JP3437594B2 - 摩擦クラッチ - Google Patents
摩擦クラッチInfo
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16D13/00—Friction clutches
- F16D13/58—Details
- F16D13/583—Diaphragm-springs, e.g. Belleville
- F16D13/585—Arrangements or details relating to the mounting or support of the diaphragm on the clutch on the clutch cover or the pressure plate
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
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- F16D13/58—Details
- F16D13/70—Pressure members, e.g. pressure plates, for clutch-plates or lamellae; Guiding arrangements for pressure members
- F16D13/71—Pressure members, e.g. pressure plates, for clutch-plates or lamellae; Guiding arrangements for pressure members in which the clutching pressure is produced by springs only
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16D13/70—Pressure members, e.g. pressure plates, for clutch-plates or lamellae; Guiding arrangements for pressure members
- F16D2013/706—Pressure members, e.g. pressure plates, for clutch-plates or lamellae; Guiding arrangements for pressure members the axially movable pressure plate is supported by leaf springs
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16D2300/00—Special features for couplings or clutches
- F16D2300/18—Sensors; Details or arrangements thereof
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
- Braking Arrangements (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特に自動車用の摩擦ク
ラッチであって、回動不能にしかも軸方向に制限されて
変位可能にケーシングに結合されたプレッシャプレート
を備え、この場合ケーシングとプレッシャプレートとの
間に圧着力を発生させるダイヤフラムばねが軸方向で緊
定されていて、このダイヤフラムばねが、一方ではケー
シングによって支持される旋回支承部を中心として旋回
可能であり、かつ、他方ではプレッシャプレートとはず
み車のような対応受圧板との間で締込み可能なクラッチ
ディスク方向にプレッシャプレートを負荷しており、こ
の場合クラッチディスクの摩擦ライニングの摩耗を補償
する後調整装置が設けられている形式のものに関する。
ラッチであって、回動不能にしかも軸方向に制限されて
変位可能にケーシングに結合されたプレッシャプレート
を備え、この場合ケーシングとプレッシャプレートとの
間に圧着力を発生させるダイヤフラムばねが軸方向で緊
定されていて、このダイヤフラムばねが、一方ではケー
シングによって支持される旋回支承部を中心として旋回
可能であり、かつ、他方ではプレッシャプレートとはず
み車のような対応受圧板との間で締込み可能なクラッチ
ディスク方向にプレッシャプレートを負荷しており、こ
の場合クラッチディスクの摩擦ライニングの摩耗を補償
する後調整装置が設けられている形式のものに関する。
【０００２】
【従来の技術】圧着用ダイヤフラムばねのばね力によっ
てプレッシャプレートを事実上不変に負荷する自動的な
後調整装置は、ドイツ連邦共和国特許出願公開第２９１
６７５５号及び３５１８７８１号明細書から公知であ
る。この場合少なくとも１つのセンサに関連して調節可
能な後調整装置はプレッシャプレートと圧着用ダイヤフ
ラムばねとの間で配置されるかもしくは作用する。
てプレッシャプレートを事実上不変に負荷する自動的な
後調整装置は、ドイツ連邦共和国特許出願公開第２９１
６７５５号及び３５１８７８１号明細書から公知であ
る。この場合少なくとも１つのセンサに関連して調節可
能な後調整装置はプレッシャプレートと圧着用ダイヤフ
ラムばねとの間で配置されるかもしくは作用する。
【０００３】接線方向で配置された板ばね（板ばねのば
ね力は、板ばねのばね力が圧着用ダイヤフラムばねの圧
着力に抗して作用しているため、比較的僅かでよい）を
介してケーシングにプレッシャプレートが枢着されてい
ることによって、摩擦クラッチ解離状態で比較的大きな
質量を有するプレッシャプレートが軸方向で振動し、つ
まりこの場合圧着用ダイヤフラムばねから持ち上げら
れ、これによってクラッチ機能が損なわれるばかりでな
く、クラッチが損傷するようになる。
ね力は、板ばねのばね力が圧着用ダイヤフラムばねの圧
着力に抗して作用しているため、比較的僅かでよい）を
介してケーシングにプレッシャプレートが枢着されてい
ることによって、摩擦クラッチ解離状態で比較的大きな
質量を有するプレッシャプレートが軸方向で振動し、つ
まりこの場合圧着用ダイヤフラムばねから持ち上げら
れ、これによってクラッチ機能が損なわれるばかりでな
く、クラッチが損傷するようになる。
【０００４】それというのもプレッシャプレートがクラ
ッチディスクに接触するまで、つまりクラッチが最早切
り離されなくなるまで、後調整装置が開放状態で後調整
されるからである。この理由からこのような後調整装置
は実地においては使用されない。
ッチディスクに接触するまで、つまりクラッチが最早切
り離されなくなるまで、後調整装置が開放状態で後調整
されるからである。この理由からこのような後調整装置
は実地においては使用されない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、上記
欠点を回避して、実地において広範囲にしかも過酷な運
転の場合にも使用できかつ構造が簡単でしかも不変に確
実に機能しかつ組込スペースが僅かで済みしかも安価に
製作できるような後調整装置を提供し、更に、所要の解
離力が僅かで、耐用寿命に亘って維持さしかも摩擦クラ
ッチの耐用寿命が一層高められるようにすることにあ
る。
欠点を回避して、実地において広範囲にしかも過酷な運
転の場合にも使用できかつ構造が簡単でしかも不変に確
実に機能しかつ組込スペースが僅かで済みしかも安価に
製作できるような後調整装置を提供し、更に、所要の解
離力が僅かで、耐用寿命に亘って維持さしかも摩擦クラ
ッチの耐用寿命が一層高められるようにすることにあ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記課題は本発明のよれ
ば、一方ではケーシングのような構成部材に支持されか
つ他方では円形配置形式でケーシングに設けられた旋回
支承部を中心として旋回可能な圧着用ダイヤフラムばね
によって圧着力を生ぜしめられる、圧着用ダイヤフラム
ばねによって負荷されるプレッシャプレートを備えた摩
擦クラッチにおいて、カバーと圧着用ダイヤフラムばね
との間に、ケーシング側の支承部材を摩耗に関連してケ
ーシングから離反変位させる、送り装置によって継続搬
送可能な自動的な後調整装置が作用していて、かつ、圧
着用ダイヤフラムばねが旋回支承部の方向で支持力の作
用を受けていることによって解決された。
ば、一方ではケーシングのような構成部材に支持されか
つ他方では円形配置形式でケーシングに設けられた旋回
支承部を中心として旋回可能な圧着用ダイヤフラムばね
によって圧着力を生ぜしめられる、圧着用ダイヤフラム
ばねによって負荷されるプレッシャプレートを備えた摩
擦クラッチにおいて、カバーと圧着用ダイヤフラムばね
との間に、ケーシング側の支承部材を摩耗に関連してケ
ーシングから離反変位させる、送り装置によって継続搬
送可能な自動的な後調整装置が作用していて、かつ、圧
着用ダイヤフラムばねが旋回支承部の方向で支持力の作
用を受けていることによって解決された。
【０００７】
【発明の効果】支持力は有利には不変に存在するので、
圧着用ダイヤフラムばねは解離力に抗して伝力接続的に
のみ、つまり形状接続的に枢着された部材によってでは
なくばね力によるだけで支持される。
圧着用ダイヤフラムばねは解離力に抗して伝力接続的に
のみ、つまり形状接続的に枢着された部材によってでは
なくばね力によるだけで支持される。
【０００８】この場合圧着用ダイヤフラムばねはその作
業範囲に亘って累減する特性曲線を以って組み込まれて
いる。つまり、圧着用ダイヤフラムばねの所定の組込位
置おいて摩耗に起因する円錐角変化が生じない場合圧着
用ダイヤフラムばねの解離行程に亘って、支持力が、支
持力に抗して作用する圧着用ダイヤフラムばねによって
もたらされる力よりも大きく、並びに、圧着用ダイヤフ
ラムばねの円錐角が摩耗に起因して変化した場合圧着用
ダイヤフラムばねの解離行程の部分範囲に亘って、支持
力が、支持力に抗して圧着用ダイヤフラムばねによって
もたらされる力よりも僅かであるように、支持力と圧着
用ダイヤフラムばね力とが互いに調和されように組込ま
れている。
業範囲に亘って累減する特性曲線を以って組み込まれて
いる。つまり、圧着用ダイヤフラムばねの所定の組込位
置おいて摩耗に起因する円錐角変化が生じない場合圧着
用ダイヤフラムばねの解離行程に亘って、支持力が、支
持力に抗して作用する圧着用ダイヤフラムばねによって
もたらされる力よりも大きく、並びに、圧着用ダイヤフ
ラムばねの円錐角が摩耗に起因して変化した場合圧着用
ダイヤフラムばねの解離行程の部分範囲に亘って、支持
力が、支持力に抗して圧着用ダイヤフラムばねによって
もたらされる力よりも僅かであるように、支持力と圧着
用ダイヤフラムばね力とが互いに調和されように組込ま
れている。
【０００９】この場合支持力は単一のばね部材によって
又は少なくともほぼ単一のばね部材又はばね機構によっ
てもたらされる。支持力とは圧着用ダイヤフラムばねに
抗して作用する全てのばね力の和であり、つまり例えば
（トルク伝達もしくは行程）板ばねによって生ぜしめら
れる力又はこの力のみか、又は、ライニング弾性の（残
余）弾性等である。
又は少なくともほぼ単一のばね部材又はばね機構によっ
てもたらされる。支持力とは圧着用ダイヤフラムばねに
抗して作用する全てのばね力の和であり、つまり例えば
（トルク伝達もしくは行程）板ばねによって生ぜしめら
れる力又はこの力のみか、又は、ライニング弾性の（残
余）弾性等である。
【００１０】支持力を少なくともほぼもたらす蓄力部材
としては、有利には後調整に亘ってその形状を変えるば
ね、例えば皿ばねが使用される。更に、支持力をもたら
す蓄力部材は板ばねによって形成することもできる。
としては、有利には後調整に亘ってその形状を変えるば
ね、例えば皿ばねが使用される。更に、支持力をもたら
す蓄力部材は板ばねによって形成することもできる。
【００１１】支持力をもたらす皿ばねは、例えば軸方向
で変位可能なカバー側の支持部の半径方向高さで直接圧
着用ダイヤフラムばねに支承することができる。
で変位可能なカバー側の支持部の半径方向高さで直接圧
着用ダイヤフラムばねに支承することができる。
【００１２】後調整装置が圧着用ダイヤフラムばねとカ
バーとの間に配置されていると特に有利である。後調整
装置は特に有利には、テーパ部のような乗り上げ面を有
することができる。
バーとの間に配置されていると特に有利である。後調整
装置は特に有利には、テーパ部のような乗り上げ面を有
することができる。
【００１３】本発明に基づき摩擦クラッチの耐用寿命に
亘って圧着用ダイヤフラムばねは、クラッチ連結状態で
事実上常に同じ円錐角もしくは緊定力を有しかつ（摩擦
ライニング、プレッシャプレート自体又は圧着用ダイヤ
フラムばねのカバー又はプレッシャプレート側の支持部
材又ははずみ車ディスクの摩擦面のような別の構成部分
の摩耗とは無関係に）プレッシャプレートひいてはクラ
ッチディスクを事実上均一に負荷することができる。
亘って圧着用ダイヤフラムばねは、クラッチ連結状態で
事実上常に同じ円錐角もしくは緊定力を有しかつ（摩擦
ライニング、プレッシャプレート自体又は圧着用ダイヤ
フラムばねのカバー又はプレッシャプレート側の支持部
材又ははずみ車ディスクの摩擦面のような別の構成部分
の摩耗とは無関係に）プレッシャプレートひいてはクラ
ッチディスクを事実上均一に負荷することができる。
【００１４】更に本発明の規定によって、プレッシャプ
レートの質量が後調整装置の質量によって増大させられ
ないことが保証される。更に後調整装置は、ディスク摩
耗の影響から防護されかつ摩擦熱源から著しく遠ざけら
れた範囲に収容されている。
レートの質量が後調整装置の質量によって増大させられ
ないことが保証される。更に後調整装置は、ディスク摩
耗の影響から防護されかつ摩擦熱源から著しく遠ざけら
れた範囲に収容されている。
【００１５】本発明による摩擦クラッチの特に有利な構
成では、圧着用ダイヤフラムばねは２つの支承部材（こ
れら支承部材のうちプレッシャプレートに面した支承部
材は圧着用ダイヤフラムばねの方向にばね負荷される）
の間でケーシングに旋回可能に支承されていて、この場
合ライニングが摩耗した場合、クラッチ解離時に圧着用
ダイヤフラムばねからばね負荷された支承部材に作用す
る力が増大しかつ次いでばね負荷された支承部材に作用
する対向力もしくは支持力よりも大きくなる。
成では、圧着用ダイヤフラムばねは２つの支承部材（こ
れら支承部材のうちプレッシャプレートに面した支承部
材は圧着用ダイヤフラムばねの方向にばね負荷される）
の間でケーシングに旋回可能に支承されていて、この場
合ライニングが摩耗した場合、クラッチ解離時に圧着用
ダイヤフラムばねからばね負荷された支承部材に作用す
る力が増大しかつ次いでばね負荷された支承部材に作用
する対向力もしくは支持力よりも大きくなる。
【００１６】この場合圧着用ダイヤフラムばねは、摩擦
クラッチの構造的に規定された組込み位置から出発し
て、ライニング摩耗によって生ぜしめられる弛緩方向で
圧着用ダイヤフラムばねによってもたらされる力ひいて
は所要の解離力をまずを増大せしめかつ規定された組込
み位置に対して変形もしくは緊定された位置で圧着用ダ
イヤフラムばねによってもたらされる力を解離過程時に
減少せしめるような、特性曲線を有している。
クラッチの構造的に規定された組込み位置から出発し
て、ライニング摩耗によって生ぜしめられる弛緩方向で
圧着用ダイヤフラムばねによってもたらされる力ひいて
は所要の解離力をまずを増大せしめかつ規定された組込
み位置に対して変形もしくは緊定された位置で圧着用ダ
イヤフラムばねによってもたらされる力を解離過程時に
減少せしめるような、特性曲線を有している。
【００１７】圧着用ダイヤフラムばねのこのような配置
及び設計によって、ライニング摩耗が生じた場合、解離
時に圧着用ダイヤフラムばねから支承部材に及ぼされる
力とばね負荷された支承部材に作用する対向力とが常に
再びバランスされるようになる。
及び設計によって、ライニング摩耗が生じた場合、解離
時に圧着用ダイヤフラムばねから支承部材に及ぼされる
力とばね負荷された支承部材に作用する対向力とが常に
再びバランスされるようになる。
【００１８】それというのも支持力が上回った場合圧着
用ダイヤフラムばねから支承部材に及ぼされる力によっ
て圧着用ダイヤフラムばねがセンサばねをカバー側の支
承部材から離反変位させかつ後調整装置が送り装置の力
によって継続回動させられるからである。
用ダイヤフラムばねから支承部材に及ぼされる力によっ
て圧着用ダイヤフラムばねがセンサばねをカバー側の支
承部材から離反変位させかつ後調整装置が送り装置の力
によって継続回動させられるからである。
【００１９】これによって、センサによって及ぼされる
力が継続回動を阻止しかつ支承部材の引き続く軸方向変
位を阻止するまで、支承部材は軸方向に変位させられ
る。
力が継続回動を阻止しかつ支承部材の引き続く軸方向変
位を阻止するまで、支承部材は軸方向に変位させられ
る。
【００２０】すでに述べたように特に有利には、圧着用
ダイヤフラムばねが少なくとも解離範囲の一部に亘っ
て、有利には事実上摩擦クラッチの全解離範囲に亘って
下降する特性曲線を有するように、圧着用ダイヤフラム
ばねは摩擦クラッチ内に組み込まれている。
ダイヤフラムばねが少なくとも解離範囲の一部に亘っ
て、有利には事実上摩擦クラッチの全解離範囲に亘って
下降する特性曲線を有するように、圧着用ダイヤフラム
ばねは摩擦クラッチ内に組み込まれている。
【００２１】圧着用ダイヤフラムばねの組込み位置は、
摩擦クラッチ連結解離状態で圧着用ダイヤフラムばねが
サインカーブ状の力・行程・経過の最小点に達するか又
は越えるように、設定されている。
摩擦クラッチ連結解離状態で圧着用ダイヤフラムばねが
サインカーブ状の力・行程・経過の最小点に達するか又
は越えるように、設定されている。
【００２２】ばね負荷された支承部材に及ぼされる対向
力は有利には蓄力部材によって生ぜしめられ、この蓄力
部材はほぼコンスタントな力を少なくとも所定の後調整
範囲に亘ってもたらすことがでいる。このために特に有
利には、プレロードをかけた状態で摩擦クラッチ内に組
み込まれる適当に構成された皿ばねが適している。
力は有利には蓄力部材によって生ぜしめられ、この蓄力
部材はほぼコンスタントな力を少なくとも所定の後調整
範囲に亘ってもたらすことがでいる。このために特に有
利には、プレロードをかけた状態で摩擦クラッチ内に組
み込まれる適当に構成された皿ばねが適している。
【００２３】本発明による後調整装置は、半径方向で外
側の範囲でプレッシャプレートを負荷しかつ半径方向で
更に内側に位置する範囲を介して２つの旋回支承部の間
でケーシングに支承された圧着用ダイヤフラムばねを有
する摩擦クラッチにおいて特に有利に使用される。この
構造形式では圧着用ダイヤフラムばねは２腕状のレバー
として作用する。
側の範囲でプレッシャプレートを負荷しかつ半径方向で
更に内側に位置する範囲を介して２つの旋回支承部の間
でケーシングに支承された圧着用ダイヤフラムばねを有
する摩擦クラッチにおいて特に有利に使用される。この
構造形式では圧着用ダイヤフラムばねは２腕状のレバー
として作用する。
【００２４】しかしながら本発明は、同時に解離レバー
がダイヤフラムばね舌片として成形されている圧着用ダ
イヤフラムばねを有する摩擦クラッチに限定されるもの
ではなく、例えば圧着用ダイヤフラムばねが付加的なレ
バーを介して操作される別のクラッチ構造にも適用でき
る。
がダイヤフラムばね舌片として成形されている圧着用ダ
イヤフラムばねを有する摩擦クラッチに限定されるもの
ではなく、例えば圧着用ダイヤフラムばねが付加的なレ
バーを介して操作される別のクラッチ構造にも適用でき
る。
【００２５】摩耗を申し分なく後調整するためにもしく
は摩擦クラッチのために最良の圧着力を保証するために
特に有利には、ばね負荷された支承部材とは反対の圧着
用ダイヤフラムばね側に設けられた対向支承部材が、軸
方向でプレッシャプレートの方向で自動的に変位可能で
あるが、反対方向で所定の手段によって自動的に係止可
能であるように、構成されている。
は摩擦クラッチのために最良の圧着力を保証するために
特に有利には、ばね負荷された支承部材とは反対の圧着
用ダイヤフラムばね側に設けられた対向支承部材が、軸
方向でプレッシャプレートの方向で自動的に変位可能で
あるが、反対方向で所定の手段によって自動的に係止可
能であるように、構成されている。
【００２６】対向支承部材、つまりカバー側の支承部材
の後調整は、対向支承部材をプレッシャプレートの方向
にもしくは圧着用ダイヤフラムばねに抗して負荷する蓄
力部材を用いて行われる。つまり対向支承部材はライニ
ング摩耗によって生ぜしめられるばね負荷された支承部
材の変位に相応して自動的に後調整され、これによって
圧着用ダイヤフラムばねを遊びなく旋回可能に支承でき
るようになる。
の後調整は、対向支承部材をプレッシャプレートの方向
にもしくは圧着用ダイヤフラムばねに抗して負荷する蓄
力部材を用いて行われる。つまり対向支承部材はライニ
ング摩耗によって生ぜしめられるばね負荷された支承部
材の変位に相応して自動的に後調整され、これによって
圧着用ダイヤフラムばねを遊びなく旋回可能に支承でき
るようになる。
【００２７】対向支承部材は圧着用ダイヤフラムばねと
カバーとの間に設けられた後調整装置によって軸方向に
変位可能である。この場合後調整装置は環状の、つまり
自体互いに協働する構成部材を有していて、この構成部
材は少なくとも摩擦クラッチ連結状態で圧着用ダイヤフ
ラムばねによって軸方向で負荷される。
カバーとの間に設けられた後調整装置によって軸方向に
変位可能である。この場合後調整装置は環状の、つまり
自体互いに協働する構成部材を有していて、この構成部
材は少なくとも摩擦クラッチ連結状態で圧着用ダイヤフ
ラムばねによって軸方向で負荷される。
【００２８】摩耗が発生した場合及び解離過程中に環状
の構成部材が回動することによって、旋回支承部はライ
ニング摩耗に相応して後調整される。このために特に有
利には後調整装置もしくは後調整装置の環状の構成部材
は軸方向で上昇する後調整テーパ部を有することができ
る。
の構成部材が回動することによって、旋回支承部はライ
ニング摩耗に相応して後調整される。このために特に有
利には後調整装置もしくは後調整装置の環状の構成部材
は軸方向で上昇する後調整テーパ部を有することができ
る。
【００２９】更に環状の構成部材が対向支承部材を支持
し、この場合対向支承部材が線材リングによって形成さ
れていると有利である。この線材リングは構成部材の循
環する環状溝内に受容されかつこの構成部材に形状接続
部材を介して結合される。この場合形状接続部材はスナ
ップ結合部材として構成される。
し、この場合対向支承部材が線材リングによって形成さ
れていると有利である。この線材リングは構成部材の循
環する環状溝内に受容されかつこの構成部材に形状接続
部材を介して結合される。この場合形状接続部材はスナ
ップ結合部材として構成される。
【００３０】乗り上げテーパ部は後調整のために円筒状
又は球形の転動体と協働する。しかしながら、乗り上げ
テーパ部がこれに適合した対向乗り上げテーパ部と協働
すると特に有利である。それというのも前記テーパ部の
乗り上げ角を適当に選択することによってテーパ部を軸
方向で緊定した場合自己ロック作用が生ぜしめられるか
らである。
又は球形の転動体と協働する。しかしながら、乗り上げ
テーパ部がこれに適合した対向乗り上げテーパ部と協働
すると特に有利である。それというのも前記テーパ部の
乗り上げ角を適当に選択することによってテーパ部を軸
方向で緊定した場合自己ロック作用が生ぜしめられるか
らである。
【００３１】対向乗り上げテーパ部は、乗り上げテーパ
部を支持する構成部材とカバーとの間に配置できる環状
の構成部材によって支持することができる。しかしなが
ら対向乗り上げテーパ部をケーシング内に設けることに
よって特に簡単な構造が得られる。
部を支持する構成部材とカバーとの間に配置できる環状
の構成部材によって支持することができる。しかしなが
ら対向乗り上げテーパ部をケーシング内に設けることに
よって特に簡単な構造が得られる。
【００３２】対向乗り上げテーパ部をケーシング内に設
けることは特に簡単には薄板ケーシングの場合に行われ
る。それというのも対向乗り上げテーパ部をスタンプ加
工することができるからである。この場合スタンプ加工
はケーシングの半径方向にのびる範囲で行われる。
けることは特に簡単には薄板ケーシングの場合に行われ
る。それというのも対向乗り上げテーパ部をスタンプ加
工することができるからである。この場合スタンプ加工
はケーシングの半径方向にのびる範囲で行われる。
【００３３】更に、摩擦クラッチを安価に製作するため
に、後調整装置の少なくとも一部がプラスチックから製
作されると有利である。このようなプラスチック部分は
射出成形によって製作できる。プラスチックとしては特
に有利には、例えばポリアミドのような熱可塑性プラス
チックが適している。
に、後調整装置の少なくとも一部がプラスチックから製
作されると有利である。このようなプラスチック部分は
射出成形によって製作できる。プラスチックとしては特
に有利には、例えばポリアミドのような熱可塑性プラス
チックが適している。
【００３４】後調整装置は熱作用に殆どさらされない範
囲に設けられるためプラスチックの使用が可能になる。
更に重量が僅かであるため慣性モーメントも僅かであ
る。
囲に設けられるためプラスチックの使用が可能になる。
更に重量が僅かであるため慣性モーメントも僅かであ
る。
【００３５】本発明の別の思想によれば後調整装置は、
後調整装置が（摩擦クラッチ解離方向でみて）フリーホ
イールのように作用するが、解離方向とは逆方向で自己
ロック作用を有するように構成することができる。この
ために乗り上げテーパ部及び／又は対向乗り上げテーパ
部は、これらテーパ部が軸方向で４度乃至２０度、有利
には５度乃至１２度の大きさの傾斜角を有するように構
成できる。
後調整装置が（摩擦クラッチ解離方向でみて）フリーホ
イールのように作用するが、解離方向とは逆方向で自己
ロック作用を有するように構成することができる。この
ために乗り上げテーパ部及び／又は対向乗り上げテーパ
部は、これらテーパ部が軸方向で４度乃至２０度、有利
には５度乃至１２度の大きさの傾斜角を有するように構
成できる。
【００３６】有利には乗り上げテーパ部及び／又は対向
乗り上げテーパ部は、摩擦係合によって自己ロック作用
が得られるように、構成される。更に、自己ロック作用
を形状接続によって達成するかもしくは補助することが
でき、この場合例えば一方のテーパ部が柔軟に形成され
かつ他方のテーパ部が成形部を備えるか、又は、両テー
パ部が成形部を有している。このような措置によって、
不都合な戻りを阻止するために付加的な手段を何等必要
とせずに済む。
乗り上げテーパ部は、摩擦係合によって自己ロック作用
が得られるように、構成される。更に、自己ロック作用
を形状接続によって達成するかもしくは補助することが
でき、この場合例えば一方のテーパ部が柔軟に形成され
かつ他方のテーパ部が成形部を備えるか、又は、両テー
パ部が成形部を有している。このような措置によって、
不都合な戻りを阻止するために付加的な手段を何等必要
とせずに済む。
【００３７】更に、周方向で作用する送り装置がプレロ
ードをかけて組み込まれたばねとして構成されていて、
このばねが乗り上げテーパ部を支持する少なくとも１つ
の構成部材及び／又は対向乗り上げテーパ部もしくは対
向乗り上げ範囲を支持する少なくとも１つの構成部材を
後調整方向でばね弾性的に負荷する場合には、後調整装
置は特に有利にしかも簡単に構成される。
ードをかけて組み込まれたばねとして構成されていて、
このばねが乗り上げテーパ部を支持する少なくとも１つ
の構成部材及び／又は対向乗り上げテーパ部もしくは対
向乗り上げ範囲を支持する少なくとも１つの構成部材を
後調整方向でばね弾性的に負荷する場合には、後調整装
置は特に有利にしかも簡単に構成される。
【００３８】この場合ばね負荷は有利には、その他のば
ねの作用、特に操作圧着用ダイヤフラムばねの作用及び
軸方向でフレキシブルな支承部材を負荷するばねの作用
に影響を及ぼさないようにもしくは事実上及ぼさないよ
うに、行われる。
ねの作用、特に操作圧着用ダイヤフラムばねの作用及び
軸方向でフレキシブルな支承部材を負荷するばねの作用
に影響を及ぼさないようにもしくは事実上及ぼさないよ
うに、行われる。
【００３９】多くの使用ケースのために、後調整装置が
変位可能な多数の後調整部材、例えば半径方向及び／又
は周方向で変位可能な後調整くさび又は転動体を有して
いると、有利である。更に、後調整装置が回転数に関連
して構成されると有利である。従って例えば、後調整装
置の個々の構成部材に作用する遠心力を内燃機関の所定
の運転状態で後調整装置を操作するため及び／又は係止
するために利用することができる。
変位可能な多数の後調整部材、例えば半径方向及び／又
は周方向で変位可能な後調整くさび又は転動体を有して
いると、有利である。更に、後調整装置が回転数に関連
して構成されると有利である。従って例えば、後調整装
置の個々の構成部材に作用する遠心力を内燃機関の所定
の運転状態で後調整装置を操作するため及び／又は係止
するために利用することができる。
【００４０】特に遠心力に関連した手段によって後調整
装置を所定の回転数以降係止することができ、このこと
は例えば少なくともほぼアイドリング回転数の場合又は
アイドリング回転数以下の回転数の場合に行われるの
で、摩耗後調整は僅かな回転数の場合にのみ行われる。
これによって、高回転数の場合の振動に起因する不都合
な後調整が生じないという利点が得られる。
装置を所定の回転数以降係止することができ、このこと
は例えば少なくともほぼアイドリング回転数の場合又は
アイドリング回転数以下の回転数の場合に行われるの
で、摩耗後調整は僅かな回転数の場合にのみ行われる。
これによって、高回転数の場合の振動に起因する不都合
な後調整が生じないという利点が得られる。
【００４１】後調整装置の特に簡単でかつ確実な機能を
有する構造は、乗り上げテーパ部及び又はこれに対応す
る側にある対応乗り上げテーパ部若しくは対応乗り上げ
範囲を有する、ケーシングに対して変位可能な部分に、
ばね力が負荷されていることによって、えられる。適当
なテーパ部若しくは範囲を有するこのような構造部分が
たんに１つだけである場合には、この構造部分にばね力
が負荷される。この場合上に述べたばね力の負荷によっ
て周方向の力が発生するようにするのが特に有利であ
る。
有する構造は、乗り上げテーパ部及び又はこれに対応す
る側にある対応乗り上げテーパ部若しくは対応乗り上げ
範囲を有する、ケーシングに対して変位可能な部分に、
ばね力が負荷されていることによって、えられる。適当
なテーパ部若しくは範囲を有するこのような構造部分が
たんに１つだけである場合には、この構造部分にばね力
が負荷される。この場合上に述べたばね力の負荷によっ
て周方向の力が発生するようにするのが特に有利であ
る。
【００４２】摩擦クラッチの構造及び機能にとってはさ
らに次のような構成が有利である。即ち、例えば皿ばね
のようなディスク状のばねとして製作されたセンサばね
がその半径方向外側の範囲で、例えばケーシングのよう
な軸方向で不動の構造部分に支持され、かつ半径方向で
内側にある範囲でカバーとは反対側の転がり支持面にば
ね負荷を与えているようにするのである。この転がり支
持面はセンサばねと一体に製作されていてもよく、この
場合センサばねの一部が上記支持面を形成する。センサ
ばねを緊縮した位置状態に保持するためにケーシングは
支持範囲を有していることができる。これらの支持範囲
はケーシングに設けられた個々の支持エレメントによっ
て形成することができる。しかしまた上記支持範囲をケ
ーシングと一体に製作することも可能であり、例えばケ
ーシングに圧刻成形部又はケーシング壁から切り出して
変形加工した範囲を設け、該成形部又は範囲がセンサば
ねの半径方向外側に軸方向で係合して該センサばねを支
持するようにすることも有利である。
らに次のような構成が有利である。即ち、例えば皿ばね
のようなディスク状のばねとして製作されたセンサばね
がその半径方向外側の範囲で、例えばケーシングのよう
な軸方向で不動の構造部分に支持され、かつ半径方向で
内側にある範囲でカバーとは反対側の転がり支持面にば
ね負荷を与えているようにするのである。この転がり支
持面はセンサばねと一体に製作されていてもよく、この
場合センサばねの一部が上記支持面を形成する。センサ
ばねを緊縮した位置状態に保持するためにケーシングは
支持範囲を有していることができる。これらの支持範囲
はケーシングに設けられた個々の支持エレメントによっ
て形成することができる。しかしまた上記支持範囲をケ
ーシングと一体に製作することも可能であり、例えばケ
ーシングに圧刻成形部又はケーシング壁から切り出して
変形加工した範囲を設け、該成形部又は範囲がセンサば
ねの半径方向外側に軸方向で係合して該センサばねを支
持するようにすることも有利である。
【００４３】摩擦クラッチの機能にとって、殊にクラッ
チ解離力の作用過程をできるだけ小さくし、若しくは必
要な解離力をできるだけ小さくするため、プレッシャー
プレートと対応受圧板との間に締込まれるクラッチディ
スクが摩擦ライニングを有し、これらの間に、例えばＤ
Ｅ−ＯＳ３６３１８６３号明細書によって公知になって
いるような、所謂ライニングばね機構を設けるのが特に
有利である。このようなクラッチディスクを使用するこ
とにより、摩擦クラッチの操作、殊にクラッチ解離過程
が助成される。このことは以下のことに起因する。即ち
摩擦クラッチが連結状態にある場合、緊縮されたライニ
ングばね機構はプレッシャープレートに反力、即ち押圧
用若しくは操作用ダイヤフラムばねが上記プレッシャー
プレートに作用させる力に対して逆向きの反力、を作用
させることに起因する。クラッチ解離過程では、プレッ
シャープレートの軸方向変位中、プレッシャープレート
はまずばね弾性的に緊縮したライニングばね機構により
押し戻され、このさい同時に、押圧用ダイヤフラムばね
の、解離範囲にある比較的急傾勾で下降するばね特性曲
線区分に基づいて、該押圧用ダイヤフラムからプレッシ
ャープレートへ作用する力も減少する。押圧用ダイヤフ
ラムばねからプレッシャープレートへ作用する力の減少
に伴って、ライニングばね機構からプレッシャープレー
トへ作用する戻し力も減少する。摩擦クラッチの解離に
必要な力は、ライニングばね機構の戻し力と押圧用ダイ
ヤフラムばねの押圧力との差になる。ライニングばね機
構が弛緩した後は、要するにプレッシャープレートが摩
擦ライニングから離され若しくはプレッシャープレート
によりクラッチディスクが解放された後は、必要な解離
力は主に押圧用ダイヤフラムばねによって規定される。
ライニングばね機構の力−距離特性と押圧用ダイヤフラ
ムばねの力−距離特性とは、プレッシャープレートによ
りクラッチディスクが解放されたときに押圧用ダイヤフ
ラムばねの操作に必要な力が低いレベルにあるように、
互いに調和させることが可能である。プレッシャープレ
ートによりクラッチディスクが解放されるまでの押圧用
ダイヤフラムばね特性にライニングばね機構のばね特性
を調和させることにより又は全く同一にすることによ
り、押圧用ダイヤフラムばねの操作には極めて僅かな、
極端な場合には実際上零に近い力を他の被駆動部分の操
作のために必要とするにすぎない。さらに押圧用ダイヤ
フラムばねの特性を以下のように設計することも可能で
ある。即ちクラッチディスクが解放された後このときな
お押圧用ダイヤフラムばねから生じる旋回運動に抗する
力若しくは押圧用ダイヤフラムばねの旋回運動に必要な
力が、摩擦クラッチの連結時にこの押圧用ダイヤフラム
ばねから作用せしめられる押圧力に比して極めて低いレ
ベルにあるように設計することができる。さらにまた、
プレッシャープレートによってクラッチディスクが解放
されるさい、クラッチの解離のために押圧用ダイヤフラ
ムばねの操作に極めて僅かな若しくは実際上零に近い力
しか必要としないように設計することも可能である。こ
のような摩擦クラッチは、操作力が０〜２００Ｎである
ように設計することができる。
チ解離力の作用過程をできるだけ小さくし、若しくは必
要な解離力をできるだけ小さくするため、プレッシャー
プレートと対応受圧板との間に締込まれるクラッチディ
スクが摩擦ライニングを有し、これらの間に、例えばＤ
Ｅ−ＯＳ３６３１８６３号明細書によって公知になって
いるような、所謂ライニングばね機構を設けるのが特に
有利である。このようなクラッチディスクを使用するこ
とにより、摩擦クラッチの操作、殊にクラッチ解離過程
が助成される。このことは以下のことに起因する。即ち
摩擦クラッチが連結状態にある場合、緊縮されたライニ
ングばね機構はプレッシャープレートに反力、即ち押圧
用若しくは操作用ダイヤフラムばねが上記プレッシャー
プレートに作用させる力に対して逆向きの反力、を作用
させることに起因する。クラッチ解離過程では、プレッ
シャープレートの軸方向変位中、プレッシャープレート
はまずばね弾性的に緊縮したライニングばね機構により
押し戻され、このさい同時に、押圧用ダイヤフラムばね
の、解離範囲にある比較的急傾勾で下降するばね特性曲
線区分に基づいて、該押圧用ダイヤフラムからプレッシ
ャープレートへ作用する力も減少する。押圧用ダイヤフ
ラムばねからプレッシャープレートへ作用する力の減少
に伴って、ライニングばね機構からプレッシャープレー
トへ作用する戻し力も減少する。摩擦クラッチの解離に
必要な力は、ライニングばね機構の戻し力と押圧用ダイ
ヤフラムばねの押圧力との差になる。ライニングばね機
構が弛緩した後は、要するにプレッシャープレートが摩
擦ライニングから離され若しくはプレッシャープレート
によりクラッチディスクが解放された後は、必要な解離
力は主に押圧用ダイヤフラムばねによって規定される。
ライニングばね機構の力−距離特性と押圧用ダイヤフラ
ムばねの力−距離特性とは、プレッシャープレートによ
りクラッチディスクが解放されたときに押圧用ダイヤフ
ラムばねの操作に必要な力が低いレベルにあるように、
互いに調和させることが可能である。プレッシャープレ
ートによりクラッチディスクが解放されるまでの押圧用
ダイヤフラムばね特性にライニングばね機構のばね特性
を調和させることにより又は全く同一にすることによ
り、押圧用ダイヤフラムばねの操作には極めて僅かな、
極端な場合には実際上零に近い力を他の被駆動部分の操
作のために必要とするにすぎない。さらに押圧用ダイヤ
フラムばねの特性を以下のように設計することも可能で
ある。即ちクラッチディスクが解放された後このときな
お押圧用ダイヤフラムばねから生じる旋回運動に抗する
力若しくは押圧用ダイヤフラムばねの旋回運動に必要な
力が、摩擦クラッチの連結時にこの押圧用ダイヤフラム
ばねから作用せしめられる押圧力に比して極めて低いレ
ベルにあるように設計することができる。さらにまた、
プレッシャープレートによってクラッチディスクが解放
されるさい、クラッチの解離のために押圧用ダイヤフラ
ムばねの操作に極めて僅かな若しくは実際上零に近い力
しか必要としないように設計することも可能である。こ
のような摩擦クラッチは、操作力が０〜２００Ｎである
ように設計することができる。
【００４４】さらに本発明の思想によれば、摩擦クラッ
チを以下のように設計することが可能である。即ち、プ
レッシャープレートによってクラッチディスクが少なく
ともほぼ解放されたときに、押圧用ダイヤフラムばねか
ら作用せしめられる軸方向力が零の範囲にあり、かつこ
の場合クラッチ解離過程の進行に伴って押圧用ダイヤフ
ラムばねから作用せしめられる力が負になり、要するに
押圧用ダイヤフラムばねの力の作用方向が逆転するよう
に設計することが可能である。このことは、摩擦クラッ
チが完全に解離されたときに摩擦クラッチが実際に自ら
遮断されたままの状態にとどまっており、クラッチ連結
のための外力の作用によってはじめて再び操作される、
ということを意味する。
チを以下のように設計することが可能である。即ち、プ
レッシャープレートによってクラッチディスクが少なく
ともほぼ解放されたときに、押圧用ダイヤフラムばねか
ら作用せしめられる軸方向力が零の範囲にあり、かつこ
の場合クラッチ解離過程の進行に伴って押圧用ダイヤフ
ラムばねから作用せしめられる力が負になり、要するに
押圧用ダイヤフラムばねの力の作用方向が逆転するよう
に設計することが可能である。このことは、摩擦クラッ
チが完全に解離されたときに摩擦クラッチが実際に自ら
遮断されたままの状態にとどまっており、クラッチ連結
のための外力の作用によってはじめて再び操作される、
ということを意味する。
【００４５】
【実施例】図１及び図２に示されている摩擦クラッチ１
はケーシング２及び該ケーシング２に回動不能にしかし
軸方向ではある限度内で変位可能に結合されたプレッシ
ャプレート３を有している。軸方向でこのプレッシャー
プレート３とクラッチカバーとしてのケーシング２との
間には押圧用ダイヤフラムばね４が張設されており、該
ダイヤフラムばね４は、ケーシング２によって支持され
ているリング状の旋回支承部５を支点としてクラッチ遮
断位置及び連結位置に旋回可能であり、かつ該連結位置
ではプレッシャープレート３をケーシング２に不動に結
合された対応受圧板６、例えばフライホイール、に押圧
し、これによりクラッチディスク８の摩擦ライニング７
がプレッシャープレート３と対応受圧板６との摩擦面間
に締め込まれる。
はケーシング２及び該ケーシング２に回動不能にしかし
軸方向ではある限度内で変位可能に結合されたプレッシ
ャプレート３を有している。軸方向でこのプレッシャー
プレート３とクラッチカバーとしてのケーシング２との
間には押圧用ダイヤフラムばね４が張設されており、該
ダイヤフラムばね４は、ケーシング２によって支持され
ているリング状の旋回支承部５を支点としてクラッチ遮
断位置及び連結位置に旋回可能であり、かつ該連結位置
ではプレッシャープレート３をケーシング２に不動に結
合された対応受圧板６、例えばフライホイール、に押圧
し、これによりクラッチディスク８の摩擦ライニング７
がプレッシャープレート３と対応受圧板６との摩擦面間
に締め込まれる。
【００４６】プレッシャプレート３はケーシング２に、
周方向若しくは接線方向に向けられている板ばね９を介
して回動不能に結合されている。図示の実施例ではクラ
ッチディスク８は所謂ライニングばねセグメント１０を
有しており、これは、両摩擦ライニング７の互いに向か
い合う方向での限られた軸方向変位を介して摩擦ライニ
ング７に作用する軸方向力の漸進的な上昇を可能にする
ことによって、摩擦クラッチ１の連結時の漸進的なトル
クの発生を保証する。しかしまた、摩擦ライニング７が
軸方向で実際不動に支持ディスクに設けられているクラ
ッチディスクを使用することも可能である。このような
場合には「ライニングばね組」を使用することができ
る。要するにダイヤフラムばねと直列のばね装置、例え
ばクラッチカバーとフライホイールとの間、クラッチカ
バーとクラッチカバー側の支持部との間並びにダイヤフ
ラムばねとプレッシャープレートとの間のばね装置を使
用することができ、又はクラッチカバーの弾性を利用し
てもよい。
周方向若しくは接線方向に向けられている板ばね９を介
して回動不能に結合されている。図示の実施例ではクラ
ッチディスク８は所謂ライニングばねセグメント１０を
有しており、これは、両摩擦ライニング７の互いに向か
い合う方向での限られた軸方向変位を介して摩擦ライニ
ング７に作用する軸方向力の漸進的な上昇を可能にする
ことによって、摩擦クラッチ１の連結時の漸進的なトル
クの発生を保証する。しかしまた、摩擦ライニング７が
軸方向で実際不動に支持ディスクに設けられているクラ
ッチディスクを使用することも可能である。このような
場合には「ライニングばね組」を使用することができ
る。要するにダイヤフラムばねと直列のばね装置、例え
ばクラッチカバーとフライホイールとの間、クラッチカ
バーとクラッチカバー側の支持部との間並びにダイヤフ
ラムばねとプレッシャープレートとの間のばね装置を使
用することができ、又はクラッチカバーの弾性を利用し
てもよい。
【００４７】図示の実施例では、ダイヤフラムばね４は
押圧力を作用させるリング状の基体４ａを有し、ここか
ら半径方向内側へ操作用舌状部４ｂが延びている。ダイ
ヤフラムばね４はこの場合、半径方向でさらに外側にあ
る範囲でプレッシャープレート３にばね負荷を与えてお
り、また半径方向でさらに内側にある範囲で旋回支承部
５を支点として傾倒するように、組付けられている。
押圧力を作用させるリング状の基体４ａを有し、ここか
ら半径方向内側へ操作用舌状部４ｂが延びている。ダイ
ヤフラムばね４はこの場合、半径方向でさらに外側にあ
る範囲でプレッシャープレート３にばね負荷を与えてお
り、また半径方向でさらに内側にある範囲で旋回支承部
５を支点として傾倒するように、組付けられている。
【００４８】旋回支承部５は２つの旋回支点１１，１２
を有しており、これらは図示の実施例では線材により形
成されており、これらの線材の間にダイヤフラムばね４
が軸方向で保持され若しくは締込まれている。ダイヤフ
ラムばね４のプレッシャープレート３側に設けられてい
る旋回支点１１は蓄力部材１３により軸方向でケーシン
グ２に向って力を負荷されている。蓄力部材１３は皿ば
ねによって若しくは皿ばね状の構造部分によって形成さ
れており、かつ外側の縁範囲１３ａでケーシング２に支
持されかつ半径方向内側にある区分で旋回支点１１をダ
イヤフラムばね４に対して、ひいてはケーシング２に対
して軸方向に押付けている。プレッシャープレート３と
ダイヤフラムばね４との間に設けられている皿ばね１３
は外側のリング状の縁範囲１３ｂを有し、その内側の縁
部からは半径方向内側へ延びる舌状部１３ｃがでてお
り、これらは旋回支点１１に支持されている。
を有しており、これらは図示の実施例では線材により形
成されており、これらの線材の間にダイヤフラムばね４
が軸方向で保持され若しくは締込まれている。ダイヤフ
ラムばね４のプレッシャープレート３側に設けられてい
る旋回支点１１は蓄力部材１３により軸方向でケーシン
グ２に向って力を負荷されている。蓄力部材１３は皿ば
ねによって若しくは皿ばね状の構造部分によって形成さ
れており、かつ外側の縁範囲１３ａでケーシング２に支
持されかつ半径方向内側にある区分で旋回支点１１をダ
イヤフラムばね４に対して、ひいてはケーシング２に対
して軸方向に押付けている。プレッシャープレート３と
ダイヤフラムばね４との間に設けられている皿ばね１３
は外側のリング状の縁範囲１３ｂを有し、その内側の縁
部からは半径方向内側へ延びる舌状部１３ｃがでてお
り、これらは旋回支点１１に支持されている。
【００４９】皿ばね状の構造部分１３を支持するために
図示の実施例ではケーシング２に付加的な手段１４が設
けられており、これは皿ばね状の構造部分１３のための
旋回支点を形成している。これらの付加的手段は接着又
はリベット止めされたセグメント状の個々の部材によっ
て形成することができ、これらはケーシング内周面に等
間隔に分配して配置することができる。上記の手段１４
はしかしまた円形リング状の、それ自体で閉じた１つの
構造部分によって形成することもできる。さらに上記支
持手段１４はケーシング２から直接成形されていてもよ
く、例えばケーシング２の軸方向範囲に加工された圧刻
部又はケーシング壁を舌状に切り起した部分として形成
することができ、これらは、皿ばね状の構造部分１３を
挿入又は締込んだ後に該構造部分１３の外側の縁部の下
へ変形加工により押込まれる。さらにまた、支持手段１
４と皿ばね状構造部分との間にバヨネット継手若しくは
バヨネット式の係止機構を設け、皿ばね状の構造部分１
３をまずあらかじめ緊縮させ、次いで該構造部分１３の
半径方向外側範囲を軸方向で支持手段１４上へ移動さ
せ、次いで皿ばね状構造部分１３をケーシング２に対し
て相応して回わし、構造部分１３の支持範囲を支持手段
１４に係止させることもできる。この場合皿ばね状構造
部分１３の支持範囲はリング状の基部１３ｂから半径方
向外側へ突出した突条片によって形成することができ
る。
図示の実施例ではケーシング２に付加的な手段１４が設
けられており、これは皿ばね状の構造部分１３のための
旋回支点を形成している。これらの付加的手段は接着又
はリベット止めされたセグメント状の個々の部材によっ
て形成することができ、これらはケーシング内周面に等
間隔に分配して配置することができる。上記の手段１４
はしかしまた円形リング状の、それ自体で閉じた１つの
構造部分によって形成することもできる。さらに上記支
持手段１４はケーシング２から直接成形されていてもよ
く、例えばケーシング２の軸方向範囲に加工された圧刻
部又はケーシング壁を舌状に切り起した部分として形成
することができ、これらは、皿ばね状の構造部分１３を
挿入又は締込んだ後に該構造部分１３の外側の縁部の下
へ変形加工により押込まれる。さらにまた、支持手段１
４と皿ばね状構造部分との間にバヨネット継手若しくは
バヨネット式の係止機構を設け、皿ばね状の構造部分１
３をまずあらかじめ緊縮させ、次いで該構造部分１３の
半径方向外側範囲を軸方向で支持手段１４上へ移動さ
せ、次いで皿ばね状構造部分１３をケーシング２に対し
て相応して回わし、構造部分１３の支持範囲を支持手段
１４に係止させることもできる。この場合皿ばね状構造
部分１３の支持範囲はリング状の基部１３ｂから半径方
向外側へ突出した突条片によって形成することができ
る。
【００５０】クラッチ操作用若しくは押圧用のダイヤフ
ラムばね４及び場合によっては皿ばね状の構造部分１３
の回動防止並びに線材リング１１，１２のセンタリング
のために、ケーシング２には軸方向に延びるセンタリン
グ手段がリベットエレメント１５の形で固定されてい
る。これらのリベットエレメント１５はそれぞれ軸方向
に延びる軸部１５ａを有し、該軸部１５ａは隣合うダイ
ヤフラムばね舌状部４ｂ間に形成されている切欠きを軸
方向で貫通して延びさらに上記切欠きに所属している、
皿ばね状構造部分１３の舌状部１３ｃに形成されている
範囲１３ｄ内に部分的に係合する。
ラムばね４及び場合によっては皿ばね状の構造部分１３
の回動防止並びに線材リング１１，１２のセンタリング
のために、ケーシング２には軸方向に延びるセンタリン
グ手段がリベットエレメント１５の形で固定されてい
る。これらのリベットエレメント１５はそれぞれ軸方向
に延びる軸部１５ａを有し、該軸部１５ａは隣合うダイ
ヤフラムばね舌状部４ｂ間に形成されている切欠きを軸
方向で貫通して延びさらに上記切欠きに所属している、
皿ばね状構造部分１３の舌状部１３ｃに形成されている
範囲１３ｄ内に部分的に係合する。
【００５１】皿ばね状構造部分１３は、所定の作動距離
にわたって少なくとも実質的にほぼ一定の力を生ずるセ
ンサばねとして構成されている。このセンサばね１３を
介して、ダイヤフラムばね４の舌状部先端部４ｃに負荷
される、クラッチを解離（遮断）するときのクラッチ解
離力がとらえられる。この場合解離力によって旋回支点
１１に生じる力とセンサばね１３によりこの旋回支点１
１に作用する反力とは、常に、少なくともほぼ平衡す
る。この場合「解離力」とは、摩擦クラッチ１の操作中
ダイヤフラムばね４の舌状部先端部４ｃ若しくはダイヤ
フラムばね舌状部のレリーズレバーに作用する、従って
センサばね１３とは逆向に作用する力である。
にわたって少なくとも実質的にほぼ一定の力を生ずるセ
ンサばねとして構成されている。このセンサばね１３を
介して、ダイヤフラムばね４の舌状部先端部４ｃに負荷
される、クラッチを解離（遮断）するときのクラッチ解
離力がとらえられる。この場合解離力によって旋回支点
１１に生じる力とセンサばね１３によりこの旋回支点１
１に作用する反力とは、常に、少なくともほぼ平衡す
る。この場合「解離力」とは、摩擦クラッチ１の操作中
ダイヤフラムばね４の舌状部先端部４ｃ若しくはダイヤ
フラムばね舌状部のレリーズレバーに作用する、従って
センサばね１３とは逆向に作用する力である。
【００５２】ケーシング側の旋回支点１２はダイヤフラ
ムばね４とケーシング２との間の軸方向スペース内にあ
る、ケーシング２に設けられた後調整装置１６に支持さ
れている。この後調整装置１６は、旋回支点１１及び１
２がプレッシャープレート３に向って若しくは対応受圧
板６に向って軸方向に変位するさいに、旋回支点１２と
ケーシング２との間若しくは旋回支点１２とダイヤフラ
ムばね４との間に、望ましくない遊びが生じないように
するものである。これにより、摩擦クラッチ操作時に、
望ましくない遊び行程が発生せず、これにより極めて良
好な効率及びこれによる申し分ない摩擦クラッチ操作が
えられる。旋回支点１１，１２の軸方向変位はプレッシ
ャープレート３及び対応受圧板６並びに摩擦ライニング
７の摩擦面に軸方向摩耗が生じたさいに行われる。後調
整はしかしまた本発明の装置においては、旋回支点１
１，１２若しくは該旋回支点に向き合っているダイヤフ
ラムばね範囲が摩耗した場合及びプレッシャープレート
突出部３ａの範囲におけるダイヤフラムばね若しくは該
プレッシャープレート突出部範囲に向き合っているダイ
ヤフラムばね範囲が摩耗した場合にも行われる。旋回支
承部５の自動的な後調整作用は後に図８〜図１１の線図
について詳細に説明する。
ムばね４とケーシング２との間の軸方向スペース内にあ
る、ケーシング２に設けられた後調整装置１６に支持さ
れている。この後調整装置１６は、旋回支点１１及び１
２がプレッシャープレート３に向って若しくは対応受圧
板６に向って軸方向に変位するさいに、旋回支点１２と
ケーシング２との間若しくは旋回支点１２とダイヤフラ
ムばね４との間に、望ましくない遊びが生じないように
するものである。これにより、摩擦クラッチ操作時に、
望ましくない遊び行程が発生せず、これにより極めて良
好な効率及びこれによる申し分ない摩擦クラッチ操作が
えられる。旋回支点１１，１２の軸方向変位はプレッシ
ャープレート３及び対応受圧板６並びに摩擦ライニング
７の摩擦面に軸方向摩耗が生じたさいに行われる。後調
整はしかしまた本発明の装置においては、旋回支点１
１，１２若しくは該旋回支点に向き合っているダイヤフ
ラムばね範囲が摩耗した場合及びプレッシャープレート
突出部３ａの範囲におけるダイヤフラムばね若しくは該
プレッシャープレート突出部範囲に向き合っているダイ
ヤフラムばね範囲が摩耗した場合にも行われる。旋回支
承部５の自動的な後調整作用は後に図８〜図１１の線図
について詳細に説明する。
【００５３】後調整装置１６は、リング状の構成部材１
７の形のばね負荷された後調整部材を有しており、この
構成部材１７は図３及び図４に示してある。リング状の
構成部材１７は、周方向に延びていてかつ軸線方向に傾
斜する乗り上げテーパ部１８を備えており、乗り上げテ
ーパ部は構成部材１７の周囲にわたって分配されてい
る。後調整部材１７は乗り上げテーパ部１８をケーシン
グ底部２ａに向けるようにクラッチ１内に組み込まれて
いる。後調整部材１７の乗り上げテーパ部１８とは逆の
側では、線材リングによって形成された旋回支持部材１
２が溝状の切欠き１９（図２）内にセンタリングして配
置されている。この場合、切欠き１９は旋回支持部材１
２を後調整部材１７に軸線方向でも確保しておくように
構成されていてよい。このことは、例えば後調整部材１
７の切欠き１９に隣接する範囲が少なくとも部分的に旋
回支持部材１２を締め付け固定するようにすること、若
しくは旋回支持部材１２のためのスナップ結合部を形成
することによって行われる。旋回支持部材１２と後調整
部材１７のために異なる材料を用いる場合に有利には、
大きな温度変化に基づき生じる膨張誤差を補償するため
に、線材リングとして構成された旋回支持部材１２が開
いていて、すなわち周囲上の少なくとも１ケ所で切断さ
れており、これによって切欠き１９に対する線材リング
１２の周方向での運動が可能になり、ひいては線材リン
グ１２が切欠き１９の直径変化に適合できる。
７の形のばね負荷された後調整部材を有しており、この
構成部材１７は図３及び図４に示してある。リング状の
構成部材１７は、周方向に延びていてかつ軸線方向に傾
斜する乗り上げテーパ部１８を備えており、乗り上げテ
ーパ部は構成部材１７の周囲にわたって分配されてい
る。後調整部材１７は乗り上げテーパ部１８をケーシン
グ底部２ａに向けるようにクラッチ１内に組み込まれて
いる。後調整部材１７の乗り上げテーパ部１８とは逆の
側では、線材リングによって形成された旋回支持部材１
２が溝状の切欠き１９（図２）内にセンタリングして配
置されている。この場合、切欠き１９は旋回支持部材１
２を後調整部材１７に軸線方向でも確保しておくように
構成されていてよい。このことは、例えば後調整部材１
７の切欠き１９に隣接する範囲が少なくとも部分的に旋
回支持部材１２を締め付け固定するようにすること、若
しくは旋回支持部材１２のためのスナップ結合部を形成
することによって行われる。旋回支持部材１２と後調整
部材１７のために異なる材料を用いる場合に有利には、
大きな温度変化に基づき生じる膨張誤差を補償するため
に、線材リングとして構成された旋回支持部材１２が開
いていて、すなわち周囲上の少なくとも１ケ所で切断さ
れており、これによって切欠き１９に対する線材リング
１２の周方向での運動が可能になり、ひいては線材リン
グ１２が切欠き１９の直径変化に適合できる。
【００５４】図示の実施例においては後調整部材１７が
プラスチック、例えば耐熱性の熱プラスチックから成っ
ており、このようなプラスチックはさらに付加的に繊維
で強化されていてよい。これにより、後調整部材１７が
簡単に射出成形品として製造される。単位重量の小さい
プラスチックから成る後調整部材は、すでに述べたよう
に、わずかな慣性力しか生ぜしめず、これによって圧力
振動に対する応働性も減少する。旋回支持部材も直接に
プラスチックリングによって構成されていてよい。後調
整部材１７は薄板成形品として構成され、若しくは焼結
によって形成されてよい。さらに適当な材料選択によっ
て旋回支持部材１２が後調整部材１７と一体に形成され
ていてよい。旋回支持部材１１が直接にセンサばね１３
によって構成されていてよい。このために、舌片１３ｃ
の先端が例えば条溝のような適当な圧刻部、若しくは成
形部を有していてよい。
プラスチック、例えば耐熱性の熱プラスチックから成っ
ており、このようなプラスチックはさらに付加的に繊維
で強化されていてよい。これにより、後調整部材１７が
簡単に射出成形品として製造される。単位重量の小さい
プラスチックから成る後調整部材は、すでに述べたよう
に、わずかな慣性力しか生ぜしめず、これによって圧力
振動に対する応働性も減少する。旋回支持部材も直接に
プラスチックリングによって構成されていてよい。後調
整部材１７は薄板成形品として構成され、若しくは焼結
によって形成されてよい。さらに適当な材料選択によっ
て旋回支持部材１２が後調整部材１７と一体に形成され
ていてよい。旋回支持部材１１が直接にセンサばね１３
によって構成されていてよい。このために、舌片１３ｃ
の先端が例えば条溝のような適当な圧刻部、若しくは成
形部を有していてよい。
【００５５】後調整部材１７は周囲にわたって均一に分
配されたリベット１５の軸線方向に延びる範囲１５ａに
よってセンタリングされる。このために、後調整部材１
７がセンタリング輪郭２０を有しており、このセンタリ
ング輪郭は周方向に延びる切欠き２１によって形成され
ており、この切欠きは半径方向で旋回支持部材１１の内
側に位置している。切欠き２１を形成するために、後調
整部材１７が内側の縁部範囲に半径方向内側に延びる突
出部２２を有しており、この突出部が切欠き２１の半径
方向内側の輪郭を制限している。
配されたリベット１５の軸線方向に延びる範囲１５ａに
よってセンタリングされる。このために、後調整部材１
７がセンタリング輪郭２０を有しており、このセンタリ
ング輪郭は周方向に延びる切欠き２１によって形成され
ており、この切欠きは半径方向で旋回支持部材１１の内
側に位置している。切欠き２１を形成するために、後調
整部材１７が内側の縁部範囲に半径方向内側に延びる突
出部２２を有しており、この突出部が切欠き２１の半径
方向内側の輪郭を制限している。
【００５６】図３から明らかなように、周方向で見て均
一に分配された切欠き２１間にそれぞれ５つの乗り上げ
テーパ部１８が設けられている。切欠き２１は周方向で
後調整部材１７にケーシング２に対する少なくとも所定
の角度の回動を可能にするように構成されており、この
所定の回動角度は摩擦クラッチ１の耐用年数にわたって
プレッシャプレート３、及び対抗受圧板６の摩擦面、並
びに摩擦ライニング７に生じる摩滅の後調整、或いはク
ラッチ自体、すなわち支持部材１１，１２、支持部材間
に位置するダイヤフラムばね部分、プレッシャプレート
突起３ａ、若しくはダイヤフラムばね４のプレッシャプ
レート突起に向いた部分の摩滅の後調整を保証するよう
に規定されている。このような後調整角度は乗り上げテ
ーパ部の設計に応じて８度と６０度との間の大きさ、有
利には１０度と３０度との間の大きさである。図示の実
施例では回動角度は１２度であり、乗り上げテーパ部１
８の傾斜角度２３は同じく１２度である。傾斜角度２３
は、後調整リング１７の乗り上げテーパ部１８と図５及
び図６に示す支持リング２５の対抗乗り上げテーパ部１
８との圧着に際して生じる摩擦が乗り上げテーパ部１８
と対抗乗り上げテーパ部２４との間の滑りずれを阻止す
るように選ばれている。乗り上げテーパ部１８及び対抗
乗り上げテーパ部２４の範囲の材料組み合わせに応じ
て、傾斜角度２３は４度と２０度との間の範囲にある。
一に分配された切欠き２１間にそれぞれ５つの乗り上げ
テーパ部１８が設けられている。切欠き２１は周方向で
後調整部材１７にケーシング２に対する少なくとも所定
の角度の回動を可能にするように構成されており、この
所定の回動角度は摩擦クラッチ１の耐用年数にわたって
プレッシャプレート３、及び対抗受圧板６の摩擦面、並
びに摩擦ライニング７に生じる摩滅の後調整、或いはク
ラッチ自体、すなわち支持部材１１，１２、支持部材間
に位置するダイヤフラムばね部分、プレッシャプレート
突起３ａ、若しくはダイヤフラムばね４のプレッシャプ
レート突起に向いた部分の摩滅の後調整を保証するよう
に規定されている。このような後調整角度は乗り上げテ
ーパ部の設計に応じて８度と６０度との間の大きさ、有
利には１０度と３０度との間の大きさである。図示の実
施例では回動角度は１２度であり、乗り上げテーパ部１
８の傾斜角度２３は同じく１２度である。傾斜角度２３
は、後調整リング１７の乗り上げテーパ部１８と図５及
び図６に示す支持リング２５の対抗乗り上げテーパ部１
８との圧着に際して生じる摩擦が乗り上げテーパ部１８
と対抗乗り上げテーパ部２４との間の滑りずれを阻止す
るように選ばれている。乗り上げテーパ部１８及び対抗
乗り上げテーパ部２４の範囲の材料組み合わせに応じ
て、傾斜角度２３は４度と２０度との間の範囲にある。
【００５７】後調整リング１７は周方向、それも後調整
回動方向、すなわち１つの方向にばね負荷されており、
この方向は支持リング２５の対抗乗り上げテーパ部２４
上への乗り上げテーパ部１８の乗り上げにより、プレッ
シャプレート３の方向、すなわちケーシング部分２ａか
ら離れる方向への後調整リング１７の軸線方向ずれを生
ぜしめる。図１及び図２に示してある実施例において
は、後調整リング１７のばね負荷が少なくとも１つのリ
ング状の脚ばね２６によって保証されており、該脚ばね
は例えば２つの巻条を有していて、一方の端部に、半径
方向へ延びて後調整リング１７と回動不能に結合された
脚部２７を備え、かつ他方の端部に軸線方向へ延びる脚
部２８を備えており、軸線方向へ延びる脚部がケーシン
グ２に回動不能に懸架されている。脚ばねは弾性的に緊
張して組み込まれている。
回動方向、すなわち１つの方向にばね負荷されており、
この方向は支持リング２５の対抗乗り上げテーパ部２４
上への乗り上げテーパ部１８の乗り上げにより、プレッ
シャプレート３の方向、すなわちケーシング部分２ａか
ら離れる方向への後調整リング１７の軸線方向ずれを生
ぜしめる。図１及び図２に示してある実施例において
は、後調整リング１７のばね負荷が少なくとも１つのリ
ング状の脚ばね２６によって保証されており、該脚ばね
は例えば２つの巻条を有していて、一方の端部に、半径
方向へ延びて後調整リング１７と回動不能に結合された
脚部２７を備え、かつ他方の端部に軸線方向へ延びる脚
部２８を備えており、軸線方向へ延びる脚部がケーシン
グ２に回動不能に懸架されている。脚ばねは弾性的に緊
張して組み込まれている。
【００５８】図５及び図６に示す支持リング２５は同じ
くリング状の構成部材によって構成されており、この構
成部材が対抗乗り上げテーパ部２４を備えており、対抗
乗り上げテーパ部が乗り上げテーパ部１８によって制限
形成された面に対して相補的な面を形成しており、この
場合、乗り上げテーパ部１８及び対抗乗り上げテーパ部
２４によって制限形成された面が互いに合同であっても
よい。対抗乗り上げテーパ部２４の調整角度２９は乗り
上げテーパ部１８の傾斜角度２３に相応している。図３
と図５との比較によって明らかであるように、乗り上げ
テーパ部１８及び対抗乗り上げテーパ部２４は周方向で
類似して分配されている。支持リング２５はケーシング
２に回動不能に結合されている。このために、支持リン
グ２５は周囲に分配された切欠き３０を有しており、該
切欠きを貫いてリベット１５の付加部が延びている。
くリング状の構成部材によって構成されており、この構
成部材が対抗乗り上げテーパ部２４を備えており、対抗
乗り上げテーパ部が乗り上げテーパ部１８によって制限
形成された面に対して相補的な面を形成しており、この
場合、乗り上げテーパ部１８及び対抗乗り上げテーパ部
２４によって制限形成された面が互いに合同であっても
よい。対抗乗り上げテーパ部２４の調整角度２９は乗り
上げテーパ部１８の傾斜角度２３に相応している。図３
と図５との比較によって明らかであるように、乗り上げ
テーパ部１８及び対抗乗り上げテーパ部２４は周方向で
類似して分配されている。支持リング２５はケーシング
２に回動不能に結合されている。このために、支持リン
グ２５は周囲に分配された切欠き３０を有しており、該
切欠きを貫いてリベット１５の付加部が延びている。
【００５９】図２に破線でリング状の別の脚ばね２６ａ
を示してあり、該脚ばねは脚ばね２６と類似して端部区
分を曲げられていて、一方でケーシング２との回動不能
な結合、及び他方で後調整部材１７との回動不能な結合
を保証している。脚ばね２６ａは同じく弾性的に緊張し
て組み込まれていて、後調整部材１７に回動力を生ぜし
める。２つの脚ばね２６，２６ａの使用が多くの実施例
にとって有利である。それというのは、摩擦クラッチ１
の回転に際して脚ばね２６若しくは２６ａに作用する遠
心力に基づきばね力が増大せしめられるからである。２
つの脚ばねの使用により、例えば脚ばね２６に生じる力
増大が脚ばね２６ａからもたらされる力によって補償さ
れる。このために脚ばね２６，２６ａは、少なくとも遠
心力作用のもとに後調整部材１７に周方向で逆向きに作
用する力を生ぜしめるように巻かれている。両方の脚ば
ね２６，２６ａは単数若しくは複数の巻条を備えてい
て、かつ図２に示してあるように異なる巻条直径を有し
ており、脚ばね２６，２６ａに作用する遠心力（この遠
心力は異なる大きさの周方向力を後調整部材１７に生ぜ
しめる）が個別の脚ばね２６，２６ａの線材太さ及び／
又は巻条数の適当な設計によって少なくともほぼ補償で
きる。図２では、脚ばね２６が半径方向で後調整部材１
７の内側に配置され、脚ばね２６ａが半径方向で後調整
部材１７の外側に配置されている。しかしながら両方の
脚ばねが適当な設計によって半径方向で後調整部材１７
の内側若しくは外側に配置されてもよい。
を示してあり、該脚ばねは脚ばね２６と類似して端部区
分を曲げられていて、一方でケーシング２との回動不能
な結合、及び他方で後調整部材１７との回動不能な結合
を保証している。脚ばね２６ａは同じく弾性的に緊張し
て組み込まれていて、後調整部材１７に回動力を生ぜし
める。２つの脚ばね２６，２６ａの使用が多くの実施例
にとって有利である。それというのは、摩擦クラッチ１
の回転に際して脚ばね２６若しくは２６ａに作用する遠
心力に基づきばね力が増大せしめられるからである。２
つの脚ばねの使用により、例えば脚ばね２６に生じる力
増大が脚ばね２６ａからもたらされる力によって補償さ
れる。このために脚ばね２６，２６ａは、少なくとも遠
心力作用のもとに後調整部材１７に周方向で逆向きに作
用する力を生ぜしめるように巻かれている。両方の脚ば
ね２６，２６ａは単数若しくは複数の巻条を備えてい
て、かつ図２に示してあるように異なる巻条直径を有し
ており、脚ばね２６，２６ａに作用する遠心力（この遠
心力は異なる大きさの周方向力を後調整部材１７に生ぜ
しめる）が個別の脚ばね２６，２６ａの線材太さ及び／
又は巻条数の適当な設計によって少なくともほぼ補償で
きる。図２では、脚ばね２６が半径方向で後調整部材１
７の内側に配置され、脚ばね２６ａが半径方向で後調整
部材１７の外側に配置されている。しかしながら両方の
脚ばねが適当な設計によって半径方向で後調整部材１７
の内側若しくは外側に配置されてもよい。
【００６０】図７は脚ばね２６の平面図である。脚ばね
２６の弛緩状態では、脚部２７，２８が４０度と１２０
度との間の大きさの角度３１だけずらされている。この
角度３１は図示の実施例では８５度である。符号３２で
脚部２８に対する脚部２７の相対的な位置を示してお
り、この位置は摩擦クラッチ１内の新しい摩擦ライニン
グ７において脚部によって占められる。符号３３で脚部
２７の相対的な位置が示してあり、この位置は摩擦ライ
ニング７の最大許容摩滅量に相応する。後調整角度３４
は図示の実施例では１２度の大きさである。脚ばね２６
は、弛緩状態では両方の脚部２７，２８間に１つの巻条
３５のみが延びているように構成されている。残りの周
範囲では２つの巻条が軸線方向で上下に位置している。
脚ばね２６ａは脚ばね２６と類似して構成されているも
のの、大きな巻条直径及び図２の後調整部材１７に関連
して別の緊張方向を有している。しかしながら脚ばね２
６によって後調整部材１７に生ぜしめられる力は脚ばね
２６ａの力よりも大きくなっている。
２６の弛緩状態では、脚部２７，２８が４０度と１２０
度との間の大きさの角度３１だけずらされている。この
角度３１は図示の実施例では８５度である。符号３２で
脚部２８に対する脚部２７の相対的な位置を示してお
り、この位置は摩擦クラッチ１内の新しい摩擦ライニン
グ７において脚部によって占められる。符号３３で脚部
２７の相対的な位置が示してあり、この位置は摩擦ライ
ニング７の最大許容摩滅量に相応する。後調整角度３４
は図示の実施例では１２度の大きさである。脚ばね２６
は、弛緩状態では両方の脚部２７，２８間に１つの巻条
３５のみが延びているように構成されている。残りの周
範囲では２つの巻条が軸線方向で上下に位置している。
脚ばね２６ａは脚ばね２６と類似して構成されているも
のの、大きな巻条直径及び図２の後調整部材１７に関連
して別の緊張方向を有している。しかしながら脚ばね２
６によって後調整部材１７に生ぜしめられる力は脚ばね
２６ａの力よりも大きくなっている。
【００６１】摩擦クラッチ１の新たな状態では、乗り上
げテーパ部１８及び対抗乗り上げテーパ部２４を形成す
る突起１８ａ，２４ａが最も広い範囲で軸線方向で互い
に係合しており、すなわち互いに接触するリング１７及
び２５は軸線方向の最もわずかな構成スペースしか必要
としない。
げテーパ部１８及び対抗乗り上げテーパ部２４を形成す
る突起１８ａ，２４ａが最も広い範囲で軸線方向で互い
に係合しており、すなわち互いに接触するリング１７及
び２５は軸線方向の最もわずかな構成スペースしか必要
としない。
【００６２】図１及び図２の実施例において、対抗乗り
上げテーパ部２４若しくは該対抗乗り上げテーパ部を形
成する突起状の付加部２４ａが固有の構成部分によって
構成されている。しかしながら対抗乗り上げテーパ部２
４は直接にケーシング２によって、例えば突起状の付加
部をケーシング内部へ圧刻することによって構成されて
もよい。圧刻は特に一体に構成された薄板ケーシング若
しくはカバーにとって有利である。
上げテーパ部２４若しくは該対抗乗り上げテーパ部を形
成する突起状の付加部２４ａが固有の構成部分によって
構成されている。しかしながら対抗乗り上げテーパ部２
４は直接にケーシング２によって、例えば突起状の付加
部をケーシング内部へ圧刻することによって構成されて
もよい。圧刻は特に一体に構成された薄板ケーシング若
しくはカバーにとって有利である。
【００６３】摩擦クラッチ１の組み立ての前に調整リン
グ１７をその引っ込められた位置に保持するために、調
整リングが突起２２の範囲に回動阻止手段若しくは戻り
阻止手段のための係合部分３６を有しており、この係合
部分は他方でケーシング２に支えられる。このような戻
り阻止手段は摩擦クラッチ１の製作に際して若しくは組
み立てに際して設けられ、はずみ車６上への摩擦クラッ
チ１の取り付けの後にクラッチから除去され、これによ
って後調整装置１６が機能する。図示の実施例ではカバ
ー若しくはケーシング２に周方向に細長く延びる切欠き
３７が設けられ、かつ後調整リング１７に凹所若しくは
付加部３８が設けられている。この場合周方向に細長く
延びる切欠き３７は、後調整リング１７が最大の摩滅後
調整角度に相応して戻り回動できるような距離を有して
いる。摩擦クラッチ１の組み立ての後に回動工具がカバ
ーのスリット３７を軸線方向に通され、調整リング１７
の切欠き３８内に挿入される。次いで後調整リング１７
が工具を用いて戻り回動せしめられ、これによってケー
シング２の半径方向の範囲２ａの方向へ移動させられ、
この範囲２ａに対して軸線方向の最小距離を占める。こ
の位置で、次いで後調整リング１７は、例えばクテーパ
部若しくはピンを用いて確保せしめられるようになって
おり、ピンはカバー及び後調整リング１７の合致する切
欠き内に係合して、カバー及び後調整リングの回動を阻
止する。このようなピンははずみ車６上への摩擦クラッ
チ１の取り付けの後に切欠きから取り除かれ、その結
果、すでに述べたように後調整装置１６が解放される。
ケーシング２内のスリット３７は、はずみ車６から摩擦
クラッチ１を取り外す際に若しくは取り外した後に後調
整リング１７を後退位置へもたらし得るように構成され
ている。このために、摩擦クラッチ１がまず解離され、
これによって操作ダイヤフラムばね４が旋回支持部材１
２に軸線方向力を生ぜしめず、従って、後調整リング１
７の申し分のない回動が保証される。
グ１７をその引っ込められた位置に保持するために、調
整リングが突起２２の範囲に回動阻止手段若しくは戻り
阻止手段のための係合部分３６を有しており、この係合
部分は他方でケーシング２に支えられる。このような戻
り阻止手段は摩擦クラッチ１の製作に際して若しくは組
み立てに際して設けられ、はずみ車６上への摩擦クラッ
チ１の取り付けの後にクラッチから除去され、これによ
って後調整装置１６が機能する。図示の実施例ではカバ
ー若しくはケーシング２に周方向に細長く延びる切欠き
３７が設けられ、かつ後調整リング１７に凹所若しくは
付加部３８が設けられている。この場合周方向に細長く
延びる切欠き３７は、後調整リング１７が最大の摩滅後
調整角度に相応して戻り回動できるような距離を有して
いる。摩擦クラッチ１の組み立ての後に回動工具がカバ
ーのスリット３７を軸線方向に通され、調整リング１７
の切欠き３８内に挿入される。次いで後調整リング１７
が工具を用いて戻り回動せしめられ、これによってケー
シング２の半径方向の範囲２ａの方向へ移動させられ、
この範囲２ａに対して軸線方向の最小距離を占める。こ
の位置で、次いで後調整リング１７は、例えばクテーパ
部若しくはピンを用いて確保せしめられるようになって
おり、ピンはカバー及び後調整リング１７の合致する切
欠き内に係合して、カバー及び後調整リングの回動を阻
止する。このようなピンははずみ車６上への摩擦クラッ
チ１の取り付けの後に切欠きから取り除かれ、その結
果、すでに述べたように後調整装置１６が解放される。
ケーシング２内のスリット３７は、はずみ車６から摩擦
クラッチ１を取り外す際に若しくは取り外した後に後調
整リング１７を後退位置へもたらし得るように構成され
ている。このために、摩擦クラッチ１がまず解離され、
これによって操作ダイヤフラムばね４が旋回支持部材１
２に軸線方向力を生ぜしめず、従って、後調整リング１
７の申し分のない回動が保証される。
【００６４】内燃機関にすでに取り付けられた摩擦クラ
ッチ１の構成部材を機能の損なわれない正確な位置にも
たらすための別の可能性が、後調整部材若しくは後調整
リング１７を内燃機関若しくははずみ車への取り付けの
後に初めて戻り回動、若しくは戻し調整することにあ
る。このために、例えば補助工具を介して摩擦クラッチ
１が作動せしめられ、次いで実質的に負荷軽減された後
調整リング１７がプレッシャプレートに対して後退させ
られた位置へ調整される。次いで摩擦クラッチ１が再び
連結され、その結果、後調整リング１７がこの後退させ
られた位置をまず維持する。
ッチ１の構成部材を機能の損なわれない正確な位置にも
たらすための別の可能性が、後調整部材若しくは後調整
リング１７を内燃機関若しくははずみ車への取り付けの
後に初めて戻り回動、若しくは戻し調整することにあ
る。このために、例えば補助工具を介して摩擦クラッチ
１が作動せしめられ、次いで実質的に負荷軽減された後
調整リング１７がプレッシャプレートに対して後退させ
られた位置へ調整される。次いで摩擦クラッチ１が再び
連結され、その結果、後調整リング１７がこの後退させ
られた位置をまず維持する。
【００６５】次に、図８から図１１の特性曲線図に描か
れた特性曲線と関連して、前述の摩擦クラッチ１の作用
を詳説する。
れた特性曲線と関連して、前述の摩擦クラッチ１の作用
を詳説する。
【００６６】図８の線４０は、ダイヤフラムばね４の２
つの支持部間での変形の際にダイヤフラムばね４の円錐
変化に関連して生じる軸線方向力を示しており、両方の
支持部間の半径方向の間隔は旋回支承部５とプレッシャ
プレート３の半径方向外側の支持直径３ａとの間の半径
方向の間隔である。横座標には両方の支持部間の相対的
な軸線方向距離がプロットしてあり、かつ縦座標にはダ
イヤフラムばねによって生ぜしめられた力がプロットし
てある。点４１がダイヤフラムばねの平面位置を表して
おり、この平面位置は閉じられた摩擦クラッチ１におい
て有利には組み込み位置として選ばれ、すなわちこの位
置ではダイヤフラムばねが適当な組み込み位置にとって
最大の圧着力をプレッシャプレート３に生ぜしめる。点
４１は円錐形の組み込み位置、すなわちダイヤフラムば
ね４の設置状態の変化により線４０に沿って上方若しく
は下方へ移動させられる。
つの支持部間での変形の際にダイヤフラムばね４の円錐
変化に関連して生じる軸線方向力を示しており、両方の
支持部間の半径方向の間隔は旋回支承部５とプレッシャ
プレート３の半径方向外側の支持直径３ａとの間の半径
方向の間隔である。横座標には両方の支持部間の相対的
な軸線方向距離がプロットしてあり、かつ縦座標にはダ
イヤフラムばねによって生ぜしめられた力がプロットし
てある。点４１がダイヤフラムばねの平面位置を表して
おり、この平面位置は閉じられた摩擦クラッチ１におい
て有利には組み込み位置として選ばれ、すなわちこの位
置ではダイヤフラムばねが適当な組み込み位置にとって
最大の圧着力をプレッシャプレート３に生ぜしめる。点
４１は円錐形の組み込み位置、すなわちダイヤフラムば
ね４の設置状態の変化により線４０に沿って上方若しく
は下方へ移動させられる。
【００６７】線４２はライニングばねセグメント１０に
よって生ぜしめられる軸線方向の拡開力を表しており、
該拡開力は両方の摩擦ライニング７間に作用する。この
軸線方向の拡開力は、ダイヤフラムばね４によってプレ
ッシャプレート３に生ぜしめられる軸線方向力に対して
逆向きに作用している。有利には、ばねセグメント１０
の弾性的な可能な変形のために必要な軸線方向力が少な
くとも、ダイヤフラムばね４によってプレッシャプレー
ト３に生ぜしめられる軸線方向力に相応している。摩擦
クラッチ１の解離の際にばねセグメント１０がそれも距
離４３にわたって弛緩される。プレッシャプレート３の
相応の軸線方向のずれにも相応する距離４３にわたっ
て、摩擦クラッチ１の解離過程が助成され、すなわちラ
イニングばねセグメント１０の存在していない場合には
（ライニングばねの存在していない場合に）組み込み点
４１に相応するはずの軸線方向力よりもわずかな最大の
軸線方向力が生ぜしめられるだけでよい。点４４の越え
られる際に、摩擦ライニング７が解放され、ダイヤフラ
ムばね４の漸減的な特性曲線範囲に基づき、さらに生ぜ
しめねばならない解離力は点４１に相応する解離力に比
べて著しく減少している。摩擦クラッチ１の解離力は、
正弦弧状の特性曲線４０の最小値、若しくは最下位点４
５に達するまでは減少する。
よって生ぜしめられる軸線方向の拡開力を表しており、
該拡開力は両方の摩擦ライニング７間に作用する。この
軸線方向の拡開力は、ダイヤフラムばね４によってプレ
ッシャプレート３に生ぜしめられる軸線方向力に対して
逆向きに作用している。有利には、ばねセグメント１０
の弾性的な可能な変形のために必要な軸線方向力が少な
くとも、ダイヤフラムばね４によってプレッシャプレー
ト３に生ぜしめられる軸線方向力に相応している。摩擦
クラッチ１の解離の際にばねセグメント１０がそれも距
離４３にわたって弛緩される。プレッシャプレート３の
相応の軸線方向のずれにも相応する距離４３にわたっ
て、摩擦クラッチ１の解離過程が助成され、すなわちラ
イニングばねセグメント１０の存在していない場合には
（ライニングばねの存在していない場合に）組み込み点
４１に相応するはずの軸線方向力よりもわずかな最大の
軸線方向力が生ぜしめられるだけでよい。点４４の越え
られる際に、摩擦ライニング７が解放され、ダイヤフラ
ムばね４の漸減的な特性曲線範囲に基づき、さらに生ぜ
しめねばならない解離力は点４１に相応する解離力に比
べて著しく減少している。摩擦クラッチ１の解離力は、
正弦弧状の特性曲線４０の最小値、若しくは最下位点４
５に達するまでは減少する。
【００６８】最小値４５が超えられると、所要の遮断力
は再び増大し、この場合、舌片先端部４ｃの範囲におけ
る遮断移動距離は、最小値４５が超えられた場合でも遮
断力が、ポイント４４に生じる最大遮断力を超えずに、
有利にはこの最大遮断力よりも下に留まるように設定さ
れている。従って、ポイント４６が超えられないことが
望ましい。
は再び増大し、この場合、舌片先端部４ｃの範囲におけ
る遮断移動距離は、最小値４５が超えられた場合でも遮
断力が、ポイント４４に生じる最大遮断力を超えずに、
有利にはこの最大遮断力よりも下に留まるように設定さ
れている。従って、ポイント４６が超えられないことが
望ましい。
【００６９】力センサとして働くばね１３は図９の特性
線４７に示したような距離／力経過曲線を有している。
この特性線４７は、皿ばね状の構成部材１３の円錐度
が、弛緩された位置から変化させられ、しかも旋回支持
部１１，１４の間の半径方向間隔に相当する半径方向間
隔を有している２つの旋回支持部の間で変化させられる
場合に形成されるような特性線に相当している。特性線
４７が示しているように、皿ばね状の構成部材１３は、
この構成部材によって形成される軸方向力が実際に一定
のままとなるようなばね行程を有している。この場合、
範囲４８で形成された力は、図８のポイント４４で生じ
るクラッチの遮断力に少なくともほぼ相当するように設
定されている。センサばね１３によって付与したい支持
力は、ポイント４４に対応するダイヤフラムばね４の力
に比べて、前記ダイヤフラムばね４のてこ伝達比に相応
して減じられている。この伝達比はたいていの場合、
１：３〜１：５のオーダにあるが、しかし幾つかの使用
事例に対してはそれ以上又はそれ以下であってもよい。
線４７に示したような距離／力経過曲線を有している。
この特性線４７は、皿ばね状の構成部材１３の円錐度
が、弛緩された位置から変化させられ、しかも旋回支持
部１１，１４の間の半径方向間隔に相当する半径方向間
隔を有している２つの旋回支持部の間で変化させられる
場合に形成されるような特性線に相当している。特性線
４７が示しているように、皿ばね状の構成部材１３は、
この構成部材によって形成される軸方向力が実際に一定
のままとなるようなばね行程を有している。この場合、
範囲４８で形成された力は、図８のポイント４４で生じ
るクラッチの遮断力に少なくともほぼ相当するように設
定されている。センサばね１３によって付与したい支持
力は、ポイント４４に対応するダイヤフラムばね４の力
に比べて、前記ダイヤフラムばね４のてこ伝達比に相応
して減じられている。この伝達比はたいていの場合、
１：３〜１：５のオーダにあるが、しかし幾つかの使用
事例に対してはそれ以上又はそれ以下であってもよい。
【００７０】前記ダイヤフラムばね伝達比は、支持部３
ａに対する旋回支承部５の半径方向間隔と、たとえばク
ラッチ遮断支承部のための接触直径４ｃに対する旋回支
承部５の半径方向間隔との間の比に相当している。
ａに対する旋回支承部５の半径方向間隔と、たとえばク
ラッチ遮断支承部のための接触直径４ｃに対する旋回支
承部５の半径方向間隔との間の比に相当している。
【００７１】摩擦クラッチ１における皿ばね状の構成部
材１３の組込み位置は、この構成部材が旋回支承部５の
範囲で摩擦ライニング７の方向に軸方向ばね行程を実施
するように選択されている。このばね行程は、少なくと
も摩擦面及び摩擦ライニングの摩耗に基づき生じるよう
な受圧板６の方向におけるプレッシャプレート３の軸方
向における後調整行程に相当していると同時に、旋回支
承部５のための少なくともほぼ一定の軸方向支持力をも
保証している。すなわち、特性線４７の直線状の範囲４
８は、少なくとも前記摩耗移動量に相当する長さ、有利
には前記摩耗移動量よりも大きな長さを有していると望
ましい訳である。その理由は、これによって組込み誤差
も少なくとも部分的に補償され得るからである。
材１３の組込み位置は、この構成部材が旋回支承部５の
範囲で摩擦ライニング７の方向に軸方向ばね行程を実施
するように選択されている。このばね行程は、少なくと
も摩擦面及び摩擦ライニングの摩耗に基づき生じるよう
な受圧板６の方向におけるプレッシャプレート３の軸方
向における後調整行程に相当していると同時に、旋回支
承部５のための少なくともほぼ一定の軸方向支持力をも
保証している。すなわち、特性線４７の直線状の範囲４
８は、少なくとも前記摩耗移動量に相当する長さ、有利
には前記摩耗移動量よりも大きな長さを有していると望
ましい訳である。その理由は、これによって組込み誤差
も少なくとも部分的に補償され得るからである。
【００７２】摩擦クラッチ１の遮断時における摩擦ライ
ニング７の実際に不変の、つまり規定されたリリースポ
イント４４を得るためには、摩擦ライニング７の間でダ
ブルセグメントライニングばね装置を使用することがで
きる。すなわち、このライニングばね装置では、対にな
って個々のばねセグメントが背中合わせで設けられてお
り、この場合、セグメントの個々の対は互いに相対的な
特定の軸方向プレロードを有することができる。摩擦ラ
イニングの間に設けられた前記ばね手段のプレロードに
基づき、摩擦ライニングの背面へのセグメントの、運転
時間にわたって生じる埋込損失が少なくともほぼ補償さ
れるようになる。埋込損失とは、ライニング背面へのセ
グメントの埋込によって生じる損失を意味する。さら
に、両摩擦ライニング７の間の軸方向ばね行程の適宜な
制限と、両摩擦ライニングの間で働くばね装置の規定さ
れたプレロードとに基づき、摩擦クラッチ１の遮断時に
プレッシャプレート３が、規定された距離４３にわたっ
て、両ライニングの間に設けられたばね装置によって押
し戻されるようになる。規定された距離４３を得るため
には、両摩擦ライニングの間の軸方向距離を、対応する
ストッパによってライニングばね装置１０の弛緩方向で
も緊定方向でも制限することができる。ライニングばね
装置としては、本発明との関係において有利には、例え
ばドイツ連邦共和国特許出願第Ｐ４２０６８８０．０号
明細書に基づき公知であるようなライニングばね装置を
使用することができる。
ニング７の実際に不変の、つまり規定されたリリースポ
イント４４を得るためには、摩擦ライニング７の間でダ
ブルセグメントライニングばね装置を使用することがで
きる。すなわち、このライニングばね装置では、対にな
って個々のばねセグメントが背中合わせで設けられてお
り、この場合、セグメントの個々の対は互いに相対的な
特定の軸方向プレロードを有することができる。摩擦ラ
イニングの間に設けられた前記ばね手段のプレロードに
基づき、摩擦ライニングの背面へのセグメントの、運転
時間にわたって生じる埋込損失が少なくともほぼ補償さ
れるようになる。埋込損失とは、ライニング背面へのセ
グメントの埋込によって生じる損失を意味する。さら
に、両摩擦ライニング７の間の軸方向ばね行程の適宜な
制限と、両摩擦ライニングの間で働くばね装置の規定さ
れたプレロードとに基づき、摩擦クラッチ１の遮断時に
プレッシャプレート３が、規定された距離４３にわたっ
て、両ライニングの間に設けられたばね装置によって押
し戻されるようになる。規定された距離４３を得るため
には、両摩擦ライニングの間の軸方向距離を、対応する
ストッパによってライニングばね装置１０の弛緩方向で
も緊定方向でも制限することができる。ライニングばね
装置としては、本発明との関係において有利には、例え
ばドイツ連邦共和国特許出願第Ｐ４２０６８８０．０号
明細書に基づき公知であるようなライニングばね装置を
使用することができる。
【００７３】図１０において、特性線４９は、プレッシ
ャプレートをポイント４１からポイント４４（図８参
照）に移動させる目的で、ダイヤフラムばねの範囲４ｃ
に作用する遮断部材によってクラッチを遮断するために
必要となる所要遮断力を示している。特性線４９はさら
に、範囲４ｃにおけるダイヤフラムばねの舌片先端部の
移動距離をも示している。
ャプレートをポイント４１からポイント４４（図８参
照）に移動させる目的で、ダイヤフラムばねの範囲４ｃ
に作用する遮断部材によってクラッチを遮断するために
必要となる所要遮断力を示している。特性線４９はさら
に、範囲４ｃにおけるダイヤフラムばねの舌片先端部の
移動距離をも示している。
【００７４】摩擦クラッチ１の最適な機能若しくはライ
ニング摩耗の自動的な補償を保証する後調整装置の最適
な機能を確保するためには、図１０に示した実際に生じ
る遮断力特性線４９で見て、まずライニングばね装置１
０とセンサばね１３とによってダイヤフラムばね４に加
えられて、加算されていく力が、ダイヤフラムばね４に
よって支持部１１に加えられる力よりも大きく形成され
ると有利である。摩擦ライニング７からのプレッシャプ
レート３の持ち上がり後でも、センサばね１３によって
ダイヤフラムばね４に加えられる力は、ダイヤフラムば
ね舌片先端部の範囲４ｃに作用する、図１０に示したよ
うにクラッチ遮断距離にわたって必要となる変化するク
ラッチ遮断力（特性線４９）よりも大きいか、又は少な
くとも前記クラッチ遮断力に等しい大きさであることが
望ましい。さらに、この場合にセンサ皿ばね１３によっ
て支持部１１に加えられる力は、少なくともほぼ、皿ば
ねの組込み位置に対応する前記特性線４０の降下区分の
ポイント４１が超えられていない限り、ばね２６のばね
力を受けているリング１７の回動が阻止され、ひいては
皿ばねの軸方向ずれが阻止されるように設定されている
ことが望ましい。
ニング摩耗の自動的な補償を保証する後調整装置の最適
な機能を確保するためには、図１０に示した実際に生じ
る遮断力特性線４９で見て、まずライニングばね装置１
０とセンサばね１３とによってダイヤフラムばね４に加
えられて、加算されていく力が、ダイヤフラムばね４に
よって支持部１１に加えられる力よりも大きく形成され
ると有利である。摩擦ライニング７からのプレッシャプ
レート３の持ち上がり後でも、センサばね１３によって
ダイヤフラムばね４に加えられる力は、ダイヤフラムば
ね舌片先端部の範囲４ｃに作用する、図１０に示したよ
うにクラッチ遮断距離にわたって必要となる変化するク
ラッチ遮断力（特性線４９）よりも大きいか、又は少な
くとも前記クラッチ遮断力に等しい大きさであることが
望ましい。さらに、この場合にセンサ皿ばね１３によっ
て支持部１１に加えられる力は、少なくともほぼ、皿ば
ねの組込み位置に対応する前記特性線４０の降下区分の
ポイント４１が超えられていない限り、ばね２６のばね
力を受けているリング１７の回動が阻止され、ひいては
皿ばねの軸方向ずれが阻止されるように設定されている
ことが望ましい。
【００７５】これまでは、ダイヤフラムばね４の完全に
規定された組込み位置を考慮したものであり、摩擦ライ
ニング７の摩耗に関しては、まだ考慮していなかった。
規定された組込み位置を考慮したものであり、摩擦ライ
ニング７の摩耗に関しては、まだ考慮していなかった。
【００７６】例えば摩擦ライニング７の軸方向摩耗時で
は、プレッシャプレート３の位置が受圧プレート６の方
向にずれてしまい、これによってダイヤフラムばねの円
錐度は変化し（舌片先端部４ｃが、図面で見て右側に移
動する）、摩擦クラッチ１の連結状態においてダイヤフ
ラムばねによって加えられる押圧力も、増大方向で変化
する。このような変化により、ポイント４１はポイント
４１′の方向に移動させられ、ポイント４４はポイント
４４′の方向に移動させられる。このような変化によ
り、摩擦クラッチ１の遮断時に最初から存在する、操作
用のダイヤフラムばね４とセンサばね１３との間の旋回
支持部１１の範囲における力平衡は妨げられる。ライニ
ング摩耗によって生ぜしめられた、プレッシャプレート
３のためのダイヤフラムばね押圧力の増大に基づき、ク
ラッチ遮断力の経過も増大の方向でシフトされる。これ
によって生じた遮断力経過は図１０に破線５０によって
示されている。遮断力経過の増大に基づき、摩擦クラッ
チ１の遮断過程の間、センサばね１３によってダイヤフ
ラムばね４に加えられる軸方向力が克服されるので、セ
ンサばね１３は旋回支承部５の範囲で、摩擦ライニング
７の摩耗量にほぼ相当する軸方向距離だけ従動する。
は、プレッシャプレート３の位置が受圧プレート６の方
向にずれてしまい、これによってダイヤフラムばねの円
錐度は変化し（舌片先端部４ｃが、図面で見て右側に移
動する）、摩擦クラッチ１の連結状態においてダイヤフ
ラムばねによって加えられる押圧力も、増大方向で変化
する。このような変化により、ポイント４１はポイント
４１′の方向に移動させられ、ポイント４４はポイント
４４′の方向に移動させられる。このような変化によ
り、摩擦クラッチ１の遮断時に最初から存在する、操作
用のダイヤフラムばね４とセンサばね１３との間の旋回
支持部１１の範囲における力平衡は妨げられる。ライニ
ング摩耗によって生ぜしめられた、プレッシャプレート
３のためのダイヤフラムばね押圧力の増大に基づき、ク
ラッチ遮断力の経過も増大の方向でシフトされる。これ
によって生じた遮断力経過は図１０に破線５０によって
示されている。遮断力経過の増大に基づき、摩擦クラッ
チ１の遮断過程の間、センサばね１３によってダイヤフ
ラムばね４に加えられる軸方向力が克服されるので、セ
ンサばね１３は旋回支承部５の範囲で、摩擦ライニング
７の摩耗量にほぼ相当する軸方向距離だけ従動する。
【００７７】センサばね１３のこのような変位段階の
間、ダイヤフラムばね４はプレッシャプレート３の負荷
範囲３ａに支持されているので、ダイヤフラムばね４の
円錐度は変化し、ひいてはこのダイヤフラムばねに蓄え
られたエネルギ若しくはこのダイヤフラムばねに蓄えら
れたトルク、つまりダイヤフラムばね４によって旋回支
持部１１に加えられる力若しくはセンサばね１３によっ
てプレッシャプレート３に加えられる力も変化する。こ
のような変化は、図８との関係で認められるようにダイ
ヤフラムばね４によってプレッシャプレート３に加えら
れる力の減少方向で行なわれる。この変化は、旋回支持
部１１の範囲でダイヤフラムばね４によってセンサばね
１３に加えられる軸方向力が、センサばね１３によって
形成される反力と平衡状態になるまで行なわれる。すな
わち、図８に示した線図においてポイント４１′，４
４′が再びポイント４１，４４の方向の移動する訳であ
る。このような平衡が再び形成された後に、プレッシャ
プレート３は再び摩擦ライニング７から持ち上がること
ができる。このような摩耗の後調整段階の間、つまり摩
擦クラッチ１の遮断過程においてセンサばね１３が従動
する間、後調整装置１６の後調整部材１７はプレロード
をかけられたばね２６によって旋回させられ、これによ
って旋回支持部１２もライニング摩耗に応じて後移動
し、従って再びダイヤフラムばね４の遊びなしの旋回支
承部５が保証されている。後調整過程後に、クラッチ遮
断力経過は再び図１０に示した特性線４９に相当する。
図１０の特性線５０，５１は、特性線４９，５０に示し
た遮断力／移動力経過におけるプレッシャプレート３の
軸方向移動距離を表している。
間、ダイヤフラムばね４はプレッシャプレート３の負荷
範囲３ａに支持されているので、ダイヤフラムばね４の
円錐度は変化し、ひいてはこのダイヤフラムばねに蓄え
られたエネルギ若しくはこのダイヤフラムばねに蓄えら
れたトルク、つまりダイヤフラムばね４によって旋回支
持部１１に加えられる力若しくはセンサばね１３によっ
てプレッシャプレート３に加えられる力も変化する。こ
のような変化は、図８との関係で認められるようにダイ
ヤフラムばね４によってプレッシャプレート３に加えら
れる力の減少方向で行なわれる。この変化は、旋回支持
部１１の範囲でダイヤフラムばね４によってセンサばね
１３に加えられる軸方向力が、センサばね１３によって
形成される反力と平衡状態になるまで行なわれる。すな
わち、図８に示した線図においてポイント４１′，４
４′が再びポイント４１，４４の方向の移動する訳であ
る。このような平衡が再び形成された後に、プレッシャ
プレート３は再び摩擦ライニング７から持ち上がること
ができる。このような摩耗の後調整段階の間、つまり摩
擦クラッチ１の遮断過程においてセンサばね１３が従動
する間、後調整装置１６の後調整部材１７はプレロード
をかけられたばね２６によって旋回させられ、これによ
って旋回支持部１２もライニング摩耗に応じて後移動
し、従って再びダイヤフラムばね４の遊びなしの旋回支
承部５が保証されている。後調整過程後に、クラッチ遮
断力経過は再び図１０に示した特性線４９に相当する。
図１０の特性線５０，５１は、特性線４９，５０に示し
た遮断力／移動力経過におけるプレッシャプレート３の
軸方向移動距離を表している。
【００７８】図１１に示した線図には、クラッチ遮断過
程においてケーシング２若しくは皿ばね１３に加えられ
る力の遮断移動距離に対する力経過が示されている。極
端値は省略されている。図１に示したクラッチ連結位置
から出発して、ケーシング２には、ひいてはプレッシャ
プレート３にも、まずダイヤフラムばね４の組込みポイ
ント４１（図８）に相当する力が作用する。クラッチ遮
断過程では、ダイヤフラムばね４によってケーシング２
若しくは旋回支持部１２に加えられた軸方向力が、図１
１の特性線５２に示したようにポイント５３にまで減少
する。ダイヤフラムばねが軸方向でケーシングにしっか
りと旋回可能に支承されているような汎用のクラッチ、
つまり旋回支持部１１が軸方向で従動不能にケーシング
２に結合されているようなクラッチでは、遮断方向でポ
イント５３が超えられると、旋回支承部５の半径方向高
さでダイヤフラムばね４によってケーシング２に作用す
る力作用の軸方向方向転換が行なわれてしまう。本発明
によるクラッチでは、旋回支承部５の範囲において、ダ
イヤフラムばね４によって旋回支承部５の範囲に形成さ
れる力の軸方向方向転換がセンサばね１３によって検知
される。ポイント５４に到達すると、ダイヤフラムばね
４はプレッシャプレート３の負荷範囲から持ち上げられ
る。少なくともこのポイント５４までは、摩擦クラッチ
１の遮断過程が、ライニングばね装置１０によって加え
られる軸方向力により補助される。なぜならば、前記ラ
イニングばね装置がダイヤフラムばね力に抗して作用す
るからである。ライニングばね装置１０によって加えら
れる力は、舌片先端部の範囲４ｃにおける遮断移動距離
が増大するにつれて、つまりプレッシャプレート３の軸
方向遮断行程が増大するにつれて減少する。従って、特
性線５２とは、遮断過程にわたって認められる、舌片先
端部範囲４ｃに作用する遮断力と、半径方向の範囲３ａ
でライニングばね装置１０によってダイヤフラムばね４
に加えられる軸方向力との合成力を表している。遮断方
向におけるポイント５４が超えられると、ダイヤフラム
ばね４によって旋回支持部１１に加えられる軸方向力は
センサ皿ばね１３によって加えられる反力によって受け
止められ、この場合、これら２つの力は、少なくともプ
レッシャプレート３による摩擦ライニング７の負荷消滅
後に平衡状態となり、遮断過程が継続されると、センサ
ばね１３によって旋回支持部５の範囲に加えられる軸方
向力は、形成される遮断力よりも少しだけ大きく形成さ
れると有利である。図１１に示した線図の特性線５２の
部分範囲５５が示しているように、遮断移動距離が増大
するにつれて、遮断力若しくはダイヤフラムばね４によ
って旋回支持部１１に加えられる力は、ポイント５４で
生じる遮断力に比べて小さくなっていく。破線で示した
特性線５６は、摩擦ライニング７の範囲で摩耗が生じて
いるが、しかし旋回支承部５の範囲でまだ後調整が行な
われていないような摩擦クラッチ１の状態に相当してい
る。この場合でも、摩耗によって生ぜしめられる前記ダ
イヤフラムばね４の組込み位置変化が、ケーシング２
と、旋回支持部１１若しくはセンサばね１３とに加えら
れる力を増大させることが判る。これによって、特にポ
イント５４がポイント５４′の方向に移動する結果とな
り、これにより、摩擦クラッチ１の新たな遮断過程にお
いて、旋回支持部１１の範囲でダイヤフラムばね４によ
ってセンサばね１３に加えられる軸方向力は、センサば
ね１３の反力よりも大きくなる。従って、既に説明した
後調整過程がセンサばね１３の軸方向変位によって行な
われる。ばね２６によって生ぜしめられる後調整過程、
つまりリング１７の旋回と支持部１２の軸方向変位とに
基づき、ポイント５４′は再びポイント５４の方向にシ
フトされ、これによって、ダイヤフラムばね４とセンサ
ばね１３との間の旋回支持部５の範囲における平衡状態
が再び形成されている。
程においてケーシング２若しくは皿ばね１３に加えられ
る力の遮断移動距離に対する力経過が示されている。極
端値は省略されている。図１に示したクラッチ連結位置
から出発して、ケーシング２には、ひいてはプレッシャ
プレート３にも、まずダイヤフラムばね４の組込みポイ
ント４１（図８）に相当する力が作用する。クラッチ遮
断過程では、ダイヤフラムばね４によってケーシング２
若しくは旋回支持部１２に加えられた軸方向力が、図１
１の特性線５２に示したようにポイント５３にまで減少
する。ダイヤフラムばねが軸方向でケーシングにしっか
りと旋回可能に支承されているような汎用のクラッチ、
つまり旋回支持部１１が軸方向で従動不能にケーシング
２に結合されているようなクラッチでは、遮断方向でポ
イント５３が超えられると、旋回支承部５の半径方向高
さでダイヤフラムばね４によってケーシング２に作用す
る力作用の軸方向方向転換が行なわれてしまう。本発明
によるクラッチでは、旋回支承部５の範囲において、ダ
イヤフラムばね４によって旋回支承部５の範囲に形成さ
れる力の軸方向方向転換がセンサばね１３によって検知
される。ポイント５４に到達すると、ダイヤフラムばね
４はプレッシャプレート３の負荷範囲から持ち上げられ
る。少なくともこのポイント５４までは、摩擦クラッチ
１の遮断過程が、ライニングばね装置１０によって加え
られる軸方向力により補助される。なぜならば、前記ラ
イニングばね装置がダイヤフラムばね力に抗して作用す
るからである。ライニングばね装置１０によって加えら
れる力は、舌片先端部の範囲４ｃにおける遮断移動距離
が増大するにつれて、つまりプレッシャプレート３の軸
方向遮断行程が増大するにつれて減少する。従って、特
性線５２とは、遮断過程にわたって認められる、舌片先
端部範囲４ｃに作用する遮断力と、半径方向の範囲３ａ
でライニングばね装置１０によってダイヤフラムばね４
に加えられる軸方向力との合成力を表している。遮断方
向におけるポイント５４が超えられると、ダイヤフラム
ばね４によって旋回支持部１１に加えられる軸方向力は
センサ皿ばね１３によって加えられる反力によって受け
止められ、この場合、これら２つの力は、少なくともプ
レッシャプレート３による摩擦ライニング７の負荷消滅
後に平衡状態となり、遮断過程が継続されると、センサ
ばね１３によって旋回支持部５の範囲に加えられる軸方
向力は、形成される遮断力よりも少しだけ大きく形成さ
れると有利である。図１１に示した線図の特性線５２の
部分範囲５５が示しているように、遮断移動距離が増大
するにつれて、遮断力若しくはダイヤフラムばね４によ
って旋回支持部１１に加えられる力は、ポイント５４で
生じる遮断力に比べて小さくなっていく。破線で示した
特性線５６は、摩擦ライニング７の範囲で摩耗が生じて
いるが、しかし旋回支承部５の範囲でまだ後調整が行な
われていないような摩擦クラッチ１の状態に相当してい
る。この場合でも、摩耗によって生ぜしめられる前記ダ
イヤフラムばね４の組込み位置変化が、ケーシング２
と、旋回支持部１１若しくはセンサばね１３とに加えら
れる力を増大させることが判る。これによって、特にポ
イント５４がポイント５４′の方向に移動する結果とな
り、これにより、摩擦クラッチ１の新たな遮断過程にお
いて、旋回支持部１１の範囲でダイヤフラムばね４によ
ってセンサばね１３に加えられる軸方向力は、センサば
ね１３の反力よりも大きくなる。従って、既に説明した
後調整過程がセンサばね１３の軸方向変位によって行な
われる。ばね２６によって生ぜしめられる後調整過程、
つまりリング１７の旋回と支持部１２の軸方向変位とに
基づき、ポイント５４′は再びポイント５４の方向にシ
フトされ、これによって、ダイヤフラムばね４とセンサ
ばね１３との間の旋回支持部５の範囲における平衡状態
が再び形成されている。
【００７９】前記後調整は実際には連続的に、若しくは
極めて小さなステップで行なわれるので、本発明を判り
易く説明する目的で線図に示した大きなポイントシフト
や特性線シフトは通常では生じない。
極めて小さなステップで行なわれるので、本発明を判り
易く説明する目的で線図に示した大きなポイントシフト
や特性線シフトは通常では生じない。
【００８０】摩擦クラッチ１の運転時間全体にわたっ
て、幾つかの機能パラメータ若しくは運転パラメータは
変化する場合がある。すなわち、例えば摩擦クラッチ１
の不適切な操作によってライニングばね装置１０の過熱
が行なわれ、その結果、硬化、つまりライニングばね装
置若しくはライニングセグメント１０のばね弾性の低下
が生じてしまう。しかし、ダイヤフラムばね４の特性線
４０の適宜な設定と、センサばね１３の特性線４７の適
宜な調整とによって、摩擦クラッチの運転確実な機能を
保証することができる。ライニングばね１０の軸方向硬
化が生じても、ダイヤフラムばね４が、図１に示した位
置よりも押圧された位置を取るだけである。この場合、
図８に示した特性線４０との関係で認められるように、
ダイヤフラムばね４によってプレッシャプレートに加え
られる力は僅かに小さくなるだけである。さらに、セン
サばね１３の対応する軸方向変形、ひいては旋回支持部
１１の対応する軸方向変位が行なわれる。
て、幾つかの機能パラメータ若しくは運転パラメータは
変化する場合がある。すなわち、例えば摩擦クラッチ１
の不適切な操作によってライニングばね装置１０の過熱
が行なわれ、その結果、硬化、つまりライニングばね装
置若しくはライニングセグメント１０のばね弾性の低下
が生じてしまう。しかし、ダイヤフラムばね４の特性線
４０の適宜な設定と、センサばね１３の特性線４７の適
宜な調整とによって、摩擦クラッチの運転確実な機能を
保証することができる。ライニングばね１０の軸方向硬
化が生じても、ダイヤフラムばね４が、図１に示した位
置よりも押圧された位置を取るだけである。この場合、
図８に示した特性線４０との関係で認められるように、
ダイヤフラムばね４によってプレッシャプレートに加え
られる力は僅かに小さくなるだけである。さらに、セン
サばね１３の対応する軸方向変形、ひいては旋回支持部
１１の対応する軸方向変位が行なわれる。
【００８１】本発明の別の思想によれば、摩擦ライニン
グ７の摩耗が増大するにつれて、操作ダイヤフラムばね
４に作用する合成支持力が増大するようになっている。
この増大は摩擦ライニング７の、許容される最大合計摩
耗距離の部分範囲に限定されていてよい。ダイヤフラム
ばね４のための支持力の増大は、センサばね１３の適宜
な設定によって行なうことができる。図９には、範囲４
８の上方で、破線で示した対応する特性線４７ａが示さ
れている。摩耗が増大するにつれて操作用のダイヤフラ
ムばね４のための支持力が増大することに基づき、例え
ばライニング内へのセグメントの埋込によるライニング
ばね力の減少によって生ぜしめられる、プレッシャプレ
ート３に対するダイヤフラムばね４の押圧力低下を少な
くとも部分的に補償することができる。この場合、ダイ
ヤフラムばね４のための支持力が、ライニングばね装置
の硬化に対して比例して、若しくはライニングへのセグ
メント埋込量に対して比例して増大すると、特に有利に
なり得る。すなわち、ライニングの範囲における板厚さ
の減少と共に、つまりセグメント埋込及び／又はライニ
ングばね装置の硬化及び／又はライニング摩耗に基づく
ライニングの摩擦面の間の間隔の減少と共に、前記支持
力が増大すると望ましい訳である。この場合、第１の部
分範囲における支持力増大が、第１の部分範囲に続く第
１の部分範囲における支持力増大よりも大きくなるよう
に支持力増大が行なわれると特に有利である。この場
合、前記両部分範囲は図９の範囲４８内に位置してい
る。このような支持力増大の設定は有利である。なぜな
らば、ばねセグメントとライニングとの間の前記埋込み
の大部分が、主として摩擦クラッチの全寿命に比べて短
い時間内でしか行なわれず、その後にばねセグメントと
摩擦ライニングとの間の状態が実際に安定化するからで
ある。すなわち、規定された埋込量が超えられると、埋
込に関してもはや著しい変化は行なわれない訳である。
ダイヤフラムばねのための支持力の増大は、摩擦ライニ
ングの摩耗の少なくとも１部分にわたって行なうことも
できる。
グ７の摩耗が増大するにつれて、操作ダイヤフラムばね
４に作用する合成支持力が増大するようになっている。
この増大は摩擦ライニング７の、許容される最大合計摩
耗距離の部分範囲に限定されていてよい。ダイヤフラム
ばね４のための支持力の増大は、センサばね１３の適宜
な設定によって行なうことができる。図９には、範囲４
８の上方で、破線で示した対応する特性線４７ａが示さ
れている。摩耗が増大するにつれて操作用のダイヤフラ
ムばね４のための支持力が増大することに基づき、例え
ばライニング内へのセグメントの埋込によるライニング
ばね力の減少によって生ぜしめられる、プレッシャプレ
ート３に対するダイヤフラムばね４の押圧力低下を少な
くとも部分的に補償することができる。この場合、ダイ
ヤフラムばね４のための支持力が、ライニングばね装置
の硬化に対して比例して、若しくはライニングへのセグ
メント埋込量に対して比例して増大すると、特に有利に
なり得る。すなわち、ライニングの範囲における板厚さ
の減少と共に、つまりセグメント埋込及び／又はライニ
ングばね装置の硬化及び／又はライニング摩耗に基づく
ライニングの摩擦面の間の間隔の減少と共に、前記支持
力が増大すると望ましい訳である。この場合、第１の部
分範囲における支持力増大が、第１の部分範囲に続く第
１の部分範囲における支持力増大よりも大きくなるよう
に支持力増大が行なわれると特に有利である。この場
合、前記両部分範囲は図９の範囲４８内に位置してい
る。このような支持力増大の設定は有利である。なぜな
らば、ばねセグメントとライニングとの間の前記埋込み
の大部分が、主として摩擦クラッチの全寿命に比べて短
い時間内でしか行なわれず、その後にばねセグメントと
摩擦ライニングとの間の状態が実際に安定化するからで
ある。すなわち、規定された埋込量が超えられると、埋
込に関してもはや著しい変化は行なわれない訳である。
ダイヤフラムばねのための支持力の増大は、摩擦ライニ
ングの摩耗の少なくとも１部分にわたって行なうことも
できる。
【００８２】摩擦ライニングの摩耗を補償するための後
調整動作の上述の記載では、板ばね９によって場合によ
ってはもたらされる軸方向力が考慮されなかった。プレ
ッシャプレート３が対応する摩擦ライニング７から持ち
上げられる方向で、つまりダイヤフラムばね４に向かっ
てプレッシャプレート３が押し付けられる方向で、板ば
ね９にプレロードがかけられている場合には、解離動作
の助成が行われる。これによって、板ばね９によっても
たらされる軸方向力に、センサばね１３及びダイヤフラ
ムばね４によってもたらされる力と解離力とが重畳され
る。このことは、理解をより容易にする得るために、図
８〜図１１に示された線図の記載においては、今まで考
慮されなかった。摩擦クラッチ１の解離状態においてダ
イヤフラムばね４をカバー側の転動支持部１２に向かっ
て負荷する全力は、主として板ばね９とセンサばね１３
と解離力とによってダイヤフラムばね４に加えられる力
の総和によって、生ぜしめられる。この場合板ばね９は
カバー２とプレッシャプレート３との間において、摩耗
の増大に連れて板ばね９によってダイヤフラムばね４に
加えられる軸方向力が大きくなるように、取り付けるこ
とができる。例えば図９に示されたばね行程４８にわた
ってひいては後調整装置１６の摩耗補償にわたって、板
ばね９から加えられる軸方向力は、特性線４７ｂによっ
て示された経過を有することができる。図９から分かる
ように、センサばね１３の弾発作用が増大するに連れ
て、板ばね９からプレッシャプレート３に加えられひい
てはダイヤフラムばね４にも作用する戻し力は、増大す
る。特性線４７ｂによって示された力経過と皿ばね特性
線とが加算されることによって、生ぜしめられる力経過
は、軸方向でダイヤフラムばね４に作用し、つまりカバ
ーからの旋回支持部１２に向かってダイヤフラムばね４
を押し付けるように作用する。特性線４７ａに示された
経過を得るために、つまり調節範囲４７ｂの開始にまず
初め初期的な力上昇が行われ、この力上昇がほぼ一定の
力範囲へと移行するような経過を得るためには、図９の
特性線４７ｃに相応した特性線経過を有するように、セ
ンサ皿ばねを設計すると有利である。特性線４７ｃによ
って示された力経過と特性線４７ｂによって示された力
経過とが加えられることによって、特性線４７ａによっ
て示された力経過が生ぜしめられる。つまり板ばね９の
相応なプレロードによって、センサばねによってもたら
される支持力もしくは支持力経過は減じられることがで
きる。板ばね９を適当に構成及び配置することによっ
て、同様に、ライニングばねのばね作用の減少及び／又
はライニングへのライニングばねセグメントの埋込みを
少なくとも部分的に補償することができる。つまりこれ
によって次のことが保証される。すなわち、ダイヤフラ
ムばね４は実質的に等しい運転ポイントもしくは等しい
運転範囲を維持することができ、この結果ダイヤフラム
ばね４は摩擦クラッチの耐用寿命にわたって、実質的に
少なくともほぼ一定の圧着力をプレッシャプレート３に
加えることが可能になる。さらに、摩擦クラッチの設計
時には、特にセンサばね１３及び／又は板ばね９の設計
時には、後調整エレメント１７に作用する後調整ばね２
６及び／又は２６ａによって生ぜしめられかつセンサば
ね１３及び／又は板ばね９に抗して作用する軸方向力
が、考慮されねばならない。
調整動作の上述の記載では、板ばね９によって場合によ
ってはもたらされる軸方向力が考慮されなかった。プレ
ッシャプレート３が対応する摩擦ライニング７から持ち
上げられる方向で、つまりダイヤフラムばね４に向かっ
てプレッシャプレート３が押し付けられる方向で、板ば
ね９にプレロードがかけられている場合には、解離動作
の助成が行われる。これによって、板ばね９によっても
たらされる軸方向力に、センサばね１３及びダイヤフラ
ムばね４によってもたらされる力と解離力とが重畳され
る。このことは、理解をより容易にする得るために、図
８〜図１１に示された線図の記載においては、今まで考
慮されなかった。摩擦クラッチ１の解離状態においてダ
イヤフラムばね４をカバー側の転動支持部１２に向かっ
て負荷する全力は、主として板ばね９とセンサばね１３
と解離力とによってダイヤフラムばね４に加えられる力
の総和によって、生ぜしめられる。この場合板ばね９は
カバー２とプレッシャプレート３との間において、摩耗
の増大に連れて板ばね９によってダイヤフラムばね４に
加えられる軸方向力が大きくなるように、取り付けるこ
とができる。例えば図９に示されたばね行程４８にわた
ってひいては後調整装置１６の摩耗補償にわたって、板
ばね９から加えられる軸方向力は、特性線４７ｂによっ
て示された経過を有することができる。図９から分かる
ように、センサばね１３の弾発作用が増大するに連れ
て、板ばね９からプレッシャプレート３に加えられひい
てはダイヤフラムばね４にも作用する戻し力は、増大す
る。特性線４７ｂによって示された力経過と皿ばね特性
線とが加算されることによって、生ぜしめられる力経過
は、軸方向でダイヤフラムばね４に作用し、つまりカバ
ーからの旋回支持部１２に向かってダイヤフラムばね４
を押し付けるように作用する。特性線４７ａに示された
経過を得るために、つまり調節範囲４７ｂの開始にまず
初め初期的な力上昇が行われ、この力上昇がほぼ一定の
力範囲へと移行するような経過を得るためには、図９の
特性線４７ｃに相応した特性線経過を有するように、セ
ンサ皿ばねを設計すると有利である。特性線４７ｃによ
って示された力経過と特性線４７ｂによって示された力
経過とが加えられることによって、特性線４７ａによっ
て示された力経過が生ぜしめられる。つまり板ばね９の
相応なプレロードによって、センサばねによってもたら
される支持力もしくは支持力経過は減じられることがで
きる。板ばね９を適当に構成及び配置することによっ
て、同様に、ライニングばねのばね作用の減少及び／又
はライニングへのライニングばねセグメントの埋込みを
少なくとも部分的に補償することができる。つまりこれ
によって次のことが保証される。すなわち、ダイヤフラ
ムばね４は実質的に等しい運転ポイントもしくは等しい
運転範囲を維持することができ、この結果ダイヤフラム
ばね４は摩擦クラッチの耐用寿命にわたって、実質的に
少なくともほぼ一定の圧着力をプレッシャプレート３に
加えることが可能になる。さらに、摩擦クラッチの設計
時には、特にセンサばね１３及び／又は板ばね９の設計
時には、後調整エレメント１７に作用する後調整ばね２
６及び／又は２６ａによって生ぜしめられかつセンサば
ね１３及び／又は板ばね９に抗して作用する軸方向力
が、考慮されねばならない。
【００８３】プレロードをかけられた板ばね９を備えた
摩擦クラッチ１を設計する場合にはさらに次のこと、す
なわち、板ばね９のプレロードによって、プレッシャプ
レート３から摩擦ライニング７に加えられる軸方向力に
影響が与えられるということを、考慮しなくてはならな
い。つまり、ダイヤフラムばね４に向かって板ばね９が
プレロードをかけられている場合には、ダイヤフラムば
ね４によってもたらされる圧着力は、板ばね９のプレロ
ードの分だけ減じられる。すなわちこのように構成され
た摩擦クラッチ１では、ダイヤフラムばね４の圧着力経
過と板ばね９の緊張経過との重畳によって生ぜしめられ
る圧着力経過が、プレッシャプレート３もしくは摩擦ラ
イニング７のために形成される。摩擦クラッチ１の運転
範囲に関して考察すると、図８に示された特性線が、摩
擦クラッチ１の新規状態におけるダイヤフラムばね４と
プレロードをかけられた板ばね９とによって生ぜしめら
れた力経過を示していると仮定した場合、ライニングの
摩耗に起因してプレッシャプレート３と対応プレッシャ
プレート６との間における間隔が減少するに連れて、減
少の方向における力経過のシフトが生ぜしめられること
になる。図８には、例えば１．５ｍｍの全体ライニング
摩耗に相当する特性線４０ａが、破線で示されている。
摩擦クラッチの耐用寿命にわたって生じる、特性線４０
ａの方向への特性線４０のこのシフトによって、摩擦ク
ラッチ１の解離時にダイヤフラムばね４によってセンサ
ばね１３に加えられる軸方向力、つまり、摩耗の増大に
連れて板ばね９によってダイヤフラムばね４に加えられ
る対向モーメントに基づく軸方向力は、減少する。この
対向モーメントは、ダイヤフラムばね４とプレッシャプ
レート３との間における負荷直径３ａと旋回支承部５と
の間における半径方向距離に基づいて、生ぜしめられて
いる。
摩擦クラッチ１を設計する場合にはさらに次のこと、す
なわち、板ばね９のプレロードによって、プレッシャプ
レート３から摩擦ライニング７に加えられる軸方向力に
影響が与えられるということを、考慮しなくてはならな
い。つまり、ダイヤフラムばね４に向かって板ばね９が
プレロードをかけられている場合には、ダイヤフラムば
ね４によってもたらされる圧着力は、板ばね９のプレロ
ードの分だけ減じられる。すなわちこのように構成され
た摩擦クラッチ１では、ダイヤフラムばね４の圧着力経
過と板ばね９の緊張経過との重畳によって生ぜしめられ
る圧着力経過が、プレッシャプレート３もしくは摩擦ラ
イニング７のために形成される。摩擦クラッチ１の運転
範囲に関して考察すると、図８に示された特性線が、摩
擦クラッチ１の新規状態におけるダイヤフラムばね４と
プレロードをかけられた板ばね９とによって生ぜしめら
れた力経過を示していると仮定した場合、ライニングの
摩耗に起因してプレッシャプレート３と対応プレッシャ
プレート６との間における間隔が減少するに連れて、減
少の方向における力経過のシフトが生ぜしめられること
になる。図８には、例えば１．５ｍｍの全体ライニング
摩耗に相当する特性線４０ａが、破線で示されている。
摩擦クラッチの耐用寿命にわたって生じる、特性線４０
ａの方向への特性線４０のこのシフトによって、摩擦ク
ラッチ１の解離時にダイヤフラムばね４によってセンサ
ばね１３に加えられる軸方向力、つまり、摩耗の増大に
連れて板ばね９によってダイヤフラムばね４に加えられ
る対向モーメントに基づく軸方向力は、減少する。この
対向モーメントは、ダイヤフラムばね４とプレッシャプ
レート３との間における負荷直径３ａと旋回支承部５と
の間における半径方向距離に基づいて、生ぜしめられて
いる。
【００８４】図１２及び図１３に示された摩擦クラッチ
１０１が、図１及び図２に示された摩擦クラッチ１に対
して主として異なっている点は、後調整リング１１７が
コイルばね１２６によって周方向に負荷されていること
にある。摩擦ライニングの摩耗補償に関するその機能及
び作用形式に関しては、後調整リング１１７は図２〜図
４に示された後調整リング１７に相当している。図示の
実施例では３つのコイルばね１２６が設けられており、
これらのコイルばねは、周方向にわたって均一に分配さ
れていて、クラッチケーシング２と後調整リング１１７
との間においてプレロードをかけられている。
１０１が、図１及び図２に示された摩擦クラッチ１に対
して主として異なっている点は、後調整リング１１７が
コイルばね１２６によって周方向に負荷されていること
にある。摩擦ライニングの摩耗補償に関するその機能及
び作用形式に関しては、後調整リング１１７は図２〜図
４に示された後調整リング１７に相当している。図示の
実施例では３つのコイルばね１２６が設けられており、
これらのコイルばねは、周方向にわたって均一に分配さ
れていて、クラッチケーシング２と後調整リング１１７
との間においてプレロードをかけられている。
【００８５】特に図１４から分かるように、後調整リン
グ１１７は内周部に半径方向の突出部もしくは段部１２
７を有しており、これらの段部１２７には、円弧状に配
置されたコイルばね１２６がその一方の端部で、周方向
で後調整リング１１７を負荷するために支持されてい
る。コイルばね１２６の他方の端部範囲は、クラッチケ
ーシング２によって保持されたストッパ１２８に支持さ
れている。図示の実施例ではこれらのストッパ１２８
は、ねじに似た結合エレメントによって形成されてお
り、これらの結合エレメントはカバー２と結合されてい
る。しかしながらまたこれらのストッパ１２８は、クラ
ッチケーシング２と一体に構成されている軸方向の一体
成形部によって形成されていてもよい。例えばストッパ
１２８は、カバー２から軸方向に突出形成されたエンボ
ス加工部又は舌状片によって形成することが可能であ
る。特に図１３及び図１４から分かるように、リング１
１７は内周部において次のように構成することが可能で
ある。すなわち、少なくとも実質的にばね１２６の延び
の範囲において、有利にはまた摩耗の後調整のために必
要なリング１１７の回動角にわたって、つまりコイルば
ね１２６の弛緩行程にわたって、ガイド１２９が設けら
れており、このガイドはコイルばね１２６の軸方向にお
ける保持と半径方向における支持とを保証している。ば
ねガイド１２９は図示の実施例では、横断面で見て、実
質的に半円状に構成された凹設部によって形成されてお
り、その制限面は実質的に、コイルばね１２６の横断面
に適合されている。
グ１１７は内周部に半径方向の突出部もしくは段部１２
７を有しており、これらの段部１２７には、円弧状に配
置されたコイルばね１２６がその一方の端部で、周方向
で後調整リング１１７を負荷するために支持されてい
る。コイルばね１２６の他方の端部範囲は、クラッチケ
ーシング２によって保持されたストッパ１２８に支持さ
れている。図示の実施例ではこれらのストッパ１２８
は、ねじに似た結合エレメントによって形成されてお
り、これらの結合エレメントはカバー２と結合されてい
る。しかしながらまたこれらのストッパ１２８は、クラ
ッチケーシング２と一体に構成されている軸方向の一体
成形部によって形成されていてもよい。例えばストッパ
１２８は、カバー２から軸方向に突出形成されたエンボ
ス加工部又は舌状片によって形成することが可能であ
る。特に図１３及び図１４から分かるように、リング１
１７は内周部において次のように構成することが可能で
ある。すなわち、少なくとも実質的にばね１２６の延び
の範囲において、有利にはまた摩耗の後調整のために必
要なリング１１７の回動角にわたって、つまりコイルば
ね１２６の弛緩行程にわたって、ガイド１２９が設けら
れており、このガイドはコイルばね１２６の軸方向にお
ける保持と半径方向における支持とを保証している。ば
ねガイド１２９は図示の実施例では、横断面で見て、実
質的に半円状に構成された凹設部によって形成されてお
り、その制限面は実質的に、コイルばね１２６の横断面
に適合されている。
【００８６】このような構成には、摩擦クラッチの回転
時にコイルばね１２６の申し分のない案内が与えられて
おり、これによってコイルばねの軸方向における逸脱を
回避できるという利点がある。図１３に示されているよ
うにコイルばね１２６の付加的な確保のために、カバー
２はその半径方向内側の縁部範囲に、軸方向における一
体成形部１３０を有しており、これらの一体成形部は軸
方向においてばね１２６にオーバラップしている。個々
の一体成形部１３０の代わりにカバー２が、周方向にお
いて連続している軸方向の内縁部１３０を有していても
よい。内縁部１３０はダイヤフラムばね４の弛緩を制限
するために働くことができる。
時にコイルばね１２６の申し分のない案内が与えられて
おり、これによってコイルばねの軸方向における逸脱を
回避できるという利点がある。図１３に示されているよ
うにコイルばね１２６の付加的な確保のために、カバー
２はその半径方向内側の縁部範囲に、軸方向における一
体成形部１３０を有しており、これらの一体成形部は軸
方向においてばね１２６にオーバラップしている。個々
の一体成形部１３０の代わりにカバー２が、周方向にお
いて連続している軸方向の内縁部１３０を有していても
よい。内縁部１３０はダイヤフラムばね４の弛緩を制限
するために働くことができる。
【００８７】図１２〜図１４に示された後調整ばね１２
６の案内には次のような利点がある。すなわちこの場
合、摩擦クラッチ１の回転時に、ばね１２６の個々の巻
条が遠心力作用下において後調整リング１１７に半径方
向で支持されることができ、しかもこの場合ばね１２６
によって周方向にもたらされる移動力は、ばね巻条と後
調整リング１１７との間において生ぜしめられる摩擦抵
抗に基づいて、減じられるか又は完全に消滅させられ
る。ばね１２６はつまり摩擦クラッチ１０１の回転時に
（ばね作用を抑圧する摩擦力に基づいて）実質的に剛性
的な特性を有することになる。これによって、少なくと
も内燃機関のアイドリング回転数を上回る回転数におい
ては、後調整リング１１７がばね１２６によって回動さ
せられることを確実に回避することができる。これによ
って、摩擦ライニング摩耗の補償は、アイドリング回転
数もしくは少なくともほぼアイドリングにおける摩擦ク
ラッチ１０１の操作時にのみ行われるようになる。しか
しながらまた後調整リング１１７のロックは、内燃機関
の停止状態においてのみ、つまり摩擦クラッチ１０１が
回転していない状態においてのみ、ライニング摩耗に基
づく後調整が行われるようにすることも可能である。
６の案内には次のような利点がある。すなわちこの場
合、摩擦クラッチ１の回転時に、ばね１２６の個々の巻
条が遠心力作用下において後調整リング１１７に半径方
向で支持されることができ、しかもこの場合ばね１２６
によって周方向にもたらされる移動力は、ばね巻条と後
調整リング１１７との間において生ぜしめられる摩擦抵
抗に基づいて、減じられるか又は完全に消滅させられ
る。ばね１２６はつまり摩擦クラッチ１０１の回転時に
（ばね作用を抑圧する摩擦力に基づいて）実質的に剛性
的な特性を有することになる。これによって、少なくと
も内燃機関のアイドリング回転数を上回る回転数におい
ては、後調整リング１１７がばね１２６によって回動さ
せられることを確実に回避することができる。これによ
って、摩擦ライニング摩耗の補償は、アイドリング回転
数もしくは少なくともほぼアイドリングにおける摩擦ク
ラッチ１０１の操作時にのみ行われるようになる。しか
しながらまた後調整リング１１７のロックは、内燃機関
の停止状態においてのみ、つまり摩擦クラッチ１０１が
回転していない状態においてのみ、ライニング摩耗に基
づく後調整が行われるようにすることも可能である。
【００８８】摩擦クラッチ１の回転時におけるもしくは
規定の回転数超過時における後調整動作のロックは、図
１及び図２に示された実施例においても利点と見做すこ
とができる。このために例えばカバー２に次のような手
段、すなわち、後調整エレメント１７における遠心力作
用下で回動防止を生ぜしめる手段、つまり、足付きばね
２６及び／又は２６ａによって生ぜしめられる移動力に
抗して回動防止を生ぜしめる手段を設けることも可能で
ある。この場合ロック手段は、遠心力作用下で半径方向
外側に向かって移動可能な少なくとも１つのおもりによ
って、形成されることができ、このおもりは例えば、リ
ング１７の内縁部に支持されており、そこで、調節ばね
からリング１７に加えられる回動モーメントよりも大き
な保持モーメントをリング１７において惹起する摩擦を
生ぜしめることができる。
規定の回転数超過時における後調整動作のロックは、図
１及び図２に示された実施例においても利点と見做すこ
とができる。このために例えばカバー２に次のような手
段、すなわち、後調整エレメント１７における遠心力作
用下で回動防止を生ぜしめる手段、つまり、足付きばね
２６及び／又は２６ａによって生ぜしめられる移動力に
抗して回動防止を生ぜしめる手段を設けることも可能で
ある。この場合ロック手段は、遠心力作用下で半径方向
外側に向かって移動可能な少なくとも１つのおもりによ
って、形成されることができ、このおもりは例えば、リ
ング１７の内縁部に支持されており、そこで、調節ばね
からリング１７に加えられる回動モーメントよりも大き
な保持モーメントをリング１７において惹起する摩擦を
生ぜしめることができる。
【００８９】ばね１２６の延びの少なくとも部分範囲を
半径方向において支持するために、カバー２によって保
持された支持手段が設けられていてもよい。この場合支
持手段は、図１２及び図１３に示された実施例では、ス
トッパ１２８と一体に構成することができる。このため
にストッパ１２８はＬ字形に構成されていてもよく、こ
の結果ストッパは、各１つの周方向に延びている範囲を
有しており、この範囲は、ばね１２６の延びの少なくと
も１区分にわたってばね１２６内に突入している。これ
によって、ばね巻条の少なくとも１部分を案内し、かつ
少なくとも半径方向において支持することが可能にな
る。
半径方向において支持するために、カバー２によって保
持された支持手段が設けられていてもよい。この場合支
持手段は、図１２及び図１３に示された実施例では、ス
トッパ１２８と一体に構成することができる。このため
にストッパ１２８はＬ字形に構成されていてもよく、こ
の結果ストッパは、各１つの周方向に延びている範囲を
有しており、この範囲は、ばね１２６の延びの少なくと
も１区分にわたってばね１２６内に突入している。これ
によって、ばね巻条の少なくとも１部分を案内し、かつ
少なくとも半径方向において支持することが可能にな
る。
【００９０】図１３に示されているように、図２におい
て設けられている線材リング１１は省かれており、その
代わりにセンサばね１１３の舌片範囲に一体成形部１１
１が設けられている。このために舌片１１３ｃはその先
端の範囲において、ダイヤフラムばね４に向けられた側
において球面状に構成されている。
て設けられている線材リング１１は省かれており、その
代わりにセンサばね１１３の舌片範囲に一体成形部１１
１が設けられている。このために舌片１１３ｃはその先
端の範囲において、ダイヤフラムばね４に向けられた側
において球面状に構成されている。
【００９１】図１５〜図１７に示されている本発明によ
る摩耗後調整装置の別の実施例では、リング状の後調整
リングの代わりに個々の後調整エレメント２１７が使用
されている。これらの後調整エレメントは、カバー２０
２の全周にわたって均一に分配されている。後調整エレ
メント２１７は、ボタン形もしくは円板形の構成部材に
よって形成されており、これらの構成部材は、周方向に
延びていて軸方向において上昇している乗り上げテーパ
部２１８を有している。リング状の後調整エレメント２
１７は、中央の切欠きもしくは孔２１９を有しており、
この孔を貫いて、カバーによって保持された軸方向のピ
ン状の付加部２１５ａが延びており、この結果リング状
の後調整エレメント２１８は付加部２１５ａに回転可能
に支承されている。カバー２０２にはエンボス加工部２
２５が設けられており、これらのエンボス加工部は、テ
ーパ部２１８のための対応乗り上げテーパ部２２４を形
成している。後調整エレメント２１７とカバー２０２と
の間にはばねエレメント２２６が緊張されており、この
ばねエレメントは後調整エレメント２１７を、後調整を
生ぜしめる回転方向に負荷している。ばねエレメント２
２６は、図１５から分かるように、軸方向の付加部２１
５ａの回りを延びており、つまりコイルばね状に構成さ
れていることができる。ばね２２６の端部範囲には、例
えば屈曲部もしくは脚部のような一体成形部が、一方の
ばね端部をカバー２０２に支持するため及び他方のばね
端部を対応する後調整エレメント２１７に支持するため
に、設けられている。ダイヤフラムばね２０４もしくは
センサばね２１３が旋回支持部２０５の範囲において軸
方向でずれると、後調整ばね２１８は回動せしめられ、
テーパ部２２４へのテーパ部２１８の乗り上げによって
ずれが補償される。
る摩耗後調整装置の別の実施例では、リング状の後調整
リングの代わりに個々の後調整エレメント２１７が使用
されている。これらの後調整エレメントは、カバー２０
２の全周にわたって均一に分配されている。後調整エレ
メント２１７は、ボタン形もしくは円板形の構成部材に
よって形成されており、これらの構成部材は、周方向に
延びていて軸方向において上昇している乗り上げテーパ
部２１８を有している。リング状の後調整エレメント２
１７は、中央の切欠きもしくは孔２１９を有しており、
この孔を貫いて、カバーによって保持された軸方向のピ
ン状の付加部２１５ａが延びており、この結果リング状
の後調整エレメント２１８は付加部２１５ａに回転可能
に支承されている。カバー２０２にはエンボス加工部２
２５が設けられており、これらのエンボス加工部は、テ
ーパ部２１８のための対応乗り上げテーパ部２２４を形
成している。後調整エレメント２１７とカバー２０２と
の間にはばねエレメント２２６が緊張されており、この
ばねエレメントは後調整エレメント２１７を、後調整を
生ぜしめる回転方向に負荷している。ばねエレメント２
２６は、図１５から分かるように、軸方向の付加部２１
５ａの回りを延びており、つまりコイルばね状に構成さ
れていることができる。ばね２２６の端部範囲には、例
えば屈曲部もしくは脚部のような一体成形部が、一方の
ばね端部をカバー２０２に支持するため及び他方のばね
端部を対応する後調整エレメント２１７に支持するため
に、設けられている。ダイヤフラムばね２０４もしくは
センサばね２１３が旋回支持部２０５の範囲において軸
方向でずれると、後調整ばね２１８は回動せしめられ、
テーパ部２２４へのテーパ部２１８の乗り上げによって
ずれが補償される。
【００９２】カバー２０２におけるセンサばね２１３の
軸方向における支持は、複数の舌状片２１４を用いて行
われ、これらの舌状片は、カバー２０２の軸方向に延び
る範囲から切り出されて成形されていて、半径方向内側
に向かってセンサばね２１３の外側範囲の下に押し込ま
れている。
軸方向における支持は、複数の舌状片２１４を用いて行
われ、これらの舌状片は、カバー２０２の軸方向に延び
る範囲から切り出されて成形されていて、半径方向内側
に向かってセンサばね２１３の外側範囲の下に押し込ま
れている。
【００９３】リング状の後調整エレメント２１８は、該
後調整エレメントをその後調整作用に関して著しく遠心
力とは無関係に構成することができるという利点を有し
ている。
後調整エレメントをその後調整作用に関して著しく遠心
力とは無関係に構成することができるという利点を有し
ている。
【００９４】図１４に示されている後調整エレメント２
１７の代わりに、個別のくさび状の後調整エレメントを
使用することも可能であり、これらの後調整エレメント
は半径方向及び／又は周方向において摩耗後調整のため
にずれることが可能である。これらのくさび状の後調整
エレメントは縦長の切欠きを有していてもよく、この場
合これらの切欠きを通して軸方向の付加部２１５ａは対
応する後調整エレメントを案内するために延びることが
できる。くさび状の後調整エレメントは、該後調整エレ
メントに作用する遠心力に基づいて後調整作用を発揮す
ることができる。しかしながらまた、くさび状の後調整
エレメントを後調整方向に負荷する蓄力部材を設けるこ
とも可能である。くさび状の後調整エレメントを申し分
なく案内するために、カバー２０２が一体成形部を有し
ていてもよい。摩擦クラッチの回転軸線に対して垂直に
延びている平面に対して、規定された乗り上げ角度をも
って延びている後調整エレメントのくさび面は、ケーシ
ング側及び／又はダイヤフラムばねの側に設けることが
できる。このようなくさび状の個別エレメントを使用す
ると、該個別エレメントを軽量の材料から製造すること
ができ、ひいては該個別エレメントに作用する遠心力を
最小に減じることができるという利点が得られる。
１７の代わりに、個別のくさび状の後調整エレメントを
使用することも可能であり、これらの後調整エレメント
は半径方向及び／又は周方向において摩耗後調整のため
にずれることが可能である。これらのくさび状の後調整
エレメントは縦長の切欠きを有していてもよく、この場
合これらの切欠きを通して軸方向の付加部２１５ａは対
応する後調整エレメントを案内するために延びることが
できる。くさび状の後調整エレメントは、該後調整エレ
メントに作用する遠心力に基づいて後調整作用を発揮す
ることができる。しかしながらまた、くさび状の後調整
エレメントを後調整方向に負荷する蓄力部材を設けるこ
とも可能である。くさび状の後調整エレメントを申し分
なく案内するために、カバー２０２が一体成形部を有し
ていてもよい。摩擦クラッチの回転軸線に対して垂直に
延びている平面に対して、規定された乗り上げ角度をも
って延びている後調整エレメントのくさび面は、ケーシ
ング側及び／又はダイヤフラムばねの側に設けることが
できる。このようなくさび状の個別エレメントを使用す
ると、該個別エレメントを軽量の材料から製造すること
ができ、ひいては該個別エレメントに作用する遠心力を
最小に減じることができるという利点が得られる。
【００９５】後調整テーパ部を形成する構成部分間に存
在する１対の材料は有利には、乗り上げテーパ部と対応
乗り上げテーパ部との間で後調整を妨げるような固着
が、摩擦クラッチの耐用年数に亙って生じることがない
ように選定されている。このような固着を避けるため
に、この構成部分の少なくとも一方の、少なくもテーパ
部又は対応テーパ部の範囲にコーティングを施すとよ
い。このようなコーティングを施すことによって、２種
類の金属製の構成部分を使用する際における特に腐食を
避けることができる。後調整テーパ部を形成する構成部
分の間の固着若しくは接着はさらに、互いに支え合うテ
ーパ部及び対応テーパ部を形成する構成部分を、種々異
なる膨張係数を有する材料より製造することによって避
けることができる。つまりこのような材料より製造する
ことによって、摩擦クラッチの運転中に生じる温度変化
に基づいて、後調整テーパ部を形成する互いに接触し合
う面が互いに相対運動を行うことができる。これによっ
て、乗り上げテーパ部及び対応乗り上げテーパ部を形成
する構成部分が互いに常に可動に維持される。これらの
部分は種々異なる膨張によって互いに常に離れるか又は
解除されるようになっているので、これらの部分の間で
固着若しくは接着が生じることはない。これらの部分が
種々異なる強度及び／又は形状を有していることに基づ
いてこれらの部分に作用する遠心力が種々異なる膨張若
しくは運動を引き起こし、それによってこれらの部分の
固着若しくは接着が避けられるようになっていることに
よっても、後調整テーパ部の解除が得られる。
在する１対の材料は有利には、乗り上げテーパ部と対応
乗り上げテーパ部との間で後調整を妨げるような固着
が、摩擦クラッチの耐用年数に亙って生じることがない
ように選定されている。このような固着を避けるため
に、この構成部分の少なくとも一方の、少なくもテーパ
部又は対応テーパ部の範囲にコーティングを施すとよ
い。このようなコーティングを施すことによって、２種
類の金属製の構成部分を使用する際における特に腐食を
避けることができる。後調整テーパ部を形成する構成部
分の間の固着若しくは接着はさらに、互いに支え合うテ
ーパ部及び対応テーパ部を形成する構成部分を、種々異
なる膨張係数を有する材料より製造することによって避
けることができる。つまりこのような材料より製造する
ことによって、摩擦クラッチの運転中に生じる温度変化
に基づいて、後調整テーパ部を形成する互いに接触し合
う面が互いに相対運動を行うことができる。これによっ
て、乗り上げテーパ部及び対応乗り上げテーパ部を形成
する構成部分が互いに常に可動に維持される。これらの
部分は種々異なる膨張によって互いに常に離れるか又は
解除されるようになっているので、これらの部分の間で
固着若しくは接着が生じることはない。これらの部分が
種々異なる強度及び／又は形状を有していることに基づ
いてこれらの部分に作用する遠心力が種々異なる膨張若
しくは運動を引き起こし、それによってこれらの部分の
固着若しくは接着が避けられるようになっていることに
よっても、後調整テーパ部の解除が得られる。
【００９６】乗り上げテーパ部と対応乗り上げテーパ部
との間の固着を避けるために、摩擦クラッチの解除時若
しくは摩耗後調整時において軸方向力が１つ又は複数の
後調整部材に働くようにする、少なくとも１つの手段を
講じてもよい。このために、後調整部材７，１７は、摩
耗が生じたときに軸方向で重なり合う範囲を有する構成
部材に軸方向で連結される。この連結は、特にダイヤフ
ラムばね４及び／又はセンサばね１３を有する旋回軸受
５の範囲で行われる。
との間の固着を避けるために、摩擦クラッチの解除時若
しくは摩耗後調整時において軸方向力が１つ又は複数の
後調整部材に働くようにする、少なくとも１つの手段を
講じてもよい。このために、後調整部材７，１７は、摩
耗が生じたときに軸方向で重なり合う範囲を有する構成
部材に軸方向で連結される。この連結は、特にダイヤフ
ラムばね４及び／又はセンサばね１３を有する旋回軸受
５の範囲で行われる。
【００９７】図１８の線図には、圧着用ダイヤフラムば
ねによってもたらされる力が比較的小さい（約４５０Ｎ
ｍ）最低ポイント若しくは谷３４５を有するばね特性線
３４０が示されている。行程と力との関係を表す行程−
ばね力−特性線３４０を有する皿ばねの最大ポイント
は、７６００Ｎｍである。特性線３４０は、図８に示し
た特性線４０に関連して及び皿ばね４３に関連して説明
されているように、半径方向で互いに間隔を保った支承
部の間で皿ばねが変形することによって生ぜしめられ
る。
ねによってもたらされる力が比較的小さい（約４５０Ｎ
ｍ）最低ポイント若しくは谷３４５を有するばね特性線
３４０が示されている。行程と力との関係を表す行程−
ばね力−特性線３４０を有する皿ばねの最大ポイント
は、７６００Ｎｍである。特性線３４０は、図８に示し
た特性線４０に関連して及び皿ばね４３に関連して説明
されているように、半径方向で互いに間隔を保った支承
部の間で皿ばねが変形することによって生ぜしめられ
る。
【００９８】圧着用ダイヤフラムばね特性線３４０は、
ライニングばね特性線３４２と組合わされる。図１８に
示されているように、ライニングばね特性線３４２の行
程−ばね力−特性線は圧着用ダイヤフラムばね特性線３
４０に近似しているか、若しくはこれら２つの特性線は
互いに小さい所定間隔を保って延びているので、対応す
る摩擦クラッチは非常に小さい力で操作することができ
る。ライニングばねの作用範囲内では、特性線３４０と
３４２における、鉛直方向上下に存在する２つのポイン
トの差から理論的な解除力が得られる。実際に必要な解
除力は、皿ばねの舌片等の操作部材の対応するてこ比の
分だけ減少される。これに関しては同様に、図１及び図
２に示した実施例並びに図８〜図１１に示した線図に関
連して説明されている。
ライニングばね特性線３４２と組合わされる。図１８に
示されているように、ライニングばね特性線３４２の行
程−ばね力−特性線は圧着用ダイヤフラムばね特性線３
４０に近似しているか、若しくはこれら２つの特性線は
互いに小さい所定間隔を保って延びているので、対応す
る摩擦クラッチは非常に小さい力で操作することができ
る。ライニングばねの作用範囲内では、特性線３４０と
３４２における、鉛直方向上下に存在する２つのポイン
トの差から理論的な解除力が得られる。実際に必要な解
除力は、皿ばねの舌片等の操作部材の対応するてこ比の
分だけ減少される。これに関しては同様に、図１及び図
２に示した実施例並びに図８〜図１１に示した線図に関
連して説明されている。
【００９９】図１８には破線で別のライニングばね特性
線４４０が示されている。このライニングばね特性線４
４０は、最低ポイント若しくは谷４４５を有している。
この谷４４５では、皿ばねに加えられた力が負であるこ
と、つまり対応するクラッチが接続されるのではなく、
解除されるように作用することが示されている。これは
つまり、解除段階中にポイント４６１を越えると、摩擦
クラッチが自動的に開放維持されることを意味する。圧
着用ダイヤフラムばね特性線４４０は対応するライニン
グばね特性線４４２に対応配置され、最小の解除力を維
持するために、特性線４４０と特性線４４２とを互いに
できるだけ平行となるように設計しなければならない。
線４４０が示されている。このライニングばね特性線４
４０は、最低ポイント若しくは谷４４５を有している。
この谷４４５では、皿ばねに加えられた力が負であるこ
と、つまり対応するクラッチが接続されるのではなく、
解除されるように作用することが示されている。これは
つまり、解除段階中にポイント４６１を越えると、摩擦
クラッチが自動的に開放維持されることを意味する。圧
着用ダイヤフラムばね特性線４４０は対応するライニン
グばね特性線４４２に対応配置され、最小の解除力を維
持するために、特性線４４０と特性線４４２とを互いに
できるだけ平行となるように設計しなければならない。
【０１００】図１９には、対応する摩擦クラッチを解除
するために、皿ばね舌片等の操作レバーに加えられる、
所属の特性線３４０及び３４２若しくは４４０のための
解除行程に亙っての解除力の特性線が示されている。図
示されているように、特性線３４０，３４２に配属され
た解除力特性線３４９は常に正の力範囲内に存在する。
これはつまり、クラッチを解除された状態で維持するた
めに、常に解除方向に働く力が必要であることを意味す
る。特性線４４０及び４４２に配属された解除力特性線
４４９は、部分範囲４４９ａを有しており、この部分範
囲４４９ａ内では、解除力がまず減少し、次いで正から
負の力範囲に移行するようになっているので、対応する
摩擦クラッチは解除された状態で保持力を必要としな
い。
するために、皿ばね舌片等の操作レバーに加えられる、
所属の特性線３４０及び３４２若しくは４４０のための
解除行程に亙っての解除力の特性線が示されている。図
示されているように、特性線３４０，３４２に配属され
た解除力特性線３４９は常に正の力範囲内に存在する。
これはつまり、クラッチを解除された状態で維持するた
めに、常に解除方向に働く力が必要であることを意味す
る。特性線４４０及び４４２に配属された解除力特性線
４４９は、部分範囲４４９ａを有しており、この部分範
囲４４９ａ内では、解除力がまず減少し、次いで正から
負の力範囲に移行するようになっているので、対応する
摩擦クラッチは解除された状態で保持力を必要としな
い。
【０１０１】図２０及び図２１に示した、摩擦クラッチ
５０１の実施例においては、センサばね５１３が、バヨ
ネット式の接続部材５１４を介して軸方向でクラッチカ
バー５０２に支えられている。このために、センサばね
５１３は、リング状のベース体５１３ｂの外周部から半
径方向に延びる舌片５１３ｄを有している。この舌片５
１３ｄは、カバー材料から突き出し成形された舌片形状
の半径方向範囲若しくは舌片５０２ａで軸方向で支えら
れている。舌片５０２ａは、カバーの、ほぼ軸方向に延
びる縁部範囲５０２ｂから突き出し成形されており、こ
の場合に、まず舌片５０２ａがカバー材料から突き出し
成形されていると有利である。舌片５０２ａを少なくと
も部分的に切り込むことによって、この舌片５０２ａは
その目標位置に容易に変形させることができる。図２１
に示されているように、舌片５０２ａと突起部若しくは
舌片５１３ｄとは、センサばね４１３がクラッチカバー
５０２に対してセンタリングできるように、互いに合わ
せられている。図示の実施例においては舌片５０２ａは
このために小さい軸方向段部５０２ｅを有している。
５０１の実施例においては、センサばね５１３が、バヨ
ネット式の接続部材５１４を介して軸方向でクラッチカ
バー５０２に支えられている。このために、センサばね
５１３は、リング状のベース体５１３ｂの外周部から半
径方向に延びる舌片５１３ｄを有している。この舌片５
１３ｄは、カバー材料から突き出し成形された舌片形状
の半径方向範囲若しくは舌片５０２ａで軸方向で支えら
れている。舌片５０２ａは、カバーの、ほぼ軸方向に延
びる縁部範囲５０２ｂから突き出し成形されており、こ
の場合に、まず舌片５０２ａがカバー材料から突き出し
成形されていると有利である。舌片５０２ａを少なくと
も部分的に切り込むことによって、この舌片５０２ａは
その目標位置に容易に変形させることができる。図２１
に示されているように、舌片５０２ａと突起部若しくは
舌片５１３ｄとは、センサばね４１３がクラッチカバー
５０２に対してセンタリングできるように、互いに合わ
せられている。図示の実施例においては舌片５０２ａは
このために小さい軸方向段部５０２ｅを有している。
【０１０２】バヨネット式の錠止接続部５１４を製造す
る際に、センタリングばね５１３をクラッチカバー５０
２に対して申し分なく位置決めできるようにするため
に、有利にはクラッチカバー５０２の外周部に一様に分
割配置された、有利には３つの舌片５０２ａが設けられ
ており、これらの舌片５０２ａは、他方のカバー範囲に
関連してセンサばね５１３とクラッチカバー５０２とが
所定の相対運動を行った後で、対応する突起部５１３ｄ
が、外周部に設けられたストッパ５０２ｆに当接し、こ
れによってセンサばね５１３とクラッチカバー５０２と
がさらに相対運動することは避けられる。このような形
式の実施例においては、ストッパ５０２ｆは、特に図２
０のａに示されているようにクラッチカバー５０２の軸
方向段部によって形成されている。図２０のａに示され
ているように、少なくとも１つ有利には３つの舌片５０
２ａが、クラッチカバー５０２とセンサばね５１３の舌
片５１３ｄとの間で別の回動制限部５０２ｇを形成して
いる。図示の実施例においては同じ舌片５０２ａが、２
つの回転方向のための回動制限部５０２ｆと５０２ｇと
を形成している。センサばね５１３とクラッチカバー５
０２とが錠止解除されるのを避けるストッパ５０２ｇ
は、半径方向に延びる舌片５０２ａの軸方向に延びる折
り曲げ縁部によって形成されている。周方向のストッパ
５０２ｆ及び５０２ｇによって、クラッチカバー５０２
に対するセンサばね５１３の周方向で規定された位置決
めが行われる。錠止接続部５１４を製造するために、セ
ンサばね５１３はクラッチカバー５０２の軸方向で緊締
されているので、舌片５１３ｄは軸方向で切欠５０２ｃ
及び５０２ｄ内に侵入し、軸方向でクラッチカバーの支
承部としての舌片５０２ａ（舌片）上に位置する。次い
でクラッチカバー５０２とセンサばね５１３とは、幾つ
かの舌片５１３ｄが回動制限部５０２ｆに当接するま
で、互いに相対回転せしめられる。次いでセンサばね５
１３が部分的に緊張解除されるので、幾つかの舌片５１
３ｄが周方向で見て、対応するストッパ５０２ｆと５０
２ｇとの間に位置し、すべての舌片５１３ｄがカバー側
の舌片５０２ａ上に位置する。本発明によるバヨネット
式の錠止接続部５１４の構成によって、摩擦クラッチ１
を組み立てる際において舌片５１３ｄがカバー側の支承
部としての５０２ａの隣に当接するように保証される。
る際に、センタリングばね５１３をクラッチカバー５０
２に対して申し分なく位置決めできるようにするため
に、有利にはクラッチカバー５０２の外周部に一様に分
割配置された、有利には３つの舌片５０２ａが設けられ
ており、これらの舌片５０２ａは、他方のカバー範囲に
関連してセンサばね５１３とクラッチカバー５０２とが
所定の相対運動を行った後で、対応する突起部５１３ｄ
が、外周部に設けられたストッパ５０２ｆに当接し、こ
れによってセンサばね５１３とクラッチカバー５０２と
がさらに相対運動することは避けられる。このような形
式の実施例においては、ストッパ５０２ｆは、特に図２
０のａに示されているようにクラッチカバー５０２の軸
方向段部によって形成されている。図２０のａに示され
ているように、少なくとも１つ有利には３つの舌片５０
２ａが、クラッチカバー５０２とセンサばね５１３の舌
片５１３ｄとの間で別の回動制限部５０２ｇを形成して
いる。図示の実施例においては同じ舌片５０２ａが、２
つの回転方向のための回動制限部５０２ｆと５０２ｇと
を形成している。センサばね５１３とクラッチカバー５
０２とが錠止解除されるのを避けるストッパ５０２ｇ
は、半径方向に延びる舌片５０２ａの軸方向に延びる折
り曲げ縁部によって形成されている。周方向のストッパ
５０２ｆ及び５０２ｇによって、クラッチカバー５０２
に対するセンサばね５１３の周方向で規定された位置決
めが行われる。錠止接続部５１４を製造するために、セ
ンサばね５１３はクラッチカバー５０２の軸方向で緊締
されているので、舌片５１３ｄは軸方向で切欠５０２ｃ
及び５０２ｄ内に侵入し、軸方向でクラッチカバーの支
承部としての舌片５０２ａ（舌片）上に位置する。次い
でクラッチカバー５０２とセンサばね５１３とは、幾つ
かの舌片５１３ｄが回動制限部５０２ｆに当接するま
で、互いに相対回転せしめられる。次いでセンサばね５
１３が部分的に緊張解除されるので、幾つかの舌片５１
３ｄが周方向で見て、対応するストッパ５０２ｆと５０
２ｇとの間に位置し、すべての舌片５１３ｄがカバー側
の舌片５０２ａ上に位置する。本発明によるバヨネット
式の錠止接続部５１４の構成によって、摩擦クラッチ１
を組み立てる際において舌片５１３ｄがカバー側の支承
部としての５０２ａの隣に当接するように保証される。
【０１０３】従来の実施例においては、センサばね５１
３の本来のばね力を加える円形のベース体、例えば５１
３ｄが、負荷範囲若しくは支持範囲の外側でカバープレ
ートとダイヤフラムばねとの間に設けられている。しか
しながら多くの使用例においては、センサばねの円形の
ベース体がプレッシャプレートとダイヤフラムばねとの
間の負荷範囲内で半径方向に設けられていると有利であ
る。これはつまり図１及び図２の実施例において、セン
サばね１３の軸方向の緊締力を加えるベース体１３ｄが
ダイヤフラムばね４とプレッシャプレート３との間の負
荷範囲３ａの半径方向内側に設けられているということ
を意味する。
３の本来のばね力を加える円形のベース体、例えば５１
３ｄが、負荷範囲若しくは支持範囲の外側でカバープレ
ートとダイヤフラムばねとの間に設けられている。しか
しながら多くの使用例においては、センサばねの円形の
ベース体がプレッシャプレートとダイヤフラムばねとの
間の負荷範囲内で半径方向に設けられていると有利であ
る。これはつまり図１及び図２の実施例において、セン
サばね１３の軸方向の緊締力を加えるベース体１３ｄが
ダイヤフラムばね４とプレッシャプレート３との間の負
荷範囲３ａの半径方向内側に設けられているということ
を意味する。
【０１０４】図２０及び図２１の実施例においてはカバ
ー側の対応乗り上げテーパ部５２４は、クラッチカバー
５０２に形成されたカム状の打ち出し成形部によって形
成されている。さらにまたこの実施例においては、クラ
ッチカバー５０２と後調整リング５１７との間に緊締さ
れたコイルばね５２６は、前記後調整リング５１７と一
体成形された、周方向に延びるガイドロッド５２８によ
って案内されるようになっている。このガイドロッド５
２８は、特に図２１に示されているように軸方向で、ば
ね５２６の内径に合致した細長い横断面を有している。
このガイドロッド５２８は、ばね５２６の長手方向の少
なくも部分範囲に亙って延びていて、このばね５２６内
に突入している。これによってばね５２６のばね巻条の
少なくとも一部がガイドされ、少なくとも半径方向で支
えられている。さらにまたばね５２６が半径方向で折れ
曲がったり若しくは突き出ることは避けられるようにな
っている。このガイドロッド５２８によって、この摩擦
クラッチの組み立て作業は著しく軽減される。
ー側の対応乗り上げテーパ部５２４は、クラッチカバー
５０２に形成されたカム状の打ち出し成形部によって形
成されている。さらにまたこの実施例においては、クラ
ッチカバー５０２と後調整リング５１７との間に緊締さ
れたコイルばね５２６は、前記後調整リング５１７と一
体成形された、周方向に延びるガイドロッド５２８によ
って案内されるようになっている。このガイドロッド５
２８は、特に図２１に示されているように軸方向で、ば
ね５２６の内径に合致した細長い横断面を有している。
このガイドロッド５２８は、ばね５２６の長手方向の少
なくも部分範囲に亙って延びていて、このばね５２６内
に突入している。これによってばね５２６のばね巻条の
少なくとも一部がガイドされ、少なくとも半径方向で支
えられている。さらにまたばね５２６が半径方向で折れ
曲がったり若しくは突き出ることは避けられるようにな
っている。このガイドロッド５２８によって、この摩擦
クラッチの組み立て作業は著しく軽減される。
【０１０５】図２２には後調整リング５１７が部分的に
図示されている。この後調整リング５１７は半径方向内
側に延びる成形部５２７を有しており、該成形部５２７
に、コイルばね５２６をガイドするための、周方向に延
びるガイドロッド５２８が形成されている。図示の実施
例においてはばねを受容するガイドロッド５２８は、射
出成形によって製造されたプラスチック製の後調整リン
グ５１７と一体成形されている。しかしながらこのガイ
ドロッド５２８は、複数の又は１つの構成部分によって
構成することもできる。この複数又は１つの構成部分
は、例えばスナップ錠止装置を介して後調整リング５１
７に接続される。従ってすべてのガイドロッド５２８
は、場合によっては周方向で開放するリングによって形
成されており、このリングは、有利にはスナップ錠止部
として構成された少なくとも３つの接続箇所を介して後
調整リング５１７に連結されている。
図示されている。この後調整リング５１７は半径方向内
側に延びる成形部５２７を有しており、該成形部５２７
に、コイルばね５２６をガイドするための、周方向に延
びるガイドロッド５２８が形成されている。図示の実施
例においてはばねを受容するガイドロッド５２８は、射
出成形によって製造されたプラスチック製の後調整リン
グ５１７と一体成形されている。しかしながらこのガイ
ドロッド５２８は、複数の又は１つの構成部分によって
構成することもできる。この複数又は１つの構成部分
は、例えばスナップ錠止装置を介して後調整リング５１
７に接続される。従ってすべてのガイドロッド５２８
は、場合によっては周方向で開放するリングによって形
成されており、このリングは、有利にはスナップ錠止部
として構成された少なくとも３つの接続箇所を介して後
調整リング５１７に連結されている。
【０１０６】図１２及び図１３に関連した説明と同様
に、コイルばね５２６はさらに付加的に、例えば遠心力
作用に基づいて、クラッチカバー５０２及び／又は後調
整リング５１７の対応して構成された範囲に半径方向で
支えられ得る。
に、コイルばね５２６はさらに付加的に、例えば遠心力
作用に基づいて、クラッチカバー５０２及び／又は後調
整リング５１７の対応して構成された範囲に半径方向で
支えられ得る。
【０１０７】コイルばね５２６のためのカバー側の支承
部は、カバー材料より成形され軸方向に延びるウイング
部によって又は軸方向の壁部によって形成された打ち出
し成形部としての支承範囲５２６ａによって形成されて
いる。ばね５２６のための、この支承範囲は有利には、
ばねの対応する両端部がガイドされ、これによって軸方
向及び／又は半径方向で許容されない程度にずれないよ
うに確保されている。
部は、カバー材料より成形され軸方向に延びるウイング
部によって又は軸方向の壁部によって形成された打ち出
し成形部としての支承範囲５２６ａによって形成されて
いる。ばね５２６のための、この支承範囲は有利には、
ばねの対応する両端部がガイドされ、これによって軸方
向及び／又は半径方向で許容されない程度にずれないよ
うに確保されている。
【０１０８】図２３に示されたクラッチ６０１の実施例
においては、センサばね６１３が、プレッシャプレート
６０３とは反対側に向けられた、ケーシング６０２の側
に設けられている。センサばね６１３を、プレッシャプ
レート６０３を受容するケーシング内室の外側に配置し
たことによって、センサばね６１３の熱負荷が減少さ、
これによってこのばね６１３が熱の過負荷に基づいて固
着することは避けられる。ケーシング６０２の外側にお
いてもばね６１３は良好に冷却される。
においては、センサばね６１３が、プレッシャプレート
６０３とは反対側に向けられた、ケーシング６０２の側
に設けられている。センサばね６１３を、プレッシャプ
レート６０３を受容するケーシング内室の外側に配置し
たことによって、センサばね６１３の熱負荷が減少さ、
これによってこのばね６１３が熱の過負荷に基づいて固
着することは避けられる。ケーシング６０２の外側にお
いてもばね６１３は良好に冷却される。
【０１０９】ダイヤフラムばね６０４の、カバーとは反
対側に設けられた旋回支点６１１での支承は、スペーサ
リベット６１５によって行われるようになっている。こ
のスペーサリベット６１５は、ばね６０４及びケーシン
グ６０２の対応する切欠を通って軸方向に延びていて、
センサばね６１３に軸方向で接続されている。図示の実
施例では、スペーサリベット６１５はセンサばね６１３
にリベット止めされている。スペーサリベット６１５の
代わりに、旋回支点６１１とセンサばね６１３との間の
接続を形成するその他の手段も使用することができる。
従って例えばセンサばね６１３は半径方向内側範囲で、
軸方向に延びる複数の舌片を有していてもよい。これら
の舌片は、相応の半径方向範囲で旋回支点６１１を支え
るか、又は相応の成形部によってこれらの旋回支点６１
１を直接形成するようになっている。センサばねに固定
された部材６１５の代わりに、別の部材例えばセンサに
旋回可能に接続された部材を使用してもよい。
対側に設けられた旋回支点６１１での支承は、スペーサ
リベット６１５によって行われるようになっている。こ
のスペーサリベット６１５は、ばね６０４及びケーシン
グ６０２の対応する切欠を通って軸方向に延びていて、
センサばね６１３に軸方向で接続されている。図示の実
施例では、スペーサリベット６１５はセンサばね６１３
にリベット止めされている。スペーサリベット６１５の
代わりに、旋回支点６１１とセンサばね６１３との間の
接続を形成するその他の手段も使用することができる。
従って例えばセンサばね６１３は半径方向内側範囲で、
軸方向に延びる複数の舌片を有していてもよい。これら
の舌片は、相応の半径方向範囲で旋回支点６１１を支え
るか、又は相応の成形部によってこれらの旋回支点６１
１を直接形成するようになっている。センサばねに固定
された部材６１５の代わりに、別の部材例えばセンサに
旋回可能に接続された部材を使用してもよい。
【０１１０】図２４の実施例においてはセンサばね７１
３が半径方向で操作ダイヤフラムばね７０４のための旋
回支承部７１５の内側を延びている。センサばね７１３
は半径方向内側の範囲でカバー７０２に支えられてお
り、このためにカバー７０２が軸線方向にダイヤフラム
ばね７０４の適当なスリット若しくは切欠きを通って延
びる舌片７１５を有しており、該舌片がセンサ皿ばね７
１３を軸線方向で支えている。
３が半径方向で操作ダイヤフラムばね７０４のための旋
回支承部７１５の内側を延びている。センサばね７１３
は半径方向内側の範囲でカバー７０２に支えられてお
り、このためにカバー７０２が軸線方向にダイヤフラム
ばね７０４の適当なスリット若しくは切欠きを通って延
びる舌片７１５を有しており、該舌片がセンサ皿ばね７
１３を軸線方向で支えている。
【０１１１】図２５に示した後調整リング８１７は、図
２０及び図２１に示す摩擦クラッチに使用される。後調
整リン８１７は半径方向内側の成形部８２７を有してお
り、該成形部は半径方向に延びている。成形部は半径方
向の付加部８２７ａを有しており、該付加部が周方向で
クラッチカバーと後調整リン８１７との間に緊定された
コイルばね８２６のための支持範囲を形成している。コ
イルばね８２６の案内のため及び取り付けを容易にする
ために、リング８２８を設けてあり、該リングは外周を
中断若しくは開かれている。リング８２８は半径方向の
成形部８２７ａに結合されている。このために成形部８
２７ａが周方向に延びる凹所若しくは溝を有しており、
凹所若しくは溝はリング８２８と協働してスナップ結合
部を形成するように構成されている。後調整ばね８２６
のためのカバー側の支持部がクラッチカバーの軸線方向
の舌片８２６ａによって形成されている。軸線方向の舌
片８２６ａはリング８２８を受容するための軸線方向の
切欠き８２６ｂを有している。切欠き８２６ｂは、リン
グ８２８が舌片８２６ａに対して少なくとも摩擦クラッ
チの摩滅量に相応して軸線方向に移動可能であるように
構成されている。このために有利には、リング８２８を
受容するために半径方向の成形部８２７ａに形成された
凹所と切欠き８２６ｂとが軸線方向で見て逆に構成さ
れ、換言すれば、成形部８２７ａの凹所が一方の軸線方
向に開いており、切欠き８２６ｂが他方の軸線方向に開
いている。
２０及び図２１に示す摩擦クラッチに使用される。後調
整リン８１７は半径方向内側の成形部８２７を有してお
り、該成形部は半径方向に延びている。成形部は半径方
向の付加部８２７ａを有しており、該付加部が周方向で
クラッチカバーと後調整リン８１７との間に緊定された
コイルばね８２６のための支持範囲を形成している。コ
イルばね８２６の案内のため及び取り付けを容易にする
ために、リング８２８を設けてあり、該リングは外周を
中断若しくは開かれている。リング８２８は半径方向の
成形部８２７ａに結合されている。このために成形部８
２７ａが周方向に延びる凹所若しくは溝を有しており、
凹所若しくは溝はリング８２８と協働してスナップ結合
部を形成するように構成されている。後調整ばね８２６
のためのカバー側の支持部がクラッチカバーの軸線方向
の舌片８２６ａによって形成されている。軸線方向の舌
片８２６ａはリング８２８を受容するための軸線方向の
切欠き８２６ｂを有している。切欠き８２６ｂは、リン
グ８２８が舌片８２６ａに対して少なくとも摩擦クラッ
チの摩滅量に相応して軸線方向に移動可能であるように
構成されている。このために有利には、リング８２８を
受容するために半径方向の成形部８２７ａに形成された
凹所と切欠き８２６ｂとが軸線方向で見て逆に構成さ
れ、換言すれば、成形部８２７ａの凹所が一方の軸線方
向に開いており、切欠き８２６ｂが他方の軸線方向に開
いている。
【０１１２】図２６に示した摩擦クラッチ９０１の実施
例においては、操作ダイヤフラムばね９０４の遮断方向
での支持がダイヤフラムばね９０４の本体部材９０４ａ
の中央の範囲で行われる。本体部材９０４ａは半径方向
外側でプレッシャープレート９０３に支えられていて、
半径方向内側へ旋回支承部９０５を越えて延びている。
このことは、旋回支承部９０５がダイヤフラムばね９０
４の本体部材９０４ａの内側縁部から、若しくはダイヤ
フラムばね９０４の舌片を形成するスリット端部から従
来公知のダイヤフラムばねクラッチと比べて比較的遠く
に離れていることを意味している。図示の実施例では、
旋回支承部９０５の半径方向内側の本体部材区分と旋回
支承部９０５の半径方向外側の本体部材区分との半径方
向の幅比は、１：２である。この幅比は有利には１：６
と１：２との間にある。操作ダイヤフラムばね９０４の
このような支持によって、旋回支承部９０５の範囲での
ダイヤフラムばね本体部材９０４ａの損傷若しくは過負
荷が避けられる。
例においては、操作ダイヤフラムばね９０４の遮断方向
での支持がダイヤフラムばね９０４の本体部材９０４ａ
の中央の範囲で行われる。本体部材９０４ａは半径方向
外側でプレッシャープレート９０３に支えられていて、
半径方向内側へ旋回支承部９０５を越えて延びている。
このことは、旋回支承部９０５がダイヤフラムばね９０
４の本体部材９０４ａの内側縁部から、若しくはダイヤ
フラムばね９０４の舌片を形成するスリット端部から従
来公知のダイヤフラムばねクラッチと比べて比較的遠く
に離れていることを意味している。図示の実施例では、
旋回支承部９０５の半径方向内側の本体部材区分と旋回
支承部９０５の半径方向外側の本体部材区分との半径方
向の幅比は、１：２である。この幅比は有利には１：６
と１：２との間にある。操作ダイヤフラムばね９０４の
このような支持によって、旋回支承部９０５の範囲での
ダイヤフラムばね本体部材９０４ａの損傷若しくは過負
荷が避けられる。
【０１１３】図２６にはさらに破線で軸線方向の成形部
９０３ａを示してあり、この成形部はプレッシャープレ
ート９０３に設けられている。プレッシャープレート９
０３、特に支持突起９０３ｂの範囲に設けられている成
形部９０３ａを介して操作ダイヤフラムばね９０４が摩
擦クラッチ９０１に対してセンタリングされる。すなわ
ち、操作ダイヤフラムばね９０４が外径センタリングを
介して半径方向でカバー９０２に対して保持され、その
結果図２６に示してあるセンタリングリベット若しくは
ピン９１５が省略できる。図示してないものの、外径セ
ンタリングはカバー９０２の材料から形成された舌片若
しくは圧刻によっても行われる。
９０３ａを示してあり、この成形部はプレッシャープレ
ート９０３に設けられている。プレッシャープレート９
０３、特に支持突起９０３ｂの範囲に設けられている成
形部９０３ａを介して操作ダイヤフラムばね９０４が摩
擦クラッチ９０１に対してセンタリングされる。すなわ
ち、操作ダイヤフラムばね９０４が外径センタリングを
介して半径方向でカバー９０２に対して保持され、その
結果図２６に示してあるセンタリングリベット若しくは
ピン９１５が省略できる。図示してないものの、外径セ
ンタリングはカバー９０２の材料から形成された舌片若
しくは圧刻によっても行われる。
【０１１４】摩擦クラッチ９０１においてはセンサばね
９１３は、力を生ぜしめる本体部材９１３ａが半径方向
で突起９０３ｂの内側に設けられるように構成されてい
る。センサばね９１３は、一方では操作ダイヤフラムば
ね９０４を支えるため、かつ他方ではカバー９０２に支
えられるように、半径方向のブラケット若しくは舌片を
有しており、ブラケット若しくは舌片は一方では本体部
材９１３ａから半径方向内側へ延び、他方では本体部材
９１３ａから半径方向外側へ延びている。
９１３は、力を生ぜしめる本体部材９１３ａが半径方向
で突起９０３ｂの内側に設けられるように構成されてい
る。センサばね９１３は、一方では操作ダイヤフラムば
ね９０４を支えるため、かつ他方ではカバー９０２に支
えられるように、半径方向のブラケット若しくは舌片を
有しており、ブラケット若しくは舌片は一方では本体部
材９１３ａから半径方向内側へ延び、他方では本体部材
９１３ａから半径方向外側へ延びている。
【０１１５】図２７に示す摩擦クラッチ１００１の実施
例においては、摩擦クラッチの解離力若しくは操作ダイ
ヤフラムばねの返り力と逆向きに作用する力が、センサ
ばね１０１３によって生ぜしめられるようになってお
り、該センサばねはケーシング１００２とプレッシャー
プレート１００３との間に軸線方向で緊定されている。
この実施例においては、操作ダイヤフラムばね１００４
の旋回範囲若しくは傾倒範囲１００５は解離方向では旋
回支承部によって支えられるようになっていない。カバ
ー側の旋回支持部若しくは支え支持部に対するダイヤフ
ラムばね１００４の接触が、センサばね１０１３のプレ
ロードによって保証されている。センサばねは、摩擦ク
ラッチ１００１の解離過程中にセンサばね１０１３によ
ってダイヤフラムばね１００４に生ぜしめられる軸線方
向力が摩擦クラッチ１００１の必要な解離力よりも大き
くなるように構成されている。摩擦ライニングに摩滅が
生じない場合には、ダイヤフラムばね１００４を常にカ
バー側の支え部若しくは旋回支持部１０１２に接触した
ままにすることが保証されねばならない。このために、
これまでの実施例に関連して述べたものと類似の形式
で、軸線方向に作用しかつ重畳せしめられる個々の力間
の同調が行われねばならない。センサばね１０１３によ
って、場合によってはプレッシャプレート１００３とケ
ーシング１００２との間に設けられた板ばねによるライ
ニング負荷によって、操作ダイヤフラムばね１００４に
よって、摩擦クラッチ１００１のための解離力によっ
て、及び後調整リング１０１７に作用する後調整ばね部
材によって生ぜしめられるこれらの力は、相応に互いに
同調されねばならない。
例においては、摩擦クラッチの解離力若しくは操作ダイ
ヤフラムばねの返り力と逆向きに作用する力が、センサ
ばね１０１３によって生ぜしめられるようになってお
り、該センサばねはケーシング１００２とプレッシャー
プレート１００３との間に軸線方向で緊定されている。
この実施例においては、操作ダイヤフラムばね１００４
の旋回範囲若しくは傾倒範囲１００５は解離方向では旋
回支承部によって支えられるようになっていない。カバ
ー側の旋回支持部若しくは支え支持部に対するダイヤフ
ラムばね１００４の接触が、センサばね１０１３のプレ
ロードによって保証されている。センサばねは、摩擦ク
ラッチ１００１の解離過程中にセンサばね１０１３によ
ってダイヤフラムばね１００４に生ぜしめられる軸線方
向力が摩擦クラッチ１００１の必要な解離力よりも大き
くなるように構成されている。摩擦ライニングに摩滅が
生じない場合には、ダイヤフラムばね１００４を常にカ
バー側の支え部若しくは旋回支持部１０１２に接触した
ままにすることが保証されねばならない。このために、
これまでの実施例に関連して述べたものと類似の形式
で、軸線方向に作用しかつ重畳せしめられる個々の力間
の同調が行われねばならない。センサばね１０１３によ
って、場合によってはプレッシャプレート１００３とケ
ーシング１００２との間に設けられた板ばねによるライ
ニング負荷によって、操作ダイヤフラムばね１００４に
よって、摩擦クラッチ１００１のための解離力によっ
て、及び後調整リング１０１７に作用する後調整ばね部
材によって生ぜしめられるこれらの力は、相応に互いに
同調されねばならない。
【０１１６】図２８に示す摩擦クラッチ１１０１におい
ては、センサばね１１１３は半径方向でカバー側のリン
グ状の支持範囲１１１２の外側で支持されている。図示
の実施例では、操作ダイヤフラムばね１１０４とセンサ
ばね１１１３との間の相互の支持が、半径方向でプレッ
シャプレート１１０３に対する操作ダイヤフラムばね１
１０４の支持直径１１０３ａの外側で行われている。カ
バー１１０２に対する支持のために、センサばね１１１
３は半径方向外側に向いたアーム１１１３ｂの形の成形
部を有しており、このような成形部は、図２０及び図２
１に関連して述べたものと類似の形式でバイヨネット式
係止部１５１４を介して軸線方向でカバー１１０２に支
えられて、回動防止されている。センサばね１１１３の
取り付けのために、カバー１１０２が相応の軸線方向の
切欠き１５０２ｂを有しており、この切欠き内にセンサ
ばね１１１３の半径方向外側の支持アームがバイヨネッ
ト式係止部１５１４を形成するために軸線方向に差し込
まれる。カバー側の旋回支持部若しくは支え支持部材１
１１２に対するダイヤフラムばね１１０４の接触がセン
サばね１１１３の初ばね力によって保証される。
ては、センサばね１１１３は半径方向でカバー側のリン
グ状の支持範囲１１１２の外側で支持されている。図示
の実施例では、操作ダイヤフラムばね１１０４とセンサ
ばね１１１３との間の相互の支持が、半径方向でプレッ
シャプレート１１０３に対する操作ダイヤフラムばね１
１０４の支持直径１１０３ａの外側で行われている。カ
バー１１０２に対する支持のために、センサばね１１１
３は半径方向外側に向いたアーム１１１３ｂの形の成形
部を有しており、このような成形部は、図２０及び図２
１に関連して述べたものと類似の形式でバイヨネット式
係止部１５１４を介して軸線方向でカバー１１０２に支
えられて、回動防止されている。センサばね１１１３の
取り付けのために、カバー１１０２が相応の軸線方向の
切欠き１５０２ｂを有しており、この切欠き内にセンサ
ばね１１１３の半径方向外側の支持アームがバイヨネッ
ト式係止部１５１４を形成するために軸線方向に差し込
まれる。カバー側の旋回支持部若しくは支え支持部材１
１１２に対するダイヤフラムばね１１０４の接触がセン
サばね１１１３の初ばね力によって保証される。
【０１１７】図２７に関連してクラッチの機能を詳細に
説明する。この場合、センサばねは、後調整点での解離
力に相応するように構成されている。ライニング摩滅
（若しくは別の箇所での摩滅）の生じた、ひいてはダイ
ヤフラムばね円錐角度の変化させられた、及びこれによ
るダイヤフラムばね力の上昇の後に解離が行われると、
ダイヤフラムばねがまず支持部材１０１２を中心として
後調整点の近くまで旋回する。この後調整点では解離力
がライニングばねを含めたセンサ力−残余力−に等しく
なるので、ダイヤフラムばねが引き続く解離に際してプ
レッシャープレートの支持部を中心として旋回せしめら
れて、解離力とセンサ力との間の力バランスが再び生ぜ
しめられるようになる。この場合、ダイヤフラムばねが
カバー側の支持部から離れ、該支持部を後調整のために
解放する。引き続く解離行程にわたって解離力はさらに
低下し、センサ力が上回って、プレッシャープレートを
介してダイヤフラムばねをカバー側の支持部材１０１２
に向けて押し、該支持部材を中心としてダイヤフラムば
ねの引き続く旋回が行われる。カバー側の支持部からプ
レッシャープレート側の支持部へのダイヤフラムばねの
移行に際して、ダイヤフラムばねは２腕としての機能を
変える傾向にある。ダイヤフラムばねは一時的に、今生
じている解離力でプレッシャープレートに支えられ、こ
れによって一時的にカバー側の支持部から離れる。引き
続く解離行程の後に、これに関連した力減少に基づきセ
ンサばねの力が上回って、ダイヤフラムばねを再びカバ
ー側の支持部に向けて押し、これによって後調整装置が
ロックされ、後調整過程が終了される。ダイヤフラムば
ねは引き続く解離過程のためにではなく、２腕レバーと
して機能する。ダイヤフラムばねは、間接的に若しくは
直接にダイヤフラムばねに作用するすべてのばね力を考
慮して設計されねばならない。これには特に、操作ダイ
ヤフラムばね及び適当な補償装置若しくは後調整装置
の、カバーに対して変位可能な構成部分によって生ぜし
められる力がある。
説明する。この場合、センサばねは、後調整点での解離
力に相応するように構成されている。ライニング摩滅
（若しくは別の箇所での摩滅）の生じた、ひいてはダイ
ヤフラムばね円錐角度の変化させられた、及びこれによ
るダイヤフラムばね力の上昇の後に解離が行われると、
ダイヤフラムばねがまず支持部材１０１２を中心として
後調整点の近くまで旋回する。この後調整点では解離力
がライニングばねを含めたセンサ力−残余力−に等しく
なるので、ダイヤフラムばねが引き続く解離に際してプ
レッシャープレートの支持部を中心として旋回せしめら
れて、解離力とセンサ力との間の力バランスが再び生ぜ
しめられるようになる。この場合、ダイヤフラムばねが
カバー側の支持部から離れ、該支持部を後調整のために
解放する。引き続く解離行程にわたって解離力はさらに
低下し、センサ力が上回って、プレッシャープレートを
介してダイヤフラムばねをカバー側の支持部材１０１２
に向けて押し、該支持部材を中心としてダイヤフラムば
ねの引き続く旋回が行われる。カバー側の支持部からプ
レッシャープレート側の支持部へのダイヤフラムばねの
移行に際して、ダイヤフラムばねは２腕としての機能を
変える傾向にある。ダイヤフラムばねは一時的に、今生
じている解離力でプレッシャープレートに支えられ、こ
れによって一時的にカバー側の支持部から離れる。引き
続く解離行程の後に、これに関連した力減少に基づきセ
ンサばねの力が上回って、ダイヤフラムばねを再びカバ
ー側の支持部に向けて押し、これによって後調整装置が
ロックされ、後調整過程が終了される。ダイヤフラムば
ねは引き続く解離過程のためにではなく、２腕レバーと
して機能する。ダイヤフラムばねは、間接的に若しくは
直接にダイヤフラムばねに作用するすべてのばね力を考
慮して設計されねばならない。これには特に、操作ダイ
ヤフラムばね及び適当な補償装置若しくは後調整装置
の、カバーに対して変位可能な構成部分によって生ぜし
められる力がある。
【０１１８】図２８に示す実施例はさらに利点を有して
おり、摩擦クラッチの連結された状態ではダイヤフラム
ばね１１０４は実質的に２腕レバーとして緊定され、若
しくは作用し、すなわちカバー側の支持部材１１１２と
プレッシャープレート側の支持部１１０３ａとの間に緊
定されていおり、しかしながら摩擦クラッチ１１０１の
解離の際にダイヤフラムばねが実質的にもっぱらセンサ
ばね１１１３に支えられて、支持範囲１１１３ａを中心
として旋回させられ、支持範囲１１１３ａの同時的な軸
線方向の移動を伴い、その結果、実質的に単腕レバーと
して機能する。
おり、摩擦クラッチの連結された状態ではダイヤフラム
ばね１１０４は実質的に２腕レバーとして緊定され、若
しくは作用し、すなわちカバー側の支持部材１１１２と
プレッシャープレート側の支持部１１０３ａとの間に緊
定されていおり、しかしながら摩擦クラッチ１１０１の
解離の際にダイヤフラムばねが実質的にもっぱらセンサ
ばね１１１３に支えられて、支持範囲１１１３ａを中心
として旋回させられ、支持範囲１１１３ａの同時的な軸
線方向の移動を伴い、その結果、実質的に単腕レバーと
して機能する。
【０１１９】図２８のセンサばね１１１３は、別の図面
のセンサ皿ばねと同じように適当な構成若しくは適合に
基づき操作ダイヤフラムばね１１０４の任意の直径で支
えられる。従って、ダイヤフラムばね１１０４に対する
センサばね１１１３の支持はカバー側の旋回範囲１１０
５とプレッシャープレート側の支持直径１１０３ａとの
間の直径でも行われ得る。さらに、ダイヤフラムばね１
１０４に対するセンサばね１１１３の支持は、半径方向
でカバー側の支持直径の内側でも行われ得る。この場
合、センサばね１１１３によって生ぜしめられる軸線方
向の支持力は、ダイヤフラムばね１１０４に対するセン
サばね１１１３の支持直径１１１３ａが小さくなる程に
大きくなる傾向にある。さらに、センサばね１１１３の
実質的にコンスタントな力を有するばね範囲は、ダイヤ
フラムばね１１０４とセンサばね１１１３との間の支持
直径１１１３ａがダイヤフラムばね１１０４のカバー側
の支持直径１１０５から離れる程に大きくされねばなら
ない。
のセンサ皿ばねと同じように適当な構成若しくは適合に
基づき操作ダイヤフラムばね１１０４の任意の直径で支
えられる。従って、ダイヤフラムばね１１０４に対する
センサばね１１１３の支持はカバー側の旋回範囲１１０
５とプレッシャープレート側の支持直径１１０３ａとの
間の直径でも行われ得る。さらに、ダイヤフラムばね１
１０４に対するセンサばね１１１３の支持は、半径方向
でカバー側の支持直径の内側でも行われ得る。この場
合、センサばね１１１３によって生ぜしめられる軸線方
向の支持力は、ダイヤフラムばね１１０４に対するセン
サばね１１１３の支持直径１１１３ａが小さくなる程に
大きくなる傾向にある。さらに、センサばね１１１３の
実質的にコンスタントな力を有するばね範囲は、ダイヤ
フラムばね１１０４とセンサばね１１１３との間の支持
直径１１１３ａがダイヤフラムばね１１０４のカバー側
の支持直径１１０５から離れる程に大きくされねばなら
ない。
【０１２０】図２９の実施例の後調整装置１２１６は、
これまでの図面に基づき、特に図１から図１４に関連し
て述べたものと類似の形式で作用する。操作ダイヤフラ
ムばね１２０４はリング状の２つの支持部材１２１１，
１２１２間に旋回可能に支承されている。プレッシャー
プレート１２０３に隣接する支持部材１２１１は、セン
サばね１２１３によって負荷される。摩擦クラッチ１２
０１の後調整装置１２１６は、摩擦クラッチの耐用年数
にわたって後調整リング１２１７のテーパ部がカバー側
に存在する対向テーパ部に付着したままにならないよう
に保証している。この実施例においては、対向テーパ部
は図２に関連して述べたものと類似してカバーに対して
回動不能な支持リング１２２５に設けられている。テー
パ部と対向テーパ部との間の付着は、所望の摩滅後調整
をもはや生ぜしめないことになる。
これまでの図面に基づき、特に図１から図１４に関連し
て述べたものと類似の形式で作用する。操作ダイヤフラ
ムばね１２０４はリング状の２つの支持部材１２１１，
１２１２間に旋回可能に支承されている。プレッシャー
プレート１２０３に隣接する支持部材１２１１は、セン
サばね１２１３によって負荷される。摩擦クラッチ１２
０１の後調整装置１２１６は、摩擦クラッチの耐用年数
にわたって後調整リング１２１７のテーパ部がカバー側
に存在する対向テーパ部に付着したままにならないよう
に保証している。この実施例においては、対向テーパ部
は図２に関連して述べたものと類似してカバーに対して
回動不能な支持リング１２２５に設けられている。テー
パ部と対向テーパ部との間の付着は、所望の摩滅後調整
をもはや生ぜしめないことになる。
【０１２１】装置１２６１は引き剥がし機構を形成して
おり、この引き剥がし機構は摩擦クラッチ１２０１の解
離に際し、かつ摩擦ライニングの摩滅に際して軸線方向
力を後調整リングに生ぜしめ、これによって、テーパ部
と対向テーパ部との間の場合によって生じていた付着結
合が解かれる。引き剥がし機構１２６１は軸線方向に弾
性的な部材１２６２を有しており、この部材は図示の実
施例では軸線方向にダイヤフラムばね１２０４に結合さ
れている。部材１２６２はダイヤフラムばね的に若しく
は皿ばね的に弾性変形可能なリング状の本体部分１２６
２ａを有しており、該本体部分はダイヤフラムばね１２
０４に結合されている。リング状の本体部分１２６２ａ
の半径方向内側の縁部範囲から延びるように、周囲に分
配して舌片部１２６３を形成してあり、該舌片部はダイ
ヤフラムばね１２０４の軸線方向の切欠きを貫通して延
びている。舌片部１２６３は自由端部範囲にストッパ輪
郭として折り曲げ部１２６４を有しおり、この折り曲げ
部は後調整リング１２１７の対向ストッパ輪郭１２６５
と協働する。対向ストッパ輪郭１２６５は、後調整リン
グ１２１７内に半径方向に形成された切欠き若しくは環
状の溝によって構成されている。摩擦クラッチの連結さ
れた状態でのストッパ輪郭１２６４と対向ストッパ輪郭
１２６５との間の間隔は、クラッチ解離行程の少なくと
も大部分にわたってストッパ輪郭１２６４と対向ストッ
パ輪郭１２６５との間に接触を生ぜしめないように規定
されている。有利にはストッパ輪郭１２６４は摩擦クラ
ッチを完全に解離した場合に始めて対向ストッパ輪郭１
２６５に接触するようになっており、これによって部材
１２６２が後調整リング１２１７とダイヤフラムばね１
２０４との間に弾性的に緊張される。その結果、ライニ
ング摩滅に基づき旋回支持部の軸線方向の移動が生じ、
後調整リング１２１７が強制的にカバー側の乗り上げテ
ーパ部から持ち上げられる。さらに、引き剥がし機構１
２６１は例えば解離機構の誤差を伴う基準調整に基づく
大きすぎる解離距離において後調整リング１２１７の後
調整を行わないようにするものである。このことは、ダ
イヤフラムばね１２０４の解離方向での大きすぎる旋回
角において弾性的な部材１２６２によって後調整リング
１２１７をダイヤフラムばね１２０４に対して緊定する
ことによって行われ、その結果、後調整リング１２１７
がダイヤフラムばね１２０４に対して回動確保される。
すなわち、図８の点４６が解離方向で越えられる際に後
調整リング１２１７がダイヤフラムばね１２０４に対し
て回動不能に保持されねばならず、それというのは点４
６の越えられる際にセンサばね１２１３の保持力が克服
され、これによって、クラッチプレートにおける摩滅の
生じていない場合にも後調整が行われてしまうことにな
るからである。このことは伝達点を変える、すなわちダ
イヤフラムばね１２０４の組み込み位置をそれも圧着力
の小さくなる方向で変えることになる。このことは図８
で伝達点４１が特性曲線４０に沿って符号４５で示す最
小値の方向に移動することを意味している。
おり、この引き剥がし機構は摩擦クラッチ１２０１の解
離に際し、かつ摩擦ライニングの摩滅に際して軸線方向
力を後調整リングに生ぜしめ、これによって、テーパ部
と対向テーパ部との間の場合によって生じていた付着結
合が解かれる。引き剥がし機構１２６１は軸線方向に弾
性的な部材１２６２を有しており、この部材は図示の実
施例では軸線方向にダイヤフラムばね１２０４に結合さ
れている。部材１２６２はダイヤフラムばね的に若しく
は皿ばね的に弾性変形可能なリング状の本体部分１２６
２ａを有しており、該本体部分はダイヤフラムばね１２
０４に結合されている。リング状の本体部分１２６２ａ
の半径方向内側の縁部範囲から延びるように、周囲に分
配して舌片部１２６３を形成してあり、該舌片部はダイ
ヤフラムばね１２０４の軸線方向の切欠きを貫通して延
びている。舌片部１２６３は自由端部範囲にストッパ輪
郭として折り曲げ部１２６４を有しおり、この折り曲げ
部は後調整リング１２１７の対向ストッパ輪郭１２６５
と協働する。対向ストッパ輪郭１２６５は、後調整リン
グ１２１７内に半径方向に形成された切欠き若しくは環
状の溝によって構成されている。摩擦クラッチの連結さ
れた状態でのストッパ輪郭１２６４と対向ストッパ輪郭
１２６５との間の間隔は、クラッチ解離行程の少なくと
も大部分にわたってストッパ輪郭１２６４と対向ストッ
パ輪郭１２６５との間に接触を生ぜしめないように規定
されている。有利にはストッパ輪郭１２６４は摩擦クラ
ッチを完全に解離した場合に始めて対向ストッパ輪郭１
２６５に接触するようになっており、これによって部材
１２６２が後調整リング１２１７とダイヤフラムばね１
２０４との間に弾性的に緊張される。その結果、ライニ
ング摩滅に基づき旋回支持部の軸線方向の移動が生じ、
後調整リング１２１７が強制的にカバー側の乗り上げテ
ーパ部から持ち上げられる。さらに、引き剥がし機構１
２６１は例えば解離機構の誤差を伴う基準調整に基づく
大きすぎる解離距離において後調整リング１２１７の後
調整を行わないようにするものである。このことは、ダ
イヤフラムばね１２０４の解離方向での大きすぎる旋回
角において弾性的な部材１２６２によって後調整リング
１２１７をダイヤフラムばね１２０４に対して緊定する
ことによって行われ、その結果、後調整リング１２１７
がダイヤフラムばね１２０４に対して回動確保される。
すなわち、図８の点４６が解離方向で越えられる際に後
調整リング１２１７がダイヤフラムばね１２０４に対し
て回動不能に保持されねばならず、それというのは点４
６の越えられる際にセンサばね１２１３の保持力が克服
され、これによって、クラッチプレートにおける摩滅の
生じていない場合にも後調整が行われてしまうことにな
るからである。このことは伝達点を変える、すなわちダ
イヤフラムばね１２０４の組み込み位置をそれも圧着力
の小さくなる方向で変えることになる。このことは図８
で伝達点４１が特性曲線４０に沿って符号４５で示す最
小値の方向に移動することを意味している。
【０１２２】図３０から図３２に示す実施例の摩擦クラ
ッチにおいては、個々のコイルばね１３２６が舌片部１
３２８に受容されており、舌片部はクラッチカバー１３
０２と一体に構成されている。舌片部１３２８はクラッ
チカバー１３０２の薄板材料から例えば打ち出されたＵ
字形の打ち出し部１３０２ａによって成形されている。
舌片部１３２８は周方向で見て円弧状に若しくは接線方
向にかつ有利には少なくともほぼ、隣接するカバー部分
と同じ軸線方向の高さを延びている。図３２から明らか
なように、この実施例では舌片部１３２８がカバーの平
面１３０２ｂに対してほぼ半分の厚さだけずらされてい
る。舌片部１３２８の幅は、該舌片部上に設けられたコ
イルばね１３２６が半径方向でも軸線方向でも案内され
るように規定されている。
ッチにおいては、個々のコイルばね１３２６が舌片部１
３２８に受容されており、舌片部はクラッチカバー１３
０２と一体に構成されている。舌片部１３２８はクラッ
チカバー１３０２の薄板材料から例えば打ち出されたＵ
字形の打ち出し部１３０２ａによって成形されている。
舌片部１３２８は周方向で見て円弧状に若しくは接線方
向にかつ有利には少なくともほぼ、隣接するカバー部分
と同じ軸線方向の高さを延びている。図３２から明らか
なように、この実施例では舌片部１３２８がカバーの平
面１３０２ｂに対してほぼ半分の厚さだけずらされてい
る。舌片部１３２８の幅は、該舌片部上に設けられたコ
イルばね１３２６が半径方向でも軸線方向でも案内され
るように規定されている。
【０１２３】ばね１３２６により後調整方向で負荷され
る後調整リング，３１７はその内周面に、半径方向内向
きの一体成形部もしくはアーム１３２７を備えており、
このアームはカバー１３０２とダイヤフラムばね１３０
４との間に延びている。アーム１３２７は半径方向内側
に、軸方向に向いたフォークもしくはＵ字形の一体成形
部１３２７ａを有しており、このフォークの軸方向で延
びる両方のまた１３２７ｂはばね案内片１３２８を両側
から掴んでいる。このことのために、両方のまた１３２
７ｂはカバー１３０２の切欠き１３０２ａを軸方向に貫
通して延びている。アーム１３２７ａもしくはそのまた
１３２７ｂには後調整ばね１３２６が支持されている。
る後調整リング，３１７はその内周面に、半径方向内向
きの一体成形部もしくはアーム１３２７を備えており、
このアームはカバー１３０２とダイヤフラムばね１３０
４との間に延びている。アーム１３２７は半径方向内側
に、軸方向に向いたフォークもしくはＵ字形の一体成形
部１３２７ａを有しており、このフォークの軸方向で延
びる両方のまた１３２７ｂはばね案内片１３２８を両側
から掴んでいる。このことのために、両方のまた１３２
７ｂはカバー１３０２の切欠き１３０２ａを軸方向に貫
通して延びている。アーム１３２７ａもしくはそのまた
１３２７ｂには後調整ばね１３２６が支持されている。
【０１２４】後調整リング１３１７は同様にその乗上げ
テーパ部を介して、カバー１３０２に形成された対向乗
上げテーパ部１３２４に支持されている。この対向乗上
げテーパ部１３２４を形成するカバーのエンボス加工部
はクラッチ回転方向で通気孔１３２４を形成するように
構成されている。このような構造により、対応する摩擦
クラッチの回転時に強制的に生じる空気循環によって摩
擦クラッチが良好に冷却される。これにより特に、プラ
スチックから成る後調整リング１３１７が同様に冷却さ
れ、これにより、この部材の熱的な負荷が著しく軽減さ
れる。
テーパ部を介して、カバー１３０２に形成された対向乗
上げテーパ部１３２４に支持されている。この対向乗上
げテーパ部１３２４を形成するカバーのエンボス加工部
はクラッチ回転方向で通気孔１３２４を形成するように
構成されている。このような構造により、対応する摩擦
クラッチの回転時に強制的に生じる空気循環によって摩
擦クラッチが良好に冷却される。これにより特に、プラ
スチックから成る後調整リング１３１７が同様に冷却さ
れ、これにより、この部材の熱的な負荷が著しく軽減さ
れる。
【０１２５】本発明のさらに別の実施例によれば、摩擦
クラッチのダイヤフラムばねに作用するセンサばねの力
は例えばクラッチケーシングとプレッシャープレートと
の間に設けた板ばねエレメントによってもたらされ、そ
の場合、この板ばねエレメントはプレッシャープレート
とケーシングとを回動不能にかつある程度軸方向に相対
移動可能に連結することができる。この種の実施形では
特別なセンサばねは不要であり、むしろ例えば図１及び
図２に基づく摩擦クラッチ１の板ばねエレメント９が、
付加的にセンサばね１３の機能をも担うように形成され
ることができる。これにより、センサばね１３ならびに
転動リング１１を省くことができる。板ばねエレメント
９はその場合、摩擦クラッチ１の操作中にかつ摩擦ライ
ニングの摩耗なしにダイヤフラムばね４がカバー側の転
動支承部１２に当接したままとなるように形成される。
しかし、摩擦ライニング７に摩耗が生じると、ダイヤフ
ラムばね４の解離力が増大し、板ばねエレメント９は摩
耗に相応するダイヤフラムばね４の後調整を可能にしな
ければならない。有利には、摩擦クラッチに組込まれた
板ばねエレメントは、少なくとも最大限度必要な摩擦ク
ラッチもしくはプレッシャープレートの後調整距離にわ
たり実際に直線的な力／距離特性曲線を有している。こ
れの意味するところは、板ばねエレメント９が図９に示
したような、特性曲線４７又は４７ａに基づく特性曲線
範囲４８を有するということである。
クラッチのダイヤフラムばねに作用するセンサばねの力
は例えばクラッチケーシングとプレッシャープレートと
の間に設けた板ばねエレメントによってもたらされ、そ
の場合、この板ばねエレメントはプレッシャープレート
とケーシングとを回動不能にかつある程度軸方向に相対
移動可能に連結することができる。この種の実施形では
特別なセンサばねは不要であり、むしろ例えば図１及び
図２に基づく摩擦クラッチ１の板ばねエレメント９が、
付加的にセンサばね１３の機能をも担うように形成され
ることができる。これにより、センサばね１３ならびに
転動リング１１を省くことができる。板ばねエレメント
９はその場合、摩擦クラッチ１の操作中にかつ摩擦ライ
ニングの摩耗なしにダイヤフラムばね４がカバー側の転
動支承部１２に当接したままとなるように形成される。
しかし、摩擦ライニング７に摩耗が生じると、ダイヤフ
ラムばね４の解離力が増大し、板ばねエレメント９は摩
耗に相応するダイヤフラムばね４の後調整を可能にしな
ければならない。有利には、摩擦クラッチに組込まれた
板ばねエレメントは、少なくとも最大限度必要な摩擦ク
ラッチもしくはプレッシャープレートの後調整距離にわ
たり実際に直線的な力／距離特性曲線を有している。こ
れの意味するところは、板ばねエレメント９が図９に示
したような、特性曲線４７又は４７ａに基づく特性曲線
範囲４８を有するということである。
【０１２６】本発明は図示の実施例に限定されず、むし
ろ各実施例に記載された特徴を組み合わせた実施例も可
能である。
ろ各実施例に記載された特徴を組み合わせた実施例も可
能である。
【図１】本発明の摩擦クラッチの平面図。
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線による断面図。
【図３】図１及び図２の摩擦クラッチに使用された調整
リングの平面図。
リングの平面図。
【図４】図３のＩＶ−ＩＶ線による断面図。
【図５】図１及び図２の摩擦クラッチに使用された支持
リングの平面図。
リングの平面図。
【図６】図５のＶＩ−ＶＩ線による断面図。
【図７】調整リングに捩り力を作用させるばねを示す
図。
図。
【図８】本発明の摩擦クラッチの個々のばねエレメント
と後調整エレメントとの協働関係を示す特性曲線図。
と後調整エレメントとの協働関係を示す特性曲線図。
【図９】図８と異なる特性曲線図。
【図１０】図８及び図９と異なる特性曲線図。
【図１１】図８、図９及び図１０と異なる特性曲線図。
【図１２】本発明の摩擦クラッチの別の構成を示す平面
図。
図。
【図１３】図１２のＸＩＩＩ−ＸＩＩＩ線による断面
図。
図。
【図１４】図１２及び図１３の摩擦クラッチに使用され
た調整リングの平面図。
た調整リングの平面図。
【図１５】補償手段を有するさらに別の摩擦クラッチの
細部を示す図。
細部を示す図。
【図１６】後調整エレメントの平面図。
【図１７】図１６の後調整エレメントの断面図。
【図１８】押圧用ダイヤフラムばねとライニングばね機
構との協働作用を示す特性曲線図。
構との協働作用を示す特性曲線図。
【図１９】押圧用ダイヤフラムばねとライニングばね機
構との協働によって生じる、摩擦クラッチ解離過程に対
する作用を示す特性曲線図。
構との協働によって生じる、摩擦クラッチ解離過程に対
する作用を示す特性曲線図。
【図２０】本発明のさらに別の摩擦クラッチの部分的平
面図。
面図。
【図２１】図２０のＸＸＩ−ＸＸＩ線による断面図。
【図２２】図２０及び図２１の摩擦クラッチに使用可能
な調整リングの部分的平面図。
な調整リングの部分的平面図。
【図２３】本発明の摩擦クラッチ部分の別の構成を示す
図。
図。
【図２４】本発明の摩擦クラッチ部分のさらに別の構成
を示す図。
を示す図。
【図２５】図１２及び図１３又は図２０及び図２１の摩
擦クラッチに使用可能な調整リングの平面図。
擦クラッチに使用可能な調整リングの平面図。
【図２６】本発明の摩擦クラッチ部分の別の構成を示す
図。
図。
【図２７】本発明の摩擦クラッチ部分のさらに別の構成
を示す図。
を示す図。
【図２８】本発明の摩擦クラッチ部分のさらに別の構成
を示す図。
を示す図。
【図２９】本発明の摩擦クラッチ部分のさらに別の構成
を示す図。
を示す図。
【図３０】本発明の摩擦クラッチ部分のさらに別の構成
を示す図。
を示す図。
【図３１】図３０の一部を矢印Ａの方向でみた図。
【図３２】図３１のＢ−Ｂ線による断面図。
１ 摩擦クラッチ、 ２ ケーシング、 ３ プレッシ
ャープレート、 ４ダイヤフラムばね、 ６ 対応受圧
板、 ７ 摩擦ライニング、 ８ クラッチディスク、
１１ 支承部、 １２ 支承部、 １３ 蓄力部材、
１６ 後調整装置、 １７ 構成部材、 １８ 乗り
上げ面、 ２４ 乗り上げ面、 ２５構成部材、 ２６
送り機構、 ２７ ばね、 １１３ 皿ばね、 ２１
７後調整エレメント、 ５０２ ケーシング、 ５１３
センサばね
ャープレート、 ４ダイヤフラムばね、 ６ 対応受圧
板、 ７ 摩擦ライニング、 ８ クラッチディスク、
１１ 支承部、 １２ 支承部、 １３ 蓄力部材、
１６ 後調整装置、 １７ 構成部材、 １８ 乗り
上げ面、 ２４ 乗り上げ面、 ２５構成部材、 ２６
送り機構、 ２７ ばね、 １１３ 皿ばね、 ２１
７後調整エレメント、 ５０２ ケーシング、 ５１３
センサばね
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(31)優先権主張番号 Ｐ４２１２９４０．０
(32)優先日 平成４年４月18日(1992．4．18)
(33)優先権主張国 ドイツ（ＤＥ）
(72)発明者 エドムント マウハー
アメリカ合衆国 オハイオ ウースター
クラブアップル 753
(72)発明者 カール−ルートヴィッヒ キミッヒ
ドイツ連邦共和国 ビュール−ヴァルト
マット パノラマシュトラーセ 27
(72)発明者 クリストフ ヴィットマン
ドイツ連邦共和国 ビュール−アイゼン
タール ヴァインシュトラーセ 144
(56)参考文献 特開 平２−261928（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−46027（ＪＰ，Ａ)
実開 平２−134324（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭52−2056（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F16D 11/00 - 23/14
Claims (42)
- 【請求項１】 回動不能にかつ軸方向では制限範囲内を
変位可能にケーシングと結合されたプレッシャプレート
を有する摩擦クラッチにおいて、ケーシングとプレッシ
ャプレートとの間には、圧着力を発生させるダイヤフラ
ムばねが軸方向で緊定されており、該ダイヤフラムばね
が一方の側では前記ケーシングによって支持された旋回
支承部を中心として旋回可能であり、また他方の側で
は、前記プレッシャプレートと対応受圧板との間に締込
み可能なクラッチディスクの方に向かって前記プレッシ
ャプレートを負荷しており、ケーシングによって支持さ
れた前記旋回支承部が、クラッチディスクの摩擦ライニ
ングの摩耗を少なくとも補償し送り機構によって送られ
かつカバーとダイヤフラムばねとの間で作用する自動的
な後調整装置によって軸方向に変位可能であり、かつ、
前記ダイヤフラムばねが前記旋回支承部の方に向かって
支持力の作用を受けており、これによって前記ダイヤフ
ラムばねが軸方向で、前記ケーシングによって支持され
た前記旋回支承部（１２）に向けて押圧されることを特
徴とする、摩擦クラッチ。 - 【請求項２】 ダイヤフラムばねが作業範囲にわたって
累減特性を有するように組込まれている、請求項１記載
の摩擦クラッチ。 - 【請求項３】 ダイヤフラムばねが解離力に抗して単に
摩擦接続式に支持されている、請求項１又は２記載の摩
擦クラッチ。 - 【請求項４】 支持力とダイヤフラムばね力とが互いに
調和されており、前記支持力は、ダイヤフラムばねが所
定の組込み位置にあって、摩耗に起因した円錐角の変化
がない場合にはダイヤフラムばねの解離行程にわたっ
て、該ダイヤフラムばねによって発生されて前記支持力
に抗して作用する力よりも大きく、かつダイヤフラムば
ねに摩耗に起因した円錐角の変化が生じた場合には、前
記支持力は、ダイヤフラムばねの解離行程の部分範囲に
わたって、該ダイヤフラムばねによって該支持力に抗し
て発生された力よりも小さい、請求項１から３までのい
ずれか１項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項５】 支持力が、摩耗に起因したダイヤフラム
ばね又はカバー寄り支承部の後調整を介して形状を変化
する少なくとも１つの蓄力部材によって発生される、請
求項1から4までのいずれか１項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項６】 後調整装置が、ダイヤフラムばねとカバ
ーとの間に配置されている、請求項１から５までのいず
れか１項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項７】 後調整装置が、複数の乗り上げ面を有し
ていいる、請求項１から６までのいずれか１項記載の摩
擦クラッチ。 - 【請求項８】 支持力が皿ばね状の部材によって発生さ
れる、請求項１から７までのいずれか１項記載の摩擦ク
ラッチ。 - 【請求項９】 支持力を発生させる皿ばねが、ダイヤフ
ラムばねの軸方向に変位可能な支持部の半径方向高さに
支承されている、請求項１から８までのいずれか１項記
載の摩擦クラッチ。 - 【請求項１０】 圧着用のダイヤフラムばねが、２つの
支承部間でケーシングに旋回可能に支持されており、前
記支承部のうちプレッシャプレート寄りの支承部が前記
圧着用のダイヤフラムばねの方に向かってばね負荷され
ている、請求項１から９までのいずれか１項記載の摩擦
クラッチ。 - 【請求項１１】 支持力によってばね負荷された支承部
が軸方向に変位可能である、請求項１０記載の摩擦クラ
ッチ。 - 【請求項１２】 ばね負荷された支承部の変位時に、圧
着用のダイヤフラムばねの解離力が減少する、請求項１
から１１までのいずれか１項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項１３】 ばね負荷された支承部は、該支承部に
作用する圧着用のダイヤフラムばねの解離力と、前記支
承部に加えられる支持力との間に力の平衡が生じるまで
変位される、請求項１から１２までのいずれか１項記載
の摩擦クラッチ。 - 【請求項１４】 ばね負荷された支承部に加えられる支
持力が、所定の後調整範囲にわたって実質的に一定の力
を有する蓄力部材によって発生される、請求項１から１
３までのいずれか１項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項１５】 支持力を発生する蓄力部材がセンサと
して働く、請求項１から１４までのいずれか１項記載の
摩擦クラッチ。 - 【請求項１６】 ばね負荷された支承部から離反した方
の圧着用ダイヤフラムばねの側に設けられた対応支承部
が軸方向で見てプレッシャプレートの方に向かっては変
位可能であり、またその逆の方向ではロック可能であ
る、請求項１から１５までのいずれか１項記載の摩擦ク
ラッチ。 - 【請求項１７】 後調整装置を送る送り機構がばねであ
る、請求項１から１６までのいずれか１項記載の摩擦ク
ラッチ。 - 【請求項１８】 後調整装置が、摩擦クラッチの接続状
態で圧着用ダイヤフラムばねによって軸方向に負荷され
る組合わされたリング状構成部材である、請求項１から
１７までのいずれか１項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項１９】 後調整装置が、軸方向に上り勾配をな
す複数の後調整テーパ部を有している、請求項1から１
８までのいずれか1項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項２０】 後調整テーパ部がリング状構成部材に
設けられている、請求項１９記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項２１】 リング状構成部材が対応支承部を支持
している、請求項１８から２０までのいずれか１項記載
の摩擦クラッチ。 - 【請求項２２】 後調整テーパ部が乗り上げテーパ部と
対応乗り上げテーパ部とから成っており、乗り上げテー
パ部が対応乗り上げテーパ部と協働している、請求項１
９から２１までのいずれか１項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項２３】 対応乗り上げテーパ部がリング状構成
部材によって支持されており、該リング状構成部材が、
乗り上げテーパ部を支持する構成部材とカバーとの間に
配置されている、請求項２２記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項２４】 対応乗り上げテーパ部が、ケーシング
の半径方向に延びる区域内に直接組込まれている、請求
項２３記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項２５】 後調整装置が、摩擦クラッチの解離方
向で見れば、フリーホイール状に作用し、また前記解離
方向とは逆の方向へは自縛作用を有している、請求項１
から２４までのいずれか１項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項２６】 少なくとも乗り上げテーパ部が、４乃
至２０°の勾配角を有している、請求項１９から２５ま
でのいずれか１項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項２７】 乗り上げテーパ部が、乗り上げテーパ
部と他方の構成部材の対応乗り上げ区域との摩擦係合に
よって自縛作用を生ぜしめる勾配角を有している、請求
項１９から２６までのいずれか１項記載の摩擦クラッ
チ。 - 【請求項２８】 複数の乗り上げテーパ部を有する少な
くとも１つの構成部材及び／又は複数の対応乗り上げテ
ーパ部もしくは対応乗り上げ区域を有する少なくとも１
つの構成部材が後調整方向にばね負荷されている、請求
項１９から２７までのいずれか１項記載の摩擦クラッ
チ。 - 【請求項２９】 後調整装置が複数の変位可能な後調整
部材を有している、請求項１から２８までのいずれか１
項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項３０】 後調整装置が回転数に関連している、
請求項１から２９までのいずれか１項記載の摩擦クラッ
チ。 - 【請求項３１】 後調整装置が回転数に関連してロック
される、請求項１から３０までのいずれか１項記載の摩
擦クラッチ。 - 【請求項３２】 後調整装置が、所定の限界以上の回転
数ではロックされている、請求項１から３１までのいず
れか１項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項３３】 後調整装置がアイドリング回転数でか
又は該アイドリング回転数以下の回転数で働く、請求項
１から３２までのいずれか１項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項３４】 後調整装置が事実上回転数零において
働いている、請求項１から３３までのいずれか１項記載
の摩擦クラッチ。 - 【請求項３５】 乗り上げテーパ部及び／又は対応乗り
上げテーパ部もしくは対応乗り上げ区域を有していてケ
ーシングに対して相対的に変位可能な後調整装置部分が
ばね負荷されている、請求項１から３４までのいずれか
１項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項３６】 ばね負荷が周方向の力を発生する、請
求項３５記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項３７】 支持力を発生するセンサばねがその半
径方向外寄り区域でケーシングに支持されている、請求
項１から３６までのいずれか１項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項３８】 支持力を発生するセンサばね用の支持
区域がケーシングに設けられている、請求項１から３７
までのいずれか１項記載の摩擦クラッチ。 - 【請求項３９】 クラッチディスクの摩擦ライニング間
にライニングばね又はライニング代用ばねが設けられて
いる、請求項１から３８までのいずれか１項記載の摩擦
クラッチ。 - 【請求項４０】 クラッチディスクの摩擦ライニング間
に設けられているライニングばねが、該ライニングばね
のばね行程を介して、圧着用ダイヤフラムばねによって
プレッシャプレートに及ぼされる力の行程−力特性に近
似したばね行程−ばね力特性を有している（図１８）、
請求項１から３９までのいずれか１項記載の摩擦クラッ
チ。 - 【請求項４１】 摩擦クラッチが解離した状態におい
て、圧着用ダイヤフラムばね又は摩擦クラッチを作動す
るために必要な力が、−１５０〜１５０Ｎｍのオーダー
範囲内にある、請求項１から４０までのいずれか１項記
載の摩擦クラッチ。 - 【請求項４２】 対応受圧板によってクラッチディスク
を開放したのち圧着用ダイヤフラムばねが正のばね力−
ばね行程挙動から負のばね力−ばね行程挙動へ移行す
る、請求項１から４１までのいずれか１項記載の摩擦ク
ラッチ。
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