JP6556895B2 - ゴルフクラブヘッドおよびアイアンタイプのゴルフクラブヘッド - Google Patents

Description

本願発明はゴルフクラブの分野に関し、特に中空ゴルフクラブヘッドの分野に関する。本願発明は、クラウン側応力低減特徴およびソール側応力低減特徴を含む応力低減特徴を有する、中空ゴルフクラブヘッドに関する。

＜関連出願の相互参照＞
本願は、その内容が参照によりここに組み込まれる、２０１０年６月１日に提出された米国特許出願第１２／７９１，０２５の便益を主張する。

＜連邦政府による資金提供を受けた研究開発の記載＞
本願発明は、連邦政府による資金提供を受けた研究開発のプロジェクトの一部として考案されたものではない。

時速１００マイルを超えた動きをすることも多いゴルフクラブヘッドが、静止したゴルフボールと衝突するインパクトによって、ゴルフクラブヘッドのフェースには非常に大きな力がかかり、それに応じてフェースには大きな応力がかかる。フェースが受けるピーク応力を低減させることが望ましく、インパクト力をゴルフクラブヘッドの他の、インパクト力を有利に活用することが出来るエリアへと選択的に分散させることが好ましい。

その最も一般的な特徴において、本願発明は、多様な新しい機能によって従来技術を発展させ、新しい今までなかった方法により、従来の方法の課題の多くを解決する。その最も一般的な実施形態において、本願発明は、多くの一般的に有効な特徴のいずれにおいても、従来技術の課題を解決し、限界を克服する。

本願発明のゴルフクラブは、クラブヘッドのクラウンに位置するクラウン側応力低減特徴（ＳＲＦ）と、クラブヘッドのソールに位置するソール側ＳＲＦを含む応力低減特徴を備える。ＳＲＦの位置および大きさ、また位置と大きさとの間の関係は、ゴルフボールとのインパクトの際中にゴルフクラブのフェースが受けるピーク応力の低減、およびフェースの撓みの選択的な増加において重要な役割を果たす。

好ましい実施形態に関する以下の詳細な説明および添付の図面を参照することによってより容易に当業者に明白となるように、好ましい様々な実施形態、プロセスおよび方法の多くの変形例、修正例、代替例および変更例を単体で、または互いに組み合わせることにより、用いることが出来る。

以下の図面を参照し本願発明を説明するが、これらの図面によって、特許請求の範囲に記載される本願発明は限定されない。
図１は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の正面図である。 図２は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の上面図である。 図３は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の正面図である。 図４は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態のトウ側側面図である。 図５は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の上面図である。 図６は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態のトウ側側面図である。 図７は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の正面図である。 図８は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態のトウ側側面図である。 図９は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の正面図である。 図１０は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の正面図である。 図１１は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の正面図である。 図１２は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の正面図である。 図１３は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の正面図である。 図１４は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の上面図である。 図１５は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の正面図である。 図１６は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の上面図である。 図１７は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の上面図である。 図１８は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の上面図である。 図１９は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の正面図である。 図２０は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態のトウ側側面図である。 図２１は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の正面図である。 図２２は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の上面図である。 図２３は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の底面図である。 図２４は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の部分断面図である。 図２５は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の部分断面図である。 図２６は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の部分断面図である。 図２７は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の部分断面図である。 図２８は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の部分断面図である。 図２９は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の部分断面図である。 図３０は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の上面図である。 図３１は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の底面図である。 図３２は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の上面図である。 図３３は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の底面図である。 図３４は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の部分断面図である。 図３５は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の部分断面図である。 図３６は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の上面図である。 図３７は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の底面図である。 図３８は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の部分断面図である。 図３９は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の部分断面図である。 図４０は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の部分断面図である。 図４１は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の部分断面図である。 図４２は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の上面図である。 図４３は、ノンスケールで示す、本願発明の一実施形態の部分断面図である。 図４４は、負荷に応じたフェースのずれを示すグラフである。 図４５は、負荷に応じてフェースが受けるピーク応力を示すグラフである。 図４６は、負荷に応じた応力−撓みの割合を示すグラフである。

これらの図面は、以下にさらに詳細に説明する本願発明のゴルフクラブの実施形態の理解が容易になるよう提供されており、ゴルフクラブを不当に限定するものと解釈されるべきではない。特に、図面に示す様々な要素の相対的な間隔、位置決め、大きさおよび寸法は、ノンスケールで示されており、説明をより明瞭にするべく、誇張したり、小さくしたり、あるいは修正を加えたりしたものを示している。当業者であれば、説明をより明瞭にし、図面の数を減らすべく、一定の範囲の代替的な特徴が省略されていることも理解するであろう。

本願発明の中空ゴルフクラブは、従来技術を大幅に発展させる。ゴルフクラブの好ましい実施形態は、この大幅な発展を、独特かつ今までなかった方法で構成される、従来は実現されなかったが、好ましく所望される機能を示す、新しい今までなかった方法によって達成する。図面を参照して記載される以下の説明は、ゴルフクラブの現時点で好ましい実施形態の説明であり、本願発明のゴルフクラブを作製したり活用したりする、全ての形態を表すものではない。以下の説明では、ゴルフクラブを実施する際の設計、機能、手段および方法を、実施形態に関連して示す。しかし、同様な、または同等な機能および特徴を、特許請求するゴルフクラブヘッドの思想および態様に含まれることが意図される他の異なる実施形態によって達成することも可能である。

本願発明のゴルフクラブに関する理解を完全なものとするべく、本明細書で用いる一般用語をいくつか定義する。最初に、当業者であれば、本明細書でＣＧと呼ぶこともある、固体力学の基礎レベルのコースで学ぶ、「重心」の意味を理解するであろう。密度が均一であるとは限らない木製ゴルフクラブ、ハイブリッドゴルフクラブ、中空アイアンタイプのゴルフクラブにおいてＣＧとは、クラブヘッドの全てのバランス点の交点とみなされることが多い。つまり、フェースでヘッドのバランスをとり、それからソールでヘッドのバランスをとると、それらバランス点を直線的に通る２つの想像線の交点が、ＣＧと呼ばれる点となる。

ＣＧの位置を特定し説明する際に用いる座標系を定める。座標系を定めるにあたって、最初に、基面（ＧＰ）およびシャフト軸（ＳＡ）を特定する。最初に、ゴルフクラブヘッドのフェースを見ている状態の、ゴルフクラブヘッドの正面図である図１に示すようにゴルフクラブヘッドが置かれる水平面が、基面（ＧＰ）である。次に、シャフトを受容する、ゴルフクラブヘッドのボアの中心軸が、シャフト軸（ＳＡ）である。ゴルフクラブヘッドによっては、シャフトを受容するボアを収容する外側のホーゼルを有しており、当業者であれば、容易にシャフト軸（ＳＡ）を理解することができるであろう。他の「ホーゼルのない」ゴルフクラブは、シャフトを受容する内部ボアを有し、この場合でもこの内部ボアが、シャフト軸（ＳＡ）を定める。シャフト軸（ＳＡ）は、ゴルフクラブヘッドの設計によって決まる。シャフト軸（ＳＡ）を図１に示す。

シャフト軸（ＳＡ）と基面（ＧＰ）との交点が、原点となる。原点は図１の座標系において「原点」と示されている。当技術分野では一般的に知られているが、シャフトが取り付けられるボアに近い側の、図１に示すクラブヘッドの右側は、ゴルフクラブヘッドの「ヒール」側と呼ばれており、その反対側である図１の左側は、ゴルフクラブヘッドの「トウ」側と呼ばれている。さらに、ゴルフクラブヘッドの、ゴルフボールを実際に打つ部位は、ゴルフクラブヘッドのフェースと呼ばれ、一般的にゴルフクラブヘッドのフロントと呼ばれる。一方、ゴルフクラブヘッドのその反対側は、ゴルフクラブヘッドのリアおよび／またはトレーリングエッジと呼ばれている。

３次元の座標系を原点に基づいて定める。Ｙ方向は、原点から鉛直方向である。Ｘ方向は、Ｙ方向に対して垂直な、水平方向であり、設計姿勢としても知られる自然な静止姿勢にあるゴルフクラブヘッドのフェースに対して平行である。Ｚ方向はＸ方向に対して垂直であり、ゴルフクラブヘッドのリアに向かう方向である。Ｘ、Ｙ、Ｚ方向を図１の座標系に符号で示す。なお、この座標系は、従来から用いられているＸ方向が右側に向かう座標系とは反対であるが、このことによって重心が全方向に正の座標を有することになるので好ましい。

原点と座標系とを定めたので、ＣＧの位置を定義する用語を説明する。当業者であれば、図２に示すような、木製ゴルフクラブヘッドなどの中空ゴルフクラブヘッドのＣＧが、ゴルフクラブヘッドのフェースの後方にあることを理解するであろう。図２に示すように、原点から後方へＣＧまでの距離をＺｃｇと呼ぶ。同様に、図３に示すように、原点から上方へＣＧまでの距離をＹｃｇと呼ぶ。最後に、図３に示すように、原点からＣＧまでの水平方向の距離をＸｃｇと呼ぶ。よって、Ｘｃｇ、ＹｃｇおよびＺｃｇを用いることによって、ＣＧの位置を容易に特定できる。

ゴルフクラブヘッドの慣性モーメントは、クラブの性能を決める主要な要素である。繰り返すが、当業者であれば、ゴルフクラブヘッドに関して慣性モーメントとは何かを理解するだろうが、本明細書で用いる慣性モーメントの２種類の成分を定義しておく。最初に、図４においてＭＯＩｘと示す慣性モーメントは、Ｘ軸に対して平行かつＣＧを通る軸の周りの、ゴルフクラブヘッドの慣性モーメントである。ＭＯＩｘは、フェースの上側または下側でボールを打つことによって起こる、ロフティングまたはデロフティングモーメントに抵抗する、ゴルフクラブヘッドの慣性モーメントである。次に、図５においてＭＯＩｙと示す慣性モーメントは、Ｙ軸に対して平行かつＣＧを通る軸の周りの、ゴルフクラブヘッドの慣性モーメントである。ＭＯＩｙは、フェースのトウ側またはヒール側でボールを打つことによって引き起こされるオープニングモーメントに、またはクロージングモーメントに抵抗する、ゴルフクラブヘッドの慣性モーメントである。

ゴルフクラブヘッドの主な寸法の定義についてさらに説明すると、ＦＢ寸法と呼ぶ「フロント−バック」寸法は、図６に示すように、ゴルフクラブヘッドの先端縁の最前部から、ゴルフクラブヘッドのリア、すなわちトレーリングエッジの最後部までの距離である。ＨＴ寸法と呼ぶ「ヒール−トウ」の寸法は、図７に示すように、トウ側の、Ｘ方向の正の方向に原点から最も離れたクラブヘッドのフェースの表面上の点から、ヒール側の、Ｘ方向の負の方向に原点から最も離れた、基面から０．８７５インチ上にあるゴルフクラブヘッドのフェースの表面上の点までの距離である。

ゴルフクラブのフェース上の重要な位置は、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）である。工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）は、本願発明のゴルフクラブヘッドの他の重要な属性のいくつかを定義するのに用いられるので、重要である。工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）とは一般的に、ゴルフボールを打つのに理想的とされるフェース上の点と見なされる。一般的に、ゴルフクラブヘッド上のスコアラインにより、ゴルフクラブの工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）を容易に特定することが出来る。図９に示す実施形態において、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）を特定するべく実行する最初のステップは、トップスコアライン（ＴＳＬ）とボトムスコアライン（ＢＳＬ）とを特定することである。次に、トップスコアライン（ＴＳＬ）の中間点からボトムスコアライン（ＢＳＬ）の中間点まで、想像線（ＩＬ）を引く。この想像線（ＩＬ）は、鉛直方向に延びるものでないことが多い。なぜなら、スコアラインは、クラブが自然姿勢にあるとき、トウ側に行くにつれて高くなるよう角度を付けて設計されることが多いからである。次に、図１０に示すように、トップスコアライン（ＴＳＬ）とボトムスコアライン（ＢＳＬ）とが、基面（ＧＰ）に対して平行になるよう、すなわち想像線（ＩＬ）が鉛直方向を向くよう、クラブを回転させる。この姿勢で、基面（ＧＰ）からの高さである、下端縁高さ（ＬＥＨ）および上端縁高さ（ＴＥＨ）をそれぞれ測る。次に、下端縁高さ（ＬＥＨ）から上端縁高さ（ＴＥＨ）を減算し、フェース高さを特定する。フェース高さを２で割り、下端縁高さ（ＬＥＨ）を加算し、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）の高さを計算する。図１０の姿勢にあるクラブヘッドを引き続き参照すると、想像線（ＩＬ）上かつ、基面（ＧＰ）から、上述の通り求めた高さ分だけ高い位置に印が付けられている。この印が、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）を示す。

代替的なスコアラインの構成を有するクラブヘッドに関しても、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）を容易に特定することが可能である。例えば、図１１のゴルフクラブヘッドは、中央に寄せられたトップスコアラインを有さない。このような場合、互いの長さの差が５％以内である２つの最も外側のスコアラインをトップスコアライン（ＴＳＬ）およびボトムスコアライン（ＢＳＬ）として用いる。このフェース上での工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）の位置を特定するプロセスは、上述した通りに実施する。さらに、ゴルフクラブヘッドによっては、図１２に示すクラブヘッドのフェースの上部に見られるように、非連続的なスコアラインを有するものもある。この場合、２つのトップスコアラインの断絶部分を繋ぐ線を引き、連続的なトップスコアライン（ＴＳＬ）を引く。この新たに引かれた連続的なトップスコアライン（ＴＳＬ）を二等分し、想像線（ＩＬ）の位置決めに用いる。ここでも、このフェース上で工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）の位置を特定するプロセスは、上述した通りに実施する。

スコアラインのパターンが非対称なゴルフクラブヘッド、またはスコアラインを全く有さないゴルフクラブヘッドなどの稀に見られるケースであっても、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）を容易に特定することが出来る。そのような実施形態においては、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）は、ＵＳＧＡが発行する「Ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ ｆｏｒ Ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｔｈｅ Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ａ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂｈｅａｄ」第２．０版２００５年３月２５日に基づいて特定する。同手順は、参照により本明細書に組み込まれる。このＵＳＧＡによる手順は、検査対象のゴルフクラブのフェース上のインパクト位置を特定するプロセスを説明している。同文献内では、インパクト位置のことをフェースセンターと呼んでいる。このＵＳＧＡによる手順は、ゴルフクラブのフェース上に置かれるテンプレートを用いて、フェースセンターを特定する。スコアラインのパターンが非対称である、または全くスコアラインがないといった限られたケースにおいては、このＵＳＧＡがフェースセンターと呼ぶ位置が、本明細書を通じて工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）と呼ばれる位置となる。

フェース上の工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）は、本願発明のゴルフクラブヘッドの他の属性を定める重要な基準となる。一般的に、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）は、ＥＩＰと示され、フェース上に×印で示されている。工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）の正確な位置は、図２２〜２４に示すように、寸法Ｘｅｉｐ、ＹｅｉｐおよびＺｅｉｐで特定される。Ｘ座標Ｘｅｉｐは、Ｘｃｇと同じように測定され、Ｙ座標Ｙｅｉｐは、Ｙｃｇと同じように測定され、Ｚ座標Ｚｅｉｐは、Ｚｃｇと同じように測定される。Ｚｅｉｐは、原点の手前にあるか原点の奥にあるかに関わらず、常に正の値である。

工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）を用いる重要な寸法は、図８および１４に示す、センターフェースプログレッション（ＣＦＰ）である。センターフェースプログレッション（ＣＦＰ）は、１次元の測定値であり、シャフト軸（ＳＡ）から工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）へのＺ方向に向かう距離として定める。工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）を用いるもう一つの寸法を、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）と呼ぶ。図８に示すように、ＣＭＡは、クラブヘッドのＣＧからフェース上の工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）までの２次元的な距離である。よって、図１の座標系に基づいて説明すると、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）は、Ｚ方向の成分とＹ方向の成分を含むが、ＣＧと工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）との間の、Ｘ方向での差は無視している。よって、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）は、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）を通り、Ｘ方向に延びる、インパクト鉛直方向面に関して考えることが出来る。最初に、インパクト鉛直方向面に当たるまでＣＧをＸ方向に水平に動かす。それから、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）は、インパクト鉛直方向面にＣＧを投影した位置から、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）までの距離となる。クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）は、インパクト時の、ゴルフボールの発射角とスピンとに大きな影響を与える。

ゴルフクラブの設計に関する他の重要な寸法は、図１３および１４に示す、クラブヘッドのブレード長さ（ＢＬ）である。ブレード長さ（ＢＬ）は、原点から、トウ側の、Ｘ方向に原点から最も離れたクラブヘッドの表面上の点までの距離である。ブレード長さ（ＢＬ）は２つの部位からなっている。それらは、ヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）およびトウ側ブレード長さ部位（Ｂｂｌ）である。これらの２つの部位が区別される点は、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）であり、より適切には、図１３に示すように、ゴルフクラブヘッドが設計姿勢とも呼ばれる自然な静止姿勢にあるときに、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）を通って延びる、フェース中心線（ＦＣ）とも呼ばれる鉛直方向の線である。

さらに、ゴルフクラブの設計において必須である他の点との関連でＣＧの位置を理解するのに役立つ寸法が他にもいくつかある。最初に、ＣＧアングル（ＣＧＡ）は、図１４に示すように、ＣＧと原点とを繋ぐ線と、シャフト軸（ＳＡ）の延長線との間の１次元的な角度である。ＣＧアングル（ＣＧＡ）は、Ｘ−Ｚ面内のみにおいて測定され、よって、ＣＧと原点との間の高さの差は考慮されない。よって、図１４の上面図を参照すると最もわかりやすい。

最後に、本願発明のゴルフクラブの設計を数値化する際に重要な寸法は、図１７に示すトランスファー距離（ＴＤ）と呼ばれる、２次元のみを考慮したものである。トランスファー距離（ＴＤ）は、ＣＧから、原点から延びる鉛直方向の線までの水平方向の距離である。よって、トランスファー距離（ＴＤ）は、ＣＧの高さ、つまりＹｃｇを無視する。よって、単純幾何学のピタゴラスの定理を用いると、トランスファー距離（ＴＤ）は、第１の底辺としてＸｃｇを有し、第２の底辺としてＺｃｇを有する直角三角形の斜辺である。

トランスファー距離（ＴＤ）は、本願発明のゴルフクラブにとって重要となるもう１つの慣性モーメント値を定めるのに用いられるので重要である。このもう１つの慣性モーメント値は、原点を通る鉛直方向の軸の周りのフェースクロージング慣性モーメント（ＭＯＩｆｃと呼ぶ）である。この慣性モーメントは、ＭＯＩｙを水平方向に動かしたもの（Ｙ方向への変化はない）である。ＭＯＩｆｃは、クラブヘッドの質量に対してトランスファー距離（ＴＤ）の２乗を乗じ、ＭＯＩｙを加算したものである。よって、ＭＯＩｆｃは以下のとおりとなる。

フェースクロージングモーメント（ＭＯＩｆｃ）は、ゴルフボールとのインパクト位置であるスクエアポジションへとクラブのフェースを戻すべくスウィングをする際にゴルファーが感じる抵抗を表すので、重要である。言い換えると、ゴルフスウィングによって、ゴルフクラブヘッドがゴルフボールとのインパクト位置である元の位置に戻されるにしたがって、インパクト時にボールを飛ばす方向に対してフェースが直角であるよう、フェースが閉じられ始める。

本願発明の中空ゴルフクラブは、従来技術の中空タイプのゴルフクラブと異なり、応力低減特徴を有している。図２１に示すように、中空ゴルフクラブは、シャフト（２００）、グリップ（３００）およびゴルフクラブヘッド（１００）を備える。シャフト（２００）は、シャフト近位端（２１０）およびシャフト遠位端（２２０）を有する。グリップ（３００）は、シャフト近位端（２１０）に取り付けられる。ゴルフクラブヘッド（１００）は、シャフト遠位端（２２０）に取り付けられる。中空ゴルフクラブの全体的な長さ、つまりクラブ長さは、ＵＳＧＡのガイドラインによれば３６インチ以上であり、４５インチ以下である。

ゴルフクラブヘッド（４００）はそれ自体が中空構造である。その中空構造は、フェース（５００）、ソール（７００）、クラウン（６００）およびスカート（８００）を含む。フェース（５００）は、ゴルフクラブヘッド（４００）のゴルフボールに対するインパクト位置である、ゴルフクラブヘッド（４００）のフロント部（４０２）に位置する。ソール（７００）は、ゴルフクラブヘッド（４００）の底部に位置する。クラウン（６００）は、ゴルフクラブヘッド（４００）の頂部に位置する。スカート（８００）は、ソール（７００）とクラウン（６００）との間の、ゴルフクラブヘッド（４００）の外縁の一部に亘って位置する。フェース（５００）、ソール（７００）、クラウン（６００）およびスカート（８００）によって、アウターシェルが定められ、またそのアウターシェルによって、ゴルフクラブヘッド（４００）の、３００ｃｍ^３未満である、ヘッド体積が定められる。さらに、ゴルフクラブヘッド（４００）は、フェース（５００）の反対側に、リア部（４０４）を有する。当業者に理解されるように、リア部（４０４）は、ゴルフクラブヘッド（４００）のトレーリングエッジを含む。フェース（５００）は、１２°以上かつ３０°以下のロフト角（Ｌ）を有し、フェース（５００）は、上記の通り定義した工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）を含む。当業者に理解されるように、スカート（８００）は、ゴルフクラブヘッド（４００）の特定のエリアにおいて大きくてもよく、他の特定のエリアにおいては実質的に存在しなくてもよい。実質的に存在しない部分というのは、特に、単にクラウン（６００）によって覆われ、そのままソール（７００）へと繋がることも多い、ゴルフクラブヘッド（４００）のリア部（４０４）などである。

ゴルフクラブヘッド（１００）は、センターを有するボアを含む。センターは、シャフト軸（ＳＡ）を定め、シャフト軸（ＳＡ）は、上述したように、水平方向の基面（ＧＰ）と交差することにより原点を定めるボアは、ゴルフクラブヘッド（４００）のヒール側（４０６）に位置し、シャフト遠位端（２２０）をゴルフクラブヘッド（４００）に取り付けるべく受容する。また、ゴルフクラブヘッド（１００）は、ヒール側（４０６）の反対側に位置するトウ側（４０８）を有する。本願発明のゴルフクラブヘッド（４００）の質量であるクラブヘッド質量は、２７０ｇ未満である。従来技術のロフト、クラブヘッド体積およびクラブ長さを考慮すると、本願発明のゴルフクラブは、フェアウェーウッド、ハイブリッドクラブまた中空アイアンのような中空ゴルフクラブとして意図されている。

ゴルフクラブヘッド（４００）は、応力低減特徴（１０００）を含む。応力低減特徴（１０００）は、図２２に示すように、クラウン（６００）に位置するクラウン側ＳＲＦ（１１００）、および、図２３に示すようにソール（７００）に位置するソール側ＳＲＦ（１３００）を含む。図２２および２５に示すように、クラウン側ＳＲＦ（１１００）は、ＣＳＲＦの最もトウ寄りのポイント（１１１２）とＣＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１１１６）との間のＣＳＲＦ長さ（１１１０）、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）、ＣＳＲＦトレーリングエッジ（１１３０）、ＣＳＲＦ幅（１１４０）およびＣＳＲＦ深さ（１１５０）を有する。同様に、図２３および２５に示すように、ソール側ＳＲＦ（１３００）は、ＳＳＲＦの最もトウ寄りのポイント（１３１２）とＳＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１３１６）との間のＳＳＲＦ長さ（１３１０）、ＳＳＲＦ先端縁（１３２０）、ＳＳＲＦトレーリングエッジ（１３３０）、ＳＳＲＦ幅（１３４０）およびＳＳＲＦ深さ（１３５０）を有する。

図２４を参照すると、ＳＲＦ接続面（１５００）は、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の一部を通る。ＳＲＦ接続面（１５００）の位置を特定するべく、クラブヘッド（４００）を、シャフト軸（ＳＡ）を含む鉛直方向面に対して垂直に、フロント−リア方向に切り取った、鉛直方向断面を得る。その断面を図２４に示す。その後、クラウン側ＳＲＦ（１１００）のクラウン側ＳＲＦ中間点を、クラウン（６００）の自然な曲がり具合に沿ったクラウンの想像線上の位置において特定する。クラウンの想像線は、図２４において、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）とＣＳＲＦトレーリングエッジ（１１３０）とをつなぐ破線、または隠れ線によって示し、クラウン側ＳＲＦ中間点は×印で示す。同様に、ソール側ＳＲＦ（１３００）のソール側ＳＲＦ中間点を、ソール（７００）の自然な曲がり具合に沿ったソールの想像線上の位置において特定する。ソールの想像線は、図２４において、ＳＳＲＦ先端縁（１３２０）とＳＳＲＦトレーリングエッジ（１３３０）とをつなぐ破線、または隠れ線によって示し、ソール側ＳＲＦ中間点は、×印で示す。最後に、図２４に示すように、ＳＲＦ接続面（１５００）は、クラウン側ＳＲＦ中間点およびソール側ＳＲＦ中間点を両方通るヒール−トウ方向に延在する面である。図２４に示すＳＲＦ接続面（１５００）は、鉛直方向に延在しているが、ＳＲＦ接続面（１５００）の方向は、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の位置に応じて変わり、図２６に示すようにその上部がフェース側に傾いていたり、図２７に示すように上部がフェースから離れるように傾いていたりしてよい。

図２６および２７では、ＳＲＦ接続面（１５００）は、鉛直方向から接続面角度（１５１０）分だけ傾けて方向づけられている。接続面角度（１５１０）は、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の位置を定めるのに用いられる。特定の一実施形態において、図２６に示すように、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）は互いに鉛直方向真上または真下に位置しておらず、接続面角度（１５１０）は０より大きい角度であり、クラブヘッド（４００）のロフト角（Ｌ）の９０％未満の角度である。ソール側ＳＲＦ（１３００）は、同様に、クラウン側ＳＲＦ（１１００）よりも前方に、つまりフェース（５００）側に位置していてもよく、この場合でも、本実施形態の条件を満たし得る。その条件とはつまり、接続面角度（１５１０）が０より大きい角度であり、クラブヘッド（４００）のロフト角（Ｌ）の９０％未満の角度であるということである。

代替的な実施形態において、図２７に示すように、ＳＲＦ接続面（１５００）は、鉛直方向から接続面角度（１５１０）分だけ傾けて方向づけられており、接続面角度（１５１０）は、クラブヘッド（４００）のロフト角（Ｌ）よりも１０％以上大きい角度である。クラウン側ＳＲＦ（１１００）は、同様に、ソール側ＳＲＦ（１３００）の前方、つまりフェース（５００）側に位置していてもよく、この場合でも、本実施形態の条件を満たし得る。その条件とはつまり、接続面角度（１５１０）がクラブヘッド（４００）のロフト角（Ｌ）よりも１０％以上大きな角度であるということである。さらに他の一実施形態において、ＳＲＦ接続面（１５００）は、鉛直方向から接続面角度（１５１０）分だけ傾けて方向づけられており、接続面角度（１５１０）は、クラブヘッド（４００）のロフト角（Ｌ）よりも５０％以上大きく、かつ１００％未満大きい角度である。これらの３つの実施形態は、クラウン側ＳＲＦ（１１００）とソール側ＳＲＦ（１３００）との独特な関係を示しており、これらの実施形態においては、クラウン側ＳＲＦ（１１００）とソール側ＳＲＦ（１３００）とが互いに鉛直方向に整列しておらず、クラウン側ＳＲＦ（１１００）とソール側ＳＲＦ（１３００）とは、オフセットされて、接続面角度（１５１０）がクラブヘッド（４００）のロフト角（Ｌ）と等しくなくともよい。

図３０および３１を参照すると、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）のいずれか一方または両方が、図２２に２４−２４と示すＣＧ断面に位置しない場合、ＣＧを通るフロント−リア鉛直方向面（フロント−リア鉛直方向ＣＧ通過面）に最も近く位置するクラウン側ＳＲＦ（１１００）が選択される。例えば、図３０に示すように、右側のクラウン側ＳＲＦ（１１００）が、左側のクラウン側ＳＲＦ（１１００）よりもフロント−リア鉛直方向ＣＧ通過面に近い。言い換えると、右側のクラウン側ＳＲＦ（１１００）の方が、距離「Ａ」が短い。次に、フェース中心線（ＦＣ）を、破線「Ｂ」で示すようにＣＳＲＦ先端縁（１１２０）およびＣＳＲＦトレーリングエッジ（１１３０）の両方を通る位置まで動かす。その後、線「Ｂ」の中間点を特定し、「Ｃ」と示す。最後に、線「Ｂ」に対して垂直な想像線「Ｄ」を引く。

図３１に示すように、ソール側ＳＲＦ（１３００）についても同様なプロセスを繰り返す。フロント−リア鉛直方向ＣＧ通過面に最も近いクラウン側ＳＲＦ（１１００）とソール側ＳＲＦ（１３００）との両方が、ゴルフクラブヘッド（４００）のヒール側（４０６）にあるというのは単なる偶然に過ぎない。たとえフロント−リア鉛直方向ＣＧ通過面に最も近いクラウン側ＳＲＦ（１１００）とソール側ＳＲＦ（１３００）とが互いにゴルフクラブヘッド（４００）の反対側にあった場合であっても、同様なプロセスが適用される。ここで、続けて図３１を参照し、プロセスでは最初に、右側のソール側ＳＲＦ（１３００）が、左側のソール側ＳＲＦ（１３００）よりもフロント−リア鉛直方向ＣＧ通過面に近いことを特定する。言い換えると、ヒール側のソール側ＳＲＦ（１３００）の方が、距離「Ｅ」が小さい。次に、フェース中心線（ＦＣ）を、破線「Ｆ」で示すように、ＳＳＲＦ先端縁（１３２０）およびＳＳＲＦトレーリングエッジ（１３３０）の両方を通る位置まで動かす。その後、線「Ｆ」の中間点を特定し、「Ｇ」と示す。最後に、線「Ｆ」に対して垂直な想像線「Ｈ」を引く。想像線「Ｄ」および想像線「Ｈ」の両方を通る面が、ＳＲＦ接続面（１５００）である。

次に、図２４に戻り、ＣＧ−面オフセット（１６００）を、ＣＧの位置に関わらず、重心（ＣＧ）からＳＲＦ接続面（１５００）までの最短距離として定める。特定の一実施形態において、ＣＧ−面オフセット（１６００）は、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）より２５％以上小さく、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）は、１．３インチ未満である。本明細書で説明するクラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の位置、および関連するそれらの位置を特定する変数は、ゴルフボールとのインパクト時にフェース（５００）にかかる応力を好ましく低減させ、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の一時的な屈曲および変形を、ＣＧ位置および／または原点との相対位置を一定にするよう調節し、かつ、フェース（５００）、クラウン（６００）およびソール（７００）の耐久性を維持するよう、選択される。実験およびモデリングにより、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の両方が、フェース（５００）の撓みを増加させ、ゴルフボールとのインパクト時にフェース（５００）にかかるピーク応力を低減させるのに必要であることがわかった。この応力の低減により、実質的に厚さが薄いフェースを用いることが出来、減少した分の重量をクラブヘッド（４００）の他の部分に用いることが出来る。さらに、フェース（５００）の撓みが増加したことにより、特にクラブヘッド（４００）が３００ｃｃ以下の体積を有する場合に、クラブヘッド（４００）の反発係数（ＣＯＲ）がさらに向上する。

実際に、さらに他の実施形態において、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の位置をより詳細に特定し、これらの目的を達成する。例えば、他の一実施形態において、ＣＧ−面オフセット（１６００）は、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）の２５％以上であり、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）の７５％未満である。さらに他の一実施形態において、ＣＧ−面オフセット（１６００）は、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）の４０％以上であり、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）の６０％未満である。

代替的な他の実施形態において、上述したようにＣＧ−面オフセット（１６００）の変数を用いずに、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の位置を、フェース高さと呼ぶ、上端縁高さ（ＴＥＨ）の最大値と下端縁高さ（ＬＥＨ）の最小値との差と関連付ける。そこで、２つの新たな変数、つまりＣＳＲＦ先端縁オフセット（１１２２）およびＳＳＲＦ先端縁オフセット（１３２２）を図２４に示す。ＣＳＲＦ先端縁オフセット（１１２２）は、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）に沿った任意の点から、Ｚｃｇ方向にまっすぐ前方へ向かい、フェース（５００）の上端縁（５１０）の点までの距離である。よって、ＣＳＲＦ先端縁オフセット（１１２２）は、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）の各点において変わり得、または、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）の曲がり具合が、フェース（５００）の上端縁（５１０）の曲がり具合と一致する場合は、一定である。しかし、ＣＳＲＦ先端縁オフセット（１１２２）は常に、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）に沿った点のうち、真っ直ぐ前方のフェース上端縁（５１０）上の対応する点との距離が最も短い距離となる点において最小値となり、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）に沿った点のうち、真っ直ぐ前方のフェース上端縁（５１０）上の対応する点との距離が最も長くなる点において最大値となる。同様に、ＳＳＲＦ先端縁オフセット（１３２２）は、ＳＳＲＦ先端縁（１３２０）に沿った任意の点から、Ｚｃｇ方向にまっすぐ前方へ向かい、フェース（５００）の下端縁（５２０）の点までの距離である。よって、ＳＳＲＦ先端縁オフセット（１３２２）は、ＳＳＲＦ先端縁（１３２０）の各点において変わり得、または、ＳＳＲＦ先端縁（１３２０）の曲がり具合が、フェース（５００）の下端縁（５２０）の曲がり具合と一致する場合は、一定である。しかし、ＳＳＲＦ先端縁オフセット（１３２２）は常に、ＳＳＲＦ先端縁（１３２０）に沿った点のうち、真っ直ぐ前方のフェース下端縁（５２０）上の対応する点との距離が最も短い距離となる点において最小値となり、ＳＳＲＦ先端縁（１３２０）に沿った点のうち、真っ直ぐ前方のフェース下端縁（５２０）上の対応する点との距離が最も長くなる点において最大値となる。一般的に、ＣＳＲＦ先端縁オフセット（１１２２）の最大値およびＳＳＲＦ先端縁オフセット（１３２２）の最大値は、フェース高さの７５％未満である。この適用において、また定義を簡単なものにするべく、フェース上端縁（５１０）は、バーチカルフェースロールが１インチ未満になるフェース（５００）の頂部に沿った一連の点であり、同様にフェース下端縁（５２０）は、バーチカルフェースロールが１インチ未満になるフェース（５００）の底部に沿った一連の点である。

この特定の一実施形態において、ＣＳＲＦ先端縁オフセット（１１２２）の最小値はフェース高さ未満であり、ＳＳＲＦ先端縁オフセット（１３２２）の最小値は、フェース高さの２％以上である。さらに他の実施形態において、ＣＳＲＦ先端縁オフセット（１１２２）の最大値もフェース高さ未満である。さらに他の実施形態において、ＣＳＲＦ先端縁オフセット（１１２２）の最小値は、フェース高さの１０％以上であり、ＣＳＲＦ幅（１１４０）の最小値は、ＣＳＲＦ先端縁オフセット（１１２２）の最小値の５０％以上である。さらに他の実施形態において、範囲をより狭めて定め、ＣＳＲＦ先端縁オフセット（１１２２）の最小値は、フェース高さの２０％以上である。

同様に、多くの実施形態において、ソール側ＳＲＦ（１３００）に関する有利な関係を定める。例えば、一実施形態において、ＳＳＲＦ先端縁オフセット（１３２２）の最小値は、フェース高さの１０％以上であり、ＳＳＲＦ幅（１３４０）の最小値は、ＳＳＲＦ先端縁オフセット（１３２２）の最小値の５０％以上である。さらに、他の実施形態において、範囲をより狭めて定め、ＳＳＲＦ先端縁オフセット（１３２２）の最小値は、フェース高さの２０％以上である。

さらにＣＳＲＦ先端縁オフセット（１１２２）と、ＳＳＲＦ先端縁オフセット（１３２２）と、フェース高さの関係を定めると、一実施形態において、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）が、以下の条件を満たすＹｅｉｐ座標、Ｘｅｉｐ座標およびＺｅｉｐ座標を有する。ＹｅｉｐとＹｃｇとの差が、０．５インチ未満、−０．５インチ超であり、ＸｅｉｐとＸｃｇとの差が、０．５インチ未満、−０．５インチ超であり、ＺｅｉｐとＺｃｇとの合計が２．０インチ未満である。クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の先端縁の位置と併せて、これらの工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）の位置と、重心（ＣＧ）の位置との関係を用いることにより、インパクト時の安定性を向上させ、ＳＲＦ（１１００、１３００）およびフェース（５００）の望ましい撓みを可能にし、クラブヘッド（４００）の耐久性を維持し、フェース（５００）が受けるピーク応力を低減させることが出来る。

クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の位置は、本願発明の目的を達成するのに重要ではあるが、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の大きさも重要な役割を果たす。図４２および４３に示す、フェアウェーウッドタイプのゴルフクラブおよびハイブリッドタイプのゴルフクラブを対象とした、ブレード長さが長い場合の特定の実施形態において、ゴルフクラブヘッド（４００）のブレード長さ（ＢＬ）は３．０インチ以上であり、ヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）は、０．８インチ以上である。本実施形態において、以下のような場合に好ましい結果が得られる。ＣＳＲＦ長さ（１１１０）が、ヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）の長さ以上であり、ＳＳＲＦ長さ（１３１０）が、ヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）の長さ以上であり、ＣＳＲＦ深さ（１１５０）の最大値が、距離Ｙｃｇの１０％以上であり、ＳＳＲＦ深さ（１３５０）の最大値が、距離Ｙｃｇの１０％以上である。これらにより、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の圧縮および／または屈曲が十分なものとなり、インパクト時にフェース（５００）が受ける応力を大幅に低減できる。ここで、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の断面プロファイルの例としては、図２４に示す箱型、図２８に示す滑らかなＵ型、および図２９に示すＶ型などの多くの形状が含まれ、またこれらに限定されない。さらに図４０および４１に示すように、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）は、ＳＲＦ（１１００、１３００）の変形をさらに選択的に制御できるよう、補強エリアを含んでいてもよい。さらに、ＣＳＲＦ長さ（１１１０）およびＳＳＲＦ長さ（１３１０）は、湾曲している場合、ＳＲＦ（１１００、１３００）の曲がり具合に沿ってではなく、Ｘｃｇと同じ方向に測定する。

図２５に示すように、クラウン側ＳＲＦ（１１００）は、ＣＳＲＦ壁部厚さ（１１６０）を有し、ソール側ＳＲＦ（１３００）は、ＳＳＲＦ壁部厚さ（１３６０）を有する。多くの実施形態において、ＣＳＲＦ壁部厚さ（１１６０）およびＳＳＲＦ壁部厚さ（１３６０）は、０．０１０インチ以上かつ０．１５０インチ以下である。特定の一実施形態において、ＣＳＲＦ壁部厚さ（１１６０）およびＳＳＲＦ壁部厚さ（１３６０）をフェース厚さ（５３０）の１０％〜６０％の範囲とすることにより、フェース（５００）が受ける応力の所望される低減およびフェース（５００）の所望される撓みを得つつ、求められる耐久性が得られる。さらに、この範囲の厚さを用いることにより、本願発明の効果を弱めることなく、また、重量配分をクラブヘッド（４００）のＳＲＦ（１１００、１３００）の近傍において過度に増加させることなく、本願発明の目的の達成が促される。

さらに、ＣＳＲＦ深さ（１１５０）の最大値およびＳＳＲＦ深さ（１３５０）の最大値といった用語を用いるのは、図３２〜３５に示すようにクラウン側ＳＲＦ（１１００）の深さと、ソール側ＳＲＦ（１３００）の深さとが、一定である必要がないからであり、実際に、変わり得る。さらに、図３５のＳＲＦ（１１００、１３００）の右側と左側とに示すように、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の端壁は、はっきりと区別できるものである必要はなく、深さが最も深い部分からクラウン（６００）またはソール（７００）の自然な輪郭へと連続するものであってもよい。この連続部分は、滑らかなものである必要はなく、段階的なもの、複数の形状の集まり、または他の形状であってもよい。実際に、端壁が存在するかまたは不在であるかは、本願発明のゴルフクラブの形状の特定において、必須のものではない。しかし、ＣＳＲＦの最もトウ寄りのポイント（１１１２）、ＣＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１１１６）、ＳＳＲＦの最もトウ寄りのポイント（１３１２）およびＳＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１３１６）の位置を特定するべく、基準を設定する必要がある。よって、区別のできる端壁によって特定できない場合、これらのポイントは、クラウン（６００）またはソール（７００）の自然な曲がり具合からのずれが、ＣＳＲＦ深さ（１１５０）の最大値またはＳＳＲＦ深さ（１３５０）の最大値の１０％以上の点から始まるものとする。多くの実施形態において、ＣＳＲＦ深さ（１１５０）の最大値およびＳＳＲＦ深さ（１３５０）の最大値は、０．１００インチ以上かつ０．５００インチ以下であることが好ましい。

図３６に示すように、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）は直線であってもよく、または、ＣＳＲＦ先端縁曲率半径（１１２４）を有してもよい。同様に、図３７に示すようにＳＳＲＦ先端縁（１３２０）は直線であってもよく、または、ＳＳＲＦ先端縁曲率半径（１３２４）を有してもよい。特定の一実施形態において、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）およびＳＳＲＦ先端縁（１３２０）は湾曲しており、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）の曲率とＳＳＲＦ先端縁（１３２０）の曲率との両方が、フェース（５００）のバルジの曲率の４０％以内である。さらに他の実施形態において、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）の曲率とＳＳＲＦ先端縁（１３２０）の曲率との両方が、フェース（５００）のバルジの曲率の２０％以内である。これらの曲率によって、フェース（５００）の撓みの制御がさらにしやすくなる。

図３２〜３５に示すように、特定の一実施形態において、ＣＳＲＦ深さ（１１５０）は、フェース中心線（ＦＣ）よりトウ側（４０８）の点における深さ、およびフェース中心線（ＦＣ）よりヒール側（４０６）の点における深さよりも、フェース中心線（ＦＣ）において浅い。このことにより、ＵＳＧＡが許可する限界値より一般的にＣＯＲが低い、フェース（５００）のヒール側（４０６）およびトウ側（４０８）で起こり得る撓みが増加する。他の実施形態において、図３５に示すように、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）は、深さ減少領域、つまりＣＳＲＦ深さ減少領域（１１５２）およびＳＳＲＦ深さ減少領域（１３５２）をそれぞれ有する。各深さ減少領域は、特定のＳＲＦ深さ（１１００、１３００）の最大値より２０％以上深さが浅くなっている、連続した領域である。ＣＳＲＦ深さ減少領域（１１５２）は、ＣＳＲＦ深さ減少領域長さ（１１５４）を有し、ＳＳＲＦ深さ減少領域（１３５２）は、ＳＳＲＦ深さ減少領域長さ（１３５４）を有する。特定の一実施形態において、各深さ減少領域長さ（１１５４、１３５４）は、ヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）の５０％以上である。図３５に示すように、他の実施形態において、ＣＳＲＦ深さ減少領域（１１５２）およびＳＳＲＦ深さ減少領域（１３５２）のおよその中心位置は、フェース中心線（ＦＣ）である。さらに他の実施形態における設計では、ＣＳＲＦ深さ減少領域長さ（１１５４）は、ＣＳＲＦ長さ（１１１０）の３０％以上であり、ＳＳＲＦ深さ減少領域長さ（１３５４）は、ＳＳＲＦ長さ（１３１０）の３０％以上である。本願発明の目的の達成を促すことに加え、深さ減少領域（１１５２、１３５２）は、ＳＲＦ（１１００、１３００）の寿命を向上させ、早期故障の発生確率を低下させることが出来、この場合でも、フェース（５００）上の所望される位置でのＣＯＲを増加させることが出来る。

図２５に示すようにクラウン側ＳＲＦ（１１００）は、ＣＳＲＦ断面積（１１７０）を有し、ソール側ＳＲＦ（１３００）はＳＳＲＦ断面積（１３７０）を有する。断面積は、鉛直方向面においてクラブヘッド（４００）のフロント部（４０２）からリア部（４０４）に亘る断面を用いて測定する。図２８および２９の断面プロファイル（１１９０、１３９０）がＣＳＲＦ長さ（１１１０）およびＳＳＲＦ長さ（１３１０）の範囲内の各点において変わり得るように、ＣＳＲＦ断面積（１１７０）およびＳＳＲＦ断面積（１３７０）も長さ（１１１０、１３１０）の範囲内の各点において変わり得る。実際、特定の一実施形態においては、ＣＳＲＦ断面積（１１７０）は、フェース中心線（ＦＣ）よりトウ側（４０８）の点における断面積、およびフェース中心線（ＦＣ）よりヒール側（４０６）の点における断面積よりも、フェース中心線（ＦＣ）において小さい。同様に、他の実施形態において、ＳＳＲＦ断面積（１３７０）は、フェース中心線（ＦＣ）よりトウ側（４０８）の点における断面積、およびフェース中心線（ＦＣ）よりヒール側（４０６）の点における断面積よりも、フェース中心線（ＦＣ）において小さい。さらに他の実施形態において、ＣＳＲＦ断面積（１１７０）およびＳＳＲＦ断面積（１３７０）に関する前述の２つの実施形態の両方の特徴を含む。特定の一実施形態において、ＣＳＲＦ断面積（１１７０）およびＳＳＲＦ断面積（１３７０）は、０．００５〜０．３７５平方インチの間である。さらに、クラウン側ＳＲＦ（１１００）は、ＣＳＲＦ体積を有し、ソール側ＳＲＦ（１３００）は、ＳＳＲＦ体積を有する。一実施形態において、ＣＳＲＦ体積とＳＳＲＦ体積との合計は、クラブヘッドの体積の０．５％以上かつ１０％未満である。この範囲の値を用いることにより、本願発明の効果を弱めることなく、また、重量配分をクラブヘッド（４００）のＳＲＦ（１１００、１３００）の近傍において過度に増加させることなく、本願発明の目的の達成が促される。

ここで、図３６および３７に示す別の実施形態においては、距離Ｘｃｇと同じ方向への、原点からＣＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１１１６）までの距離を、ＣＳＲＦ原点オフセット（１１１８）と定める。ここで、ＣＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１１１６）が、原点より、ゴルフクラブヘッド（４００）のトウ側（４０８）に位置する場合、ＣＳＲＦ原点オフセット（１１１８）は正の値であり、ＣＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１１１６）が、原点より、ゴルフクラブヘッド（４００）のヒール側（４０６）に位置する場合は、ＣＳＲＦ原点オフセット（１１１８）は負の値である。同様に、距離Ｘｃｇと同じ方向への、原点からＳＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１３１６）までの距離を、ＳＳＲＦ原点オフセット（１３１８）と定める。ここで、ＳＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１３１６）が、原点より、ゴルフクラブヘッド（４００）のトウ側（４０８）に位置する場合、ＳＳＲＦ原点オフセット（１３１８）は正の値であり、ＳＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１３１６）が、原点より、ゴルフクラブヘッド（４００）のヒール側（４０６）に位置する場合は、ＳＳＲＦ原点オフセット（１３１８）は負の値である。

図３７に示す特定の一実施形態において、ＳＳＲＦ原点オフセット（１３１８）は正の値であり、つまり、ＳＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１３１６）は原点の手前にある。さらに、別の実施形態において、図３６の実施形態が組み合わされる。ＣＳＲＦ原点オフセット（１１１８）が負の値であり、つまり、ＣＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１１１６）が原点を超え、ＣＳＲＦ原点オフセット（１１１８）の絶対値は、ヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）の５％以上である。しかし、代替的な実施形態において、ＣＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１１１６）は原点を超えないので、ＣＳＲＦ原点オフセット（１１１８）は正の値であり、その絶対値は、ヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）の５％以上である。これらの特定の実施形態において、ＣＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１１１６）およびＳＳＲＦの最もヒール寄りのポイント（１３１６）を、それらと原点との距離がヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）の５％未満とならないよう位置させることは、幅広いゴルフボールとのインパクト位置において、本願発明の多くの目的を達成するうえで望ましい。

図３６および３７に示すように、さらに他の実施形態において、ＣＳＲＦの最もトウ寄りのポイント（１１１２）およびＳＳＲＦの最もトウ寄りのポイント（１３１２）の位置の範囲を、ＣＳＲＦトウオフセット（１１１４）およびＳＳＲＦトウオフセット（１３１４）を定めることにより特定する。ＣＳＲＦトウオフセット（１１１４）は、ＣＳＲＦの最もトウ寄りのポイント（１１１２）から、ゴルフクラブヘッド（４００）のトウ側（４０８）の距離Ｘｃｇと同じ方向に最も離れた点までの距離であり、同様に、ＳＳＲＦトウオフセット（１３１４）は、ＳＳＲＦの最もトウ寄りのポイント（１３１２）から、ゴルフクラブヘッド（４００）のトウ側（４０８）の距離Ｘｃｇと同じ方向に最も離れた点までの距離である。好ましいフェース応力配分、並びにクラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の圧縮並びに屈曲を生み出す特定の一実施形態において、ＣＳＲＦトウオフセット（１１１４）は、ヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）の５０％以上であり、ＳＳＲＦトウオフセット（１３１４）は、ヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）の５０％以上である。さらに他の実施形態において、ＣＳＲＦトウオフセット（１１１４）およびＳＳＲＦトウオフセット（１３１４）はそれぞれ、ゴルフボールの直径の５０％以上であり、よって、ＣＳＲＦトウオフセット（１１１４）およびＳＳＲＦトウオフセット（１３１４）はそれぞれ、０．８４インチである。これらの実施形態は、クラブヘッド（４００）全体の統合性にほとんど影響を与えないので、特にヒール側（４０６）およびトウ側（４０８）での所望される耐久性を確保し、この場合でも、センターを外してインパクトした時のフェースの撓みが向上される。

さらに他の実施形態において、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の大きさに注目する。そのような一実施形態において、ＣＳＲＦ幅（１１４０）の最大値は、距離Ｚｃｇの１０％以上であり、ＳＳＲＦ幅（１３４０）の最大値は、距離Ｚｃｇの１０％以上である。これらにより、インパクト時のクラブヘッド（４００）の安定性が増す。さらに他の実施形態において、ＣＳＲＦ幅（１１４０）の最大値およびＳＳＲＦ幅（１３４０）の最大値を増加させ、それぞれ距離Ｚｃｇの４０％以上とする。これにより、インパクト時の撓みと、フェース（５００）が受けるピーク応力の選択的な制御性が向上する。代替的な実施形態において、ＣＳＲＦ深さ（１１５０）の最大値およびＳＳＲＦ深さ（１３５０）の最大値を、上述したように距離Ｚｃｇではなく、フェース高さに関連付ける。例えば、さらに他の実施形態おいて、ＣＳＲＦ深さ（１１５０）の最大値は、フェース高さの５％以上であり、ＳＳＲＦ深さ（１３５０）の最大値は、フェース高さの５％以上である。さらに他の実施形態において、ＣＳＲＦ深さ（１１５０）の最大値は、フェース高さの２０％以上であり、ＳＳＲＦ深さ（１３５０）の最大値は、フェース高さの２０％以上である。この場合でも、インパクト時の撓みと、フェース（５００）が受けるピーク応力の選択的な制御性が向上する。多くの実施形態において、ＣＳＲＦ幅（１１４０）の最大値およびＳＳＲＦ幅（１３４０）の最大値は、好ましくは０．０．０５０インチ以上であり、０．７５０インチ以下である。

他の実施形態は、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の、シャフト軸（ＳＡ）およびＸｃｇ方向によって定められる鉛直方向面に対する位置に注目する。そのような一実施形態において、クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）がシャフト軸面の後方に位置するとき、安定性の向上とフェース応力の低減が認められた。他の実施形態において、さらに、この関係について定める。そのような一実施形態においては、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）は、シャフト軸面の後方に、距離Ｚｃｇの２０％以上の距離を置いて位置する。さらに他の実施形態は、ソール側ＳＲＦ（１３００）の位置に注目し、ＳＳＲＦ先端縁（１３２０）は、シャフト軸面の後方に、距離Ｚｃｇの１０％以上の距離を置いて位置する。クラウン側ＳＲＦ（１１００）に注目するさらに他の実施形態において、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）は、シャフト軸面の後方に、距離Ｚｃｇの７５％以上の距離を置いて位置する。ソール側ＳＲＦ（１３００）を対象とした類似の実施形態において、ＳＳＲＦ先端縁（１３２０）は、シャフト軸面の後方に、距離Ｚｃｇの７５％以上の距離を置いて位置する。同様に、シャフト軸面の後方のＣＳＲＦ先端縁（１１２０）およびＳＳＲＦ先端縁（１３２０）の位置は、上述したように距離Ｚｃｇではなく、フェース高さに関連付けられてもよい。例えば、一実施形態において、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）は、シャフト軸面の後方に、フェース高さの１０％以上の距離を置いて位置する。他の実施形態は、ソール側ＳＲＦ（１３００）の位置に注目し、ＳＳＲＦ先端縁（１３２０）は、シャフト軸面の後方に、距離Ｚｃｇの５％以上の距離を置いて位置する。クラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）の両方に注目する、さらに他の実施形態において、ＣＳＲＦ先端縁（１１２０）は、シャフト軸面の後方に、フェース高さの５０％以上の距離を置いて位置し、ＳＳＲＦ先端縁（１３２０）は、シャフト軸面の後方に、フェース高さの５０％以上の距離を置いて位置する。

クラブヘッド（４００）が含むのは、単一のクラウン側ＳＲＦ（１１００）と単一のソール側ＳＲＦ（１３００）に限らない。実際に、図３０、３１および３９に示すように、多くの実施形態において、複数のクラウン側ＳＲＦ（１１００）および複数のソール側ＳＲＦ（１３００）を含んでよく、これらの場合において、複数のＳＲＦ（１１００、１３００）は、互いにヒール−トウの方向に並べられて位置してよく、若しくは、互いにフロント−リア方向に並べられて位置してもよい。そこで、図３１に示すように、特定の一実施形態において、上面図で見たときに工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）の両側に位置する２つ以上のクラウン側ＳＲＦ（１１００）を含んでおり、これにより、さらに選択的にＣＯＲを増加させることが出来、フェース（５００）のピーク応力を向上させることができる。従来技術によると、フェース（５００）のＣＯＲは、測定ポイントが工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）から離れるにつれて小さくなり、よって、ゴルファーがゴルフクラブヘッドのヒール側（４０６）か、またはトウ側（４０８）でゴルフボールを打つと、ＣＯＲの高いゴルフクラブを用いた場合であっても、その恩恵を受けることが出来なかった。そこで、図３０に示すように２つのクラウン側ＳＲＦ（１１００）を位置させることにより、ゴルフクラブヘッド（４００）のヒール側（４０６）か、またはトウ側（４０８）で打った際のフェースの撓みをさらに向上することが出来る。図３１に示す他の実施形態において、述べたばかりの原理を複数のソール側ＳＲＦ（１３００）に適用する。

クラブヘッド（４００）とゴルフボールとのインパクトは、実験を行う、またはコンピュータによってモデリングを行うなど、多くの方法でシミュレーションが可能である。最初に、あらゆるゴルフクラブヘッドへの適用が容易であり、主観を省くことが出来るので、実験によるプロセスについて説明する。プロセスでは、フェース（５００）に対して、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）を中心とした直径０．６インチのエリアに力を加える。４０００ｌｂｆの力は、クラブヘッド（４００）とゴルフボールとの間の、およそ１００ｍｐｈでのインパクトに相当する。さらに重要なことには、この力はフェースへの適用と再現とが容易である。クラブヘッドの境界に関する条件として、力を加える際に、クラブヘッド（４００）のリア部（４０４）を固定することにした。言い換えると、クラブヘッド（４００）は、材料試験機の固定具に容易に固定することが出来、力を加えることが出来る。一般的に、リア部（４０４）は、ゴルフボールとの実際のインパクト時、ほとんど負荷を受けない。これは特に、「フロント−バック」寸法（ＦＢ）が大きいときに当てはまる。力を加えられた状態でのフェース（５００）のピーク撓みは、容易に測定でき、実際のインパクト時に見られるピーク撓みと極めて近い。ピーク撓みは、ＣＯＲと線形相関の関係にある。フェース（５００）に適用された歪みゲージによって、実際の応力を測定する。この実験プロセスの実施は、数分で済み、どのような種類のクラブヘッド（４００）にも様々な力を加えることが出来る。さらに、クラブフェース（５００）の特定のエリアに、明確に区別可能な負荷を加えられるコンピュータによるモデリングを用いれば、実際の動的なインパクトよりもさらに短時間でのシミュレーションが可能になる。

応力低減特徴（１０００）を有さないクラブヘッド、ソール側ＳＲＦ（１３００）のみを有するクラブヘッド（４００）、クラウン側ＳＲＦ（１１００）とソール側ＳＲＦ（１３００）との両方を有するクラブヘッド（４００）に対して、１０００ｌｂｆ、２０００ｌｂｆ、３０００ｌｂｆおよび４０００ｌｂｆの負荷を与える実験より得られた、負荷に応じたフェースのずれのグラフを図４４に示す。負荷は全て、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）を中心とした直径０．６インチのエリアに加えられた。フェース厚さ（５３０）は、いずれの３つのクラブヘッドにおいても同じであり、０．０９０インチであった。ソール側ＳＲＦ（１３００）のみを有する場合にはフェース（５００）のずれに関してほとんど影響がないことを、図４４のグラフははっきりと示している。しかし、本明細書で説明するようにクラウン側ＳＲＦ（１１００）とソール側ＳＲＦ（１３００）との両方を含んだ場合には、フェースの撓みが、４０００ｌｂｆの負荷レベルで、０．０２７インチから０．０３０インチへと１１％超増加した。特定の一実施形態において、撓みが増加することによって、クラブヘッドの特性時間（ＣＴ）が、１８７μ秒から２４８μ秒に長くなった。負荷に応じて、図４４に関連して説明した３種類のクラブヘッドのフェースが受けるピーク応力のグラフを、図４５に示す。図４５に示すように、本明細書で説明するようにクラウン側ＳＲＦ（１１００）およびソール側ＳＲＦ（１３００）を有する場合には、４０００ｌｂｆの負荷レベルで、フェースが受けるピーク応力を１７０．４ｋｓｉから１２８．１ｋｓｉへ、およそ２５％低減させた。応力低減特徴（１０００）によって、クラブヘッド（４００）の統合性を犠牲にすることなく、極めて薄いフェース（５００）を用いることが出来るようになる。実際に、フェース厚さ（５３０）は、０．０５０〜０．１２０インチの範囲で変わり得る。

図４４および４５から得られる情報を組み合わせると、図４６に示すように新たな割合を考えることが出来る。つまり、任意の負荷における、フェースのずれに対するフェース上のピーク応力の割合である、応力−撓みの割合である。一実施形態において、応力−撓みの割合は、撓み１インチあたり５０００ｋｓｉ未満であり、この場合、フェース（５００）の工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）を中心とした直径０．６インチのエリアに、インパクト力と似た力を与え、そのインパクト力と似た力は、１０００ｌｂｆ以上かつ４０００ｌｂｆ以下であり、クラブヘッドの体積は３００ｃｃ未満であり、フェース厚さ（５３０）は０．１２０インチ未満であった。さらに他の実施形態において、フェース厚さ（５３０）は、０．１００インチ未満であり、応力−撓みの割合は撓み１インチあたり４５００ｋｓｉ未満であった。さらに他の実施形態において、応力−撓みの割合は、撓み１インチあたり４３００ｋｓｉ未満であった。

述べたばかりの特有な応力−撓みの割合に加え、本願発明の一実施形態において、さらに特性時間が２２０μ秒以上であり、ヘッドの体積が２００ｃｍ^３未満のフェース（５００）を含む。さらに、他の実施形態において、特性時間が２４０μ秒以上であり、ヘッドの体積が１７０ｃｍ^３未満であり、上端縁高さ（ＴＥＨ）の最大値と下端縁高さ（ＬＥＨ）の最小値との差であるフェース高さが１．５０インチ未満であり、バーチカルロール半径が７〜１３インチの間であるフェース（５００）を含む。このロール半径により、このように長い特性時間、低いフェース高さおよび小さいゴルフクラブヘッド容量を得ることは、より難しくなる。

当業者であれば、しばしばＣＴ値とも呼ばれるゴルフクラブヘッドの特性時間は、Ｕｎｉｔｅｄ Ｓｔａｔｅｓ Ｇｏｌｆ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ（ＵＳＧＡ）の定める用具に関するルールによって制約を受けることを理解するであろう。そのルールによれば、クラブヘッドの特性時間は、２３９μ秒以下でなくてはならず、試験における最大の公差は、１８μ秒である。よって、ゴルフクラブは目標ＣＴ値が２３９μ秒となるように設計されるが、クラブヘッドによっては製造ばらつきによりＣＴ値が２３９μ秒を超えることもあり、またそれよりも低いこともある。しかし、ＣＴ値が２５７μ秒を超えてはならず、超えた場合、ＵＳＧＡのルールに準拠していないことになる。ＵＳＧＡが発行する「Ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ ｆｏｒ Ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｔｈｅ Ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ａ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂｈｅａｄ」第２．０版２００５年３月２５日は、特性時間を測定する手順を定める現行の基準である。

上述したように、ゴルフクラブヘッド（１００）は、ブレード長さ（ＢＬ）を有しており、ブレード長さ（ＢＬ）は、原点から、ゴルフクラブヘッドのトウ側へ水平方向であり、フェースおよび基面（ＧＰ）に対して平行な方向に、ゴルフクラブヘッドの最も離れた点まで測定したものである。特定の一実施形態において、ゴルフクラブヘッド（１００）は、ブレード長さ（ＢＬ）が３．１インチ以上であり、ヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）が１．１インチ以上であり、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）が１．３インチ未満であり、このことにより、フェースが受ける応力を低減させる、向上した特性時間性質を有するブレード長さの長いゴルフクラブとなる。この場合でも、大きすぎるフェアウェーウッドにありがちな、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）が大きいことによる悪影響を受けることはない。クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）は、センターを外して打った際のボールの飛びに大きな影響を及ぼす。重要なことは、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）が小さい程、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）で打った際のショットと、センターを外して打った際のショットとの間に見られる差も小さくなるということである。よって、本願発明のゴルフクラブのヒール近く、またはトウ近くで打ったゴルフボールの飛び方は、完璧なショットで打った場合のものと、より似たものになる。逆に、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）が大きく、大きさが大きすぎるフェアウェーウッドのヒール近く、またはトウ近くで打ったゴルフボールの飛び方は、同じ、大きさが大きすぎるフェアウェーウッドの工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）で打ったボールの飛び方と、大幅に異なるであろう。一般的に、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）の大きなゴルフクラブは、工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）で完璧に打った場合、ゴルフボールに対して、より早いスピン速度を与え、センターを外して打った場合には、生まれるスピン速度に大きな差が出る。よって、さらに他の実施形態においては、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）が１．１インチ未満であり、これにより、発射角の変化に対するボールのスピン速度の変化が小さいなど、より効率的な発射条件を有するゴルフクラブとなり、ボールの飛距離がさらに伸びる。

クラブヘッドの性能を向上させるべくＺｃｇ値を増加させる従来の技術知識は、ゴルフクラブの性能およびボールの飛びにより大きな影響を及ぼすのは、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）であるということを示していなかった。長いブレード長さ（ＢＬ）および長いヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）と共に、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）を制御し、クラブヘッドの、インパクト時の応力を分散させる性能を向上させ、特にセンターを外したインパクト時の、フェースのより大きな範囲に亘る特性時間を向上させることにより、従来技術よりも、完璧なインパクトとセンターを外したインパクトとの間での差異が少ない発射条件がもたらされる。他の実施形態において、図６および１３に示すように、ブレード長さ（ＢＬ）に対するゴルフクラブヘッドのフロント−バック寸法（ＦＢ）の割合は、０．９２５未満である。本実施形態において、ブレード長さ（ＢＬ）に対するクラブヘッド（１００）のフロント−バック寸法（ＦＢ）を限定することにより、クラブの性能が向上し、この場合でも、特性時間、ヒール側とトウ側のフェースの撓みおよび低減されたクラブモーメントアーム（ＣＭＡ）などにおいて所望される高い向上を達成することが出来る。本願発明の小さくなったフロント−バック寸法（ＦＢ）およびそれに関連して小さくなったＺｃｇによって、ゴルフクラブヘッドのダイナミックロフト角を大幅に低減させることが出来る。フェアウェーウッドのブレード長さ（ＢＬ）を長くし、かつ、フロント−バック寸法（ＦＢ）を低減させ、応力低減特徴（１０００）、ヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）の最少値およびクラブモーメントアーム（ＣＭＡ）の最大値に関して上述した特徴を組み込むことにより、従来技術による原理を実施する当業者には予期し得ない、向上した性能を有するゴルフクラブヘッドを作製することが出来る。他の実施形態において、ゴルフクラブヘッドのフロント−バック寸法（ＦＢ）に対するヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）の特有な割合が特定され、それは０．３２以上である。さらに他の実施形態において、ヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）に対するクラブモーメントアーム（ＣＭＡ）の割合を特定する。本実施形態において、ヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）に対するクラブモーメントアーム（ＣＭＡ）の割合は、０．９未満である。さらに他の実施形態において、本願発明のフェアウェーウッドのゴルフクラブヘッドを、ブレード長さ（ＢＬ）に対するヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）の特有な割合によって特徴づけ、その割合を０．３３以上とする。他の実施形態において、トランスファー距離（ＴＤ）がクラブモーメントアーム（ＣＭＡ）より１０％以上長い場合に、発射条件に関するクラブヘッドの非常に有利な性能が得られる。さらに、フェアウェーウッドに関して特に有効なのは、トランスファー距離（ＴＤ）がクラブモーメントアーム（ＣＭＡ）よりも１０〜４０％長いときである。この範囲の値が用いられることにより、フェースクロージングモーメント（ＭＯＩｆｃ）が確実に高くなり、クラブヘッドをインパクトするべくスクエア位置へ動かす運動が自然に感じられ、小さいクラブモーメントアーム（ＣＭＡ）およびＣＧ位置に関する有利なインパクト特徴を活用できる。

図１０を参照すると、一実施形態において、上端縁高さ（ＴＥＨ）と距離Ｙｃｇとの関係を特定のものにすることによって、所望される性能と感覚とがさらに向上する。本実施形態において、上端縁高さ（ＴＥＨ）に対する距離Ｙｃｇの好ましい割合は、０．４０未満であり、この場合でも、ブレード長さが３．１インチ以上と長くなり、このブレード長さは１．１インチ以上のヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）を含んでおり、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）は１．１インチ未満であり、トランスファー距離（ＴＤ）は１．２インチ以上である。ここで、トランスファー距離（ＴＤ）は、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）よりも１０〜４０％長い。この割合を満たすことにより、ＣＧが確実に工学的インパクトポイント（ＥＩＰ）より下方に位置し、またこの場合でも、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）とトランスファー距離（ＴＤ）との関係は、応力低減特徴（１０００）、ブレード長さ（ＢＬ）およびヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）の長いクラブヘッドの設計よって確実に達成される。上述したように、ＣＧ高さが低くなるにつれ、定義上、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）は大きくなる。これによりまた、距離Ｙｃｇを短くしつつクラブモーメントアーム（ＣＭＡ）を１．１インチ未満にすること、および長いブレード長さ（ＢＬ）と長いヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）とを可能とすべく、トランスファー距離（ＴＤ）を長くすることに特に注目する必要が出てくる。さらに他の実施形態において、上端縁高さ（ＴＥＨ）に対する距離Ｙｃｇの割合を０．３７５未満にすることにより、ボールの飛びの性能がより望ましいものになった。一般的に、フェアウェーウッドのゴルフクラブの上端縁高さ（ＴＥＨ）は、１．１〜２．１インチの間である。

実際に、偶然にも距離Ｙｃｇが短いフェアウェーウッドタイプのゴルフクラブヘッドの多くは、短いブレード長さ（ＢＬ）、小さいヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）および／または長いクラブモーメントアーム（ＣＭＡ）によって悪影響を受けている。図３を参照すると、特定の一実施形態において、０．６５インチ未満の距離Ｙｃｇによって向上した性能を達成し、またこの場合でも、ブレード長さが３．１インチ以上と長くなり、このブレード長さは１．１インチ以上のヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）を含んでおり、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）は１．１インチ未満であり、トランスファー距離（ＴＤ）は１．２インチ以上である。ここで、トランスファー距離（ＴＤ）は、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）より１０〜４０％長い。上述したように、これらの関係は、多くの変数の間の繊細なバランスを有しており、所望される性能を得るべく、従来のクラブヘッドの設計原理とは異なるものも多い。さらに、他の実施形態において、距離Ｙｃｇを０．６０インチ未満までさらに短くしつつ、この関係における繊細なバランスを維持している。

上述したように、従来は、ＭＯＩｙが大きなフェアウェーウッドを追及し、大きすぎるフェアウェーウッドが作製され、ＣＧの位置を、クラブのフェースから出来る限り遠ざけ、出来る限り低くしようとしてきた。図８を参照すると、この特定のよく行われてきた方法によって、大きなクラブモーメントアーム（ＣＭＡ）が生み出されてきた。クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）は、本願発明が低減させようとするものである。さらに、当業者であれば、図２および６に示すように距離Ｚｃｇを一定に保ちつつ、図８のようにＣＧの位置を低くするだけでは、実際にはクラブモーメントアーム（ＣＭＡ）が長くなることを理解するであろう。本願発明では、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）を１．１インチ未満に保ち、上述した所望される性能上の利点を達成した。この場合でも、上端縁高さ（ＴＥＨ）に関連して距離Ｙｃｇを短くし、このことによって、事実上、距離Ｚｃｇは短くなっており、ＣＧ位置は、従来の多くの設計目標とは逆に、フェースに近づいている。

これまで説明してきたように、多くの変数の間の関係は、ゴルフクラブの所望される性能および感覚を得るうえで、重要な役割を果たす。これらの重量な関係の１つは、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）とトランスファー距離（ＴＤ）との間の距離である。特定の一実施形態において、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）は、１．１未満であり、トランスファー距離（ＴＤ）は、１．２インチ以上である。しかし、さらに他の特定の一実施形態において、この関係がより一層洗練され、フェアウェーウッドゴルフクラブのトランスファー距離（ＴＤ）に対するクラブモーメントアーム（ＣＭＡ）の割合が、０．７５未満であり、特に望ましい性能を可能としている。一実施形態において、さらなる性能の向上が達成され、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）は、１．０インチ未満であり、さらに好ましくは０．９５インチ未満である。部分的に関連する一実施形態においては、質量分布が、距離Ｙｃｇに対する距離Ｘｃｇの割合を２以上とするものである。

他の実施形態においては、距離Ｙｃｇが０．６５インチ未満となり、求められるクラブヘッドのシェルの重量が非常に軽くて済む。これにより、通常許容されるヘッド重量を超えることなく、また、必要な耐久性を維持しつつ、出来る限り任意で選択可能な質量をソール領域に加えることができる。このことは、特定の一実施形態において、チタン合金、非金属複合材または熱可塑性プラスチック材料などの密度が５ｇ／ｃｍ^３未満の材料からシェルを構成することによって達成出来、最終完成品のクラブヘッドの重量の３分の１超を、クラブヘッドのソールに位置する、任意で選択可能な質量とすることが出来る。そのような非金属複合材は、連続繊維プリプレグ材料（熱硬化性材料、または樹脂のかわりに熱可塑性プラスチック材料）などの複合材料を含んでよい。さらに他の実施形態において、任意で選択可能な質量は、タングステンなどの１５ｇ／ｃｍ^３以上の密度を有する第２の材料で構成されている。さらに他の実施形態において、０．５５インチ未満の距離Ｙｃｇは、チタン合金のシェルおよび８０ｇ以上のタングステンの任意で選択可能な質量を用いることによって得られる。この場合でも、上端縁高さ（ＴＥＨ）に対する距離Ｙｃｇの割合を０．４０未満とし、ブレード長さ（ＢＬ）を３．１インチ以上とし、このブレード長さ（ＢＬ）は１．１インチ以上のヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）を含んでおり、クラブモーメントアーム（ＣＭＡ）を１．１インチ未満とし、トランスファー距離（ＴＤ）を１．２インチ以上とする。

他の実施形態において、通常とは異なる、クラブヘッドに関する変数の間の関係をさらに定め、その関係によって、並外れた性能と感覚とを示すフェアウェーウッドタイプのゴルフクラブを作製することが出来る。本実施形態においては、距離Ｙｃｇの２倍以上のヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）が、性能、感覚および美的感覚の観点から望ましい。さらに、距離Ｙｃｇの２．７５倍を超えるヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）では、性能、感覚、美的感覚の観点から望ましくなくなることから、好ましい範囲を特定することが出来る。よって、この一実施形態において、ヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）は、距離Ｙｃｇの２〜２．７５倍の間である。

同様に、望ましい全体のブレード長さ（ＢＬ）が、距離Ｙｃｇに関連づけられる。さらに他の実施形態において、好ましい性能および感覚が、ブレード長さ（ＢＬ）が距離Ｙｃｇの６倍以上である時に得られる。そのような関係は、ゴルフクラブに関する従来技術では探究されてこなかった。その理由は、ブレード長さ（ＢＬ）が過度に長くなるからである。さらに、距離Ｙｃｇの７倍を超えるブレード長さ（ＢＬ）では性能と感覚の観点から望ましくなくなることから、好ましい範囲を特定することが出来る。よって、一実施形態において、ブレード長さ（ＢＬ）は、距離Ｙｃｇの６〜７倍である。

ブレード長さ（ＢＬ）と距離Ｙｃｇとの新しい関係、およびヒール側ブレード長さ部位（Ａｂｌ）と距離Ｙｃｇとの新しい関係が特定されたように、特に性能の優れたゴルフクラブを作製することの出来る、トランスファー距離（ＴＤ）と距離Ｙｃｇとの関係が、他の実施形態において特定される。一実施形態において、トランスファー距離（ＴＤ）が距離Ｙｃｇの２．２５倍以上である時に、好ましい性能と感覚とが達成される。さらに、トランスファー距離（ＴＤ）が距離Ｙｃｇの２．７５倍を超えると性能と感覚とが低下することから、好ましい範囲を特定することが出来る。よって、さらに他の実施形態において、好ましい性能および感覚を得るには、トランスファー距離（ＴＤ）は、距離Ｙｃｇの２．２５〜２．７５倍という比較的狭い範囲内にあるべきである。

本願発明の実施形態において定められる全ての割合は、クラブヘッドに関する主要な工学的変数の間の特有な関係の発見であり、ゴルフクラブヘッドの設計に関する従来の技術知識のように、単にＭＯＩｙを大きくしよう、またはＣＧの位置を低くしようとする試みとは相反する。本明細書に開示した好ましい実施形態について多くの変更例、修正例および変形例が当業者には明らかとなり、それらの変更例、修正例および変形例も本願発明の思想および態様に含まれるものと見なされる。さらに、特定の実施形態を詳細に説明したが、当業者であれば、上述した実施形態および変形例を修正し、様々な種類の代用品、もしくは、追加的または代替的な材料、要素間の相対的な配置、および寸法に関する構成などを組み込むことが出来ることを理解するであろう。したがって、本願発明の変形例のいくつかのみを本明細書で説明したが、そのような追加的な修正例、変形例およびそれらの同等物の実施が、以下の特許請求項の範囲に定める本願発明の思想および態様に含まれることが理解されるであろう。

Claims (40)

1. ゴルフクラブヘッドであって、
   （ｉ）フェースと、
   （ｉｉ）ソールと、
   （ｉｉｉ）クラウンと、
   （ｉｖ）ボアと、
   （ｖ）重心と、
   （ｖｉ）応力低減特徴と
   を備え、
   前記フェースは、前記ゴルフクラブヘッドのゴルフボールとのインパクト位置であり、前記ゴルフクラブヘッドのリア部の反対側である、前記ゴルフクラブヘッドのフロント部に位置し、工学的インパクトポイントと、上端縁高さと、下端縁高さとを有し、
   前記ソールは、前記ゴルフクラブヘッドの底部に位置し、
   前記クラウンは、前記ゴルフクラブヘッドの頂部に位置し、
   前記ボアは、前記ゴルフクラブヘッドの前記ソールが置かれる水平方向に延在する基面と交差することによって原点を定めるシャフト軸を定めるセンターを有し、前記ゴルフクラブヘッドのヒール側に位置し、
   前記ゴルフクラブヘッドのトウ側は、前記ヒール側の反対に位置し、
   前記重心は、
   （ａ）前記原点から前記ゴルフクラブヘッドの前記クラウンに向かう鉛直方向に距離Ｙｃｇを置いて、
   （ｂ）前記原点から前記ゴルフクラブヘッドの前記トウ側に向かう水平方向に、前記フェースおよび前記基面に対して実質的に平行な距離Ｘｃｇを置いて、
   （ｃ）前記原点から前記リア部に向かい、前記距離Ｙｃｇの測定に用いられる鉛直方向に対して実質的に直交し、前記距離Ｘｃｇの測定に用いられる水平方向に実質的に直交する方向に距離Ｚｃｇを置いて
   位置し、
   前記応力低減特徴は、前記ソールに少なくとも部分的に位置するソール側応力低減特徴を有し、
   前記ソール側応力低減特徴は、ソール側応力低減特徴の最もトウ寄りのポイントとソール側応力低減特徴の最もヒール寄りのポイントとの差であるソール側応力低減特徴長さと、Ｚｃｇ方向に向かって、前記ソール側応力低減特徴の先端縁であるソール側応力低減特徴先端縁に沿ういずれかのポイントから前記フェースの下端縁のポイントまでのまっすぐ前方の距離であるソール側応力低減特徴先端縁オフセットを有する前記ソール側応力低減特徴先端縁と、前記ソール側応力低減特徴の幅であるソール側応力低減特徴幅と、前記ソール側応力低減特徴の深さであるソール側応力低減特徴深さと、を含み、
   前記ソール側応力低減特徴幅の最大値は前記距離Ｚｃｇの１０％以上であり、
   前記ソール側応力低減特徴深さの最大値は前記距離Ｙｃｇの１０％以上であり、
   （ｖｉｉ）前記フェースは、２２０μ秒以上のＵＳＧＡによって規定されるＣＴ値を有し、
   （ｖｉｉｉ）前記重心から前記工学的インパクトポイントまでの距離であるクラブモーメントアームが１．３インチ（３．３０２ｃｍ）未満であり、
   （ｉＸ）前記フェースは、７．０インチ（１７．７８センチメートル）以上１３．０インチ（３３．０２センチメートル）以下のロール半径を有する、
   ゴルフクラブヘッド。
2. 前記フェースは、前記原点から水平方向に、前記ゴルフクラブヘッドの前記トウ側に向かって、当該方向における前記ゴルフクラブヘッドの最も離れた点まで測定されるブレード長さを有し、前記ブレード長さは、前記ブレード長さと同じ方向に、前記原点から前記工学的インパクトポイントまで測定されるトウ側ブレード長さ部位およびヒール側ブレード長さ部位を含み、前記ソール側応力低減特徴長さは、前記ヒール側ブレード長さ部位の長さ以上である、
   請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
3. 前記ヒール側ブレード長さ部位に対する前記クラブモーメントアームの比が０．９未満である、
   請求項２に記載のゴルフクラブヘッド。
4. 前記ソール側応力低減特徴の少なくとも一部は、フェース厚さの最大値の６０％未満の、ソール側応力低減特徴の壁部厚さであるソール側応力低減特徴壁部厚さを有する、
   請求項１から３の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
5. 前記ソール側応力低減特徴の少なくとも一部は、前記シャフト軸及びＸｃｇ方向によって定められる平面の後方に位置する、
   請求項１から４の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
6. 前記ソール側応力低減特徴先端縁の少なくとも一部は、前記平面の後方に、前記距離Ｚｃｇの１０％以上の距離を置いて位置する、
   請求項５に記載のゴルフクラブヘッド。
7. 前記ソール側応力低減特徴先端縁オフセットの最小値は、前記上端縁高さの最大値と前記下端縁高さの最小値との差の１０％以上である、
   請求項１から６の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
8. 前記ソール側応力低減特徴先端縁オフセットの最大値は、前記上端縁高さの最大値と前記下端縁高さの最小値との差の７５％未満である、
   請求項７に記載のゴルフクラブヘッド。
9. 前記ゴルフクラブヘッドの一部は、５ｇ／ｃｍ^３未満の密度を有する、
   請求項１から８の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
10. 前記ゴルフクラブヘッドの一部は、非金属複合材料からなる、
    請求項１から９の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
11. 前記ソール側応力低減特徴先端縁の大部分は湾曲していて、前記フェースのバルジの曲率の４０％以内である曲率を有する、
    請求項１から１０の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
12. ヘッド体積は３００ｃｍ^３未満であり、前記上端縁高さの最大値と前記下端縁高さの最小値との差であるフェース高さが１．５０インチ（３．８１ｃｍ）未満である、
    請求項１から１１の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
13. 前記ヘッド体積は２００ｃｍ^３未満であり、前記ＣＴ値は２４０μ秒以上である、
    請求項１２に記載のゴルフクラブヘッド。
14. 前記ＣＴ値は２４０μ秒以上であり、前記クラブモーメントアームは１．１インチ（２．７９４ｃｍ）未満である、
    請求項１から１３の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
15. 前記クラブモーメントアームは０．９５インチ（２．４１３ｃｍ）未満である、
    請求項１から１４の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
16. 前記距離Ｙｃｇは、０．６５インチ（１．６５１ｃｍ）未満である、
    請求項１から１５の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
17. 前記クラブモーメントアームは０．９５インチ（２．４１３ｃｍ）未満であり、前記距離Ｙｃｇは０．６０インチ（１．５２４ｃｍ）未満であり、前記ゴルフクラブヘッドの少なくとも一部は非金属複合材料からなる、
    請求項１から１６の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
18. 前記クラブモーメントアームが１．０インチ（２．５４ｃｍ）未満であり、前記重心から、前記原点から延びる鉛直方向の線までの水平方向の距離であるトランスファー距離が前記クラブモーメントアームより少なくとも１０％大きい、
    請求項１から１７の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
19. 前記トランスファー距離は前記クラブモーメントアームより４０％以下大きく、ヘッド体積は３００ｃｍ^３未満である、
    請求項１８に記載のゴルフクラブヘッド。
20. 前記ソール側応力低減特徴の断面積は、前記ソール側応力低減特徴長さに亘って一定ではない、
    請求項１から１９の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
21. 前記ソール側応力低減特徴長さに沿う少なくとも２点は、異なる値の前記ソール側応力低減特徴先端縁オフセットを有する、
    請求項１から２０の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
22. 前記原点から水平方向に、前記ゴルフクラブヘッドの前記トウ側に向かって、当該方向における前記ゴルフクラブヘッドの最も離れた点まで測定すると３．０インチ（７．６２ｃｍ）以上となるブレード長さを備え、
    前記ブレード長さは、
    （ａ）前記ブレード長さと同じ方向に、前記原点から前記工学的インパクトポイントまで測定される、０．８インチ（２．０３２ｃｍ）以上のヒール側ブレード長さ部位と、
    （ｂ）トウ側ブレード長さ部位と
    を有し、
    （ｃ）前記ソール側応力低減特徴長さは前記ヒール側ブレード長さ部位の長さ以上であり、
    （ｄ）前記ソール側応力低減特徴深さの最大値は、前記上端縁高さの最大値と前記下端縁高さの最小値との差の５％以上である、
    請求項１から２１の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
23. 前記ソール側応力低減特徴深さの最大値は、前記上端縁高さの最大値と前記下端縁高さの最小値との差の２０％以上である、
    請求項１から２２の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
24. 前記ソール側応力低減特徴幅の最大値は、前記上端縁高さの最大値と前記下端縁高さの最小値との差の５％以上である、
    請求項１から２３の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
25. 前記ソール側応力低減特徴の断面積は、フェース中心線の方が、前記フェース中心線の前記トウ側の少なくとも１つのポイントより小さい、
    請求項１から２４の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
26. 前記ソール側応力低減特徴の断面積は、フェース中心線の方が、前記フェース中心線の前記ヒール側の少なくとも１つのポイントより小さい、
    請求項１から２５の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
27. 前記応力低減特徴は、前記ソールに少なくとも部分的に位置する、少なくとも２つのソール側応力低減特徴を含む、
    請求項１から２６の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
28. 前記少なくとも２つのソール側応力低減特徴のうち少なくとも一方は、前記重心を通るフロント−リア鉛直方向面の両側に位置する、
    請求項２７に記載のゴルフクラブヘッド。
29. 前記ソール側応力低減特徴先端縁オフセットの最小値は、前記上端縁高さの最大値と前記下端縁高さの最小値との差の１０％以上であり、前記ソール側応力低減特徴幅の最大値は、前記ソール側応力低減特徴先端縁オフセットの最小値の５０％以上である、
    請求項１から２８の何れか一項に記載のゴルフクラブヘッド。
30. アイアンタイプのゴルフクラブヘッドであって、
    （ｉ）フェースと、
    （ｉｉ）ソールと、
    （ｉｉｉ）ボアと、
    （ｉｖ）重心と、
    （ｖ）応力低減特徴と
    を備え、
    前記フェースは、前記ゴルフクラブヘッドのゴルフボールとのインパクト位置であり、前記ゴルフクラブヘッドのリア部の反対側である、前記ゴルフクラブヘッドのフロント部に位置し、工学的インパクトポイントと、フェース高さと、上端縁高さと、下端縁高さとを有し、前記フェースは、原点から水平方向に、前記ゴルフクラブヘッドのトウ側に向かって、当該方向における前記ゴルフクラブヘッドの最も離れた点まで測定されるブレード長さを有し、前記ブレード長さは、前記ブレード長さと同じ方向に、前記原点から前記工学的インパクトポイントまで測定されるトウ側ブレード長さ部位およびヒール側ブレード長さ部位を含み、
    前記ソールは、前記ゴルフクラブヘッドの底部に位置し、
    前記ボアは、前記ゴルフクラブヘッドの前記ソールが置かれる水平方向に延在する基面と交差することによって前記原点を定めるシャフト軸を定めるセンターを有し、前記ゴルフクラブヘッドのヒール側に位置し、
    前記ゴルフクラブヘッドの前記トウ側は、前記ヒール側の反対に位置し、
    前記重心は、
    （ａ）前記原点から鉛直方向に距離Ｙｃｇを置いて、
    （ｂ）前記原点から前記ゴルフクラブヘッドの前記トウ側に向かう水平方向に距離Ｘｃｇを置いて、
    （ｃ）前記原点から前記リア部に向かい、前記距離Ｙｃｇの測定に用いられる鉛直方向に対して実質的に直交し、前記距離Ｘｃｇの測定に用いられる水平方向に実質的に直交する方向に距離Ｚｃｇを置いて
    位置し、
    前記応力低減特徴は、前記ソールに少なくとも部分的に位置するソール側応力低減特徴を有し、
    前記ソール側応力低減特徴は、ソール側応力低減特徴の最もトウ寄りのポイントとソール側応力低減特徴の最もヒール寄りのポイントとの差であって、前記ヒール側ブレード長さ部位の長さ以上であるソール側応力低減特徴長さと、Ｚｃｇ方向に向かって、前記ソール側応力低減特徴の先端縁であるソール側応力低減特徴先端縁に沿ういずれかのポイントから前記フェースの下端縁のポイントまでのまっすぐ前方の距離であるソール側応力低減特徴先端縁オフセットを有する前記ソール側応力低減特徴先端縁と、前記ソール側応力低減特徴の幅であるソール側応力低減特徴幅と、前記ソール側応力低減特徴の深さであるソール側応力低減特徴深さと、空隙によって前記フェースの後面から離間している、前記ソール側応力低減特徴の前壁であるソール側応力低減特徴前壁と、を含み、
    前記ソール側応力低減特徴長さに沿う少なくとも１つの点は、前記距離Ｙｃｇの１０％以上の前記ソール側応力低減特徴深さを有し、
    前記ソール側応力低減特徴の少なくとも一部は、前記シャフト軸及びＸｃｇ方向によって定められる平面の後方に位置する、
    アイアンタイプのゴルフクラブヘッド。
31. 前記ソール側応力低減特徴の少なくとも一部は、フェース厚さの最大値の６０％未満の、ソール側応力低減特徴の壁部厚さであるソール側応力低減特徴壁部厚さを有する、
    請求項３０に記載のアイアンタイプのゴルフクラブヘッド。
32. 前記フェースは、前記原点から水平方向に、前記ゴルフクラブヘッドの前記トウ側に向かって、当該方向における前記ゴルフクラブヘッドの最も離れた点まで測定されるブレード長さを有し、前記ブレード長さは、前記ブレード長さと同じ方向に、前記原点から前記工学的インパクトポイントまで測定されるトウ側ブレード長さ部位およびヒール側ブレード長さ部位を含み、前記ソール側応力低減特徴長さは、前記ヒール側ブレード長さ部位の長さ以上である、
    請求項３０または３１に記載のアイアンタイプのゴルフクラブヘッド。
33. 前記ソール側応力低減特徴先端縁の少なくとも一部は、前記平面の後方に、前記距離Ｚｃｇの１０％以上の距離を置いて位置する、
    請求項３０から３２の何れか一項に記載のアイアンタイプのゴルフクラブヘッド。
34. 前記ソール側応力低減特徴先端縁の大部分は湾曲している、
    請求項３０から３３の何れか一項に記載のアイアンタイプのゴルフクラブヘッド。
35. 前記距離Ｙｃｇは、０．６５インチ（１．６５１ｃｍ）未満である、
    請求項３０から３４の何れか一項に記載のアイアンタイプのゴルフクラブヘッド。
36. 前記ソール側応力低減特徴長さに沿う少なくとも２点は、異なる値の前記ソール側応力低減特徴先端縁オフセットを有する、
    請求項３０から３５の何れか一項に記載のアイアンタイプのゴルフクラブヘッド。
37. 前記ソール側応力低減特徴の断面積は、前記ソール側応力低減特徴長さに亘って一定ではない、
    請求項３０から３６の何れか一項に記載のアイアンタイプのゴルフクラブヘッド。
38. 前記ソール側応力低減特徴長さに沿う少なくとも１点は、前記距離Ｚｃｇの１０％以上の前記ソール側応力低減特徴幅を有する、
    請求項３０から３７の何れか一項に記載のアイアンタイプのゴルフクラブヘッド。
39. 前記応力低減特徴は、前記ソールに少なくとも部分的に位置する、少なくとも２つのソール側応力低減特徴を含む、
    請求項３０から３８の何れか一項に記載のアイアンタイプのゴルフクラブヘッド。
40. 前記少なくとも２つのソール側応力低減特徴のうち少なくとも一方は、前記重心を通るフロント−リア鉛直方向面の両側に位置する、
    請求項３９に記載のアイアンタイプのゴルフクラブヘッド。

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