JP5314319B2 - ウッド型ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Description

本発明は、打球の方向性及び飛距離を安定させ得るウッド型ゴルフクラブヘッドに関する。

図８（ａ）に示されるように、ウッド型ゴルフクラブヘッドａにおいて、ヘッド重心Ｇからフェースｆに引いた垂線の足であるスイートスポットＳＳよりもトウ側でボールを打撃（以下、このような打撃を単に「トウ側打撃」ということがある。）すると、クラブヘッドａはヘッド重心Ｇを中心に時計回りに回転し、そのフェースｂと接触しているボールにはヘッドａとは逆向き、即ち、反時計回りで、右打ちゴルファの場合にはフック回転のサイドスピンが生じる（以後、本明細書では右打ちゴルファーの例で説明が行われる。）。他方、スイートスポットＳＳよりもヒール側でボールｂを打撃（以下、このような打撃を単に「ヒール側打撃」ということがある。）した場合、クラブヘッドａはヘッド重心Ｇを中心に反時計回りに回転し、そのフェースｆと接触しているボールｂには時計回り、即ちスライス回転のサイドスピンが生じる。このような現象は、横のギア効果として良く知られている。ここで、フェースｆが平坦（平面）であると、図８（ａ）に示した通り、打ち出されたボールｂは、目標飛球線方向ｊとほぼ平行に打ち出しされた後、前記サイドスピンにより目標飛球線方向ｊに対して大きくフック又はスライスして左右にそれる。

従来、このような打球の方向性悪化の問題を解決するために、ウッド型ゴルフクラブヘッドａのフェースｆには、図８（ｂ）に示されるように、フェースバルジが設けられる。該フェースバルジは、前方に向かって滑らかに凸となる曲率半径Ｒｘの丸みないし曲面である。フェースバルジが設けられたクラブヘッドａでは、例えばトウ側打撃の場合、ボールｂはフェースバルジによって目標飛球線方向ｊに対して振れ角θで右方向に打ち出される。その後、打球は、フック回転のサイドスピンにより曲がり、目標飛球線方向ｊに戻る作用が得られる。逆に、ヒール側打撃の場合、ボールは目標飛球線方向ｊに対して左方向に振れ角を持って打ち出された後、スライス回転のサイドスピンにより中央に戻る作用が得られる。従って、フェースバルジは、横のギア効果によって生じるサイドスピンを利用して打球の方向性を改善する働きをする。

また、横のギア効果と同様の現象が、ヘッド重心Ｇを通るトウ・ヒール方向の水平軸周りでも生じる。これは縦のギア効果とも呼ばれる。例えば、図９（ａ）に示されるように、フェースｆのスイートスポットＳＳよりもクラウン部ｃ側でボールを打撃（以下、このような打撃を単に「上打撃」という場合がある。）した場合又はソール部ｓ側でボールを打撃した場合（以下、このような打撃を単に「下打撃」という場合がある。）、ヘッドａは、ゴルフボールｂから受ける力Ｆと、打撃位置からヘッド重心Ｇまでの直交距離Ｌ１又はＬ２との積であるモーメントにより、ヘッド重心Ｇを通ってトウ・ヒール方向にのびる水平軸周りに回転する。この際、フェースｆと接触しているボールは、摩擦力によってヘッドａの回転と逆方向の力を受ける。これにより、上打撃の場合、ボールｂのバックスピン量が減少し、逆に、下打撃の場合にはボールｂのバックスピン量が増加する。

従来、このようなバックスピン量のバラツキを防止するために、ウッド型ゴルフクラブヘッドａのフェースｆには、図９（ａ）に示されるように、フェースロールが設けられる。該フェースロールは、前方に向かって滑らかに凸となる曲率半径Ｒｙの上下方向の丸みないし曲面である。

図９（ｂ）に示されるように、フェースロールが設けられていないクラブヘッドａは、同図（ａ）のクラブヘッドａに比べて、スイートスポットＳＳからクラウン側又はソール部側に同一距離ずれた位置でボールｂを打撃した場合でも、ヘッド重心Ｇと衝撃力Ｆとの間の直交距離Ｌ１又はＬ２が大きくなる。換言すれば、フェースロールの曲率半径Ｒｙを小さくするほど、前記回転モーメントは小さくなり、縦のギア効果を弱めることができる。さらに、フェースロールは、上打撃時にボールの打ち出し角δを大きくする。これは、上打撃時のバックスピン量の低下に伴なって打球の高さが不足するのを抑制するのに役立つ。また、フェースロールは、下打撃時にボールの打ち出し角δを小さくし、バックスピン量の増加によって打球が高く上がりすぎるのを防止する効果もある。

ところで、近年では金属材料の薄肉成形技術の発展等により、クラブヘッドの大型化が急速に進んでいる。このような大型化されたクラブヘッドは、ヘッド重心を通る垂直軸回りの慣性モーメントを大きくでき、例えば、その値が４０００g・cm²以上のものも少なくない。しかしながら、上記垂直軸周りの慣性モーメントが大きいクラブヘッドは、トウ側打撃又はヒール側打撃の場合でも、クラブヘッドａの前記垂直軸周りの回転量が小さくなる。このため、横のギア効果によってボールに与えられるサイドスピン量も少なくなる。従って、例えば図８（ｃ）に示されるように、フェースバルジの曲率半径Ｒｘが小さく（曲率が大きい）かつ前記垂直軸周りの慣性モーメントが大きいヘッドでは、トウ側打撃又はヒール側打撃において、打球の振れ角θは大きくなるにも拘わらず、それに見合ったサイドスピン量が得られない。このため、打球が目標飛球線方向ｊに戻りきらず方向性が悪化するという問題があった。

下記特許文献１ないし２では、クラブヘッドのフェースバルジとフェースロールとの関係を規定するが、いずれもヘッドの垂直軸周りの慣性モーメントに関連づけて、具体的なフェースバルジ及びフェースロールの曲率半径が与えられているものではなく、未だ多くの改善の余地が残されている。

特開２００１−１６１８６６号公報 特開平８−８９６０３号公報

本発明は、以上のような実情に鑑み案出なされたもので、ヘッド重心を通る垂直軸周りの慣性モーメントＩｘが４０００〜５９００（g・cm²）と大きいウッド型ゴルフクラブヘッドを対象とし、そのフェースバルジの曲率半径Ｒｘや、フェースバルジの曲率半径Ｒｘとフェースロールの曲率半径Ｒｙとの比（Ｒｙ／Ｒｘ）などを一定の範囲に限定することを基本として、打球の方向性及び飛距離を向上させ得るウッド型ゴルフクラブヘッドを提供することを主たる目的としている。

本発明のうち請求項１記載の発明は、ボールを打撃するフェースを有する中空構造のウッド型ゴルフクラブヘッドであって、シャフト軸中心線を任意の垂直面内に配しかつ水平面に対して規定のライ角で傾けるとともに前記フェースを規定のロフト角に傾けた基準状態において、ヘッド重心を通る垂直軸周りの慣性モーメントＩｘが４０００〜５９００（g・cm²）であり、前記フェースは、フェースバルジ及びフェースロールを有し、前記フェースバルジの曲率半径Ｒｘは１２〜２５インチであり、しかも、該フェースバルジの曲率半径Ｒｘとフェースロールの曲率半径Ｒｙとの比（Ｒｙ／Ｒｘ）が０．５０〜０．９０であり、前記フェースバルジの曲率半径Ｒｘ（インチ）と前記垂直軸周りの慣性モーメントＩｘ（g・cm ² ）との比（Ｒｘ／Ｉｘ）が０．００３０〜０．００４５｛インチ／（g・cm ² ）｝であり、前記フェースロールの曲率半径Ｒｙ（インチ）と、ヘッド重心を通りかつトウ・ヒール方向にのびる水平軸周りの慣性モーメントＩｙ（g・cm ² ）との比（Ｒｙ／Ｉｙ）｛インチ／（g・cm ² ）｝が０．００４０〜０．００８０であることを特徴とする。

また請求項２記載の発明は、前記水平軸周りの慣性モーメントＩｙ（g・cm ² ）が、１８００（g・cm ² ）以上である請求項１記載のウッド型ゴルフクラブヘッドである。

また請求項３記載の発明は、前記水平軸周りの慣性モーメントＩｙ（g・cm ² ）が、２３００〜３５００（g・cm ² ）である請求項１記載のウッド型ゴルフクラブヘッドである。

また請求項４記載の発明は、前記フェースバルジの曲率半径Ｒｘ（インチ）、前記垂直軸周りの慣性モーメントＩｘ（g・cm²）、前記フェースロールの曲率半径Ｒｙ（インチ）及び前記水平軸周りの慣性モーメントＩｙ（g・cm²）が次の関係を満たす請求項１記載のウッド型ゴルフクラブヘッドである。
１．０≦（Ｒｙ／Ｒｘ）／（Ｉｙ／Ｉｘ）≦２．０
また請求項５記載の発明は、前記フェースバルジの曲率半径Ｒｘは、１５〜２５インチである請求項１乃至４のいずれかに記載のウッド型ゴルフクラブヘッドである。

本発明のウッド型ゴルフクラブヘッドは、ヘッド重心を通る垂直軸周りの慣性モーメントＩｘが４０００〜５９００g・cm²と大きく形成されるとともに、フェースバルジの曲率半径Ｒｘも１２〜２５インチと比較的大きく形成される。このようなクラブヘッドでは、フェースのトウ側又はヒール側でボールを打撃したときのクラブヘッドのブレが小さくなり、ひいては横のギア効果の発現が抑えられるが、大きな曲率半径のフェースバルジを具えることにより、上記ミスショット時の打球の振れ角を小さくできる。従って、打球は、目標飛球線方向に対して小さな振れ角かつ少ないサイドスピン量で打ち出されるため、ゆるやかに変化して目標飛球線方向まで戻ることができる。従って、打球の方向性が安定し、飛距離も伸びる。

一方、フェースバルジの曲率半径Ｒｘを大きくすると、フェースが平坦化してボール打撃時に撓み易くなる。これは、クラブヘッドのスプリング効果（反発性）を過度に高め、ゴルフ規則違反を招くおそれがある。これに対して、本発明のクラブヘッドでは、フェースロールの曲率半径Ｒｙをフェースバルジの曲率半径Ｒｘよりも小さくしかつその比（Ｒｙ／Ｒｘ）を０．５０〜０．９０に限定されることにより、フェースロールの大きな曲率によってフェース部の撓み剛性を高め得る。従って、例えば、フェース部を厚肉化等することなく、クラブヘッドのスプリング効果が過度に増加するのを防止できる。

以下、本発明の実施の一形態が図面に基づき説明される。
図１〜４には、本実施形態のウッド型ゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」又は「クラブヘッド」ということがある。）１の斜視図、正面図、平面図及びそのＡ−Ａ拡大端面図がそれぞれ示される。

本実施形態のクラブヘッド１は、中空構造のヘッド本体１ａと、そのヒール側に設けられたホーゼル部１ｂとを具える。

前記ヘッド本体１ａは、ボールを打撃するフェース２を前面に有するフェース部３と、前記フェース２の上縁２ａに連なりヘッド上面をなすクラウン部４と、前記フェース２の下縁２ｂに連なりヘッド底面をなすソール部５と、前記クラウン部４とソール部５との間を継ぎかつ前記フェース２のトウ側縁２ｃからバックフェースＢＦを通りヒール側縁２ｄに至るサイド部６とを含む。

また、前記ホーゼル部１ｂは、前記ヘッド本体１ａのクラウン部４のヒール側に設けられかつシャフト（図示せず）が装着される円筒状のシャフト差込孔７が設けられる。このシャフト差込孔７の軸中心線は、後にシャフト（図示省略）が装着された場合、そのシャフト軸中心線ＣＬと実質的に一致する。従って、クラブヘッド１にシャフトが装着されていない場合には、このシャフト差込孔７の軸中心線がシャフト軸中心線ＣＬとして代用される。

前記図１ないし４では、クラブヘッド１は基準状態に保たれている。この基準状態とは、図２ないし４に示されるように、シャフト軸中心線ＣＬを任意の垂直面ＶＰ内に配しかつ水平面ＨＰに対して規定のライ角βで傾けるとともに、フェース２を前記垂直面ＶＰに対して規定のロフト角α（リアルロフト角であって、以下同じである。）で傾けた状態とする。そして、本明細書中で特に断りがない場合、ヘッド１は、このような基準状態にあるものとして説明される。なお、規定のライ角β及びロフト角αは、当該ヘッドに予め設定されているライ角及びロフト角を意味する。

また、クラブヘッド１に関して上下ないし高さ方向とは、前記基準状態のヘッド１に関しての上下ないし高さ方向を意味する。またクラブヘッド１に関して前後方向とは、基準状態のクラブヘッド１を上方から見た平面視（図３）において、ヘッド重心ＧとスイートスポットＳＳとを結ぶ直線Ｎと平行な方向とし、フェース２側を前側、バックフェースＢＦ側を後側とする。また、トウ・ヒール方向とは、基準状態のクラブヘッド１を上方から見た平面視（図３）において、前記垂直面ＶＰと平行な方向とする。

また、ウッド型のゴルフクラブヘッドとは、ヘッド材料が木質材からなるものという意味ではなく、従来、木質材で形成することが主流であったヘッド形状を有するものを指す。具体的には、少なくともドライバー（＃１）、プラッシー（＃２）、スプーン（＃３）、バフィ（＃４）及びクリーク（＃５）を含み、かつこれらとは番手ないし名称が異なるが、ほぼ類似した形状を持つヘッドをも含む概念である。

本実施形態において、クラブヘッド１は金属材料により構成される。前記金属材料は、特に限定されないが、好ましくはステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が好ましい。ただし、軽量化等の目的で一部に、例えば繊維強化樹脂やアイオノマー樹脂等の非金属材料が用いられても良い。また、クラブヘッド１は、複数（例えば２ないし５程度）の部材を接合することにより製造することができる。部材数は、特に限定されるものではない。また、前記各部材（各ピース）は、種々の成形法、例えば鋳造、鍛造又はプレス等にて成形される。

また、クラブヘッド１の体積は、好ましくは４００cm³ 以上、より好ましくは４２０cm³以上、さらに好ましくは４３０cm³以上が望ましい。ここで、前記体積は、ホーゼル部１ｂのシャフト差込孔７を埋めたヘッドの外表面にて囲まれる体積とする。このような大きな体積は、アドレス時に安心感を与えるとともに、クラブヘッド１の慣性モーメントや重心深度を大きくして打球の方向性を向上するのに役立つ。他方、クラブヘッド１の体積が大きすぎても、ヘッド重量の増加、スイングバランスの悪化、耐久性の低下及びゴルフ規則違反等の問題があるため、好ましくは４７０cm³以下、より好ましくは４６０cm³ 以下が望ましい。

また、クラブヘッド１の全重量は、スイングバランス、反発性及びスイングし易さ等を考慮し、好ましくは１８０ｇ以上、より好ましくは１８３ｇ以上、さらに好ましくは１８５ｇ以上が望ましく、他方、上限については、好ましくは２２０ｇ以下、より好ましくは２１５ｇ以下、さらに好ましくは２１３ｇ以下が望ましい。

本実施形態のクラブヘッド１は、ヘッド重心Ｇを通る垂直軸周りの慣性モーメントＩｘが４０００〜５９００g・cm²に設定される。このような大きい慣性モーメントＩｘを具えたクラブヘッド１は、フェース２のトウ又はヒール側でボールを打撃した場合でも、前記垂直軸周りのヘッドの回転量（ぶれ）を小さくできる。これは、横のギア効果によってボールに与えるサイドスピン量を減らし、打球を曲がり難くする。このような効果をより確実に発揮させるために、垂直軸周りの慣性モーメントＩｘは、より好ましくは４１００ｇ・cm²以上、さらに好ましくは４２００ｇ・cm²以上に設定されるのが望ましい。ただし、前記慣性モーメントＩｘが大きすぎると、該慣性モーメントＩｘの上限を定めたゴルフ規則に違反するおそれがあるので、好ましくは５８００ｇ・cm²以下が望ましい。なお、このような大きな慣性モーメントＩｘは、上述した数値範囲までヘッド体積を大型化することや、クラブヘッド１の各部の厚さの調整又は高比重材料の付加等により、ヘッド周辺部へより多くの重量を配分することによって容易に実現できる。

また、図５には、前記基準状態におけるスイートスポットＳＳを通る水平断面が示されている。図から明らかなように、本実施形態のクラブヘッド１は、そのフェース２に、前方に向かって滑らかに凸となるフェースバルジＦＢが設けられる。本実施形態では、フェース２のトウ・ヒール方向の実質的全域にフェースバルジＦＢが設けられる。なお、このフェースバルジＦＢの曲面は、図５に示される断面位置のみならず、その上、下にも滑らかにつながって形成されている。

上述のように、本実施形態のクラブヘッド１は、垂直軸周りの慣性モーメントＩｘが４０００（ｇ・cm²）以上と大きいので、横のギア効果が弱められ、打球のサイドスピン量も小さくなる。従って、このようなヘッドに小さい曲率半径ＲｘのフェースバルジＦＢを与えると、トウ側打撃又はヒール側打撃時、ボールに過度の横方向の振れ角θ（図８（ｂ）参照）が与えられ、目標飛球線方向まで打球が戻りきらない。そこで、本実施形態では、前記フェースバルジＦＢの曲率半径Ｒｘを１２インチ以上に限定する。このように、垂直軸周りの慣性モーメントＩｘの大きいゴルフクラブヘッドについて、該慣性モーメントＩｘに関連づけてフェースバルジＦＢの曲率半径Ｒｘを大きくすることにより、トウ側打撃時及びヒール側打撃時において、打球の横方向の振れ角θを小さくし、ひいては打球の方向性を改善できる。とりわけ、フェースバルジＦＢの曲率半径Ｒｘは、より好ましくは１３インチ以上、さらに好ましくは１４インチ以上が望ましい。

他方、前記垂直軸周りの慣性モーメントＩｘが大きいクラブヘッドと雖も、横のギア効果は僅かながら生じ、打球にはサイドスピンが生じる。従って、フェースバルジＦＢの曲率半径Ｒｘが過度に大きくなると、ミスショット時の前記振れ角θが過度に小さくなってサイドスピンによって目標飛球線方向に戻ってくる打球の曲がりを吸収できず、打球の方向性が悪化するおそれがある。このような観点より、フェースバルジＦＢの曲率半径Ｒｘは、大きくても２５インチ以下とすることが必要であり、とりわけ２４インチ以下、より好ましくは２２インチ以下とするのが望ましい。

ここで、フェースバルジＦＢの曲率半径Ｒｘは、図５に示されるように、フェース２のトウ側縁２ｃからトウ・ヒール方向でかつスイートスポットＳＳ側に２０mmを隔てるフェース上の点であるフェーストウ側点Ｐｔと、フェース２のヒール側縁２ｄからトウ・ヒール方向でかつスイートスポットＳＳ側に２０mmを隔てるフェース上の点であるフェースヒール側点Ｐｈと、スイートスポットＳＳとの３点を通る単一円弧の半径として便宜上定義される。また、上記曲率半径Ｒｘは、スコアラインなどがある場合にはこれを埋めた状態で特定される。また、前記フェース２のトウ側縁２ｃ及びヒール側縁２ｄは、エッジ等によって明瞭に識別できる場合には当該エッジの位置として定められるが、明瞭に識別できない場合には、図５の断面において、フェース２の実際の曲率半径ｒａがスイートスポットＳＳ側から初めて２０mmとなる位置として定められる。

なお、前記垂直軸周りの慣性モーメントＩｘが大きくなるほど、ミスショット時におけるクラブヘッド１のヘッド重心Ｇを通る垂直軸周りの回転量は小さくなり、横のギア効果によってボールに与えられるサイドスピン量も減少する。従って、トウ側打撃又はヒール側打撃時の打球の振れ角θもサイドスピン量の低下に合わせて小さくする必要がある。このような観点より、フェースバルジＦＢの曲率半径Ｒｘは、クラブヘッド１の垂直軸周りの慣性モーメントＩｘと関連づけて設定されることが有効である。具体的には、フェースバルジＦＢの曲率半径Ｒｘ（インチ）と前記垂直軸周りの慣性モーメントＩｘ（g・cm²）との比（Ｒｘ／Ｉｘ）は、好ましくは０．００３０以上０．００４５以下とされる。これによって、打球のサイドスピン量と振れ角θとの最適な組み合わせを実現し、打球の方向性及び飛距離をさらに向上させることができる。なお、上記数値の単位は、いずれも「インチ／（g・cm²）」である。

また、図４に示した断面図は、前記基準状態におけるヘッド重心ＧとスイートスポットＳＳとを含む垂直断面である。また、図６は図４のフェース部３の部分拡大図である。図から明らかなように、前記垂直断面において、本実施形態のクラブヘッド１のフェース２は、前方に向かって滑らかに凸となる曲率半径ＲｙのフェースロールＦＲが設けられる。本実施形態では、フェース２の実質的上下全域にフェースロールＦＲが設けられる。なお、このフェースロールＦＲの曲面は、図６に示される断面位置のみならず、フェース２のトウ側及びヒール側にも滑らかに連続して形成されている。そして、本実施形態では、このフェースロールＦＲの曲率半径Ｒｙと前記フェースバルジＦＢの曲率半径Ｒｘとの比（Ｒｙ／Ｒｘ）が０．５０〜０．９０に限定される。

フェースバルジＦＢの曲率半径Ｒｘを大きくすると、フェース部３が平坦化してボール打撃時に撓み易くなる。これは、クラブヘッドのスプリング効果を過度に高め、その上限値を規制するゴルフ規則に違反するヘッドとなるおそれがある。そこで、本実施形態のクラブヘッド１では、フェースロールＦＲの曲率半径ＲｙをフェースバルジＦＢの曲率半径Ｒｘよりも小さくすることにより、例えばフェース部３の厚さ等を増大させることなく、フェース部３の撓み剛性を高め、スプリング効果が過度に発現するのを防止している。なお、フェース部３の撓み剛性を高めるために、フェース部３の厚さを大きくすると、ヘッド重量の増加や、重量配分設計の自由度が著しく低下するため、好ましくない。

発明者らの種々の実験の結果、前記曲率半径の比（Ｒｙ／Ｒｘ）が０．５０未満になると、フェースロールＦＲの曲率半径Ｒｙが、フェースバルジＦＢのそれに比して過度に小さくなり、クラブを構えたときにフェースが飛び出して見えるため、使用感を著しく悪化させることが判明した。また、図９（ａ）に示したように、フェースロールＦＲの曲率半径Ｒｙが小さくなると、上打撃時又は下打撃時、スイートスポットＳＳでの打撃に比べて、ボールの打ち出し角δが大きく又は小さくなり、打球の飛距離が安定しない傾向がある。このような観点より、前記比（Ｒｙ／Ｒｘ）は、より好ましくは０．５５以上、さらに好ましくは０．６０以上が望ましい。

また、前記曲率半径の比（Ｒｙ／Ｒｘ）が０．９０を超える場合、フェースロールＦＲも平坦化してフェース部３の剛性を高める効果が十分に得られない。その結果、例えばフェース部３の厚さを大きくする等の対策をとらないと、クラブヘッド１の反発性能がゴルフ規則の上限を超えてしまう傾向がある。このような観点より、前記比（Ｒｙ／Ｒｘ）は、より好ましくは０．８５以下、さらに好ましくは０．８０以下が望ましい。

なお、前記フェースロールＦＲの曲率半径Ｒｙは、図６に示されるように、フェース２の上縁２ａから下方に１０mmを隔てるフェース上の点であるフェース上側点Ｐｕと、フェース２の下縁２ｂから上方に１０mmを隔てるフェース上の点であるフェース下側点Ｐｄと、スイートスポットＳＳとの３点を通る単一円弧の半径として便宜上定義される。なお、前記曲率半径Ｒｙは、スコアライン９を埋めた状態で特定される。また、前記フェース２の上縁２ａ及び下縁２ｂは、エッジ等によって明瞭に識別できる場合には当該エッジの位置として定められるが、明瞭に識別できない場合には、図６の断面において、フェース２の実際の曲率半径ｒａがスイートスポットＳＳ側から初めて２０mmとなる位置として定められる。

また、フェースロールＦＲの曲率半径Ｒｙは、上述の比を満たすものであれば特に限定されるものではないが、小さくなるにつれて、上打撃時又は下打撃時の打ち出し角δの変化が大きくなる傾向があるので、好ましくは８インチ以上、より好ましくは９インチ以上、さらに好ましくは１０インチ以上が望ましい。また、フェースロールＦＲの曲率半径Ｒｙが大きくなるにつれて、上打撃時又は下打撃時に縦のギア効果が強く表れ、バックスピン量が安定せずに飛距離のバラツキが大きくなる傾向がある。このような観点より、フェースロールＦＲの曲率半径Ｒｙは、好ましくは２０インチ以下、より好ましくは１９インチ以下、さらに好ましくは１７インチ以下が望ましい。

なお、本実施形態のクラブヘッド１は、フェースロールＦＲの曲率半径Ｒｙを小さくすることにより、ボール打撃時のフェース部３の過度の撓みを抑制し、スプリング効果の発現をゴルフ規則内に抑えている。しかし、フェースロールＦＲの曲率半径が小さくなると、上打撃時の打ち出し角δが大きくなり、逆に、下打撃時の打ち出し角δが顕著に小さくなる傾向がある（図９（ａ）参照）。特に、下打撃時には、飛距離のロスが生じやすくなる。このような飛距離の低下を防止するために、ヘッド重心Ｇを通りかつトウ・ヒール方向にのびる水平軸周りの慣性モーメントＩｙを小さく設定し、ミスショット時における該水平軸周りのヘッドの回転量を意図的に大きくすることが望ましい。これにより、下打撃時において、縦のギア効果を比較的強く発現させ、ひいてはボールに多くのバックスピン量を与え、低打ち出し角δであってもボールに大きな揚力を与え、飛距離の低下を最小限に抑えることができる。

このような作用を得るために、前記水平軸周りの慣性モーメントＩｙは、好ましくは５９００g・cm²以下、より好ましくは４０００g・cm²以下、さらに好ましくは３６００g・cm²以下、さらに好ましくは３５００g・cm ² 以下が望ましい。他方、該水平軸周りの慣性モーメントＩｙが著しく小さくなると、ミスショット時における前記水平軸周りのヘッドの回転量が過度に大きくなって打球の飛距離が安定しない傾向があるので、好ましくは１５００g・cm²以上、より好ましくは１８００g・cm²以上、さらに好ましくは２０００g・cm²以上、さらに好ましくは２３００g・cm ² 以上、特に好ましくは３０００g・cm²以上が望ましい。

とりわけ、前記水平軸周りの慣性モーメントＩｙ（g・cm²）と前記フェースロールＦＲの曲率半径Ｒｙ（インチ）との比（Ｒｙ／Ｉｙ）｛インチ／（g・cm²）｝は、好ましくは０．００４０以上０．００８０以下、より好ましくは０．００７０以下、さらに好ましくは０．００６０以下が望ましい。

なお、打球の飛距離や方向性を安定させるために、上記水平軸周りの慣性モーメントＩｙと前記垂直軸周りの慣性モーメントＩｘとの比（Ｉｙ／Ｉｘ）は、好ましくは０．３０以上、より好ましくは０．３５以上、さらに好ましくは０．４０以上が望ましく、また、好ましくは０．８０以下、より好ましくは０．７５以下、さらに好ましくは０．７０以下が望ましい。即ち、前記比（Ｉｙ／Ｉｘ）が０．３０未満の場合、打球の方向性は向上するものの、上打撃時又は下打撃時に縦のギア効果が過度に強く発現し、打ち出し角δがばらついて飛距離が安定しない傾向がある。逆に、前記比（Ｉｙ／Ｉｘ）が０．８０を超えると、上打撃時又は下打撃時の縦のギア効果を抑え、ひいては飛距離を安定させるものの、トウ側打撃又はヒール側打撃時に打球の方向性が悪化する傾向がある。

また、発明者らは種々の実打テストを行ったところ、前記慣性モーメントの比（Ｉｙ／Ｉｘ）と前記曲率半径の比（Ｒｙ／Ｒｘ）とが次の関係を満たすことにより、さらに飛距離及び方向安定性を向上させることを知見した。即ち、｛（Ｒｙ／Ｒｘ）／（Ｉｙ／Ｉｘ）｝が１．０未満になると、飛距離がバラツキやすくなり、逆に｛（Ｒｙ／Ｒｘ）／（Ｉｙ／Ｉｘ）｝が２．０を超えると、打球の方向性が悪化しやすくなる。
１．０≦（Ｒｙ／Ｒｘ）／（Ｉｙ／Ｉｘ）≦２．０

以上本発明の実施形態について説明したが、本発明は図示された具体的な実施例に限定されるものではなく、種々の態様にて実施しうるのは言うまでもない。

図１〜４に示した基本形状を有するウッド型ゴルフクラブヘッドを表１の仕様に基づいて試作し、打球の飛距離や方向性などについてテストが行われた。各クラブヘッドは、図１に鎖線で境界が示されるように、板状のフェース部材ｋと、中空のヘッド基体ｍとを溶接することにより製造された。

ヘッド基体ｍは、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖを精密鋳造することにより準備された。またフェース部材ｋは、α＋β系のチタン合金（ＪＦＥスチール（株）製のチタン合金「ＳＰ７００ＨＭ」であり、その組成は、Ａｌ：４．０〜５．０wt％、Ｖ：２．５〜３．５wt％、Ｍｏ：１．８〜２．２wt％、Ｆｅ：１．７〜２．３wt％、残部Ｔｉ及び不可避不純物）をＮＣによって機械加工及びプレス加工することにより、図４に示されるように、中央部を厚くかつ周辺部を薄く形成された。そして、ヘッド基体ｍとフェース部ｋとをレーザー溶接にて接合した。これにより、以下の共通仕様のクラブヘッドが製造された。
ヘッド全重量：２００ｇ
ヘッド体積：４６０cm³
リアルロフト角：１１度
クラウン部の厚さ：０．６mm均一
フェース高さｈ：４０〜６５mmの範囲で適宜変更した。（図４）
フェース幅ＦＷ：９０〜１０５mmの範囲で適宜変更した。（図５）

また、サイド部は、０．５〜１．５mmの範囲、またソール部は、０．７〜２．０mmの範囲でそれぞれ部分的に厚さが変更された。さらに、フェース部については、図４に示したように、フェース２の周縁２ａないし２ｄと相似形状の中央厚肉領域３ａと周辺薄肉領域３ｂとそれらの間の厚さ移行部３ｃとを有する周辺薄肉構造とし、厚肉領域と薄肉領域との厚さの差は１．０mmとした。そして、ペンデュラムテストプロトコル(Ｒ＆Ａテスト内規)に準じたＣＴ値の値が２５０±２０となるように全体の厚さを調整した。これらにより、ヘッド重心及び慣性モーメントが調整された。
テストの方法は、次の通りである。

＜打球の飛距離及び方向性＞
各クラブヘッドに同一のシャフトを装着し、全長４５インチのウッド型のゴルフクラブが試作された。そして、ハンディキャップ１５〜３０の右打ちゴルファ１０名が、各クラブで１０球ずつゴルフボールを打球し、飛距離及びボール停止位置の目標飛球線に対するずれ量が測定され、それらの標準偏差が計算された。なお、ずれ量は、左右のいずれにずれた場合でも＋値として測定された。いずれも１０名の平均値であり、数値が小さいほど良好である。
テストの結果等は表１、図７に示される。

テストの結果、実施例のクラブヘッドは、比較例に比べて打球の飛距離及び方向性が安定していることが確認できた。

本発明の実施形態を示すクラブヘッドの基準状態の斜視図である。 図１のクラブヘッドの正面図である。 図１のクラブヘッドの平面図である。 図３のＡ−Ａ断面図である。 フェース部のスイートスポットを通る水平断面図である。 図４の部分拡大図である。 比（Ｉｙ／Ｉｘ）と比（Ｒｙ／Ｒｘ）との関係を示すグラフである。 （ａ）〜（ｃ）は横のギア効果を説明する平面略図である。 （ａ）〜（ｂ）は縦のギア効果を説明する断面図である。

符号の説明

１ ゴルフクラブヘッド
２ フェース
３ フェース部
４ クラウン部
５ ソール部
６ サイド部
Ｇ ヘッド重心
ＳＳ スイートスポット
ＶＰ 垂直面

Claims (5)

1. ボールを打撃するフェースを有する中空構造のウッド型ゴルフクラブヘッドであって、
   シャフト軸中心線を任意の垂直面内に配しかつ水平面に対して規定のライ角で傾けるとともに前記フェースを規定のロフト角に傾けた基準状態において、
   ヘッド重心を通る垂直軸周りの慣性モーメントＩｘが４０００〜５９００（g・cm²）であり、
   前記フェースは、フェースバルジ及びフェースロールを有し、
   前記フェースバルジの曲率半径Ｒｘは１２〜２５インチであり、しかも、該フェースバルジの曲率半径Ｒｘとフェースロールの曲率半径Ｒｙとの比（Ｒｙ／Ｒｘ）が０．５０〜０．９０であり、
   前記フェースバルジの曲率半径Ｒｘ（インチ）と前記垂直軸周りの慣性モーメントＩｘ（g・cm ² ）との比（Ｒｘ／Ｉｘ）が０．００３０〜０．００４５｛インチ／（g・cm ² ）｝であり、
   前記フェースロールの曲率半径Ｒｙ（インチ）と、ヘッド重心を通りかつトウ・ヒール方向にのびる水平軸周りの慣性モーメントＩｙ（g・cm ² ）との比（Ｒｙ／Ｉｙ）｛インチ／（g・cm ² ）｝が０．００４０〜０．００８０であることを特徴とするウッド型ゴルフクラブヘッド。
2. 前記水平軸周りの慣性モーメントＩｙ（g・cm ² ）が、１８００（g・cm ² ）以上である請求項１記載のウッド型ゴルフクラブヘッド。
3. 前記水平軸周りの慣性モーメントＩｙ（g・cm ² ）が、２３００〜３５００（g・cm ² ）である請求項１記載のウッド型ゴルフクラブヘッド。
4. 前記フェースバルジの曲率半径Ｒｘ（インチ）、前記垂直軸周りの慣性モーメントＩｘ（g・cm²）、前記フェースロールの曲率半径Ｒｙ（インチ）及び前記水平軸周りの慣性モーメントＩｙ（g・cm²）が次の関係を満たす請求項１記載のウッド型ゴルフクラブヘッド。
   １．０≦（Ｒｙ／Ｒｘ）／（Ｉｙ／Ｉｘ）≦２．０
5. 前記フェースバルジの曲率半径Ｒｘは、１５〜２５インチである請求項１乃至４のいずれかに記載のウッド型ゴルフクラブヘッド。

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