JP2958362B2 - 地盤構造の計測解析判定方法 - Google Patents
地盤構造の計測解析判定方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は地盤の構造の特性を判定する地盤構造の計測
解析判定方法に関する。
解析判定方法に関する。
［従来の技術］ 従来、地盤構造を計測解析する方法としては、地球規
模或いは広大な地域の地盤を長周期微動を用いて測定す
る方法が多く発表されているが、建物を建てるような敷
地の表層地盤の構造とその性質を求めようとする場合、
地盤に穴を開け、地盤内に機器、装置などを差し込み又
は配置することが必要であったり、更にまた計測対象と
なる波を発生させる起振源が必要であったりした。従っ
て上記項目のいずれも必要とせず、精度良い表層地盤の
構造と性質とで決定できればその効果は多大のものがあ
る。このような目的のために、表層地盤で観測される常
時微動を計測解析することが考えられる。しかし現在ま
でのところ、短周期微動を計測してＳ波速度を含む表層
地盤の構造とその性質を精度良く求める計測技術や計測
解析システムは見当たらない。
模或いは広大な地域の地盤を長周期微動を用いて測定す
る方法が多く発表されているが、建物を建てるような敷
地の表層地盤の構造とその性質を求めようとする場合、
地盤に穴を開け、地盤内に機器、装置などを差し込み又
は配置することが必要であったり、更にまた計測対象と
なる波を発生させる起振源が必要であったりした。従っ
て上記項目のいずれも必要とせず、精度良い表層地盤の
構造と性質とで決定できればその効果は多大のものがあ
る。このような目的のために、表層地盤で観測される常
時微動を計測解析することが考えられる。しかし現在ま
でのところ、短周期微動を計測してＳ波速度を含む表層
地盤の構造とその性質を精度良く求める計測技術や計測
解析システムは見当たらない。
［発明が解決しようとする課題］ さらに、短周期微動を複数点で同時計測し地盤構造を
求めようとした従来例にあっては、下記の問題があっ
た。
求めようとした従来例にあっては、下記の問題があっ
た。
A.つまり振動センサ間隔が長く、従って計測規模が拡大
し、このため広大な空き地を必要とする他、各測定点の
振動センサをコードで結んで１点で計測解析を行うこと
が困難な大掛かりな調査となり、また振動センサ数が多
いため解析処理が膨大になる等、実用性に欠けるもので
ある。
し、このため広大な空き地を必要とする他、各測定点の
振動センサをコードで結んで１点で計測解析を行うこと
が困難な大掛かりな調査となり、また振動センサ数が多
いため解析処理が膨大になる等、実用性に欠けるもので
ある。
B.測定精度向上や高次モード分離を目的として振動セン
サの配置計画がなされていないので、測定された分散曲
線の信頼性が低い。
サの配置計画がなされていないので、測定された分散曲
線の信頼性が低い。
C.短周期微動にはＰ波、Ｓ波などの実体波及び、レーリ
ー波、ラブ波などの表面波が混在するため、検出した波
が表面波であることの確認、判定が測定又は解析時に行
われていないので、求められた分散曲線が表面波のもの
であるかどうかを確認、判定することが不可能であり、
従って、地盤構造が決定できない。
ー波、ラブ波などの表面波が混在するため、検出した波
が表面波であることの確認、判定が測定又は解析時に行
われていないので、求められた分散曲線が表面波のもの
であるかどうかを確認、判定することが不可能であり、
従って、地盤構造が決定できない。
D.短周期微動には高次モードの表面波が混在するため、
これを除去または分離する手段がなければ、正確な表面
波分散曲線が決定できず、表層地盤構造が求められな
い。
これを除去または分離する手段がなければ、正確な表面
波分散曲線が決定できず、表層地盤構造が求められな
い。
E.現場で測定された分散曲線がリアルタイムで求められ
ないため、計測が精度良く行われたかどうか計測時に判
定する手段がない。
ないため、計測が精度良く行われたかどうか計測時に判
定する手段がない。
本発明はこのような従来の問題点に鑑みて為されたも
ので、請求項１記載の発明の目的とするところは建設現
場等の敷地における地盤構造の解析に用いられ、振動セ
ンサの現場設置が容易で、測定解析の精度の向上が図
れ、地盤構造判定が高精度に行える地盤構造の計画解析
判定方法を提供するにある。
ので、請求項１記載の発明の目的とするところは建設現
場等の敷地における地盤構造の解析に用いられ、振動セ
ンサの現場設置が容易で、測定解析の精度の向上が図
れ、地盤構造判定が高精度に行える地盤構造の計画解析
判定方法を提供するにある。
［課題を解決するための手段］ 本発明では、レリー波など表面波が、水平な多数構造
の地盤層内を伝播するとき、波長によって位相速度（伝
播速度）が変わること（分散性）や、同じ距離を持つ振
動センサ間で求められる波形の相互相関係数を異なる方
向に平均すると見掛けの位相速度が計算できることを利
用している。つまり今半径ｒの円形アレイの中心点（0,
0）と円周上の点（r,θ）で観測される微動の、角周波
数ωの成分波をｕ（0,0,ω,t）及びｕ（r,θ，ω,t）と
して、空間自己相関関数を、 φ（r,θ，ω）＝ｕ（0,0,ω,t）ｕ（r,θ，ω,t） と定義すると、これらを円周上の全ての観測点について
方位平均し、中心点の空間自己相関関数φ（0,ω）で規
格化すれば、空間自己相関関数 が定義される。このとき角周波数ωの表面波の位相速度
ｃ（ω）との間に、 ｐ（r,ω）＝J0（ｒω/c（ω）） …（３） の関係が成立する。（但し、J0は第１種０次のベッセル
関数）。
の地盤層内を伝播するとき、波長によって位相速度（伝
播速度）が変わること（分散性）や、同じ距離を持つ振
動センサ間で求められる波形の相互相関係数を異なる方
向に平均すると見掛けの位相速度が計算できることを利
用している。つまり今半径ｒの円形アレイの中心点（0,
0）と円周上の点（r,θ）で観測される微動の、角周波
数ωの成分波をｕ（0,0,ω,t）及びｕ（r,θ，ω,t）と
して、空間自己相関関数を、 φ（r,θ，ω）＝ｕ（0,0,ω,t）ｕ（r,θ，ω,t） と定義すると、これらを円周上の全ての観測点について
方位平均し、中心点の空間自己相関関数φ（0,ω）で規
格化すれば、空間自己相関関数 が定義される。このとき角周波数ωの表面波の位相速度
ｃ（ω）との間に、 ｐ（r,ω）＝J0（ｒω/c（ω）） …（３） の関係が成立する。（但し、J0は第１種０次のベッセル
関数）。
そこで式（２）において、有限の測定データを用いて
積分の代わりに近似して平均すると、相互相関係数の平
均値、つまり空間自己相関係数が得られる。これを式
（３）に適用すると見掛けの、つまり真値に近い推定値
である位相速度が得られる。更にこの見掛けの位相速度
が高次モードの影響で振動センサ間距離によって変わる
こと、また振動の伝播に伴う地盤表面の粒子運動の水平
成分と、鉛直成分とを検出して合成すると地表面粒子運
動の回転軌跡が描けること、表面波が短周期微動にも混
在して含まれていることなどの表面波の特性を利用し、
比較的狭い範囲に３個以上の振動センサを各センサの距
離を等しくなるよう配置した単純且つ小規模な計測シス
テムを用いて、短周期微動を複数点で同時計測し、その
データを解析することを振動センサ間距離を変えて繰り
返すことにより、地盤の層構造とその性質等の特性を判
定する基礎となる表面波分散曲線を求めるための計測解
析判定方法を提供するものであり、この特徴を利用して
求められた被調査地盤の計測地点での表面波分散曲線を
逆解析することにより地盤のＳ波速度を算定し、地盤の
層構造とその性質などを判定しようとするものであっ
て、 請求項１の発明では、建築物の敷地のような狭い範囲
の被調査地盤の地表面の一点に鉛直成分の振動と２方向
の水平成分の振動を検出する第１の振動センサを配置す
るとともに、この第１の振動センサの周囲の地表面で第
１の振動センサを中心とする円周上に等間隔に、鉛直成
分の振動を検出する３つ以上の第２の振動センサを配置
し、地盤の短周期常時微動を各振動センサで同時に計測
することを第２の振動センサの測定点の位置を変えて行
い、第１の振動センサで計測された鉛直の振動データと
水平の振動データ及び第２の振動センサ群で計測された
鉛直の振動データの各周波数における相互相関係数、位
相差を解析して分散曲線を求めるとともに得られた分散
曲線に基づいて表面波の基本モードと高次モードの波長
を分離算定することにより地盤の層構造、性質等の特性
を判定することを特徴とする。
積分の代わりに近似して平均すると、相互相関係数の平
均値、つまり空間自己相関係数が得られる。これを式
（３）に適用すると見掛けの、つまり真値に近い推定値
である位相速度が得られる。更にこの見掛けの位相速度
が高次モードの影響で振動センサ間距離によって変わる
こと、また振動の伝播に伴う地盤表面の粒子運動の水平
成分と、鉛直成分とを検出して合成すると地表面粒子運
動の回転軌跡が描けること、表面波が短周期微動にも混
在して含まれていることなどの表面波の特性を利用し、
比較的狭い範囲に３個以上の振動センサを各センサの距
離を等しくなるよう配置した単純且つ小規模な計測シス
テムを用いて、短周期微動を複数点で同時計測し、その
データを解析することを振動センサ間距離を変えて繰り
返すことにより、地盤の層構造とその性質等の特性を判
定する基礎となる表面波分散曲線を求めるための計測解
析判定方法を提供するものであり、この特徴を利用して
求められた被調査地盤の計測地点での表面波分散曲線を
逆解析することにより地盤のＳ波速度を算定し、地盤の
層構造とその性質などを判定しようとするものであっ
て、 請求項１の発明では、建築物の敷地のような狭い範囲
の被調査地盤の地表面の一点に鉛直成分の振動と２方向
の水平成分の振動を検出する第１の振動センサを配置す
るとともに、この第１の振動センサの周囲の地表面で第
１の振動センサを中心とする円周上に等間隔に、鉛直成
分の振動を検出する３つ以上の第２の振動センサを配置
し、地盤の短周期常時微動を各振動センサで同時に計測
することを第２の振動センサの測定点の位置を変えて行
い、第１の振動センサで計測された鉛直の振動データと
水平の振動データ及び第２の振動センサ群で計測された
鉛直の振動データの各周波数における相互相関係数、位
相差を解析して分散曲線を求めるとともに得られた分散
曲線に基づいて表面波の基本モードと高次モードの波長
を分離算定することにより地盤の層構造、性質等の特性
を判定することを特徴とする。
［作用］ 本発明方法によれば、短周期常時微動を用いることに
より、人工的に衝撃波を発生する重錘やクレーン等の大
がかりな装置を必要とせず、そのため現場での迅速な計
測解析判定のためのシステムの構築が可能となり、従っ
て地盤の層構造と、その性質等の特性の解析判定が簡
便、確実に精度良く行えるようになる。更に、鉛直、水
平振動のデータを分析して振動伝播による地表面の粒子
の回転軌跡を描き、計測された波が表面波であることを
確認することによって解析判定を行うため、Ｐ波,S波を
区別できて、確実に表面波を受信して正確な解析判定が
でき、特に、第２の振動センサの間の距離を変えること
によって得られた測定データから高次モードの表面波と
基本モードの表面波を分離できるため、即ち、複数の分
散曲線において、高次モード（成分）と基本モード（成
分）について卓越の度合を周波数毎に認識把握して最終
分散曲線を決定することにより、基本モードを分離する
ことができるため、精度の高い分散曲線と波長の関係を
求めることができ、逆解析による地盤構造の判定が高い
精度で行える。
より、人工的に衝撃波を発生する重錘やクレーン等の大
がかりな装置を必要とせず、そのため現場での迅速な計
測解析判定のためのシステムの構築が可能となり、従っ
て地盤の層構造と、その性質等の特性の解析判定が簡
便、確実に精度良く行えるようになる。更に、鉛直、水
平振動のデータを分析して振動伝播による地表面の粒子
の回転軌跡を描き、計測された波が表面波であることを
確認することによって解析判定を行うため、Ｐ波,S波を
区別できて、確実に表面波を受信して正確な解析判定が
でき、特に、第２の振動センサの間の距離を変えること
によって得られた測定データから高次モードの表面波と
基本モードの表面波を分離できるため、即ち、複数の分
散曲線において、高次モード（成分）と基本モード（成
分）について卓越の度合を周波数毎に認識把握して最終
分散曲線を決定することにより、基本モードを分離する
ことができるため、精度の高い分散曲線と波長の関係を
求めることができ、逆解析による地盤構造の判定が高い
精度で行える。
更に地表面で簡単に計測できる短周期常時微動を対象
とし、また地盤に穴を明けたり、器具を差し込んだり、
振動の起振源を利用したりしないので、簡単にどこでも
地盤構造の計測解析判定が行えることになる。
とし、また地盤に穴を明けたり、器具を差し込んだり、
振動の起振源を利用したりしないので、簡単にどこでも
地盤構造の計測解析判定が行えることになる。
また計測に必要とする振動センサの配置が比較的狭い
範囲内に収まるため、計測が容易となり、また狭い敷地
内でも測定可能となる。
範囲内に収まるため、計測が容易となり、また狭い敷地
内でも測定可能となる。
更にまた、十分な精度で地盤構造が決定できるまで、
常時微動の計測と計測信号の増幅及び計測解析判定を継
続して自動で行えるようにすれば、リアルタイムで簡便
且つ正確に分散曲線と波長の関係が求まるため、地盤構
造が判定できたかどうかの確認がその場で可能となる。
常時微動の計測と計測信号の増幅及び計測解析判定を継
続して自動で行えるようにすれば、リアルタイムで簡便
且つ正確に分散曲線と波長の関係が求まるため、地盤構
造が判定できたかどうかの確認がその場で可能となる。
［実施例］ 以下本発明を実施例により説明する。
第１図及び第２図は本発明方法を採用した実施例にお
ける振動センサの配置図及びシステムの概略構成図を示
しており、被調査地盤の地表上の一点に鉛直成分の振動
と２方向の水平成分の振動とを検出する３成分振動セン
サ１と、この点Ａを重心とする一辺の長さＲの正三角形
の各頂点B1〜B3に夫々鉛直成分の振動センサ2a,2b,2cを
設置する。
ける振動センサの配置図及びシステムの概略構成図を示
しており、被調査地盤の地表上の一点に鉛直成分の振動
と２方向の水平成分の振動とを検出する３成分振動セン
サ１と、この点Ａを重心とする一辺の長さＲの正三角形
の各頂点B1〜B3に夫々鉛直成分の振動センサ2a,2b,2cを
設置する。
これら振動センサ１、2a〜2cは速度計、変位計等にて
形成され、この設置状態で短周期常時微動の同時計測を
実施する。
形成され、この設置状態で短周期常時微動の同時計測を
実施する。
各振動センサ１、2a〜2cから出力される検出信号は第
２図に示す信号増幅器３により増幅され、増幅された検
出信号はA/D変換器４（インターフェース）を介してマ
イクロコンピュータよりなるデータ解析判定手段５に入
力される。
２図に示す信号増幅器３により増幅され、増幅された検
出信号はA/D変換器４（インターフェース）を介してマ
イクロコンピュータよりなるデータ解析判定手段５に入
力される。
データ解析判定手段５は送られたデータを後述の第３
図に示すフローの手順で分析、解析し、暫定的な分散曲
線を求め、その求めた分散曲線を付設したCRT6上に表示
する。
図に示すフローの手順で分析、解析し、暫定的な分散曲
線を求め、その求めた分散曲線を付設したCRT6上に表示
する。
次に計測、解析、判定の動作を第３図、第４図に示す
フローチャートに基づいて説明する。
フローチャートに基づいて説明する。
今、第１図に示すようにＡ点、B1点〜B3点の各振動セ
ンサ１、2a〜2cにより検出された振動の鉛直成分検出信
号、水平成分検出信号は信号増幅器３で増幅され、更に
A/D変換された後、解析用の振動データとしてデータ解
析判定手段５に取り込まれる（第３図の）。
ンサ１、2a〜2cにより検出された振動の鉛直成分検出信
号、水平成分検出信号は信号増幅器３で増幅され、更に
A/D変換された後、解析用の振動データとしてデータ解
析判定手段５に取り込まれる（第３図の）。
次にフィルター処理（第３図の）を施して、FFT
（高速フーリエ変換による演算）を含むスペクトル解析
を行って、対象とする周波数ｆを全てについて距離の等
しい振動センサ間で観測された波のコヒーレンス、相互
相関係数、位相差求める（第３図の）。そして水平成
分のデータがあれば（第３図の）、主たる波の到来方
向を周知の方法（例えばＦ−Ｋ法等）で求め（第３図の
）、振動センサ１、2a〜2cで得られた水平成分のデー
タを波の到来方向とそれと直交する方向に分解（第３図
の）し、主たる波の到来方向に平行な面内及び直交す
る面内の地表面の動きを地表面粒子運動の回転軌跡とし
て求め（第３図）、卓越する振動波が表面波であるか
どうかの判定（第３図）を行い、表面波と判定された
場合、表面波と判定された周波数に関して暫定的な分散
曲線（第３図）の算定を行う。
（高速フーリエ変換による演算）を含むスペクトル解析
を行って、対象とする周波数ｆを全てについて距離の等
しい振動センサ間で観測された波のコヒーレンス、相互
相関係数、位相差求める（第３図の）。そして水平成
分のデータがあれば（第３図の）、主たる波の到来方
向を周知の方法（例えばＦ−Ｋ法等）で求め（第３図の
）、振動センサ１、2a〜2cで得られた水平成分のデー
タを波の到来方向とそれと直交する方向に分解（第３図
の）し、主たる波の到来方向に平行な面内及び直交す
る面内の地表面の動きを地表面粒子運動の回転軌跡とし
て求め（第３図）、卓越する振動波が表面波であるか
どうかの判定（第３図）を行い、表面波と判定された
場合、表面波と判定された周波数に関して暫定的な分散
曲線（第３図）の算定を行う。
このような計測、解析、判定を振動センサ2a,2b,2cを
頂点とする正三角形の一辺の長さを50cm、1m、2m,5m、1
0m等変化させて夫々において行うか、あるいは一辺の長
さＲが異なる正三角形を複数設定して夫々の頂点に振動
センサを設置して同時に計測、解析、判定を行う。
頂点とする正三角形の一辺の長さを50cm、1m、2m,5m、1
0m等変化させて夫々において行うか、あるいは一辺の長
さＲが異なる正三角形を複数設定して夫々の頂点に振動
センサを設置して同時に計測、解析、判定を行う。
而して一辺の長さが異なる正三角形に対する計測で求
められた暫定的な分散曲線を比較して（第４図−
）、全ての分散曲線が全て同じ値であれば、それを最
終的な分散曲線として決定し、、もし異なる場合には
その差を観察することにより基本モードと高次モードと
を分析算定し、卓越の度合を周波数毎に認識把握した
後に、最終分散曲線を決定する。
められた暫定的な分散曲線を比較して（第４図−
）、全ての分散曲線が全て同じ値であれば、それを最
終的な分散曲線として決定し、、もし異なる場合には
その差を観察することにより基本モードと高次モードと
を分析算定し、卓越の度合を周波数毎に認識把握した
後に、最終分散曲線を決定する。
以上のようにして求められた分散曲線に対して、弾性
波動論の理論に基づく逆解析を行い、地盤の層構造とそ
の性質等の特性を判定する。
波動論の理論に基づく逆解析を行い、地盤の層構造とそ
の性質等の特性を判定する。
尚、計測で求められた分散曲線は第５図に示すように
“。”で示されており、上記逆解析で求めた地盤構造を
第６図のように示される。また第５図の実線は第６図の
地盤構造から理論的に求められた分散曲線であって、観
測値と良く対応しており、地盤構造の特性が信頼できる
精度で求められたことを示すものである。
“。”で示されており、上記逆解析で求めた地盤構造を
第６図のように示される。また第５図の実線は第６図の
地盤構造から理論的に求められた分散曲線であって、観
測値と良く対応しており、地盤構造の特性が信頼できる
精度で求められたことを示すものである。
ここで、地盤構造が十分な精度で判定できるような位
相速度と波長の関係が求められたと判断できるまで、デ
ータ解析判定手段５により常時微動の計測と測定常時微
動の解析を自動的に継続させることにより、リアルタイ
ムで簡便且つ正確に地盤の層構造とその性質を判定でき
る。
相速度と波長の関係が求められたと判断できるまで、デ
ータ解析判定手段５により常時微動の計測と測定常時微
動の解析を自動的に継続させることにより、リアルタイ
ムで簡便且つ正確に地盤の層構造とその性質を判定でき
る。
尚第７図は正五角形の各頂点に夫々振動センサ2a〜2e
を配置するとともに、正五角形の重心に振動センサ１を
配置した配置例を示す。
を配置するとともに、正五角形の重心に振動センサ１を
配置した配置例を示す。
また上記第１図の配置例では短周期常時微動を対象と
するために、一辺の長さの最小は30cm程度で、最大は30
m程度とし、第７図の配置例においては円の半径として
最小は20cm程度で、最大20m程度としており、狭い範囲
を計測域とすることができるのである。
するために、一辺の長さの最小は30cm程度で、最大は30
m程度とし、第７図の配置例においては円の半径として
最小は20cm程度で、最大20m程度としており、狭い範囲
を計測域とすることができるのである。
［発明の効果］ 請求項１の発明は、建築物の敷地のような狭い範囲の
被調査地盤の地表面の一点に鉛直成分の振動と２方向の
水平成分の振動を検出する第１の振動センサを配置する
とともに、この第１の振動センサの周囲の地表面で第１
の振動センサを中心とする円周上に等間隔に、鉛直成分
の振動を検出する３つ以上の第２の振動センサを配置
し、地盤の短周期常時微動を各振動センサで同時に計測
することを第２の振動センサ間の距離を変化させて行
い、第１の振動センサで計測された鉛直の振動データと
水平の振動データ及び第２の振動センサ群で計測された
鉛直の振動データの各周波数における相互相関係数、位
相差を解析して分散曲線を求めるとともに得られた分散
曲線に基づいて表面波の基本モードと高次モードの波長
を分析算定することにより地盤の層構造、性質等の特性
を判定するので、地盤の層構造とその性質等の特性が簡
便、確実且つ正確に判定できるばかりでなく、狭い敷地
内でも地盤構造の計測が可能であるという効果がある。
被調査地盤の地表面の一点に鉛直成分の振動と２方向の
水平成分の振動を検出する第１の振動センサを配置する
とともに、この第１の振動センサの周囲の地表面で第１
の振動センサを中心とする円周上に等間隔に、鉛直成分
の振動を検出する３つ以上の第２の振動センサを配置
し、地盤の短周期常時微動を各振動センサで同時に計測
することを第２の振動センサ間の距離を変化させて行
い、第１の振動センサで計測された鉛直の振動データと
水平の振動データ及び第２の振動センサ群で計測された
鉛直の振動データの各周波数における相互相関係数、位
相差を解析して分散曲線を求めるとともに得られた分散
曲線に基づいて表面波の基本モードと高次モードの波長
を分析算定することにより地盤の層構造、性質等の特性
を判定するので、地盤の層構造とその性質等の特性が簡
便、確実且つ正確に判定できるばかりでなく、狭い敷地
内でも地盤構造の計測が可能であるという効果がある。
特に、短周期の常時微動を用いるので、簡単な計測シ
ステムだけでボーリング穴や起振源等がなくても層構造
とその性質等の特性を判定することができる。
ステムだけでボーリング穴や起振源等がなくても層構造
とその性質等の特性を判定することができる。
第１図は本発明方法の一実施例の振動センサの配置例
図、第２図は同上の計測解析判定システムの構成図、第
３図、第４図は同上の解析判定過程の説明用フローチャ
ート、第５図は同上で計測及び理論的に求めた分散曲線
の説明図、第６図は同上の弾性波動論に基づく逆解析に
よる地盤構造の特性図、第７図は振動センサの他の配置
例図である。 1,2a〜2fは振動センサ、３は信号増幅器、４はA/D変換
器、５はデータ解析判定手段、６はCRTである。
図、第２図は同上の計測解析判定システムの構成図、第
３図、第４図は同上の解析判定過程の説明用フローチャ
ート、第５図は同上で計測及び理論的に求めた分散曲線
の説明図、第６図は同上の弾性波動論に基づく逆解析に
よる地盤構造の特性図、第７図は振動センサの他の配置
例図である。 1,2a〜2fは振動センサ、３は信号増幅器、４はA/D変換
器、５はデータ解析判定手段、６はCRTである。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭60−89788（ＪＰ，Ａ) 特公 昭63−41500（ＪＰ，Ｂ２) 岡田広他２名“長周期微動に含まれる 表面波の位相速度推定法”，北海道大学 地球物理学研究報告，1987年，第49号, 第53−62頁 北海道大学地球物理学研究報告，1983 年，第42号，第119−143頁 第17回地盤振動シンポジウム日本建築 学会，1989年７月13日，第67〜76頁 応用地質，1989年12月，第30巻，第４ 号，第197〜205頁
Claims (1)
- 【請求項１】建築物の敷地のような狭い範囲の被調査地
盤の地表面の一点に鉛直成分の振動と２方向の水平成分
の振動を検出する第１の振動センサを配置するととも
に、この第１の振動センサの周囲の地表面で第１の振動
センサを中心とする円周上に等間隔に、鉛直成分の振動
を検出する３つ以上の第２の振動センサを配置し、地盤
の短周期常時微動を各振動センサで同時に計測すること
を第２の振動センサ間の距離を変化させて行い、第１の
振動センサで計測された鉛直の振動データと水平の振動
データ及び第２の振動センサ群で計測された鉛直の振動
データの各周波数における相互相関係数、位相差を解析
して分散曲線を求めるとともに得られた分散曲線に基づ
いて表面波の基本モードと高次モードの波長を分析算定
することにより地盤の層構造、性質等の特性を判定する
ことを特徴とする地盤構造の計測解析判定方法。
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