JP2001129132A

JP2001129132A - ゴルフクラブヘッド

Info

Publication number: JP2001129132A
Application number: JP31385699A
Authority: JP
Inventors: Hiroyuki Ezawa; 浩幸江澤; Toshiki Onaka; 年樹大中; Sadayoshi Furusawa; 貞良古澤; Shingo Nomura; 伸吾野村; Takashi Iihara; 多加始飯原
Original assignee: GOLF PLANNING KK
Current assignee: GOLF PLANNING KK
Priority date: 1999-11-04
Filing date: 1999-11-04
Publication date: 2001-05-15
Also published as: US20020045490A1; US6334817B1; KR20010049144A

Abstract

(57)【要約】【課題】ミート率を向上させることができ、しかも、
設計の自由度があり、加工性もよく、低コストで生産す
ることを可能にする。【解決手段】金属材料で作製した中空なゴルフクラブ
ヘッドであって、ヘッド本体１１と、フェース部１２
と、クラウン部１３とからなる３ピース構造であって、
ヘッド本体１１とクラウン部１３を鋳造又はプレスフォ
ーミングで成形し、フェース部１２をプレスフォーミン
グで成形し、それらを溶接により接合したものである。
使用する金属材料は、マルテンサイト系折出硬化型ステ
ンレス鋼、マルエージング鋼、マルエージングステンレ
スの中から選択されたものであり、比重７．７０以上の
材料のみを使用し、ヘッド単体の体積が２８０〜３２０
ｃｃであり、その重量が１８０〜２０５ｇである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、メタルウッドと呼
ばれる金属材料による中空のゴルフクラブヘッドに関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】最近のゴルフクラブは、開発の進化がめ
ざましく、ヘッドのラージ化、シャフトの長尺化、金属
材料の高強度化の実現等により発展してきた。これら
は、全て、より遠くへ、より方向性よく飛ばし、かつ、
より確実にミート率を高めることを目標に開発が進めら
れてきた。

【０００３】特に、金属材料に関しては、軽量（比重
４．５〜５．０）で、強度の高いチタン合金の出現によ
って、一気に、ヘッドのラージ化とシャフトの長尺化が
進み、前述した目標に近づいてきている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、この開発も、
そろそろ限界に近づいている。つまり、ゴルフクラブヘ
ッドは、ラージ化によって、慣性モーメントを大きく
し、ミート率を向上させるというものであり、ヘッド自
体の重量が限界にきているからである。例えば、４５，
４６インチのシャフトで、ヘッドの重量は、１９０〜２
００ｇまでが限界であると言われている。

【０００５】一方、金属材料は、チタン合金（６−４Ｔ
ｉ〜β型Ｔｉまで）種々使用することができ、いづれに
してもゴルフクラブヘッドの材料として、最適（強度、
耐食性、加工性）であるが、コスト面が高くなってしま
うことが欠点である。

【０００６】本発明の目的は、前述した課題を解決し、
ヘッドのラージ化により、慣性モーメントをより大きく
し、ミート率を向上させることができ、しかも、設計の
自由度があり、加工性もよく、低コストで生産すること
ができるゴルフクラブヘッドを提供することである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明によるゴルフクラ
ブヘッドは、金属材料で作製した中空なゴルフクラブヘ
ッドであって、前記金属材料は、マルテンサイト系折出
硬化型ステンレス鋼、マルエージング鋼、マルエージン
グステンレスの中から選択されたものであることを特徴
とするものである。

【０００８】マルテンサイト系折出硬化型ステンレス鋼
としては、例えば、１７−４ＰＨ（ＳＵＳ６３０），Ｐ
Ｈ１３−８Ｍｏ，Ａｌｍａｒ３６２，Ｃｕｓｔｏｍ４５
５，１５−５ＰＨ，Ｃｕｓｔｏｍ４５０，Ｃｕｓｔｏｍ
４６５，ＨＴ１７７０，ＮＰＨ１２９ｓ等を好適に使用
することができる。

【０００９】マルエージング鋼（ＭＡＲＡＧＩＮＧＳ
ＴＥＥＬ）としては、例えば、１８Ｎｉ−２０，１８Ｎ
ｉ−２４，１８Ｎｉ−２７などを好適に使用することが
できる。マルエージングステンレスとしては、例えば、
ＡＭ３６７，ＮＡＭＳＡ１６４等を好適に使用すること
ができる。

【００１０】また、本発明によるゴルフクラブヘッド
は、金属材料で作製した中空なゴルフクラブヘッドであ
って、前記金属材料は、比重７．７０以上の材料のみを
使用し、ヘッド単体の体積が２８０〜３２０ｃｃであ
り、ヘッド単体の重量が１８０〜２０５ｇであること
を、特徴とするものである。

【００１１】この場合に、完成品ヘッド単体の体積は、
３００〜３１０ｃｃであることがより好ましい。また、
完成品ヘッド単体の重量は、１９０〜２００ｇであるこ
とがより好ましい。この理由は、ミート率向上の絶対条
件である慣性モーメントが３，０００〜４，４００ｇ・
ｃｍ²、より好ましくは、３，３００〜４，０００ｇ・
ｃｍ²の数値となるからである。

【００１２】本発明によるゴルフクラブヘッドは、
（１）〜（４）の構造、製造方法のものを好適に使用す
ることができる。（１）ヘッド本体と、フェース部と、ソール部又はク
ラウン部とからなる３ピース構造であって、ヘッド本体
とソール部又はクラウン部を鋳造又はシート材からのプ
レスフォーミングで形成し、フェース部をプレスフォー
ミング又はフォージド（ＦＯＲＧＥＤ）で成形し、それ
らを溶接又はロウ付け（ブレージング）により接合した
ものである。この方法は、製品のコスト面や加工性及び
品質の安定性などの点から、特にすぐれている。

【００１３】（２）ヘッド本体と、ソール部又はクラ
ウン部とからなる２ピース構造であって、ヘッド本体を
真空鋳造又は大気鋳造で成形し、ソール部又はクラウン
部を大気鋳造で成形し、それらを溶接又はロウ付けによ
り接合したものである。

【００１４】（３）少なくとも、フェース部をシート
材からのプレスフォーミング又は丸棒からのフォージド
で成形し、フェース部と他の部分とを、溶接又はロウ付
けにより接合したものである。

【００１５】（４）ヘッド本体と、ソール部と、クラ
ウン部と、ネック部とからなる４ピース構造であって、
それらを鋳造又はシート材からのプレスフォーミングに
よって成形し、溶接又はロウ付けにより接合したもので
ある。

【００１６】このように、本発明のゴルフクラブヘッド
は、今まで業界でも不可能と言われていた、比重の軽く
ない（重い）金属材料を、ヘッド全体に使用し、かつ、
ヘッド体積をどこまでラージ化できるか、また、強度を
保てるかという課題を解決すると共に、生産性がよく、
低コストで製造するという別の課題を解決した。そし
て、完成したゴルフクラブヘッドは、当然であるが、そ
のヘッド重量もシャフト長が使用可能な範囲とすること
ができる。

【００１７】そして、本発明は、当然、ミート率を向上
させるために、特に、金属材料の比重について、同一体
積のクラブヘッドで、ヘッド重量が同じであれば、ヘッ
ド本体，クラウン部，ソール部の肉厚を薄くしても、比
重の大きい金属素材ほど慣性モーメントが大きくなるこ
とに着眼して、金属材料を特定し、製造方法を研究した
結果生まれたものである。今まで、ゴルフクラブヘッド
は、一般的なステンレス鋼を鋳造することによって製造
してきたが、世界中で今だかつて、２８０ｃｃ以上の製
品で、強度面や重量面で満足するものがなかったが、本
発明によって、それを達成することができた。

【００１８】なお、このゴルフクラブヘッドは、その構
造（ロフト角、ライ角、フェースプログレッシュン、重
心角、重心距離、重心深度、重心高等）を適宜デザイン
することにより、さらに方向性がよく、飛距離を伸ばす
ことと、ヒッティング時の心地好い打感と打音をも、同
時に可能とするものである。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、図面などを参照しながら、
本発明の実施の形態をあげて、さらに詳しく説明する。（第１実施形態）図１は、本発明によるゴルフクラブヘ
ッドの第１実施形態を示す図である。第１実施形態のゴ
ルフクラブヘッド１０は、ヘッド本体１１と、フェース
部１２と、クラウン部１３とからなる３ピース構造のも
のである。ヘッド本体１１は、ネック部１１ａと、ソー
ル部１１ｄが一体に成形され、フェース取付開口１１ｂ
と、クラウン取付開口１１ｃが設けられている。このヘ
ッド本体１１は、マルテンサイト系折出硬化型ステンレ
ス鋼（ＰＨ１３−８Ｍｏ，比重７．９）を、大気鋳造に
より成形したものである。ソール部１１ｄの厚みｔ１
は、０．７ｍｍとした。

【００２０】フェース部１２は、マルテンサイト系折出
硬化型ステンレス鋼（ＮＰＨ１２９ｓ，比重７．８２）
を、冷間プレスフォーミングによって成形した。フェー
ス部１２の厚みｔ２は、２．４ｍｍとした。

【００２１】クラウン部１３は、マルテンサイト系折出
硬化型ステンレス鋼（１７−４ＰＨ，比重７．９）を、
鋳造によって成形した。このクラウン部１３の厚みｔ３
は、０．６ｍｍとした。前述した各部の厚みｔ１，ｔ
２，ｔ３は、全て、アズキャスト（Ａ／Ｃ）の厚みであ
って、完成品は、これから研磨されるために、研磨後は
当然薄くなり、ｔ１では約０．１〜０．２ｍｍ、ｔ２で
は、約０．２〜０．３ｍｍ、ｔ３では、約０．０５〜
０．１ｍｍ程度、上記の数値よりも薄くなる。

【００２２】そして、ヘッド本体１１のフェース取付開
口１１ｂとクラウン取付開口１１ｃに、フェース部１２
とクラウン部１３を溶接によって固定した。この結果、
本実施形態のゴルフクラブヘッド１０は、体積が３０５
ｃｃ、重量が１９４ｇとなった。

【００２３】ソール部ではなく、クラウン部１３をヘッ
ド本体１１へ溶接するようにした理由は、重量をより軽
くし、かつ、打音をよくするためである。つまり、クラ
ウン部１３の面積は、ソール部１１ｄの面積よりも小さ
いために、溶接部分の重量がより削減できることになる
からである。

【００２４】以上のようなゴルフクラブヘッド１０を用
いて、２０００発のヒッティングテストを行なった結
果、チタンに近い、心地よい高い金属音が発生し、音感
テストは、申し分のないものであった。また、慣性モー
メントを測定したところ、３７５０ｇ・ｃｍ²であっ
た。これは、チタン合金のクラブの４００ｃｃクラス又
はそれ以上の数値である。なお、完成品のヒッティング
テストにおいても、全ての部分の強度も問題はなかっ
た。

【００２５】第１実施形態によれば、軽いチタン合金
（比重＝４．５）の約１．７倍重いステンレス合金を用
いたにもかかわらず、３０５ｃｃの体積かつ１９４ｇの
重量というゴルフクラブヘッドを作製することができ
た。そして、慣性モーメントが３７５０ｇ・ｃｍ²もあ
り、ミート率の向上を図ることが可能となった。しか
も、ステンレス合金であるから、安価に製造することが
できる。

【００２６】（第２実施形態）図２は、本発明によるゴ
ルフクラブヘッドの第２実施形態を示す図である。第２
実施形態のゴルフクラブヘッド２０は、ヘッド本体２１
と、フェース部２２と、ソール部２４とからなる３ピー
ス構造のものである。ヘッド本体２１は、ネック部２１
ａと、クラウン部２１ｃとが一体に成形され、フェース
取付開口２１ｂと、ソール取付開口２１ｄが設けられて
いる。このヘッド本体１１は、マルテンサイト系折出硬
化型ステンレス鋼（ＰＨ１３−８Ｍｏ，比重７．９）
を、大気鋳造により成形したものである。このクラウン
部２１ｃの厚みｔ３は、０．７ｍｍとした。

【００２７】フェース部２２は、マルテンサイト系折出
硬化型ステンレス鋼（ＮＰＨ１２９ｓ，比重７．８２）
を、プレス加工によって成形した。フェース部２２の厚
みｔ２は、２．２ｍｍとした。

【００２８】ソール部２４は、マルテンサイト系折出硬
化型ステンレス鋼（１７−４ＰＨ，比重７．９）を、一
般鋳造で成形した。ソール部２４の厚みｔ１は、０．７
ｍｍとした。

【００２９】そして、ヘッド本体２１のフェース取付開
口２１ｂとソール取付開口２１ｄに、フェース部２２と
ソール部２４を溶接とブレージングによって固定した。
この結果、本実施形態のゴルフクラブヘッド２０は、体
積が２８５ｃｃ、重量が１８８ｇとなった。

【００３０】以上のようなゴルフクラブヘッド２０を用
いて、２，０００発のヒッティングテストを行なった結
果、チタンに近い、心地よい高い金属音が発生し、音感
テストは、申し分のないものであった。また、慣性モー
メントを測定したところ、３，３５０ｇ・ｃｍ²であっ
た。

【００３１】第２実施形態では、ヘッドをより大きく
し、さらに、低重心設計ができるという利点がある。つ
まり、ソール部を後から取り付けるので、ソール部の厚
みを自由に設計できると同時に、重心のコントロール
も、ソール部で行なうことができるからである。

【００３２】次に、前記各実施形態のゴルフグラブヘッ
ド１０，２０を実現する析出硬化型マルテンサイト系ス
テンレス鋼についてさらに詳細に説明する。この析出硬
化型マルテンサイト系ステンレス鋼は、以下のような特
徴を有するものが好適に使用される。（i ）重量比で、Ｃ：０．０１％以下、Ｎ：０．０１
％以下、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．１％以下、Ｃ
ｒ：１０．０〜１２．５％、Ｎｉ：８．５〜１０．５
％、Ｍｏ：１．５〜２．５％、Ｔｉ：１．２〜１．６
％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、但し、Ｃ＋Ｎ：
０．０１５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなり、かつ、前記元素の含有量が以下の式
（１）を満足すること。９５７−４９３０×（Ｃ（％）＋Ｎ（％）−２３．５×Ｃｒ（％）−４４．８ ×Ｎｉ（％）−２８．７×Ｍｏ（％）−２２．２×Ｔｉ（％）≧１２０・・・・（１）

【００３３】上記（i ）に加えて、（ii）重量比で、Ｖ：０．１〜０．５％を含有するこ
と。（iii ）引張強さが１７００ＭＰａを越えること。（iv）Ｍｓ点が１３０℃以上で、かつ、溶接して使用さ
れること。

【００３４】本件発明者等は、１０〜１３Ｃｒ−７〜１
０Ｎｉの析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼の強
度及び靱性の向上について検討した。まず、Ｍｓ点に及
ぼす合金元素Ｃ＋Ｎ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、
Ｔｉ、Ｖの影響について説明する。図３は、（Ｃ＋Ｎ）
とＭｓ点の関係を示すグラフである。Ｃ、Ｎは、Ｍｓ点
降下にいちじるしく影響することは周知の事実である
が、（Ｃ＋Ｎ）≦０．０１５％では、さらにその影響度
が大きくなることが判明した。

【００３５】図４は、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔ
ｉ量とＭｓ点の関係を示すグラフである。Ｓｉ、Ｍｎ、
Ｍｏ、Ｔｉは、この合金系においても、Ｍｓ点を大きく
降下させることが確認された。Ｎｂは、少量添加でＭｓ
点を大きく降下させること、及び、Ｖは、Ｍｓ点にほと
んど影響しないことが判明した。図５は、Ｃｒ、Ｎｉ量
とＭｓ点の関係を示すグラフである。Ｃｒ、Ｎｉは、こ
の合金系においても、Ｍｓ点を大きく降下させることが
確認された。

【００３６】上記の実験事実を基にして、Ｍｓ点とマル
テンサイト変態の関係を詳細に調査した。その結果、Ｍ
ｓ点が１２０℃以上であれば、溶体化後に実質的にマル
テンサイトになること、及び、Ｍｓ点が１２０℃以上と
なる成分系は、上記式（１）で規定されることを見出し
た。さらに、析出硬化元素であるＴｉの硬さ及び靱性へ
の影響について詳細に研究した。Ｔｉ添加量が多いほど
強度は高くなるとともに、靱性は劣化することは周知の
ことであるが、Ｔｉ／Ｎｉが０．１６以内であれば、急
激な靱性劣化はないことを見出した。

【００３７】以上の研究により、固溶化処理後にサブゼ
ロ処理及び冷間加工をすることなく、時効処理によっ
て、１，７００ＭＰａ以上の強度が得られる析出硬化型
マルテンサイト系ステンレス鋼を発明するに至った。以
下に、本発明に係る析出硬化型マルテンサイト系ステン
レス鋼の合金成分限定理由を説明する。

【００３８】Ｃ：０．０１％以下Ｃが増大するとマルテンサイトの硬さが上昇し、冷間加
工性が悪化する。また、炭化物を形成し、靱性や耐食性
が劣化する。さらに、ＣはＭｓ点を著しく低下させる元
素であり、低く抑える必要がある。したがって、０．０
１％以下とする。また、ＮもＣと同様のＭｓ点降下作用
があるため、（Ｃ＋Ｎ）≦０．０１５％とする。

【００３９】Ｎ：０．０１％以下Ｎが増大すると窒化物を形成し、靱性や耐食性が劣化す
る。さらに、ＮはＭｓ点を大きく低下させる元素であ
り、低く抑える必要がある。したがって、０．０１％以
下とする。また、ＣもＮと同様のＭｓ点降下作用がある
ため、（Ｃ＋Ｎ）≦０．０１５％とする。

【００４０】Ｓｉ：０．１％以下Ｓｉは、固溶強化元素であるが、靱性を損なうので、
０．１％以下とする。

【００４１】Ｍｎ：０．１％以下Ｍｎは、非金属介在物ＭｎＳを形成しやすく、ＭｎＳ
は、靱性を劣化させるだけでなく、耐食性も劣化させる
ので、０．１％以下とする。

【００４２】Ｃｒ：１０．０〜１２．５％Ｃｒは、耐食性を維持するのに必須の元素であり、その
ためには１０．０％以上の添加が必要である。過剰に添
加するとＭｓ点降下し、溶体化後にオーステナイトが多
く残留し、時効硬さが低下する。また、δフェライトが
生成し、靱性が損なわれるので、上限を１２．５％とす
る。

【００４３】Ｎｉ：８．５〜１０．５％Ｎｉは、強度と靱性を確保するのに重要な元素であり、
８．５％を下限とする。過多に添加するとＭｓ点が降下
し、溶体化後にオーステナイトが多く残留するので、１
０．５％を上限とする。

【００４４】Ｍｏ：１．５〜２．５％Ｍｏは、耐食性向上に有効な元素であるとともに、析出
強化に寄与する元素である。１．５％以上の添加でない
とその効果は小さく、２．５％以上添加すると靱性が悪
化するとともに、δフェライトが生成するので、１．５
〜２．５％とする。

【００４５】Ｖ：０．５％以下Ｖは、本発明における重要な元素である。Ｖは、Ｎｂと
同様に炭化物、窒化物形成元素であり、Ｃ、Ｎを固定す
る効果があるとともに、結晶粒微細化にも寄与する元素
である。Ｖ、ＮｂのＭｓ点への影響について研究した結
果、ＮｂはＭｓ点を降下させるが、ＶはＭｓ点には影響
しないことを見出した。Ｍｓ点に影響せず、強化作用が
あることは、利用価値が大きいが、過多に添加すると靱
性が悪化するので、０．１〜０．５％とする。

【００４６】Ｔｉ：１．２〜１．６％Ｔｉは、Ｎｉと金属間化合物を生成して鋼の強度向上に
寄与する元素である。また、Ｔｉは、本発明鋼の析出硬
化にも大きく寄与する元素である。しかし、過多に添加
すると靱性が著しく劣化するので、１．２〜１．６％と
する。

【００４７】Ｂ：０．００１〜０．００５％Ｂは、熱間加工性の向上に有効な元素である。ただし、
多量添加は、逆に加工性を劣化させるので、０．００１
〜０．００５％とする。

【００４８】以下に、表１に示す化学成分からなる本発
明鋼（試験片Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５）と比較鋼（Ｎｏ．６
〜Ｎｏ．１０）について、真空溶解炉で１０ｋｇ鋼塊を
溶製した。得られた鋼塊を熱間鍛造及び熱間圧延によっ
て板厚５ｍｍにした後、冷間圧延によって厚さ３．０ｍ
ｍに加工し、試験片を得た。熱処理は、９５０℃の溶体
化処理（水冷１５℃）後、５００℃の時効処理を実施し
た。引張り試験片は、ＡＳＴＭＥ８の試験片で、シャ
ルピー試験片はＡＳＴＭＥ２３のサブサイズ２．５ｍｍ
幅のＶノッチ試験片である。

【００４９】

【表１】

【００５０】表２に、本発明鋼（試験片Ｎｏ．１〜Ｎ
ｏ．５）及び比較鋼（Ｎｏ．６〜Ｎｏ．１０）の時効処
理後の残留オーステナイト、引張強さ、シャルピー衝撃
値を示す。表２から明らかなように、本発明鋼は、引張
強さも高く、かつ、シャルピー衝撃値も高く、強度と靱
性を兼ね備えていることがわかる。これに対して、比較
鋼Ｎｏ．６は、引張強さ（強度）は高いが、シャルピー
衝撃値が低い。また、比較鋼Ｎｏ．７及びＮｏ．８は、
残留オーステナイトが存在し、シャルピー衝撃値は高い
が強度が低い。比較鋼Ｎｏ．９は、Ｔｉは過剰添加した
ものであり、強度は高いが、シャルピー衝撃値は著しく
低い。また、比較鋼Ｎｏ．１０は従来鋼であり、シャル
ピー衝撃値は高いが強度が低い。

【００５１】

【表２】

【００５２】上記高強度析出硬化型マルテンサイト系ス
テンレス鋼は、固溶化処理後のサブゼロ処理又は溶体化
後の冷間加工をすることなく、時効処理のみによって、
高靱性，高強度が得られる。このため、本実施形態の厚
みであっても、十分な靱性や強度をもったゴルフクラブ
ヘッドとすることができる。

【００５３】

【発明の効果】以上詳しく説明したように、本発明によ
れば、最大級の慣性モーメントを実現することがてきる
ので、ヒッティング時のミート率を高め、ミスショット
を限りなく減少させることができる。また、設計の自由
度があり、加工性もよく、低コストで生産することがで
きる、という効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明によるゴルフクラブヘッドの第１実施形
態を示す図である。

【図２】本発明によるゴルフクラブヘッドの第２実施形
態を示す図である。

【図３】析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼の
（Ｃ＋Ｎ）とＭｓ点の関係を示すグラフである。

【図４】析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼のＳ
ｉ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ量とＭｓ点の関係を示
すグラフである。

【図５】析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼のＣ
ｒ、Ｎｉ量とＭｓ点の関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１０ゴルフクラブヘッド１１ヘッド本体１２フェース部１３クラウン部２０ゴルフクラブヘッド２１ヘッド本体２２フェース部２４ソール部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者古澤貞良富山県新湊市八幡町３丁目10番15号日本高周波鋼業株式会社富山製造所内 (72)発明者野村伸吾東京都中央区日本橋１丁目３番13号日本高周波鋼業株式会社内 (72)発明者飯原多加始東京都中央区日本橋１丁目３番13号日本高周波鋼業株式会社内Ｆターム(参考） 2C002 AA02 CH06 MM04 PP02 PP03

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】金属材料で作製した中空なゴルフクラブ
ヘッドであって、前記金属材料は、マルテンサイト系折出硬化型ステンレ
ス鋼、マルエージング鋼、マルエージングステンレスの
中から選択されたものであること、を特徴とするゴルフ
クラブヘッド。
【請求項２】金属材料で作製した中空なゴルフクラブ
ヘッドであって、前記金属材料は、比重７．７０以上の材料のみを使用
し、ヘッド単体の体積が２８０〜３２０ｃｃであり、ヘッド単体の重量が１８０〜２０５ｇであること、を特
徴とするゴルフクラブヘッド。
【請求項３】請求項１に記載のゴルフクラブヘッドに
おいて、鋳造又はシート材からのプレスフォーミングで成形した
ヘッド本体と、プレスフォーミング又はフォージドで成
形したフェース部と、鋳造又はシート材からのプレスフ
ォーミングで成形したソール部又はクラウン部とを、溶
接又はロウ付けによって接合したことを特徴とするゴル
フクラブヘッド。