BR112020010676A2 - aparelho de ciclo de refrigeração - Google Patents

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BR112020010676A2
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hfo
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refrigerant
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BR112020010676-3A
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Eiji Kumakura
Yuzo Komatsu
Shun OHKUBO
Takuro Yamada
Atsushi Yoshimi
Ikuhiro Iwata
Mitsushi Itano
Daisuke Karube
Yuuki YOTSUMOTO
Kazuhiro Takahashi
Tatsuya TAKAKUWA
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Daikin Industries, Ltd.
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Abstract

A presente invenção refere-se a uma unidade de ar condicionado capaz de realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante com GWP pequeno. Um aparelho de ciclo de refrigeração (1, 1a a 1m) inclui um circuito de refrigerante (10) incluindo um compressor (21), um condensador (23, 31, 36), uma seção de descompressão (24, 44, 45, 33, 38), e um evaporador (31, 36, 23), e um refrigerante contendo, pelo menos, 1,2-dicloroetileno incluso no circuito de refrigerante (10).

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "APARE- LHO DE CICLO DE REFRIGERAÇÃO". Campo técnico
[0001] A presente descrição se refere a um aparelho de ciclo de refrigeração. Antecedentes
[0002] Convencionalmente, os sistemas do ciclo de calor como aparelhos de ar condicionado usam, em muitos casos, R410A como um refrigerante. R410A é uma mistura de refrigerante de dois compo- nentes de difluorometano (CH2F2; HFC-32 ou R32) e pentafluoroetano (C2HF5; HFC-125 ou R125), e é uma composição pseudo azetrópica.
[0003] Entretanto, R410A tem um potencial de aquecimento global (GWP) de 2088. Nos últimos anos, R32 que é um refrigerante tendo um GWP inferior está sendo mais usado como um resultado de preo- cupação crescente sobre o aquecimento global.
[0004] Devido a isso, por exemplo, PTL 1 (Publicação Internacio- nal No. 2015/141678) sugere várias misturas de refrigerante de baixo GWP como alternativa para R410A.
SUMÁRIO DA INVEÇÃO Problema Técnico
[0005] Entretanto, um circuito de refrigerante específico que pode usar tal refrigerante com GWP pequeno não foi estudado de nenhuma forma.
[0006] O conteúdo da presente descrição pretende no ponto des- crito acima e em um objeto da presente descrição fornecer uma unida- de de ar condicionado capaz de realizar um ciclo de refrigeração utili- zando um refrigerante com GWP pequeno. Solução para o problema
[0007] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um primeiro aspecto inclui um circuito de refrigerante e um refrigerante. O circuito de refrigerante inclui um compressor, um condensador, uma seção de descompressão, e um evaporador. O refrigerante contém, pelo menos, 1,2-dicloroetileno. O refrigerante está fechado no circuito de refrigerante.
[0008] Visto que o aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando o refrigerante contendo 1,2-dicloro- etileno no circuito de refrigerante incluindo o compressor, o condensa- dor, a seção de descompressão, e o evaporador, o aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante com GWP pequeno.
[0009] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um segundo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro aspecto, em que o circuito de refrigerante ainda inclui um receptor de baixa pressão. O receptor de baixa pressão é fornecido no meio do caminho em um caminho do fluxo do refrigerante se esten- dendo do evaporador em direção a um lado de sucção do compressor.
[0010] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração enquanto o receptor de baixa pressão armazena um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante.
[0011] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um terceiro aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro aspecto ou o segundo aspecto, em que o circuito de refrige- rante ainda inclui um receptor de alta pressão. O receptor de alta pres- são é fornecido no meio do caminho em um caminho do fluxo do refri- gerante se estendendo do condensador em direção ao evaporador.
[0012] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração enquanto o receptor de alta pressão armazena um re- frigerante em excesso no circuito de refrigerante.
[0013] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um quarto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com qualquer um do primeiro aspecto ao terceiro aspecto, em que o circuito de refrigerante ainda inclui um primeira seção de descompressão, uma segunda seção de descompressão, e um receptor de pressão inter- mediária. A primeira seção de descompressão, a segunda seção de descompressão, e o receptor de pressão intermediária são fornecidos no meio do caminho em um caminho do fluxo do refrigerante se esten- dendo do condensador em direção ao evaporador. O receptor de pres- são intermediária é fornecido entre a primeira seção de descompres- são e a segunda seção de descompressão no caminho do fluxo do re- frigerante se estendendo do condensador em direção ao evaporador.
[0014] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração enquanto o receptor de pressão intermediária armaze- na um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante.
[0015] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um quinto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com qualquer um do primeiro aspecto ao quarto aspecto, em que o apare- lho de ciclo de refrigeração ainda inclui uma unidade de controle. O circuito de refrigerante ainda inclui uma primeira seção de descom- pressão e uma segunda seção de descompressão. A primeira seção de descompressão e a segunda seção de descompressão são forne- cidas no meio do caminho em um caminho do fluxo do refrigerante se estendendo do condensador em direção ao evaporador. A unidade de controle ajusta ambos um grau de descompressão de um refrigerante passando através da primeira seção de descompressão e um grau de descompressão de um refrigerante passando através da segunda se- ção de descompressão.
[0016] O aparelho de ciclo de refrigeração, controlando os respec- tivos graus de descompressão da primeira seção de descompressão e da segunda seção de descompressão fornecidas no meio do caminho no caminho do fluxo do refrigerante se estendendo do condensador em direção ao evaporador, pode reduzir a concentração do refrigeran- te localizado entre a primeira seção de descompressão e a segunda seção de descompressão fornecidas no meio do caminho no caminho do fluxo do refrigerante se estendendo do condensador em direção ao evaporador. Assim, o refrigerante incluso no circuito de refrigerante é provavelmente presente mais no condensador e/ou no evaporador, assim melhorando a capacidade.
[0017] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um sexto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com qualquer um dentre o primeiro aspecto ao quinto aspecto, em que o circuito de refrigerante ainda inclui uma seção de troca de calor do re- frigerante. A seção de troca de calor do refrigerante faz com que um refrigerante fluindo do condensador em direção ao evaporador e um refrigerante fluindo do evaporador em direção ao compressor troque calor entre si.
[0018] Com o aparelho de ciclo de refrigeração, na seção de troca de calor do refrigerante, o refrigerante fluindo do evaporador em dire- ção ao compressor é aquecido com o refrigerante fluindo do conden- sador em direção ao evaporador. Assim, compressão de líquido pelo compressor pode ser controlado.
[0019] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um sétimo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ao sétimo aspecto, em que
[0020] o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), e 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf).
[0021] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e uma capacidade de refrigeração (possivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capaci-
dade) e um coeficiente de desempenho (COP) equivalentes aos de R410A.
[0022] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um oitavo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o sétimo aspecto, em que
[0023] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura cir- cundada por segmentos da linha AA’, A’B, BD, DC’, C’C, CO e OA que conectam os seguintes 7 pontos: ponto A (68,6, 0,0, 31,4), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), ponto C (32,9, 67,1, 0,0), e ponto O (100,0, 0,0, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha BD, CO e OA); o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha BD, CO e OA são linhas retas.
[0024] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um nono aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o setimo aspecto, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura cir- cundada por segmentos da linha GI, IA, AA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CG que conectam os seguintes 8 pontos: ponto G (72,0, 28,0, 0,0), ponto I (72,0, 0,0, 28,0), ponto A (68,6, 0,0, 31,4), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e ponto C (32,9, 67,1, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha IA, BD e CG); o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497,-0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha GI, IA, BD e CG são linhas retas.
[0025] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um décimo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o sétimo aspecto, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura cir- cundada por segmentos da linha JP, PN, NK, KA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CJ que conectam os seguintes 9 pontos: ponto J (47,1, 52,9, 0,0), ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto N (68,6, 16,3, 15,1), ponto K (61,3, 5,4, 33,3), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e ponto C (32,9, 67,1, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha BD e CJ); o segmento da linha PN é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43), o segmento da linha NK é representado por coordenadas (x, 0,2421x2-29,955x+931,91, -0,2421x2+28,955x-831,91), o segmento da linha KA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6),
o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha JP, BD e CG são linhas retas.
[0026] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um décimo primeiro aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com o sétimo aspecto, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura cir- cundada por segmentos da linha JP, PL, LM, MA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CJ que conectam os seguintes 9 pontos: ponto J (47,1, 52,9, 0,0), ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto L (63,1, 31,9, 5,0), ponto M (60,3, 6,2, 33,5), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e ponto C (32,9, 67,1, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha BD e CJ); o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43) o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha JP, LM, BD e CG são linhas retas.
[0027] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um décimo segundo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o sétimo aspecto, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura cir- cundada por segmentos da linha PL, LM, MA’, A’B, BF, FT, e TP que conectam os seguintes 7 pontos: ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto L (63,1, 31,9, 5,0), ponto M (60,3, 6,2, 33,5), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto F (0,0, 61,8, 38,2), e ponto T (35,8, 44,9, 19,3), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos no segmento da linha BF); o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43), o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
o segmento da linha FT é representado por coordenadas (x, 0,0078x2-0,7501x+61,8, -0,0078x2-0,2499x+38,2), o segmento da linha TP é representado por coordenadas (x, 0,00672x2-0,7607x+63,525, -0,00672x2-0,2393x+36,475), e os segmentos da linha LM e BF são linhas retas.
[0028] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um décimo terceiro aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com o sétimo aspecto, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura cir- cundada por segmentos da linha PL, LQ, QR, e RP que conectam os seguintes 4 pontos: ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto L (63,1, 31,9, 5,0), ponto Q (62,8, 29,6, 7,6), e ponto R (49,8, 42,3, 7,9), ou nos segmentos da linha acima; o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43), o segmento da linha RP é representado por coordenadas (x, 0,00672x2-0,7607x+63,525, -0,00672x2-0,2393x+36,475), e os segmentos da linha LQ e QR são linhas retas.
[0029] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um décimo quarto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o sétimo aspecto, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura cir- cundada por segmentos da linha SM, MA’, A’B, BF, FT, e TS que co- nectam os seguintes 6 pontos: ponto S (62,6, 28,3, 9,1), ponto M (60,3, 6,2, 33,5), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto F (0,0, 61,8, 38,2), e ponto T (35,8, 44,9, 19,3), ou nos segmentos da linha acima, o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha FT é representado por coordenadas (x, 0,0078x2-0,7501x+61,8, -0,0078x2-0,2499x+38,2), o segmento da linha TS é representado por coordenadas (x, -0,0017x2-0,7869x+70,888, -0,0017x2-0,2131x+29,112), e os segmentos da linha SM e BF são linhas retas.
[0030] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um décimo quinto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)) e trifluoroetileno (HFO-1123) em uma quantidade total de 99,5% em massa ou mais com base no refrigerante total, e o refrigerante compreende 62,0% em massa a 72,0% em massa de HFO-1132(E) com base no refrigerante total.
[0031] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, um coeficiente de desempenho (COP) e uma capacidade de refrigeração (possivelmente referida co- mo capacidade de resfriamento ou capacidade) equivalentes aos de R410A, e sendo classificado com menor inflamabilidade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Americana de Engenheiros de Aquecimento, Refrigeração e Ar Condicionado (ASHRAE).
[0032] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um décimo sexto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende HFO-1132(E) e HFO-1123 em uma quantidade total de 99,5% em massa ou mais com base no refri- gerante total, e o refrigerante compreende 45,1% em massa a 47,1% em massa de HFO-1132(E) com base no refrigerante total.
[0033] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, um coeficiente de desempenho (COP) e uma capacidade de refrigeração (possivelmente referida co- mo capacidade de resfriamento ou capacidade) equivalentes aos de R410A, e sendo classificado com menor inflamabilidade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Americana de Engenheiros de Aquecimento, Refrigeração e Ar Condicionado (ASHRAE).
[0034] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um décimo sétimo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf), e difluorometano (R32), em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectiva- mente representada por x, y, z, e a, se 0<a 11,1, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BD’, D’C, e CG que conectam os seguintes 6 pontos: ponto G (0,026a2-1,7478a+72,0, -0,026a2+0,7478a+28,0, 0,0), ponto I (0,026a2-1,7478a+72,0, 0,0, -0,026a2+0,7478a+ 28,0), ponto A (0,0134a2-1,9681a+68,6, 0,0, -0,0134a2+0,9681a+ 31,4), ponto B (0,0, 0,0144a2-1,6377a+58,7, -0,0144a2+0,6377a+ 41,3), ponto D’ (0,0, 0,0224a2+0,968a+75,4, -0,0224a2-1,968a+ 24,6), e ponto C (-0,2304a2-0,4062a+32,9, 0,2304a2-0,5938a+67,1, 0,0), ou nas linhas retas GI, AB e D’C (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, ponto D’, e ponto C); se 11,1<a18,2, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto G (0,02a2-1,6013a+71,105, -0,02a2+0,6013a+28,895, 0,0), ponto I (0,02a2-1,6013a+71,105, 0,0, -0,02a2+0,6013a+ 28,895), ponto A (0,0112a2-1,9337a+68,484, 0,0, -0,0112a2+0,9337a
+31,516), ponto B (0,0, 0,0075a2-1,5156a+58,199, -0,0075a2+0,5156a +41,801), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W); se 18,2<a26,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto G (0,0135a2-1,4068a+69,727, -0,0135a2+0,4068a+ 30,273, 0,0), ponto I (0,0135a2-1,4068a+69,727, 0,0, -0,0135a2+0,4068a +30,273), ponto A (0,0107a2-1,9142a+68,305, 0,0, -0,0107a2+0,9142a +31,695), ponto B (0,0, 0,009a2-1,6045a+59,318, -0,009a2+0,6045a+ 40,682), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W); se 26,7<a36,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BW e WG que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto G (0,0111a2-1,3152a+68,986, -0,0111a2+0,3152a+ 31,014, 0,0), ponto I (0,0111a2-1,3152a+68,986, 0,0, -0,0111a2+0,3152a +31,014), ponto A (0,0103a2-1,9225a+68,793, 0,0, -0,0103a2+0,225a+
31,207), ponto B (0,0, 0,0046a2-1,41a+57,286, -0,0046a2+0,41a+ 42,714), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W); e se 36,7<a46,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto G (0,0061a2-0,918a+63,902, -0,0061a2-0,0082a+ 36,098, 0,0), ponto I (0,0061a2-0,918a+63,902, 0,0, -0,0061a2-0,0082a+ 36,098), ponto A (0,0085a2-1,8102a+67,1, 0,0, -0,0085a2+0,8102a+ 32,9), ponto B (0,0, 0,0012a2-1,1659a+52,95, -0,0012a2+0,1659a+ 47,05), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W).
[0035] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e uma capacidade de refrigeração (possivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capaci- dade) e um coeficiente de desempenho (COP) equivalentes aos de R410A.
[0036] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um décimo oitavo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf), e difluorometano (R32), em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectiva- mente representada por x, y, z, e a, se 0<a11,1, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’B, BD’, D’C, e CJ que conectam os seguintes 5 pontos: ponto J (0,0049a2-0,9645a+47,1, -0,0049a2-0,0355a+52,9, 0,0), ponto K’ (0,0514a2-2,4353a+61,7, -0,0323a2+0,4122a+5,9, - 0,0191a2+1,0231a+32,4), ponto B (0,0, 0,0144a2-1,6377a+58,7, -0,0144a2+0,6377a+ 41,3), ponto D’ (0,0, 0,0224a2+0,68a+75,4, -0,0224a2-1,968a+ 24,6), e ponto C (-0,2304a2-0,4062a+32,9, 0,2304a2-0,5938a+67,1, 0,0), ou nas linhas retas JK’, K’B e D’C (excluindo ponto J, ponto B, ponto D’, e ponto C); se 11,1<a18,2, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’B, BW, e WJ que conectam os seguintes 4 pontos: ponto J (0,0243a2-1,4161a+49,725, -0,0243a2+0,4161a+ 50,275, 0,0), ponto K’ (0,0341a2-2,1977a+61,187, -0,0236a2+0,34a+
5,636, -0,0105a2+0,8577a+33,177), ponto B (0,0, 0,0075a2-1,5156a+58,199, -0,0075a2+0,5156a +41,801), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’ e K’B (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W); se 18,2<a26,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’B, BW, e WJ que conectam os seguintes 4 pontos: ponto J (0,0246a2-1,4476a+50,184, -0,0246a2+0,4476a+ 49,816, 0,0), ponto K’ (0,0196a2-1,7863a+58,515, -0,0079a2-0,1136a+ 8,702, -0,0117a2+0,8999a+32,783), ponto B (0,0, 0,009a2-1,6045a+59,318, -0,009a2+0,6045a+ 40,682), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’ e K’B (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W); se 26,7<a36,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’A, AB, BW, e WJ que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto J (0,0183a2-1,1399a+46,493, -0,0183a2+0,1399a+ 53,507, 0,0), ponto K’ (-0,0051a2+0,0929a+25,95, 0,0, 0,0051a2-1,0929a +74,05), ponto A (0,0103a2-1,9225a+68,793, 0,0, -0,0103a2+0,225a +31,207), ponto B (0,0, 0,0046a2-1,41a+57,286, -0,0046a2+0,41a+ 42,714), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’, K’A e AB (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W); e se 36,7<a46,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’A, AB, BW, e WJ que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto J (-0,0134a2+1,0956a+7,13, 0,0134a2-2,0956a+ 92,87, 0,0), ponto K’ (-1,892a+29,443, 0,0, 0,892a+70,557), ponto A (0,0085a2-1,8102a+67,1, 0,0, -0,0085a2+0,8102a+ 32,9), ponto B (0,0, 0,0012a2-1,1659a+52,95, -0,0012a2+0,1659a+ 47,05), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’, K’A e AB (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W).
[0037] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e uma capacidade de refrigeração (possivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capaci- dade) e um coeficiente de desempenho (COP) equivalentes aos de R410A.
[0038] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um décimo nono aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO-1132 (E)), difluorometano(R32), e 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf), em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por seg- mentos da linha IJ, JN, NE, e EI que conectam os seguintes 4 pontos: ponto I (72,0, 0,0, 28,0), ponto J (48,5, 18,3, 33,2), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e ponto E (58,3, 0,0, 41,7), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha EI; o segmento da linha IJ é representado por coordenadas (0,0236y2-1,7616y+72,0, y, -0,0236y2+0,7616y+28,0); o segmento da linha NE é representado por coordenadas (0,012y2-1,9003y+58,3, y, -0,012y2+0,9003y+41,7); e os segmentos da linha JN e EI são linhas retas.
[0039] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, uma capacidade de refrigeração (possivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capaci- dade) equivalente à de R410A, e sendo classificado com menor infla- mabilidade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Ameri- cana de Engenheiros de Aquecimento, Refrigeração e Ar Condiciona- do (ASHRAE).
[0040] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vigésimo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por seg- mentos da linha MM', M'N, NV, VG, e GM que conectam os seguintes 5 pontos: ponto M (52,6, 0,0, 47,4), ponto M’ (39,2, 5,0, 55,8), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), ponto V (11,0, 18,1, 70,9), e ponto G (39,6, 0,0, 60,4), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha GM); o segmento da linha MM' é representado por coordenadas (0,132y2-3,34y+52,6, y, -0,132y2+2,34y+47,4); o segmento da linha M'N é representado por coordenadas (0,0596y2-2,2541y+48,98, y, -0,0596y2+1,2541y+51,02); o segmento da linha VG é representado por coordenadas (0,0123y2-1,8033y+39,6, y, -0,0123y2+0,8033y+60,4); e os segmentos da linha NV e GM são linhas retas.
[0041] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, uma capacidade de refrigeração (possivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capaci- dade) equivalente à de R410A, e sendo classificado com menor infla- mabilidade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Ameri- cana de O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, uma capacidade de refrigeração (possivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capaci-
dade) equivalente à de R410A, e sendo classificado com menor infla- mabilidade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Ameri- cana de Engenheiros de Aquecimento, Refrigeração e Ar Condiciona- do (ASHRAE).
[0042] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vigésimo primeiro aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y e z, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha ON, NU, e UO que conectam os seguintes 3 pontos: ponto O (22,6, 36,8, 40,6), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e ponto U (3,9, 36,7, 59,4), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha ON é representado por coordenadas (0,0072y2-0,6701y+37,512, y, -0,0072y2-0,3299y+62,488); o segmento da linha NU é representado por coordenadas (0,0083y2-1,7403y+56,635, y, -0,0083y2+0,7403y+43,365); e o segmento da linha UO é uma linha reta.
[0043] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, uma capacidade de refrigeração (possivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capaci- dade) equivalente à de R410A, e sendo classificado com menor infla- mabilidade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Ameri-
cana de Engenheiros de Aquecimento, Refrigeração e Ar Condiciona- do (ASHRAE).
[0044] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vigésimo segundo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por seg- mentos da linha QR, RT, TL, LK, e KQ que conectam os seguintes 5 pontos: ponto Q (44,6, 23,0, 32,4), ponto R (25,5, 36,8, 37,7), ponto T (8,6, 51,6, 39,8), ponto L (28,9, 51,7, 19,4), e ponto K (35,6, 36,8, 27,6), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha QR é representado por coordenadas (0,0099y2-1,975y+84,765, y, -0,0099y2+0,975y+15,235); o segmento da linha RT é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874); o segmento da linha LK é representado por coordenadas (0,0049y2-0,8842y+61,488, y, -0,0049y2-0,1158y+38,512); o segmento da linha KQ é representado por coordenadas (0,0095y2-1,2222y+67,676, y, -0,0095y2+0,2222y+32,324); e o segmento da linha TL é uma linha reta.
[0045] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, uma capacidade de refrigeração (possivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capaci- dade) equivalente à de R410A, e sendo classificado com menor infla- mabilidade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Ameri- cana de Engenheiros de Aquecimento, Refrigeração e Ar Condiciona- do (ASHRAE).
[0046] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vigésimo terceiro aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por seg- mentos da linha PS, ST, e TP que conectam os seguintes 3 pontos: ponto P (20,5, 51,7, 27,8), ponto S (21,9, 39,7, 38,4), e ponto T (8,6, 51,6, 39,8), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha PS é representado por coordenadas (0,0064y2-0,7103y+40,1, y, -0,0064y2-0,2897y+59,9); o segmento da linha ST é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874); e o segmento da linha TP é uma linha reta. O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, uma capacidade de refrigeração
(possivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capaci- dade) equivalente à de R410A, e sendo classificado com menor infla- mabilidade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Ameri- cana de Engenheiros de Aquecimento, Refrigeração e Ar Condiciona- do (ASHRAE).
[0047] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vigésimo quarto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), e difluorometano (R32), em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IK, KB’, B’H, HR, RG, e GI que conectam os se- guintes 6 pontos: ponto I (72,0, 28,0, 0,0), ponto K (48,4, 33,2, 18,4), ponto B’ (0,0, 81,6, 18,4), ponto H (0,0, 84,2, 15,8), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos nos segmentos da linha B’H e GI); o segmento da linha IK é representado por coordenadas (0,025z2-1,7429z+72,00, -0,025z2+0,7429z+28,0, z), o segmento da linha HR é representado por coordenadas (-0,3123z2+4,234z+11,06, 0,3123z2-5.234z+88,94, z),
o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha KB’ e GI são linhas retas.
[0048] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e um coeficiente de desempenho (COP) equivalente à de R410A.
[0049] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vigésimo quinto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IJ, JR, RG, e GI que conectam os seguintes 4 pon- tos: ponto I (72,0, 28,0, 0,0), ponto J (57,7, 32,8, 9,5), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha GI); o segmento da linha IJ é representado por coordenadas (0,025z2-1,7429z+72,0, -0,025z2+0,7429z+28,0, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha JR e GI são linhas retas.
[0050] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e um coeficiente de desempenho (COP) equivalente à de R410A.
[0051] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vigésimo sexto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MP, PB’, B’H, HR, RG, e GM que conectam os se- guintes 6 pontos: ponto M (47,1, 52,9, 0,0), ponto P (31,8, 49,8, 18,4), ponto B’ (0,0, 81,6, 18,4), ponto H (0,0, 84,2, 15,8), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos nos segmentos da linha B’H e GM); o segmento da linha MP é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), o segmento da linha HR é representado por coordenadas (-0,3123z2+4,234z+11,06, 0,3123z2-5.234z+88,94, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas
(-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha PB’ e GM são linhas retas.
[0052] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e um coeficiente de desempenho (COP) equivalente à de R410A.
[0053] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vigésimo sétimo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MN, NR, RG, e GM que conectam os seguintes 4 pontos: ponto M (47,1, 52,9, 0,0), ponto N (38,5, 52,1, 9,5), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha GM); o segmento da linha MN é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha JR e GI são linhas retas.
[0054] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e um coeficiente de desempenho (COP) equivalente à de R410A.
[0055] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vigésimo oitavo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PS, ST, e TP que conectam os seguintes 3 pon- tos: ponto P (31,8, 49,8, 18,4), ponto S (25,4, 56,2, 18,4), e ponto T (34,8, 51,0, 14,2), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha ST é representado por coordenadas (-0,0982z2+0,9622z+40,931, 0,0982z2-1,9622z+59,069, z), o segmento da linha TP é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), e o segmento da linha PS é uma linha reta.
[0056] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e um coeficiente de desempenho (COP) equivalente à de R410A.
[0057] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vigésimo nono aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ao sexto aspecto, em que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha QB’’, B’’D, DU, e UQ que conectam os seguintes 4 pontos: ponto Q (28,6, 34,4, 37,0), ponto B’’ (0,0, 63,0, 37,0), ponto D (0,0, 67,0, 33,0), e ponto U (28,7, 41,2, 30,1), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha B’’D); o segmento da linha DU é representado por coordenadas (-3,4962z2+210,71z-3146,1, 3,4962z2-211,71z+3246,1, z), o segmento da linha UQ é representado por coordenadas (0,0135z2-0,181z+44,133, -0,0135z2-0,0819z+55,867, z), e
[0058] os segmentos da linha QB’’ e B’’D são linhas retas.
[0059] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e um coeficiente de desempenho (COP) equivalente à de R410A.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
[0060] A Figura 1 é uma vista esquemática de um instrumento usado para um teste de inflamabilidade.
[0061] A Figura 2 é um diagrama mostrando pontos A a T e seg- mentos da linha que conectam esses pontos em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa.
[0062] A Figura 3 é um diagrama mostrando pontos A a C, D’, G, I, J, e K’, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132 (E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa.
[0063] A Figura 4 é um diagrama mostrando pontos A a C, D’, G, I, J, e K’, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 92,9 % em massa (o teor de R32 é 7,1% em massa).
[0064] A Figura 5 é um diagrama mostrando pontos A a C, D’, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 88,9 % em massa (o teor de R32 é 11,1% em massa).
[0065] A Figura 6 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 85,5 % em massa (o teor de R32 é 14,5 % em massa).
[0066] A Figura 7 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 81,8 % em massa (o teor de R32 é 18,2 % em massa).
[0067] A Figura 8 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 78,1% em massa (o teor de R32 é 21,9 % em massa).
[0068] A Figura 9 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 73,3 % em massa (o teor de R32 é 26,7 % em massa).
[0069] A Figura 10 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 70,7 % em massa (o teor de R32 é 29,3 % em massa).
[0070] A Figura 11 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 63,3 % em massa (o teor de R32 é 36,7 % em massa).
[0071] A Figura 12 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 55,9 % em massa (o teor de R32 é 44,1% em massa).
[0072] A Figura 13 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 52,2 % em massa (o teor de R32 é 47,8 % em massa).
[0073] A Figura 14 é uma vista mostrando pontos A a C, E, G, e I a W; e segmentos da linha que conectam os pontos A a C, E, G, e I a W em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa.
[0074] A Figura 15 é uma vista mostrando pontos A a U; e seg- mentos da linha que conectam os pontos em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa.
[0075] A Figura 16 é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante de acordo com uma primeira modalida- de.
[0076] A Figura 17 é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática de um aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com a primeira modalidade.
[0077] A Figura 18 é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante de acordo com a segunda modalidade.
[0078] A Figura 19 é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática de um aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com a segunda modalidade.
[0079] A Figura 20 é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante de acordo com a terceira modalidade.
[0080] A Figura 21 é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática de um aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com a terceira modalidade.
[0081] A Figura 22 é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante de acordo com a quarta modalidade.
[0082] A Figura 23 é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática de um aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com a quarta modalidade.
[0083] A Figura 24 é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante de acordo com um quinta modalidade.
[0084] A Figura 25 é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática de um aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com a quinta modalidade.
[0085] A Figura 26 é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante de acordo com uma sexta modalidade.
[0086] A Figura 27 é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática de um aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com a sexta modalidade.
[0087] A Figura 28 é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante de acordo com uma sétima modalidade.
[0088] A Figura 29 é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática de um aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com a sétima modalidade.
[0089] A Figura 30 é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante de acordo com uma oitava modalidade.
[0090] A Figura 31 é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática de um aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com uma oitava modalidade.
[0091] A Figura 32 é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante de acordo com uma nona modalidade.
[0092] A Figura 33 é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática de um aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com a nona modalidade.
[0093] A Figura 34 é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante de acordo com uma décima modalidade.
[0094] A Figura 35 é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática de um aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com a décima modalidade.
[0095] A Figura 36 é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante de acordo com uma décima primeira modalidade.
[0096] A Figura 37 é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática de um aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com a décima primeira modalidade.
[0097] A Figura 38 é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante de acordo com uma décima segunda modalidade.
[0098] A Figura 39 é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática de um aparelho de ciclo de refrigeração de acor- do com a décima segunda modalidade. Descrição das modalidades (1) Definição de termos
[0099] No presente relatório descritivo, o termo "refrigerante" inclui pelo menos compostos especificados na ISO 817 (Organização Inter- nacional de Normalização) e que recebem um número de refrigerante (número ASHRAE) representando o tipo de refrigerante com "R" no início ; e inclui ainda refrigerantes que possuem propriedades equiva- lentes às de tais refrigerantes, mesmo que um número de refrigerante ainda não tenha sido fornecido. Os refrigerantes são amplamente divi- didos em compostos fluorocarbonetos e compostos não fluorocarbone- tos em termos de estrutura dos compostos. Os compostos de fluoro- carbonetos incluem clorofluorcarbonetos (CFC), hidroclorofluorocarbo- netos (HCFC) e hidrofluorocarbonetos (HFC). Os compostos não fluo- rocarbonetos incluem propano (R290), propileno (R1270), butano (R600), isobutano (R600a), dióxido de carbono (R744), amônia (R717) e similares.
[00100] No presente relatório descritivo, a frase "composição com- preendendo um refrigerante" inclui pelo menos (1) um refrigerante em si (incluindo uma mistura de refrigerantes), (2) uma composição que compreende ainda outros componentes e que pode ser misturada com pelo menos uma refrigeração óleo para obter um fluido de trabalho pa-
ra uma máquina de refrigeração e (3) um fluido de trabalho para uma máquina de refrigeração contendo um óleo de refrigeração. Na presen- te especificação, dessas três modalidades, a composição (2) é referida como uma "composição de refrigerante" para distingui-la de um refrige- rante em si (incluindo uma mistura de refrigerantes). Além disso, o flui- do de trabalho para uma máquina de refrigeração (3) é referido como "fluido de trabalho contendo óleo de refrigeração", de modo a distingui- lo da "composição de refrigerante".
[00101] No presente relatório descritivo, quando o termo "alternati- va" é usado em um contexto em que o primeiro refrigerante é substitu- ído pelo segundo refrigerante, o primeiro tipo de "alternativa" significa que o equipamento projetado para operação com o primeiro refrigeran- te pode ser operado usando o segundo refrigerante em condições ide- ais, opcionalmente com trocas de apenas algumas partes (pelo menos uma das seguintes: óleo de refrigeração, gaxeta, gaxeta, válvula de expansão, secador e outras peças) e ajuste do equipamento. Em ou- tras palavras, esse tipo de alternativa significa que o mesmo equipa- mento é operado com um refrigerante alternativo. Modalidades deste tipo de "alternativa" incluem "alternativa de entrada", "alternativa quase de entrada" e "retrofit", na ordem em que a extensão das alterações e ajustes necessários para substituir o primeiro refrigerante pelo segun- do refrigerante é menor.
[00102] O termo "alternativa" também inclui um segundo tipo de "al- ternativa", o que significa que o equipamento projetado para operação com o segundo refrigerante é operado para o mesmo uso que o uso existente com o primeiro refrigerante usando o segundo refrigerante. Esse tipo de alternativa significa que o mesmo uso é alcançado com um refrigerante alternativo.
[00103] No presente relatório descritivo, o termo "máquina de refri- geração" refere-se a máquinas em geral que extraem calor de um ob-
jeto ou espaço para reduzir sua temperatura à temperatura do ar am- biente e manter uma temperatura baixa. Em outras palavras, as má- quinas de refrigeração se referem às máquinas de conversão que ga- nham energia de fora para realizar o trabalho e realizam a conversão de energia, a fim de transferir calor de onde a temperatura é mais bai- xa para onde a temperatura é mais alta.
[00104] No presente relatório descritivo, um refrigerante com uma "inflamabilidade mais baixa do WCF" significa que a composição mais inflamável (pior caso de formulação para inflamabilidade: WCF) tem uma velocidade de queima de 10 cm/s ou menos, de acordo com a Norma ANSI/ASHRAE dos EUA 34 -2013. Além disso, na presente especificação, um refrigerante com "ASHRAE menor inflamabilidade" significa que a velocidade de queima do WCF é 10 cm/s ou menos, que a composição da fração mais inflamável (pior caso de fraciona- mento para inflamabilidade: WCFF), que é especificada executando um teste de vazamento durante o armazenamento, transporte ou uso com base no ANSI/ASHRAE 34-2013 usando o WCF, tem uma veloci- dade de queima de 10 cm/s ou menos e essa classificação de infla- mabilidade de acordo com a Norma ANSI/ASHRAE dos EUA 34-2013 é determinado para ser classificado como "Classe 2L".
[00105] Na presente especificação, um refrigerante com um "RCL de x% ou mais" significa que o refrigerante tem um limite de concen- tração de refrigerante (RCL), calculado de acordo com a Norma AN- SI/ASHRAE dos EUA 34-2013, de x% ou mais. RCL refere-se a um limite de concentração no ar em consideração aos fatores de seguran- ça. O RCL é um índice para reduzir o risco de toxicidade aguda, asfixia e inflamabilidade em um espaço fechado onde os humanos estão pre- sentes. O RCL é determinado de acordo com o Padrão ASHRAE. Mais especificamente, o RCL é a menor concentração entre o limite de ex- posição à toxicidade aguda (ATEL), o limite de privação de oxigênio
(ODL) e o limite de concentração inflamável (FCL), que são calculados respectivamente de acordo com as seções 7.1.1, 7.1.2 e 7.1.3 da nor- ma ASHRAE.
[00106] Na presente especificação, o desvio de temperatura refere- se a um valor absoluto da diferença entre a temperatura inicial e a temperatura final no processo de mudança de fase de uma composi- ção que contém o refrigerante da presente descrição no trocador de calor de um sistema de refrigerante. (2) Refrigerante (2-1) Componente de Refrigerante
[00107] Qualquer um dos vários refrigerantes, como o refrigerante A, o refrigerante B, o refrigerante C, o refrigerante D e o refrigerante E, os detalhes desse refrigerante devem ser mencionados posteriormen- te, podem ser usados como refrigerante. (2-2) Uso de refrigerante
[00108] O refrigerante de acordo com a presente descrição pode ser preferivelmente usado como um fluido operacional em uma máqui- na de refrigeração.
[00109] A composição de acordo com a presente descrição é ade- quada para uso como um refrigerante alternativo para refrigerante de HFC como R410A, R407C e R404 etc, ou refrigerante de HCFC como R22, etc. (3) Composição de Refrigerante
[00110] A composição de refrigerante de acordo com a presente descrição compreende, pelo menos, o refrigerante de acordo com a presente descrição, e pode ser usada para o mesmo uso que o refrige- rante de acordo com a presente descrição. Além disso, a composição de refrigerante de acordo com a presente descrição pode ser ainda misturada com, pelo menos, um óleo de refrigeração para, assim, ob- ter um fluido operacional para uma máquina de refrigeração.
[00111] A composição de refrigerante de acordo com a presente descrição ainda compreende, pelo menos, um outro componente além do refrigerante de acordo com a presente descrição. A composição de refrigerante de acordo com a presente descrição pode compreender, pelo menos, um dos seguintes outros componentes, se necessário. Conforme descrito acima, quando a composição de refrigerante de acordo com a presente descrição é usada como um fluido operacional em uma máquina de refrigeração, é, geralmente, usada como uma mistura com, pelo menos, um óleo de refrigeração. Portanto, é preferí- vel que a composição de refrigerante de acordo com a presente des- crição não, substancialmente, compreenda um óleo de refrigeração. Especificamente, na composição de refrigerante de acordo com a pre- sente descrição, o teor do óleo de refrigeração com base na composi- ção total de refrigerante é preferivelmente 0 a 1% em massa, e mais preferivelmente 0 a 0,1% em massa. (3-1) Água
[00112] A composição de refrigerante de acordo com a presente descrição pode conter uma pequena quantidade de água. O teor de água da composição de refrigerante é preferivelmente 0,1% em massa ou menos com base no refrigerante total. Uma pequena quantidade de água contida na composição de refrigerante estabiliza as ligações du- plas nas moléculas de compostos de fluorocarbonetos insaturados que podem estar presentes no refrigerante e torna menos provável que os compostos de fluorocarbonetos insaturados sejam oxidados, aumen- tando assim a estabilidade da composição do refrigerante. (3-2) Traçador
[00113] Um traçador é adicionado à composição de refrigerante de acordo com a presente descrição a uma concentração detectável, de modo que quando a composição de refrigerante foi diluída, contamina- da ou submetida a outras alterações, o traçador pode rastrear as alte-
rações.
[00114] A composição de refrigerante de acordo com a presente descrição pode compreender um único traçador, ou dois ou traçado- res.
[00115] O traçador não é limitado e pode ser adequadamente sele- cionado dentre os traçadores comumente usados. De preferência, um composto que não pode ser uma impureza inevitavelmente misturada no refrigerante da presente descrição é selecionado como traçador.
[00116] Exemplos de traçadores incluem hidrofluorocarbonetos, hi- droclorofluorocarbonetos, clorofluorocarbonetos, hidroclorocarbonos, fluorocarbonos, hidrocarbonetos deuterados, hidrofluorocarbonetos deuterados, perfluorocarbonetos, fluoroéteres, compostos bromados, compostos iodados, álcoois, aldeídos, cetonas e óxido nitroso (N2O). O marcador é particularmente preferencialmente um hidrofluorocarbo- neto, um hidroclorofluorocarbono, um clorofluorocarbono, um fluoro- carbono, um hidroclorocarbono, um fluorocarboneto ou um fluoroéter.
[00117] Os seguintes compostos são preferíveis como o traçador.
[00118] FC-14 (tetrafluorometano, CF4)
[00119] HCC-40 (clorometano, CH3Cl)
[00120] HFC-23 (trifluorometano, CHF3)
[00121] HFC-41 (fluorometano, CH3Cl)
[00122] HFC-125 (pentafluoroetano, CF3CHF2)
[00123] HFC-134a (1,1,1,2-tetrafluoroetano, CF3CH2F)
[00124] HFC-134 (1,1,2,2-tetrafluoroetano, CHF2CHF2)
[00125] HFC-143a (1,1,1-trifluoroetano, CF3CH3)
[00126] HFC-143 (1,1,2-trifluoroetano, CHF2CH2F)
[00127] HFC-152a (1,1-difluoroetano, CHF2CH3)
[00128] HFC-152 (1,2-difluoroetano, CH2FCH2F)
[00129] HFC-161 (fluoroetano, CH3CH2F)
[00130] HFC-245fa (1,1,1,3,3-pentafluoropropano, CF3CH2CHF2)
[00131] HFC-236fa (1,1,1,3,3,3-hexafluoropropano, CF3CH2CF3)
[00132] HFC-236ea (1,1,1,2,3,3-hexafluoropropano, CF3CHFCHF2)
[00133] HFC-227ea (1,1,1,2,3,3,3-heptafluoropropano, CF3CHFCF3)
[00134] HCFC-22 (clorodifluorometano, CHClF2)
[00135] HCFC-31 (clorofluorometano, CH2ClF)
[00136] CFC-1113 (clorotrifluoroetileno, CF2 = CClF)
[00137] HFE-125 (éter trifluorometil-difluorometil, CF3OCHF2)
[00138] HFE-134a (éter trifluorometil-fluorometil, CF3OCH2F)
[00139] HFE-143a (éter trifluorometilmetílico, CF3OCH3)
[00140] HFE-227ea (éter trifluorometil-tetrafluoroetílico, CF3OCHF CF3)
[00141] HFE-236fa (éter trifluorometil-trifluoroetílico, CF3OCH2CF3)
[00142] O composto marcador pode estar presente na composição de refrigerante a uma concentração total de cerca de 10 partes por mi- lhão (ppm) a cerca de 1000 ppm. De preferência, o composto marca- dor está presente na composição de refrigerante a uma concentração total de cerca de 30 ppm a cerca de 500 ppm, e mais preferencialmen- te, o composto marcador está presente a uma concentração total de cerca de 50 ppm a cerca de 300 ppm. (3-3) Corante Fluorescente Ultravioleta
[00143] A composição de refrigerante de acordo com a presente descrição pode compreender uma única corante fluorescente ultravio- leta, ou dois ou mais corantes fluorescentes ultravioleta.
[00144] O corante fluorescente ultravioleta não é limitado, e pode ser adequadamente selecionado dos corantes fluorescentes ultraviole- ta geralmente usados.
[00145] Exemplos de corantes fluorescentes ultravioletas incluem naftalimida, cumarina, antraceno, fenantreno, xanteno, tioxanteno, naf- toxanteno, fluoresceína e seus derivados. O corante fluorescente ul- travioleta é particularmente preferencialmente naftalimida ou cumarina, ou ambos.
(3-4) Estabilizador
[00146] A composição de refrigerante de acordo com a presente descrição pode compreender um único estabilizador, ou dois ou mais estabilizadores.
[00147] O estabilizador não é limitado, e pode ser adequadamente selecionado dos estabilizadores geralmente usados.
[00148] Exemplos de estabilizadores incluem compostos nitro, éte- res e aminas.
[00149] Exemplos de compostos nitro incluem compostos nitro alifá- ticos, tais como nitrometano e nitroetano; e compostos nitro aromáti- cos, tais como nitro benzeno e nitro estireno.
[00150] Exemplos de éteres incluem 1,4-dioxano.
[00151] Exemplos de aminas incluem 2,2,3,3,3-pentafluoro-propila- mina e difenilamina.
[00152] Exemplos de estabilizadores ainda incluem butil-hidroxito- lueno e benzotriazol.
[00153] O teor do estabilizador não é limitado. Geralmente, o teor do estabilizador é preferivelmente 0,01 a 5% em massa, e mais prefe- rivelmente 0,05 a 2% em massa, com base no refrigerante total. (3-5) Inibidor de polimerização
[00154] A composição de refrigerante de acordo com a presente descrição pode compreender um único inibidor de polimerização, ou dois ou mais inibidores de polimerização.
[00155] O inibidor de polimerização não é limitado, e pode ser ade- quadamente selecionado dos inibidores de polimerização geralmente conhecidos.
[00156] Exemplos de inibidores de polimerização incluem 4-metoxi- 1-naftol, hidroquinona, éter metil hidroquinona, dimetil-t-butilfenol, 2,6- di-terc-butil-p-cresol e benzotriazol.
[00157] O teor do inibidor de polimerização não é limitado. Geral-
mente, o teor do inibidor de polimerização é preferivelmente 0,01 a 5% em massa, e mais preferivelmente 0,05 a 2% em massa, com base no refrigerante total. (4) Fluido operacional contendo óleo de refrigeração
[00158] O fluido operacional contendo óleo de refrigeração de acor- do com a presente descrição compreende, pelo menos, o refrigerante ou a composição de refrigerante de acordo com a presente descrição e um óleo de refrigeração, para uso como um fluido operacional em uma máquina de refrigeração. Especificamente, o fluido operacional contendo óleo de refrigeração de acordo com a presente descrição é obtido misturando um óleo de refrigeração usado em um compressor de uma máquina de refrigeração com o refrigerante ou a composição de refrigerante. O fluido operacional contendo óleo de refrigeração, geralmente, compreende 10 a 50% em massa de óleo de refrigeração. (4-1) Óleo de refrigeração
[00159] O óleo de refrigeração não é limitado, e pode ser adequa- damente selecionado dos óleos de refrigeração geralmente conheci- dos. Nesse caso, os óleos de refrigeração que são superiores na ação de aumentar a miscibilidade com a mistura e a estabilidade da mistura, por exemplo, são adequadamente selecionados conforme necessário.
[00160] O óleo base do óleo de refrigeração é preferencialmente, por exemplo, pelo menos um membro selecionado do grupo que con- siste em polialquileno de glicol (PAG), ésteres de poliol (POE) e éteres polivinílicos (PVE).
[00161] O óleo de refrigeração pode ainda conter aditivos além do óleo de base. O aditivo pode ser pelo menos um membro selecionado do grupo que consiste em antioxidantes, agentes de pressão extrema, eliminadores de ácido, eliminadores de oxigênio, desativadores de co- bre, inibidores de ferrugem, agentes de óleo e agentes antiespuma.
[00162] Um óleo de refrigeração com uma viscosidade cinemática de 5 a 400 cSt a 40 °C é preferível do ponto de vista da lubrificação.
[00163] O fluido operacional contendo óleo de refrigeração de acor- do com a presente descrição pode ainda conter opcionalmente pelo menos um aditivo. Exemplos de aditivos incluem agentes compatibili- zadores descritos abaixo. (4-2) Agente de compatibilização
[00164] O fluido operacional contendo óleo de refrigeração de acor- do com a presente descrição pode compreender um único agente de compatibilização, ou dois ou mais agentes de compatibilização.
[00165] O agente de compatibilização não é limitado, e pode ser adequadamente selecionado dos agentes de compatibilização geral- mente conhecidos.
[00166] Exemplos de agentes compatibilizantes incluem éteres de polioxialquilenoglicol, amidas, nitrilos, cetonas, clorocarbonetos, éste- res, lactonas, éteres arílicos, fluoroéteres e 1,1,1-trifluoroalcanos. O agente compatibilizante é particularmente preferencialmente um éter polioxialquileno glicol. (5) Vários refrigerantes
[00167] A seguir, os refrigerantes A a E, que são os refrigerantes utilizados na presente modalidade, serão descritos em detalhes.
[00168] Além disso, cada descrição do refrigerante A, refrigerante B, refrigerante C, refrigerante D e refrigerante E a seguir é indepen- dente. O alfabeto que mostra um ponto ou um segmento de linha, o número de Exemplos e o número de exemplos comparativos são inde- pendentes entre si entre o refrigerante A, o refrigerante B, o refrigeran- te C, o refrigerante D, o refrigerante D e o refrigerante E. Por exemplo, a primeira modalidade do refrigerante A e a primeira modalidade do refrigerante B são modalidades diferentes uma da outra. (5-1) Refrigerante A
[00169] O refrigerante A de acordo com a presente descrição é um refrigerante misturado compreendendo trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), e 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf).
[00170] O refrigerante A de acordo com a presente descrição tem várias propriedades que são desejáveis como um refrigerante alterna- tivo de R410A, ou seja, uma capacidade de refrigeração e um coefici- ente de desempenho que são equivalentes aos de R410A, e um GWP suficientemente baixo.
[00171] O refrigerante A de acordo com a presente descrição é uma composição compreendendo HFO-1132(E) e R1234yf, e opcionalmen- te ainda compreendendo HFO-1123, e pode ainda atender as seguin- tes exigências. O refrigerante ainda tem várias propriedades desejá- veis como um refrigerante alternativo para R410A; ou seja, tem uma capacidade de refrigeração e um coeficiente de desempenho que são equivalentes aos de R410A, e um GWP suficientemente baixo. Exigências
[00172] O refrigerante preferível A é como segue:
[00173] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura cir- cundada por segmentos da linha AA’, A’B, BD, DC’, C’C, CO e OA que conectam os seguintes 7 pontos: ponto A (68,6, 0,0, 31,4), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), ponto C (32,9, 67,1, 0,0), e ponto O (100,0, 0,0, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos na linha CO); o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3, o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha BD, CO e OA são linhas retas.
[00174] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e a COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A.
[00175] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf, com base em sua soma no refrigerante A de acordo com a presente descrição é respectivamente representada por x, y, e z, o re- frigerante é preferivelmente um refrigerante em que coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro de uma figura circundada por segmentos da linha GI, IA, AA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CG que conectam os seguintes 8 pontos: ponto G (72,0, 28,0, 0,0), ponto I (72,0, 0,0, 28,0), ponto A (68,6, 0,0, 31,4), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6),
ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e ponto C (32,9, 67,1, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos no segmento da linha CG); o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha GI, IA, BD e CG são linhas retas.
[00176] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante A de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e a COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A; além disso, o refrigerante A tem uma menor inflamabilidade de WCF de acordo com a Norma ASHRAE (a composição de WCF tem uma velocidade de queima de 10 cm/s ou menos).
[00177] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante de acordo com a pre- sente descrição é respectivamente representada por x, y, e z, o refri- gerante é preferivelmente um refrigerante em que coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da fai- xa de uma figura circundada por segmentos da linha JP, PN, NK, KA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CJ que conectam os seguintes 9 pontos: ponto J (47,1, 52,9, 0,0), ponto P (55,8, 42,0, 2,2),
ponto N (68,6, 16,3, 15,1), ponto K (61,3, 5,4, 33,3), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e ponto C (32,9, 67,1, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos no segmento da linha CJ); o segmento da linha PN é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43), o segmento da linha NK é representado por coordenadas (x, 0,2421x2-29,955x+931,91, -0,2421x2+28,955x-831,91), o segmento da linha KA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha JP, BD e CG são linhas retas.
[00178] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante A de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e um COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A; além disso, o refrigerante exibe uma menor inflamabilidade (classe 2L) de acordo com a Norma ASHRAE (a composição de WCF e a composição de WCFF têm uma velocidade de queima de 10 cm/s ou menos).
[00179] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e
R1234yf com base em sua soma no refrigerante de acordo com a pre- sente descrição é respectivamente representada por x, y, e z, o refri- gerante é preferivelmente um refrigerante em que coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da fai- xa de uma figura circundada por segmentos da linha JP, PL, LM, MA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CJ que conectam os seguintes 9 pontos: ponto J (47,1, 52,9, 0,0), ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto L (63,1, 31,9, 5,0), ponto M (60,3, 6,2, 33,5), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e ponto (32,9, 67,1, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos no segmento da linha CJ); o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43), o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha JP, LM, BD e CG são linhas retas.
[00180] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e um COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A; além disso, o refrigerante tem um RCL de 40 g/m3 ou mais.
[00181] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante A de acordo com a presente descrição é respectivamente representada por x, y, e z, o re- frigerante é preferivelmente um refrigerante em que coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PL, LM, MA’, A’B, BF, FT, e TP que conectam os seguintes 7 pontos: ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto L (63,1, 31,9, 5,0), ponto M (60,3, 6,2, 33,5), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto F (0,0, 61,8, 38,2), e ponto T (35,8, 44,9, 19,3), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos no segmento da linha BF); o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43), o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha FT é representado por coordenadas (x, 0,0078x2-0,7501x+61,8, -0,0078x2-0,2499x+38,2), o segmento da linha TP é representado por coordenadas
(x, 0,00672x2-0,7607x+63,525, -0,00672x2-0,2393x+36,475), e os segmentos da linha LM e BF são linhas retas.
[00182] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e um COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A; além disso, o refrigerante tem um RCL de 40 g/m3 ou mais.
[00183] O refrigerante A de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da fai- xa de uma figura circundada por segmentos da linha PL, LQ, QR, e RP que conectam os seguintes 4 pontos: ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto L (63,1, 31,9, 5,0), ponto Q (62,8, 29,6, 7,6), e ponto R (49,8, 42,3, 7,9), ou nos segmentos da linha acima; o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43), o segmento da linha RP é representado por coordenadas (x, 0,00672x2-0,7607x+63,525, -0,00672x2-0,2393x+36,475), e os segmentos da linha LQ e QR são linhas retas.
[00184] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem um COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A, e um RCL de 40 g/m 3 ou mais, além disso, o refrigerante tem um deslize da temperatura de condensação de 1ºC ou menos.
[00185] O refrigerante A de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da fai- xa de uma figura circundada por segmentos da linha SM, MA’, A’B, BF, FT, e TS que conectam os seguintes 6 pontos: ponto S (62,6, 28,3, 9,1), ponto M (60,3, 6,2, 33,5), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto F (0,0, 61,8, 38,2), e ponto T (35,8, 44,9, 19,3), ou nos segmentos da linha acima, o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha FT é representado por coordenadas (x, 0,0078x2-0,7501x+61,8, -0,0078x2-0,2499x+38,2), o segmento da linha TS é representado por coordenadas (x, -0,0017x2-0,7869x+70,888, -0,0017x2-0,2131x+29,112), e os segmentos da linha SM e BF são linhas retas.
[00186] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem a razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, um COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A, e um RCL de 40 g/m 3 ou mais além disso, o refrigerante tem uma pressão de descarga de 105% ou mais com relação à razão de R410A.
[00187] O refrigerante A de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da fai- xa de uma figura circundada por segmentos da linha Od, dg, gh, e hO que conectam os seguintes 4 pontos: ponto d (87,6, 0,0, 12,4), ponto g (18,2, 55,1, 26,7), ponto h (56,7, 43,3, 0,0), e ponto o (100,0, 0,0, 0,0), ou nos segmentos da linha Od, dg, gh, e hO (excluindo os pontos O e h); o segmento da linha dg é representado por coordenadas (0,0047y2-1,5177y+87,598, y, -0,0047y2+0,5177y+12,402), o segmento da linha gh é representado por coordenadas (-0,0134z2-1,0825z+56,692, 0,0134z2+0,0825z+43,308, z), e os segmentos da linha hO e Od são linhas retas.
[00188] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A.
[00189] O refrigerante A de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf, com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composi- ção em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por seg-
mentos da linha lg, gh, hi, e il que conectam os seguintes 4 pontos: ponto l (72,5, 10,2, 17,3), ponto g (18,2, 55,1, 26,7), ponto h (56,7, 43,3, 0,0), e ponto i (72,5, 27,5, 0,0) ou nos segmentos da linha lg, gh, e il (excluindo os pontos h e i); o segmento da linha lg é representado por coordenadas (0,0047y2-1,5177y+87,598, y, -0,0047y2+0,5177y+12,402), a linha gh é representada por coordenadas (-0,0134z2- 1,0825z+56,692, 0,0134z2+0,0825z+43,308, z), e os segmentos da linha hi e il são linhas retas.
[00190] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A; além disso, o refrigerante tem uma menor inflamabilidade (Classe 2L) de acordo com a Norma ASHRAE.
[00191] O refrigerante A de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composi- ção em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por seg- mentos da linha Od, de, ef, e fO que conectam os seguintes 4 pontos: ponto d (87,6, 0,0, 12,4), ponto e (31,1, 42,9, 26,0), ponto f (65,5, 34,5, 0,0), e ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
ou nos segmentos da linha Od, de e ef (excluindo os pontos O e f); o segmento da linha de é representado por coordenadas (0,0047y2-1,5177y+87,598, y, -0,0047y2+0,5177y+12,402), o segmento da linha ef é representado por coordenadas (-0,0064z2-1,1565z+65,501, 0,0064z2+0,1565z+34,499, z), e os segmentos da linha fO e Od são linhas retas.
[00192] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 93,5% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 93,5% ou mais com relação à razão de R410A.
[00193] O refrigerante A de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composi- ção em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por seg- mentos da linha le, ef, fi e il que conectam os seguintes 4 pontos: ponto l (72,5, 10,2, 17,3), ponto e (31,1, 42,9, 26,0), ponto f (65,5, 34,5, 0,0), e ponto i (72,5, 27,5, 0,0), ou nos segmentos da linha le, ef e il (excluindo os pontos f e i); o segmento da linha le é representado por coordenadas (0,0047y2-1,5177y+87,598, y, -0,0047y2+0,5177y+12,402), o segmento da linha ef é representado por coordenadas (-0,0134z2-1,0825z+56,692, 0,0134z2+0,0825z+43,308, z), e os segmentos da linha fi e il são linhas retas.
[00194] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 93,5% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 93,5% ou mais com relação à razão de R410A; além disso, o refrigerante tem uma menor inflamabilidade (Classe 2L) de acordo com a Norma ASHRAE.
[00195] O refrigerante A de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composi- ção em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por seg- mentos da linha Oa, ab, bc e cO que conectam os seguintes 4 pontos: ponto a (93,4, 0,0, 6,6), ponto b (55,6, 26,6, 17,8), ponto c (77,6, 22,4, 0,0), e ponto O (100,0, 0,0, 0,0), ou nos segmentos da linha Oa, ab, e bc (excluindo os pon- tos O e c); o segmento da linha ab é representado por coordenadas (0,0052y2-1,5588y+93,385, y, -0,0052y2+0,5588y+6,615), o segmento da linha bc é representado por coordenadas (-0,0032z2-1,1791z+77,593, 0,0032z2+0,1791z+22,407, z), e os segmentos da linha cO e Oa são linhas retas.
[00196] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 95% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A.
[00197] O refrigerante A de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composi- ção em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por seg- mentos da linha kb, bj, e jk que conectam os seguintes 3 pontos: ponto k (72,5, 14,1, 13,4), ponto b (55,6, 26,6, 17,8), e ponto j (72,5, 23,2, 4,3), ou nos segmentos da linha kb, bj e jk; o segmento da linha kb é representado por coordenadas (0,0052y2-1,5588y+93,385, y, e -0,0052y2+0,5588y+6,615), o segmento da linha bj é representado por coordenadas (-0,0032z2-1,1791z+77,593, 0,0032z2+0,1791z+22,407, z), e o segmento da linha jk é uma linha reta.
[00198] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 95% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A; além disso, o refrigerante tem a menor inflamabilidade (Classe 2L) de acor- do com a Norma ASHRAE.
[00199] O refrigerante de acordo com a presente descrição pode ainda compreender outros refrigerantes adicionais além de HFO-1132 (E), HFO-1123, e R1234yf, desde que as propriedades e os efeitos acima não sejam prejudicados. Com relação a isso, o refrigerante de acordo com a presente descrição preferivelmente compreende HFO-
1132(E), HFO-1123, e R1234yf em uma quantidade total de 99,5% em massa ou mais, mais preferivelmente 99,75 % em massa ou mais, e still mais preferivelmente 99,9 % em massa ou mais, com base no re- frigerante total.
[00200] O refrigerante de acordo com a presente descrição pode compreender HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf em uma quantida- de total de 99,5% em massa ou mais, 99,75 % em massa ou mais, ou 99,9 % em massa ou mais, com base no refrigerante total.
[00201] Refrigerantes adicionais não são particularmente limitados e podem ser amplamente selecionados. O refrigerante misturado pode conter um refrigerante adicional, ou dois ou mais refrigerantes adicio- nais. (Exemplos do Refrigerante A)
[00202] A presente descrição é descrita em mais detalhes abaixo com referência aos Exemplos do refrigerante A. Entretanto, o refrige- rante A não é limitado aos Exemplos.
[00203] O GWP de R1234yf e uma composição consistindo em um refrigerante misturado R410A (R32 = 50%/R125 = 50%) foi avaliado com base nos valores declarados no Painel Intergovernamental de Mudanças Climáticas (IPCC), o quarto relatório. O GWP de HFO-1132 (E), que não foi declarado nele, foi assumido ser 1 de HFO-1132a (GWP = 1 ou menos) e HFO-1123 (GWP = 0,3, descrito na Literatura de Patente 1). A capacidade de refrigeração de R410A e composições, cada uma compreendendo uma mistura de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf foi determinada realizando cálculos teóricos do ciclo de re- frigeração para os refrigerantes misturados utilizando o Instituto Naci- onal de Ciência e Tecnologia (NIST) e o Banco de Dados de Termodi- nâmica e Transporte de Fluidos de Referência (Refprop 9,0) sob as seguintes condições.
[00204] Ainda, o RCL da mistura foi calculado com o LFL de HFO-
1132(E) sendo 4,7% em volume, o LFL de HFO-1123 sendo 10% em volume, e o LFL de R1234yf sendo 6,2% em volume, de acordo com a Norma ASHRAE 34-2013.
[00205] Temperatura de evaporação: 5C
[00206] Temperatura de condensação: 45C
[00207] Grau de superaquecimento: 5 K
[00208] Grau de sub-resfriamento: 5 K
[00209] Eficiência do compressor: 70%
[00210] As Tabelas 1 a 34 mostram estes valores juntos com o GWP de cada refrigerante misturado.
Tabela 1 Item Unidade Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Exemplo 1 Exemplo 2 Exemplo 3 Ex.
Compa- rativo 1 rativo 2 rativo 3 rativo 4 O A A’ B HFO-1132(E) % em massa 100,0 68,6 49,0 30,6 14,1 0,0 HFO-1123 % em massa R410A 0,0 0,0 14,9 30,0 44,8 58,7 R1234yf % em massa 0,0 31,4 36,1 39,4 41,1 41,3 GWP - 2088 1 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 100 99,7 100,0 98,6 97,3 96,3 95,5 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 100 98,3 85,0 85,0 85,0 85,0 85,0 refrigeração Deslize de condensação ºC 0,1 0,00 1,98 3,36 4,46 5,15 5,35
59/289 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 100,0 99,3 87,1 88,9 90,6 92,1 93,2 RCL g/m3 - 30,7 37,5 44,0 52,7 64,0 78,6
Tabela 2 Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Compa- Item Unidade parativo 5 Exemplo 4 Exemplo 5 Exemplo 6 parativo 6 parativo 7 Exemplo 7 rativo 8 C C’ D E E’ F HFO-1132(E) % em massa 32,9 26,6 19,5 10,9 0,0 58,0 23,4 0,0 HFO-1123 % em massa 67,1 68,4 70,5 74,1 80,4 42,0 48,5 61,8 R1234yf % em massa 0,0 5,0 10,0 15,0 19,6 0,0 28,1 38,2 GWP - 1 1 1 1 2 1 2 2 % (com relação Razão de COP 92,5 92,5 92,5 92,5 92,5 95,0 95,0 95,0 a 410A) Razão da capacidade de % (com relação 107,4 105,2 102,9 100,5 97,9 105,0 92,5 86,9 refrigeração a 410A)
Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Compa- Item Unidade parativo 5 Exemplo 4 Exemplo 5 Exemplo 6 parativo 6 parativo 7 Exemplo 7 rativo 8 C C’ D E E’ F Deslize de condensação ºC 0,16 0,52 0,94 1,42 1,90 0,42 3,16 4,80 % (com relação Pressão de descarga 119,5 117,4 115,3 113,0 115,9 112,7 101,0 95,8 a 410A) RCL g/m3 53,5 57,1 62,0 69,1 81,3 41,9 46,3 79,0
Tabela 3 Ex.
Comparativo 9 Exemplo 8 Exemplo 9 Exemplo 10 Exemplo 11 Exemplo 12 Item Unidade J P L N N’ K HFO-1132(E) % em massa 47,1 55,8 63,1 68,6 65,0 61,3
60/289 HFO-1123 % em massa 52,9 42,0 31,9 16,3 7,7 5,4 R1234yf % em massa 0,0 2,2 5,0 15,1 27,3 33,3 GWP - 1 1 1 1 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 93,8 95,0 96,1 97,9 99,1 99,5 Razão da capacidade de 106,2 104,1 101,6 95,0 88,2 85,0 refrigeração % (com relação a 410A) Deslize de condensação ºC 0,31 0,57 0,81 1,41 2,11 2,51 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 115,8 111,9 107,8 99,0 91,2 87,7 RCL g/m3 46,2 42,6 40,0 38,0 38,7 39,7
Tabela 4 Exemplo 13 Exemplo 14 Exemplo 15 Exemplo 16 Exemplo 17 Exemplo 18 Exemplo 19 Item Unidade L M Q R S S’ T HFO-1132(E) % em massa 63,1 60,3 62,8 49,8 62,6 50,0 35,8 HFO-1123 % em massa 31,9 6,2 29,6 42,3 28,3 35,8 44,9 R1234yf % em massa 5,0 33,5 7,6 7,9 9,1 14,2 19,3 GWP - 1 2 1 1 1 1 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 96,1 99,4 96,4 95,0 96,6 95,8 95,0 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 101,6 85,0 100,2 101,7 99,4 98,1 96,7 refrigeração Deslize de condensação ºC 0,81 2,58 1,00 1,00 1,10 1,55 2,07 61/289 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 107,8 87,9 106,0 109,6 105,0 105,0 105,0 3 RCL g/m 40,0 40,0 40,0 44,8 40,0 44,4 50,8 Tabela 5 Ex. Comparativo 10 Exemplo 20 Exemplo 21 Item Unidade
G H I HFO-1132(E) % em massa 72,0 72,0 72,0 HFO-1123 % em massa 28,0 14,0 0,0 R1234yf % em massa 0,0 14,0 28,0 GWP - 1 1 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 96,6 98,2 99,9 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a 410A) 103,1 95,1 86,6 Deslize de condensação ºC 0,46 1,27 1,71 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 108,4 98,7 88,6 3 RCL g/m 37,4 37,0 36,6
Tabela 6
Ex.
Com- Ex.
Compa- Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Ex.
Com- Item Unidade parativo 11 rativo 12 22 23 24 25 26 parativo 13
HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 HFO-1123 % em massa 85,0 75,0 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 GWP - 1 1 1 1 1 1 1 1 Razão de COP % (com relação a 410A) 91,4 92,0 92,8 93,7 94,7 95,8 96,9 98,0 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 105,7 105,5 105,0 104,3 103,3 102,0 100,6 99,1
62/289 refrigeração Deslize de condensação ºC 0,40 0,46 0,55 0,66 0,75 0,80 0,79 0,67 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 120,1 118,7 116,7 114,3 111,6 108,7 105,6 102,5 3 RCL g/m 71,0 61,9 54,9 49,3 44,8 41,0 37,8 35,1
Tabela 7 Ex.
Compa- Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Ex.
Compa- Item Unidade rativo 14 27 28 29 30 31 32 rativo 15 HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 HFO-1123 % em massa 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 R1234yf % em massa 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 GWP - 1 1 1 1 1 1 1 1 Razão de COP % (com relação a 410A) 91,9 92,5 93,3 94,3 95,3 96,4 97,5 98,6
Ex.
Compa- Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Ex.
Compa- Item Unidade rativo 14 27 28 29 30 31 32 rativo 15 Razão da capacidade de 103,2 102,9 102,4 101,5 100,5 99,2 97,8 96,2 refrigeração % (com relação a 410A) Deslize de condensação ºC 0,87 0,94 1,03 1,12 1,18 1,18 1,09 0,88 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 116,7 115,2 113,2 110,8 108,1 105,2 102,1 99,0 3 RCL g/m 70,5 61,6 54,6 49,1 44,6 40,8 37,7 35,0
Tabela 8 Ex.
Compa- Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Ex.
Com- Item Unidade rativo 16 33 34 35 36 37 38 parativo 17
63/289 HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 HFO-1123 % em massa 75,0 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 5,0 R1234yf % em massa 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 GWP - 1 1 1 1 1 1 1 1 Razão de COP % (com relação a 410A) 92,4 93,1 93,9 94,8 95,9 97,0 98,1 99,2 Razão da capacidade de 100,5 100,2 99,6 98,7 97,7 96,4 94,9 93,2 refrigeração % (com relação a 410A) Deslize de condensação ºC 1,41 1,49 1,56 1,62 1,63 1,55 1,37 1,05 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 113,1 111,6 109,6 107,2 104,5 101,6 98,6 95,5 3 RCL g/m 70,0 61,2 54,4 48,9 44,4 40,7 37,5 34,8
Tabela 9
Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 39 40 41 42 43 44 45
HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 HFO-1123 % em massa 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 R1234yf % em massa 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 93,0 93,7 94,5 95,5 96,5 97,6 98,7 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a 410A) 97,7 97,4 96,8 95,9 94,7 93,4 91,9 Deslize de condensação ºC 2,03 2,09 2,13 2,14 2,07 1,91 1,61
64/289 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 109,4 107,9 105,9 103,5 100,8 98,0 95,0 3 RCL g/m 69,6 60,9 54,1 48,7 44,2 40,5 37,4
Tabela 10 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 46 47 48 49 50 51 52 HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 HFO-1123 % em massa 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 5,0 R1234yf % em massa 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 93,6 94,3 95,2 96,1 97,2 98,2 99,3 Razão da capacidade % (com relação a 410A) 94,8 94,5 93,8 92,9 91,8 90,4 88,8 de refrigeração Deslize de condensação ºC 2,71 2,74 2,73 2,66 2,50 2,22 1,78 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 105,5 104,0 102,1 99,7 97,1 94,3 91,4 RCL g/m3 69,1 60,5 53,8 48,4 44,0 40,4 37,3
Tabela 11 Item Unidade Exemplo 53 Exemplo 54 Exemplo 55 Exemplo 56 Exemplo 57 Exemplo 58
HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 HFO-1123 % em massa 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 R1234yf % em massa 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 94,3 95,0 95,9 96,8 97,8 98,9 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 91,9 91,5 90,8 89,9 88,7 87,3 refrigeração Deslize de condensação ºC 3,46 3,43 3,35 3,18 2,90 2,47 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 101,6 100,1 98,2 95,9 93,3 90,6
65/289 3 RCL g/m 68,7 60,2 53,5 48,2 43,9 40,2
Tabela 12 Item Unidade Exemplo 59 Exemplo 60 Exemplo 61 Exemplo 62 Exemplo 63 Ex.
Comparativo 18
HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 HFO-1123 % em massa 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 5,0 R1234yf % em massa 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 95,0 95,8 96,6 97,5 98,5 99,6 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 88,9 88,5 87,8 86,8 85,6 84,1 refrigeração Deslize de condensação ºC 4,24 4,15 3,96 3,67 3,24 2,64 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 97,6 96,1 94,2 92,0 89,5 86,8 3 RCL g/m 68,2 59,8 53,2 48,0 43,7 40,1
Tabela 13
Item Unidade Exemplo 64 Exemplo 65 Ex.
Comparativo 19 Ex.
Comparativo 20 Ex.
Comparativo 21 HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 HFO-1123 % em massa 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 R1234yf % em massa 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0 GWP - 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 95,9 96,6 97,4 98,3 99,2 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 85,8 85,4 84,7 83,6 82,4 refrigeração Deslize de condensação ºC 5,05 4,85 4,55 4,10 3,50 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 93,5 92,1 90,3 88,1 85,6
66/289 RCL g/m3 67,8 59,5 53,0 47,8 43,5
Tabela 14 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 66 67 68 69 70 71 72 73 HFO-1132(E) % em massa 54,0 56,0 58,0 62,0 52,0 54,0 56,0 58,0 HFO-1123 % em massa 41,0 39,0 37,0 33,0 41,0 39,0 37,0 35,0 R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 7,0 7,0 7,0 7,0 GWP - 1 1 1 1 1 1 1 1 Razão de COP % (com relação a 410A) 95,1 95,3 95,6 96,0 95,1 95,4 95,6 95,8 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 102,8 102,6 102,3 101,8 101,9 101,7 101,5 101,2 refrigeração Deslize de condensação ºC 0,78 0,79 0,80 0,81 0,93 0,94 0,95 0,95 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 110,5 109,9 109,3 108,1 109,7 109,1 108,5 107,9 3 RCL g/m 43,2 42,4 41,7 40,3 43,9 43,1 42,4 41,6
Tabela 15 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 74 75 76 77 78 79 80 81 HFO-1132(E) % em massa 60,0 62,0 61,0 58,0 60,0 62,0 52,0 54,0 HFO-1123 % em massa 33,0 31,0 29,0 30,0 28,0 26,0 34,0 32,0 R1234yf % em massa 7,0 7,0 10,0 12,0 12,0 12,0 14,0 14,0 GWP - 1 1 1 1 1 1 1 1 Razão de COP % (com relação a 410A) 96,0 96,2 96,5 96,4 96,6 96,8 96,0 96,2 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 100,9 100,7 99,1 98,4 98,1 97,8 98,0 97,7 refrigeração Deslize de condensação ºC 0,95 0,95 1,18 1,34 1,33 1,32 1,53 1,53 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 107,3 106,7 104,9 104,4 103,8 103,2 104,7 104,1
67/289 3 RCL g/m 40,9 40,3 40,5 41,5 40,8 40,1 43,6 42,9
Tabela 16 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 82 83 84 85 86 87 88 89 HFO-1132(E) % em massa 56,0 58,0 60,0 48,0 50,0 52,0 54,0 56,0 HFO-1123 % em massa 30,0 28,0 26,0 36,0 34,0 32,0 30,0 28,0 R1234yf % em massa 14,0 14,0 14,0 16,0 16,0 16,0 16,0 16,0 GWP - 1 1 1 1 1 1 1 1 Razão de COP % (com relação a 410A) 96,4 96,6 96,9 95,8 96,0 96,2 96,4 96,7 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 97,5 97,2 96,9 97,3 97,1 96,8 96,6 96,3 refrigeração Deslize de condensação ºC 1,51 1,50 1,48 1,72 1,72 1,71 1,69 1,67 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 103,5 102,9 102,3 104,3 103,8 103,2 102,7 102,1 RCL 3 g/m 42,1 41,4 40,7 45,2 44,4 43,6 42,8 42,1
Tabela 17 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 90 91 92 93 94 95 96 97 HFO-1132(E) % em massa 58,0 60,0 42,0 44,0 46,0 48,0 50,0 52,0 HFO-1123 % em massa 26,0 24,0 40,0 38,0 36,0 34,0 32,0 30,0 R1234yf % em massa 16,0 16,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 GWP - 1 1 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 96,9 97,1 95,4 95,6 95,8 96,0 96,3 96,5 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 96,1 95,8 96,8 96,6 96,4 96,2 95,9 95,7 refrigeração Deslize de condensação ºC 1,65 1,63 1,93 1,92 1,92 1,91 1,89 1,88 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 101,5 100,9 104,5 103,9 103,4 102,9 102,3 101,8
68/289 3 RCL g/m 41,4 40,7 47,8 46,9 46,0 45,1 44,3 43,5
Tabela 18 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 98 99 100 101 102 103 104 105 HFO-1132(E) % em massa 54,0 56,0 58,0 60,0 36,0 38,0 42,0 44,0 HFO-1123 % em massa 28,0 26,0 24,0 22,0 44,0 42,0 38,0 36,0 R1234yf % em massa 18,0 18,0 18,0 18,0 20,0 20,0 20,0 20,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 96,7 96,9 97,1 97,3 95,1 95,3 95,7 95,9 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 95,4 95,2 94,9 94,6 96,3 96,1 95,7 95,4 refrigeração Deslize de condensação ºC 1,86 1,83 1,80 1,77 2,14 2,14 2,13 2,12 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 101,2 100,6 100,0 99,5 104,5 104,0 103,0 102,5 3 RCL g/m 42,7 42,0 41,3 40,6 50,7 49,7 47,7 46,8
Tabela 19 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 106 107 108 109 110 111 112 113 HFO-1132(E) % em massa 46,0 48,0 52,0 54,0 56,0 58,0 34,0 36,0 HFO-1123 % em massa 34,0 32,0 28,0 26,0 24,0 22,0 44,0 42,0 R1234yf % em massa 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 22,0 22,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 96,1 96,3 96,7 96,9 97,2 97,4 95,1 95,3 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 95,2 95,0 94,5 94,2 94,0 93,7 95,3 95,1 refrigeração Deslize de condensação ºC 2,11 2,09 2,05 2,02 1,99 1,95 2,37 2,36 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 101,9 101,4 100,3 99,7 99,2 98,6 103,4 103,0
69/289 3 RCL g/m 45,9 45,0 43,4 42,7 41,9 41,2 51,7 50,6
Tabela 20 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 114 115 116 117 118 119 120 121 HFO-1132(E) % em massa 38,0 40,0 42,0 44,0 46,0 48,0 50,0 52,0 HFO-1123 % em massa 40,0 38,0 36,0 34,0 32,0 30,0 28,0 26,0 R1234yf % em massa 22,0 22,0 22,0 22,0 22,0 22,0 22,0 22,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 95,5 95,7 95,9 96,1 96,4 96,6 96,8 97,0 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 94,9 94,7 94,5 94,3 94,0 93,8 93,6 93,3 refrigeração Deslize de condensação ºC 2,36 2,35 2,33 2,32 2,30 2,27 2,25 2,21 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 102,5 102,0 101,5 101,0 100,4 99,9 99,4 98,8 3 RCL g/m 49,6 48,6 47,6 46,7 45,8 45,0 44,1 43,4
Tabela 21 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 122 123 124 125 126 127 128 129 HFO-1132(E) % em massa 54,0 56,0 58,0 60,0 32,0 34,0 36,0 38,0 HFO-1123 % em massa 24,0 22,0 20,0 18,0 44,0 42,0 40,0 38,0 R1234yf % em massa 22,0 22,0 22,0 22,0 24,0 24,0 24,0 24,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 97,2 97,4 97,6 97,9 95,2 95,4 95,6 95,8 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 93,0 92,8 92,5 92,2 94,3 94,1 93,9 93,7 refrigeração Deslize de condensação ºC 2,18 2,14 2,09 2,04 2,61 2,60 2,59 2,58 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 98,2 97,7 97,1 96,5 102,4 101,9 101,5 101,0
70/289 3 RCL g/m 42,6 41,9 41,2 40,5 52,7 51,6 50,5 49,5
Tabela 22 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 130 131 132 133 134 135 136 137 HFO-1132(E) % em massa 40,0 42,0 44,0 46,0 48,0 50,0 52,0 54,0 HFO-1123 % em massa 36,0 34,0 32,0 30,0 28,0 26,0 24,0 22,0 R1234yf % em massa 24,0 24,0 24,0 24,0 24,0 24,0 24,0 24,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 96,0 96,2 96,4 96,6 96,8 97,0 97,2 97,5 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 93,5 93,3 93,1 92,8 92,6 92,4 92,1 91,8 refrigeração Deslize de condensação ºC 2,56 2,54 2,51 2,49 2,45 2,42 2,38 2,33 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 100,5 100,0 99,5 98,9 98,4 97,9 97,3 96,8 3 RCL g/m 48,5 47,5 46,6 45,7 44,9 44,1 43,3 42,5
Tabela 23 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 138 139 140 141 142 143 144 145 HFO-1132(E) % em massa 56,0 58,0 60,0 30,0 32,0 34,0 36,0 38,0 HFO-1123 % em massa 20,0 18,0 16,0 44,0 42,0 40,0 38,0 36,0 R1234yf % em massa 24,0 24,0 24,0 26,0 26,0 26,0 26,0 26,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 97,7 97,9 98,1 95,3 95,5 95,7 95,9 96,1 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 91,6 91,3 91,0 93,2 93,1 92,9 92,7 92,5 refrigeração Deslize de condensação ºC 2,28 2,22 2,16 2,86 2,85 2,83 2,81 2,79
71/289 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 96,2 95,6 95,1 101,3 100,8 100,4 99,9 99,4 3 RCL g/m 41,8 41,1 40,4 53,7 52,6 51,5 50,4 49,4
Tabela 24 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 146 147 148 149 150 151 152 153 HFO-1132(E) % em massa 40,0 42,0 44,0 46,0 48,0 50,0 52,0 54,0 HFO-1123 % em massa 34,0 32,0 30,0 28,0 26,0 24,0 22,0 20,0 R1234yf % em massa 26,0 26,0 26,0 26,0 26,0 26,0 26,0 26,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 96,3 96,5 96,7 96,9 97,1 97,3 97,5 97,7 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 92,3 92,1 91,9 91,6 91,4 91,2 90,9 90,6 refrigeração Deslize de condensação ºC 2,77 2,74 2,71 2,67 2,63 2,59 2,53 2,48 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 99,0 98,5 97,9 97,4 96,9 96,4 95,8 95,3 3 RCL g/m 48,4 47,4 46,5 45,7 44,8 44,0 43,2 42,5
Tabela 25 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 154 155 156 157 158 159 160 161 HFO-1132(E) % em massa 56,0 58,0 60,0 30,0 32,0 34,0 36,0 38,0 HFO-1123 % em massa 18,0 16,0 14,0 42,0 40,0 38,0 36,0 34,0 R1234yf % em massa 26,0 26,0 26,0 28,0 28,0 28,0 28,0 28,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 97,9 98,2 98,4 95,6 95,8 96,0 96,2 96,3 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 90,3 90,1 89,8 92,1 91,9 91,7 91,5 91,3 refrigeração Deslize de condensação ºC 2,42 2,35 2,27 3,10 3,09 3,06 3,04 3,01
72/289 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 94,7 94,1 93,6 99,7 99,3 98,8 98,4 97,9 3 RCL g/m 41,7 41,0 40,3 53,6 52,5 51,4 50,3 49,3
Tabela 26 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 162 163 164 165 166 167 168 169 HFO-1132(E) % em massa 40,0 42,0 44,0 46,0 48,0 50,0 52,0 54,0 HFO-1123 % em massa 32,0 30,0 28,0 26,0 24,0 22,0 20,0 18,0 R1234yf % em massa 28,0 28,0 28,0 28,0 28,0 28,0 28,0 28,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 96,5 96,7 96,9 97,2 97,4 97,6 97,8 98,0 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 91,1 90,9 90,7 90,4 90,2 89,9 89,7 89,4 refrigeração Deslize de condensação ºC 2,98 2,94 2,90 2,85 2,80 2,75 2,68 2,62 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 97,4 96,9 96,4 95,9 95,4 94,9 94,3 93,8 3 RCL g/m 48,3 47,4 46,4 45,6 44,7 43,9 43,1 42,4
Tabela 27 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 170 171 172 173 174 175 176 177 HFO-1132(E) % em massa 56,0 58,0 60,0 32,0 34,0 36,0 38,0 42,0 HFO-1123 % em massa 16,0 14,0 12,0 38,0 36,0 34,0 32,0 28,0 R1234yf % em massa 28,0 28,0 28,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 98,2 98,4 98,6 96,1 96,2 96,4 96,6 97,0 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 89,1 88,8 88,5 90,7 90,5 90,3 90,1 89,7 refrigeração Deslize de condensação ºC 2,54 2,46 2,38 3,32 3,30 3,26 3,22 3,14 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 93,2 92,6 92,1 97,7 97,3 96,8 96,4 95,4
73/289 3 RCL g/m 41,7 41,0 40,3 52,4 51,3 50,2 49,2 47,3
Tabela 28 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 178 179 180 181 182 183 184 185 HFO-1132(E) % em massa 44,0 46,0 48,0 50,0 52,0 54,0 56,0 58,0 HFO-1123 % em massa 26,0 24,0 22,0 20,0 18,0 16,0 14,0 12,0 R1234yf % em massa 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 97,2 97,4 97,6 97,8 98,0 98,3 98,5 98,7 Razão da capacidade de % (com relação a 410A) 89,4 89,2 89,0 88,7 88,4 88,2 87,9 87,6 refrigeração Deslize de condensação ºC 3,08 3,03 2,97 2,90 2,83 2,75 2,66 2,57 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 94,9 94,4 93,9 93,3 92,8 92,3 91,7 91,1 3 RCL g/m 46,4 45,5 44,7 43,9 43,1 42,3 41,6 40,9
Tabela 29 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 186 187 188 189 190 191 192 193 HFO-1132(E) % em massa 30,0 32,0 34,0 36,0 38,0 40,0 42,0 44,0 HFO-1123 % em massa 38,0 36,0 34,0 32,0 30,0 28,0 26,0 24,0 R1234yf % em massa 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 96,2 96,3 96,5 96,7 96,9 97,1 97,3 97,5 Razão da capacidade % (com relação a 410A) 89,6 89,5 89,3 89,1 88,9 88,7 88,4 88,2 de refrigeração Deslize de condensação ºC 3,60 3,56 3,52 3,48 3,43 3,38 3,33 3,26 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 96,6 96,2 95,7 95,3 94,8 94,3 93,9 93,4
74/289 3 RCL g/m 53,4 52,3 51,2 50,1 49,1 48,1 47,2 46,3
Tabela 30 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 194 195 196 197 198 199 200 201 HFO-1132(E) % em massa 46,0 48,0 50,0 52,0 54,0 56,0 58,0 60,0 HFO-1123 % em massa 22,0 20,0 18,0 16,0 14,0 12,0 10,0 8,0 R1234yf % em massa 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 97,7 97,9 98,1 98,3 98,5 98,7 98,9 99,2 Razão da capacidade % (com relação a 410A) 88,0 87,7 87,5 87,2 86,9 86,6 86,3 86,0 de refrigeração Deslize de condensação ºC 3,20 3,12 3,04 2,96 2,87 2,77 2,66 2,55 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 92,8 92,3 91,8 91,3 90,7 90,2 89,6 89,1 RCL g/m3 45,4 44,6 43,8 43,0 42,3 41,5 40,8 40,2
Tabela 31 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 202 203 204 205 206 207 208 209 HFO-1132(E) % em massa 30,0 32,0 34,0 36,0 38,0 40,0 42,0 44,0 HFO-1123 % em massa 36,0 34,0 32,0 30,0 28,0 26,0 24,0 22,0 R1234yf % em massa 34,0 34,0 34,0 34,0 34,0 34,0 34,0 34,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 96,5 96,6 96,8 97,0 97,2 97,4 97,6 97,8 Razão da capacidade % (com relação a 410A) 88,4 88,2 88,0 87,8 87,6 87,4 87,2 87,0 de refrigeração Deslize de condensação ºC 3,84 3,80 3,75 3,70 3,64 3,58 3,51 3,43 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 95,0 94,6 94,2 93,7 93,3 92,8 92,3 91,8
75/289 3 RCL g/m 53,3 52,2 51,1 50,0 49,0 48,0 47,1 46,2
Tabela 32 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 210 211 212 213 214 215 216 217 HFO-1132(E) % em massa 46,0 48,0 50,0 52,0 54,0 30,0 32,0 34,0 HFO-1123 % em massa 20,0 18,0 16,0 14,0 12,0 34,0 32,0 30,0 R1234yf % em massa 34,0 34,0 34,0 34,0 34,0 36,0 36,0 36,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 98,0 98,2 98,4 98,6 98,8 96,8 96,9 97,1 Razão da capacidade % (com relação a 410A) 86,7 86,5 86,2 85,9 85,6 87,2 87,0 86,8 de refrigeração Deslize de condensação ºC 3,36 3,27 3,18 3,08 2,97 4,08 4,03 3,97 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 91,3 90,8 90,3 89,7 89,2 93,4 93,0 92,6 3 RCL g/m 45,3 44,5 43,7 42,9 42,2 53,2 52,1 51,0
Tabela 33 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 218 219 220 221 222 223 224 225 HFO-1132(E) % em massa 36,0 38,0 40,0 42,0 44,0 46,0 30,0 32,0 HFO-1123 % em massa 28,0 26,0 24,0 22,0 20,0 18,0 32,0 30,0 R1234yf % em massa 36,0 36,0 36,0 36,0 36,0 36,0 38,0 38,0 GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 97,3 97,5 97,7 97,9 98,1 98,3 97,1 97,2 Razão da capacidade % (com relação a 410A) 86,6 86,4 86,2 85,9 85,7 85,5 85,9 85,7 de refrigeração Deslize de condensação ºC 3,91 3,84 3,76 3,68 3,60 3,50 4,32 4,25 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 92,1 91,7 91,2 90,7 90,3 89,8 91,9 91,4
76/289 3 RCL g/m 49,9 48,9 47,9 47,0 46,1 45,3 53,1 52,0
Tabela 34
Item Unidade Exemplo 226 Exemplo 227 HFO-1132(E) % em massa 34,0 36,0 HFO-1123 % em massa 28,0 26,0 R1234yf % em massa 38,0 38,0 GWP - 2 2 Razão de COP % (com relação a 410A) 97,4 97,6 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a 410A) 85,6 85,3 Deslize de condensação ºC 4,18 4,11 Pressão de descarga % (com relação a 410A) 91,0 90,6 RCL g/m3 50,9 49,8
[00211] Estes resultados indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua so- ma é respectivamente representada por x, y, e z, quando as coorde- nadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão den- tro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha AA’, A’B, BD, DC’, C’C, CO e OA que conectam os seguintes 7 pontos:
[00212] ponto A (68,6, 0,0, 31,4),
[00213] ponto A’(30,6, 30,0, 39,4),
[00214] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[00215] ponto D (0,0, 80,4, 19,6),
[00216] ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0),
[00217] ponto C (32,9, 67,1, 0,0), e
[00218] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[00219] ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos no segmento da linha CO);
[00220] o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[00221] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3,
[00222] o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6),
[00223] o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e
[00224] os segmentos da linha BD, CO e OA são linhas retas,
[00225] o refrigerante tem a razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e um COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A.
[00226] O ponto no segmento da linha AA’ foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando ponto A, Exemplo 1, e ponto A’ pe-
lo método do quadrado mínimo.
[00227] O ponto no segmento da linha A’B foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando ponto A’, Exemplo 3, e ponto B pe- lo método do quadrado mínimo.
[00228] O ponto no segmento da linha DC’ foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando ponto D, Exemplo 6, e ponto C’ pelo método do quadrado mínimo.
[00229] O ponto no segmento da linha C’C foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando ponto C’, Exemplo 4, e ponto C pelo método do quadrado mínimo.
[00230] Do mesmo modo, os resultados indicam que quando as co- ordenadas (x,y,z) estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha AA’, A’B, BF, FT, TE, EO, e OA que conectam os seguintes 7 pontos:
[00231] ponto A (68,6, 0,0, 31,4),
[00232] ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4),
[00233] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[00234] ponto F (0,0, 61,8, 38,2),
[00235] ponto T (35,8, 44,9, 19,3),
[00236] ponto E (58,0, 42,0, 0,0) e
[00237] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[00238] ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos na linha EO);
[00239] o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[00240] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
[00241] o segmento da linha FT é representado por coordenadas (x, 0,0078x2-0,7501x+61,8, -0,0078x2-0,2499x+38,2), e
[00242] o segmento da linha TE é representado por coordenadas
(x, 0,0067x2-0,7607x+63,525, -0,0067x2-0,2393x+36,475), e
[00243] os segmentos da linha BF, FO, e OA são linhas retas,
[00244] o refrigerante tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e um COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A.
[00245] O ponto no segmento da linha FT foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando três pontos, ou seja, pontos T, E’, e F, pelo método do quadrado mínimo.
[00246] O ponto no segmento da linha TE foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando três pontos, ou seja, pontos E, R, e T, pelo método do quadrado mínimo.
[00247] Os resultados nas Tabelas 1 a 34 indicam claramente que em um diagrama ternário de composição do refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf em que a soma destes compo- nentes é 100% em massa, um segmento da linha conectando um pon- to (0,0, 100,0, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0) é a base, o ponto (0,0, 100,0, 0,0) está no lado esquerdo, e o ponto (0,0, 0,0, 100,0) está no lado direito, quando as coordenadas (x,y,z) estão sobre ou abaixo do segmento da linha LM conectando ponto L (63,1, 31,9, 5,0) e ponto M (60,3, 6,2, 33,5), o refrigerante tem um RCL de 40 g/m3 ou mais.
[00248] Os resultados nas Tabelas 1 a 34 indicam claramente que em um diagrama ternário de composição do refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123 e R1234yf em que sua soma é 100% em massa, um segmento da linha conectando um ponto (0,0, 100,0, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0) é a base, o ponto (0,0, 100,0, 0,0) está no lado esquerdo, e o ponto (0,0, 0,0, 100,0) está no lado direito, quando as coordenadas (x,y,z) são no segmento da linha QR conectando o ponto Q (62,8, 29,6, 7,6) e o ponto R (49,8, 42,3, 7,9) ou no estado esquerdo do segmento da linha, o refrigerante tem um deslize de tem- peratura de 1ºC ou menos.
[00249] Os resultados nas Tabelas 1 a 34 indicam claramente que em um diagrama ternário de composição do refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf em que sua soma é 100% em massa, um segmento da linha conectando um ponto (0,0, 100,0, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0) é a base, o ponto (0,0, 100,0, 0,0) está no lado esquerdo, e o ponto (0,0, 0,0, 100,0) está no lado direito, quando as coordenadas (x,y,z) estão no segmento da linha ST conectando o ponto S (62,6, 28,3, 9,1) e ponto T (35,8, 44,9, 19,3) ou no lado direito do segmento da linha, o refrigerante tem uma pressão de descarga de 105% ou menos com relação à razão de 410A.
[00250] Nestas composições, R1234yf contribui para reduzir a in- flamabilidade e suprimir a deterioração da polimerização, etc. Portanto, a composição contém preferencialmente R1234yf.
[00251] Além disso, a velocidade de queima desses refrigerantes misturados cujas formulações misturadas foram ajustadas às concen- trações de WCF foi medida de acordo com a Norma ANSI/ASHRAE 34-2013. As composições com velocidade de queima de 10 cm/s ou menos foram determinadas como classificadas como "Classe 2L (me- nor inflamabilidade)".
[00252] Um teste de velocidade de queima foi realizado usando o aparelho mostrado na Figura 1 da seguinte maneira. Na Figura 1, o número de referência 901 refere-se a uma célula de amostra, 902 refe- re-se a uma câmera de alta velocidade, 903 refere-se a uma lâmpada de xenônio, 904 refere-se a uma lente de colimação, 905 refere-se a uma lente de colimação e 906 refere-se a um anel filtro. Primeiro, os refrigerantes mistos usados tinham pureza de 99,5% ou mais e eram desgaseificados repetindo um ciclo de congelamento, bombeamento e degelo até que não fossem observados vestígios de ar no medidor de vácuo. A velocidade de combustão foi medida pelo método fechado. A temperatura inicial foi a temperatura ambiente. A ignição foi realizada gerando uma faísca elétrica entre os eletrodos no centro de uma célula de amostra. A duração da descarga foi de 1,0 a 9,9 ms, e a energia de ignição foi tipicamente de 0,1 a 1,0 J. A propagação da chama foi vi- sualizada usando fotografias schlieren. Um recipiente cilíndrico (diâ- metro interno: 155 mm, comprimento: 198 mm) equipado com duas janelas acrílicas de transmissão de luz foi utilizado como célula de amostra e uma lâmpada de xenônio como fonte de luz. As imagens Schlieren da chama foram gravadas por uma câmera de vídeo digital de alta velocidade a uma taxa de quadros de 600 fps e armazenadas em um PC.
[00253] Cada concentração de WCFF foi obtida usando a concen- tração de WCF como concentração inicial e realizando uma simulação de vazamento usando o Banco de Dados de Referência Padrão NIST REFLEAK Versão 4.0.
[00254] As Tabelas 35 e 36 mostram os resultados. Tabela 35 Item Unidade G H I WCF HFO-1132(E) % em massa 72,0 72,0 72,0 HFO-1123 % em massa 28,0 9,6 0,0 R1234yf % em massa 0,0 18,4 28,0 Velocidade de queima (WCF) cm/s 10 10 10
Tabela 36 Item Unidade J P L N N’ K HFO-1132(E) % em massa 47,1 55,8 63,1 68,6 65,0 61,3 WCF HFO-1123 % em massa 52,9 42,0 31,9 16,3 7,7 5,4 R1234yf % em massa 0,0 2,2 5,0 15,1 27,3 33,3 Condição de vazamento que resulta em Armazenamento/ Armazenamento/ Armazenamento/ Armazenamento/ Armazenamento/ Armazenamento/ WCFF Envio -40ºC, 92% Envio -40ºC, 90% Envio -40ºC, 90% Envio -40ºC, 66% Envio -40ºC, 12% Envio, -40ºC, 0% de liberação, lado de liberação, lado de liberação, lado de liberação, lado de liberação, lado de liberação, lado da fase líquida da fase líquida da fase gasosa da fase gasosa da fase gasosa da fase gasosa WCFF HFO-1132(E) % em massa 72,0 72,0 72,0 72,0 72,0 72,0 HFO-1123 % em massa 28,0 17,8 17,4 13,6 12,3 9,8
82/289 R1234yf % em massa 0,0 10,2 10,6 14,4 15,7 18,2 Velocidade de queima cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 9 9 8 ou menos (WCF) Velocidade de queima cm/s 10 10 10 10 10 10 (WCFF)
[00255] Os resultados na Tabela 35 indicam claramente que quan- do um refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf contém HFO-1132(E) em uma proporção de 72,0% em massa ou me- nos com base em sua soma, o refrigerante pode ser determinado para ter uma menor inflamabilidade de WCF.
[00256] Os resultados nas Tabelas 36 indicam claramente que em um diagrama ternário de composição de um refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf em que sua soma é 100% em massa, e a segmento da linha conectando um ponto (0,0, 100,0, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0) é a base,
[00257] quando as coordenadas (x,y,z) estão sobre ou abaixo dos segmentos da linha JP, PN, e NK conectando os seguintes 6 pontos:
[00258] ponto J (47,1, 52,9, 0,0),
[00259] ponto P (55,8, 42,0, 2,2),
[00260] ponto L (63,1,31,9,5,0)
[00261] ponto N (68,6, 16,3, 15,1)
[00262] ponto N’ (65,0, 7,7, 27,3) e
[00263] ponto K (61,3, 5,4, 33,3),
[00264] o refrigerante pode ser determinado para ter uma menor inflamabilidade de WCF, e uma menor inflamabilidade de WCFF.
[00265] No diagrama, o segmento da linha PN é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43),
[00266] e o segmento da linha NK é representado por coordenadas (x, 0,2421x2-29,955x+931,91, -0,2421x2+28,955x-831,91).
[00267] O ponto no segmento da linha PN foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando três pontos, ou seja, pontos P, L, e N, pelo método do quadrado mínimo.
[00268] O ponto no segmento da linha NK foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando três pontos, ou seja, pontos N, N’, e K, pelo método do quadrado mínimo.
(5-2) Refrigerante B
[00269] O refrigerante B de acordo com a presente descrição é
[00270] um refrigerante misturado compreendendo trans-1,2-diclo- roetileno (HFO-1132(E)) e trifluoroetileno (HFO-1123) em uma quanti- dade total de 99,5% em massa ou mais com base no refrigerante total, e o refrigerante compreendendo 62,0% em massa a 72,0% em massa ou 45,1% em massa a 47,1% em massa de HFO-1132(E) com base no refrigerante total, ou
[00271] um refrigerante misturado compreendendo HFO-1132(E) e HFO-1123 em uma quantidade total de 99,5% em massa ou mais com base no refrigerante total, e o refrigerante compreendendo 45,1% em massa a 47,1% em massa de HFO-1132(E) com base no refrigerante total.
[00272] O refrigerante B de acordo com a presente descrição tem várias propriedades que são desejáveis como um refrigerante alterna- tivo de R410A, ou seja, (1) um coeficiente de desempenho equivalente à de R410A, (2) uma capacidade de refrigeração equivalente à de R410A, (3) um GWP suficientemente baixo, e (4) uma menor inflama- bilidade (Classe 2L) de acordo com a norma ASHRAE.
[00273] Quando o refrigerante B de acordo com a presente descri- ção é um refrigerante misturado compreendendo 72,0% em massa ou menos de HFO-1132(E), ele tem menor inflamabilidade de WCF. Quando o refrigerante B de acordo com a presente descrição é uma composição compreendendo 47,1% ou menos de HFO-1132(E), ele tem menor inflamabilidade de WCF e menor inflamabilidade de WCFF, e é determinado ser "Classe 2L", que é um refrigerante menos infla- mável de acordo com a norma ASHRAE, e que é ainda mais fácil de manusear.
[00274] Quando o refrigerante B de acordo com a presente descri- ção compreende 62,0％ em massa ou mais de HFO-1132(E), ele se torna superior com um coeficiente de desempenho de 95% ou mais com relação à razão de R410A, a reação de polimerização de HFO- 1132(E) e/ou HFO-1123 é ainda suprimida, e a estabilidade é ainda melhorada. Quando o refrigerante B de acordo com a presente descri- ção compreende 45,1 ％ em massa ou mais de HFO-1132(E), ele se torna superior com um coeficiente de desempenho de 93% ou mais com relação à razão de R410A, a reação de polimerização de HFO- 1132(E) e/ou HFO-1123 é ainda suprimida, e a estabilidade é ainda melhorada.
[00275] O refrigerante B de acordo com a presente descrição pode ainda compreender outros refrigerantes adicionais além de HFO- 1132(E) e HFO-1123, desde que as propriedades e os efeitos acima não sejam prejudicados. Com relação a isso, o refrigerante de acordo com a presente descrição preferivelmente compreende HFO-1132(E) e HFO-1123 em uma quantidade total de 99,75% em massa ou mais, e mais preferivelmente 99,9% em massa ou mais, com base no refrige- rante total.
[00276] Tais refrigerantes adicionais não são limitados, e podem ser selecionados de uma ampla faixa de refrigerantes. O refrigerante mis- turado pode compreender um único refrigerante adicional, ou dois ou mais refrigerantes adicionais. Exemplos do Refrigerante B
[00277] A presente descrição é descrita em mais detalhes abaixo com referência aos Exemplos do refrigerante B. Entretanto, o refrige- rante B não é limitado aos Exemplos.
[00278] Os refrigerantes misturados foram preparados misturando HFO-1132(E) e HFO-1123 a % em massa com base em sua soma mostrada nas Tabelas 37 e 38.
[00279] O GWP de composições, cada uma, compreendendo uma mistura de R410A (R32 = 50%/R125 = 50%) foi avaliado com base nos valores declarados no Painel Intergovernamental de Mudanças Climá- ticas (IPCC), o quarto relatório. O GWP de HFO-1132(E), que não foi declarado nele, foi assumido ser 1 de HFO-1132a (GWP = 1 ou me- nos) e HFO-1123 (GWP = 0,3, descrito na Literatura de Patente 1). A capacidade de refrigeração de composições, cada uma, compreen- dendo R410A e uma mistura de HFO-1132(E) e HFO-1123 foi deter- minada realizando cálculos teóricos do ciclo de refrigeração para os refrigerantes misturados utilizando o Instituto Nacional de Ciência e Tecnologia (NIST) e o Banco de Dados de Termodinâmica e Transpor- te de Fluidos de Referência (Refprop 9,0) sob as seguintes condições.
[00280] Temperatura de evaporação: 5C
[00281] Temperatura de condensação: 45C
[00282] Temperatura de superaquecimento: 5 K
[00283] Temperatura de sub-resfriamento: 5 K
[00284] Eficiência do compressor: 70%
[00285] A composição de cada mistura foi definida como WCF. Uma simulação de vazamento foi realizada utilizando Banco de Dados de Referência Padrão NIST Refleak Versão 4.0 sob as condições do Equipamento, Armazenamento, Envio, Vazamento, e Recarga de acordo com a Norma ASHRAE 34-2013. A fração mais inflamável foi definida como WCFF.
[00286] As Tabelas 1 e 2 mostram GWP, COP, e capacidade de refrigeração, que foram calculados com base nesses resultados. O COP e a capacidade de refrigeração são razões com relação a R410A.
[00287] O coeficiente de desempenho (COP) foi determinado pela seguinte fórmula.
[00288] COP = (capacidade de refrigeração ou capacidade de aquecimento)/consumo de energia
[00289] Para a inflamabilidade, a velocidade de queima foi medida de acordo com a Norma ANSI/ASHRAE 34-2013. Tanto o WCF quanto o WCFF com velocidade de queima de 10 cm/s ou menos foram de- terminados como sendo "Classe 2L (menor inflamabilidade)".
[00290] Um teste de velocidade de queima foi realizado usando o aparelho mostrado na Figura 1 da seguinte maneira. Primeiro, os refri- gerantes mistos usados tinham pureza de 99,5% ou mais e eram des- gaseificados repetindo um ciclo de congelamento, bombeamento e degelo até que não fossem observados vestígios de ar no medidor de vácuo. A velocidade de combustão foi medida pelo método fechado. A temperatura inicial foi a temperatura ambiente. A ignição foi realizada gerando uma faísca elétrica entre os eletrodos no centro de uma célula de amostra. A duração da descarga foi de 1,0 a 9,9 ms, e a energia de ignição foi tipicamente de 0,1 a 1,0 J. A propagação da chama foi vi- sualizada usando fotografias schlieren. Um recipiente cilíndrico (diâ- metro interno: 155 mm, comprimento: 198 mm) equipado com duas janelas acrílicas de transmissão de luz foi utilizado como célula de amostra e uma lâmpada de xenônio como fonte de luz. As imagens Schlieren da chama foram gravadas por uma câmera de vídeo digital de alta velocidade a uma taxa de quadros de 600 fps e armazenadas em um PC.
Tabela 37 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Compara- Comparati- Exemplo Exemplo Exemplo Exem- Item Unidade Compara- Exemplo 5 Comparativo tivo 1 vo 2 1 2 3 plo 4 tivo 3 4 R410A HFO-1132E HFO-1132E (WCF) % em massa 100 80 72 70 68 65 62 60 - HFO-1123 (WCF) % em massa 0 20 28 30 32 35 38 40 GWP - 2088 1 1 1 1 1 1 1 1 % (com rela- Razão de COP 100 99,7 97,5 96,6 96,3 96,1 95,8 95,4 95,2 ção a R410A) Razão da capacidade % (com rela-
88/289 100 98,3 101,9 103,1 103,4 103,8 104,1 104,5 104,8 de refrigeração ção a R410A) Pressão de descarga Mpa 2,73 2,71 2,89 2,96 2,98 3,00 3,02 3,04 3,06 Velocidade de queima Não in- cm/seg 20 13 10 9 9 8 8 ou menos 8 ou menos (WCF) flamável
Tabela 38 Exemplo Compa- Exemplo Compa- Item Unidade Exemplo 7 Exemplo 8 Exemplo 9 rativo 5 rativo 6 HFO-1132E (WCF) % em massa 50 48 47,1 46,1 45,1 HFO-1123 (WCF) % em massa 50 52 52,9 53,9 54,9 GWP - 1 1 1 1 1 % (com rela- Razão de COP 94,1 93,9 93,8 93,7 93,6 ção a R410A) Razão da capacidade de refri- % (com rela- 105,9 106,1 106,2 106,3 106,4 geração ção a R410A) Pressão de descarga Mpa 3,14 3,16 3,16 3,17 3,18
89/289 Armazenamento/ Armazenamento/ Armazenamento/ Armazenamento/ Armazenamento/ Envio -40C, 92% Envio -40C, 92% Envio -40C, 92% Envio -40C, 92% Envio -40C, 92% Condições do teste de vazamento (WCFF) de liberação, lado de liberação, lado de liberação, lado de liberação, lado de liberação, lado da fase líquida da fase líquida da fase líquida da fase líquida da fase líquida HFO-1132E (WCFF) % em massa 74 73 72 71 70 HFO-1123 (WCFF) % em massa 26 27 28 29 30 Velocidade de queima (WCF) cm/seg 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos Velocidade de queima (WCFF) cm/seg 11 10,5 10,0 9,5 9,5 Classificação de inflamabilidade ASHRAE 2 2 2L 2L 2L
Tabela 38 -continuação- Exemplo Com- Exemplo Comparativo Exemplo Comparativo Item Unidade Exemplo Comparativo 9 parativo 10 7 8 HFO-1123 HFO-1132E (WCF) % em massa 43 40 25 0 HFO-1123 (WCF) % em massa 57 60 75 100 GWP - 1 1 1 1 % (com relação Razão de COP 93,4 93,1 91,9 90,6 a R410A) % (com relação Razão da capacidade de refrigeração 106,6 106,9 107,9 108,0 a R410A)
90/289 Pressão de descarga Mpa 3,20 3,21 3,31 3,39 Armazenamento/Envio - Armazenamento/Envio - Armazenamento/Envio - Condições do teste de vazamento (WCFF) 40C, 92% de liberação, 40C, 92% de liberação, 40C, 90% de liberação, - lado da fase líquida lado da fase líquida lado da fase líquida HFO-1132E (WCFF) % em massa 67 63 38 - HFO-1123 (WCFF) % em massa 33 37 62 Velocidade de queima (WCF) cm/seg 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 5 Velocidade de queima (WCFF) cm/seg 8,5 8 ou menos 8 ou menos Classificação de inflamabilidade ASHRAE 2L 2L 2L 2L
[00291] As composições, cada uma compreendendo 62,0% em massa a 72,0% em massa de HFO-1132 (E) com base em toda a composição, são estáveis enquanto possuem um baixo GWP (GWP = 1) e garantem menor inflamabilidade ao WCF. Surpreendentemente, eles podem garantir um desempenho equivalente ao do R410A. Além disso, as composições, cada uma compreendendo 45,1% em massa a 47,1% em massa de HFO-1132 (E), com base em toda a composição, são estáveis enquanto possuem um baixo GWP (GWP = 1) e garan- tem uma menor inflamabilidade ao WCFF. Surpreendentemente, eles podem garantir um desempenho equivalente ao do R410A. (5-3) Refrigerante C
[00292] O refrigerante C de acordo com a presente descrição é uma composição compreendendo trans-1,2-dicloroetileno (HFO-1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf), e difluorometano (R32), e atende as seguintes exigências. O refrigerante C de acordo com a presente descrição tem várias propriedades que são desejáveis como um refrigerante alternativo para R410A; ou seja, tem um coeficiente de desempenho e uma capacidade de refrigeração que são equivalentes aos de R410A, e um GWP suficientemente bai- xo. Exigências
[00293] O refrigerante preferível C é como segue:
[00294] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma é respectivamente represen- tada por x, y, z, e a, se 0<a11,1, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ter- nário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BD’, D’C, e CG que conectam os seguintes 6 pontos:
ponto G (0,026a2-1,7478a+72,0, -0,026a2+0,7478a+28,0, 0,0), ponto I (0,026a2-1,7478a+72,0, 0,0, -0,026a2+0,7478a+ 28,0), ponto A (0,0134a2-1,9681a+68,6, 0,0, -0,0134a2+0,9681a+ 31,4), ponto B (0,0, 0,0144a2-1,6377a+58,7, -0,0144a2+0,6377a+ 41,3), ponto D’ (0,0, 0,0224a2+0,968a+75,4, -0,0224a2-1,968a+ 24,6), e ponto C (-0,2304a2-0,4062a+32,9, 0,2304a2-0,5938a+67,1, 0,0), ou nas linhas retas GI, AB e D’C (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, ponto D’, e ponto C); se 11,1<a18,2, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto G (0,02a2-1,6013a+71,105, -0,02a2+0,6013a+28,895, 0,0), ponto I (0,02a2-1,6013a+71,105, 0,0, -0,02a2+0,6013a+ 28,895), ponto A (0,0112a2-1,9337a+68,484, 0,0, -0,0112a2+0,9337a+ 31,516), ponto B (0,0, 0,0075a2-1,5156a+58,199, -0,0075a2+0,5156a+ 41,801) e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W); se 18,2<a26,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná-
rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto G (0,0135a2-1,4068a+69,727, -0,0135a2+0,4068a+ 30,273, 0,0), ponto I (0,0135a2-1,4068a+69,727, 0,0, -0,0135a2+0,4068a+ 30,273), ponto A (0,0107a2-1,9142a+68,305, 0,0, -0,0107a2+0,9142a+ 31,695), ponto B (0,0, 0,009a2-1,6045a+59,318, -0,009a2+0,6045a+ 40,682) e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W); se 26,7<a36,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto G (0,0111a2-1,3152a+68,986, -0,0111a2+0,3152a+ 31,014, 0,0), ponto I (0,0111a2-1,3152a+68,986, 0,0, -0,0111a2+0,3152a+ 31,014), ponto A (0,0103a2-1,9225a+68,793, 0,0, -0,0103a2+0,9225a+ 31,207), ponto B (0,0, 0,0046a2-1,41a+57,286, -0,0046a2+0,41a+ 42,714) e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W); e se 36,7<a46,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná-
rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto G (0,0061a2-0,9918a+63,902, -0,0061a2-0,0082a+ 36,098, 0,0), ponto I (0,0061a2-0,9918a+63,902, 0,0, -0,0061a2-0,0082a+ 36,098), ponto A (0,0085a2-1,8102a+67,1, 0,0, -0,0085a2+0,8102a+ 32,9), ponto B (0,0, 0,0012a2-1,1659a+52,95, -0,0012a2+0,1659a+ 47,05) e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W). Quando o refrigerante de acordo com a presente descrição atende as exigências acima, ele tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A, e ainda garante uma menor inflamabilidade de WCF.
[00295] O refrigerante C de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, se 0<a11,1, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’B, BD’, D’C, e CJ que conectam os seguintes 5 pontos: ponto J (0,0049a2-0,9645a+47,1, -0,0049a2-0,0355a+52,9, 0,0),
ponto K’ (0,0514a2-2,4353a+61,7, -0,0323a2+0,4122a+5,9, - 0,0191a2+1,0231a+32,4), ponto B (0,0, 0,0144a2-1,6377a+58,7, -0,0144a2+0,6377a+ 41,3), ponto D’ (0,0, 0,0224a2+0,968a+75,4, -0,0224a2-1,968a+ 24,6), e ponto C (-0,2304a2-0,4062a+32,9, 0,2304a2-0,5938a+67,1, 0,0), ou nas linhas retas JK’, K’B, e D’C (excluindo ponto J, ponto B, ponto D’, e ponto C); se 11,1<a18,2, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’B, BW, e WJ que conectam os seguintes 4 pontos: ponto J (0,0243a2-1,4161a+49,725, -0,0243a2+0,4161a+ 50,275, 0,0), ponto K’ (0,0341a2-2,1977a+61,187, -0,0236a2+0,34a+5,636, -0,0105a2+0,8577a+33,177), ponto B (0,0, 0,0075a2-1,5156a+58,199, -0,0075a2+0,5156a +41,801) e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’ e K’B (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W); se 18,2<a26,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’B, BW, e WJ que conectam os seguintes 4 pontos: ponto J (0,0246a2-1,4476a+50,184, -0,0246a2+0,4476a+ 49,816, 0,0), ponto K’ (0,0196a2-1,7863a+58,515, -0,0079a2-0,1136a+ 8,702, -0,0117a2+0,8999a+32,783), ponto B (0,0, 0,009a2-1,6045a+59,318, -0,009a2+0,6045a+
40,682) e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’ e K’B (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W); se 26,7<a36,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’A, AB, BW, e WJ que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto J (0,0183a2-1,1399a+46,493, -0,0183a2+0,1399a+ 53,507, 0,0), ponto K’ (-0,0051a2+0,0929a+25,95, 0,0, 0,0051a2-1,0929a +74,05), ponto A (0,0103a2-1,9225a+68,793, 0,0, -0,0103a2+0,9225a +31,207), ponto B (0,0, 0,0046a2-1,41a+57,286, -0,0046a2+0,41a+ 42,714) e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’, K’A, e AB (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W); e se 36,7<a46,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’A, AB, BW, e WJ que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto J (-0,0134a2+1,0956a+7,13, 0,0134a2-2,0956a+ 92,87, 0,0), ponto K’ (-1,892a+29,443, 0,0, 0,892a+70,557), ponto A (0,0085a2-1,8102a+67,1, 0,0, -0,0085a2+0,8102a+ 32,9), ponto B (0,0, 0,0012a2-1,1659a+52,95, -0,0012a2+0,1659a+ 47,05) e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’, K’A, e AB (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W). Quando o refrigerante de acordo com a presente des- crição atende as exigências acima, ele tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A. Adi- cionalmente, o refrigerante tem uma menor inflamabilidade de WCF e uma menor inflamabilidade de WCFF, e é classificado como "Classe 2L", que é um refrigerante menos inflamável de acordo com a norma ASHRAE.
[00296] Quando o refrigerante C de acordo com a presente descri- ção ainda contém R32 além de HFO-1132 (E), HFO-1123, e R1234yf, o refrigerante pode ser um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, z, e a, se 0<a10,0, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas que conectam os seguintes 4 pontos: ponto a (0,02a2-2,46a+93,4, 0, -0,02a2+2,46a+6,6), ponto b’ (-0,008a2-1,38a+56, 0,018a2-0,53a+26,3, -0,01a2+ 1,91a+17,7), ponto c (-0,016a2+1,02a+77,6, 0,016a2-1,02a+22,4, 0), e ponto o (100,0-a, 0,0, 0,0) ou nas linhas retas oa, ab’, e b’c (excluindo ponto o e ponto c); se 10,0<a16,5, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas que conectam os seguintes 4 pontos: ponto a (0,0244a2-2,5695a+94,056, 0, -0,0244a2+2,5695a+
5,944), ponto b’ (0,1161a2-1,9959a+59,749, 0,014a2-0,3399a+24,8, -0,1301a2+2,3358a+15,451), ponto c (-0,0161a2+1,02a+77,6, 0,0161a2-1,02a+22,4, 0), e ponto o (100,0-a, 0,0, 0,0), ou nas linhas retas oa, ab’, e b’c (excluindo ponto o e ponto c); ou se 16,5<a21,8, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas que conectam os seguintes 4 pontos: ponto a (0,0161a2-2,3535a+92,742, 0, -0,0161a2+2,3535a+ 7,258), ponto b’ (-0,0435a2-0,0435a+50,406, 0,0304a2+1,8991a- 0,0661, 0,0739a2-1,8556a+49,6601), ponto c (-0,0161a2+0,9959a+77,851, 0,0161a2-0,9959a+ 22,149, 0), e ponto o (100,0-a, 0,0, 0,0), ou nas linhas retas oa, ab’, e b’c (excluindo ponto o e ponto c). Observe que quando ponto b no diagrama ternário de composição é definido como um ponto onde uma razão de capacidade de refrige- ração de 95% com relação à razão de R410A e uma razão de COP de 95% com relação à razão de R410A são ambas alcançadas, o ponto b’ é a interseção da linha reta ab e uma linha aproximada formada co- nectando os pontos onde a razão de COP com relação à razão de R410A é 95%. Quando o refrigerante de acordo com a presente des- crição atende as exigências acima, o refrigerante tem uma razão de capacidade de refrigeração de 95% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A.
O refrigerante C de acordo com a presente descrição pode ainda compreender outros refrigerantes adicionais além de HFO-
1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 desde que as propriedades e os efeitos acima não sejam prejudicados. Com relação a isso, o refrige- rante de acordo com a presente descrição preferivelmente compreen- de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 em uma quantidade total de 99,5% em massa ou mais, mais preferivelmente 99,75 % em massa ou mais, e ainda mais preferivelmente 99,9 % em massa ou mais, com base no refrigerante total.
[00297] O refrigerante C de acordo com a presente descrição pode compreender HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 em uma quantidade total de 99,5% em massa ou mais, 99,75 % em massa ou mais, ou 99,9 % em massa ou mais, com base no refrigerante total.
[00298] Refrigerantes adicionais não são particularmente limitados e podem ser amplamente selecionados. O refrigerante misturado pode conter um refrigerante adicional, ou dois ou mais refrigerantes adicio- nais. Exemplos do Refrigerante C
[00299] A presente descrição é descrita em mais detalhes abaixo com referência aos Exemplos do refrigerante C. Entretanto, o refrige- rante C não é limitado aos Exemplos.
[00300] Refrigerantes misturados foram preparados misturando HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 a % em massa com base em sua soma mostrada nas Tabelas 39 a 96.
[00301] O GWP de composições, cada uma, compreendendo uma mistura de R410A (R32 = 50%/R125 = 50%) foi avaliado com base nos valores declarados no Painel Intergovernamental de Mudanças Climá- ticas (IPCC), o quarto relatório. O GWP de HFO-1132(E), que não foi declarado nele, foi assumido ser 1 de HFO-1132a (GWP = 1 ou me- nos) e HFO-1123 (GWP = 0,3, descrito na Literatura de Patente 1). A capacidade de refrigeração de composições, cada uma, compreen- dendo R410A e uma mistura de HFO-1132(E) e HFO-1123 foi deter-
minada realizando cálculos teóricos do ciclo de refrigeração para os refrigerantes misturados utilizando o Instituto Nacional de Ciência e Tecnologia (NIST) e o Banco de Dados de Termodinâmica e Transpor- te de Fluidos de Referência (Refprop 9,0) sob as seguintes condições.
[00302] Para cada um desses refrigerantes misturados, a razão de COP e a razão de capacidade de refrigeração com relação às de R410 foram obtidas. O cálculo foi conduzido sob as seguintes condições.
[00303] Temperatura de evaporação: 5C
[00304] Temperatura de condensação: 45C
[00305] Temperatura de superaquecimento: 5 K
[00306] Temperatura de sub-resfriamento: 5 K
[00307] Eficiência do compressor: 70%
[00308] As Tabelas 39 a 96 mostram os valores resultantes juntos com o GWP de cada refrigerante misturado. O COP e a capacidade de refrigeração são razões com relação a R410A.
[00309] O coeficiente de desempenho (COP) foi determinado pela seguinte fórmula.
[00310] COP = (capacidade de refrigeração ou capacidade de aquecimento)/consumo de energia
Tabela 39 Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- parativo 2 parativo 3 parativo 4 parativo 5 parativo 6 parativo 7 parativo 8 Ex. 1 Item Unidade parativo 1 A B C D' G I J K' HFO-1132（E） % em massa 68,6 0,0 32,9 0,0 72,0 72,0 47,1 61,7 HFO-1123 % em massa 0,0 58,7 67,1 75,4 28,0 0,0 52,9 5,9 R410A R1234yf % em massa 31,4 41,3 0,0 24,6 0,0 28,0 0,0 32,4 R32 % em massa 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 GWP - 2088 2 2 1 2 1 2 1 2 % (com relação Razão de COP a R410A) 100 100,0 95,5 92,5 93,1 96,6 99,9 93,8 99,4 Razão da capacidade % (com relação
101/289 de refrigeração a R410A) 100 85,0 85,0 107,4 95,0 103,1 86,6 106,2 85,5
Tabela 40 Comp, Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex. 2 Item Unidade Ex. 9 parativo 10 parativo 11 parativo 12 parativo 13 parativo 14 parativo 15 A B C D' G I J K' HFO-1132（E） % em massa 55,3 0,0 18,4 0,0 60,9 60,9 40,5 47,0 HFO-1123 % em massa 0,0 47,8 74,5 83,4 32,0 0,0 52,4 7,2 R1234yf % em massa 37,6 45,1 0,0 9,5 0,0 32,0 0,0 38,7 R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 GWP - 50 50 49 49 49 50 49 50 % (com rela- Razão de COP ção a R410A) 99,8 96,9 92,5 92,5 95,9 99,6 94,0 99,2 Razão da capaciadade % (com rela- de refrigeração ção a R410A) 85,0 85,0 110,5 106,0 106,5 87,7 108,9 85,5
Tabela 41 Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex. 3 Item Unidade rativo 16 rativo 17 rativo 18 rativo 19 rativo 20 rativo 21 A B C=D' G I J K' HFO-1132（E） % em massa 48,4 0,0 0,0 55,8 55,8 37,0 41,0 HFO-1123 % em massa 0,0 42,3 88,9 33,1 0,0 51,9 6,5 R1234yf % em massa 40,5 46,6 0,0 0,0 33,1 0,0 41,4 R32 % em massa 11,1 11,1 11,1 11,1 11,1 11,1 11,1 GWP - 77 77 76 76 77 76 77 Razão de COP % (com relação a R410A) 99,8 97,6 92,5 95,8 99,5 94,2 99,3 Razão da capacida- de de refrigeração % (com relação a R410A) 85,0 85,0 112,0 108,0 88,6 110,2 85,4
102/289 Tabela 42 Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Item Unidade 22 23 24 25 26 Ex. 4 A B G I J K' HFO-1132（E） % em massa 42,8 0,0 52,1 52,1 34,3 36,5 HFO-1123 % em massa 0,0 37,8 33,4 0,0 51,2 5,6 R1234yf % em massa 42,7 47,7 0,0 33,4 0,0 43,4 R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 GWP - 100 100 99 100 99 100 % (com relação Razão de COP a R410A) 99,9 98,1 95,8 99,5 94,4 99,5 Razão da capacida- % (com relação de de refrigeração a R410A) 85,0 85,0 109,1 89,6 111,1 85,3
Tabela 43 Ex.
Comparati- Ex.
Comparati- Ex.
Comparati- Ex.
Comparati- Ex.
Comparati- Item Unidade vo 27 vo 28 vo 29 vo 30 vo 31 Ex. 5 A B G I J K' HFO-1132（E） % em massa 37,0 0,0 48,6 48,6 32,0 32,5 HFO-1123 % em massa 0,0 33,1 33,2 0,0 49,8 4,0 R1234yf % em massa 44,8 48,7 0,0 33,2 0,0 45,3 R32 % em massa 18,2 18,2 18,2 18,2 18,2 18,2 GWP - 125 125 124 125 124 125 Razão de COP % (com relação a R410A) 100,0 98,6 95,9 99,4 94,7 99,8 Razão da capacida- de de refrigeração % (com relação a R410A) 85,0 85,0 110,1 90,8 111,9 85,2
103/289 Tabela 44 Ex.
Comparati- Ex.
Comparati- Ex.
Comparati- Ex.
Comparati- Ex.
Comparati- Item Unidade vo 32 vo 33 vo 34 vo 35 vo 36 Ex. 6 A B G I J K' HFO-1132（E） % em massa 31,5 0,0 45,4 45,4 30,3 28,8 HFO-1123 % em massa 0,0 28,5 32,7 0,0 47,8 2,4 R1234yf % em massa 46,6 49,6 0,0 32,7 0,0 46,9 R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 GWP - 150 150 149 150 149 150 Razão de COP % (com relação a R410A) 100,2 99,1 96,0 99,4 95,1 100,0 Razão da capacida- de de refrigeração % (com relação a R410A) 85,0 85,0 111,0 92,1 112,6 85,1
Tabela 45 Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Item Unidade tivo 37 tivo 38 tivo 39 tivo 40 tivo 41 tivo 42 A B G I J K' HFO-1132（E） % em massa 24,8 0,0 41,8 41,8 29,1 24,8 HFO-1123 % em massa 0,0 22,9 31,5 0,0 44,2 0,0 R1234yf % em massa 48,5 50,4 0,0 31,5 0,0 48,5 R32 % em massa 26,7 26,7 26,7 26,7 26,7 26,7 GWP - 182 182 181 182 181 182 % (com relação a Razão de COP R410A) 100,4 99,8 96,3 99,4 95,6 100,4 Razão da capacidade de % (com relação a
104/289 refrigeração R410A) 85,0 85,0 111,9 93,8 113,2 85,0
Tabela 46 Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Item Unidade tivo 43 tivo 44 tivo 45 tivo 46 tivo 47 tivo 48 A B G I J K' HFO-1132（E） % em massa 21,3 0,0 40,0 40,0 28,8 24,3 HFO-1123 % em massa 0,0 19,9 30,7 0,0 41,9 0,0 R1234yf % em massa 49,4 50,8 0,0 30,7 0,0 46,4 R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 GWP - 200 200 198 199 198 200 % (com relação a Razão de COP R410A) 100,6 100,1 96,6 99,5 96,1 100,4 Razão da capacidade de % (com relação a refrigeração R410A) 85,0 85,0 112,4 94,8 113,6 86,7
Tabela 47 Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Item Unidade tivo 49 tivo 50 tivo 51 tivo 52 tivo 53 tivo 54 A B G I J K' HFO-1132（E） % em massa 12,1 0,0 35,7 35,7 29,3 22,5 HFO-1123 % em massa 0,0 11,7 27,6 0,0 34,0 0,0 R1234yf % em massa 51,2 51,6 0,0 27,6 0,0 40,8 R32 % em massa 36,7 36,7 36,7 36,7 36,7 36,7 GWP - 250 250 248 249 248 250 % (com relação a Razão de COP R410A) 101,2 101,0 96,4 99,6 97,0 100,4 Razão da capacidade de % (com relação a
105/289 refrigeração R410A) 85,0 85,0 113,2 97,6 113,9 90,9
Tabela 48 Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Item Unidade tivo 55 tivo 56 tivo 57 tivo 58 tivo 59 tivo 60 A B G I J K' HFO-1132（E） % em massa 3,8 0,0 32,0 32,0 29,4 21,1 HFO-1123 % em massa 0,0 3,9 23,9 0,0 26,5 0,0 R1234yf % em massa 52,1 52,0 0,0 23,9 0,0 34,8 R32 % em massa 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 GWP - 300 300 298 299 298 299 % (com relação a Razão de COP R410A) 101,8 101,8 97,9 99,8 97,8 100,5 Razão da capacidade de % (com relação a refrigeração R410A) 85,0 85,0 113,7 100,4 113,9 94,9
Tabela 49 Ex.
Comparati- Ex.
Comparati- Ex.
Comparati- Ex.
Comparati- Ex.
Comparati- Item Unidade vo 61 vo 62 vo 63 vo 64 vo 65 A=B G I J K' HFO-1132（E） % em massa 0,0 30,4 30,4 28,9 20,4 HFO-1123 % em massa 0,0 21,8 0,0 23,3 0,0 R1234yf % em massa 52,2 0,0 21,8 0,0 31,8 R32 % em massa 47,8 47,8 47,8 47,8 47,8 GWP - 325 323 324 323 324 Razão de COP % (com relação a R410A) 102,1 98,2 100,0 98,2 100,6 Razão da capacidade de refri- geração % (com relação a R410A) 85,0 113,8 101,8 113,9 96,8
106/289 Tabela 50
Item Unidade Ex.
Comparativo 66 Ex. 7 Ex. 8 Ex. 9 Ex. 10 Ex. 11 Ex. 12 Ex. 13
HFO-1132（E） % em massa 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 HFO-1123 % em massa 82,9 77,9 72,9 67,9 62,9 57,9 52,9 47,9 R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 GWP - 49 49 49 49 49 49 49 49 Razão de COP % (com relação a R410A) 92,4 92,6 92,8 93,1 93,4 93,7 94,1 94,5 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 108,4 108,3 108,2 107,9 107,6 107,2 106,8 106,3
Tabela 51
Item Unidade Ex. 14 Ex. 15 Ex. 16 Ex. 17 Ex.
Comparativo 67 Ex. 18 Ex. 19 Ex. 20
HFO-1132（E） % em massa 45,0 50,0 55,0 60,0 65,0 10,0 15,0 20,0 HFO-1123 % em massa 42,9 37,9 32,9 27,9 22,9 72,9 67,9 62,9 R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 10,0 10,0 10,0 R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 GWP - 49 49 49 49 49 49 49 49 Razão de COP % (com relação a R410A) 95,0 95,4 95,9 96,4 96,9 93,0 93,3 93,6 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 105,8 105,2 104,5 103,9 103,1 105,7 105,5 105,2
107/289 Tabela 52
Item Unidade Ex. 21 Ex. 22 Ex. 23 Ex. 24 Ex. 25 Ex. 26 Ex. 27 Ex. 28
HFO-1132（E） % em massa 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 50,0 55,0 60,0 HFO-1123 % em massa 57,9 52,9 47,9 42,9 37,9 32,9 27,9 22,9 R1234yf % em massa 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 GWP - 49 49 49 49 49 49 49 49 Razão de COP % (com relação a R410A) 93,9 94,2 94,6 95,0 95,5 96,0 96,4 96,9 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 104,9 104,5 104,1 103,6 103,0 102,4 101,7 101,0
Tabela 53
Item Unidade Ex.
Comparativo 68 Ex. 29 Ex. 30 Ex. 31 Ex. 32 Ex. 33 Ex. 34 Ex. 35
HFO-1132（E） % em massa 65,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 HFO-1123 % em massa 17,9 67,9 62,9 57,9 52,9 47,9 42,9 37,9 R1234yf % em massa 10,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 GWP - 49 49 49 49 49 49 49 49 Razão de COP % (com relação a R410A) 97,4 93,5 93,8 94,1 94,4 94,8 95,2 95,6 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 100,3 102,9 102,7 102,5 102,1 101,7 101,2 100,7
108/289 Tabela 54
Item Unidade Ex. 36 Ex. 37 Ex. 38 Ex. 39 Ex.
Comparativo 69 Ex. 40 Ex. 41 Ex. 42
HFO-1132（E） % em massa 45,0 50,0 55,0 60,0 65,0 10,0 15,0 20,0 HFO-1123 % em massa 32,9 27,9 22,9 17,9 12,9 62,9 57,9 52,9 R1234yf % em massa 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 20,0 20,0 20,0 R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 GWP - 49 49 49 49 49 49 49 49 Razão de COP % (com relação a R410A) 96,0 96,5 97,0 97,5 98,0 94,0 94,3 94,6 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 100,1 99,5 98,9 98,1 97,4 100,1 99,9 99,6
Tabela 55
Item Unidade Ex. 43 Ex. 44 Ex. 45 Ex. 46 Ex. 47 Ex. 48 Ex. 49 Ex. 50
HFO-1132（E） % em massa 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 50,0 55,0 60,0 HFO-1123 % em massa 47,9 42,9 37,9 32,9 27,9 22,9 17,9 12,9 R1234yf % em massa 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 GWP - 49 49 49 49 49 49 49 49 Razão de COP % (com relação a R410A) 95,0 95,3 95,7 96,2 96,6 97,1 97,6 98,1 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 99,2 98,8 98,3 97,8 97,2 96,6 95,9 95,2
109/289 Tabela 56
Item Unidade Ex.
Comparativo 70 Ex. 51 Ex. 52 Ex. 53 Ex. 54 Ex. 55 Ex. 56 Ex. 57
HFO-1132（E） % em massa 65,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 HFO-1123 % em massa 7,9 57,9 52,9 47,9 42,9 37,9 32,9 27,9 R1234yf % em massa 20,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 GWP - 49 50 50 50 50 50 50 50 Razão de COP % (com relação a R410A) 98,6 94,6 94,9 95,2 95,5 95,9 96,3 96,8 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 94,4 97,1 96,9 96,7 96,3 95,9 95,4 94,8
Tabela 57
Item Unidade Ex. 58 Ex. 59 Ex. 60 Ex. 61 Ex.
Comparativo 71 Ex. 62 Ex. 63 Ex. 64
HFO-1132（E） % em massa 45,0 50,0 55,0 60,0 65,0 10,0 15,0 20,0 HFO-1123 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 R1234yf % em massa 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 30,0 30,0 30,0 R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 GWP - 50 50 50 50 50 50 50 50 Razão de COP % (com relação a R410A) 97,2 97,7 98,2 98,7 99,2 95,2 95,5 95,8 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 94,2 93,6 92,9 92,2 91,4 94,2 93,9 93,7
110/289 Tabela 58
Item Unidade Ex. 65 Ex. 66 Ex. 67 Ex. 68 Ex. 69 Ex. 70 Ex. 71 Ex. 72
HFO-1132（E） % em massa 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 50,0 55,0 60,0 HFO-1123 % em massa 37,9 32,9 27,9 22,9 17,9 12,9 7,9 2,9 R1234yf % em massa 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 GWP - 50 50 50 50 50 50 50 50 Razão de COP % (com relação a R410A) 96,2 96,6 97,0 97,4 97,9 98,3 98,8 99,3 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 93,3 92,9 92,4 91,8 91,2 90,5 89,8 89,1
Tabela 59
Item Unidade Ex. 73 Ex. 74 Ex. 75 Ex. 76 Ex. 77 Ex. 78 Ex. 79 Ex. 80
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 HFO-1123 % em massa 47,9 42,9 37,9 32,9 27,9 22,9 17,9 12,9 R1234yf % em massa 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 GWP - 50 50 50 50 50 50 50 50 Razão de COP % (com relação a R410A) 95,9 96,2 96,5 96,9 97,2 97,7 98,1 98,5 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 91,1 90,9 90,6 90,2 89,8 89,3 88,7 88,1
111/289 Tabela 60
Item Unidade Ex. 81 Ex. 82 Ex. 83 Ex. 84 Ex. 85 Ex. 86 Ex. 87 Ex. 88
HFO-1132（E） % em massa 50,0 55,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 HFO-1123 % em massa 7,9 2,9 42,9 37,9 32,9 27,9 22,9 17,9 R1234yf % em massa 35,0 35,0 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0 R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 GWP - 50 50 50 50 50 50 50 50 Razão de COP % (com relação a R410A) 99,0 99,4 96,6 96,9 97,2 97,6 98,0 98,4 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 87,4 86,7 88,0 87,8 87,5 87,1 86,6 86,1
Tabela 61
Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Item Unidade rativo 72 rativo 73 rativo 74 rativo 75 rativo 76 rativo 77 rativo 78 rativo 79
HFO-1132（E） % em massa 40,0 45,0 50,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 HFO-1123 % em massa 12,9 7,9 2,9 37,9 32,9 27,9 22,9 17,9 R1234yf % em massa 40,0 40,0 40,0 45,0 45,0 45,0 45,0 45,0 R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 GWP - 50 50 50 50 50 50 50 50 % (com rela- Razão de COP ção a R410A) 98,8 99,2 99,6 97,4 97,7 98,0 98,3 98,7 Razão da capacidade % (com rela-
112/289 de refrigeração ção a R410A) 85,5 84,9 84,2 84,9 84,6 84,3 83,9 83,5
Tabela 62
Item Unidade Ex.
Comparativo 80 Ex.
Comparativo 81 Ex.
Comparativo 82
HFO-1132（E） % em massa 35,0 40,0 45,0 HFO-1123 % em massa 12,9 7,9 2,9 R1234yf % em massa 45,0 45,0 45,0 R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 GWP - 50 50 50 Razão de COP % (com relação a R410A) 99,1 99,5 99,9 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 82,9 82,3 81,7
Tabela 63
Item Unidade Ex. 89 Ex. 90 Ex. 91 Ex. 92 Ex. 93 Ex. 94 Ex. 95 Ex. 96
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 HFO-1123 % em massa 70,5 65,5 60,5 55,5 50,5 45,5 40,5 35,5 R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 GWP - 99 99 99 99 99 99 99 99 Razão de COP % (com relação a R410A) 93,7 93,9 94,1 94,4 94,7 95,0 95,4 95,8 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 110,2 110,0 109,7 109,3 108,9 108,4 107,9 107,3 Tabela 64
113/289 Item Unidade Ex. 97 Ex.
Comparativo 83 Ex. 98 Ex. 99 Ex. 100 Ex. 101 Ex. 102 Ex. 103
HFO-1132（E） % em massa 50,0 55,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 HFO-1123 % em massa 30,5 25,5 65,5 60,5 55,5 50,5 45,5 40,5 R1234yf % em massa 5,0 5,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 GWP - 99 99 99 99 99 99 99 99 Razão de COP % (com relação a R410A) 96,2 96,6 94,2 94,4 94,6 94,9 95,2 95,5 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 106,6 106,0 107,5 107,3 107,0 106,6 106,1 105,6
Tabela 65
Item Unidade Ex. 104 Ex. 105 Ex. 106 Ex.
Comparativo 84 Ex. 107 Ex. 108 Ex. 109 Ex. 110
HFO-1132（E） % em massa 40,0 45,0 50,0 55,0 10,0 15,0 20,0 25,0 HFO-1123 % em massa 35,5 30,5 25,5 20,5 60,5 55,5 50,5 45,5 R1234yf % em massa 10,0 10,0 10,0 10,0 15,0 15,0 15,0 15,0 R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 GWP - 99 99 99 99 99 99 99 99 Razão de COP % (com relação a R410A) 95,9 96,3 96,7 97,1 94,6 94,8 95,1 95,4 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 105,1 104,5 103,8 103,1 104,7 104,5 104,1 103,7
114/289 Tabela 66
Item Unidade Ex. 111 Ex. 112 Ex. 113 Ex. 114 Ex. 115 Ex.
Comparativo 85 Ex. 116 Ex. 117
HFO-1132（E） % em massa 30,0 35,0 40,0 45,0 50,0 55,0 10,0 15,0 HFO-1123 % em massa 40,5 35,5 30,5 25,5 20,5 15,5 55,5 50,5 R1234yf % em massa 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 20,0 20,0 R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 GWP - 99 99 99 99 99 99 99 99 Razão de COP % (com relação a R410A) 95,7 96,0 96,4 96,8 97,2 97,6 95,1 95,3 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 103,3 102,8 102,2 101,6 101,0 100,3 101,8 101,6
Tabela 67
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Item Unidade 118 119 120 121 122 123 124 86
HFO-1132（E） % em massa 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 50,0 55,0 HFO-1123 % em massa 45,5 40,5 35,5 30,5 25,5 20,5 15,5 10,5 R1234yf % em massa 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 GWP - 99 99 99 99 99 99 99 99 % (com relação a Razão de COP R410A) 95,6 95,9 96,2 96,5 96,9 97,3 97,7 98,2 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a
115/289 ção R410A) 101,2 100,8 100,4 99,9 99,3 98,7 98,0 97,3
Tabela 68
Item Unidade Ex. 125 Ex. 126 Ex. 127 Ex. 128 Ex. 129 Ex. 130 Ex. 131 Ex. 132
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 HFO-1123 % em massa 50,5 45,5 40,5 35,5 30,5 25,5 20,5 15,5 R1234yf % em massa 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 GWP - 99 99 99 99 99 99 99 99 Razão de COP % (com relação a R410A) 95,6 95,9 96,1 96,4 96,7 97,1 97,5 97,9 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 98,9 98,6 98,3 97,9 97,4 96,9 96,3 95,7
Tabela 69
Ex.
Compa- Item Unidade Ex. 133 Ex. 134 Ex. 135 Ex. 136 Ex. 137 Ex. 138 Ex. 139 rativo 87
HFO-1132（E） % em massa 50,0 55,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 HFO-1123 % em massa 10,5 5,5 45,5 40,5 35,5 30,5 25,5 20,5 R1234yf % em massa 25,0 25,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 GWP - 99 99 100 100 100 100 100 100 Razão de COP % (com relação a R410A) 98,3 98,7 96,2 96,4 96,7 97,0 97,3 97,7 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 95,0 94,3 95,8 95,6 95,2 94,8 94,4 93,8
116/289 Tabela 70
Item Unidade Ex. 140 Ex. 141 Ex. 142 Ex. 143 Ex. 144 Ex. 145 Ex. 146 Ex. 147
HFO-1132（E） % em massa 40,0 45,0 50,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 HFO-1123 % em massa 15,5 10,5 5,5 40,5 35,5 30,5 25,5 20,5 R1234yf % em massa 30,0 30,0 30,0 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 GWP - 100 100 100 100 100 100 100 100 Razão de COP % (com relação a R410A) 98,1 98,5 98,9 96,8 97,0 97,3 97,6 97,9 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 93,3 92,6 92,0 92,8 92,5 92,2 91,8 91,3
Tabela 71
Item Unidade Ex. 148 Ex. 149 Ex. 150 Ex. 151 Ex. 152 Ex. 153 Ex. 154 Ex. 155
HFO-1132（E） % em massa 35,0 40,0 45,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 HFO-1123 % em massa 15,5 10,5 5,5 35,5 30,5 25,5 20,5 15,5 R1234yf % em massa 35,0 35,0 35,0 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0 R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 GWP - 100 100 100 100 100 100 100 100 Razão de COP % (com relação a R410A) 98,3 98,7 99,1 97,4 97,7 98,0 98,3 98,6 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 90,8 90,2 89,6 89,6 89,4 89,0 88,6 88,2
117/289 Tabela 72 Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Item Unidade Ex. 156 Ex. 157 Ex. 158 Ex. 159 Ex. 160 parativo parativo parativo 88 89 90 HFO-1132（E） % em massa 35,0 40,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 HFO-1123 % em massa 10,5 5,5 30,5 25,5 20,5 15,5 10,5 5,5 R1234yf % em massa 40,0 40,0 45,0 45,0 45,0 45,0 45,0 45,0 R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 GWP - 100 100 100 100 100 100 100 100 Razão de COP % (com relação a R410A) 98,9 99,3 98,1 98,4 98,7 98,9 99,3 99,6 Razão da capacidade de re- frigeração % (com relação a R410A) 87,6 87,1 86,5 86,2 85,9 85,5 85,0 84,5
Tabela 73
Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Item Unidade 9１ 92 93 94 95
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 HFO-1123 % em massa 25,5 20,5 15,5 10,5 5,5 R1234yf % em massa 50,0 50,0 50,0 50,0 50,0 R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 GWP - 100 100 100 100 100 % (com relação a Razão de COP R410A) 98,9 99,1 99,4 99,7 100,0 Razão da capacidade de refri- % (com relação a
118/289 geração R410A) 83,3 83,0 82,7 82,2 81,8
Tabela 74
Item Unidade Ex. 161 Ex. 162 Ex. 163 Ex. 164 Ex. 165 Ex. 166 Ex. 167 Ex. 168
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 HFO-1123 % em massa 63,1 58,1 53,1 48,1 43,1 38,1 33,1 28,1 R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 GWP - 149 149 149 149 149 149 149 149 Razão de COP % (com relação a R410A) 94,8 95,0 95,2 95,4 95,7 95,9 96,2 96,6 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 111,5 111,2 110,9 110,5 110,0 109,5 108,9 108,3
Tabela 75
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 96 169 170 171 172 173 174 175
HFO-1132（E） % em massa 50,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 HFO-1123 % em massa 23,1 58,1 53,1 48,1 43,1 38,1 33,1 28,1 R1234yf % em massa 5,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 GWP - 149 149 149 149 149 149 149 149 % (com relação a Razão de COP R410A) 96,9 95,3 95,4 95,6 95,8 96,1 96,4 96,7 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a
119/289 ção R410A) 107,7 108,7 108,5 108,1 107,7 107,2 106,7 106,1
Tabela 76
Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 176 97 177 178 179 180 181 182
HFO-1132（E） % em massa 45,0 50,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 HFO-1123 % em massa 23,1 18,1 53,1 48,1 43,1 38,1 33,1 28,1 R1234yf % em massa 10,0 10,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 GWP - 149 149 149 149 149 149 149 149 % (com relação a Razão de COP R410A) 97,0 97,4 95,7 95,9 96,1 96,3 96,6 96,9 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 105,5 104,9 105,9 105,6 105,3 104,8 104,4 103,8
Tabela 77
Ex.
Com- Item Unidade Ex. 183 Ex. 184 Ex. 185 Ex. 186 Ex. 187 Ex. 188 Ex. 189 parativo 98
HFO-1132（E） % em massa 40,0 45,0 50,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 HFO-1123 % em massa 23,1 18,1 13,1 48,1 43,1 38,1 33,1 28,1 R1234yf % em massa 15,0 15,0 15,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 GWP - 149 149 149 149 149 149 149 149 % (com relação a Razão de COP R410A) 97,2 97,5 97,9 96,1 96,3 96,5 96,8 97,1 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a
120/289 ção R410A) 103,3 102,6 102,0 103,0 102,7 102,3 101,9 101,4
Tabela 78
Ex.
Compa- Item Unidade Ex. 190 Ex. 191 Ex. 192 Ex. 193 Ex. 194 Ex. 195 Ex. 196 rativo 99
HFO-1132（E） % em massa 35,0 40,0 45,0 50,0 10,0 15,0 20,0 25,0 HFO-1123 % em massa 23,1 18,1 13,1 8,1 43,1 38,1 33,1 28,1 R1234yf % em massa 20,0 20,0 20,0 20,0 25,0 25,0 25,0 25,0 R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 GWP - 149 149 149 149 149 149 149 149 % (com relação a Razão de COP R410A) 97,4 97,7 98,0 98,4 96,6 96,8 97,0 97,3 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 100,9 100,3 99,7 99,1 100,0 99,7 99,4 98,9
Tabela 79
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 197 198 199 200 100 201 202 203
HFO-1132（E） % em massa 30,0 35,0 40,0 45,0 50,0 10,0 15,0 20,0 HFO-1123 % em massa 23,1 18,1 13,1 8,1 3,1 38,1 33,1 28,1 R1234yf % em massa 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 30,0 30,0 30,0 R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 GWP - 149 149 149 149 149 150 150 150 % (com relação a Razão de COP R410A) 97,6 97,9 98,2 98,5 98,9 97,1 97,3 97,6 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a
121/289 ção R410A) 98,5 97,9 97,4 96,8 96,1 97,0 96,7 96,3
Tabela 80
Item Unidade Ex. 204 Ex. 205 Ex. 206 Ex. 207 Ex. 208 Ex. 209 Ex. 210 Ex. 211
HFO-1132（E） % em massa 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 10,0 15,0 20,0 HFO-1123 % em massa 23,1 18,1 13,1 8,1 3,1 33,1 28,1 23,1 R1234yf % em massa 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 35,0 35,0 35,0 R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 GWP - 150 150 150 150 150 150 150 150 Razão de COP % (com relação a R410A) 97,8 98,1 98,4 98,7 99,1 97,7 97,9 98,1 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 95,9 95,4 94,9 94,4 93,8 93,9 93,6 93,3
Tabela 81
Item Unidade Ex. 212 Ex. 213 Ex. 214 Ex. 215 Ex. 216 Ex. 217 Ex. 218 Ex. 219
HFO-1132（E） % em massa 25,0 30,0 35,0 40,0 10,0 15,0 20,0 25,0 HFO-1123 % em massa 18,1 13,1 8,1 3,1 28,1 23,1 18,1 13,1 R1234yf % em massa 35,0 35,0 35,0 35,0 40,0 40,0 40,0 40,0 R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 GWP - 150 150 150 150 150 150 150 150 Razão de COP % (com relação a R410A) 98,4 98,7 99,0 99,3 98,3 98,5 98,7 99,0 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 92,9 92,4 91,9 91,3 90,8 90,5 90,2 89,7
122/289 Tabela 82
Ex.
Comparativo Item Unidade Ex. 220 Ex. 221 Ex. 222 Ex. 223 Ex. 224 Ex. 225 Ex. 226 101
HFO-1132（E） % em massa 30,0 35,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 10,0 HFO-1123 % em massa 8,1 3,1 23,1 18,1 13,1 8,1 3,1 18,1 R1234yf % em massa 40,0 40,0 45,0 45,0 45,0 45,0 45,0 50,0 R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 GWP - 150 150 150 150 150 150 150 150 Razão de COP % (com relação a R410A) 99,3 99,6 98,9 99,1 99,3 99,6 99,9 99,6 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 89,3 88,8 87,6 87,3 87,0 86,6 86,2 84,4
Tabela 83
Item Unidade Ex.
Comparativo 102 Ex.
Comparativo 103 Ex.
Comparativo 104
HFO-1132（E） % em massa 15,0 20,0 25,0 HFO-1123 % em massa 13,1 8,1 3,1 R1234yf % em massa 50,0 50,0 50,0 R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 GWP - 150 150 150 Razão de COP % (com relação a R410A) 99,8 100,0 100,2 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 84,1 83,8 83,4
123/289 Tabela 84
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Item Unidade 227 228 229 230 231 232 233 105
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 HFO-1123 % em massa 55,7 50,7 45,7 40,7 35,7 30,7 25,7 20,7 R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 GWP - 199 199 199 199 199 199 199 199 % (com relação a Razão de COP R410A) 95,9 96,0 96,2 96,3 96,6 96,8 97,1 97,3 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 112,2 111,9 111,6 111,2 110,7 110,2 109,6 109,0
Tabela 85
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Item Unidade 234 235 236 237 238 239 240 106
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 HFO-1123 % em massa 50,7 45,7 40,7 35,7 30,7 25,7 20,7 15,7 R1234yf % em massa 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 GWP - 199 199 199 199 199 199 199 199 % (com relação a Razão de COP R410A) 96,3 96,4 96,6 96,8 97,0 97,2 97,5 97,8 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a
124/289 ção R410A) 109,4 109,2 108,8 108,4 107,9 107,4 106,8 106,2
Tabela 86
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Item Unidade 241 242 243 244 245 246 247 107
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 HFO-1123 % em massa 45,7 40,7 35,7 30,7 25,7 20,7 15,7 10,7 R1234yf % em massa 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 GWP - 199 199 199 199 199 199 199 199 % (com relação a Razão de COP R410A) 96,7 96,8 97,0 97,2 97,4 97,7 97,9 98,2 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 106,6 106,3 106,0 105,5 105,1 104,5 104,0 103,4
Tabela 87
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Item Unidade 248 249 250 251 252 253 254 108
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 HFO-1123 % em massa 40,7 35,7 30,7 25,7 20,7 15,7 10,7 5,7 R1234yf % em massa 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 GWP - 199 199 199 199 199 199 199 199 % (com relação a Razão de COP R410A) 97,1 97,3 97,5 97,7 97,9 98,1 98,4 98,7 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a
125/289 ção R410A) 103,7 103,4 103,0 102,6 102,2 101,6 101,1 100,5
Tabela 88
Item Unidade Ex. 255 Ex. 256 Ex. 257 Ex. 258 Ex. 259 Ex. 260 Ex. 261 Ex. 262
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 10,0 HFO-1123 % em massa 35,7 30,7 25,7 20,7 15,7 10,7 5,7 30,7 R1234yf % em massa 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 30,0 R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 GWP - 199 199 199 199 199 199 199 199 Razão de COP % (com relação a R410A) 97,6 97,7 97,9 98,1 98,4 98,6 98,9 98,1 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 100,7 100,4 100,1 99,7 99,2 98,7 98,2 97,7
Tabela 89
Item Unidade Ex. 263 Ex. 264 Ex. 265 Ex. 266 Ex. 267 Ex. 268 Ex. 269 Ex. 270
HFO-1132（E） % em massa 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 10,0 15,0 20,0 HFO-1123 % em massa 25,7 20,7 15,7 10,7 5,7 25,7 20,7 15,7 R1234yf % em massa 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 35,0 35,0 35,0 R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 GWP - 199 199 199 199 199 200 200 200 Razão de COP % (com relação a R410A) 98,2 98,4 98,6 98,9 99,1 98,6 98,7 98,9 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 97,4 97,1 96,7 96,2 95,7 94,7 94,4 94,0
126/289 Tabela 90
Item Unidade Ex. 271 Ex. 272 Ex. 273 Ex. 274 Ex. 275 Ex. 276 Ex. 277 Ex. 278
HFO-1132（E） % em massa 25,0 30,0 10,0 15,0 20,0 25,0 10,0 15,0 HFO-1123 % em massa 10,7 5,7 20,7 15,7 10,7 5,7 15,7 10,7 R1234yf % em massa 35,0 35,0 40,0 40,0 40,0 40,0 45,0 45,0 R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 GWP - 200 200 200 200 200 200 200 200 Razão de COP % (com relação a R410A) 99,2 99,4 99,1 99,3 99,5 99,7 99,7 99,8 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 93,6 93,2 91,5 91,3 90,9 90,6 88,4 88,1
Tabela 91
Item Unidade Ex. 279 Ex. 280 Ex.
Comparativo 109 Ex.
Comparativo 110
HFO-1132（E） % em massa 20,0 10,0 15,0 10,0 HFO-1123 % em massa 5,7 10,7 5,7 5,7 R1234yf % em massa 45,0 50,0 50,0 55,0 R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 GWP - 200 200 200 200 Razão de COP % (com relação a R410A) 100,0 100,3 100,4 100,9 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 87,8 85,2 85,0 82,0
127/289 Tabela 92
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Item Unidade 281 282 283 284 285 111 286 287
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 10,0 15,0 HFO-1123 % em massa 40,9 35,9 30,9 25,9 20,9 15,9 35,9 30,9 R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 10,0 10,0 R32 % em massa 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 GWP - 298 298 298 298 298 298 299 299 % (com relação a Razão de COP R410A) 97,8 97,9 97,9 98,1 98,2 98,4 98,2 98,2 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 112,5 112,3 111,9 111,6 111,2 110,7 109,8 109,5
Tabela 93
Ex.
Compa- Item Unidade Ex. 288 Ex. 289 Ex. 290 Ex. 291 Ex. 292 Ex. 293 Ex. 294 rativo 112
HFO-1132（E） % em massa 20,0 25,0 30,0 35,0 10,0 15,0 20,0 25,0 HFO-1123 % em massa 25,9 20,9 15,9 10,9 30,9 25,9 20,9 15,9 R1234yf % em massa 10,0 10,0 10,0 10,0 15,0 15,0 15,0 15,0 R32 % em massa 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 GWP - 299 299 299 299 299 299 299 299 % (com relação a Razão de COP R410A) 98,3 98,5 98,6 98,8 98,6 98,6 98,7 98,9 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a
128/289 ção R410A) 109,2 108,8 108,4 108,0 107,0 106,7 106,4 106,0
Tabela 94
Ex.
Compa- Item Unidade Ex. 295 Ex. 296 Ex. 297 Ex. 298 Ex. 299 Ex. 300 Ex. 301 rativo 113
HFO-1132（E） % em massa 30,0 35,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 10,0 HFO-1123 % em massa 10,9 5,9 25,9 20,9 15,9 10,9 5,9 20,9 R1234yf % em massa 15,0 15,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 25,0 R32 % em massa 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 GWP - 299 299 299 299 299 299 299 299 % (com relação a Razão de COP R410A) 99,0 99,2 99,0 99,0 99,2 99,3 99,4 99,4 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 105,6 105,2 104,1 103,9 103,6 103,2 102,8 101,2
Tabela 95
Item Unidade Ex. 302 Ex. 303 Ex. 304 Ex. 305 Ex. 306 Ex. 307 Ex. 308 Ex. 309
HFO-1132（E） % em massa 15,0 20,0 25,0 10,0 15,0 20,0 10,0 15,0 HFO-1123 % em massa 15,9 10,9 5,9 15,9 10,9 5,9 10,9 5,9 R1234yf % em massa 25,0 25,0 25,0 30,0 30,0 30,0 35,0 35,0 R32 % em massa 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 GWP - 299 299 299 299 299 299 299 299 Razão de COP % (com relação a R410A) 99,5 99,6 99,7 99,8 99,9 100,0 100,3 100,4 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 101,0 100,7 100,3 98,3 98,0 97,8 95,3 95,1
129/289 Tabela 96
Item Unidade Ex. 400
HFO-1123 % em massa 5,9 R1234yf % em massa 40,0 R32 % em massa 44,1 GWP - 299 Razão de COP % (com relação a R410A) 100,7 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 92,3
[00311] Os resultados acima indicam que a razão de capacidade de refrigeração com relação a R410A é 85% ou mais nos casos a seguir:
[00312] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma é respectivamente represen- tada por x, y, z, e a, em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em mas- sa, uma linha reta conectando um ponto (0,0, 100,0-a, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0-a) é a base, e o ponto (0,0, 100,0-a, 0,0) está no lado esquerdo, se 0<a11,1, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição são sobre, ou no estado esquerdo de, uma linha reta AB que conecta o ponto A (0,0134a2-1,9681a+68,6, 0,0, -0,0134a2+0,9681a+ 31,4) e ponto B (0,0, 0,0144a2-1,6377a+58,7, -0,0144a2+0,6377a+ 41,3);
[00313] se 11,1<a18,2, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão sobre, ou no estado esquerdo de, uma linha reta AB que conecta o ponto A (0,0112a2-1,9337a+68,484, 0,0, -0,0112a2+ 0,9337a+31,516) e o ponto B (0,0, 0,0075a2-1,5156a+58,199, - 0,0075a2+0,5156a+41,801);
[00314] se 18,2a<a26,7, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão sobre, ou no estado esquerdo de, uma linha reta AB que conecta o ponto A (0,0107a2-1,9142a+68,305, 0,0, -0,0107a2+ 0,9142a+31,695) e o ponto B(0,0, 0,009a2-1,6045a+59,318, -0,009a2+ 0,6045a+40,682);
[00315] se 26,7<a36,7, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão sobre, ou no estado esquerdo de, uma linha reta AB que conecta o ponto A (0,0103a2-1,9225a+68,793, 0,0, -0,0103a2+ 0,9225a+31,207) e ponto B (0,0, 0,0046a2-1,41a+57,286, -0,0046a2+ 0,41a+42,714); e
[00316] se 36,7<a46,7, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão sobre, ou no estado esquerdo de, uma linha reta
AB que conecta o ponto A (0,0085a2-1,8102a+67,1, 0,0, -0,0085a2+ 0,8102a+32,9) e ponto B (0,0, 0,0012a2-1,1659a+52,95, -0,0012a2+ 0,1659a+47,05).
[00317] Os pontos reais com uma taxa de capacidade de refrigera- ção de 85% ou mais formam uma linha curva que conecta o ponto A e o ponto B na A Figura 3, e que se estende em direção ao lado de 1234yf. Por conseguinte, quando as coordenadas estão ativadas ou no lado esquerdo da linha reta AB, a taxa de capacidade de refrigeração em relação a R410A é de 85% ou mais.
[00318] Semelhantemente, foi observado que no diagrama ternário de composição, se 0<a11,1, quando as coordenadas (x,y,z) estão sobre, ou no estado esquerdo de, uma linha reta D’C que conecta o ponto D’ (0,0, 0,0224a2+0,968a+75,4, -0,0224a2-1,968a+24,6) e ponto C (-0,2304a2-0,4062a+32,9, 0,2304a2-0,5938a+67,1, 0,0); ou se 11,1<a46,7, quando coordenadas estão na região total, a razão de COP com relação à razão de R410A é 92,5% ou mais.
[00319] Na Figura 3, a razão de COP de 92,5% ou mais forma uma linha curva CD. Na Figura 3, uma linha aproximada formada conectan- do três pontos: ponto C (32,9, 67,1, 0,0) e pontos (26,6, 68,4, 5) (19,5, 70,5, 10) onde a razão de COP é 92,5% quando a concentração de R1234yf é 5% em massa e 10% em massa foi obtido, e uma linha reta que conecta o ponto C e o ponto D’ (0, 75,4, 24,6), que é a interseção da linha aproximada e um ponto onde a concentração de HFO-1132(E) é 0,0% em massa foi definida como um segmento da linha D’C. Na Figura 4, o ponto D’(0, 83,4, 9,5) foi semelhantemente obtido de uma curva aproximada formada conectando ponto C (18,4, 74,5, 0) e pon- tos (13,9, 76,5, 2,5) (8,7, 79,2, 5) onde a razão de COP é 92,5%, e uma linha reta que conecta o ponto C e ponto D’ foi definida como a linha reta D’C.
[00320] A composição de cada mistura foi definida como WCF.
Uma simulação de vazamento foi realizada utilizando Banco de Dados de Referência Padrão NIST REFLEAK Versão 4,0 sob as condições do Equipamento, Armazenamento, Envio, Vazamento, e Recarga de acordo com a Norma ASHRAE 34-2013. A fração mais inflamável foi definida como WCFF.
[00321] Para a inflamabilidade, a velocidade de queima foi medida de acordo com a Norma ANSI/ASHRAE 34-2013. Ambos WCF e WCFF tendo uma velocidade de queima de 10 cm/s ou menos foram determinados ser classificados como "Classe 2L (menor inflamabilida- de)".
[00322] Um teste de velocidade de queima foi realizado usando o aparelho mostrado na Figura 1 da seguinte maneira. Primeiro, os refri- gerantes mistos usados tinham pureza de 99,5% ou mais e eram des- gaseificados repetindo um ciclo de congelamento, bombeamento e degelo até que não fossem observados vestígios de ar no medidor de vácuo. A velocidade de combustão foi medida pelo método fechado. A temperatura inicial foi a temperatura ambiente. A ignição foi realizada gerando uma faísca elétrica entre os eletrodos no centro de uma célula de amostra. A duração da descarga foi de 1,0 a 9,9 ms, e a energia de ignição foi tipicamente de 0,1 a 1,0 J. A propagação da chama foi vi- sualizada usando fotografias schlieren. Um recipiente cilíndrico (diâ- metro interno: 155 mm, comprimento: 198 mm) equipado com duas janelas acrílicas de transmissão de luz foi utilizado como célula de amostra e uma lâmpada de xenônio como fonte de luz. As imagens Schlieren da chama foram gravadas por uma câmera de vídeo digital de alta velocidade a uma taxa de quadros de 600 fps e armazenadas em um PC.
[00323] Os resultados são mostrados nas Tabelas 97 a 104.
Tabela 97 Ex. Compara- Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Item tivo 6 13 19 24 29 34 HFO-1132（E） % em massa 72,0 60,9 55,8 52,1 48,6 45,4 HFO-1123 % em massa 28,0 32,0 33,1 33,4 33,2 32,7
WCF R1234yf % em massa 0,0 0,0 0,0 0 0 0 R32 % em massa 0,0 7,1 11,1 14,5 18,2 21,9 Velocidade de queima (WCF) cm/s 10 10 10 10 10 10 Tabela 98 Item Ex. Comparativo 39 Ex. Comparativo 45 Ex. Comparativo 51 Ex. Comparativo 57 Ex. Comparativo 62 133/289 HFO-1132（E） % em massa 41,8 40 35,7 32 30,4 HFO-1123 % em massa 31,5 30,7 23,6 23,9 21,8
WCF R1234yf % em massa 0 0 0 0 0 R32 % em massa 26,7 29,3 36,7 44,1 47,8 Velocidade de queima (WCF) cm/s 10 10 10 10 10
Tabela 99 Ex.
Comparati- Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Item vo 7 14 20 25 30 35 % em HFO-1132（E） massa 72,0 60,9 55,8 52,1 48,6 45,4 % em WC HFO-1123 massa 0,0 0,0 0,0 0 0 0 F % em R1234yf massa 28,0 32,0 33,1 33,4 33,2 32,7 % em R32 massa 0,0 7,1 11,1 14,5 18,2 21,9 Velocidade de queima (WCF) cm/s 10 10 10 10 10 10
134/289 Tabela 100 Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Ex.
Comparativo Item 40 46 52 58 63 % em mas- HFO-1132（E） sa 41,8 40 35,7 32 30,4 % em mas- WC HFO-1123 sa 0 0 0 0 0 F % em mas- R1234yf sa 31,5 30,7 23,6 23,9 21,8 % em mas- R32 sa 26,7 29,3 36,7 44,1 47,8 Velocidade de queima (WCF) cm/s 10 10 10 10 10
Tabela 101 Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Item 8 15 21 26 31 36 % em HFO-1132（E） massa 47,1 40,5 37,0 34,3 32,0 30,3 % em HFO-1123 massa 52,9 52,4 51,9 51,2 49,8 47,8
WCF % em R1234yf massa 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 % em R32 massa 0,0 7,1 11,1 14,5 18,2 21,9 Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- to/Envio -40℃, to/Envio -40℃, to/Envio -40℃, to/Envio -40℃, to/Envio -40℃, to/Envio -40℃, Condição de vazamento que resulta 135/289 92% de libera- 92% de libera- 92% de libera- 92% de libera- 92% de libera- 92% de libera- em WCFF ção, lado da fase ção, lado da fase ção, lado da fase ção, lado da fase ção, lado da fase ção, lado da fase líquida líquida líquida líquida líquida líquida % em HFO-1132（E） massa 72,0 62,4 56,2 50,6 45,1 40,0 % em HFO-1123 massa 28,0 31,6 33,0 33,4 32,5 30,5
WCFF % em R1234yf massa 0,0 0,0 0,0 20,4 0,0 0,0 % em R32 massa 0,0 50,9 10,8 16,0 22,4 29,5 Velocidade de queima (WCF) cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos Velocidade de queima (WCFF) cm/s 10 10 10 10 10 10
Tabela 102 Item Ex. Comparativo 41 Ex. Comparativo 47 Ex. Comparativo 53 Ex. Comparativo 59 Ex. Comparativo 64 % em HFO-1132（E） massa 29,1 28,8 29,3 29,4 28,9 % em HFO-1123 massa 44,2 41,9 34,0 26,5 23,3
WCF % em R1234yf massa 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 % em R32 massa 26,7 29,3 36,7 44,1 47,8 Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Condição de vazamento que resulta em to/Envio -40℃, 92% to/Envio -40℃, 92% to/Envio -40℃, 92% to/Envio -40℃, 90% to/Envio -40℃, 86% WCFF de liberação, lado de liberação, lado de liberação, lado de liberação, lado de liberação, lado 136/289 da fase líquida da fase líquida da fase líquida da fase líquida da fase líquida % em HFO-1132（E） massa 34,6 32,2 27,7 28,3 27,5 % em HFO-1123 massa 26,5 23,9 17,5 18,2 16,7
WCFF % em R1234yf massa 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 % em R32 massa 38,9 43,9 54,8 53,5 55,8 Velocidade de queima (WCF) cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8,3 9,3 9,6 Velocidade de queima (WCFF) cm/s 10 10 10 10 10
Tabela 103 Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Item 9 16 22 27 32 37 HFO-1132（E） % em massa 61,7 47,0 41,0 36,5 32,5 28,8 HFO-1123 % em massa 5,9 7,2 6,5 5,6 4,0 2,4
WCF R1234yf % em massa 32,4 38,7 41,4 43,4 45,3 46,9 R32 % em massa 0,0 7,1 11,1 14,5 18,2 21,9 Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- to/Envio -40C, to/Envio -40C, to/Envio-40C, to/Envio -40℃, to/Envio -40C, to/Envio -40C, Condição de vazamento que resulta 0% de liberação, 0% de liberação, 0% de libera- 92% de libera- 0% de liberação, 0% de libera- em WCFF lado da fase lado da fase ção,lado da fase ção, lado da lado da fase ção, lado da gasosa gasosa gasosa fase líquida gasosa fase gasosa HFO-1132（E） % em massa 72,0 56,2 50,4 46,0 42,4 39,1 137/289 HFO-1123 % em massa 10,5 12,6 11,4 10,1 7,4 4,4
WCFF R1234yf % em massa 17,5 20,4 21,8 22,9 24,3 25,7 R32 % em massa 0,0 10,8 16,3 21,0 25,9 30,8 Velocidade de queima (WCF) cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos Velocidade de queima (WCFF) cm/s 10 10 10 10 10 10
Tabela 104 Item Ex. Comparativo 42 Ex. Comparativo 48 Ex. Comparativo 54 Ex. Comparativo 60 Ex. Comparativo 65 HFO-1132（E） % em massa 24,8 24,3 22,5 21,1 20,4 HFO-1123 % em massa 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
WCF R1234yf % em massa 48,5 46,4 40,8 34,8 31,8 R32 % em massa 26,7 29,3 36,7 44,1 47,8 Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Condição de vazamento que resulta em to/Envio -40℃, 0% to/Envio -40℃, 0% to/Envio -40℃, 0% to/Envio -40℃, 0% to/Envio -40℃, 0% WCFF de liberação, lado de liberação, lado de liberação, lado de liberação, lado de liberação, lado da fase gasosa da fase gasosa da fase gasosa da fase gasosa da fase gasosa HFO-1132（E） % em massa 35,3 34,3 31,3 29,1 28,1 HFO-1123 % em massa 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
WCFF 138/289 R1234yf % em massa 27,4 26,2 23,1 19,8 18,2 R32 % em massa 37,3 39,6 45,6 51,1 53,7 Velocidade de queima (WCF) cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos Velocidade de queima (WCFF) cm/s 10 10 10 10 10
[00324] Os resultados nas Tabelas 97 a 100 indicam que o refrigerante tem uma menor inflamabilidade de WCF nos casos a seguir:
Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma no refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 é respectivamente represen- tada por x, y, z, e a, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa e a linha reta conectando um ponto (0,0, 100,0-a, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0-a) é a base, se 0<a 11,1, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição são sobre ou abaixo de uma linha reta GI que conecta o ponto G (0,026a2-1,7478a+72,0, -0,026a2+ 0,7478a+28,0, 0,0) e ponto I (0,026a2-1,7478a +72,0, 0,0, -0,026a2+ 0,7478a+28,0); se 11,1<a18,2, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição são sobre ou abaixo de a linha reta GI que conecta o ponto G (0,02a2-1,6013a+71,105, -0,02a2+0,6013a+28,895, 0,0) e pon- to I (0,02a2-1,6013a+71,105, 0,0, -0,02a2+0,6013a+28,895); se 18,2<a 26,7, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição são sobre ou abaixo de a linha reta GI que conecta o ponto G (0,0135a2- 1,4068a+69,727, -0,0135a2+0,4068a+30,273, 0,0) e ponto I (0,0135a2- 1,4068a+69,727, 0,0, -0,0135a2+0,4068a+30,273); se 26,7<a36,7, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição são sobre ou abaixo de a linha reta GI que conecta o ponto G (0,0111a2-1,3152a+ 68,986, -0,0111a2+0,3152a+31,014, 0,0) e ponto I (0,0111a2-1,3152a+ 68,986, 0,0, -0,0111a2+0,3152a+31,014); e se 36,7<a46,7, coorde- nadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição são sobre ou abaixo de uma linha reta GI que conecta o ponto G (0,0061a2-0,9918a+ 63,902, -0,0061a2-0,0082a+36,098,0,0) e ponto I (0,0061a2-0,9918a+ 63,902, 0,0, -0,0061a2-0,0082a+36,098).
[00325] Três pontos correspondentes ao ponto G (Tabela 105) e ao ponto I (Tabela 106) foram individualmente obtidos em cada uma das seguintes cinco faixas por cálculo, e suas expressões aproximadas foram obtidas.
Tabela 105 Item 11,1R32＞0 18,2R3211,1 26,7R3218,2 R32 0 7,1 11,1 11,1 14,5 18,2 18,2 21,9 26,7 HFO-1132（E） 72,0 60,9 55,8 55,8 52,1 48,6 48,6 45,4 41,8 HFO-1123 28,0 32,0 33,1 33,1 33,4 33,2 33,2 32,7 31,5 R1234yf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 R32 a a a HFO-1132（E） 0,026a2-1,7478a+72,0 0,02a2-1,6013a+71,105 0,0135a2-1,4068a+69,727 Expressão aproximada HFO-1123 -0,026a2+0..7478a+28,0 -0,02a2+0..6013a+28,895 -0,0135a2+0,4068a+30,273 Expressão aproximada R1234yf 0 0 0
140/289 Expressão aproximada
Item 36,7R3226,7 46,7R3236,7 R32 26,7 29,3 36,7 36,7 44,1 47,8 HFO-1132（E） 41,8 40,0 35,7 35,7 32,0 30,4 HFO-1123 31,5 30,7 27,6 27,6 23,9 21,8 R1234yf 0 0 0 0 0 0 R32 a a HFO-1132（E） 0,0111a2-1,3152a+68,986 0,0061a2-0,9918a+63,902 Expressão aproximada HFO-1123 -0,0111a2+0,3152a+31,014 -0,0061a2-0,0082a+36,098 Expressão aproximada R1234yf 0 0 Expressão aproximada
Tabela 106 Item 11,1R32＞0 18,2R3211,1 26,7R3218,2 R32 0 7,1 11,1 11,1 14,5 18,2 18,2 21,9 26,7 HFO-1132（E） 72,0 60,9 55,8 55,8 52,1 48,6 48,6 45,4 41,8 HFO-1123 0 0 0 0 0 0 0 0 0 R1234yf 28,0 32,0 33,1 33,1 33,4 33,2 33,2 32,7 31,5 R32 a a a HFO-1132（E） 0,026a2-1,7478a+72,0 0,02a2-1,6013a+71,105 0,0135a2-1,4068a+69,727 Expressão aproximada HFO-1123 0 0 0 Expressão aproximada R1234yf
141/289 -0,026a2+0,7478a+28,0 -0,02a2+0,6013a+28,895 -0,0135a2+0,4068a+30,273
141/289 Expressão aproximada
Item 36,7R3226,7 46,7R3236,7 R32 26,7 29,3 36,7 36,7 44,1 47,8 HFO-1132（E） 41,8 40,0 35,7 35,7 32,0 30,4 HFO-1123 0 0 0 0 0 0 R1234yf 31,5 30,7 23,6 23,6 23,5 21,8 R32 x x HFO-1132（E） 0,0111a2-1,3152a+68,986 0,0061a2-0,9918a+63,902 Expressão aproximada HFO-1123 0 0 Expressão aproximada R1234yf -0,0111a2+0,3152a+31,014 -0,0061a2-0,0082a+36,098 Expressão aproximada
[00326] Os resultados nas Tabelas 101 a 104 indicam que o refrige- rante é determinado para ter uma menor inflamabilidade de WCFF, e a classificação de inflamabilidade de acordo com a Norma ASHRAE é "2L (inflamabilidade)" nos casos a seguir:
[00327] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma no refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 é respectivamente repre- sentada por x, y, z, e a, em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa e uma linha reta conectando um ponto (0,0, 100,0-a, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0-a) é a base, se 0<a11,1, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição são sobre ou abaixo de uma linha reta JK’ que conecta o ponto J (0,0049a2-0,9645a+47,1, -0,0049a2- 0,0355a+52,9, 0,0) e ponto K’(0,0514a2-2,4353a+61,7, -0,0323a2+ 0,4122a+5,9, -0,0191a2+1,0231a+32,4); se 11,1<a18,2, coordenadas são sobre uma linha reta JK’ que conecta o ponto J (0,0243a2-1,4161a+ 49,725, -0,0243a2+0,4161a+50,275, 0,0) e ponto K’(0,0341a2- 2,1977a +61,187, -0,0236a2+0,34a+5,636, -0,0105a2+0,8577a+33,177); se 18,2< a26,7, coordenadas são sobre ou abaixo de uma linha reta JK’ que conecta o ponto J (0,0246a2-1,4476a+50,184, -0,0246a2+0,4476a+ 49,816, 0,0) e ponto K’ (0,0196a2-1,7863a+58,515, -0,0079a2-0,1136a +8,702, -0,0117a2+0,8999a+32,783); se 26,7<a36,7, coordenadas são sobre ou abaixo de a linha reta JK’ que conecta o ponto J (0,0183a2-1,1399a+46,493, -0,0183a2+0,1399a+53,507, 0,0) e ponto K’ (-0,0051a2+0,0929a+25,95, 0,0, 0,0051a2-1,0929a+74,05); e se 36,7<a46,7, coordenadas são sobre ou abaixo de a linha reta JK’ que conecta o ponto J (-0,0134a2+1,0956a+7,13, 0,0134a2-2,0956a+92,87, 0,0) e ponto K’(-1,892a+29,443, 0,0, 0,892a+70,557).
[00328] Pontos reais tendo uma menor inflamabilidade de WCFF formam uma linha curva que conecta o ponto J e o ponto K’ (na linha reta AB) na Figura 3 e se estende em direção ao lado HFO-1132(E). Certamente, quando coordenadas estão sobre ou abaixo da linha reta JK’, a menor inflamabilidade de WCFF é alcançada.
[00329] Três pontos correspondentes ao ponto J (Tabela 107) e ao ponto K’ (Tabela 108) foram individualmente obtidos em cada uma das seguintes cinco faixas por cálculo, e suas expressões aproximadas foram obtidas.
Tabela 107 Item 11,1R32＞0 18,2R3211,1 26,7R3218,2 R32 0 7,1 11,1 11,1 14,5 18,2 18,2 21,9 26,7 HFO-1132（E） 47,1 40,5 37 37,0 34,3 32,0 32,0 30,3 29,1 HFO-1123 52,9 52,4 51,9 51,9 51,2 49,8 49,8 47,8 44,2 R1234yf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 R32 a a a HFO-1132（E） 0,0049a2-0,9645a+47,1 0,0243a2-1,4161a+49,725 0,0246a2-1,4476a+50,184 Expressão aproximada HFO-1123 -0,0049a2-0,0355a+52,9 -0,0243a2+0,4161a+50,275 -0,0246a2+0,4476a+49,816 Expressão aproximada R1234yf 0 0 0
144/289 Expressão aproximada
Item 36,7R3226,7 47,8R3236,7 R32 26,7 29,3 36,7 36,7 44,1 47,8 HFO-1132（E） 29,1 28,8 29,3 29,3 29,4 28,9 HFO-1123 44,2 41,9 34,0 34,0 26,5 23,3 R1234yf 0 0 0 0 0 0 R32 a a HFO-1132（E） 0,0183a2-1,1399a+46,493 -0,0134a2+1,0956a+7,13 Expressão aproximada HFO-1123 -0,0183a2+0,1399a+53,507 0,0134a2-2,0956a+92,87 Expressão aproximada R1234yf 0 0 Expressão aproximada
Tabela 108 Item 11,1R32＞0 18,2R3211,1 26,7R3218,2 R32 0 7,1 11,1 11,1 14,5 18,2 18,2 21,9 26,7 HFO-1132（E） 61,7 47,0 41,0 41,0 36,5 32,5 32,5 28,8 24,8 HFO-1123 5,9 7,2 6,5 6,5 5,6 4,0 4,0 2,4 0 R1234yf 32,4 38,7 41,4 41,4 43,4 45,3 45,3 46,9 48,5 R32 x x x HFO-1132（E） 0,0514a2-2,4353a+61,7 0,0341a2-2,1977a+61,187 0,0196a2-1,7863a+58,515 Expressão aproximada HFO-1123 -0,0323a2+0,4122a+5,9 -0,0236a2+0,34a+5,636 -0,0079a2-0,1136a+8,702 Expressão aproximada R1234yf -0,0191a2+1,0231a+32,4 -0,0105a2+0,8577a+33,177 -0,0117a2+0,8999a+32,783
145/289 Expressão aproximada
Item 36,7R3226,7 46,7R3236,7 R32 26,7 29,3 36,7 36,7 44,1 47,8 HFO-1132（E） 24,8 24,3 22,5 22,5 21,1 20,4 HFO-1123 0 0 0 0 0 0 R1234yf 48,5 46,4 40,8 40,8 34,8 31,8 R32 x x HFO-1132（E） -0,0051a2+0,0929a+25,95 -1,892a+29,443 Expressão aproximada HFO-1123 0 0 Expressão aproximada R1234yf 0,0051a2-1,0929a+74,05 0,892a+70,557 Expressão aproximada
[00330] As Figuras 3 a 13 mostram composições cujo teor de R32 a (% em massa) é 0% em massa, 7,1% em massa, 11,1% em massa, 14,5% em massa, 18,2% em massa, 21,9% em massa, 26,7% em massa, 29,3% em massa, 36,7% em massa, 44,1% em massa, e 47,8% em massa, respectivamente.
[00331] Os pontos A, B, C, e D’ foram obtidas na seguinte forma de acordo com o cálculo aproximado.
[00332] O ponto A é um ponto onde o teor de HFO-1123 é 0% em massa, e uma razão de capacidade de refrigeração de 85% com rela- ção à razão de R410A é alcançada. Três pontos correspondentes ao ponto A foram obtidas em cada uma das seguintes cinco faixas por cálculo, e suas expressões aproximadas foram obtidas (Tabela 109).
Tabela 109 Item 11,1R32＞0 18,2R3211,1 26,7R3218,2 R32 0 7,1 11,1 11,1 14,5 18,2 18,2 21,9 26,7 HFO-1132（E） 68,6 55,3 48,4 48,4 42,8 37 37 31,5 24,8 HFO-1123 0 0 0 0 0 0 0 0 0 R1234yf 31,4 37,6 40,5 40,5 42,7 44,8 44,8 46,6 48,5 R32 a a a HFO-1132（E） 0,0134a2-1,9681a+68,6 0,0112a2-1,9337a+68,484 0,0107a2-1,9142a+68,305 Expressão aproximada HFO-1123 0 0 0 Expressão aproximada R1234yf -0,0134a2+0,9681a+31,4 -0,0112a2+0,9337a+31,516 -0,0107a2+0,9142a+31,695
147/289 Expressão aproximada
Item 36,7R3226,7 46,7R3236,7 R32 26,7 29,3 36,7 36,7 44,1 47,8 HFO-1132（E） 24,8 21,3 12,1 12,1 3,8 0 HFO-1123 0 0 0 0 0 0 R1234yf 48,5 49,4 51,2 51,2 52,1 52,2 R32 a a HFO-1132（E） 0,0103a2-1,9225a+68,793 0,0085a2-1,8102a+67,1 Expressão aproximada HFO-1123 0 0 Expressão aproximada R1234yf -0,0103a2+0,9225a+31..207 -0,0085a2+0,8102a+32,9 Expressão aproximada
[00333] O ponto B é um ponto onde o teor de HFO-1132(E) é 0% em massa, e uma razão de capacidade de refrigeração de 85% com relação à razão de R410A é alcançada.
[00334] Três pontos correspondentes ao ponto B foram obtidos em cada uma das seguintes cinco faixas por cálculo, e suas expressões aproximadas foram obtidas (Tabela 110).
Tabela 110 Item 11,1R32＞0 18,2R3211,1 26,7R3218,2 R32 0 7,1 11,1 11,1 14,5 18,2 18,2 21,9 26,7 HFO-1132（E） 0 0 0 0 0 0 0 0 0 HFO-1123 58,7 47,8 42,3 42,3 37,8 33,1 33,1 28,5 22,9 R1234yf 41,3 45,1 46,6 46,6 47,7 48,7 48,7 49,6 50,4 R32 a a a HFO-1132（E） 0 0 0 Expressão aproximada HFO-1123 0,0144a2-1,6377a+58,7 0,0075a2-1,5156a+58,199 0,009a2-1,6045a+59,318 Expressão aproximada R1234yf -0,0144a2+0,6377a+41,3 -0,0075a2+0,5156a+41,801 -0,009a2+0,6045a+40,682
149/289 Expressão aproximada
Item 36,7R3226,7 46,7R3236,7 R32 26,7 29,3 36,7 36,7 44,1 47,8 HFO-1132（E） 0 0 0 0 0 0 HFO-1123 22,9 19,9 11,7 11,8 3,9 0 R1234yf 50,4 50,8 51,6 51,5 52,0 52,2 R32 a a HFO-1132（E） 0 0 Expressão aproximada HFO-1123 0,0046a2-1,41a+57,286 0,0012a2-1,1659a+52,95 Expressão aproximada R1234yf -0,0046a2+0,41a+42,714 -0,0012a2+0,1659a+47,05 Expressão aproximada
[00335] O ponto D’ é um ponto onde o teor de HFO-1132(E) é 0% em massa, e uma razão de COP de 95,5% com relação à razão de R410A é alcançada.
[00336] Três pontos correspondentes ao ponto D’ foram obtidos a seguir por cálculo, e suas expressões aproximadas foram obtidas (Ta- bela 111). Tabela 111 Item 11,1R32＞0 R32 0 7,1 11,1 HFO-1132（E） 0 0 0 HFO-1123 75,4 83,4 88,9 R1234yf 24,6 9,5 0 R32 a HFO-1132（E） Expressão aproximada 0 HFO-1123 Expressão aproximada 0,0224a2+0,968a+75,4 R1234yf Expressão aproximada -0,0224a2-1,968a+24,6
[00337] O ponto C é um ponto onde o teor de R1234yf é 0% em massa, e uma razão de COP de 95,5% com relação à razão de R410A é alcançada.
[00338] Três pontos correspondentes ao ponto C foram obtidos a seguir por cálculo, e suas expressões aproximadas foram obtidas (Ta- bela 112). Tabela 112 Item 11,1R32＞0 R32 0 7,1 11,1 HFO-1132（E） 32,9 18,4 0 HFO-1123 67,1 74,5 88,9 R1234yf 0 0 0 R32 a HFO-1132（E） Expressão aproximada -0,2304a2-0,4062a+32,9 HFO-1123 Expressão aproximada 0,2304a2-0,5938a+67,1 R1234yf Expressão aproximada 0
(5-4) Refrigerante D
[00339] O refrigerante D de acordo com a presente descrição é um refrigerante misturado compreendendo trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), difluorometano (R32), e 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf).
[00340] O refrigerante D de acordo com a presente descrição tem várias propriedades que são desejáveis como um refrigerante alterna- tivo de R410A; ou seja, a capacidade de refrigeração equivalente à de R410A, um GWP suficientemente baixo, e a menor inflamabilidade (Classe 2L) de acordo com a norma ASHRAE.
[00341] O refrigerante D de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[00342] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa es- tão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IJ, JN, NE, e EI que conectam os seguintes 4 pontos: ponto I (72,0, 0,0, 28,0), ponto J (48,5, 18,3, 33,2), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e ponto E (58,3, 0,0, 41,7), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha EI); o segmento da linha IJ é representado por coordenadas (0,0236y2-1,7616y+72,0, y, -0,0236y2+0,7616y+28,0); o segmento da linha NE é representado por coordenadas (0,012y2-1,9003y+58,3, y, -0,012y2+0,9003y+41,7); e os segmentos da linha JN e EI são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 80%
ou mais com relação a R410A, um GWP de 125 ou menos, e a menor inflamabilidade de WCF.
[00343] O refrigerante D de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa es- tão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MM', M'N, NV, VG, e GM que conectam os seguintes 5 pontos: ponto M (52,6, 0,0, 47,4), ponto M’ (39,2, 5,0, 55,8), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), ponto V (11,0, 18,1, 70,9), e ponto G (39,6, 0,0, 60,4), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha GM); o segmento da linha MM' é representado por coordenadas (0,132y2-3,34y+52,6, y, -0,132y2+2,34y+47,4); o segmento da linha M'N é representado por coordenadas (0,0596y2-2,2541y+48,98, y, -0,0596y2+1,2541y+51,02); o segmento da linha VG é representado por coordenadas (0,0123y2-1,8033y+39,6, y, -0,0123y2+0,8033y+60,4); e os segmentos da linha NV e GM são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 70% ou mais com relação a R410A, um GWP de 125 ou menos, e uma menor inflamabilidade ASHRAE.
[00344] O refrigerante D de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa es- tão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha ON, NU, e UO que conectam os seguintes 3 pontos: ponto O (22,6, 36,8, 40,6), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e ponto U (3,9, 36,7, 59,4), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha ON é representado por coordenadas (0,0072y2-0,6701y+37,512, y, -0,0072y2-0,3299y+62,488); o segmento da linha NU é representado por coordenadas (0,0083y2-1,7403y+56,635, y, -0,0083y2+0,7403y+43,365); e o segmento da linha UO é uma linha reta. Quando as exi- gências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 80% ou mais com relação a R410A, um GWP de 250 ou menos, e uma menor inflamabilidade ASHRAE.
[00345] O refrigerante D de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa es- tão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha QR, RT, TL, LK, e KQ que conectam os seguintes 5 pontos: ponto Q (44,6, 23,0, 32,4), ponto R (25,5, 36,8, 37,7), ponto T (8,6, 51,6, 39,8),
ponto L (28,9, 51,7, 19,4), e ponto K (35,6, 36,8, 27,6), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha QR é representado por coordenadas (0,0099y2-1,975y+84,765, y, -0,0099y2+0,975y+15,235); o segmento da linha RT é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874); o segmento da linha LK é representado por coordenadas (0,0049y2-0,8842y+61,488, y, -0,0049y2-0,1158y+38,512); o segmento da linha KQ é representado por coordenadas (0,0095y2-1,2222y+67,676, y, -0,0095y2+0,2222y+32,324); e o segmento da linha TL é uma linha reta. Quando as exi- gências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 92,5% ou mais com relação a R410A, um GWP de 350 ou menos, e a menor in- flamabilidade de WCF.
[00346] O refrigerante D de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa es- tão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PS, ST, e TP que conectam os seguintes 3 pontos: ponto P (20,5, 51,7, 27,8), ponto S (21,9, 39,7, 38,4), e ponto T (8,6, 51,6, 39,8), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha PS é representado por coordenadas (0,0064y2-0,7103y+40,1, y, -0,0064y2-0,2897y+59,9);
o segmento da linha ST é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874); e o segmento da linha TP é uma linha reta. Quando as exi- gências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 92,5% ou mais com relação a R410A, um GWP de 350 ou menos, e uma menor inflamabilidade ASHRAE.
[00347] O refrigerante D de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa es- tão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha ac, cf, fd, e da que conectam os seguintes 4 pontos: ponto a (71,1, 0,0, 28,9), ponto c (36,5, 18,2, 45,3), ponto f (47,6, 18,3, 34,1), e ponto d (72,0, 0,0, 28,0), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha ac é representado por coordenadas (0,0181y2-2,2288y+71,096, y, -0,0181y2+1,2288y+28,904); o segmento da linha fd é representado por coordenadas (0,02y2-1,7y+72, y, -0,02y2+0,7y+28); e os segmentos da linha cf e da são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente descrição tem a razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação a R410A, um GWP de 125 ou menos, e uma menor inflamabilidade (Classe 2L) de acordo com a norma ASHRAE.
[00348] O refrigerante D de acordo com a presente descrição é pre-
ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa es- tão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha ab, be, ed, e da que conectam os seguintes 4 pontos: ponto a (71,1, 0,0, 28,9), ponto b (42,6, 14,5, 42,9), ponto e (51,4, 14,6, 34,0), e ponto d (72,0, 0,0, 28,0), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha ab é representado por coordenadas (0,0181y2-2,2288y+71,096, y, -0,0181y2+1,2288y+28,904); o segmento da linha ed é representado por coordenadas (0,02y2-1,7y+72, y, -0,02y2+0,7y+28); e os segmentos da linha be e da são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente descrição tem a razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação a R410A, um GWP de 100 ou menos, e a menor in- flamabilidade (Classe 2L) de acordo com a norma ASHRAE.
[00349] O refrigerante D de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa es- tão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha gi, ij, e jg que conectam os seguintes 3 pontos: ponto g (77,5, 6,9, 15,6),
ponto i (55,1, 18,3, 26,6), e ponto j (77,5. 18,4, 4,1), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha gi é representado por coordenadas (0,02y2-2,4583y+93,396, y, -0,02y2+1,4583y+6,604); e os segmentos da linha ij e jg são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 95% ou mais com relação a R410A e um GWP de 100 ou menos, passa por algumas ou nenhuma mudança como polimerização ou decomposição, e ainda tem excelente estabilidade.
[00350] O refrigerante D de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa es- tão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha gh, hk, e kg que conectam os seguintes 3 pontos: ponto g (77,5, 6,9, 15,6), ponto h (61,8, 14,6, 23,6), e ponto k (77,5, 14,6, 7,9), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha gh é representado por coordenadas (0,02y2-2,4583y+93,396, y, -0,02y2+1,4583y+6,604); e os segmentos da linha hk e kg são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 95% ou mais com relação a R410A e um GWP de 100 ou menos, passa por algumas ou nenhuma mudança como polimerização ou decomposição,
e ainda tem excelente estabilidade.
[00351] O refrigerante D de acordo com a presente descrição pode ainda compreender outros refrigerantes adicionais além de HFO- 1132(E), R32, e R1234yf, desde que as propriedades e os efeitos aci- ma não sejam prejudicados. Com relação a isso, o refrigerante de acordo com a presente descrição preferivelmente compreende HFO- 1132(E), R32, e R1234yf em uma quantidade total de 99,5% em mas- sa ou mais, mais preferivelmente 99,75 % em massa ou mais, e still mais preferivelmente 99,9 % em massa ou mais com base no refrige- rante total.
[00352] Tais refrigerantes adicionais não são limitados, e podem ser selecionados de uma ampla faixa de refrigerantes. O refrigerante mis- turado pode compreender um único refrigerante adicional, ou dois ou mais refrigerantes adicionais. Exemplos do Refrigerante D
[00353] A presente descrição é descrita em mais detalhes abaixo com referência aos Exemplos do refrigerante D. Entretanto, o refrige- rante D não é limitado aos Exemplos.
[00354] A composição de cada refrigerante misturado de HFO- 1132(E), R32, e R1234yf foi definida como WCF. Uma simulação de vazamento foi realizada utilizando o Banco de Dados de Referência Padrão NIST REFLEAK Versão 4.0 sob as condições do Equipamento, Armazenamento, Envio, Vazamento, e Recarga de acordo com a Norma ASHRAE 34-2013. A fração mais inflamável foi definida como WCFF.
[00355] Um teste de velocidade de queima foi realizado utilizando o aparelho mostrado nas Figura 1 na seguinte forma. Primeiro, os refri- gerantes mistos usados tinham pureza de 99,5% ou mais e eram des- gaseificados repetindo um ciclo de congelamento, bombeamento e degelo até que não fossem observados vestígios de ar no medidor de vácuo.
A velocidade de combustão foi medida pelo método fechado.
A temperatura inicial foi a temperatura ambiente.
A ignição foi realizada gerando uma faísca elétrica entre os eletrodos no centro de uma célula de amostra.
A duração da descarga foi de 1,0 a 9,9 ms, e a energia de ignição foi tipicamente de 0,1 a 1,0 J.
A propagação da chama foi vi- sualizada usando fotografias schlieren.
Um recipiente cilíndrico (diâ- metro interno: 155 mm, comprimento: 198 mm) equipado com duas janelas acrílicas de transmissão de luz foi utilizado como célula de amostra e uma lâmpada de xenônio como fonte de luz.
As imagens Schlieren da chama foram gravadas por uma câmera de vídeo digital de alta velocidade a uma taxa de quadros de 600 fps e armazenadas em um PC.
As Tabelas 113 a 115 mostram os resultados.
Tabela 113 Item Unidade Exemplo Compa- Exe Exemplo 12 Exemplo 13 Exemplo 14 Exemplo 15 Exemplo 16 rativo 13 mplo I 11 J K L WCF HFO-1132（E） % em massa 72 57,2 48,5 41,2 35,6 32 28,9 R32 % em massa 0 10 18,3 27,6 36,8 44,2 51,7 R1234yf % em massa 28 32,8 33,2 31,2 27,6 23,8 19,4 Velocidade de Queima (WCF) cm/s 10 10 10 10 10 10 10 Tabela 114 Item Unidade Exemplo Com- Exemplo 18 Exemplo 19 Exemplo 20 Exemplo 21 Exemplo 22 parativo 14
M W N 160/289 WCF HFO-1132（E） % em massa 52,6 39,2 32,4 29,3 27,7 24,6 R32 % em massa 0,0 5,0 10,0 14,5 18,2 27,6 R1234yf % em massa 47,4 55,8 57,6 56,2 54,1 47,8 Condição de vazamento que resulta Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- em WCFF to, Envio, -40°C, to, Envio, -40°C, to, Envio, -40°C, to, Envio, -40°C, to, Envio, -40°C, to, Envio, -40°C, 0% de libera- 0% de libera- 0% de libera- 0% de libera- 0% de libera- 0% de libera- ção, no lado de ção, no lado de ção, no lado de ção, no lado de ção, no lado de ção, no lado de fase gasosa fase gasosa fase gasosa fase gasosa fase gasosa fase gasosa WCF HFO-1132（E） % em massa 72,0 57,8 48,7 43,6 40,6 34,9 R32 % em massa 0,0 9,5 17,9 24,2 28,7 38,1 R1234yf % em massa 28,0 32,7 33,4 32,2 30,7 27,0 Velocidade de queima cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos (WCF) Velocidade de queima cm/s 10 10 10 10 10 10 (WCFF)
Tabela 115 Item Unidade Exemplo 23 Exemplo 24 Exemplo 25
O P WCF HFO-1132（E） % em massa 22,6 21,2 20,5 HFO-1123 % em massa 36,8 44,2 51,7 R1234yf % em massa 40,6 34,6 27,8 Condição de vazamento que resulta em WCFF Armazenamento, Envio, -40°C, Armazenamento, Envio, -40°C, Armazenamento, Envio, -40°C, 0% de liberação, no lado de 0% de liberação, no lado de 0% de liberação, no lado de fase gasosa fase gasosa fase gasosa WCFF HFO-1132（E） % em massa 31,4 29,2 27,1 HFO-1123 % em massa 45,7 51,1 56,4 R1234yf % em massa 23,0 19,7 16,5 Velocidade de queima (WCF) cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 161/289 Velocidade de queima (WCFF) cm/s 10 10 10
[00356] Os resultados indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, quando coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de com- posição mostrada nas Figura 14 em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa são no segmen- to da linha que conecta o ponto I, ponto J, ponto K, e ponto L, ou abaixo desses segmentos da linha, o refrigerante tem a menor inflamabilidade de WCF.
[00357] Os resultados ainda indicam que quando as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição mostradas nas Figura 14 estão nos segmentos da linha que conectam o ponto M, ponto M’, pon- to W, ponto J, ponto N, e ponto P, ou abaixo desses segmentos da li- 5 nha, o refrigerante tem uma menor inflamabilidade ASHRAE.
[00358] Refrigerantes misturados foram preparados misturando HFO-1132(E), R32, e R1234yf em quantidades (% em massa) mostra- das nas Tabelas 116 a 144 com base na soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf. A razão do coeficiente de desempenho (COP) e a razão de 10 capacidade de refrigeração com relação a R410 dos refrigerantes mis- turados mostradas nas Tabelas 116 s 144 foram determinadas. As condições para cálculo são conforme descrito abaixo.
[00359] Temperatura de evaporação: 5°C
[00360] Temperatura de condensação: 45°C 15 [00361] Grau de superaquecimento: 5 K
[00362] Grau de sub-resfriamento: 5 K
[00363] Eficiência do compressor: 70%
[00364] As Tabelas 116 a 144 mostram estes valores juntos com o GWP de cada refrigerante misturado.
Tabela 116 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Exemplo Com- Compara- Compara- Compara- Compara- Compara- Compara- Unidade parativo 1 tivo 2 tivo 3 tivo 4 tivo 5 tivo 6 tivo 7 A B A' B' A" B" HFO-1132(E) % em massa 81,6 0,0 63,1 0,0 48,2 0,0 R32 % em massa R410A 18,4 18,1 36,9 36,7 51,8 51,5 R1234yf % em massa 0,0 81,9 0,0 63,3 0,0 48,5 GWP - 2088 125 125 250 250 350 350 Razão de COP %(com relação a R410A) 100 98,7 103,6 98,7 102,3 99,2 102,2 Índice da capacidade de %(com relação a R410A) refrigeração 100 105,3 62,5 109,9 77,5 112,1 87,3
163/289 Tabela 117 Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Item Unidade parativo 8 parativo 10 Exemplo 1 Exemplo 2 Exemplo 3 Exemplo 4 parativo 9 C C' R T HFO-1132(E) % em massa 85,5 66,1 52,1 37,8 25,5 16,6 8,6 R32 % em massa 0,0 10,0 18,2 27,6 36,8 44,2 51,6 R1234yf % em massa 14,5 23,9 29,7 34,6 37,7 39,2 39,8 GWP - 1 69 125 188 250 300 350 % (com relação Razão de COP a R410A) 99,8 99,3 99,3 99,6 100,2 100,8 101,4 Índice da capacidade % (com relação de refrigeração a R410A) 92,5 92,5 92,5 92,5 92,5 92,5 92,5
Tabela 118 Exemplo Com- Exemplo Exemplo Exemplo Com- Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade parativo 11 6 8 parativo 12 10 5 7 9
E N U G V HFO-1132(E) % em massa 58,3 40,5 27,7 14,9 3,9 39,6 22,8 11,0 R32 % em massa 0,0 10,0 18,2 27,6 36,7 0,0 10,0 18,1 R1234yf % em massa 41,7 49,5 54,1 57,5 59,4 60,4 67,2 70,9 GWP 2 70 125 189 250 3 70 125 Razão de COP % (com relação a R410A) 100,3 100,3 100,7 101,2 101,9 101,4 101,8 102,3 Índice da capacidade % (com relação a R410A) de refrigeração 80,0 80,0 80,0 80,0 80,0 70,0 70,0 70,0 164/289 Tabela 119 Exemplo Compa- Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade rativo 13 12 14 16 17 11 13 15
I J K L Q HFO-1132(E) % em massa 72,0 57,2 48,5 41,2 35,6 32,0 28,9 44,6 R32 % em massa 0,0 10,0 18,3 27,6 36,8 44,2 51,7 23,0 R1234yf % em massa 28,0 32,8 33,2 31,2 27,6 23,8 19,4 32,4 GWP - 2 69 125 188 250 300 350 157 Razão de COP %(com relação a R410A) 99,9 99,5 99,4 99,5 99,6 99,8 100,1 99,4 Índice da capacidade de refrigeração %(com relação a R410A) 86,6 88,4 90,9 94,2 97,7 100,5 103,3 92,5
Tabela 120 Exemplo Exemplo Comparativo Exemplo Exemplo 21 Item Unidade 19 Exemplo 20 Exemplo 22 14 18
M W N HFO-1132(E) % em massa 52,6 39,2 32,4 29,3 27,7 24,5 R32 % em massa 0,0 5,0 10,0 14,5 18,2 27,6 R1234yf % em massa 47,4 55,8 57,6 56,2 54,1 47,9 GWP 2 36 70 100 125 188 Razão de COP % (com relação a R410A) 100,5 100,9 100,9 100,8 100,7 100,4 Índice da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 77,1 74,8 75,6 77,8 80,0 85,5 165/289 Tabela 121 Exemplo 23 Exemplo 25 Exemplo 26 Item Unidade Exemplo 24
O P S HFO-1132(E) % em massa 22,6 21,2 20,5 21,9 R32 % em massa 36,8 44,2 51,7 39,7 R1234yf % em massa 40,6 34,6 27,8 38,4 GWP 250 300 350 270 Razão de COP % (com relação a R410A) 100,4 100,5 100,6 100,4 Índice da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 91,0 95,0 99,1 92,5
Tabela 122 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo 27 28 15 16 17 18 19 20 HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 R32 % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 R1234yf % em massa 85,0 75,0 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 GWP 37 37 37 36 36 36 35 35 % (com relação Razão de COP a R410A) 103,4 102,6 101,6 100,8 100,2 99,8 99,6 99,4 Índice da capacidade % (com relação de refrigeração a R410A) 56,4 63,3 69,5 75,2 80,5 85,4 90,1 94,4
166/289 Tabela 123 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparati- Comparati- Exemplo 29 Comparati- Exemplo 30 Comparati- Comparati- Comparati- vo 21 vo 22 vo 23 vo 24 vo 25 vo 26 HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 R32 % em massa 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 R1234yf % em massa 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 GWP 71 71 70 70 70 69 69 69 % (com relação Razão de COP a R410A) 103,1 102,1 101,1 100,4 99,8 99,5 99,2 99,1 Índice da capacidade % (com relação de refrigeração a R410A) 61,8 68,3 74,3 79,7 84,9 89,7 94,2 98,4
Tabela 124 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparati- Exemplo 31 Comparati- Exemplo 32 Exemplo 33 Comparati- Comparati- Comparati- vo 27 vo 28 vo 29 vo 30 vo 31 HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 R32 % em massa 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 R1234yf % em massa 75,0 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 5,0 GWP 104 104 104 103 103 103 103 102 % (com relação Razão de COP a R410A) 102,7 101,6 100,7 100,0 99,5 99,2 99,0 98,9 Índice da capacidade % (com relação de refrigeração a R410A) 66,6 72,9 78,6 84,0 89,0 93,7 98,1 102,2
167/289 Tabela 125 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo 32 33 34 35 36 37 38 39 HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 10,0 R32 % em massa 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 25,0 R1234yf % em massa 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 65,0 GWP 138 138 137 137 137 136 136 171 % (com relação Razão de COP a R410A) 102,3 101,2 100,4 99,7 99,3 99,0 98,8 101,9 Índice da capacida- % (com relação de de refrigeração a R410A) 71,0 77,1 82,7 88,0 92,9 97,5 101,7 75,0
Tabela 126 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Exemplo 34 Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo Exemplo 35 40 41 42 43 44 45 HFO-1132(E) % em massa 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 10,0 20,0 R32 % em massa 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 30,0 30,0 R1234yf % em massa 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 5,0 60,0 50,0 GWP 171 171 171 170 170 170 205 205 % (com relação Razão de COP a R410A) 100,9 100,1 99,6 99,2 98,9 98,7 101,6 100,7 Índice da capacida- % (com relação de de refrigeração a R410A) 81,0 86,6 91,7 96,5 101,0 105,2 78,9 84,8
168/289 Tabela 127 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Com- Item Unidade Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo 36 37 38 parativo 50 46 47 48 49 HFO-1132(E) % em massa 30,0 40,0 50,0 60,0 10,0 20,0 30,0 40,0 R32 % em massa 30,0 30,0 30,0 30,0 35,0 35,0 35,0 35,0 R1234yf % em massa 40,0 30,0 20,0 10,0 55,0 45,0 35,0 25,0 GWP 204 204 204 204 239 238 238 238 % (com relação Razão de COP a R410A) 100,0 99,5 99,1 98,8 101,4 100,6 99,9 99,4 Índice da capacida- % (com relação de de refrigeração a R410A) 90,2 95,3 100,0 104,4 82,5 88,3 93,7 98,6
Tabela 128
Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Exemplo 39 Comparati- Comparati- Comparati- vo 51 vo 52 vo 53 vo 54 vo 55 vo 56 vo 57 HFO-1132(E) % em massa 50,0 60,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 10,0 R32 % em massa 35,0 35,0 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0 45,0 R1234yf % em massa 15,0 5,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 45,0 GWP 237 237 272 272 272 271 271 306 % (com relação Razão de COP a R410A) 99,0 98,8 101,3 100,6 99,9 99,4 99,0 101,3 Índice da capacidade % (com relação
169/289 de refrigeração a R410A) 103,2 107,5 86,0 91,7 96,9 101,8 106,3 89,3 Tabela 129 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Exemplo 40 Exemplo 41 Comparati- Comparati- Comparati- Exemplo 42 Comparati- Comparati- vo 58 vo 59 vo 60 vo 61 vo 62 HFO-1132(E) % em massa 20,0 30,0 40,0 50,0 10,0 20,0 30,0 40,0 R32 % em massa 45,0 45,0 45,0 45,0 50,0 50,0 50,0 50,0 R1234yf % em massa 35,0 25,0 15,0 5,0 40,0 30,0 20,0 10,0 GWP 305 305 305 304 339 339 339 338 % (com relação Razão de COP a R410A) 100,6 100,0 99,5 99,1 101,3 100,6 100,0 99,5 Índice da capacidade % (com relação de refrigeração a R410A) 94,9 100,0 104,7 109,2 92,4 97,8 102,9 107,5
Tabela 130 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Exemplo 43 Exemplo 44 Exemplo 45 Exemplo 46 vo 63 vo 64 vo 65 vo 66 HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 56,0 59,0 62,0 65,0 R32 % em massa 55,0 55,0 55,0 55,0 3,0 3,0 3,0 3,0 R1234yf % em massa 35,0 25,0 15,0 5,0 41,0 38,0 35,0 32,0 GWP 373 372 372 372 22 22 22 22 % (com relação Razão de COP a R410A) 101,4 100,7 100,1 99,6 100,1 100,0 99,9 99,8 Índice da capacidade % (com relação de refrigeração a R410A) 95,3 100,6 105,6 110,2 81,7 83,2 84,6 86,0
170/289 Tabela 131 Item Unidade Exemplo 47 Exemplo 48 Exemplo 49 Exemplo 50 Exemplo 51 Exemplo 52 Exemplo 53 Exemplo 54 HFO-1132(E) % em massa 49,0 52,0 55,0 58,0 61,0 43,0 46,0 49,0 R32 % em massa 6,0 6,0 6,0 6,0 6,0 9,0 9,0 9,0 R1234yf % em massa 45,0 42,0 39,0 36,0 33,0 48,0 45,0 42,0 GWP 43 43 43 43 42 63 63 63 % (com relação Razão de COP a R410A) 100,2 100,0 99,9 99,8 99,7 100,3 100,1 99,9 Índice da capacidade % (com relação de refrigeração a R410A) 80,9 82,4 83,9 85,4 86,8 80,4 82,0 83,5
Tabela 132 Item Unidade Exemplo 55 Exemplo 56 Exemplo 57 Exemplo 58 Exemplo 59 Exemplo 60 Exemplo 61 Exemplo 62 HFO-1132(E) % em massa 52,0 55,0 58,0 38,0 41,0 44,0 47,0 50,0 R32 % em massa 9,0 9,0 9,0 12,0 12,0 12,0 12,0 12,0 R1234yf % em massa 39,0 36,0 33,0 50,0 47,0 44,0 41,0 38,0 GWP 63 63 63 83 83 83 83 83 % (com relação Razão de COP a R410A) 99,8 99,7 99,6 100,3 100,1 100,0 99,8 99,7 Índice da capacida- % (com relação de de refrigeração a R410A) 85,0 86,5 87,9 80,4 82,0 83,5 85,1 86,6 Tabela 133
171/289 Item Unidade Exemplo 63 Exemplo 64 Exemplo 65 Exemplo 66 Exemplo 67 Exemplo 68 Exemplo 69 Exemplo 70 HFO-1132(E) % em massa 53,0 33,0 36,0 39,0 42,0 45,0 48,0 51,0 R32 % em massa 12,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 R1234yf % em massa 35,0 52,0 49,0 46,0 43,0 40,0 37,0 34,0 GWP 83 104 104 103 103 103 103 103 % (com relação Razão de COP a R410A) 99,6 100,5 100,3 100,1 99,9 99,7 99,6 99,5 Índice da capacida- % (com relação de de refrigeração a R410A) 88,0 80,3 81,9 83,5 85,0 86,5 88,0 89,5
Tabela 134 Item Unidade Exemplo 71 Exemplo 72 Exemplo 73 Exemplo 74 Exemplo 75 Exemplo 76 Exemplo 77 Exemplo 78 HFO-1132(E) % em massa 29,0 32,0 35,0 38,0 41,0 44,0 47,0 36,0 R32 % em massa 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 3,0 R1234yf % em massa 53,0 50,0 47,0 44,0 41,0 38,0 35,0 61,0 GWP 124 124 124 124 124 123 123 23 % (com relação Razão de COP a R410A) 100,6 100,3 100,1 99,9 99,8 99,6 99,5 101,3 Índice da capa- % (com relação cidade de refri- a R410A) geração 80,6 82,2 83,8 85,4 86,9 88,4 89,9 71,0
172/289 Tabela 135 Item Unidade Exemplo 79 Exemplo 80 Exemplo 81 Exemplo 82 Exemplo 83 Exemplo 84 Exemplo 85 Exemplo 86 HFO-1132(E) % em massa 39,0 42,0 30,0 33,0 36,0 26,0 29,0 32,0 R32 % em massa 3,0 3,0 6,0 6,0 6,0 9,0 9,0 9,0 R1234yf % em massa 58,0 55,0 64,0 61,0 58,0 65,0 62,0 59,0 GWP - 23 23 43 43 43 64 64 63 % (com relação Razão de COP a R410A) 101,1 109,9 101,5 101,3 101,0 101,6 101,3 101,1 Índice da capa- cidade de refri- % (com relação geração a R410A) 72,7 74,4 70,5 72,2 73,9 71,0 72,8 74,5
Tabela 136 Item Unidade Exemplo 87 Exemplo 88 Exemplo 89 Exemplo 90 Exemplo 91 Exemplo 92 Exemplo 93 Exemplo 94 HFO-1132(E) % em massa 21,0 24,0 27,0 30,0 16,0 19,0 22,0 25,0 R32 % em massa 12,0 12,0 12,0 12,0 15,0 15,0 15,0 15,0 R1234yf % em massa 67,0 64,0 61,0 58,0 69,0 66,0 63,0 60,0 GWP 84 84 84 84 104 104 104 104 % (com relação Razão de COP a R410A) 101,8 101,5 101,2 101,0 102,1 101,8 101,4 101,2 Índice da capacida- % (com relação de de refrigeração a R410A) 70,8 72,6 74,3 76,0 70,4 72,3 74,0 75,8 Tabela 137
173/289 Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Exemplo 95 Exemplo 96 Exemplo 97 Exemplo 98 Exemplo 99 100 101 102 HFO-1132(E) % em massa 28,0 12,0 15,0 18,0 21,0 24,0 27,0 25,0 R32 % em massa 15,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 21,0 R1234yf % em massa 57,0 70,0 67,0 64,0 61,0 58,0 55,0 54,0 GWP 104 124 124 124 124 124 124 144 % (com relação Razão de COP a R410A) 100,9 102,2 101,9 101,6 101,3 101,0 100,7 100,7 Índice da capacida- % (com relação de de refrigeração a R410A) 77,5 70,5 72,4 74,2 76,0 77,7 79,4 80,7
Tabela 138 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 103 104 105 106 107 108 109 110 HFO-1132(E) % em massa 21,0 24,0 17,0 20,0 23,0 13,0 16,0 19,0 R32 % em massa 24,0 24,0 27,0 27,0 27,0 30,0 30,0 30,0 R1234yf % em massa 55,0 52,0 56,0 53,0 50,0 57,0 54,0 51,0 GWP 164 164 185 185 184 205 205 205 % (com relação a Razão de COP R410A) 100,9 100,6 100,1 100,8 100,6 101,3 101,0 100,8 Índice da capacidade % (com relação a de refrigeração R410A) 80,8 82,5 80,08 82,5 84,2 80,7 82,5 84,2
174/289 Tabela 139 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 111 112 113 114 115 116 117 118 HFO-1132(E) % em massa 22,0 9,0 12,0 15,0 18,0 21,0 8,0 12,0 R32 % em massa 30,0 33,0 33,0 33,0 33,0 33,0 36,0 36,0 R1234yf % em massa 48,0 58,0 55,0 52,0 49,0 46,0 56,0 52,0 GWP 205 225 225 225 225 225 245 245 % (com relação a Razão de COP R410A) 100,5 101,6 101,3 101,0 100,8 100,5 101,6 101,2 Índice da capacidade % (com relação a de refrigeração R410A) 85,9 80,5 82,3 84,1 85,8 87,5 82,0 84,4
Tabela 140 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 119 120 121 122 123 124 125 126 HFO-1132(E) % em massa 15,0 18,0 21,0 42,0 39,0 34,0 37,0 30,0 R32 % em massa 36,0 36,0 36,0 25,0 28,0 31,0 31,0 34,0 R1234yf % em massa 49,0 46,0 43,0 33,0 33,0 35,0 32,0 36,0 GWP 245 245 245 170 191 211 211 231 % (com relação a Razão de COP R410A) 101,0 100,7 100,5 99,5 99,5 99,8 99,6 99,9 Índice da capacida- % (com relação a de de refrigeração R410A) 86,2 87,9 89,6 92,7 93,4 93,0 94,5 93,0
175/289 Tabela 141 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 127 128 129 130 131 132 133 134 HFO-1132(E) % em massa 33,0 36,0 24,0 27,0 30,0 33,0 23,0 26,0 R32 % em massa 34,0 34,0 37,0 37,0 37,0 37,0 40,0 40,0 R1234yf % em massa 33,0 30,0 39,0 36,0 33,0 30,0 37,0 34,0 GWP 231 231 252 251 251 251 272 272 % (com relação a Razão de COP R410A) 99,8 99,6 100,3 100,1 99,9 99,8 100,4 100,2 Índice da capacida- % (com relação a de de refrigeração R410A) 94,5 96,0 91,9 93,4 95,0 96,5 93,3 94,9
Tabela 142 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 135 136 137 138 139 140 141 142 HFO-1132(E) % em massa 29,0 32,0 19,0 22,0 25,0 28,0 31,0 18,0 R32 % em massa 40,0 40,0 43,0 43,0 43,0 43,0 43,0 46,0 R1234yf % em massa 31,0 28,0 38,0 35,0 32,0 29,0 26,0 36,0 GWP 272 271 292 292 292 292 292 312 % (com relação a Razão de COP R410A) 100,0 99,8 100,6 100,4 100,2 100,1 99,9 100,7 Índice da capacidade % (com relação a de refrigeração R410A) 96,4 97,9 93,1 94,7 96,2 97,8 99,3 94,4
176/289 Tabela 143 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 143 144 145 146 147 148 149 150 HFO-1132(E) % em massa 21,0 23,0 26,0 29,0 13,0 16,0 19,0 22,0 R32 % em massa 46,0 46,0 46,0 46,0 49,0 49,0 49,0 49,0 R1234yf % em massa 33,0 31,0 28,0 25,0 38,0 35,0 32,0 29,0 GWP 312 312 312 312 332 332 332 332 % (com relação a Razão de COP R410A) 100,5 100,4 100,2 100,0 101,1 100,9 100,7 100,5 Índice da capacidade % (com relação a de refrigeração R410A) 96,0 97,0 98,6 100,1 93,5 95,1 96,7 98,3
Tabela 144 Item Unidade Exemplo 151 Exemplo 152 HFO-1132(E) % em massa 25,0 28,0 R32 % em massa 49,0 49,0 R1234yf % em massa 26,0 23,0 GWP 332 332 Razão de COP % (com relação a R410A) 100,3 100,1 Índice da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 99,8 101,3
[00365] Os resultados ainda indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, quando coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da fai- xa de uma figura circundada por segmentos da linha IJ, JN, NE, e EI que conectam os seguintes 4 pontos: ponto I (72,0, 0,0, 28,0), ponto J (48,5, 18,3, 33,2), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e ponto E (58,3, 0,0, 41,7), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha EI), o segmento da linha IJ é representado por coordenadas (0,0236y2-1,7616y+72,0, y, -0,0236y2+0,7616y+28,0), o segmento da linha NE é representado por coordenadas (0,012y2-1,9003y+58,3, y, -0,012y2+0,9003y+41,7), e os segmentos da linha JN e EI são linhas retas, o refrige- rante D tem uma razão de capacidade de refrigeração de 80% ou mais com relação a R410A, um GWP de 125 ou menos, e uma menor in- flamabilidade de WCF.
[00366] Os resultados ainda indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, quando coordenadas
(x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da fai- xa de uma figura circundada por segmentos da linha MM', M'N, NV, VG, e GM que conectam os seguintes 5 pontos: ponto M (52,6, 0,0, 47,4), ponto M’ (39,2, 5,0, 55,8), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), ponto V (11,0, 18,1, 70,9), e ponto G (39,6, 0,0, 60,4), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha GM), o segmento da linha MM' é representado por coordenadas (0,132y2-3,34y+52,6, y, -0,132y2+2,34y+47,4), o segmento da linha M'N é representado por coordenadas (0,0596y2-2,2541y+48,98, y, -0,0596y2+1,2541y+51,02), o segmento da linha VG é representado por coordenadas (0,0123y2-1,8033y+39,6, y, -0,0123y2+0,8033y+60,4), e os segmentos da linha NV e GM são linhas retas, o refrige- rante D de acordo com a presente descrição tem uma razão de capa- cidade de refrigeração de 70% ou mais com relação a R410A, um GWP de 125 ou menos, e uma menor inflamabilidade ASHRAE.
[00367] Os resultados ainda indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, quando coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da fai- xa de uma figura circundada por segmentos da linha ON, NU, e UO que conectam os seguintes 3 pontos: ponto O (22,6, 36,8, 40,6), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e ponto U (3,9, 36,7, 59,4), ou nesses segmentos da linha, o segmento da linha ON é representado por coordenadas (0,0072y2-0,6701y+37,512, y, -0,0072y2-0,3299y+62,488), o segmento da linha NU é representado por coordenadas (0,0083y2-1,7403y+56,635, y, -0,0083y2+0,7403y+43,365), e o segmento da linha UO é uma linha reta, o refrigerante D de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 80% ou mais com relação a R410A, um GWP de 250 ou menos, e uma menor inflamabilidade ASHRAE.
[00368] Os resultados ainda indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, quando coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da fai- xa de uma figura circundada por segmentos da linha QR, RT, TL, LK, e KQ que conectam os seguintes 5 pontos: ponto Q (44,6, 23,0, 32,4), ponto R (25,5, 36,8, 37,7), ponto T (8,6, 51,6, 39,8), ponto L (28,9, 51,7, 19,4), e ponto K (35,6, 36,8, 27,6), ou nesses segmentos da linha, o segmento da linha QR é representado por coordenadas (0,0099y2-1,975y+84,765, y, -0,0099y2+0,975y+15,235), o segmento da linha RT é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874), o segmento da linha LK é representado por coordenadas (0,0049y2-0,8842y+61,488, y, -0,0049y2-0,1158y+38,512), o segmento da linha KQ é representado por coordenadas
(0,0095y2-1,2222y+67,676, y, -0,0095y2+0,2222y+32,324), e o segmento da linha TL é uma linha reta, o refrigerante D de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 92,5% ou mais com relação a R410A, um GWP de 350 ou menos, e a menor inflamabilidade de WCF.
[00369] Os resultados ainda indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, quando coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da fai- xa de uma figura circundada por segmentos da linha PS, ST, e TP que conectam os seguintes 3 pontos: ponto P (20,5, 51,7, 27,8), ponto S (21,9, 39,7, 38,4), e ponto T (8,6, 51,6, 39,8), ou nesses segmentos da linha, o segmento da linha PS é representado por coordenadas (0,0064y2-0,7103y+40,1, y, -0,0064y2-0,2897y+59,9), o segmento da linha ST é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874), e o segmento da linha TP é uma linha reta, o refrigerante D de acordo com a presente descrição tem uma razão de capacidade de refrigeração de 92,5% ou mais com relação a R410A, um GWP de 350 ou menos, e uma menor inflamabilidade ASHRAE. (5-5) Refrigerante E
[00370] O refrigerante E de acordo com a presente descrição é um refrigerante misturado compreendendo trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), e difluorometano (R32).
[00371] O refrigerante E de acordo com a presente descrição tem várias propriedades que são desejáveis como um refrigerante alterna-
tivo de R410A, ou seja, um coeficiente de desempenho equivalente à de R410A e um GWP suficientemente baixo.
[00372] O refrigerante E de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IK, KB’, B’H, HR, RG, e GI que conectam os seguintes 6 pontos: ponto I (72,0, 28,0, 0,0), ponto K (48,4, 33,2, 18,4), ponto B’ (0,0, 81,6, 18,4), ponto H (0,0, 84,2, 15,8), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos nos segmentos da linha B’H e GI); o segmento da linha IK é representado por coordenadas (0,025z2-1,7429z+72,00, -0,025z2+0,7429z+28,0, z), o segmento da linha HR é representado por coordenadas (-0,93123z2+4,234z+11,06, 0,93123z2-5.234z+88,94, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha KB’ e GI são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem menor inflamabilidade de WCF, uma razão de COP de 93% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 125 ou menos.
[00373] O refrigerante E de acordo com a presente descrição é pre-
ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IJ, JR, RG, e GI que conectam os seguintes 4 pontos: ponto I (72,0, 28,0, 0,0), ponto J (57,7, 32,8, 9,5), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha GI); o segmento da linha IJ é representado por coordenadas (0,025z2-1,7429z+72,0, -0,025z2+0,7429z+28,0, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha JR e GI são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente descrição tem menor inflamabilidade de WCF, uma razão de COP de 93% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 125 ou menos.
[00374] O refrigerante E de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MP, PB’, B’H, HR, RG, e GM que conectam os seguintes 6 pontos:
ponto M (47,1, 52,9, 0,0), ponto P (31,8, 49,8, 18,4), ponto B’ (0,0, 81,6, 18,4), ponto H (0,0, 84,2, 15,8), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos nos segmentos da linha B’H e GM); o segmento da linha MP é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), o segmento da linha HR é representado por coordenadas (-0,93123z2+4,234z+11,06, 0,93123z2-5.234z+88,94, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha PB’ e GM são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem menor inflamabilidade ASHRAE, uma razão de COP de 93% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 125 ou menos.
[00375] O refrigerante E de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MN, NR, RG, e GM que conectam os seguintes 4 pontos: ponto M (47,1, 52,9, 0,0), ponto N (38,5, 52,1, 9,5), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha GM); o segmento da linha MN é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), os segmentos da linha NR e GM são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem menor inflamabilidade ASHRAE, uma razão de COP de 93% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 65 ou menos.
[00376] O refrigerante E de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PS, ST, e TP que conectam os seguintes 3 pontos: ponto P (31,8, 49,8, 18,4), ponto S (25,4, 56,2, 18,4), e ponto T (34,8, 51,0, 14,2), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha ST é representado por coordenadas (-0,0982z2+0,9622z+40,931, 0,0982z2-1,9622z+59,069, z), o segmento da linha TP é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), e o segmento da linha PS é uma linha reta. Quando as exi- gências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem menor inflamabilidade ASHRAE, uma razão de COP de 94,5% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 125 ou menos.
[00377] O refrigerante E de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha QB’’, B’’D, DU, e UQ que conectam os seguintes 4 pontos: ponto Q (28,6, 34,4, 37,0), ponto B’’ (0,0, 63,0, 37,0), ponto D (0,0, 67,0, 33,0), e ponto U (28,7, 41,2, 30,1), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha B’’D); o segmento da linha DU é representado por coordenadas (-3,4962z2+210,71z-3146,1, 3,4962z2-211,71z+3246,1, z), o segmento da linha UQ é representado por coordenadas (0,0135z2-0,9181z+44,133, -0,0135z2-0,0819z+55,867, z), e os segmentos da linha QB’’ e B’’D são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem menor inflamabilidade ASHRAE, uma razão de COP de 96% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 250 ou menos.
[00378] O refrigerante E de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z,
as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha Oc’, c’d’, d’e’, e’a’, e a’O que conectam os seguintes 5 pontos: ponto O (100,0, 0,0, 0,0), ponto c’ (56,7, 43,3, 0,0), ponto d’ (52,2, 38,3, 9,5), ponto e’ (41,8, 39,8, 18,4), e ponto a’ (81,6, 0,0, 18,4), ou nos segmentos da linha c’d’, d’e’, e e’a’ (excluindo os pontos c’ e a’); o segmento da linha c’d’ é representado por coordenadas (-0,0297z2-0,1915z+56,7, 0,0297z2+1,1915z+43,3, z), o segmento da linha d’e’ é representado por coordenadas (-0,0535z2+0,3229z+53,957, 0,0535z2+0,6771z+46,043, z), e os segmentos da linha Oc’, e’a’, e a’O são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem a razão de COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 125 ou menos.
[00379] O refrigerante E de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha Oc, cd, de, ea’, e a’O que conectam os seguintes 5 pontos: ponto O (100,0, 0,0, 0,0), ponto c (77,7, 22,3, 0,0), ponto d (76,3, 14,2, 9,5),
ponto e (72,2, 9,4, 18,4), e ponto a’ (81,6, 0,0, 18,4), ou nos segmentos da linha cd, de, e ea’ (excluindo os pon- tos c e a’); o segmento da linha cde é representado por coordenadas (-0,017z2+0,0148z+77,684, 0,017z2+0,9852z+22,316, z), e os segmentos da linha Oc, ea’, e a’O são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem a razão de COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 125 ou menos.
[00380] O refrigerante E de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha Oc’, c’d’, d’a, e aO que conectam os seguintes 5 pontos: ponto O (100,0, 0,0, 0,0), ponto c’ (56,7, 43,3, 0,0), ponto d’ (52,2, 38,3, 9,5), e ponto a (90,5, 0,0, 9,5), ou nos segmentos da linha c’d’ e d’a (excluindo os pontos c’ e a); o segmento da linha c’d’ é representado por coordenadas (-0,0297z2-0,1915z+56,7, 0,0297z2+1,1915z+43,3, z), e os segmentos da linha Oc’, d’a, e aO são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de COP de 93,5% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 65 ou menos.
[00381] O refrigerante E de acordo com a presente descrição é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha Oc, cd, da, e aO que conectam os seguintes 4 pontos: ponto O (100,0, 0,0, 0,0), ponto c (77,7, 22,3, 0,0), ponto d (76,3, 14,2, 9,5), e ponto a (90,5, 0,0, 9,5), ou nos segmentos da linha cd e da (excluindo os pontos c e a); o segmento da linha cd é representado por coordenadas (-0,017z2+0,0148z+77,684, 0,017z2+0,9852z+22,316, z), e os segmentos da linha Oc, da, e aO são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente descrição tem uma razão de COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 65 ou menos.
[00382] O refrigerante E de acordo com a presente descrição pode ainda compreender outros refrigerantes adicionais além de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R32, desde que as propriedades e os efeitos acima não sejam prejudicados. Com relação a isso, o refrigerante de acordo com a presente descrição preferivelmente compreende HFO- 1132(E), HFO-1123, e R32 em uma quantidade total de 99,5% em massa ou mais, mais preferivelmente 99,75 % em massa ou mais, e ainda mais preferivelmente 99,9 % em massa ou mais, com base no refrigerante total.
[00383] Tais refrigerantes adicionais não são limitados, e podem ser selecionados de uma ampla faixa de refrigerantes. O refrigerante mis- turado pode compreender um único refrigerante adicional, ou dois ou mais refrigerantes adicionais. Exemplos do Refrigerante E
[00384] A presente descrição é descrita em mais detalhes abaixo com referência aos Exemplos do refrigerante E. Entretanto, o refrige- rante E não é limitado aos Exemplos.
[00385] Refrigerantes misturados foram preparados misturando HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 a % em massa com base em sua soma mostrada nas Tabelas 145 e 146.
[00386] A composição de cada mistura foi definida como WCF. Uma simulação de vazamento foi realizada utilizando Base de Dados de Referência Padrão do Instituto Nacional de Ciência e Tecnologia (NIST) Refleak Versão 4.0 sob as condições para equipamentos, ar- mazenamento, transporte, vazamento e recarga de acordo com a Norma ASHRAE 34-2013. A fração mais inflamável foi definida como WCFF.
[00387] Para cada refrigerante misturado, a velocidade de queima foi medida de acordo com a Norma ANSI/ASHRAE 34-2013. Quando as velocidades de queima da composição de WCF e da composição de WCFF são 10 cm/s ou menos, a inflamabilidade de tal refrigerante é classificada como Classe 2L (menor inflamabilidade) na classificação ASHRAE de inflamabilidade.
[00388] Um teste de velocidade de queima foi realizado utilizando o aparelho mostrada nas Figura 1 na seguinte forma. Primeiro, os refri- gerantes misturados usados tinham pureza de 99,5% ou mais e eram desgaseificados repetindo um ciclo de congelamento, bombeamento e degelo até que não fossem observados vestígios de ar no medidor de vácuo. A velocidade de combustão foi medida pelo método fechado. A temperatura inicial foi a temperatura ambiente. A ignição foi realizada gerando uma faísca elétrica entre os eletrodos no centro de uma célula de amostra. A duração da descarga foi de 1,0 a 9,9 ms, e a energia de ignição foi tipicamente de 0,1 a 1,0 J. A propagação da chama foi vi- sualizada usando fotografias schlieren. Um recipiente cilíndrico (diâ- metro interno: 155 mm, comprimento: 198 mm) equipado com duas janelas acrílicas de transmissão de luz foi utilizado como célula de amostra e uma lâmpada de xenônio como fonte de luz. As imagens Schlieren da chama foram gravadas por uma câmera de vídeo digital de alta velocidade a uma taxa de quadros de 600 fps e armazenadas em um PC.
[00389] As Tabelas 145 e 146 mostram os resultados. Tabela 145 Item Unidade I J K L HFO-1132(E) % em massa 72,0 57,7 48,4 35,5 WCF HFO-1123 % em massa 28,0 32,8 33,2 27,5 R32 % em massa 0,0 9,5 18,4 37,0 Velocidade de queima cm/s 10 10 10 10 (WCF)
Tabela 146
Item Unidade M N T P U Q
HFO-1132(E) % em massa 47,1 38,5 34,8 31,8 28,7 28,6 WCF HFO-1123 % em massa 52,9 52,1 51,0 49,8 41,2 34,4 R32 % em massa 0,0 9,5 14,2 18,4 30,1 37,0 Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- Armazenamen- to, Envio, -40°C, to, Envio, -40°C, to, Envio, -40°C, to, Envio, -40°C, to, Envio, -40°C, to, Envio, -40°C, Condição de vazamento que resulta 92%,de libera- 92%,de libera- 92%,de libera- 92%,de libera- 92%,de libera- 92%,de libera- em WCFF ção, no lado da ção, no lado da ção, no lado da ção, no lado da ção, no lado da ção, no lado da fase líquida fase líquida fase líquida fase líquida fase líquida fase líquida
191/289 HFO-1132(E) % em massa 72,0 58,9 51,5 44,6 31,4 27,1 WCFF HFO-1123 % em massa 28,0 32,4 33,1 32,6 23,2 18,3 R32 % em massa 0,0 8,7 15,4 22,8 45,4 54,6 Velocidade de queima cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos (WCF) Velocidade de queima cm/s 10 10 10 10 10 10 (WCFF)
[00390] Os resultados na Tabela 1 indicam que em um diagrama ternário de composição de um refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 em que sua soma é 100% em massa, um segmento da linha conectando um ponto (0,0, 100,0, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 5 100,0) é a base, o ponto (0,0, 100,0, 0,0) está no lado esquerdo, e o ponto (0,0, 0,0, 100,0) está no lado direito, quando as coordenadas (x,y,z) estão sobre ou abaixo de segmentos da linha IK e KL que co- nectam os seguintes 3 pontos:
[00391] ponto I (72,0, 28,0, 0,0), 10 [00392] ponto K (48,4, 33,2, 18,4), e
[00393] ponto L (35,5, 27,5, 37,0);
[00394] o segmento da linha IK é representado por coordenadas (0,025z2-1,7429z+72,00, -0,025z2+0,7429z+28,00, z), e
[00395] o segmento da linha KL é representado por coordenadas 15 (0,0098z2-1,238z+67,852, -0,0098z2+0,238z+32,148, z),
[00396] pode ser determinado que o refrigerante tem menor infla- mabilidade de WCF.
[00397] Para os pontos no segmento da linha IK, uma curva apro- ximada (x=0,025z2-1,7429z+72,00) foi obtida de três pontos, ou seja, I 20 (72,0, 28,0, 0,0), J (57,7, 32,8, 9,5), e K (48,4, 33,2, 18,4) utilizando o método do quadrado mínimo para determinar as coordenadas
[00398] (x=0,025z2-1,7429z+72,00, y=100-z-x=-0,00922z2+0,2114z + 32,443, z).
[00399] Do mesmo modo, para os pontos no segmento da linha KL, 25 uma curva aproximada foi determinada de três pontos, ou seja, K (48,4, 33,2, 18,4), Exemplo 10 (41,1, 31,2, 27,7), e L (35,5, 27,5, 37,0) utilizando o método do quadrado mínimo para determinar as coorde- nadas.
[00400] Os resultados na Tabela 146 indicam que em um diagrama 30 ternário de composição de um refrigerante misturado de HFO-1132(E),
HFO-1123, e R32 em que sua soma é 100% em massa, um segmento da linha conectando um ponto (0,0, 100,0, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0) é a base, o ponto (0,0, 100,0, 0,0) está no lado esquerdo, e o ponto (0,0, 0,0, 100,0) está no lado direito, quando as coordenadas 5 (x,y,z) estão sobre ou abaixo de segmentos da linha MP e PQ que co- nectam os seguintes 3 pontos:
[00401] ponto M (47,1, 52,9, 0,0),
[00402] ponto P (31,8, 49,8, 18,4), e
[00403] ponto Q (28,6, 34,4, 37,0), 10 [00404] pode ser determinado que o refrigerante tem menor infla- mabilidade ASHRAE.
[00405] Acima, o segmento da linha MP é representado por coor- denadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), e o seg- mento da linha PQ é representado por coordenadas (0,0135z2 - 15 0,9181z+ 44,133, -0,0135z2-0,0819z+55,867, z).
[00406] Para os pontos no segmento da linha MP, uma curva apro- ximada foi obtida de três pontos, ou seja, pontos M, N, e P, utilizando o método do quadrado mínimo para determinar as coordenadas. Para os pontos no segmento da linha PQ, uma curva aproximada foi obtida de 20 três pontos, ou seja, pontos P, U, e Q, utilizando o método do quadra- do mínimo para determinar as coordenadas.
[00407] O GWP de composições, cada uma, compreendendo uma mistura de R410A (R32 = 50%/R125 = 50%) foi avaliado com base nos valores declarados no Painel Intergovernamental de Mudanças Climá- 25 ticas (IPCC), o quarto relatório. O GWP de HFO-1132(E), que não foi declarado nele, foi assumido ser 1 de HFO-1132a (GWP = 1 ou me- nos) e HFO-1123 (GWP = 0,3, descrito na Literatura de Patente 1). A capacidade de refrigeração de composições, cada uma, compreen- dendo R410A e uma mistura de HFO-1132(E) e HFO-1123 foi deter- 30 minada realizando cálculos teóricos do ciclo de refrigeração para os refrigerantes misturados utilizando o Instituto Nacional de Ciência e Tecnologia (NIST) e o Banco de Dados de Termodinâmica e Transpor- te de Fluidos de Referência (Refprop 9,0) sob as seguintes condições.
[00408] A razão de COP e a razão da capacidade de refrigeração 5 (que pode ser referida como "capacidade de resfriamento" ou "capaci- dade") com relação às de R410 dos refrigerantes misturados foram determinadas. As condições para cálculo são conforme descritos abai- xo.
[00409] Temperatura de evaporação: 5C 10 [00410] Temperatura de condensação: 45C
[00411] Grau de superaquecimento: 5K
[00412] Grau de sub-resfriamento: 5K
[00413] Eficiência do compressor: 70%
[00414] As Tabelas 147 a 166 mostram estes valores juntos com o 15 GWP de cada refrigerante misturado.
Tabela 147 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo Comparativo Item Unidade Comparativo 2 3 4 5 6 7 1 A B A' B' A" B" HFO-1132(E) % em massa 90,5 0,0 81,6 0,0 63,0 0,0 HFO-1123 % em massa R410A 0,0 90,5 0,0 81,6 0,0 63,0 R32 % em massa 9,5 9,5 18,4 18,4 37,0 37,0 GWP - 2088 65 65 125 125 250 250 % (com relação Razão de COP 100 99,1 92,0 98,7 93,4 98,7 96,1 a R410A) Razão da capacida- % (com relação 100 102,2 111,6 105,3 113,7 110,0 115,4 de de refrigeração a R410A) 195/289 Tabela 148 Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo 1 Item Unidade parativo 8 parativo 9 Exemplo 2 parativo 11 parativo 10
O C U D HFO-1132(E) % em massa 100,0 50,0 41,1 28,7 15,2 0,0 HFO-1123 % em massa 0,0 31,6 34,6 41,2 52,7 67,0 R32 % em massa 0,0 18,4 24,3 30,1 32,1 33,0 GWP - 1 125 165 204 217 228 % (com relação Razão de COP 99,7 96,0 96,0 96,0 96,0 96,0 a R410A) Razão da capacida- % (com relação 98,3 109,9 111,7 113,5 114,8 115,4 de de refrigeração a R410A)
Tabela 149 Exemplo Compara- Exemplo Compa- Exemplo Compara- Exemplo 3 Exemplo 4 Item Unidade tivo 12 rativo 14 tivo 13
E T S F HFO-1132(E) % em massa 53,4 43,4 34,8 25,4 0,0 HFO-1123 % em massa 46,6 47,1 51,0 56,2 74,1 R32 % em massa 0,0 9,5 14,2 18,4 25,9 GWP - 1 65 97 125 176 % (com relação Razão de COP 94,5 94,5 94,5 94,5 94,5 a R410A) Razão da capacida- % (com relação 105,6 109,2 110,8 112,3 114,8 de de refrigeração a R410A) 196/289 Tabela 150 Exemplo Comparati- Exemplo Compa- Exemplo 6 Item Unidade vo 15 Exemplo 5 Exemplo 7 rativo 16
G R H HFO-1132(E) % em massa 38,5 31,5 23,1 16,9 0,0 HFO-1123 % em massa 61,5 63,5 67,4 71,1 84,2 R32 % em massa 0,0 5,0 9,5 12,0 15,8 GWP - 1 35 65 82 107 % (com relação Razão de COP 93,0 93,0 93,0 93,0 93,0 a R410A) Razão da capacida- % (com relação 107,0 109,1 110,9 111,9 113,2 de de refrigeração a R410A)
Tabela 151 Exemplo Comparati- Exemplo Compara- Exemplo 8 Exemplo 9 Exemplo Compara- Item Unidade vo 17 tivo 19 tivo 18
I J K L HFO-1132(E) % em massa 72,0 57,7 48,4 41,1 35,5 HFO-1123 % em massa 28,0 32,8 33,2 31,2 27,5 R32 % em massa 0,0 9,5 18,4 27,7 37,0 GWP - 1 65 125 188 250 Razão de COP % (com relação a R410A) 96,6 95,8 95,9 96,4 97,1 Razão da capacidade % (com relação a R410A) 103,1 107,4 110,1 112,1 113,2 de refrigeração 197/289 Tabela 152 Exemplo Comparativo 20 Exemplo 10 Exemplo 11 Exemplo 12 Item Unidade
M N P Q HFO-1132(E) % em massa 47,1 38,5 31,8 28,6 HFO-1123 % em massa 52,9 52,1 49,8 34,4 R32 % em massa 0,0 9,5 18,4 37,0 GWP - 1 65 125 250 Razão de COP % (com relação a R410A) 93,9 94,1 94,7 96,9 Razão da capacidade de % (com relação a R410A) 106,2 109,7 112,0 114,1 refrigeração
Tabela 153 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- 14 15 16 vo 22 vo 23 vo 24 vo 25 vo 26 HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 HFO-1123 % em massa 85,0 75,0 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 R32 % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 GWP - 35 35 35 35 35 35 35 35 % (com relação Razão de COP 91,7 92,2 92,9 93,7 94,6 95,6 96,7 97,7 a R410A) Razão da capacida- % (com relação 110,1 109,8 109,2 108,4 107,4 106,1 104,7 103,1
198/289 de de refrigeração a R410A)
Tabela 154 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- 17 18 19 vo 27 vo 28 vo 29 vo 30 vo 31 HFO-1132(E) % em massa 90,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 HFO-1123 % em massa 5,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 R32 % em massa 5,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 GWP - 35 68 68 68 68 68 68 68 % (com relação Razão de COP 98,8 92,4 92,9 93,5 94,3 95,1 96,1 97,0 a R410A) Razão da capacida- % (com relação 101,4 111,7 111,3 110,6 109,6 108,5 107,2 105,7 de de refrigeração a R410A)
Tabela 155 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparati- Comparati- Comparati- 20 21 22 23 24 vo 32 vo 33 vo 34 HFO-1132(E) % em massa 80,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 HFO-1123 % em massa 10,0 75,0 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 R32 % em massa 10,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 GWP - 68 102 102 102 102 102 102 102 % (com relação Razão de COP 98,0 93,1 93,6 94,2 94,9 95,6 96,5 97,4 a R410A) Razão da capacida- % (com relação 104,1 112,9 112,4 111,6 110,6 109,4 108,1 106,6
199/289 de de refrigeração a R410A)
Tabela 156 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- vo 35 vo 36 vo 37 vo 38 vo 39 vo 40 vo 41 vo 42 HFO-1132(E) % em massa 80,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 HFO-1123 % em massa 5,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 R32 % em massa 15,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 GWP - 102 136 136 136 136 136 136 136 % (com relação Razão de COP 98,3 93,9 94,3 94,8 95,4 96,2 97,0 97,8 a R410A) Razão da capacida- % (com relação 105,0 113,8 113,2 112,4 111,4 110,2 108,8 107,3 de de refrigeração a R410A)
Tabela 157 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- vo 43 vo 44 vo 45 vo 46 vo 47 vo 48 vo 49 vo 50 HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 10,0 HFO-1123 % em massa 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 5,0 60,0 R32 % em massa 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 30,0 GWP - 170 170 170 170 170 170 170 203 % (com rela- Razão de COP 94,6 94,9 95,4 96,0 96,7 97,4 98,2 95,3 ção a R410A) Razão da capacida- % (com rela- 114,4 113,8 113,0 111,9 110,7 109,4 107,9 114,8
200/289 de de refrigeração ção a R410A)
Tabela 158 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- 25 26 vo 51 vo 52 vo 53 vo 54 vo 55 vo 56 HFO-1132(E) % em massa 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 10,0 20,0 30,0 HFO-1123 % em massa 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 55,0 45,0 35,0 R32 % em massa 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 35,0 35,0 35,0 GWP - 203 203 203 203 203 237 237 237 % (com rela- Razão de COP 95,6 96,0 96,6 97,2 97,9 96,0 96,3 96,6 ção a R410A) Razão da capacida- % (com rela- 114,2 113,4 112,4 111,2 109,8 115,1 114,5 113,6 de de refrigeração ção a R410A)
Tabela 159 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- Comparati- vo 57 vo 58 vo 59 vo 60 vo 61 vo 62 vo 63 vo 64 HFO-1132(E) % em massa 40,0 50,0 60,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 HFO-1123 % em massa 25,0 15,0 5,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 R32 % em massa 35,0 35,0 35,0 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0 GWP - 237 237 237 271 271 271 271 271 % (com relação Razão de COP 97,1 97,7 98,3 96,6 96,9 97,2 97,7 98,2 a R410A) Razão da capacida- % (com relação 112,6 111,5 110,2 115,1 114,6 113,8 112,8 111,7 de de refrigeração a R410A)
201/289 Tabela 160
Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 27 28 29 30 31 32 33 34
HFO-1132(E) % em massa 38,0 40,0 42,0 44,0 35,0 37,0 39,0 41,0 HFO-1123 % em massa 60,0 58,0 56,0 54,0 61,0 59,0 57,0 55,0 R32 % em massa 2,0 2,0 2,0 2,0 4,0 4,0 4,0 4,0 GWP - 14 14 14 14 28 28 28 28 % (com relação Razão de COP 93,2 93,4 93,6 93,7 93,2 93,3 93,5 93,7 a R410A) Razão da capacida- % (com relação 107,7 107,5 107,3 107,2 108,6 108,4 108,2 108,0 de de refrigeração a R410A)
Tabela 161
Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Exemplo 42 35 36 37 38 39 40 41
HFO-1132(E) % em massa 43,0 31,0 33,0 35,0 37,0 39,0 41,0 27,0 HFO-1123 % em massa 53,0 63,0 61,0 59,0 57,0 55,0 53,0 65,0 R32 % em massa 4,0 6,0 6,0 6,0 6,0 6,0 6,0 8,0 GWP - 28 41 41 41 41 41 41 55 % (com rela- Razão de COP 93,9 93,1 93,2 93,4 93,6 93,7 93,9 93,0 ção a R410A) Razão da capacida- % (com rela- 107,8 109,5 109,3 109,1 109,0 108,8 108,6 110,3
202/289 de de refrigeração ção a R410A)
Tabela 162
Item Unidade Exemplo 43 Exemplo 44 Exemplo 45 Exemplo 46 Exemplo 47 Exemplo 48 Exemplo 49 Exemplo 50
HFO-1132(E) % em massa 29,0 31,0 33,0 35,0 37,0 39,0 32,0 32,0 HFO-1123 % em massa 63,0 61,0 59,0 57,0 55,0 53,0 51,0 50,0 R32 % em massa 8,0 8,0 8,0 8,0 8,0 8,0 17,0 18,0 GWP - 55 55 55 55 55 55 116 122 % (com rela- Razão de COP 93,2 93,3 93,5 93,6 93,8 94,0 94,5 94,7 ção a R410A) Razão da capacida- % (com rela- 110,1 110,0 109,8 109,6 109,5 109,3 111,8 111,9 de de refrigeração ção a R410A)
Tabela 163
Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 51 52 53 54 55 56 57 58
HFO-1132(E) % em massa 30,0 27,0 21,0 23,0 25,0 27,0 11,0 13,0 HFO-1123 % em massa 52,0 42,0 46,0 44,0 42,0 40,0 54,0 52,0 R32 % em massa 18,0 31,0 33,0 33,0 33,0 33,0 35,0 35,0 GWP - 122 210 223 223 223 223 237 237 % (com relação Razão de COP 94,5 96,0 96,0 96,1 96,2 96,3 96,0 96,0 a R410A) Razão da capacida- % (com relação 112,1 113,7 114,3 114,2 114,0 113,8 115,0 114,9
203/289 de de refrigeração a R410A)
Tabela 164
Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 59 60 61 62 63 64 65 66
HFO-1132(E) % em massa 15,0 17,0 19,0 21,0 23,0 25,0 27,0 11,0 HFO-1123 % em massa 50,0 48,0 46,0 44,0 42,0 40,0 38,0 52,0 R32 % em massa 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 37,0 GWP - 237 237 237 237 237 237 237 250 % (com relação Razão de COP 96,1 96,2 96,2 96,3 96,4 96,4 96,5 96,2 a R410A) Razão da capacida- % (com relação 114,8 114,7 114,5 114,4 114,2 114,1 113,9 115,1 de de refrigeração a R410A)
Tabela 165
Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 67 68 69 70 71 72 73 74
HFO-1132(E) % em massa 13,0 15,0 17,0 15,0 17,0 19,0 21,0 23,0 HFO-1123 % em massa 50,0 48,0 46,0 50,0 48,0 46,0 44,0 42,0 R32 % em massa 37,0 37,0 37,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 GWP - 250 250 250 237 237 237 237 237 % (com relação Razão de COP 96,3 96,4 96,4 96,1 96,2 96,2 96,3 96,4 a R410A) Razão da capacidade % (com relação 115,0 114,9 114,7 114,8 114,7 114,5 114,4 114,2
204/289 de refrigeração a R410A)
Tabela 166
Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 75 76 77 78 79 80 81 82
HFO-1132(E) % em massa 25,0 27,0 11,0 19,0 21,0 23,0 25,0 27,0 HFO-1123 % em massa 40,0 38,0 52,0 44,0 42,0 40,0 38,0 36,0 R32 % em massa 0,0 0,0 0,0 37,0 37,0 37,0 37,0 37,0 GWP - 237 237 250 250 250 250 250 250 % (com relação Razão de COP 96,4 96,5 96,2 96,5 96,5 96,6 96,7 96,8 a R410A) Razão da capacida- % (com relação 114,1 113,9 115,1 114,6 114,5 114,3 114,1 114,0 de de refrigeração a R410A)
[00415] Os resultados acima indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua so- ma é respectivamente representada por x, y, e z, quando as coorde- nadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa, um segmento da linha conectando um ponto (0,0, 100,0, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0) é a base, e o ponto (0,0, 100,0, 0,0) está no lado esquerdo es- tão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha que conectam os seguintes 4 pontos:
[00416] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[00417] ponto A’’ (63,0, 0,0, 37,0),
[00418] ponto B’’ (0,0, 63,0, 37,0), e
[00419] ponto (0,0, 100,0, 0,0),
[00420] ou nesses segmentos da linha,
[00421] o refrigerante tem um GWP de 250 ou menos.
[00422] Os resultados ainda indicam que quando as coordenadas (x,y,z) estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha que conectam os seguintes 4 pontos:
[00423] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[00424] ponto A’ (81,6, 0,0, 18,4),
[00425] ponto B’ (0,0, 81,6, 18,4), e
[00426] ponto (0,0, 100,0, 0,0),
[00427] ou nesses segmentos da linha,
[00428] o refrigerante tem um GWP de 125 ou menos.
[00429] Os resultados ainda indicam que quando as coordenadas (x,y,z) estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha que conectam os seguintes 4 pontos:
[00430] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[00431] ponto A (90,5, 0,0, 9,5),
[00432] ponto B (0,0, 90,5, 9,5), e
[00433] ponto (0,0, 100,0, 0,0),
[00434] ou nesses segmentos da linha,
[00435] o refrigerante tem um GWP de 65 ou menos.
[00436] Os resultados ainda indicam que quando as coordenadas (x,y,z) estão no estado esquerdo dos segmentos da linha que conec- tam os seguintes 3 pontos:
[00437] ponto C (50,0, 31,6, 18,4),
[00438] ponto U (28,7, 41,2, 30,1), e
[00439] ponto D (52,2, 38,3, 9,5),
[00440] ou nesses segmentos da linha,
[00441] o refrigerante tem uma razão de COP de 96% ou mais com relação à razão de R410A.
[00442] Acima, o segmento da linha CU é representado por coorde- nadas (-0,0538z2+0,7888z+53,701, 0,0538z2-1,7888z+46,299, z), e o segmento da linha UD é representado por coordenadas (-3,4962z2 +210,71z-3146,1, 3,4962z2-211,71z+3246,1, z).
[00443] Os pontos no segmento da linha CU são determinados de três pontos, ou seja, ponto C, Exemplo Comparativo 10, e ponto U, utilizando o método do quadrado mínimo.
[00444] Os pontos no segmento da linha UD são determinados de três pontos, ou seja, ponto U, Exemplo 2, e ponto D, utilizando o mé- todo do quadrado mínimo.
[00445] Os resultados ainda indicam que quando as coordenadas (x,y,z) estão no estado esquerdo de segmentos da linha que conectam os seguintes 3 pontos: ponto E (55,2, 44,8, 0,0), ponto T (34,8, 51,0, 14,2), e ponto F (0,0, 76,7, 23,3), ou nesses segmentos da linha, o refrigerante tem uma razão de COP de 94,5% ou mais com relação à razão de R410A.
[00446] Acima, o segmento da linha ET é representado por coorde- nadas (-0,0547z2-0,5327z+53,4, 0,0547z2-0,4673z+46,6, z), e o seg- mento da linha TF é representado por coordenadas (-0,0982z2+ 0,9622z+40,931, 0,0982z2-1,9622z+59,069, z).
[00447] Os pontos no segmento da linha ET são determinados de três pontos, ou seja, ponto E, Exemplo 2, e ponto T, utilizando o méto- do do quadrado mínimo.
[00448] Os pontos no segmento da linha TF são determinados de três pontos, ou seja, pontos T, S, e F, utilizando o método do quadrado mínimo.
[00449] Os resultados ainda indicam que quando as coordenadas (x,y,z) estão no estado esquerdo dos segmentos da linha que conec- tam os seguintes 3 pontos: ponto G (0,0, 76,7, 23,3), ponto R (21,0, 69,5, 9,5), e ponto H (0,0, 85,9, 14,1), ou nesses segmentos da linha, o refrigerante tem uma razão de COP de 93% ou mais com relação à razão de R410A.
[00450] Acima, o segmento da linha GR é representado por coor- denadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e o segmento da linha RH é representado por coordenadas (-0,93123z2+ 4,234z+11,06, 0,93123z2-5.234z+88,94, z).
[00451] Os pontos no segmento da linha GR são determinados de três pontos, ou seja, ponto G, Exemplo 5, e ponto R, utilizando o mé- todo do quadrado mínimo.
[00452] Os pontos no segmento da linha RH são determinados de três pontos, ou seja, ponto R, Exemplo 7, e ponto H, utilizando o mé- todo do quadrado mínimo.
[00453] Em contrapartida, conforme mostrado, por exemplo, nos Exemplos Comparativos 8, 9, 13, 15, 17, e 18, quando R32 não está contido, as concentrações de HFO-1132(E) e HFO-1123, que têm uma ligação dupla, se tornam respectivamente altas; isso indesejavelmente leva a deterioração, como decomposição, ou polimerização no com- posto do refrigerante. (6) Primeira Modalidade
[00454] Um aparelho de ar condicionado 1 servindo como um apa- relho de ciclo de refrigeração de acordo com uma primeira modalidade é descrito abaixo com referência à Figura 16 que é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante e à Figura 17 que é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemáti- ca.
[00455] O aparelho de ar condicionado 1 é um aparelho que contro- la a condição de ar em um espaço sujeito realizando um ciclo de refri- geração de compressão a vapor.
[00456] O aparelho de ar condicionado 1 inclui, principalmente, uma unidade externa 20, uma unidade interna 30, um tubo de conexão do lado do líquido 6 e um tubo de conexão do lado do gás 5 que conec- tam a unidade externa 20 e a unidade interna 30 entre si, um controla- dor remoto (não ilustrado) servindo como um dispositivo de entrada e um dispositivo de saída, e um controlador 7 que controla as operações do aparelho de ar condicionado 1.
[00457] O aparelho de ar condicionado 1 realiza um ciclo de refrige- ração em que um refrigerante incluso em um circuito de refrigerante 10 é comprimido, resfriado ou condensado, descomprimido, aquecido ou evaporado e, então, comprimido novamente. Na presente modalidade, o circuito de refrigerante 10 é preenchido com um refrigerante para realizar um ciclo de refrigeração de compressão a vapor. O refrigeran- te é uma mistura de refrigerante contendo 1,2-dicloroetileno, e pode usar qualquer um dos refrigerantes descritos acima A a E. Além disso, o circuito de refrigerante 10 é preenchido com um óleo do refrigerador junto com a mistura de refrigerante. (6-1) Unidade Externa 20
[00458] A unidade externa 20 é conectada à unidade interna 30 pe- lo tubo de conexão do lado do líquido 6 e pelo tubo de conexão do la- do do gás 5, e constitui uma parte do circuito de refrigerante 10. A uni- dade externa 20 inclui, principalmente, um compressor 21, uma válvula de comutação de quatro vias 22, um trocador de calor externo 23, uma válvula de expansão externa 24, um ventilador externo 25, a válvula de corte do lado do líquido 29, e uma válvula de corte do lado do gás 28.
[00459] O compressor 21 é um dispositivo que comprime o refrige- rante com uma baixa pressão no ciclo de refrigeração até o refrigeran- te se tornar um refrigerante de alta pressão. Neste caso, um compres- sor tendo uma estrutura hermeticamente selada em que um elemento de compressão (não ilustrado) do tipo deslocamento positivo, como tipo giratório ou tipo de rolamento, é giratoriamente acionado por um motor do compressor é usada como o compressor 21. O motor do compressor é para mudar a capacidade, e tem uma frequência opera- cional que pode ser controlada por um inversor. O compressor 21 é fornecido com um acumulador adicional (não ilustrado) no lado de sucção (observe que uma capacidade interna do acumulador adicional é menor do que, cada uma das capacidades internas de um receptor de baixa pressão, um receptor de pressão intermediária, e um receptor de alta pressão que são descritos posteriormente, e é preferivelmente menor do que ou igual a uma metade de cada uma das capacidades internas).
[00460] A válvula de comutação de quatro vias 22, alternando o es- tado de conexão, pode alternar o estado entre um estado de conexão da operação de resfriamento em que o lado de descarga do compres-
sor 21 é conectado ao trocador de calor externo 23 e o lado de sucção do compressor 21 é conectado à válvula de corte do lado do gás 28, e um estado de conexão da operação de aquecimento em que o lado de descarga do compressor 21 é conectado à válvula de corte do lado do gás 28 e o lado de sucção do compressor 21 é conectado ao trocador de calor externo 23.
[00461] O trocador de calor externo 23 é um trocador de calor que funciona como um condensador para o refrigerante de alta pressão no ciclo de refrigeração durante a operação de resfriamento e que funcio- na como um evaporador para o refrigerante de baixa pressão no ciclo de refrigeração durante a operação de aquecimento.
[00462] O ventilador externo 25 suga ar externo para dentro da uni- dade externa 20, faz com que o ar externo troque calor com o refrige- rante no trocador de calor externo 23 e, então, gera um fluxo de ar a ser descarregado para a parte externa. O ventilador externo 25 é gira- toriamente acionado por um motor de ventilador externo.
[00463] A válvula de expansão externa 24 é fornecida entre uma porção de extremidade do lado líquido do trocador de calor externo 23 e a válvula de corte do lado do líquido 29. A válvula de expansão ex- terna 24 pode ser, por exemplo, um tubo capilar ou uma válvula de ex- pansão mecânica que é usada junto com um tubo sensível a tempera- tura. Preferivelmente, a válvula de expansão externa 24 é uma válvula de expansão elétrica que pode controlar o grau de abertura da válvula através do controle.
[00464] A válvula de corte do lado do líquido 29 é uma válvula ma- nual disposta em uma porção de conexão da unidade externa 20 com relação ao tubo de conexão do lado do líquido 6.
[00465] A válvula de corte do lado do gás 28 é uma válvula manual disposta em uma porção de conexão da unidade externa 20 com rela- ção ao tubo de conexão do lado do gás 5.
[00466] A unidade externa 20 inclui uma unidade de controle da unidade externa 27 que controla as operações das respectivas seções constituindo a unidade externa 20. A unidade de controle da unidade externa 27 inclui um microcomputador incluindo uma CPU, uma me- mória e, assim, por diante. A unidade de controle da unidade externa 27 é conectada a uma unidade de controle da unidade interna 34 de cada unidade interna 30 por uma linha de comunicação, e transmite e recebe um sinal de controle e, assim, por diante.
[00467] A unidade externa 20 inclui, por exemplo, um sensor de pressão de descarga 61, um sensor de temperatura de descarga 62, um sensor de pressão de sucção 63, um sensor de temperatura de sucção 64, um sensor de temperatura de troca de calor externa 65, e um sensor de temperatura de ar externo 66. Cada um dos sensores é eletricamente conectado à unidade de controle da unidade externa 27, e transmite um sinal de detecção à unidade de controle da unidade externa 27. O sensor de pressão de descarga 61 detecta a pressão do refrigerante fluindo através de um tubo de descarga que conecta o la- do de descarga do compressor 21 a um de portas de conexão da vál- vula de comutação de quatro vias 22. Um sensor de temperatura de descarga 62 detecta a temperatura do refrigerante fluindo através do tubo de descarga. O sensor de pressão de sucção 63 detecta a pres- são do refrigerante fluindo através de um tubo de sucção que conecta o lado de sucção do compressor 21 a uma das portas de conexão da válvula de comutação de quatro vias 22. O sensor de temperatura de sucção 64 detecta a temperatura do refrigerante fluindo através do tu- bo de sucção. O sensor de temperatura de troca de calor externa 65 detecta a temperatura do refrigerante fluindo através da saída no lado do líquido do trocador de calor externo 23 oposto ao lado conectado à válvula de comutação de quatro vias 22. O sensor de temperatura de ar externo 66 detecta o ar externo temperatura antes de passar atra-
vés do trocador de calor externo 23. (6-2) Unidade Interna 30
[00468] A unidade interna 30 é instalada em uma superfície da pa- rede ou um teto em uma sala que é um espaço sujeito. A unidade in- terna 30 é conectada à unidade externa 20 pelo tubo de conexão do lado do líquido 6 e pelo tubo de conexão do lado do gás 5, e constitui uma parte do circuito de refrigerante 10.
[00469] A unidade interna 30 inclui um trocador de calor interno 31 e um ventilador interno 32.
[00470] O tubo líquido do trocador de calor interno 31 é conectado ao tubo de conexão do lado do líquido 6, e a extremidade do lado do gás respectiva é conectada ao tubo de conexão do lado do gás 5. O trocador de calor interno 31 é um trocador de calor que funciona como um evaporador para o refrigerante de baixa pressão no ciclo de refri- geração durante a operação de resfriamento e que funciona como um condensador para o refrigerante de alta pressão no ciclo de refrigera- ção durante a operação de aquecimento.
[00471] O ventilador interno 32 suga ar interno para dentro da uni- dade interna 30, faz com que o ar interno troque calor com o refrige- rante no trocador de calor interno 31 e, então, gera um fluxo de ar a ser descarregado para a parte externa. O ventilador interno 32 é gira- toriamente acionado por um motor do ventilador interno.
[00472] A unidade interna 30 inclui uma unidade de controle da uni- dade interna 34 que controla as operações das respectivas seções constituindo a unidade interna 30. A unidade de controle da unidade interna 34 inclui um microcomputador incluindo uma CPU, uma memó- ria e, assim, por diante. A unidade de controle da unidade interna 34 é conectada à unidade de controle da unidade externa 27 por uma linha de comunicação, e transmite e recebe um sinal de controle e, assim, por diante.
[00473] A unidade interna 30 inclui, por exemplo, um sensor de temperatura de troca de calor interna do lado líquido 71 e um sensor de temperatura do ar interno 72. Cada um dos sensores é eletricamen- te conectado à unidade de controle da unidade interna 34, e transmite um sinal de detecção à unidade de controle da unidade interna 34. O sensor de temperatura de troca de calor interna do lado líquido 71 de- tecta a temperatura do refrigerante fluindo através da saída no lado do líquido do trocador de calor interno 31 oposta ao lado conectado à vál- vula de comutação de quatro vias 22. O sensor de temperatura do ar interno 72 detecta o ar interno temperatura antes de passando através do trocador de calor interno 31. (6-3) Detalhes do Controlador 7
[00474] No aparelho de ar condicionado 1, a unidade de controle da unidade externa 27 é conectada à unidade de controle da unidade in- terna 34 pela linha de comunicação, assim constituindo o controlador 7 que controla as operações do aparelho de ar condicionado 1.
[00475] O controlador 7 inclui, principalmente, uma CPU (unidade de processamento central) e uma memória, como um ROM ou uma RAM. Vários processamentos e controle pelo controlador 7 são forne- cidos quando respectivas seções incluídas na unidade de controle da unidade externa 27 e/ou na unidade de controle da unidade interna 34 funcionam juntas. (6-4) Modos Operacionais
[00476] Modos operacionais são descritos abaixo.
[00477] Os modos operacionais incluem um modo operacional de resfriamento e um modo operacional de aquecimento.
[00478] O controlador 7 determina se o modo operacional é o modo operacional de resfriamento ou o modo operacional de aquecimento e executa o modo determinado com base em uma instrução recebida do controlador remoto ou similar.
(6-4-1) Modo Operacional de Resfriamento
[00479] No aparelho de ar condicionado 1, no modo operacional de resfriamento, o estado de conexão da válvula de comutação de quatro vias 22 está no estado de conexão da operação de resfriamento em que o lado de descarga do compressor 21 é conectado ao trocador de calor externo 23 e o lado de sucção do compressor 21 é conectado à válvula de corte do lado do gás 28, e o refrigerante preenchido no cir- cuito de refrigerante 10 é circulado principalmente de forma sequencial no compressor 21, o trocador de calor externo 23, a válvula de expan- são externa 24, e o trocador de calor interno 31.
[00480] Mais especificamente, no circuito de refrigerante 10, quan- do o modo operacional de resfriamento é iniciado, o refrigerante é su- gado para dentro do compressor 21, comprimido e, então, descarre- gado.
[00481] O compressor 21 realiza o controle de capacidade de acor- do com uma carga de resfriamento necessária para a unidade interna
30. O controle de capacidade não é limitado, e, por exemplo, controla a frequência operacional do compressor 21 de modo que, quando o aparelho de ar condicionado 1 é controlado para fazer com que o ar interno temperatura chegue a uma temperatura definida, a temperatura de descarga (a temperatura detectada de um sensor de temperatura de descarga 62) se tornar um valor correspondente à diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (a temperatura detecta- da do sensor de temperatura do ar interno 72).
[00482] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 passa através da válvula de comutação de quatro vias 22 e flui à ex- tremidade do lado do gás do trocador de calor externo 23.
[00483] O refrigerante gasoso que fluiu à extremidade do lado do gás do trocador de calor externo 23 troca calor com ar do lado externo fornecido pelo ventilador externo 25, assim é condensado e se trans-
forma em um refrigerante líquido no trocador de calor externo 23, e flui para fora da extremidade do lado líquido do trocador de calor externo
23.
[00484] O refrigerante que fluiu para fora da extremidade do lado líquido do trocador de calor externo 23 é descomprimido ao passar através da válvula de expansão externa 24. A válvula de expansão ex- terna 24 é controlado, por exemplo, de modo que o grau de supera- quecimento do refrigerante a ser sugado para dentro do compressor 21 se torne um valor alvo de um grau de superaquecimento predeter- minado. Neste caso, o grau de superaquecimento do refrigerante su- gado do compressor 21 pode ser obtido, por exemplo, subtraindo uma temperatura de saturação correspondente a uma pressão de sucção (a pressão detectada do sensor de pressão de sucção 63) de uma tem- peratura de sucção (a temperatura detectada do sensor de temperatu- ra de sucção 64). Observe que o método para controlar o grau de abertura da válvula da válvula de expansão externa 24 não é limitado, e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a tempera- tura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaqueci- mento do refrigerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00485] O refrigerante descomprimido na válvula de expansão ex- terna 24 passa através da válvula de corte do lado do líquido 29 e do tubo de conexão do lado do líquido 6, e flui para dentro da unidade in- terna 30.
[00486] O refrigerante que fluiu para dentro da unidade interna 30 flui ao trocador de calor interno 31; troca calor com o ar interno forne- cido pelo ventilador interno 32, assim é evaporado, e se transforma em um refrigerante gasoso no trocador de calor interno 30; e flui para fora da extremidade do lado do gás do trocador de calor interno 31. O refri-
gerante gasoso que fluiu para fora de a extremidade do lado do gás do trocador de calor interno 31 flui ao tubo de conexão do lado do gás 5.
[00487] O refrigerante que fluiu através do tubo de conexão do lado do gás 5 passa através da válvula de corte do lado do gás 28 e da vál- vula de comutação de quatro vias 22, e é sugado para dentro do com- pressor 21 novamente. (6-4-2) Modo Operacional de Aquecimento
[00488] No aparelho de ar condicionado 1, no modo operacional de aquecimento, o estado de conexão da válvula de comutação de quatro vias 22 está no estado de conexão da operação de aquecimento em que o lado de descarga do compressor 21 é conectado à válvula de corte do lado do gás 28 e o lado de sucção do compressor 21 é conec- tado ao trocador de calor externo 23, e o refrigerante preenchido no circuito de refrigerante 10 é circulado principalmente de forma sequen- cial no compressor 21, o trocador de calor interno 31, a válvula de ex- pansão externa 24, e o trocador de calor externo 23.
[00489] Mais especificamente, no circuito de refrigerante 10, quan- do o modo operacional de aquecimento é iniciado, o refrigerante é su- gado para dentro do compressor 21, comprimido e, então, descarre- gado.
[00490] O compressor 21 realiza o controle de capacidade de acor- do com uma carga de aquecimento necessária para a unidade interna
30. O controle de capacidade não é limitado, e, por exemplo, controla a frequência operacional do compressor 21 de modo que, quando o aparelho de ar condicionado 1 é controlado para fazer com que o ar interno temperatura chegue a uma temperatura definida, a temperatura de descarga (a temperatura detectada de um sensor de temperatura de descarga 62) se torna um valor correspondente à diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (a temperatura detecta- da do sensor de temperatura do ar interno 72).
[00491] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 flui através da válvula de comutação de quatro vias 22 e o tubo de cone- xão do lado do gás 5 e, então, flui para dentro da unidade interna 30.
[00492] O refrigerante que fluiu para dentro da unidade interna 30 flui à extremidade do lado do gás do trocador de calor interno 31; troca calor com o ar interno fornecido pelo ventilador interno 32, assim é condensado, e se torna um refrigerante em um estado bifásico gás- líquido ou um refrigerante líquido no trocador de calor interno 31; e flui para fora da extremidade do lado líquido do trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu para fora da extremidade do lado líquido do tro- cador de calor interno 31 flui ao tubo de conexão do lado do líquido 6.
[00493] O refrigerante que fluiu através do tubo de conexão do lado do líquido 6 flui para dentro da unidade externa 20, passa através da válvula de corte do lado do líquido 29, e é descomprimido a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração na válvula de expansão externa 24. A válvula de expansão externa 24 é controlada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante a ser sugado para dentro do compressor 21 se torne um valor alvo de um grau de supe- raquecimento predeterminado. Observe que o método para controlar o grau de abertura da válvula da válvula de expansão externa 24 não é limitado, e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de supera- quecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atende uma condição predeterminada.
[00494] O refrigerante descomprimido na válvula de expansão ex- terna 24 flui à extremidade do lado do líquido do trocador de calor ex- terno 23.
[00495] O refrigerante que fluiu da extremidade do lado líquido do trocador de calor externo 23 troca calor com o ar externo fornecido pe-
lo ventilador externo 25, assim é evaporado e se transforma em um refrigerante gasoso no trocador de calor externo 23, e flui para fora da extremidade do lado do gás do trocador de calor externo 23.
[00496] O refrigerante que fluiu para fora da extremidade do lado do gás do trocador de calor externo 23 passa através da válvula de comu- tação de quatro vias 22 e é sugado para dentro do compressor 21 no- vamente. (6-5) Características da Primeira Modalidade
[00497] Visto que o aparelho de ar condicionado 1 pode realizar o ciclo de refrigeração utilizando o refrigerante contendo 1,2-dicloroe- tileno, o aparelho de ar condicionado 1 pode realizar um ciclo de refri- geração utilizando um refrigerante com GWP pequeno. (7) Segunda Modalidade
[00498] Um aparelho de ar condicionado 1a servindo como um apa- relho de ciclo de refrigeração de acordo com uma segunda modalidade é descrito abaixo com referência à Figura 18 que é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante e à Figura 19 que é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemáti- ca. As diferenças do aparelho de ar condicionado 1 de acordo com a primeira modalidade são, principalmente, descritas abaixo. (7-1) Configuração Esquemática do Aparelho de Ar Condicionado 1a
[00499] O aparelho de ar condicionado 1a difere do aparelho de ar condicionado 1 de acordo com a primeira modalidade em que a unida- de externa 20 inclui um receptor de baixa pressão 41.
[00500] O receptor de baixa pressão 41 é um recipiente de refrige- rante que é fornecido entre o lado de sucção do compressor 21 e uma das portas de conexão da válvula de comutação de quatro vias 22 e que pode armazenar um refrigerante em excesso no circuito de refrige- rante 10 como um líquido refrigerante. Observe que, na presente mo- dalidade, o sensor de pressão de sucção 63 e o sensor de temperatu-
ra de sucção 64 são fornecidos para detectar, como um sujeito, o refri- gerante fluindo entre o receptor de baixa pressão 41 e o lado de suc- ção do compressor 21. Além disso, o compressor 21 é fornecido com um acumulador adicional (não ilustrado). O receptor de baixa pressão 41 é conectado ao lado a jusante do acumulador adicional. (7-2) Modo Operacional de Resfriamento
[00501] No aparelho de ar condicionado 1a, no modo operacional de resfriamento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de evaporação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de evaporação alvo que é determinada de acordo com a diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (a temperatura detectada do sensor de temperatura do ar in- terno 72). A temperatura de evaporação não é limitada; entretanto, po- de ser reconhecida como, por exemplo, a temperatura de saturação do refrigerante correspondente à pressão detectada do sensor de pressão de sucção 63.
[00502] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 flui através da válvula de comutação de quatro vias 22, o trocador de calor externo 23, e a válvula de expansão externa 24 nesta ordem.
[00503] Neste caso, o grau de abertura da válvula da válvula de ex- pansão externa 24 é controlado para atender uma condição predeter- minada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamento do re- frigerante fluindo através da saída do lado do líquido do trocador de calor externo 23 se torne um valor alvo. O grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do trocador de calor externo 23 não é limitado; entretanto, por exemplo, pode ser ob- tido subtraindo a temperatura de saturação do refrigerante correspon- dente a uma alta pressão do circuito de refrigerante 10 (a pressão de- tectada do sensor de pressão de descarga 61) da temperatura detec-
tada do sensor de temperatura de troca de calor externa 65. Observe que o método para controlar o grau de abertura da válvula da válvula de expansão externa 24 não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeter- minada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atende uma condição predeterminada.
[00504] O refrigerante descomprimido na válvula de expansão ex- terna 24 passa através da válvula de corte do lado do líquido 29 e do tubo de conexão do lado do líquido 6, flui para dentro da unidade in- terna 30, é evaporado no trocador de calor interno 31, e flui ao tubo de conexão do lado do gás 5. O refrigerante que fluiu através do tubo de conexão do lado do gás 5 passa através da válvula de corte do lado do gás 28, a válvula de comutação de quatro vias 22, e o receptor de bai- xa pressão 41, e é sugado para dentro do compressor 21 novamente. Observe que o receptor de baixa pressão 41 armazena, como um re- frigerante em excesso, o refrigerante líquido que não foi completamen- te evaporado no trocador de calor interno 31. (7-3) Modo Operacional de Aquecimento
[00505] No aparelho de ar condicionado 1a, no modo operacional de aquecimento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de condensação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de condensação alvo que é determinada de acordo com a diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (a temperatura detectada do sensor de temperatura do ar in- terno 72). A temperatura de condensação não é limitada; entretanto, pode ser reconhecida como, por exemplo, a temperatura de saturação do refrigerante correspondente à pressão detectada do sensor de pressão de descarga 61.
[00506] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 flui através da válvula de comutação de quatro vias 22 e do tubo de cone- xão do lado do gás 5, então flui à extremidade do lado do gás do tro- cador de calor interno 31 da unidade interna 30, e é condensado no trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu para fora da ex- tremidade do lado líquido do trocador de calor interno 31 flui através do tubo de conexão do lado do líquido 6, flui para dentro da unidade externa 20, passa através da válvula de corte do lado do líquido 29, e é descomprimido a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração na vál- vula de expansão externa 24. Observe que o grau de abertura da válvula da válvula de expansão externa 24 é controlado para atender uma condi- ção predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub- resfriamento do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do trocador de calor interno 31 se torne um valor alvo. O grau de sub- resfriamento do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do trocador de calor interno 31 não é limitado; entretanto, por exemplo, pode ser obtido subtraindo a temperatura de saturação do refrigerante correspondente a uma alta pressão do circuito de refrigerante 10 (a pres- são detectada do sensor de pressão de descarga 61) da temperatura de- tectada do sensor de temperatura interna de troca de calor do lado líqui- do 71. Observe que o método para controlar o grau de abertura da válvu- la da válvula de expansão externa 24 não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descar- regado do compressor 21 atende uma condição predeterminada.
[00507] O refrigerante descomprimido na válvula de expansão ex- terna 24 é evaporado no trocador de calor externo 23, passa através da válvula de comutação de quatro vias 22 e do receptor de baixa pressão 41, e é sugado para dentro do compressor 21 novamente.
Observe que o receptor de baixa pressão 41 armazena, como um re- frigerante em excesso, o refrigerante líquido que não foi completamen- te evaporado no trocador de calor externo 23. (7-4) Características da Segunda Modalidade
[00508] Visto que o aparelho de ar condicionado 1a pode realizar o ciclo de refrigeração utilizando o refrigerante contendo 1,2-dicloroeti- leno, o aparelho de ar condicionado 1a pode realizar um ciclo de refri- geração utilizando um refrigerante com GWP pequeno.
[00509] Além disso, visto que o aparelho de ar condicionado 1a é fornecido com o receptor de baixa pressão 41, a ocorrência de com- pressão de líquido é impedida sem execução de controle (controle da válvula de expansão externa 24) para garantir que o grau de supera- quecimento do refrigerante a ser sugado para dentro do compressor 21 seja um valor predeterminado ou mais. Devido a isso, o controle da válvula de expansão externa 24 pode ser controle para suficientemen- te garantir o grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através da saída para o trocador de calor externo 23 ao funcionar como o con- densador (que é semelhantemente aplicado ao trocador de calor inter- no 31 ao funcionar como o condensador). (8) Terceira Modalidade
[00510] Um aparelho de ar condicionado 1b servindo como um apa- relho de ciclo de refrigeração de acordo com a terceira modalidade é descrito abaixo com referência à Figura 20 que é um diagrama de con- figuração esquemática de um circuito de refrigerante e à Figura 21 que é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática. As diferenças do aparelho de ar condicionado 1a de acordo com a se- gunda modalidade são, principalmente, descritas abaixo. (8-1) Configuração Esquemática do Aparelho de Ar Condicionado 1b
[00511] O aparelho de ar condicionado 1b difere do aparelho de ar condicionado 1a de acordo com a segunda modalidade em que uma pluralidade de unidades internas é fornecida paralelamente e uma vál- vula de expansão interna é fornecida no lado do refrigerante líquido de um trocador de calor interno em cada unidade interna.
[00512] O aparelho de ar condicionado 1b inclui uma primeira uni- dade interna 30 e uma segunda unidade interna 35 conectadas parale- las entre si. Semelhantemente à modalidade descrita acima, a primeira unidade interna 30 inclui um primeiro trocador de calor interno 31 e um primeiro ventilador interno 32, e uma primeira válvula de expansão in- terna 33 é fornecida no lado do refrigerante líquido do primeiro troca- dor de calor interno 31. A primeira válvula de expansão interna 33 é preferivelmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvula é ajustável. Semelhantemente à modalidade des- crita acima, a primeira unidade interna 30 inclui uma primeira unidade de controle da unidade interna 34; e um primeiro sensor de temperatu- ra interna de troca de calor do lado líquido 71, um primeiro sensor de temperatura do ar interno 72, e um primeiro sensor de temperatura in- terna da troca de calor do lado do gás 73 que são eletricamente co- nectados à primeira unidade de controle da unidade interna 34. O pri- meiro sensor de temperatura interna de troca de calor do lado líquido 71 detecta a temperatura do refrigerante fluindo através da saída no lado do refrigerante líquido do primeiro trocador de calor interno 31. O primeiro sensor de temperatura interna da troca de calor do lado do gás 73 detecta a temperatura do refrigerante fluindo através da saída no lado do refrigerante gasoso do primeiro trocador de calor interno
31. Semelhantemente à primeira unidade interna 30, a segunda unida- de interna 35 inclui um segundo trocador de calor interno 36 e um se- gundo ventilador interno 37, e uma segunda válvula de expansão in- terna 38 é fornecida no lado do refrigerante líquido do segundo troca- dor de calor interno 36. A segunda válvula de expansão interna 38 é preferivelmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvula é ajustável. Semelhantemente à primeira unidade interna 30, a segunda unidade interna 35 inclui uma segunda unidade de controle da unidade interna 39, e um segundo sensor de temperatu- ra interna de troca de calor do lado líquido 75, um segundo sensor de temperatura do ar interno 76, e um segundo sensor de temperatura interna da troca de calor do lado do gás 77 que são eletricamente co- nectados à segunda unidade de controle da unidade interna 39.
[00513] O aparelho de ar condicionado 1b difere do aparelho de ar condicionado 1a de acordo com a segunda modalidade em que, em uma unidade externa, a válvula de expansão externa 24 não é forneci- da e um tubo de derivação 40 tendo uma válvula de derivação de ex- pansão 49 é fornecida.
[00514] O tubo de derivação 40 é um tubo de refrigerante que co- necta um tubo de refrigerante se estendendo da saída no lado do refri- gerante líquido do trocador de calor externo 23 à válvula de corte do lado do líquido 29 e um tubo de refrigerante se estendendo de uma das portas de conexão da válvula de comutação de quatro vias 22 ao receptor de baixa pressão 41 entre si. A válvula de derivação de ex- pansão 49 é preferivelmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvula é ajustável. O tubo de derivação 40 não é limitado a um fornecido com a válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura é ajustável, e pode ser, por exemplo, um tendo um tubo capilar e uma válvula eletromagnética que pode ser aberta e fe- chada. (8-2) Modo Operacional de Resfriamento
[00515] No aparelho de ar condicionado 1b, no modo operacional de resfriamento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de evaporação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de evaporação alvo. Neste caso, a temperatura de evaporação alvo é preferivelmente determinada de acordo com uma das unidades internas 30 e 35 tendo a maior diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (uma unidade interna tendo a maior carga). A temperatura de evaporação não é limitada; entretanto, pode ser reconhecida como, por exemplo, a temperatura de saturação do refrigerante correspondente à pressão detectada do sensor de pressão de sucção 63.
[00516] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 passa através da válvula de comutação de quatro vias 22 e é conden- sado no trocador de calor externo 23. O refrigerante que fluiu através do trocador de calor externo 23 passa através da válvula de corte do lado do líquido 29 e do tubo de conexão do lado do líquido 6, e é envi- ado à primeira unidade interna 30 e à segunda unidade interna 35.
[00517] Neste caso, na primeira unidade interna 30, o grau de aber- tura da válvula da primeira válvula de expansão interna 33 é controla- do para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através da sa- ída do lado de gás do primeiro trocador de calor interno 31 se torne um valor alvo. O grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através da saída do lado de gás do primeiro trocador de calor interno 31 não é limitado; entretanto, por exemplo, pode ser obtido subtraindo a tempe- ratura de saturação do refrigerante correspondente a uma baixa pres- são do circuito de refrigerante 10 (a pressão detectada do sensor de pressão de sucção 63) da temperatura detectada do primeiro sensor de temperatura interna da troca de calor do lado do gás 73. Além dis- so, ainda para a segunda válvula de expansão interna 38 da segunda unidade interna 35, semelhantemente à primeira válvula de expansão interna 33, o grau de abertura da válvula da segunda válvula de ex- pansão interna 38 é controlado para atender uma condição predeter-
minada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através da saída do lado de gás do segundo troca- dor de calor interno 36 se torne um valor alvo. O grau de superaque- cimento do refrigerante fluindo através da saída do lado de gás do se- gundo trocador de calor interno 36 não é limitado, entretanto, por exemplo, pode ser obtido subtraindo a temperatura de saturação do refrigerante correspondente a uma baixa pressão do circuito de refrige- rante 10 (a pressão detectada do sensor de pressão de sucção 63) da temperatura detectada do segundo sensor de temperatura interna da troca de calor do lado do gás 77. Cada um dos graus de abertura da válvula da primeira válvula de expansão interna 33 e da segunda vál- vula de expansão interna 38 pode ser controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de supe- raquecimento do refrigerante obtido subtraindo a temperatura de satu- ração do refrigerante corresponda à pressão detectada do sensor de pressão de sucção 63 da temperatura detectada do sensor de tempe- ratura de sucção 64. Além disso, o método de controlar cada um dos graus de abertura da válvula da primeira válvula de expansão interna 33 e da segunda válvula de expansão interna 38 não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atende uma condição predeterminada.
[00518] O refrigerante descomprimido na primeira válvula de ex- pansão interna 33 é evaporado no primeiro trocador de calor interno 31, o refrigerante descomprimido na segunda válvula de expansão in- terna 38 é evaporado no segundo trocador de calor interno 36, e os refrigerantes evaporados são unidos. Então, o refrigerante unido flui ao tubo de conexão do lado do gás 5. O refrigerante que fluiu através do tubo de conexão do lado do gás 5 passa através da válvula de corte do lado do gás 28, da válvula de comutação de quatro vias 22, e do receptor de baixa pressão 41, e é sugado para dentro do compressor 21 novamente. Observe que o receptor de baixa pressão 41 armaze- na, como um refrigerante em excesso, os refrigerantes líquidos que não foram completamente evaporados no primeiro trocador de calor interno 31 e no segundo trocador de calor interno 36. Observe que a válvula de derivação de expansão 49 do tubo de derivação 40 é con- trolado para ser aberto ou controlado de modo que um grau de abertu- ra da válvula respectiva seja aumentado quando a condição predeter- minada referente à qual a quantidade de refrigerante no trocador de calor externo 23 servindo como o condensador é excessiva. O controle no grau de abertura da válvula de derivação de expansão 49 não é limitado; entretanto, por exemplo, quando a pressão de condensação (por exemplo, a pressão detectada do sensor de pressão de descarga 61) é um valor predeterminado ou mais, o controle pode ser abrindo a válvula de derivação de expansão 49 ou aumentando o grau de aber- tura da válvula de derivação de expansão 49. De modo alternativo, o controle pode ser comutando a válvula de derivação de expansão 49 entre um estado aberto e um estado fechado em um intervalo de tem- po predeterminado para aumentar a vazão de passagem. (8-3) Modo Operacional de Aquecimento
[00519] No aparelho de ar condicionado 1b, no modo operacional de aquecimento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de condensação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de condensação alvo. Neste caso, a tempera- tura de condensação alvo é preferivelmente determinada de acordo com uma das unidades internas 30 e 35 tendo a maior diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (uma unidade interna tendo a maior carga). A temperatura de condensação não é limitada; entretanto, pode ser reconhecida como, por exemplo, a temperatura de saturação do refrigerante correspondente à pressão detectada do sensor de pressão de descarga 61.
[00520] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 flui através da válvula de comutação de quatro vias 22 e do tubo de cone- xão do lado do gás 5; então uma porção do refrigerante flui à extremi- dade do lado do gás do primeiro trocador de calor interno 31 da primei- ra unidade interna 30 e é condensado no primeiro trocador de calor interno 31; e outra porção do refrigerante flui à extremidade do lado do gás do segundo trocador de calor interno 36 da segunda unidade in- terna 35 e é condensado no segundo trocador de calor interno 36.
[00521] Observe que, o grau de abertura da válvula da primeira vál- vula de expansão interna 33 da primeira unidade interna 30 é contro- lado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de mo- do que o grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através do lado líquido do primeiro trocador de calor interno 31 se torne um valor alvo predeterminado. Ainda para a segunda válvula de expansão in- terna 38 da segunda unidade interna 35, o grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão interna 38 é controlado do mesmo modo para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através do lado líquido do segundo trocador de calor interno 36 se torne um valor alvo predeterminado. O grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através do lado líquido do primeiro trocador de calor interno 31 pode ser obtido subtraindo a temperatura de saturação do refrigerante correspondente a uma alta pressão do circuito de refrigerante 10 (a pressão detectada do sensor de pressão de descarga 61) da tempera- tura detectada do primeiro sensor de temperatura interna de troca de calor do lado líquido 71. Ainda, o grau de sub-resfriamento do refrige-
rante fluindo através do lado líquido do segundo trocador de calor in- terno 36 pode ser semelhantemente obtido subtraindo a temperatura de saturação do refrigerante correspondente a uma alta pressão do circuito de refrigerante 10 (a pressão detectada do sensor de pressão de descarga 61) da temperatura detectada de a segundo sensor de temperatura interna de troca de calor do lado líquido 75.
[00522] O refrigerante descomprimido na primeira válvula de ex- pansão interna 33 e o refrigerante descomprimido na segunda válvula de expansão interna 38 são unidos. O refrigerante unido passa através do tubo de conexão do lado do líquido 6 e da válvula de corte do lado do líquido 29, então é evaporado no trocador de calor externo 23, pas- sa através da válvula de comutação de quatro vias 22 e do receptor de baixa pressão 41, e é sugado para dentro do compressor 21 novamen- te. Observe que o receptor de baixa pressão 41 armazena, como um refrigerante em excesso, o refrigerante líquido que não foi completa- mente evaporado no trocador de calor externo 23. Na operação de aquecimento, embora não limitado, a válvula de derivação de expan- são 49 do tubo de derivação 40 pode ser mantida, por exemplo, em um estado completamente fechado. (8-4) Características da Terceira Modalidade
[00523] Visto que o aparelho de ar condicionado 1b pode realizar o ciclo de refrigeração utilizando o refrigerante contendo 1,2-dicloroetile- no, o aparelho de ar condicionado 1b pode realizar um ciclo de refrige- ração utilizando um refrigerante com GWP pequeno.
[00524] Além disso, visto que o aparelho de ar condicionado 1b é fornecido com o receptor de baixa pressão 41, a compressão de líqui- do no compressor 21 pode ser suprimida. Além disso, visto que o con- trole do superaquecimento é realizado na primeira válvula de expan- são interna 33 e na segunda válvula de expansão interna 38 durante a operação de resfriamento e o controle do sub-resfriamento é realizado na primeira válvula de expansão interna 33 e na segunda válvula de expansão interna 38 durante a operação de aquecimento, as capaci- dades do primeiro trocador de calor interno 31 e do segundo trocador de calor interno 36 são provavelmente suficientemente fornecidas. (9) Quarta modalidade
[00525] Um aparelho de ar condicionado 1c servindo como um apa- relho de ciclo de refrigeração de acordo com a quarta modalidade é descrito abaixo com referência à Figura 22 que é um diagrama de con- figuração esquemática de um circuito de refrigerante e à Figura 23 que é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática. As diferenças do aparelho de ar condicionado 1a de acordo com a se- gunda modalidade são, principalmente, descritas abaixo. (9-1) Configuração Esquemática do Aparelho de Ar Condicionado 1c
[00526] O aparelho de ar condicionado 1c difere do aparelho de ar condicionado 1a de acordo com a segunda modalidade em que a uni- dade externa 20 não inclui o receptor de baixa pressão 41, mas inclui um receptor de alta pressão 42 e um circuito de ponte externa 26.
[00527] Além disso, a unidade interna 30 inclui um sensor de tem- peratura interna de troca de calor do lado líquido 71 que detecta a temperatura do refrigerante fluindo através do lado líquido do trocador de calor interno 31, um sensor de temperatura do ar interno 72 que detecta a temperatura de ar interno, e um sensor de temperatura inter- na da troca de calor do lado do gás 73 que detecta a temperatura do refrigerante fluindo através do lado do gás do trocador de calor interno
31.
[00528] O circuito de ponte externa 26 é fornecido entre o lado lí- quido do trocador de calor externo 23 e a válvula de corte do lado do líquido 29, e tem quatro porções de conexão e válvulas de verificação fornecidas entre as porções de conexão. Os tubos de refrigerante se estendendo ao receptor de alta pressão 42 são conectados a duas porções que são incluídas nas quatro porções de conexão do circuito de ponte externa 26 e que são outras diferentes de uma porção conec- tada ao lado líquido do trocador de calor externo 23 e uma porção co- nectada à válvula de corte do lado do líquido 29. A válvula de expan- são externa 24 é fornecida no meio do caminho em um tubo de refrige- rante que é incluído nos tubos de refrigerante previamente menciona- dos e que se estende de uma região de gás do espaço interno do re- ceptor de alta pressão 42. (9-2) Modo Operacional de Resfriamento
[00529] No aparelho de ar condicionado 1c, no modo operacional de resfriamento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de evaporação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de evaporação alvo que é determinada de acordo com a diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (a temperatura detectada do sensor de temperatura do ar in- terno 72). A temperatura de evaporação não é limitada; entretanto, po- de ser reconhecida como, por exemplo, a temperatura detectada do sensor de temperatura interna de troca de calor do lado líquido 71, ou a temperatura de saturação do refrigerante correspondente à pressão detectada do sensor de pressão de sucção 63.
[00530] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 passa através da válvula de comutação de quatro vias 22 e é conden- sado no trocador de calor externo 23. O refrigerante que fluiu através do trocador de calor externo 23 flui ao receptor de alta pressão 42 por uma porção do circuito de ponte externa 26. Observe que o receptor de alta pressão 42 armazena, como o líquido refrigerante, um refrige- rante em excesso no circuito de refrigerante 10. O refrigerante gasoso que fluiu para fora da região de gás do receptor de alta pressão 42 é descomprimido na válvula de expansão externa 24.
[00531] Neste caso, o grau de abertura da válvula da válvula de ex- pansão externa 24 é controlado para atender uma condição predeter- minada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através da saída do lado de gás do trocador de ca- lor interno 31 ou o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através do lado de sucção do compressor 21 se torne um valor alvo. Embora não limitado, o grau de superaquecimento do refrigerante flu- indo através da saída do lado de gás do trocador de calor interno 31 pode ser obtido subtraindo a temperatura de saturação do refrigerante correspondente a uma baixa pressão do circuito de refrigerante 10 (a pressão detectada do sensor de pressão de sucção 63) da temperatu- ra detectada do sensor de temperatura interna da troca de calor do lado do gás 73. De modo alternativo, o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através do lado de sucção do compressor 21 pode ser obtido subtraindo a temperatura de saturação do refrigerante cor- respondente à pressão detectada do sensor de pressão de sucção 63 da temperatura detectada do sensor de temperatura de sucção 64. Observe que o método para controlar o grau de abertura da válvula da válvula de expansão externa 24 não é limitado e, por exemplo, o con- trole pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante des- carregado do compressor 21 atende uma condição predeterminada.
[00532] O refrigerante descomprimido na válvula de expansão ex- terna 24 passa através de outra porção do circuito de ponte externa 26, passa através da válvula de corte do lado do líquido 29 e do tubo de conexão do lado do líquido 6, flui para dentro da unidade interna 30, e é evaporado no trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu através do trocador de calor interno 31 passa através do tubo de conexão do lado do gás 5, a válvula de corte do lado do gás 28, e a válvula de comutação de quatro vias 22, e é sugado para dentro do compressor 21 novamente. (9-3) Modo Operacional de Aquecimento
[00533] No aparelho de ar condicionado 1c, no modo operacional de aquecimento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de condensação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de condensação alvo que é determinada de acordo com a diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (a temperatura detectada do sensor de temperatura do ar in- terno 72). A temperatura de condensação não é limitada; entretanto, pode ser reconhecida como, por exemplo, a temperatura de saturação do refrigerante correspondente à pressão detectada do sensor de pressão de descarga 61.
[00534] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 flui através da válvula de comutação de quatro vias 22 e do tubo de cone- xão do lado do gás 5, então flui à extremidade do lado do gás do tro- cador de calor interno 31 da unidade interna 30, e é condensado no trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu para fora da ex- tremidade do lado líquido do trocador de calor interno 31 flui através do tubo de conexão do lado do líquido 6, flui para dentro da unidade externa 20, passa através da válvula de corte do lado do líquido 29, flui através de uma porção do circuito de ponte externa 26, e flui ao recep- tor de alta pressão 42. Observe que o receptor de alta pressão 42 ar- mazena, como o refrigerante líquido, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante 10. O refrigerante gasoso que fluiu para fora da região de gás do receptor de alta pressão 42 é descomprimido a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração na válvula de expansão externa
24.
[00535] Observe que o grau de abertura da válvula da válvula de expansão externa 24 é controlado para atender uma condição prede- terminada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. O grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através do lado de sucção do compressor 21 não é limitado; entretanto, por exemplo, po- de ser obtido subtraindo a temperatura de saturação do refrigerante correspondente à pressão detectada do sensor de pressão de sucção 63 da temperatura detectada do sensor de temperatura de sucção 64. Observe que o método para controlar o grau de abertura da válvula da válvula de expansão externa 24 não é limitado e, por exemplo, o con- trole pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante des- carregado do compressor 21 atende uma condição predeterminada.
[00536] O refrigerante descomprimido na válvula de expansão ex- terna 24 flui através de outra porção do circuito de ponte externa 26, é evaporado no trocador de calor externo 23, passa através da válvula de comutação de quatro vias 22, e é sugado para dentro do compres- sor 21 novamente. (9-4) Características da Quarta modalidade
[00537] Visto que o aparelho de ar condicionado 1c pode realizar o ciclo de refrigeração utilizando o refrigerante contendo 1,2-dicloroe- tileno, o aparelho de ar condicionado 1c pode realizar um ciclo de re- frigeração utilizando um refrigerante com GWP pequeno.
[00538] Além disso, visto que o aparelho de ar condicionado 1c é fornecido com o receptor de alta pressão 42, um refrigerante em ex- cesso no circuito de refrigerante 10 pode ser armazenado. (10) Quinta modalidade
[00539] Um aparelho de ar condicionado 1d servindo como um apa- relho de ciclo de refrigeração de acordo com uma quinta modalidade é descrito abaixo com referência à Figura 24 que é um diagrama de con- figuração esquemática de um circuito de refrigerante e à Figura 25 que é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática. As diferenças do aparelho de ar condicionado 1c de acordo com a quarta modalidade são, principalmente, descritas abaixo. (10-1) Configuração Esquemática do Aparelho de Ar Condiciona- do 1d
[00540] O aparelho de ar condicionado 1d difere do aparelho de ar condicionado 1c de acordo com a quarta modalidade em que uma plu- ralidade de unidades internas é fornecida paralelamente e uma válvula de expansão interna é fornecida no lado do refrigerante líquido de um trocador de calor interno em cada unidade interna.
[00541] O aparelho de ar condicionado 1d inclui uma primeira uni- dade interna 30 e uma segunda unidade interna 35 conectadas parale- las entre si. Semelhantemente à modalidade descrita acima, a primeira unidade interna 30 inclui um primeiro trocador de calor interno 31 e um primeiro ventilador interno 32, e uma primeira válvula de expansão in- terna 33 é fornecida no lado do refrigerante líquido do primeiro troca- dor de calor interno 31. A primeira válvula de expansão interna 33 é preferivelmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvula é ajustável. Semelhantemente à modalidade des- crita acima, a primeira unidade interna 30 inclui uma primeira unidade de controle da unidade interna 34; e um primeiro sensor de temperatu- ra interna de troca de calor do lado líquido 71, um primeiro sensor de temperatura do ar interno 72, e um primeiro sensor de temperatura in- terna da troca de calor do lado do gás 73 que são eletricamente co- nectados à primeira unidade de controle da unidade interna 34. O pri- meiro sensor de temperatura interna de troca de calor do lado líquido 71 detecta a temperatura do refrigerante fluindo através da saída no lado do refrigerante líquido do primeiro trocador de calor interno 31. O primeiro sensor de temperatura interna da troca de calor do lado do gás 73 detecta a temperatura do refrigerante fluindo através da saída no lado do refrigerante gasoso do primeiro trocador de calor interno
31. Semelhantemente à primeira unidade interna 30, a segunda unida- de interna 35 inclui um segundo trocador de calor interno 36 e um se- gundo ventilador interno 37, e uma segunda válvula de expansão in- terna 38 é fornecida no lado do refrigerante líquido do segundo troca- dor de calor interno 36. A segunda válvula de expansão interna 38 é preferivelmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvula é ajustável. Semelhantemente à primeira unidade interna 30, a segunda unidade interna 35 inclui uma segunda unidade de controle da unidade interna 39, e um segundo sensor de temperatu- ra interna de troca de calor do lado líquido 75, um segundo sensor de temperatura do ar interno 76, e um segundo sensor de temperatura interna da troca de calor do lado do gás 77 que são eletricamente co- nectado à segunda unidade de controle da unidade interna 39. (10-2) Modo Operacional de Resfriamento
[00542] No aparelho de ar condicionado 1c, no modo operacional de resfriamento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de evaporação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de evaporação alvo. Neste caso, a temperatura de evaporação alvo é preferivelmente determinada de acordo com uma das unidades internas 30 e 35 tendo a maior diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (uma unidade interna tendo a maior carga).
[00543] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 passa através da válvula de comutação de quatro vias 22 e é conden- sado no trocador de calor externo 23. O refrigerante que fluiu através do trocador de calor externo 23 flui ao receptor de alta pressão 42 por a porção do circuito de ponte externa 26. Observe que o receptor de alta pressão 42 armazena, como o refrigerante líquido, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante 10. O refrigerante gasoso que fluiu para fora da região de gás do receptor de alta pressão 42 é des- comprimido na válvula de expansão externa 24. Neste caso, durante a operação de resfriamento, a válvula de expansão externa 24 é contro- lada de modo que, por exemplo, o grau de abertura da válvula se torne um estado completamente aberto.
[00544] O refrigerante que passou através da válvula de expansão externa 24 passa através de outra porção do circuito de ponte externa 26, passa através da válvula de corte do lado do líquido 29 e do tubo de conexão do lado do líquido 6, e flui à primeira unidade interna 30 e à segunda unidade interna 35.
[00545] O refrigerante que fluiu à primeira unidade interna 30 é descomprimido na primeira válvula de expansão interna 33. O grau de abertura da válvula da primeira válvula de expansão interna 33 é con- trolado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através da saída do lado de gás do primeiro trocador de calor interno 31 se torne um valor alvo. Embora não limitado, o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através da saída do lado de gás do primeiro tro- cador de calor interno 31 pode ser obtido subtraindo a temperatura de saturação do refrigerante correspondente a uma baixa pressão do cir- cuito de refrigerante 10 (a pressão detectada do sensor de pressão de sucção 63) da temperatura detectada do primeiro sensor de tempera- tura interna da troca de calor do lado do gás 73. Do mesmo modo, o refrigerante que fluiu à segunda unidade interna 35 é descomprimido na segunda válvula de expansão interna 38. O grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão interna 38 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através da saída do lado de gás do segundo trocador de calor interno 36 se torne um valor alvo. Embora não limitado, por exemplo, o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através da saída do lado de gás do segundo trocador de calor interno 36 pode ser obtido subtraindo a temperatura de saturação do refrigerante correspondente a uma baixa pressão do circuito de refrigerante 10 (a pressão detectada do sensor de pressão de sucção 63) da temperatura detectada do segundo sensor de tempe- ratura interna da troca de calor do lado do gás 77. Cada um dos graus de abertura da válvula da primeira válvula de expansão interna 33 e da segunda válvula de expansão interna 38 pode ser controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante obtido subtraindo a tempe- ratura de saturação do refrigerante corresponda à pressão detectada do sensor de pressão de sucção 63 da temperatura detectada do sen- sor de temperatura de sucção 64. Além disso, o método de controlar cada um dos graus de abertura da válvula da primeira válvula de ex- pansão interna 33 e da segunda válvula de expansão interna 38 não seja limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do com- pressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00546] O refrigerante evaporado no primeiro trocador de calor in- terno 31 e o refrigerante evaporado no segundo trocador de calor in- terno 36 são unidos. Então, o refrigerante unido passa através do tubo de conexão do lado do gás 5, da válvula de corte do lado do gás 28, e da válvula de comutação de quatro vias 22, e é sugado para dentro do compressor 21 novamente. (10-3) Modo Operacional de Aquecimento
[00547] No aparelho de ar condicionado 1c, no modo operacional de aquecimento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de condensação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de condensação alvo. Neste caso, a tempera- tura de condensação alvo é preferivelmente determinada de acordo com uma das unidades internas 30 e 35 tendo a maior diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (uma unidade interna tendo a maior carga). A temperatura de condensação não é limitada; entretanto, pode ser reconhecida como, por exemplo, a temperatura de saturação do refrigerante correspondente à pressão detectada do sensor de pressão de descarga 61.
[00548] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 flui através da válvula de comutação de quatro vias 22 e do tubo de cone- xão do lado do gás 5 e, então, flui em cada uma dentre a primeira uni- dade interna 30 e a segunda unidade interna 35.
[00549] O refrigerante gasoso que fluiu ao primeiro trocador de ca- lor interno 31 da primeira unidade interna 30 é condensado no primeiro trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu através do primei- ro trocador de calor interno 31 é descomprimido na primeira válvula de expansão interna 33. O grau de abertura da válvula da primeira válvula de expansão interna 33 é controlado para atender uma condição pre- determinada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do primeiro trocador de calor interno 31 se tornar um valor alvo. O grau de sub- resfriamento do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do primeiro trocador de calor interno 31 pode ser obtido, por exemplo, subtraindo a temperatura de saturação do refrigerante correspondente à pressão detectada do sensor de pressão de descarga 61 da tempe- ratura detectada do primeiro sensor de temperatura interna de troca de calor do lado líquido 71.
[00550] O refrigerante gasoso que fluiu ao segundo trocador de ca- lor interno 36 da segunda unidade interna 35 é condensado no segun- do trocador de calor interno 36 do mesmo modo. O refrigerante que fluiu através do segundo trocador de calor interno 36 é descomprimido na segunda válvula de expansão interna 38. O grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão interna 38 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do segundo trocador de calor interno 36 se torne um valor alvo. O grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do segundo trocador de calor interno 36 pode ser obtido, por exemplo, subtraindo a temperatura de saturação do refrigerante correspondente à pressão detectada do sensor de pressão de descarga 61 da temperatura detectada do segundo sensor de temperatura interna de troca de calor do lado líquido 75.
[00551] O refrigerante que fluiu para fora da extremidade do lado líquido do primeiro trocador de calor interno 31 e o refrigerante que fluiu para fora da extremidade do lado líquido do segundo trocador de calor interno 36 são unidos. Então, o refrigerante unido passa através do tubo de conexão do lado do líquido 6 e flui para dentro da unidade externa 20.
[00552] O refrigerante que fluiu para dentro da unidade externa 20 passa através da válvula de corte do lado do líquido 29, flui através de uma porção do circuito de ponte externa 26, e flui ao receptor de alta pressão 42. Observe que o receptor de alta pressão 42 armazena, como o refrigerante líquido, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante 10. O refrigerante gasoso que fluiu para fora da região de gás do receptor de alta pressão 42 é descomprimido a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração na válvula de expansão externa 24.
Isto é, durante a operação de aquecimento, o receptor de alta pressão 42 armazena um refrigerante de pressão pseudo-intermediário.
[00553] Observe que o grau de abertura da válvula da válvula de expansão externa 24 é controlado para atender uma condição prede- terminada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. O grau de superaquecimento do refrigerante a ser sugado pelo com- pressor 21 não é limitado; entretanto, por exemplo, pode ser obtido subtraindo a temperatura de saturação do refrigerante correspondente à pressão detectada do sensor de pressão de sucção 63 da tempera- tura detectada do sensor de temperatura de sucção 64. Observe que o método para controlar o grau de abertura da válvula da válvula de ex- pansão externa 24 não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeter- minada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00554] O refrigerante descomprimido na válvula de expansão ex- terna 24 flui através de outra porção do circuito de ponte externa 26, é evaporado no trocador de calor externo 23, passa através da válvula de comutação de quatro vias 22, e é sugado para dentro do compres- sor 21 novamente. (10-4) Características da Quinta modalidade
[00555] Visto que o aparelho de ar condicionado 1d pode realizar o ciclo de refrigeração utilizando o refrigerante contendo 1,2-dicloroeti- leno, o aparelho de ar condicionado 1d pode realizar um ciclo de refri- geração utilizando um refrigerante com GWP pequeno.
[00556] Além disso, visto que o aparelho de ar condicionado 1d é fornecido com o receptor de alta pressão 42, um refrigerante em ex- cesso no circuito de refrigerante 10 pode ser armazenado.
[00557] Durante a operação de aquecimento, visto que controle do superaquecimento é realizado no grau de abertura da válvula da válvu- la de expansão externa 24 para garantir a confiabilidade do compres- sor 21. Assim, o sub-resfriamento do controle pode ser realizado na primeira válvula de expansão interna 33 e na segunda válvula de ex- pansão interna 38 para suficientemente fornecer as capacidades do primeiro trocador de calor interno 31 e do segundo trocador de calor interno 36. (11) Sexta modalidade
[00558] Um aparelho de ar condicionado 1e servindo como um apa- relho de ciclo de refrigeração de acordo com uma sexta modalidade é descrito abaixo com referência à Figura 26 que é um diagrama de con- figuração esquemática de um circuito de refrigerante e à Figura 27 que é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática. As diferenças do aparelho de ar condicionado 1a de acordo com a se- gunda modalidade são, principalmente, descritas abaixo. (11-1) Configuração Esquemática do Aparelho de Ar Condiciona- do 1e
[00559] O aparelho de ar condicionado 1e difere do aparelho de ar condicionado 1a de acordo com a segunda modalidade em que a uni- dade externa 20 não inclui o receptor de baixa pressão 41, mas inclui um receptor de pressão intermediária 43 e não inclui a válvula de ex- pansão externa 24, mas inclui uma primeira válvula de expansão ex- terna 44 e uma segunda válvula de expansão externa 45.
[00560] O receptor de pressão intermediária 43 é um recipiente de refrigerante que é fornecido entre o lado líquido do trocador de calor externo 23 e a válvula de corte do lado do líquido 29 no circuito de re- frigerante 10 e que pode armazenar, como o refrigerante líquido, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante 10.
[00561] A primeira válvula de expansão externa 44 é fornecida no meio do caminho em um tubo de refrigerante se estendendo do lado líquido do trocador de calor externo 23 ao receptor de pressão inter- mediária 43. A segunda válvula de expansão externa 45 é fornecida no meio do caminho em um tubo de refrigerante se estendendo do recep- tor de pressão intermediária 43 à válvula de corte do lado do líquido
29. A primeira válvula de expansão externa 44 e a segunda válvula de expansão externa 45 são, cada uma, preferivelmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvula é ajustável. (11-2) Modo Operacional de Resfriamento
[00562] No aparelho de ar condicionado 1e, no modo operacional de resfriamento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de evaporação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de evaporação alvo que é determinada de acordo com a diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (a temperatura detectada do sensor de temperatura do ar in- terno 72).
[00563] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 passa através da válvula de comutação de quatro vias 22 e então é condensado no trocador de calor externo 23. O refrigerante que fluiu através do trocador de calor externo 23 é descomprimido na primeira válvula de expansão externa 44 a uma pressão intermediária no ciclo de refrigeração.
[00564] Neste caso, o grau de abertura da válvula da primeira vál- vula de expansão externa 44 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamen- to do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do troca- dor de calor externo 23 se torne um valor alvo.
[00565] O refrigerante descomprimido na primeira válvula de ex- pansão externa 44 flui ao receptor de pressão intermediária 43. O re-
ceptor de pressão intermediária 43 armazena, como o refrigerante lí- quido, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante 10. O refrigerante que passou através do receptor de pressão intermediária 43 é descomprimido a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração na segunda válvula de expansão externa 45.
[00566] Neste caso, o grau de abertura da válvula da segunda vál- vula de expansão externa 45 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaqueci- mento do refrigerante fluindo através do lado do gás do trocador de calor interno 31 ou o grau de superaquecimento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. Observe que o mé- todo para controlar o grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão externa 45 não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeter- minada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00567] O refrigerante descomprimido na segunda válvula de ex- pansão externa 45 à baixa pressão no ciclo de refrigeração passa através da válvula de corte do lado do líquido 29 e do tubo de conexão do lado do líquido 6, flui para dentro da unidade interna 30, e é evapo- rado no trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu através do trocador de calor interno 31 flui através do tubo de conexão do lado do gás 5, então passa através da válvula de corte do lado do gás 28 e da válvula de comutação de quatro vias 22, e é sugado para dentro do compressor 21 novamente. (11-3) Modo Operacional de Aquecimento
[00568] No aparelho de ar condicionado 1e, no modo operacional de aquecimento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera-
tura de condensação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de condensação alvo que é determinada de acordo com a diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (a temperatura detectada do sensor de temperatura do ar in- terno 72).
[00569] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 flui através da válvula de comutação de quatro vias 22 e do tubo de cone- xão do lado do gás 5, então flui à extremidade do lado do gás do tro- cador de calor interno 31 da unidade interna 30, e é condensado no trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu para fora da ex- tremidade do lado líquido do trocador de calor interno 31 flui através do tubo de conexão do lado do líquido 6, flui para dentro da unidade externa 20, passa através da válvula de corte do lado do líquido 29, e é descomprimido a uma pressão intermediária no ciclo de refrigeração na segunda válvula de expansão externa 45.
[00570] Neste caso, o grau de abertura da válvula da segunda vál- vula de expansão externa 45 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamen- to do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do troca- dor de calor interno 31 se torne um valor alvo.
[00571] O refrigerante descomprimido na segunda válvula de ex- pansão externa 45 flui ao receptor de pressão intermediária 43. O re- ceptor de pressão intermediária 43 armazena, como o refrigerante lí- quido, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante 10. O refrigerante que passou através do receptor de pressão intermediária 43 é descomprimido a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração na primeira válvula de expansão externa 44.
[00572] Neste caso, o grau de abertura da válvula da primeira vál- vula de expansão externa 44 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaqueci-
mento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. Observe que o método para controlar o grau de abertura da válvula da primeira válvula de expansão externa 44 não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00573] O refrigerante descomprimido na primeira válvula de ex- pansão externa 44 é evaporado no trocador de calor externo 23, passa através da válvula de comutação de quatro vias 22, e é sugado para dentro do compressor 21 novamente. (11-4) Características de Sexta modalidade
[00574] Visto que o aparelho de ar condicionado 1e pode realizar o ciclo de refrigeração utilizando o refrigerante contendo 1,2-dicloroeti- leno, o aparelho de ar condicionado 1e pode realizar um ciclo de refri- geração utilizando um refrigerante com GWP pequeno.
[00575] Além disso, visto que o aparelho de ar condicionado 1e é fornecido com o receptor de pressão intermediária 43, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante 10 pode ser armazenado. Du- rante a operação de resfriamento, visto que o controle do sub- resfriamento é realizado na primeira válvula de expansão externa 44, a capacidade do trocador de calor externo 23 pode ser provavelmente suficientemente fornecida. Durante a operação de aquecimento, visto que o controle do sub-resfriamento é realizado na segunda válvula de expansão externa 45, a capacidade do trocador de calor interno 31 pode ser provavelmente suficientemente fornecida. (12) Sétima modalidade
[00576] Um aparelho de ar condicionado 1f servindo como um apa- relho de ciclo de refrigeração de acordo com uma sétima modalidade é descrito abaixo com referência à Figura 28 que é um diagrama de con- figuração esquemática de um circuito de refrigerante e à Figura 29 que é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática. As diferenças do aparelho de ar condicionado 1e de acordo com a sexta modalidade são, principalmente, descritas abaixo. (12-1) Configuração Esquemática do Aparelho de Ar Condiciona- do 1f
[00577] O aparelho de ar condicionado 1f difere do aparelho de ar condicionado 1e de acordo com a sexta modalidade em que a unidade externa 20 inclui um primeiro trocador de calor externo 23a e um se- gundo trocador de calor externo 23b dispostos paralelamente entre si, inclui uma primeira válvula de expansão externa ramificada 24a no la- do do refrigerante líquido do primeiro trocador de calor externo 23a, e inclui uma segunda válvula de expansão externa ramificada 24b no lado do refrigerante líquido do segundo trocador de calor externo 23b. A primeira válvula de expansão externa ramificada 24a e a segunda válvula de expansão externa ramificada 24b são, cada uma, preferi- velmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvula é ajustável.
[00578] Além disso, o aparelho de ar condicionado 1f difere do apa- relho de ar condicionado 1e de acordo com a sexta modalidade em que uma pluralidade de unidades internas é fornecida paralelamente e uma válvula de expansão interna é fornecida no lado do refrigerante líquido de um trocador de calor interno em cada unidade interna.
[00579] O aparelho de ar condicionado 1f inclui uma primeira uni- dade interna 30 e uma segunda unidade interna 35 conectadas parale- las entre si. Semelhantemente à modalidade descrita acima, a primeira unidade interna 30 inclui um primeiro trocador de calor interno 31 e um primeiro ventilador interno 32, e uma primeira válvula de expansão in- terna 33 é fornecida no lado do refrigerante líquido do primeiro troca-
dor de calor interno 31. A primeira válvula de expansão interna 33 é preferivelmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvula é ajustável. Semelhantemente à modalidade des- crita acima, a primeira unidade interna 30 inclui uma primeira unidade de controle da unidade interna 34, e um primeiro sensor de temperatu- ra interna de troca de calor do lado líquido 71, um primeiro sensor de temperatura do ar interno 72, e um primeiro sensor de temperatura in- terna da troca de calor do lado do gás 73 que são eletricamente co- nectados à primeira unidade de controle da unidade interna 34. O pri- meiro sensor de temperatura interna de troca de calor do lado líquido 71 detecta a temperatura do refrigerante fluindo através da saída no lado do refrigerante líquido do primeiro trocador de calor interno 31. O primeiro sensor de temperatura interna da troca de calor do lado do gás 73 detecta a temperatura do refrigerante fluindo através da saída no lado do refrigerante gasoso do primeiro trocador de calor interno
31. Semelhantemente à primeira unidade interna 30, a segunda unida- de interna 35 inclui um segundo trocador de calor interno 36 e um se- gundo ventilador interno 37, e uma segunda válvula de expansão in- terna 38 é fornecida no lado do refrigerante líquido do segundo troca- dor de calor interno 36. A segunda válvula de expansão interna 38 é preferivelmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvula é ajustável. Semelhantemente à primeira unidade interna 30, a segunda unidade interna 35 inclui uma segunda unidade de controle da unidade interna 39, e um segundo sensor de temperatu- ra interna de troca de calor do lado líquido 75, um segundo sensor de temperatura do ar interno 76, e um segundo sensor de temperatura interna da troca de calor do lado do gás 77 que são eletricamente co- nectados à segunda unidade de controle da unidade interna 39. (12-2) Modo Operacional de Resfriamento
[00580] No aparelho de ar condicionado 1f, no modo operacional de resfriamento, o controle de capacidade é realizado na frequência ope- racional do compressor 21, por exemplo, de modo que a temperatura de evaporação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de evaporação alvo. Neste caso, a temperatura de evaporação alvo é preferivelmente determinada de acordo com uma das unidades internas 30 e 35 tendo a maior diferença entre a tempe- ratura definida e a temperatura externa (uma unidade interna tendo a maior carga).
[00581] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 passa através da válvula de comutação de quatro vias 22, então é ra- mificado e flui ao primeiro trocador de calor externo 23a e ao segundo trocador de calor externo 23b, e os respectivos refrigerantes ramifica- dos são condensados no primeiro trocador de calor externo 23a e no segundo trocador de calor externo 23b. O refrigerante que fluiu através do primeiro trocador de calor externo 23a é descomprimido na primeira válvula de expansão externa ramificada 24a a uma pressão intermedi- ária no ciclo de refrigeração. O refrigerante que fluiu através do se- gundo trocador de calor externo 23b é descomprimido na segunda vál- vula de expansão externa ramificada 24b a uma pressão intermediária no ciclo de refrigeração.
[00582] Neste caso, cada uma dentre a primeira válvula de expan- são externa ramificada 24a e a segunda válvula de expansão externa ramificada 24b pode ser controlada, por exemplo, estar em um estado completamente aberto.
[00583] Além disso, quando o primeiro trocador de calor externo 23a e o segundo trocador de calor externo 23b têm uma diferença com facilidade de fluir do refrigerante devido à estrutura respectiva ou à co- nexão de tubos de refrigerante, o grau de abertura da válvula da pri- meira válvula de expansão externa ramificada 24a pode ser controlada para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através da saí- da do lado do líquido do primeiro trocador de calor externo 23a se tor- ne um valor alvo comum, e o grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão externa ramificada 24b pode ser controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do segundo trocador de calor externo 23b se torne um valor alvo comum. Com o controle, um fluxo irregular do refrigerante entre o primeiro trocador de calor externo 23a e o segundo trocador de calor externo 23b pode ser minimizado.
[00584] O refrigerante que passou através da primeira válvula de expansão externa ramificada 24a e o refrigerante que passou através da segunda válvula de expansão externa ramificada 24b são unidos. Então, o refrigerante unido flui ao receptor de pressão intermediária
43. O receptor de pressão intermediária 43 armazena, como o refrige- rante líquido, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante
10. O refrigerante que passou através do receptor de pressão interme- diária 43 flui através da válvula de corte do lado do líquido 29 e o tubo de conexão do lado do líquido 6, e flui em cada uma dentre a primeira unidade interna 30 e a segunda unidade interna 35.
[00585] O refrigerante que fluiu à primeira unidade interna 30 é descomprimido na primeira válvula de expansão interna 33 a uma bai- xa pressão no ciclo de refrigeração. O refrigerante que fluiu à segunda unidade interna 35 é descomprimido na segunda válvula de expansão interna 38 a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração.
[00586] Neste caso, o grau de abertura da válvula da primeira vál- vula de expansão interna 33 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaqueci- mento do refrigerante fluindo através do lado do gás do primeiro troca- dor de calor interno 31 ou o grau de superaquecimento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. Além disso, do mesmo modo, o grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão interna 38 é ainda controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaqueci- mento do refrigerante fluindo através do lado do gás do segundo tro- cador de calor interno 36 ou o grau de superaquecimento do refrige- rante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. Obser- ve que o método de controlar cada um dos graus de abertura da válvu- la da primeira válvula de expansão interna 33 e da segunda válvula de expansão interna 38 não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeter- minada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00587] O refrigerante descomprimido na primeira válvula de ex- pansão interna 33 é evaporado no primeiro trocador de calor interno 31, o refrigerante descomprimido na segunda válvula de expansão in- terna 38 é evaporado no segundo trocador de calor interno 36, e os refrigerantes evaporados são unidos. Então, o refrigerante unido passa através do tubo de conexão do lado do gás 5, a válvula de corte do lado do gás 28, e a válvula de comutação de quatro vias 22, e é suga- do pelo compressor 21 novamente. (12-3) Modo Operacional de Aquecimento
[00588] No aparelho de ar condicionado 1f, no modo operacional de aquecimento, o controle de capacidade é realizado na frequência ope- racional do compressor 21, por exemplo, de modo que a temperatura de condensação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de condensação alvo. Neste caso, a temperatura de condensação alvo é preferivelmente determinada de acordo com uma das unidades internas 30 e 35 tendo a maior diferença entre a tempe-
ratura definida e a temperatura externa (uma unidade interna tendo a maior carga).
[00589] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 flui através da válvula de comutação de quatro vias 22 e do tubo de cone- xão do lado do gás 5 e, então, flui em cada uma dentre a primeira uni- dade interna 30 e a segunda unidade interna 35.
[00590] O refrigerante que fluiu à primeira unidade interna 30 é condensado no primeiro trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu à segunda unidade interna 35 é condensado no segundo tro- cador de calor interno 36.
[00591] O refrigerante que fluiu para fora da extremidade do lado líquido do primeiro trocador de calor interno 31 é descomprimido na primeira válvula de expansão interna 33 a uma pressão intermediária no ciclo de refrigeração. O refrigerante que fluiu para fora do segundo trocador de calor interno 36 é descomprimido na segunda válvula de expansão interna 38 a uma pressão intermediária no ciclo de refrigera- ção.
[00592] Neste caso, o grau de abertura da válvula da primeira vál- vula de expansão interna 33 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamen- to do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do primei- ro trocador de calor interno 31 se tornar um valor alvo. Ainda, o grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão interna 38 é controlado do mesmo modo para atender uma condição predetermina- da, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamento do refrige- rante fluindo através da saída do lado do líquido do segundo trocador de calor interno 36 se torne um valor alvo.
[00593] O refrigerante que passou através da primeira válvula de expansão interna 33 e o refrigerante que passou através da segunda válvula de expansão interna 38 são unidos. Então, o refrigerante unido passa através do tubo de conexão do lado do líquido 6 e flui para den- tro da unidade externa 20.
[00594] O refrigerante que fluiu para dentro da unidade externa 20 passa através da válvula de corte do lado do líquido 29, e é enviado ao receptor de pressão intermediária 43. O receptor de pressão interme- diária 43 armazena, como o refrigerante líquido, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante 10. O refrigerante que passou atra- vés do receptor de pressão intermediária 43 flui em uma forma sepa- rada à primeira válvula de expansão externa ramificada 24a e à se- gunda válvula de expansão externa ramificada 24b.
[00595] A primeira válvula de expansão externa ramificada 24a descomprime a passagem do refrigerante a uma baixa pressão no ci- clo de refrigeração. A segunda válvula de expansão externa ramificada 24b semelhantemente descomprime a passagem do refrigerante a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração.
[00596] Neste caso, cada um dos graus de abertura da válvula da primeira válvula de expansão externa ramificada 24a e da segunda válvula de expansão externa ramificada 24b é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. Observe que o método de controlar cada um dos graus de abertura da válvula da primeira válvula de expansão externa ramificada 24a e da segunda válvula de expansão externa ramificada 24b não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00597] O refrigerante descomprimido na primeira válvula de ex- pansão externa ramificada 24a é evaporado no primeiro trocador de calor externo 23a, o refrigerante descomprimido na segunda válvula de expansão externa ramificada 24b é evaporado no segundo trocador de calor externo 23b, e os refrigerantes evaporados são unidos. Então, o refrigerante unido passa através da válvula de comutação de quatro vias 22 e é sugado pelo compressor 21 novamente. (12-4) Características da Sétima Modalidade
[00598] Visto que o aparelho de ar condicionado 1f pode realizar o ciclo de refrigeração utilizando o refrigerante contendo 1,2-dicloroetile- no, o aparelho de ar condicionado 1f pode realizar um ciclo de refrige- ração utilizando um refrigerante com GWP pequeno.
[00599] Além disso, visto que o aparelho de ar condicionado 1f é fornecido com o receptor de pressão intermediária 43, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante 10 pode ser armazenado. Du- rante a operação de aquecimento, visto que o controle do sub- resfriamento é realizado na primeira válvula de expansão interna 33 e na segunda válvula de expansão interna 38, a capacidade do trocador de calor interno 31 pode ser provavelmente suficientemente fornecida. (13) Oitava modalidade
[00600] Um aparelho de ar condicionado 1g servindo como um apa- relho de ciclo de refrigeração de acordo com uma oitava modalidade é descrito abaixo com referência à Figura 30 que é um diagrama de con- figuração esquemática de um circuito de refrigerante e à Figura 31 que é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática. As diferenças do aparelho de ar condicionado 1b de acordo com a ter- ceira modalidade são, principalmente, descritas abaixo. (13-1) Configuração Esquemática do Aparelho de Ar Condiciona- do 1g
[00601] O aparelho de ar condicionado 1g difere do aparelho de ar condicionado 1b de acordo com a terceira modalidade em que o tubo de derivação 40 tendo a válvula de derivação de expansão 49 não é fornecido, um trocador de calor de sub-resfriamento 47 é fornecido, um tubo de sub-resfriamento 46 é fornecido, uma primeira válvula de ex- pansão externa 44 e uma segunda válvula de expansão externa 45 são fornecidas, e um sensor de temperatura de sub-resfriamento 67 é fornecido.
[00602] A primeira válvula de expansão externa 44 é fornecida en- tre a saída do lado do líquido do trocador de calor externo 23 e a vál- vula de corte do lado do líquido 29 no circuito de refrigerante 10. A se- gunda válvula de expansão externa 45 é fornecida entre a primeira válvula de expansão externa 44 e a válvula de corte do lado do líquido 29 no circuito de refrigerante 10. A primeira válvula de expansão ex- terna 44 e a segunda válvula de expansão externa 45 são, cada uma, preferivelmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvula é ajustável.
[00603] O tubo de sub-resfriamento 46 é, no circuito de refrigerante 10, ramificado de uma porção ramificada entre a primeira válvula de expansão externa 44 e a segunda válvula de expansão externa 45, e é unido a uma porção conjunta entre uma das portas de conexão da vál- vula de comutação de quatro vias 22 e o receptor de baixa pressão 41. O tubo de sub-resfriamento 46 é fornecido com uma válvula de expan- são de sub-resfriamento 48. A válvula de expansão de sub-resfriamen- to 48 é preferivelmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvula é ajustável.
[00604] O trocador de calor de sub-resfriamento 47 é, no circuito de refrigerante 10, um trocador de calor que faz com que o refrigerante fluindo através da porção entre a primeira válvula de expansão externa 44 e a segunda válvula de expansão externa 45 e o refrigerante fluindo através de uma porção no lado da porção conjunta da válvula de ex- pansão de sub-resfriamento 48 no tubo de sub-resfriamento 46 tro- quem calor entre si. Na presente modalidade, o trocador de calor de sub-resfriamento 47 é fornecido em uma porção que está entre a pri- meira válvula de expansão externa 44 e a segunda válvula de expan- são externa 45 e que está no lado mais próximo do que a porção rami- ficada do tubo de sub-resfriamento 46 à segunda válvula de expansão externa 45.
[00605] O sensor de temperatura de sub-resfriamento 67 é um sen- sor de temperatura que detecta a temperatura do refrigerante fluindo através de uma porção mais próximo do que o trocador de calor de sub-resfriamento 47 à segunda válvula de expansão externa 45 em uma porção entre a primeira válvula de expansão externa 44 e a se- gunda válvula de expansão externa 45 no circuito de refrigerante 10. (13-2) Modo Operacional de Resfriamento
[00606] No aparelho de ar condicionado 1g, no modo operacional de resfriamento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de evaporação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de evaporação alvo. Neste caso, a temperatura de evaporação alvo é preferivelmente determinada de acordo com uma das unidades internas 30 e 35 tendo a maior diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (uma unidade interna tendo a maior carga).
[00607] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 passa através da válvula de comutação de quatro vias 22 e é conden- sado no trocador de calor externo 23. O refrigerante que fluiu através do trocador de calor externo 23 passa através da primeira válvula de expansão externa 44. Observe que, neste caso, a primeira válvula de expansão externa 44 é controlado para ficar em um estado completa- mente aberto.
[00608] Uma porção do refrigerante que passou através da primeira válvula de expansão externa 44 flui em direção à segunda válvula de expansão externa 45 e outra porção do refrigerante é ramificada e flui ao tubo de sub-resfriamento 46. O refrigerante que foi ramificado e fluiu ao tubo de sub-resfriamento 46 é descomprimido na válvula de expansão de sub-resfriamento 48. O trocador de calor de sub-resfria- mento 47 faz com que o refrigerante fluindo da primeira válvula de ex- pansão externa 44 em direção à segunda válvula de expansão externa 45, e o refrigerante descomprimido na válvula de expansão de sub- resfriamento 48 e fluindo através do tubo de sub-resfriamento 46 tro- que calor entre si. O refrigerante fluindo através do tubo de sub- resfriamento 46 troca calor no trocador de calor de sub-resfriamento 47 e, então, flui para unir a uma porção conjunta se estendendo de uma das portas de conexão da válvula de comutação de quatro vias 22 ao receptor de baixa pressão 41. Após a troca de calor no trocador de calor de sub-resfriamento 47, o refrigerante fluindo da primeira vál- vula de expansão externa 44 em direção à segunda válvula de expan- são externa 45 é descomprimido na segunda válvula de expansão ex- terna 45.
[00609] Conforme descrito acima, a segunda válvula de expansão externa 45 é controlada para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do trocador de calor externo 23 se torne um valor alvo.
[00610] Além disso, o grau de abertura da válvula da válvula de ex- pansão de sub-resfriamento 48 é controlado de modo que, pelo me- nos, o refrigerante que alcança a primeira válvula de expansão interna 33 e a segunda válvula de expansão interna 38 está em um estado bifásico gás-líquido para impedir a ocorrência de uma situação em que todas as porções se estendendo da segunda válvula de expansão ex- terna 45 pelo tubo de conexão do lado do líquido 6 à primeira válvula de expansão interna 33 e à segunda válvula de expansão interna 38 são preenchidas com o refrigerante em um estado líquido no circuito de refrigerante 10. Por exemplo, o grau de abertura da válvula da vál- vula de expansão de sub-resfriamento 48 é preferivelmente controlado de modo que a entalpia específica do refrigerante que flui da primeira válvula de expansão externa 44 em direção à segunda válvula de ex- pansão externa 45 e que passou através do trocador de calor de sub- resfriamento 47 seja maior do que a entalpia específica de uma porção em que a baixa pressão no ciclo de refrigeração se cruza com a linha de líquido saturado no diagrama de Mollier. Neste caso, o controlador 7 previamente armazena dados no diagrama de Mollier corresponden- tes ao refrigerante, e pode controlar o grau de abertura da válvula da válvula de expansão de sub-resfriamento 48 com base na entalpia es- pecífica do refrigerante que passou através do trocador de calor de sub-resfriamento 47 adquirido da pressão detectada do sensor de pressão de descarga 61, a temperatura detectada do sensor de tem- peratura de sub-resfriamento 67, e os dados do diagrama de Mollier correspondentes ao refrigerante. O grau de abertura da válvula da vál- vula de expansão de sub-resfriamento 48 é preferivelmente controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que a temperatura do refrigerante que flui da primeira válvula de ex- pansão externa 44 em direção à segunda válvula de expansão externa 45 e que passou através do trocador de calor de sub-resfriamento 47 (a temperatura detectada do sensor de temperatura de sub-resfria- mento 67) se torne um valor alvo.
[00611] O refrigerante descomprimido na segunda válvula de ex- pansão externa 45 passa através da válvula de corte do lado do líqui- do 29 e do tubo de conexão do lado do líquido 6, e é enviado à primei- ra unidade interna 30 e à segunda unidade interna 35.
[00612] Neste caso, na primeira unidade interna 30, o grau de aber- tura da válvula da primeira válvula de expansão interna 33 é controla-
do para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através da sa- ída do lado de gás do primeiro trocador de calor interno 31 se torne um valor alvo. Além disso, ainda para a segunda válvula de expansão in- terna 38 da segunda unidade interna 35, semelhantemente à primeira válvula de expansão interna 33, o grau de abertura da válvula da se- gunda válvula de expansão interna 38 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de supe- raquecimento do refrigerante fluindo através da saída do lado de gás do segundo trocador de calor interno 36 se torne um valor alvo. Cada um dos graus de abertura da válvula da primeira válvula de expansão interna 33 e da segunda válvula de expansão interna 38 pode ser con- trolado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante obtido subtra- indo a temperatura de saturação do refrigerante corresponda à pres- são detectada do sensor de pressão de sucção 63 da temperatura de- tectada do sensor de temperatura de sucção 64. Além disso, o método para controlar cada um dos graus de abertura da válvula da primeira válvula de expansão interna 33 e da segunda válvula de expansão in- terna 38 não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compres- sor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00613] O refrigerante descomprimido na primeira válvula de ex- pansão interna 33 é evaporado no primeiro trocador de calor interno 31, o refrigerante descomprimido na segunda válvula de expansão in- terna 38 é evaporado no segundo trocador de calor interno 36, e o re- frigerantes evaporados são unidos. Então, o refrigerante unido flui ao tubo de conexão do lado do gás 5. O refrigerante que fluiu através do tubo de conexão do lado do gás 5 passa através da válvula de corte do lado do gás 28 e da válvula de comutação de quatro vias 22, e é unido ao refrigerante que fluiu através do tubo de sub-resfriamento 46. O refrigerante unido passa através do receptor de baixa pressão 41 e é sugado para dentro do compressor 21 novamente. Observe que o receptor de baixa pressão 41 armazena, como um refrigerante em ex- cesso, os refrigerantes líquidos que não foram completamente evapo- rados no primeiro trocador de calor interno 31, o segundo trocador de calor interno 36, e o trocador de calor de sub-resfriamento 47. (13-3) Modo Operacional de Aquecimento
[00614] No aparelho de ar condicionado 1g, no modo operacional de aquecimento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de condensação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de condensação alvo. Neste caso, a tempera- tura de condensação alvo é preferivelmente determinada de acordo com uma das unidades internas 30 e 35 tendo a maior diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (uma unidade interna tendo a maior carga).
[00615] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 flui através da válvula de comutação de quatro vias 22 e do tubo de cone- xão do lado do gás 5 então uma porção do refrigerante flui à extremi- dade do lado do gás do primeiro trocador de calor interno 31 da primei- ra unidade interna 30 e é condensado no primeiro trocador de calor interno 31, e outra porção do refrigerante flui à extremidade do lado do gás do segundo trocador de calor interno 36 da segunda unidade in- terna 35 e é condensado no segundo trocador de calor interno 36.
[00616] Observe que, o grau de abertura da válvula da primeira vál- vula de expansão interna 33 da primeira unidade interna 30 é contro- lado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de mo-
do que o grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através do lado líquido do primeiro trocador de calor interno 31 se torne um valor alvo predeterminado. Ainda para a segunda válvula de expansão in- terna 38 da segunda unidade interna 35, o grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão interna 38 é controlado do mesmo modo para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através do lado líquido do segundo trocador de calor interno 36 se torne um valor alvo predeterminado.
[00617] O refrigerante descomprimido na primeira válvula de ex- pansão interna 33 e o refrigerante descomprimido na segunda válvula de expansão interna 38 são unidos. O refrigerante unido flui através do tubo de conexão do lado do líquido 6 e flui para dentro da unidade ex- terna 20.
[00618] O refrigerante que passou através da válvula de corte do lado do líquido 29 da unidade externa 20 passa através da segunda válvula de expansão externa 45 controlado estar em um estado com- pletamente aberto, e troca calor com o refrigerante fluindo através do tubo de sub-resfriamento 46 no trocador de calor de sub-resfriamento
47. Uma porção do refrigerante que passou através da segunda válvu- la de expansão externa 45 e o trocador de calor de sub-resfriamento 47 é ramificado ao tubo de sub-resfriamento 46, e outra porção do re- frigerante é enviada à primeira válvula de expansão externa 44. O re- frigerante que foi ramificado e fluiu ao tubo de sub-resfriamento 46 é descomprimido na válvula de expansão de sub-resfriamento 48 e, en- tão, é unido ao refrigerante que fluiu da unidade interna 30 ou 35, em uma porção conjunta entre uma das portas de conexão da válvula de comutação de quatro vias 22 e o receptor de baixa pressão 41. O re- frigerante que fluiu do trocador de calor de sub-resfriamento 47 em di- reção à primeira válvula de expansão externa 44 é descomprimido na primeira válvula de expansão externa 44, e flui ao trocador de calor externo 23.
[00619] Neste caso, o grau de abertura da válvula da primeira vál- vula de expansão externa 44 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaqueci- mento do refrigerante fluindo através do lado de sucção do compres- sor 21 se torne um valor alvo. Observe que o método para controlar o grau de abertura da válvula da primeira válvula de expansão externa 44 não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de mo- do que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00620] Além disso, o grau de abertura da válvula da válvula de ex- pansão de sub-resfriamento 48 é controlado para atender uma condi- ção predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaque- cimento do refrigerante fluindo através do lado de sucção do compres- sor 21 se torne um valor alvo. Observe que o método para controlar o grau de abertura da válvula da válvula de expansão de sub-resfria- mento 48 não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compres- sor 21 atenda uma condição predeterminada. Durante a operação de aquecimento, a válvula de expansão de sub-resfriamento 48 pode ser controlada para ficar em um estado completamente fechado para im- pedir o refrigerante de fluir ao tubo de sub-resfriamento 46.
[00621] O refrigerante descomprimido na primeira válvula de ex- pansão externa 44 é evaporado no trocador de calor externo 23, passa através da válvula de comutação de quatro vias 22, e é unido ao refri-
gerante que fluiu através do tubo de sub-resfriamento 46. O refrigeran- te unido passa através do receptor de baixa pressão 41 e é sugado para dentro do compressor 21 novamente. Observe que o receptor de baixa pressão 41 armazena, como um refrigerante em excesso, o re- frigerante líquido que não foi completamente evaporado no trocador de calor externo 23 e o trocador de calor de sub-resfriamento 47. (13-4) Características da Oitava Modalidade
[00622] Visto que o aparelho de ar condicionado 1g pode realizar o ciclo de refrigeração utilizando o refrigerante contendo 1,2-dicloroetile- no, o aparelho de ar condicionado 1g pode realizar um ciclo de refrige- ração utilizando um refrigerante com GWP pequeno.
[00623] Além disso, visto que o aparelho de ar condicionado 1g é fornecido com o receptor de baixa pressão 41, a compressão de líqui- do no compressor 21 pode ser suprimida. Além disso, visto que o con- trole do superaquecimento é realizado na primeira válvula de expan- são interna 33 e na segunda válvula de expansão interna 38 durante a operação de resfriamento e o controle do sub-resfriamento é realizado na primeira válvula de expansão interna 33 e a segunda válvula de ex- pansão interna 38 durante a operação de aquecimento, as capacida- des do primeiro trocador de calor interno 31 e do segundo trocador de calor interno 36 são provavelmente suficientemente fornecidas.
[00624] Além disso, com o aparelho de ar condicionado 1g, durante a operação de resfriamento, o espaço nos tubos de quando o refrige- rante passa através da segunda válvula de expansão externa 45 a quando o refrigerante alcança a primeira válvula de expansão interna 33 e a segunda válvula de expansão interna 38 pelo tubo de conexão do lado do líquido 6 não é preenchido com o refrigerante no estado líquido, e o controle é realizado de modo que um refrigerante em um estado bifásico gás-líquido esteja, pelo menos, em uma porção de o espaço. Como em comparação com o caso onde todo o espaço nos tubos se estendendo da segunda válvula de expansão externa 45 à primeira válvula de expansão interna 33 e à segunda válvula de ex- pansão interna 38 é preenchido com o refrigerante líquido, a concen- tração de refrigerante pode ser reduzida na porção. O ciclo de refrige- ração pode ser realizado enquanto a quantidade de refrigerante inclu- so no circuito de refrigerante 10 é reduzida. Assim, ainda se o refrige- rante vaza do circuito de refrigerante 10, a quantidade de vazamento de refrigerante pode ser reduzida. (14) Nona Modalidade
[00625] Um aparelho de ar condicionado 1h servindo como um apa- relho de ciclo de refrigeração de acordo com uma nona modalidade é descrito abaixo com referência à Figura 32 que é um diagrama de con- figuração esquemática de um circuito de refrigerante e à Figura 33 que é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática. As diferenças do aparelho de ar condicionado 1e de acordo com a sexta modalidade são, principalmente, descritas abaixo. (14-1) Configuração Esquemática do Aparelho de Ar Condiciona- do 1h
[00626] O aparelho de ar condicionado 1h difere do aparelho de ar condicionado 1e de acordo com a sexta modalidade em que uma se- ção de aquecimento de refrigerante de sucção 50 é incluída.
[00627] A seção de aquecimento de refrigerante de sucção 50 é constituída por uma porção do tubo de refrigerante que se estende de uma das portas de conexão da válvula de comutação de quatro vias 22 em direção ao lado de sucção do compressor 21 e que está locali- zada no receptor de pressão intermediária 43. Na seção de aqueci- mento de refrigerante de sucção 50, o refrigerante fluindo através do tubo de refrigerante que se estende de uma das portas de conexão da válvula de comutação de quatro vias 22 em direção ao lado de sucção do compressor 21 e o refrigerante no receptor de pressão intermediá-
ria 43 trocam calor entre si sem misturada entre si. (14-2) Modo Operacional de Resfriamento
[00628] No aparelho de ar condicionado 1h, no modo operacional de resfriamento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de evaporação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de evaporação alvo que é determinada de acordo com a diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (a temperatura detectada do sensor de temperatura do ar in- terno 72).
[00629] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 passa através da válvula de comutação de quatro vias 22 e, então, é condensado no trocador de calor externo 23. O refrigerante que fluiu através do trocador de calor externo 23 é descomprimido na primeira válvula de expansão externa 44 a uma pressão intermediária no ciclo de refrigeração.
[00630] Neste caso, o grau de abertura da válvula da primeira vál- vula de expansão externa 44 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamen- to do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do troca- dor de calor externo 23 se torne um valor alvo.
[00631] O refrigerante descomprimido na primeira válvula de ex- pansão externa 44 flui ao receptor de pressão intermediária 43. O re- ceptor de pressão intermediária 43 armazena, como o refrigerante lí- quido, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante 10. Neste caso, o refrigerante que fluiu ao receptor de pressão intermediária 43 é resfriado através da troca de calor com o refrigerante fluindo através de uma porção da seção de aquecimento de refrigerante de sucção 50 no lado de sucção do compressor 21. O refrigerante que resfriou na seção de aquecimento de refrigerante de sucção 50 no receptor de pressão intermediária 43 é descomprimido a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração na segunda válvula de expansão externa 45.
[00632] Neste caso, o grau de abertura da válvula da segunda vál- vula de expansão externa 45 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaqueci- mento do refrigerante fluindo através do lado do gás do trocador de calor interno 31 ou o grau de superaquecimento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. Observe que o mé- todo para controlar o grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão externa 45 não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeter- minada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00633] O refrigerante descomprimido na segunda válvula de ex- pansão externa 45 à baixa pressão no ciclo de refrigeração passa através da válvula de corte do lado do líquido 29 e do tubo de conexão do lado do líquido 6, flui para dentro da unidade interna 30, e é evapo- rado no trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu através do trocador de calor interno 31 flui através do tubo de conexão do lado do gás 5, então passa através da válvula de corte do lado do gás 28 e da válvula de comutação de quatro vias 22, e flui ao tubo de refrigeran- te que passa através da parte interna do receptor de pressão interme- diária 43. O refrigerante fluindo ao tubo de refrigerante que passa atra- vés da parte interna do receptor de pressão intermediária 43 é aqueci- do através da troca de calor com o refrigerante armazenado no recep- tor de pressão intermediária 43, na seção de aquecimento de refrige- rante de sucção 50 no receptor de pressão intermediária 43, e é suga- do para dentro do compressor 21 novamente. (14-3) Modo Operacional de Aquecimento
[00634] No aparelho de ar condicionado 1h, no modo operacional de aquecimento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de condensação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de condensação alvo que é determinada de acordo com a diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (a temperatura detectada do sensor de temperatura do ar in- terno 72).
[00635] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 flui através da válvula de comutação de quatro vias 22 e do tubo de cone- xão do lado do gás 5, então flui à extremidade do lado do gás do tro- cador de calor interno 31 da unidade interna 30, e é condensado no trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu para fora da ex- tremidade do lado líquido do trocador de calor interno 31 flui através do tubo de conexão do lado do líquido 6, flui para dentro da unidade externa 20, passa através da válvula de corte do lado do líquido 29, e é descomprimido a uma pressão intermediária no ciclo de refrigeração na segunda válvula de expansão externa 45.
[00636] Neste caso, o grau de abertura da válvula da segunda vál- vula de expansão externa 45 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamen- to do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do troca- dor de calor interno 31 se torne um valor alvo.
[00637] O refrigerante descomprimido na segunda válvula de ex- pansão externa 45 flui ao receptor de pressão intermediária 43. O re- ceptor de pressão intermediária 43 armazena, como o refrigerante lí- quido, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante 10. Neste caso, o refrigerante que fluiu ao receptor de pressão intermediária 43 é resfriado através da troca de calor com o refrigerante fluindo através de uma porção da seção de aquecimento de refrigerante de sucção 50 no lado de sucção do compressor 21. O refrigerante que resfriou na seção de aquecimento de refrigerante de sucção 50 no receptor de pressão intermediária 43 é descomprimido a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração na primeira válvula de expansão externa 44.
[00638] Neste caso, o grau de abertura da válvula da primeira vál- vula de expansão externa 44 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaqueci- mento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. Observe que o método para controlar o grau de abertura da válvula da primeira válvula de expansão externa 44 não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00639] O refrigerante descomprimido na primeira válvula de ex- pansão externa 44 é evaporado no trocador de calor externo 23, passa através da válvula de comutação de quatro vias 22, e flui ao tubo de refrigerante que passa através da parte interna do receptor de pressão intermediária 43. O refrigerante fluindo ao tubo de refrigerante que passa através da parte interna do receptor de pressão intermediária 43 é aquecido através da troca de calor com o refrigerante armazenado no receptor de pressão intermediária 43, na seção de aquecimento de refrigerante de sucção 50 no receptor de pressão intermediária 43, e é sugado para dentro do compressor 21 novamente. (14-4) Características da Nona Modalidade
[00640] Visto que o aparelho de ar condicionado 1h pode realizar o ciclo de refrigeração utilizando o refrigerante contendo 1,2-dicloroeti- leno, o aparelho de ar condicionado 1h pode realizar um ciclo de refri- geração utilizando um refrigerante com GWP pequeno.
[00641] Além disso, visto que o aparelho de ar condicionado 1h é fornecido com o receptor de pressão intermediária 43, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante 10 pode ser armazenado. Du- rante a operação de resfriamento, visto que o controle do sub-resfria- mento é realizado na primeira válvula de expansão externa 44, a ca- pacidade do trocador de calor externo 23 pode ser provavelmente sufi- cientemente fornecida. Durante a operação de aquecimento, visto que o controle do sub-resfriamento é realizado na segunda válvula de ex- pansão externa 45, a capacidade do trocador de calor interno 31 pode ser provavelmente suficientemente fornecida.
[00642] Além disso, visto que a seção de aquecimento de refrige- rante de sucção 50 é fornecida, o refrigerante ser sugado para dentro do compressor 21 é aquecido e a compressão de líquido no compres- sor 21 é suprimida. O controle pode ser fornecido para fazer com que o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através da saída do trocador de calor interno 31 que funciona como o evaporador do refrigerante durante a operação de resfriamento seja um valor peque- no. Ainda, semelhantemente na operação de aquecimento, o controle pode ser fornecido para fazer com que o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através da saída do trocador de calor externo 23 que funciona como o evaporador do refrigerante seja um valor peque- no. Assim, em qualquer uma dentre a operação de resfriamento e a operação de aquecimento, ainda ao usar uma mistura de refrigerante não azeotrópica como o refrigerante causa um deslize de temperatura no evaporador, a capacidade do trocador de calor que funciona como o evaporador pode ser suficientemente fornecida. (15) Décima Modalidade
[00643] Um aparelho de ar condicionado 1i servindo como um apa- relho de ciclo de refrigeração de acordo com uma décima modalidade é descrito abaixo com referência à Figura 34 que é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante e à Figura 35 que é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemáti- ca. As diferenças do aparelho de ar condicionado 1h de acordo com a nona modalidade são, principalmente, descritas abaixo. (15-1) Configuração Esquemática do Aparelho de Ar Condiciona- do 1i
[00644] O aparelho de ar condicionado 1i difere do aparelho de ar condicionado 1h de acordo com a nona modalidade em que a primeira válvula de expansão externa 44 e a segunda válvula de expansão ex- terna 45 são não fornecidas, a válvula de expansão externa 24 é for- necida, uma pluralidade de unidades internas (uma primeira unidade interna 30 e uma segunda unidade interna 35) são fornecidas parale- lamente, e uma válvula de expansão interna é fornecida no lado do refrigerante líquido de um trocador de calor interno em cada unidade interna.
[00645] A válvula de expansão externa 24 é fornecida no meio do caminho em um tubo de refrigerante se estendendo da saída do lado do líquido do trocador de calor externo 23 ao receptor de pressão in- termediária 43. A válvula de expansão externa 24 é preferivelmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvu- la é ajustável.
[00646] Semelhantemente à modalidade descrita acima, a primeira unidade interna 30 inclui um primeiro trocador de calor interno 31 e um primeiro ventilador interno 32, e uma primeira válvula de expansão in- terna 33 é fornecida no lado do refrigerante líquido do primeiro troca- dor de calor interno 31. A primeira válvula de expansão interna 33 é preferivelmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvula é ajustável. Semelhantemente à modalidade des- crita acima, a primeira unidade interna 30 inclui uma primeira unidade de controle da unidade interna 34; e um primeiro sensor de temperatu-
ra interna de troca de calor do lado líquido 71, um primeiro sensor de temperatura do ar interno 72, e um primeiro sensor de temperatura in- terna da troca de calor do lado do gás 73 que são eletricamente co- nectados à primeira unidade de controle da unidade interna 34. Seme- lhantemente à primeira unidade interna 30, a segunda unidade interna 35 inclui um segundo trocador de calor interno 36 e um segundo venti- lador interno 37, e uma segunda válvula de expansão interna 38 é for- necida no lado do refrigerante líquido do segundo trocador de calor interno 36. A segunda válvula de expansão interna 38 é preferivelmen- te uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da vál- vula é ajustável. Semelhantemente à primeira unidade interna 30, a segunda unidade interna 35 inclui uma segunda unidade de controle da unidade interna 39; e um segundo sensor de temperatura interna de troca de calor do lado líquido 75, um segundo sensor de temperatu- ra do ar interno 76, e um segundo sensor de temperatura interna da troca de calor do lado do gás 77 que são eletricamente conectados à segunda unidade de controle da unidade interna 39. (15-2) Modo Operacional de Resfriamento
[00647] No aparelho de ar condicionado 1i, no modo operacional de resfriamento, o controle de capacidade é realizado na frequência ope- racional do compressor 21, por exemplo, de modo que a temperatura de evaporação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de evaporação alvo. Neste caso, a temperatura de evaporação alvo é preferivelmente determinada de acordo com uma das unidades internas 30 e 35 tendo a maior diferença entre a tempe- ratura definida e a temperatura externa (uma unidade interna tendo a maior carga).
[00648] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 passa através da válvula de comutação de quatro vias 22 e, então, é condensado no trocador de calor externo 23. O refrigerante que fluiu através do trocador de calor externo 23 passa através da válvula de expansão externa 24 é controlado para ficar em um estado completa- mente aberto.
[00649] O refrigerante que passou através da válvula de expansão externa 24 flui ao receptor de pressão intermediária 43. O receptor de pressão intermediária 43 armazena, como o refrigerante líquido, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante 10. Neste caso, o refrigerante que fluiu ao receptor de pressão intermediária 43 é resfri- ado através da troca de calor com o refrigerante fluindo através de uma porção da seção de aquecimento de refrigerante de sucção 50 no lado de sucção do compressor 21. O refrigerante que resfriou na se- ção de aquecimento de refrigerante de sucção 50 no receptor de pres- são intermediária 43 passa através da válvula de corte do lado do lí- quido 29 e do tubo de conexão do lado do líquido 6, e flui à primeira unidade interna 30 e à segunda unidade interna 35.
[00650] O refrigerante que fluiu à primeira unidade interna 30 é descomprimido na primeira válvula de expansão interna 33 a uma bai- xa pressão no ciclo de refrigeração. O refrigerante que fluiu à segunda unidade interna 35 é descomprimido na segunda válvula de expansão interna 38 a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração.
[00651] Neste caso, o grau de abertura da válvula da primeira vál- vula de expansão interna 33 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaqueci- mento do refrigerante fluindo através do lado do gás do primeiro troca- dor de calor interno 31 ou o grau de superaquecimento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. Além disso, o grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão interna 38 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através do lado do gás do segundo trocador de calor interno 36 ou o grau de superaquecimento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo.
[00652] O refrigerante descomprimido na primeira válvula de ex- pansão interna 33 é evaporado no primeiro trocador de calor interno 31, o refrigerante descomprimido na segunda válvula de expansão in- terna 38 é evaporado no segundo trocador de calor interno 36, e os refrigerantes evaporados são unidos. Então, o refrigerante unido flui através do tubo de conexão do lado do gás 5, a válvula de corte do lado do gás 28, e a válvula de comutação de quatro vias 22, e flui ao tubo de refrigerante que passa através da parte interna do receptor de pressão intermediária 43. O refrigerante fluindo ao tubo de refrigerante que passa através da parte interna do receptor de pressão intermediá- ria 43 é aquecido através da troca de calor com o refrigerante armaze- nado no receptor de pressão intermediária 43, na seção de aqueci- mento de refrigerante de sucção 50 no receptor de pressão intermedi- ária 43, e é sugado para dentro do compressor 21 novamente. (15-3) Modo Operacional de Aquecimento
[00653] No aparelho de ar condicionado 1i, no modo operacional de aquecimento, o controle de capacidade é realizado na frequência ope- racional do compressor 21, por exemplo, de modo que a temperatura de condensação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de condensação alvo. Neste caso, a temperatura de condensação alvo é preferivelmente determinada de acordo com uma das unidades internas 30 e 35 tendo a maior diferença entre a tempe- ratura definida e a temperatura externa (uma unidade interna tendo a maior carga).
[00654] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 flui através da válvula de comutação de quatro vias 22 e do tubo de cone- xão do lado do gás 5 e, então, flui em cada uma dentre a primeira uni- dade interna 30 e a segunda unidade interna 35.
[00655] O refrigerante que fluiu à primeira unidade interna 30 é condensado no primeiro trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu à segunda unidade interna 35 é condensado no segundo tro- cador de calor interno 36.
[00656] O refrigerante que fluiu para fora da extremidade do lado líquido do primeiro trocador de calor interno 31 é descomprimido na primeira válvula de expansão interna 33 a uma pressão intermediária no ciclo de refrigeração. O refrigerante que fluiu para fora da extremi- dade do lado líquido do segundo trocador de calor interno 36 é des- comprimido na segunda válvula de expansão interna 38 a uma pres- são intermediária no ciclo de refrigeração.
[00657] Neste caso, o grau de abertura da válvula da primeira vál- vula de expansão interna 33 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamen- to do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do primei- ro trocador de calor interno 31 se torne um valor alvo. Ainda, o grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão interna 38 é con- trolado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do segundo trocador de calor interno 36 se torne um valor alvo.
[00658] O refrigerante que passou através da primeira válvula de expansão interna 33 e o refrigerante que passou através da segunda válvula de expansão interna 38 são unidos. Então, o refrigerante unido passa através do tubo de conexão do lado do líquido 6 e flui para den- tro da unidade externa 20.
[00659] O refrigerante que fluiu para dentro da unidade externa 20 passa através da válvula de corte do lado do líquido 29, e flui ao re- ceptor de pressão intermediária 43. O receptor de pressão intermediá- ria 43 armazena, como o refrigerante líquido, um refrigerante em ex-
cesso no circuito de refrigerante 10. Neste caso, o refrigerante que fluiu ao receptor de pressão intermediária 43 é resfriado através da troca de calor com o refrigerante fluindo através de uma porção da se- ção de aquecimento de refrigerante de sucção 50 no lado de sucção do compressor 21. O refrigerante que resfriou na seção de aquecimen- to de refrigerante de sucção 50 no receptor de pressão intermediária 43 é descomprimido a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração na válvula de expansão externa 24.
[00660] Neste caso, o grau de abertura da válvula da válvula de ex- pansão externa 24 é controlado para atender uma condição predeter- minada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. Observe que o método para controlar o grau de abertura da válvula da válvula de expansão externa 24 não é limitado e, por exemplo, o con- trole pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante des- carregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00661] O refrigerante descomprimido na válvula de expansão ex- terna 24 é evaporado no trocador de calor externo 23, passa através da válvula de comutação de quatro vias 22, e flui ao tubo de refrigeran- te que passa através da parte interna do receptor de pressão interme- diária 43. O refrigerante fluindo ao tubo de refrigerante que passa atra- vés da parte interna do receptor de pressão intermediária 43 é aqueci- do através da troca de calor com o refrigerante armazenado no recep- tor de pressão intermediária 43, na seção de aquecimento de refrige- rante de sucção 50 no receptor de pressão intermediária 43, e é suga- do para dentro do compressor 21 novamente. (15-4) Características da Décima Modalidade
[00662] Visto que o aparelho de ar condicionado 1i pode realizar o ciclo de refrigeração utilizando o refrigerante contendo 1,2-dicloroetile- no, o aparelho de ar condicionado 1i pode realizar um ciclo de refrige- ração utilizando um refrigerante com GWP pequeno.
[00663] Além disso, visto que o aparelho de ar condicionado 1i é fornecido com o receptor de pressão intermediária 43, um refrigerante em excesso no circuito de refrigerante 10 pode ser armazenado. Du- rante a operação de aquecimento, visto que o controle do sub- resfriamento é realizado na segunda válvula de expansão externa 45, a capacidade do trocador de calor interno 31 pode ser provavelmente suficientemente fornecida.
[00664] Além disso, visto que a seção de aquecimento de refrige- rante de sucção 50 é fornecida, o refrigerante a ser sugado para den- tro do compressor 21 é aquecido e a compressão de líquido no com- pressor 21 é suprimida. O controle pode ser fornecido para fazer com que o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através da sa- ída do trocador de calor interno 31 que funciona como o evaporador do refrigerante durante a operação de resfriamento seja um valor peque- no. Ainda, semelhantemente na operação de aquecimento, o controle pode ser fornecido para fazer com que o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo através da saída do trocador de calor externo 23 que funciona como o evaporador do refrigerante seja um valor peque- no. Assim, em qualquer uma dentre a operação de resfriamento e a operação de aquecimento, ainda ao usar uma mistura de refrigerante não azeotrópica como o refrigerante causa um deslize de temperatura no evaporador, a capacidade do trocador de calor que funciona como o evaporador pode ser suficientemente fornecida. (16) Décima Primeira Modalidade
[00665] Um aparelho de ar condicionado 1j servindo como um apa- relho de ciclo de refrigeração de acordo com uma décima primeira modalidade é descrito abaixo com referência à Figura 36 que é um di-
agrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante e à Figura 37 que é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática. As diferenças do aparelho de ar condicionado 1h de acordo com a nona modalidade são, principalmente, descritas abaixo. (16-1) Configuração Esquemática do Aparelho de Ar Condiciona- do 1j
[00666] O aparelho de ar condicionado 1j difere do aparelho de ar condicionado 1h de acordo com a nona modalidade em que a seção de aquecimento de refrigerante de sucção 50 não é fornecida e um trocador de calor interno 51 é fornecido.
[00667] O trocador de calor interno 51 é um trocador de calor que troca calor entre o refrigerante fluindo entre a primeira válvula de ex- pansão externa 44 e a segunda válvula de expansão externa 45 e o refrigerante fluindo através do tubo de refrigerante se estendendo de uma das portas de conexão da válvula de comutação de quatro vias 22 em direção ao lado de sucção do compressor 21. (16-2) Modo Operacional de Resfriamento
[00668] No aparelho de ar condicionado 1j, no modo operacional de resfriamento, o controle de capacidade é realizado na frequência ope- racional do compressor 21, por exemplo, de modo que a temperatura de evaporação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de evaporação alvo que é determinada de acordo com a diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (a temperatura detectada do sensor de temperatura do ar interno 72).
[00669] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 passa através da válvula de comutação de quatro vias 22 e, então, é condensado no trocador de calor externo 23. O refrigerante que fluiu através do trocador de calor externo 23 passa através da primeira vál- vula de expansão externa 44 controlado estar em um estado comple- tamente aberto. O refrigerante que passou através da primeira válvula de expansão externa 44 é resfriado no trocador de calor interno 51 e descomprimido a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração na se- gunda válvula de expansão externa 45.
[00670] Neste caso, o grau de abertura da válvula da segunda vál- vula de expansão externa 45 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaqueci- mento do refrigerante fluindo através do lado do gás do trocador de calor interno 31 ou o grau de superaquecimento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. Observe que o mé- todo para controlar o grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão externa 45 não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeter- minada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00671] O refrigerante descomprimido na segunda válvula de ex- pansão externa 45 à baixa pressão no ciclo de refrigeração passa através da válvula de corte do lado do líquido 29 e do tubo de conexão do lado do líquido 6, flui para dentro da unidade interna 30, e é evapo- rado no trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu através do trocador de calor interno 31 flui através do tubo de conexão do lado do gás 5, então passa através da válvula de corte do lado do gás 28 e da válvula de comutação de quatro vias 22, é aquecido no trocador de calor interno 51, e é sugado para dentro do compressor 21 novamente. (16-3) Modo Operacional de Aquecimento
[00672] No aparelho de ar condicionado 1j, no modo operacional de aquecimento, o controle de capacidade é realizado na frequência ope- racional do compressor 21, por exemplo, de modo que a temperatura de condensação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de condensação alvo que é determinada de acordo com a diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (a temperatura detectada do sensor de temperatura do ar interno 72).
[00673] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 flui através da válvula de comutação de quatro vias 22 e do tubo de cone- xão do lado do gás 5, então flui à extremidade do lado do gás do tro- cador de calor interno 31 da unidade interna 30, e é condensado no trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu para fora da ex- tremidade do lado líquido do trocador de calor interno 31 flui através do tubo de conexão do lado do líquido 6, flui para dentro da unidade externa 20, passa através da válvula de corte do lado do líquido 29, e passa através da segunda válvula de expansão externa 45 controlada para ficar em um estado completamente aberto. O refrigerante que passou através da segunda válvula de expansão externa 45 é resfria- do no trocador de calor interno 51 e descomprimido a uma pressão intermediária no ciclo de refrigeração na primeira válvula de expansão externa 44.
[00674] Neste caso, o grau de abertura da válvula da primeira vál- vula de expansão externa 44 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaqueci- mento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. Observe que o método para controlar o grau de abertura da válvula da primeira válvula de expansão externa 44 não é limitado e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00675] O refrigerante descomprimido na primeira válvula de ex- pansão externa 44 é evaporado no trocador de calor externo 23, passa através da válvula de comutação de quatro vias 22, é aquecido no tro-
cador de calor interno 51, e é sugado para dentro do compressor 21 novamente. (16-4) Características da Décima Primeira Modalidade
[00676] Visto que o aparelho de ar condicionado 1j pode realizar o ciclo de refrigeração utilizando o refrigerante contendo 1,2-dicloroeti- leno, o aparelho de ar condicionado 1j pode realizar um ciclo de refri- geração utilizando um refrigerante com GWP pequeno.
[00677] Além disso, visto que o aparelho de ar condicionado 1j é fornecido com o trocador de calor interno 51, o refrigerante ser sugado para dentro do compressor 21 é aquecido e a compressão de líquido no compressor 21 é suprimida. O controle pode ser fornecido para fa- zer com que o grau de superaquecimento do refrigerante fluindo atra- vés da saída do trocador de calor interno 31 que funciona como o eva- porador do refrigerante durante a operação de resfriamento seja um valor pequeno. Ainda, semelhantemente na operação de aquecimento, o controle pode ser fornecido para fazer com que o grau de supera- quecimento do refrigerante fluindo através da saída do trocador de ca- lor externo 23 que funciona como o evaporador do refrigerante seja um valor pequeno. Assim, em qualquer uma dentre a operação de resfri- amento e a operação de aquecimento, ainda ao usar uma mistura de refrigerante não azeotrópica como o refrigerante causa um deslize de temperatura no evaporador, a capacidade do trocador de calor que funciona como o evaporador pode ser suficientemente fornecida. (17) Décima Segunda Modalidade
[00678] Um aparelho de ar condicionado 1k servindo como um apa- relho de ciclo de refrigeração de acordo com um décimo segunda mo- dalidade é descrito abaixo com referência à Figura 38 que é um dia- grama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante e à Figura 39 que é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática. As diferenças do aparelho de ar condicionado 1j de acordo com a décima modalidade são, principalmente, descritas abai- xo. (17-1) Configuração Esquemática do Aparelho de Ar Condiciona- do 1k
[00679] O aparelho de ar condicionado 1k difere do aparelho de ar condicionado 1j de acordo com a décima modalidade em que a primei- ra válvula de expansão externa 44 e a segunda válvula de expansão externa 45 são não fornecidas mas uma válvula de expansão externa 24 é fornecida; uma pluralidade de unidades internas (uma primeira unidade interna 30 e uma segunda unidade interna 35) são fornecidas paralelamente; e uma válvula de expansão interna é fornecida no lado do refrigerante líquido de um trocador de calor interno em cada unida- de interna.
[00680] A válvula de expansão externa 24 é fornecida no meio do caminho no tubo de refrigerante se estendendo do trocador de calor interno 51 à válvula de corte do lado do líquido 29. A válvula de ex- pansão externa 24 é preferivelmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvula é ajustável.
[00681] Semelhantemente à modalidade descrita acima, a primeira unidade interna 30 inclui um primeiro trocador de calor interno 31 e um primeiro ventilador interno 32, e uma primeira válvula de expansão in- terna 33 é fornecida no lado do refrigerante líquido do primeiro troca- dor de calor interno 31. A primeira válvula de expansão interna 33 é preferivelmente uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da válvula é ajustável. Semelhantemente à modalidade des- crita acima, a primeira unidade interna 30 inclui uma primeira unidade de controle da unidade interna 34, e um primeiro sensor de temperatu- ra interna de troca de calor do lado líquido 71, um primeiro sensor de temperatura do ar interno 72, e um primeiro sensor de temperatura in- terna da troca de calor do lado do gás 73 que são eletricamente co-
nectados à primeira unidade de controle da unidade interna 34. Seme- lhantemente à primeira unidade interna 30, a segunda unidade interna 35 inclui um segundo trocador de calor interno 36 e um segundo venti- lador interno 37, e uma segunda válvula de expansão interna 38 é for- necida no lado do refrigerante líquido do segundo trocador de calor interno 36. A segunda válvula de expansão interna 38 é preferivelmen- te uma válvula de expansão elétrica da qual o grau de abertura da vál- vula é ajustável. Semelhantemente à primeira unidade interna 30, a segunda unidade interna 35 inclui uma segunda unidade de controle da unidade interna 39, e um segundo sensor de temperatura interna de troca de calor do lado líquido 75, um segundo sensor de temperatu- ra do ar interno 76, e um segundo sensor de temperatura interna da troca de calor do lado do gás 77 que são eletricamente conectados à segunda unidade de controle da unidade interna 39. (17-2) Modo Operacional de Resfriamento
[00682] No aparelho de ar condicionado 1k, no modo operacional de resfriamento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de evaporação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de evaporação alvo. Neste caso, a temperatura de evaporação alvo é preferivelmente determinada de acordo com uma das unidades internas 30 e 35 tendo a maior diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (uma unidade interna tendo a maior carga).
[00683] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 passa através da válvula de comutação de quatro vias 22 e, então, é condensado no trocador de calor externo 23. O refrigerante que fluiu através do trocador de calor externo 23 é resfriado no trocador de ca- lor interno 51, passa através da válvula de expansão externa 24 con- trolado para ficar em um estado completamente aberto, passa através da válvula de corte do lado do líquido 29, e do tubo de conexão do la- do do líquido 6, e flui em cada uma dentre a primeira unidade interna 30 e a segunda unidade interna 35.
[00684] O refrigerante que fluiu à primeira unidade interna 30 é descomprimido na primeira válvula de expansão interna 33 a uma bai- xa pressão no ciclo de refrigeração. O refrigerante que fluiu à segunda unidade interna 35 é descomprimido na segunda válvula de expansão interna 38 a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração.
[00685] Neste caso, o grau de abertura da válvula da primeira vál- vula de expansão interna 33 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaqueci- mento do refrigerante fluindo através do lado do gás do primeiro troca- dor de calor interno 31 ou o grau de superaquecimento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. Além disso, do mesmo modo, o grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão interna 38 é ainda controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de superaqueci- mento do refrigerante fluindo através do lado do gás do segundo tro- cador de calor interno 36 ou o grau de superaquecimento do refrige- rante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo.
[00686] O refrigerante descomprimido na primeira válvula de ex- pansão interna 33 é evaporado no primeiro trocador de calor interno 31, o refrigerante descomprimido na segunda válvula de expansão in- terna 38 é evaporado no segundo trocador de calor interno 36, e os refrigerantes evaporados são unidos. Então, o refrigerante unido flui através do tubo de conexão do lado do gás 5, passa através da válvula de corte do lado do gás 28 e da válvula de comutação de quatro vias 22, é aquecido no trocador de calor interno 51, e é sugado pelo com- pressor 21 novamente. (17-3) Modo Operacional de Aquecimento
[00687] No aparelho de ar condicionado 1k, no modo operacional de aquecimento, o controle de capacidade é realizado na frequência operacional do compressor 21, por exemplo, de modo que a tempera- tura de condensação do refrigerante no circuito de refrigerante 10 se torne uma temperatura de condensação alvo. Neste caso, a tempera- tura de condensação alvo é preferivelmente determinada de acordo com uma das unidades internas 30 e 35 tendo a maior diferença entre a temperatura definida e a temperatura externa (uma unidade interna tendo a maior carga).
[00688] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 flui através da válvula de comutação de quatro vias 22 e do tubo de cone- xão do lado do gás 5 e, então, flui em cada uma dentre a primeira uni- dade interna 30 e a segunda unidade interna 35.
[00689] O refrigerante que fluiu à primeira unidade interna 30 é condensado no primeiro trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu à segunda unidade interna 35 é condensado no segundo tro- cador de calor interno 36.
[00690] O refrigerante que fluiu para fora da extremidade do lado líquido do primeiro trocador de calor interno 31 é descomprimido na primeira válvula de expansão interna 33 a uma pressão intermediária no ciclo de refrigeração. O refrigerante que fluiu para fora da extremi- dade do lado líquido do segundo trocador de calor interno 36 é ainda do mesmo modo descomprimido na segunda válvula de expansão in- terna 38 a uma pressão intermediária no ciclo de refrigeração.
[00691] Neste caso, o grau de abertura da válvula da primeira vál- vula de expansão interna 33 é controlado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamen- to do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do primei- ro trocador de calor interno 31 se torne um valor alvo. Ainda, o grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão interna 38 é con-
trolado para atender uma condição predeterminada, por exemplo, de modo que o grau de sub-resfriamento do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do segundo trocador de calor interno 36 se torne um valor alvo.
[00692] O refrigerante que passou através da primeira válvula de expansão interna 33 e o refrigerante que passou através da segunda válvula de expansão interna 38 são unidos. Então, o refrigerante unido passa através do tubo de conexão do lado do líquido 6 e flui para den- tro da unidade externa 20.
[00693] O refrigerante que fluiu para dentro da unidade externa 20 passa através da válvula de corte do lado do líquido 29 e é descom- primido na válvula de expansão externa 24 a uma baixa pressão no ciclo de refrigeração.
[00694] Neste caso, o grau de abertura da válvula da válvula de ex- pansão externa 24 é controlado para atender uma condição predeter- minada, por exemplo, de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante a ser sugado pelo compressor 21 se torne um valor alvo. Observe que o método para controlar o grau de abertura da válvula da válvula de expansão externa 24 não é limitado e, por exemplo, o con- trole pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante des- carregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[00695] O refrigerante descomprimido na válvula de expansão ex- terna 24 é evaporado no trocador de calor externo 23, passa através da válvula de comutação de quatro vias 22, é aquecido no trocador de calor interno 51, e é sugado para dentro do compressor 21 novamente. (17-4) Características da Décima Segunda Modalidade
[00696] Visto que o aparelho de ar condicionado 1k pode realizar o ciclo de refrigeração utilizando o refrigerante contendo 1,2-dicloroetile-
no, o aparelho de ar condicionado 1k pode realizar um ciclo de refrige- ração utilizando um refrigerante com GWP pequeno.
[00697] No aparelho de ar condicionado 1k, durante a operação de aquecimento, visto que o controle do sub-resfriamento é realizado na primeira válvula de expansão interna 33 e a segunda válvula de ex- pansão interna 38, as capacidades do primeiro trocador de calor inter- no 31 e o segundo trocador de calor interno 36 podem ser provavel- mente suficientemente fornecidas.
[00698] Além disso, visto que o aparelho de ar condicionado 1k é fornecido com o trocador de calor interno 51, o refrigerante a ser su- gado para dentro do compressor 21 é aquecido e a compressão de líquido no compressor 21 é suprimida. O controle pode ser fornecido para fazer com que os graus de superaquecimento do refrigerante flu- indo através das saídas do primeiro trocador de calor interno 31 e do segundo trocador de calor interno 36 que funcionam como os evapo- radores do refrigerante durante a operação de resfriamento sejam va- lores pequenos. Ainda, semelhantemente na operação de aquecimen- to, o controle pode ser fornecido para fazer com que o grau de supe- raquecimento do refrigerante fluindo através da saída do trocador de calor externo 23 que funciona como o evaporador do refrigerante seja um valor pequeno. Assim, em qualquer uma dentre a operação de res- friamento e a operação de aquecimento, ainda ao usar uma mistura de refrigerante não azeotrópica como o refrigerante causa um deslize de temperatura no evaporador, a capacidade do trocador de calor que funciona como o evaporador pode ser suficientemente fornecida.
[00699] As modalidades da presente descrição foram descritas acima, e entende-se que as modalidades e detalhes podem ser modi- ficados em várias formas sem sair da ideia e do escopo da presente descrição descrito nas reivindicações.
LISTA DOS SINAIS DE REFERÊNCIA
1, 1a a 1m aparelho de ar condicionado (aparelho de ciclo de refrigeração) 7 controlador (unidade de controle) 10 circuito de refrigerante 20 unidade externa 21 compressor 23 trocador de calor externo (condensador, evaporador) 24 válvula de expansão externa (seção de descompressão) 25 ventilador externo 26 circuito de ponte interna 27 unidade de controle da unidade externa (unidade de controle) 30 unidade interna, primeira unidade interna 31 trocador de calor interno, primeiro trocador de calor in- terno (evaporador, condensador) 32 ventilador interno, primeiro ventilador interno 33 válvula de expansão interna, primeira válvula de expan- são interna (seção de descompressão) 34 unidade de controle da unidade interna, primeira unida- de de controle da unidade interna (unidade de controle) 35 segunda unidade interna 36 segundo trocador de calor interno (evaporador, conden- sador) 37 segundo ventilador interno 38 segunda válvula de expansão interna (seção de des- compressão) 39 segunda unidade de controle da unidade interna (unida- de de controle) 40 tubo de derivação 41 receptor de baixa pressão
42 receptor de alta pressão 43 receptor de pressão intermediária 44 primeira válvula de expansão externa (seção de des- compressão, primeira seção de descompressão) 45 segunda válvula de expansão externa (seção de des- compressão, segunda seção de descompressão) 46 tubo de sub-resfriamento 47 trocador de calor de sub-resfriamento 48 válvula de expansão de sub-resfriamento 49 válvula de derivação de expansão 50 seção de aquecimento de refrigerante de sucção (seção de troca de calor do refrigerante) 51 trocador de calor interno (seção de troca de calor do re- frigerante) 53 circuito de ponte externa 54 circuito de ponte interna, primeiro circuito de ponte inter- na 55 segunda circuito de ponte interna 61 sensor de pressão de descarga 62 sensor de temperatura de descarga 63 sensor de pressão de sucção 64 sensor de temperatura de sucção 65 sensor de temperatura de troca de calor externa 66 sensor de temperatura de ar externo 67 sensor de temperatura de sub-resfriamento 71 sensor de temperatura interna de troca de calor do lado líquido, primeiro sensor de temperatura interna de troca de calor do lado líquido 72 sensor de temperatura do ar interno, primeiro sensor de temperatura do ar interno
73 sensor de temperatura interna da troca de calor do lado do gás, primeiro sensor de temperatura interna da troca de calor do lado do gás 75 segundo sensor de temperatura interna de troca de calor do lado líquido 76 segundo sensor de temperatura do ar interno 77 segundo sensor de temperatura interna da troca de calor do lado do gás 81 sensor de temperatura de troca de calor do lado de in- fluxo interno, primeiro sensor de temperatura de troca de calor do lado de influxo interno 83 sensor de temperatura de troca de calor do lado de es- coamento interno, primeiro sensor de temperatura de troca de calor do lado de escoamento interno 85 segundo sensor de temperatura de troca de calor do la- do de influxo interno 87 segundo sensor de temperatura de troca de calor do la- do de escoamento interno
LISTA DE CITAÇÃO
LITERATURA DE PATENTE PTL 1: Publicação Internacional No. 2015/141678

Claims (29)

REIVINDICAÇÕES
1. Aparelho de ciclo de refrigeração (1, 1a a 1m) caracteri- zado pelo fato de que compreende: um circuito de refrigerante (10) incluindo um compressor (21), um condensador (23, 31, 36), uma seção de descompressão (24, 44, 45, 33, 38), e um evaporador (31, 36, 23); e um refrigerante contendo, pelo menos, 1,2-dicloroetileno in- cluso no circuito de refrigerante.
2. Aparelho de ciclo de refrigeração (1a, 1b, 1g, 1l, 1m), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o circuito de refrigerante ainda inclui um receptor de baixa pressão (41) fornecido no meio do caminho em um caminho do fluxo do refrigerante se estendendo do evaporador em direção um lado de sucção do compressor.
3. Aparelho de ciclo de refrigeração (1c, 1d), de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o circuito de refrigerante ainda inclui um receptor de alta pressão (42) fornecido no meio do caminho em um caminho do fluxo do refrigerante se estendendo do condensador em direção ao evapo- rador.
4. Aparelho de ciclo de refrigeração (1e, 1f, 1h, 1i), de acor- do com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que o circuito de refrigerante ainda inclui uma primeira seção de descompressão (44), uma segunda seção de descompressão (45), e um receptor de pressão intermediária (43) fornecido no meio do cami- nho em um caminho do fluxo do refrigerante se estendendo do con- densador em direção ao evaporador, e o receptor de pressão intermediária é fornecido entre a pri- meira seção de descompressão e a segunda seção de descompres-
são no caminho do fluxo do refrigerante se estendendo do condensa- dor em direção ao evaporador.
5. Aparelho de ciclo de refrigeração (1g), de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que o circuito de refrigerante ainda inclui uma primeira seção de descompressão (44) e uma segunda seção de descompressão (45) fornecida no meio do caminho em um caminho do fluxo do refrigerante se estendendo do condensador em direção ao evaporador, e o aparelho de ciclo de refrigeração ainda compreende uma unidade de controle (7, 27) que ajusta ambos um grau de descom- pressão de um refrigerante passando através da primeira seção de descompressão e um grau de descompressão de um refrigerante pas- sando através da segunda seção de descompressão.
6. Aparelho de ciclo de refrigeração (1h, 1i, 1j, 1k), de acor- do com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que o circuito de refrigerante ainda inclui uma seção de troca de calor do refrigerante (50, 51) que faz com que um refrigerante fluindo do condensador em direção ao evaporador e um refrigerante fluindo do evaporador em direção ao compressor troque calor entre si.
7. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com as rei- vindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO-1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), e 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf).
8. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 7, caracterizado pelo fato de que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição no qual a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura cir- cundada por segmentos da linha AA’, A’B, BD, DC’, C’C, CO e OA que conectam os seguintes 7 pontos: ponto A (68,6, 0,0, 31,4), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), ponto C (32,9, 67,1, 0,0), e ponto O (100,0, 0,0, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha BD, CO e OA); o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha BD, CO e OA são linhas retas.
9. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 7, caracterizado pelo fato de que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refri- gerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha GI, IA, AA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CG que conectam os seguintes 8 pontos:
ponto G (72,0, 28,0, 0,0), ponto I (72,0, 0,0, 28,0), ponto A (68,6, 0,0, 31,4), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e ponto C (32,9, 67,1, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha IA, BD e CG); o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha GI, IA, BD e CG são linhas retas.
10. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 7, caracterizado pelo fato de que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refri- gerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha JP, PN, NK, KA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CJ que conectam os seguintes 9 pontos: ponto J (47,1, 52,9, 0,0), ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto N (68,6, 16,3, 15,1),
ponto K (61,3, 5,4, 33,3), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e ponto C (32,9, 67,1, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha BD e CJ); o segmento da linha PN é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43), o segmento da linha NK é representado por coordenadas (x, 0,2421x2-29,955x+931,91, -0,2421x2+28,955x-831,91), o segmento da linha KA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha JP, BD e CG são linhas retas.
11. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 7, caracterizado pelo fato de que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura cir- cundada por segmentos da linha JP, PL, LM, MA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CJ que conectam os seguintes 9 pontos:
ponto J (47,1, 52,9, 0,0), ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto L (63,1, 31,9, 5,0), ponto M (60,3, 6,2, 33,5), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e ponto C (32,9, 67,1, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha BD e CJ); o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43) o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha JP, LM, BD e CG são linhas retas.
12. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 7, caracterizado pelo fato de que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refri- gerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PL, LM, MA’, A’B, BF, FT, e TP que conectam os seguintes 7 pontos:
ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto L (63,1, 31,9, 5,0), ponto M (60,3, 6,2, 33,5), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto F (0,0, 61,8, 38,2), e ponto T (35,8, 44,9, 19,3), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos no segmento da linha BF); o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43), o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha FT é representado por coordenadas (x, 0,0078x2-0,7501x+61,8, -0,0078x2-0,2499x+38,2), o segmento da linha TP é representado por coordenadas (x, 0,00672x2-0,7607x+63,525, -0,00672x2-0,2393x+36,475), e os segmentos da linha LM e BF são linhas retas.
13. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 7, caracterizado pelo fato de que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refri- gerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PL, LQ, QR, e RP que conectam os seguintes 4 pontos: ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto L (63,1, 31,9, 5,0),
ponto Q (62,8, 29,6, 7,6), e ponto R (49,8, 42,3, 7,9), ou nos segmentos da linha acima; o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43), o segmento da linha RP é representado por coordenadas (x, 0,00672x2-0,7607x+63,525, -0,00672x2-0,2393x+36,475), e os segmentos da linha LQ e QR são linhas retas.
14. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 7, caracterizado pelo fato de que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refri- gerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha SM, MA’, A’B, BF, FT, e TS que conectam os seguintes 6 pontos: ponto S (62,6, 28,3, 9,1), ponto M (60,3, 6,2, 33,5), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto F (0,0, 61,8, 38,2), e ponto T (35,8, 44,9, 19,3), ou nos segmentos da linha acima, o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha FT é representado por coordenadas (x, 0,0078x2-0,7501x+61,8, -0,0078x2-0,2499x+38,2), o segmento da linha TS é representado por coordenadas
(x, -0,0017x2-0,7869x+70,888, -0,0017x2-0,2131x+29,112), e os segmentos da linha SM e BF são linhas retas.
15. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)) e trifluoroetileno (HFO-1123) em uma quantidade total de 99,5% em massa ou mais com base no refrigerante total, e o refrigerante compreende 62,0% em massa a 72,0% em massa de HFO-1132(E) com base no refrigerante total.
16. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante com- preende HFO-1132(E) e HFO-1123 em uma quantidade total de 99,5% em massa ou mais com base no refrigerante total, e o refrigerante compreende 45,1% em massa a 47,1% em massa de HFO-1132(E) com base no refrigerante total.
17. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com as reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO-1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf), e difluorometano (R32), em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectiva- mente representada por x, y, z, e a, se 0<a 11,1, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BD’, D’C, e CG que conectam os seguintes 6 pontos: ponto G (0,026a2-1,7478a+72,0, -0,026a2+0,7478a+28,0, 0,0),
ponto I (0,026a2-1,7478a+72,0, 0,0, -0,026a2+0,7478a+ 28,0), ponto A (0,0134a2-1,9681a+68,6, 0,0, -0,0134a2+0,9681a+ 31,4), ponto B (0,0, 0,0144a2-1,6377a+58,7, -0,0144a2+0,6377a+ 41,3), ponto D’ (0,0, 0,0224a2+0,968a+75,4, -0,0224a2-1,968a+ 24,6), e ponto C (-0,2304a2-0,4062a+32,9, 0,2304a2-0,5938a+67,1, 0,0), ou nas linhas retas GI, AB, e D’C (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, ponto D’, e ponto C); se 11,1<a18,2, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto G (0,02a2-1,6013a+71,105, -0,02a2+0,6013a+28,895, 0,0), ponto I (0,02a2-1,6013a+71,105, 0,0, -0,02a2+0,6013a+ 28,895), ponto A (0,0112a2-1,9337a+68,484, 0,0, -0,0112a2+0,9337a +31,516), ponto B (0,0, 0,0075a2-1,5156a+58,199, -0,0075a2+0,5156a +41,801), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W); se 18,2<a26,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pon-
tos: ponto G (0,0135a2-1,4068a+69,727, -0,0135a2+0,4068a+ 30,273, 0,0), ponto I (0,0135a2-1,4068a+69,727, 0,0, -0,0135a2+0,4068a +30,273), ponto A (0,0107a2-1,9142a+68,305, 0,0, -0,0107a2+0,9142a +31,695), ponto B (0,0, 0,009a2-1,6045a+59,318, -0,009a2+0,6045a+ 40,682), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W); se 26,7<a36,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto G (0,0111a2-1,3152a+68,986, -0,0111a2+0,3152a+ 31,014, 0,0), ponto I (0,0111a2-1,3152a+68,986, 0,0, -0,0111a2+0,3152a +31,014), ponto A (0,0103a2-1,9225a+68,793, 0,0, -0,0103a2+0,9225a +31,207), ponto B (0,0, 0,0046a2-1,41a+57,286, -0,0046a2+0,41a+ 42,714), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W); e se 36,7<a46,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pon-
tos: ponto G (0,0061a2-0,9918a+63,902, -0,0061a2-0,0082a+ 36,098, 0,0), ponto I (0,0061a2-0,9918a+63,902, 0,0, -0,0061a2-0,0082a+ 36,098), ponto A (0,0085a2-1,8102a+67,1, 0,0, -0,0085a2+0,8102a+ 32,9), ponto B (0,0, 0,0012a2-1,1659a+52,95, -0,0012a2+0,1659a+ 47,05), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W).
18. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com as reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf), e difluorometano (R32), em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectiva- mente representada por x, y, z, e a, se 0<a11,1, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ter- nário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’B, BD’, D’C, e CJ que conectam os seguintes 5 pontos: ponto J (0,0049a2-0,9645a+47,1, -0,0049a2-0,0355a+52,9, 0,0), ponto K’ (0,0514a2-2,4353a+61,7, -0,0323a2+0,4122a+5,9, - 0,0191a2+1,0231a+32,4),
ponto B (0,0, 0,0144a2-1,6377a+58,7, -0,0144a2+0,6377a+ 41,3), ponto D’ (0,0, 0,0224a2+0,968a+75,4, -0,0224a2-1,968a+ 24,6), e ponto C (-0,2304a2-0,4062a+32,9, 0,2304a2-0,5938a+67,1, 0,0), ou nas linhas retas JK’, K’B, e D’C (excluindo ponto J, ponto B, ponto D’, e ponto C); se 11,1<a18,2, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’B, BW, e WJ que conectam os seguintes 4 pontos: ponto J (0,0243a2-1,4161a+49,725, -0,0243a2+0,4161a+ 50,275, 0,0), ponto K’ (0,0341a2-2,1977a+61,187, -0,0236a2+0,34a+ 5,636,-0,0105a2+0,8577a+33,177), ponto B (0,0, 0,0075a2-1,5156a+58,199, -0,0075a2+0,5156a +41,801), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’ e K’B (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W); se 18,2<a26,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’B, BW, e WJ que conectam os seguintes 4 pontos: ponto J (0,0246a2-1,4476a+50,184, -0,0246a2+0,4476a+ 49,816, 0,0), ponto K’ (0,0196a2-1,7863a+58,515, -0,0079a2-0,1136a+ 8,702, -0,0117a2+0,8999a+32,783), ponto B (0,0, 0,009a2-1,6045a+59,318, -0,009a2+0,6045a+ 40,682), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
ou nas linhas retas JK’ e K’B (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W); se 26,7<a36,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’A, AB, BW, e WJ que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto J (0,0183a2-1,1399a+46,493, -0,0183a2+0,1399a+ 53,507, 0,0), ponto K’ (-0,0051a2+0,0929a+25,95, 0,0, 0,0051a2-1,0929a +74,05), ponto A (0,0103a2-1,9225a+68,793, 0,0, -0,0103a2+0,9225a +31,207), ponto B (0,0, 0,0046a2-1,41a+57,286, -0,0046a2+0,41a+ 42,714), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’, K’A, e AB (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W); e se 36,7<a46,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama terná- rio de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’A, AB, BW, e WJ que conectam os seguintes 5 pon- tos: ponto J (-0,0134a2+1,0956a+7,13, 0,0134a2-2,0956a+ 92,87, 0,0), ponto K’ (-1,892a+29,443, 0,0, 0,892a+70,557), ponto A (0,0085a2-1,8102a+67,1, 0,0, -0,0085a2+0,8102a+ 32,9), ponto B (0,0, 0,0012a2-1,1659a+52,95, -0,0012a2+0,1659a+ 47,05), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’, K’A e AB (excluindo ponto J, ponto
B, e ponto W).
19. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com as reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), difluorometano (R32), e 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf), em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por seg- mentos da linha IJ, JN, NE, e EI que conectam os seguintes 4 pontos: ponto I (72,0, 0,0, 28,0), ponto J (48,5, 18,3, 33,2), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e ponto E (58,3, 0,0, 41,7), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha EI; o segmento da linha IJ é representado por coordenadas (0,0236y2-1,7616y+72,0, y, -0,0236y2+0,7616y+28,0); o segmento da linha NE é representado por coordenadas (0,012y2-1,9003y+58,3, y, -0,012y2+0,9003y+41,7); e os segmentos da linha JN e EI são linhas retas.
20. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com as reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por seg- mentos da linha MM', M'N, NV, VG, e GM que conectam os seguintes 5 pontos: ponto M (52,6, 0,0, 47,4), ponto M’(39,2, 5,0, 55,8), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), ponto V (11,0, 18,1, 70,9), e ponto G (39,6, 0,0, 60,4), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha GM); o segmento da linha MM' é representado por coordenadas (0,132y2-3,34y+52,6, y, -0,132y2+2,34y+47,4); o segmento da linha M'N é representado por coordenadas (0,0596y2-2,2541y+48,98, y, -0,0596y2+1,2541y+51,02); o segmento da linha VG é representado por coordenadas (0,0123y2-1,8033y+39,6, y, -0,0123y2+0,8033y+60,4); e os segmentos da linha NV e GM são linhas retas.
21. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com as reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y e z, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha ON, NU, e UO que conectam os seguintes 3 pontos: ponto O (22,6, 36,8, 40,6), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e ponto U (3,9, 36,7, 59,4), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha ON é representado por coordenadas (0,0072y2-0,6701y+37,512, y, -0,0072y2-0,3299y+62,488); o segmento da linha NU é representado por coordenadas (0,0083y2-1,7403y+56,635, y, -0,0083y2+0,7403y+43,365); e o segmento da linha UO é uma linha reta.
22. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com as reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por seg- mentos da linha QR, RT, TL, LK, e KQ que conectam os seguintes 5 pontos: ponto Q (44,6, 23,0, 32,4), ponto R (25,5, 36,8, 37,7), ponto T (8,6, 51,6, 39,8), ponto L (28,9, 51,7, 19,4), e ponto K (35,6, 36,8, 27,6), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha QR é representado por coordenadas (0,0099y2-1,975y+84,765, y, -0,0099y2+0,975y+15,235); o segmento da linha RT é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874); o segmento da linha LK é representado por coordenadas (0,0049y2-0,8842y+61,488, y, -0,0049y2-0,1158y+38,512);
o segmento da linha KQ é representado por coordenadas (0,0095y2-1,2222y+67,676, y, -0,0095y2+0,2222y+32,324); e o segmento da linha TL é uma linha reta.
23. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com as reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por seg- mentos da linha PS, ST, e TP que conectam os seguintes 3 pontos: ponto P (20,5, 51,7, 27,8), ponto S (21,9, 39,7, 38,4), e ponto T (8,6, 51,6, 39,8), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha PS é representado por coordenadas (0,0064y2-0,7103y+40,1, y, -0,0064y2-0,2897y+59,9); o segmento da linha ST é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874); e o segmento da linha TP é uma linha reta.
24. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com as reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), e difluorometano (R32), em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é
100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IK, KB’, B’H, HR, RG, e GI que conectam os se- guintes 6 pontos: ponto I (72,0, 28,0, 0,0), ponto K (48,4, 33,2, 18,4), ponto B’ (0,0, 81,6, 18,4), ponto H (0,0, 84,2, 15,8), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos nos segmentos da linha B’H e GI); o segmento da linha IK é representado por coordenadas (0,025z2-1,7429z+72,00, -0,025z2+0,7429z+28,0, z), o segmento da linha HR é representado por coordenadas (-0,3123z2+4,234z+11,06, 0,3123z2-5.234z+88,94, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha KB’ e GI são linhas retas.
25. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com as reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IJ, JR, RG, e GI que conectam os seguintes 4 pon- tos: ponto I (72,0, 28,0, 0,0),
ponto J (57,7, 32,8, 9,5), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha GI); o segmento da linha IJ é representado por coordenadas (0,025z2-1,7429z+72,0, -0,025z2+0,7429z+28,0, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha JR e GI são linhas retas.
26. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com as reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MP, PB’, B’H, HR, RG, e GM que conectam os se- guintes 6 pontos: ponto M (47,1, 52,9, 0,0), ponto P (31,8, 49,8, 18,4), ponto B’ (0,0, 81,6, 18,4), ponto H (0,0, 84,2, 15,8), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos nos segmentos da linha B’H e GM); o segmento da linha MP é representado por coordenadas
(0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), o segmento da linha HR é representado por coordenadas (-0,3123z2+4,234z+11,06, 0,3123z2-5.234z+88,94, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha PB’ e GM são linhas retas.
27. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com as reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MN, NR, RG, e GM que conectam os seguintes 4 pontos: ponto M (47,1, 52,9, 0,0), ponto N (38,5, 52,1, 9,5), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha GM); o segmento da linha MN é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha JR e GI são linhas retas.
28. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com as reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PS, ST, e TP que conectam os seguintes 3 pon- tos: ponto P (31,8, 49,8, 18,4), ponto S (25,4, 56,2, 18,4), e ponto T (34,8, 51,0, 14,2), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha ST é representado por coordenadas (-0,0982z2+0,9622z+40,931, 0,0982z2-1,9622z+59,069, z), o segmento da linha TP é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), e o segmento da linha PS é uma linha reta.
29. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com as reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representa- da por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha QB’’, B’’D, DU, e UQ que conectam os seguintes 4 pontos: ponto Q (28,6, 34,4, 37,0),
ponto B’’ (0,0, 63,0, 37,0), ponto D (0,0, 67,0, 33,0), e ponto U (28,7, 41,2, 30,1), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no segmento da linha B’’D); o segmento da linha DU é representado por coordenadas (-3,4962z2+210,71z-3146,1, 3,4962z2-211,71z+3246,1, z), o segmento da linha UQ é representado por coordenadas (0,0135z2-0,181z+44,133, -0,0135z2-0,0819z+55,867, z), e os segmentos da linha QB’’ e B’’D são linhas retas.
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