BR112020009389A2 - aparelho de ciclo de refrigeração e método para determinar a quantidade no compartimento de refrigerante no aparelho de ciclo de refrigeração - Google Patents

aparelho de ciclo de refrigeração e método para determinar a quantidade no compartimento de refrigerante no aparelho de ciclo de refrigeração Download PDF

Info

Publication number
BR112020009389A2
BR112020009389A2 BR112020009389-0A BR112020009389A BR112020009389A2 BR 112020009389 A2 BR112020009389 A2 BR 112020009389A2 BR 112020009389 A BR112020009389 A BR 112020009389A BR 112020009389 A2 BR112020009389 A2 BR 112020009389A2
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
point
hfo
line
coordinates
refrigerant
Prior art date
Application number
BR112020009389-0A
Other languages
English (en)
Inventor
Eiji Kumakura
Shun OHKUBO
Tatsuya TAKAKUWA
Takuro Yamada
Atsushi Yoshimi
Ikuhiro Iwata
Mitsushi Itano
Daisuke Karube
Yuuki YOTSUMOTO
Kazuhiro Takahashi
Yuzo Komatsu
Original Assignee
Daikin Industries, Ltd.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from PCT/JP2018/037483 external-priority patent/WO2019123782A1/ja
Priority claimed from PCT/JP2018/038746 external-priority patent/WO2019123804A1/ja
Priority claimed from PCT/JP2018/038748 external-priority patent/WO2019123806A1/ja
Priority claimed from PCT/JP2018/038747 external-priority patent/WO2019123805A1/ja
Application filed by Daikin Industries, Ltd. filed Critical Daikin Industries, Ltd.
Priority claimed from PCT/JP2018/045289 external-priority patent/WO2019124139A1/ja
Publication of BR112020009389A2 publication Critical patent/BR112020009389A2/pt

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
    • C09K5/044—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds
    • C09K5/045—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds containing only fluorine as halogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
    • C10M131/00—Lubricating compositions characterised by the additive being an organic non-macromolecular compound containing halogen
    • C10M131/02—Lubricating compositions characterised by the additive being an organic non-macromolecular compound containing halogen containing carbon, hydrogen and halogen only
    • C10M131/04—Lubricating compositions characterised by the additive being an organic non-macromolecular compound containing halogen containing carbon, hydrogen and halogen only aliphatic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
    • C10M171/00—Lubricating compositions characterised by purely physical criteria, e.g. containing as base-material, thickener or additive, ingredients which are characterised exclusively by their numerically specified physical properties, i.e. containing ingredients which are physically well-defined but for which the chemical nature is either unspecified or only very vaguely indicated
    • C10M171/02—Specified values of viscosity or viscosity index
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F1/00—Room units for air-conditioning, e.g. separate or self-contained units or units receiving primary air from a central station
    • F24F1/0007—Indoor units, e.g. fan coil units
    • F24F1/0059—Indoor units, e.g. fan coil units characterised by heat exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F1/00—Room units for air-conditioning, e.g. separate or self-contained units or units receiving primary air from a central station
    • F24F1/0007—Indoor units, e.g. fan coil units
    • F24F1/0059—Indoor units, e.g. fan coil units characterised by heat exchangers
    • F24F1/0063—Indoor units, e.g. fan coil units characterised by heat exchangers by the mounting or arrangement of the heat exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F1/00—Room units for air-conditioning, e.g. separate or self-contained units or units receiving primary air from a central station
    • F24F1/0007—Indoor units, e.g. fan coil units
    • F24F1/0059—Indoor units, e.g. fan coil units characterised by heat exchangers
    • F24F1/0067—Indoor units, e.g. fan coil units characterised by heat exchangers by the shape of the heat exchangers or of parts thereof, e.g. of their fins
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F1/00—Room units for air-conditioning, e.g. separate or self-contained units or units receiving primary air from a central station
    • F24F1/06—Separate outdoor units, e.g. outdoor unit to be linked to a separate room comprising a compressor and a heat exchanger
    • F24F1/14—Heat exchangers specially adapted for separate outdoor units
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F1/00—Room units for air-conditioning, e.g. separate or self-contained units or units receiving primary air from a central station
    • F24F1/06—Separate outdoor units, e.g. outdoor unit to be linked to a separate room comprising a compressor and a heat exchanger
    • F24F1/20—Electric components for separate outdoor units
    • F24F1/24—Cooling of electric components
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F1/00—Room units for air-conditioning, e.g. separate or self-contained units or units receiving primary air from a central station
    • F24F1/06—Separate outdoor units, e.g. outdoor unit to be linked to a separate room comprising a compressor and a heat exchanger
    • F24F1/26—Refrigerant piping
    • F24F1/32—Refrigerant piping for connecting the separate outdoor units to indoor units
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F1/00—Room units for air-conditioning, e.g. separate or self-contained units or units receiving primary air from a central station
    • F24F1/06—Separate outdoor units, e.g. outdoor unit to be linked to a separate room comprising a compressor and a heat exchanger
    • F24F1/26—Refrigerant piping
    • F24F1/34—Protection means thereof, e.g. covers for refrigerant pipes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F1/00—Room units for air-conditioning, e.g. separate or self-contained units or units receiving primary air from a central station
    • F24F1/06—Separate outdoor units, e.g. outdoor unit to be linked to a separate room comprising a compressor and a heat exchanger
    • F24F1/38—Fan details of outdoor units, e.g. bell-mouth shaped inlets or fan mountings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F11/00—Control or safety arrangements
    • F24F11/62—Control or safety arrangements characterised by the type of control or by internal processing, e.g. using fuzzy logic, adaptive control or estimation of values
    • F24F11/63—Electronic processing
    • F24F11/65—Electronic processing for selecting an operating mode
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F11/00—Control or safety arrangements
    • F24F11/88—Electrical aspects, e.g. circuits
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F13/00—Details common to, or for air-conditioning, air-humidification, ventilation or use of air currents for screening
    • F24F13/30—Arrangement or mounting of heat-exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
    • F24F3/044—Systems in which all treatment is given in the central station, i.e. all-air systems
    • F24F3/048—Systems in which all treatment is given in the central station, i.e. all-air systems with temperature control at constant rate of air-flow
    • F24F3/052—Multiple duct systems, e.g. systems in which hot and cold air are supplied by separate circuits from the central station to mixing chambers in the spaces to be conditioned
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F5/00—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F5/00—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater
    • F24F5/0007—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater cooling apparatus specially adapted for use in air-conditioning
    • F24F5/001—Compression cycle type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24H—FLUID HEATERS, e.g. WATER OR AIR HEATERS, HAVING HEAT-GENERATING MEANS, e.g. HEAT PUMPS, IN GENERAL
    • F24H1/00—Water heaters, e.g. boilers, continuous-flow heaters or water-storage heaters
    • F24H1/0018—Water heaters, e.g. boilers, continuous-flow heaters or water-storage heaters using electric energy supply
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24H—FLUID HEATERS, e.g. WATER OR AIR HEATERS, HAVING HEAT-GENERATING MEANS, e.g. HEAT PUMPS, IN GENERAL
    • F24H4/00—Fluid heaters characterised by the use of heat pumps
    • F24H4/02—Water heaters
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F25B1/04—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of rotary type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B13/00—Compression machines, plants or systems, with reversible cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B21/00—Machines, plants or systems, using electric or magnetic effects
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B29/00—Combined heating and refrigeration systems, e.g. operating alternately or simultaneously
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B29/00—Combined heating and refrigeration systems, e.g. operating alternately or simultaneously
    • F25B29/003—Combined heating and refrigeration systems, e.g. operating alternately or simultaneously of the compression type system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B31/00—Compressor arrangements
    • F25B31/002—Lubrication
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B31/00—Compressor arrangements
    • F25B31/006—Cooling of compressor or motor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B31/00—Compressor arrangements
    • F25B31/02—Compressor arrangements of motor-compressor units
    • F25B31/026—Compressor arrangements of motor-compressor units with compressor of rotary type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F25B39/02—Evaporators
    • F25B39/028—Evaporators having distributing means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
    • F25B41/30—Expansion means; Dispositions thereof
    • F25B41/31—Expansion valves
    • F25B41/34—Expansion valves with the valve member being actuated by electric means, e.g. by piezoelectric actuators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
    • F25B41/40—Fluid line arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
    • F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
    • F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems
    • F25B49/022—Compressor control arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B5/00—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity
    • F25B5/04—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity arranged in series
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B7/00—Compression machines, plants or systems, with cascade operation, i.e. with two or more circuits, the heat from the condenser of one circuit being absorbed by the evaporator of the next circuit
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
    • F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
    • F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
    • F25B9/006—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant containing more than one component
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/22—Rotating parts of the magnetic circuit
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/22—Rotating parts of the magnetic circuit
    • H02K1/27—Rotor cores with permanent magnets
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K17/00—Asynchronous induction motors; Asynchronous induction generators
    • H02K17/02—Asynchronous induction motors
    • H02K17/16—Asynchronous induction motors having rotors with internally short-circuited windings, e.g. cage rotors
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K9/00—Arrangements for cooling or ventilating
    • H02K9/08—Arrangements for cooling or ventilating by gaseous cooling medium circulating wholly within the machine casing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/10—Components
    • C09K2205/106—Carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/10—Components
    • C09K2205/12—Hydrocarbons
    • C09K2205/122—Halogenated hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/10—Components
    • C09K2205/12—Hydrocarbons
    • C09K2205/126—Unsaturated fluorinated hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/10—Components
    • C09K2205/12—Hydrocarbons
    • C09K2205/128—Perfluorinated hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/22—All components of a mixture being fluoro compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/24—Only one single fluoro component present
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/40—Replacement mixtures
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/40—Replacement mixtures
    • C09K2205/43—Type R22
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
    • C10M2211/00—Organic non-macromolecular compounds containing halogen as ingredients in lubricant compositions
    • C10M2211/02—Organic non-macromolecular compounds containing halogen as ingredients in lubricant compositions containing carbon, hydrogen and halogen only
    • C10M2211/022—Organic non-macromolecular compounds containing halogen as ingredients in lubricant compositions containing carbon, hydrogen and halogen only aliphatic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
    • C10N2030/00—Specified physical or chemical properties which is improved by the additive characterising the lubricating composition, e.g. multifunctional additives
    • C10N2030/02—Pour-point; Viscosity index
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
    • C10N2040/00—Specified use or application for which the lubricating composition is intended
    • C10N2040/30—Refrigerators lubricants or compressors lubricants
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2313/00—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for
    • F25B2313/023—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for using multiple indoor units
    • F25B2313/0233—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for using multiple indoor units in parallel arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/07—Details of compressors or related parts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/12—Inflammable refrigerants
    • F25B2400/121—Inflammable refrigerants using R1234
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2500/00—Problems to be solved
    • F25B2500/05—Cost reduction
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2500/00—Problems to be solved
    • F25B2500/07—Exceeding a certain pressure value in a refrigeration component or cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2600/00—Control issues
    • F25B2600/05—Refrigerant levels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2600/00—Control issues
    • F25B2600/25—Control of valves
    • F25B2600/2513—Expansion valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
    • F25B2700/04—Refrigerant level
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
    • F25B2700/19—Pressures
    • F25B2700/193—Pressures of the compressor
    • F25B2700/1931—Discharge pressures
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
    • H02K7/14—Structural association with mechanical loads, e.g. with hand-held machine tools or fans
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
    • Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Signal Processing (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Mathematical Physics (AREA)
  • Fuzzy Systems (AREA)
  • Lubricants (AREA)
  • Liquid Crystal Substances (AREA)
  • Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
  • Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
  • Compressor (AREA)
  • Other Air-Conditioning Systems (AREA)
  • Complex Calculations (AREA)
  • Air Conditioning Control Device (AREA)
  • Cooling Or The Like Of Semiconductors Or Solid State Devices (AREA)
  • Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
  • Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Cooling Or The Like Of Electrical Apparatus (AREA)
  • Compression Or Coding Systems Of Tv Signals (AREA)
  • Heat-Pump Type And Storage Water Heaters (AREA)
  • Connection Of Motors, Electrical Generators, Mechanical Devices, And The Like (AREA)
  • Permanent Field Magnets Of Synchronous Machinery (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)

Abstract

A presente invenção refere-se a um aparelho de ciclo de refrigeração capaz de manter um LCCP baixo quando um ciclo de calor é realizado utilizando um refrigerante com GWP suficientemente pequeno, e um método para determinar uma quantidade no compartimento de refrigerante no aparelho de ciclo de refrigeração. Uma unidade externa (20) incluindo um compressor (21) e um trocador de calor externo (23), uma unidade interna (30) incluindo um trocador de calor interno (31), e um tubo de refrigerante (5, 6) que conecta a unidade externa (20) e a unidade interna (30) entre si são fornecidos. Um refrigerante contendo, pelo menos, 1,2-dicloroetileno está fechado em um circuito de refrigerante (10) que é constituído conectando o compressor (21), o trocador de calor externo (23), e o trocador de calor interno (31) entre si. Uma quantidade de compartimento do refrigerante no circuito de refrigerante (10) por 1 kW de capacidade de refrigeração atende uma condição de 160 g ou mais e 560 g ou menos.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "APARE- LHO DE CICLO DE REFRIGERAÇÃO E MÉTODO PARA DETERMI-
NAR A QUANTIDADE NO COMPARTIMENTO DE REFRIGERANTE NO APARELHO DE CICLO DE REFRIGERAÇÃO". Campo técnico
[001] A presente divulgação refere-se a um aparelho de ciclo de refrigeração e um método para determinar uma quantidade no compar- timento de refrigerante no aparelho de ciclo de refrigeração. Antecedentes Antecedentes
[002] Convencionalmente, sistemas de ciclo de calor, como apa- relhos de ar condicionado, usam frequentemente o R410A como refri- gerante. R410A é um refrigerante misto de dois componentes de difluo- rometano (CH2F2; HFC-32 ou R32) e pentafluoroetano (C2HF5; HFC- 125 ou R125) e é uma composição pseudo-azeotrópica.
[003] No entanto, o R410A tem um potencial de aquecimento glo- bal (GWP) de 2088. Nos últimos anos, o R32, que é um refrigerante com um GWP menor de 675, está sendo mais usado como resultado da cres- cente preocupação com o aquecimento global.
[004] Por esse motivo, por exemplo, o PTL 1 (Publicação Interna- cional No. 2015/141678) sugere vários refrigerantes mistos com baixo GWP alternativos ao R410A.
SUMÁRIO DA INVEÇÃO Problema Técnico
[005] Um exemplo de um índice relativo à prevenção do aqueci- mento global pode ser um índice chamado desempenho climático do ciclo de vida (LCCP). O LCCP é um índice referente à prevenção do aquecimento global e é um valor numérico obtido pela adição de um consumo de energia quando os gases de efeito estufa a serem utiliza- dos são fabricados (impacto indireto) e um vazamento no ar externo
(impacto direto) para um equivalente total impacto de aviso (TEWI). A unidade do LCCP é kg-CO2. Ou seja, o TEWI é obtido adicionando um impacto direto e um impacto indireto calculado usando as respectivas expressões matemáticas predeterminadas. O LCCP é calculado usando a seguinte expressão relacional. LCCP = GWPRMW + GWPW(1 - R) + NQA
[006] Na expressão, GWPRM é um efeito de aquecimento relacio- nado à fabricação de um refrigerante, W é uma quantidade de enchi- mento de refrigerante, R é uma quantidade de recuperação de refrige- rante quando um aparelho é descartado, N é uma duração de uso do aparelho (ano), Q é uma intensidade de emissão de CO2 e A é um con- sumo anual de energia.
[007] Em relação ao LCCP do aparelho de ciclo de refrigeração, quando a quantidade de enchimento no circuito de refrigerante é muito pequena, uma insuficiência do refrigerante diminui a eficiência do ciclo, resultando em um aumento no LCCP; e quando a quantidade de enchi- mento no circuito de refrigerante é muito grande, o impacto do GWP aumenta, resultando em um aumento no LCCP. Além disso, um refrige- rante com um GWP menor que o R32 que tem sido usado com frequên- cia tende a ter uma baixa capacidade de transferência de calor e a ter um LCCP grande como resultado da diminuição da eficiência do ciclo.
[008] O teor da presente divulgação visa o ponto acima descrito e um objetivo da presente divulgação é fornecer um aparelho de ciclo de refrigeração capaz de manter um LCCP baixo quando um ciclo de calor é realizado usando um refrigerante GWP suficientemente pequeno e um método de determinar uma quantidade no compartimento de refrige- rante no aparelho de ciclo de refrigeração. Solução para o problema
[009] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um pri- meiro aspecto inclui uma unidade de fonte de calor, uma unidade de serviço, e um tubo de refrigerante. A unidade de fonte de calor inclui um compressor e um trocador de calor do lado da fonte de calor. A unidade de serviço inclui um trocador de calor do lado da fonte de serviço. O tubo de refrigerante conecta a unidade de fonte de calor e a unidade de serviço entre si. Um refrigerante contendo, pelo menos, 1,2-dicloroeti- leno está fechado em um circuito de refrigerante que é constituído co- nectando o compressor, o trocador de calor do lado da fonte de calor, e o trocador de calor do lado da fonte de serviço entre si. Uma quantidade de compartimento do refrigerante no circuito de refrigerante atende uma condição de 160 g ou mais e 560 g ou menos por 1 kW de capacidade de refrigeração do aparelho de ciclo de refrigeração.
[010] Observe que uma capacidade de refrigeração do aparelho de ciclo de refrigeração representa uma capacidade de refrigeração no- minal.
[011] Visto que o refrigerante contendo, pelo menos, 1,2-dicloro- etileno está fechado no circuito de refrigerante por uma quantidade de 160 g ou mais e 560 g ou menos por 1 kW de capacidade de refrigera- ção, quando o aparelho de ciclo de refrigeração realiza um ciclo de calor usando um refrigerante com um GWP suficientemente pequeno, o LCCP pode ser mantido baixo.
[012] Observe que, para uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor do lado da fonte de calor, quando o circuito de refrigerante não é fornecido com um recipiente de refrigerante (por exemplo, um receptor de baixa pressão ou um receptor de alta pressão, excluindo um acumu- lador pertencente a um compressor), uma capacidade interna é preferi- velmente 0,4 L ou mais e 2,5 L ou menos. Quando o circuito de refrige- rante é fornecido com um recipiente de refrigerante, uma capacidade interna é preferivelmente 1,4 L ou mais e menos do que 5,0 L.
[013] Além disso, para uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor do lado da fonte de calor incluído na unidade de fonte de calor fornecida com apenas uma ventoinha, quando a unidade de fonte de calor tem um compartimento tendo uma porta de estouro para soprar o ar que passou através do trocador de calor do lado da fonte de calor em uma superfície lateral em um estado instalado (quando a unidade de fonte de calor é do tipo de tronco ou similar), uma capacidade interna é preferivelmente 0,4 L ou mais e menos do que 3,5 L. Para uma capaci- dade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor do lado da fonte de calor incluído na unidade de fonte de calor fornecido com dois ventiladores, quando a unidade de fonte de calor tem um compartimento tendo uma porta de estouro para soprar o ar que passou através do trocador de calor do lado da fonte de calor em uma superfície lateral em um estado instalado (quando a unidade de fonte de calor é do tipo de tronco ou similar), uma capacidade interna é preferivelmente 3,5 L ou mais e menos do que 5,0 L.
[014] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um se- gundo aspecto inclui uma unidade de fonte de calor, uma primeira uni- dade de serviço, uma segunda unidade de serviço, e um tubo de refri- gerante. A unidade de fonte de calor inclui um compressor e um trocador de calor do lado da fonte de calor. A primeira unidade de serviço inclui um primeiro trocador de calor do lado da fonte de serviço. A segunda unidade de serviço inclui um segmento trocador de calor do lado da fonte de serviço. O tubo de refrigerante conecta a unidade de fonte de calor, a primeira unidade de serviço, e a segunda unidade de serviço entre si. Um refrigerante contendo, pelo menos, 1,2-dicloroetileno está fechado em um circuito de refrigerante que é constituído conectando o primeiro trocador de calor do lado da fonte de serviço e o segundo tro- cador de calor do lado da fonte de serviço em paralelo ao compressor e ao trocador de calor do lado da fonte de calor. Uma quantidade de com- partimento do refrigerante no circuito de refrigerante por 1 kW de capa- cidade de refrigeração atende uma condição de 190 g ou mais e 1660 g ou menos.
[015] Visto que o refrigerante contendo, pelo menos, 1,2-dicloro- etileno está fechado no circuito de refrigerante incluindo a pluralidade de trocadores de calor do lado da fonte de serviço conectados em para- lelo entre si, por uma quantidade de 190 g ou mais e 1660 g ou menos por 1 kW de capacidade de refrigeração, quando o aparelho de ciclo de refrigeração realiza um ciclo de calor usando um refrigerante com um GWP suficientemente pequeno, o LCCP pode ser mantido baixo.
[016] Observe que, para uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor do lado da fonte de calor, quando a primeira unidade de serviço não tem uma válvula de expansão no lado do líquido do primeiro troca- dor de calor do lado da fonte de serviço e a segunda unidade de serviço ainda não tem uma válvula de expansão no lado do líquido do segundo trocador de calor do lado da fonte de serviço, uma capacidade interna é preferivelmente 1,4 L ou mais e menos do que 5,0 L. Quando a primeira unidade de serviço tem uma válvula de expansão no lado do líquido do primeiro trocador de calor do lado da fonte de serviço e a segunda uni- dade de serviço ainda tem uma válvula de expansão no lado do líquido do segundo trocador de calor do lado da fonte de serviço, uma capaci- dade interna é preferivelmente 5,0 L ou mais e 38 L ou menos.
[017] Além disso, para uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor do lado da fonte de calor incluído na unidade de fonte de calor fornecida com apenas uma ventoinha, quando a unidade de fonte de calor tem um compartimento tendo uma porta de estouro para soprar o ar que passou através do trocador de calor do lado da fonte de calor em uma superfície lateral em um estado instalado (quando a unidade de fonte de calor é do tipo de tronco ou similar), uma capacidade interna é preferivelmente 0,4 L ou mais e menos do que 3,5 L. Para uma capaci- dade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor do lado da fonte de calor incluído na unidade de fonte de calor fornecido com dois ventiladores, quando a unidade de fonte de calor tem um compartimento tendo uma porta de estouro para soprar o ar que passou através do trocador de calor do lado da fonte de calor em uma superfície lateral em um estado instalado (quando a unidade de fonte de calor é do tipo de tronco ou similar), uma capacidade interna é preferivelmente 3,5 L ou mais e 7,0 L ou menos. Para uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor do lado da fonte de calor incluído na unidade de fonte de calor que sopra para cima o ar que passou através do trocador de calor do lado da fonte de calor, uma ca- pacidade interna é preferivelmente 5,5 L ou mais e 38 L ou menos.
[018] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um ter- ceiro aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[019] o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), e 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf).
[020] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e uma capacidade de refrigeração (pos- sivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capacidade) e um coeficiente de desempenho (COP) equivalentes aos de R410A.
[021] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um quarto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o terceiro aspecto, em que
[022] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente re- presentada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama terná- rio de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circun- dada por segmentos da linha AA’, A’B, BD, DC’, C’C, CO e OA que co- nectam os seguintes 7 pontos:
[023] ponto A (68,6, 0,0, 31,4),
[024] ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4),
[025] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[026] ponto D (0,0, 80,4, 19,6),
[027] ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0),
[028] ponto C (32,9, 67,1, 0,0), e
[029] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[030] ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha BD, CO e OA);
[031] o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[032] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
[033] o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6),
[034] o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e
[035] os segmentos da linha BD, CO e OA são linhas retas.
[036] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um quinto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o terceiro aspecto, em que
[037] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e
R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente re- presentada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama terná- rio de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circun- dada por segmentos da linha GI, IA, AA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CG que conectam os seguintes 8 pontos:
[038] ponto G (72,0, 28,0, 0,0),
[039] ponto I (72,0, 0,0, 28,0),
[040] ponto A (68,6, 0,0, 31,4),
[041] ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4),
[042] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[043] ponto D (0,0, 80,4, 19,6),
[044] ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e
[045] ponto C (32,9, 67,1, 0,0),
[046] ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha IA, BD e CG);
[047] o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497,-0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2- 1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
[048] o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6),
[049] o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e
[050] os segmentos da linha GI, IA, BD e CG são linhas retas.
[051] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um sexto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o terceiro aspecto, em que
[052] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e
R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente re- presentada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama terná- rio de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circun- dada por segmentos da linha JP, PN, NK, KA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CJ que conectam os seguintes 9 pontos:
[053] ponto J (47,1, 52,9, 0,0),
[054] ponto P (55,8, 42,0, 2,2),
[055] ponto N (68,6, 16,3, 15,1),
[056] ponto K (61,3, 5,4, 33,3),
[057] ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4),
[058] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[059] ponto D (0,0, 80,4, 19,6),
[060] ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e
[061] ponto C (32,9, 67,1, 0,0),
[062] ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha BD e CJ);
[063] o segmento da linha PN é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43),
[064] o segmento da linha NK é representado por coordenadas (x, 0,2421x2-29,955x+931,91, -0,2421x2+28,955x-831,91),
[065] o segmento da linha KA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[066] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
[067] o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6),
[068] o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e
[069] os segmentos da linha JP, BD e CG são linhas retas.
[070] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um sé- timo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o ter- ceiro aspecto, em que
[071] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente re- presentada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama terná- rio de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circun- dada por segmentos da linha JP, PL, LM, MA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CJ que conectam os seguintes 9 pontos:
[072] ponto J (47,1, 52,9, 0,0),
[073] ponto P (55,8, 42,0, 2,2),
[074] ponto L (63,1, 31,9, 5,0),
[075] ponto M (60,3, 6,2, 33,5),
[076] ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4),
[077] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[078] ponto D (0,0, 80,4, 19,6),
[079] ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e
[080] ponto C (32,9, 67,1, 0,0),
[081] ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha BD e CJ);
[082] o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43)
[083] o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[084] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
[085] o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6),
[086] o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x,
0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e
[087] os segmentos da linha JP, LM, BD e CG são linhas retas.
[088] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um oi- tavo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o ter- ceiro aspecto, em que
[089] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente re- presentada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama terná- rio de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circun- dada por segmentos da linha PL, LM, MA’, A’B, BF, FT, e TP que co- nectam os seguintes 7 pontos:
[090] ponto P (55,8, 42,0, 2,2),
[091] ponto L (63,1, 31,9, 5,0),
[092] ponto M (60,3, 6,2, 33,5),
[093] ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4),
[094] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[095] ponto F (0,0, 61,8, 38,2), e
[096] ponto T (35,8, 44,9, 19,3),
[097] ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos no segmento da linha BF);
[098] o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43),
[099] o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[0100] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
[0101] o segmento da linha FT é representado por coordenadas (x, 0,0078x2-0,7501x+61,8, -0,0078x2-0,2499x+38,2),
[0102] o segmento da linha TP é representado por coordenadas (x,
0,00672x2-0,7607x+63,525, -0,00672x2-0,2393x+36,475), e
[0103] os segmentos da linha LM e BF são linhas retas.
[0104] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um nono aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o terceiro aspecto, em que
[0105] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente re- presentada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama terná- rio de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circun- dada por segmentos da linha PL, LQ, QR, e RP que conectam os se- guintes 4 pontos:
[0106] ponto P (55,8, 42,0, 2,2),
[0107] ponto L (63,1, 31,9, 5,0),
[0108] ponto Q (62,8, 29,6, 7,6), e
[0109] ponto R (49,8, 42,3, 7,9),
[0110] ou nos segmentos da linha acima;
[0111] o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43),
[0112] o segmento da linha RP é representado por coordenadas (x, 0,00672x2-0,7607x+63,525, -0,00672x2-0,2393x+36,475), e
[0113] os segmentos da linha LQ e QR são linhas retas.
[0114] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um dé- cimo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o terceiro aspecto, em que
[0115] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente re- presentada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama terná- rio de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e
R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circun- dada por segmentos da linha SM, MA’, A’B, BF, FT, e TS que conectam os seguintes 6 pontos:
[0116] ponto S (62,6, 28,3, 9,1),
[0117] ponto M (60,3, 6,2, 33,5),
[0118] ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4),
[0119] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[0120] ponto F (0,0, 61,8, 38,2), e
[0121] ponto T (35,8, 44,9, 19,3),
[0122] ou nos segmentos da linha acima,
[0123] o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[0124] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
[0125] o segmento da linha FT é representado por coordenadas (x, 0,0078x2-0,7501x+61,8, -0,0078x2-0,2499x+38,2),
[0126] o segmento da linha TS é representado por coordenadas (x, -0,0017x2-0,7869x+70,888, -0,0017x2-0,2131x+29,112), e
[0127] os segmentos da linha SM e BF são linhas retas.
[0128] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um dé- cimo primeiro aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0129] o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)) e trifluoroetileno (HFO-1123) em uma quantidade total de 99,5 % em massa ou mais com base no refrigerante total, e
[0130] o refrigerante compreende 62,0% em massa a 72,0% em massa de HFO-1132(E) com base no refrigerante total.
[0131] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, um coeficiente de desempenho (COP)
e uma capacidade de refrigeração (possivelmente referida como capa- cidade de resfriamento ou capacidade) equivalentes aos de R410A, e sendo classificado com menor inflamabilidade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Americana de Engenheiros de Aqueci- mento, Refrigeração e Ar Condicionado (ASHRAE).
[0132] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um dé- cimo segundo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0133] o refrigerante compreende HFO-1132(E) e HFO-1123 em uma quantidade total de 99,5% em massa ou mais com base no refrige- rante total, e
[0134] o refrigerante compreende 45,1% em massa a 47,1% em massa de HFO-1132(E) com base no refrigerante total.
[0135] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, um coeficiente de desempenho (COP) e uma capacidade de refrigeração (possivelmente referida como capa- cidade de resfriamento ou capacidade) equivalentes aos de R410A, e sendo classificado com menor inflamabilidade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Americana de Engenheiros de Aqueci- mento, Refrigeração e Ar Condicionado (ASHRAE).
[0136] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um dé- cimo terceiro aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0137] o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf), e difluorometano (R32),
[0138] em que
[0139] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123,
R1234yf, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectiva- mente representada por x, y, z, e a,
[0140] se 0<a 11,1, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BD’, D’C, e CG que conectam os seguintes 6 pontos:
[0141] ponto G (0,026a2-1,7478a+72,0, -0,026a2+0,7478a+28,0, 0,0),
[0142] ponto I (0,026a2-1,7478a+72,0, 0,0, - 0,026a2+0,7478a+28,0),
[0143] ponto A (0,0134a2-1,9681a+68,6, 0,0, - 0,0134a2+0,9681a+31,4),
[0144] ponto B (0,0, 0,0144a2-1,6377a+58,7, - 0,0144a2+0,6377a+41,3),
[0145] ponto D’ (0,0, 0,0224a2+0,968a+75,4, -0,0224a2- 1,968a+24,6), e
[0146] ponto C (-0,2304a2-0,4062a+32,9, 0,2304a2-0,5938a+67,1, 0,0),
[0147] ou nas linhas retas GI, AB e D’C (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, ponto D’, e ponto C);
[0148] se 11,1<a18,2, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pontos:
[0149] ponto G (0,02a2-1,6013a+71,105, -0,02a2+0,6013a+28,895, 0,0),
[0150] ponto I (0,02a2-1,6013a+71,105, 0,0, - 0,02a2+0,6013a+28,895),
[0151] ponto A (0,0112a2-1,9337a+68,484, 0,0, - 0,0112a2+0,9337a+31,516),
[0152] ponto B (0,0, 0,0075a2-1,5156a+58,199, - 0,0075a2+0,5156a+41,801), e
[0153] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0154] ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W);
[0155] se 18,2<a26,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pontos:
[0156] ponto G (0,0135a2-1,4068a+69,727, - 0,0135a2+0,4068a+30,273, 0,0),
[0157] ponto I (0,0135a2-1,4068a+69,727, 0,0, - 0,0135a2+0,4068a+30,273),
[0158] ponto A (0,0107a2-1,9142a+68,305, 0,0, - 0,0107a2+0,9142a+31,695),
[0159] ponto B (0,0, 0,009a2-1,6045a+59,318, - 0,009a2+0,6045a+40,682), e
[0160] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0161] ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W);
[0162] se 26,7<a36,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas GI, IA, AB, BW e WG que conectam os seguintes 5 pontos:
[0163] ponto G (0,0111a2-1,3152a+68,986, - 0,0111a2+0,3152a+31,014, 0,0),
[0164] ponto I (0,0111a2-1,3152a+68,986, 0,0, - 0,0111a2+0,3152a+31,014),
[0165] ponto A (0,0103a2-1,9225a+68,793, 0,0, - 0,0103a2+0,225a+31,207),
[0166] ponto B (0,0, 0,0046a2-1,41a+57,286, - 0,0046a2+0,41a+42,714), e
[0167] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0168] ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W); e
[0169] se 36,7<a46,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pontos:
[0170] ponto G (0,0061a2-0,918a+63,902, -0,0061a2- 0,0082a+36,098, 0,0),
[0171] ponto I (0,0061a2-0,918a+63,902, 0,0, -0,0061a2- 0,0082a+36,098),
[0172] ponto A (0,0085a2-1,8102a+67,1, 0,0, - 0,0085a2+0,8102a+32,9),
[0173] ponto B (0,0, 0,0012a2-1,1659a+52,95, - 0,0012a2+0,1659a+47,05), e
[0174] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0175] ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W).
[0176] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e uma capacidade de refrigeração (pos- sivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capacidade) e um coeficiente de desempenho (COP) equivalentes aos de R410A.
[0177] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um dé- cimo quarto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0178] o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf), e difluorometano (R32),
[0179] em que
[0180] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123,
R1234yf, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectiva- mente representada por x, y, z, e a,
[0181] se 0<a11,1, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’B, BD’, D’C, e CJ que conectam os seguintes 5 pontos:
[0182] ponto J (0,0049a2-0,9645a+47,1, -0,0049a2-0,0355a+52,9, 0,0),
[0183] ponto K’ (0,0514a2-2,4353a+61,7, -0,0323a2+0,4122a+5,9, - 0,0191a2+1,0231a+32,4),
[0184] ponto B (0,0, 0,0144a2-1,6377a+58,7, - 0,0144a2+0,6377a+41,3),
[0185] ponto D’ (0,0, 0,0224a2+0,68a+75,4, -0,0224a2- 1,968a+24,6), e
[0186] ponto C (-0,2304a2-0,4062a+32,9, 0,2304a2-0,5938a+67,1, 0,0),
[0187] ou nas linhas retas JK’, K’B e D’C (excluindo ponto J, ponto B, ponto D’, e ponto C);
[0188] se 11,1<a18,2, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas JK’, K’B, BW, e WJ que conectam os seguintes 4 pontos:
[0189] ponto J (0,0243a2-1,4161a+49,725, - 0,0243a2+0,4161a+50,275, 0,0),
[0190] ponto K’ (0,0341a2-2,1977a+61,187, - 0,0236a2+0,34a+5,636, -0,0105a2+0,8577a+33,177),
[0191] ponto B (0,0, 0,0075a2-1,5156a+58,199, - 0,0075a2+0,5156a+41,801), e
[0192] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0193] ou nas linhas retas JK’ e K’B (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W);
[0194] se 18,2<a26,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas JK’, K’B, BW, e WJ que conectam os seguintes 4 pontos:
[0195] ponto J (0,0246a2-1,4476a+50,184, - 0,0246a2+0,4476a+49,816, 0,0),
[0196] ponto K’ (0,0196a2-1,7863a+58,515, -0,0079a2- 0,1136a+8,702, -0,0117a2+0,8999a+32,783),
[0197] ponto B (0,0, 0,009a2-1,6045a+59,318, - 0,009a2+0,6045a+40,682), e
[0198] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0199] ou nas linhas retas JK’ e K’B (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W);
[0200] se 26,7<a36,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas JK’, K’A, AB, BW, e WJ que conectam os seguintes 5 pontos:
[0201] ponto J (0,0183a2-1,1399a+46,493, - 0,0183a2+0,1399a+53,507, 0,0),
[0202] ponto K’ (-0,0051a2+0,0929a+25,95, 0,0, 0,0051a2- 1,0929a+74,05),
[0203] ponto A (0,0103a2-1,9225a+68,793, 0,0, - 0,0103a2+0,225a+31,207),
[0204] ponto B (0,0, 0,0046a2-1,41a+57,286, - 0,0046a2+0,41a+42,714), e
[0205] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0206] ou nas linhas retas JK’, K’A e AB (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W); e
[0207] se 36,7<a46,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas JK’, K’A, AB, BW, e WJ que conectam os seguintes 5 pontos:
[0208] ponto J (-0,0134a2+1,0956a+7,13, 0,0134a2-2,0956a+92,87, 0,0),
[0209] ponto K’ (-1,892a+29,443, 0,0, 0,892a+70,557),
[0210] ponto A (0,0085a2-1,8102a+67,1, 0,0, - 0,0085a2+0,8102a+32,9),
[0211] ponto B (0,0, 0,0012a2-1,1659a+52,95, - 0,0012a2+0,1659a+47,05), e
[0212] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0213] ou nas linhas retas JK’, K’A e AB (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W).
[0214] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e uma capacidade de refrigeração (pos- sivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capacidade) e um coeficiente de desempenho (COP) equivalentes aos de R410A.
[0215] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um dé- cimo quinto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0216] o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), difluorometano(R32), e 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf),
[0217] em que
[0218] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IJ, JN, NE, e EI que conectam os seguintes 4 pontos:
[0219] ponto I (72,0, 0,0, 28,0),
[0220] ponto J (48,5, 18,3, 33,2),
[0221] ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e
[0222] ponto E (58,3, 0,0, 41,7),
[0223] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha EI;
[0224] o segmento da linha IJ é representado por coordenadas (0,0236y2-1,7616y+72,0, y, -0,0236y2+0,7616y+28,0);
[0225] o segmento da linha NE é representado por coordenadas (0,012y2-1,9003y+58,3, y, -0,012y2+0,9003y+41,7); e
[0226] os segmentos da linha JN e EI são linhas retas.
[0227] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, uma capacidade de refrigeração (pos- sivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capacidade) equivalente à de R410A, e sendo classificado com menor inflamabili- dade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Americana de Engenheiros de Aquecimento, Refrigeração e Ar Condicionado (ASHRAE).
[0228] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um dé- cimo sexto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0229] o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf,
[0230] em que
[0231] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MM', M'N, NV, VG, e GM que conectam os seguintes 5 pontos:
[0232] ponto M (52,6, 0,0, 47,4),
[0233] ponto M’ (39,2, 5,0, 55,8),
[0234] ponto N (27,7, 18,2, 54,1),
[0235] ponto V (11,0, 18,1, 70,9), e
[0236] ponto G (39,6, 0,0, 60,4),
[0237] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha GM);
[0238] o segmento da linha MM' é representado por coordenadas (0.132y2-3.34y+52.6, y, -0.132y2+2.34y+47.4);
[0239] o segmento da linha M'N é representado por coordenadas (0.0596y2-2.2541y+48.98, y, -0.0596y2+1.2541y+51.02);
[0240] o segmento da linha VG é representado por coordenadas (0,0123y2-1,8033y+39,6, y, -0,0123y2+0,8033y+60,4); e
[0241] os segmentos da linha NV e GM são linhas retas.
[0242] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, uma capacidade de refrigeração (pos- sivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capacidade) equivalente à de R410A, e sendo classificado com menor inflamabili- dade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Americana de Engenheiros de Aquecimento, Refrigeração e Ar Condicionado (ASHRAE).
[0243] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um dé- cimo sétimo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0244] o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf,
[0245] em que
[0246] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y e z, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composi- ção em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha
ON, NU, e UO que conectam os seguintes 3 pontos:
[0247] ponto O (22,6, 36,8, 40,6),
[0248] ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e
[0249] ponto U (3,9, 36,7, 59,4),
[0250] ou nesses segmentos da linha;
[0251] o segmento da linha ON é representado por coordenadas (0,0072y2-0,6701y+37,512, y, -0,0072y2-0,3299y+62,488);
[0252] o segmento da linha NU é representado por coordenadas (0,0083y2-1,7403y+56,635, y, -0,0083y2+0,7403y+43,365); e
[0253] o segmento da linha UO é uma linha reta.
[0254] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, uma capacidade de refrigeração (pos- sivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capacidade) equivalente à de R410A, e sendo classificado com menor inflamabili- dade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Americana de Engenheiros de Aquecimento, Refrigeração e Ar Condicionado (ASHRAE).
[0255] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um dé- cimo oitavo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0256] o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf,
[0257] em que
[0258] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha QR, RT, TL, LK, e KQ que conectam os seguintes 5 pontos:
[0259] ponto Q (44,6, 23,0, 32,4),
[0260] ponto R (25,5, 36,8, 37,7),
[0261] ponto T (8,6, 51,6, 39,8),
[0262] ponto L (28,9, 51,7, 19,4), e
[0263] ponto K (35,6, 36,8, 27,6),
[0264] ou nesses segmentos da linha;
[0265] o segmento da linha QR é representado por coordenadas (0,0099y2-1,975y+84,765, y, -0,0099y2+0,975y+15,235);
[0266] o segmento da linha RT é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874);
[0267] o segmento da linha LK é representado por coordenadas (0,0049y2-0,8842y+61,488, y, -0,0049y2-0,1158y+38,512);
[0268] o segmento da linha KQ é representado por coordenadas (0,0095y2-1,2222y+67,676, y, -0,0095y2+0,2222y+32,324); e
[0269] o segmento da linha TL é uma linha reta.
[0270] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, uma capacidade de refrigeração (pos- sivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capacidade) equivalente à de R410A, e sendo classificado com menor inflamabili- dade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Americana de Engenheiros de Aquecimento, Refrigeração e Ar Condicionado (ASHRAE).
[0271] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um dé- cimo nono aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0272] o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf,
[0273] em que
[0274] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PS, ST, e TP que conectam os seguintes 3 pontos:
[0275] ponto P (20,5, 51,7, 27,8),
[0276] ponto S (21,9, 39,7, 38,4), e
[0277] ponto T (8,6, 51,6, 39,8),
[0278] ou nesses segmentos da linha;
[0279] o segmento da linha PS é representado por coordenadas (0,0064y2-0,7103y+40,1, y, -0,0064y2-0,2897y+59,9);
[0280] o segmento da linha ST é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874); e
[0281] o segmento da linha TP é uma linha reta.
[0282] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, uma capacidade de refrigeração (pos- sivelmente referida como capacidade de resfriamento ou capacidade) equivalente à de R410A, e sendo classificado com menor inflamabili- dade (classe 2L) de acordo com a norma da Sociedade Americana de Engenheiros de Aquecimento, Refrigeração e Ar Condicionado (ASHRAE).
[0283] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vi- gésimo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0284] o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), e difluorometano (R32),
[0285] em que
[0286] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IK, KB’, B’H, HR, RG, e GI que conectam os seguintes 6 pontos:
[0287] ponto I (72,0, 28,0, 0,0),
[0288] ponto K (48,4, 33,2, 18,4),
[0289] ponto B’ (0,0, 81,6, 18,4),
[0290] ponto H (0,0, 84,2, 15,8),
[0291] ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e
[0292] ponto G (38,5, 61,5, 0,0),
[0293] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos nos seg- mentos da linha B’H e GI);
[0294] o segmento da linha IK é representado por coordenadas (0,025z2-1,7429z+72,00, -0,025z2+0,7429z+28,0, z),
[0295] o segmento da linha HR é representado por coordenadas (-0,3123z2+4,234z+11,06, 0,3123z2-5.234z+88,94, z),
[0296] o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e
[0297] os segmentos da linha KB’ e GI são linhas retas.
[0298] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e um coeficiente de desempenho (COP) equivalente à de R410A.
[0299] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vi- gésimo primeiro aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0300] o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32,
[0301] em que
[0302] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IJ, JR, RG, e GI que conectam os seguintes 4 pontos:
[0303] ponto I (72,0, 28,0, 0,0),
[0304] ponto J (57,7, 32,8, 9,5),
[0305] ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e
[0306] ponto G (38,5, 61,5, 0,0),
[0307] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha GI);
[0308] o segmento da linha IJ é representado por coordenadas (0,025z2-1,7429z+72,0, -0,025z2+0,7429z+28,0, z),
[0309] o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e
[0310] os segmentos da linha JR e GI são linhas retas.
[0311] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e um coeficiente de desempenho (COP) equivalente à de R410A.
[0312] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vi- gésimo segundo aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0313] o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32,
[0314] em que
[0315] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MP, PB’, B’H, HR, RG, e GM que conectam os seguintes 6 pontos:
[0316] ponto M (47,1, 52,9, 0,0),
[0317] ponto P (31,8, 49,8, 18,4),
[0318] ponto B’ (0,0, 81,6, 18,4),
[0319] ponto H (0,0, 84,2, 15,8),
[0320] ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e
[0321] ponto G (38,5, 61,5, 0,0),
[0322] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos nos seg- mentos da linha B’H e GM);
[0323] o segmento da linha MP é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z),
[0324] o segmento da linha HR é representado por coordenadas (-0,3123z2+4,234z+11,06, 0,3123z2-5.234z+88,94, z),
[0325] o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e
[0326] os segmentos da linha PB’ e GM são linhas retas.
[0327] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e um coeficiente de desempenho (COP) equivalente à de R410A.
[0328] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vi- gésimo terceiro aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0329] o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32,
[0330] em que
[0331] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MN, NR, RG, e GM que conectam os seguintes 4 pontos:
[0332] ponto M (47,1, 52,9, 0,0),
[0333] ponto N (38,5, 52,1, 9,5),
[0334] ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e
[0335] ponto G (38,5, 61,5, 0,0),
[0336] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha GM);
[0337] o segmento da linha MN é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z),
[0338] o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e
[0339] os segmentos da linha JR e GI são linhas retas.
[0340] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e um coeficiente de desempenho (COP) equivalente à de R410A.
[0341] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vi- gésimo quarto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0342] o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32,
[0343] em que
[0344] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PS, ST, e TP que conectam os seguintes 3 pontos:
[0345] ponto P (31,8, 49,8, 18,4),
[0346] ponto S (25,4, 56,2, 18,4), e
[0347] ponto T (34,8, 51,0, 14,2),
[0348] ou nesses segmentos da linha;
[0349] o segmento da linha ST é representado por coordenadas (-0,0982z2+0,9622z+40,931, 0,0982z2-1,9622z+59,069, z),
[0350] o segmento da linha TP é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), e
[0351] o segmento da linha PS é uma linha reta.
[0352] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e um coeficiente de desempenho (COP) equivalente à de R410A.
[0353] Um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vi- gésimo quinto aspecto é o aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o primeiro ou o segundo aspecto, em que
[0354] o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32,
[0355] em que
[0356] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha QB’’, B’’D, DU, e UQ que conectam os seguintes 4 pontos:
[0357] ponto Q (28,6, 34,4, 37,0),
[0358] ponto B’’ (0,0, 63,0, 37,0),
[0359] ponto D (0,0, 67,0, 33,0), e
[0360] ponto U (28,7, 41,2, 30,1),
[0361] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha B’’D);
[0362] o segmento da linha DU é representado por coordenadas (-3,4962z2+210,71z-3146,1, 3,4962z2-211,71z+3246,1, z),
[0363] o segmento da linha UQ é representado por coordenadas
(0,0135z2-0,181z+44,133, -0,0135z2-0,0819z+55,867, z), e
[0364] os segmentos da linha QB’’ e B’’D são linhas retas.
[0365] O aparelho de ciclo de refrigeração pode realizar um ciclo de refrigeração utilizando um refrigerante tendo propriedades incluindo um GWP suficientemente pequeno, e um coeficiente de desempenho (COP) equivalente à de R410A.
[0366] Um método para determinar uma quantidade no comparti- mento de refrigerante em um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com um vigésimo sexto aspecto, para um aparelho de ciclo de refrigeração incluindo uma unidade de fonte de calor incluindo um com- pressor e um trocador de calor do lado da fonte de calor, uma unidade de serviço incluindo um trocador de calor do lado da fonte de serviço, e um tubo de refrigerante que conecta a unidade de fonte de calor e a unidade de serviço entre si, e para um refrigerante contendo, pelo me- nos, 1,2-dicloroetileno sendo fechado em um circuito de refrigerante que é constituído conectando o compressor, o trocador de calor do lado da fonte de calor, e o trocador de calor do lado da fonte de serviço entre si, define uma quantidade de compartimento do refrigerante no circuito de refrigerante por 1 kW de capacidade de refrigeração a 160 g ou mais e 560 g ou menos. O método para determinar a quantidade no comparti- mento de refrigerante, para um aparelho de ciclo de refrigeração inclu- indo uma unidade de fonte de calor incluindo um compressor e um tro- cador de calor do lado da fonte de calor, uma primeira unidade de ser- viço incluindo um primeiro trocador de calor do lado da fonte de serviço, uma segunda unidade de serviço incluindo um segmento trocador de calor do lado da fonte de serviço, e um tubo de refrigerante que conecta a unidade de fonte de calor, a primeira unidade de serviço, e a segunda unidade de serviço entre si, e para um refrigerante contendo, pelo me- nos, 1,2-dicloroetileno sendo fechado em um circuito de refrigerante que é constituído conectando o primeiro trocador de calor do lado da fonte de serviço e o segundo trocador de calor do lado da fonte de serviço em paralelo ao compressor e o trocador de calor do lado da fonte de calor, define uma quantidade de compartimento do refrigerante no circuito de refrigerante por 1 kW de capacidade de refrigeração a 190 g ou mais e 1660 g ou menos.
[0367] Com o método para determinar a quantidade no comparti- mento de refrigerante, quando um ciclo de calor é realizado utilizando um GWP suficientemente pequeno, um aparelho de ciclo de refrigera- ção tendo um LCCP mantido baixo pode ser fornecido.
[0368] Observe que, para uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor do lado da fonte de calor do aparelho de ciclo de refrigeração for- necido com uma unidade de serviço, quando o circuito de refrigerante não é fornecido com um recipiente de refrigerante (por exemplo, um re- ceptor de baixa pressão ou um receptor de alta pressão, excluindo um acumulador pertencente a um compressor), uma capacidade interna é preferivelmente 0,4 L ou mais e 2,5 L ou menos. Quando o circuito de refrigerante é fornecido com um recipiente de refrigerante, uma capaci- dade interna é preferivelmente 1,4 L ou mais e menos do que 5,0 L.
[0369] Além disso, referente ao aparelho de ciclo de refrigeração fornecido com uma unidade de serviço, para uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor do lado da fonte de calor incluído na unidade de fonte de calor fornecida com apenas uma ventoinha, quando a unidade de fonte de calor tem um compartimento tendo uma porta de estouro para soprar o ar que passou através do trocador de calor do lado da fonte de calor em uma superfície lateral em um estado instalado (quando a uni- dade de fonte de calor é do tipo de tronco ou similar), uma capacidade interna é preferivelmente 0,4 L ou mais e menos do que 3,5 L. Para uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor do lado da fonte de calor in- cluído na unidade de fonte de calor fornecido com dois ventiladores, quando a unidade de fonte de calor tem um compartimento tendo uma porta de estouro para soprar o ar que passou através do trocador de calor do lado da fonte de calor em uma superfície lateral em um estado instalado (quando a unidade de fonte de calor é do tipo de tronco ou similar), uma capacidade interna é preferivelmente 3,5 L ou mais e me- nos do que 5,0 L.
[0370] Observe que, para uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor do lado da fonte de calor do aparelho de ciclo de refrigeração for- necido com a primeira unidade de serviço e a segunda unidade de ser- viço, quando a primeira unidade de serviço não tem uma válvula de ex- pansão no lado do líquido do primeiro trocador de calor do lado da fonte de serviço e a segunda unidade de serviço ainda não tem uma válvula de expansão no lado do líquido do segundo trocador de calor do lado da fonte de serviço, uma capacidade interna é preferivelmente 1,4 L ou mais e menos do que 5,0 L. Quando a primeira unidade de serviço tem uma válvula de expansão no lado do líquido do primeiro trocador de ca- lor do lado da fonte de serviço e a segunda unidade de serviço ainda tem uma válvula de expansão no lado do líquido do segundo trocador de calor do lado da fonte de serviço, uma capacidade interna é preferi- velmente 5,0 L ou mais e 38 L ou menos.
[0371] Além disso, referente ao aparelho de ciclo de refrigeração fornecido com a primeira unidade de serviço e a segunda unidade de serviço, para uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor do lado da fonte de calor incluído na unidade de fonte de calor fornecida com ape- nas uma ventoinha, quando a unidade de fonte de calor tem um com- partimento tendo uma porta de estouro para soprar o ar que passou através do trocador de calor do lado da fonte de calor em uma superfície lateral em um estado instalado (quando a unidade de fonte de calor é do tipo de tronco ou similar), uma capacidade interna é preferivelmente 0,4 L ou mais e menos do que 3,5 L. Para uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor do lado da fonte de calor incluído in a unidade de fonte de calor fornecido com dois ventiladores, quando a unidade de fonte de calor tem um compartimento tendo a porta de estouro para soprar o ar que passou através do trocador de calor do lado da fonte de calor em uma superfície lateral em um estado instalado (quando a unidade de fonte de calor é do tipo de tronco ou similar), uma capacidade interna é preferivelmente 3,5 L ou mais e 7,0 L ou menos. Para uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser pre- enchida) do trocador de calor do lado da fonte de calor incluído in a unidade de fonte de calor que sopra para cima o ar que passou através do trocador de calor do lado da fonte de calor, uma capacidade interna é preferivelmente 5,5 L ou mais e 38 L ou menos.
[0372] Observe que o refrigerante para o método para determinar a quantidade no compartimento de refrigerante no aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com o vigésimo sexto aspecto pode ser o mesmo refrigerante que o refrigerante usado para o aparelho de ciclo de refri- geração de acordo com qualquer um dentre o terceiro aspecto ao vigé- simo quinto aspecto.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
[0373] A Figura 1 é uma vista esquemática de um instrumento usado para um teste de inflamabilidade.
[0374] A Figura 2 é um diagrama mostrando pontos A a T e segmentos da linha que conectam esses pontos em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa.
[0375] A Figura 3 é um diagrama mostrando pontos A a C, D’, G, I, J, e K’, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa.
[0376] A Figura 4 é um diagrama mostrando pontos A a C, D’, G, I, J, e K’, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 92,9% em massa (o teor de R32 é 7,1% em massa).
[0377] A Figura 5 é um diagrama mostrando pontos A a C, D’, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 88,9 % em massa (o teor de R32 é 11,1% em massa).
[0378] A Figura 6 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 85,5% em massa (o teor de R32 é 14,5 % em massa).
[0379] A Figura 7 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 81,8% em massa (o teor de R32 é 18,2 % em massa).
[0380] A Figura 8 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 78,1% em massa (o teor de R32 é 21,9% em massa).
[0381] A Figura 9 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e
W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 73,3% em massa (o teor de R32 é 26,7 % em massa).
[0382] A Figura 10 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 70,7 % em massa (o teor de R32 é 29,3% em massa).
[0383] A Figura 11 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 63,3% em massa (o teor de R32 é 36,7% em massa).
[0384] A Figura 12 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 55,9 % em massa (o teor de R32 é 44,1% em massa).
[0385] A Figura 13 é um diagrama mostrando pontos A, B, G, I, J, K’, e W, e segmentos da linha que conectam esses pontos entre si em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 52,2 % em massa (o teor de R32 é 47,8% em massa).
[0386] A Figura 14 é uma vista mostrando pontos A a C, E, G, e I a W; e segmentos da linha que conectam os pontos A a C, E, G, e I W em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa.
[0387] A Figura 15 é uma vista mostrando pontos A a U; e segmentos da linha que conectam os pontos em um diagrama ternário de composi- ção em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa.
[0388] A Figura 16 é um diagrama de configuração esquemático de um circuito de refrigerante de acordo com a primeira modalidade.
[0389] A Figura 17 é um diagrama em blocos esquemático de con- figuração de controle de um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com a primeira modalidade.
[0390] A Figura 18 é um diagrama de configuração esquemático de um circuito de refrigerante de acordo com uma segunda modalidade.
[0391] A Figura 19 é a diagrama em blocos esquemático de confi- guração de controle de um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com a segunda modalidade.
[0392] A Figura 20 é um diagrama de configuração esquemático de um circuito de refrigerante de acordo com a terceira modalidade.
[0393] A Figura 21 é a diagrama em blocos esquemático de confi- guração de controle de um aparelho de ciclo de refrigeração de acordo com a terceira modalidade. Descrição das modalidades (1) Definição de termos
[0394] No presente relatório descritivo, o termo "refrigerante" inclui pelo menos compostos especificados na ISO 817 (Organização Interna- cional de Normalização) e que recebem um número de refrigerante (nú- mero ASHRAE) representando o tipo de refrigerante com "R" no início ; e inclui ainda refrigerantes que possuem propriedades equivalentes às de tais refrigerantes, mesmo que um número de refrigerante ainda não tenha sido fornecido. Os refrigerantes são amplamente divididos em compostos fluorocarbonetos e compostos não fluorocarbonetos em ter- mos de estrutura dos compostos. Os compostos de fluorocarbonetos incluem clorofluorcarbonetos (CFC), hidroclorofluorocarbonetos (HCFC)
e hidrofluorocarbonetos (HFC). Os compostos não fluorocarbonetos in- cluem propano (R290), propileno (R1270), butano (R600), isobutano (R600a), dióxido de carbono (R744), amônia (R717) e similares.
[0395] No presente relatório descritivo, a frase "composição com- preendendo um refrigerante" inclui pelo menos (1) um refrigerante em si (incluindo uma mistura de refrigerantes), (2) uma composição que compreende ainda outros componentes e que pode ser misturada com pelo menos uma refrigeração óleo para obter um fluido de trabalho para uma máquina de refrigeração e (3) um fluido de trabalho para uma má- quina de refrigeração contendo um óleo de refrigeração. Na presente especificação, dessas três modalidades, a composição (2) é referida como uma "composição de refrigerante" para distingui-la de um refrige- rante em si (incluindo uma mistura de refrigerantes). Além disso, o fluido de trabalho para uma máquina de refrigeração (3) é referido como "flu- ido de trabalho contendo óleo de refrigeração", de modo a distingui-lo da "composição de refrigerante".
[0396] No presente relatório descritivo, quando o termo "alternativa" é usado em um contexto em que o primeiro refrigerante é substituído pelo segundo refrigerante, o primeiro tipo de "alternativa" significa que o equipamento projetado para operação com o primeiro refrigerante pode ser operado usando o segundo refrigerante em condições ideais, opcionalmente com trocas de apenas algumas partes (pelo menos uma das seguintes: óleo de refrigeração, gaxeta, gaxeta, válvula de expan- são, secador e outras peças) e ajuste do equipamento. Em outras pala- vras, esse tipo de alternativa significa que o mesmo equipamento é ope- rado com um refrigerante alternativo. Modalidades deste tipo de "alter- nativa" incluem "alternativa de entrada", "alternativa quase de entrada" e "retrofit", na ordem em que a extensão das alterações e ajustes ne- cessários para substituir o primeiro refrigerante pelo segundo refrige- rante é menor.
[0397] O termo "alternativa" também inclui um segundo tipo de "al- ternativa", o que significa que o equipamento projetado para operação com o segundo refrigerante é operado para o mesmo uso que o uso existente com o primeiro refrigerante usando o segundo refrigerante. Esse tipo de alternativa significa que o mesmo uso é alcançado com um refrigerante alternativo.
[0398] No presente relatório descritivo, o termo "máquina de refri- geração" refere-se a máquinas em geral que extraem calor de um objeto ou espaço para reduzir sua temperatura à temperatura do ar ambiente e manter uma temperatura baixa. Em outras palavras, as máquinas de refrigeração se referem às máquinas de conversão que ganham energia de fora para realizar o trabalho e realizam a conversão de energia, a fim de transferir calor de onde a temperatura é mais baixa para onde a tem- peratura é mais alta.
[0399] No presente relatório descritivo, um refrigerante com uma “inflamabilidade mais baixa do WCF” significa que a composição mais inflamável (pior caso de formulação para inflamabilidade: WCF) tem uma velocidade de queima de 10 cm/s ou menos, de acordo com a Norma ANSI/ASHRAE dos EUA 34 -2013. Além disso, na presente es- pecificação, um refrigerante com “ASHRAE menor inflamabilidade” sig- nifica que a velocidade de queima do WCF é 10 cm/s ou menos, que a composição da fração mais inflamável (pior caso de fracionamento para inflamabilidade: WCFF), que é especificada executando um teste de va- zamento durante o armazenamento, transporte ou uso com base no ANSI/ASHRAE 34-2013 usando o WCF, tem uma velocidade de queima de 10 cm/s ou menos e essa classificação de inflamabilidade de acordo com a Norma ANSI/ASHRAE dos EUA 34-2013 é determinado para ser classificado como "Classe 2L".
[0400] Na presente especificação, um refrigerante com um "RCL de x% ou mais" significa que o refrigerante tem um limite de concentração de refrigerante (RCL), calculado de acordo com a Norma ANSI/ASHRAE dos EUA 34-2013, de x% ou mais. RCL refere-se a um limite de con- centração no ar em consideração aos fatores de segurança. O RCL é um índice para reduzir o risco de toxicidade aguda, asfixia e inflamabili- dade em um espaço fechado onde os humanos estão presentes. O RCL é determinado de acordo com o Padrão ASHRAE. Mais especifica- mente, o RCL é a menor concentração entre o limite de exposição à toxicidade aguda (ATEL), o limite de privação de oxigênio (ODL) e o limite de concentração inflamável (FCL), que são calculados respectiva- mente de acordo com as seções 7.1.1, 7.1.2 e 7.1.3 da norma ASHRAE.
[0401] Na presente especificação, o desvio de temperatura refere- se a um valor absoluto da diferença entre a temperatura inicial e a tem- peratura final no processo de mudança de fase de uma composição que contém o refrigerante da presente divulgação no trocador de calor de um sistema de refrigerante. (2) Refrigerante (2-1) Componente de Refrigerante
[0402] Qualquer um dos vários refrigerantes, como o refrigerante A, o refrigerante B, o refrigerante C, o refrigerante D e o refrigerante E, os detalhes desse refrigerante devem ser mencionados posteriormente, podem ser usados como refrigerante. (2-2) Uso de refrigerante
[0403] O refrigerante de acordo com a presente divulgação pode ser preferivelmente usado como um fluido operacional em uma máquina de refrigeração.
[0404] A composição de acordo com a presente divulgação é ade- quada para uso como um refrigerante alternativo para refrigerante de HFC como R410A, R407C e R404 etc, ou refrigerante de HCFC como R22, etc.
[0405] (3) Composição de Refrigerante
[0406] A composição de refrigerante de acordo com a presente di- vulgação compreende, pelo menos, o refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação, e pode ser usada para o mesmo uso que o refrige- rante de acordo com a presente divulgação. Além disso, a composição de refrigerante de acordo com a presente divulgação pode ser ainda misturada com, pelo menos, um óleo de refrigeração para, assim, obter um fluido operacional para uma máquina de refrigeração.
[0407] A composição de refrigerante de acordo com a presente di- vulgação ainda compreende, pelo menos, um outro componente além do refrigerante de acordo com a presente divulgação. A composição de refrigerante de acordo com a presente divulgação pode compreender, pelo menos, um dos seguintes outros componentes, se necessário. Conforme descrito acima, quando a composição de refrigerante de acordo com a presente divulgação é usada como um fluido operacional em uma máquina de refrigeração, é, geralmente, usada como uma mis- tura com, pelo menos, um óleo de refrigeração. Portanto, é preferível que a composição de refrigerante de acordo com a presente divulgação não, substancialmente, compreenda um óleo de refrigeração. Especifi- camente, na composição de refrigerante de acordo com a presente di- vulgação, o teor do óleo de refrigeração com base na composição total de refrigerante é preferivelmente 0 a 1% em massa, e mais preferivel- mente 0 a 0,1% em massa. (3-1) Água
[0408] A composição de refrigerante de acordo com a presente di- vulgação pode conter uma pequena quantidade de água. O teor de água da composição de refrigerante é preferivelmente 0,1% em massa ou menos com base no refrigerante total. Uma pequena quantidade de água contida na composição de refrigerante estabiliza as ligações du- plas nas moléculas de compostos de fluorocarbonetos insaturados que podem estar presentes no refrigerante e torna menos provável que os compostos de fluorocarbonetos insaturados sejam oxidados, aumen- tando assim a estabilidade da composição do refrigerante. (3-2) Traçador
[0409] Um traçador é adicionado à composição de refrigerante de acordo com a presente divulgação a uma concentração detectável, de modo que quando a composição de refrigerante foi diluída, contaminada ou submetida a outras alterações, o traçador pode rastrear as altera- ções.
[0410] A composição de refrigerante de acordo com a presente di- vulgação pode compreender um único traçador, ou dois ou traçadores.
[0411] O traçador não é limitado e pode ser adequadamente seleci- onado dentre os traçadores comumente usados. De preferência, um composto que não pode ser uma impureza inevitavelmente misturada no refrigerante da presente divulgação é selecionado como traçador.
[0412] Exemplos de traçadores incluem hidrofluorocarbonetos, hi- droclorofluorocarbonetos, clorofluorocarbonetos, hidroclorocarbonos, fluorocarbonos, hidrocarbonetos deuterados, hidrofluorocarbonetos deuterados, perfluorocarbonetos, fluoroéteres, compostos bromados, compostos iodados, álcoois, aldeídos, cetonas e óxido nitroso (N2O). O marcador é particularmente preferencialmente um hidrofluorocarboneto, um hidroclorofluorocarbono, um clorofluorocarbono, um fluorocarbono, um hidroclorocarbono, um fluorocarboneto ou um fluoroéter.
[0413] Os seguintes compostos são preferíveis como o traçador.
[0414] FC-14 (tetrafluorometano, CF4)
[0415] HCC-40 (clorometano, CH3Cl)
[0416] HFC-23 (trifluorometano, CHF3)
[0417] HFC-41 (fluorometano, CH3Cl)
[0418] HFC-125 (pentafluoroetano, CF3CHF2)
[0419] HFC-134a (1,1,1,2-tetrafluoroetano, CF3CH2F)
[0420] HFC-134 (1,1,2,2-tetrafluoroetano, CHF2CHF2)
[0421] HFC-143a (1,1,1-trifluoroetano, CF3CH3)
[0422] HFC-143 (1,1,2-trifluoroetano, CHF2CH2F)
[0423] HFC-152a (1,1-difluoroetano, CHF2CH3)
[0424] HFC-152 (1,2-difluoroetano, CH2FCH2F)
[0425] HFC-161 (fluoroetano, CH3CH2F)
[0426] HFC-245fa (1,1,1,3,3-pentafluoropropano, CF3CH2CHF2)
[0427] HFC-236fa (1,1,1,3,3,3-hexafluoropropano, CF3CH2CF3)
[0428] HFC-236ea (1,1,1,2,3,3-hexafluoropropano, CF3CHFCHF2)
[0429] HFC-227ea (1,1,1,2,3,3,3-heptafluoropropano, CF3CHFCF3)
[0430] HCFC-22 (clorodifluorometano, CHClF2)
[0431] HCFC-31 (clorofluorometano, CH2ClF)
[0432] CFC-1113 (clorotrifluoroetileno, CF2 = CClF)
[0433] HFE-125 (éter trifluorometil-difluorometil, CF3OCHF2)
[0434] HFE-134a (éter trifluorometil-fluorometil, CF3OCH2F)
[0435] HFE-143a (éter trifluorometilmetílico, CF3OCH3)
[0436] HFE-227ea (éter trifluorometil-tetrafluoroetílico, CF3OCHFCF3)
[0437] HFE-236fa (éter trifluorometil-trifluoroetílico, CF3OCH2CF3)
[0438] O composto marcador pode estar presente na composição de refrigerante a uma concentração total de cerca de 10 partes por milhão (ppm) a cerca de 1000 ppm. De preferência, o composto marcador está presente na composição de refrigerante a uma concentração total de cerca de 30 ppm a cerca de 500 ppm, e mais preferencialmente, o com- posto marcador está presente a uma concentração total de cerca de 50 ppm a cerca de 300 ppm. (3-3) Corante Fluorescente Ultravioleta
[0439] A composição de refrigerante de acordo com a presente di- vulgação pode compreender uma única corante fluorescente ultravio- leta, ou dois ou mais corantes fluorescentes ultravioleta.
[0440] O corante fluorescente ultravioleta não é limitado, e pode ser adequadamente selecionado dos corantes fluorescentes ultravioleta ge- ralmente usados.
[0441] Exemplos de corantes fluorescentes ultravioletas incluem naftalimida, cumarina, antraceno, fenantreno, xanteno, tioxanteno, naf- toxanteno, fluoresceína e seus derivados. O corante fluorescente ultra- violeta é particularmente preferencialmente naftalimida ou cumarina, ou ambos. (3-4) Estabilizador
[0442] A composição de refrigerante de acordo com a presente di- vulgação pode compreender um único estabilizador, ou dois ou mais estabilizadores.
[0443] O estabilizador não é limitado, e pode ser adequadamente selecionado dos estabilizadores geralmente usados.
[0444] Exemplos de estabilizadores incluem compostos nitro, éteres e aminas.
[0445] Exemplos de compostos nitro incluem compostos nitro alifá- ticos, tais como nitrometano e nitroetano; e compostos nitro aromáticos, tais como nitro benzeno e nitro estireno.
[0446] Exemplos de éteres incluem 1,4-dioxano.
[0447] Exemplos de aminas incluem 2,2,3,3,3-pentafluoro-propila- mina e difenilamina.
[0448] Exemplos de estabilizadores ainda incluem butil-hidroxitolu- eno e benzotriazol.
[0449] O teor do estabilizador não é limitado. Geralmente, o teor do estabilizador é preferivelmente 0,01 a 5% em massa, e mais preferivel- mente 0,05 a 2% em massa, com base no refrigerante total. (3-5) Inibidor de polimerização
[0450] A composição de refrigerante de acordo com a presente di- vulgação pode compreender um único inibidor de polimerização, ou dois ou mais inibidores de polimerização.
[0451] O inibidor de polimerização não é limitado, e pode ser ade- quadamente selecionado dos inibidores de polimerização geralmente conhecidos.
[0452] Exemplos de inibidores de polimerização incluem 4-metoxi- 1-naftol, hidroquinona, éter metil hidroquinona, dimetil-t-butilfenol, 2,6- di-terc-butil-p-cresol e benzotriazol.
[0453] O teor do inibidor de polimerização não é limitado. Geral- mente, o teor do inibidor de polimerização é preferivelmente 0,01 a 5% em massa, e mais preferivelmente 0,05 a 2% em massa, com base no refrigerante total. (4) Fluido operacional contendo óleo de refrigeração
[0454] O fluido operacional contendo óleo de refrigeração de acordo com a presente divulgação compreende, pelo menos, o refrigerante ou a composição de refrigerante de acordo com a presente divulgação e um óleo de refrigeração, para uso como um fluido operacional em uma máquina de refrigeração. Especificamente, o fluido operacional con- tendo óleo de refrigeração de acordo com a presente divulgação é ob- tido misturando um óleo de refrigeração usado em um compressor de uma máquina de refrigeração com o refrigerante ou a composição de refrigerante. O fluido operacional contendo óleo de refrigeração, geral- mente, compreende 10 a 50% em massa de óleo de refrigeração. (4-1) Óleo de refrigeração
[0455] O óleo de refrigeração não é limitado, e pode ser adequada- mente selecionado dos óleos de refrigeração geralmente conhecidos. Nesse caso, os óleos de refrigeração que são superiores na ação de aumentar a miscibilidade com a mistura e a estabilidade da mistura, por exemplo, são adequadamente selecionados conforme necessário.
[0456] O óleo base do óleo de refrigeração é preferencialmente, por exemplo, pelo menos um membro selecionado do grupo que consiste em polialquileno de glicol (PAG), ésteres de poliol (POE) e éteres poli- vinílicos (PVE).
[0457] O óleo de refrigeração pode ainda conter aditivos além do óleo de base. O aditivo pode ser pelo menos um membro selecionado do grupo que consiste em antioxidantes, agentes de pressão extrema, eliminadores de ácido, eliminadores de oxigênio, desativadores de co- bre, inibidores de ferrugem, agentes de óleo e agentes antiespuma.
[0458] Um óleo de refrigeração com uma viscosidade cinemática de 5 a 400 cSt a 40°C é preferível do ponto de vista da lubrificação.
[0459] O fluido operacional contendo óleo de refrigeração de acordo com a presente divulgação pode ainda conter opcionalmente pelo me- nos um aditivo. Exemplos de aditivos incluem agentes compatibilizado- res descritos abaixo. (4-2) Agente de compatibilização
[0460] O fluido operacional contendo óleo de refrigeração de acordo com a presente divulgação pode compreender um único agente de com- patibilização, ou dois ou mais agentes de compatibilização.
[0461] O agente de compatibilização não é limitado, e pode ser ade- quadamente selecionado dos agentes de compatibilização geralmente conhecidos.
[0462] Exemplos de agentes compatibilizantes incluem éteres de polioxialquilenoglicol, amidas, nitrilos, cetonas, clorocarbonetos, éste- res, lactonas, éteres arílicos, fluoroéteres e 1,1,1-trifluoroalcanos. O agente compatibilizante é particularmente preferencialmente um éter polioxialquileno glicol. (5) Vários refrigerantes
[0463] A seguir, os refrigerantes A a E, que são os refrigerantes utiliza- dos na presente modalidade, serão descritos em detalhes.
[0464] Além disso, cada descrição do refrigerante A, refrigerante B, re- frigerante C, refrigerante D e refrigerante E a seguir é independente. O alfabeto que mostra um ponto ou um segmento de linha, o número de Exemplos e o número de exemplos comparativos são independentes entre si entre o refrigerante A, o refrigerante B, o refrigerante C, o refri- gerante D, o refrigerante D e o refrigerante E. Por exemplo, a primeira modalidade do refrigerante A e a primeira modalidade do refrigerante B são modalidades diferentes uma da outra. (5-1) Refrigerante A
[0465] O refrigerante A de acordo com a presente divulgação é um refrigerante misturado compreendendo trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), e 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf).
[0466] O refrigerante A de acordo com a presente divulgação tem várias propriedades que são desejáveis como um refrigerante alterna- tivo de R410A, ou seja, uma capacidade de refrigeração e um coefici- ente de desempenho que são equivalentes aos de R410A, e um GWP suficientemente baixo.
[0467] O refrigerante A de acordo com a presente divulgação é uma composição compreendendo HFO-1132(E) e R1234yf, e opcionalmente ainda compreendendo HFO-1123, e pode ainda atender as seguintes exigências. O refrigerante ainda tem várias propriedades desejáveis como um refrigerante alternativo para R410A; ou seja, tem uma capaci- dade de refrigeração e um coeficiente de desempenho que são equiva- lentes aos de R410A, e um GWP suficientemente baixo. Exigências
[0468] O refrigerante preferível A é como segue:
[0469] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente re- presentada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama terná- rio de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e
R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circun- dada por segmentos da linha AA’, A’B, BD, DC’, C’C, CO e OA que co- nectam os seguintes 7 pontos:
[0470] ponto A (68,6, 0,0, 31,4),
[0471] ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4),
[0472] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[0473] ponto D (0,0, 80,4, 19,6),
[0474] ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0),
[0475] ponto C (32,9, 67,1, 0,0), e
[0476] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[0477] ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos na linha CO);
[0478] o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[0479] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3,
[0480] o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6),
[0481] o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e
[0482] os segmentos da linha BD, CO e OA são linhas retas.
[0483] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e a COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A.
[0484] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf, com base em sua soma no refrigerante A de acordo com a presente divulgação é respectivamente representada por x, y, e z, o re- frigerante é preferivelmente um refrigerante em que coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-
1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro de uma figura circundada por segmentos da linha GI, IA, AA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CG que conectam os seguintes 8 pontos:
[0485] ponto G (72,0, 28,0, 0,0),
[0486] ponto I (72,0, 0,0, 28,0),
[0487] ponto A (68,6, 0,0, 31,4),
[0488] ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4),
[0489] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[0490] ponto D (0,0, 80,4, 19,6),
[0491] ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e
[0492] ponto C (32,9, 67,1, 0,0),
[0493] ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos no segmento da linha CG);
[0494] o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[0495] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
[0496] o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6),
[0497] o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e
[0498] os segmentos da linha GI, IA, BD e CG são linhas retas.
[0499] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante A de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e a COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A; além disso, o refrige- rante A tem uma menor inflamabilidade de WCF de acordo com a Norma ASHRAE (a composição de WCF tem uma velocidade de queima de 10 cm/s ou menos).
[0500] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e
R1234yf com base em sua soma no refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação é respectivamente representada por x, y, e z, o refri- gerante é preferivelmente um refrigerante em que coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha JP, PN, NK, KA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CJ que conectam os seguintes 9 pontos:
[0501] ponto J (47,1, 52,9, 0,0),
[0502] ponto P (55,8, 42,0, 2,2),
[0503] ponto N (68,6, 16,3, 15,1),
[0504] ponto K (61,3, 5,4, 33,3),
[0505] ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4),
[0506] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[0507] ponto D (0,0, 80,4, 19,6),
[0508] ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e
[0509] ponto C (32,9, 67,1, 0,0),
[0510] ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos no segmento da linha CJ);
[0511] o segmento da linha PN é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43),
[0512] o segmento da linha NK é representado por coordenadas (x, 0,2421x2-29,955x+931,91, -0,2421x2+28,955x-831,91),
[0513] o segmento da linha KA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[0514] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
[0515] o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6),
[0516] o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e
[0517] os segmentos da linha JP, BD e CG são linhas retas.
[0518] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante A de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e um COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A; além disso, o refrige- rante exibe uma menor inflamabilidade (classe 2L) de acordo com a Norma ASHRAE (a composição de WCF e a composição de WCFF têm uma velocidade de queima de 10 cm/s ou menos).
[0519] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação é respectivamente representada por x, y, e z, o refri- gerante é preferivelmente um refrigerante em que coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha JP, PL, LM, MA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CJ que conectam os seguintes 9 pontos:
[0520] ponto J (47,1, 52,9, 0,0),
[0521] ponto P (55,8, 42,0, 2,2),
[0522] ponto L (63,1, 31,9, 5,0),
[0523] ponto M (60,3, 6,2, 33,5),
[0524] ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4),
[0525] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[0526] ponto D (0,0, 80,4, 19,6),
[0527] ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e
[0528] ponto (32,9, 67,1, 0,0),
[0529] ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos no segmento da linha CJ);
[0530] o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43),
[0531] o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x,
0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[0532] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
[0533] o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6),
[0534] o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e
[0535] os segmentos da linha JP, LM, BD e CG são linhas retas.
[0536] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e um COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A; além disso, o refrige- rante tem um RCL de 40 g/m3 ou mais.
[0537] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante A de acordo com a presente divulgação é respectivamente representada por x, y, e z, o re- frigerante é preferivelmente um refrigerante em que coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PL, LM, MA’, A’B, BF, FT, e TP que conectam os seguintes 7 pontos:
[0538] ponto P (55,8, 42,0, 2,2),
[0539] ponto L (63,1, 31,9, 5,0),
[0540] ponto M (60,3, 6,2, 33,5),
[0541] ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4),
[0542] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[0543] ponto F (0,0, 61,8, 38,2), e
[0544] ponto T (35,8, 44,9, 19,3),
[0545] ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos no segmento da linha BF);
[0546] o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43),
[0547] o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[0548] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
[0549] o segmento da linha FT é representado por coordenadas (x, 0,0078x2-0,7501x+61,8, -0,0078x2-0,2499x+38,2),
[0550] o segmento da linha TP é representado por coordenadas (x, 0,00672x2-0,7607x+63,525, -0,00672x2-0,2393x+36,475), e
[0551] os segmentos da linha LM e BF são linhas retas.
[0552] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e um COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A; além disso, o refrige- rante tem um RCL de 40 g/m3 ou mais.
[0553] O refrigerante A de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PL, LQ, QR, e RP que conec- tam os seguintes 4 pontos:
[0554] ponto P (55,8, 42,0, 2,2),
[0555] ponto L (63,1, 31,9, 5,0),
[0556] ponto Q (62,8, 29,6, 7,6), e
[0557] ponto R (49,8, 42,3, 7,9),
[0558] ou nos segmentos da linha acima;
[0559] o segmento da linha PL é representado por coordenadas
(x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43),
[0560] o segmento da linha RP é representado por coordenadas (x, 0,00672x2-0,7607x+63,525, -0,00672x2-0,2393x+36,475), e
[0561] os segmentos da linha LQ e QR são linhas retas.
[0562] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente divulgação tem um COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A, e um RCL de 40 g/m3 ou mais, além disso, o refrigerante tem um deslize da temperatura de condensação de 1ºC ou menos.
[0563] O refrigerante A de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha SM, MA’, A’B, BF, FT, e TS que conectam os seguintes 6 pontos:
[0564] ponto S (62,6, 28,3, 9,1),
[0565] ponto M (60,3, 6,2, 33,5),
[0566] ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4),
[0567] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[0568] ponto F (0,0, 61,8, 38,2), e
[0569] ponto T (35,8, 44,9, 19,3),
[0570] ou nos segmentos da linha acima,
[0571] o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[0572] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
[0573] o segmento da linha FT é representado por coordenadas (x, 0,0078x2-0,7501x+61,8, -0,0078x2-0,2499x+38,2),
[0574] o segmento da linha TS é representado por coordenadas (x, -0,0017x2-0,7869x+70,888, -0,0017x2-0,2131x+29,112), e
[0575] os segmentos da linha SM e BF são linhas retas.
[0576] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente divulgação tem a razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, um COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A, e um RCL de 40 g/m 3 ou mais além disso, o refrigerante tem uma pressão de descarga de 105% ou mais com relação à razão de R410A.
[0577] O refrigerante A de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que quando a % em massa de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha Od, dg, gh, e hO que conec- tam os seguintes 4 pontos:
[0578] ponto d (87,6, 0,0, 12,4),
[0579] ponto g (18,2, 55,1, 26,7),
[0580] ponto h (56,7, 43,3, 0,0), e
[0581] ponto o (100,0, 0,0, 0,0),
[0582] ou nos segmentos da linha Od, dg, gh, e hO (excluindo os pontos O e h);
[0583] o segmento da linha dg é representado por coordenadas (0,0047y2-1,5177y+87,598, y, -0,0047y2+0,5177y+12,402),
[0584] o segmento da linha gh é representado por coordenadas (-0,0134z2-1,0825z+56,692, 0,0134z2+0,0825z+43,308, z), e
[0585] os segmentos da linha hO e Od são linhas retas.
[0586] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A.
[0587] O refrigerante A de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0588] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf, com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composi- ção em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha lg, gh, hi, e il que conectam os seguintes 4 pontos:
[0589] ponto l (72,5, 10,2, 17,3),
[0590] ponto g (18,2, 55,1, 26,7),
[0591] ponto h (56,7, 43,3, 0,0), e
[0592] ponto i (72,5, 27,5, 0,0) ou
[0593] nos segmentos da linha lg, gh, e il (excluindo os pontos h e i);
[0594] o segmento da linha lg é representado por coordenadas (0,0047y2-1,5177y+87,598, y, -0,0047y2+0,5177y+12,402),
[0595] a linha gh é representada por coordenadas (-0,0134z2-1,0825z+56,692, 0,0134z2+0,0825z+43,308, z), e
[0596] os segmentos da linha hi e il são linhas retas.
[0597] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A; além disso, o refrigerante tem uma menor inflamabilidade (Classe 2L) de acordo com a Norma ASHRAE.
[0598] O refrigerante A de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0599] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e
R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composi- ção em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha Od, de, ef, e fO que conectam os seguintes 4 pontos:
[0600] ponto d (87,6, 0,0, 12,4),
[0601] ponto e (31,1, 42,9, 26,0),
[0602] ponto f (65,5, 34,5, 0,0), e
[0603] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[0604] ou nos segmentos da linha Od, de e ef (excluindo os pontos O e f);
[0605] o segmento da linha de é representado por coordenadas (0,0047y2-1,5177y+87,598, y, -0,0047y2+0,5177y+12,402),
[0606] o segmento da linha ef é representado por coordenadas (-0,0064z2-1,1565z+65,501, 0,0064z2+0,1565z+34,499, z), e
[0607] os segmentos da linha fO e Od são linhas retas.
[0608] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 93,5% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 93,5% ou mais com relação à razão de R410A.
[0609] O refrigerante A de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0610] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z,
[0611] coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composi- ção em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha le, ef, fi e il que conectam os seguintes 4 pontos:
[0612] ponto l (72,5, 10,2, 17,3),
[0613] ponto e (31,1, 42,9, 26,0),
[0614] ponto f (65,5, 34,5, 0,0), e
[0615] ponto i (72,5, 27,5, 0,0),
[0616] ou nos segmentos da linha le, ef e il (excluindo os pontos f e i);
[0617] o segmento da linha le é representado por coordenadas (0,0047y2-1,5177y+87,598, y, -0,0047y2+0,5177y+12,402),
[0618] o segmento da linha ef é representado por coordenadas (-0,0134z2-1,0825z+56,692, 0,0134z2+0,0825z+43,308, z), e
[0619] os segmentos da linha fi e il são linhas retas.
[0620] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 93,5% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 93,5% ou mais com relação à razão de R410A; além disso, o refrigerante tem uma menor inflamabilidade (Classe 2L) de acordo com a Norma ASHRAE.
[0621] O refrigerante A de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0622] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z,
[0623] coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composi- ção em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha Oa, ab, bc e cO que conectam os seguintes 4 pontos:
[0624] ponto a (93,4, 0,0, 6,6),
[0625] ponto b (55,6, 26,6, 17,8),
[0626] ponto c (77,6, 22,4, 0,0), e
[0627] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[0628] ou nos segmentos da linha Oa, ab, e bc (excluindo os pontos
O e c);
[0629] o segmento da linha ab é representado por coordenadas (0,0052y2-1,5588y+93,385, y, -0,0052y2+0,5588y+6,615),
[0630] o segmento da linha bc é representado por coordenadas (-0,0032z2-1,1791z+77,593, 0,0032z2+0,1791z+22,407, z), e
[0631] os segmentos da linha cO e Oa são linhas retas.
[0632] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 95% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A.
[0633] O refrigerante A de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0634] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z,
[0635] coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composi- ção em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha kb, bj, e jk que conectam os seguintes 3 pontos:
[0636] ponto k (72,5, 14,1, 13,4),
[0637] ponto b (55,6, 26,6, 17,8), e
[0638] ponto j (72,5, 23,2, 4,3),
[0639] ou nos segmentos da linha kb, bj e jk;
[0640] o segmento da linha kb é representado por coordenadas (0,0052y2-1,5588y+93,385, y, e -0,0052y2+0,5588y+6,615),
[0641] o segmento da linha bj é representado por coordenadas (-0,0032z2-1,1791z+77,593, 0,0032z2+0,1791z+22,407, z), e
[0642] o segmento da linha jk é uma linha reta.
[0643] Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 95% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A; além disso, o refrigerante tem a menor inflamabilidade (Classe 2L) de acordo com a Norma ASHRAE.
[0644] O refrigerante de acordo com a presente divulgação pode ainda compreender outros refrigerantes adicionais além de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf, desde que as propriedades e os efeitos acima não sejam prejudicados. Com relação a isso, o refrigerante de acordo com a presente divulgação preferivelmente compreende HFO- 1132(E), HFO-1123, e R1234yf em uma quantidade total de 99,5 % em massa ou mais, mais preferivelmente 99,75 % em massa ou mais, e still mais preferivelmente 99,9 % em massa ou mais, com base no refrige- rante total.
[0645] O refrigerante de acordo com a presente divulgação pode compreender HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf em uma quantidade total de 99,5 % em massa ou mais, 99,75 % em massa ou mais, ou 99,9 % em massa ou mais, com base no refrigerante total.
[0646] Refrigerantes adicionais não são particularmente limitados e podem ser amplamente selecionados. O refrigerante misturado pode conter um refrigerante adicional, ou dois ou mais refrigerantes adicio- nais. (Exemplos do Refrigerante A)
[0647] A presente divulgação é descrita em mais detalhes abaixo com referência aos Exemplos do refrigerante A. Entretanto, o refrige- rante A não é limitado aos Exemplos.
[0648] O GWP de R1234yf e uma composição consistindo em um refrigerante misturado R410A (R32 = 50%/R125 = 50%) foi avaliado com base nos valores declarados no Painel Intergovernamental de Mu- danças Climáticas (IPCC), o quarto relatório. O GWP de HFO-1132(E), que não foi declarado nele, foi assumido ser 1 de HFO-1132a (GWP =
1 ou menos) e HFO-1123 (GWP = 0,3, descrito na Literatura de Patente 1). A capacidade de refrigeração de R410A e composições, cada uma compreendendo uma mistura de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf foi determinada realizando cálculos teóricos do ciclo de refrigeração para os refrigerantes misturados utilizando o Instituto Nacional de Ciên- cia e Tecnologia (NIST) e o Banco de Dados de Termodinâmica e Trans- porte de Fluidos de Referência (Refprop 9,0) sob as seguintes condi- ções.
[0649] Ainda, o RCL da mistura foi calculado com o LFL de HFO- 1132(E) sendo 4,7% em volume, o LFL de HFO-1123 sendo 10% em volume, e o LFL de R1234yf sendo 6,2% em volume, de acordo com a Norma ASHRAE 34-2013.
[0650] Temperatura de evaporação: 5C
[0651] Temperatura de condensação: 45C
[0652] Grau de superaquecimento: 5 K
[0653] Grau de subresfriamento: 5 K
[0654] Eficiência do compressor: 70%
[0655] As Tabelas 1 a 34 mostram estes valores juntos com o GWP de cada refrigerante misturado. Tabela 1 Item Unidade Ex. Ex. Ex. Exem- Exem- Exem- Ex. Compa- Compa- Compa- plo 1 plo 2 plo 3 Compa- rativo 1 rativo 2 rativo 3 rativo 4 O A A’ B HFO-1132(E) % em massa 100,0 68,6 49,0 30,6 14,1 0,0 HFO-1123 % em massa R410A 0,0 0,0 14,9 30,0 44,8 58,7 R1234yf % em massa 0,0 31,4 36,1 39,4 41,1 41,3 GWP - 2088 1 2 2 2 2 2 % (com rela- Razão de COP 100 99,7 100,0 98,6 97,3 96,3 95,5 ção a 410A) Razão da capaci- % (com rela- dade de refrigera- 100 98,3 85,0 85,0 85,0 85,0 85,0 ção a 410A) ção Deslize de con- ºC 0,1 0,00 1,98 3,36 4,46 5,15 5,35 densação
Pressão de des- % (com rela- 100,0 99,3 87,1 88,9 90,6 92,1 93,2 carga ção a 410A) RCL g/m3 - 30,7 37,5 44,0 52,7 64,0 78,6
Tabela 2 Ex.
Ex.
Ex.
Compa- Exemplo Exemplo Exemplo Ex.
Com- Compa- Exemplo Compa- Item Unidade rativo 5 4 5 6 parativo 6 rativo 7 7 rativo 8
C C’ D E E’ F % em HFO-1132(E) massa 32,9 26,6 19,5 10,9 0,0 58,0 23,4 0,0 % em HFO-1123 massa 67,1 68,4 70,5 74,1 80,4 42,0 48,5 61,8 % em R1234yf massa 0,0 5,0 10,0 15,0 19,6 0,0 28,1 38,2 GWP - 1 1 1 1 2 1 2 2 % (com rela- Razão de COP 92,5 92,5 92,5 92,5 92,5 95,0 95,0 95,0 ção a 410A) Razão da capaci- % (com rela- dade de refrigera- 107,4 105,2 102,9 100,5 97,9 105,0 92,5 86,9 ção a 410A) ção Deslize de conden- ºC 0,16 0,52 0,94 1,42 1,90 0,42 3,16 4,80 sação Pressão de des- % (com rela- 119,5 117,4 115,3 113,0 115,9 112,7 101,0 95,8 carga ção a 410A)
RCL g/m 3 53,5 57,1 62,0 69,1 81,3 41,9 46,3 79,0
Tabela 3 Ex.
Compara- Exem- Exem- Exemplo Exemplo Exemplo
Item Unidade tivo 9 plo 8 plo 9 10 11 12
J P L N N’ K
HFO-1132(E) % em massa 47,1 55,8 63,1 68,6 65,0 61,3
HFO-1123 % em massa 52,9 42,0 31,9 16,3 7,7 5,4
R1234yf % em massa 0,0 2,2 5,0 15,1 27,3 33,3
GWP - 1 1 1 1 2 2
% (com relação a Razão de COP 93,8 95,0 96,1 97,9 99,1 99,5 410A) Razão da capacidade de re- % (com relação a 106,2 104,1 101,6 95,0 88,2 85,0 frigeração 410A)
Deslize de condensação ºC 0,31 0,57 0,81 1,41 2,11 2,51
% (com relação a Pressão de descarga 115,8 111,9 107,8 99,0 91,2 87,7 410A) RCL g/m3 46,2 42,6 40,0 38,0 38,7 39,7
Tabela 4 Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Item Unidade plo 13 plo 14 plo 15 plo 16 plo 17 plo 18 plo 19
L M Q R S S’ T
HFO-1132(E) % em massa 63,1 60,3 62,8 49,8 62,6 50,0 35,8
HFO-1123 % em massa 31,9 6,2 29,6 42,3 28,3 35,8 44,9
R1234yf % em massa 5,0 33,5 7,6 7,9 9,1 14,2 19,3
GWP - 1 2 1 1 1 1 2 % (com relação Razão de COP 96,1 99,4 96,4 95,0 96,6 95,8 95,0 a 410A) Razão da capacidade de % (com relação 101,6 85,0 100,2 101,7 99,4 98,1 96,7 refrigeração a 410A) Deslize de condensação ºC 0,81 2,58 1,00 1,00 1,10 1,55 2,07 % (com relação Pressão de descarga 107,8 87,9 106,0 109,6 105,0 105,0 105,0 a 410A) RCL g/m3 40,0 40,0 40,0 44,8 40,0 44,4 50,8 Tabela 5 Ex. Compara- Exemplo 20 Exemplo 21 Item Unidade tivo 10
G H I HFO-1132(E) % em massa 72,0 72,0 72,0 HFO-1123 % em massa 28,0 14,0 0,0 R1234yf % em massa 0,0 14,0 28,0 GWP - 1 1 2 % (com relação a Razão de COP 96,6 98,2 99,9 410A) Razão da capacidade de % (com relação a 103,1 95,1 86,6 refrigeração 410A) Deslize de condensação ºC 0,46 1,27 1,71 % (com relação a Pressão de descarga 108,4 98,7 88,6 410A) RCL g/m3 37,4 37,0 36,6 Tabela 6 Ex. Com- Ex. Com- Ex. Com- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Item Unidade parativo parativo parativo plo 22 plo 23 plo 24 plo 25 plo 26 11 12 13 HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 HFO-1123 % em massa 85,0 75,0 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 GWP - 1 1 1 1 1 1 1 1 % (com rela- Razão de COP 91,4 92,0 92,8 93,7 94,7 95,8 96,9 98,0 ção a 410A) Razão da capaci- % (com rela- 105,7 105,5 105,0 104,3 103,3 102,0 100,6 99,1 dade de refrigeração ção a 410A) Deslize de conden- ºC 0,40 0,46 0,55 0,66 0,75 0,80 0,79 0,67 sação Pressão de des- % (com rela- 120,1 118,7 116,7 114,3 111,6 108,7 105,6 102,5 carga ção a 410A) RCL g/m 3 71,0 61,9 54,9 49,3 44,8 41,0 37,8 35,1 Tabela 7 Ex. Com- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Ex. Com- Item Unidade parativo 14 plo 27 plo 28 plo 29 plo 30 plo 31 plo 32 parativo 15 HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0
HFO-1123 % em massa 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0
R1234yf % em massa 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0
GWP - 1 1 1 1 1 1 1 1 % (com rela- Razão de COP 91,9 92,5 93,3 94,3 95,3 96,4 97,5 98,6 ção a 410A) Razão da capaci- % (com rela- 103,2 102,9 102,4 101,5 100,5 99,2 97,8 96,2 dade de refrigeração ção a 410A) Deslize de condensa- 0,87 0,94 1,03 1,12 1,18 1,18 1,09 0,88 ção ºC % (com rela- Pressão de descarga 116,7 115,2 113,2 110,8 108,1 105,2 102,1 99,0 ção a 410A) RCL g/m 3 70,5 61,6 54,6 49,1 44,6 40,8 37,7 35,0
Tabela 8 Ex.
Com- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Ex.
Com- Item Unidade parativo 16 plo 33 plo 34 plo 35 plo 36 plo 37 plo 38 parativo 17
HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0
HFO-1123 % em massa 75,0 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 5,0
R1234yf % em massa 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0
GWP - 1 1 1 1 1 1 1 1
% (com rela- 92,4 93,1 93,9 94,8 95,9 97,0 98,1 99,2 Razão de COP ção a 410A) Razão da capaci- % (com rela- 100,5 100,2 99,6 98,7 97,7 96,4 94,9 93,2 dade de refrigeração ção a 410A) Deslize de condensa- 1,41 1,49 1,56 1,62 1,63 1,55 1,37 1,05 ção ºC % (com rela- Pressão de descarga 113,1 111,6 109,6 107,2 104,5 101,6 98,6 95,5 ção a 410A)
RCL g/m 3 70,0 61,2 54,4 48,9 44,4 40,7 37,5 34,8
Tabela 9 Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Item Unidade plo 39 plo 40 plo 41 plo 42 plo 43 plo 44 plo 45
HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0
HFO-1123 % em massa 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0
R1234yf % em massa 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 % (com relação Razão de COP 93,0 93,7 94,5 95,5 96,5 97,6 98,7 a 410A) Razão da capacidade de % (com relação 97,7 97,4 96,8 95,9 94,7 93,4 91,9 refrigeração a 410A)
Deslize de condensação ºC 2,03 2,09 2,13 2,14 2,07 1,91 1,61
% (com relação Pressão de descarga 109,4 107,9 105,9 103,5 100,8 98,0 95,0 a 410A)
RCL g/m3 69,6 60,9 54,1 48,7 44,2 40,5 37,4
Tabela 10 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 46 47 48 49 50 51 52
HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0
HFO-1123 % em massa 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 5,0
R1234yf % em massa 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2
% (com rela- Razão de COP 93,6 94,3 95,2 96,1 97,2 98,2 99,3 ção a 410A) Razão da capaci- % (com rela- dade de refrige- 94,8 94,5 93,8 92,9 91,8 90,4 88,8 ção a 410A) ração Deslize de con- ºC 2,71 2,74 2,73 2,66 2,50 2,22 1,78 densação Pressão de des- % (com rela- 105,5 104,0 102,1 99,7 97,1 94,3 91,4 carga ção a 410A)
RCL g/m 3 69,1 60,5 53,8 48,4 44,0 40,4 37,3
Tabela 11 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo 53 54 55 56 57 58
HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0
HFO-1123 % em massa 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0
R1234yf % em massa 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 % (com relação Razão de COP 94,3 95,0 95,9 96,8 97,8 98,9 a 410A) Razão da capaci- % (com relação dade de refrigera- a 410A) 91,9 91,5 90,8 89,9 88,7 87,3 ção Deslize de conden- ºC 3,46 3,43 3,35 3,18 2,90 2,47 sação Pressão de des- % (com relação 101,6 100,1 98,2 95,9 93,3 90,6 carga a 410A)
RCL g/m3 68,7 60,2 53,5 48,2 43,9 40,2
Tabela 12 Item Unidade Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Ex.
Com- 59 60 61 62 63 parativo 18
HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0
HFO-1123 % em massa 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 5,0
R1234yf % em massa 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0
GWP - 2 2 2 2 2 2
% (com relação Razão de COP 95,0 95,8 96,6 97,5 98,5 99,6 a 410A) Razão da capaci- % (com relação dade de refrigera- a 410A) 88,9 88,5 87,8 86,8 85,6 84,1 ção
Deslize de conden- ºC 4,24 4,15 3,96 3,67 3,24 2,64 sação Pressão de des- % (com relação 97,6 96,1 94,2 92,0 89,5 86,8 carga a 410A)
RCL g/m3 68,2 59,8 53,2 48,0 43,7 40,1
Tabela 13 Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Item Unidade Exemplo 64 Exemplo 65 rativo 19 rativo 20 rativo 21
HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0
HFO-1123 % em massa 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0
R1234yf % em massa 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0
GWP - 2 2 2 2 2 % (com relação a 95,9 96,6 97,4 98,3 99,2 Razão de COP 410A) Razão da capacidade de % (com relação a 85,8 85,4 84,7 83,6 82,4 refrigeração 410A)
Deslize de condensação ºC 5,05 4,85 4,55 4,10 3,50
% (com relação a 93,5 92,1 90,3 88,1 85,6 Pressão de descarga 410A) RCL g/m3 67,8 59,5 53,0 47,8 43,5
Tabela 14 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 66 plo 67 plo 68 plo 69 plo 70 plo 71 plo 72 plo 73
HFO-1132(E) % em massa 54,0 56,0 58,0 62,0 52,0 54,0 56,0 58,0
HFO-1123 % em massa 41,0 39,0 37,0 33,0 41,0 39,0 37,0 35,0
R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 7,0 7,0 7,0 7,0
GWP - 1 1 1 1 1 1 1 1
% (com rela- Razão de COP 95,1 95,3 95,6 96,0 95,1 95,4 95,6 95,8 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- pacidade de 102,8 102,6 102,3 101,8 101,9 101,7 101,5 101,2 ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 0,78 0,79 0,80 0,81 0,93 0,94 0,95 0,95 condensação Pressão de % (com rela- 110,5 109,9 109,3 108,1 109,7 109,1 108,5 107,9 descarga ção a 410A)
RCL g/m3 43,2 42,4 41,7 40,3 43,9 43,1 42,4 41,6
Tabela 15 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 74 plo 75 plo 76 plo 77 plo 78 plo 79 plo 80 plo 81
HFO-1132(E) % em massa 60,0 62,0 61,0 58,0 60,0 62,0 52,0 54,0
HFO-1123 % em massa 33,0 31,0 29,0 30,0 28,0 26,0 34,0 32,0
R1234yf % em massa 7,0 7,0 10,0 12,0 12,0 12,0 14,0 14,0
GWP - 1 1 1 1 1 1 1 1
% (com rela- Razão de COP 96,0 96,2 96,5 96,4 96,6 96,8 96,0 96,2 ção a 410A)
Razão da ca- % (com rela- pacidade de 100,9 100,7 99,1 98,4 98,1 97,8 98,0 97,7 ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 0,95 0,95 1,18 1,34 1,33 1,32 1,53 1,53 condensação Pressão de % (com rela- 107,3 106,7 104,9 104,4 103,8 103,2 104,7 104,1 descarga ção a 410A)
RCL g/m3 40,9 40,3 40,5 41,5 40,8 40,1 43,6 42,9
Tabela 16 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 82 plo 83 plo 84 plo 85 plo 86 plo 87 plo 88 plo 89
HFO-1132(E) % em massa 56,0 58,0 60,0 48,0 50,0 52,0 54,0 56,0
HFO-1123 % em massa 30,0 28,0 26,0 36,0 34,0 32,0 30,0 28,0
R1234yf % em massa 14,0 14,0 14,0 16,0 16,0 16,0 16,0 16,0
GWP - 1 1 1 1 1 1 1 1
Razão de COP % (com rela- 96,4 96,6 96,9 95,8 96,0 96,2 96,4 96,7 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- pacidade de 97,5 97,2 96,9 97,3 97,1 96,8 96,6 96,3 ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 1,51 1,50 1,48 1,72 1,72 1,71 1,69 1,67 condensação Pressão de % (com rela- 103,5 102,9 102,3 104,3 103,8 103,2 102,7 102,1 descarga ção a 410A) RCL g/m3 42,1 41,4 40,7 45,2 44,4 43,6 42,8 42,1
Tabela 17 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 90 plo 91 plo 92 plo 93 plo 94 plo 95 plo 96 plo 97
HFO-1132(E) % em massa 58,0 60,0 42,0 44,0 46,0 48,0 50,0 52,0
HFO-1123 % em massa 26,0 24,0 40,0 38,0 36,0 34,0 32,0 30,0
R1234yf % em massa 16,0 16,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0
GWP - 1 1 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 96,9 97,1 95,4 95,6 95,8 96,0 96,3 96,5 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 96,1 95,8 96,8 96,6 96,4 96,2 95,9 95,7 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 1,65 1,63 1,93 1,92 1,92 1,91 1,89 1,88 condensação Pressão de % (com rela- 101,5 100,9 104,5 103,9 103,4 102,9 102,3 101,8 descarga ção a 410A) RCL g/m3 41,4 40,7 47,8 46,9 46,0 45,1 44,3 43,5
Tabela 18 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 98 plo 99 plo 100 plo 101 plo 102 plo 103 plo 104 plo 105
HFO-1132(E) % em massa 54,0 56,0 58,0 60,0 36,0 38,0 42,0 44,0
HFO-1123 % em massa 28,0 26,0 24,0 22,0 44,0 42,0 38,0 36,0
R1234yf % em massa 18,0 18,0 18,0 18,0 20,0 20,0 20,0 20,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 96,7 96,9 97,1 97,3 95,1 95,3 95,7 95,9 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 95,4 95,2 94,9 94,6 96,3 96,1 95,7 95,4 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 1,86 1,83 1,80 1,77 2,14 2,14 2,13 2,12 condensação Pressão de % (com rela- 101,2 100,6 100,0 99,5 104,5 104,0 103,0 102,5 descarga ção a 410A) RCL g/m3 42,7 42,0 41,3 40,6 50,7 49,7 47,7 46,8
Tabela 19 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 106 plo 107 plo 108 plo 109 plo 110 plo 111 plo 112 plo 113
HFO-1132(E) % em massa 46,0 48,0 52,0 54,0 56,0 58,0 34,0 36,0
HFO-1123 % em massa 34,0 32,0 28,0 26,0 24,0 22,0 44,0 42,0
R1234yf % em massa 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 22,0 22,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 96,1 96,3 96,7 96,9 97,2 97,4 95,1 95,3 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 95,2 95,0 94,5 94,2 94,0 93,7 95,3 95,1 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 2,11 2,09 2,05 2,02 1,99 1,95 2,37 2,36 condensação Pressão de % (com rela- 101,9 101,4 100,3 99,7 99,2 98,6 103,4 103,0 descarga ção a 410A) RCL g/m3 45,9 45,0 43,4 42,7 41,9 41,2 51,7 50,6
Tabela 20 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 114 plo 115 plo 116 plo 117 plo 118 plo 119 plo 120 plo 121
HFO-1132(E) % em massa 38,0 40,0 42,0 44,0 46,0 48,0 50,0 52,0
HFO-1123 % em massa 40,0 38,0 36,0 34,0 32,0 30,0 28,0 26,0
R1234yf % em massa 22,0 22,0 22,0 22,0 22,0 22,0 22,0 22,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 95,5 95,7 95,9 96,1 96,4 96,6 96,8 97,0 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 94,9 94,7 94,5 94,3 94,0 93,8 93,6 93,3 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 2,36 2,35 2,33 2,32 2,30 2,27 2,25 2,21 condensação Pressão de % (com rela- 102,5 102,0 101,5 101,0 100,4 99,9 99,4 98,8 descarga ção a 410A) RCL g/m3 49,6 48,6 47,6 46,7 45,8 45,0 44,1 43,4
Tabela 21 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 122 plo 123 plo 124 plo 125 plo 126 plo 127 plo 128 plo 129
HFO-1132(E) % em massa 54,0 56,0 58,0 60,0 32,0 34,0 36,0 38,0
HFO-1123 % em massa 24,0 22,0 20,0 18,0 44,0 42,0 40,0 38,0
R1234yf % em massa 22,0 22,0 22,0 22,0 24,0 24,0 24,0 24,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 97,2 97,4 97,6 97,9 95,2 95,4 95,6 95,8 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 93,0 92,8 92,5 92,2 94,3 94,1 93,9 93,7 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 2,18 2,14 2,09 2,04 2,61 2,60 2,59 2,58 condensação Pressão de % (com rela- 98,2 97,7 97,1 96,5 102,4 101,9 101,5 101,0 descarga ção a 410A) RCL g/m3 42,6 41,9 41,2 40,5 52,7 51,6 50,5 49,5
Tabela 22 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 130 plo 131 plo 132 plo 133 plo 134 plo 135 plo 136 plo 137
HFO-1132(E) % em massa 40,0 42,0 44,0 46,0 48,0 50,0 52,0 54,0
HFO-1123 % em massa 36,0 34,0 32,0 30,0 28,0 26,0 24,0 22,0
R1234yf % em massa 24,0 24,0 24,0 24,0 24,0 24,0 24,0 24,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 96,0 96,2 96,4 96,6 96,8 97,0 97,2 97,5 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 93,5 93,3 93,1 92,8 92,6 92,4 92,1 91,8 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 2,56 2,54 2,51 2,49 2,45 2,42 2,38 2,33 condensação Pressão de % (com rela- 100,5 100,0 99,5 98,9 98,4 97,9 97,3 96,8 descarga ção a 410A) RCL g/m3 48,5 47,5 46,6 45,7 44,9 44,1 43,3 42,5
Tabela 23 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 138 plo 139 plo 140 plo 141 plo 142 plo 143 plo 144 plo 145
HFO-1132(E) % em massa 56,0 58,0 60,0 30,0 32,0 34,0 36,0 38,0
HFO-1123 % em massa 20,0 18,0 16,0 44,0 42,0 40,0 38,0 36,0
R1234yf % em massa 24,0 24,0 24,0 26,0 26,0 26,0 26,0 26,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 97,7 97,9 98,1 95,3 95,5 95,7 95,9 96,1 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 91,6 91,3 91,0 93,2 93,1 92,9 92,7 92,5 pacidade de ção a 410A) refrigeração
Deslize de ºC 2,28 2,22 2,16 2,86 2,85 2,83 2,81 2,79 condensação Pressão de % (com rela- 96,2 95,6 95,1 101,3 100,8 100,4 99,9 99,4 descarga ção a 410A) RCL g/m3 41,8 41,1 40,4 53,7 52,6 51,5 50,4 49,4
Tabela 24 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 146 plo 147 plo 148 plo 149 plo 150 plo 151 plo 152 plo 153
HFO-1132(E) % em massa 40,0 42,0 44,0 46,0 48,0 50,0 52,0 54,0
HFO-1123 % em massa 34,0 32,0 30,0 28,0 26,0 24,0 22,0 20,0
R1234yf % em massa 26,0 26,0 26,0 26,0 26,0 26,0 26,0 26,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 96,3 96,5 96,7 96,9 97,1 97,3 97,5 97,7 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 92,3 92,1 91,9 91,6 91,4 91,2 90,9 90,6 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 2,77 2,74 2,71 2,67 2,63 2,59 2,53 2,48 condensação Pressão de % (com rela- 99,0 98,5 97,9 97,4 96,9 96,4 95,8 95,3 descarga ção a 410A) RCL g/m3 48,4 47,4 46,5 45,7 44,8 44,0 43,2 42,5
Tabela 25 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 154 plo 155 plo 156 plo 157 plo 158 plo 159 plo 160 plo 161
HFO-1132(E) % em massa 56,0 58,0 60,0 30,0 32,0 34,0 36,0 38,0
HFO-1123 % em massa 18,0 16,0 14,0 42,0 40,0 38,0 36,0 34,0
R1234yf % em massa 26,0 26,0 26,0 28,0 28,0 28,0 28,0 28,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 97,9 98,2 98,4 95,6 95,8 96,0 96,2 96,3 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 90,3 90,1 89,8 92,1 91,9 91,7 91,5 91,3 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 2,42 2,35 2,27 3,10 3,09 3,06 3,04 3,01 condensação Pressão de % (com rela- 94,7 94,1 93,6 99,7 99,3 98,8 98,4 97,9 descarga ção a 410A) RCL g/m3 41,7 41,0 40,3 53,6 52,5 51,4 50,3 49,3
Tabela 26 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 162 plo 163 plo 164 plo 165 plo 166 plo 167 plo 168 plo 169
HFO-1132(E) % em massa 40,0 42,0 44,0 46,0 48,0 50,0 52,0 54,0
HFO-1123 % em massa 32,0 30,0 28,0 26,0 24,0 22,0 20,0 18,0
R1234yf % em massa 28,0 28,0 28,0 28,0 28,0 28,0 28,0 28,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 96,5 96,7 96,9 97,2 97,4 97,6 97,8 98,0 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 91,1 90,9 90,7 90,4 90,2 89,9 89,7 89,4 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 2,98 2,94 2,90 2,85 2,80 2,75 2,68 2,62 condensação Pressão de % (com rela- 97,4 96,9 96,4 95,9 95,4 94,9 94,3 93,8 descarga ção a 410A) RCL g/m3 48,3 47,4 46,4 45,6 44,7 43,9 43,1 42,4
Tabela 27 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 170 plo 171 plo 172 plo 173 plo 174 plo 175 plo 176 plo 177
HFO-1132(E) % em massa 56,0 58,0 60,0 32,0 34,0 36,0 38,0 42,0
HFO-1123 % em massa 16,0 14,0 12,0 38,0 36,0 34,0 32,0 28,0
R1234yf % em massa 28,0 28,0 28,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 98,2 98,4 98,6 96,1 96,2 96,4 96,6 97,0 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 89,1 88,8 88,5 90,7 90,5 90,3 90,1 89,7 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 2,54 2,46 2,38 3,32 3,30 3,26 3,22 3,14 condensação Pressão de % (com rela- 93,2 92,6 92,1 97,7 97,3 96,8 96,4 95,4 descarga ção a 410A) RCL g/m3 41,7 41,0 40,3 52,4 51,3 50,2 49,2 47,3
Tabela 28 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 178 plo 179 plo 180 plo 181 plo 182 plo 183 plo 184 plo 185
HFO-1132(E) % em massa 44,0 46,0 48,0 50,0 52,0 54,0 56,0 58,0
HFO-1123 % em massa 26,0 24,0 22,0 20,0 18,0 16,0 14,0 12,0
R1234yf % em massa 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 97,2 97,4 97,6 97,8 98,0 98,3 98,5 98,7 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 89,4 89,2 89,0 88,7 88,4 88,2 87,9 87,6 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 3,08 3,03 2,97 2,90 2,83 2,75 2,66 2,57 condensação Pressão de % (com rela- 94,9 94,4 93,9 93,3 92,8 92,3 91,7 91,1 descarga ção a 410A) RCL g/m3 46,4 45,5 44,7 43,9 43,1 42,3 41,6 40,9
Tabela 29 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 186 plo 187 plo 188 plo 189 plo 190 plo 191 plo 192 plo 193
HFO-1132(E) % em massa 30,0 32,0 34,0 36,0 38,0 40,0 42,0 44,0
HFO-1123 % em massa 38,0 36,0 34,0 32,0 30,0 28,0 26,0 24,0
R1234yf % em massa 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 96,2 96,3 96,5 96,7 96,9 97,1 97,3 97,5 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 89,6 89,5 89,3 89,1 88,9 88,7 88,4 88,2 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 3,60 3,56 3,52 3,48 3,43 3,38 3,33 3,26 condensação Pressão de % (com rela- 96,6 96,2 95,7 95,3 94,8 94,3 93,9 93,4 descarga ção a 410A) RCL g/m3 53,4 52,3 51,2 50,1 49,1 48,1 47,2 46,3
Tabela 30 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 194 plo 195 plo 196 plo 197 plo 198 plo 199 plo 200 plo 201
HFO-1132(E) % em massa 46,0 48,0 50,0 52,0 54,0 56,0 58,0 60,0
HFO-1123 % em massa 22,0 20,0 18,0 16,0 14,0 12,0 10,0 8,0
R1234yf % em massa 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0 32,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 97,7 97,9 98,1 98,3 98,5 98,7 98,9 99,2 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 88,0 87,7 87,5 87,2 86,9 86,6 86,3 86,0 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 3,20 3,12 3,04 2,96 2,87 2,77 2,66 2,55 condensação Pressão de % (com rela- 92,8 92,3 91,8 91,3 90,7 90,2 89,6 89,1 descarga ção a 410A) RCL g/m3 45,4 44,6 43,8 43,0 42,3 41,5 40,8 40,2
Tabela 31 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 202 plo 203 plo 204 plo 205 plo 206 plo 207 plo 208 plo 209
HFO-1132(E) % em massa 30,0 32,0 34,0 36,0 38,0 40,0 42,0 44,0
HFO-1123 % em massa 36,0 34,0 32,0 30,0 28,0 26,0 24,0 22,0
R1234yf % em massa 34,0 34,0 34,0 34,0 34,0 34,0 34,0 34,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 96,5 96,6 96,8 97,0 97,2 97,4 97,6 97,8 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 88,4 88,2 88,0 87,8 87,6 87,4 87,2 87,0 pacidade de ção a 410A) refrigeração
Deslize de ºC 3,84 3,80 3,75 3,70 3,64 3,58 3,51 3,43 condensação Pressão de % (com rela- 95,0 94,6 94,2 93,7 93,3 92,8 92,3 91,8 descarga ção a 410A) RCL g/m3 53,3 52,2 51,1 50,0 49,0 48,0 47,1 46,2
Tabela 32 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 210 plo 211 plo 212 plo 213 plo 214 plo 215 plo 216 plo 217
HFO-1132(E) % em massa 46,0 48,0 50,0 52,0 54,0 30,0 32,0 34,0
HFO-1123 % em massa 20,0 18,0 16,0 14,0 12,0 34,0 32,0 30,0
R1234yf % em massa 34,0 34,0 34,0 34,0 34,0 36,0 36,0 36,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 98,0 98,2 98,4 98,6 98,8 96,8 96,9 97,1 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 86,7 86,5 86,2 85,9 85,6 87,2 87,0 86,8 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 3,36 3,27 3,18 3,08 2,97 4,08 4,03 3,97 condensação Pressão de % (com rela- 91,3 90,8 90,3 89,7 89,2 93,4 93,0 92,6 descarga ção a 410A) RCL g/m3 45,3 44,5 43,7 42,9 42,2 53,2 52,1 51,0
Tabela 33 Item Unidade Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- plo 218 plo 219 plo 220 plo 221 plo 222 plo 223 plo 224 plo 225
HFO-1132(E) % em massa 36,0 38,0 40,0 42,0 44,0 46,0 30,0 32,0
HFO-1123 % em massa 28,0 26,0 24,0 22,0 20,0 18,0 32,0 30,0
R1234yf % em massa 36,0 36,0 36,0 36,0 36,0 36,0 38,0 38,0
GWP - 2 2 2 2 2 2 2 2
Razão de COP % (com rela- 97,3 97,5 97,7 97,9 98,1 98,3 97,1 97,2 ção a 410A) Razão da ca- % (com rela- 86,6 86,4 86,2 85,9 85,7 85,5 85,9 85,7 pacidade de ção a 410A) refrigeração Deslize de ºC 3,91 3,84 3,76 3,68 3,60 3,50 4,32 4,25 condensação Pressão de % (com rela- 92,1 91,7 91,2 90,7 90,3 89,8 91,9 91,4 descarga ção a 410A) RCL g/m3 49,9 48,9 47,9 47,0 46,1 45,3 53,1 52,0
Tabela 34 Exemplo Exemplo Item Unidade 226 227
HFO-1132(E) % em massa 34,0 36,0 HFO-1123 % em massa 28,0 26,0 R1234yf % em massa 38,0 38,0 GWP - 2 2
% (com relação a Razão de COP 410A) 97,4 97,6 Razão da capaci- dade de refrigera- % (com relação a ção 410A) 85,6 85,3 Deslize de conden- sação ºC 4,18 4,11 Pressão de des- % (com relação a carga 410A) 91,0 90,6 3 RCL g/m 50,9 49,8
[0656] Estes resultados indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, quando as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha AA’, A’B, BD, DC’, C’C, CO e OA que conectam os seguintes 7 pontos:
[0657] ponto A (68,6, 0,0, 31,4),
[0658] ponto A’(30,6, 30,0, 39,4),
[0659] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[0660] ponto D (0,0, 80,4, 19,6),
[0661] ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0),
[0662] ponto C (32,9, 67,1, 0,0), e
[0663] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[0664] ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos no segmento da linha CO);
[0665] o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[0666] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3,
[0667] o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6),
[0668] o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x,
0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e
[0669] os segmentos da linha BD, CO e OA são linhas retas,
[0670] o refrigerante tem a razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e um COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A.
[0671] O ponto no segmento da linha AA’ foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando ponto A, Exemplo 1, e ponto A’ pelo método do quadrado mínimo.
[0672] O ponto no segmento da linha A’B foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando ponto A’, Exemplo 3, e ponto B pelo método do quadrado mínimo.
[0673] O ponto no segmento da linha DC’ foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando ponto D, Exemplo 6, e ponto C’ pelo método do quadrado mínimo.
[0674] O ponto no segmento da linha C’C foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando ponto C’, Exemplo 4, e ponto C pelo método do quadrado mínimo.
[0675] Do mesmo modo, os resultados indicam que quando as co- ordenadas (x,y,z) estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha AA’, A’B, BF, FT, TE, EO, e OA que conectam os seguintes 7 pontos:
[0676] ponto A (68,6, 0,0, 31,4),
[0677] ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4),
[0678] ponto B (0,0, 58,7, 41,3),
[0679] ponto F (0,0, 61,8, 38,2),
[0680] ponto T (35,8, 44,9, 19,3),
[0681] ponto E (58,0, 42,0, 0,0) e
[0682] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[0683] ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos na linha EO);
[0684] o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
[0685] o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
[0686] o segmento da linha FT é representado por coordenadas (x, 0,0078x2-0,7501x+61,8, -0,0078x2-0,2499x+38,2), e
[0687] o segmento da linha TE é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,7607x+63,525, -0,0067x2-0,2393x+36,475), e
[0688] os segmentos da linha BF, FO, e OA são linhas retas,
[0689] o refrigerante tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e um COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A.
[0690] O ponto no segmento da linha FT foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando três pontos, ou seja, pontos T, E’, e F, pelo método do quadrado mínimo.
[0691] O ponto no segmento da linha TE foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando três pontos, ou seja, pontos E, R, e T, pelo método do quadrado mínimo.
[0692] Os resultados nas Tabelas 1 a 34 indicam claramente que em um diagrama ternário de composição do refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf em que a soma destes componen- tes é 100% em massa, um segmento da linha conectando um ponto (0,0, 100,0, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0) é a base, o ponto (0,0, 100,0, 0,0) está no lado esquerdo, e o ponto (0,0, 0,0, 100,0) está no lado direito, quando as coordenadas (x,y,z) estão sobre ou abaixo do segmento da linha LM conectando ponto L (63,1, 31,9, 5,0) e ponto M (60,3, 6,2, 33,5), o refrigerante tem um RCL de 40 g/m 3 ou mais.
[0693] Os resultados nas Tabelas 1 a 34 indicam claramente que em um diagrama ternário de composição do refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123 e R1234yf em que sua soma é 100% em massa, um segmento da linha conectando um ponto (0,0, 100,0, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0) é a base, o ponto (0,0, 100,0, 0,0) está no lado esquerdo, e o ponto (0,0, 0,0, 100,0) está no lado direito, quando as coordenadas (x,y,z) são no segmento da linha QR conectando o ponto Q (62,8, 29,6, 7,6) e o ponto R (49,8, 42,3, 7,9) ou no estado esquerdo do segmento da linha, o refrigerante tem um deslize de tem- peratura de 1ºC ou menos.
[0694] Os resultados nas Tabelas 1 a 34 indicam claramente que em um diagrama ternário de composição do refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf em que sua soma é 100% em massa, um segmento da linha conectando um ponto (0,0, 100,0, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0) é a base, o ponto (0,0, 100,0, 0,0) está no lado esquerdo, e o ponto (0,0, 0,0, 100,0) está no lado direito, quando as coordenadas (x,y,z) estão no segmento da linha ST conectando o ponto S (62,6, 28,3, 9,1) e ponto T (35,8, 44,9, 19,3) ou no lado direito do segmento da linha, o refrigerante tem uma pressão de descarga de 105% ou menos com relação à razão de 410A.
[0695] Nestas composições, R1234yf contribui para reduzir a infla- mabilidade e suprimir a deterioração da polimerização, etc. Portanto, a composição contém preferencialmente R1234yf. Além disso, a veloci- dade de queima desses refrigerantes misturados cujas formulações misturadas foram ajustadas às concentrações de WCF foi medida de acordo com a Norma ANSI/ASHRAE 34-2013. As composições com ve- locidade de queima de 10 cm/s ou menos foram determinadas como classificadas como "Classe 2L (menor inflamabilidade)".
[0696] Um teste de velocidade de queima foi realizado usando o aparelho mostrado na Figura 1 da seguinte maneira. Na Figura 1, o nú- mero de referência 901 refere-se a uma célula de amostra, 902 refere- se a uma câmera de alta velocidade, 903 refere-se a uma lâmpada de xenônio, 904 refere-se a uma lente de colimação, 905 refere-se a uma lente de colimação e 906 refere-se a um anel filtro. Primeiro, os refrige- rantes mistos usados tinham pureza de 99,5% ou mais e eram desga- seificados repetindo um ciclo de congelamento, bombeamento e degelo até que não fossem observados vestígios de ar no medidor de vácuo. A velocidade de combustão foi medida pelo método fechado. A tempera- tura inicial foi a temperatura ambiente. A ignição foi realizada gerando uma faísca elétrica entre os eletrodos no centro de uma célula de amos- tra. A duração da descarga foi de 1,0 a 9,9 ms, e a energia de ignição foi tipicamente de 0,1 a 1,0 J. A propagação da chama foi visualizada usando fotografias schlieren. Um recipiente cilíndrico (diâmetro interno: 155 mm, comprimento: 198 mm) equipado com duas janelas acrílicas de transmissão de luz foi utilizado como célula de amostra e uma lâm- pada de xenônio como fonte de luz. As imagens Schlieren da chama foram gravadas por uma câmera de vídeo digital de alta velocidade a uma taxa de quadros de 600 fps e armazenadas em um PC.
[0697] Cada concentração de WCFF foi obtida usando a concentra- ção de WCF como concentração inicial e realizando uma simulação de vazamento usando o Banco de Dados de Referência Padrão NIST RE- FLEAK Versão 4.0.
[0698] As Tabelas 35 e 36 mostram os resultados. Tabela 35 Item Unidade G H I WCF HFO-1132(E) % em massa 72,0 72,0 72,0 HFO-1123 % em massa 28,0 9,6 0,0 R1234yf % em massa 0,0 18,4 28,0 Velocidade de queima (WCF) cm/s 10 10 10 Tabela 36 Item Unidade J P L N N’ K HFO-1132 % em 47,1 55,8 63,1 68,6 65,0 61,3 WCF (E) massa HFO-1123 % em 52,9 42,0 31,9 16,3 7,7 5,4 massa R1234yf % em 0,0 2,2 5,0 15,1 27,3 33,3 massa Condição de vazamento que resulta Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- em WCFF mento/ mento/ Envio mento/ mento/ Envio mento/ Envio mento/ Envio, Envio -40ºC, 90% Envio -40ºC, 66% -40ºC, 12% -40ºC, 0% -40ºC, 92% de liberação, -40ºC, 90% de liberação, de liberação, de liberação, de liberação, de liberação, lado da fase lado da fase lado da fase lí- lado da fase lí- lado da fase ga- lado da fase ga- gasosa gasosa quida quida sosa sosa WCFF HFO-1132 % em 72,0 72,0 72,0 72,0 72,0 72,0 (E) massa HFO-1123 % em 28,0 17,8 17,4 13,6 12,3 9,8 massa R1234yf % em 0,0 10,2 10,6 14,4 15,7 18,2 massa Velocidade de queima cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 9 9 8 ou menos (WCF) Velocidade de queima cm/s 10 10 10 10 10 10 (WCFF)
[0699] Os resultados na Tabela 35 indicam claramente que quando um refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf con- tém HFO-1132(E) em uma proporção de 72,0% em massa ou menos com base em sua soma, o refrigerante pode ser determinado para ter uma menor inflamabilidade de WCF.
[0700] Os resultados nas Tabelas 36 indicam claramente que em um diagrama ternário de composição de um refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf em que sua soma é 100% em massa, e a segmento da linha conectando um ponto (0,0, 100,0, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0) é a base,
[0701] quando as coordenadas (x,y,z) estão sobre ou abaixo dos segmentos da linha JP, PN, e NK conectando os seguintes 6 pontos:
[0702] ponto J (47,1, 52,9, 0,0),
[0703] ponto P (55,8, 42,0, 2,2),
[0704] ponto L (63,1,31,9,5,0)
[0705] ponto N (68,6, 16,3, 15,1)
[0706] ponto N’ (65,0, 7,7, 27,3) e
[0707] ponto K (61,3, 5,4, 33,3),
[0708] o refrigerante pode ser determinado para ter uma menor in- flamabilidade de WCF, e uma menor inflamabilidade de WCFF.
[0709] No diagrama, o segmento da linha PN é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2- 13,112x+380,43),
[0710] e o segmento da linha NK é representado por coordenadas (x, 0,2421x2-29,955x+931,91, -0,2421x2+28,955x-831,91).
[0711] O ponto no segmento da linha PN foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando três pontos, ou seja, pontos P, L, e N, pelo método do quadrado mínimo.
[0712] O ponto no segmento da linha NK foi determinado obtendo uma curva aproximada conectando três pontos, ou seja, pontos N, N’, e K, pelo método do quadrado mínimo. (5-2) Refrigerante B
[0713] O refrigerante B de acordo com a presente divulgação é
[0714] um refrigerante misturado compreendendo trans-1,2-dicloro- etileno (HFO-1132(E)) e trifluoroetileno (HFO-1123) em uma quantidade total de 99,5 % em massa ou mais com base no refrigerante total, e o refrigerante compreendendo 62,0% em massa a 72,0% em massa ou 45,1% em massa a 47,1% em massa de HFO-1132(E) com base no refrigerante total, ou
[0715] um refrigerante misturado compreendendo HFO-1132(E) e HFO-1123 em uma quantidade total de 99,5 % em massa ou mais com base no refrigerante total, e o refrigerante compreendendo 45,1% em massa a 47,1% em massa de HFO-1132(E) com base no refrigerante total.
[0716] O refrigerante B de acordo com a presente divulgação tem várias propriedades que são desejáveis como um refrigerante alterna- tivo de R410A, ou seja, (1) um coeficiente de desempenho equivalente à de R410A, (2) uma capacidade de refrigeração equivalente à de R410A, (3) um GWP suficientemente baixo, e (4) uma menor inflamabi- lidade (Classe 2L) de acordo com a norma ASHRAE.
[0717] Quando o refrigerante B de acordo com a presente divulga- ção é um refrigerante misturado compreendendo 72,0% em massa ou menos de HFO-1132(E), ele tem menor inflamabilidade de WCF. Quando o refrigerante B de acordo com a presente divulgação é uma composição compreendendo 47,1% ou menos de HFO-1132(E), ele tem menor inflamabilidade de WCF e menor inflamabilidade de WCFF, e é determinado ser “Classe 2L”, que é um refrigerante menos inflamável de acordo com a norma ASHRAE, e que é ainda mais fácil de manusear.
[0718] Quando o refrigerante B de acordo com a presente divulga- ção compreende 62,0％ em massa ou mais de HFO-1132(E), ele se torna superior com um coeficiente de desempenho de 95% ou mais com relação à razão de R410A, a reação de polimerização de HFO-1132(E) e/ou HFO-1123 é ainda suprimida, e a estabilidade é ainda melhorada. Quando o refrigerante B de acordo com a presente divulgação compre- ende 45,1 ％ em massa ou mais de HFO-1132(E), ele se torna superior com um coeficiente de desempenho de 93% ou mais com relação à ra- zão de R410A, a reação de polimerização de HFO-1132(E) e/ou HFO- 1123 é ainda suprimida, e a estabilidade é ainda melhorada.
[0719] O refrigerante B de acordo com a presente divulgação pode ainda compreender outros refrigerantes adicionais além de HFO- 1132(E) e HFO-1123, desde que as propriedades e os efeitos acima não sejam prejudicados. Com relação a isso, o refrigerante de acordo com a presente divulgação preferivelmente compreende HFO-1132(E) e HFO-1123 em uma quantidade total de 99,75% em massa ou mais, e mais preferivelmente 99,9% em massa ou mais, com base no refrige- rante total.
[0720] Tais refrigerantes adicionais não são limitados, e podem ser selecionados de uma ampla faixa de refrigerantes. O refrigerante mistu- rado pode compreender um único refrigerante adicional, ou dois ou mais refrigerantes adicionais. Exemplos do Refrigerante B
[0721] A presente divulgação é descrita em mais detalhes abaixo com referência aos Exemplos do refrigerante B. Entretanto, o refrige- rante B não é limitado aos Exemplos.
[0722] Os refrigerantes misturados foram preparados misturando
HFO-1132(E) e HFO-1123 a % em massa com base em sua soma mos- trada nas Tabelas 37 e 38.
[0723] O GWP de composições, cada uma, compreendendo uma mistura de R410A (R32 = 50%/R125 = 50%) foi avaliado com base nos valores declarados no Painel Intergovernamental de Mudanças Climáti- cas (IPCC), o quarto relatório. O GWP de HFO-1132(E), que não foi declarado nele, foi assumido ser 1 de HFO-1132a (GWP = 1 ou menos) e HFO-1123 (GWP = 0,3, descrito na Literatura de Patente 1). A capa- cidade de refrigeração de composições, cada uma, compreendendo R410A e uma mistura de HFO-1132(E) e HFO-1123 foi determinada re- alizando cálculos teóricos do ciclo de refrigeração para os refrigerantes misturados utilizando o Instituto Nacional de Ciência e Tecnologia (NIST) e o Banco de Dados de Termodinâmica e Transporte de Fluidos de Referência (Refprop 9,0) sob as seguintes condições.
[0724] Temperatura de evaporação: 5C
[0725] Temperatura de condensação: 45C
[0726] Temperatura de superaquecimento: 5 K
[0727] Temperatura de subresfriamento: 5 K
[0728] Eficiência do compressor: 70%
[0729] A composição de cada mistura foi definida como WCF. Uma simulação de vazamento foi realizada utilizando Banco de Dados de Re- ferência Padrão NIST Refleak Versão 4.0 sob as condições do Equipa- mento, Armazenamento, Envio, Vazamento, e Recarga de acordo com a Norma ASHRAE 34-2013. A fração mais inflamável foi definida como WCFF.
[0730] As Tabelas 1 e 2 mostram GWP, COP, e capacidade de re- frigeração, que foram calculados com base nesses resultados. O COP e a capacidade de refrigeração são razões com relação a R410A.
[0731] O coeficiente de desempenho (COP) foi determinado pela seguinte fórmula.
[0732] COP = (capacidade de refrigeração ou capacidade de aque- cimento)/consumo de energia
[0733] Para a inflamabilidade, a velocidade de queima foi medida de acordo com a Norma ANSI/ASHRAE 34-2013. Tanto o WCF quanto o WCFF com velocidade de queima de 10 cm/s ou menos foram deter- minados como sendo "Classe 2L (menor inflamabilidade)".
[0734] Um teste de velocidade de queima foi realizado usando o aparelho mostrado na Figura 1 da seguinte maneira. Primeiro, os refri- gerantes mistos usados tinham pureza de 99,5% ou mais e eram des- gaseificados repetindo um ciclo de congelamento, bombeamento e de- gelo até que não fossem observados vestígios de ar no medidor de vá- cuo. A velocidade de combustão foi medida pelo método fechado. A temperatura inicial foi a temperatura ambiente. A ignição foi realizada gerando uma faísca elétrica entre os eletrodos no centro de uma célula de amostra. A duração da descarga foi de 1,0 a 9,9 ms, e a energia de ignição foi tipicamente de 0,1 a 1,0 J. A propagação da chama foi visu- alizada usando fotografias schlieren. Um recipiente cilíndrico (diâmetro interno: 155 mm, comprimento: 198 mm) equipado com duas janelas acrílicas de transmissão de luz foi utilizado como célula de amostra e uma lâmpada de xenônio como fonte de luz. As imagens Schlieren da chama foram gravadas por uma câmera de vídeo digital de alta veloci- dade a uma taxa de quadros de 600 fps e armazenadas em um PC. Tabela 37 Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Exemplo Exem- Exem- Exem- Exem- Exem- Item Unidade parativo 1 parativo 2 Compa- Compara- plo 1 plo 2 plo 3 plo 4 plo 5 R410A HFO-1132E rativo 3 tivo 4 HFO-1132E % em massa 100 80 72 70 68 65 62 60 (WCF) - HFO-1123 % em massa 0 20 28 30 32 35 38 40 (WCF) GWP - 2088 1 1 1 1 1 1 1 1 Razão de % (com relação a 100 99,7 97,5 96,6 96,3 96,1 95,8 95,4 95,2 COP R410A) Razão da capacidade % (com relação a 100 98,3 101,9 103,1 103,4 103,8 104,1 104,5 104,8 de refrigera- R410A) ção
Pressão de Mpa 2,73 2,71 2,89 2,96 2,98 3,00 3,02 3,04 3,06 descarga Velocidade 8 ou de queima cm/seg Não inflamável 20 13 10 9 9 8 8 ou menos menos (WCF) Tabela 38 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Com- Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Compara- Compara- Compa- Compa- Compa- parativo 10 7 8 9 tivo 5 tivo 6 rativo 7 rativo 8 rativo 9 HFO-1123 HFO-1132E % em 50 48 47,1 46,1 45,1 43 40 25 0 (WCF) massa HFO-1123 % em 50 52 52,9 53,9 54,9 57 60 75 100 (WCF) massa GWP - 1 1 1 1 1 1 1 1 1 % (com re- Razão de lação a 94,1 93,9 93,8 93,7 93,6 93,4 93,1 91,9 90,6
COP R410A) Razão da ca- % (com re- pacidade de lação a 105,9 106,1 106,2 106,3 106,4 106,6 106,9 107,9 108,0 refrigeração R410A) Pressão de Mpa 3,14 3,16 3,16 3,17 3,18 3,20 3,21 3,31 3,39 descarga Armaze- Armaze- Armaze- Armaze- Armaze- Armaze- Armazena- Armazena- namento/ namento/ namento/ namento/ namento/ namento/ mento/ mento/ Envio Envio Envio Envio Envio Envio Envio Envio -40C, -40C, -40C, -40C, -40C, -40C, -40C, -40C, Condições do teste de vaza- 92% 92% 92% 92% 92% 90% 92% 92% - mento (WCFF) de libera- de libera- de libera- de libera- de libera- de libera- de libera- de libera- ção, ção, ção, ção, ção, ção, ção, ção, lado da lado da lado da lado da lado da lado da lado da fase lado da fase fase lí- fase lí- fase lí- fase lí- fase lí- fase lí- líquida líquida quida quida quida quida quida quida HFO-1132E % em 74 73 72 71 70 67 63 38 - (WCFF) massa HFO-1123 % em 26 27 28 29 30 33 37 62 (WCFF) massa Velocidade de 8 ou me- 8 ou me- 8 ou me- 8 ou me- 8 ou me- 8 ou me- cm/seg 8 ou menos 8 ou menos queima (WCF) nos nos nos nos nos nos Velocidade de 5 8 ou me- 8 ou me- queima cm/seg 11 10,5 10,0 9,5 9,5 8,5 nos nos (WCFF) Classificação de inflamabili- 2 2 2L 2L 2L 2L 2L 2L 2L dade ASHRAE
[0735] As composições, cada uma compreendendo 62,0% em massa a 72,0% em massa de HFO-1132 (E) com base em toda a com- posição, são estáveis enquanto possuem um baixo GWP (GWP = 1) e garantem menor inflamabilidade ao WCF. Surpreendentemente, eles podem garantir um desempenho equivalente ao do R410A. Além disso, as composições, cada uma compreendendo 45,1% em massa a 47,1% em massa de HFO-1132 (E), com base em toda a composição, são es- táveis enquanto possuem um baixo GWP (GWP = 1) e garantem uma menor inflamabilidade ao WCFF. Surpreendentemente, eles podem ga- rantir um desempenho equivalente ao do R410A. (5-3) Refrigerante C
[0736] O refrigerante C de acordo com a presente divulgação é uma composição compreendendo trans-1,2-dicloroetileno (HFO-1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf), e difluorometano (R32), e atende as seguintes exigências. O refrigerante C de acordo com a presente divulgação tem várias propriedades que são desejáveis como um refrigerante alternativo para R410A; ou seja, tem um coeficiente de desempenho e uma capacidade de refrigeração que são equivalentes aos de R410A, e um GWP suficientemente baixo. Exigências
[0737] O refrigerante preferível C é como segue:
[0738] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma é respectivamente represen- tada por x, y, z, e a,
[0739] se 0<a11,1, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama terná- rio de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BD’, D’C, e CG que conectam os seguintes 6 pontos:
[0740] ponto G (0,026a2-1,7478a+72,0, -0,026a2+0,7478a+28,0, 0,0),
[0741] ponto I (0,026a2-1,7478a+72,0, 0,0, - 0,026a2+0,7478a+28,0),
[0742] ponto A (0,0134a2-1,9681a+68,6, 0,0, - 0,0134a2+0,9681a+31,4),
[0743] ponto B (0,0, 0,0144a2-1,6377a+58,7, - 0,0144a2+0,6377a+41,3),
[0744] ponto D’ (0,0, 0,0224a2+0,968a+75,4, -0,0224a2-
1,968a+24,6), e
[0745] ponto C (-0,2304a2-0,4062a+32,9, 0,2304a2-0,5938a+67,1, 0,0),
[0746] ou nas linhas retas GI, AB e D’C (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, ponto D’, e ponto C);
[0747] se 11,1<a18,2, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pontos:
[0748] ponto G (0,02a2-1,6013a+71,105, -0,02a2+0,6013a+28,895, 0,0),
[0749] ponto I (0,02a2-1,6013a+71,105, 0,0, - 0,02a2+0,6013a+28,895),
[0750] ponto A (0,0112a2-1,9337a+68,484, 0,0, - 0,0112a2+0,9337a+31,516),
[0751] ponto B (0,0, 0,0075a2-1,5156a+58,199, - 0,0075a2+0,5156a+41,801) e
[0752] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0753] ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W);
[0754] se 18,2<a26,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pontos:
[0755] ponto G (0,0135a2-1,4068a+69,727, - 0,0135a2+0,4068a+30,273, 0,0),
[0756] ponto I (0,0135a2-1,4068a+69,727, 0,0, - 0,0135a2+0,4068a+30,273),
[0757] ponto A (0,0107a2-1,9142a+68,305, 0,0, - 0,0107a2+0,9142a+31,695),
[0758] ponto B (0,0, 0,009a2-1,6045a+59,318, - 0,009a2+0,6045a+40,682) e
[0759] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0760] ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W);
[0761] se 26,7<a36,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pontos:
[0762] ponto G (0,0111a2-1,3152a+68,986, - 0,0111a2+0,3152a+31,014, 0,0),
[0763] ponto I (0,0111a2-1,3152a+68,986, 0,0, - 0,0111a2+0,3152a+31,014),
[0764] ponto A (0,0103a2-1,9225a+68,793, 0,0, - 0,0103a2+0,9225a+31,207),
[0765] ponto B (0,0, 0,0046a2-1,41a+57,286, - 0,0046a2+0,41a+42,714) e
[0766] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0767] ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W); e
[0768] se 36,7<a46,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pontos:
[0769] ponto G (0,0061a2-0,9918a+63,902, -0,0061a2- 0,0082a+36,098, 0,0),
[0770] ponto I (0,0061a2-0,9918a+63,902, 0,0, -0,0061a2- 0,0082a+36,098),
[0771] ponto A (0,0085a2-1,8102a+67,1, 0,0, - 0,0085a2+0,8102a+32,9),
[0772] ponto B (0,0, 0,0012a2-1,1659a+52,95, - 0,0012a2+0,1659a+47,05) e
[0773] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0774] ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto
A, ponto B, e ponto W). Quando o refrigerante de acordo com a presente divulgação atende as exigências acima, ele tem uma razão de capaci- dade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A, e ainda garante uma menor inflamabilidade de WCF.
[0775] O refrigerante C de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0776] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z,
[0777] se 0<a11,1, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’B, BD’, D’C, e CJ que conectam os seguintes 5 pontos:
[0778] ponto J (0,0049a2-0,9645a+47,1, -0,0049a2-0,0355a+52,9, 0,0),
[0779] ponto K’ (0,0514a2-2,4353a+61,7, -0,0323a2+0,4122a+5,9, - 0,0191a2+1,0231a+32,4),
[0780] ponto B (0,0, 0,0144a2-1,6377a+58,7, - 0,0144a2+0,6377a+41,3),
[0781] ponto D’ (0,0, 0,0224a2+0,968a+75,4, -0,0224a2- 1,968a+24,6), e
[0782] ponto C (-0,2304a2-0,4062a+32,9, 0,2304a2-0,5938a+67,1, 0,0),
[0783] ou nas linhas retas JK’, K’B, e D’C (excluindo ponto J, ponto B, ponto D’, e ponto C);
[0784] se 11,1<a18,2, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas JK’, K’B, BW, e WJ que conectam os seguintes 4 pontos:
[0785] ponto J (0,0243a2-1,4161a+49,725, - 0,0243a2+0,4161a+50,275, 0,0),
[0786] ponto K’ (0,0341a2-2,1977a+61,187, - 0,0236a2+0,34a+5,636,-0,0105a2+0,8577a+33,177),
[0787] ponto B (0,0, 0,0075a2-1,5156a+58,199, - 0,0075a2+0,5156a+41,801) e
[0788] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0789] ou nas linhas retas JK’ e K’B (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W);
[0790] se 18,2<a26,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas JK’, K’B, BW, e WJ que conectam os seguintes 4 pontos:
[0791] ponto J (0,0246a2-1,4476a+50,184, - 0,0246a2+0,4476a+49,816, 0,0),
[0792] ponto K’ (0,0196a2-1,7863a+58,515, -0,0079a2- 0,1136a+8,702, -0,0117a2+0,8999a+32,783),
[0793] ponto B (0,0, 0,009a2-1,6045a+59,318, - 0,009a2+0,6045a+40,682) e
[0794] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0795] ou nas linhas retas JK’ e K’B (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W);
[0796] se 26,7<a36,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas JK’, K’A, AB, BW, e WJ que conectam os seguintes 5 pontos:
[0797] ponto J (0,0183a2-1,1399a+46,493, - 0,0183a2+0,1399a+53,507, 0,0),
[0798] ponto K’ (-0,0051a2+0,0929a+25,95, 0,0, 0,0051a2- 1,0929a+74,05),
[0799] ponto A (0,0103a2-1,9225a+68,793, 0,0, - 0,0103a2+0,9225a+31,207),
[0800] ponto B (0,0, 0,0046a2-1,41a+57,286, - 0,0046a2+0,41a+42,714) e
[0801] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0802] ou nas linhas retas JK’, K’A, e AB (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W); e
[0803] se 36,7<a46,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas JK’, K’A, AB, BW, e WJ que conectam os seguintes 5 pontos:
[0804] ponto J (-0,0134a2+1,0956a+7,13, 0,0134a2-2,0956a+92,87, 0,0),
[0805] ponto K’ (-1,892a+29,443, 0,0, 0,892a+70,557),
[0806] ponto A (0,0085a2-1,8102a+67,1, 0,0, - 0,0085a2+0,8102a+32,9),
[0807] ponto B (0,0, 0,0012a2-1,1659a+52,95, - 0,0012a2+0,1659a+47,05) e
[0808] ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0),
[0809] ou nas linhas retas JK’, K’A, e AB (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W). Quando o refrigerante de acordo com a presente divul- gação atende as exigências acima, ele tem uma razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A. Adici- onalmente, o refrigerante tem uma menor inflamabilidade de WCF e uma menor inflamabilidade de WCFF, e é classificado como “Classe 2L”, que é um refrigerante menos inflamável de acordo com a norma ASHRAE.
[0810] Quando o refrigerante C de acordo com a presente divulga- ção ainda contém R32 além de HFO-1132 (E), HFO-1123, e R1234yf, o refrigerante pode ser um refrigerante em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, z, e a,
[0811] se 0<a10,0, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas que conectam os seguintes 4 pontos:
[0812] ponto a (0,02a2-2,46a+93,4, 0, -0,02a2+2,46a+6,6),
[0813] ponto b’ (-0,008a2-1,38a+56, 0,018a2-0,53a+26,3, - 0,01a2+1,91a+17,7),
[0814] ponto c (-0,016a2+1,02a+77,6, 0,016a2-1,02a+22,4, 0), e
[0815] ponto o (100,0-a, 0,0, 0,0)
[0816] ou nas linhas retas oa, ab’, e b’c (excluindo ponto o e ponto c);
[0817] se 10,0<a16,5, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas que conectam os seguintes 4 pontos:
[0818] ponto a (0,0244a2-2,5695a+94,056, 0, - 0,0244a2+2,5695a+5,944),
[0819] ponto b’ (0,1161a2-1,9959a+59,749, 0,014a2-0,3399a+24,8, -0,1301a2+2,3358a+15,451),
[0820] ponto c (-0,0161a2+1,02a+77,6, 0,0161a2-1,02a+22,4, 0), e
[0821] ponto o (100,0-a, 0,0, 0,0),
[0822] ou nas linhas retas oa, ab’, e b’c (excluindo ponto o e ponto c); ou
[0823] se 16,5<a21,8, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas que conectam os seguintes 4 pontos:
[0824] ponto a (0,0161a2-2,3535a+92,742, 0, - 0,0161a2+2,3535a+7,258),
[0825] ponto b’ (-0,0435a2-0,0435a+50,406, 0,0304a2+1,8991a- 0,0661, 0,0739a2-1,8556a+49,6601),
[0826] ponto c (-0,0161a2+0,9959a+77,851, 0,0161a2-
0,9959a+22,149, 0), e
[0827] ponto o (100,0-a, 0,0, 0,0),
[0828] ou nas linhas retas oa, ab’, e b’c (excluindo ponto o e ponto c). Observe que quando ponto b no diagrama ternário de composição é definido como um ponto onde uma razão de capacidade de refrigeração de 95% com relação à razão de R410A e uma razão de COP de 95% com relação à razão de R410A são ambas alcançadas, o ponto b’ é a interseção da linha reta ab e uma linha aproximada formada conectando os pontos onde a razão de COP com relação à razão de R410A é 95%. Quando o refrigerante de acordo com a presente divulgação atende as exigências acima, o refrigerante tem uma razão de capacidade de refri- geração de 95% ou mais com relação à razão de R410A, e uma razão de COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A. O refrigerante C de acordo com a presente divulgação pode ainda compreender outros refrigerantes adicionais além de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 desde que as propriedades e os efeitos acima não sejam prejudi- cados. Com relação a isso, o refrigerante de acordo com a presente divulgação preferivelmente compreende HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 em uma quantidade total de 99,5% em massa ou mais, mais preferivelmente 99,75% em massa ou mais, e ainda mais preferi- velmente 99,9% em massa ou mais, com base no refrigerante total.
[0829] O refrigerante C de acordo com a presente divulgação pode compreender HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 em uma quan- tidade total de 99,5% em massa ou mais, 99,75% em massa ou mais, ou 99,9% em massa ou mais, com base no refrigerante total.
[0830] Refrigerantes adicionais não são particularmente limitados e podem ser amplamente selecionados. O refrigerante misturado pode conter um refrigerante adicional, ou dois ou mais refrigerantes adicio- nais. Exemplos do Refrigerante C
[0831] A presente divulgação é descrita em mais detalhes abaixo com referência aos Exemplos do refrigerante C. Entretanto, o refrige- rante C não é limitado aos Exemplos.
[0832] Refrigerantes misturados foram preparados misturando HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 a % em massa com base em sua soma mostrada nas Tabelas 39 a 96.
[0833] O GWP de composições, cada uma, compreendendo uma mistura de R410A (R32 = 50%/R125 = 50%) foi avaliado com base nos valores declarados no Painel Intergovernamental de Mudanças Climáti- cas (IPCC), o quarto relatório. O GWP de HFO-1132(E), que não foi declarado nele, foi assumido ser 1 de HFO-1132a (GWP = 1 ou menos) e HFO-1123 (GWP = 0,3, descrito na Literatura de Patente 1). A capa- cidade de refrigeração de composições, cada uma, compreendendo R410A e uma mistura de HFO-1132(E) e HFO-1123 foi determinada re- alizando cálculos teóricos do ciclo de refrigeração para os refrigerantes misturados utilizando o Instituto Nacional de Ciência e Tecnologia (NIST) e o Banco de Dados de Termodinâmica e Transporte de Fluidos de Referência (Refprop 9,0) sob as seguintes condições.
[0834] Para cada um desses refrigerantes misturados, a razão de COP e a razão de capacidade de refrigeração com relação às de R410 foram obtidas. O cálculo foi conduzido sob as seguintes condições.
[0835] Temperatura de evaporação: 5C
[0836] Temperatura de condensação: 45C
[0837] Temperatura de superaquecimento: 5 K
[0838] Temperatura de subresfriamento: 5 K
[0839] Eficiência do compressor: 70%
[0840] As Tabelas 39 a 96 mostram os valores resultantes juntos com o GWP de cada refrigerante misturado. O COP e a capacidade de refrigeração são razões com relação a R410A.
[0841] O coeficiente de desempenho (COP) foi determinado pela seguinte fórmula.
[0842] COP = (capacidade de refrigeração ou capacidade de aque- cimento)/consumo de energia Tabela 39 Ex. Ex. Ex. Ex. Ex. Ex. Ex. Ex. Com- Com- Com- Com- Com- Com- Com- Com- Item Unidade para- para- para- para- para- para- para- para- tivo 2 tivo 3 tivo 4 tivo 5 tivo 6 tivo 7 tivo 8 Ex. 1 tivo 1 A B C D' G I J K' HFO-1132（E） % em massa 68,6 0,0 32,9 0,0 72,0 72,0 47,1 61,7 HFO-1123 % em massa 0,0 58,7 67,1 75,4 28,0 0,0 52,9 5,9 R410A R1234yf % em massa 31,4 41,3 0,0 24,6 0,0 28,0 0,0 32,4 R32 % em massa 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 GWP - 2088 2 2 1 2 1 2 1 2 % (com rela- Razão de COP ção a R410A) 100 100,0 95,5 92,5 93,1 96,6 99,9 93,8 99,4 Razão da capaci- dade de refrigera- % (com rela- ção ção a R410A) 100 85,0 85,0 107,4 95,0 103,1 86,6 106,2 85,5 Tabela 40 Ex. Com- Ex. Com- Ex. Com- Ex. Com- Ex. Com- Ex. Com- Comp, parativo parativo parativo parativo parativo parativo Ex. 2 Item Unidade Ex. 9 10 11 12 13 14 15 A B C D' G I J K' % em HFO-1132（E） massa 55,3 0,0 18,4 0,0 60,9 60,9 40,5 47,0 % em HFO-1123 massa 0,0 47,8 74,5 83,4 32,0 0,0 52,4 7,2 % em R1234yf massa 37,6 45,1 0,0 9,5 0,0 32,0 0,0 38,7 % em R32 massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 GWP - 50 50 49 49 49 50 49 50 % (com Razão de relação a COP R410A) 99,8 96,9 92,5 92,5 95,9 99,6 94,0 99,2 Razão da ca- % (com paciadade de relação a refrigeração R410A) 85,0 85,0 110,5 106,0 106,5 87,7 108,9 85,5 Tabela 41 Ex. Com- Ex. Com- Ex. Com- Ex. Com- Ex. Com- Ex. Com- parativo parativo parativo parativo parativo parativo Ex. 3 Item Unidade 16 17 18 19 20 21 A B C=D' G I J K' % em HFO-1132（E） massa 48,4 0,0 0,0 55,8 55,8 37,0 41,0 % em HFO-1123 massa 0,0 42,3 88,9 33,1 0,0 51,9 6,5
% em R1234yf massa 40,5 46,6 0,0 0,0 33,1 0,0 41,4 % em R32 massa 11,1 11,1 11,1 11,1 11,1 11,1 11,1
GWP - 77 77 76 76 77 76 77 % (com relação a Razão de COP R410A) 99,8 97,6 92,5 95,8 99,5 94,2 99,3 % (com Razão da capacidade relação a de refrigeração R410A) 85,0 85,0 112,0 108,0 88,6 110,2 85,4
Tabela 42 Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Com- Item Unidade rativo 22 rativo 23 rativo 24 rativo 25 parativo 26 Ex. 4
A B G I J K'
HFO-1132（E） % em massa 42,8 0,0 52,1 52,1 34,3 36,5
HFO-1123 % em massa 0,0 37,8 33,4 0,0 51,2 5,6
R1234yf % em massa 42,7 47,7 0,0 33,4 0,0 43,4
R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5
GWP - 100 100 99 100 99 100 % (com rela- Razão de COP ção a R410A) 99,9 98,1 95,8 99,5 94,4 99,5 Razão da ca- pacidade de % (com rela- refrigeração ção a R410A) 85,0 85,0 109,1 89,6 111,1 85,3
Tabela 43 Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Com- Item Unidade rativo 27 rativo 28 rativo 29 rativo 30 parativo 31 Ex. 5
A B G I J K'
HFO-1132（E） % em massa 37,0 0,0 48,6 48,6 32,0 32,5
HFO-1123 % em massa 0,0 33,1 33,2 0,0 49,8 4,0
R1234yf % em massa 44,8 48,7 0,0 33,2 0,0 45,3
R32 % em massa 18,2 18,2 18,2 18,2 18,2 18,2
GWP - 125 125 124 125 124 125 % (com rela- Razão de COP ção a R410A) 100,0 98,6 95,9 99,4 94,7 99,8 Razão da ca- pacidade de % (com rela- refrigeração ção a R410A) 85,0 85,0 110,1 90,8 111,9 85,2
Tabela 44 Ex.
Compa- Ex.
Com- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Item Unidade rativo 32 parativo 33 rativo 34 rativo 35 rativo 36 Ex. 6
A B G I J K'
HFO-1132（E） % em massa 31,5 0,0 45,4 45,4 30,3 28,8
HFO-1123 % em massa 0,0 28,5 32,7 0,0 47,8 2,4
R1234yf % em massa 46,6 49,6 0,0 32,7 0,0 46,9
R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9
GWP - 150 150 149 150 149 150
% (com rela- Razão de COP ção a R410A) 100,2 99,1 96,0 99,4 95,1 100,0 Razão da ca- pacidade de % (com rela- refrigeração ção a R410A) 85,0 85,0 111,0 92,1 112,6 85,1
Tabela 45 Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Item Unidade parativo 37 parativo 38 parativo 39 parativo 40 parativo 41 parativo 42
A B G I J K'
HFO-1132（E） % em massa 24,8 0,0 41,8 41,8 29,1 24,8
HFO-1123 % em massa 0,0 22,9 31,5 0,0 44,2 0,0
R1234yf % em massa 48,5 50,4 0,0 31,5 0,0 48,5
R32 % em massa 26,7 26,7 26,7 26,7 26,7 26,7
GWP - 182 182 181 182 181 182 % (com rela- Razão de COP ção a R410A) 100,4 99,8 96,3 99,4 95,6 100,4 Razão da capacidade % (com rela- de refrigeração ção a R410A) 85,0 85,0 111,9 93,8 113,2 85,0
Tabela 46 Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Item Unidade parativo 43 parativo 44 parativo 45 parativo 46 parativo 47 parativo 48
A B G I J K'
HFO-1132（E） % em massa 21,3 0,0 40,0 40,0 28,8 24,3
HFO-1123 % em massa 0,0 19,9 30,7 0,0 41,9 0,0
R1234yf % em massa 49,4 50,8 0,0 30,7 0,0 46,4
R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3
GWP - 200 200 198 199 198 200 % (com rela- Razão de COP ção a R410A) 100,6 100,1 96,6 99,5 96,1 100,4 Razão da capacidade % (com rela- de refrigeração ção a R410A) 85,0 85,0 112,4 94,8 113,6 86,7
Tabela 47 Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Item Unidade parativo 49 parativo 50 parativo 51 parativo 52 parativo 53 parativo 54
A B G I J K'
HFO-1132（E） % em massa 12,1 0,0 35,7 35,7 29,3 22,5
HFO-1123 % em massa 0,0 11,7 27,6 0,0 34,0 0,0
R1234yf % em massa 51,2 51,6 0,0 27,6 0,0 40,8
R32 % em massa 36,7 36,7 36,7 36,7 36,7 36,7
GWP - 250 250 248 249 248 250 % (com rela- Razão de COP ção a R410A) 101,2 101,0 96,4 99,6 97,0 100,4 Razão da capacidade % (com rela- de refrigeração ção a R410A) 85,0 85,0 113,2 97,6 113,9 90,9
Tabela 48 Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Item Unidade parativo 55 parativo 56 parativo 57 parativo 58 parativo 59 parativo 60
A B G I J K'
HFO-1132（E） % em massa 3,8 0,0 32,0 32,0 29,4 21,1
HFO-1123 % em massa 0,0 3,9 23,9 0,0 26,5 0,0
R1234yf % em massa 52,1 52,0 0,0 23,9 0,0 34,8
R32 % em massa 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1
GWP - 300 300 298 299 298 299 % (com rela- Razão de COP ção a R410A) 101,8 101,8 97,9 99,8 97,8 100,5 Razão da capacidade % (com rela- de refrigeração ção a R410A) 85,0 85,0 113,7 100,4 113,9 94,9
Tabela 49 Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Ex.
Compa- Item Unidade rativo 61 rativo 62 rativo 63 rativo 64 rativo 65
A=B G I J K'
HFO-1132（E） % em massa 0,0 30,4 30,4 28,9 20,4
HFO-1123 % em massa 0,0 21,8 0,0 23,3 0,0
R1234yf % em massa 52,2 0,0 21,8 0,0 31,8
R32 % em massa 47,8 47,8 47,8 47,8 47,8
GWP - 325 323 324 323 324 % (com relação Razão de COP a R410A) 102,1 98,2 100,0 98,2 100,6 Razão da capacidade de % (com relação refrigeração a R410A) 85,0 113,8 101,8 113,9 96,8
Tabela 50
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade Ex. 7 Ex. 8 Ex. 9 66 10 11 12 13
HFO-1132（E） % em massa 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0
HFO-1123 % em massa 82,9 77,9 72,9 67,9 62,9 57,9 52,9 47,9
R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0
R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1
GWP - 49 49 49 49 49 49 49 49
Razão de COP % (com relação a R410A) 92,4 92,6 92,8 93,1 93,4 93,7 94,1 94,5 Razão da capacidade de refri- 108, 108, 107, geração % (com relação a R410A) 108,4 3 2 9 107,6 107,2 106,8 106,3
Tabela 51 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 14 15 16 17 67 18 19 20
HFO-1132（E） % em massa 45,0 50,0 55,0 60,0 65,0 10,0 15,0 20,0
HFO-1123 % em massa 42,9 37,9 32,9 27,9 22,9 72,9 67,9 62,9
R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 10,0 10,0 10,0
R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1
GWP - 49 49 49 49 49 49 49 49 % (com relação a Razão de COP R410A) 95,0 95,4 95,9 96,4 96,9 93,0 93,3 93,6 Razão da capacidade de refrige- % (com relação a ração R410A) 105,8 105,2 104,5 103,9 103,1 105,7 105,5 105,2
Tabela 52
Item Unidade Ex. 21 Ex. 22 Ex. 23 Ex. 24 Ex. 25 Ex. 26 Ex. 27 Ex. 28
HFO-1132（E） % em massa 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 50,0 55,0 60,0
HFO-1123 % em massa 57,9 52,9 47,9 42,9 37,9 32,9 27,9 22,9
R1234yf % em massa 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0
R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1
GWP - 49 49 49 49 49 49 49 49
Razão de COP % (com relação a R410A) 93,9 94,2 94,6 95,0 95,5 96,0 96,4 96,9
Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 104,9 104,5 104,1 103,6 103,0 102,4 101,7 101,0
Tabela 53 Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 68 29 30 31 32 33 34 35
HFO-1132（E） % em massa 65,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0
HFO-1123 % em massa 17,9 67,9 62,9 57,9 52,9 47,9 42,9 37,9
R1234yf % em massa 10,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0
R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1
GWP - 49 49 49 49 49 49 49 49
Razão de COP % (com relação a R410A) 97,4 93,5 93,8 94,1 94,4 94,8 95,2 95,6 Razão da capacidade de refrige- % (com relação a ração R410A) 100,3 102,9 102,7 102,5 102,1 101,7 101,2 100,7
Tabela 54 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 36 37 38 39 69 40 41 42
HFO-1132（E） % em massa 45,0 50,0 55,0 60,0 65,0 10,0 15,0 20,0
HFO-1123 % em massa 32,9 27,9 22,9 17,9 12,9 62,9 57,9 52,9
R1234yf % em massa 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 20,0 20,0 20,0
R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1
GWP - 49 49 49 49 49 49 49 49
Razão de COP % (com relação a R410A) 96,0 96,5 97,0 97,5 98,0 94,0 94,3 94,6 Razão da capacidade de refrige- % (com relação a ração R410A) 100,1 99,5 98,9 98,1 97,4 100,1 99,9 99,6
Tabela 55
Item Unidade Ex. 43 Ex. 44 Ex. 45 Ex. 46 Ex. 47 Ex. 48 Ex. 49 Ex. 50
HFO-1132（E） % em massa 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 50,0 55,0 60,0
HFO-1123 % em massa 47,9 42,9 37,9 32,9 27,9 22,9 17,9 12,9
R1234yf % em massa 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0
R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1
GWP - 49 49 49 49 49 49 49 49
Razão de COP % (com relação a R410A) 95,0 95,3 95,7 96,2 96,6 97,1 97,6 98,1
Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 99,2 98,8 98,3 97,8 97,2 96,6 95,9 95,2
Tabela 56 Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 70 51 52 53 54 55 56 57
HFO-1132（E） % em massa 65,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0
HFO-1123 % em massa 7,9 57,9 52,9 47,9 42,9 37,9 32,9 27,9
R1234yf % em massa 20,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0
R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1
GWP - 49 50 50 50 50 50 50 50
Razão de COP % (com relação a R410A) 98,6 94,6 94,9 95,2 95,5 95,9 96,3 96,8 Razão da capacidade de refrige- % (com relação a ração R410A) 94,4 97,1 96,9 96,7 96,3 95,9 95,4 94,8
Tabela 57 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 58 59 60 61 71 62 63 64
HFO-1132（E） % em massa 45,0 50,0 55,0 60,0 65,0 10,0 15,0 20,0
HFO-1123 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1
R1234yf % em massa 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 30,0 30,0 30,0
R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1
GWP - 50 50 50 50 50 50 50 50
Razão de COP % (com relação a R410A) 97,2 97,7 98,2 98,7 99,2 95,2 95,5 95,8 Razão da capacidade de refrige- % (com relação a ração R410A) 94,2 93,6 92,9 92,2 91,4 94,2 93,9 93,7
Tabela 58
Item Unidade Ex. 65 Ex. 66 Ex. 67 Ex. 68 Ex. 69 Ex. 70 Ex. 71 Ex. 72
HFO-1132（E） % em massa 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 50,0 55,0 60,0
HFO-1123 % em massa 37,9 32,9 27,9 22,9 17,9 12,9 7,9 2,9
R1234yf % em massa 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0
R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1
GWP - 50 50 50 50 50 50 50 50
Razão de COP % (com relação a R410A) 96,2 96,6 97,0 97,4 97,9 98,3 98,8 99,3
Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 93,3 92,9 92,4 91,8 91,2 90,5 89,8 89,1
Tabela 59
Item Unidade Ex. 73 Ex. 74 Ex. 75 Ex. 76 Ex. 77 Ex. 78 Ex. 79 Ex. 80
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0
HFO-1123 % em massa 47,9 42,9 37,9 32,9 27,9 22,9 17,9 12,9
R1234yf % em massa 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0
R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1
GWP - 50 50 50 50 50 50 50 50
Razão de COP % (com relação a R410A) 95,9 96,2 96,5 96,9 97,2 97,7 98,1 98,5
Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 91,1 90,9 90,6 90,2 89,8 89,3 88,7 88,1
Tabela 60
Item Unidade Ex. 81 Ex. 82 Ex. 83 Ex. 84 Ex. 85 Ex. 86 Ex. 87 Ex. 88
HFO-1132（E） % em massa 50,0 55,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0
HFO-1123 % em massa 7,9 2,9 42,9 37,9 32,9 27,9 22,9 17,9
R1234yf % em massa 35,0 35,0 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0
R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1
GWP - 50 50 50 50 50 50 50 50
Razão de COP % (com relação a R410A) 99,0 99,4 96,6 96,9 97,2 97,6 98,0 98,4
Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 87,4 86,7 88,0 87,8 87,5 87,1 86,6 86,1
Tabela 61 Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Ex.
Com- Item Unidade parativo parativo parativo parativo parativo parativo parativo parativo 72 73 74 75 76 77 78 79
HFO-1132（E） % em massa 40,0 45,0 50,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0
HFO-1123 % em massa 12,9 7,9 2,9 37,9 32,9 27,9 22,9 17,9
R1234yf % em massa 40,0 40,0 40,0 45,0 45,0 45,0 45,0 45,0
R32 % em massa 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1 7,1
GWP - 50 50 50 50 50 50 50 50 % (com rela- ção a Razão de COP R410A) 98,8 99,2 99,6 97,4 97,7 98,0 98,3 98,7 Razão da capaci- % (com rela- dade de refrigera- ção a ção R410A) 85,5 84,9 84,2 84,9 84,6 84,3 83,9 83,5
Tabela 62
Item Unidade Ex.
Comparativo 80 Ex.
Comparativo 81 Ex.
Comparativo 82
HFO-1132（E） % em massa 35,0 40,0 45,0
HFO-1123 % em massa 12,9 7,9 2,9
R1234yf % em massa 45,0 45,0 45,0
R32 % em massa 7,1 7,1 7,1
GWP - 50 50 50
Razão de COP % (com relação a R410A) 99,1 99,5 99,9
Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 82,9 82,3 81,7
Tabela 63
Item Unidade Ex. 89 Ex. 90 Ex. 91 Ex. 92 Ex. 93 Ex. 94 Ex. 95 Ex. 96
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0
HFO-1123 % em massa 70,5 65,5 60,5 55,5 50,5 45,5 40,5 35,5
R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0
R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5
GWP - 99 99 99 99 99 99 99 99
Razão de COP % (com relação a R410A) 93,7 93,9 94,1 94,4 94,7 95,0 95,4 95,8
Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 110,2 110,0 109,7 109,3 108,9 108,4 107,9 107,3
Tabela 64 Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 97 83 98 99 100 101 102 103
HFO-1132（E） % em massa 50,0 55,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0
HFO-1123 % em massa 30,5 25,5 65,5 60,5 55,5 50,5 45,5 40,5
R1234yf % em massa 5,0 5,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0
R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5
GWP - 99 99 99 99 99 99 99 99 % (com relação a Razão de COP R410A) 96,2 96,6 94,2 94,4 94,6 94,9 95,2 95,5 Razão da capacidade de refrige- % (com relação a 106, 107, 107, ração R410A) 6 106,0 5 3 107,0 106,6 106,1 105,6
Tabela 65 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 104 105 106 84 107 108 109 110
HFO-1132（E） % em massa 40,0 45,0 50,0 55,0 10,0 15,0 20,0 25,0
HFO-1123 % em massa 35,5 30,5 25,5 20,5 60,5 55,5 50,5 45,5
R1234yf % em massa 10,0 10,0 10,0 10,0 15,0 15,0 15,0 15,0
R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5
GWP - 99 99 99 99 99 99 99 99 % (com relação a Razão de COP R410A) 95,9 96,3 96,7 97,1 94,6 94,8 95,1 95,4 Razão da capacidade de refri- % (com relação a geração R410A) 105,1 104,5 103,8 103,1 104,7 104,5 104,1 103,7
Tabela 66 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Item Unidade 111 112 113 114 115 85 116 117
HFO-1132（E） % em massa 30,0 35,0 40,0 45,0 50,0 55,0 10,0 15,0
HFO-1123 % em massa 40,5 35,5 30,5 25,5 20,5 15,5 55,5 50,5
R1234yf % em massa 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 20,0 20,0
R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5
GWP - 99 99 99 99 99 99 99 99 % (com relação a Razão de COP R410A) 95,7 96,0 96,4 96,8 97,2 97,6 95,1 95,3 Razão da capacidade de refri- % (com relação a geração R410A) 103,3 102,8 102,2 101,6 101,0 100,3 101,8 101,6
Tabela 67 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Item Unidade 118 119 120 121 122 123 124 86
HFO-1132（E） % em massa 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 50,0 55,0
HFO-1123 % em massa 45,5 40,5 35,5 30,5 25,5 20,5 15,5 10,5
R1234yf % em massa 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0
R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5
GWP - 99 99 99 99 99 99 99 99 % (com relação a Razão de COP R410A) 95,6 95,9 96,2 96,5 96,9 97,3 97,7 98,2 Razão da capacidade de refri- % (com relação a geração R410A) 101,2 100,8 100,4 99,9 99,3 98,7 98,0 97,3
Tabela 68 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 125 126 127 128 129 130 131 132
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0
HFO-1123 % em massa 50,5 45,5 40,5 35,5 30,5 25,5 20,5 15,5
R1234yf % em massa 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0
R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5
GWP - 99 99 99 99 99 99 99 99 % (com relação a Razão de COP R410A) 95,6 95,9 96,1 96,4 96,7 97,1 97,5 97,9 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 98,9 98,6 98,3 97,9 97,4 96,9 96,3 95,7
Tabela 69 Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 133 87 134 135 136 137 138 139
HFO-1132（E） % em massa 50,0 55,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0
HFO-1123 % em massa 10,5 5,5 45,5 40,5 35,5 30,5 25,5 20,5
R1234yf % em massa 25,0 25,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0
R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5
GWP - 99 99 100 100 100 100 100 100 % (com relação a Razão de COP R410A) 98,3 98,7 96,2 96,4 96,7 97,0 97,3 97,7 Razão da capacidade de refri- % (com relação a geração R410A) 95,0 94,3 95,8 95,6 95,2 94,8 94,4 93,8
Tabela 70 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 140 141 142 143 144 145 146 147
HFO-1132（E） % em massa 40,0 45,0 50,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0
HFO-1123 % em massa 15,5 10,5 5,5 40,5 35,5 30,5 25,5 20,5
R1234yf % em massa 30,0 30,0 30,0 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0
R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5
GWP - 100 100 100 100 100 100 100 100
% (com relação a Razão de COP R410A) 98,1 98,5 98,9 96,8 97,0 97,3 97,6 97,9 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 93,3 92,6 92,0 92,8 92,5 92,2 91,8 91,3
Tabela 71 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 148 149 150 151 152 153 154 155
HFO-1132（E） % em massa 35,0 40,0 45,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0
HFO-1123 % em massa 15,5 10,5 5,5 35,5 30,5 25,5 20,5 15,5
R1234yf % em massa 35,0 35,0 35,0 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0
R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5
GWP - 100 100 100 100 100 100 100 100 % (com relação a Razão de COP R410A) 98,3 98,7 99,1 97,4 97,7 98,0 98,3 98,6 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 90,8 90,2 89,6 89,6 89,4 89,0 88,6 88,2
Tabela 72 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Item Unidade 156 157 158 159 160 tivo 88 tivo 89 tivo 90
HFO-1132（E） % em massa 35,0 40,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0
HFO-1123 % em massa 10,5 5,5 30,5 25,5 20,5 15,5 10,5 5,5
R1234yf % em massa 40,0 40,0 45,0 45,0 45,0 45,0 45,0 45,0
R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5
GWP - 100 100 100 100 100 100 100 100 % (com relação a Razão de COP R410A) 98,9 99,3 98,1 98,4 98,7 98,9 99,3 99,6 Razão da capacidade de % (com relação a refrigeração R410A) 87,6 87,1 86,5 86,2 85,9 85,5 85,0 84,5
Tabela 73 Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Ex.
Compara- Item Unidade tivo 9１ tivo 92 tivo 93 tivo 94 tivo 95
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0
HFO-1123 % em massa 25,5 20,5 15,5 10,5 5,5
R1234yf % em massa 50,0 50,0 50,0 50,0 50,0
R32 % em massa 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5
GWP - 100 100 100 100 100 % (com relação a Razão de COP R410A) 98,9 99,1 99,4 99,7 100,0 Razão da capacidade de re- % (com relação a frigeração R410A) 83,3 83,0 82,7 82,2 81,8
Tabela 74 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 161 162 163 164 165 166 167 168
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0
HFO-1123 % em massa 63,1 58,1 53,1 48,1 43,1 38,1 33,1 28,1
R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0
R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9
GWP - 149 149 149 149 149 149 149 149 % (com relação a Razão de COP R410A) 94,8 95,0 95,2 95,4 95,7 95,9 96,2 96,6 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 111,5 111,2 110,9 110,5 110,0 109,5 108,9 108,3
Tabela 75 Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 96 169 170 171 172 173 174 175
HFO-1132（E） % em massa 50,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0
HFO-1123 % em massa 23,1 58,1 53,1 48,1 43,1 38,1 33,1 28,1
R1234yf % em massa 5,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0
R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9
GWP - 149 149 149 149 149 149 149 149 % (com relação a Razão de COP R410A) 96,9 95,3 95,4 95,6 95,8 96,1 96,4 96,7 Razão da capacidade de refri- % (com relação a geração R410A) 107,7 108,7 108,5 108,1 107,7 107,2 106,7 106,1
Tabela 76 Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 176 97 177 178 179 180 181 182
HFO-1132（E） % em massa 45,0 50,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0
HFO-1123 % em massa 23,1 18,1 53,1 48,1 43,1 38,1 33,1 28,1
R1234yf % em massa 10,0 10,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0
R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9
GWP - 149 149 149 149 149 149 149 149 % (com relação a Razão de COP R410A) 97,0 97,4 95,7 95,9 96,1 96,3 96,6 96,9 Razão da capacidade de refri- % (com relação a geração R410A) 105,5 104,9 105,9 105,6 105,3 104,8 104,4 103,8
Tabela 77 Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 183 184 98 185 186 187 188 189
HFO-1132（E） % em massa 40,0 45,0 50,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0
HFO-1123 % em massa 23,1 18,1 13,1 48,1 43,1 38,1 33,1 28,1
R1234yf % em massa 15,0 15,0 15,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0
R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9
GWP - 149 149 149 149 149 149 149 149 % (com relação a Razão de COP R410A) 97,2 97,5 97,9 96,1 96,3 96,5 96,8 97,1 Razão da capacidade de refri- % (com relação a geração R410A) 103,3 102,6 102,0 103,0 102,7 102,3 101,9 101,4
Tabela 78 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 190 191 192 99 193 194 195 196
HFO-1132（E） % em massa 35,0 40,0 45,0 50,0 10,0 15,0 20,0 25,0
HFO-1123 % em massa 23,1 18,1 13,1 8,1 43,1 38,1 33,1 28,1
R1234yf % em massa 20,0 20,0 20,0 20,0 25,0 25,0 25,0 25,0
R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9
GWP - 149 149 149 149 149 149 149 149 % (com relação a Razão de COP R410A) 97,4 97,7 98,0 98,4 96,6 96,8 97,0 97,3 Razão da capacidade de refri- % (com relação a geração R410A) 100,9 100,3 99,7 99,1 100,0 99,7 99,4 98,9
Tabela 79 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 197 198 199 200 100 201 202 203
HFO-1132（E） % em massa 30,0 35,0 40,0 45,0 50,0 10,0 15,0 20,0
HFO-1123 % em massa 23,1 18,1 13,1 8,1 3,1 38,1 33,1 28,1
R1234yf % em massa 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 30,0 30,0 30,0
R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9
GWP - 149 149 149 149 149 150 150 150
Razão de COP % (com relação a R410A) 97,6 97,9 98,2 98,5 98,9 97,1 97,3 97,6 Razão da capacidade de % (com relação a refrigeração R410A) 98,5 97,9 97,4 96,8 96,1 97,0 96,7 96,3
Tabela 80 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 204 205 206 207 208 209 210 211
HFO-1132（E） % em massa 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0 10,0 15,0 20,0
HFO-1123 % em massa 23,1 18,1 13,1 8,1 3,1 33,1 28,1 23,1
R1234yf % em massa 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 35,0 35,0 35,0
R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9
GWP - 150 150 150 150 150 150 150 150
Razão de COP % (com relação a R410A) 97,8 98,1 98,4 98,7 99,1 97,7 97,9 98,1 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 95,9 95,4 94,9 94,4 93,8 93,9 93,6 93,3
Tabela 81 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 212 213 214 215 216 217 218 219
HFO-1132（E） % em massa 25,0 30,0 35,0 40,0 10,0 15,0 20,0 25,0
HFO-1123 % em massa 18,1 13,1 8,1 3,1 28,1 23,1 18,1 13,1
R1234yf % em massa 35,0 35,0 35,0 35,0 40,0 40,0 40,0 40,0
R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9
GWP - 150 150 150 150 150 150 150 150
Razão de COP % (com relação a R410A) 98,4 98,7 99,0 99,3 98,3 98,5 98,7 99,0 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 92,9 92,4 91,9 91,3 90,8 90,5 90,2 89,7
Tabela 82 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Item Unidade 220 221 222 223 224 225 226 101
HFO-1132（E） % em massa 30,0 35,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 10,0
HFO-1123 % em massa 8,1 3,1 23,1 18,1 13,1 8,1 3,1 18,1
R1234yf % em massa 40,0 40,0 45,0 45,0 45,0 45,0 45,0 50,0
R32 % em massa 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9 21,9
GWP - 150 150 150 150 150 150 150 150
Razão de COP % (com relação a R410A) 99,3 99,6 98,9 99,1 99,3 99,6 99,9 99,6 Razão da capacidade de % (com relação a refrigeração R410A) 89,3 88,8 87,6 87,3 87,0 86,6 86,2 84,4
Tabela 83
Item Unidade Ex.
Comparativo 102 Ex.
Comparativo 103 Ex.
Comparativo 104
HFO-1132（E） % em massa 15,0 20,0 25,0
HFO-1123 % em massa 13,1 8,1 3,1
R1234yf % em massa 50,0 50,0 50,0
R32 % em massa 21,9 21,9 21,9
GWP - 150 150 150
Razão de COP % (com relação a R410A) 99,8 100,0 100,2
Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 84,1 83,8 83,4
Tabela 84 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Item Unidade 227 228 229 230 231 232 233 105
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0
HFO-1123 % em massa 55,7 50,7 45,7 40,7 35,7 30,7 25,7 20,7
R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0
R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3
GWP - 199 199 199 199 199 199 199 199
Razão de COP % (com relação a R410A) 95,9 96,0 96,2 96,3 96,6 96,8 97,1 97,3 Razão da capacidade de % (com relação a refrigeração R410A) 112,2 111,9 111,6 111,2 110,7 110,2 109,6 109,0
Tabela 85 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Item Unidade 234 235 236 237 238 239 240 106
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0
HFO-1123 % em massa 50,7 45,7 40,7 35,7 30,7 25,7 20,7 15,7
R1234yf % em massa 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0
R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3
GWP - 199 199 199 199 199 199 199 199
Razão de COP % (com relação a R410A) 96,3 96,4 96,6 96,8 97,0 97,2 97,5 97,8 Razão da capacidade de % (com relação a refrigeração R410A) 109,4 109,2 108,8 108,4 107,9 107,4 106,8 106,2
Tabela 86 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Item Unidade 241 242 243 244 245 246 247 107
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0
HFO-1123 % em massa 45,7 40,7 35,7 30,7 25,7 20,7 15,7 10,7
R1234yf % em massa 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0
R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3
GWP - 199 199 199 199 199 199 199 199 % (com relação a Razão de COP R410A) 96,7 96,8 97,0 97,2 97,4 97,7 97,9 98,2 Razão da capacidade de refri- % (com relação a geração R410A) 106,6 106,3 106,0 105,5 105,1 104,5 104,0 103,4
Tabela 87 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Item Unidade 248 249 250 251 252 253 254 108
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 45,0
HFO-1123 % em massa 40,7 35,7 30,7 25,7 20,7 15,7 10,7 5,7
R1234yf % em massa 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0
R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3
GWP - 199 199 199 199 199 199 199 199 % (com relação a Razão de COP R410A) 97,1 97,3 97,5 97,7 97,9 98,1 98,4 98,7 Razão da capacidade de refri- % (com relação a geração R410A) 103,7 103,4 103,0 102,6 102,2 101,6 101,1 100,5
Tabela 88 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 255 256 257 258 259 260 261 262
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 10,0
HFO-1123 % em massa 35,7 30,7 25,7 20,7 15,7 10,7 5,7 30,7
R1234yf % em massa 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 30,0
R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3
GWP - 199 199 199 199 199 199 199 199 % (com relação a Razão de COP R410A) 97,6 97,7 97,9 98,1 98,4 98,6 98,9 98,1 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 100,7 100,4 100,1 99,7 99,2 98,7 98,2 97,7
Tabela 89 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 263 264 265 266 267 268 269 270
HFO-1132（E） % em massa 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 10,0 15,0 20,0
HFO-1123 % em massa 25,7 20,7 15,7 10,7 5,7 25,7 20,7 15,7
R1234yf % em massa 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 35,0 35,0 35,0
R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3
GWP - 199 199 199 199 199 200 200 200
% (com relação a Razão de COP R410A) 98,2 98,4 98,6 98,9 99,1 98,6 98,7 98,9 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 97,4 97,1 96,7 96,2 95,7 94,7 94,4 94,0
Tabela 90
Item Unidade Ex. 271 Ex. 272 Ex. 273 Ex. 274 Ex. 275 Ex. 276 Ex. 277 Ex. 278
HFO-1132（E） % em massa 25,0 30,0 10,0 15,0 20,0 25,0 10,0 15,0
HFO-1123 % em massa 10,7 5,7 20,7 15,7 10,7 5,7 15,7 10,7
R1234yf % em massa 35,0 35,0 40,0 40,0 40,0 40,0 45,0 45,0
R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3 29,3
GWP - 200 200 200 200 200 200 200 200
Razão de COP % (com relação a R410A) 99,2 99,4 99,1 99,3 99,5 99,7 99,7 99,8
Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 93,6 93,2 91,5 91,3 90,9 90,6 88,4 88,1
Tabela 91
Item Unidade Ex. 279 Ex. 280 Ex.
Comparativo 109 Ex.
Comparativo 110
HFO-1132（E） % em massa 20,0 10,0 15,0 10,0
HFO-1123 % em massa 5,7 10,7 5,7 5,7
R1234yf % em massa 45,0 50,0 50,0 55,0
R32 % em massa 29,3 29,3 29,3 29,3
GWP - 200 200 200 200
Razão de COP % (com relação a R410A) 100,0 100,3 100,4 100,9
Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 87,8 85,2 85,0 82,0
Tabela 92 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Item Unidade 281 282 283 284 285 111 286 287
HFO-1132（E） % em massa 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 10,0 15,0
HFO-1123 % em massa 40,9 35,9 30,9 25,9 20,9 15,9 35,9 30,9
R1234yf % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 10,0 10,0
R32 % em massa 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1
GWP - 298 298 298 298 298 298 299 299
Razão de COP % (com relação a R410A) 97,8 97,9 97,9 98,1 98,2 98,4 98,2 98,2 Razão da capacidade de % (com relação a refrigeração R410A) 112,5 112,3 111,9 111,6 111,2 110,7 109,8 109,5
Tabela 93 Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Comparativo Ex.
Ex.
Ex.
Ex.
Item Unidade 288 289 290 112 291 292 293 294
HFO-1132（E） % em massa 20,0 25,0 30,0 35,0 10,0 15,0 20,0 25,0
HFO-1123 % em massa 25,9 20,9 15,9 10,9 30,9 25,9 20,9 15,9
R1234yf % em massa 10,0 10,0 10,0 10,0 15,0 15,0 15,0 15,0
R32 % em massa 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1
GWP - 299 299 299 299 299 299 299 299 Razão de COP % (com relação a R410A) 98,3 98,5 98,6 98,8 98,6 98,6 98,7 98,9 Razão da capacidade de % (com relação a refrigeração R410A) 109,2 108,8 108,4 108,0 107,0 106,7 106,4 106,0 Tabela 94 Ex. Ex. Comparativo Ex. Ex. Ex. Ex. Ex. Ex. Item Unidade 295 113 296 297 298 299 300 301 HFO-1132（E） % em massa 30,0 35,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 10,0 HFO-1123 % em massa 10,9 5,9 25,9 20,9 15,9 10,9 5,9 20,9 R1234yf % em massa 15,0 15,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 25,0 R32 % em massa 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 GWP - 299 299 299 299 299 299 299 299 Razão de COP % (com relação a R410A) 99,0 99,2 99,0 99,0 99,2 99,3 99,4 99,4 Razão da capacidade de % (com relação a refrigeração R410A) 105,6 105,2 104,1 103,9 103,6 103,2 102,8 101,2 Tabela 95 Ex. Ex. Ex. Ex. Ex. Ex. Ex. Ex. Item Unidade 302 303 304 305 306 307 308 309 HFO-1132（E） % em massa 15,0 20,0 25,0 10,0 15,0 20,0 10,0 15,0 HFO-1123 % em massa 15,9 10,9 5,9 15,9 10,9 5,9 10,9 5,9 R1234yf % em massa 25,0 25,0 25,0 30,0 30,0 30,0 35,0 35,0 R32 % em massa 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 44,1 GWP - 299 299 299 299 299 299 299 299 % (com relação a Razão de COP R410A) 99,5 99,6 99,7 99,8 99,9 100,0 100,3 100,4 Razão da capacidade de refrigera- % (com relação a ção R410A) 101,0 100,7 100,3 98,3 98,0 97,8 95,3 95,1 Tabela 96 Item Unidade Ex. 400 HFO-1132（E） % em massa 10,0 HFO-1123 % em massa 5,9 R1234yf % em massa 40,0 R32 % em massa 44,1 GWP - 299 Razão de COP % (com relação a R410A) 100,7 Razão da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 92,3
[0843] Os resultados acima indicam que a razão de capacidade de refrigeração com relação a R410A é 85% ou mais nos casos a seguir:
[0844] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123,
R1234yf, e R32 com base em sua soma é respectivamente represen- tada por x, y, z, e a, em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa, uma linha reta conectando um ponto (0,0, 100,0-a, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0-a) é a base, e o ponto (0,0, 100,0-a, 0,0) está no lado es- querdo, se 0<a11,1, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de com- posição são sobre, ou no estado esquerdo de, uma linha reta AB que conecta o ponto A (0,0134a 2-1,9681a+68,6, 0,0, - 0,0134a2+0,9681a+31,4) e ponto B (0,0, 0,0144a 2-1,6377a+58,7, - 0,0144a2+0,6377a+41,3);
[0845] se 11,1<a18,2, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão sobre, ou no estado esquerdo de, uma linha reta AB que conecta o ponto A (0,0112a2-1,9337a+68,484, 0,0, - 0,0112a2+0,9337a+31,516) e o ponto B (0,0, 0,0075a2-1,5156a+58,199, -0,0075a2+0,5156a+41,801);
[0846] se 18,2a<a26,7, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão sobre, ou no estado esquerdo de, uma linha reta AB que conecta o ponto A (0,0107a2-1,9142a+68,305, 0,0, - 0,0107a2+0,9142a+31,695) e o ponto B(0,0, 0,009a2-1,6045a+59,318, - 0,009a2+0,6045a+40,682);
[0847] se 26,7<a36,7, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão sobre, ou no estado esquerdo de, uma linha reta AB que conecta o ponto A (0,0103a2-1,9225a+68,793, 0,0, - 0,0103a2+0,9225a+31,207) e ponto B (0,0, 0,0046a 2-1,41a+57,286, - 0,0046a2+0,41a+42,714); e
[0848] se 36,7<a46,7, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão sobre, ou no estado esquerdo de, uma linha reta AB que conecta o ponto A (0,0085a2-1,8102a+67,1, 0,0, - 0,0085a2+0,8102a+32,9) e ponto B (0,0, 0,0012a2-1,1659a+52,95, - 0,0012a2+0,1659a+47,05).
[0849] Os pontos reais com uma taxa de capacidade de refrigera- ção de 85% ou mais formam uma linha curva que conecta o ponto A e o ponto B na A Figura 3, e que se estende em direção ao lado de 1234yf. Por conseguinte, quando as coordenadas estão ativadas ou no lado es- querdo da linha reta AB, a taxa de capacidade de refrigeração em rela- ção a R410A é de 85% ou mais.
[0850] Semelhantemente, foi observado que no diagrama ternário de composição, se 0<a11,1, quando as coordenadas (x,y,z) estão so- bre, ou no estado esquerdo de, uma linha reta D’C que conecta o ponto D’ (0,0, 0,0224a2+0,968a+75,4, -0,0224a2-1,968a+24,6) e ponto C (- 0,2304a2-0,4062a+32,9, 0,2304a2-0,5938a+67,1, 0,0); ou se 11,1<a46,7, quando coordenadas estão na região total, a razão de COP com relação à razão de R410A é 92,5% ou mais.
[0851] Na Figura 3, a razão de COP de 92,5% ou mais forma uma linha curva CD. Na Figura 3, uma linha aproximada formada conectando três pontos: ponto C (32,9, 67,1, 0,0) e pontos (26,6, 68,4, 5) (19,5, 70,5, 10) onde a razão de COP é 92,5% quando a concentração de R1234yf é 5% em massa e 10% em massa foi obtido, e uma linha reta que co- necta o ponto C e o ponto D’ (0, 75,4, 24,6), que é a interseção da linha aproximada e um ponto onde a concentração de HFO-1132(E) é 0,0% em massa foi definida como um segmento da linha D’C. Na Figura 4, o ponto D’(0, 83,4, 9,5) foi semelhantemente obtido de uma curva aproxi- mada formada conectando ponto C (18,4, 74,5, 0) e pontos (13,9, 76,5, 2,5) (8,7, 79,2, 5) onde a razão de COP é 92,5%, e uma linha reta que conecta o ponto C e ponto D’ foi definida como a linha reta D’C.
[0852] A composição de cada mistura foi definida como WCF. Uma simulação de vazamento foi realizada utilizando Banco de Dados de Re- ferência Padrão NIST REFLEAK Versão 4,0 sob as condições do Equi- pamento, Armazenamento, Envio, Vazamento, e Recarga de acordo com a Norma ASHRAE 34-2013. A fração mais inflamável foi definida como WCFF.
[0853] Para a inflamabilidade, a velocidade de queima foi medida de acordo com a Norma ANSI/ASHRAE 34-2013. Ambos WCF e WCFF tendo uma velocidade de queima de 10 cm/s ou menos foram determi- nados ser classificados como “Classe 2L (menor inflamabilidade).”
[0854] Um teste de velocidade de queima foi realizado usando o aparelho mostrado na Figura 1 da seguinte maneira. Primeiro, os refri- gerantes mistos usados tinham pureza de 99,5% ou mais e eram des- gaseificados repetindo um ciclo de congelamento, bombeamento e de- gelo até que não fossem observados vestígios de ar no medidor de vá- cuo. A velocidade de combustão foi medida pelo método fechado. A temperatura inicial foi a temperatura ambiente. A ignição foi realizada gerando uma faísca elétrica entre os eletrodos no centro de uma célula de amostra. A duração da descarga foi de 1,0 a 9,9 ms, e a energia de ignição foi tipicamente de 0,1 a 1,0 J. A propagação da chama foi visu- alizada usando fotografias schlieren. Um recipiente cilíndrico (diâmetro interno: 155 mm, comprimento: 198 mm) equipado com duas janelas acrílicas de transmissão de luz foi utilizado como célula de amostra e uma lâmpada de xenônio como fonte de luz. As imagens Schlieren da chama foram gravadas por uma câmera de vídeo digital de alta veloci- dade a uma taxa de quadros de 600 fps e armazenadas em um PC.
[0855] Os resultados são mostrados nas Tabelas 97 a 104. Tabela 97 Ex. Com- Ex. Compara- Ex. Compara- Ex. Compara- Ex. Compara- Ex. Compara- Item parativo 6 tivo 13 tivo 19 tivo 24 tivo 29 tivo 34 HFO-1132（E） % em massa 72,0 60,9 55,8 52,1 48,6 45,4 HFO-1123 % em massa 28,0 32,0 33,1 33,4 33,2 32,7
WCF R1234yf % em massa 0,0 0,0 0,0 0 0 0 R32 % em massa 0,0 7,1 11,1 14,5 18,2 21,9 Velocidade de queima (WCF) cm/s 10 10 10 10 10 10
Tabela 98 Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Item 39 45 51 57 62 HFO-1132（E） % em massa 41,8 40 35,7 32 30,4 WC HFO-1123 % em massa 31,5 30,7 23,6 23,9 21,8
F R1234yf % em massa 0 0 0 0 0 R32 % em massa 26,7 29,3 36,7 44,1 47,8 Velocidade de queima (WCF) cm/s 10 10 10 10 10 Tabela 99 Ex. Com- Ex. Compara- Ex. Compara- Ex. Compara- Ex. Compara- Ex. Compara- Item parativo 7 tivo 14 tivo 20 tivo 25 tivo 30 tivo 35 HFO-1132（E） % em massa 72,0 60,9 55,8 52,1 48,6 45,4 WC HFO-1123 % em massa 0,0 0,0 0,0 0 0 0
F R1234yf % em massa 28,0 32,0 33,1 33,4 33,2 32,7 R32 % em massa 0,0 7,1 11,1 14,5 18,2 21,9 Velocidade de queima (WCF) cm/s 10 10 10 10 10 10 Tabela 100 Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Item 40 46 52 58 63 HFO-1132（E） % em massa 41,8 40 35,7 32 30,4 WC HFO-1123 % em massa 0 0 0 0 0
F R1234yf % em massa 31,5 30,7 23,6 23,9 21,8 R32 % em massa 26,7 29,3 36,7 44,1 47,8 Velocidade de queima (WCF) cm/s 10 10 10 10 10 Tabela 101 Ex. Compa- Ex. Compara- Ex. Compara- Ex. Compara- Ex. Compara- Ex. Compara- Item rativo 8 tivo 15 tivo 21 tivo 26 tivo 31 tivo 36 HFO-1132（E ） % em massa 47,1 40,5 37,0 34,3 32,0 30,3 WCF HFO-1123 % em massa 52,9 52,4 51,9 51,2 49,8 47,8 R1234yf % em massa 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 R32 % em massa 0,0 7,1 11,1 14,5 18,2 21,9 Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- mento/Envio mento/Envio mento/Envio mento/Envio mento/Envio mento/Envio -40℃, -40℃, -40℃, -40℃, -40℃, -40℃, Condição de vazamento que resulta em 92% 92% 92% 92% 92% 92%
WCFF de liberação, de liberação, de liberação, de liberação, de liberação, de liberação, lado da fase lado da fase lado da fase lado da fase lado da fase lado da fase líquida líquida líquida líquida líquida líquida HFO-1132（E ） % em massa 72,0 62,4 56,2 50,6 45,1 40,0
WCF HFO-1123 % em massa 28,0 31,6 33,0 33,4 32,5 30,5
F R1234yf % em massa 0,0 0,0 0,0 20,4 0,0 0,0 R32 % em massa 0,0 50,9 10,8 16,0 22,4 29,5 Velocidade de queima (WCF) cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos Velocidade de queima (WCFF) cm/s 10 10 10 10 10 10
Tabela 102 Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Item 41 47 53 59 64 HFO-1132（E） % em massa 29,1 28,8 29,3 29,4 28,9 HFO-1123 % em massa 44,2 41,9 34,0 26,5 23,3
WCF R1234yf % em massa 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 R32 % em massa 26,7 29,3 36,7 44,1 47,8 Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- mento/Envio - mento/Envio - mento/Envio - mento/Envio - mento/Envio - Condição de vazamento que resulta em 40℃, 40℃, 40℃, 40℃, 40℃, WCFF 92% de libera- 92% de libera- 92% de libera- 90% de libera- 86% de libera- ção, lado da fase ção, lado da fase ção, lado da fase ção, lado da fase ção, lado da fase líquida líquida líquida gasosa gasosa HFO-1132（E） % em massa 34,6 32,2 27,7 28,3 27,5 HFO-1123 % em massa 26,5 23,9 17,5 18,2 16,7
WCFF R1234yf % em massa 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 R32 % em massa 38,9 43,9 54,8 53,5 55,8 Velocidade de queima (WCF) cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8,3 9,3 9,6 Velocidade de queima (WCFF) cm/s 10 10 10 10 10 Tabela 103 Ex. Com- Ex. Compara- Ex. Compara- Ex. Compara- Ex. Compara- Ex. Compara- Item parativo 9 tivo 16 tivo 22 tivo 27 tivo 32 tivo 37 HFO-1132（E） % em massa 61,7 47,0 41,0 36,5 32,5 28,8 HFO-1123 % em massa 5,9 7,2 6,5 5,6 4,0 2,4
WCF R1234yf % em massa 32,4 38,7 41,4 43,4 45,3 46,9 R32 % em massa 0,0 7,1 11,1 14,5 18,2 21,9 Armazena- mento/ Envio - Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- Condição de vazamento que resulta em 40C, mento/ mento/ mento/ mento/ mento/ WCFF 0% de libe- Envio -40C, Envio -40C, Envio -40℃, Envio -40C, Envio -40C, ração, lado 0% de liberação, 0% de liberação, 92% de libera- 0% de liberação, 0% de liberação, da fase ga- lado da fase ga- lado da fase ga- ção, lado da lado da fase ga- lado da fase ga- sosa sosa sosa fase líquida sosa sosa HFO-1132（E） % em massa 72,0 56,2 50,4 46,0 42,4 39,1 WCF HFO-1123 % em massa 10,5 12,6 11,4 10,1 7,4 4,4
F R1234yf % em massa 17,5 20,4 21,8 22,9 24,3 25,7 R32 % em massa 0,0 10,8 16,3 21,0 25,9 30,8 Velocidade de queima 8 ou me- (WCF) cm/s nos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos Velocidade de queima (WCFF) cm/s 10 10 10 10 10 10 Tabela 104 Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Ex. Comparativo Item 42 48 54 60 65 HFO-1132（E） % em massa 24,8 24,3 22,5 21,1 20,4 HFO-1123 % em massa 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
WCF R1234yf % em massa 48,5 46,4 40,8 34,8 31,8 R32 % em massa 26,7 29,3 36,7 44,1 47,8
Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- mento/Envio -40℃, mento/Envio -40℃, mento/Envio -40℃, mento/Envio -40℃, mento/Envio -40℃, Condição de vazamento que resulta em 0% de liberação, 0% de liberação, 0% de liberação, 0% de liberação, 0% de liberação,
WCFF lado da fase ga- lado da fase ga- lado da fase ga- lado da fase ga- lado da fase ga- sosa sosa sosa sosa sosa HFO-1132（E） % em massa 35,3 34,3 31,3 29,1 28,1 HFO-1123 % em massa 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
WCFF R1234yf % em massa 27,4 26,2 23,1 19,8 18,2 R32 % em massa 37,3 39,6 45,6 51,1 53,7 Velocidade de queima (WCF) cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos Velocidade de queima (WCFF) cm/s 10 10 10 10 10
[0856] Os resultados nas Tabelas 97 a 100 indicam que o refrige- rante tem uma menor inflamabilidade de WCF nos casos a seguir:
[0857] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma no refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 é respectivamente represen- tada por x, y, z, e a, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa e a linha reta conectando um ponto (0,0, 100,0-a, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0-a) é a base, se 0<a11,1, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição são sobre ou abaixo de uma linha reta GI que conecta o ponto G (0,026a 2-1,7478a+72,0, - 0,026a2+0,7478a+28,0, 0,0) e ponto I (0,026a2-1,7478a+72,0, 0,0, - 0,026a2+0,7478a+28,0);
[0858] se 11,1<a18,2, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição são sobre ou abaixo de a linha reta GI que conecta o ponto G (0,02a2-1,6013a+71,105, -0,02a2+0,6013a+28,895, 0,0) e ponto I (0,02a2-1,6013a+71,105, 0,0, -0,02a2+0,6013a+28,895); se 18,2<a26,7, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição são sobre ou abaixo de a linha reta GI que conecta o ponto G (0,0135a 2- 1,4068a+69,727, -0,0135a2+0,4068a+30,273, 0,0) e ponto I (0,0135a 2- 1,4068a+69,727, 0,0, -0,0135a2+0,4068a+30,273); se 26,7<a36,7, co- ordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição são sobre ou abaixo de a linha reta GI que conecta o ponto G (0,0111a 2-
1,3152a+68,986, -0,0111a2+0,3152a+31,014, 0,0) e ponto I (0,0111a 2- 1,3152a+68,986, 0,0, -0,0111a2+0,3152a+31,014); e se 36,7<a46,7, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição são sobre ou abaixo de uma linha reta GI que conecta o ponto G (0,0061a 2- 0,9918a+63,902, -0,0061a2-0,0082a+36,098,0,0) e ponto I (0,0061a2- 0,9918a+63,902, 0,0, -0,0061a2-0,0082a+36,098).
[0859] Três pontos correspondentes ao ponto G (Tabela 105) e ao ponto I (Tabela 106) foram individualmente obtidos em cada uma das seguintes cinco faixas por cálculo, e suas expressões aproximadas fo- ram obtidas. Tabela 105 Item 11,1R32＞0 18,2R3211,1 26,7R3218,2 R32 0 7,1 11,1 11,1 14,5 18,2 18,2 21,9 26,7 HFO-1132（E） 72,0 60,9 55,8 55,8 52,1 48,6 48,6 45,4 41,8 HFO-1123 28,0 32,0 33,1 33,1 33,4 33,2 33,2 32,7 31,5 R1234yf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 R32 a a a HFO-1132（E） 0,026a2-1,7478a+72,0 0,02a2-1,6013a+71,105 0,0135a2-1,4068a+69,727 Expressão aproximada HFO-1123 -0,026a2+0..7478a+28,0 -0,02a2+0..6013a+28,895 -0,0135a2+0,4068a+30,273 Expressão aproximada R1234yf 0 0 0 Expressão aproximada Item 36,7R3226,7 46,7R3236,7 R32 26,7 29,3 36,7 36,7 44,1 47,8 HFO-1132（E） 41,8 40,0 35,7 35,7 32,0 30,4 HFO-1123 31,5 30,7 27,6 27,6 23,9 21,8 R1234yf 0 0 0 0 0 0 R32 a a HFO-1132（E） 0,0111a2-1,3152a+68,986 0,0061a2-0,9918a+63,902 Expressão aproximada HFO-1123 -0,0111a2+0,3152a+31,014 -0,0061a2-0,0082a+36,098 Expressão aproximada R1234yf 0 0 Expressão aproximada Tabela 106 Item 11,1R32＞0 18,2R3211,1 26,7R3218,2 R32 0 7,1 11,1 11,1 14,5 18,2 18,2 21,9 26,7 HFO-1132（E） 72,0 60,9 55,8 55,8 52,1 48,6 48,6 45,4 41,8 HFO-1123 0 0 0 0 0 0 0 0 0
R1234yf 28,0 32,0 33,1 33,1 33,4 33,2 33,2 32,7 31,5 R32 a a a HFO-1132（E） 0,026a2-1,7478a+72,0 0,02a2-1,6013a+71,105 0,0135a2-1,4068a+69,727 Expressão aproximada HFO-1123 0 0 0 Expressão aproximada R1234yf -0,026a2+0,7478a+28,0 -0,02a2+0,6013a+28,895 -0,0135a2+0,4068a+30,273 Expressão aproximada Item 36,7R3226,7 46,7R3236,7 R32 26,7 29,3 36,7 36,7 44,1 47,8 HFO-1132（E） 41,8 40,0 35,7 35,7 32,0 30,4 HFO-1123 0 0 0 0 0 0 R1234yf 31,5 30,7 23,6 23,6 23,5 21,8 R32 x x HFO-1132（E） 0,0111a2-1,3152a+68,986 0,0061a2-0,9918a+63,902 Expressão aproximada HFO-1123 0 0 Expressão aproximada R1234yf -0,0111a2+0,3152a+31,014 -0,0061a2-0,0082a+36,098 Expressão aproximada
[0860] Os resultados nas Tabelas 101 a 104 indicam que o refrige- rante é determinado para ter uma menor inflamabilidade de WCFF, e a classificação de inflamabilidade de acordo com a Norma ASHRAE é “2L (inflamabilidade)” nos casos a seguir:
[0861] Quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma no refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 é respectivamente represen- tada por x, y, z, e a, em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa e uma linha reta conectando um ponto (0,0, 100,0-a, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0-a) é a base, se 0<a11,1, coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição são sobre ou abaixo de uma linha reta JK’ que conecta o ponto J (0,0049a2-0,9645a+47,1, -0,0049a2-0,0355a+52,9, 0,0) e ponto K’(0,0514a2-2,4353a+61,7, -0,0323a2+0,4122a+5,9, - 0,0191a2+1,0231a+32,4); se 11,1<a18,2, coordenadas são sobre uma linha reta JK’ que conecta o ponto J (0,0243a2-1,4161a+49,725, - 0,0243a2+0,4161a+50,275, 0,0) e ponto K’(0,0341a2-2,1977a+61,187, - 0,0236a2+0,34a+5,636, -0,0105a2+0,8577a+33,177); se 18,2<a26,7,
coordenadas são sobre ou abaixo de uma linha reta JK’ que conecta o ponto J (0,0246a2-1,4476a+50,184, -0,0246a2+0,4476a+49,816, 0,0) e ponto K’ (0,0196a2-1,7863a+58,515, -0,0079a2-0,1136a+8,702, - 0,0117a2+0,8999a+32,783); se 26,7<a36,7, coordenadas são sobre ou abaixo de a linha reta JK’ que conecta o ponto J (0,0183a 2- 1,1399a+46,493, -0,0183a2+0,1399a+53,507, 0,0) e ponto K’ (- 0,0051a2+0,0929a+25,95, 0,0, 0,0051a2-1,0929a+74,05); e se 36,7<a46,7, coordenadas são sobre ou abaixo de a linha reta JK’ que conecta o ponto J (-0,0134a2+1,0956a+7,13, 0,0134a2-2,0956a+92,87, 0,0) e ponto K’(-1,892a+29,443, 0,0, 0,892a+70,557).
[0862] Pontos reais tendo uma menor inflamabilidade de WCFF for- mam uma linha curva que conecta o ponto J e o ponto K’ (na linha reta AB) na Figura 3 e se estende em direção ao lado HFO-1132(E). Certa- mente, quando coordenadas estão sobre ou abaixo da linha reta JK’, a menor inflamabilidade de WCFF é alcançada.
[0863] Três pontos correspondentes ao ponto J (Tabela 107) e ao ponto K’ (Tabela 108) foram individualmente obtidos em cada uma das seguintes cinco faixas por cálculo, e suas expressões aproximadas foram obtidas. Tabela 107 Item 11,1R32＞0 18,2R3211,1 26,7R3218,2 R32 0 7,1 11,1 11,1 14,5 18,2 18,2 21,9 26,7 HFO-1132（E） 47,1 40,5 37 37,0 34,3 32,0 32,0 30,3 29,1 HFO-1123 52,9 52,4 51,9 51,9 51,2 49,8 49,8 47,8 44,2 R1234yf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 R32 a a a HFO-1132（E） 0,0049a2-0,9645a+47,1 0,0243a2-1,4161a+49,725 0,0246a2-1,4476a+50,184 Expressão aproximada HFO-1123 -0,0049a2-0,0355a+52,9 -0,0243a2+0,4161a+50,275 -0,0246a2+0,4476a+49,816 Expressão aproximada R1234yf 0 0 0 Expressão aproximada Item 36,7R3226,7 47,8R3236,7 R32 26,7 29,3 36,7 36,7 44,1 47,8 HFO-1132（E） 29,1 28,8 29,3 29,3 29,4 28,9 HFO-1123 44,2 41,9 34,0 34,0 26,5 23,3 R1234yf 0 0 0 0 0 0
R32 a a HFO-1132（E） 0,0183a2-1,1399a+46,493 -0,0134a2+1,0956a+7,13 Expressão aproximada HFO-1123 -0,0183a2+0,1399a+53,507 0,0134a2-2,0956a+92,87 Expressão aproximada R1234yf 0 0 Expressão aproximada Tabela 108 Item 11,1R32＞0 18,2R3211,1 26,7R3218,2 R32 0 7,1 11,1 11,1 14,5 18,2 18,2 21,9 26,7 HFO-1132（E） 61,7 47,0 41,0 41,0 36,5 32,5 32,5 28,8 24,8 HFO-1123 5,9 7,2 6,5 6,5 5,6 4,0 4,0 2,4 0 R1234yf 32,4 38,7 41,4 41,4 43,4 45,3 45,3 46,9 48,5 R32 x x x HFO-1132（E） 0,0514a2-2,4353a+61,7 0,0341a2-2,1977a+61,187 0,0196a2-1,7863a+58,515 Expressão aproximada HFO-1123 -0,0323a2+0,4122a+5,9 -0,0236a2+0,34a+5,636 -0,0079a2-0,1136a+8,702 Expressão aproximada R1234yf -0,0191a2+1,0231a+32,4 -0,0105a2+0,8577a+33,177 -0,0117a2+0,8999a+32,783 Expressão aproximada Item 36,7R3226,7 46,7R3236,7 R32 26,7 29,3 36,7 36,7 44,1 47,8 HFO-1132（E） 24,8 24,3 22,5 22,5 21,1 20,4 HFO-1123 0 0 0 0 0 0 R1234yf 48,5 46,4 40,8 40,8 34,8 31,8 R32 x x HFO-1132（E） -0,0051a2+0,0929a+25,95 -1,892a+29,443 Expressão aproximada HFO-1123 0 0 Expressão aproximada R1234yf 0,0051a2-1,0929a+74,05 0,892a+70,557 Expressão aproximada
[0864] As Figuras 3 a 13 mostram composições cujo teor de R32 a (% em massa) é 0% em massa, 7,1% em massa, 11,1% em massa, 14,5% em massa, 18,2% em massa, 21,9% em massa, 26,7% em massa, 29,3% em massa, 36,7% em massa, 44,1% em massa, e 47,8% em massa, respectivamente. Os pontos A, B, C, e D’ foram obtidas na seguinte forma de acordo com o cálculo aproximado.
[0865] O ponto A é um ponto onde o teor de HFO-1123 é 0% em massa, e uma razão de capacidade de refrigeração de 85% com relação à razão de R410A é alcançada. Três pontos correspondentes ao ponto A foram obtidas em cada uma das seguintes cinco faixas por cálculo, e suas expressões aproximadas foram obtidas (Tabela 109). Tabela 109 Item 11,1R32＞0 18,2R3211,1 26,7R3218,2 R32 0 7,1 11,1 11,1 14,5 18,2 18,2 21,9 26,7 HFO-1132（E） 68,6 55,3 48,4 48,4 42,8 37 37 31,5 24,8 HFO-1123 0 0 0 0 0 0 0 0 0 R1234yf 31,4 37,6 40,5 40,5 42,7 44,8 44,8 46,6 48,5 R32 a a a HFO-1132（E） 0,0134a2-1,9681a+68,6 0,0112a2-1,9337a+68,484 0,0107a2-1,9142a+68,305 Expressão aproximada HFO-1123 0 0 0 Expressão aproximada R1234yf -0,0134a2+0,9681a+31,4 -0,0112a2+9337a +31,516 -0,0107a2+0,9142a+31,695 Expressão aproximada Item 36,7R3226,7 46,7R3236,7 R32 26,7 29,3 36,7 36,7 44,1 47,8 HFO-1132（E） 24,8 21,3 12,1 12,1 3,8 0 HFO-1123 0 0 0 0 0 0 R1234yf 48,5 49,4 51,2 51,2 52,1 52,2 R32 a a HFO-1132（E） 0,0103a2-1,9225a+68,793 0,0085a2-1,8102a+67,1 Expressão aproximada HFO-1123 0 0 Expressão aproximada R1234yf -0,0103a2+0,9225a+31..207 -0,0085a2+0,8102a+32,9 Expressão aproximada
[0866] O ponto B é um ponto onde o teor de HFO-1132(E) é 0% em massa, e uma razão de capacidade de refrigeração de 85% com relação à razão de R410A é alcançada.
[0867] Três pontos correspondentes ao ponto B foram obtidos em cada uma das seguintes cinco faixas por cálculo, e suas expressões aproximadas foram obtidas (Tabela 110). Tabela 110 Item 11,1R32＞0 18,2R3211,1 26,7R3218,2 R32 0 7,1 11,1 11,1 14,5 18,2 18,2 21,9 26,7 HFO-1132（E） 0 0 0 0 0 0 0 0 0 HFO-1123 58,7 47,8 42,3 42,3 37,8 33,1 33,1 28,5 22,9 R1234yf 41,3 45,1 46,6 46,6 47,7 48,7 48,7 49,6 50,4 R32 a a a
HFO-1132（E） 0 0 0 Expressão aproximada HFO-1123 0,0144a2-1,6377a+58,7 0,0075a2-1,5156a+58,199 0,009a2-1,6045a+59,318 Expressão aproximada R1234yf -0,0144a2+0,6377a+41,3 -0,0075a2+0,5156a+41,801 -0,009a2+0,6045a+40,682 Expressão aproximada Item 36,7R3226,7 46,7R3236,7 R32 26,7 29,3 36,7 36,7 44,1 47,8 HFO-1132（E） 0 0 0 0 0 0 HFO-1123 22,9 19,9 11,7 11,8 3,9 0 R1234yf 50,4 50,8 51,6 51,5 52,0 52,2 R32 a a HFO-1132（E） 0 0 Expressão aproximada HFO-1123 0,0046a2-1,41a+57,286 0,0012a2-1,1659a+52,95 Expressão aproximada R1234yf -0,0046a2+0,41a+42,714 -0,0012a2+0,1659a+47,05 Expressão aproximada
[0868] O ponto D’ é um ponto onde o teor de HFO-1132(E) é 0% em massa, e uma razão de COP de 95,5% com relação à razão de R410A é alcançada.
[0869] Três pontos correspondentes ao ponto D’ foram obtidos a seguir por cálculo, e suas expressões aproximadas foram obtidas (Ta- bela 111). Tabela 111 Item 11,1R32＞0 R32 0 7,1 11,1 HFO-1132（E） 0 0 0 HFO-1123 75,4 83,4 88,9 R1234yf 24,6 9,5 0 R32 a HFO-1132（E） 0 Expressão aproximada HFO-1123 0,0224a2 +0,968a+75,4 Expressão aproximada R1234yf -0,0224a2-1,968a+24,6 Expressão aproximada
[0870] O ponto C é um ponto onde o teor de R1234yf é 0% em massa, e uma razão de COP de 95,5% com relação à razão de R410A é alcançada.
[0871] Três pontos correspondentes ao ponto C foram obtidos a se- guir por cálculo, e suas expressões aproximadas foram obtidas (Tabela 112). Tabela 112 Item 11,1R32＞0 R32 0 7,1 11,1 HFO-1132（E） 32,9 18,4 0 HFO-1123 67,1 74,5 88,9 R1234yf 0 0 0 R32 a HFO-1132（E） -0,2304a2-0,4062a+32,9 Expressão aproximada HFO-1123 0,2304a2-0,5938a+67,1 Expressão aproximada R1234yf 0 Expressão aproximada (5-4) Refrigerante D
[0872] O refrigerante D de acordo com a presente divulgação é um refrigerante misturado compreendendo trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), difluorometano (R32), e 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf).
[0873] O refrigerante D de acordo com a presente divulgação tem várias propriedades que são desejáveis como um refrigerante alterna- tivo de R410A; ou seja, a capacidade de refrigeração equivalente à de R410A, um GWP suficientemente baixo, e a menor inflamabilidade (Classe 2L) de acordo com a norma ASHRAE.
[0874] O refrigerante D de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0875] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão den- tro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IJ, JN, NE, e EI que conectam os seguintes 4 pontos:
[0876] ponto I (72,0, 0,0, 28,0),
[0877] ponto J (48,5, 18,3, 33,2),
[0878] ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e
[0879] ponto E (58,3, 0,0, 41,7),
[0880] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha EI);
[0881] o segmento da linha IJ é representado por coordenadas (0,0236y2-1,7616y+72,0, y, -0,0236y2+0,7616y+28,0);
[0882] o segmento da linha NE é representado por coordenadas (0,012y2-1,9003y+58,3, y, -0,012y2+0,9003y+41,7); e
[0883] os segmentos da linha JN e EI são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 80% ou mais com relação a R410A, um GWP de 125 ou menos, e a menor inflamabilidade de WCF.
[0884] O refrigerante D de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0885] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão den- tro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MM', M'N, NV, VG, e GM que conectam os seguintes 5 pontos:
[0886] ponto M (52,6, 0,0, 47,4),
[0887] ponto M’ (39,2, 5,0, 55,8),
[0888] ponto N (27,7, 18,2, 54,1),
[0889] ponto V (11,0, 18,1, 70,9), e
[0890] ponto G (39,6, 0,0, 60,4),
[0891] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha GM);
[0892] o segmento da linha MM' é representado por coordenadas
(0.132y2-3.34y+52.6, y, -0.132y2+2.34y+47.4);
[0893] o segmento da linha M'N é representado por coordenadas (0.0596y2-2.2541y+48.98, y, -0.0596y2+1.2541y+51.02);
[0894] o segmento da linha VG é representado por coordenadas (0,0123y2-1,8033y+39,6, y, -0,0123y2+0,8033y+60,4); e
[0895] os segmentos da linha NV e GM são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 70% ou mais com relação a R410A, um GWP de 125 ou menos, e uma menor inflamabilidade ASHRAE.
[0896] O refrigerante D de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0897] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão den- tro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha ON, NU, e UO que conectam os seguintes 3 pontos:
[0898] ponto O (22,6, 36,8, 40,6),
[0899] ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e
[0900] ponto U (3,9, 36,7, 59,4),
[0901] ou nesses segmentos da linha;
[0902] o segmento da linha ON é representado por coordenadas (0,0072y2-0,6701y+37,512, y, -0,0072y2-0,3299y+62,488);
[0903] o segmento da linha NU é representado por coordenadas (0,0083y2-1,7403y+56,635, y, -0,0083y2+0,7403y+43,365); e
[0904] o segmento da linha UO é uma linha reta. Quando as exigên- cias acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente di- vulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 80% ou mais com relação a R410A, um GWP de 250 ou menos, e uma menor infla- mabilidade ASHRAE.
[0905] O refrigerante D de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0906] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão den- tro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha QR, RT, TL, LK, e KQ que conectam os seguintes 5 pontos:
[0907] ponto Q (44,6, 23,0, 32,4),
[0908] ponto R (25,5, 36,8, 37,7),
[0909] ponto T (8,6, 51,6, 39,8),
[0910] ponto L (28,9, 51,7, 19,4), e
[0911] ponto K (35,6, 36,8, 27,6),
[0912] ou nesses segmentos da linha;
[0913] o segmento da linha QR é representado por coordenadas (0,0099y2-1,975y+84,765, y, -0,0099y2+0,975y+15,235);
[0914] o segmento da linha RT é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874);
[0915] o segmento da linha LK é representado por coordenadas (0,0049y2-0,8842y+61,488, y, -0,0049y2-0,1158y+38,512);
[0916] o segmento da linha KQ é representado por coordenadas (0,0095y2-1,2222y+67,676, y, -0,0095y2+0,2222y+32,324); e
[0917] o segmento da linha TL é uma linha reta. Quando as exigên- cias acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente di- vulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 92,5% ou mais com relação a R410A, um GWP de 350 ou menos, e a menor in- flamabilidade de WCF.
[0918] O refrigerante D de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0919] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão den- tro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PS, ST, e TP que conectam os seguintes 3 pontos:
[0920] ponto P (20,5, 51,7, 27,8),
[0921] ponto S (21,9, 39,7, 38,4), e
[0922] ponto T (8,6, 51,6, 39,8),
[0923] ou nesses segmentos da linha;
[0924] o segmento da linha PS é representado por coordenadas (0,0064y2-0,7103y+40,1, y, -0,0064y2-0,2897y+59,9);
[0925] o segmento da linha ST é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874); e
[0926] o segmento da linha TP é uma linha reta. Quando as exigên- cias acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente di- vulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 92,5% ou mais com relação a R410A, um GWP de 350 ou menos, e uma menor inflamabilidade ASHRAE.
[0927] O refrigerante D de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0928] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão den- tro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha ac, cf, fd, e da que conectam os seguintes 4 pontos:
[0929] ponto a (71,1, 0,0, 28,9),
[0930] ponto c (36,5, 18,2, 45,3),
[0931] ponto f (47,6, 18,3, 34,1), e
[0932] ponto d (72,0, 0,0, 28,0),
[0933] ou nesses segmentos da linha;
[0934] o segmento da linha ac é representado por coordenadas (0,0181y2-2,2288y+71,096, y, -0,0181y2+1,2288y+28,904);
[0935] o segmento da linha fd é representado por coordenadas (0,02y2-1,7y+72, y, -0,02y2+0,7y+28); e
[0936] os segmentos da linha cf e da são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação tem a razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação a R410A, um GWP de 125 ou menos, e uma menor inflamabilidade (Classe 2L) de acordo com a norma ASHRAE.
[0937] O refrigerante D de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0938] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão den- tro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha ab, be, ed, e da que conectam os seguintes 4 pontos:
[0939] ponto a (71,1, 0,0, 28,9),
[0940] ponto b (42,6, 14,5, 42,9),
[0941] ponto e (51,4, 14,6, 34,0), e
[0942] ponto d (72,0, 0,0, 28,0),
[0943] ou nesses segmentos da linha;
[0944] o segmento da linha ab é representado por coordenadas (0,0181y2-2,2288y+71,096, y, -0,0181y2+1,2288y+28,904);
[0945] o segmento da linha ed é representado por coordenadas (0,02y2-1,7y+72, y, -0,02y2+0,7y+28); e
[0946] os segmentos da linha be e da são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação tem a razão de capacidade de refrigeração de 85% ou mais com relação a R410A, um GWP de 100 ou menos, e a menor in- flamabilidade (Classe 2L) de acordo com a norma ASHRAE.
[0947] O refrigerante D de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0948] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão den- tro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha gi, ij, e jg que conectam os seguintes 3 pontos:
[0949] ponto g (77,5, 6,9, 15,6),
[0950] ponto i (55,1, 18,3, 26,6), e
[0951] ponto j (77,5. 18,4, 4,1),
[0952] ou nesses segmentos da linha;
[0953] o segmento da linha gi é representado por coordenadas (0,02y2-2,4583y+93,396, y, -0,02y2+1,4583y+6,604); e
[0954] os segmentos da linha ij e jg são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 95% ou mais com relação a R410A e um GWP de 100 ou menos, passa por algumas ou nenhuma mudança como polimerização ou decomposição, e ainda tem excelente estabilidade.
[0955] O refrigerante D de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[0956] quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão den- tro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha gh, hk, e kg que conectam os seguintes 3 pontos:
[0957] ponto g (77,5, 6,9, 15,6),
[0958] ponto h (61,8, 14,6, 23,6), e
[0959] ponto k (77,5, 14,6, 7,9),
[0960] ou nesses segmentos da linha;
[0961] o segmento da linha gh é representado por coordenadas (0,02y2-2,4583y+93,396, y, -0,02y2+1,4583y+6,604); e
[0962] os segmentos da linha hk e kg são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 95% ou mais com relação a R410A e um GWP de 100 ou menos, passa por algumas ou nenhuma mudança como polimerização ou decomposição, e ainda tem excelente estabilidade.
[0963] O refrigerante D de acordo com a presente divulgação pode ainda compreender outros refrigerantes adicionais além de HFO- 1132(E), R32, e R1234yf, desde que as propriedades e os efeitos acima não sejam prejudicados. Com relação a isso, o refrigerante de acordo com a presente divulgação preferivelmente compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf em uma quantidade total de 99,5 % em massa ou mais, mais preferivelmente 99,75 % em massa ou mais, e still mais preferivel- mente 99,9 % em massa ou mais com base no refrigerante total.
[0964] Tais refrigerantes adicionais não são limitados, e podem ser selecionados de uma ampla faixa de refrigerantes. O refrigerante mistu- rado pode compreender um único refrigerante adicional, ou dois ou mais refrigerantes adicionais. Exemplos do Refrigerante D
[0965] A presente divulgação é descrita em mais detalhes abaixo com referência aos Exemplos do refrigerante D. Entretanto, o refrige- rante D não é limitado aos Exemplos.
[0966] A composição de cada refrigerante misturado de HFO- 1132(E), R32, e R1234yf foi definida como WCF. Uma simulação de vazamento foi realizada utilizando o Banco de Dados de Referência Pa- drão NIST REFLEAK Versão 4.0 sob as condições do Equipamento, Ar- mazenamento, Envio, Vazamento, e Recarga de acordo com a Norma ASHRAE 34-2013. A fração mais inflamável foi definida como WCFF.
[0967] Um teste de velocidade de queima foi realizado utilizando o aparelho mostrado nas Figura 1 na seguinte forma. Primeiro, os refrige- rantes mistos usados tinham pureza de 99,5% ou mais e eram desga- seificados repetindo um ciclo de congelamento, bombeamento e degelo até que não fossem observados vestígios de ar no medidor de vácuo. A velocidade de combustão foi medida pelo método fechado. A tempera- tura inicial foi a temperatura ambiente. A ignição foi realizada gerando uma faísca elétrica entre os eletrodos no centro de uma célula de amos- tra. A duração da descarga foi de 1,0 a 9,9 ms, e a energia de ignição foi tipicamente de 0,1 a 1,0 J. A propagação da chama foi visualizada usando fotografias schlieren. Um recipiente cilíndrico (diâmetro interno: 155 mm, comprimento: 198 mm) equipado com duas janelas acrílicas de transmissão de luz foi utilizado como célula de amostra e uma lâm- pada de xenônio como fonte de luz. As imagens Schlieren da chama foram gravadas por uma câmera de vídeo digital de alta velocidade a uma taxa de quadros de 600 fps e armazenadas em um PC. As Tabelas 113 a 115 mostram os resultados. Tabela 113 Item Unidade Exemplo Com- Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo parativo 13 11 12 13 14 15 16
I J K L WCF HFO-1132 % em 72 57,2 48,5 41,2 35,6 32 28,9 （E） massa
R32 % em 0 10 18,3 27,6 36,8 44,2 51,7 massa R1234yf % em 28 32,8 33,2 31,2 27,6 23,8 19,4 massa Velocidade de Queima cm/s 10 10 10 10 10 10 10 (WCF) Tabela 114 Item Unidade Exemplo Com- Exemplo 18 Exemplo 19 Exemplo 20 Exemplo 21 Exemplo 22 parativo 14
M W N WCF HFO-1132 % em 52,6 39,2 32,4 29,3 27,7 24,6 （E） massa R32 % em 0,0 5,0 10,0 14,5 18,2 27,6 massa R1234yf % em 47,4 55,8 57,6 56,2 54,1 47,8 massa Condição de vazamento que resulta em Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- WCFF mento, Envio, mento, En- mento, En- mento, En- mento, En- mento, En- -40°C, vio, vio, vio, vio, vio, 0% de liberação, -40°C, -40°C, -40°C, -40°C, -40°C, no lado de fase 0% de libera- 0% de libera- 0% de libera- 0% de libera- 0% de libera- gasosa ção, no lado ção, no lado ção, no lado ção, no lado ção, no lado de fase ga- de fase ga- de fase ga- de fase ga- de fase ga- sosa sosa sosa sosa sosa WCF HFO-1132 % em 72,0 57,8 48,7 43,6 40,6 34,9 （E） massa R32 % em 0,0 9,5 17,9 24,2 28,7 38,1 massa R1234yf % em 28,0 32,7 33,4 32,2 30,7 27,0 massa Velocidade de queima cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos (WCF) Velocidade de queima cm/s 10 10 10 10 10 10 (WCFF) Tabela 115 Item Unidade Exemplo 23 Exemplo 24 Exemplo 25
O P WCF HFO-1132（E） % em massa 22,6 21,2 20,5 HFO-1123 % em massa 36,8 44,2 51,7 R1234yf % em massa 40,6 34,6 27,8 Condição de vazamento que resulta em WCFF Armazenamento, Envio, - Armazenamento, En- Armazenamento, En- 40°C, vio, -40°C, vio, -40°C, 0% de liberação, no lado 0% de liberação, no 0% de liberação, no de fase gasosa lado de fase gasosa lado de fase gasosa WCFF HFO-1132（E） % em massa 31,4 29,2 27,1 HFO-1123 % em massa 45,7 51,1 56,4 R1234yf % em massa 23,0 19,7 16,5 Velocidade de queima (WCF) cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos Velocidade de queima (WCFF) cm/s 10 10 10
[0968] Os resultados indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é res- pectivamente representada por x, y, e z, quando coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição mostrada nas Figura 14 em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa são no seg- mento da linha que conecta o ponto I, ponto J, ponto K, e ponto L, ou abaixo desses segmentos da linha, o refrigerante tem a menor inflama- bilidade de WCF.
[0969] Os resultados ainda indicam que quando as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição mostradas nas Figura 14 estão nos segmentos da linha que conectam o ponto M, ponto M’, ponto W, ponto J, ponto N, e ponto P, ou abaixo desses segmentos da linha, o refrigerante tem uma menor inflamabilidade ASHRAE.
[0970] Refrigerantes misturados foram preparados misturando HFO-1132(E), R32, e R1234yf em quantidades (% em massa) mostra- das nas Tabelas 116 a 144 com base na soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf. A razão do coeficiente de desempenho (COP) e a razão de capacidade de refrigeração com relação a R410 dos refrigerantes mis- turados mostradas nas Tabelas 116 s 144 foram determinadas. As con- dições para cálculo são conforme descrito abaixo.
[0971] Temperatura de evaporação: 5°C
[0972] Temperatura de condensação: 45°C
[0973] Grau de superaquecimento: 5 K
[0974] Grau de subresfriamento: 5 K
[0975] Eficiência do compressor: 70%
[0976] As Tabelas 116 a 144 mostram estes valores juntos com o GWP de cada refrigerante misturado. Tabela 116 Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Item Unidade parativo 2 parativo 3 parativo 4 parativo 5 parativo 6 parativo 7 parativo 1 A B A' B' A" B" % em HFO-1132(E) R410A 63,1 48,2 massa 81,6 0,0 0,0 0,0
% em R32 massa 18,4 18,1 36,9 36,7 51,8 51,5 % em R1234yf massa 0,0 81,9 0,0 63,3 0,0 48,5 GWP - 2088 125 125 250 250 350 350 %(com rela- ção a Razão de COP R410A) 100 98,7 103,6 98,7 102,3 99,2 102,2 Índice da capa- %(com rela- cidade de refri- ção a geração R410A) 100 105,3 62,5 109,9 77,5 112,1 87,3 Tabela 117 Exemplo Com- Exemplo Com- parativo 8 Exemplo Com- parativo 10 Item Unidade Exemplo 1 Exemplo 2 Exemplo 3 Exemplo 4 parativo 9 C C' R T HFO-1132(E) % em massa 85,5 66,1 52,1 37,8 25,5 16,6 8,6 R32 % em massa 0,0 10,0 18,2 27,6 36,8 44,2 51,6 R1234yf % em massa 14,5 23,9 29,7 34,6 37,7 39,2 39,8 GWP - 1 69 125 188 250 300 350 % (com relação Razão de COP a R410A) 99,8 99,3 99,3 99,6 100,2 100,8 101,4 Índice da capacidade % (com relação de refrigeração a R410A) 92,5 92,5 92,5 92,5 92,5 92,5 92,5 Tabela 118 Exemplo Com- Exemplo Com- parativo 11 parativo 12 Item Unidade Exemplo 5 Exemplo 6 Exemplo 7 Exemplo 8 Exemplo 9 Exemplo 10
E N U G V HFO-1132(E) % em massa 58,3 40,5 27,7 14,9 3,9 39,6 22,8 11,0 R32 % em massa 0,0 10,0 18,2 27,6 36,7 0,0 10,0 18,1 R1234yf % em massa 41,7 49,5 54,1 57,5 59,4 60,4 67,2 70,9 GWP 2 70 125 189 250 3 70 125 % ( com rela- Razão de COP ção a R410A) 100,3 100,3 100,7 101,2 101,9 101,4 101,8 102,3 Índice da capacidade % (com rela- de refrigeração ção a R410A) 80,0 80,0 80,0 80,0 80,0 70,0 70,0 70,0 Tabela 119 Exemplo Com- Exemplo 12 Exemplo 14 Exemplo 16 Exemplo 17 Item Unidade parativo 13 Exemplo 11 Exemplo 13 Exemplo 15
I J K L Q HFO-1132(E) % em massa 72,0 57,2 48,5 41,2 35,6 32,0 28,9 44,6 R32 % em massa 0,0 10,0 18,3 27,6 36,8 44,2 51,7 23,0 R1234yf % em massa 28,0 32,8 33,2 31,2 27,6 23,8 19,4 32,4 - GWP 2 69 125 188 250 300 350 157 %(com relação Razão de COP a R410A) 99,9 99,5 99,4 99,5 99,6 99,8 100,1 99,4
Índice da capacidade %(com relação de refrigeração a R410A) 86,6 88,4 90,9 94,2 97,7 100,5 103,3 92,5 Tabela 120 Exemplo 19 Exemplo 21 Item Unidade Exemplo Comparativo 14 Exemplo 18 Exemplo 20 Exemplo 22
M W N HFO-1132(E) % em massa 52,6 39,2 32,4 29,3 27,7 24,5 R32 % em massa 0,0 5,0 10,0 14,5 18,2 27,6 R1234yf % em massa 47,4 55,8 57,6 56,2 54,1 47,9 GWP 2 36 70 100 125 188 Razão de COP % (com relação a R410A) 100,5 100,9 100,9 100,8 100,7 100,4 Índice da capaci- dade de refrigeração % (com relação a R410A) 77,1 74,8 75,6 77,8 80,0 85,5 Tabela 121 Exemplo 23 Exemplo 25 Exemplo 26 Item Unidade Exemplo 24
O P S HFO-1132(E) % em massa 22,6 21,2 20,5 21,9 R32 % em massa 36,8 44,2 51,7 39,7 R1234yf % em massa 40,6 34,6 27,8 38,4 GWP 250 300 350 270 Razão de COP % (com relação a R410A) 100,4 100,5 100,6 100,4 Índice da capacidade de re- frigeração % (com relação a R410A) 91,0 95,0 99,1 92,5 Tabela 122 Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Item Unidade Exemplo 27 Exemplo 28 parativo 15 parativo 16 parativo 17 parativo 18 parativo 19 parativo 20 HFO- % em massa 30,0 40,0 50,0 70,0 1132(E) 10,0 20,0 60,0 80,0 R32 % em massa 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 R1234yf % em massa 85,0 75,0 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 GWP 37 37 37 36 36 36 35 35 % (com relação Razão de a R410A) COP 103,4 102,6 101,6 100,8 100,2 99,8 99,6 99,4 Índice da capaci- dade de refrigera- % (com relação ção a R410A) 56,4 63,3 69,5 75,2 80,5 85,4 90,1 94,4 Tabela 123 Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Item Unidade Exemplo 29 Exemplo 30 parativo 21 parativo 22 parativo 23 parativo 24 parativo 25 parativo 26
% em HFO-1132(E) 30,0 40,0 50,0 70,0 massa 10,0 20,0 60,0 80,0 % em R32 massa 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 % em R1234yf massa 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0
GWP 71 71 70 70 70 69 69 69
% (com relação a R410A) Razão de COP 103,1 102,1 101,1 100,4 99,8 99,5 99,2 99,1
% (com Índice da capa- relação cidade de refri- a geração R410A) 61,8 68,3 74,3 79,7 84,9 89,7 94,2 98,4
Tabela 124 Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Item Unidade Exemplo 31 Exemplo 32 Exemplo 33 parativo 27 parativo 28 parativo 29 parativo 30 parativo 31
HFO- % em massa 30,0 40,0 50,0 70,0 1132(E) 10,0 20,0 60,0 80,0
R32 % em massa 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0
R1234yf % em massa 75,0 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 5,0
GWP 104 104 104 103 103 103 103 102
% (com relação Razão de a R410A) COP 102,7 101,6 100,7 100,0 99,5 99,2 99,0 98,9
Índice da capaci- % (com relação dade de a R410A) refrigera- ção 66,6 72,9 78,6 84,0 89,0 93,7 98,1 102,2
Tabela 125
Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Item Unidade parativo 32 parativo 33 parativo 34 parativo 35 parativo 36 parativo 37 parativo 38 parativo 39
HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 10,0
R32 % em massa 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 25,0
R1234yf % em massa 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 65,0
GWP 138 138 137 137 137 136 136 171 % (com relação a Razão de COP R410A) 102,3 101,2 100,4 99,7 99,3 99,0 98,8 101,9
Índice da capacidade % (com relação a de refrigeração R410A) 71,0 77,1 82,7 88,0 92,9 97,5 101,7 75,0
Tabela 126 Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Item Unidade Exemplo 34 Exemplo 35 parativo 40 parativo 41 parativo 42 parativo 43 parativo 44 parativo 45
HFO-1132(E) % em massa 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 10,0 20,0
R32 % em massa 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 30,0 30,0
R1234yf % em massa 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 5,0 60,0 50,0
GWP 171 171 171 170 170 170 205 205
% (com relação a Razão de COP R410A) 100,9 100,1 99,6 99,2 98,9 98,7 101,6 100,7
Índice da capacidade % (com relação a de refrigeração R410A) 81,0 86,6 91,7 96,5 101,0 105,2 78,9 84,8
Tabela 127 Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Item Unidade Exemplo 36 Exemplo 37 Exemplo 38 parativo 46 parativo 47 parativo 48 parativo 49 parativo 50
HFO-1132(E) % em massa 30,0 40,0 50,0 60,0 10,0 20,0 30,0 40,0
R32 % em massa 30,0 30,0 30,0 30,0 35,0 35,0 35,0 35,0
R1234yf % em massa 40,0 30,0 20,0 10,0 55,0 45,0 35,0 25,0
GWP 204 204 204 204 239 238 238 238
% (com relação a R410A) Razão de COP 100,0 99,5 99,1 98,8 101,4 100,6 99,9 99,4
Índice da capacidade % (com relação a de refrigeração R410A) 90,2 95,3 100,0 104,4 82,5 88,3 93,7 98,6
Tabela 128 Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Item Unidade Exemplo 39 parativo 51 parativo 52 parativo 53 parativo 54 parativo 55 parativo 56 parativo 57
HFO-1132(E) % em massa 50,0 60,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 10,0
R32 % em massa 35,0 35,0 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0 45,0
R1234yf % em massa 15,0 5,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 45,0
GWP 237 237 272 272 272 271 271 306
% (com relação a Razão de COP R410A) 99,0 98,8 101,3 100,6 99,9 99,4 99,0 101,3
Índice da capacidade % (com relação a de refrigeração R410A) 103,2 107,5 86,0 91,7 96,9 101,8 106,3 89,3
Tabela 129 Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Item Unidade Exemplo 40 Exemplo 41 Exemplo 42 parativo 58 parativo 59 parativo 60 parativo 61 parativo 62
HFO-1132(E) % em massa 20,0 30,0 40,0 50,0 10,0 20,0 30,0 40,0
R32 % em massa 45,0 45,0 45,0 45,0 50,0 50,0 50,0 50,0
R1234yf % em massa 35,0 25,0 15,0 5,0 40,0 30,0 20,0 10,0
GWP 305 305 305 304 339 339 339 338
% (com relação a R410A) Razão de COP 100,6 100,0 99,5 99,1 101,3 100,6 100,0 99,5
Índice da capacidade % (com relação a de refrigeração R410A) 94,9 100,0 104,7 109,2 92,4 97,8 102,9 107,5
Tabela 130 Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo Com- Item Unidade Exemplo 43 Exemplo 44 Exemplo 45 Exemplo 46 parativo 63 parativo 64 parativo 65 parativo 66
HFO-1132(E) % em massa 10,0 20,0 30,0 40,0 56,0 59,0 62,0 65,0
R32 % em massa 55,0 55,0 55,0 55,0 3,0 3,0 3,0 3,0
R1234yf % em massa 35,0 25,0 15,0 5,0 41,0 38,0 35,0 32,0
GWP 373 372 372 372 22 22 22 22
% (com relação a R410A) Razão de COP 101,4 100,7 100,1 99,6 100,1 100,0 99,9 99,8
Índice da capacidade % (com relação a de refrigeração R410A) 95,3 100,6 105,6 110,2 81,7 83,2 84,6 86,0
Tabela 131 Item Unidade Exemplo 47 Exemplo 48 Exemplo 49 Exemplo 50 Exemplo 51 Exemplo 52 Exemplo 53 Exemplo 54
HFO-1132(E) % em massa 49,0 52,0 55,0 58,0 61,0 43,0 46,0 49,0
R32 % em massa 6,0 6,0 6,0 6,0 6,0 9,0 9,0 9,0
R1234yf % em massa 45,0 42,0 39,0 36,0 33,0 48,0 45,0 42,0 GWP 43 43 43 43 42 63 63 63
% (com relação a
Razão de COP R410A) 100,2 100,0 99,9 99,8 99,7 100,3 100,1 99,9
Índice da capacidade % (com relação a de refrigeração R410A) 80,9 82,4 83,9 85,4 86,8 80,4 82,0 83,5
Tabela 132 Item Unidade Exemplo 55 Exemplo 56 Exemplo 57 Exemplo 58 Exemplo 59 Exemplo 60 Exemplo 61 Exemplo 62
HFO-1132(E) % em massa 52,0 55,0 58,0 38,0 41,0 44,0 47,0 50,0
R32 % em massa 9,0 9,0 9,0 12,0 12,0 12,0 12,0 12,0
R1234yf % em massa 39,0 36,0 33,0 50,0 47,0 44,0 41,0 38,0 GWP 63 63 63 83 83 83 83 83
% (com relação a R410A) Razão de COP 99,8 99,7 99,6 100,3 100,1 100,0 99,8 99,7
Índice da capacidade % (com relação a R410A) de refrigeração 85,0 86,5 87,9 80,4 82,0 83,5 85,1 86,6
Tabela 133 Item Unidade Exemplo 63 Exemplo 64 Exemplo 65 Exemplo 66 Exemplo 67 Exemplo 68 Exemplo 69 Exemplo 70
HFO-1132(E) % em massa 53,0 33,0 36,0 39,0 42,0 45,0 48,0 51,0
R32 % em massa 12,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0
R1234yf % em massa 35,0 52,0 49,0 46,0 43,0 40,0 37,0 34,0
GWP 83 104 104 103 103 103 103 103
Razão de COP % (com relação a R410A) 99,6 100,5 100,3 100,1 99,9 99,7 99,6 99,5
Índice da capacidade % (com relação a R410A) de refrigeração 88,0 80,3 81,9 83,5 85,0 86,5 88,0 89,5
Tabela 134 Item Unidade Exemplo 71 Exemplo 72 Exemplo 73 Exemplo 74 Exemplo 75 Exemplo 76 Exemplo 77 Exemplo 78
HFO-1132(E) % em massa 29,0 32,0 35,0 38,0 41,0 44,0 47,0 36,0
R32 % em massa 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 3,0
R1234yf % em massa 53,0 50,0 47,0 44,0 41,0 38,0 35,0 61,0
GWP 124 124 124 124 124 123 123 23
% (com rela- Razão de COP ção a R410A) 100,6 100,3 100,1 99,9 99,8 99,6 99,5 101,3 Índice da capacidade % (com rela- de refrigeração ção a R410A) 80,6 82,2 83,8 85,4 86,9 88,4 89,9 71,0
Tabela 135 Item Unidade Exemplo 79 Exemplo 80 Exemplo 81 Exemplo 82 Exemplo 83 Exemplo 84 Exemplo 85 Exemplo 86
HFO-1132(E) % em massa 39,0 42,0 30,0 33,0 36,0 26,0 29,0 32,0
R32 % em massa 6,0 9,0 9,0 9,0 3,0 3,0 6,0 6,0
R1234yf % em massa 58,0 55,0 64,0 61,0 58,0 65,0 62,0 59,0 - GWP 23 23 43 43 43 64 64 63
% (com rela- Razão de COP ção a R410A) 101,1 109,9 101,5 101,3 101,0 101,6 101,3 101,1
Índice da capacidade % (com rela- de refrigeração ção a R410A) 72,7 74,4 70,5 72,2 73,9 71,0 72,8 74,5
Tabela 136 Item Unidade Exemplo 87 Exemplo 88 Exemplo 89 Exemplo 90 Exemplo 91 Exemplo 92 Exemplo 93 Exemplo 94
HFO-1132(E) % em massa 21,0 24,0 27,0 30,0 16,0 19,0 22,0 25,0
R32 % em massa 15,0 15,0 15,0 15,0 12,0 12,0 12,0 12,0
R1234yf % em massa 67,0 64,0 61,0 58,0 69,0 66,0 63,0 60,0
GWP 84 84 84 84 104 104 104 104
% (com rela- Razão de COP ção a R410A) 101,8 101,5 101,2 101,0 102,1 101,8 101,4 101,2
Índice da capacidade % (com rela- de refrigeração ção a R410A) 70,8 72,6 74,3 76,0 70,4 72,3 74,0 75,8
Tabela 137 Item Unidade Exemplo 95 Exemplo 96 Exemplo 97 Exemplo 98 Exemplo 99 Exemplo 100 Exemplo 101 Exemplo 102
HFO-1132(E) % em massa 15,0 24,0 27,0 25,0 28,0 12,0 18,0 21,0
R32 % em massa 15,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 18,0 21,0
R1234yf % em massa 57,0 70,0 67,0 64,0 61,0 58,0 55,0 54,0
GWP 104 124 124 124 124 124 124 144
% (com rela- ção a R410A) Razão de COP 100,9 102,2 101,9 101,6 101,3 101,0 100,7 100,7
Índice da capacidade % (com rela- de refrigeração ção a R410A) 77,5 70,5 72,4 74,2 76,0 77,7 79,4 80,7
Tabela 138 Item Unidade Exemplo 103 Exemplo 104 Exemplo 105 Exemplo 106 Exemplo 107 Exemplo 108 Exemplo 109 Exemplo 110
HFO-1132(E) % em massa 21,0 24,0 17,0 20,0 23,0 13,0 16,0 19,0
R32 % em massa 24,0 24,0 27,0 27,0 27,0 30,0 30,0 30,0
R1234yf % em massa 55,0 52,0 56,0 53,0 50,0 57,0 54,0 51,0
GWP 164 164 185 185 184 205 205 205
% (com rela- Razão de ção a R410A) COP 100,9 100,6 100,1 100,8 100,6 101,3 101,0 100,8
Índice da ca- % (com rela- pacidade de ção a R410A) refrigeração 80,8 82,5 80,08 82,5 84,2 80,7 82,5 84,2
Tabela 139 Item Unidade Exemplo 111 Exemplo 112 Exemplo 113 Exemplo 114 Exemplo 115 Exemplo 116 Exemplo 117 Exemplo 118
HFO-1132(E) % em massa 22,0 9,0 12,0 15,0 18,0 21,0 8,0 12,0
R32 % em massa 30,0 33,0 33,0 33,0 33,0 33,0 36,0 36,0
R1234yf % em massa 48,0 58,0 55,0 52,0 49,0 46,0 56,0 52,0
GWP 205 225 225 225 225 225 245 245
% (com rela- ção a R410A) Razão de COP 100,5 101,6 101,3 101,0 100,8 100,5 101,6 101,2
Índice da capacidade % (com rela- de refrigeração ção a R410A) 85,9 80,5 82,3 84,1 85,8 87,5 82,0 84,4
Tabela 140 Item Unidade Exemplo 119 Exemplo 120 Exemplo 121 Exemplo 122 Exemplo 123 Exemplo 124 Exemplo 125 Exemplo 126
HFO-1132(E) % em massa 15,0 18,0 21,0 42,0 39,0 34,0 37,0 30,0
R32 % em massa 36,0 36,0 36,0 25,0 28,0 31,0 31,0 34,0
R1234yf % em massa 49,0 46,0 43,0 33,0 33,0 35,0 32,0 36,0
GWP 245 245 245 170 191 211 211 231
% (com rela- Razão de COP ção a R410A) 101,0 100,7 100,5 99,5 99,5 99,8 99,6 99,9
Índice da capacidade % (com rela- de refrigeração ção a R410A) 86,2 87,9 89,6 92,7 93,4 93,0 94,5 93,0
Tabela 141 Item Unidade Exemplo 127 Exemplo 128 Exemplo 129 Exemplo 130 Exemplo 131 Exemplo 132 Exemplo 133 Exemplo 134
% em HFO-1132(E) 33,0 36,0 24,0 27,0 30,0 33,0 23,0 26,0 massa % em R32 massa 34,0 34,0 37,0 37,0 37,0 37,0 40,0 40,0 % em R1234yf massa 33,0 30,0 39,0 36,0 33,0 30,0 37,0 34,0
GWP 231 231 252 251 251 251 272 272
% (com re- lação a Razão de COP R410A) 99,8 99,6 100,3 100,1 99,9 99,8 100,4 100,2
% (com re- Índice da capacidade lação a de refrigeração R410A) 94,5 96,0 91,9 93,4 95,0 96,5 93,3 94,9
Tabela 142 Item Unidade Exemplo 135 Exemplo 136 Exemplo 137 Exemplo 138 Exemplo 139 Exemplo 140 Exemplo 141 Exemplo 142
HFO-1132(E) % em massa 29,0 32,0 19,0 22,0 25,0 28,0 31,0 18,0 R32 % em massa 40,0 40,0 43,0 43,0 43,0 43,0 43,0 46,0 R1234yf % em massa 31,0 28,0 38,0 35,0 32,0 29,0 26,0 36,0 GWP 272 271 292 292 292 292 292 312 % (com rela- Razão de COP ção a R410A) 100,0 99,8 100,6 100,4 100,2 100,1 99,9 100,7
Índice da capacidade % (com rela- de refrigeração ção a R410A) 96,4 97,9 93,1 94,7 96,2 97,8 99,3 94,4
Tabela 143 Item Unidade Exemplo 143 Exemplo 144 Exemplo 145 Exemplo 146 Exemplo 147 Exemplo 148 Exemplo 149 Exemplo 150 HFO-1132(E) % em massa 21,0 23,0 26,0 29,0 13,0 16,0 19,0 22,0 R32 % em massa 46,0 46,0 46,0 46,0 49,0 49,0 49,0 49,0 R1234yf % em massa 33,0 31,0 28,0 25,0 38,0 35,0 32,0 29,0 GWP 312 312 312 312 332 332 332 332 % (com rela- Razão de COP ção a R410A) 100,5 100,4 100,2 100,0 101,1 100,9 100,7 100,5 Índice da capacidade % (com rela- de refrigeração ção a R410A) 96,0 97,0 98,6 100,1 93,5 95,1 96,7 98,3 Tabela 144 Item Unidade Exemplo 151 Exemplo 152 HFO-1132(E) % em massa 25,0 28,0 R32 % em massa 49,0 49,0 R1234yf % em massa 26,0 23,0 GWP 332 332 Razão de COP % (com relação a R410A) 100,3 100,1 Índice da capacidade de refrigeração % (com relação a R410A) 99,8 101,3
[0977] Os resultados ainda indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é res- pectivamente representada por x, y, e z, quando coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IJ, JN, NE, e EI que conectam os seguintes 4 pontos:
[0978] ponto I (72,0, 0,0, 28,0),
[0979] ponto J (48,5, 18,3, 33,2),
[0980] ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e
[0981] ponto E (58,3, 0,0, 41,7),
[0982] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha EI),
[0983] o segmento da linha IJ é representado por coordenadas (0,0236y2-1,7616y+72,0, y, -0,0236y2+0,7616y+28,0),
[0984] o segmento da linha NE é representado por coordenadas (0,012y2-1,9003y+58,3, y, -0,012y2+0,9003y+41,7), e
[0985] os segmentos da linha JN e EI são linhas retas, o refrigerante
D tem uma razão de capacidade de refrigeração de 80% ou mais com relação a R410A, um GWP de 125 ou menos, e uma menor inflamabili- dade de WCF.
[0986] Os resultados ainda indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é res- pectivamente representada por x, y, e z, quando coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MM', M'N, NV, VG, e GM que co- nectam os seguintes 5 pontos:
[0987] ponto M (52,6, 0,0, 47,4),
[0988] ponto M’ (39,2, 5,0, 55,8),
[0989] ponto N (27,7, 18,2, 54,1),
[0990] ponto V (11,0, 18,1, 70,9), e
[0991] ponto G (39,6, 0,0, 60,4),
[0992] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha GM),
[0993] o segmento da linha MM' é representado por coordenadas (0.132y2-3.34y+52.6, y, -0.132y2+2.34y+47.4),
[0994] o segmento da linha M'N é representado por coordenadas (0.0596y2-2.2541y+48.98, y, -0.0596y2+1.2541y+51.02),
[0995] o segmento da linha VG é representado por coordenadas (0,0123y2-1,8033y+39,6, y, -0,0123y2+0,8033y+60,4), e
[0996] os segmentos da linha NV e GM são linhas retas, o refrige- rante D de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capa- cidade de refrigeração de 70% ou mais com relação a R410A, um GWP de 125 ou menos, e uma menor inflamabilidade ASHRAE.
[0997] Os resultados ainda indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é res- pectivamente representada por x, y, e z, quando coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha ON, NU, e UO que conectam os se- guintes 3 pontos:
[0998] ponto O (22,6, 36,8, 40,6),
[0999] ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e
[01000] ponto U (3,9, 36,7, 59,4),
[01001] ou nesses segmentos da linha,
[01002] o segmento da linha ON é representado por coordenadas (0,0072y2-0,6701y+37,512, y, -0,0072y2-0,3299y+62,488),
[01003] o segmento da linha NU é representado por coordenadas (0,0083y2-1,7403y+56,635, y, -0,0083y2+0,7403y+43,365), e
[01004] o segmento da linha UO é uma linha reta, o refrigerante D de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 80% ou mais com relação a R410A, um GWP de 250 ou menos, e uma menor inflamabilidade ASHRAE.
[01005] Os resultados ainda indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é res- pectivamente representada por x, y, e z, quando coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha QR, RT, TL, LK, e KQ que conectam os seguintes 5 pontos:
[01006] ponto Q (44,6, 23,0, 32,4),
[01007] ponto R (25,5, 36,8, 37,7),
[01008] ponto T (8,6, 51,6, 39,8),
[01009] ponto L (28,9, 51,7, 19,4), e
[01010] ponto K (35,6, 36,8, 27,6),
[01011] ou nesses segmentos da linha,
[01012] o segmento da linha QR é representado por coordenadas
(0,0099y2-1,975y+84,765, y, -0,0099y2+0,975y+15,235),
[01013] o segmento da linha RT é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874),
[01014] o segmento da linha LK é representado por coordenadas (0,0049y2-0,8842y+61,488, y, -0,0049y2-0,1158y+38,512),
[01015] o segmento da linha KQ é representado por coordenadas (0,0095y2-1,2222y+67,676, y, -0,0095y2+0,2222y+32,324), e
[01016] o segmento da linha TL é uma linha reta, o refrigerante D de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 92,5% ou mais com relação a R410A, um GWP de 350 ou menos, e a menor inflamabilidade de WCF.
[01017] Os resultados ainda indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma é res- pectivamente representada por x, y, e z, quando coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PS, ST, e TP que conectam os se- guintes 3 pontos:
[01018] ponto P (20,5, 51,7, 27,8),
[01019] ponto S (21,9, 39,7, 38,4), e
[01020] ponto T (8,6, 51,6, 39,8),
[01021] ou nesses segmentos da linha,
[01022] o segmento da linha PS é representado por coordenadas (0,0064y2-0,7103y+40,1, y, -0,0064y2-0,2897y+59,9),
[01023] o segmento da linha ST é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874), e
[01024] o segmento da linha TP é uma linha reta, o refrigerante D de acordo com a presente divulgação tem uma razão de capacidade de refrigeração de 92,5% ou mais com relação a R410A, um GWP de 350 ou menos, e uma menor inflamabilidade ASHRAE.
(5-5) Refrigerante E
[01025] O refrigerante E de acordo com a presente divulgação é um refrigerante misturado compreendendo trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), e difluorometano (R32).
[01026] O refrigerante E de acordo com a presente divulgação tem várias propriedades que são desejáveis como um refrigerante alterna- tivo de R410A, ou seja, um coeficiente de desempenho equivalente à de R410A e um GWP suficientemente baixo.
[01027] O refrigerante E de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[01028] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IK, KB’, B’H, HR, RG, e GI que conectam os seguintes 6 pontos:
[01029] ponto I (72,0, 28,0, 0,0),
[01030] ponto K (48,4, 33,2, 18,4),
[01031] ponto B’ (0,0, 81,6, 18,4),
[01032] ponto H (0,0, 84,2, 15,8),
[01033] ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e
[01034] ponto G (38,5, 61,5, 0,0),
[01035] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos nos seg- mentos da linha B’H e GI);
[01036] o segmento da linha IK é representado por coordenadas (0,025z2-1,7429z+72,00, -0,025z2+0,7429z+28,0, z),
[01037] o segmento da linha HR é representado por coordenadas (-0,93123z2+4,234z+11,06, 0,93123z2-5.234z+88,94, z),
[01038] o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e
[01039] os segmentos da linha KB’ e GI são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação tem menor inflamabilidade de WCF, uma razão de COP de 93% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 125 ou menos.
[01040] O refrigerante E de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[01041] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IJ, JR, RG, e GI que conectam os seguintes 4 pontos:
[01042] ponto I (72,0, 28,0, 0,0),
[01043] ponto J (57,7, 32,8, 9,5),
[01044] ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e
[01045] ponto G (38,5, 61,5, 0,0),
[01046] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha GI);
[01047] o segmento da linha IJ é representado por coordenadas (0,025z2-1,7429z+72,0, -0,025z2+0,7429z+28,0, z),
[01048] o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e
[01049] os segmentos da linha JR e GI são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação tem menor inflamabilidade de WCF, uma razão de COP de 93% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 125 ou menos.
[01050] O refrigerante E de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[01051] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MP, PB’, B’H, HR, RG, e GM que conectam os seguintes 6 pontos:
[01052] ponto M (47,1, 52,9, 0,0),
[01053] ponto P (31,8, 49,8, 18,4),
[01054] ponto B’ (0,0, 81,6, 18,4),
[01055] ponto H (0,0, 84,2, 15,8),
[01056] ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e
[01057] ponto G (38,5, 61,5, 0,0),
[01058] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos nos seg- mentos da linha B’H e GM);
[01059] o segmento da linha MP é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z),
[01060] o segmento da linha HR é representado por coordenadas (-0,93123z2+4,234z+11,06, 0,93123z2-5.234z+88,94, z),
[01061] o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e
[01062] os segmentos da linha PB’ e GM são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação tem menor inflamabilidade ASHRAE, uma razão de COP de 93% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 125 ou menos.
[01063] O refrigerante E de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[01064] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MN, NR, RG, e GM que conectam os seguintes 4 pontos:
[01065] ponto M (47,1, 52,9, 0,0),
[01066] ponto N (38,5, 52,1, 9,5),
[01067] ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e
[01068] ponto G (38,5, 61,5, 0,0),
[01069] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha GM);
[01070] o segmento da linha MN é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z),
[01071] o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z),
[01072] os segmentos da linha NR e GM são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação tem menor inflamabilidade ASHRAE, uma razão de COP de 93% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 65 ou menos.
[01073] O refrigerante E de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[01074] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PS, ST, e TP que conectam os seguintes 3 pontos:
[01075] ponto P (31,8, 49,8, 18,4),
[01076] ponto S (25,4, 56,2, 18,4), e
[01077] ponto T (34,8, 51,0, 14,2),
[01078] ou nesses segmentos da linha;
[01079] o segmento da linha ST é representado por coordenadas (-0,0982z2+0,9622z+40,931, 0,0982z2-1,9622z+59,069, z),
[01080] o segmento da linha TP é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), e
[01081] o segmento da linha PS é uma linha reta. Quando as exigên- cias acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente di- vulgação tem menor inflamabilidade ASHRAE, uma razão de COP de 94,5% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 125 ou menos.
[01082] O refrigerante E de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[01083] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha QB’’, B’’D, DU, e UQ que conectam os seguintes 4 pontos:
[01084] ponto Q (28,6, 34,4, 37,0),
[01085] ponto B’’ (0,0, 63,0, 37,0),
[01086] ponto D (0,0, 67,0, 33,0), e
[01087] ponto U (28,7, 41,2, 30,1),
[01088] ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha B’’D);
[01089] o segmento da linha DU é representado por coordenadas (-3,4962z2+210,71z-3146,1, 3,4962z2-211,71z+3246,1, z),
[01090] o segmento da linha UQ é representado por coordenadas (0,0135z2-0,9181z+44,133, -0,0135z2-0,0819z+55,867, z), e
[01091] os segmentos da linha QB’’ e B’’D são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação tem menor inflamabilidade ASHRAE, uma razão de
COP de 96% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 250 ou menos.
[01092] O refrigerante E de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[01093] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha Oc’, c’d’, d’e’, e’a’, e a’O que conectam os seguintes 5 pontos:
[01094] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[01095] ponto c’ (56,7, 43,3, 0,0),
[01096] ponto d’ (52,2, 38,3, 9,5),
[01097] ponto e’ (41,8, 39,8, 18,4), e
[01098] ponto a’ (81,6, 0,0, 18,4),
[01099] ou nos segmentos da linha c’d’, d’e’, e e’a’ (excluindo os pon- tos c’ e a’);
[01100] o segmento da linha c’d’ é representado por coordenadas (-0,0297z2-0,1915z+56,7, 0,0297z2+1,1915z+43,3, z),
[01101] o segmento da linha d’e’ é representado por coordenadas (-0,0535z2+0,3229z+53,957, 0,0535z2+0,6771z+46,043, z), e
[01102] os segmentos da linha Oc’, e’a’, e a’O são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente divulgação tem a razão de COP de 92,5% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 125 ou menos.
[01103] O refrigerante E de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[01104] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha Oc, cd, de, ea’, e a’O que conectam os seguintes 5 pontos:
[01105] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[01106] ponto c (77,7, 22,3, 0,0),
[01107] ponto d (76,3, 14,2, 9,5),
[01108] ponto e (72,2, 9,4, 18,4), e
[01109] ponto a’ (81,6, 0,0, 18,4),
[01110] ou nos segmentos da linha cd, de, e ea’ (excluindo os pontos c e a’);
[01111] o segmento da linha cde é representado por coordenadas (-0,017z2+0,0148z+77,684, 0,017z2+0,9852z+22,316, z), e
[01112] os segmentos da linha Oc, ea’, e a’O são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente divulgação tem a razão de COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 125 ou menos.
[01113] O refrigerante E de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[01114] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha Oc’, c’d’, d’a, e aO que conectam os seguintes 5 pontos:
[01115] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[01116] ponto c’ (56,7, 43,3, 0,0),
[01117] ponto d’ (52,2, 38,3, 9,5), e
[01118] ponto a (90,5, 0,0, 9,5),
[01119] ou nos segmentos da linha c’d’ e d’a (excluindo os pontos c’ e a);
[01120] o segmento da linha c’d’ é representado por coordenadas (-0,0297z2-0,1915z+56,7, 0,0297z2+1,1915z+43,3, z), e
[01121] os segmentos da linha Oc’, d’a, e aO são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a presente divulgação tem uma razão de COP de 93,5% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 65 ou menos.
[01122] O refrigerante E de acordo com a presente divulgação é pre- ferivelmente um refrigerante em que
[01123] quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha Oc, cd, da, e aO que conectam os seguintes 4 pontos:
[01124] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[01125] ponto c (77,7, 22,3, 0,0),
[01126] ponto d (76,3, 14,2, 9,5), e
[01127] ponto a (90,5, 0,0, 9,5),
[01128] ou nos segmentos da linha cd e da (excluindo os pontos c e a);
[01129] o segmento da linha cd é representado por coordenadas (-0,017z2+0,0148z+77,684, 0,017z2+0,9852z+22,316, z), e
[01130] os segmentos da linha Oc, da, e aO são linhas retas. Quando as exigências acima são atendidas, o refrigerante de acordo com a pre- sente divulgação tem uma razão de COP de 95% ou mais com relação à razão de R410A, e um GWP de 65 ou menos.
[01131] O refrigerante E de acordo com a presente divulgação pode ainda compreender outros refrigerantes adicionais além de HFO- 1132(E), HFO-1123, e R32, desde que as propriedades e os efeitos acima não sejam prejudicados. Com relação a isso, o refrigerante de acordo com a presente divulgação preferivelmente compreende HFO- 1132(E), HFO-1123, e R32 em uma quantidade total de 99,5 % em massa ou mais, mais preferivelmente 99,75 % em massa ou mais, e ainda mais preferivelmente 99,9 % em massa ou mais, com base no refrigerante total.
[01132] Tais refrigerantes adicionais não são limitados, e podem ser selecionados de uma ampla faixa de refrigerantes. O refrigerante mistu- rado pode compreender um único refrigerante adicional, ou dois ou mais refrigerantes adicionais. Exemplos do Refrigerante E
[01133] A presente divulgação é descrita em mais detalhes abaixo com referência aos Exemplos do refrigerante E. Entretanto, o refrige- rante E não é limitado aos Exemplos.
[01134] Refrigerantes misturados foram preparados misturando HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 a % em massa com base em sua soma mostrada nas Tabelas 145 e 146.
[01135] A composição de cada mistura foi definida como WCF. Uma simulação de vazamento foi realizada utilizando Base de Dados de Re- ferência Padrão do Instituto Nacional de Ciência e Tecnologia (NIST) Refleak Versão 4.0 sob as condições para equipamentos, armazena- mento, transporte, vazamento e recarga de acordo com a Norma ASHRAE 34-2013. A fração mais inflamável foi definida como WCFF.
[01136] Para cada refrigerante misturado, a velocidade de queima foi medida de acordo com a Norma ANSI/ASHRAE 34-2013. Quando as velocidades de queima da composição de WCF e da composição de WCFF são 10 cm/s ou menos, a inflamabilidade de tal refrigerante é classificada como Classe 2L (menor inflamabilidade) na classificação ASHRAE de inflamabilidade.
[01137] Um teste de velocidade de queima foi realizado utilizando o aparelho mostrada nas Figura 1 na seguinte forma. Primeiro, os refrige- rantes misturados usados tinham pureza de 99,5% ou mais e eram des- gaseificados repetindo um ciclo de congelamento, bombeamento e de- gelo até que não fossem observados vestígios de ar no medidor de vá- cuo. A velocidade de combustão foi medida pelo método fechado. A temperatura inicial foi a temperatura ambiente. A ignição foi realizada gerando uma faísca elétrica entre os eletrodos no centro de uma célula de amostra. A duração da descarga foi de 1,0 a 9,9 ms, e a energia de ignição foi tipicamente de 0,1 a 1,0 J. A propagação da chama foi visu- alizada usando fotografias schlieren. Um recipiente cilíndrico (diâmetro interno: 155 mm, comprimento: 198 mm) equipado com duas janelas acrílicas de transmissão de luz foi utilizado como célula de amostra e uma lâmpada de xenônio como fonte de luz. As imagens Schlieren da chama foram gravadas por uma câmera de vídeo digital de alta veloci- dade a uma taxa de quadros de 600 fps e armazenadas em um PC.
[01138] As Tabelas 145 e 146 mostram os resultados. Tabela 145 Item Unidade I J K L HFO-1132(E) % em massa 72,0 57,7 48,4 35,5 WCF HFO-1123 % em massa 28,0 32,8 33,2 27,5 R32 % em massa 0,0 9,5 18,4 37,0 Velocidade de queima (WCF) cm/s 10 10 10 10 Tabela 146 Uni- Item M N T P U Q dade % em HFO-1132(E) 47,1 38,5 34,8 31,8 28,7 28,6 massa % em WCF HFO-1123 52,9 52,1 51,0 49,8 41,2 34,4 massa % em R32 0,0 9,5 14,2 18,4 30,1 37,0 massa Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- Armazena- mento, mento, mento, mento, mento, mento, Envio, Envio, Envio, Envio, Envio, Envio, Condição de vazamento que resulta -40°C, -40°C, -40°C, -40°C, -40°C, -40°C, em WCFF 92%, 92%, 92%, 92%, 92%, 92%, de liberação, de liberação, de liberação, de liberação, de liberação, de liberação, no lado da no lado da no lado da no lado da no lado da no lado da fase líquida fase líquida fase líquida fase líquida fase líquida fase líquida
% em HFO-1132(E) 72,0 58,9 51,5 44,6 31,4 27,1 massa % em WCFF HFO-1123 28,0 32,4 33,1 32,6 23,2 18,3 massa % em R32 0,0 8,7 15,4 22,8 45,4 54,6 massa Velocidade de queima cm/s 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos 8 ou menos (WCF) Velocidade de queima cm/s 10 10 10 10 10 10 (WCFF)
[01139] Os resultados na Tabela 1 indicam que em um diagrama ter- nário de composição de um refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 em que sua soma é 100% em massa, um segmento da linha conectando um ponto (0,0, 100,0, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0) é a base, o ponto (0,0, 100,0, 0,0) está no lado esquerdo, e o ponto (0,0, 0,0, 100,0) está no lado direito, quando as coordenadas (x,y,z) estão sobre ou abaixo de segmentos da linha IK e KL que conec- tam os seguintes 3 pontos:
[01140] ponto I (72,0, 28,0, 0,0),
[01141] ponto K (48,4, 33,2, 18,4), e
[01142] ponto L (35,5, 27,5, 37,0);
[01143] o segmento da linha IK é representado por coordenadas (0,025z2-1,7429z+72,00, -0,025z2+0,7429z+28,00, z), e
[01144] o segmento da linha KL é representado por coordenadas (0,0098z2-1,238z+67,852, -0,0098z2+0,238z+32,148, z),
[01145] pode ser determinado que o refrigerante tem menor inflama- bilidade de WCF.
[01146] Para os pontos no segmento da linha IK, uma curva aproxi- mada (x=0,025z2-1,7429z+72,00) foi obtida de três pontos, ou seja, I (72,0, 28,0, 0,0), J (57,7, 32,8, 9,5), e K (48,4, 33,2, 18,4) utilizando o método do quadrado mínimo para determinar as coordenadas
[01147] (x=0,025z2-1,7429z+72,00, y=100-z-x=- 0,00922z2+0,2114z+32,443, z).
[01148] Do mesmo modo, para os pontos no segmento da linha KL, uma curva aproximada foi determinada de três pontos, ou seja, K (48,4,
33,2, 18,4), Exemplo 10 (41,1, 31,2, 27,7), e L (35,5, 27,5, 37,0) utili- zando o método do quadrado mínimo para determinar as coordenadas.
[01149] Os resultados na Tabela 146 indicam que em um diagrama ternário de composição de um refrigerante misturado de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 em que sua soma é 100% em massa, um segmento da linha conectando um ponto (0,0, 100,0, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0) é a base, o ponto (0,0, 100,0, 0,0) está no lado esquerdo, e o ponto (0,0, 0,0, 100,0) está no lado direito, quando as coordenadas (x,y,z) estão sobre ou abaixo de segmentos da linha MP e PQ que co- nectam os seguintes 3 pontos:
[01150] ponto M (47,1, 52,9, 0,0),
[01151] ponto P (31,8, 49,8, 18,4), e
[01152] ponto Q (28,6, 34,4, 37,0),
[01153] pode ser determinado que o refrigerante tem menor inflama- bilidade ASHRAE.
[01154] Acima, o segmento da linha MP é representado por coorde- nadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), e o segmento da linha PQ é representado por coordenadas (0,0135z 2- 0,9181z+44,133, -0,0135z2-0,0819z+55,867, z).
[01155] Para os pontos no segmento da linha MP, uma curva aproxi- mada foi obtida de três pontos, ou seja, pontos M, N, e P, utilizando o método do quadrado mínimo para determinar as coordenadas. Para os pontos no segmento da linha PQ, uma curva aproximada foi obtida de três pontos, ou seja, pontos P, U, e Q, utilizando o método do quadrado mínimo para determinar as coordenadas.
[01156] O GWP de composições, cada uma, compreendendo uma mistura de R410A (R32 = 50%/R125 = 50%) foi avaliado com base nos valores declarados no Painel Intergovernamental de Mudanças Climáti- cas (IPCC), o quarto relatório. O GWP de HFO-1132(E), que não foi declarado nele, foi assumido ser 1 de HFO-1132a (GWP = 1 ou menos)
e HFO-1123 (GWP = 0,3, descrito na Literatura de Patente 1). A capa- cidade de refrigeração de composições, cada uma, compreendendo R410A e uma mistura de HFO-1132(E) e HFO-1123 foi determinada re- alizando cálculos teóricos do ciclo de refrigeração para os refrigerantes misturados utilizando o Instituto Nacional de Ciência e Tecnologia (NIST) e o Banco de Dados de Termodinâmica e Transporte de Fluidos de Referência (Refprop 9,0) sob as seguintes condições.
[01157] A razão de COP e a razão da capacidade de refrigeração (que pode ser referida como “capacidade de resfriamento” ou “capaci- dade”) com relação às de R410 dos refrigerantes misturados foram de- terminadas. As condições para cálculo são conforme descrito abaixo.
[01158] Temperatura de evaporação: 5C
[01159] Temperatura de condensação: 45C
[01160] Grau de superaquecimento: 5K
[01161] Grau de subresfriamento: 5K
[01162] Eficiência do compressor: 70%
[01163] As Tabelas 147 a 166 mostram estes valores juntos com o GWP de cada refrigerante misturado. Tabela 147 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Com- Comparativo Compara- Compara- Compara- Compara- Item Unidade Compara- parativo 3 2 tivo 4 tivo 5 tivo 6 tivo 7 tivo 1 A B A' B' A" B" % em HFO-1132(E) 90,5 0,0 81,6 0,0 63,0 0,0 massa % em HFO-1123 R410A 0,0 90,5 0,0 81,6 0,0 63,0 massa % em R32 9,5 9,5 18,4 18,4 37,0 37,0 massa GWP - 2088 65 65 125 125 250 250 % (com re- Razão de lação a 100 99,1 92,0 98,7 93,4 98,7 96,1
COP R410A) Razão da ca- % (com re- pacidade de lação a 100 102,2 111,6 105,3 113,7 110,0 115,4 refrigeração R410A)
Tabela 148 Exemplo Exemplo Exemplo Com- Exemplo Comparativo Exemplo 1 Comparativo Item Unidade parativo 8 Comparativo Exemplo 2 9 11 10
O C U D HFO-1132(E) % em massa 100,0 50,0 41,1 28,7 15,2 0,0 HFO-1123 % em massa 0,0 31,6 34,6 41,2 52,7 67,0 R32 % em massa 0,0 18,4 24,3 30,1 32,1 33,0 GWP - 1 125 165 204 217 228 % (com rela- Razão de COP 99,7 96,0 96,0 96,0 96,0 96,0 ção a R410A) Razão da capacidade % (com rela- 98,3 109,9 111,7 113,5 114,8 115,4 de refrigeração ção a R410A) Tabela 149 Exemplo Exemplo Com- Comparativo Exemplo Com- Exemplo 3 Exemplo 4 Item Unidade parativo 14 12 parativo 13
E T S F HFO-1132(E) % em massa 53,4 43,4 34,8 25,4 0,0 HFO-1123 % em massa 46,6 47,1 51,0 56,2 74,1 R32 % em massa 0,0 9,5 14,2 18,4 25,9 GWP - 1 65 97 125 176 % (com relação a Razão de COP 94,5 94,5 94,5 94,5 94,5 R410A) Razão da capacidade de % (com relação a 105,6 109,2 110,8 112,3 114,8 refrigeração R410A) Tabela 150 Exemplo Exemplo Com- Comparativo Exemplo 6 Item Unidade Exemplo 5 Exemplo 7 parativo 16 15
G R H HFO-1132(E) % em massa 38,5 31,5 23,1 16,9 0,0 HFO-1123 % em massa 61,5 63,5 67,4 71,1 84,2 R32 % em massa 0,0 5,0 9,5 12,0 15,8 GWP - 1 35 65 82 107 % (com relação a Razão de COP 93,0 93,0 93,0 93,0 93,0 R410A) Razão da capacidade de % (com relação a 107,0 109,1 110,9 111,9 113,2 refrigeração R410A) Tabela 151 Exemplo Com- Exemplo Com- Exemplo 8 Exemplo 9 parativo 17 Exemplo Com- parativo 19 Item Unidade parativo 18
I J K L HFO-1132(E) % em massa 72,0 57,7 48,4 41,1 35,5 HFO-1123 % em massa 28,0 32,8 33,2 31,2 27,5 R32 % em massa 0,0 9,5 18,4 27,7 37,0 GWP - 1 65 125 188 250 % (com relação a Razão de COP 96,6 95,8 95,9 96,4 97,1 R410A) Razão da capacidade de % (com relação a 103,1 107,4 110,1 112,1 113,2 refrigeração R410A)
Tabela 152 Exemplo Com- Exemplo 10 Exemplo 11 Exemplo 12 Item Unidade parativo 20
M N P Q HFO-1132(E) % em massa 47,1 38,5 31,8 28,6 HFO-1123 % em massa 52,9 52,1 49,8 34,4 R32 % em massa 0,0 9,5 18,4 37,0 GWP - 1 65 125 250 Razão de COP % (com relação a R410A) 93,9 94,1 94,7 96,9 Razão da capacidade de refri- % (com relação a R410A) 106,2 109,7 112,0 114,1 geração Tabela 153 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparativo Comparativo Compara- Compara- Compara- 14 15 16 22 23 tivo 24 tivo 25 tivo 26 % em HFO-1132(E) 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 massa % em HFO-1123 85,0 75,0 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 massa % em R32 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 massa GWP - 35 35 35 35 35 35 35 35 % (com Razão de relação a 91,7 92,2 92,9 93,7 94,6 95,6 96,7 97,7
COP R410A) Razão da ca- % (com pacidade de relação a 110,1 109,8 109,2 108,4 107,4 106,1 104,7 103,1 refrigeração R410A) Tabela 154 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exem- Exem- Exem- Item Unidade Comparativo Comparativo Compara- Compara- Compara- plo 17 plo 18 plo 19 27 28 tivo 29 tivo 30 tivo 31 HFO- % em 90,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 1132(E) massa % em HFO-1123 5,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 massa % em R32 5,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 massa GWP - 35 68 68 68 68 68 68 68 % (com re- Razão de lação a 98,8 92,4 92,9 93,5 94,3 95,1 96,1 97,0
COP R410A) Razão da % (com re- capacidade lação a 101,4 111,7 111,3 110,6 109,6 108,5 107,2 105,7 de refrigera- R410A) ção Tabela 155 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exem- Exemplo Item Unidade Comparativo Comparativo Compara- 20 21 22 plo 23 24 32 33 tivo 34 % em HFO-1132(E) 80,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 massa % em HFO-1123 10,0 75,0 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 massa
% em R32 10,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 massa GWP - 68 102 102 102 102 102 102 102 % (com re- Razão de lação a 98,0 93,1 93,6 94,2 94,9 95,6 96,5 97,4
COP R410A) Razão da ca- % (com re- pacidade de lação a 104,1 112,9 112,4 111,6 110,6 109,4 108,1 106,6 refrigeração R410A) Tabela 156 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Comparativo Compara- Compara- Compara- Compara- Compara- Compara- Compara- 35 tivo 36 tivo 37 tivo 38 tivo 39 tivo 40 tivo 41 tivo 42 HFO- % em 80,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 1132(E) massa % em HFO-1123 5,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 massa % em R32 15,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 massa GWP - 102 136 136 136 136 136 136 136 % (com re- Razão de lação a 98,3 93,9 94,3 94,8 95,4 96,2 97,0 97,8
COP R410A) Razão da % (com re- capacidade lação a 105,0 113,8 113,2 112,4 111,4 110,2 108,8 107,3 de refrigera- R410A) ção Tabela 157 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Compara- Compara- Compara- Compara- Compara- Compara- Compara- Compara- tivo 43 tivo 44 tivo 45 tivo 46 tivo 47 tivo 48 tivo 49 tivo 50 % em HFO-1132(E) 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 10,0 massa % em HFO-1123 65,0 55,0 45,0 35,0 25,0 15,0 5,0 60,0 massa % em R32 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 30,0 massa GWP - 170 170 170 170 170 170 170 203 % (com re- Razão de lação a 94,6 94,9 95,4 96,0 96,7 97,4 98,2 95,3
COP R410A) Razão da ca- % (com re- pacidade de lação a 114,4 113,8 113,0 111,9 110,7 109,4 107,9 114,8 refrigeração R410A) Tabela 158 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Compara- Comparativo Comparativo Compara- Compara- Compara- 25 26 tivo 51 52 53 tivo 54 tivo 55 tivo 56 HFO- % em massa 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 10,0 20,0 30,0 1132(E) HFO-1123 % em massa 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 55,0 45,0 35,0 R32 % em massa 30,0 30,0 30,0 30,0 30,0 35,0 35,0 35,0 GWP - 203 203 203 203 203 237 237 237 % (com rela- Razão de ção a 95,6 96,0 96,6 97,2 97,9 96,0 96,3 96,6
COP R410A)
Razão da % (com rela- capacidade ção a 114,2 113,4 112,4 111,2 109,8 115,1 114,5 113,6 de refrige- R410A) ração
Tabela 159 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade Compara- Compara- Compara- Compara- Compara- Compara- Compara- Compara- tivo 57 tivo 58 tivo 59 tivo 60 tivo 61 tivo 62 tivo 63 tivo 64
HFO-1132(E) % em massa 40,0 50,0 60,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0
HFO-1123 % em massa 25,0 15,0 5,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0
R32 % em massa 35,0 35,0 35,0 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0
GWP - 237 237 237 271 271 271 271 271
% (com rela- Razão de COP 97,1 97,7 98,3 96,6 96,9 97,2 97,7 98,2 ção a R410A) Razão da capaci- % (com rela- dade de refrigera- 112,6 111,5 110,2 115,1 114,6 113,8 112,8 111,7 ção a R410A) ção
Tabela 160 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 27 28 29 30 31 32 33 34
HFO-1132(E) % em massa 38,0 40,0 42,0 44,0 35,0 37,0 39,0 41,0
HFO-1123 % em massa 60,0 58,0 56,0 54,0 61,0 59,0 57,0 55,0
R32 % em massa 2,0 2,0 2,0 2,0 4,0 4,0 4,0 4,0
GWP - 14 14 14 14 28 28 28 28
% (com rela- Razão de COP 93,2 93,4 93,6 93,7 93,2 93,3 93,5 93,7 ção a R410A) Razão da capaci- % (com rela- dade de refrigera- 107,7 107,5 107,3 107,2 108,6 108,4 108,2 108,0 ção a R410A) ção
Tabela 161 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 35 36 37 38 39 40 41 42
HFO-1132(E) % em massa 43,0 31,0 33,0 35,0 37,0 39,0 41,0 27,0
HFO-1123 % em massa 53,0 63,0 61,0 59,0 57,0 55,0 53,0 65,0
R32 % em massa 4,0 6,0 6,0 6,0 6,0 6,0 6,0 8,0
GWP - 28 41 41 41 41 41 41 55
% (com rela- Razão de COP 93,9 93,1 93,2 93,4 93,6 93,7 93,9 93,0 ção a R410A) Razão da capaci- % (com rela- 107,8 109,5 109,3 109,1 109,0 108,8 108,6 110,3 dade de refrigeração ção a R410A)
Tabela 162 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 43 44 45 46 47 48 49 50
HFO-1132(E) % em massa 29,0 31,0 33,0 35,0 37,0 39,0 32,0 32,0
HFO-1123 % em massa 63,0 61,0 59,0 57,0 55,0 53,0 51,0 50,0
R32 % em massa 8,0 8,0 8,0 8,0 8,0 8,0 17,0 18,0
GWP - 55 55 55 55 55 55 116 122
% (com relação Razão de COP 93,2 93,3 93,5 93,6 93,8 94,0 94,5 94,7 a R410A) Razão da capa- % (com relação cidade de refri- 110,1 110,0 109,8 109,6 109,5 109,3 111,8 111,9 a R410A) geração
Tabela 163 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 51 52 53 54 55 56 57 58
HFO-1132(E) % em massa 30,0 27,0 21,0 23,0 25,0 27,0 11,0 13,0
HFO-1123 % em massa 52,0 42,0 46,0 44,0 42,0 40,0 54,0 52,0
R32 % em massa 18,0 31,0 33,0 33,0 33,0 33,0 35,0 35,0
GWP - 122 210 223 223 223 223 237 237
% (com rela- Razão de COP 94,5 96,0 96,0 96,1 96,2 96,3 96,0 96,0 ção a R410A) Razão da capaci- % (com rela- dade de refrigera- 112,1 113,7 114,3 114,2 114,0 113,8 115,0 114,9 ção a R410A) ção
Tabela 164 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 59 60 61 62 63 64 65 66
HFO-1132(E) % em massa 15,0 17,0 19,0 21,0 23,0 25,0 27,0 11,0
HFO-1123 % em massa 50,0 48,0 46,0 44,0 42,0 40,0 38,0 52,0
R32 % em massa 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 35,0 37,0
GWP - 237 237 237 237 237 237 237 250
% (com rela- Razão de COP 96,1 96,2 96,2 96,3 96,4 96,4 96,5 96,2 ção a R410A) Razão da capaci- % (com rela- dade de refrigera- 114,8 114,7 114,5 114,4 114,2 114,1 113,9 115,1 ção a R410A) ção
Tabela 165 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 67 68 69 70 71 72 73 74
HFO-1132(E) % em massa 13,0 15,0 17,0 15,0 17,0 19,0 21,0 23,0
HFO-1123 % em massa 50,0 48,0 46,0 50,0 48,0 46,0 44,0 42,0
R32 % em massa 37,0 37,0 37,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
GWP - 250 250 250 237 237 237 237 237
% (com rela- Razão de COP 96,3 96,4 96,4 96,1 96,2 96,2 96,3 96,4 ção a R410A) Razão da capaci- % (com rela- dade de refrigera- 115,0 114,9 114,7 114,8 114,7 114,5 114,4 114,2 ção a R410A) ção
Tabela 166 Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Exemplo Item Unidade 75 76 77 78 79 80 81 82
HFO-1132(E) % em massa 25,0 27,0 11,0 19,0 21,0 23,0 25,0 27,0
HFO-1123 % em massa 40,0 38,0 52,0 44,0 42,0 40,0 38,0 36,0
R32 % em massa 0,0 0,0 0,0 37,0 37,0 37,0 37,0 37,0
GWP - 237 237 250 250 250 250 250 250 % (com rela- Razão de COP 96,4 96,5 96,2 96,5 96,5 96,6 96,7 96,8 ção a R410A) Razão da capaci- % (com rela- dade de refrigera- 114,1 113,9 115,1 114,6 114,5 114,3 114,1 114,0 ção a R410A) ção
[01164] Os resultados acima indicam que sob a condição que a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma é respectivamente representada por x, y, e z, quando as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa, um segmento da linha conectando um ponto (0,0, 100,0, 0,0) e um ponto (0,0, 0,0, 100,0) é a base, e o ponto (0,0, 100,0, 0,0) está no lado esquerdo estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha que conectam os seguintes 4 pontos:
[01165] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[01166] ponto A’’ (63,0, 0,0, 37,0),
[01167] ponto B’’ (0,0, 63,0, 37,0), e
[01168] ponto (0,0, 100,0, 0,0),
[01169] ou nesses segmentos da linha,
[01170] o refrigerante tem um GWP de 250 ou menos.
[01171] Os resultados ainda indicam que quando as coordenadas (x,y,z) estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha que conectam os seguintes 4 pontos:
[01172] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[01173] ponto A’ (81,6, 0,0, 18,4),
[01174] ponto B’ (0,0, 81,6, 18,4), e
[01175] ponto (0,0, 100,0, 0,0),
[01176] ou nesses segmentos da linha,
[01177] o refrigerante tem um GWP de 125 ou menos.
[01178] Os resultados ainda indicam que quando as coordenadas (x,y,z) estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha que conectam os seguintes 4 pontos:
[01179] ponto O (100,0, 0,0, 0,0),
[01180] ponto A (90,5, 0,0, 9,5),
[01181] ponto B (0,0, 90,5, 9,5), e
[01182] ponto (0,0, 100,0, 0,0),
[01183] ou nesses segmentos da linha,
[01184] o refrigerante tem um GWP de 65 ou menos.
[01185] Os resultados ainda indicam que quando as coordenadas (x,y,z) estão no estado esquerdo dos segmentos da linha que conectam os seguintes 3 pontos:
[01186] ponto C (50,0, 31,6, 18,4),
[01187] ponto U (28,7, 41,2, 30,1), e
[01188] ponto D (52,2, 38,3, 9,5),
[01189] ou nesses segmentos da linha,
[01190] o refrigerante tem uma razão de COP de 96% ou mais com relação à razão de R410A.
[01191] Acima, o segmento da linha CU é representado por coorde- nadas (-0,0538z2+0,7888z+53,701, 0,0538z2-1,7888z+46,299, z), e o segmento da linha UD é representado por coordenadas (- 3,4962z2+210,71z-3146,1, 3,4962z2-211,71z+3246,1, z).
[01192] Os pontos no segmento da linha CU são determinados de três pontos, ou seja, ponto C, Exemplo Comparativo 10, e ponto U, uti- lizando o método do quadrado mínimo.
[01193] Os pontos no segmento da linha UD são determinados de três pontos, ou seja, ponto U, Exemplo 2, e ponto D, utilizando o método do quadrado mínimo.
[01194] Os resultados ainda indicam que quando as coordenadas (x,y,z) estão no estado esquerdo de segmentos da linha que conectam os seguintes 3 pontos:
[01195] ponto E (55,2, 44,8, 0,0),
[01196] ponto T (34,8, 51,0, 14,2), e
[01197] ponto F (0,0, 76,7, 23,3),
[01198] ou nesses segmentos da linha,
[01199] o refrigerante tem uma razão de COP de 94,5% ou mais com relação à razão de R410A.
[01200] Acima, o segmento da linha ET é representado por coorde- nadas (-0,0547z2-0,5327z+53,4, 0,0547z2-0,4673z+46,6, z), e o seg- mento da linha TF é representado por coordenadas (- 0,0982z2+0,9622z+40,931, 0,0982z2-1,9622z+59,069, z).
[01201] Os pontos no segmento da linha ET são determinados de três pontos, ou seja, ponto E, Exemplo 2, e ponto T, utilizando o método do quadrado mínimo.
[01202] Os pontos no segmento da linha TF são determinados de três pontos, ou seja, pontos T, S, e F, utilizando o método do quadrado mínimo.
[01203] Os resultados ainda indicam que quando as coordenadas (x,y,z) estão no estado esquerdo dos segmentos da linha que conectam os seguintes 3 pontos:
[01204] ponto G (0,0, 76,7, 23,3),
[01205] ponto R (21,0, 69,5, 9,5), e
[01206] ponto H (0,0, 85,9, 14,1),
[01207] ou nesses segmentos da linha,
[01208] o refrigerante tem uma razão de COP de 93% ou mais com relação à razão de R410A.
[01209] Acima, o segmento da linha GR é representado por coorde- nadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e o seg- mento da linha RH é representado por coordenadas (-0,93123z2+4,234z+11,06, 0,93123z2-5.234z+88,94, z).
[01210] Os pontos no segmento da linha GR são determinados de três pontos, ou seja, ponto G, Exemplo 5, e ponto R, utilizando o método do quadrado mínimo.
[01211] Os pontos no segmento da linha RH são determinados de três pontos, ou seja, ponto R, Exemplo 7, e ponto H, utilizando o método do quadrado mínimo.
[01212] Em contrapartida, conforme mostrado, por exemplo, nos Exemplos Comparativos 8, 9, 13, 15, 17, e 18, quando R32 não está contido, as concentrações de HFO-1132(E) e HFO-1123, que têm uma ligação dupla, se tornam respectivamente altas; isso indesejavelmente leva a deterioração, como decomposição, ou polimerização no com- posto do refrigerante.
[01213] As modalidades da presente divulgação foram descritas acima, e entende-se que as modalidades e detalhes podem ser modifi- cados de várias maneiras sem se afastar da ideia e do escopo da pre- sente divulgação descrita nas reivindicações. (6) Primeira Modalidade
[01214] Um aparelho de ar condicionado 1 servindo como um apare- lho de ciclo de refrigeração de acordo com uma primeira modalidade é descrito abaixo com referência à Figura 16 que é um diagrama de con- figuração esquemática de um circuito de refrigerante e à Figura 17 que é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática.
[01215] O aparelho de ar condicionado 1 é um aparelho que controla a condição de ar em um espaço sujeito realizando um ciclo de refrige- ração de compressão a vapor.
[01216] O aparelho de ar condicionado 1 inclui, principalmente, uma unidade externa 20, uma unidade interna 30, um tubo de conexão do lado do líquido 6 e um tubo de conexão do lado do gás 5 que conectam a unidade externa 20 e a unidade interna 30 entre si, um controlador remoto (não ilustrado) servindo como um dispositivo de entrada e um dispositivo de saída, e um controlador 7 que controla as operações do aparelho de ar condicionado 1.
[01217] O aparelho de ar condicionado 1 realiza um ciclo de refrige- ração em que um refrigerante incluso em um circuito de refrigerante 10 é comprimido, resfriado ou condensado, descomprimido, aquecido ou evaporado e, então, comprimido novamente. Na presente modalidade, o circuito de refrigerante 10 é preenchido com um refrigerante para rea- lizar um ciclo de refrigeração de compressão a vapor. O refrigerante é um refrigerante contendo 1,2-dicloroetileno, e pode usar qualquer um dos refrigerantes descritos acima A a E. O aparelho de ar condicionado 1 fornecido com apenas uma unidade interna 30 pode ter, por exemplo, uma capacidade de resfriamento nominal de 2,0 kW ou mais e 17,0 kW ou menos. Em particular, na presente modalidade fornecida com um re- ceptor de baixa pressão 26 sendo m recipiente de refrigerante, a capa- cidade de resfriamento nominal é preferivelmente 4,0 kW ou mais e 17,0 kW ou menos. (6-1) Unidade Externa 20
[01218] A unidade externa 20 é conectada à unidade interna 30 pelo tubo de conexão do lado do líquido 6 e pelo tubo de conexão do lado do gás 5, e constitui uma parte do circuito de refrigerante 10. A unidade externa 20 inclui, principalmente, um compressor 21, uma válvula de comutação de quatro vias 22, um trocador de calor externo 23, uma vál- vula de expansão externa 24, um ventilador externo 25, o receptor de baixa pressão 26, uma válvula de corte do lado do líquido 29, e uma válvula de corte do lado do gás 28.
[01219] O compressor 21 é um dispositivo que comprime o refrige- rante com uma baixa pressão no ciclo de refrigeração até o refrigerante se tornar um refrigerante de alta pressão. Neste caso, um compressor tendo uma estrutura hermeticamente selada em que um elemento de compressão (não ilustrado) do tipo deslocamento positivo, como tipo gi- ratório ou tipo de rolamento, é giratoriamente acionado por um motor do compressor é usado como o compressor 21. O motor do compressor é para mudar a capacidade, e tem uma frequência operacional que pode ser controlada por um inversor. Observe que o compressor 21 é forne- cido com um acumulador adicional (não ilustrado) no lado de sucção.
[01220] A válvula de comutação de quatro vias 22, alternando o es- tado de conexão, pode alternar o estado entre um estado de conexão da operação de resfriamento em que o lado de descarga do compressor 21 é conectado ao trocador de calor externo 23 e o lado de sucção do compressor 21 é conectado à válvula de corte do lado do gás 28, e um estado de conexão da operação de aquecimento em que o lado de des- carga do compressor 21 é conectado à válvula de corte do lado do gás 28 e o lado de sucção do compressor 21 é conectado ao trocador de calor externo 23.
[01221] O trocador de calor externo 23 é um trocador de calor que funciona como um condensador para o refrigerante de alta pressão no ciclo de refrigeração durante a operação de resfriamento e que funciona como um evaporador para o refrigerante de baixa pressão no ciclo de refrigeração durante a operação de aquecimento. Observe que, para uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte in- terna pode ser preenchida) do trocador de calor externo 23, quando o circuito de refrigerante 10 é fornecido com um recipiente de refrigerante (por exemplo, um receptor de baixa pressão ou um receptor de alta pressão, excluindo o acumulador pertencente ao compressor) como a presente modalidade, uma capacidade interna é preferivelmente 1,4 L ou mais e menos do que 5,0 L. Além disso, como a presente modali- dade, para uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor externo 23 incluído em uma unidade externa do tronco 20 fornecida com apenas um ventilador externo 25, uma capacidade interna é preferivelmente 0,4 L ou mais e menos do que 3,5 L.
[01222] O ventilador externo 25 suga o ar externo à unidade externa
20, faz com que o ar externo troque calor com o refrigerante no trocador de calor externo 23 e, então, gera um fluxo de ar a ser descarregado para a parte externa. O ventilador externo 25 é giratoriamente acionado por um motor de ventilador externo.
[01223] O grau de abertura da válvula da válvula de expansão ex- terna 24 é controlável e a válvula de expansão externa 24 é fornecida entre uma porção de extremidade do lado líquido do trocador de calor externo 23 e a válvula de corte do lado do líquido 29.
[01224] O receptor de baixa pressão 26 é um recipiente que é forne- cido entre uma das portas de conexão da válvula de comutação de qua- tro vias 22 e o lado de sucção do compressor 21 e que pode armazenar o refrigerante.
[01225] A válvula de corte do lado do líquido 29 é uma válvula manual disposta em uma porção de conexão da unidade externa 20 com relação ao tubo de conexão do lado do líquido 6.
[01226] A válvula de corte do lado do gás 28 é uma válvula manual disposta em uma porção de conexão da unidade externa 20 com relação ao tubo de conexão do lado do gás 5.
[01227] A unidade externa 20 inclui uma unidade de controle da uni- dade externa 27 que controla as operações das respectivas seções constituindo a unidade externa 20. A unidade de controle da unidade externa 27 inclui um microcomputador incluindo uma CPU, uma memó- ria, e assim por diante. A unidade de controle da unidade externa 27 é conectada a uma unidade de controle da unidade interna 34 de cada unidade interna 30 por uma linha de comunicação, e transmite e recebe um sinal de controle e assim por diante. A unidade de controle da uni- dade externa 27 é eletricamente conectada a vários sensores (não ilus- trados) e recebe sinais dos respectivos sensores. (6-2) Unidade Interna 30
[01228] A unidade interna 30 é instalada em uma superfície da pa- rede ou um teto em uma sala que é um espaço sujeito. A unidade interna 30 é conectada à unidade externa 20 pelo tubo de conexão do lado do líquido 6 e pelo tubo de conexão do lado do gás 5, e constitui uma parte do circuito de refrigerante 10.
[01229] A unidade interna 30 inclui um trocador de calor interno 31 e um ventilador interno 32.
[01230] O lado líquido do trocador de calor interno 31 é conectado ao tubo de conexão do lado do líquido 6, e a extremidade do lado do gás respectiva é conectada ao tubo de conexão do lado do gás 5. O trocador de calor interno 31 é um trocador de calor que funciona como um eva- porador para o refrigerante de baixa pressão no ciclo de refrigeração durante a operação de resfriamento e que funciona como um conden- sador para o refrigerante de alta pressão no ciclo de refrigeração du- rante operação de aquecimento.
[01231] O ventilador interno 32 suga ar interno à unidade interna 30, faz com que o ar interno troque calor com o refrigerante no trocador de calor interno 31 e, então, gera um fluxo de ar a ser descarregado para a parte externa. O ventilador interno 32 é giratoriamente acionado por um ventilador interno motor.
[01232] A unidade interna 30 inclui uma unidade de controle da uni- dade interna 34 que controla as operações das respectivas seções constituindo a unidade interna 30. A unidade de controle da unidade in- terna 34 inclui um microcomputador incluindo uma CPU, uma memória, e assim por diante. A unidade de controle da unidade interna 34 é co- nectada à unidade de controle da unidade externa 27 por uma linha de comunicação, e transmite e recebe um sinal de controle e assim por diante.
[01233] A unidade de controle da unidade interna 34 é eletricamente conectada a vários sensores (não ilustrados) fornecidos na unidade in- terna 30 e recebe sinais dos respectivos sensores. (6-3) Detalhes do Controlador 7
[01234] No aparelho de ar condicionado 1, a unidade de controle da unidade externa 27 é conectada à unidade de controle da unidade in- terna 34 pela linha de comunicação, assim constituindo o controlador 7 que controla as operações do aparelho de ar condicionado 1.
[01235] O controlador 7 inclui, principalmente, uma CPU (unidade de processamento central) e uma memória, como uma ROM ou uma RAM. Vários processamentos e controles pelo controlador 7 são fornecidos quando respectivas seções incluídas na unidade de controle da unidade externa 27 e/ou a unidade de controle da unidade interna 34 funcionam juntas. (6-4) Modos Operacionais
[01236] Os modos operacionais são descritos abaixo.
[01237] Os modos operacionais incluem um modo operacional de resfriamento e um modo operacional de aquecimento.
[01238] O controlador 7 determina se o modo operacional é o modo operacional de resfriamento ou o modo operacional de aquecimento e executa o modo determinado com base em uma instrução recebida do controlador remoto ou similar. (6-4-1) Modo Operacional de Resfriamento
[01239] No aparelho de ar condicionado 1, no modo operacional de resfriamento, o estado de conexão da válvula de comutação de quatro vias 22 está no estado de conexão da operação de resfriamento em que o lado de descarga do compressor 21 é conectado ao trocador de calor externo 23 e o lado de sucção do compressor 21 é conectada à válvula de corte do lado do gás 28, e o refrigerante preenchido no circuito de refrigerante 10 é circulado principalmente de forma sequencial no com- pressor 21, no trocador de calor externo 23, na válvula de expansão externa 24, e no trocador de calor interno 31.
[01240] Mais especificamente, no circuito de refrigerante 10, quando o modo operacional de resfriamento é iniciado, o refrigerante é sugado para dentro do compressor 21, comprimido e, então, descarregado.
[01241] O compressor 21 realiza o controle de capacidade de acordo com uma carga de resfriamento necessária para a unidade interna 30. O controle de capacidade não é limitado e pode ser, por exemplo, con- trole em que um valor alvo da pressão de sucção é definido de acordo com a carga de resfriamento necessário para a unidade interna 30, e a frequência operacional do compressor 21 é controlada de modo que a pressão de sucção se torne o valor alvo.
[01242] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 passa através da válvula de comutação de quatro vias 22 e flui à extre- midade do lado do gás do trocador de calor externo 23.
[01243] O refrigerante gasoso que fluiu à extremidade do lado do gás do trocador de calor externo 23 troca calor com o ar do lado externo fornecido pelo ventilador externo 25, assim ele é condensado e se trans- forma em um refrigerante líquido no trocador de calor externo 23, e flui para fora da extremidade do lado líquido do trocador de calor externo
23.
[01244] O refrigerante que fluiu para fora da extremidade do lado lí- quido do trocador de calor externo 23 é descomprimido ao passar atra- vés da válvula de expansão externa 24. Observe que a válvula de ex- pansão externa 24 é controlada de modo que o grau de subresfriamento do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do trocador de calor externo 23 atende uma condição predeterminada. O método para controlar o grau de abertura da válvula da válvula de expansão externa 24 não é limitado, e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atende uma condição predeterminada.
[01245] O refrigerante descomprimido na válvula de expansão ex- terna 24 passa através da válvula de corte do lado do líquido 29 e do tubo de conexão do lado do líquido 6, e flui para dentro da unidade in- terna 30.
[01246] O refrigerante que fluiu para dentro da unidade interna 30 flui ao trocador de calor interno 31; troca calor com o ar interno fornecido pelo ventilador interno 32, assim é evaporado, e se transforma em um refrigerante gasoso no trocador de calor interno 31; e flui para fora da extremidade do lado do gás do trocador de calor interno 31. O refrige- rante gasoso que fluiu para fora da extremidade do lado do gás do tro- cador de calor interno 31 flui ao tubo de conexão do lado do gás 5.
[01247] O refrigerante que fluiu através do tubo de conexão do lado do gás 5 passa através da válvula de corte do lado do gás 28 e da vál- vula de comutação de quatro vias 22, e é sugado para dentro do com- pressor 21 novamente. (6-4-2) Modo Operacional de Aquecimento
[01248] No aparelho de ar condicionado 1, no modo operacional de aquecimento, o estado de conexão da válvula de comutação de quatro vias 22 está no estado de conexão da operação de aquecimento em que o lado de descarga do compressor 21 é conectado à válvula de corte do lado do gás 28 e o lado de sucção do compressor 21 é conectado ao trocador de calor externo 23, e o refrigerante preenchido no circuito de refrigerante 10 é circulado principalmente de forma sequencial no com- pressor 21, o trocador de calor interno 31, a válvula de expansão ex- terna 24, e o trocador de calor externo 23.
[01249] Mais especificamente, no circuito de refrigerante 10, quando o modo operacional de aquecimento é iniciado, o refrigerante é sugado para dentro do compressor 21, comprimido e, então, descarregado.
[01250] O compressor 21 realiza o controle de capacidade de acordo com uma carga de aquecimento necessária para a unidade interna 30. O controle de capacidade não é limitado e pode ser, por exemplo, con- trole em que um valor alvo de pressão de descarga é definido de acordo com a carga de aquecimento necessário para a unidade interna 30, e a frequência operacional do compressor 21 é controlada de modo que a pressão de descarga se torne o valor alvo.
[01251] O refrigerante gasoso descarregado do compressor 21 flui através da válvula de comutação de quatro vias 22 e do tubo de conexão do lado do gás 5 e, então, flui para dentro da unidade interna 30.
[01252] O refrigerante que fluiu para dentro da unidade interna 30 flui à extremidade do lado do gás do trocador de calor interno 31; troca calor com o ar interno fornecido pelo ventilador interno 32, assim é conden- sado, e se transforma em um refrigerante em um estado bifásico gás- líquido ou um refrigerante líquido no trocador de calor interno 31; e flui para fora da extremidade do lado líquido do trocador de calor interno 31. O refrigerante que fluiu para fora da extremidade do lado líquido do tro- cador de calor interno 31 flui ao tubo de conexão do lado do líquido 6.
[01253] O refrigerante que fluiu através do tubo de conexão do lado do líquido 6 é descomprimido a uma baixa pressão no ciclo de refrige- ração na válvula de corte do lado do líquido 29 e na válvula de expansão externa 24. Observe que a válvula de expansão externa 24 é controlada de modo que o grau de subresfriamento do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do trocador de calor interno 31 atenda uma condição predeterminada. O método para controlar o grau de abertura da válvula da válvula de expansão externa 24 não é limitado, e, por exemplo, o controle pode ser realizado de modo que a temperatura de descarga do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou o grau de superaquecimento do refri-
gerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição prede- terminada.
[01254] O refrigerante descomprimido na válvula de expansão ex- terna 24 flui à extremidade do lado do líquido do trocador de calor ex- terno 23.
[01255] O refrigerante que fluiu da extremidade do lado líquido do trocador de calor externo 23 troca calor com o ar externo fornecido pelo ventilador externo 25, assim é evaporado e se transforma em um refri- gerante gasoso no trocador de calor externo 23, e flui para fora da ex- tremidade do lado do gás do trocador de calor externo 23.
[01256] O refrigerante que fluiu para fora da extremidade do lado do gás do trocador de calor externo 23 passa através da válvula de comu- tação de quatro vias 22 e é sugado para dentro do compressor 21 no- vamente. (6-5) Quantidade no compartimento de refrigerante
[01257] No aparelho de ar condicionado 1 fornecido com apenas uma unidade interna descrita acima 30, o circuito de refrigerante 10 é preenchido com o refrigerante por uma quantidade de compartimento de 160 g ou mais e 560 g ou menos por 1 kW de capacidade de refrige- ração. Em particular, no aparelho de ar condicionado 1 fornecido com o receptor de baixa pressão 26 conforme um recipiente de refrigerante, o circuito de refrigerante 10 é preenchido com o refrigerante por uma quantidade de compartimento de 260 g ou mais e 560 g ou menos por 1 kW de capacidade de refrigeração. (6-6) Características da Primeira Modalidade
[01258] Por exemplo, em um aparelho de ciclo de refrigeração utili- zando um refrigerante R32 que foi frequentemente usado, quando a quantidade de preenchimento de R32 é muito pequena, uma insuficiên- cia do refrigerante tende a reduzir a eficiência de ciclo, resultando em um aumento no LCCP; e quando a quantidade de preenchimento de
R32 é muito grande, o impacto do GWP tende a aumentar, resultando em um aumento no LCCP.
[01259] Em contrapartida, o aparelho de ar condicionado 1 fornecido com apenas uma unidade interna 30 de acordo com a presente modali- dade usa qualquer um dos refrigerantes descritos acima A a E contendo 1,2-dicloroetileno como o refrigerante, e a quantidade no compartimento de refrigerante é definida de modo que a quantidade de compartimento por 1 kW de capacidade de refrigeração seja 160 g ou mais e 560 g ou menos (em particular, 260 g ou mais e 560 g ou menos conforme o re- ceptor de baixa pressão 26 é fornecido).
[01260] Certamente, visto que um refrigerante tendo um GWP sufici- entemente menor do que R32 é usado e a quantidade de compartimento por 1 kW de capacidade de refrigeração não é mais do que 560 g, o LCCP pode ser mantido baixo. Além disso, ainda quando um refrige- rante tendo uma capacidade de transferência de calor menor do que R32 é usado, visto que a quantidade de compartimento por 1 kW de capacidade de refrigeração é 160 g ou mais (em particular, 260 g ou mais conforme o receptor de baixa pressão 26 é fornecido), uma redu- ção na eficiência de ciclo devido a uma insuficiência do refrigerante é suprimida, assim suprimindo um aumento no LCCP. Conforme descrito acima, quando um ciclo de calor é realizado utilizando um GWP sufici- entemente pequeno, o LCCP pode ser mantido baixo. (6-7) Modificação A da Primeira Modalidade
[01261] A primeira modalidade descrita acima, o exemplo do apare- lho de ar condicionado fornecido com o receptor de baixa pressão no lado de sucção do compressor 21 foi descrito; entretanto, o aparelho de ar condicionado pode ser um não fornecido com um recipiente de refri- gerante (um receptor de baixa pressão, um receptor de alta pressão, ou similar, excluindo um acumulador pertencente a um compressor) em um circuito de refrigerante.
[01262] Neste caso, o circuito de refrigerante 10 é preenchido com o refrigerante de modo que a quantidade no compartimento de refrige- rante por 1 kW de capacidade de refrigeração seja 160 g ou mais e 400 g ou menos. Além disso, neste caso, uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor externo 23 é preferivelmente 0,4 L ou mais e 2,5 L ou menos. (6-8) Modificação B da Primeira Modalidade
[01263] A primeira modalidade descrita acima, o exemplo do apare- lho de ar condicionado fornecido com apenas uma unidade interna foi descrito; entretanto, o aparelho de ar condicionado pode ser um forne- cido com uma pluralidade de unidades internas (sem uma válvula de expansão interna) conectadas em paralelo entre si.
[01264] Neste caso, o circuito de refrigerante 10 é preenchido com o refrigerante de modo que a quantidade no compartimento de refrige- rante por 1 kW de capacidade de refrigeração seja 260 g ou mais e 560 g ou menos. Além disso, neste caso, uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor externo 23 é preferivelmente 1,4 L ou mais e menos do que 5,0 L. (6-9) Modificação C da Primeira Modalidade
[01265] A primeira modalidade descrita acima, o exemplo do apare- lho de ar condicionado tendo a unidade externa do tronco 20 fornecido com apenas um ventilador externo 25 foi descrito; entretanto, o aparelho de ar condicionado pode ser um tendo a unidade externa do tronco 20 fornecido com dois ventiladores externos 25.
[01266] Neste caso, o circuito de refrigerante 10 é preenchido com o refrigerante de modo que a quantidade no compartimento de refrige- rante por 1 kW de capacidade de refrigeração seja 350 g ou mais e 540 g ou menos. Além disso, neste caso, uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor externo 23 é preferivelmente 3,5 L ou mais e 7,0 L ou menos. (7) Segunda Modalidade
[01267] Um aparelho de ar condicionado 1a servindo como um apa- relho de ciclo de refrigeração de acordo com uma segunda modalidade é descrito abaixo com referência à Figura 18 que é um diagrama de configuração esquemática de um circuito de refrigerante e Figura 19 que é um diagrama em blocos de configuração de controle esquemática.
[01268] O aparelho de ar condicionado 1a de acordo com a segunda modalidade é, principalmente, descrito abaixo, e porções diferentes do aparelho de ar condicionado 1 de acordo com a primeira modalidade são, principalmente, descritos.
[01269] Ainda no aparelho de ar condicionado 1a, o circuito de refri- gerante 10 é preenchido com, como um refrigerante para realizar um ciclo de refrigeração de compressão a vapor, um refrigerante que con- tém 1,2-dicloroetileno, e que é qualquer um dos refrigerantes descritos acima A a E.
[01270] Na unidade externa 20 do aparelho de ar condicionado 1a, uma primeira válvula de expansão externa 44, um receptor de pressão intermediária 41, e uma segunda válvula de expansão externa 45 são sequencialmente fornecidas entre o lado líquido do trocador de calor externo 23 e a válvula de corte do lado do líquido 29, em vez da válvula de expansão externa 24 da unidade externa 20 de acordo com a pri- meira modalidade descrita acima. Além disso, o receptor de baixa pres- são 26 da unidade externa 20 de acordo com a primeira modalidade não é fornecido na unidade externa 20 de acordo com a segunda modali- dade.
[01271] O grau de abertura das válvulas da primeira válvula de ex- pansão externa 44 e da segunda válvula de expansão externa 45 é con- trolável.
[01272] O receptor de pressão intermediária 41 é um recipiente em que ambas uma porção de extremidade de um tubo se estendendo do lado da primeira válvula de expansão externa 44 e uma porção de ex- tremidade de um tubo se estendendo do lado da segunda válvula de expansão externa 45 estão localizadas no espaço interno respectivo e que pode armazenar o refrigerante.
[01273] Observe que, visto que o aparelho de ar condicionado 1a de acordo com a segunda modalidade é fornecido com o receptor de pres- são intermediária 41 que é um recipiente de refrigerante no circuito de refrigerante 10, uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor externo 23 incluído na unidade externa 20 é preferivelmente 1,4 L ou mais e menos do que 5,0 L. Além disso, como a presente modalidade, uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor externo 23 incluído em uma unidade externa do tronco 20 fornecida com apenas um ventilador ex- terno 25 é preferivelmente 0,4 L ou mais e menos do que 3,5 L.
[01274] No aparelho de ar condicionado 1a, no modo operacional de resfriamento, a primeira válvula de expansão externa 44 é controlada de modo que o grau de subresfriamento do refrigerante fluindo através da saída do lado do líquido do trocador de calor externo 23 atenda uma condição predeterminada. Ainda, no modo operacional de resfriamento, a segunda válvula de expansão externa 45 é controlada de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante seja sugado pelo compressor 21 atenda uma condição predeterminada. Observe que, no modo ope- racional de resfriamento, a segunda válvula de expansão externa 45 pode ser controlada de modo que a temperatura do refrigerante descar- regado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou pode ser controlada de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição pre- determinada.
[01275] Ainda, no modo operacional de aquecimento, a segunda vál- vula de expansão externa 45 é controlada de modo que o grau de sub- resfriamento do refrigerante passando através da saída do lado do lí- quido do trocador de calor interno 31 atenda uma condição predetermi- nada. Ainda, no modo operacional de resfriamento, a primeira válvula de expansão externa 44 é controlada de modo que o grau de supera- quecimento do refrigerante que é sugado pelo compressor 21 atenda uma condição predeterminada. Observe que, no modo operacional de aquecimento, a primeira válvula de expansão externa 44 pode ser con- trolada de modo que a temperatura do refrigerante descarregado do compressor 21 se torne uma temperatura predeterminada, ou pode ser controlada de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante descarregado do compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[01276] No aparelho de ar condicionado 1a fornecido com apenas uma unidade interna descrita acima 30, o circuito de refrigerante 10 é preenchido com o refrigerante por uma quantidade de compartimento de 160 g ou mais e 560 g ou menos por 1 kW de capacidade de refrige- ração. Em particular, no aparelho de ar condicionado 1 fornecido com o receptor de pressão intermediária 41 como um recipiente de refrige- rante, o circuito de refrigerante 10 é preenchido com o refrigerante por uma quantidade de compartimento de 260 g ou mais e 560 g ou menos por 1 kW de capacidade de refrigeração.
[01277] O aparelho de ar condicionado 1 fornecido com apenas uma unidade interna 30 pode ter uma capacidade de resfriamento nominal de 2,2 kW ou mais e 16,0 kW ou menos, ou é preferivelmente 4,0 kW ou mais e 16,0 kW ou menos.
[01278] Ainda no aparelho de ar condicionado 1a de acordo com a segunda modalidade, como o aparelho de ar condicionado 1 de acordo com a primeira modalidade, quando um ciclo de calor é realizado utili- zando um GWP suficientemente pequeno, o LCCP pode ser mantido baixo. (7-1) Modificação A da Segunda Modalidade
[01279] A segunda modalidade descrita acima, o exemplo do apare- lho de ar condicionado fornecido com apenas uma unidade interna foi descrito; entretanto, o aparelho de ar condicionado pode ser um forne- cido com uma pluralidade de unidades internas (sem uma válvula de expansão interna) conectadas em paralelo entre si.
[01280] Neste caso, o circuito de refrigerante 10 é preenchido com o refrigerante de modo que a quantidade no compartimento de refrige- rante por 1 kW de capacidade de refrigeração seja 260 g ou mais e 560 g ou menos. Além disso, neste caso, uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor externo 23 é preferivelmente 1,4 L ou mais e menos do que 5,0 L. (7-2) Modificação B da Segunda Modalidade
[01281] A segunda modalidade descrita acima, o exemplo do apare- lho de ar condicionado tendo a unidade externa do tronco 20 fornecido com apenas um ventilador externo 25 foi descrito; entretanto, o aparelho de ar condicionado pode ser um tendo a unidade externa do tronco 20 fornecido com dois ventiladores externos 25.
[01282] Neste caso, o circuito de refrigerante 10 é preenchido com o refrigerante de modo que a quantidade no compartimento de refrige- rante por 1 kW de capacidade de refrigeração é 350 g ou mais e 540 g ou menos. Além disso, neste caso, uma capacidade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor externo 23 é preferivelmente 3,5 L ou mais e 7,0 L ou menos. (8) Terceira Modalidade
[01283] Um aparelho de ar condicionado 1b servindo como um apa- relho de ciclo de refrigeração de acordo com uma terceira modalidade é descrito abaixo com referência à Figura 20 que é um diagrama de con- figuração esquemática de um circuito de refrigerante e à Figura 21 que é a diagrama em blocos de configuração de controle esquemática.
[01284] O aparelho de ar condicionado 1b de acordo com a terceira modalidade é, principalmente, descrito abaixo, e porções diferentes do aparelho de ar condicionado 1 de acordo com a primeira modalidade são, principalmente, descritas.
[01285] No aparelho de ar condicionado 1b, o circuito de refrigerante 10 é preenchido com, como um refrigerante para realizar um ciclo de refrigeração de compressão a vapor, um refrigerante que contém 1,2- dicloroetileno, e que é qualquer um dos refrigerantes descritos acima A a E.
[01286] A unidade externa 20 do aparelho de ar condicionado 1b de acordo com a terceira modalidade é obtida fornecendo um trocador de calor de subresfriamento 47 e um circuito de subresfriamento 46 na uni- dade externa 20 de acordo com a primeira modalidade.
[01287] O trocador de calor de subresfriamento 47 é fornecido entre a válvula de expansão externa 24 e a válvula de corte do lado do líquido
29.
[01288] O circuito de subresfriamento 46 é um circuito que é ramifi- cado de um circuito principal entre a válvula de expansão externa 24 e o trocador de calor de subresfriamento 47 e que se estende para ser unido a uma porção intermediária se estendendo de uma das portas de conexão da válvula de comutação de quatro vias 22 ao receptor de baixa pressão 26. O circuito de subresfriamento 46 é fornecido com uma válvula de expansão de subresfriamento 48 que está localizada no meio caminho no circuito de subresfriamento 46 e que descomprime o refri- gerante passando através dele. O refrigerante fluindo através do circuito de subresfriamento 46 e descomprimido na válvula de expansão de sub- resfriamento 48 troca calor com o refrigerante fluindo através do lado do circuito principal no trocador de calor de subresfriamento 47,0 Assim, o refrigerante fluindo através do lado do circuito principal é ainda resfriado e o refrigerante fluindo através do circuito de subresfriamento 46 é eva- porado.
[01289] Observe que, no aparelho de ar condicionado 1b de acordo com a terceira modalidade incluindo uma pluralidade de unidades inter- nas, cada uma, tendo uma válvula de expansão interna, uma capaci- dade interna (o volume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor externo 23 incluído na unidade externa 20 é preferivelmente 5,0 L ou mais e 38 L ou menos. Em particular, quando a unidade externa 20 tem uma porta de estouro voltado à lateral para o ar que passou através do trocador de calor externo 23 e é forne- cido com dois ventiladores externos 25, uma capacidade interna (o vo- lume de um fluido com o qual a parte interna pode ser preenchida) do trocador de calor externo 23 é preferivelmente 7,0 L ou menos. Quando a unidade externa 20 sopra o ar que passou através do trocador de calor externo 23 para cima, uma capacidade interna é preferivelmente 5,5 L ou mais.
[01290] O aparelho de ar condicionado 1b de acordo com a terceira modalidade inclui uma primeira unidade interna 30 e uma segunda uni- dade interna 35 conectadas em paralelo entre si, em vez da unidade interna 30 de acordo com a primeira modalidade.
[01291] A primeira unidade interna 30 inclui um primeiro trocador de calor interno 31, um primeiro ventilador interno 32, e uma primeira uni- dade de controle da unidade interna 34 como a unidade interna 30 de acordo com a primeira modalidade descrita acima; e ainda uma primeira válvula de expansão interna 33 é fornecida no lado de líquido do pri- meiro trocador de calor interno 31. O grau de abertura da válvula da primeira válvula de expansão interna 33 é controlável.
[01292] Semelhantemente à primeira unidade interna 30, a segunda unidade interna 35 inclui um segundo trocador de calor interno 36, um segundo ventilador interno 37, uma segunda unidade de controle da uni- dade interna 39, e uma segunda válvula de expansão interna 38 forne- cida no lado do líquido do segundo trocador de calor interno 36. O grau de abertura da válvula da segunda válvula de expansão interna 38 é controlável.
[01293] Um controlador 7 de acordo com a terceira modalidade é constituído por uma unidade de controle da unidade externa 27, a pri- meira unidade de controle da unidade interna 34, e a segunda unidade de controle da unidade interna 39 que são, de forma comunicável, co- nectadas entre si.
[01294] No modo operacional de resfriamento, a válvula de expansão externa 24 é controlada de modo que o grau de subresfriamento do re- frigerante passando através da saída do lado do líquido do trocador de calor externo 23 atenda uma condição predeterminada. Ainda, no modo operacional de resfriamento, a válvula de expansão de subresfriamento 48 é controlada de modo que o grau de superaquecimento do refrige- rante seja sugado pelo compressor 21 atenda uma condição predeter- minada. Observe que, no modo operacional de resfriamento, a primeira válvula de expansão interna 33 e a segunda válvula de expansão interna 38 são controladas para estarem em um estado completamente aberto.
[01295] No modo operacional de aquecimento, a primeira válvula de expansão interna 33 é controlada de modo que o grau de subresfria- mento do refrigerante passando através da saída do lado do líquido do primeiro trocador de calor interno 31 atenda uma condição predetermi- nada. A segunda válvula de expansão interna 38 é semelhantemente controlada de modo que o grau de subresfriamento do refrigerante flu- indo através da saída do lado do líquido do segundo trocador de calor interno 36 atenda uma condição predeterminada. Ainda, no modo ope- racional de aquecimento, a válvula de expansão externa 45 é controlada de modo que o grau de superaquecimento do refrigerante seja sugado pelo compressor 21 atenda uma condição predeterminada. Observe que, no modo operacional de aquecimento, a válvula de expansão de subresfriamento 48 é controlada de modo que o grau de superaqueci- mento do refrigerante que é sugado pelo compressor 21 atenda uma condição predeterminada.
[01296] No aparelho de ar condicionado 1b fornecido com a plurali- dade descrita acima de unidades internas 30 e 35, o circuito de refrige- rante 10 é preenchido com o refrigerante de modo que a quantidade de compartimento por 1 kW de capacidade de refrigeração seja 190 g ou mais e 1660 g ou menos.
[01297] O aparelho de ar condicionado 1b fornecido com a plurali- dade de unidades internas 30 e 35 pode ter uma capacidade de resfria- mento nominal de, por exemplo, 4,0 kW ou mais e 150,0 kW ou menos, mais preferivelmente 14,0 kW ou mais e 150,0 kW ou menos, ou ainda preferivelmente 22,4 kW ou mais e 150,0 kW ou menos quando a uni- dade externa 20 é do tipo sopro superior.
[01298] O aparelho de ar condicionado 1b fornecido com a plurali- dade de unidades internas de acordo com a terceira modalidade usa um refrigerante que contém 1,2-dicloroetileno e que é qualquer um dos re- frigerantes descritos acima A a E, e a quantidade no compartimento de refrigerante é definida de modo que a quantidade de compartimento por 1 kW de capacidade de refrigeração seja 190 g ou mais e 1660 g ou menos.
[01299] Certamente, ainda no aparelho de ar condicionado 1b forne- cido com a pluralidade de unidades internas, visto que um refrigerante tendo um GWP suficientemente menor do que R32 é usado e a quanti- dade de compartimento por 1 kW de capacidade de refrigeração não é mais do que 1660 g, o LCCP pode ser mantido baixo. Além disso, ainda no aparelho de ar condicionado 1b fornecido com a pluralidade de uni- dades internas, ainda quando um refrigerante tendo uma capacidade de transferência de calor menor do que R32 é usado, visto que a quanti- dade de compartimento por 1 kW de capacidade de refrigeração é 190 g ou mais, uma redução na eficiência de ciclo devido a uma insuficiência do refrigerante é suprimida, assim suprimindo um aumento no LCCP. Conforme descrito acima, ainda no aparelho de ar condicionado 1b for- necido com a pluralidade de unidades internas, quando um ciclo de calor é realizado utilizando um refrigerante tendo um GWP suficientemente pequeno, o LCCP pode ser mantido baixo. (9) Quarta Modalidade
[01300] Com referência à quantidade de refrigerante do comparti- mento quando um refrigerante que contém 1,2-dicloroetileno e que é um dos refrigerantes descritos acima A a E está fechado no circuito de re- frigerante, para um aparelho de ciclo de refrigeração fornecido com ape- nas uma unidade interna 30 como o aparelho de ar condicionado 1 de acordo com a primeira modalidade e o aparelho de ar condicionado 1a de acordo com a segunda modalidade, a quantidade de compartimento por 1 kW de capacidade de refrigeração é definida a 160 g ou mais e 560 g ou menos; e para um aparelho de ciclo de refrigeração fornecido com uma pluralidade de unidades internas 30 e 35 como o aparelho de ar condicionado 1b de acordo com a terceira modalidade, a quantidade de compartimento por 1 kW de capacidade de refrigeração é definida a 190 g ou mais e 1660 g ou menos.
[01301] Certamente, o GWP e o LCCP podem ser mantidos baixos de acordo com o tipo do aparelho de ciclo de refrigeração.
[01302] As modalidades da presente divulgação foram descritas acima, e é entendido que as modalidades e detalhes podem ser modifi- cados em várias formas sem sair da ideia e do escopo da presente di- vulgação descrita nas reivindicações.
LISTA DOS SINAIS DE REFERÊNCIA
[01303] 1, 1a, e 1b aparelho de ar condicionado (aparelho de ciclo de refrigeração)
[01304] 5 tubo de conexão do lado do gás (tubo de refrigerante)
[01305] 6 tubo de conexão do lado do líquido (tubo de refrigerante)
[01306] 10 circuito de refrigerante
[01307] 20 unidade externa (unidade de fonte de calor)
[01308] 21 compressor
[01309] 23 trocador de calor externo (trocador de calor do lado da fonte de calor)
[01310] 30 unidade interna, primeira unidade interna (unidade de ser- viço, primeira unidade de serviço)
[01311] 31 trocador de calor interno, primeiro trocador de calor in- terno (primeiro trocador de calor do lado da fonte de serviço)
[01312] 35 segunda unidade interna (segunda unidade de serviço)
[01313] 36 segundo trocador de calor interno (segundo trocador de calor do lado da fonte de serviço)
LISTA DE CITAÇÃO LITERATURA DE PATENTE
[01314] PTL 1: Publicação Internacional 2015/141678

Claims (26)

REIVINDICAÇÕES
1. Aparelho de ciclo de refrigeração (1, 1a) caracterizado pelo fato de que compreende: uma unidade de fonte de calor (20) incluindo um compressor (21) e um trocador de calor do lado da fonte de calor (23); uma unidade de serviço (30) incluindo um trocador de calor do lado da fonte de serviço (31); e um tubo de refrigerante (5, 6) que conecta a unidade de fonte de calor e a unidade de serviço entre si, em que um refrigerante contendo, pelo menos, 1,2-dicloro- etileno está fechado em um circuito de refrigerante (10) que é constitu- ído conectando o compressor, o trocador de calor do lado da fonte de calor, e o trocador de calor do lado da fonte de serviço entre si, e em que uma quantidade de compartimento do refrigerante no circuito de refrigerante por 1 kW de capacidade de refrigeração atende uma condição de 160 g ou mais e 560 g ou menos.
2. Aparelho de ciclo de refrigeração (1b) caracterizado pelo fato de que compreende: uma unidade de fonte de calor (20) incluindo um compressor (21) e um trocador de calor do lado da fonte de calor (23); uma primeira unidade de serviço (30) incluindo um primeiro trocador de calor do lado da fonte de serviço (31); uma segunda unidade de serviço (35) incluindo um segundo trocador de calor do lado da fonte de serviço (36); e um tubo de refrigerante (5, 6) que conecta a unidade de fonte de calor, a primeira unidade de serviço, e a segunda unidade de serviço entre si, em que um refrigerante contendo, pelo menos, 1,2-dicloro- etileno está fechado em um circuito de refrigerante (10) que é constitu- ído conectando o primeiro trocador de calor do lado da fonte de serviço e o segundo trocador de calor do lado da fonte de serviço em paralelo ao compressor e ao trocador de calor do lado da fonte de calor, e em que uma quantidade de compartimento do refrigerante no circuito de refrigerante por 1 kW de capacidade de refrigeração atende uma condição de 190 g ou mais e 1660 g ou menos.
3. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a reivin- dicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO-1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), e 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf).
4. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a reivin- dicação 3, caracterizado pelo fato de que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente re- presentada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama terná- rio de composição no qual a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circun- dada por segmentos da linha AA’, A’B, BD, DC’, C’C, CO e OA que co- nectam os seguintes 7 pontos: ponto A (68,6, 0,0, 31,4), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), ponto C (32,9, 67,1, 0,0), e ponto O (100,0, 0,0, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha BD, CO e OA); o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha BD, CO e OA são linhas retas.
5. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a reivin- dicação 3, caracterizado pelo fato de que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refri- gerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha GI, IA, AA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CG que conectam os seguintes 8 pontos: ponto G (72,0, 28,0, 0,0), ponto I (72,0, 0,0, 28,0), ponto A (68,6, 0,0, 31,4), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e ponto C (32,9, 67,1, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha IA, BD e CG); o segmento da linha AA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x,
0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha GI, IA, BD e CG são linhas retas.
6. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a reivin- dicação 3, caracterizado pelo fato de que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refri- gerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha JP, PN, NK, KA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CJ que conectam os seguintes 9 pontos: ponto J (47,1, 52,9, 0,0), ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto N (68,6, 16,3, 15,1), ponto K (61,3, 5,4, 33,3), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e ponto C (32,9, 67,1, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha BD e CJ); o segmento da linha PN é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43), o segmento da linha NK é representado por coordenadas (x, 0,2421x2-29,955x+931,91, -0,2421x2+28,955x-831,91), o segmento da linha KA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x,
0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha JP, BD e CG são linhas retas.
7. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a reivin- dicação 3, caracterizado pelo fato de que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente re- presentada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama terná- rio de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circun- dada por segmentos da linha JP, PL, LM, MA’, A’B, BD, DC’, C’C, e CJ que conectam os seguintes 9 pontos: ponto J (47,1, 52,9, 0,0), ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto L (63,1, 31,9, 5,0), ponto M (60,3, 6,2, 33,5), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto D (0,0, 80,4, 19,6), ponto C’ (19,5, 70,5, 10,0), e ponto C (32,9, 67,1, 0,0), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos nos segmentos da linha BD e CJ); o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43) o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503),
o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha DC’ é representado por coordenadas (x, 0,0082x2-0,6671x+80,4, -0,0082x2-0,3329x+19,6), o segmento da linha C’C é representado por coordenadas (x, 0,0067x2-0,6034x+79,729, -0,0067x2-0,3966x+20,271), e os segmentos da linha JP, LM, BD e CG são linhas retas.
8. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a reivin- dicação 3, caracterizado pelo fato de que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refri- gerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PL, LM, MA’, A’B, BF, FT, e TP que conectam os seguintes 7 pontos: ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto L (63,1, 31,9, 5,0), ponto M (60,3, 6,2, 33,5), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto F (0,0, 61,8, 38,2), e ponto T (35,8, 44,9, 19,3), ou nos segmentos da linha acima (excluindo os pontos no segmento da linha BF); o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43), o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3),
o segmento da linha FT é representado por coordenadas (x, 0,0078x2-0,7501x+61,8, -0,0078x2-0,2499x+38,2), o segmento da linha TP é representado por coordenadas (x, 0,00672x2-0,7607x+63,525, -0,00672x2-0,2393x+36,475), e os segmentos da linha LM e BF são linhas retas.
9. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a reivin- dicação 3, caracterizado pelo fato de que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refri- gerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PL, LQ, QR, e RP que conectam os seguintes 4 pontos: ponto P (55,8, 42,0, 2,2), ponto L (63,1, 31,9, 5,0), ponto Q (62,8, 29,6, 7,6), e ponto R (49,8, 42,3, 7,9), ou nos segmentos da linha acima; o segmento da linha PL é representado por coordenadas (x, -0,1135x2+12,112x-280,43, 0,1135x2-13,112x+380,43), o segmento da linha RP é representado por coordenadas (x, 0,00672x2-0,7607x+63,525, -0,00672x2-0,2393x+36,475), e os segmentos da linha LQ e QR são linhas retas.
10. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 3, caracterizado pelo fato de que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf com base em sua soma no refri- gerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha SM, MA’, A’B,
BF, FT, e TS que conectam os seguintes 6 pontos: ponto S (62,6, 28,3, 9,1), ponto M (60,3, 6,2, 33,5), ponto A’ (30,6, 30,0, 39,4), ponto B (0,0, 58,7, 41,3), ponto F (0,0, 61,8, 38,2), e ponto T (35,8, 44,9, 19,3), ou nos segmentos da linha acima, o segmento da linha MA’ é representado por coordenadas (x, 0,0016x2-0,9473x+57,497, -0,0016x2-0,0527x+42,503), o segmento da linha A’B é representado por coordenadas (x, 0,0029x2-1,0268x+58,7, -0,0029x2+0,0268x+41,3), o segmento da linha FT é representado por coordenadas (x, 0,0078x2-0,7501x+61,8, -0,0078x2-0,2499x+38,2), o segmento da linha TS é representado por coordenadas (x, -0,0017x2-0,7869x+70,888, -0,0017x2-0,2131x+29,112), e os segmentos da linha SM e BF são linhas retas.
11. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)) e trifluoroetileno (HFO-1123) em uma quantidade total de 99,5 % em massa ou mais com base no refrigerante total, e o refrigerante compreende 62,0% em massa a 72,0% em massa de HFO-1132(E) com base no refrigerante total.
12. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compre- ende HFO-1132(E) e HFO-1123 em uma quantidade total de 99,5 % em massa ou mais com base no refrigerante total, e o refrigerante compreende 45,1% em massa a 47,1% em massa de HFO-1132(E) com base no refrigerante total.
13. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compre- ende trans-1,2-dicloroetileno (HFO-1132(E)), trifluoroetileno (HFO- 1123), 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf), e difluorometano (R32), em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectiva- mente representada por x, y, z, e a, se 0<a 11,1, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas GI, IA, AB, BD’, D’C, e CG que conectam os seguintes 6 pontos: ponto G (0,026a2-1,7478a+72,0, -0,026a2+0,7478a+28,0, 0,0), ponto I (0,026a2-1,7478a+72,0, 0,0, - 0,026a2+0,7478a+28,0), ponto A (0,0134a2-1,9681a+68,6, 0,0, - 0,0134a2+0,9681a+31,4), ponto B (0,0, 0,0144a2-1,6377a+58,7, - 0,0144a2+0,6377a+41,3), ponto D’ (0,0, 0,0224a2+0,968a+75,4, -0,0224a2- 1,968a+24,6), e ponto C (-0,2304a2-0,4062a+32,9, 0,2304a2-0,5938a+67,1, 0,0), ou nas linhas retas GI, AB, e D’C (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, ponto D’, e ponto C); se 11,1<a18,2, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pontos: ponto G (0,02a2-1,6013a+71,105, -0,02a2+0,6013a+28,895, 0,0), ponto I (0,02a2-1,6013a+71,105, 0,0, - 0,02a2+0,6013a+28,895), ponto A (0,0112a2-1,9337a+68,484, 0,0, - 0,0112a2+0,9337a+31,516), ponto B (0,0, 0,0075a2-1,5156a+58,199, - 0,0075a2+0,5156a+41,801), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W); se 18,2<a26,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pontos: ponto G (0,0135a2-1,4068a+69,727, - 0,0135a2+0,4068a+30,273, 0,0), ponto I (0,0135a2-1,4068a+69,727, 0,0, - 0,0135a2+0,4068a+30,273), ponto A (0,0107a2-1,9142a+68,305, 0,0, - 0,0107a2+0,9142a+31,695), ponto B (0,0, 0,009a2-1,6045a+59,318, - 0,009a2+0,6045a+40,682), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W); se 26,7<a36,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pontos:
ponto G (0,0111a2-1,3152a+68,986, - 0,0111a2+0,3152a+31,014, 0,0), ponto I (0,0111a2-1,3152a+68,986, 0,0, - 0,0111a2+0,3152a+31,014), ponto A (0,0103a2-1,9225a+68,793, 0,0, - 0,0103a2+0,9225a+31,207), ponto B (0,0, 0,0046a2-1,41a+57,286, - 0,0046a2+0,41a+42,714), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W); e se 36,7<a46,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas GI, IA, AB, BW, e WG que conectam os seguintes 5 pontos: ponto G (0,0061a2-0,9918a+63,902, -0,0061a2- 0,0082a+36,098, 0,0), ponto I (0,0061a2-0,9918a+63,902, 0,0, -0,0061a2- 0,0082a+36,098), ponto A (0,0085a2-1,8102a+67,1, 0,0, - 0,0085a2+0,8102a+32,9), ponto B (0,0, 0,0012a2-1,1659a+52,95, - 0,0012a2+0,1659a+47,05), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas GI e AB (excluindo ponto G, ponto I, ponto A, ponto B, e ponto W).
14. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno
(R1234yf), e difluorometano (R32), em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, R1234yf, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectiva- mente representada por x, y, z, e a, se 0<a11,1, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama terná- rio de composição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R1234yf é (100-a) % em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por linhas retas JK’, K’B, BD’, D’C, e CJ que conectam os seguintes 5 pontos: ponto J (0,0049a2-0,9645a+47,1, -0,0049a2-0,0355a+52,9, 0,0), ponto K’ (0,0514a2-2,4353a+61,7, -0,0323a2+0,4122a+5,9, - 0,0191a2+1,0231a+32,4), ponto B (0,0, 0,0144a2-1,6377a+58,7, - 0,0144a2+0,6377a+41,3), ponto D’ (0,0, 0,0224a2+0,968a+75,4, -0,0224a2- 1,968a+24,6), e ponto C (-0,2304a2-0,4062a+32,9, 0,2304a2-0,5938a+67,1, 0,0), ou nas linhas retas JK’, K’B, e D’C (excluindo ponto J, ponto B, ponto D’, e ponto C); se 11,1<a18,2, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas JK’, K’B, BW, e WJ que conectam os seguintes 4 pontos: ponto J (0,0243a2-1,4161a+49,725, - 0,0243a2+0,4161a+50,275, 0,0), ponto K’ (0,0341a2-2,1977a+61,187, - 0,0236a2+0,34a+5,636,-0,0105a2+0,8577a+33,177), ponto B (0,0, 0,0075a2-1,5156a+58,199, -
0,0075a2+0,5156a+41,801), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’ e K’B (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W); se 18,2<a26,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas JK’, K’B, BW, e WJ que conectam os seguintes 4 pontos: ponto J (0,0246a2-1,4476a+50,184, - 0,0246a2+0,4476a+49,816, 0,0), ponto K’ (0,0196a2-1,7863a+58,515, -0,0079a2- 0,1136a+8,702, -0,0117a2+0,8999a+32,783), ponto B (0,0, 0,009a2-1,6045a+59,318, - 0,009a2+0,6045a+40,682), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’ e K’B (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W); se 26,7<a36,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas JK’, K’A, AB, BW, e WJ que conectam os seguintes 5 pontos: ponto J (0,0183a2-1,1399a+46,493, - 0,0183a2+0,1399a+53,507, 0,0), ponto K’ (-0,0051a2+0,0929a+25,95, 0,0, 0,0051a2- 1,0929a+74,05), ponto A (0,0103a2-1,9225a+68,793, 0,0, - 0,0103a2+0,9225a+31,207), ponto B (0,0, 0,0046a2-1,41a+57,286, - 0,0046a2+0,41a+42,714), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’, K’A, e AB (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W); e se 36,7<a46,7, as coordenadas (x,y,z) no diagrama ternário de composição estão dentro da faixa de uma figura circundada por li- nhas retas JK’, K’A, AB, BW, e WJ que conectam os seguintes 5 pontos: ponto J (-0,0134a2+1,0956a+7,13, 0,0134a2-2,0956a+92,87, 0,0), ponto K’ (-1,892a+29,443, 0,0, 0,892a+70,557), ponto A (0,0085a2-1,8102a+67,1, 0,0, - 0,0085a2+0,8102a+32,9), ponto B (0,0, 0,0012a2-1,1659a+52,95, - 0,0012a2+0,1659a+47,05), e ponto W (0,0, 100,0-a, 0,0), ou nas linhas retas JK’, K’A e AB (excluindo ponto J, ponto B, e ponto W).
15. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), difluorometano (R32), e 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propeno (R1234yf), em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IJ, JN, NE, e EI que conectam os seguintes 4 pontos: ponto I (72,0, 0,0, 28,0), ponto J (48,5, 18,3, 33,2), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e ponto E (58,3, 0,0, 41,7),
ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha EI; o segmento da linha IJ é representado por coordenadas (0,0236y2-1,7616y+72,0, y, -0,0236y2+0,7616y+28,0); o segmento da linha NE é representado por coordenadas (0,012y2-1,9003y+58,3, y, -0,012y2+0,9003y+41,7); e os segmentos da linha JN e EI são linhas retas.
16. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MM', M'N, NV, VG, e GM que conectam os seguintes 5 pontos: ponto M (52,6, 0,0, 47,4), ponto M’(39,2, 5,0, 55,8), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), ponto V (11,0, 18,1, 70,9), e ponto G (39,6, 0,0, 60,4), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha GM); o segmento da linha MM' é representado por coordenadas (0.132y2-3.34y+52.6, y, -0.132y2+2.34y+47.4); o segmento da linha M'N é representado por coordenadas (0.0596y2-2.2541y+48.98, y, -0.0596y2+1.2541y+51.02); o segmento da linha VG é representado por coordenadas
(0,0123y2-1,8033y+39,6, y, -0,0123y2+0,8033y+60,4); e os segmentos da linha NV e GM são linhas retas.
17. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y e z, coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de composi- ção em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha ON, NU, e UO que conectam os seguintes 3 pontos: ponto O (22,6, 36,8, 40,6), ponto N (27,7, 18,2, 54,1), e ponto U (3,9, 36,7, 59,4), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha ON é representado por coordenadas (0,0072y2-0,6701y+37,512, y, -0,0072y2-0,3299y+62,488); o segmento da linha NU é representado por coordenadas (0,0083y2-1,7403y+56,635, y, -0,0083y2+0,7403y+43,365); e o segmento da linha UO é uma linha reta.
18. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha QR, RT, TL, LK, e KQ que conectam os seguintes 5 pontos: ponto Q (44,6, 23,0, 32,4), ponto R (25,5, 36,8, 37,7), ponto T (8,6, 51,6, 39,8), ponto L (28,9, 51,7, 19,4), e ponto K (35,6, 36,8, 27,6), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha QR é representado por coordenadas (0,0099y2-1,975y+84,765, y, -0,0099y2+0,975y+15,235); o segmento da linha RT é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874); o segmento da linha LK é representado por coordenadas (0,0049y2-0,8842y+61,488, y, -0,0049y2-0,1158y+38,512); o segmento da linha KQ é representado por coordenadas (0,0095y2-1,2222y+67,676, y, -0,0095y2+0,2222y+32,324); e o segmento da linha TL é uma linha reta.
19. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), R32, e R1234yf, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), R32, e R1234yf com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), R32, e R1234yf é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PS, ST, e TP que conectam os seguintes 3 pontos:
ponto P (20,5, 51,7, 27,8), ponto S (21,9, 39,7, 38,4), e ponto T (8,6, 51,6, 39,8), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha PS é representado por coordenadas (0,0064y2-0,7103y+40,1, y, -0,0064y2-0,2897y+59,9); o segmento da linha ST é representado por coordenadas (0,0082y2-1,8683y+83,126, y, -0,0082y2+0,8683y+16,874); e o segmento da linha TP é uma linha reta.
20. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende trans-1,2-dicloroetileno (HFO- 1132(E)), trifluoroetileno (HFO-1123), e difluorometano (R32), em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IK, KB’, B’H, HR, RG, e GI que conectam os seguintes 6 pontos: ponto I (72,0, 28,0, 0,0), ponto K (48,4, 33,2, 18,4), ponto B’ (0,0, 81,6, 18,4), ponto H (0,0, 84,2, 15,8), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos nos seg- mentos da linha B’H e GI); o segmento da linha IK é representado por coordenadas
(0,025z2-1,7429z+72,00, -0,025z2+0,7429z+28,0, z), o segmento da linha HR é representado por coordenadas (-0,3123z2+4,234z+11,06, 0,3123z2-5.234z+88,94, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha KB’ e GI são linhas retas.
21. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha IJ, JR, RG, e GI que conectam os seguintes 4 pontos: ponto I (72,0, 28,0, 0,0), ponto J (57,7, 32,8, 9,5), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha GI); o segmento da linha IJ é representado por coordenadas (0,025z2-1,7429z+72,0, -0,025z2+0,7429z+28,0, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha JR e GI são linhas retas.
22. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2,
caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MP, PB’, B’H, HR, RG, e GM que conectam os seguintes 6 pontos: ponto M (47,1, 52,9, 0,0), ponto P (31,8, 49,8, 18,4), ponto B’ (0,0, 81,6, 18,4), ponto H (0,0, 84,2, 15,8), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos nos seg- mentos da linha B’H e GM); o segmento da linha MP é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), o segmento da linha HR é representado por coordenadas (-0,3123z2+4,234z+11,06, 0,3123z2-5.234z+88,94, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha PB’ e GM são linhas retas.
23. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha MN, NR, RG, e GM que conectam os seguintes 4 pontos: ponto M (47,1, 52,9, 0,0), ponto N (38,5, 52,1, 9,5), ponto R (23,1, 67,4, 9,5), e ponto G (38,5, 61,5, 0,0), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha GM); o segmento da linha MN é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), o segmento da linha RG é representado por coordenadas (-0,0491z2-1,1544z+38,5, 0,0491z2+0,1544z+61,5, z), e os segmentos da linha JR e GI são linhas retas.
24. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha PS, ST, e TP que conectam os seguintes 3 pontos: ponto P (31,8, 49,8, 18,4), ponto S (25,4, 56,2, 18,4), e ponto T (34,8, 51,0, 14,2), ou nesses segmentos da linha; o segmento da linha ST é representado por coordenadas (-0,0982z2+0,9622z+40,931, 0,0982z2-1,9622z+59,069, z), o segmento da linha TP é representado por coordenadas (0,0083z2-0,984z+47,1, -0,0083z2-0,016z+52,9, z), e o segmento da linha PS é uma linha reta.
25. Aparelho de ciclo de refrigeração, de acordo com a rei- vindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o refrigerante compreende HFO-1132(E), HFO-1123, e R32, em que quando a % em massa de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 com base em sua soma no refrigerante é respectivamente representada por x, y, e z, as coordenadas (x,y,z) em um diagrama ternário de com- posição em que a soma de HFO-1132(E), HFO-1123, e R32 é 100% em massa estão dentro da faixa de uma figura circundada por segmentos da linha QB’’, B’’D, DU, e UQ que conectam os seguintes 4 pontos: ponto Q (28,6, 34,4, 37,0), ponto B’’ (0,0, 63,0, 37,0), ponto D (0,0, 67,0, 33,0), e ponto U (28,7, 41,2, 30,1), ou nesses segmentos da linha (excluindo os pontos no seg- mento da linha B’’D); o segmento da linha DU é representado por coordenadas (-3,4962z2+210,71z-3146,1, 3,4962z2-211,71z+3246,1, z), o segmento da linha UQ é representado por coordenadas (0,0135z2-0,181z+44,133, -0,0135z2-0,0819z+55,867, z), e os segmentos da linha QB’’ e B’’D são linhas retas.
26. Método para determinar uma quantidade no comparti- mento de refrigerante em um aparelho de ciclo de refrigeração, carac- terizado pelo fato de que compreende: para um aparelho de ciclo de refrigeração (1, 1a) incluindo uma unidade de fonte de calor (20) incluindo um compressor (21) e um trocador de calor do lado da fonte de calor (23), uma unidade de serviço (30) incluindo um trocador de calor do lado da fonte de serviço (31), e um tubo de refrigerante (5, 6) que conecta a unidade de fonte de calor e a unidade de serviço entre si, e para um refrigerante contendo, pelo menos, 1,2-dicloroetileno sendo fechado em um circuito de refrigerante (10) que é constituído conectando o compressor, o trocador de calor do lado da fonte de calor, e o trocador de calor do lado da fonte de serviço entre si, definindo uma quantidade de compartimento do refrigerante no circuito de refrigerante por 1 kW de capacidade de refrigeração a 160 g ou mais e 560 g ou menos; e para um aparelho de ciclo de refrigeração (1b) incluindo uma unidade de fonte de calor (20) incluindo um compressor (21) e um tro- cador de calor do lado da fonte de calor (23), uma primeira unidade de serviço (30) incluindo um primeiro trocador de calor do lado da fonte de serviço (31), uma segunda unidade de serviço (35) incluindo um se- gundo trocador de calor do lado da fonte de serviço (36), e um tubo de refrigerante (5, 6) que conecta a unidade de fonte de calor, a primeira unidade de serviço, e a segunda unidade de serviço entre si, e para um refrigerante contendo, pelo menos, 1,2-dicloroetileno sendo fechado em um circuito de refrigerante (10) que é constituído conectando o primeiro trocador de calor do lado da fonte de serviço e o segundo trocador de calor do lado da fonte de serviço em paralelo ao compressor e ao troca- dor de calor do lado da fonte de calor, definindo uma quantidade de compartimento do refrigerante no circuito de refrigerante por 1 kW de capacidade de refrigeração a 190 g ou mais e 1660 g ou menos.
BR112020009389-0A 2017-12-18 2018-12-10 aparelho de ciclo de refrigeração e método para determinar a quantidade no compartimento de refrigerante no aparelho de ciclo de refrigeração BR112020009389A2 (pt)

Applications Claiming Priority (19)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017242187 2017-12-18
JP2017-242183 2017-12-18
JP2017242185 2017-12-18
JP2017242183 2017-12-18
JP2017-242187 2017-12-18
JP2017-242186 2017-12-18
JP2017242186 2017-12-18
JP2017-242185 2017-12-18
PCT/JP2018/037483 WO2019123782A1 (ja) 2017-12-18 2018-10-05 冷媒を含む組成物、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法
JPPCT/JP2018/037483 2018-10-05
PCT/JP2018/038749 WO2019123807A1 (ja) 2017-12-18 2018-10-17 冷媒を含む組成物、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法
JPPCT/JP2018/038749 2018-10-17
JPPCT/JP2018/038746 2018-10-17
PCT/JP2018/038746 WO2019123804A1 (ja) 2017-12-18 2018-10-17 冷媒を含む組成物、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法
PCT/JP2018/038748 WO2019123806A1 (ja) 2017-12-18 2018-10-17 冷媒を含む組成物、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法
JPPCT/JP2018/038747 2018-10-17
PCT/JP2018/038747 WO2019123805A1 (ja) 2017-12-18 2018-10-17 冷媒を含む組成物、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法
JPPCT/JP2018/038748 2018-10-17
PCT/JP2018/045289 WO2019124139A1 (ja) 2017-12-18 2018-12-10 冷凍サイクル装置および冷凍サイクル装置における冷媒封入量の決定方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
BR112020009389A2 true BR112020009389A2 (pt) 2020-11-03

Family

ID=66992715

Family Applications (10)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112020011145-7A BR112020011145A2 (pt) 2017-12-18 2018-11-13 aparelho de ciclo de refrigeração
BR112020009389-0A BR112020009389A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-10 aparelho de ciclo de refrigeração e método para determinar a quantidade no compartimento de refrigerante no aparelho de ciclo de refrigeração
BR112020010676-3A BR112020010676A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-10 aparelho de ciclo de refrigeração
BR112020010468-0A BR112020010468A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-17 unidade de fonte de calor e aparelho de ciclo de refrigeração
BR112020010318-7A BR112020010318A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-17 Unidade de troca de calor
BR112020010607-0A BR112020010607A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-17 aparelho de ciclo de refrigeração
BR112020010413-2A BR112020010413A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-18 ar condicionado
BR112020010388-8A BR112020010388A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-18 aparelho de ciclo de refrigeração
BR112020009626-1A BR112020009626A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-18 ar condicionado
BR112020011168-6A BR112020011168A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-18 aparelho de ciclo de refrigeração

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112020011145-7A BR112020011145A2 (pt) 2017-12-18 2018-11-13 aparelho de ciclo de refrigeração

Family Applications After (8)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112020010676-3A BR112020010676A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-10 aparelho de ciclo de refrigeração
BR112020010468-0A BR112020010468A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-17 unidade de fonte de calor e aparelho de ciclo de refrigeração
BR112020010318-7A BR112020010318A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-17 Unidade de troca de calor
BR112020010607-0A BR112020010607A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-17 aparelho de ciclo de refrigeração
BR112020010413-2A BR112020010413A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-18 ar condicionado
BR112020010388-8A BR112020010388A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-18 aparelho de ciclo de refrigeração
BR112020009626-1A BR112020009626A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-18 ar condicionado
BR112020011168-6A BR112020011168A2 (pt) 2017-12-18 2018-12-18 aparelho de ciclo de refrigeração

Country Status (9)

Country Link
US (22) US20200339856A1 (pt)
EP (19) EP3730569A4 (pt)
JP (22) JP7269499B2 (pt)
KR (11) KR102655619B1 (pt)
CN (21) CN111511874A (pt)
AU (11) AU2018390660B2 (pt)
BR (10) BR112020011145A2 (pt)
PH (10) PH12020550899A1 (pt)
WO (1) WO2019124409A1 (pt)

Families Citing this family (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10119738B2 (en) 2014-09-26 2018-11-06 Waterfurnace International Inc. Air conditioning system with vapor injection compressor
US11839062B2 (en) 2016-08-02 2023-12-05 Munters Corporation Active/passive cooling system
US11549695B2 (en) 2017-12-18 2023-01-10 Daikin Industries, Ltd. Heat exchange unit
US11820933B2 (en) 2017-12-18 2023-11-21 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration cycle apparatus
US11435118B2 (en) 2017-12-18 2022-09-06 Daikin Industries, Ltd. Heat source unit and refrigeration cycle apparatus
US11365335B2 (en) 2017-12-18 2022-06-21 Daikin Industries, Ltd. Composition comprising refrigerant, use thereof, refrigerating machine having same, and method for operating said refrigerating machine
JP7269499B2 (ja) 2017-12-18 2023-05-09 ダイキン工業株式会社 冷凍サイクル装置
US11906207B2 (en) 2017-12-18 2024-02-20 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration apparatus
WO2019123782A1 (ja) * 2017-12-18 2019-06-27 ダイキン工業株式会社 冷媒を含む組成物、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法
US11549041B2 (en) 2017-12-18 2023-01-10 Daikin Industries, Ltd. Composition containing refrigerant, use of said composition, refrigerator having said composition, and method for operating said refrigerator
US11493244B2 (en) 2017-12-18 2022-11-08 Daikin Industries, Ltd. Air-conditioning unit
US11506425B2 (en) 2017-12-18 2022-11-22 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration cycle apparatus
US20220389299A1 (en) * 2017-12-18 2022-12-08 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration cycle apparatus
US11441802B2 (en) 2017-12-18 2022-09-13 Daikin Industries, Ltd. Air conditioning apparatus
US11441819B2 (en) 2017-12-18 2022-09-13 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration cycle apparatus
BR112020010501A2 (pt) * 2017-12-18 2020-11-10 Daikin Industries, Ltd. composição contendo refrigerante, uso para a mesma, máquina de refrigeração tendo a mesma e método para operação da máquina de refrigeração
KR20210011954A (ko) * 2018-06-25 2021-02-02 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 로터, 전동기, 송풍기 및 공기 조화 장치
US11592215B2 (en) 2018-08-29 2023-02-28 Waterfurnace International, Inc. Integrated demand water heating using a capacity modulated heat pump with desuperheater
WO2020255198A1 (ja) * 2019-06-17 2020-12-24 三菱電機株式会社 冷凍装置
US20210003322A1 (en) * 2019-07-02 2021-01-07 Heatcraft Refrigeration Products Llc Cooling System
EP3879207B1 (en) * 2020-03-10 2023-09-06 Trane International Inc. Refrigeration apparatuses and operating method thereof
JP7362909B2 (ja) * 2020-04-20 2023-10-17 三菱電機株式会社 中継機およびこれを備えた空気調和装置
CN111555480B (zh) * 2020-05-26 2021-04-30 安徽美芝精密制造有限公司 电机、压缩机和制冷设备
DE102020115275A1 (de) * 2020-06-09 2021-12-09 Stiebel Eltron Gmbh & Co. Kg Verfahren zum Betreiben einer Kompressionskälteanlage und Kompressionskälteanlage
CN112290783A (zh) * 2020-08-31 2021-01-29 海信（山东）空调有限公司 一种空调器和ipm模块自举电路预充电控制方法
JP7108208B2 (ja) * 2020-10-09 2022-07-28 ダイキン工業株式会社 冷媒を含む組成物、及び冷媒を含む組成物を安定化する方法
CN112396818B (zh) * 2020-11-12 2021-09-24 贵州电网有限责任公司 一种便携式移动检测终端
US11913672B2 (en) * 2020-12-21 2024-02-27 Goodman Global Group, Inc. Heating, ventilation, and air-conditioning system with dehumidification
JP7174278B2 (ja) * 2021-01-13 2022-11-17 ダイキン工業株式会社 空気調和装置、及び機能部品の交換方法
US11754316B2 (en) * 2021-04-26 2023-09-12 Villara Corporation Providing domestic hot water from conventional residential split system heat pumps
CN113432196B (zh) * 2021-06-21 2022-10-18 深圳市科信通信技术股份有限公司 空调系统
CN113294884B (zh) * 2021-06-21 2022-04-19 宁波奥克斯电气股份有限公司 一种制热控制方法、装置及空调器
US11984838B2 (en) * 2021-07-16 2024-05-14 Haier Us Appliance Solutions, Inc. Direct current load identification system
CN113864984B (zh) * 2021-10-19 2022-11-18 宁波奥克斯电气股份有限公司 空调器apf自动调试方法、装置、计算机设备及存储介质
CN114061143B (zh) * 2021-11-18 2023-05-30 深圳职业技术学院 直热式多功能热泵热水器
WO2023164101A1 (en) * 2022-02-25 2023-08-31 The Chemours Company Fc, Llc Compositions of hfo-1234yf, hfo-1132e, and hfc-152a and systems for using the compositions
KR102548607B1 (ko) * 2022-10-13 2023-06-28 지에스칼텍스 주식회사 폴리올 에스테르를 포함하는 베이스 오일 및 이를 포함하는 냉동기유 조성물
CN115888163B (zh) * 2022-11-22 2024-03-01 常州东立冷冻科技有限公司 一种组装式满液蒸发冷一体机
CN117111533B (zh) * 2023-10-09 2024-05-14 佛山市芯耀环保科技有限公司 一种制冰机的控制电路、pcb板及制冰机

Family Cites Families (275)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5190115A (pt) 1975-02-05 1976-08-07
FR2314456A1 (fr) * 1975-06-09 1977-01-07 Inst Francais Du Petrole Procede de production de froid
JPS5213025A (en) 1975-07-18 1977-02-01 Nissan Motor Co Ltd Torch ignition engine
JPS57198968A (en) 1981-05-29 1982-12-06 Hitachi Ltd Heat pump type refrigerator
JPS5939790A (ja) 1982-08-27 1984-03-05 Agency Of Ind Science & Technol 単結晶の製造方法
JPS6269066A (ja) 1985-09-24 1987-03-30 株式会社東芝 冷凍サイクル装置
JPS6369066A (ja) 1986-09-09 1988-03-29 Nec Corp 再書き込み不可媒体上のデ−タ修正方式
JPH024163A (ja) 1988-03-08 1990-01-09 Mitsubishi Electric Corp 電力用半導体素子の冷却装置
EP0638630B1 (en) 1990-01-31 1998-06-17 Exxon Chemical Patents Inc. Esters as lubricants for a haloalkane refrigerant
JP2803451B2 (ja) 1991-07-12 1998-09-24 三菱電機株式会社 冷媒圧縮機及び冷蔵庫及び冷凍空調装置及び冷媒圧縮機の組立方法
JPH05149605A (ja) 1991-11-30 1993-06-15 Toshiba Corp 空気調和機
JPH05264070A (ja) 1992-03-17 1993-10-12 Mitsubishi Electric Corp 空気調和機の室外ユニット
JP3021947B2 (ja) 1992-03-24 2000-03-15 ダイキン工業株式会社 能力可変型空気調和装置の制御方法
JPH0719627A (ja) * 1993-06-30 1995-01-20 Daikin Ind Ltd 非共沸混合冷媒用の熱交換器
JPH07190571A (ja) * 1993-12-24 1995-07-28 Matsushita Electric Ind Co Ltd 非共沸混合冷媒を用いた冷凍装置
DE69531614T2 (de) 1994-05-23 2004-06-17 Cognis Corp. Erhöhung des spezifischen elektrischen widerstandes von esterschmiermitteln
JPH08200273A (ja) 1995-01-30 1996-08-06 Sanyo Electric Co Ltd スクロール圧縮機
CN1083474C (zh) * 1995-10-24 2002-04-24 顾雏军 在热力循环中使用的改进的非共沸工作介质
JPH10309050A (ja) 1996-05-16 1998-11-17 Matsushita Electric Ind Co Ltd 圧縮機
JPH1046170A (ja) * 1996-08-06 1998-02-17 Kao Corp 冷凍機作動流体用組成物
JP3104642B2 (ja) 1997-04-25 2000-10-30 ダイキン工業株式会社 冷凍装置
JPH10318564A (ja) 1997-05-20 1998-12-04 Fujitsu General Ltd 空気調和機の室外機
JP3936027B2 (ja) * 1997-06-23 2007-06-27 松下電器産業株式会社 空気調和機
JPH11206001A (ja) 1998-01-07 1999-07-30 Meidensha Corp 電動機の保護装置
JPH11256358A (ja) 1998-03-09 1999-09-21 Sanyo Electric Co Ltd 熱交換器用耐食性銅パイプ
JP2000161805A (ja) * 1998-11-27 2000-06-16 Daikin Ind Ltd 冷凍装置
JP2000220877A (ja) 1999-01-29 2000-08-08 Daikin Ind Ltd 換気空調機
JP2000234767A (ja) 1999-02-10 2000-08-29 Mitsubishi Electric Corp 冷却装置及び空気調和機の冷却装置
JP2000304302A (ja) 1999-04-19 2000-11-02 Daikin Ind Ltd 空気調和装置
CN1238442A (zh) * 1999-05-08 1999-12-15 三菱电机株式会社 闭环制冷装置的一种压缩机及其装配方法
BR0011311A (pt) 1999-05-10 2002-02-26 New Japan Chem Co Ltd Ëleo lubrificante para refrigerador, fluido de operação para refrigerador e método para lubrificação de um refrigerador
JP4312894B2 (ja) 1999-09-09 2009-08-12 東芝キヤリア株式会社 空気調和機の室内ユニット
JP2001194016A (ja) 1999-10-18 2001-07-17 Daikin Ind Ltd 冷凍装置
JP3860942B2 (ja) * 1999-11-18 2006-12-20 株式会社ジャパンエナジー 冷凍装置用潤滑油組成物、作動流体及び冷凍装置
KR100327551B1 (ko) * 1999-12-27 2002-03-15 황한규 이중 증발기 구조를 가진 차량용 에어컨 장치
JP3763120B2 (ja) 2000-08-09 2006-04-05 三菱電機株式会社 空気調和装置
JP2002089978A (ja) 2000-09-11 2002-03-27 Daikin Ind Ltd ペア型の冷凍装置およびマルチ型の冷凍装置
JP3952769B2 (ja) * 2001-02-19 2007-08-01 株式会社デンソー ヒートポンプ式チラー
JP2002257366A (ja) * 2001-03-02 2002-09-11 Sekisui Chem Co Ltd 給湯暖房システム
JP2002272043A (ja) 2001-03-05 2002-09-20 Daikin Ind Ltd 回転式圧縮機、及びこの回転式圧縮機を備えた空気調和装置
JP3518518B2 (ja) * 2001-03-05 2004-04-12 松下電器産業株式会社 紙幣識別装置
JP4410957B2 (ja) * 2001-03-26 2010-02-10 株式会社ラブアース・テクノロジー ハイブリッド型給湯装置および方法
JP2003018776A (ja) 2001-03-30 2003-01-17 Sanyo Electric Co Ltd 誘導同期電動機
EP1246348B1 (en) 2001-03-30 2011-05-04 Sanyo Electric Co., Ltd. Synchronous induction motor and manufacturing method and drive unit for the same, and hermetic electric compressor
JP3885535B2 (ja) 2001-09-07 2007-02-21 株式会社デンソー 給湯装置
JP3690341B2 (ja) 2001-12-04 2005-08-31 ダイキン工業株式会社 ブラシレスｄｃモータ駆動方法およびその装置
TWI288519B (en) 2002-03-27 2007-10-11 Sanyo Electric Co Synchronous induction motor
JP2004028035A (ja) 2002-06-28 2004-01-29 Fujitsu General Ltd 密閉形圧縮機
JP3925383B2 (ja) 2002-10-11 2007-06-06 ダイキン工業株式会社 給湯装置、空調給湯システム、及び給湯システム
JP2004215406A (ja) 2002-12-28 2004-07-29 Daikin Ind Ltd 空気調和装置用モータ駆動装置
JP2004251535A (ja) 2003-02-20 2004-09-09 Aisin Seiki Co Ltd 空気調和機
JP2004361036A (ja) 2003-06-06 2004-12-24 Daikin Ind Ltd 空気調和装置
JP2005061711A (ja) * 2003-08-12 2005-03-10 Osaka Gas Co Ltd 排熱回収給湯装置
JP2005241045A (ja) 2004-02-24 2005-09-08 Sanyo Electric Co Ltd 空気調和装置
JP4759226B2 (ja) 2004-03-31 2011-08-31 株式会社コベルコ マテリアル銅管 拡管用工具およびそれを使用した拡管方法
WO2005100866A1 (ja) 2004-04-15 2005-10-27 Daikin Industries, Ltd. 空気調和機
JP4222273B2 (ja) * 2004-08-03 2009-02-12 パナソニック株式会社 ヒートポンプ給湯機
JP4555671B2 (ja) 2004-12-09 2010-10-06 東芝キヤリア株式会社 空気調和機
JP2006211824A (ja) 2005-01-28 2006-08-10 Mitsubishi Electric Corp 圧縮機
JP4591112B2 (ja) 2005-02-25 2010-12-01 株式会社日立製作所 永久磁石式回転機
ES2580080T3 (es) 2005-03-18 2016-08-19 Carrier Commercial Refrigeration, Inc. Intercambiador de calor de múltiples partes
JP2006313027A (ja) 2005-05-06 2006-11-16 Mitsubishi Electric Corp 換気空調装置
JP2007084481A (ja) * 2005-09-22 2007-04-05 Daikin Ind Ltd ペンタフルオロエタンの製造方法
JP3985834B2 (ja) 2005-11-07 2007-10-03 ダイキン工業株式会社 電装品アセンブリ、それを備えた空気調和装置の室外ユニット、及び空気調和装置
CN1987264A (zh) * 2005-12-22 2007-06-27 乐金电子(天津)电器有限公司 空调器
JP4893251B2 (ja) 2006-07-28 2012-03-07 パナソニック株式会社 マトリクスコンバータおよびそれを備えた装置
JP2008039305A (ja) * 2006-08-07 2008-02-21 Daikin Ind Ltd 建物において温水を循環させて暖房を行う温水循環暖房システムおよび蒸発器用散水装置
EP2054361B1 (en) * 2006-08-24 2016-02-17 E. I. du Pont de Nemours and Company Processes for separation of fluoroolefins from hydrogen fluoride by azeotropic distillation
JP4859694B2 (ja) * 2007-02-02 2012-01-25 三菱重工業株式会社 多段圧縮機
US8672733B2 (en) 2007-02-06 2014-03-18 Nordyne Llc Ventilation airflow rate control
JP4840215B2 (ja) 2007-03-27 2011-12-21 株式会社日立製作所 永久磁石式回転電機及びそれを用いた圧縮機
JP2008286422A (ja) * 2007-05-15 2008-11-27 Panasonic Corp 冷蔵庫
JP2008295161A (ja) * 2007-05-23 2008-12-04 Daikin Ind Ltd 電力変換装置
JP2009063216A (ja) 2007-09-06 2009-03-26 Hitachi Appliances Inc 熱交換器およびそれを用いた空気調和機
JP2009092274A (ja) * 2007-10-05 2009-04-30 Hitachi Appliances Inc 空気調和機
JP5050763B2 (ja) * 2007-10-05 2012-10-17 パナソニック株式会社 給湯装置
JP5038105B2 (ja) * 2007-11-19 2012-10-03 パナソニック株式会社 弁装置およびそれを備える空気調和機
JP4738401B2 (ja) 2007-11-28 2011-08-03 三菱電機株式会社 空気調和機
JP2009150620A (ja) 2007-12-21 2009-07-09 Toshiba Carrier Corp ２元ヒートポンプ式空気調和装置
JP5130910B2 (ja) * 2007-12-28 2013-01-30 ダイキン工業株式会社 空気調和装置及び冷媒量判定方法
WO2009093345A1 (ja) 2008-01-25 2009-07-30 Mitsubishi Electric Corporation 誘導電動機及び密閉型圧縮機
ES2610615T3 (es) * 2008-02-21 2017-04-28 The Chemours Company Fc, Llc Composiciones de azeótropos que comprenden 3,3,3-trifluoropropeno y fluoruro de hidrógeno y procedimientos para la separación de los mismos
JP2009219268A (ja) * 2008-03-11 2009-09-24 Daikin Ind Ltd 電力変換装置
JP5407157B2 (ja) * 2008-03-18 2014-02-05 ダイキン工業株式会社 冷凍装置
JP4931848B2 (ja) * 2008-03-31 2012-05-16 三菱電機株式会社 ヒートポンプ式給湯用室外機
JP4471023B2 (ja) 2008-06-12 2010-06-02 ダイキン工業株式会社 空気調和機
CN102083934B (zh) * 2008-07-01 2013-06-12 大金工业株式会社 包含二氟甲烷(HFC32)、五氟乙烷(HFC125)和2,3,3,3-四氟丙烯(HFO1234yf)的制冷剂组合物
JP4654423B2 (ja) 2008-07-22 2011-03-23 独立行政法人産業技術総合研究所 電力変換装置
JP5128424B2 (ja) * 2008-09-10 2013-01-23 パナソニックヘルスケア株式会社 冷凍装置
JP2010071530A (ja) 2008-09-17 2010-04-02 Daikin Ind Ltd 空気調和装置
US20100082162A1 (en) 2008-09-29 2010-04-01 Actron Air Pty Limited Air conditioning system and method of control
JP2010121927A (ja) * 2008-10-22 2010-06-03 Panasonic Corp 冷却サイクル装置
JP2010103346A (ja) 2008-10-24 2010-05-06 Daido Steel Co Ltd Ｉｐｍ型集中巻モータ用磁石及びその製造方法、該磁石を用いたｉｐｍ型集中巻モータ
JP2010119190A (ja) 2008-11-12 2010-05-27 Toyota Motor Corp 磁石埋め込み型モータ用ロータと磁石埋め込み型モータ
US20100122545A1 (en) 2008-11-19 2010-05-20 E. I. Du Pont De Nemours And Company Tetrafluoropropene compositions and uses thereof
JP2010164222A (ja) * 2009-01-14 2010-07-29 Panasonic Corp フィン付き熱交換器
JP5136495B2 (ja) 2009-03-27 2013-02-06 パナソニック株式会社 熱交換器
CN102395842B (zh) * 2009-04-17 2015-03-11 大金工业株式会社 热源单元
JP2011004449A (ja) 2009-06-16 2011-01-06 Panasonic Corp マトリクスコンバータ回路
US9250001B2 (en) 2009-06-17 2016-02-02 Emerson Electric Co. Control of an expansion valve regulating refrigerant to an evaporator of a climate control system
JP2011043304A (ja) * 2009-08-24 2011-03-03 Hitachi Appliances Inc 空気調和機
JP5452138B2 (ja) * 2009-09-01 2014-03-26 三菱電機株式会社 冷凍空調装置
CN101649189B (zh) * 2009-09-04 2012-05-23 西安交通大学 一种含三氟碘甲烷的环保混合制冷剂
JP2011094841A (ja) 2009-10-28 2011-05-12 Daikin Industries Ltd 冷凍装置
JP5542423B2 (ja) 2009-12-22 2014-07-09 東芝産業機器システム株式会社 回転電機の回転子、および回転電機
JP2011202738A (ja) * 2010-03-25 2011-10-13 Toshiba Carrier Corp 空気調和機
JP2011252636A (ja) * 2010-06-01 2011-12-15 Panasonic Corp 温水暖房給湯装置
JP5388969B2 (ja) 2010-08-23 2014-01-15 三菱電機株式会社 熱交換器及びこの熱交換器が搭載された空気調和機
CN102401519B (zh) * 2010-09-16 2016-08-10 乐金电子(天津)电器有限公司 空调器的室外机
FR2964976B1 (fr) * 2010-09-20 2012-08-24 Arkema France Composition a base de 1,3,3,3-tetrafluoropropene
JP5595245B2 (ja) 2010-11-26 2014-09-24 三菱電機株式会社 冷凍装置
JP2012132637A (ja) 2010-12-22 2012-07-12 Daikin Industries Ltd 空気調和装置の室外ユニット
JP5716408B2 (ja) 2011-01-18 2015-05-13 ダイキン工業株式会社 電力変換装置
JP5721480B2 (ja) * 2011-03-10 2015-05-20 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置
JP5821756B2 (ja) * 2011-04-21 2015-11-24 株式会社デンソー 冷凍サイクル装置
RU2625307C2 (ru) 2011-05-19 2017-07-13 Асахи Гласс Компани, Лимитед Рабочая среда и система теплового цикла
CN103547652B (zh) 2011-05-19 2016-06-29 旭硝子株式会社 工作介质及热循环系统
CN103975204B (zh) * 2011-12-06 2016-02-24 三菱电机株式会社 热泵式制热和热水供给系统
JP6065429B2 (ja) 2011-12-08 2017-01-25 パナソニック株式会社 空気調和機
JP2013126281A (ja) 2011-12-14 2013-06-24 Daikin Ind Ltd 界磁子の製造方法及び界磁子用の端板
JP5506770B2 (ja) 2011-12-16 2014-05-28 三菱電機株式会社 空気調和機
JP5881435B2 (ja) 2012-01-27 2016-03-09 三菱電機株式会社 熱交換器及びこれを備えた空気調和機
JP5867116B2 (ja) 2012-01-30 2016-02-24 ダイキン工業株式会社 冷凍装置の室外ユニット
JP6111520B2 (ja) 2012-02-22 2017-04-12 ダイキン工業株式会社 電力変換装置
JP5897110B2 (ja) 2012-03-23 2016-03-30 三菱重工業株式会社 モータおよびそれを用いた電動圧縮機
JP5536817B2 (ja) 2012-03-26 2014-07-02 日立アプライアンス株式会社 冷凍サイクル装置
JP2015111012A (ja) * 2012-03-26 2015-06-18 東芝キヤリア株式会社 冷凍サイクル装置
KR20130111186A (ko) * 2012-03-31 2013-10-10 (주)코스모테크놀로지 하이브리드형 급탕장치 및 그 제어방법
JPWO2013151043A1 (ja) * 2012-04-02 2015-12-17 東芝キヤリア株式会社 冷凍サイクル装置
JP5533926B2 (ja) 2012-04-16 2014-06-25 ダイキン工業株式会社 空気調和機
JP2015127593A (ja) * 2012-04-27 2015-07-09 東芝キヤリア株式会社 空気調和機の室外機
US20130283832A1 (en) * 2012-04-30 2013-10-31 Trane International Inc. Refrigeration system with purge using enrivonmentally-suitable chiller refrigerant
JP5500240B2 (ja) * 2012-05-23 2014-05-21 ダイキン工業株式会社 冷凍装置
JP5516712B2 (ja) 2012-05-28 2014-06-11 ダイキン工業株式会社 冷凍装置
JP5673612B2 (ja) * 2012-06-27 2015-02-18 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置
JP5805598B2 (ja) * 2012-09-12 2015-11-04 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置
WO2014045400A1 (ja) 2012-09-21 2014-03-27 三菱電機株式会社 冷凍装置及びその制御方法
JP6044238B2 (ja) 2012-09-28 2016-12-14 ダイキン工業株式会社 空気調和機
WO2014068655A1 (ja) 2012-10-30 2014-05-08 三菱電機株式会社 永久磁石埋込型電動機及びそれを備えた冷凍空調装置
JP5516695B2 (ja) 2012-10-31 2014-06-11 ダイキン工業株式会社 空気調和装置
CN103032996B (zh) * 2012-12-12 2015-03-11 宁波奥克斯电气有限公司 防止压缩机频繁启停的并联压缩机选配方法
JP5776746B2 (ja) 2013-01-29 2015-09-09 ダイキン工業株式会社 空気調和装置
CN108469126A (zh) 2013-01-31 2018-08-31 日立江森自控空调有限公司 室外机及采用该室外机的冷冻循环装置
JP2014152999A (ja) 2013-02-08 2014-08-25 Daikin Ind Ltd 空気調和機
WO2014128831A1 (ja) * 2013-02-19 2014-08-28 三菱電機株式会社 空気調和装置
WO2014156190A1 (ja) 2013-03-29 2014-10-02 パナソニックヘルスケア株式会社 二元冷凍装置
CZ2014196A3 (cs) 2013-04-17 2015-08-19 Mitsubishi Electric Corporation Chladicí kompresor
BR112015025238A2 (pt) * 2013-04-30 2017-07-18 Asahi Glass Co Ltd composição contendo trifluoroetileno
EP2993212B1 (en) 2013-04-30 2019-08-28 AGC Inc. Working medium for heat cycle
CN103363705B (zh) * 2013-05-28 2015-05-13 广东美的制冷设备有限公司 制冷系统、包括该制冷系统的制冷设备及其控制方法
GB2530915C (en) * 2013-06-19 2019-10-30 Mitsubishi Electric Corp Air-conditioning apparatus
WO2014203354A1 (ja) 2013-06-19 2014-12-24 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置
JP6157616B2 (ja) * 2013-06-19 2017-07-05 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置
EP3012555B1 (en) * 2013-06-19 2021-01-13 Mitsubishi Electric Corporation Refrigeration cycle device
JP5850204B2 (ja) 2013-07-12 2016-02-03 旭硝子株式会社 熱サイクル用作動媒体、熱サイクルシステム用組成物および熱サイクルシステム
KR101525849B1 (ko) * 2013-07-16 2015-06-05 삼성전자 주식회사 압축기 및 이를 이용한 공기조화기
JP2015023721A (ja) 2013-07-22 2015-02-02 ダイキン工業株式会社 回転子、モータおよび圧縮機
WO2015015881A1 (ja) * 2013-07-29 2015-02-05 三菱電機株式会社 ヒートポンプ装置
GB2516694B (en) * 2013-07-30 2016-09-07 Mexichem Amanco Holding Sa Heat transfer compositions
JP6225548B2 (ja) * 2013-08-08 2017-11-08 株式会社富士通ゼネラル 空気調和装置
JP2015055455A (ja) 2013-09-13 2015-03-23 三菱電機株式会社 室外機及び空気調和機
CN105579790B (zh) * 2013-09-27 2017-04-05 松下健康医疗控股株式会社 冷冻装置
JP2015078789A (ja) 2013-10-16 2015-04-23 三菱電機株式会社 熱交換器および熱交換器を備えた空気調和装置
JP6118227B2 (ja) 2013-10-22 2017-04-19 株式会社日立産機システム 永久磁石回転電機およびそれを用いる圧縮機
EP3070417A4 (en) 2013-11-12 2017-09-27 Mitsubishi Electric Corporation Refrigeration system
JP5661903B2 (ja) 2013-12-04 2015-01-28 三菱電機株式会社 圧縮機
WO2015083274A1 (ja) 2013-12-05 2015-06-11 三菱電機株式会社 永久磁石埋込型電動機、圧縮機及び冷凍空調装置
KR102135086B1 (ko) * 2013-12-10 2020-07-17 엘지전자 주식회사 모터 구동장치 및 이를 구비하는 공기조화기
JP2015114082A (ja) 2013-12-13 2015-06-22 ダイキン工業株式会社 冷媒配管接合体および冷媒配管接合体の製造方法
CN105939984B (zh) * 2014-01-30 2020-08-14 Ａｇｃ株式会社 三氟乙烯的制造方法
EP3792330B1 (en) 2014-01-31 2024-04-24 AGC Inc. Working fluid for heat cycle, composition for heat cycle system, and heat cycle system
JP6252211B2 (ja) * 2014-02-03 2017-12-27 ダイキン工業株式会社 空調システム
JP6354616B2 (ja) * 2014-02-20 2018-07-11 旭硝子株式会社 熱サイクルシステム用組成物および熱サイクルシステム
CN110079276B (zh) * 2014-02-20 2022-01-14 Ａｇｃ株式会社 热循环系统用组合物以及热循环系统
CN106062159B (zh) 2014-02-20 2019-04-16 Ａｇｃ株式会社 热循环系统用组合物以及热循环系统
EP3109292B1 (en) 2014-02-20 2020-09-02 AGC Inc. Working fluid for heat cycle
JP6624047B2 (ja) * 2014-02-20 2019-12-25 Ａｇｃ株式会社 熱サイクルシステム用組成物および熱サイクルシステム
JP6375639B2 (ja) 2014-02-21 2018-08-22 ダイキン工業株式会社 空気調和装置
JP6293262B2 (ja) * 2014-03-14 2018-03-14 三菱電機株式会社 圧縮機及び冷凍サイクル装置
JP6453849B2 (ja) * 2014-03-14 2019-01-16 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置
WO2015140827A1 (ja) 2014-03-17 2015-09-24 三菱電機株式会社 ヒートポンプ装置
WO2015140874A1 (ja) * 2014-03-17 2015-09-24 三菱電機株式会社 空気調和装置
KR101935116B1 (ko) * 2014-03-17 2019-01-03 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 냉동 사이클 장치
CN106133110B (zh) * 2014-03-18 2020-06-02 Ａｇｃ株式会社 热循环用工作介质、热循环系统用组合物以及热循环系统
JP6105511B2 (ja) * 2014-04-10 2017-03-29 三菱電機株式会社 ヒートポンプ装置
CN103940018A (zh) * 2014-05-06 2014-07-23 北京德能恒信科技有限公司 一种带有蒸发式冷凝器的热管空调一体机
JP5897062B2 (ja) * 2014-05-08 2016-03-30 三菱電機株式会社 圧縮機用電動機及び圧縮機及び冷凍サイクル装置及び圧縮機用電動機の製造方法
JP2015218912A (ja) * 2014-05-14 2015-12-07 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 空気調和装置及びそれに使用される負荷調整装置
JP2015218909A (ja) * 2014-05-14 2015-12-07 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 冷凍サイクル装置およびそれを備えた温水生成装置
JP2016011423A (ja) * 2014-06-06 2016-01-21 旭硝子株式会社 熱サイクル用作動媒体、熱サイクルシステム用組成物および熱サイクルシステム
EP3153561A4 (en) 2014-06-06 2018-01-10 Asahi Glass Company, Limited Composition for heat cycle system and heat cycle system
JP2015229767A (ja) 2014-06-06 2015-12-21 旭硝子株式会社 熱サイクル用作動媒体
JPWO2015186671A1 (ja) 2014-06-06 2017-04-20 旭硝子株式会社 熱サイクルシステム用組成物および熱サイクルシステム
JPWO2015186558A1 (ja) * 2014-06-06 2017-04-20 旭硝子株式会社 熱サイクル用作動媒体、熱サイクルシステム用組成物および熱サイクルシステム
WO2015186557A1 (ja) * 2014-06-06 2015-12-10 旭硝子株式会社 熱サイクル用作動媒体、熱サイクルシステム用組成物および熱サイクルシステム
JP2016001062A (ja) 2014-06-11 2016-01-07 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 インバータ制御装置
JP6519909B2 (ja) 2014-07-18 2019-05-29 出光興産株式会社 冷凍機油組成物、及び冷凍装置
JP2016033426A (ja) * 2014-07-31 2016-03-10 日立アプライアンス株式会社 空気調和機
JP6188951B2 (ja) * 2014-07-31 2017-08-30 三菱電機株式会社 冷媒分配器、熱交換器および冷凍サイクル装置
CN110205099A (zh) * 2014-08-12 2019-09-06 Ａｇｃ株式会社 热循环系统
US10295236B2 (en) 2014-08-13 2019-05-21 Trane International Inc. Compressor heating system
JP6543450B2 (ja) * 2014-09-29 2019-07-10 Ｐｈｃホールディングス株式会社 冷凍装置
EP3208555A4 (en) 2014-10-16 2018-05-30 Mitsubishi Electric Corporation Refrigeration cycle device
US9982904B2 (en) 2014-11-07 2018-05-29 Daikin Industries, Ltd. Air conditioning system
WO2016104418A1 (ja) * 2014-12-22 2016-06-30 三菱電機株式会社 回転電機の回転子
CN107110570B (zh) 2014-12-26 2019-12-31 大金工业株式会社 蓄热式空调机
JP6028815B2 (ja) 2015-01-19 2016-11-24 ダイキン工業株式会社 空気調和装置の熱交換ユニット
WO2016129500A1 (ja) * 2015-02-09 2016-08-18 旭硝子株式会社 電気自動車用のエアコン用作動媒体および電気自動車用のエアコン用作動媒体組成物
PL3536760T3 (pl) * 2015-02-19 2022-04-04 Daikin Industries, Ltd. Kompozycja zawierająca mieszaninę fluorowanych węglowodorów i sposób jej wytwarzania
CN106032955B (zh) * 2015-03-09 2020-06-16 大金工业株式会社 制冷剂回收单元及与该制冷剂回收单元连接的室外单元
JP2016174461A (ja) 2015-03-17 2016-09-29 ダイキン工業株式会社 ロータ
JP6552851B2 (ja) * 2015-03-19 2019-07-31 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 圧縮機駆動用モータおよびその冷却方法
CN204648544U (zh) * 2015-03-27 2015-09-16 中国建筑科学研究院 室内环境控制机组和系统以及建筑系统和被动式建筑物
JPWO2016157538A1 (ja) 2015-04-03 2017-04-27 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置
CN107532074A (zh) * 2015-05-14 2018-01-02 旭硝子株式会社 流体组合物、制冷剂组合物和空调机
WO2016190232A1 (ja) 2015-05-22 2016-12-01 ダイキン工業株式会社 温度調整用流体供給装置
JP6582236B2 (ja) 2015-06-11 2019-10-02 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 冷凍サイクル装置
JP6604082B2 (ja) * 2015-08-07 2019-11-13 ダイキン工業株式会社 冷凍装置
DE112015006824T5 (de) 2015-08-21 2018-05-03 Mitsubishi Electric Corporation Elektrische rotationsmaschine und klimagerät
JP2017046430A (ja) 2015-08-26 2017-03-02 ジョンソンコントロールズ ヒタチ エア コンディショニング テクノロジー（ホンコン）リミテッド モータ制御装置、流体機械、空気調和機およびプログラム
WO2017038489A1 (ja) * 2015-09-01 2017-03-09 三菱電機株式会社 回転子、回転電機、電動圧縮機および冷凍空調装置
CN204943959U (zh) * 2015-09-01 2016-01-06 河北纳森空调有限公司 环保制冷剂r410a低温空气能热泵冷热水机组
JP2017053285A (ja) 2015-09-10 2017-03-16 ジョンソンコントロールズ ヒタチ エア コンディショニング テクノロジー（ホンコン）リミテッド 圧縮機
JP6733145B2 (ja) 2015-09-30 2020-07-29 ダイキン工業株式会社 水熱交換器収容ユニット
JP6274277B2 (ja) 2015-09-30 2018-02-07 ダイキン工業株式会社 冷凍装置
CN205261858U (zh) * 2015-11-12 2016-05-25 珠海丽日帐篷有限公司 一种中大型整体式篷房用空调
JPWO2017115636A1 (ja) 2015-12-28 2018-10-18 Ａｇｃ株式会社 冷凍サイクル装置
GB2562347A (en) 2016-01-07 2018-11-14 Mitsubishi Electric Corp Permanent magnet embedded motor, compressor, and refrigeration and air conditioning device
JP6762719B2 (ja) * 2016-01-08 2020-09-30 株式会社デンソーエアクール 熱交換器の製造方法
CN109073295A (zh) 2016-01-12 2018-12-21 Ａｇｃ株式会社 制冷循环装置以及热循环系统
CN108885039A (zh) 2016-01-29 2018-11-23 Ａｇｃ株式会社 制冷循环装置
JP2017145975A (ja) * 2016-02-15 2017-08-24 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置、冷凍サイクル装置の製造方法、冷凍サイクル装置のドロップイン方法、及び、冷凍サイクル装置のリプレース方法
CN109072900B (zh) 2016-02-22 2020-11-10 Ａｇｃ株式会社 压缩机和热循环系统
JPWO2017145826A1 (ja) * 2016-02-24 2018-12-13 Ａｇｃ株式会社 冷凍サイクル装置
US9976759B2 (en) 2016-02-29 2018-05-22 Johnson Controls Technology Company Rain shield for a heat exchanger component
JP2017192190A (ja) 2016-04-12 2017-10-19 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 永久磁石モータ、及びそれを用いた圧縮機、空気調和機
US11131490B2 (en) * 2016-05-09 2021-09-28 Mitsubishi Electric Corporation Refrigeration device having condenser unit connected to compressor unit with on-site pipe interposed therebetween and remote from the compressor unit
US10883745B2 (en) 2016-06-27 2021-01-05 Mitsubishi Electric Corporation Refrigeration cycle apparatus
CN109477656B (zh) 2016-07-28 2019-12-10 大金工业株式会社 多联空调机
JP6731865B2 (ja) 2017-02-06 2020-07-29 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 空気調和機の室外機、及び空気調和機、並びに空調管理方法
WO2018203364A1 (ja) 2017-05-01 2018-11-08 三菱電機株式会社 ロータ、電動機、圧縮機および空気調和装置
JP6551571B2 (ja) 2017-07-24 2019-07-31 ダイキン工業株式会社 冷媒組成物
KR102359392B1 (ko) 2017-09-05 2022-02-08 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 컨시퀀트폴형 로터, 전동기, 압축기, 송풍기 및 공기 조화기
US10933615B2 (en) * 2017-09-29 2021-03-02 Ube Industries, Ltd. Multilayer tubes
BR112020010823A2 (pt) * 2017-11-30 2020-11-10 The Lubrizol Corporation lubrificante de éster aromático para uso com refrigerantes de baixo potencial de aquecimento global
US20200392388A1 (en) 2017-12-18 2020-12-17 Daikin Industries, Ltd. Refrigerant-containing composition, use thereof and refrigerator comprising same, and method for operating said refrigerator
US20200326110A1 (en) 2017-12-18 2020-10-15 Daikin Industries, Ltd. Compressor
US11435118B2 (en) 2017-12-18 2022-09-06 Daikin Industries, Ltd. Heat source unit and refrigeration cycle apparatus
US20200347283A1 (en) 2017-12-18 2020-11-05 Daikin Industries, Ltd. Refrigerating oil for refrigerant or refrigerant composition, method for using refrigerating oil, and use of refrigerating oil
US20200326103A1 (en) 2017-12-18 2020-10-15 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration cycle
US20200325376A1 (en) 2017-12-18 2020-10-15 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration cycle apparatus
US11493244B2 (en) 2017-12-18 2022-11-08 Daikin Industries, Ltd. Air-conditioning unit
WO2019123782A1 (ja) 2017-12-18 2019-06-27 ダイキン工業株式会社 冷媒を含む組成物、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法
US11506425B2 (en) 2017-12-18 2022-11-22 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration cycle apparatus
US20200392387A1 (en) 2017-12-18 2020-12-17 Daikin Industries, Ltd. Air conditioner
JP7269499B2 (ja) 2017-12-18 2023-05-09 ダイキン工業株式会社 冷凍サイクル装置
US11820933B2 (en) 2017-12-18 2023-11-21 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration cycle apparatus
BR112020010762A2 (pt) 2017-12-18 2020-11-24 Daikin Industries, Ltd. composição contendo refrigerante, uso da referida composição, refrigerador tendo a referida composição e método para operação do referido refrigerador
US11441802B2 (en) 2017-12-18 2022-09-13 Daikin Industries, Ltd. Air conditioning apparatus
US11549695B2 (en) 2017-12-18 2023-01-10 Daikin Industries, Ltd. Heat exchange unit
WO2019123805A1 (ja) 2017-12-18 2019-06-27 ダイキン工業株式会社 冷媒を含む組成物、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法
US20200393178A1 (en) 2017-12-18 2020-12-17 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration cycle apparatus
US20200363106A1 (en) 2017-12-18 2020-11-19 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration cycle apparatus
US20200333054A1 (en) 2017-12-18 2020-10-22 Daikin Industries, Ltd. Compressor
US20200325375A1 (en) 2017-12-18 2020-10-15 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration cycle apparatus and method of determining refrigerant enclosure amount in refrigeration cycle apparatus
US20200326100A1 (en) 2017-12-18 2020-10-15 Daikin Industries, Ltd. Warm-water generating apparatus
US11441819B2 (en) 2017-12-18 2022-09-13 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration cycle apparatus
US11365335B2 (en) 2017-12-18 2022-06-21 Daikin Industries, Ltd. Composition comprising refrigerant, use thereof, refrigerating machine having same, and method for operating said refrigerating machine
US11906207B2 (en) 2017-12-18 2024-02-20 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration apparatus
US20200332164A1 (en) 2017-12-18 2020-10-22 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration cycle apparatus
BR112020010501A2 (pt) 2017-12-18 2020-11-10 Daikin Industries, Ltd. composição contendo refrigerante, uso para a mesma, máquina de refrigeração tendo a mesma e método para operação da máquina de refrigeração
US20200363112A1 (en) 2017-12-18 2020-11-19 Daikin Industries, Ltd. Air conditioner
US10982863B2 (en) 2018-04-10 2021-04-20 Carrier Corporation HVAC fan inlet
WO2020071380A1 (ja) 2018-10-01 2020-04-09 Ａｇｃ株式会社 熱サイクルシステム用組成物および熱サイクルシステム
JP6696633B1 (ja) 2019-02-05 2020-05-20 ダイキン工業株式会社 冷媒を含有する組成物、並びに、その組成物を用いた冷凍方法、冷凍装置の運転方法及び冷凍装置

Also Published As

Publication number Publication date
EP3730585A4 (en) 2021-10-20
PH12020550914A1 (en) 2021-05-10
CN111492189A (zh) 2020-08-04
EP3730870A4 (en) 2021-10-27
CN111492186A (zh) 2020-08-04
JPWO2019123898A1 (ja) 2020-12-10
CN111492188B (zh) 2022-06-21
JPWO2019124327A1 (ja) 2021-01-21
CN111479910A (zh) 2020-07-31
US20200309437A1 (en) 2020-10-01
CN111492188A (zh) 2020-08-04
CN111480040B (zh) 2022-06-21
EP3730593A4 (en) 2021-10-27
AU2018391186A1 (en) 2020-07-16
JPWO2019124362A1 (ja) 2021-01-21
EP3730577A1 (en) 2020-10-28
EP3730865A1 (en) 2020-10-28
BR112020010413A2 (pt) 2020-11-24
BR112020010676A2 (pt) 2020-11-10
BR112020010388A2 (pt) 2020-10-20
AU2018387884A1 (en) 2020-07-16
JPWO2019124330A1 (ja) 2021-01-21
BR112020009626A2 (pt) 2020-11-03
US20200378662A1 (en) 2020-12-03
AU2018388034A1 (en) 2020-07-09
PH12020550912A1 (en) 2021-05-10
PH12020550915A1 (en) 2021-05-10
US20210003323A1 (en) 2021-01-07
US20200333051A1 (en) 2020-10-22
CN111480039A (zh) 2020-07-31
US20210163804A1 (en) 2021-06-03
JP7231834B2 (ja) 2023-03-02
JPWO2019124379A1 (ja) 2021-01-14
US20210164698A1 (en) 2021-06-03
JP7284405B2 (ja) 2023-05-31
CN111492185A (zh) 2020-08-04
CN111527353A (zh) 2020-08-11
JPWO2019124360A1 (ja) 2020-12-24
CN111480040A (zh) 2020-07-31
JPWO2019124361A1 (ja) 2021-01-14
JPWO2019123897A1 (ja) 2020-12-24
JPWO2019124230A1 (ja) 2021-01-07
JPWO2019124409A1 (ja) 2021-01-07
US20200393175A1 (en) 2020-12-17
EP3730569A4 (en) 2021-12-22
AU2018387883A1 (en) 2020-07-23
EP3730572A4 (en) 2021-09-29
EP3730865A4 (en) 2021-10-06
KR20200100740A (ko) 2020-08-26
EP3730571A1 (en) 2020-10-28
CN111480041B (zh) 2022-06-21
AU2018387900A1 (en) 2020-07-23
KR20200100688A (ko) 2020-08-26
CN114838515A (zh) 2022-08-02
KR20200100693A (ko) 2020-08-26
EP3730864A4 (en) 2021-09-29
CN111479898A (zh) 2020-07-31
CN111479896A (zh) 2020-07-31
CN111479897A (zh) 2020-07-31
CN111511874A (zh) 2020-08-07
CN111492183A (zh) 2020-08-04
CN111542580A (zh) 2020-08-14
EP3730580A1 (en) 2020-10-28
CN111480041A (zh) 2020-07-31
PH12020550920A1 (en) 2021-05-31
JPWO2019124398A1 (ja) 2021-01-14
BR112020010318A2 (pt) 2021-01-05
EP3730861A4 (en) 2021-09-29
KR102655073B1 (ko) 2024-04-08
CN111527178A (zh) 2020-08-11
EP3730869A4 (en) 2021-10-20
EP3730869A1 (en) 2020-10-28
US20210164703A1 (en) 2021-06-03
EP3730584A4 (en) 2021-10-20
US20200362215A1 (en) 2020-11-19
CN111492185B (zh) 2022-06-17
KR20200100694A (ko) 2020-08-26
KR102601018B1 (ko) 2023-11-10
EP3730593A1 (en) 2020-10-28
JP7212265B2 (ja) 2023-01-25
JPWO2019124140A1 (ja) 2020-12-10
US20210095897A1 (en) 2021-04-01
JPWO2019124145A1 (ja) 2021-01-28
EP3730866A1 (en) 2020-10-28
KR102601975B1 (ko) 2023-11-14
US20200386459A1 (en) 2020-12-10
KR20200100682A (ko) 2020-08-26
EP3730871A1 (en) 2020-10-28
JPWO2019124146A1 (ja) 2021-01-21
EP3730870A1 (en) 2020-10-28
EP3730868A1 (en) 2020-10-28
BR112020010468A2 (pt) 2020-11-24
PH12020550899A1 (en) 2021-03-22
CN111479899A (zh) 2020-07-31
PH12020550919A1 (en) 2021-05-17
EP3730584A1 (en) 2020-10-28
US20200339856A1 (en) 2020-10-29
PH12020550913A1 (en) 2021-05-17
AU2018387985A1 (en) 2020-07-16
KR20200101401A (ko) 2020-08-27
AU2018390660A1 (en) 2020-07-02
EP3730868A4 (en) 2021-10-20
BR112020011145A2 (pt) 2020-11-17
JPWO2019124395A1 (ja) 2020-12-17
PH12020550911A1 (en) 2021-05-17
JPWO2019124229A1 (ja) 2020-12-17
US20230097829A1 (en) 2023-03-30
EP3730570A4 (en) 2021-11-17
KR20200100718A (ko) 2020-08-26
JP7303445B2 (ja) 2023-07-05
EP3730572A1 (en) 2020-10-28
US20200333041A1 (en) 2020-10-22
EP3730585A1 (en) 2020-10-28
JPWO2019124139A1 (ja) 2020-12-17
EP3730576A1 (en) 2020-10-28
EP3730580A4 (en) 2021-10-13
AU2018387884B2 (en) 2024-03-14
KR20200100681A (ko) 2020-08-26
KR20200100143A (ko) 2020-08-25
AU2018388050A1 (en) 2020-07-16
US20200392389A1 (en) 2020-12-17
WO2019124409A1 (ja) 2019-06-27
CN111527353B (zh) 2022-06-21
JP7269499B2 (ja) 2023-05-09
KR20200100716A (ko) 2020-08-26
AU2018390660B2 (en) 2023-01-05
US20200340714A1 (en) 2020-10-29
BR112020010607A2 (pt) 2020-11-10
AU2018391876A1 (en) 2020-07-02
US11535781B2 (en) 2022-12-27
US20200309411A1 (en) 2020-10-01
EP3730569A1 (en) 2020-10-28
JPWO2019124380A1 (ja) 2021-01-14
JPWO2019124329A1 (ja) 2021-01-21
EP3730864A1 (en) 2020-10-28
PH12020550918A1 (en) 2021-05-17
CN111492031A (zh) 2020-08-04
US20200393176A1 (en) 2020-12-17
EP3730871A4 (en) 2021-10-20
AU2018388034B2 (en) 2024-05-23
EP3730861A1 (en) 2020-10-28
US20200309419A1 (en) 2020-10-01
US20200333049A1 (en) 2020-10-22
AU2018391876B2 (en) 2023-01-05
CN111480038A (zh) 2020-07-31
CN111480038B (zh) 2022-06-21
KR20200100689A (ko) 2020-08-26
JPWO2019124326A1 (ja) 2021-02-04
JPWO2019124138A1 (ja) 2020-12-10
CN111492189B (zh) 2022-06-21
US20210164701A1 (en) 2021-06-03
JPWO2019124328A1 (ja) 2020-12-24
JP7244763B2 (ja) 2023-03-23
EP3730867A4 (en) 2021-10-20
EP3730577A4 (en) 2021-10-13
EP3730867A1 (en) 2020-10-28
PH12020550917A1 (en) 2021-05-10
CN111492033A (zh) 2020-08-04
KR102655619B1 (ko) 2024-04-09
EP3730866A4 (en) 2021-10-13
AU2018391894A1 (en) 2020-07-16
EP3730576A4 (en) 2021-10-13
US20200332166A1 (en) 2020-10-22
EP3730570A1 (en) 2020-10-28
EP3730571A4 (en) 2021-10-06
AU2018387983A1 (en) 2020-07-23
BR112020011168A2 (pt) 2020-11-17
CN111479899B (zh) 2022-09-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BR112020009389A2 (pt) aparelho de ciclo de refrigeração e método para determinar a quantidade no compartimento de refrigerante no aparelho de ciclo de refrigeração
US20200393178A1 (en) Refrigeration cycle apparatus
US11435118B2 (en) Heat source unit and refrigeration cycle apparatus
US20200325375A1 (en) Refrigeration cycle apparatus and method of determining refrigerant enclosure amount in refrigeration cycle apparatus
US11820933B2 (en) Refrigeration cycle apparatus
US11493244B2 (en) Air-conditioning unit
US11506425B2 (en) Refrigeration cycle apparatus
US20200363112A1 (en) Air conditioner
US20200325376A1 (en) Refrigeration cycle apparatus
BR112020010754A2 (pt) composição contendo refrigerante, uso da composição, refrigerador tendo a composição e método para operação do refrigerador
WO2019124139A1 (ja) 冷凍サイクル装置および冷凍サイクル装置における冷媒封入量の決定方法
US11352535B2 (en) Composition containing coolant, heat transfer medium and heat cycle system
WO2019123806A1 (ja) 冷媒を含む組成物、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法
BR112020010649A2 (pt) composição contendo refrigerante, uso da mesma e refrigerador compreendendo a mesma e método para operação do referido refrigerador
WO2019124379A1 (ja) 冷凍サイクル装置
JP2020079416A (ja) 冷媒を含有する組成物、熱移動媒体及び熱サイクルシステム
US11834601B2 (en) Composition containing refrigerant, refrigeration method using said composition, method for operating refrigeration device, and refrigeration device
US20230117208A1 (en) Air conditioner

Legal Events

Date Code Title Description
B350 Update of information on the portal [chapter 15.35 patent gazette]
B06W Patent application suspended after preliminary examination (for patents with searches from other patent authorities) chapter 6.23 patent gazette]
B11B Dismissal acc. art. 36, par 1 of ipl - no reply within 90 days to fullfil the necessary requirements