WO2019124379A1 - 冷凍サイクル装置 - Google Patents

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WO2019124379A1
WO2019124379A1 PCT/JP2018/046581 JP2018046581W WO2019124379A1 WO 2019124379 A1 WO2019124379 A1 WO 2019124379A1 JP 2018046581 W JP2018046581 W JP 2018046581W WO 2019124379 A1 WO2019124379 A1 WO 2019124379A1
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hfo
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refrigerant
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熊倉　英二
山田　拓郎
吉見　敦史
岩田　育弘
板野　充司
大輔 加留部
佑樹 四元
一博 高橋
達哉 高桑
雄三 小松
瞬 大久保
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ダイキン工業株式会社
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    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
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    • F24F3/048—Systems in which all treatment is given in the central station, i.e. all-air systems with temperature control at constant rate of air-flow
    • F24F3/052—Multiple duct systems, e.g. systems in which hot and cold air are supplied by separate circuits from the central station to mixing chambers in the spaces to be conditioned
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    • F25B29/00—Combined heating and refrigeration systems, e.g. operating alternately or simultaneously
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    • F25B5/04—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity arranged in series
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    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency

Definitions

  • the present disclosure relates to a refrigeration cycle apparatus.
  • R410A is frequently used as a refrigerant.
  • R410A is a binary mixed refrigerant of (CH 2 F 2 ; HFC-32 or R32) and pentafluoroethane (C 2 HF 5 ; HFC-125 or R125), and is a pseudo-azeotropic composition.
  • a liquid side refrigerant communication pipe or a gas side refrigerant that connects a heat source unit having a heat source side heat exchanger and a utilization unit having a utilization side heat exchanger The outer diameter of the connecting pipe is specifically studied and proposed.
  • the content of the present disclosure is in view of the above-described point, and it is an object of the present invention to provide a refrigeration cycle apparatus capable of suppressing the decrease in capacity to a small level when using a refrigerant containing at least 1,2-difluoroethylene. I assume.
  • the refrigeration cycle apparatus has a refrigerant circuit in which a compressor, a heat source side heat exchanger, a pressure reducing unit, a liquid side refrigerant communication pipe, a utilization side heat exchanger, and a gas side refrigerant communication pipe are connected.
  • the refrigeration cycle apparatus uses a refrigerant containing at least 1,2-difluoroethylene.
  • the decompression unit is not particularly limited, and may be an expansion valve or a capillary tube.
  • the range of D 0 is “2 ⁇ D 0 ⁇ 3”, and in the gas side refrigerant communication pipe, the range of D 0 is “4 ⁇ D 0 ⁇ 7”. preferable.
  • the refrigeration cycle apparatus may be the following refrigeration cycle apparatus, based on the difference in physical properties between the refrigerant of the present disclosure and the refrigerant R32.
  • the rated cooling capacity of the refrigeration cycle apparatus is less 10.0kW than 6.3KW, and, the outer diameter of the liquid side refrigerant communication pipe D 0/8 inches (here, “D 0 ⁇ 1 ⁇ 8 inch” is the outside diameter of the liquid side refrigerant communication pipe in the case where the refrigerant R 32 is used), and the liquid side refrigerant communication pipe may have D 0 of 3 .
  • the rated cooling capacity of the refrigeration cycle device is not more than 4.0 kW, and, the outer diameter of the gas-side refrigerant communication pipe D 0/8 inch (where "D 0 - “1/8 inch” is the outside diameter of the gas side refrigerant communication pipe in the case where the refrigerant R 32 is used), and D 0 may be 4 in the gas side refrigerant communication pipe.
  • the rated cooling capacity of the refrigeration cycle apparatus is less 10.0kW than 6.3KW, and, the outer diameter of the gas-side refrigerant communication pipe D 0/8 inches (here, “D 0 ⁇ 1 ⁇ 8 inch” is the pipe outer diameter of the gas side refrigerant communication pipe in the case where the refrigerant R 32 is used), and D 0 may be 5 in the gas side refrigerant communication pipe .
  • the rated cooling capacity of the refrigeration cycle apparatus is less 19.0kW above 15.0KW, and, the outer diameter of the gas-side refrigerant communication pipe D 0/8 inches (here, "D 0 -1/8 inch” is the pipe outer diameter of the gas side refrigerant connection pipe when refrigerant R 32 is used, and D 0 may be 6 in the gas side refrigerant connection pipe .
  • the rated cooling capacity of the refrigeration cycle apparatus is not less than 25.0KW, and, the outer diameter of the gas-side refrigerant communication pipe D 0/8 inch (where "D 0 - “1/8 inch” is the pipe outer diameter of the gas side refrigerant connection pipe in the case where the refrigerant R 32 is used), and D 0 may be 7 in the gas side refrigerant connection pipe.
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the first aspect, wherein the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is more than 5.6 kW and less than 11.2 kW, and the liquid side refrigerant connection pipe is D 0 is 3 (that is, the pipe diameter is 3/8 inch).
  • the rated cooling capacity of the refrigeration cycle apparatus is less 10.0kW than 6.3KW, and, the liquid-side refrigerant communication pipe is preferably D 0 is 3 (i.e. a pipe diameter of 3/8 inch).
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the first aspect, wherein the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is greater than 22.4 kW and the gas side refrigerant communication pipe has a D 0 of 7 (that is, the pipe diameter is 7/8 inch) in either, D 0 is and gas refrigerant communication pipe rated cooling capacity is less than greater than 14.0kW 22.4kW of the refrigeration cycle apparatus 6 (i.e., the pipe diameter of 6/8 inch) there, or is and the gas-side refrigerant communication pipe is greater than 11.2kW than the rated cooling capacity is 5.6kW of the refrigeration cycle apparatus is D 0 is 5 (i.e.
  • the refrigeration cycle apparatus and the gas-side refrigerant communication pipe have a D 0 of 4 (ie, a pipe diameter of 1/2 inch).
  • the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is 25.0 kW or more, and the gas side refrigerant communication piping has a D 0 of 7 (that is, the pipe diameter is 7/8 inch), or the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus
  • the refrigeration cycle apparatus includes a refrigerant circuit to which a compressor, a heat source side heat exchanger, a pressure reducing unit, a liquid side refrigerant communication pipe, a use side heat exchanger, and a gas side refrigerant communication pipe are connected. .
  • the cycle device uses a refrigerant containing at least 1,2-difluoroethylene. And outer diameter of the liquid side refrigerant communication pipe, tube outer diameter of the gas-side refrigerant communication pipe, D 0/8 inch and, at the liquid side refrigerant communication pipe, the range of D 0 is "2 ⁇ D 0 ⁇ In the gas side refrigerant communication pipe, the range of D 0 is “3 ⁇ D 0 ⁇ 8”.
  • the pipe outer diameter of the liquid side refrigerant communication pipe is the same as the pipe outer diameter of the liquid side refrigerant communication pipe when the refrigerant R410A is used, and the pipe outer diameter of the gas side refrigerant communication pipe is the refrigerant R410A
  • the outer diameter of the gas side refrigerant communication pipe in the case is the same.
  • the decompression unit is not particularly limited, and may be an expansion valve or a capillary tube.
  • the range of D 0 is “2 ⁇ D 0 ⁇ 3”, and in the gas side refrigerant communication pipe, the range of D 0 is “4 ⁇ D 0 ⁇ 7”. preferable.
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the fourth aspect, wherein D 0 is 2 (that is, the pipe diameter is 1/4 inch) in the liquid side refrigerant communication pipe.
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the fourth aspect, wherein the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is 6.3 kW or more, and the liquid side refrigerant communication pipe has a D 0 of 3 (ie, The piping diameter is 3/8 inch, or the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is less than 6.3 kW, and the liquid side refrigerant communication piping has a D 0 of 2 (ie, a piping diameter of 1/4 inch). ).
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the fourth aspect, wherein the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is 6.0 kW or more, and the gas side refrigerant communication pipe has a D 0 of 4 (ie, or pipe diameter of 1/2 inch), or, rated refrigerating capacity of the refrigeration cycle apparatus is less than 6.0 kW, and the gas-side refrigerant communication pipe D 0 is 3 (i.e. a pipe diameter of 3/8 inch ).
  • Refrigeration cycle according to an eighth aspect apparatus is the refrigeration cycle apparatus of the fourth aspect, the rated cooling capacity of the refrigeration cycle apparatus is not less than 25.0KW, and the gas-side refrigerant communication pipe D 0 7 (i.e. or pipe diameter of 7/8 inch), frozen rated refrigerating capacity of the cycle apparatus is less than or 15.0kW 25.0kW, and the gas-side refrigerant communication pipe D 0 6 (i.e.
  • pipe diameter is 6 / 8 inches) in either, rated refrigerating capacity of the refrigeration cycle apparatus is less than 6.3kW 15.0kW, and the gas-side refrigerant communication pipe D 0 is 5 (i.e., the pipe diameter of 5/8 inch) Alternatively, the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is less than 6.3 kW, and the gas side refrigerant communication pipe has D 0 of 4 (ie, a pipe diameter of 1/2 inch).
  • the refrigeration cycle apparatus includes a refrigerant circuit to which a compressor, a heat source side heat exchanger, a pressure reducing unit, a liquid side refrigerant communication pipe, a utilization side heat exchanger, and a gas side refrigerant communication pipe are connected. .
  • the refrigeration cycle apparatus uses a refrigerant containing at least 1,2-difluoroethylene. And outer diameter of the liquid side refrigerant communication pipe, tube outer diameter of the gas-side refrigerant communication pipe, D 0/8 inch and, at the liquid side refrigerant communication pipe, the range of D 0 is "2 ⁇ D 0 ⁇ In the gas side refrigerant communication pipe, the range of D 0 is “3 ⁇ D 0 ⁇ 8”.
  • the decompression unit is not particularly limited, and may be an expansion valve or a capillary tube.
  • the range of D 0 is “2 ⁇ D 0 ⁇ 3”, and in the gas side refrigerant communication pipe, the range of D 0 is “4 ⁇ D 0 ⁇ 7”. preferable.
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the ninth aspect, and in the liquid side refrigerant communication pipe, D0 is 2 (that is, the pipe diameter is 1/4 inch).
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the ninth aspect, wherein the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is 7.5 kW or more, and the liquid side refrigerant communication pipe has a D 0 of 2.5 (That is, the pipe diameter is 5/16 inch), or the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is 2.6 kW or more and less than 7.5 kW, and the liquid side refrigerant communication pipe has D 0 of 2 (that is, the pipe diameter is Or the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is less than 2.6 kW, and the liquid side refrigerant communication piping has a D 0 of 1.5 (ie, a piping diameter of 3/16 inches). Or either.
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the ninth aspect, wherein the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is 6.3 kW or more, and the liquid side refrigerant communication pipe has a D 0 of 3 (ie, The piping diameter is 3/8 inch, or the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is less than 6.3 kW, and the liquid side refrigerant communication piping has a D 0 of 2 (ie, a piping diameter of 1/4 inch). ).
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the ninth aspect, wherein the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is 12.5 kW or more, and the liquid side refrigerant communication pipe has a D 0 of 3 (ie, The piping diameter is 3/8 inch or the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is 6.3 kW or more and less than 12.5 kW, and the liquid side refrigerant communication piping has a D 0 of 2.5 (ie, the piping diameter is 5/16 inch) in either the rated cooling capacity of the refrigeration cycle apparatus is less than 6.3KW, and, if the liquid-side refrigerant communication pipe is D 0 is 2 (i.e., the pipe diameter of 1/4 inch), It is either.
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the ninth aspect, wherein the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is 6.0 kW or more, and the gas side refrigerant communication pipe has a D 0 of 4 (ie, or pipe diameter of 1/2 inch), or, rated refrigerating capacity of the refrigeration cycle apparatus is less than 6.0 kW, and the gas-side refrigerant communication pipe D 0 is 3 (i.e. a pipe diameter of 3/8 inch ).
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the ninth aspect, wherein the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is 6.0 kW or more, and the gas side refrigerant communication pipe has a D 0 of 4 (ie, or pipe diameter of 1/2 inch), frozen rated refrigerating capacity of the cycle apparatus is less than or 3.2 kW 6.0 kW, and the gas-side refrigerant communication pipe D 0 is 3 (i.e. a pipe diameter of 3 / 8 inches) in either, rated refrigerating capacity of the refrigeration cycle apparatus is less than 3.2 kW, and, if the gas-side refrigerant communication pipe is D 0 is 2.5 (i.e., the pipe diameter of 5/16 inch) It is either.
  • Refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus of the ninth aspect, the rated cooling capacity of the refrigeration cycle apparatus is not less than 25.0KW, and the gas-side refrigerant communication pipe D 0 7 (i.e. or pipe diameter of 7/8 inch), frozen rated refrigerating capacity of the cycle apparatus is less than or 15.0kW 25.0kW, and the gas-side refrigerant communication pipe D 0 6 (i.e.
  • pipe diameter is 6 / 8 inches) in either, rated refrigerating capacity of the refrigeration cycle apparatus is less than 6.3kW 15.0kW, and the gas-side refrigerant communication pipe D 0 is 5 (i.e., the pipe diameter of 5/8 inch) Alternatively, the rated refrigeration capacity of the refrigeration cycle apparatus is less than 6.3 kW, and the gas side refrigerant communication pipe has D 0 of 4 (ie, a pipe diameter of 1/2 inch).
  • a refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first aspect through the sixteenth aspect, wherein the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoro It contains ethylene (HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf).
  • HFO-1132 (E) trans-1,2-difluoroethylene
  • R1234yf 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene
  • GWP is sufficiently small and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equal to R410A and a coefficient of performance (Coefficient of Performance (COP)). It is possible to suppress the decrease in capacity to a small extent by using a refrigerant that has both performance.
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the seventeenth aspect, wherein, in the refrigerant, mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is indicated as x , Y and z, in the ternary composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf is 100% by mass, coordinates (x, y, z) are Point A (68.6, 0.0, 31.4), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0), Point C (32.9, 67.1, 0.0) and point O (100.0, 0.0, 0.0) Within the range of the figure enclosed by the line segment AA ′, A′B, BD, DC ′, C′C, CO and OA connecting the seven points of Except for the points on OA
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the seventeenth aspect, wherein, in the refrigerant, mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is indicated as x , Y and z, in the ternary composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf is 100% by mass, coordinates (x, y, z) are Point G (72.0, 28.0, 0.0), Point I (72.0, 0.0, 28.0), Point A (68.6, 0.0, 31.4), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0) and point C (32.9, 67.1, 0.0) Within the range of the figure enclosed by the line segments GI, IA, AA ′, A′B, BD, DC ′, C′C and
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the seventeenth aspect, wherein, in the refrigerant, mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is indicated as x , Y and z, in the ternary composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf is 100% by mass, coordinates (x, y, z) are Point J (47.1, 52.9, 0.0), Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point N (68.6, 16.3, 15.1), Point K (61.3, 5.4, 33.3), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0) and point C (32.9, 67.1, 0.0) Within the range of the figure bounded by the JP, PN, NK, KA ', A'
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the seventeenth aspect, wherein, in the refrigerant, mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is respectively x , Y and z, in the ternary composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf is 100% by mass, coordinates (x, y, z) are Point J (47.1, 52.9, 0.0), Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point M (60.3, 6.2, 33.5), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0) and point C (32.9, 67.1, 0.0) Within the range of the figure bounded by the JP, PL, LM, MA ', A'B
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the seventeenth aspect, wherein, in the refrigerant, mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is indicated as x , Y and z, in the ternary composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf is 100% by mass, coordinates (x, y, z) are Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point M (60.3, 6.2, 33.5), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point F (0.0, 61.8, 38.2) and point T (35.8, 44.9, 19.3) Within the range of the figure bounded by the line segments PL, LM, MA ', A' B, BF, FT and TP connecting the 7 points of , The line segment PL is Coordinate
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the seventeenth aspect, wherein, in the refrigerant, mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is indicated as x , Y and z, in the ternary composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf is 100% by mass, coordinates (x, y, z) are Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point Q (62.8, 29.6, 7.6) and Point R (49.8, 42.3, 7.9) Within the range of the figure bounded by the line segments PL, LQ, QR and RP connecting the four points of The line segment PL is Coordinates (x, -0.1135x 2 + 12.112x- 280.43, 0.1135x 2 -13.112x + 380.43) Represented by The line segment RP is The coordinates (x, -0.1135x 2 +
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the seventeenth aspect, wherein, in the refrigerant, mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is indicated as x , Y and z, in the ternary composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf is 100% by mass, coordinates (x, y, z) are Point S (62.6, 28.3, 9.1), Point M (60.3, 6.2, 33.5), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point F (0.0, 61.8, 38.2) and point T (35.8, 44.9, 19.3) Within the range of the figure enclosed by the line segment SM, MA ′, A ′ B, BF, FT, and TS connecting the six points of The line segment MA 'is The coordinates (x, 0.0016x 2 -0.9473x
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first through sixteenth aspects, wherein the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)) and trifluoro 99.5% by mass or more of the total of ethylene (HFO-1123) with respect to the total of the refrigerant, and the refrigerant contains 62.0% by mass to 72.0% by mass of the HFO-1132 (E) with respect to the total of the refrigerant Including.
  • HFO-1132 (E) trans-1,2-difluoroethylene
  • HFO-1123 trifluoro 99.5% by mass or more of the total of ethylene
  • HFO-1123 total of ethylene
  • the refrigerant contains 62.0% by mass to 72.0% by mass of the HFO-1132 (E) with respect to the total of the refrigerant Including.
  • the GWP is sufficiently small, and has a coefficient of performance (coefficient of performance (COP)) equal to that of R410A, and a refrigeration capacity (RefrigerationCapacity (sometimes referred to as Cooling Capacity, Capacity)), It is possible to suppress the decrease in the capacity to a small extent by using a refrigerant having the performance of being slightly flammable (2 L class) according to the standards of the American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning (ASHRAE).
  • COP coefficient of performance
  • RefrigerationCapacity sometimes referred to as Cooling Capacity, Capacity
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first through the sixteenth aspects, wherein the refrigerant is a mixture of HFO-1132 (E) and HFO-1123 in its entirety. On the other hand, it contains 99.5% by mass or more, and the refrigerant contains 45.1% by mass to 47.1% by mass of HFO-1132 (E) based on the whole of the refrigerant.
  • the GWP is sufficiently small, and has a coefficient of performance (coefficient of performance (COP)) equal to that of R410A, and a refrigeration capacity (RefrigerationCapacity (sometimes referred to as Cooling Capacity, Capacity)), It is possible to suppress the decrease in the capacity to a small extent by using a refrigerant having the performance of being slightly flammable (2 L class) according to the standards of the American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning (ASHRAE).
  • COP coefficient of performance
  • RefrigerationCapacity sometimes referred to as Cooling Capacity, Capacity
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first through sixteenth aspects, wherein the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoro Ethylene (HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf) and difluoromethane (R32), HFO-1132 (E), HFO when the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf and R32 based on the total of these is x, y and z and a, respectively, in the refrigerant.
  • the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoro Ethylene (HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf) and difluoromethane (R32), HFO-1132 (E), HFO when the mass% of HFO-1132
  • Point A (0.0107a 2 -1.9142a + 68.305, 0.0, -0.0107a 2 + 0.9142a + 31.695)
  • Point B (0.0, 0.009a 2 -1.6045a + 59.318, -0.009a 2 + 0.6045a + 40.682)
  • the point W (0.0, 100.0-a, 0.0)
  • GI, IA, AB, BW and WG respectively connecting the five points of the above, or on the straight lines GI and AB (however, points G, I, except)
  • Point G (0.0111a 2 -1.3152a + 68.986,-0.0111a 2 + 0.3152a + 31.014, 0.0)
  • Point I (0.0111a 2 -1.3152a + 68.986, 0.0,-0.0111a 2 + 0.3152a + 31.014)
  • Point A (0.0103a 2 -1.9225a + 68.793, 0.0, -0.0103a
  • GWP is sufficiently small and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equal to R410A and a coefficient of performance (Coefficient of Performance (COP)). It is possible to suppress the decrease in capacity to a small extent by using a refrigerant that has both performance.
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first through sixteenth aspects, wherein the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoro Ethylene (HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf) and difluoromethane (R32), HFO-1132 (E), HFO when the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf and R32 based on the total of these is x, y and z and a, respectively, in the refrigerant.
  • the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoro Ethylene (HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf) and difluoromethane (R32), HFO-1132 (E), HFO when the mass% of HFO-1132
  • GWP is sufficiently small and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equal to R410A and a coefficient of performance (Coefficient of Performance (COP)). It is possible to suppress the decrease in capacity to a small extent by using a refrigerant that has both performance.
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first through sixteenth aspects, wherein the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), difluoromethane (R32) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf), and the content of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf based on the total of these in the refrigerant is
  • the three-component composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf is 100% by mass when x, y and z are respectively, coordinates (x, y, z) are Point I (72.0, 0.0, 28.0), Point J (48.5, 18.3, 33.2), Point N (27.7, 18.2, 54.1) and point E (58.3, 0.0, 41.7)
  • the line segments IJ, JN, NE, and EI connecting the four points of
  • the GWP is sufficiently small, and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equivalent to R410A, according to the standards of the American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning (ASHRAE) It is possible to suppress the decrease in the capacity to a small extent by using a refrigerant having the performance of being slightly flammable (2 L class).
  • refrigeration Capacity sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the 1st aspect through the 16th aspect, wherein the refrigerant comprises HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, wherein said refrigerant is HFO- A three-component composition in which the sum of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf is 100% by mass, where x, y and z are mass% of 1132 (E), R32 and R1234yf based on the total of these
  • the coordinates (x, y, z) are Point M (52.6, 0.0, 47.4), Point M '(39.2, 5.0, 55.8), Point N (27.7, 18.2, 54.1), Point V (11.0, 18.1, 70.9) and Point G (39.6, 0.0, 60.4) Within the range of the figure enclosed by the line segments MM ', M'N, NV, VG, and GM connecting the five points of the above, or on the line segment (except
  • the GWP is sufficiently small, and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equivalent to R410A, according to the standards of the American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning (ASHRAE) It is possible to suppress the decrease in the capacity to a small extent by using a refrigerant having the performance of being slightly flammable (2 L class).
  • refrigeration Capacity sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity
  • a refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first aspect through the sixteenth aspect, wherein the refrigerant comprises HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, wherein the refrigerant comprises HFO- A three-component composition in which the sum of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf is 100% by mass, where x, y and z are mass% of 1132 (E), R32 and R1234yf based on the total of these
  • the coordinates (x, y, z) are Point O (22.6, 36.8, 40.6), Point N (27.7, 18.2, 54.1) and point U (3.9, 36.7, 59.4)
  • Within the range of the figure bounded by the line segments ON, NU and UO respectively connecting the three points of The line segment ON is Coordinates (0.0072y 2 -0.6701y + 37.512, y , -0.0072y 2 -0.3299y + 62.488)
  • the GWP is sufficiently small, and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equivalent to R410A, according to the standards of the American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning (ASHRAE) It is possible to suppress the decrease in the capacity to a small extent by using a refrigerant having the performance of being slightly flammable (2 L class).
  • refrigeration Capacity sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity
  • a refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first through sixteenth aspects, wherein the refrigerant comprises HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, wherein the refrigerant comprises HFO- A three-component composition in which the sum of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf is 100% by mass, where x, y and z are mass% of 1132 (E), R32 and R1234yf based on the total of these
  • the coordinates (x, y, z) are Point Q (44.6, 23.0, 32.4), Point R (25.5, 36.8, 37.7), Point T (8.6, 51.6, 39.8), Point L (28.9, 51.7, 19.4) and Point K (35.6, 36.8, 27.6)
  • the line segments QR, RT, TL, LK and KQ connecting the five points of The line segment QR is Coordinates (0.0099 y 2 -1.
  • the line segment RT is Coordinates (0.082y 2 -1.8683y + 83.126, y, -0.082y 2 + 0.8683y + 16.874)
  • the line segment LK is Coordinates (0.0049y 2 -0.8842y + 61.488, y, -0.0049y 2 -0.1158y + 38.512)
  • the line segment KQ is Coordinates (0.0095y 2 -1.2222y + 67.676, y, -0.0095y 2 + 0.2222y + 32.324)
  • the line segment TL is a straight line.
  • the GWP is sufficiently small, and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equivalent to R410A, according to the standards of the American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning (ASHRAE) It is possible to suppress the decrease in the capacity to a small extent by using a refrigerant having the performance of being slightly flammable (2 L class).
  • refrigeration Capacity sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity
  • a refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first aspect through the sixteenth aspect, wherein the refrigerant comprises HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, wherein the refrigerant comprises HFO- A three-component composition in which the sum of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf is 100% by mass, where x, y and z are mass% of 1132 (E), R32 and R1234yf based on the total of these
  • the coordinates (x, y, z) are Point P (20.5, 51.7, 27.8), Point S (21.9, 39.7, 38.4) and point T (8.6, 51.6, 39.8)
  • the line segments PS, ST, and TP connecting the three points of The line segment PS is Coordinates (0.0064y 2 -0.7103y + 40.1, y, -0.0064y 2 -0.2897y + 59.9) Represented by
  • the GWP is sufficiently small, and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equivalent to R410A, according to the standards of the American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning (ASHRAE) It is possible to suppress the decrease in the capacity to a small extent by using a refrigerant having the performance of being slightly flammable (2 L class).
  • refrigeration Capacity sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first through sixteenth aspects, wherein the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoro Containing ethylene (HFO-1123) and difluoromethane (R32), HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoro Containing ethylene (HFO-1123) and difluoromethane (R32), HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the coordinates (x, y, z) are Point I (72.0, 28, 0, 0.0) Point K (48.4, 33.2, 18.4) Point B '(0.0, 81.6, 18.4) Point H (0.0, 84.2, 15.8) Point R (23.1, 67.4, 9.5) and Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment IK is Coordinates (0.025z 2 -1.7429z + 72.00, -0.025z 2 + 0.7429z + 28.0, z) Represented by
  • the line segment HR is Coordinates (-0.3123z 2 + 4.234z + 11.06, 0.3123z 2 -5.234z + 88.94, z) Represented by
  • the line segment RG is Coordinates ( ⁇ 0.0491z 2 -1.1544z + 3
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first through sixteenth aspects, wherein the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the coordinates (x, y, z) are Point I (72.0, 28, 0, 0.0) Point J (57.7, 32.8, 9.5) Point R (23.1, 67.4, 9.5) and Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment IJ is Coordinates (0.025z 2 -1.7429z + 72.0, -0.025z 2 + 0.7429z + 28.0, z)
  • the line segment RG is Coordinates ( ⁇ 0.0491z 2 -1.1544z + 38.5, 0.0491z 2 + 0.1544z + 61.5, z) Represented by The line segments JR and GI are straight lines.
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the 1st aspect through the 16th aspect, wherein the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the coordinates (x, y, z) are Point M (47.1, 52.9, 0.0) Point P (31.8, 49.8, 18.4) Point B '(0.0, 81.6, 18.4) Point H (0.0, 84.2, 15.8) Point R (23.1, 67.4, 9.5) and Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment MP is Coordinates (0.0083z 2 -0.984z + 47.1, -0.0083z 2 -0.016z + 52.9, z) Represented by
  • the line segment HR is Coordinates (-0.3123z 2 + 4.234z + 11.06, 0.3123z 2 -5.234z + 88.94, z) Represented by
  • the line segment RG is Coordinates ( ⁇ 0.0491z 2 -1.1544z + 38.5, 0.
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first through sixteenth aspects, wherein the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the coordinates (x, y, z) are Point M (47.1, 52.9, 0.0) Point N (38.5, 52.1, 9.5) Point R (23.1, 67.4, 9.5) and Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment MN is Coordinates (0.0083z 2 -0.984z + 47.1, -0.0083z 2 -0.016z + 52.9, z)
  • the line segment RG is Coordinates ( ⁇ 0.0491z 2 -1.1544z + 38.5, 0.0491z 2 + 0.1544z + 61.5, z) Represented by The line segments JR and GI are straight lines.
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first through sixteenth aspects, wherein the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the coordinates (x, y, z) are Point P (31.8, 49.8, 18.4) Point S (25.4, 56.2, 18.4) and Point T (34.8, 51.0, 14.2)
  • Point P 31.8, 49.8, 18.4
  • Point S (25.4, 56.2, 18.4)
  • Point T 34.8, 51.0, 14.2
  • the line segment ST is Coordinates (-0.0982z 2 + 0.9622z + 40.931, 0.0982z 2 -1.9622z + 59.069, z)
  • the line segment TP is Coordinates (0.0083z 2 -0.984z + 47.1, -0.0083z 2 -0.016z + 52.9, z) Represented by
  • the line segment PS is a straight line.
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to any one of the first through sixteenth aspects, wherein the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the coordinates (x, y, z) are Point Q (28.6, 34.4, 37.0) Point B '' (0.0, 63.0, 37.0) Point D (0.0, 67.0, 33.0) and point U (28.7, 41.2, 30.1)
  • the line segment DU is The coordinates ( ⁇ 3.4962z 2 + 210.71z ⁇ 3146.1, 3.4962z 2 ⁇ 211.71z + 3246.1, z) are represented, and the line segment UQ is Coordinates (0.0135z 2 -0.9181z + 44.133, -0.0135z 2 -0.0819z + 55.867, z) Represented by The line segments QB ′ ′ and B′′D are straight lines.
  • FIG. 3 is a diagram showing points A to T and line segments connecting them in a ternary composition diagram in which the total sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf is 100% by mass.
  • the sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf is (100 ⁇ a) mass%, points A to C, D ′, G, I, J and K ′ and their respective It is the figure which showed the line segment to connect.
  • the three-component composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf is 100% by mass is a diagram showing points A to C, E, G, and I to W and line segments connecting them.
  • FIG. 3 is a diagram showing points A to U and line segments connecting them in a ternary composition diagram in which the total sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 is 100% by mass.
  • It is a schematic block diagram of the refrigerant circuit concerning a 1st embodiment.
  • the graph of the pressure loss at the time of heating operation of liquid side refrigerant communication piping for every pipe outside diameter at the time of using refrigerant R410A, R32, and refrigerant A in an air harmony device concerning a 1st embodiment is shown.
  • the graph of the pressure loss at the time of cooling operation of the gas side refrigerant connection piping for every pipe outside diameter at the time of using refrigerant R410A, R32, and refrigerant A in the air harmony device concerning a 1st embodiment is shown.
  • the graph of the pressure loss at the time of heating operation of liquid side refrigerant communication piping for every pipe outside diameter at the time of using refrigerant R410A, R32, and refrigerant A in the air harmony device concerning a 2nd embodiment is shown.
  • the graph of the pressure loss at the time of cooling operation of the gas side refrigerant connection piping for every pipe outside diameter at the time of using refrigerant R410A, R32, and refrigerant A in the air harmony device concerning a 2nd embodiment is shown.
  • the graph of the pressure loss at the time of heating operation of liquid side refrigerant communication piping for every pipe outside diameter at the time of using refrigerant R410A, R32, and refrigerant A in the air harmony device concerning a 3rd embodiment is shown.
  • the graph of the pressure loss at the time of cooling operation of the gas side refrigerant connection piping for every pipe outside diameter at the time of using refrigerant R410A, R32, and refrigerant A in the air harmony device concerning a 3rd embodiment is shown.
  • refrigerant includes at least a compound having a refrigerant number (ASHRAE number) defined by ISO 817 (International Organization for Standardization) and representing a type of refrigerant. Furthermore, even if the refrigerant number is not yet assigned, those having the same characteristics as the refrigerant are included.
  • refrigerants are roughly classified into “fluorocarbon compounds” and “nonfluorocarbon compounds” in terms of the structure of the compounds.
  • the "fluorocarbon compounds” include chlorofluorocarbons (CFCs), hydrochlorofluorocarbons (HCFCs) and hydrofluorocarbons (HFCs). Examples of the "non-fluorocarbon compound” include propane (R290), propylene (R1270), butane (R600), isobutane (R600a), carbon dioxide (R744), ammonia (R717) and the like.
  • composition containing a refrigerant further includes (1) the refrigerant itself (including a mixture of refrigerants) and (2) other components, and at least a refrigerator by mixing with a refrigerator oil. At least a composition that can be used to obtain a working fluid, and (3) a working fluid for a refrigerator containing a refrigerator oil.
  • the composition of (2) is referred to as “refrigerant composition” to distinguish it from the refrigerant itself (including a mixture of refrigerants).
  • the thing of the working fluid for refrigerators for (3) is distinguished from a "refrigerant composition", and is described as a "refrigerant oil containing working fluid.”
  • the term "alternate” is used in the context of "substituting" a first refrigerant with a second refrigerant, to operate using the first refrigerant as a first type
  • the second refrigerant is used only by changing and adjusting the number of parts (at least one of refrigerator oil, gasket, packing, expansion valve, dryer and other parts) as needed. Mean that they can be operated under optimum conditions. That is, this type refers to operating the same device with "substituting" the refrigerant.
  • this type of “alternate” “drop in alternative”, “nearly drop in” There may be nealy drop in 'and' retrofit '.
  • the term "refrigerator” refers to any device that maintains a temperature lower than ambient air and maintains this low temperature by removing heat from objects or space.
  • the refrigerator in order to transfer heat from the low temperature side to the high temperature side, the refrigerator refers to a conversion device that obtains energy from the outside, performs work and converts energy.
  • the refrigerant being "WCF slight burn” means that the burning rate is 10 cm / s or less in the most flammable composition (WCF) according to the US ANSI / ASHRAE 34-2013 standard.
  • that the refrigerant is "ASHRAE slight burn” means that the burning rate of WCF is 10 cm / s or less, and storage, transport, and use based on ANSI / ASHRAE 34-2013 using WCF.
  • the most flammable fraction composition (Worst case of fractionation for flammability; WCFF) specified by conducting the leakage test has a burning rate of 10 cm / s or less and the flammability classification of US ANSI / ASHRAE 34-2013 is “ It means that it will be judged as "2L class”.
  • RCL refrigerant concentration limit
  • Temperature Glide refers to the absolute value of the difference between the onset temperature and the end temperature of the phase change process of the composition comprising the refrigerant of the present disclosure in the heat exchanger of the refrigerant system.
  • Refrigerant (2-1) Refrigerant Component Although the details will be described later, any one of the refrigerants A, B, C, D, and E can be used as the refrigerant.
  • the refrigerant of the present disclosure can be preferably used as a working fluid in a refrigerator.
  • compositions of the present disclosure are suitable for use as substitutes for HFC refrigerants such as R410A, R407C and R404A, and HCFC refrigerants such as R22.
  • the refrigerant composition of the present disclosure contains at least the refrigerant of the present disclosure and can be used for the same application as the refrigerant of the present disclosure.
  • the refrigerant composition of the present disclosure can be used to obtain a working fluid for a refrigerator by further mixing with at least a refrigerator oil.
  • the refrigerant composition of the present disclosure further contains at least one other component in addition to the refrigerant of the present disclosure.
  • the refrigerant composition of the present disclosure may optionally contain at least one of the following other components.
  • the refrigerant compositions of the present disclosure are preferably substantially free of refrigeration oil.
  • the refrigerant composition of the present disclosure preferably has a refrigerator oil content of 0 to 1% by mass, more preferably 0 to 0.1% by mass, based on the entire refrigerant composition.
  • the refrigerant composition of the present disclosure may contain a trace amount of water.
  • the water content of the refrigerant composition is preferably 0.1% by mass or less based on the entire refrigerant.
  • the intramolecular double bond of the unsaturated fluorocarbon compound which may be contained in the refrigerant is stabilized, and oxidation of the unsaturated fluorocarbon compound is also less likely to occur.
  • the stability of the refrigerant composition is improved.
  • the tracer is added to the refrigerant composition of the present disclosure at a detectable concentration so that when the refrigerant composition of the present disclosure is diluted, contaminated, or any other change can be traced. .
  • the refrigerant composition of the present disclosure may contain one type alone or two or more types as a tracer.
  • the tracer is not particularly limited, and can be appropriately selected from generally used tracers.
  • a compound that can not be an impurity that is inevitably mixed in the refrigerant of the present disclosure is selected as a tracer.
  • tracers examples include hydrofluorocarbons, hydrochlorofluorocarbons, chlorofluorocarbons, hydrochlorocarbons, fluorocarbons, deuterated hydrocarbons, deuterated hydrofluorocarbons, perfluorocarbons, fluoroethers, fluoroethers, brominated compounds, iodinated compounds, alcohols, Aldehydes, ketones, nitrous oxide (N2O) and the like can be mentioned.
  • hydrofluorocarbons As a tracer, hydrofluorocarbons, hydrochlorofluorocarbons, chlorofluorocarbons, hydrochlorocarbons, fluorocarbons and fluoroethers are particularly preferred.
  • the following compounds are preferable.
  • FC-14 Tetrafluoromethane, CF 4 ) HCC-40 (chloromethane, CH 3 Cl) HFC-23 (trifluoromethane, CHF 3 ) HFC-41 (fluoromethane, CH 3 Cl) HFC-125 (pentafluoroethane, CF 3 CHF 2 ) HFC-134a (1,1,1,2-tetrafluoroethane, CF 3 CH 2 F) HFC-134 (1,1,2,2-tetrafluoroethane, CHF 2 CHF 2 ) HFC-143a (1,1,1-trifluoroethane, CF 3 CH 3 ) HFC-143 (1,1,2-trifluoroethane, CHF 2 CH 2 F) HFC-152a (1,1-difluoroethane, CHF 2 CH 3 ) HFC-152 (1,2-difluoroethane, CH 2 FCH 2 F) HFC-161 (Fluoroethane, CH 3 CH 2 F
  • the tracer compound is present in the refrigerant composition at a total concentration of about 30 ppm to about 500 ppm, and most preferably, the tracer compound is present in the refrigerant composition at a total concentration of about 50 ppm to about 300 ppm.
  • the refrigerant composition of the present disclosure may contain one kind alone or two or more kinds as an ultraviolet fluorescent dye.
  • the ultraviolet fluorescent dye is not particularly limited, and can be appropriately selected from ultraviolet fluorescent dyes generally used.
  • UV fluorescent dyes include, for example, naphthalimide, coumarin, anthracene, phenanthrene, xanthene, thioxanthene, naphthoxanthene and fluorescein, and derivatives thereof.
  • the ultraviolet fluorescent dye either or both of naphthalimide and coumarin are particularly preferable.
  • the refrigerant composition of the present disclosure may contain one kind alone, or two or more kinds as a stabilizer.
  • the stabilizer is not particularly limited, and can be appropriately selected from generally used stabilizers.
  • a stabilizer As a stabilizer, a nitro compound, ethers, amines etc. are mentioned, for example.
  • nitro compound examples include aliphatic nitro compounds such as nitromethane and nitroethane, and aromatic nitro compounds such as nitrobenzene and nitrostyrene.
  • ethers examples include 1,4-dioxane and the like.
  • amines examples include 2,2,3,3,3-pentafluoropropylamine, diphenylamine and the like.
  • the content ratio of the stabilizer is not particularly limited, and usually 0.01 to 5% by mass is preferable, and 0.05 to 2% by mass is more preferable with respect to the whole refrigerant.
  • the refrigerant composition of the present disclosure may contain one kind alone, or may contain two or more kinds.
  • the polymerization inhibitor is not particularly limited, and can be appropriately selected from commonly used polymerization inhibitors.
  • polymerization inhibitor examples include 4-methoxy-1-naphthol, hydroquinone, hydroquinone methyl ether, dimethyl-t-butylphenol, 2,6-di-tert-butyl-p-cresol, benzotriazole and the like.
  • the content ratio of the polymerization inhibitor is not particularly limited, and is usually preferably 0.01 to 5% by mass, and more preferably 0.05 to 2% by mass, with respect to the entire refrigerant.
  • the refrigerator oil-containing working fluid of the present disclosure at least includes the refrigerant or the refrigerant composition of the present disclosure and a refrigerator oil, and is used as a working fluid in a refrigerator.
  • the refrigerator oil-containing working fluid of the present disclosure is obtained by mixing the refrigerator oil used in the compressor of the refrigerator and the refrigerant or the refrigerant composition with each other.
  • the refrigeration oil-containing working fluid generally contains 10 to 50% by mass of refrigeration oil.
  • the refrigerator oil is not particularly limited, and can be appropriately selected from commonly used refrigerator oils. At that time, if necessary, a refrigerator oil more excellent in the miscibility with the mixture, the effect of improving the stability of the mixture, and the like can be appropriately selected.
  • a base oil of refrigeration oil for example, at least one selected from the group consisting of polyalkylene glycol (PAG), polyol ester (POE) and polyvinyl ether (PVE) is preferable.
  • PAG polyalkylene glycol
  • POE polyol ester
  • PVE polyvinyl ether
  • the refrigerator oil may further contain an additive in addition to the base oil.
  • the additive may be at least one selected from the group consisting of an antioxidant, an extreme pressure agent, an acid scavenger, an oxygen scavenger, a copper deactivator, a rust inhibitor, an oil agent and an antifoamer. .
  • the refrigerator oil one having a kinematic viscosity at 40 ° C. of 5 to 400 cSt is preferable in terms of lubrication.
  • the refrigerator oil-containing working fluid of the present disclosure may further contain at least one additive, as needed.
  • the additive include the following compatibilizers and the like.
  • the refrigeration oil-containing working fluid of the present disclosure may contain one kind alone or two or more kinds as a compatibilizing agent.
  • the compatibilizer is not particularly limited, and can be appropriately selected from commonly used compatibilizers.
  • compatibilizer examples include polyoxyalkylene glycol ethers, amides, nitriles, ketones, chlorocarbons, esters, lactones, aryl ethers, fluoroethers and 1,1,1-trifluoroalkanes.
  • polyoxyalkylene glycol ether is particularly preferred.
  • the following descriptions of the refrigerant A, the refrigerant B, the refrigerant C, the refrigerant D, and the refrigerant E are independent of one another, and alphabets indicating points and line segments, numbers of examples, and numbers of comparative examples are all
  • the refrigerant A, the refrigerant B, the refrigerant C, the refrigerant D, and the refrigerant E are independent of each other.
  • the first embodiment of the refrigerant A and the first embodiment of the refrigerant B show different embodiments.
  • Refrigerant A of the present disclosure includes trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoroethylene (HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf). Is a mixed refrigerant containing
  • the refrigerant A of the present disclosure has desirable characteristics as an R410A alternative refrigerant, having the same refrigeration capacity and coefficient of performance as the R410A, and the GWP is sufficiently small.
  • the refrigerant A of the present disclosure may be a composition containing HFO-1132 (E) and R1234yf, and optionally HFO-1123, and may further satisfy the following requirements.
  • This refrigerant also has desirable characteristics as an R410A alternative refrigerant, having the same refrigeration capacity and coefficient of performance as R410A, and having a sufficiently small GWP.
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point G (72.0, 28.0, 0.0), Point I (72.0, 0.0, 28.0), Point A (68.6, 0.0, 31.4), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0) and point C (32.9, 67.1, 0.0)
  • the line segment AA ′ is The line segment AA ′ is The
  • the refrigerant of the present disclosure not only has a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A and a COP ratio of 92.5% or more based on R410A when the above requirements are satisfied, and further, it is further specified by ASHRAE. It shows WCF slight flammability (burn rate of WCF composition is 10 cm / s or less).
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-1123, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E) HFO-1123 and R1234yf based on the total of these.
  • the coordinates (x, y, z) are Point J (47.1, 52.9, 0.0), Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point N (68.6, 16.3, 15.1), Point K (61.3, 5.4, 33.3), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0) and point C (32.9, 67.1, 0.0)
  • the refrigerant of the present disclosure not only has a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A and a COP ratio of 92.5% or more based on R410A when the above requirements are satisfied, and further, it is further specified by ASHRAE. It shows slight flammability (2 L class (burning rate of WCF composition and WCFF composition is 10 cm / s or less)).
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point J (47.1, 52.9, 0.0), Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point M (60.3, 6.2, 33.5), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0) and point C (32.9, 67.1, 0.0)
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A and a COP ratio of 92.5% or more based on R410A when the above requirements are satisfied, and further, the RCL is 40 g / m 3 or more.
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point M (60.3, 6.2, 33.5), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point F (0.0, 61.8, 38.2) and point T (35.8, 44.9, 19.3)
  • the line segment PL is Coordinates (x, -0.1135x 2 + 12.112x- 280.43
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A and a COP ratio based on R410A of 95% or more when the above requirements are satisfied, and further, the RCL is 40 g / l. m 3 or more.
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point Q (62.8, 29.6, 7.6) and Point R (49.8, 42.3, 7.9)
  • coordinates (x, y, z) are Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point Q (62.8, 29.6, 7.6) and Point R (49.8, 42.3, 7.9)
  • the line segment PL is Coordinates (x, -0.1135x 2 + 12.112x- 280.43, 0.1135x 2 -13.112x + 380.43)
  • Represented by The line segment RP is The coordinates (x, 0.0067x 2 -0.7607x
  • the refrigerant of the present disclosure has a COP ratio of 95% or more based on R410A when the above requirements are satisfied, and not only an RCL of 40 g / m 3 or more but also a condensation temperature glide of 1 ° C. or less .
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point S (62.6, 28.3, 9.1), Point M (60.3, 6.2, 33.5), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point F (0.0, 61.8, 38.2) and point T (35.8, 44.9, 19.3)
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A, a COP ratio based on R410A of 95% or more, and RCL of 40 g / m 3 or more when the above requirements are satisfied. Not only that, the discharge pressure ratio based on R410A is 105% or less.
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point d (87.6, 0.0, 12.4), Point g (18.2, 55.1, 26.7), Point h (56.7, 43.3, 0.0) and point O (100.0, 0.0, 0.0)
  • the line segment dg is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2 + 0.5177y + 12.402) Represented by The
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point l (72.5, 10.2, 17.3), Point g (18.2, 55.1, 26.7), Point h (56.7, 43.3, 0.0) and point i (72.5, 27.5, 0.0)
  • the line segment lg is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2 + 0.5177y + 12.402) Represented by The line segment gh is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2 + 0.5177y + 12.402) Represented by The line segment gh is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 92.5% or more based on R410A and a COP ratio based on R410A of 92.5% or more when the above requirements are satisfied, and further, it is further specified by ASHRAE. Indicates slight flammability (2 L class).
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point d (87.6, 0.0, 12.4), Point e (31.1, 42.9, 26.0), Point f (65.5, 34.5, 0.0) and point O (100.0, 0.0, 0.0)
  • the line segment de is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2 + 0.5177y + 12.402) Represented by The line segment ef is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2 + 0.5177y + 12.402) Represented by The line segment ef is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2 +
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point l (72.5, 10.2, 17.3), Point e (31.1, 42.9, 26.0), Point f (65.5, 34.5, 0.0) and point i (72.5, 27.5, 0.0)
  • the line segment LE is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2 + 0.5177y + 12.402) Represented by The line segment ef
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 93.5% or more based on R410A and a COP ratio based on R410A of 93.5% or more when the above requirements are satisfied, and further, it is further specified in ASHRAE standard. Indicates slight flammability (2 L class).
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point a (93.4, 0.0, 6.6), Point b (55.6, 26.6, 17.8), Point c (77.6, 22.4, 0.0) and point O (100.0, 0.0, 0.0)
  • the line segment ab is Coordinates (0.0052y 2 -1.5588y + 93.385, y,-0.0052y 2 + 0.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 95% or more based on R410A and a COP ratio based on R410A of 95% or more when the above requirements are satisfied.
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point k (72.5, 14.1, 13.4), Point b (55.6, 26.6, 17.8) and point j (72.5, 23.2, 4.3)
  • coordinates (x, y, z) are Point k (72.5, 14.1, 13.4), Point b (55.6, 26.6, 17.8) and point j (72.5, 23.2, 4.3)
  • coordinates (x, y, z) are Point k (72.5, 14.1, 13.4), Point b (55.6, 26.6, 17.8) and point j (72.5, 23.2, 4.3)
  • Within the range of the figure bounded by the line segments kb, bj and jk connecting the three points of The line segment kb is Coordinates (0.0052y 2
  • the line segment bj is Coordinates (-0.0032z 2 -1.1791z + 77.593, 0.0032z 2 + 0.1791z + 22.407, z) It is preferable that the line segment jk is a straight line.
  • the refrigerant of the present disclosure not only has a refrigeration capacity ratio of 95% or more based on R410A and a COP ratio based on R410A of 95% or more when the above requirements are satisfied, and further, it is further specified by ASHRAE. Indicates slight flammability (2 L class).
  • the refrigerant A of the present disclosure may further contain other additional refrigerants in addition to HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, as long as the above-described properties and effects are not impaired.
  • the refrigerant of the present disclosure preferably contains 99.5% by mass or more, more preferably 99.75% by mass or more, of the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf with respect to the entire refrigerant. It is more preferable to contain 99.9 mass% or more.
  • the refrigerant A of the present disclosure may contain 99.5 mass% or more, 99.75 mass% or more, of the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf with respect to the entire refrigerant. And may further contain 99.9% by mass or more.
  • the additional refrigerant is not particularly limited and can be widely selected.
  • the mixed refrigerant may contain one kind alone as an additional refrigerant, or may contain two or more kinds.
  • Example of refrigerant A Below, the Example of the refrigerant
  • the refrigeration capacity of a composition containing a mixture of R410A and HFO-1132 (E), HFO-1123, R1234yf is determined using the National Institute of Science and Technology (NIST) Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database (Refprop 9.0). It calculated
  • HFO-1132 (E), HFO-1123 and HFO-1123 and HFO-1123 and HFO-1123 and HFO-1123 and H1234b, respectively, are represented by x, y and z, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point A (68.6, 0.0, 31.4), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0), Point C (32.9, 67.1, 0.0) and point O (100.0, 0.0, 0.0)
  • the line segment AA ′ is The coordinates (x, 0.0016x 2 -0.9473x + 57.497 ,
  • the point on the line segment AA ′ was determined by finding an approximate curve connecting three points of the point A, the example 1, and the point A ′ by the least square method.
  • the point on the line segment A′B was determined by finding an approximate curve connecting the three points of the point A ′, the example 3 and the point B by the least square method.
  • the point on the line segment DC ′ was determined by finding an approximate curve connecting the three points of the point D, the example 6, and the point C ′ by the least square method.
  • the point on line segment C'C was determined by calculating
  • the coordinates (x, y, z) are Point A (68.6, 0.0, 31.4), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point F (0.0, 61.8, 38.2), Point T (35.8, 44.9, 19.3), Point E (58.0, 42.0, 0.0) and point O (100.0, 0.0, 0.0)
  • the line segment AA ′ is The coordinates (x, 0.0016x 2 -0.9473x + 57.497 , -0.0016x 2 -0.0527x + 42.503) Represented by The line segment A'B is Coordinates (x, 0.0029x 2 -1.0268x + 58.7 , -0.0029x 2 + 0.0268x + 41.3) Represented by The line segment FT is
  • the points on the line segment FT were determined by finding an approximate curve connecting the three points T, E 'and F by the least squares method.
  • the points on the line segment TE were determined by finding an approximate curve connecting the three points E, R and T by the least square method.
  • R1234yf contributes to the reduction of flammability and the suppression of deterioration such as polymerization, and it is preferable to include this.
  • the burning rate was measured according to the ANSI / ASHRA 34-2013 standard, with the mixed composition as the WCF concentration.
  • the one with a burning rate of 10 cm / s or less is considered as "2 L class (slight flammability)".
  • the burning rate test was done as follows using the apparatus shown in FIG. In FIG. 1, 901 indicates a sample cell, 902 indicates a high-speed camera, 903 indicates a xenon lamp, 904 indicates a collimating lens, 905 indicates a collimating lens, and 906 indicates a ring filter.
  • the mixed refrigerant used was 99.5% or more pure and degassed by repeated cycles of freezing, pumping and thawing until no traces of air were visible on the vacuum gauge.
  • the burning rate was measured by the closure method. The initial temperature was ambient temperature. Ignition was performed by creating an electrical spark between the electrodes at the center of the sample cell.
  • the duration of the discharge was 1.0 to 9.9 ms, and the ignition energy was typically about 0.1 to 1.0 J.
  • the spread of the flame was visualized using Schlieren photographs.
  • a cylindrical container (inner diameter: 155 mm, length: 198 mm) equipped with two acrylic windows for transmitting light was used as a sample cell, and a xenon lamp was used as a light source.
  • Schlieren images of flames were recorded with a high speed digital video camera at a framing rate of 600 fps and stored on a PC.
  • the WCFF concentration was determined by performing leakage simulation according to NIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0 with the WCF concentration as the initial concentration.
  • the line segment PN is Coordinates (x, -0.1135x 2 + 12.112x- 280.43, 0.1135x 2 -13.112x + 380.43) Represented by
  • the line segment NK is Coordinates (x, 0.2421x 2 -29.955x + 931.91, -0.2421x 2 + 28.955x-831.91) It is represented by.
  • the point on the line segment PN was determined by finding an approximate curve connecting the three points P, L, and N by the least squares method.
  • the point on the line segment NK was determined by finding an approximate curve connecting the three points of the point N, the point N 'and the point K by the least square method.
  • the refrigerant B of the present disclosure is 99.5 mass% or more of the total of trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)) and trifluoroethylene (HFO-1123) with respect to the whole of the refrigerant, and the refrigerant is HFO- Or a mixed refrigerant containing 62.0% by mass to 72.0% by mass or 45.1% by mass to 47.1% by mass of 1132 (E) based on the whole of the refrigerant, or
  • the total of HFO-1132 (E) and HFO-1123 is 99.5 mass% or more with respect to the whole of the refrigerant, and the refrigerant contains 40.1 mass% of HFO-1132 (E) with respect to the whole of the refrigerant It is a mixed refrigerant containing ⁇ 47.1% by mass.
  • the refrigerant B of the present disclosure has (1) a coefficient of performance equivalent to R410A, (2) refrigeration capacity equivalent to R410A, (3) sufficiently small GWP, and (4) ASHRAE standard. It has desirable characteristics as a R410A alternative refrigerant, that is, it is slightly flammable (2 L class).
  • the refrigerant B of the present disclosure is a WCF slight-combustible if it is a mixed refrigerant containing 72.0% by mass or less of HFO-1132 (E).
  • the refrigerant B of the present disclosure is a composition containing HFO-1132 (E) at 47.1% or less, and is a “2 L class” which is a slightly flammable refrigerant according to ASHRAE standards with WCF slight combustion and WCFF slight combustion, and handling is easier It becomes.
  • the refrigerant B of the present disclosure contains 62.0% by mass or more of HFO-1132 (E)
  • the coefficient of performance coefficient based on R410A is more excellent at 95% or more, and HFO-1132 (E) and / or Or, the polymerization reaction of HFO-1123 is further suppressed, and the stability becomes more excellent.
  • the refrigerant B of the present disclosure contains 45.1% by mass or more of HFO-1132 (E)
  • the coefficient of performance coefficient based on R410A is more excellent at 93% or more, and HFO-1132 (E) and / or Or, the polymerization reaction of HFO-1123 is further suppressed, and the stability becomes more excellent.
  • the refrigerant B of the present disclosure may further contain other additional refrigerants in addition to HFO-1132 (E) and HFO-1123 as long as the above-described properties and effects are not impaired.
  • the refrigerant B of the present disclosure more preferably contains the total of HFO-1132 (E) and HFO-1123 at 99.75 mass% or more, further preferably 99.9 mass% or more with respect to the entire refrigerant.
  • the additional refrigerant is not particularly limited and can be widely selected.
  • the mixed refrigerant may contain one kind alone as an additional refrigerant, or may contain two or more kinds.
  • Example of refrigerant B Below, the Example of the refrigerant
  • a mixed refrigerant was prepared by mixing HFO-1132 (E) and HFO-1123 in mass% (mass%) shown in Table 37 and Table 38, respectively, based on the total of them.
  • IPCC Intergovernmental Panel on Climate Change
  • the refrigeration capacity of a composition containing a mixture of R410A and HFO-1132 (E) and HFO-1123 is as follows using the National Institute of Science and Technology (NIST) Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database (Refprop 9.0) It calculated
  • composition of each mixture is WCF, and NIST Standard Reference Data Base Version under the condition of Equipment, Storage, Shipping, Leak, and Recharge according to ASHRAE 34-2013 standard.
  • a leak simulation was performed according to 4.0, and the most flammable fraction was WCFF.
  • GWP, COP and refrigeration capacity calculated based on these results are shown in Tables 1 and 2.
  • the ratio COP and the specific refrigeration capacity are shown relative to R410A.
  • COP (refrigeration capacity or heating capacity) / power consumption
  • the flammability was measured according to the ANSI / ASHRAE 34-2013 standard. If the burning rate is 10 cm / s or less for both WCF and WCFF, it is considered as "2 L class (slight flammability)".
  • the burning rate test was conducted as follows using the apparatus shown in FIG. First, the mixed refrigerant used was 99.5% or more pure and degassed by repeated cycles of freezing, pumping and thawing until no traces of air were visible on the vacuum gauge. The burning rate was measured by the closure method. The initial temperature was ambient temperature. Ignition was performed by creating an electrical spark between the electrodes at the center of the sample cell. The duration of the discharge was 1.0 to 9.9 ms, and the ignition energy was typically about 0.1 to 1.0 J. The spread of the flame was visualized using Schlieren photographs.
  • a cylindrical container (inner diameter: 155 mm, length: 198 mm) equipped with two acrylic windows for transmitting light was used as a sample cell, and a xenon lamp was used as a light source.
  • Schlieren images of flames were recorded with a high speed digital video camera at a framing rate of 600 fps and stored on a PC.
  • Refrigerant C of the present disclosure includes trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoroethylene (HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf). And difluoromethane (R32), which further satisfy the following requirements.
  • the refrigerant C of the present disclosure has desirable characteristics as an R410A alternative refrigerant, having a refrigeration capacity and a coefficient of performance equivalent to that of R410A, and having a sufficiently small GWP.
  • the refrigerant C of the present disclosure is HFO-1132, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, and R32 based on the total of these is x, y and z, and a, respectively.
  • Point A (0.0107a 2 -1.9142a + 68.305, 0.0, -0.0107a 2 + 0.9142a + 31.695)
  • Point B (0.0, 0.009a 2 -1.6045a + 59.318, -0.009a 2 + 0.6045a + 40.682)
  • the point W (0.0, 100.0-a, 0.0)
  • GI, IA, AB, BW and WG respectively connecting the five points of the above, or on the straight lines GI and AB (however, points G, I, except)
  • Point G (0.0111a 2 -1.3152a + 68.986,-0.0111a 2 + 0.3152a + 31.014, 0.0)
  • Point I (0.0111a 2 -1.3152a + 68.986, 0.0,-0.0111a 2 + 0.3152a + 31.014)
  • Point A (0.0103a 2 -1.9225a + 68.793, 0.0, -0.0103a
  • the refrigerant C of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO- when the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are When 0 ⁇ a ⁇ 11.1
  • Point J (0.0049a 2 -0.9645a + 47.1, -0.0049a 2 -0.0355a + 52.9, 0.0)
  • Point B (0.0, 0.0144a 2 -1.6377a + 58.7,-0.0144a 2 + 0.6377a + 41.3)
  • Point D (0.0, 0.0224a 2 + 0.968a
  • the refrigerant of the present disclosure not only achieves a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A and a COP ratio of 92.5% or more based on R410A when the above requirements are satisfied, and further, WCF slight combustion and WCFF slight burn and ASHRAE standards indicate "2L class", a slightly burnt refrigerant.
  • the refrigerant C of the present disclosure further includes R32 in addition to HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, the sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, and R32 is used as a standard.
  • R410A is a point It is an intersection point of an approximate straight line connecting points where the COP ratio is 95% and a straight line ab.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 95% or more based on R410A and a COP ratio based on R410A of 95% or more when the above requirements are satisfied.
  • the refrigerant C of the present disclosure may further contain other additional refrigerant in addition to HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, and R32, as long as the above-described properties and effects are not impaired. Good.
  • the refrigerant of the present disclosure preferably contains 99.5% by mass or more, more preferably 99.75% by mass or more, of the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, and R32 with respect to the entire refrigerant. Preferably, 99.9% by mass or more is included.
  • the refrigerant C of the present disclosure may contain 99.5% by mass or more and 99.75% by mass or more of the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, and R32 with respect to the entire refrigerant. And may contain 99.9% by mass or more.
  • the additional refrigerant is not particularly limited and can be widely selected.
  • the mixed refrigerant may contain one kind alone as an additional refrigerant, or may contain two or more kinds.
  • Example of refrigerant C Below, the Example of the refrigerant
  • a mixed refrigerant was prepared by mixing HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, and R32 in the mass% shown in Tables 39 to 96, respectively, based on the total of these.
  • IPCC Intergovernmental Panel on Climate Change
  • the refrigeration capacity of a composition containing a mixture of R410A and HFO-1132 (E) and HFO-1123 is as follows using the National Institute of Science and Technology (NIST) Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database (Refprop 9.0) It calculated
  • the COP ratio and the refrigeration capacity ratio were determined with reference to R410.
  • the calculation conditions were as follows.
  • COP (refrigeration capacity or heating capacity) / power consumption
  • HFO-1132 (E: HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, and R32, based on the sum of these, mass% is x, y and z, and a, respectively).
  • HFO-1123 and R1234yf the bottom line is a straight line connecting point (0.0, 100.0-a, 0.0) and point (0.0, 0.0, 100, 0-a) where the mass becomes (100-a) mass%
  • the coordinates (x, y, z) are When 0 ⁇ a ⁇ 11.1 Point A (0.0134a 2 -1.9681a + 68.6, 0.0, -0.0134a 2 + 0.9681a + 31.4) and point B (0.0, 0.0144a 2 -1.6377a + 58.7, -0.0144a 2 + 0.6377a + 41.3) and A straight line AB connecting the When 11.1
  • a point at which the actual refrigeration capacity ratio is 85% is a curve that extends to the 1234yf side connecting the point A and the point B shown in FIG. Therefore, when it is on the straight line AB or on the left side, the refrigeration capacity ratio based on R410A is 85% or more.
  • the coordinates (x, y, z) are When 0 ⁇ a ⁇ 11.1 Point D '(0.0, 0.0224a 2 + 0.968a + 75.4, -0.0224a 2 -1.968a + 24.6) and point C (-0.2304a 2 -0.4062a + 32.9, 0.2304a 2 -0.5938a + 67.1, 0.0) And the straight line D′ C connecting the When 11.1 ⁇ a ⁇ 46.7 It can be seen that the COP ratio based on R410A is 92.5% or more when in all the regions.
  • FIG. 3 it is the curve CD that the COP ratio is 92.5% or more, but in FIG. 3, when the R1234yf concentration is 5% by mass and 10% by mass, the COP ratio is 92.5% (26.6, 68.4, 5), (19.5, 70.5, 10), and an approximate straight line connecting three points C (32.9, 67.1, 0.0), and the intersection point D ′ (0, 0, 0) with the HFO-1132 (E) concentration of 0.0 mass% A straight line connecting 75.4, 24.6) and the point C is a line segment D'C. Also, in FIG. 4, D ′ (D) is similarly derived from an approximate curve connecting point C (18.4, 74.5, 0), point (13.9, 76.5, 2.5), and point (8.7, 79. Find 0, 83.4, 9.5), and let D'C be a straight line connecting point C.
  • composition of each mixture is WCF, and NIST Standard Reference Data Base Version under the condition of Equipment, Storage, Shipping, Leak, and Recharge according to ASHRAE 34-2013 standard.
  • a leak simulation was performed according to 4.0, and the most flammable fraction was WCFF.
  • the flammability was measured according to the ANSI / ASHRAE 34-2013 standard. If the burning rate is 10 cm / s or less for both WCF and WCFF, it is considered as "2 L class (slight flammability)".
  • the burning rate test was done as follows using the apparatus shown in FIG. First, the mixed refrigerant used was 99.5% or more pure and degassed by repeated cycles of freezing, pumping and thawing until no traces of air were visible on the vacuum gauge. The burning rate was measured by the closure method. The initial temperature was ambient temperature. Ignition was performed by creating an electrical spark between the electrodes at the center of the sample cell. The duration of the discharge was 1.0 to 9.9 ms, and the ignition energy was typically about 0.1 to 1.0 J. The spread of the flame was visualized using Schlieren photographs.
  • a cylindrical container (inner diameter: 155 mm, length: 198 mm) equipped with two acrylic windows for transmitting light was used as a sample cell, and a xenon lamp was used as a light source.
  • Schlieren images of flames were recorded with a high speed digital video camera at a framing rate of 600 fps and stored on a PC.
  • the point of the actual WCFF slight combustion becomes a curve which spreads to the HFO-1132 (E) side connecting the point J and the point K '(on the straight line AB) shown in FIG. Therefore, when it is on the line of straight line JK 'or below, it becomes WCFF slight flame retardance.
  • the R32 content ratio a (mass%) is 0 mass%, 7.1 mass%, 11.1 mass%, 14.5 mass%, 18.2 mass%, 21.9 mass%, 26.7 mass%, respectively.
  • the compositions are shown for 29.3% by weight, 36.7% by weight, 44.1% by weight and 47.8% by weight.
  • Point A is a point where the HFO-1123 content is 0% by mass and the refrigeration capacity ratio based on R410A is 85%. With respect to the point A, three points were obtained for each of the following five ranges by calculation, and their approximate expressions were obtained (Table 109).
  • Point B is a point at which the HFO-1132 (E) content rate is 0% by mass and the refrigeration capacity ratio based on R410A is 85%.
  • E HFO-1132
  • the point D ' is a point at which the HFO-1132 (E) content rate is 0% by mass and the COP ratio based on R410A is 95.5%.
  • the following three points were obtained by calculation and their approximate expressions were obtained (Table 111).
  • Point C is a point where the R1234yf content rate is 0% by mass and the COP ratio based on R410A is 95.5%.
  • point C the following three points were obtained by calculation, and their approximate expressions were obtained (Table 112).
  • the refrigerant D of the present disclosure is a mixture containing trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), difluoromethane (R32) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf). It is a refrigerant.
  • the refrigerant D of the present disclosure has desirable characteristics as an R410A alternative refrigerant, having a cooling capacity equivalent to that of R410A, a sufficiently small GWP, and a slight flammability (2 L class) according to the ASHRAE standard.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point I (72.0, 0.0, 28.0), Point J (48.5, 18.3, 33.2), Point N (27.7, 18.2, 54.1) and point E (58.3, 0.0, 41.7)
  • the line segment IJ is Coordinates (0.0236y 2 -1.7616y +72.0, y, -0.0236y 2 + 0.7616y +28.0) Represented by
  • the line segment NE is Coordinates (0.012y 2 -1.9003y + 58.3, y, -0.012y 2 + 0.9003y + 41.7) It is preferable that the line segments JN and EI be straight lines.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point M (52.6, 0.0, 47.4), Point M '(39.2, 5.0, 55.8), Point N (27.7, 18.2, 54.1), Point V (11.0, 18.1, 70.9) and Point G (39.6, 0.0, 60.4)
  • the line segment MM ' is Coordinates (x, 0.132x 2 -3.34x + 52.6, -0.132x 2 + 2.34x + 47.4)
  • the line segment M'N is Coordinates (x, 0.0313x 2 -1.4551x + 43.824, -0.0313x 2 + 0.4551x + 56.
  • the line segment VG is Coordinates (0.0123y 2 -1.8033y + 39.6, y, -0.0123y 2 + 0.8033y + 60.4) It is preferable that the line segments NV and GM be straight.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 70% or more based on R410A, a GWP of 125 or less, and ASHRAE slight burn.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point O (22.6, 36.8, 40.6), Point N (27.7, 18.2, 54.1) and point U (3.9, 36.7, 59.4)
  • the line segments ON, NU and UO respectively connecting the three points of The line segment ON is Coordinates (0.0072y 2 -0.6701y + 37.512, y , -0.0072y 2 -0.3299y + 62.488)
  • the line segment NU is Coordinates (0.0083y 2 -1.7403y +56.635, y, -0.0083y 2 + 0.7403y +43.365)
  • the line segment UO be a straight line.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 80% or more based on R410A, a GWP of 250 or less, and ASHRAE slight burn.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point Q (44.6, 23.0, 32.4), Point R (25.5, 36.8, 37.7), Point T (8.6, 51.6, 39.8), Point L (28.9, 51.7, 19.4) and Point K (35.6, 36.8, 27.6)
  • Point Q 44.6, 23.0, 32.4
  • Point R (25.5, 36.8, 37.7)
  • Point T (8.6, 51.6, 39.8)
  • Point L 28.9, 51.7, 19.4
  • Point K (35.6, 36.8, 27.6)
  • the line segments QR, RT, TL, LK and KQ connecting the five points of The line segment QR is Coordinates (0.0099 y 2 -1. 975 y + 84.
  • the line segment RT is Coordinates (0.082y 2 -1.8683y + 83.126, y, -0.082y 2 + 0.8683y + 16.874)
  • the line segment LK is Coordinates (0.0049y 2 -0.8842y + 61.488, y, -0.0049y 2 -0.1158y + 38.512)
  • the line segment KQ is Coordinates (0.0095y 2 -1.2222y + 67.676, y, -0.0095y 2 + 0.2222y + 32.324) It is preferable that the line segment TL be a straight line.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 92.5% or more based on R410A, a GWP of 350 or less, and WCF slight combustion.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point P (20.5, 51.7, 27.8), Point S (21.9, 39.7, 38.4) and point T (8.6, 51.6, 39.8)
  • the line segment PS is Coordinates (0.0064y 2 -0.7103y + 40.1, y, -0.0064y 2 -0.2897y + 59.9)
  • the line segment ST is Coordinates (0.082y 2 -1.8683y + 83.126, y, -0.082y 2 + 0.8683y + 16.874)
  • the line segment TP is a straight line.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 92.5% or more based on R410A, a GWP of 350 or less, and ASHRAE incombustible when the above requirements are satisfied.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point a (71.1, 0.0, 28.9), Point c (36.5, 18.2, 45.3), Point f (47.6, 18.3, 34.1) and point d (72.0, 0.0, 28.0)
  • the line segment ac is Coordinates (0.0181y 2 -2.2288y + 71.096, y, -0.0181y 2 + 1.2288y +28.904)
  • the line segment fd is Coordinates (0.02y 2 -1.7y + 72, y , -0.02y 2 + 0.7y + 28)
  • the line segments cf and da are straight.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A, a GWP of 125 or less, and a slight flame retardancy (2 L class) according to the ASHRAE standard.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point a (71.1, 0.0, 28.9), Point b (42.6, 14.5, 42.9), Point e (51.4, 14.6, 34.0) and point d (72.0, 0.0, 28.0)
  • the line segment ab is Coordinates (0.0181y 2 -2.2288y + 71.096, y, -0.0181y 2 + 1.2288y +28.904)
  • the line segment ed is Coordinates (0.02y 2 -1.7y + 72, y , -0.02y 2 + 0.7y + 28)
  • the line segments be and da are straight lines.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A, a GWP of 100 or less, and a slight flame retardancy (2 L class) according to the ASHRAE standard.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point g (77.5, 6.9, 15.6), Point iI (55.1, 18.3, 26.6) and point j (77.5.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 95% or more based on R410A, a GWP of 100 or less, and is resistant to changes such as polymerization or decomposition, and is excellent in stability. .
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point g (77.5, 6.9, 15.6), Point h (61.8, 14.6, 23.6) and point k (77.5, 14.6, 7.9)
  • the line segments gh, hk and kg connecting the three points of The line segment gh is Coordinates (0.02y 2 -2.4583y + 93.396, y , -0.02y 2 + 1.4583y + 6.604)
  • the line segments hk and kg are straight.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 95% or more based on R410A, a GWP of 100 or less, and is resistant to changes such as polymerization or decomposition, and is excellent in stability. .
  • the refrigerant D of the present disclosure may further contain other additional refrigerant in addition to HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, as long as the above-mentioned properties and effects are not impaired.
  • the refrigerant D of the present disclosure preferably contains 99.5% by mass or more, more preferably 99.75% by mass or more, of the total of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf with respect to the entire refrigerant. It is more preferable to contain mass% or more.
  • the additional refrigerant is not particularly limited and can be widely selected.
  • the mixed refrigerant may contain one kind alone as an additional refrigerant, or may contain two or more kinds.
  • Example of refrigerant D Below, the Example of the refrigerant
  • each mixed refrigerant of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf is WCF, and according to the ASHRAE 34-2013 standard, equipment (Storage), Storage (Storage), Transportation (Shipping), Leakage (Leak) and Recharge (Recharge) Leakage simulation was performed according to NIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0 under the following conditions, and the most flammable fraction was WCFF.
  • the burning rate test was done as follows using the apparatus shown in FIG. First, the mixed refrigerant used was 99.5% or more pure and degassed by repeated cycles of freezing, pumping and thawing until no traces of air were visible on the vacuum gauge. The burning rate was measured by the closure method. The initial temperature was ambient temperature. Ignition was performed by creating an electrical spark between the electrodes at the center of the sample cell. The duration of the discharge was 1.0 to 9.9 ms, and the ignition energy was typically about 0.1 to 1.0 J. The spread of the flame was visualized using Schlieren photographs.
  • a cylindrical container (inner diameter: 155 mm, length: 198 mm) equipped with two acrylic windows for transmitting light was used as a sample cell, and a xenon lamp was used as a light source.
  • Schlieren images of flames were recorded with a high speed digital video camera at a framing rate of 600 fps and stored on a PC. The results are shown in Tables 113-115.
  • the coordinates (x, y, z) indicate line segments connecting point M, point M ′, point W, point J, point N, and point P, respectively.
  • a mixed refrigerant was prepared by mixing HFO-1132 (E), R32 and R1234yf in the% by mass shown in Tables 116 to 144, respectively, based on their total sum.
  • the coefficient of performance (coefficient of performance (COP)) ratio based on R410 and the refrigeration capacity ratio were determined. The calculation conditions were as follows.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), where x, y and z represent mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf based on their total sum, respectively.
  • the coordinates (x, y, z) are Point I (72.0, 0.0, 28.0), Point J (48.5, 18.3, 33.2), Point N (27.7, 18.2, 54.1) and point E (58.3, 0.0, 41.7)
  • the line segment IJ is Coordinates (0.0236y 2 -1.7616y +72.0, y, -0.0236y 2 + 0.7616y +28.0) Represented by The line segment NE is Coordinates (0.0236y 2 -1.7616y +72.0, y, -0.0236y 2 + 0.7616y +28.0) Represented by The line segment NE is Coordinates (0.0236y 2 -1.7616y +72.0, y, -0.0236y 2 + 0.76
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R32 when the mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point M (52.6, 0.0, 47.4), Point M '(39.2, 5.0, 55.8), Point N (27.7, 18.2, 54.1), Point V (11.0, 18.1, 70.9) and Point G (39.6, 0.0, 60.4)
  • the line segment VG is Coordinates (0.0123y 2 -1.8033y + 39.6, y, -0.0123y 2 + 0.8033y + 60.4) It can be seen that when the line segments NV and GM are straight, the refrigeration capacity ratio based on R410A is 70% or more, the GWP is 125 or less, and ASHRAE slight burn is achieved.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R32, where the mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf based on the total of these is respectively x, y and z.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R32 when the mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point Q (44.6, 23.0, 32.4), Point R (25.5, 36.8, 37.7), Point T (8.6, 51.6, 39.8), Point L (28.9, 51.7, 19.4) and Point K (35.6, 36.8, 27.6)
  • coordinates (x, y, z) are Point Q (44.6, 23.0, 32.4), Point R (25.5, 36.8, 37.7), Point T (8.6, 51.6, 39.8), Point L (28.9, 51.7, 19.4) and Point K (35.6, 36.8, 27.6)
  • the line segments QR, RT, TL, LK and KQ connecting the five points of The line segment QR is Coordinates (0.0099 y 2 -1.
  • the line segment RT is Coordinates (0.082y 2 -1.8683y + 83.126, y, -0.082y 2 + 0.8683y + 16.874)
  • the line segment LK is Coordinates (0.0049y 2 -0.8842y + 61.488, y, -0.0049y 2 -0.1158y + 38.512)
  • the line segment KQ is Coordinates (0.0095y 2 -1.2222y + 67.676, y, -0.0095y 2 + 0.2222y + 32.324)
  • the refrigerating capacity ratio based on R410A is 92.5% or more
  • the GWP is 350 or less
  • the WCF is slightly combustible.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R32, where the mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf based on the total of these is respectively x, y and z.
  • the refrigerant E of the present disclosure is a mixed refrigerant containing trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoroethylene (HFO-1123) and difluoromethane (R32).
  • the refrigerant E of the present disclosure has desirable characteristics as an R410A alternative refrigerant, having a coefficient of performance equivalent to that of R410A, and a sufficiently small GWP.
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point I (72.0, 28, 0, 0.0) Point K (48.4, 33.2, 18.4) Point B '(0.0, 81.6, 18.4) Point H (0.0, 84.2, 15.8) Point R (23.1, 67.4, 9.5) and Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment IK is Coordinates (0.025z 2 -1.7429z + 72.00, -0.025z 2 + 0.7429z + 28.0, z) Represented by The line segment HR is Coordinates (-
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point I (72.0, 28, 0, 0.0) Point J (57.7, 32.8, 9.5) Point R (23.1, 67.4, 9.5) and Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment IJ is Coordinates (0.025z 2 -1.7429z + 72.0, -0.025z 2 + 0.7429z + 28.0, z)
  • the line segment RG is Coordinates ( ⁇ 0.0491z 2 -1.1544z + 38.5, 0.0491z 2 + 0.1544z + 61.5,
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point M (47.1, 52.9, 0.0) Point P (31.8, 49.8, 18.4)
  • Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment MP is Coordinates (0.0083z 2 -0.984z + 47.1, -0.0083z 2 -0.016z + 52.9, z)
  • the line segment HR is Coordinates (-0.3123z
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point M (47.1, 52.9, 0.0) Point N (38.5, 52.1, 9.5) Point R (23.1, 67.4, 9.5) and Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment MN is Coordinates (0.0083z 2 -0.984z + 47.1, -0.0083z 2 -0.016z + 52.9, z)
  • the line segment RG is Coordinates ( ⁇ 0.0491z 2 -1.1544z + 38.5, 0.
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point P (31.8, 49.8, 18.4) Point S (25.4, 56.2, 18.4) and Point T (34.8, 51.0, 14.2)
  • the line segment ST is Coordinates (-0.0982z 2 + 0.9622z + 40.931, 0.0982z 2 -1.9622z + 59.069, z)
  • the line segment TP is Coordinates (0.0083z 2 -0.984z + 47.1, -0.0083z 2 -0.016z + 52.9, z) Represented by It is preferable that the line segment PS be a
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point Q (28.6, 34.4, 37.0) Point B '' (0.0, 63.0, 37.0) Point D (0.0, 67.0, 33.0) and point U (28.7, 41.2, 30.1)
  • the line segment DU is The coordinates ( ⁇ 3.4962z 2 + 210.71z ⁇ 3146.1, 3.4962z 2 ⁇ 211.71z + 3246.1, z) are represented, and the line segment UQ is Represented by
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point O (100.0, 0.0, 0.0), Point c '(56.7, 43.3, 0.0), Point d '(52.2, 38.3, 9.5), Point e '(41.8, 39.8, 18.4) and point a' (81.6, 0.0, 18.4)
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point O (100.0, 0.0, 0.0), Point c (77.7, 22.3, 0.0), Point d (76.3, 14.2, 9.5), Point e (72.2, 9.4, 18.4) and point a '(81.6, 0.0, 18.4)
  • the line segment cde is It is preferable that the coordinates ( ⁇ 0.017z 2 + 0.0148z + 77.684,
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point O (100.0, 0.0, 0.0), Point c '(56.7, 43.3, 0.0), Point d '(52.2, 38.3, 9.5) and point a (90.5, 0.0, 9.5)
  • the line segment c'd ' is It is preferable if it is represented by the coordinates ( ⁇ 0.0297z 2 ⁇ 0.1915z + 56.7
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point O (100.0, 0.0, 0.0), Point c (77.7, 22.3, 0.0), Point d (76.3, 14.2, 9.5), Point a (90.5, 0.0, 9.5)
  • the line segment CD is It is preferable if it is represented by coordinates ( ⁇ 0.017z 2 + 0.0148z + 77.684, 0.017z 2 + 0.9852z + 22.316, z), and the line segments Oc, da and aO are straight lines.
  • the refrigerant E of the present disclosure may further contain other additional refrigerants in addition to HFO-1132 (E), HFO-1123, and R32, as long as the above-described properties and effects are not impaired.
  • the refrigerant E of the present disclosure preferably contains 99.5% by mass or more, more preferably 99.75% by mass or more, of the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 with respect to the entire refrigerant. It is more preferable to contain 99.9 mass% or more.
  • the additional refrigerant is not particularly limited and can be widely selected.
  • the mixed refrigerant may contain one kind alone as an additional refrigerant, or may contain two or more kinds.
  • Example of refrigerant E Below, the Example of the refrigerant
  • a mixed refrigerant was prepared by mixing HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 in the mass% shown in Table 145 and Table 146, respectively, based on the total of these.
  • the composition of each mixture is WCF, and in accordance with the ASHRAE 34-2013 standard, the condition (Equipment), (Storage), (Shipping), (Shipping), (Leak) and Recharge the National Institute of Science and Technology (NIST) Leakage simulation was performed according to Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0, and the most flammable fraction was WCFF.
  • the burning rate was measured in accordance with the ANSI / ASHRA 34-2013 standard.
  • the WCF composition and the WCFF composition having a burning rate of 10 cm / s or less correspond to the “2 L class (slight flammability)” in the flammability classification of ASHRAE.
  • the burning rate test was done as follows using the apparatus shown in FIG. First, the mixed refrigerant used was 99.5% or more pure and degassed by repeated cycles of freezing, pumping and thawing until no traces of air were visible on the vacuum gauge. The burning rate was measured by the closure method. The initial temperature was ambient temperature. Ignition was performed by creating an electrical spark between the electrodes at the center of the sample cell. The duration of the discharge was 1.0 to 9.9 ms, and the ignition energy was typically about 0.1 to 1.0 J. The spread of the flame was visualized using Schlieren photographs.
  • a cylindrical container (inner diameter: 155 mm, length: 198 mm) equipped with two acrylic windows for transmitting light was used as a sample cell, and a xenon lamp was used as a light source.
  • Schlieren images of flames were recorded with a high speed digital video camera at a framing rate of 600 fps and stored on a PC.
  • the points on the line segment KL are approximated curves by the least squares method from three points of K (48.4, 33.2, 18.4), Example 10 (41.1, 31.2, 27.7) and L (35.5, 27.5, 37.0). Determined, determined the coordinates.
  • the line segment MP is represented by coordinates (0.0083z 2 -0.984z + 47.1, -0.0083z 2 -0.016z + 52.9, z), and the line segment PQ is represented by coordinates (0.0135z 2 -0.9181z). +44.133, -0.0135z 2 -0.0819z + 55.867, z).
  • the point on the line segment MP obtains an approximate curve from the three points M, N, and P by the least squares method
  • the point on the line segment PQ approximates the curve from the three points P, U, and Q by the least squares method
  • the refrigeration capacity of a composition containing a mixture of R410A and HFO-1132 (E) and HFO-1123 is as follows using the National Institute of Science and Technology (NIST) Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database (Refprop 9.0) It calculated
  • the coordinates (x, y, z) are Point O (100.0, 0.0, 0.0), Point A '' (63.0, 0.0, 37.0), Point B '' (0.0, 63.0, 37.0) and Point (0.0, 100.0, 0.0)
  • GWP becomes 250 or less.
  • the coordinates (x, y, z) are Point O (100.0, 0.0, 0.0), Point A '(81.6, 0.0, 18.4), Point B '(0.0, 81.6, 18.4) and point (0.0, 100.0, 0.0)
  • Point O (100.0, 0.0, 0.0)
  • Point A '(81.6, 0.0, 18.4) Point B '(0.0, 81.6, 18.4)
  • point (0.0, 100.0, 0.0) When it exists in the range of the figure enclosed by the line segment which respectively connects 4 points of, or on the said line segment, it turns out that GWP becomes 125 or less.
  • the coordinates (x, y, z) are Point O (100.0, 0.0, 0.0), Point A (90.5, 0.0, 9.5), Point B (0.0, 90.5, 9.5) and Point (0.0, 100.0, 0.0)
  • Point O 100.0, 0.0, 0.0
  • Point A 90.5, 0.0, 9.5
  • Point B 0.0, 90.5, 9.5
  • Point 0.0, 100.0, 0.0
  • the coordinates (x, y, z) are Point C (50.0, 31.6, 18.4), Point U (28.7, 41.2, 30.1) and Point D (52.2, 38.3, 9.5)
  • the COP ratio based on R410A is 96% or more when it is on the left side of the line segment connecting the three points of or on the line segment.
  • the line segment CU has coordinates ( ⁇ 0.0538z 2 + 0.7888z + 53.701, 0.0538z 2 ⁇ 1.7888z + 46.299, z)
  • the line segment UD has coordinates ( ⁇ 3.4962z 2 + 210.71z ⁇ 3146.1, 3.4962 z 2 -211.71 z + 3246.1, z).
  • the point on the line segment CU is obtained from the three points of the point C, the comparative example 10, and the point U by the least square method.
  • the point on the line segment UD is obtained by the least square method from the three points of the point U, the second embodiment, and the D.
  • the coordinates (x, y, z) are Point E (55.2, 44.8, 0.0), Point T (34.8, 51.0, 14.2)
  • Point E (55.2, 44.8, 0.0)
  • Point T (34.8, 51.0, 14.2)
  • the COP ratio based on R410A is 94.5% or more.
  • the line segment ET the coordinates (-0.0547z 2 -0.5327z + 53.4, 0.0547z 2 -0.4673z + 46.6, z)
  • the segment TF is coordinates (-0.0982z 2 + 0.9622z + 40.931, 0.0982 z 2 ⁇ 1.9622 z + 59.069, z).
  • the point on the line segment ET is obtained by the least square method from the three points of the point E, Example 2, and T.
  • the point on the line segment TG is obtained by the least square method from the three points T, S, and F.
  • the coordinates (x, y, z) are Point G (0.0, 76.7, 23.3), Point R (21.0, 69.5, 9.5) and point H (0.0, 85.9, 14.1)
  • point G 0.0, 76.7, 23.3
  • Point R (21.0, 69.5, 9.5)
  • point H 0.0, 85.9, 14.1
  • the line segment GR is represented by coordinates ( ⁇ 0.0491 2 -1.1544z + 38.5, 0.0491z 2 + 0.1544z + 61.5, z)
  • the line segment RH is represented by coordinates ( ⁇ 0.3123z 2 + 4.234z + 11.06, 0.3123z 2 -5.234z + 88.94, represented by z).
  • the point on the line segment GR is obtained from the three points of the point G, the fifth embodiment, and the point R by the least square method.
  • the point on the line segment RH is obtained from the three points of the point R, the example 7, and the point H by the least square method.
  • FIG. 16 is a schematic configuration diagram of a refrigerant circuit
  • FIG. 17 which is a schematic control block configuration diagram
  • an air conditioner 1 as a refrigeration cycle device according to a first embodiment explain.
  • the air conditioning apparatus 1 is an apparatus that harmonizes air in a target space by performing a vapor compression refrigeration cycle.
  • the air conditioner 1 mainly includes an outdoor unit 20, an indoor unit 30, a liquid side refrigerant communication pipe 6 and a gas side refrigerant communication pipe 5 connecting the outdoor unit 20 and the indoor unit 30, an input device and an output device. It has a remote controller (not shown) and a controller 7 for controlling the operation of the air conditioner 1.
  • a refrigeration cycle is performed in which the refrigerant enclosed in the refrigerant circuit 10 is compressed, cooled or condensed, decompressed, heated or evaporated, and then compressed again.
  • the refrigerant circuit 10 is filled with a refrigerant for performing a vapor compression refrigeration cycle.
  • the refrigerant is a refrigerant containing 1,2-difluoroethylene, and any of the refrigerants A to E described above can be used.
  • the refrigerant circuit 10 is filled with refrigeration oil together with the refrigerant.
  • Outdoor unit 20 The outdoor unit 20 has a substantially rectangular box shape in appearance, and the inside is divided by a partition plate or the like to have a structure (so-called trunk type structure) in which a fan room and a machine room are formed.
  • the outdoor unit 20 is connected to the indoor unit 30 via the liquid side refrigerant communication pipe 6 and the gas side refrigerant communication pipe 5, and constitutes a part of the refrigerant circuit 10.
  • the outdoor unit 20 mainly includes a compressor 21, a four-way switching valve 22, an outdoor heat exchanger 23, an outdoor expansion valve 24, an outdoor fan 25, a liquid side shutoff valve 29, and a gas side shutoff valve 28. ,have.
  • the compressor 21 is a device that compresses the low pressure refrigerant in the refrigeration cycle to a high pressure.
  • a compressor of a closed type in which a rotary type or scroll type positive displacement type compression element (not shown) is rotationally driven by a compressor motor is used as the compressor 21, a compressor of a closed type in which a rotary type or scroll type positive displacement type compression element (not shown) is rotationally driven by a compressor motor is used.
  • the compressor motor is for changing the capacity, and an inverter can control the operating frequency.
  • the compressor 21 is provided with an attached accumulator (not shown) on the suction side.
  • the outdoor unit 20 according to the present embodiment has a refrigerant container (a low pressure receiver disposed on the suction side of the compressor 21, a high pressure receiver disposed on the liquid side of the outdoor heat exchanger 23, etc.) larger than the attached accumulator. I did not.
  • the four-way switching valve 22 connects the discharge side of the compressor 21 and the outdoor heat exchanger 23 by switching the connection state, and connects the suction side of the compressor 21 and the gas side shut-off valve 28. It is possible to switch the state and the heating operation connection state in which the suction side of the compressor 21 and the outdoor heat exchanger 23 are connected while connecting the discharge side of the compressor 21 and the gas side closing valve 28.
  • the outdoor heat exchanger 23 is a heat exchanger that functions as a condenser of high pressure refrigerant in the refrigeration cycle during cooling operation, and functions as an evaporator of low pressure refrigerant in the refrigeration cycle during heating operation.
  • the outdoor heat exchanger 23 has a plurality of heat transfer fins and a plurality of heat transfer tubes fixed to the heat transfer fins.
  • the outdoor fan 25 sucks the outdoor air into the outdoor unit 20, exchanges heat with the refrigerant in the outdoor heat exchanger 23, and then generates an air flow for discharge to the outside.
  • the outdoor fan 25 is rotationally driven by the outdoor fan motor. In the present embodiment, only one outdoor fan 25 is provided.
  • the outdoor expansion valve 24 can control the valve opening degree, and is provided between the liquid side end of the outdoor heat exchanger 23 and the liquid side closing valve 29.
  • the liquid side shut-off valve 29 is a manual valve disposed at a connection portion of the outdoor unit 20 with the liquid side refrigerant communication pipe 6.
  • the gas side shut-off valve 28 is a manual valve disposed at a connection portion between the outdoor unit 20 and the gas side refrigerant communication pipe 5.
  • the outdoor unit 20 includes an outdoor unit control unit 27 that controls the operation of each component of the outdoor unit 20.
  • the outdoor unit control unit 27 includes a microcomputer including a CPU, a memory, and the like.
  • the outdoor unit control unit 27 is connected to the indoor unit control unit 34 of each indoor unit 30 via a communication line, and transmits and receives control signals and the like.
  • the outdoor unit control unit 27 is electrically connected to various sensors (not shown) and receives signals from the respective sensors.
  • the indoor unit 30 is installed on a wall surface or the like of the room which is the target space.
  • the indoor unit 30 is connected to the outdoor unit 20 via the liquid side refrigerant communication pipe 6 and the gas side refrigerant communication pipe 5, and constitutes a part of the refrigerant circuit 10.
  • the indoor unit 30 includes an indoor heat exchanger 31, an indoor fan 32, and the like.
  • the liquid side of the indoor heat exchanger 31 is connected to the liquid side refrigerant communication pipe 6, and the gas side end is connected to the gas side refrigerant communication pipe 5.
  • the indoor heat exchanger 31 is a heat exchanger that functions as an evaporator of low pressure refrigerant in the refrigeration cycle during cooling operation, and functions as a condenser of high pressure refrigerant in the refrigeration cycle during heating operation.
  • the indoor heat exchanger 31 has a plurality of heat transfer fins and a plurality of heat transfer tubes fixed to the heat transfer fins.
  • the indoor fan 32 sucks the indoor air into the indoor unit 30 and exchanges heat with the refrigerant in the indoor heat exchanger 31 to generate an air flow for discharge to the outside.
  • the indoor fan 32 is rotationally driven by an indoor fan motor (not shown).
  • the indoor unit 30 includes an indoor unit control unit 34 that controls the operation of each part constituting the indoor unit 30.
  • the indoor unit control unit 34 has a microcomputer including a CPU, a memory, and the like.
  • the indoor unit control unit 34 is connected to the outdoor unit control unit 27 via a communication line, and transmits and receives control signals and the like.
  • the indoor unit control unit 34 is electrically connected to various sensors (not shown) provided in the indoor unit 30 and receives signals from the respective sensors.
  • controller 7 that controls the operation of the air conditioner 1 is connected by connecting the outdoor unit control unit 27 and the indoor unit control unit 34 via the communication line. It is configured.
  • the controller 7 mainly includes a CPU (central processing unit) and memories such as a ROM and a RAM. Note that various processing and control by the controller 7 are realized by the units included in the outdoor unit control unit 27 and / or the indoor unit control unit 34 functioning in an integrated manner.
  • a CPU central processing unit
  • memories such as a ROM and a RAM.
  • a cooling operation mode and a heating operation mode are provided.
  • the controller 7 determines and executes the cooling operation mode or the heating operation mode based on the instruction received from the remote controller or the like.
  • the connection state of the four-way switching valve 22 is connected to the discharge side of the compressor 21 and the outdoor heat exchanger 23 while the compressor 21 is connected.
  • the refrigerant filled in the refrigerant circuit 10 mainly includes the compressor 21, the outdoor heat exchanger 23, the outdoor expansion valve 24, and the indoor heat exchange It circulates in order of vessel 31.
  • the refrigerant is sucked into and compressed by the compressor 21 in the refrigerant circuit 10 and then discharged.
  • capacity control is performed according to the cooling load required by the indoor unit 30.
  • the gas refrigerant discharged from the compressor 21 flows into the gas side end of the outdoor heat exchanger 23 through the four-way switching valve 22.
  • the gas refrigerant that has flowed into the gas side end of the outdoor heat exchanger 23 exchanges heat with the outdoor air supplied by the outdoor fan 25 in the outdoor heat exchanger 23, condenses, and becomes liquid refrigerant as outdoor heat exchange It flows out from the liquid side end of the vessel 23.
  • the refrigerant flowing out of the liquid side end of the outdoor heat exchanger 23 is depressurized when passing through the outdoor expansion valve 24.
  • the outdoor expansion valve 24 is controlled such that the degree of subcooling of the refrigerant passing through the liquid-side outlet of the outdoor heat exchanger 23 satisfies a predetermined condition.
  • the refrigerant decompressed by the outdoor expansion valve 24 flows into the indoor unit 30 through the liquid side shut-off valve 29 and the liquid side refrigerant communication pipe 6.
  • the refrigerant flowing into the indoor unit 30 flows into the indoor heat exchanger 31, and in the indoor heat exchanger 31, exchanges heat with the indoor air supplied by the indoor fan 32, evaporates, and becomes a gas refrigerant as indoor heat It flows out from the gas side end of the exchanger 31.
  • the gas refrigerant flowing out of the gas side end of the indoor heat exchanger 31 flows to the gas side refrigerant communication pipe 5.
  • the refrigerant having flowed through the gas-side refrigerant communication pipe 5 passes through the gas-side shut-off valve 28 and the four-way switching valve 22 and is again sucked into the compressor 21.
  • the connection state of the four-way switching valve 22 is established by connecting the discharge side of the compressor 21 and the gas side closing valve 28.
  • the refrigerant filled in the refrigerant circuit 10 mainly includes the compressor 21, the indoor heat exchanger 31, the outdoor expansion valve 24, and the outdoor heat exchange It circulates in order of vessel 23.
  • the refrigerant is sucked into and compressed by the compressor 21 in the refrigerant circuit 10 and then discharged.
  • capacity control is performed according to the heating load required by the indoor unit 30.
  • the gas refrigerant discharged from the compressor 21 flows into the indoor unit 30 after flowing through the four-way switching valve 22 and the gas-side refrigerant communication pipe 5.
  • the refrigerant that has flowed into the indoor unit 30 flows into the gas side end of the indoor heat exchanger 31, and in the indoor heat exchanger 31, exchanges heat with the indoor air supplied by the indoor fan 32, condenses, and It flows out from the liquid side end of the indoor heat exchanger 31 as refrigerant or liquid refrigerant in a phase state.
  • the refrigerant that has flowed out from the liquid side end of the indoor heat exchanger 31 flows to the liquid side refrigerant communication pipe 6.
  • the refrigerant having flowed through the liquid side refrigerant communication pipe 6 is depressurized by the liquid side shut-off valve 29 and the outdoor expansion valve 24 to a low pressure in the refrigeration cycle.
  • the outdoor expansion valve 24 is controlled such that the degree of subcooling of the refrigerant passing through the liquid side outlet of the indoor heat exchanger 31 satisfies a predetermined condition.
  • the refrigerant reduced in pressure by the outdoor expansion valve 24 flows into the liquid side end of the outdoor heat exchanger 23.
  • the refrigerant that has flowed in from the liquid side end of the outdoor heat exchanger 23 exchanges heat with the outdoor air supplied by the outdoor fan 25 in the outdoor heat exchanger 23, evaporates, and becomes a gas refrigerant as the outdoor heat exchanger 23 Flow out from the gas side end of the
  • the refrigerant that has flowed out from the gas side end of the outdoor heat exchanger 23 passes through the four-way switching valve 22 and is again drawn into the compressor 21.
  • the refrigerant A ⁇ liquid side refrigerant communication pipe 6 of the air conditioning apparatus 1 E is used in the first embodiment, when representing the outer tube diameter as D 0/8 inch range D 0 is "2 ⁇ D 0 ⁇ 4 ”, which is the same as the outside diameter of the liquid side refrigerant communication pipe when the refrigerant R410A is used.
  • the pipe outer diameter of the liquid side refrigerant communication pipe 6 is the pipe of the liquid side refrigerant communication pipe when the refrigerant R410A is used By setting the same pipe outer diameter as the outer diameter, it is possible to suppress the decrease in capacity.
  • the liquid-side refrigerant communication pipe 6 of the first embodiment is preferably D 0 is 2 (i.e., the pipe diameter of 1/4 inch).
  • D 0 is 2.5 (i.e., the pipe diameter of 5/16 inch) when the rated cooling capacity of the air conditioner 1 is not less than 7.5kW
  • D 0 be 2 (that is, the pipe diameter is 1/4 inch).
  • D 0 be 1.5 (that is, the pipe diameter is 3/16 inch).
  • Gas side refrigerant communication piping 5 Is the refrigerant A ⁇ gas side refrigerant communication pipe 5 of the air conditioning apparatus 1 E is used in the first embodiment, when representing the outer tube diameter as D 0/8 inch range D 0 is "3 ⁇ D 0 ⁇ 8 ”, which is the same as the pipe outer diameter of the gas side refrigerant communication pipe when the refrigerant R410A is used. Since physical properties such as pressure loss of the refrigerants A to E are similar to that of the refrigerant R410A, the pipe outer diameter of the gas side refrigerant communication pipe 5 is the pipe of the gas side refrigerant communication pipe when the refrigerant R410A is used. By setting the same pipe outer diameter as the outer diameter, it is possible to suppress the decrease in capacity.
  • the gas-side refrigerant communication pipe 5 of the first embodiment has D 0 of 4 (that is, the pipe diameter is 1/2 inch).
  • D 0 be 3 (that is, the pipe diameter is 3/8 inch).
  • the gas-side refrigerant communication pipe 5 of the first embodiment has a D 0 of 4 (that is, a pipe diameter of 1/2 inch).
  • D 0 is 3 (that is, the pipe diameter is 3/8 inch).
  • D 0 be 2.5 (that is, the pipe diameter is 5/16 inch).
  • the above-mentioned specific refrigerants A to E are used by setting the pipe outer diameter of the liquid side refrigerant communication pipe 6 and the pipe outer diameter of the gas side refrigerant communication pipe 5 within a predetermined range. Even if there is, it is possible to suppress the decrease in the ability to be small.
  • 1,2-difluoroethylene can be obtained by using the liquid side refrigerant communication pipe 6 and the gas side refrigerant communication pipe 5 as shown in Table 167 or Table 168 below. It is possible to suppress the decrease in the capacity when using the contained refrigerant A of the present disclosure (the same applies to the refrigerants B to E).
  • FIG. 18 shows the pressure loss during heating operation of the liquid side refrigerant communication pipe 6 in the case where the side refrigerant communication pipe 6 and the gas side refrigerant communication pipe 5 are used, and FIG.
  • the pressure loss is calculated by sharing the control target values of the condensation temperature, the evaporation temperature, and the degree of supercooling of the refrigerant at the outlet of the condenser with the degree of superheat of the refrigerant at the outlet of the evaporator. It calculated as a pressure loss of the refrigerant which arises in refrigerant connection piping based on the amount of refrigerant circulation required when it makes it drive by. Also, the unit of horsepower is HP.
  • the refrigerant A of the present disclosure containing 1,2-difluoroethylene can approximate the behavior of the pressure drop with the refrigerant R410A, and the refrigerant in the air conditioner 1 can be used. It turns out that the fall of the ability at the time of using A can be restrained small.
  • the refrigerants B to E of the present disclosure which are common in that they contain 1,2-difluoroethylene.
  • FIG. 20 which is a schematic configuration diagram of a refrigerant circuit
  • FIG. 21 which is a schematic control block configuration diagram
  • an air conditioner 1a as a refrigeration cycle apparatus according to a second embodiment. explain.
  • an air conditioning apparatus 1a according to the second embodiment will be mainly described focusing on differences from the air conditioning apparatus 1 according to the first embodiment.
  • the refrigerant circuit 10 is a mixed refrigerant containing 1,2-difluoroethylene as a refrigerant for performing a vapor compression refrigeration cycle, and any one of the refrigerants A to E described above is charged. It is done.
  • the refrigerant circuit 10 is filled with refrigeration oil together with the refrigerant.
  • Outdoor unit 20 In the outdoor unit 20 of the air conditioning apparatus 1a of the second embodiment, a first outdoor fan 25a and a second outdoor fan 25b are provided as the outdoor fan 25.
  • the outdoor heat exchanger 23 of the outdoor unit 20 of the air conditioner 1a has a large heat exchange area so as to correspond to the air flow received from the first outdoor fan 25a and the second outdoor fan 25b.
  • the first outdoor expansion valve 44 can control the valve opening degree.
  • both the end of the pipe extending from the first outdoor expansion valve 44 and the end of the pipe extending from the second outdoor expansion valve 45 are located in the internal space, and store the refrigerant. It is a container that can
  • the internal volume of the intermediate pressure receiver 41 is preferably larger than the internal volume of the attached accumulator attached to the compressor 21 and is twice or more.
  • the outdoor unit 20 has a substantially rectangular box shape, and has a structure (so-called trunk type structure) in which a fan room and a machine room are formed by being divided by a vertically extending partition plate or the like. There is.
  • the outdoor heat exchanger 23 has, for example, a plurality of heat transfer fins and a plurality of heat transfer tubes fixed to the heat transfer fins.
  • the outdoor heat exchanger 23 is arranged to be L-shaped in plan view.
  • the first outdoor expansion valve 44 is controlled such that, for example, the degree of subcooling of the refrigerant passing through the liquid side outlet of the outdoor heat exchanger 23 satisfies the predetermined condition.
  • the second outdoor expansion valve 45 is controlled such that the degree of superheat of the refrigerant that the compressor 21 sucks satisfies the predetermined condition.
  • the second outdoor expansion valve 45 is controlled such that, for example, the degree of subcooling of the refrigerant passing through the liquid side outlet of the indoor heat exchanger 31 satisfies a predetermined condition.
  • the first outdoor expansion valve 44 is controlled such that the degree of superheat of the refrigerant sucked by the compressor 21 satisfies a predetermined condition.
  • the indoor unit 30 according to the second embodiment is installed by being suspended in the upper space of the room which is the target space, installed with respect to a ceiling surface, or installed with respect to a wall surface.
  • the indoor unit 30 is connected to the outdoor unit 20 via the liquid side refrigerant communication pipe 6 and the gas side refrigerant communication pipe 5, and constitutes a part of the refrigerant circuit 10.
  • the indoor unit 30 includes an indoor heat exchanger 31, an indoor fan 32, and the like.
  • the indoor heat exchanger 31 according to the second embodiment has a plurality of heat transfer fins and a plurality of heat transfer tubes fixed to the heat transfer fins.
  • the liquid-side refrigerant communication pipe 6 of the refrigerant A ⁇ air conditioning apparatus 1a E is used in the second embodiment, the outer diameter D 0/8 inch (where "D 0 -1/8 inch" Is a pipe outer diameter of the liquid side refrigerant communication pipe in the case where the refrigerant R 32 is used, the range of D 0 is “2 ⁇ D 0 ⁇ 4”.
  • the pipe outer diameter of the liquid-side refrigerant communication pipe 6 of the air conditioner 1a of the second embodiment is the pipe outer diameter when the refrigerant R32 is used Since it is the above magnitude
  • the liquid-side refrigerant communication pipe 6 of the air conditioning apparatus 1a the outer diameter D 0/8 inch (where "D 0 -1/8 inch" the liquid refrigerant when the refrigerant R32 is used
  • D 0 is 3 (ie, the piping diameter is 3/8 inch)
  • D 0 is preferably, and more preferably D 0 when the rated cooling capacity of the air conditioner 1a is below 10.0kW than 6.3kW is 3 (i.e. a pipe diameter of 3/8 inch).
  • the liquid-side refrigerant communication pipe 6 of the refrigerant A ⁇ air conditioning apparatus 1a E is used in the second embodiment, when representing the outer tube diameter as D 0/8 inch range D 0 is "2 It is the same as the pipe outside diameter of liquid side refrigerant communication piping when it is ⁇ D 0 ⁇ 4 ”and refrigerant R410A is used. Since the physical properties such as the pressure loss of the refrigerants A to E are similar to that of the refrigerant R410A, the pipe outer diameter of the liquid side refrigerant communication pipe 6 is the pipe of the liquid side refrigerant communication pipe when the refrigerant R410A is used By setting the same pipe outer diameter as the outer diameter, it is possible to suppress the decrease in capacity.
  • the liquid-side refrigerant communication pipe 6 of the refrigerant A ⁇ air conditioning apparatus 1a E is used in the second embodiment, when representing the outer tube diameter as D 0/8 inch nominal air conditioner 1a
  • D 0 is preferably 3 (that is, the pipe diameter is 3/8 inch)
  • it is more preferable that all of them are the same as the pipe outer diameter of the liquid side refrigerant communication pipe when the refrigerant R410A is used.
  • the liquid-side refrigerant communication pipe 6 of the refrigerant A ⁇ air conditioning apparatus 1a E is used in the second embodiment, when representing the outer tube diameter as D 0/8 inch nominal refrigerating air conditioner 1a
  • D 0 be 3 (that is, the pipe diameter is 3/8 inch)
  • the rated refrigeration capacity of the air conditioner 1a is 6.3 kW or more and less than 12.5 kW
  • D 0 be 2.5 (ie, the pipe diameter is 5/16 inch)
  • the gas-side refrigerant communication pipe 5 of the refrigerant A ⁇ air conditioning apparatus 1a E is used in the second embodiment, the outer diameter D 0/8 inch (where "D 0 -1/8 inch" Is a pipe outer diameter of the gas side refrigerant communication pipe when the refrigerant R 32 is used, the range of D 0 is “3 ⁇ D 0 ⁇ 8”.
  • the pipe outer diameter of the gas-side refrigerant communication pipe 5 of the air conditioner 1a of the second embodiment is the pipe outer diameter when the refrigerant R32 is used Since it is the above magnitude
  • the gas-side refrigerant communication pipe 5 of the air conditioning apparatus 1a is the outer diameter D 0/8 inch (where "D 0 -1/8 inch" gas side refrigerant when the refrigerant R32 is used
  • D 0 be 7 (that is, the piping diameter is 7/8 inch).
  • D 0 be 6 (that is, the pipe diameter is 6/8 inch), and the rated refrigeration of the air conditioner 1a
  • D 0 is preferably 5 (that is, the pipe diameter is 5/8 inch)
  • the rated refrigeration capacity of the air conditioner 1a is less than 4.5 kW D 0 if the 4 (i.e. the pipe diameter is 1 / It is preferable that the inch).
  • D 0 be 7 (that is, the pipe diameter is 7/8 inch), and the rated refrigeration capacity of the air conditioner 1a. Is more than 15.0 kW and less than 19.0 kW, it is more preferable that D 0 is 6 (that is, the pipe diameter is 6/8 inch), and the rated refrigeration capacity of the air conditioner 1a is 6.3 kW or more and 10.0 kW more preferably D 0 is 5 (i.e. pipe diameter is 5/8 inches) if it is less than, D 0 is 4 when the rated cooling capacity of the air conditioner 1a is less than 4.0 kW (i.e. piping More preferably, the diameter is 1/2 inch.
  • the gas-side refrigerant communication pipe 5 of the refrigerant A ⁇ air conditioning apparatus 1a E is used in the second embodiment, when representing the outer tube diameter as D 0/8 inch range D 0 is "3 It is the same as the pipe outside diameter of gas side refrigerant communication piping when it is ⁇ D 0 ⁇ 8 ”and refrigerant R410A is used. Since physical properties such as pressure loss of the refrigerants A to E are similar to that of the refrigerant R410A, the pipe outer diameter of the gas side refrigerant communication pipe 5 is the pipe of the gas side refrigerant communication pipe when the refrigerant R410A is used. By setting the same pipe outer diameter as the outer diameter, it is possible to suppress the decrease in capacity.
  • the gas-side refrigerant communication pipe 5 of the refrigerant A ⁇ air conditioning apparatus 1a E is used in the second embodiment, when representing the outer tube diameter as D 0/8 inch nominal air conditioner 1a
  • D 0 is preferably 7 (that is, the pipe diameter is 7/8 inch)
  • the rated refrigeration capacity of the air conditioner 1 a is 15.0 kW to less than 25.0 kW.
  • D 0 is 6 (that is, the pipe diameter is 6/8 inch) and the rated refrigeration capacity of the air conditioner 1a is 6.3 kW or more and less than 15.0 kW
  • D 0 is 5 (that is, the pipe
  • the diameter is preferably 5/8 inch, and it is preferable that D 0 is 4 (ie, the pipe diameter is 1/2 inch) when the rated refrigeration capacity of the air conditioner 1a is less than 6.3 kW
  • refrigerant R410A is used. And more preferably it is the same as the outer diameter of the gas-side refrigerant communication pipe.
  • a refrigerant containing 1,2-difluoroethylene is the same as the air conditioner 1 according to the first embodiment. Being used, it is possible to keep the GWP sufficiently small.
  • the above-mentioned specific refrigerants A to E are used by setting the pipe outer diameter of the liquid side refrigerant communication pipe 6 and the pipe outer diameter of the gas side refrigerant communication pipe 5 within a predetermined range. Even if there is, it is possible to suppress the decrease in the ability to be small.
  • 1,2-difluoroethylene can be obtained by using the liquid side refrigerant communication pipe 6 and the gas side refrigerant communication pipe 5 as shown in Table 169 or Table 170 below. It is possible to suppress the decrease in the capacity when using the contained refrigerant A of the present disclosure (the same applies to the refrigerants B to E).
  • FIG. 22 shows pressure loss during heating operation of the liquid side refrigerant communication pipe 6 in the case of using the side refrigerant communication pipe 6 and the gas side refrigerant communication pipe 5, and FIG. Indicates a pressure loss of The pressure loss is calculated by sharing the control target values of the condensation temperature, the evaporation temperature, and the degree of supercooling of the refrigerant at the outlet of the condenser with the degree of superheat of the refrigerant at the outlet of the evaporator. It calculated as a pressure loss of the refrigerant which arises in refrigerant connection piping based on the amount of refrigerant circulation required when it makes it drive by. Also, the unit of horsepower is HP.
  • the refrigerant A of the present disclosure containing 1,2-difluoroethylene can approximate the behavior of the pressure drop with the refrigerant R410A, and the refrigerant in the air conditioner 1a It turns out that the fall of the ability at the time of using A can be restrained small.
  • the refrigerants B to E of the present disclosure which are common in that they contain 1,2-difluoroethylene.
  • FIG. 24 which is a schematic configuration diagram of a refrigerant circuit
  • FIG. 25 which is a schematic control block configuration diagram
  • an air conditioner 1b as a refrigeration cycle device according to a third embodiment. explain.
  • the air conditioning apparatus 1 b of the third embodiment will be mainly described focusing on the difference from the air conditioning apparatus 1 of the first embodiment.
  • the refrigerant circuit 10 is a mixed refrigerant containing 1,2-difluoroethylene as a refrigerant for performing a vapor compression refrigeration cycle, and any one of the refrigerants A to E described above is charged. It is done.
  • the refrigerant circuit 10 is filled with refrigeration oil together with the refrigerant.
  • the low pressure receiver 26 is a container provided between one of the connection ports of the four-way switching valve 22 and the suction side of the compressor 21 and capable of storing the refrigerant. In addition, in this embodiment, it is provided separately from the attached accumulator which the compressor 21 has.
  • the internal volume of the low pressure receiver 26 is preferably larger than the internal volume of the attached accumulator attached to the compressor 21 and is twice or more.
  • the subcooling heat exchanger 47 is provided between the outdoor expansion valve 24 and the liquid side shutoff valve 29.
  • the subcooling circuit 46 is branched from the main circuit between the outdoor expansion valve 24 and the subcooling heat exchanger 47, and is located on the way from one of the connection ports of the four-way switching valve 22 to the low pressure receiver 26. It is a circuit extended to merge. In the middle of the subcooling circuit 46, a subcooling expansion valve 48 for reducing the pressure of the passing refrigerant is provided. The refrigerant flowing through the subcooling circuit 46 and having the pressure reduced by the subcooling expansion valve 48 exchanges heat with the refrigerant flowing through the main circuit in the subcooling heat exchanger 47. As a result, the refrigerant flowing on the main circuit side is further cooled, and the refrigerant flowing on the subcooling circuit 46 evaporates.
  • the outdoor unit 20 of the air conditioner 1b according to the third embodiment may be, for example, a so-called upper-blowing structure that takes in air from below and blows air from above.
  • the first indoor unit 30 is provided with a first indoor heat exchanger 31, a first indoor fan 32, and a first indoor unit control unit 34 as in the indoor unit 30 in the first embodiment, and further, A first indoor expansion valve 33 is provided on the liquid side of the indoor heat exchanger 31.
  • the first indoor expansion valve 33 can control the valve opening degree.
  • the second indoor unit 35 is the same as the first indoor unit 30, and the liquid of the second indoor heat exchanger 36, the second indoor fan 37, the second indoor unit control unit 39, and the second indoor heat exchanger 36.
  • a second indoor expansion valve 38 provided on the side. The second indoor expansion valve 38 can control the valve opening degree.
  • the specific structure of the first indoor unit 30 and the second indoor unit 35 of the air conditioner 1b according to the third embodiment is the second except for the first indoor expansion valve 33 and the second indoor expansion valve 38. It is the structure similar to the indoor unit 30 of embodiment.
  • the outdoor unit controller 27, the first indoor unit controller 34, and the second indoor unit controller 39 are communicably connected to each other.
  • the outdoor expansion valve 24 in the cooling operation mode, is controlled such that the degree of subcooling of the refrigerant passing through the liquid side outlet of the outdoor heat exchanger 23 satisfies the predetermined condition.
  • the supercooling expansion valve 48 is controlled such that the degree of superheat of the refrigerant sucked by the compressor 21 satisfies a predetermined condition.
  • the first indoor expansion valve 33 and the second indoor expansion valve 38 are controlled to be fully open.
  • the first indoor expansion valve 33 is controlled such that the degree of subcooling of the refrigerant passing through the liquid side outlet of the first indoor heat exchanger 31 satisfies a predetermined condition.
  • the second indoor expansion valve 38 is controlled so that the degree of supercooling of the refrigerant passing through the liquid side outlet of the second indoor heat exchanger 36 satisfies a predetermined condition.
  • the outdoor expansion valve 45 is controlled such that the degree of superheat of the refrigerant sucked by the compressor 21 satisfies a predetermined condition.
  • the supercooling expansion valve 48 is controlled such that the degree of superheat of the refrigerant sucked by the compressor 21 satisfies a predetermined condition.
  • the liquid-side refrigerant communication pipe 6 of the refrigerant A ⁇ E the air conditioning apparatus 1b used in the third embodiment the outer diameter D 0/8 inch (where "D 0 -1/8 inch" Is a pipe outer diameter of the liquid side refrigerant communication pipe in the case where the refrigerant R 32 is used, the range of D 0 is “2 ⁇ D 0 ⁇ 4”.
  • the pipe outer diameter of the liquid-side refrigerant communication pipe 6 of the air conditioner 1b of the third embodiment is the pipe outer diameter when the refrigerant R32 is used Since it is the above magnitude
  • the liquid-side refrigerant communication pipe 6 of the air conditioning apparatus 1b the outer diameter D 0/8 inch (where "D 0 -1/8 inch" the liquid refrigerant when the refrigerant R32 is used
  • D 0 is 3 (ie, the piping diameter is 3/8 inch)
  • D 0 is preferably, and more preferably D 0 when the rated cooling capacity of the air conditioner 1b is below 10.0kW than 6.3kW is 3 (i.e. a pipe diameter of 3/8 inch).
  • the liquid-side refrigerant communication pipe 6 of the refrigerant A ⁇ E the air conditioning apparatus 1b used in the third embodiment when representing the outer tube diameter as D 0/8 inch nominal air conditioner 1b
  • D 0 is preferably 3 (that is, the pipe diameter is 3/8 inch)
  • it is more preferable that all of them are the same as the pipe outer diameter of the liquid side refrigerant communication pipe when the refrigerant R410A is used.
  • the liquid-side refrigerant communication pipe 6 of the refrigerant A ⁇ E the air conditioning apparatus 1b used in the third embodiment when representing the outer tube diameter as D 0/8 inch nominal refrigerating air conditioner 1b
  • D 0 be 3 (that is, the pipe diameter is 3/8 inch)
  • the rated refrigeration capacity of the air conditioner 1 b is 6.3 kW or more and less than 12.5 kW
  • D 0 be 2.5 (ie, the pipe diameter is 5/16 inch)
  • the gas-side refrigerant communication pipe 5 of the refrigerant A ⁇ E the air conditioning apparatus 1b used in the third embodiment the outer diameter D 0/8 inch (where "D 0 -1/8 inch" Is a pipe outer diameter of the gas side refrigerant communication pipe when the refrigerant R 32 is used, the range of D 0 is “3 ⁇ D 0 ⁇ 8”.
  • the pipe outer diameter of the gas side refrigerant communication pipe 5 of the air conditioner 1b of the third embodiment is the pipe outer diameter when the refrigerant R32 is used Since it is the above magnitude
  • the gas-side refrigerant communication pipe 5 of the air conditioning apparatus 1a is the outer diameter D 0/8 inch (where "D 0 -1/8 inch" gas side refrigerant when the refrigerant R32 is used
  • D 0 be 7 (that is, the piping diameter is 7/8 inch).
  • D 0 be 6 (that is, the pipe diameter is 6/8 inch), and the rated refrigeration of the air conditioner 1a
  • D 0 is preferably 5 (that is, the pipe diameter is 5/8 inch)
  • the rated refrigeration capacity of the air conditioner 1a is less than 4.5 kW D 0 if the 4 (i.e. the pipe diameter is 1 / It is preferable that the inch).
  • D 0 be 7 (that is, the pipe diameter is 7/8 inch), and the rated refrigeration capacity of the air conditioner 1a. Is more than 15.0 kW and less than 19.0 kW, it is more preferable that D 0 is 6 (that is, the pipe diameter is 6/8 inch), and the rated refrigeration capacity of the air conditioner 1a is 6.3 kW or more and 10.0 kW more preferably D 0 is 5 (i.e. pipe diameter is 5/8 inches) if it is less than, D 0 is 4 when the rated cooling capacity of the air conditioner 1a is less than 4.0 kW (i.e. piping More preferably, the diameter is 1/2 inch.
  • the gas-side refrigerant communication pipe 5 of the refrigerant A ⁇ E the air conditioning apparatus 1b used in the third embodiment when representing the outer tube diameter as D 0/8 inch range D 0 is "3 It is the same as the pipe outside diameter of gas side refrigerant communication piping when it is ⁇ D 0 ⁇ 8 ”and refrigerant R410A is used. Since physical properties such as pressure loss of the refrigerants A to E are similar to that of the refrigerant R410A, the pipe outer diameter of the gas side refrigerant communication pipe 5 is the pipe of the gas side refrigerant communication pipe when the refrigerant R410A is used. By setting the same pipe outer diameter as the outer diameter, it is possible to suppress the decrease in capacity.
  • the gas-side refrigerant communication pipe 5 of the refrigerant A ⁇ E the air conditioning apparatus 1b used in the third embodiment when representing the outer tube diameter as D 0/8 inch nominal air conditioner 1b
  • D 0 is preferably 7 (that is, the pipe diameter is 7/8 inch)
  • the rated refrigeration capacity of the air conditioner 1 b is 15.0 kW to less than 25.0 kW.
  • D 0 is 6 (that is, the pipe diameter is 6/8 inch) and the rated refrigeration capacity of the air conditioner 1 b is 6.3 kW or more and less than 15.0 kW
  • D 0 is 5 (that is, the pipe
  • the diameter is preferably 5/8 inch, and it is preferable that D 0 is 4 (ie, the pipe diameter is 1/2 inch) when the rated refrigeration capacity of the air conditioner 1b is less than 6.3 kW
  • refrigerant R410A is used. And more preferably it is the same as the outer diameter of the gas-side refrigerant communication pipe.
  • a refrigerant containing 1,2-difluoroethylene is the same as the air conditioner 1 according to the first embodiment. Being used, it is possible to keep the GWP sufficiently small.
  • the above-mentioned specific refrigerants A to E are used by setting the pipe outer diameter of the liquid side refrigerant communication pipe 6 and the pipe outer diameter of the gas side refrigerant communication pipe 5 within a predetermined range. Even if there is, it is possible to suppress the decrease in the ability to be small.
  • 1,2-difluoroethylene can be obtained by using the liquid side refrigerant communication pipe 6 and the gas side refrigerant communication pipe 5 as shown in Table 171 or Table 172 below. It is possible to suppress the decrease in the capacity when using the contained refrigerant A of the present disclosure (the same applies to the refrigerants B to E).
  • FIG. 26 shows the pressure loss during heating operation of the liquid side refrigerant communication pipe 6 in the case where the side refrigerant communication pipe 6 and the gas side refrigerant communication pipe 5 are used, and FIG.
  • the pressure loss is calculated by sharing the control target values of the condensation temperature, the evaporation temperature, and the degree of supercooling of the refrigerant at the outlet of the condenser with the degree of superheat of the refrigerant at the outlet of the evaporator. It calculated as a pressure loss of the refrigerant which arises in refrigerant connection piping based on the amount of refrigerant circulation required when it makes it drive by. Also, the unit of horsepower is HP.
  • the refrigerant A of the present disclosure containing 1,2-difluoroethylene can approximate the behavior of the pressure drop with the refrigerant R410A, and the refrigerant in the air conditioner 1b It turns out that the fall of the ability at the time of using A can be restrained small.
  • the refrigerants B to E of the present disclosure which are common in that they contain 1,2-difluoroethylene.
  • the air conditioner and the outdoor unit may be configured by appropriately combining the first embodiment to the third embodiment and the modifications.
  • Air conditioner refrigerating cycle device
  • gas side refrigerant communication piping liquid side refrigerant communication piping
  • liquid side refrigerant communication piping 10 refrigerant circuit
  • outdoor unit 21 compressor
  • outdoor heat exchanger heat source side heat exchanger
  • Outdoor Expansion Valve (Decompression Unit) 30 indoor unit, first indoor unit 31 indoor heat exchanger, first indoor heat exchanger (use side heat exchanger) 35 2nd indoor unit 36 2nd indoor heat exchanger (use side heat exchanger) 44 1st outdoor expansion valve (decompression unit) 45 2nd outdoor expansion valve (decompression section)

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Abstract

少なくとも１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いる場合において、能力の低下を小さく抑えることが可能な冷凍サイクル装置を提供する。圧縮機（２１）、室外熱交換器（２３）、室外膨張弁（２４）、液側冷媒連絡配管（６）、室内熱交換器（３１）、ガス側冷媒連絡配管（５）が接続された冷媒回路（１０）を有する空気調和装置（１）であって、少なくとも１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒が使用されており、液側冷媒連絡配管（６）の管外径と、ガス側冷媒連絡配管（５）の管外径は、Ｄ０／８インチ(ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、液側冷媒連絡配管（６）ではＤ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」であり、ガス側冷媒連絡配管（５）ではＤ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」である。

Description

冷凍サイクル装置
　本開示は、冷凍サイクル装置に関する。
　従来より、空気調和装置等の冷凍サイクル装置では、冷媒として、R410Aが多用されている。R410Aは、（CH2F2；HFC-32又はR32）とペンタフルオロエタン（C2HF5；HFC-125又はR125）との２成分混合冷媒であり、擬似共沸組成物である。
　しかし、R410Aの地球温暖化係数（GWP）は2088であり、近年、地球温暖化への懸念の高まりから、GWPがより低い冷媒であるR32がより多く使用されつつある。　このため、例えば、特許文献１（国際公開第２０１５／１４１６７８号）においては、R410Aに代替可能な低GWP混合冷媒が種々提案されている。
　ここで、従来のR410AやR32が用いられている冷凍サイクル装置としては、熱源側熱交換器を有する熱源ユニットと利用側熱交換器を有する利用ユニットを接続する液側冷媒連絡配管やガス側冷媒連絡配管の管外径が具体的に検討され、提案されている。
　ところが、GWPが十分に小さい冷媒として少なくとも１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクル装置については、液側冷媒連絡配管やガス側冷媒連絡配管の管外径は、なんら検討されておらず、提案もなされていない。
　本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、少なくとも１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いる場合において、能力の低下を小さく抑えることが可能な冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。
　第１観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機、熱源側熱交換器、減圧部、液側冷媒連絡配管、利用側熱交換器、ガス側冷媒連絡配管が接続された冷媒回路を有する。冷凍サイクル装置は、少なくとも１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒が使用されている。液側冷媒連絡配管の管外径と、ガス側冷媒連絡配管の管外径は、Ｄ０／８インチ(ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、液側冷媒連絡配管では、前記Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」であり、ガス側冷媒連絡配管では、前記Ｄ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」である。
　なお、減圧部は、特に限定されず、膨張弁であってもよいし、キャピラリーチューブであってもよい。なお、液側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦３」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「４≦Ｄ０≦７」であることがより好ましい。
　この冷凍サイクル装置は、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いることでGWPを十分に小さく抑えつつ、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　なお、第１観点に係る冷凍サイクル装置は、本開示の冷媒と冷媒Ｒ３２との物性の違いを踏まえて、以下の冷凍サイクル装置としてもよい。
　第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ以下であり、且つ、液側冷媒連絡配管の管外径はＤ０／８インチ(ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が３であってもよい。
　第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が４．０ｋＷ以下であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管の管外径はＤ０／８インチ(ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が４であってもよい。
　第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ以下であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管の管外径はＤ０／８インチ(ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が５であってもよい。
　第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上１９．０ｋＷ以下であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管の管外径はＤ０／８インチ(ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が６であってもよい。
　第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管の管外径はＤ０／８インチ(ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が７であってもよい。
　第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)である。なお、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ以下であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましい。
　第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２２．４ｋＷより大きく且つガス側冷媒連絡配管はＤ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１４．０ｋＷより大きく２２．４ｋＷ未満であり且つガス側冷媒連絡配管はＤ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満であり且つガス側冷媒連絡配管はＤ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が４．５ｋＷ未満であり且つガス側冷媒連絡配管はＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかである。なお、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上１９．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が４．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかであることが好ましい。
　第４観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機、熱源側熱交換器、減圧部、液側冷媒連絡配管、利用側熱交換器、ガス側冷媒連絡配管が接続された冷媒回路を有している。サイクル装置は、少なくとも１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒が使用されている。液側冷媒連絡配管の管外径と、ガス側冷媒連絡配管の管外径は、Ｄ０／８インチであり、且つ、液側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」である。液側冷媒連絡配管の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じであり、ガス側冷媒連絡配管の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じである。
　なお、減圧部は、特に限定されず、膨張弁であってもよいし、キャピラリーチューブであってもよい。なお、液側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦３」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「４≦Ｄ０≦７」であることがより好ましい。
　この冷凍サイクル装置は、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いることでGWPを十分に小さく抑えつつ、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第４観点の冷凍サイクル装置であって、液側冷媒連絡配管では、Ｄ０が２(即ち配管径が１／４インチ)である。
　第６観点に係る冷凍サイクル装置は、第４観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、または、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が２(即ち配管径が１／４インチ)である。
　第７観点に係る冷凍サイクル装置は、第４観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、または、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)である。
　第８観点に係る冷凍サイクル装置は、第４観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上２５．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１５．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかである。
　第９観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機、熱源側熱交換器、減圧部、液側冷媒連絡配管、利用側熱交換器、ガス側冷媒連絡配管が接続された冷媒回路を有している。冷凍サイクル装置は、少なくとも１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒が使用されている。液側冷媒連絡配管の管外径と、ガス側冷媒連絡配管の管外径は、Ｄ０／８インチであり、且つ、液側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」である。
　なお、減圧部は、特に限定されず、膨張弁であってもよいし、キャピラリーチューブであってもよい。なお、液側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦３」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「４≦Ｄ０≦７」であることがより好ましい。
　この冷凍サイクル装置は、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いることでGWPを十分に小さく抑えつつ、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第１０観点に係る冷凍サイクル装置は、第９観点の冷凍サイクル装置であって、液側冷媒連絡配管では、Ｄ０が２(即ち配管径が１／４インチ)である。
　第１１観点に係る冷凍サイクル装置は、第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が７．５ｋＷ以上であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２．６ｋＷ以上７．５ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が２(即ち配管径が１／４インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２．６ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が１．５(即ち配管径が３／１６インチ)であるか、のいずれかである。
　第１２観点に係る冷凍サイクル装置は、第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、または、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が２(即ち配管径が１／４インチ)である。
　第１３観点に係る冷凍サイクル装置は、第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１２．５ｋＷ以上であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１２．５ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が２(即ち配管径が１／４インチ)であるか、のいずれかである。
　第１４観点に係る冷凍サイクル装置は、第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、または、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)である。
　第１５観点に係る冷凍サイクル装置は、第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が３．２ｋＷ以上６．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が３．２ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であるか、のいずれかである。
　第１６観点に係る冷凍サイクル装置は、第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上２５．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１５．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかである。
　第１７観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒は、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含んでいる。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］及び成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有する、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第１８観点に係る冷凍サイクル装置は、第１７観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　点C’(19.5,70.5,10.0)、
　　点C(32.9, 67.1, 0.0)及び
　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD、CO及びOA上の点は除く）、
前記線分AA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分BD、CO及びOAが直線である。
　第１９観点に係る冷凍サイクル装置は、第１７観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点G(72.0, 28.0, 0.0)、
　　点I(72.0, 0.0, 28.0)、
　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
の８点をそれぞれ結ぶ線分GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分IA、BD及びCG上の点は除く）、
前記線分AA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分GI、IA、BD及びCGが直線である。
　第２０観点に係る冷凍サイクル装置は、第１７観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点J(47.1, 52.9, 0.0)、
　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　点N(68.6, 16.3, 15.1)、
　　点K(61.3, 5.4, 33.3)、
　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
前記線分PNは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分NKは、
　　座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
で表わされ、
前記線分KA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分JP、BD及びCGが直線である。
　第２１観点に係る冷凍サイクル装置は、第１７観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点J(47.1, 52.9, 0.0)、
　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
前記線分PLは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分MA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分JP、LM、BD及びCGが直線である。
　第２２観点に係る冷凍サイクル装置は、第１７観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
　　点T(35.8, 44.9, 19.3)
の７点をそれぞれ結ぶ線分PL、LM、MA’、A’B、BF、FT及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BF上の点は除く）、
前記線分PLは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分MA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分FTは、
　　座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
前記線分TPは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
前記線分LM及びBFが直線である。
　第２３観点に係る冷凍サイクル装置は、第１７観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
　　点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
　　点R(49.8, 42.3, 7.9)
の４点をそれぞれ結ぶ線分PL、LQ、QR及びRPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分PLは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分RPは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
前記線分LQ及びQRが直線である。
　第２４観点に係る冷凍サイクル装置は、第１７観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点S(62.6, 28.3, 9.1)、
　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
　　点T(35.8, 44.9, 19.3)
の６点をそれぞれ結ぶ線分SM、MA’、A’B、BF、FT、及びTSで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分MA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分FTは、
　　座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
前記線分TSは、
　　座標（x, 0.0017x2-0.7869x+70.888, -0.0017x2-0.2131x+29.112）
で表わされ、かつ
前記線分SM及びBFが直線である。
　第２５観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）及びトリフルオロエチレン（HFO-1123）の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して62.0質量％～72.0質量％含む。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］と冷凍能力［RefrigerationCapacity（Cooling Capacity、Capacityと表記されることもある）］とを有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第２６観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］と冷凍能力［RefrigerationCapacity（Cooling Capacity、Capacityと表記されることもある）］とを有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第２７観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　0＜a≦11.1のとき、
　　　点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)、
　　　点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)、
　　　点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)、
　　　点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
　　　点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
　　　点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BD’、D’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI、AB及びD’C上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B、点D’及び点Cは除く）、
　　11.1＜a≦18.2のとき、
　　　点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)、
　　　点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)、
　　　点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)、
　　　点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
　　18.2＜a≦26.7のとき、
　　　点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)、
　　　点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)、
　　　点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)、
　　　点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
　　26.7＜a≦36.7のとき、
　　　点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)、
　　　点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)、
　　　点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
　　　点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、及び
　　36.7＜a≦46.7のとき、
　　　点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)、
　　　点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2-0.0082a+36.098)、
　　　点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
　　　点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にある（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］及び成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有する、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第２８観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　0＜a≦11.1のとき、
　　　点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)、
　　　点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)、
　　　点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
　　　点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
　　　点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BD’、D’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K’B及びD’C上にあり（ただし、点J、点B、点D’及び点Cは除く）、
　　11.1＜a≦18.2のとき、
　　　点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)、
　　　点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)、
　　　点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
　　18.2＜a≦26.7のとき、
　　　点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)、
　　　点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)、
　　　点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
　　26.7＜a≦36.7のとき、
　　　点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)、
　　　点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)、
　　　点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
　　　点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、及び
　　36.7＜a≦46.7のとき、
　　　点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)、
　　　点K’(-1.892a+29.443, 0.0, 0.892a+70.557)、
　　　点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
　　　点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にある（ただし、点J、点B及び点Wは除く）。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］及び成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有する、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第２９観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 0.0, 28.0)、
　　　点J(48.5, 18.3, 33.2)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
　　　点E(58.3, 0.0, 41.7)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
　前記線分IJは、
　　座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
で表わされ、
　前記線分NEは、
　　座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
で表わされ、かつ
　前記線分JN及びEIが直線である。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第３０観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(52.6, 0.0, 47.4)、
　　　点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)、
　　　点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
　　　点G(39.6, 0.0, 60.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
　前記線分MM’は、
　　座標（x, 0.132x2-3.34x+52.6, -0.132x2+2.34x+47.4）
で表わされ、
　前記線分M’Nは、
　　座標（0.0313y2-1.4551y+43.824, y, -0.0313y2+0.4551y+56.176）
で表わされ、
　前記線分VGは、
　　座標（0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4）
で表わされ、かつ
　前記線分NV及びGMが直線である。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第３１観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(22.6, 36.8, 40.6)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
　　　点U(3.9, 36.7, 59.4)
の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分ONは、
　　座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
で表わされ、
　前記線分NUは、
　　座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
で表わされ、かつ
　前記線分UOが直線である。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第３２観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
　　　点R(25.5, 36.8, 37.7)、
　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)、
　　　点L(28.9, 51.7, 19.4)及び
　　　点K(35.6, 36.8, 27.6)
の５点をそれぞれ結ぶ線分QR、RT、TL、LK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分QRは、
　　座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
で表わされ、
　前記線分RTは、
　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、
　前記線分LKは、
　　座標（0.0049y2-0.8842y+61.488, y, -0.0049y2-0.1158y+38.512）
で表わされ、
　前記線分KQは、
　　座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
で表わされ、かつ
　前記線分TLが直線である。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第３３観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点P(20.5, 51.7, 27.8)、
　　　点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分PSは、
　　座標（0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9）
で表わされ、
　前記線分STは、
　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、かつ
　前記線分TPが直線である。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第３４観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及びジフルオロメタン（R32）を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 28,0, 0.0)
　　　点K(48.4, 33.2, 18.4)
　　　点B’(0.0, 81.6, 18.4)
　　　点H(0.0, 84.2, 15.8)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分IK、KB’、B’H、HR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGI上の点を除く）、
　前記線分IKは、
　　座標（0.025z2-1.7429z+72.00, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、
　前記線分HRは、
　　座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
　前記線分KB’及びGIが直線である。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第３５観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 28,0, 0.0)
　　　点J(57.7, 32.8, 9.5)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GI上の点を除く）、
　前記線分IJは、
　　座標（0.025z2-1.7429z+72.0, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、かつ
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
　前記線分JR及びGIが直線である。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第３６観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(47.1, 52.9, 0.0)
　　　点P(31.8, 49.8, 18.4)
　　　点B’(0.0, 81.6, 18.4)
　　　点H(0.0, 84.2, 15.8)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分MP、PB’、B’H、HR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGM上の点を除く）、
　前記線分MPは、
　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
　前記線分HRは、
　　座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
　前記線分PB’及びGMが直線である。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第３７観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(47.1, 52.9, 0.0)
　　　点N(38.5, 52.1, 9.5)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分MN、NR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上の点を除く）、
　前記線分MNは、
　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、かつ
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
　前記線分JR及びGIが直線である。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第３８観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点P(31.8, 49.8, 18.4)
　　　点S(25.4, 56.2, 18.4)及び
　　　点T(34.8, 51.0, 14.2)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分STは、
　　座標（-0.0982z2+0.9622z+40.931, 0.0982z2-1.9622z+59.069, z）
で表わされ、かつ
　前記線分TPは、
　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
　前記線分PSが直線である。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
　第３９観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第１６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点Q(28.6, 34.4, 37.0)
　　　点B’’(0.0, 63.0, 37.0)
　　　点D(0.0, 67.0, 33.0)及び
　　　点U(28.7, 41.2, 30.1)
の４点をそれぞれ結ぶ線分QB’’、B’’D、DU及びUQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’’D上の点を除く）、
　前記線分DUは、
　　座標（-3.4962z2+210.71z-3146.1, 3.4962z2-211.71z+3246.1, z）で表わされ、かつ
　前記線分UQは、
　　座標(0.0135z2-0.9181z+44.133, -0.0135z2-0.0819z+55.867, z)
で表わされ、
　前記線分QB’’及びB’’Dが直線である。
　この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
燃焼性試験に用いた装置の模式図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図に、点A～T並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図に、点A～C、D’、G、I、J及びK’並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が92.9質量%（R32含有割合が7.1質量％）となる3成分組成図に、点A～C、D’、G、I、J及びK’並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が88.9質量%（R32含有割合が11.1質量％）となる3成分組成図に、点A～C、D’、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が85.5質量%（R32含有割合が14.5質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が81.8質量%（R32含有割合が18.2質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が78.1質量%（R32含有割合が21.9質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が73.3質量%（R32含有割合が26.7質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が70.7質量%（R32含有割合が29.3質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が63.3質量%（R32含有割合が36.7質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が55.9質量%（R32含有割合が44.1質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が52.2質量%（R32含有割合が47.8質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図に、点A～C、E、G、及びI～W並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図に、点A～U並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第１実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ａを用いた場合の管外径毎の液側冷媒連絡配管の暖房運転時の圧力損失のグラフを示す。 第１実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ａを用いた場合の管外径毎のガス側冷媒連絡配管の冷房運転時の圧力損失のグラフを示す。 第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第２実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ａを用いた場合の管外径毎の液側冷媒連絡配管の暖房運転時の圧力損失のグラフを示す。 第２実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ａを用いた場合の管外径毎のガス側冷媒連絡配管の冷房運転時の圧力損失のグラフを示す。 第３実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第３実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ａを用いた場合の管外径毎の液側冷媒連絡配管の暖房運転時の圧力損失のグラフを示す。 第３実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ａを用いた場合の管外径毎のガス側冷媒連絡配管の冷房運転時の圧力損失のグラフを示す。
　（１）用語の定義
　本明細書において用語「冷媒」には、ISO817（国際標準化機構）で定められた、冷媒の種類を表すRで始まる冷媒番号（ASHRAE番号）が付された化合物が少なくとも含まれ、さらに冷媒番号が未だ付されていないとしても、それらと同等の冷媒としての特性を有するものが含まれる。冷媒は、化合物の構造の面で、「フルオロカーボン系化合物」と「非フルオロカーボン系化合物」とに大別される。「フルオロカーボン系化合物」には、クロロフルオロカーボン（CFC）、ハイドロクロロフルオロカーボン（HCFC）及びハイドロフルオロカーボン（HFC）が含まれる。「非フルオロカーボン系化合物」としては、プロパン（R290）、プロピレン（R1270）、ブタン（R600）、イソブタン（R600a）、二酸化炭素（R744）及びアンモニア（R717）等が挙げられる。
　本明細書において、用語「冷媒を含む組成物」には、（１）冷媒そのもの（冷媒の混合物を含む）と、（２）その他の成分をさらに含み、少なくとも冷凍機油と混合することにより冷凍機用作動流体を得るために用いることのできる組成物と、（３）冷凍機油を含有する冷凍機用作動流体とが少なくとも含まれる。本明細書においては、これら三態様のうち、（２）の組成物のことを、冷媒そのもの（冷媒の混合物を含む）と区別して「冷媒組成物」と表記する。また、（３）の冷凍機用作動流体のことを「冷媒組成物」と区別して「冷凍機油含有作動流体」と表記する。
　本明細書において、用語「代替」は、第一の冷媒を第二の冷媒で「代替」するという文脈で用いられる場合、第一の類型として、第一の冷媒を使用して運転するために設計された機器において、必要に応じてわずかな部品（冷凍機油、ガスケット、パッキン、膨張弁、ドライヤその他の部品のうち少なくとも一種）の変更及び機器調整のみを経るだけで、第二の冷媒を使用して、最適条件下で運転することができることを意味する。すなわち、この類型は、同一の機器を、冷媒を「代替」して運転することを指す。この類型の「代替」の態様としては、第二の冷媒への置き換えの際に必要とされる変更乃至調整の度合いが小さい順に、「ドロップイン（drop in）代替」、「ニアリー・ドロップイン（nealy drop in）代替」及び「レトロフィット（retrofit）」があり得る。
　第二の類型として、第二の冷媒を用いて運転するために設計された機器を、第一の冷媒の既存用途と同一の用途のために、第二の冷媒を搭載して用いることも、用語「代替」に含まれる。この類型は、同一の用途を、冷媒を「代替」して提供することを指す。
　本明細書において用語「冷凍機（refrigerator）」とは、物あるいは空間の熱を奪い去ることにより、周囲の外気よりも低い温度にし、かつこの低温を維持する装置全般のことをいう。言い換えれば、冷凍機は温度の低い方から高い方へ熱を移動させるために、外部からエネルギーを得て仕事を行いエネルギー変換する変換装置のことをいう。
　本明細書において冷媒が「WCF微燃」であるとは、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い最も燃えやすい組成（Worst case of formulation for flammability; WCF）が、燃焼速度が10cm/s以下であることを意味する。また、本明細書において冷媒が「ASHRAE微燃」であるとは、WCFの燃焼速度が10cm/s以下で、かつ、WCFを用いてANSI/ASHRAE34-2013に基づいた貯蔵、輸送、使用時の漏洩試験を行うことで特定される最も燃えやすい分画組成（Worst case of fractionation for flammability; WCFF）が、燃焼速度が10cm/s以下であり、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格の燃焼性区分が「2Lクラス」と判断されることを意味する。
　本明細書において冷媒について「RCLがx%以上」というときは、かかる冷媒についての、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い算出される冷媒濃度限界（Refrigerant Concentration Limit; RCL）がx%以上であることを意味する。RCLとは、安全係数を考慮した空気中における濃度限界であり、人間が存在する密閉空間において、急性毒性、窒息及び可燃性の危険度を低減することを目的とした指標である。RCLは上記規格に従って決定される。具体的には、上記規格7.1.1、7.1.2及び7.1.3に従いそれぞれ算出される、急性毒性曝露限界（Acute-Toxicity Exposure Limit; ATEL）、酸欠濃度限界（Oxygen Deprivation Limit; ODL）及び可燃濃度限界（Flammable Concentration Limit; FCL）のうち、最も低い濃度がRCLとなる。
　本明細書において温度グライド（Temperature Glide）とは、冷媒システムの熱交換器内における本開示の冷媒を含む組成物の相変化過程の開始温度と終了温度の差の絶対値を意味する。
　（２）冷媒
　（２－１）冷媒成分
　詳細は後述するが、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、冷媒Ｅの各種冷媒のいずれか１種を冷媒として用いることができる。
　（２－２）冷媒の用途
　本開示の冷媒は、冷凍機における作動流体として好ましく使用することができる。
　本開示の組成物は、R410A、R407CおよびR404A等のHFC冷媒、並びにR22等のHCFC冷媒の代替冷媒としての使用に適している。
　（３）冷媒組成物
　本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒を少なくとも含み、本開示の冷媒と同じ用途のために使用することができる。また、本開示の冷媒組成物は、さらに少なくとも冷凍機油と混合することにより冷凍機用作動流体を得るために用いることができる。
　本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒に加え、さらに少なくとも一種のその他の成分を含有する。本開示の冷媒組成物は、必要に応じて、以下のその他の成分のうち少なくとも一種を含有していてもよい。上述の通り、本開示の冷媒組成物を、冷凍機における作動流体として使用するに際しては、通常、少なくとも冷凍機油と混合して用いられる。したがって、本開示の冷媒組成物は、好ましくは冷凍機油を実質的に含まない。具体的には、本開示の冷媒組成物は、冷媒組成物全体に対する冷凍機油の含有量が好ましくは0～1質量%であり、より好ましくは0～0.1質量%である。
　（３－１）水
　本開示の冷媒組成物は微量の水を含んでもよい。冷媒組成物における含水割合は、冷媒全体に対して、0.1質量％以下とすることが好ましい。冷媒組成物が微量の水分を含むことにより、冷媒中に含まれ得る不飽和のフルオロカーボン系化合物の分子内二重結合が安定化され、また、不飽和のフルオロカーボン系化合物の酸化も起こりにくくなるため、冷媒組成物の安定性が向上する。
　（３－２）トレーサー
　トレーサーは、本開示の冷媒組成物が希釈、汚染、その他何らかの変更があった場合、その変更を追跡できるように検出可能な濃度で本開示の冷媒組成物に添加される。
　本開示の冷媒組成物は、トレーサーとして、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
　トレーサーとしては、特に限定されず、一般に用いられるトレーサーの中から適宜選択することができる。好ましくは、本開示の冷媒に不可避的に混入する不純物とはなり得ない化合物をトレーサーとして選択する。
　トレーサーとしては、例えば、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン、重水素化炭化水素、重水素化ハイドロフルオロカーボン、パーフルオロカーボン、フルオロエーテル、臭素化化合物、ヨウ素化化合物、アルコール、アルデヒド、ケトン、亜酸化窒素（N2O）等が挙げられる。
　トレーサーとしては、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン及びフルオロエーテルが特に好ましい。
　上記トレーサーとしては、具体的には、以下の化合物が好ましい。
　FC-14（テトラフルオロメタン、CF4）
　HCC-40（クロロメタン、CH３Cl）
　HFC-23（トリフルオロメタン、CHF３）
　HFC-41（フルオロメタン、CH３Cl）
　HFC-125（ペンタフルオロエタン、CF３CHF２）
　HFC-134a（１，１，１，２－テトラフルオロエタン、CF３CH２F）
　HFC-134（１，１，２，２－テトラフルオロエタン、CHF２CHF２）
　HFC-143a（１，１，１－トリフルオロエタン、CF３CH３）
　HFC-143（１，１，２－トリフルオロエタン、CHF２CH２F）
　HFC-152a（１，１－ジフルオロエタン、CHF２CH３）
　HFC-152（１，２－ジフルオロエタン、CH２FCH２F）
　HFC-161（フルオロエタン、CH３CH２F）
　HFC-245fa（１,１,１,３,３－ペンタフルオロプロパン、CF３CH２CHF２）
　HFC-236fa（１,１,１,３,３,３－ヘキサフルオロプロパン、CF３CH２CF３）
　HFC-236ea（１，１，１，２，３，３－ヘキサフルオロプロパン、CF３CHFCHF２）
　HFC-227ea(１，１，１，２，３，３，３－ヘプタフルオロプロパン、CF３CHFCF３)
　HCFC-22（クロロジフルオロメタン、CHClF２）
　HCFC-31（クロロフルオロメタン、CH２ClF）
　CFC-1113（クロロトリフルオロエチレン、CF２=CClF）
　HFE-125（トリフルオロメチル－ジフルオロメチルエーテル、CF３OCHF２）
　HFE-134a（トリフルオロメチル－フルオロメチルエーテル、CF３OCH２F）
　HFE-143a（トリフルオロメチル－メチルエーテル、CF３OCH３）
　HFE-227ea（トリフルオロメチル－テトラフルオロエチルエーテル、CF３OCHFCF３）
　HFE-236fa（トリフルオロメチル－トリフルオロエチルエーテル、CF３OCH２CF３）
　トレーサー化合物は、約10重量百万分率（ppm）～約1000ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在し得る。好ましくは、トレーサー化合物は約30ppm～約500ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在し、最も好ましくは、トレーサー化合物は約50ppm～約300ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在する。
　（３－３）紫外線蛍光染料
　本開示の冷媒組成物は、紫外線蛍光染料として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
　紫外線蛍光染料としては、特に限定されず、一般に用いられる紫外線蛍光染料の中から適宜選択することができる。
　紫外線蛍光染料としては、例えば、ナフタルイミド、クマリン、アントラセン、フェナントレン、キサンテン、チオキサンテン、ナフトキサンテン及びフルオレセイン、並びにこれらの誘導体が挙げられる。紫外線蛍光染料としては、ナフタルイミド及びクマリンのいずれか又は両方が特に好ましい。
　（３－４）安定剤
　本開示の冷媒組成物は、安定剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
　安定剤としては、特に限定されず、一般に用いられる安定剤の中から適宜選択することができる。
　安定剤としては、例えば、ニトロ化合物、エーテル類及びアミン類等が挙げられる。
　ニトロ化合物としては、例えば、ニトロメタン及びニトロエタン等の脂肪族ニトロ化合物、並びにニトロベンゼン及びニトロスチレン等の芳香族ニトロ化合物等が挙げられる。
　エーテル類としては、例えば、1,4-ジオキサン等が挙げられる。
　アミン類としては、例えば、2,2,3,3,3-ペンタフルオロプロピルアミン、ジフェニルアミン等が挙げられる。
　その他にも、ブチルヒドロキシキシレン、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。
　安定剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01～5質量％とすることが好ましく、0.05～2質量％とすることがより好ましい。
　（３－５）重合禁止剤
　本開示の冷媒組成物は、重合禁止剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
　重合禁止剤としては、特に限定されず、一般に用いられる重合禁止剤の中から適宜選択することができる。
　重合禁止剤としては、例えば、4-メトキシ-1-ナフトール、ヒドロキノン、ヒドロキノンメチルエーテル、ジメチル-t-ブチルフェノール、2,6-ジ-tert-ブチル-p-クレゾール、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。
　重合禁止剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01～5質量％とすることが好ましく、0.05～2質量％とすることがより好ましい。
　（４）冷凍機油含有作動流体
　本開示の冷凍機油含有作動流体は、本開示の冷媒又は冷媒組成物と、冷凍機油とを少なくとも含み、冷凍機における作動流体として用いられる。具体的には、本開示の冷凍機油含有作動流体は、冷凍機の圧縮機において使用される冷凍機油と、冷媒又は冷媒組成物とが互いに混じり合うことにより得られる。冷凍機油含有作動流体には冷凍機油は一般に１０～５０質量％含まれる。
　（４－１）冷凍機油
　冷凍機油としては、特に限定されず、一般に用いられる冷凍機油の中から適宜選択することができる。その際には、必要に応じて、前記混合物との相溶性（miscibility）及び前記混合物の安定性等を向上する作用等の点でより優れている冷凍機油を適宜選択することができる。
　冷凍機油の基油としては、例えば、ポリアルキレングリコール（PAG）、ポリオールエステル（POE）及びポリビニルエーテル（PVE）からなる群より選択される少なくとも一種が好ましい。
　冷凍機油は、基油に加えて、さらに添加剤を含んでいてもよい。添加剤は、酸化防止剤、極圧剤、酸捕捉剤、酸素捕捉剤、銅不活性化剤、防錆剤、油性剤及び消泡剤からなる群より選択される少なくとも一種であってもよい。
　冷凍機油として、40℃における動粘度が5～400 cStであるものが、潤滑の点で好ましい。
　本開示の冷凍機油含有作動流体は、必要に応じて、さらに少なくとも一種の添加剤を含んでもよい。添加剤としては例えば以下の相溶化剤等が挙げられる。
　（４－２）相溶化剤
　本開示の冷凍機油含有作動流体は、相溶化剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
　相溶化剤としては、特に限定されず、一般に用いられる相溶化剤の中から適宜選択することができる。
　相溶化剤としては、例えば、ポリオキシアルキレングリコールエーテル、アミド、ニトリル、ケトン、クロロカーボン、エステル、ラクトン、アリールエーテル、フルオロエーテルおよび1,1,1-トリフルオロアルカン等が挙げられる。相溶化剤としては、ポリオキシアルキレングリコールエーテルが特に好ましい。
　（５）各種冷媒
　以下、本実施形態において用いられる冷媒である冷媒Ａ～冷媒Ｅについて、詳細に説明する。
　なお、以下の冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、冷媒Ｅの各記載は、それぞれ独立しており、点や線分を示すアルファベット、実施例の番号および比較例の番号は、いずれも冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、冷媒Ｅの間でそれぞれ独立であるものとする。例えば、冷媒Ａの実施例１と冷媒Ｂの実施例１とは、互いに異なる実施例を示している。
　（５－１）冷媒Ａ
　本開示の冷媒Ａは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含む混合冷媒である。
　本開示の冷媒Ａは、R410Aと同等の冷凍能力及び成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)及びR1234yf、並びに必要に応じてHFO-1123を含む組成物であって、さらに以下の要件を満たすものであってもよい。この冷媒もR410Aと同等の冷凍能力及び成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
　要件：
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　　点C’(19.5, 70.5, 10.0)、
　　　点C(32.9, 67.1, 0.0)及び
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CO上の点は除く）、
　前記線分AA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, 0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
　前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
　で表わされ、かつ
　前記線分BD、CO及びOAが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　　点G(72.0, 28.0, 0.0)、
　　　点I(72.0, 0.0, 28.0)、
　　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　　点C’(19.5, 70.5, 10.0)及び
　　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
の８点をそれぞれ結ぶ線分GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CG上の点は除く）、
　前記線分AA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, 0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
　前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
　前記線分GI、IA、BD及びCGが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格でWCF微燃性（WCF組成の燃焼速度が10cm/s以下）を示す。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E) HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点J(47.1, 52.9, 0.0)、
　　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　　点N(68.6, 16.3, 15.1)、
　　　点K(61.3, 5.4, 33.3)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　　点C’(19.5, 70.5, 10.0) 及び
　　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CJ上の点は除く）、
　前記線分PNは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
　前記線分NKは、
　　座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
で表わされ、
　前記線分KA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, 0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
　前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
　前記線分JP、BD及びCGが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス（WCF組成及びWCFF組成の燃焼速度が10cm/s以下））を示す。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点J(47.1, 52.9, 0.0)、
　　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
　　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　　点C’(19.5, 70.5, 10.0)及び
　　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CJ上の点は除く）、
　前記線分PLは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
　前記線分MA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
　前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
　前記線分JP、LM、BD及びCGが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにRCLが40g/m3以上となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
　　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
　　　点T(35.8, 44.9, 19.3)
の７点をそれぞれ結ぶ線分PL、LM、MA’、A’B、BF、FT及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BF上の点は除く）、
　前記線分PLは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
　前記線分MA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分FTは、
　　座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
　前記線分TPは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
　前記線分LM及びBFが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となるだけでなく、さらにRCLが40g/m3以上となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
　　　点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
　　　点R(49.8, 42.3, 7.9)
の４点をそれぞれ結ぶ線分PL、LQ、QR及びRPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分PLは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
　前記線分RPは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
　前記線分LQ及びQRが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつRCLが40g/m3以上となるだけでなく、さらに凝縮温度グライドが1℃以下となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点S(62.6, 28.3, 9.1)、
　　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
　　　点T(35.8, 44.9, 19.3)
の６点をそれぞれ結ぶ線分SM、MA’、A’B、BF、FT、及びTSで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分MA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分FTは、
　　座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
　前記線分TSは、
　　座標（x, 0.0017x2-0.7869x+70.888, -0.0017x2-0.2131x+29.112）
で表わされ、かつ
　前記線分SM及びBFが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつRCLが40g/m3以上となるだけでなく、さらにR410Aを基準とする吐出圧力比が105%以下となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点d(87.6, 0.0, 12.4)、
　　　点g(18.2, 55.1, 26.7)、
　　　点h(56.7, 43.3, 0.0)及び
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分Od、dg、gh及びhOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分Od、dg及びgh上にあり（ただし、点O及びhは除く）、
　前記線分dgは、
　　座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
　前記線分ghは、
　　座標（-0.0134z2-1.0825z+56.692, 0.0134z2+0.0825z+43.308, z）
で表わされ、かつ
　前記線分hO及びOdが直線であれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点l(72.5, 10.2, 17.3)、
　　　点g(18.2, 55.1, 26.7)、
　　　点h(56.7, 43.3, 0.0)及び
　　　点i(72.5, 27.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分lg、gh、hi及びilで囲まれる図形の範囲内又は前記線分lg、gh及びil上にあり（ただし、点h及び点iは除く）、
　前記線分lgは、
　　座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
　前記線分ghは、
　　座標（-0.0134z2-1.0825z+56.692, 0.0134z2+0.0825z+43.308, z）
で表わされ、かつ
　前記線分hi及びilが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）を示す。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点d(87.6, 0.0, 12.4)、
　　　点e(31.1, 42.9, 26.0)、
　　　点f(65.5, 34.5, 0.0)及び
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分Od、de、ef及びfOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分Od、de及びef上にあり（ただし、点O及び点fは除く）、
　前記線分deは、
　　座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
　前記線分efは、
　　座標（-0.0064z2-1.1565z+65.501, 0.0064z2+0.1565z+34.499, z）
で表わされ、かつ
　前記線分fO及びOdが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が93.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が93.5％以上となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点l(72.5, 10.2, 17.3)、
　　　点e(31.1, 42.9, 26.0)、
　　　点f(65.5, 34.5, 0.0)及び
　　　点i(72.5, 27.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分le、ef、fi及びilで囲まれる図形の範囲内又は前記線分le、ef及びil上にあり（ただし、点f及び点iは除く）、
　前記線分LEは、
　　座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
　前記線分efは、
　　座標（-0.0134z2-1.0825z+56.692, 0.0134z2+0.0825z+43.308, z）
で表わされ、かつ
　前記線分fi及びilが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が93.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が93.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）を示す。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点a(93.4, 0.0, 6.6)、
　　　点b(55.6, 26.6, 17.8)、
　　　点c(77.6, 22.4, 0.0)及び
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分Oa、ab、bc及びcOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分Oa、ab及びbc上にあり（ただし、点O及び点cは除く）、
　前記線分abは、
　　座標（0.0052y2-1.5588y+93.385, y, -0.0052y2+0. 5588y+6.615）
で表わされ、
　前記線分bcは、
　　座標（-0.0032z2-1.1791z+77.593, 0.0032z2+0.1791z+22.407, z）
で表わされ、かつ
　前記線分cO及びOaが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点k(72.5, 14.1, 13.4)、
　　　点b(55.6, 26.6, 17.8)及び
　　　点j(72.5, 23.2, 4.3)
の３点をそれぞれ結ぶ線分kb、bj及びjkで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分kbは、
　　座標（0.0052y2-1.5588y+93.385, y, -0.0052y2+0. 5588y+6.615）
で表わされ、
　前記線分bjは、
　　座標（-0.0032z2-1.1791z+77.593, 0.0032z2+0.1791z+22.407, z）
で表わされ、かつ
　前記線分jkが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）を示す。
　本開示の冷媒Ａは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfに加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
　また、本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むものであってよく、99.75質量%以上含むものであってもよく、さらに99.9質量%以上含むものであってもよい。
　追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
　（冷媒Ａの実施例）
　以下に、冷媒Ａの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ａは、これらの実施例に限定されるものではない。
　R1234yf、及び、R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3,特許文献１に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）、HFO-1123、R1234yfとの混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
　また、混合物のRCLは、HFO-1132(E)のLFL=4.7vol%、HFO-1123のLFL=10vol%、R1234yfのLFL=6.2vol%として、ASHRAE34-2013に基づいて求めた。
　蒸発温度：5℃
　凝縮温度：45℃
　過熱度：5K
　過冷却度：5K
　圧縮機効率：70%
　これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表１～３４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000023
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000024
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000025
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000026
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000027
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000028
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000029
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000030
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000031
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000032
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000033
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000034
　これらの結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　　点C’(19.5, 70.5, 10.0)、
　　　点C(32.9, 67.1, 0.0)及び
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CO上の点は除く）、
　前記線分AA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, 0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
　前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
　前記線分BD、CO及びOAが直線である場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となることが判る。
　線分AA’上の点は、点A、実施例１、及び点A’の3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　線分A’B上の点は、点A’、実施例３、及び点Bの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　線分DC’上の点は、点D、実施例６、及び点C’の3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　線分C’C上の点は、点C’、実施例４、及び点Cの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　また、同様に、座標（x,y,z）が、
　　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点F(0.0, 61.8, 38.2)、
　　　点T(35.8, 44.9, 19.3)、
　　　点E(58.0, 42.0, 0.0)及び
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BF、FT、TE、EO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EO上の点は除く）、
　前記線分AA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分FTは、
　　座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
　前記線分TEは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
　前記線分BF、FO及びOAが直線である場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となることが判る。
　線分FT上の点は、点T、E’、Fの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　線分TE上の点は、点E,R,Tの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　表１～３４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0,0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点L(63.1, 31.9, 5.0)及び
　　　点M(60.3, 6.2, 33.5)
を結ぶ線分LMの上、又は当該線分の下側にある場合にRCLが40g/m3以上となることが明らかとなった。
　また、表１～３４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
　　　点R(49.8, 42.3, 7.9)
を結ぶ線分QRの上、又は当該線分の左側にある場合に温度グライドが1℃以下となることが明らかとなった。
　また、表１～３４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点S(62.6, 28.3, 9.1)及び
　　　点T(35.8, 44.9, 19.3)
を結ぶ線分STの上、又は当該線分の右側にある場合にR410Aを基準とする吐出圧力比が105％以下となることが明らかとなった。
　なお、これらの組成物において、R1234yfは燃焼性の低下や重合等の変質抑制に寄与しており、これを含むことが好ましい。
　さらに、これらの各混合冷媒について、混合組成をWCF濃度としてANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。燃焼速度が10 cm/s以下となるものは「2Lクラス（微燃性）」であるとした。
　なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。なお、図１において、901は試料セルを、902は高速カメラを、903はキセノンランプを、904はコリメートレンズを、905はコリメートレンズを、906はリングフィルターをそれぞれ示す。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
　また、WCFF濃度は、WCF濃度を初期濃度としてNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行うことで求めた。
　結果を表３５及び表３６に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000035
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000036
　表３５の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和を基準として、HFO-1132(E)を72.0質量％以下含む場合に、WCF微燃性と判断できることが明らかとなった。
　表３６の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0,0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点J(47.1, 52.9, 0.0)、
　　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　　点L（63.1,31.9,5.0）
　　　点N(68.6, 16.3, 15.1)
　　　点N’（65.0,7.7,27.3）及び
　　　点K(61.3, 5.4, 33.3)
の６点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN及びNKの上、又は当該線分の下側にある場合に、WCF微燃、及びWCFF微燃性と判断できることが明らかとなった。
　ただし、前記線分PNは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
　前記線分NKは、
　　座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
で表わされる。
　線分PN上の点は、点P、点L、点Nの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　線分NK上の点は、点N、点N’、点Kの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　（５－２）冷媒Ｂ
　本開示の冷媒Ｂは、
　トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）及びトリフルオロエチレン（HFO-1123）の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ、該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して62.0質量％～72.0質量％又は45.1質量％～47.1質量％含む、混合冷媒であるか、または、
　HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む、混合冷媒である。
　本開示の冷媒Ｂは、（１）R410Aと同等の成績係数を有すること、（２）R410Aと同等の冷凍能力を有すること、（３）GWPが十分に小さいこと、及び（４）ASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）であること、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
　本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を72.0質量％以下含む混合冷媒であればWCF微燃となる。本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を47.1％以下含む組成物であればWCF微燃及びWCFF微燃でASHRAE規格では微燃性冷媒である「２Lクラス」となり、取り扱いがさらに容易となる。
　本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を、62.0質量％以上含む場合、R410Aを基準とする成績係数比が95％以上でより優れたものとなり、かつHFO-1132(E)及び／又はHFO-1123の重合反応がより抑制され、安定性がより優れたものとなる。本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を、45.1質量％以上含む場合、R410Aを基準とする成績係数比が93％以上でより優れたものとなり、かつHFO-1132(E)及び／又はHFO-1123の重合反応がより抑制され、安定性がより優れたものとなる。
　本開示の冷媒Ｂは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)及びHFO-1123に加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒Ｂが、HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、冷媒全体に対して99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
　追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
　（冷媒Ｂの実施例）
　以下に、冷媒Ｂの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｂは、これらの実施例に限定されるものではない。
　HFO-1132(E)及びHFO-1123を、これらの総和を基準として表３７及び表３８にそれぞれ示した質量％(mass%)で混合した混合冷媒を調製した。
　R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3,特許文献１に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）とHFO-1123との混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
　蒸発温度5℃
　凝縮温度45℃
　過熱温度5K
　過冷却温度5K
　圧縮機効率70%
　また、各混合物の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。
　また、これらの結果をもとに算出したGWP、COP及び冷凍能力を表１、表２に示す。なお、比COP及び比冷凍能力については、R410Aに対する割合を示す。
　成績係数（COP）は、次式により求めた。
　COP =（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量
　また、燃焼性はANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。燃焼速度がWCF及びWCFFともに10 cm/s以下となるものは「2Lクラス（微燃性）」であるとした。
　燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000037
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000038
　組成物が、HFO-1132(E)を、該組成物の全体に対して62.0質量％～72.0質量％含む場合に、GWP=1という低いGWPを持ちつつも安定で、かつ、WCF微燃を確保し、更に驚くべきことにR410Aと同等の性能を確保することができる。また、組成物が、HFO-1132(E)を、該組成物の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む場合に、GWP=1という低いGWPを持ちつつも安定で、かつ、WCFF微燃を確保し、更に驚くべきことにR410Aと同等の性能を確保することができる。
　（５－３）冷媒Ｃ
　本開示の冷媒Ｃは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）、並びにジフルオロメタン（R32）を含む組成物であって、さらに以下の要件を満たす。本開示の冷媒Ｃは、R410Aと同等の冷凍能力及び成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
　要件：
　本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　0＜a≦11.1のとき、
　　　点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)、
　　　点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)、
　　　点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)、
　　　点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
　　　点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
　　　点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BD’、D’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI、AB及びD’C上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B、点D’及び点Cは除く）、
　11.1＜a≦18.2のとき、
　　　点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)、
　　　点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)、
　　　点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)、
　　　点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
　18.2＜a≦26.7のとき、
　　　点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)、
　　　点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)、
　　　点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)、
　　　点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
　26.7＜a≦36.7のとき、
　　　点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)、
　　　点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)、
　　　点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
　　　点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、及び
　36.7＜a≦46.7のとき、
　　　点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098, 0.0)、
　　　点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2+0.0082a+36.098)、
　　　点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
　　　点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にある（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）ものが含まれる。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となり、さらにWCF微燃性となる。
　本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　0＜a≦11.1のとき、
　　　点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)、
　　　点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)、
　　　点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
　　　点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
　　　点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BD’、D’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K’B及びD’C上にあり（ただし、点J、点B、点D’及び点Cは除く）、
　11.1＜a≦18.2のとき、
　　　点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)、
　　　点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)、
　　　点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
　18.2＜a≦26.7のとき、
　　　点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)、
　　　点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)、
　　　点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
　26.7＜a≦36.7のとき、
　　　点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)、
　　　点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)、
　　　点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
　　　点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、及び
　36.7＜a≦46.7のとき、
　　　点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)、
　　　点K’(-1.892a+29.443, 0.0, 0.892a+70.557)、
　　　点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
　　　点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にある（ただし、点J、点B及び点Wは除く）ものが含まれる。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにWCF微燃及びWCFF微燃でASHRAE規格では微燃性冷媒である「２Lクラス」を示す。
　本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfに加えて、さらにR32を含む場合、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　0＜a≦10.0のとき、
　　　点a(0.02a2-2.46a+93.4, 0, -0.02a2+2.46a+6.6)、
　　　点b’(-0.008a2-1.38a+56, 0.018a2-0.53a+26.3, -0.01a2+1.91a+17.7)、
　　　点c(-0.016a2+1.02a+77.6, 0.016a2-1.02a+22.4, 0)及び
　　　点o(100.0-a, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線で囲まれる図形の範囲内又は前記直線oa、ab’及びb’c上にあり（ただし、点o及び点cは除く）、
　10.0＜a≦16.5のとき、
　　　点a(0.0244a2-2.5695a+94.056, 0, -0.0244a2+2.5695a+5.944)、
　　　点b’(0.1161a2-1.9959a+59.749, 0.014a2-0.3399a+24.8, -0.1301a2+2.3358a+15.451)、
　　　点c(-0.0161a2+1.02a+77.6, 0.0161a2-1.02a+22.4, 0)及び
　　　点o(100.0-a, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線で囲まれる図形の範囲内又は前記直線oa、ab’及びb’c上にあり（ただし、点o及び点cは除く）、又は
　16.5＜a≦21.8のとき、
　　　点a(0.0161a2-2.3535a+92.742, 0, -0.0161a2+2.3535a+7.258)、
　　　点b’(-0.0435a2-0.0435a+50.406, -0.0304a2+1.8991a-0.0661, 0.0739a2-1.8556a+49.6601)、
　　　点c(-0.0161a2+0.9959a+77.851, 0.0161a2-0.9959a+22.149, 0)及び
　　　点o(100.0-a, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線で囲まれる図形の範囲内又は前記直線oa、ab’及びb’c上にあるものとすることができる（ただし、点o及び点cは除く）。なお、点b’は、前記3成分組成図において、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％となる点を点bとすると、R410Aを基準とするCOP比が95％となる点を結ぶ近似直線と、直線abとの交点である。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となる。
　本開示の冷媒Ｃは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32に加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
　また、本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むものであってよく、99.75質量%以上含むものであってもよく、さらに99.9質量%以上含むものであってもよい。
　追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
　（冷媒Ｃの実施例）
　以下に、冷媒Ｃの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｃは、これらの実施例に限定されるものではない。
　HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32を、これらの総和を基準として、表３９～９６にそれぞれ示した質量%で混合した混合冷媒を調製した。
　R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3,特許文献１に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）とHFO-1123との混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
　これらの各混合冷媒について、R410を基準とするCOP比及び冷凍能力比をそれぞれ求めた。計算条件は以下の通りとした。
　蒸発温度：5℃
　凝縮温度：45℃
　過熱度：5K
　過冷却度；5K
　圧縮機効率70%
　これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表３９～９６に示す。なお、比COP及び比冷凍能力については、R410Aに対する割合を示す。
　成績係数（COP）は、次式により求めた。
　COP =（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000039
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000072
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000095
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000096
　これらの結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる、点（0.0, 100.0-a, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100,0-a）とを結ぶ直線を底辺とし、かつ点（0.0, 100.0-a, 0.0）が左側となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　0＜a≦11.1のとき、
　　　点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)と
　　　点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、
　11.1＜a≦18.2のとき、
　　　点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)と
　　　点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、
　18.2＜a≦26.7のとき、
　　　点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)と
　　　点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、
　26.7＜a≦36.7のとき、
　　　点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)と
　　　点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、並びに
　36.7＜a≦46.7のとき、
　　　点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)と
　　　点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側にある場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となることが判る。なお、実際の冷凍能力比85%の点は、図３に示す点A、点Bを結ぶ1234yf側に広がった曲線となる。従って、直線ABの線上又は左側にある場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となる。
　同様に、上記3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　0＜a≦11.1のとき、
　　　点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)と
　　　点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)と
を結ぶ直線D’Cの線上又は右側にある場合に、また、
　11.1＜a≦46.7のとき、
全ての領域内にある場合に、R410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となることが判る。
　なお、図３においてCOP比が92.5%以上となるのは曲線CDであるが、図３ではR1234yf濃度が5質量%、10質量%のときにCOP比が92.5%となる点(26.6, 68.4,5),(19.5, 70.5, 10)、及び点C(32.9, 67.1, 0.0)の3点を結ぶ近似直線を求め、HFO-1132(E)濃度が0.0質量%との交点D’(0, 75.4, 24.6)と点Cを結ぶ直線を線分D’Cとした。また、図４では、COP比が92.5%となる点C(18.4, 74.5,0)、点(13.9, 76.5, 2.5)、点(8.7, 79.2, 5)を結ぶ近似曲線から同様にD’(0, 83.4, 9.5)を求め、点Cと結ぶ直線をD’Cとした。
　また、各混合物の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。また、燃焼性はANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。燃焼速度がWCF及びWCFFともに10 cm/s以下となるものは「2Lクラス（微燃性）」であるとした。
　なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
　結果を表９７～１０４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000097
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000098
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000099
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000100
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000101
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000102
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000103
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000104
　表９７～１００の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の混合冷媒においては、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる、点（0.0,100.0-a, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100,0-a）とを結ぶ直線を底辺とする3成分組成図において、
　0＜a≦11.1のとき、
　　　点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)と
　　　点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、
　11.1＜a≦18.2のとき、
　　　点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)と
　　　点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、
　18.2＜a≦26.7のとき、
　　　点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)と
　　　点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、
　26.7＜a≦36.7のとき、
　　　点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)と
　　　点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、及び
　36.7＜a≦46.7のとき、
　　　点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)と
　　　点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2-0.0082a+36.098)と
を結ぶ直線GIの線上又は下にある場合に、WCF微燃性と判断できることが明らかとなった。なお、点G（表１０５）及びI（表１０６）は、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000105
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000106
　表１０１～１０４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の混合冷媒においては、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる、点（0.0,100.0-a, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100,0-a）とを結ぶ直線を底辺とする3成分組成図において、
　0＜a≦11.1のとき、
　　　点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)と
　　　点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下、
　11.1＜a≦18.2のとき、
　　　点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)と
　　　点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下、
　18.2＜a≦26.7のとき、
　　　点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)と
　　　点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)とを結ぶ直線JK’の線上又は下、
　26.7＜a≦36.7のとき、
　　　点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)と
　　　点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下、及び
　36.7＜a≦46.7のとき、
　　　点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)と
　　　点K’(-1.892a+29.443, 0.0, 0.892a+70.557)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下にある場合に、WCFF微燃性と判断でき、ASHRAE規格の燃焼性分類で「2L(微燃性)」になることが明らかとなった。
　なお、実際のWCFF微燃の点は、図３に示す点J、点K’(直線AB上)を結ぶHFO-1132（E）側に広がった曲線となる。従って、直線JK’の線上又は下側にある場合にはWCFF微燃性となる。
　なお、点J（表１０７）及びK’（表１０８）は、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000107
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000108
　なお、図３～１３は、それぞれ、順に、R32含有割合a（質量％）が、0質量％、7.1質量％、11.1質量％、14.5質量％、18.2質量％、21.9質量％、26.7質量％、29.3質量％、36.7質量％、44.1質量％及び47.8質量％の場合の組成を表わしている。
　点A、B、C、D’は、近似計算によりそれぞれ以下のようにして求めた。
　点Aは、HFO-1123含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とする冷凍能力比が85％となる点である。点Aについて、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１０９）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000109
　点Bは、HFO-1132(E)含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とする冷凍能力比が85％となる点である。点Bについて、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１１０）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000110
　点D’は、HFO-1132(E)含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とするCOP比が95.5％となる点である。点D’について、計算により以下の三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１１１）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000111
　点Cは、R1234yf含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とするCOP比が95.5％となる点である。点Cについて、計算により以下の三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１１２）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000112
　（５－４）冷媒Ｄ
　本開示の冷媒Ｄは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含む混合冷媒である。
　本開示の冷媒Ｄは、R410Aと同等の冷却能力を有し、GWPが十分に小さく、かつASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）である、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 0.0, 28.0)、
　　　点J(48.5, 18.3, 33.2)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
　　　点E(58.3, 0.0, 41.7)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
　前記線分IJは、
　　座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
で表わされ、
　前記線分NEは、
　　座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
で表わされ、かつ
　前記線分JN及びEIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが125以下となり、かつWCF微燃となる。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(52.6, 0.0, 47.4)、
　　　点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)、
　　　点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
　　　点G(39.6, 0.0, 60.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
　前記線分MM’は、
　　座標（x, 0.132x2-3.34x+52.6, -0.132x2+2.34x+47.4）
で表わされ、
　前記線分M’Nは、
　　座標（x, 0.0313x2-1.4551x+43.824, -0.0313x2+0.4551x+56.176）
で表わされ、
　前記線分VGは、
　　座標（0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4）
で表わされ、かつ
　前記線分NV及びGMが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が70％以上となり、GWPが125以下となり、かつASHRAE微燃となる。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(22.6, 36.8, 40.6)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
　　　点U(3.9, 36.7, 59.4)
の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分ONは、
　　座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
で表わされ、
　前記線分NUは、
　　座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
で表わされ、かつ
　前記線分UOが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが250以下となり、かつASHRAE微燃となる。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
　　　点R(25.5, 36.8, 37.7)、
　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)、
　　　点L(28.9, 51.7, 19.4)及び
　　　点K(35.6, 36.8, 27.6)
の５点をそれぞれ結ぶ線分QR、RT、TL、LK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分QRは、
　　座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
で表わされ、
　前記線分RTは、
　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、
　前記線分LKは、
　　座標（0.0049y2-0.8842y+61.488, y, -0.0049y2-0.1158y+38.512）
で表わされ、
　前記線分KQは、
　　座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
で表わされ、かつ
　前記線分TLが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつWCF微燃となる。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準と
する質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの
総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点P(20.5, 51.7, 27.8)、
　　　点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分PSは、
　　座標（0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9）
で表わされ、
　前記線分STは、
　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、かつ
　前記線分TPが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつASHRAE微燃となる。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点a(71.1, 0.0, 28.9)、
　　　点c(36.5, 18.2, 45.3)、
　　　点f(47.6, 18.3, 34.1)及び
　　　点d(72.0, 0.0, 28.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分ac、cf、fd、及びdaで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分acは、
　　座標（0.0181y2-2.2288y+71.096, y, -0.0181y2+1.2288y+28.904）
で表わされ、
　前記線分fdは、
　　座標（0.02y2-1.7y+72, y, -0.02y2+0.7y+28）
で表わされ、かつ
　前記線分cf及びdaが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、GWPが125以下となり、かつASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）となる。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点a(71.1, 0.0, 28.9)、
　　　点b(42.6, 14.5, 42.9)、
　　　点e(51.4, 14.6, 34.0)及び
　　　点d(72.0, 0.0, 28.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分ab、be、ed、及びdaで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分abは、
　　座標（0.0181y2-2.2288y+71.096, y, -0.0181y2+1.2288y+28.904）
で表わされ、
　前記線分edは、
　　座標（0.02y2-1.7y+72, y, -0.02y2+0.7y+28）
で表わされ、かつ
　前記線分be及びdaが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、GWPが100以下となり、かつASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）となる。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点g(77.5, 6.9, 15.6)、
　　　点iI(55.1, 18.3, 26.6)及び
　　　点j(77.5. 18.4, 4.1)
の３点をそれぞれ結ぶ線分gi、ij及びjkで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分giは、
　　座標（0.02y2-2.4583y+93.396, y, -0.02y2+1.4583y+6.604）
で表わされ、かつ
　前記線分ij及びjkが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、GWPが100以下となり、かつ重合や分解などの変化を起こしにくく、安定性に優れている。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点g(77.5, 6.9, 15.6)、
　　　点h(61.8, 14.6, 23.6)及び
　　　点k(77.5, 14.6, 7.9)
の３点をそれぞれ結ぶ線分gh、hk及びkgで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分ghは、
　　座標（0.02y2-2.4583y+93.396, y, -0.02y2+1.4583y+6.604）
で表わされ、かつ
　前記線分hk及びkgが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、GWPが100以下となり、かつ重合や分解などの変化を起こしにくく、安定性に優れている。
　本開示の冷媒Ｄは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfに加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒Ｄが、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
　追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
　（冷媒Ｄの実施例）
　以下に、冷媒Ｄの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｄは、これらの実施例に限定されるものではない。
　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの各混合冷媒の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。
　なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。結果を表１１３～１１５に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000113
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000114
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000115
　これらの結果から、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる図１４の3成分組成図において、座標（x,y,z）が、点I、点J、点K及び点Lをそれぞれ結ぶ線分上又は該線分よりも下側にある場合、WCF微燃となることが判る。
　また、これらの結果から、図１４の3成分組成図において、上記座標（x,y,z）が、点M、点M’、点W、点J、点N及び点Pをそれぞれ結ぶ線分上又は該線分よりも下側にある場合、ASHRAE微燃となることが判る。
　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを、これらの総和を基準として、表１１６～１４４にそれぞれ示した質量%で混合した混合冷媒を調製した。表１１６～１４４の各混合冷媒について、R410を基準とする成績係数［Coefficient of Performance（COP）］比及び冷凍能力比をそれぞれ求めた。計算条件は以下の通りとした。
　蒸発温度：5℃
　凝縮温度：45℃
　過熱度：5K
　過冷却度；5K
　圧縮機効率70%
　これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表１１６～１４４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000116
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000117
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000118
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000119
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000120
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000121
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000122
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000123
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000124
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000125
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000126
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000127
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000128
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000129
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000130
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000131
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000132
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000133
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000134
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000135
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000136
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000137
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000138
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000139
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000140
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000141
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000142
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000143
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000144
　これらの結果から、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 0.0, 28.0)、
　　　点J(48.5, 18.3, 33.2)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
　　　点E(58.3, 0.0, 41.7)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
　前記線分IJは、
　　座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
で表わされ、
　前記線分NEは、
　　座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
で表わされ、かつ
　前記線分JN及びEIが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが125以下となり、かつWCF微燃となることが判る。
　また、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(52.6, 0.0, 47.4)、
　　　点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)、
　　　点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
　　　点G(39.6, 0.0, 60.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
　前記線分MM’は、
　　座標（x, 0.132x2-3.34x+52.6, -0.132x2+2.34x+47.4）
で表わされ、
　前記線分M’Nは、
　　座標（x, 0.0313x2-1.4551x+43.824, -0.0313x2+0.4551x+56.176）
で表わされ、
　前記線分VGは、
　　　座標（0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4）
で表わされ、かつ
　前記線分NV及びGMが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が70％以上となり、GWPが125以下となり、かつASHRAE微燃となることが判る。
　さらに、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(22.6, 36.8, 40.6)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
　　　点U(3.9, 36.7, 59.4)
の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分ONは、
　　座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
で表わされ、
　前記線分NUは、
　　座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
で表わされ、かつ
　前記線分UOが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが250以下となり、かつASHRAE微燃となることが判る。
　また、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
　　　点R(25.5, 36.8, 37.7)、
　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)、
　　　点L(28.9, 51.7, 19.4)及び
　　　点K(35.6, 36.8, 27.6)
の５点をそれぞれ結ぶ線分QR、RT、TL、LK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分QRは、
　　座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
で表わされ、
　前記線分RTは、
　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、
　前記線分LKは、
　　座標（0.0049y2-0.8842y+61.488, y, -0.0049y2-0.1158y+38.512）
で表わされ、
　前記線分KQは、
　　座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
で表わされ、かつ
　前記線分TLが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつWCF微燃となることが判る。
　さらに、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点P(20.5, 51.7, 27.8)、
　　　点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分PSは、
　　座標（0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9）
で表わされ、
　前記線分STは、
　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、かつ
　前記線分TPが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつASHRAE微燃となることが判る。
　（５－５）冷媒Ｅ
　本開示の冷媒Ｅは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及びジフルオロメタン（R32）を含む混合冷媒である。
　本開示の冷媒Ｅは、R410Aと同等の成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 28,0, 0.0)
　　　点K(48.4, 33.2, 18.4)
　　　点B’(0.0, 81.6, 18.4)
　　　点H(0.0, 84.2, 15.8)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分IK、KB’、B’H、HR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGI上の点を除く）、
　前記線分IKは、
　　座標（0.025z2-1.7429z+72.00, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、
　前記線分HRは、
　　座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
　前記線分KB’及びGIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、WCF微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが125以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 28,0, 0.0)
　　　点J(57.7, 32.8, 9.5)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GI上の点を除く）、
　前記線分IJは、
　　　座標（0.025z2-1.7429z+72.0, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、かつ
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
　前記線分JR及びGIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、WCF微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが125以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(47.1, 52.9, 0.0)
　　　点P(31.8, 49.8, 18.4)
　　　点B’(0.0, 81.6, 18.4)
　　　点H(0.0, 84.2, 15.8)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分MP、PB’、B’H、HR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGM上の点を除く）、
　前記線分MPは、
　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
　前記線分HRは、
　　座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
　前記線分PB’及びGMが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが125以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(47.1, 52.9, 0.0)
　　　点N(38.5, 52.1, 9.5)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分MN、NR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上の点を除く）、
　前記線分MNは、
　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、かつ
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
　前記線分JR及びGIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが65以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点P(31.8, 49.8, 18.4)
　　　点S(25.4, 56.2, 18.4)及び
　　　点T(34.8, 51.0, 14.2)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分STは、
　　座標（-0.0982z2+0.9622z+40.931, 0.0982z2-1.9622z+59.069, z）
で表わされ、かつ
　前記線分TPは、
　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
　前記線分PSが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が94.5％以上となり、かつGWPが125以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点Q(28.6, 34.4, 37.0)
　　　点B’’(0.0, 63.0, 37.0)
　　　点D(0.0, 67.0, 33.0)及び
　　　点U(28.7, 41.2, 30.1)
の４点をそれぞれ結ぶ線分QB’’、B’’D、DU及びUQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’’D上の点を除く）、
　前記線分DUは、
　　座標（-3.4962z2+210.71z-3146.1, 3.4962z2-211.71z+3246.1, z）で表わされ、かつ
　前記線分UQは、
　　座標(0.0135z2-0.9181z+44.133, -0.0135z2-0.0819z+55.867, z)で表わされ、
　前記線分QB’’及びB’’Dが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が96％以上となり、かつGWPが250以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)、
　　　点c’(56.7, 43.3, 0.0)、
　　　点d’(52.2, 38.3, 9.5)、
　　　点e’(41.8, 39.8, 18.4)及び
　　　点a’(81.6, 0.0, 18.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc’、c’d’、d’e’、e’a’及びa’Oで囲まれる図形の範囲内又は前記線分c’d’、d’e’及びe’a’上にあり（ただし、点c’及びa’を除く）、
　前記線分c’d’は、
　　座標（-0.0297z2-0.1915z+56.7, 0.0297z2+1.1915z+43.3, z）
で表わされ、
　前記線分d’e’は、
　　座標（-0.0535z2+0.3229z+53.957, 0.0535z2+0.6771z+46.043, z）で表わされ、かつ
　前記線分Oc’、e’a’及びa’Oが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となり、かつGWPが125以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)、
　　　点c(77.7, 22.3, 0.0)、
　　　点d(76.3, 14.2, 9.5)、
　　　点e(72.2, 9.4, 18.4)及び
　　　点a’(81.6, 0.0, 18.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc、cd、de、ea’及びa’Oで囲まれる図形の範囲内又は前記線分cd、de及びea’上にあり（ただし、点c及びa’を除く）、
　前記線分cdeは、
　　座標（-0.017z2+0.0148z+77.684, 0.017z2+0.9852z+22.316, z）で表わされ、かつ
　前記線分Oc、ea’及びa’Oが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつGWPが125以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)、
　　　点c’(56.7, 43.3, 0.0)、
　　　点d’(52.2, 38.3, 9.5)及び
　　　点a(90.5, 0.0, 9.5)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc’、c’d’、d’a及びaOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分c’d’及びd’a上にあり（ただし、点c’及びaを除く）、
　前記線分c’d’は、
　　座標（-0.0297z2-0.1915z+56.7, 0.0297z2+1.1915z+43.3, z）で表わされ、かつ
　前記線分Oc’、d’a及びaOが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が93.5％以上となり、かつGWPが65以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)、
　　　点c(77.7, 22.3, 0.0)、
　　　点d(76.3, 14.2, 9.5)、
　　　点a(90.5, 0.0, 9.5)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc、cd、da及びaOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分cd及びda上にあり（ただし、点c及びaを除く）、
　前記線分CDは、
　　座標（-0.017z2+0.0148z+77.684, 0.017z2+0.9852z+22.316, z）で表わされ、かつ
　前記線分Oc、da及びaOが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつGWPが65以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32に加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒Ｅが、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
　追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
　（冷媒Ｅの実施例）
　以下に、冷媒Ｅの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｅは、これらの実施例に限定されるものではない。
　HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を、これらの総和を基準として、表１４５及び表１４６にそれぞれ示した質量%で混合した混合冷媒を調製した。各混合物の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNational Institute of Science and Technology （NIST） Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。
　これらの各混合冷媒について、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。WCF組成、及びWCFF組成の燃焼速度が10 cm/s以下となるものはASHRAEの燃焼性分類で「2Lクラス（微燃性）」に相当する。
　なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
　結果を表１４５及び表１４６に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000145
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000146
　表１４５の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 28,0, 0.0)
　　　点K(48.4, 33.2, 18.4)及び
　　　点L(35.5, 27.5, 37.0)
の３点をそれぞれ結ぶ線分IK及びKLの上、又は当該線分の下側にあり、
　前記線分IKは、
　　座標（0.025z2-1.7429z+72.00, -0.025z2+0.7429z+28.00, z）で表わされ、かつ
　前記線分KLは、
　　座標(0.0098z2-1.238z+67.852, -0.0098z2+0.238z+32.148, z)で表わされる場合にWCF微燃と判断できることが明らかとなった。
　線分IK上の点は、I(72.0, 28,0, 0.0)、J（57.7, 32.8, 9.5）、K(48.4, 33.2, 18.4)の3点から最小二乗法により近似曲線x=0.025z2-1.7429z+72.00を求め、座標（x=0.025z2-1.7429z+72.00, y=100-z-x=-0.00922z2+0.2114z+32.443, z）を求めた。
　以下同様に線分KL上の点は、K(48.4, 33.2, 18.4)、実施例10(41.1, 31.2, 27.7)、L(35.5, 27.5, 37.0)の3点から最小二乗法により近似曲線を求め、座標を定めた。
　表１４６の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(47.1, 52.9, 0.0)、
　　　点P(31.8, 49.8, 18.4)及び
　　　点Q(28.6, 34.4, 37.0)
の３点をそれぞれ結ぶ線分MP及びPQの上、又は当該線分の下側にある場合にASHRAE微燃と判断できることが明らかとなった。ただし、前記線分MPは、座標（0.0083z2-0.984z+47.1, -0.0083z2-0.016z+52.9,z）で表わされ、前記線分PQは、座標（0.0135z2-0.9181z+44.133, -0.0135z2-0.0819z+55.867,z）で表わされる。
　線分MP上の点は、点M,N,Pの3点から最小二乗法により近似曲線を求め、線分PQ上の点は点P,U,Qの3点から最小二乗法により近似曲線を求め、座標を定めた。
　また、R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3,特許文献１に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）とHFO-1123との混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。これらの各混合冷媒について、R410を基準とするCOP比及び冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］比をそれぞれ求めた。計算条件は以下の通りとした。
　蒸発温度：5℃
　凝縮温度：45℃
　過熱度：5K
　過冷却度；5K
　圧縮機効率70%
　これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表１４７～１６６に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000147
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000148
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000149
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000150
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000151
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000153
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000156
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000160
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000162
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000164
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000165
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000166
　これらの結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となり、点（0.0, 100.0, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100.0）とを結ぶ線分を底辺とし、点（0.0, 100.0, 0.0）を左側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)、
　　　点A’’(63.0, 0.0, 37.0)、
　　　点B’’(0.0, 63.0, 37.0)及び
　　　点(0.0, 100.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分で囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にある場合、GWPが250以下となることが判る。
　また、同様に、座標（x,y,z）が、
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)、
　　　点A’(81.6, 0.0, 18.4)、
　　　点B’(0.0, 81.6, 18.4)及び
　　　点(0.0, 100.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分で囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にある場合、GWPが125以下となることが判る。
　また、同様に、座標（x,y,z）が、
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)、
　　　点A(90.5, 0.0, 9.5)、
　　　点B(0.0, 90.5, 9.5)及び
　　　点(0.0, 100.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分で囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にある場合、GWPが65以下となることが判る。
　また、同様に、座標（x,y,z）が、
　　　点C(50.0, 31.6, 18.4)、
　　　点U（28.7, 41.2, 30.1）及び
　　　点D(52.2, 38.3, 9.5)
の３点をそれぞれ結ぶ線分の左側又は前記線分上にある場合、R410Aを基準とするCOP比が96％以上となることが判る。ただし、前記線分CUは、座標（-0.0538z2+0.7888z+53.701, 0.0538z2-1.7888z+46.299, z）前記線分UDは、座標（-3.4962z2+210.71z-3146.1, 3.4962z2-211.71z+3246.1, z）で表わされる。
　線分CU上の点は、点C,比較例10,点Uの3点から最小二乗法にて求められる。
　線分UD上の点は、点U,実施例２, Dの3点から最小二乗法にて求められる。
　また、同様に、座標（x,y,z）が、
　　　点E(55.2, 44.8, 0.0)と、
　　　点T(34.8, 51.0, 14.2)
　　　点F(0.0, 76.7, 23.3)と
の３点をそれぞれ結ぶ線分の左側又は前記線分上にある場合、R410Aを基準とするCOP比が94.5％以上となることが判る。ただし、前記線分ETは、座標（-0.0547z2-0.5327z+53.4, 0.0547z2-0.4673z+46.6, z）前記線分TFは、座標（-0.0982z2+0.9622z+40.931, 0.0982z2-1.9622z+59.069, z）で表わされる。線分ET上の点は、点E,実施例2,Tの3点から最小二乗法にて求められる。
　線分TG上の点は、点T,S,Fの3点から最小二乗法にて求められる。
　また、同様に、座標（x,y,z）が、
　　　点G(0.0, 76.7, 23.3)、
　　　点R(21.0, 69.5, 9.5)及び
　　　点H(0.0, 85.9, 14.1)
の３点をそれぞれ結ぶ線分の左側又は前記線分上にある場合、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となることが判る。ただし、前記線分GRは、座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）で表わされ、かつ前記線分RHは、座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）で表わされる。
　線分GR上の点は、点G,実施例５、点Rの3点から最小二乗法にて求められる。
　線分RH上の点は、点R,実施例7,点Hの3点から最小二乗法にて求められる。
　一方、比較例８、９、１３、１５、１７及び１８等に示されるようにR32を含まない場合、二重結合を持つHFO-1132(E)及びHFO-1123の濃度が相対的に高くなり、冷媒化合物において分解等の変質や重合を招くため、好ましくない。
　（６）第１実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図１６、概略制御ブロック構成図である図１７を参照しつつ、第１実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１について説明する。
　空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。
　空気調和装置１は、主として、室外ユニット２０と、室内ユニット３０と、室外ユニット２０と室内ユニット３０を接続する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５と、入力装置および出力装置としての図示しないリモコンと、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有している。
　空気調和装置１では、冷媒回路１０内に封入された冷媒が、圧縮され、冷却又は凝縮され、減圧され、加熱又は蒸発された後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。本実施形態では、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒であり、上述した冷媒Ａ～Ｅのいずれかを用いることができる。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。
　（６－１）室外ユニット２０
　室外ユニット２０は、外観が略直方体箱状であり、内部が仕切板等によって分割されることで、送風機室および機械室が形成された構造（いわゆる、トランク型構造）を有している。
　この室外ユニット２０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室内ユニット３０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２０は、主として、圧縮機２１と、四路切換弁２２と、室外熱交換器２３と、室外膨張弁２４と、室外ファン２５と、液側閉鎖弁２９と、ガス側閉鎖弁２８と、を有している。
　圧縮機２１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。ここでは、圧縮機２１として、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示省略）が圧縮機モータによって回転駆動される密閉式構造の圧縮機が使用されている。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機２１には、吸入側において、図示しない付属アキュムレータが設けられている。なお、本実施形態の室外ユニット２０は、当該付属アキュムレータより大きな冷媒容器（圧縮機２１の吸入側に配置される低圧レシーバや室外熱交換器２３の液側に配置される高圧レシーバ等）を有していない。
　四路切換弁２２は、接続状態を切り換えることで、圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態と、圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態と、を切り換えることができる。
　室外熱交換器２３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。室外熱交換器２３は、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管とを有している。
　室外ファン２５は、室外ユニット２０内に室外の空気を吸入して、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室外ファン２５は、室外ファンモータによって回転駆動される。なお、本実施形態において、室外ファン２５は、１つだけ設けられている。
　室外膨張弁２４は、弁開度を制御可能であり、室外熱交換器２３の液側端部と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。
　液側閉鎖弁２９は、室外ユニット２０における液側冷媒連絡配管６との接続部分に配置された手動弁である。
　ガス側閉鎖弁２８は、室外ユニット２０におけるとガス側冷媒連絡配管５との接続部分に配置された手動弁である。
　室外ユニット２０は、室外ユニット２０を構成する各部の動作を制御する室外ユニット制御部２７を有している。室外ユニット制御部２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室外ユニット制御部２７は、各室内ユニット３０の室内ユニット制御部３４と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。また、室外ユニット制御部２７は、図示しない各種センサと電気的に接続されており、各センサからの信号を受信する。
　（６－２）室内ユニット３０
　室内ユニット３０は、対象空間である室内の壁面等に設置されている。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。
　室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２等を有している。
　室内熱交換器３１は、液側が、液側冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管５とを接続されている。室内熱交換器３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。室内熱交換器３１は、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管と、を有している。
　室内ファン３２は、室内ユニット３０内に室内の空気を吸入して、室内熱交換器３１において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室内ファン３２は、図示しない室内ファンモータによって回転駆動される。
　また、室内ユニット３０は、室内ユニット３０を構成する各部の動作を制御する室内ユニット制御部３４を有している。室内ユニット制御部３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室内ユニット制御部３４は、室外ユニット制御部２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。
　室内ユニット制御部３４は、室内ユニット３０内に設けられている図示しない各種センサと電気的に接続されており、各センサからの信号を受信する。
　（６－３）コントローラ７の詳細
　空気調和装置１では、室外ユニット制御部２７と室内ユニット制御部３４が通信線を介して接続されることで、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。
　コントローラ７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ７による各種処理や制御は、室外ユニット制御部２７および／又は室内ユニット制御部３４に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。
　（６－４）運転モード
　以下、運転モードについて説明する。
　運転モードとしては、冷房運転モードと暖房運転モードとが設けられている。
　コントローラ７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転モードか暖房運転モードかを判断し、実行する。
　（６－４－１）冷房運転モード
　空気調和装置１では、冷房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室外熱交換器２３、室外膨張弁２４、室内熱交換器３１の順に循環させる。
　より具体的には、冷房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。
　圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される冷却負荷に応じた容量制御が行われる。圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を経て、室外熱交換器２３のガス側端に流入する。
　室外熱交換器２３のガス側端に流入したガス冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外側空気と熱交換を行って凝縮し、液冷媒となって室外熱交換器２３の液側端から流出する。
　室外熱交換器２３の液側端から流出した冷媒は、室外膨張弁２４を通過する際に減圧される。なお、室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。
　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９および液側冷媒連絡配管６を経て、室内ユニット３０に流入する。
　室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室内熱交換器３１のガス側端から流出する。室内熱交換器３１のガス側端から流出したガス冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。
　ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。
　（６－４－２）暖房運転モード
　空気調和装置１では、暖房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室内熱交換器３１、室外膨張弁２４、室外熱交換器２３の順に循環させる。
　より具体的には、暖房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。
　圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される暖房負荷に応じた容量制御が行われる。圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２およびガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０に流入する。
　室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って凝縮し、気液二相状態の冷媒または液冷媒となって室内熱交換器３１の液側端から流出する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６に流れていく。
　液側冷媒連絡配管６を流れた冷媒は、液側閉鎖弁２９、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。なお、室外膨張弁２４は、室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３の液側端に流入する。
　室外熱交換器２３の液側端から流入した冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室外熱交換器２３のガス側端から流出する。
　室外熱交換器２３のガス側端から流出した冷媒は、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。
　（６－５）液側冷媒連絡配管６
　第１実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１の液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合に、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」であり、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じである。上記冷媒Ａ～Ｅの圧力損失等の物性は冷媒Ｒ４１０Ａと近似していることから、この液側冷媒連絡配管６の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じ管外径とすることで、能力の低下を抑制することができる。
　なかでも、第１実施形態の液側冷媒連絡配管６は、Ｄ０が２(即ち配管径が１／４インチ)であることが好ましい。
　特に、本実施形態の液側冷媒連絡配管６は、空気調和装置１の定格冷凍能力が７．５ｋＷ以上である場合にはＤ０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１の定格冷凍能力が２．６ｋＷ以上７．５ｋＷ未満である場合にはＤ０が２(即ち配管径が１／４インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１の定格冷凍能力が２．６ｋＷ未満である場合にはＤ０が１．５(即ち配管径が３／１６インチ)であるかことがより好ましい。
　（６－６）ガス側冷媒連絡配管５
　第１実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１のガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合に、Ｄ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」であり、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じである。上記冷媒Ａ～Ｅの圧力損失等の物性は冷媒Ｒ４１０Ａと近似していることから、このガス側冷媒連絡配管５の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じ管外径とすることで、能力の低下を抑制することができる。
　なかでも、第１実施形態のガス側冷媒連絡配管５は、空気調和装置１の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上である場合にはＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることが好ましく、空気調和装置１の定格冷凍能力が６．０ｋＷ未満である場合にはＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましい。
　特に、第１実施形態のガス側冷媒連絡配管５は、空気調和装置１の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上である場合にはＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１の定格冷凍能力が３．２ｋＷ以上６．０ｋＷ未満である場合にはＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１の定格冷凍能力が３．２ｋＷ未満である場合にはＤ０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であることがより好ましい。
　（６－７）第１実施形態の特徴
　上述の空気調和装置１では、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒が用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。
　また、空気調和装置１では、液側冷媒連絡配管６の管外径とガス側冷媒連絡配管５の管外径を所定の範囲とすることにより、上記特定の冷媒Ａ～Ｅを用いた場合であっても、能力の低下を小さく抑えることが可能になっている。
　（６－８）冷媒と冷媒連絡配管の管外径の関係
　第１実施形態の空気調和装置１において、冷媒Ａ～Ｅではなく、冷媒Ｒ４１０ＡとＲ３２が用いられるとした場合には、一般的に、定格冷房能力の範囲に応じて、以下の表１６７、表１６８に示すような管外径（インチ）の液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５が用いられている。
　これに対して、第１実施形態の空気調和装置１においては、１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる本開示の冷媒Ａ（冷媒Ｂ～Ｅについても同様）を用いた場合については、定格冷房能力の範囲に応じて、以下の表１６７または表１６８に示すような管外径（インチ）の液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を用いることにより、１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる本開示の冷媒Ａ（冷媒Ｂ～Ｅについても同様）を用いた場合の能力の低下を小さく抑えることが可能となる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000167
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000168
　ここで、第１実施形態の空気調和装置１において、冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、上記１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる本開示の冷媒Ａをそれぞれ用い、表１６８に記載の管外径を有する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を用いた場合について、図１８に液側冷媒連絡配管６の暖房運転時の圧力損失を示し、図１９にガス側冷媒連絡配管５の冷房運転時の圧力損失を示す。なお、圧力損失の算出は、凝縮温度と蒸発温度と凝縮器出口の冷媒の過冷却度と蒸発器出口の冷媒の過熱度との各制御目標値を共通化させて、馬力に応じた定格能力で運転させた場合に必要となる冷媒循環量に基づいて、冷媒連絡配管において生じる冷媒の圧力損失として算出した。また、馬力の単位はＨＰである。
　この図１８、図１９から分かるように、１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる本開示の冷媒Ａは、冷媒Ｒ４１０Ａと圧力損失の挙動を近似させることができており、空気調和装置１において冷媒Ａを用いた場合の能力の低下を小さく抑えることができていることが分かる。この点は、１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる点で共通する本開示の冷媒Ｂ～Ｅについても同様である。
　（６－９）第１実施形態の変形例Ａ
　上記第１実施形態では、室内ユニットが１つだけ設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、互いに並列に接続された複数の室内ユニット（室内膨張弁を有さないもの）が設けられていてもよい。
　（７）第２実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図２０、概略制御ブロック構成図である図２１を参照しつつ、第２実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ａについて説明する。
　以下、主として、第２実施形態の空気調和装置１ａについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。
　空気調和装置１ａにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、１，２－ジフルオロエチレンを含む混合冷媒であり、上述した冷媒Ａ～Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。
　（７－１）室外ユニット２０
　第２実施形態の空気調和装置１ａの室外ユニット２０では、室外ファン２５として、第１室外ファン２５ａと第２室外ファン２５ｂとが設けられている。空気調和装置１ａの室外ユニット２０の室外熱交換器２３は、第１室外ファン２５ａおよび第２室外ファン２５ｂから受ける空気流れに対応するように、広い熱交換面積が確保されている。
　空気調和装置１ａの室外ユニット２０では、上記第１実施形態における室外ユニット２０の室外膨張弁２４の代わりに、室外熱交換器２３の液側から液側閉鎖弁２９までの間において、第１室外膨張弁４４、中間圧レシーバ４１、第２室外膨張弁４５が順次設けられている。第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５は、弁開度を制御可能である。中間圧レシーバ４１は、第１室外膨張弁４４側から延びる配管の端部と、第２室外膨張弁４５側から延びる配管の端部と、の両方が内部空間に位置しており、冷媒を溜めることができる容器である。なお、中間圧レシーバ４１の内容積は、圧縮機２１に付属した付属アキュムレータの内容積より大きく、２倍以上であることが好ましい。
　第２実施形態の室外ユニット２０は、略直方体箱状であり、鉛直に延びる仕切板等によって分割されることで送風機室および機械室が形成された構造（いわゆる、トランク型構造）を有している。
　室外熱交換器２３は、例えば、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管とを有している。この室外熱交換器２３は、平面視Ｌ字形状となるように配置されている。
　以上の空気調和装置１ａでは、冷房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、冷房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。
　また、暖房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、暖房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。
　（７－２）室内ユニット３０
　第２実施形態の室内ユニット３０は、対象空間である室内の上方空間に吊り下げられることで設置されるか、天井面に対して設置されるか、壁面に対して設置されて用いられる。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。
　室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２等を有している。
　第２実施形態の室内熱交換器３１は、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管と、を有している。
　（７－３）液側冷媒連絡配管６
　第２実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ａの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合に、Ｒ４１０ＡやＲ３２を用いた場合の管外径との関係とは無関係に、Ｄ０の範囲を「２≦Ｄ０≦４」とすることができる。
　また、第２実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ａの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ０／８インチ（ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」である。上記冷媒Ａ～Ｅは冷媒Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすいものの、第２実施形態の空気調和装置１ａの液側冷媒連絡配管６の管外径は、冷媒Ｒ３２が使用される場合の管外径以上の大きさであるため、能力の低下を抑制することができる。なかでも、空気調和装置１ａの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ０／８インチ（ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満である場合にＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ以下である場合にＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることがより好ましい。
　また、第２実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ａの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合に、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」であり、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じである。上記冷媒Ａ～Ｅの圧力損失等の物性は冷媒Ｒ４１０Ａと近似していることから、この液側冷媒連絡配管６の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じ管外径とすることで、能力の低下を抑制することができる。
　なかでも、第２実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ａの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合において、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上である場合にＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満である場合にＤ０が２(即ち配管径が１／４インチ)であることが好ましく、いずれも冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じであることがより好ましい。
　特に、第２実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ａの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合において、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が１２．５ｋＷ以上である場合にＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１２．５ｋＷ未満である場合にＤ０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満である場合にＤ０が２(即ち配管径が１／４インチ)であることが好ましい。
　（７－４）ガス側冷媒連絡配管５
　第２実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ａのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合に、Ｒ４１０ＡやＲ３２を用いた場合の管外径との関係とは無関係に、Ｄ０の範囲を「３≦Ｄ０≦８」とすることができる。
　また、第２実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ａのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ０／８インチ（ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、Ｄ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」である。上記冷媒Ａ～Ｅは冷媒Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすいものの、第２実施形態の空気調和装置１ａのガス側冷媒連絡配管５の管外径は、冷媒Ｒ３２が使用される場合の管外径以上の大きさであるため、能力の低下を抑制することができる。なかでも、空気調和装置１ａのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ０／８インチ（ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が２２．４ｋＷより大きい場合にＤ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が１４．０ｋＷより大きく２２．４ｋＷ未満である場合にＤ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満である場合にＤ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が４．５ｋＷ未満である場合にＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることが好ましい。この場合において、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上である場合にＤ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上１９．０ｋＷ未満である場合にＤ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ未満である場合にＤ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が４．０ｋＷ未満である場合にＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることがより好ましい。
　また、第２実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ａのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合に、Ｄ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」であり、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じである。上記冷媒Ａ～Ｅの圧力損失等の物性は冷媒Ｒ４１０Ａと近似していることから、このガス側冷媒連絡配管５の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じ管外径とすることで、能力の低下を抑制することができる。
　なかでも、第２実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ａのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合において、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上である場合にＤ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上２５．０ｋＷ未満である場合にＤ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１５．０ｋＷ未満である場合にＤ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満である場合にＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることが好ましく、いずれも冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じであることがより好ましい。
　（７－５）第２実施形態の特徴
　以上の第２実施形態に係る空気調和装置１ａにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒が用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。
　また、空気調和装置１ａでは、液側冷媒連絡配管６の管外径とガス側冷媒連絡配管５の管外径を所定の範囲とすることにより、上記特定の冷媒Ａ～Ｅを用いた場合であっても、能力の低下を小さく抑えることが可能になっている。
　（７－６）冷媒と冷媒連絡配管の管外径の関係
　第２実施形態の空気調和装置１ａにおいて、冷媒Ａ～Ｅではなく、冷媒Ｒ４１０ＡとＲ３２が用いられるとした場合には、一般的に、定格冷房能力の範囲に応じて、以下の表１６９、表１７０に示すような管外径（インチ）の液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５が用いられている。
　これに対して、第２実施形態の空気調和装置１ａにおいては、１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる本開示の冷媒Ａ（冷媒Ｂ～Ｅについても同様）を用いた場合については、定格冷房能力の範囲に応じて、以下の表１６９または表１７０に示すような管外径（インチ）の液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を用いることにより、１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる本開示の冷媒Ａ（冷媒Ｂ～Ｅについても同様）を用いた場合の能力の低下を小さく抑えることが可能となる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000169
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000170
　ここで、第２実施形態の空気調和装置１ａにおいて、冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、上記１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる本開示の冷媒Ａをそれぞれ用い、表１７０に記載の管外径を有する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を用いた場合について、図２２に液側冷媒連絡配管６の暖房運転時の圧力損失を示し、図２３にガス側冷媒連絡配管５の冷房運転時の圧力損失を示す。なお、圧力損失の算出は、凝縮温度と蒸発温度と凝縮器出口の冷媒の過冷却度と蒸発器出口の冷媒の過熱度との各制御目標値を共通化させて、馬力に応じた定格能力で運転させた場合に必要となる冷媒循環量に基づいて、冷媒連絡配管において生じる冷媒の圧力損失として算出した。また、馬力の単位はＨＰである。
　この図２２、図２３から分かるように、１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる本開示の冷媒Ａは、冷媒Ｒ４１０Ａと圧力損失の挙動を近似させることができており、空気調和装置１ａにおいて冷媒Ａを用いた場合の能力の低下を小さく抑えることができていることが分かる。この点は、１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる点で共通する本開示の冷媒Ｂ～Ｅについても同様である。
　（７－７）第２実施形態の変形例Ａ
　上記第２実施形態では、室内ユニットが１つだけ設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、互いに並列に接続された複数の室内ユニット（室内膨張弁を有さないもの）が設けられていてもよい。
　（８）第３実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図２４、概略制御ブロック構成図である図２５を参照しつつ、第３実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｂについて説明する。
　以下、主として、第３実施形態の空気調和装置１ｂについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。
　空気調和装置１ｂにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、１，２－ジフルオロエチレンを含む混合冷媒であり、上述した冷媒Ａ～Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。
　（８－１）室外ユニット２０
　第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの室外ユニット２０では、上記第１実施形態における室外ユニット２０において、低圧レシーバ２６、過冷却熱交換器４７および過冷却回路４６が設けられている。
　低圧レシーバ２６は、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に至るまでの間に設けられ、冷媒を溜めることができる容器である。なお、本実施形態においては、圧縮機２１が有する付属のアキュムレータとは別に設けられている。なお、低圧レシーバ２６の内容積は、圧縮機２１に付属した付属アキュムレータの内容積より大きく、２倍以上であることが好ましい。
　過冷却熱交換器４７は、室外膨張弁２４と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。
　過冷却回路４６は、室外膨張弁２４と過冷却熱交換器４７との間の主回路から分岐し、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ２６に至るまでの途中の部分に合流するように延びた回路である。過冷却回路４６の途中には、通過する冷媒を減圧させる過冷却膨張弁４８が設けられている。過冷却回路４６を流れる冷媒であって、過冷却膨張弁４８で減圧された冷媒は、過冷却熱交換器４７において、主回路側を流れる冷媒との間で熱交換を行う。これにより、主回路側を流れる冷媒はさらに冷却され、過冷却回路４６を流れる冷媒は蒸発する。
　第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの室外ユニット２０は、例えば、下方から内部に空気を取り込んで上方から外部に空気を吹き出す上吹き型構造と呼ばれるものであってよい。
　（８－２）第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５
　また、第３実施形態に係る空気調和装置１ｂでは、上記第１実施形態における室内ユニット３０の代わりに、互いに並列に設けられた第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５を有している。
　第１室内ユニット３０は、上記第１実施形態における室内ユニット３０と同様に第１室内熱交換器３１と第１室内ファン３２と第１室内ユニット制御部３４が設けられており、さらに、第１室内熱交換器３１の液側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度が制御可能である。
　第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様であり、第２室内熱交換器３６と第２室内ファン３７と、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内熱交換器３６の液側に設けられた第２室内膨張弁３８と、を有している。第２室内膨張弁３８は、弁開度が制御可能である。
　なお、第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５の具体的な構造は、上記第１室内膨張弁３３や第２室内膨張弁３８を除き、第２実施形態の室内ユニット３０と同様の構成である。
　なお、第３実施形態のコントローラ７は、室外ユニット制御部２７と、第１室内ユニット制御部３４と、第２室内ユニット制御部３９と、が互いに通信可能に接続されて構成されている。
　以上の空気調和装置１ｂでは、冷房運転モードでは、室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、冷房運転モードでは、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、冷房運転モードでは、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８は、全開状態に制御される。
　また、暖房運転モードでは、第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。第２室内膨張弁３８も同様に、第２室内熱交換器３６の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、暖房運転モードでは、室外膨張弁４５は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、暖房運転モードでは、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。
　（８－３）液側冷媒連絡配管６
　第３実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ｂの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合に、Ｒ４１０ＡやＲ３２を用いた場合の管外径との関係とは無関係に、Ｄ０の範囲を「２≦Ｄ０≦４」とすることができる。
　また、第３実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ｂの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ０／８インチ（ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」である。上記冷媒Ａ～Ｅは冷媒Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすいものの、第３実施形態の空気調和装置１ｂの液側冷媒連絡配管６の管外径は、冷媒Ｒ３２が使用される場合の管外径以上の大きさであるため、能力の低下を抑制することができる。なかでも、空気調和装置１ｂの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ０／８インチ（ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満である場合にＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ以下である場合にＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることがより好ましい。
　また、第３実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ｂの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合に、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」であり、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じである。上記冷媒Ａ～Ｅの圧力損失等の物性は冷媒Ｒ４１０Ａと近似していることから、この液側冷媒連絡配管６の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じ管外径とすることで、能力の低下を抑制することができる。
　なかでも、第３実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ｂの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合において、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上である場合にＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満である場合にＤ０が２(即ち配管径が１／４インチ)であることが好ましく、いずれも冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じであることがより好ましい。
　特に、第３実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ｂの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合において、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が１２．５ｋＷ以上である場合にＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１２．５ｋＷ未満である場合にＤ０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満である場合にＤ０が２(即ち配管径が１／４インチ)であることが好ましい。
　（８－４）ガス側冷媒連絡配管５
　第３実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ｂのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合に、Ｒ４１０ＡやＲ３２を用いた場合の管外径との関係とは無関係に、Ｄ０の範囲を「３≦Ｄ０≦８」とすることができる。
　また、第３実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ｂのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ０／８インチ（ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、Ｄ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」である。上記冷媒Ａ～Ｅは冷媒Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすいものの、第３実施形態の空気調和装置１ｂのガス側冷媒連絡配管５の管外径は、冷媒Ｒ３２が使用される場合の管外径以上の大きさであるため、能力の低下を抑制することができる。なかでも、空気調和装置１ａのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ０／８インチ（ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が２２．４ｋＷより大きい場合にＤ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が１４．０ｋＷより大きく２２．４ｋＷ未満である場合にＤ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満である場合にＤ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が４．５ｋＷ未満である場合にＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることが好ましい。この場合において、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上である場合にＤ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上１９．０ｋＷ未満である場合にＤ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ未満である場合にＤ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が４．０ｋＷ未満である場合にＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることがより好ましい。
　また、第３実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ｂのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合に、Ｄ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」であり、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じである。上記冷媒Ａ～Ｅの圧力損失等の物性は冷媒Ｒ４１０Ａと近似していることから、このガス側冷媒連絡配管５の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じ管外径とすることで、能力の低下を抑制することができる。
　なかでも、第３実施形態の上記冷媒Ａ～Ｅが用いられる空気調和装置１ｂのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ０／８インチとして表した場合において、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上である場合にＤ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上２５．０ｋＷ未満である場合にＤ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１５．０ｋＷ未満である場合にＤ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満である場合にＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることが好ましく、いずれも冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じであることがより好ましい。
　（８－５）第３実施形態の特徴
　以上の第３実施形態に係る空気調和装置１ｂにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒が用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。
　また、空気調和装置１ｂでは、液側冷媒連絡配管６の管外径とガス側冷媒連絡配管５の管外径を所定の範囲とすることにより、上記特定の冷媒Ａ～Ｅを用いた場合であっても、能力の低下を小さく抑えることが可能になっている。
　（８－６）冷媒と冷媒連絡配管の管外径の関係
　第３実施形態の空気調和装置１ｂにおいて、冷媒Ａ～Ｅではなく、冷媒Ｒ４１０ＡとＲ３２が用いられるとした場合には、一般的に、定格冷房能力の範囲に応じて、以下の表１７１、表１７２に示すような管外径（インチ）の液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５が用いられている。
　これに対して、第３実施形態の空気調和装置１ｂにおいては、１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる本開示の冷媒Ａ（冷媒Ｂ～Ｅについても同様）を用いた場合については、定格冷房能力の範囲に応じて、以下の表１７１または表１７２に示すような管外径（インチ）の液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を用いることにより、１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる本開示の冷媒Ａ（冷媒Ｂ～Ｅについても同様）を用いた場合の能力の低下を小さく抑えることが可能となる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000171
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000172
　ここで、第３実施形態の空気調和装置１ｂにおいて、冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、上記１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる本開示の冷媒Ａをそれぞれ用い、表１７２に記載の管外径を有する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を用いた場合について、図２６に液側冷媒連絡配管６の暖房運転時の圧力損失を示し、図２７にガス側冷媒連絡配管５の冷房運転時の圧力損失を示す。なお、圧力損失の算出は、凝縮温度と蒸発温度と凝縮器出口の冷媒の過冷却度と蒸発器出口の冷媒の過熱度との各制御目標値を共通化させて、馬力に応じた定格能力で運転させた場合に必要となる冷媒循環量に基づいて、冷媒連絡配管において生じる冷媒の圧力損失として算出した。また、馬力の単位はＨＰである。
　この図２６、図２７から分かるように、１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる本開示の冷媒Ａは、冷媒Ｒ４１０Ａと圧力損失の挙動を近似させることができており、空気調和装置１ｂにおいて冷媒Ａを用いた場合の能力の低下を小さく抑えることができていることが分かる。この点は、１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる点で共通する本開示の冷媒Ｂ～Ｅについても同様である。
　（９）その他
　上記第１実施形態から第３実施形態および各変形例を適宜組み合わせて空気調和装置や室外ユニットを構成してもよい。
　以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。
　１、１ａ、１ｂ　空気調和装置（冷凍サイクル装置）
　　５　ガス側冷媒連絡配管
　　６　液側冷媒連絡配管
　１０　冷媒回路
　２０　室外ユニット
　２１　圧縮機
　２３　室外熱交換器（熱源側熱交換器）
　２４　室外膨張弁（減圧部）
　３０　室内ユニット、第１室内ユニット
　３１　室内熱交換器、第１室内熱交換器（利用側熱交換器）
　３５　第２室内ユニット
　３６　第２室内熱交換器（利用側熱交換器）
　４４　第１室外膨張弁（減圧部）
　４５　第２室外膨張弁（減圧部）
国際公開第２０１５／１４１６７８号

Claims (39)

  1. 　圧縮機（２１）、熱源側熱交換器（２３）、減圧部（２４、４４、４５）、液側冷媒連絡配管（６）、利用側熱交換器（３１、３６）、ガス側冷媒連絡配管（５）が接続された冷媒回路（１０）を有する冷凍サイクル装置（１、１ａ、１ｂ）であって、
    　少なくとも１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒が使用されており、
    　前記液側冷媒連絡配管の管外径と、前記ガス側冷媒連絡配管の管外径は、
    　　Ｄ０／８インチ(ここで、「Ｄ０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、
    　前記液側冷媒連絡配管では、前記Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」であり、
    　前記ガス側冷媒連絡配管では、前記Ｄ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」である、
    冷凍サイクル装置。
  2. 　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満であり、且つ、前記液側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が３(即ち配管径が３／８インチ)である、
    請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
  3. 　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２２．４ｋＷより大きく、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１４．０ｋＷより大きく２２．４ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が４．５ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかである、
    請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
  4. 　圧縮機（２１）、熱源側熱交換器（２３）、減圧部（２４、４４、４５）、液側冷媒連絡配管（６）、利用側熱交換器（３１、３６）、ガス側冷媒連絡配管（５）が接続された冷媒回路（１０）を有するサイクル装置（１、１ａ、１ｂ）であって、
    　少なくとも１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒が使用されており、
    　前記液側冷媒連絡配管の管外径と、前記ガス側冷媒連絡配管の管外径は、
    　　Ｄ０／８インチであり、且つ、
    　　前記液側冷媒連絡配管では、前記Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」であり、
    　　前記ガス側冷媒連絡配管では、前記Ｄ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」であり、
    　前記液側冷媒連絡配管の管外径と前記ガス側冷媒連絡配管の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の冷媒連絡配管の管外径と同じである、
    冷凍サイクル装置。
  5. 　前記液側冷媒連絡配管では、前記Ｄ０が２(即ち配管径が１／４インチ)である、
    請求項４に記載の冷凍サイクル装置。
  6. 　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上であり、且つ、前記液側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、または、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、前記液側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が２(即ち配管径が１／４インチ)である、
    請求項４に記載の冷凍サイクル装置。
  7. 　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、または、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が３(即ち配管径が３／８インチ)である、
    請求項４に記載の冷凍サイクル装置。
  8. 　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上２５．０ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１５．０ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかである、
    請求項４に記載の冷凍サイクル装置。
  9. 　圧縮機、熱源側熱交換器、減圧部、液側冷媒連絡配管、利用側熱交換器、ガス側冷媒連絡配管が接続された冷媒回路を有する冷凍サイクル装置であって、
    　少なくとも１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒が使用されており、
    　前記液側冷媒連絡配管の管外径と、前記ガス側冷媒連絡配管の管外径は、
    　　Ｄ０／８インチであり、且つ、
    　　前記液側冷媒連絡配管では、前記Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」であり、
    　　前記ガス側冷媒連絡配管では、前記Ｄ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」である、
    冷凍サイクル装置。
  10. 　前記液側冷媒連絡配管では、前記Ｄ０が２(即ち配管径が１／４インチ)である、
    請求項９に記載の冷凍サイクル装置。
  11. 　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が７．５ｋＷ以上であり、且つ、前記液側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２．６ｋＷ以上７．５ｋＷ未満であり、且つ、前記液側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が２(即ち配管径が１／４インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２．６ｋＷ未満であり、且つ、前記液側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が１．５(即ち配管径が３／１６インチ)であるか、のいずれかである、
    請求項９に記載の冷凍サイクル装置。
  12. 　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上であり、且つ、前記液側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、または、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、前記液側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が２(即ち配管径が１／４インチ)である、
    請求項９に記載の冷凍サイクル装置。
  13. 　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１２．５ｋＷ以上であり、且つ、前記液側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１２．５ｋＷ未満であり、且つ、前記液側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、前記液側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が２(即ち配管径が１／４インチ)であるか、のいずれかである、
    請求項９に記載の冷凍サイクル装置。
  14. 　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、または、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が３(即ち配管径が３／８インチ)である、
    請求項９に記載の冷凍サイクル装置。
  15. 　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が３．２ｋＷ以上６．０ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が３．２ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であるか、のいずれかである、
    請求項９に記載の冷凍サイクル装置。
  16. 　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上２５．０ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１５．０ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、
    　前記冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管は前記Ｄ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかである、
    請求項９に記載の冷凍サイクル装置。
  17. 　前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含む、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  18. 　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
    　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
    　　点C’(19.5,70.5,10.0)、
    　　点C(32.9, 67.1, 0.0)及び
    　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
    の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD、CO及びOA上の点は除く）、
    前記線分AA’は、
    　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分DC’は、
    　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
    で表わされ、
    前記線分C’Cは、
    　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
    で表わされ、かつ
    前記線分BD、CO及びOAが直線である、
    請求項１７に記載の冷凍サイクル装置。
  19. 　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　点G(72.0, 28.0, 0.0)、
    　　点I(72.0, 0.0, 28.0)、
    　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
    　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
    　　点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
    　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
    の８点をそれぞれ結ぶ線分GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分IA、BD及びCG上の点は除く）、
    前記線分AA’は、
    　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分DC’は、
    　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
    で表わされ、
    前記線分C’Cは、
    　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
    で表わされ、かつ
    前記線分GI、IA、BD及びCGが直線である、
    請求項１７に記載の冷凍サイクル装置。
  20. 　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　点J(47.1, 52.9, 0.0)、
    　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
    　　点N(68.6, 16.3, 15.1)、
    　　点K(61.3, 5.4, 33.3)、
    　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
    　　点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
    　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
    の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
    前記線分PNは、
    　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
    で表わされ、
    前記線分NKは、
    　　座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
    で表わされ、
    前記線分KA’は、
    　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分DC’は、
    　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
    で表わされ、
    前記線分C’Cは、
    　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
    で表わされ、かつ
    前記線分JP、BD及びCGが直線である、
    請求項１７に記載の冷凍サイクル装置。
  21. 　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　点J(47.1, 52.9, 0.0)、
    　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
    　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
    　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
    　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
    　　点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
    　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
    の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
    前記線分PLは、
    　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
    で表わされ、
    前記線分MA’は、
    　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分DC’は、
    　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
    で表わされ、
    前記線分C’Cは、
    　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
    で表わされ、かつ
    前記線分JP、LM、BD及びCGが直線である、
    請求項１７に記載の冷凍サイクル装置。
  22. 　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
    　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
    　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
    　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    　　点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
    　　点T(35.8, 44.9, 19.3)
    の７点をそれぞれ結ぶ線分PL、LM、MA’、A’B、BF、FT及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BF上の点は除く）、
    前記線分PLは、
    　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
    で表わされ、
    前記線分MA’は、
    　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分FTは、
    　　座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
    で表わされ、
    前記線分TPは、
    　　座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
    で表わされ、かつ
    前記線分LM及びBFが直線である、
    請求項１７に記載の冷凍サイクル装置。
  23. 　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
    　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
    　　点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
    　　点R(49.8, 42.3, 7.9)
    の４点をそれぞれ結ぶ線分PL、LQ、QR及びRPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    前記線分PLは、
    　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
    で表わされ、
    前記線分RPは、
    　　座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
    で表わされ、かつ
    前記線分LQ及びQRが直線である、
    請求項１７に記載の冷凍サイクル装置。
  24. 　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　点S(62.6, 28.3, 9.1)、
    　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
    　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    　　点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
    　　点T(35.8, 44.9, 19.3)
    の６点をそれぞれ結ぶ線分SM、MA’、A’B、BF、FT、及びTSで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    前記線分MA’は、
    　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分FTは、
    　　座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
    で表わされ、
    前記線分TSは、
    　　座標（x, 0.0017x2-0.7869x+70.888, -0.0017x2-0.2131x+29.112）
    で表わされ、かつ
    前記線分SM及びBFが直線である、
    請求項１７に記載の冷凍サイクル装置。
  25. 　前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）及びトリフルオロエチレン（HFO-1123）の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して62.0質量％～72.0質量％含む、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  26. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  27. 　前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　0＜a≦11.1のとき、
    　　　点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)、
    　　　点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)、
    　　　点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)、
    　　　点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
    　　　点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
    　　　点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
    の６点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BD’、D’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI、AB及びD’C上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B、点D’及び点Cは除く）、
    　　11.1＜a≦18.2のとき、
    　　　点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)、
    　　　点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)、
    　　　点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)、
    　　　点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
    　　18.2＜a≦26.7のとき、
    　　　点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)、
    　　　点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)、
    　　　点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)、
    　　　点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
    　　26.7＜a≦36.7のとき、
    　　　点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)、
    　　　点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)、
    　　　点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
    　　　点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、及び
    　　36.7＜a≦46.7のとき、
    　　　点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)、
    　　　点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2-0.0082a+36.098)、
    　　　点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
    　　　点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にある（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  28. 　前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　0＜a≦11.1のとき、
    　　　点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)、
    　　　点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)、
    　　　点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
    　　　点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
    　　　点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BD’、D’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K’B及びD’C上にあり（ただし、点J、点B、点D’及び点Cは除く）、
    　　11.1＜a≦18.2のとき、
    　　　点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)、
    　　　点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)、
    　　　点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
    　　18.2＜a≦26.7のとき、
    　　　点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)、
    　　　点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)、
    　　　点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
    　　26.7＜a≦36.7のとき、
    　　　点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)、
    　　　点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)、
    　　　点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
    　　　点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、及び
    　　36.7＜a≦46.7のとき、
    　　　点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)、
    　　　点K’(-1.892a+29.443, 0.0, 0.892a+70.557)、
    　　　点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
    　　　点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にある（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  29. 　前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点I(72.0, 0.0, 28.0)、
    　　　点J(48.5, 18.3, 33.2)、
    　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
    　　　点E(58.3, 0.0, 41.7)
    の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
    　前記線分IJは、
    　　座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
    で表わされ、
    　前記線分NEは、
    　　座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
    で表わされ、かつ
    　前記線分JN及びEIが直線である、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  30. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点M(52.6, 0.0, 47.4)、
    　　　点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
    　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)、
    　　　点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
    　　　点G(39.6, 0.0, 60.4)
    の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
    　前記線分MM’は、
    　　座標（x, 0.132x2-3.34x+52.6, -0.132x2+2.34x+47.4）
    で表わされ、
    　前記線分M’Nは、
    　　座標（0.0313y2-1.4551y+43.824, y, -0.0313y2+0.4551y+56.176）
    で表わされ、
    　前記線分VGは、
    　　座標（0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4）
    で表わされ、かつ
    　前記線分NV及びGMが直線である、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  31. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点O(22.6, 36.8, 40.6)、
    　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
    　　　点U(3.9, 36.7, 59.4)
    の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    　前記線分ONは、
    　　座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
    で表わされ、
    　前記線分NUは、
    　　座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
    で表わされ、かつ
    　前記線分UOが直線である、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  32. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
    　　　点R(25.5, 36.8, 37.7)、
    　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)、
    　　　点L(28.9, 51.7, 19.4)及び
    　　　点K(35.6, 36.8, 27.6)
    の５点をそれぞれ結ぶ線分QR、RT、TL、LK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    　前記線分QRは、
    　　座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
    で表わされ、
    　前記線分RTは、
    　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
    で表わされ、
    　前記線分LKは、
    　　座標（0.0049y2-0.8842y+61.488, y, -0.0049y2-0.1158y+38.512）
    で表わされ、
    　前記線分KQは、
    　　座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
    で表わされ、かつ
    　前記線分TLが直線である、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  33. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点P(20.5, 51.7, 27.8)、
    　　　点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
    　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)
    の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    　前記線分PSは、
    　　座標（0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9）
    で表わされ、
    　前記線分STは、
    　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
    で表わされ、かつ
    　前記線分TPが直線である、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  34. 　前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及びジフルオロメタン（R32）を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点I(72.0, 28,0, 0.0)
    　　　点K(48.4, 33.2, 18.4)
    　　　点B’(0.0, 81.6, 18.4)
    　　　点H(0.0, 84.2, 15.8)
    　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
    　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
    の６点をそれぞれ結ぶ線分IK、KB’、B’H、HR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGI上の点を除く）、
    　前記線分IKは、
    　　座標（0.025z2-1.7429z+72.00, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
    で表わされ、
    　前記線分HRは、
    　　座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
    で表わされ、
    　前記線分RGは、
    　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
    で表わされ、かつ
    　前記線分KB’及びGIが直線である、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  35. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点I(72.0, 28,0, 0.0)
    　　　点J(57.7, 32.8, 9.5)
    　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
    　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
    の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GI上の点を除く）、
    　前記線分IJは、
    　　座標（0.025z2-1.7429z+72.0, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
    で表わされ、かつ
    　前記線分RGは、
    　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
    で表わされ、
    　前記線分JR及びGIが直線である、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  36. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点M(47.1, 52.9, 0.0)
    　　　点P(31.8, 49.8, 18.4)
    　　　点B’(0.0, 81.6, 18.4)
    　　　点H(0.0, 84.2, 15.8)
    　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
    　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
    の６点をそれぞれ結ぶ線分MP、PB’、B’H、HR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGM上の点を除く）、
    　前記線分MPは、
    　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
    で表わされ、
    　前記線分HRは、
    　　座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
    で表わされ、
    　前記線分RGは、
    　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
    で表わされ、かつ
    　前記線分PB’及びGMが直線である、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  37. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点M(47.1, 52.9, 0.0)
    　　　点N(38.5, 52.1, 9.5)
    　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
    　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
    の４点をそれぞれ結ぶ線分MN、NR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上の点を除く）、
    　前記線分MNは、
    　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
    で表わされ、かつ
    　前記線分RGは、
    　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
    で表わされ、
    　前記線分JR及びGIが直線である、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  38. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点P(31.8, 49.8, 18.4)
    　　　点S(25.4, 56.2, 18.4)及び
    　　　点T(34.8, 51.0, 14.2)
    の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    　前記線分STは、
    　　座標（-0.0982z2+0.9622z+40.931, 0.0982z2-1.9622z+59.069, z）
    で表わされ、かつ
    　前記線分TPは、
    　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
    で表わされ、
    　前記線分PSが直線である、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  39. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点Q(28.6, 34.4, 37.0)
    　　　点B’’(0.0, 63.0, 37.0)
    　　　点D(0.0, 67.0, 33.0)及び
    　　　点U(28.7, 41.2, 30.1)
    の４点をそれぞれ結ぶ線分QB’’、B’’D、DU及びUQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’’D上の点を除く）、
    　前記線分DUは、
    　　座標（-3.4962z2+210.71z-3146.1, 3.4962z2-211.71z+3246.1, z）で表わされ、かつ
    　前記線分UQは、
    　　座標(0.0135z2-0.9181z+44.133, -0.0135z2-0.0819z+55.867, z)
    で表わされ、
    　前記線分QB’’及びB’’Dが直線である、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
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