WO2015140827A1

WO2015140827A1 - ヒートポンプ装置

Info

Publication number: WO2015140827A1
Application number: PCT/JP2014/001483
Authority: WO
Inventors: 進矢堀池; 裕之森本; 佐多　裕士
Original assignee: 三菱電機株式会社
Priority date: 2014-03-17
Filing date: 2014-03-17
Publication date: 2015-09-24
Also published as: CN106415152A; EP3128259A1; US20170121581A1; JPWO2015140827A1

Abstract

［要約］　本発明は、ＨＦＯ－１１２３が循環するヒートポンプ装置を安価に提供することを目的とする。　本発明は、室内機と室外機の間を冷媒が循環するヒートポンプ装置において、冷媒はＨＦＯ－１１２３とＨＦＯ－１１２３以外のＨＦＣ系冷媒の混合冷媒であって、室外機の冷房能力（ｋＷ）は、２．２ｋＷ以上９．５ｋＷ以下であり、室内機と室外機をつなぐガス管の外径φ（ｍｍ）と室外機の冷房能力（ｋＷ）が関係式（１．００≦ガス管の外径φ（ｍｍ）／室外機の冷房能力（ｋＷ）≦５．７７）を満たし、室内機と室外機をつなぐ液管の外径φ（ｍｍ）と室外機の冷房能力（ｋＷ）が関係式（０．６７≦液管の外径φ（ｍｍ）／室外機の冷房能力（ｋＷ）≦５．７７）を満たすことを特徴する。

Description

ヒートポンプ装置

　本発明は、Ｒ４１０Ａよりも地球温暖化係数（ＧＷＰ、Ｇｌｏｂａｌ　Ｗａｒｍｉｎｇ　Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ）の小さい冷媒を適用した空気調和装置に関する。

　従来、ＨＦＣ系冷媒であるＲ４１０Ａを用いたヒートポンプサイクルによる空気調和装置が利用されていた。しかし、近年、地球温暖化の環境問題が深刻化しており、Ｒ４１０Ａよりも低い地球温暖化係数の冷媒の開発が行なわれている。Ｒ４１０Ａ（ＧＷＰ値２０００）よりもＧＷＰ値が冷媒として、ＨＦＣ３２（ジフルオロメタン），ＨＦＯ－１２３４ｙｆ（２，３，３，３－テトラフルオロプロパン）、ＨＦＯ－１１２３（１，１，２－トリフルオロエチレン）等がある。
なお、ＨＦＯはハイドロフルオロオレフィン、ＨＦＣはハイドロフルオロカーボンである。

　特にＨＦＯ－１１２３（ＧＷＰ１００年値が０．３）は、ＨＦＣ３２（ＧＷＰ１００年値が６７５）及びＨＦＯ－１２３４ｙｆ（ＧＷＰ１００年値が４）よりもＧＷＰ値が小さく、地球温暖化問題の観点からＨＦＯ－１１２３を利用した空気調和装置の開発が検討されている。

ＷＯ２０１２／１５７７６４　Ａ１

　しかしながら、ＨＦＯ－１１２３は、一旦分解反応が生じると連鎖的にその分解反応が起こる場合がある。連鎖的な分解反応による冷媒配管内の圧力上昇に対応するためには配管の外径を大きくして配管内の圧力を下げる必要がある。しかしながら、冷媒配管の外径を大きくすると冷媒配管のコストが上がる問題がある。
　本発明は、ＨＦＯ－１１２３を適用した空気調和装置を安価に提供することを目的とする。

　本発明は、室内機と室外機の間を冷媒が循環するヒートポンプ装置において、
前記冷媒はＨＦＯ－１１２３とＨＦＯ－１１２３以外のＨＦＣ系冷媒の混合冷媒であって、
前記室外機の冷房能力（ｋＷ）は、２．２ｋＷ以上９．５ｋＷ以下であり、
前記室内機と前記室外機をつなぐガス管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（式１）を満たし、
１．００≦ガス管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦５．７７　…（式１）
前記室内機と前記室外機をつなぐ液管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（２）を満たす
０．６７≦液管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦５．７７　…（式２）
ことを特徴する。

　本発明は、複数の室内機と室外機の間を冷媒が循環するヒートポンプ装置において、
前記冷媒はＨＦＯ－１１２３とＨＦＯ－１１２３以外のＨＦＣ系冷媒の混合冷媒であって、
前記室外機の冷房能力（ｋＷ）は、１０ｋＷ以上４０ｋＷ未満であり、
前記複数の室内機と前記室外機をつなぐ主管ガス管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（式１）を満たし、
０．４０≦主管ガス管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦３．４９　…（式１）
前記複数の室内機と前記室外機をつなぐ主管液管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（２）を満たす
０．１６≦主管液管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦１．９１　…（式２）
ことを特徴する。

　本発明は、複数の室内機と少なくとも２台の室外機の間を冷媒が循環するヒートポンプ装置において、
前記冷媒はＨＦＯ－１１２３とＨＦＯ－１１２３以外のＨＦＣ系冷媒の混合冷媒であって、
前記少なくとも２台の室外機の冷房能力（ｋＷ）の合計値は、４０ｋＷ以上７０ｋＷ未満であり、
前記複数の室内機と前記少なくとも２台の室外機をつなぐ主管ガス管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（式１）を満たし、
０．３２≦主管ガス管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦１．１１　…（式１）
前記複数の室内機と前記少なくとも２台の室外機をつなぐ主管液管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（２）を満たす
０．１４≦主管液管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦０．５６　…（式２）
ことを特徴する。

　本発明は、複数の室内機と少なくとも３台の室外機の間を冷媒が循環するヒートポンプ装置において、
前記冷媒はＨＦＯ－１１２３とＨＦＯ－１１２３以外のＨＦＣ系冷媒の混合冷媒であって、
前記少なくとも３台の室外機の冷房能力（ｋＷ）の合計値は、７０ｋＷ以上１００ｋＷ未満であり、
前記複数の室内機と前記少なくとも３台の室外機をつなぐ主管ガス管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（式１）を満たし、
０．２５≦主管ガス管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦０．７３　…（式１）
前記複数の室内機と前記少なくとも３台の室外機をつなぐ液管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（２）を満たす
０．１３≦液管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦０．３６　…（式２）
ことを特徴する。

　本発明は、室外機の冷房能力に応じたガス管と液管を使用することにより、ＨＦＯ－１１２３を利用した空気調和装置を安価に提供することができる。

実施の形態１のヒートポンプ装置１００の冷媒回路図。ＨＦＯ－１１２３の分解反応の化学式。実施の形態１のヒートポンプ装置１００に使用可能なガス管及び液管と冷房能力の関係を示す図。実施の形態１のヒートポンプ装置１００のガス管及び液管の外径φ（ｍｍ）／冷房能力（ｋＷ）の関係を示す図。実施の形態２のヒートポンプ装置２００の冷媒回路図。実施の形態２のヒートポンプ装置２００に使用可能なガス管及び液管と冷房能力の関係を示す図。実施の形態２のヒートポンプ装置２００のガス管及び液管の外径φ（ｍｍ）／冷房能力（ｋＷ）の関係を示す図。実施の形態３のヒートポンプ装置３００の冷媒回路図。実施の形態３のヒートポンプ装置３００に使用可能なガス管及び液管と冷房能力の関係を示す図。実施の形態３のヒートポンプ装置３００のガス管及び液管の外径φ（ｍｍ）／冷房能力（ｋＷ）の関係を示す図。実施の形態３のヒートポンプ装置の別の形態に使用可能なガス管及び液管と冷房能力の関係を示す図。実施の形態３のヒートポンプ装置の別の形態のガス管及び液管の外径φ（ｍｍ）／冷房能力（ｋＷ）の関係を示す図。

　本発明（実施の形態１～３）において、ＨＦＣ（ハイドロフルオロカーボン）系冷媒とは、分子構造にフッ素（Ｆ）を含み塩素（Ｃｌ）を含まない炭化水素のことである。ＨＦＯ（ハイドロフルオロオレフィン）系冷媒とは、分子構造にフッ素を含み塩素を含まない炭化水素のことであり、さらに炭素と炭素の間に二重結合を１つ有する。ＨＦＯ系冷媒はＨＦＣ系冷媒に含まれるものとする。

実施の形態１．
　図１は本実施の形態１のヒートポンプ装置１００の冷媒回路を示す図である。図１に基づいてヒートポンプ装置１００の冷媒回路ついて説明する。

（ヒートポンプ装置１００の冷媒回路）
　ヒートポンプ装置１００は冷房運転と暖房運転の切替えが可能な空気調和装置である。
ヒートポンプ装置１００は、室外機１０と室内機２０を有する。室外機１０は室外に廃され、室内機２０は空気調和の対象となる室内に配置される。室外機１０はアキュムレータ１１，圧縮機１２，四方弁１３，室外熱交換器１４，ガス管接続部１６及び液管接続部１７を有する。室内機２０は室内熱交換器２１，ガス管接続部２２及び液管接続部２３を有する。室外機１０と室内機２０はガス管３０と液管４０で接続されている。ガス管３０はガス管接続部１６とガス管接続部２２に接続されており、液管４０は液管接続部１７と液管接続部２３に接続されている。
　アキュムレータ１１内には液冷媒とガス冷媒が溜まっており、ガス冷媒が圧縮機１２に吸入される。圧縮機１２は吸入した高温低圧のガス冷媒を圧縮して高温高圧のガス冷媒を吐出する。
　四方弁１３を切替えることによって冷媒の流路を変更することができ、冷房運転と暖房運転を切替えることができる。
　なお、本実施の形態１ではアキュムレータ１１を有するヒートポンプ装置１００について説明するが、アキュムレータ１１は必ずしも必要な構成ではない。

（暖房運転時の冷媒の流れ）
　まず、暖房運転時の冷媒の流れについて説明する。圧縮機１２から吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁１３へ流れる。高温高圧のガス冷媒は四方弁１３からガス管接続部１６、ガス管３０及びガス管接続部２２を通って室内熱交換器２１へ流れる。高温高圧のガス冷媒は、室内熱交換器２１で室内空気と熱交換して、低温高圧の液冷媒となる。室内熱交換器２１から出た低温高圧の液冷媒は、液管接続部２３、液管４０及び液管接続部１７を通って膨張弁１５へ流れる。低温高圧の液冷媒は膨張弁１５で減圧された低温低圧の気液２相冷媒となる。膨張弁１５を出た低温低圧の気液２相冷媒は室外熱交換器１４へ流れる。低温低圧の気液２相冷媒は室外熱交換器１４で室外空気と熱交換して高温低圧のガス冷媒になる。室外熱交換器１４を出た高温低圧のガス冷媒は四方弁１３を通ってアキュムレータ１１に流入する。

（冷房運転時の冷媒の流れ）
　次に、冷房運転時の冷媒の流れについて説明する。圧縮機１２から吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁１３に流れ、四方弁１３から室外熱交換器１４へ流れる。高温高圧のガス冷媒は室外熱交換器１４で室外空気と熱交換して低温高圧の液冷媒となる。室外熱交換器１４を出た低温高圧の液冷媒は膨張弁１５へ流れる。低温高圧の液冷媒は膨張弁１５で減圧されて低温低圧の気液２相冷媒となる。膨張弁１５を出た低温低圧の気液２相冷媒は液管接続部１７、液管４０及び液管接続部２３を通って室内熱交換器２１へ流れる。低温低圧の気液２相冷媒は、室内熱交換器２１で室内空気と熱交換して高温低圧のガス冷媒になる。室内熱交換器２１を出た高温低圧のガス冷媒はガス管接続部２２、ガス管３０及びガス管接続部１６を通って四方弁１３を通ってアキュムレータ１１に流入する。

　暖房運転時には高温高圧のガス冷媒がガス管３０を通過し、冷房運転時には高温低圧のガス冷媒がガス管３０を通過する。
　暖房運転時には低温高圧の液冷媒が液管４０を通過し、冷房運転時には低温低圧の気液２相冷媒が液管４０を通過する。

（冷媒について）
　ここで、本発明（実施の形態１～３）において使用する冷媒について説明する。本発明においてヒートポンプ装置を循環する冷媒としてＨＦＯ－１１２３を用いる。
　ＨＦＯ－１１２３はＧＷＰ１００年値が０．４であり、Ｒ４１０Ａ、ＨＦＣ３２などと比較しても非常にその値が小さく、地球温暖化防止の観点からＨＦＯ－１１２３は好ましい。しかしながら、ヒートポンプ装置にＨＦＯ－１１２３を適用するに際して、ＨＦＯ－１１２３は分解反応が生じる場合があり、その分解反応に起因する問題に対応する必要がある。

　図２にＨＦＯ－１１２３の分解反応の反応式を示す。この分解反応は、１ｍｏｌのＨＦＯ－１１２３から生成物として１／２ｍｏｌの四フッ化炭素（ＣＦ_４）、２／３ｍｏｌの炭素（Ｃ）及び１ｍｏｌのフッ化水素（ＨＦ）が生じる不均化反応である。そして、この分解反応は１ｍｏｌのＨＦＯ－１１２３から約４５ｋｃａｌの熱が発生する発熱反応でもある。

　高純度のＨＦＯ－１１２３を使用した場合、ＨＦＯ－１１２３の分解反応が一度生じると分解反応が連鎖的に生じる場合がある。そのため、ＨＦＯ－１１２３の分解反応が生じると冷媒配管内の冷媒圧力が想定以上に上昇する可能性がある。また、ＨＦＯ－１１２３は微燃性であるため、高温状態で配管の外に漏れてしまうと発火に繋がる可能性がある。

　さらに、ＨＦＯ－１１２３の分解反応の生成物としてＨＦ（フッ化水素）が生じる。フッ化水素は水に溶けると酸性度の高いフッ化水素酸となる。このフッ化水素酸が冷媒配管の内周面を腐食させる可能性もある。特に温度が下がるとフッ化水素酸の酸性度が上がるので、低温冷媒が流れる液管４０の腐食が問題に可能性がある。

　よって、ヒートポンプ装置にＨＦＯ－１１２３を使用する場合、分解反応に起因する上述した課題への対策、すなわち配管内での冷媒圧力上昇及び配管の腐食を予防する対策が必要となる。これらの課題への対策としては、肉厚が大きくかつ外径の大きい配管を使用することが考えられるが、このような配管を使用するとヒートポンプ装置のコストが上がるので好ましくない。

　そこで、配管内での冷媒圧力上昇及び配管の腐食を予防する対策として、本発明ではＨＦＯ－１１２３とＨＦＯ－１１２３以外のＨＦＣ系冷媒の混合冷媒を用いる。ＨＦＯ－１１２３にＨＦＣ系冷媒（ＨＦＯ－１１２３を除く）を混合すると二酸化炭素やプロパンなどの自然冷媒を混合するよりもＨＦＯ－１１２３の分解反応を抑制することができる。
　ＨＦＯ－１１２３に混合する冷媒として、特にＨＦＯ－１２３４ｙｆ又はＨＦＣ３２を混合すると、その他のＨＦＣ系冷媒、ＨＦＯ系冷媒を混合するよりもＨＦＯ－１１２３の連鎖的な分解反応をさらに抑制することができる。ヒートポンプ装置のエネルギー効率を考慮するとＨＦＯ－１２３４ｙｆよりもＨＦＣ３２を混合することが望ましい。
　ＨＦＯ－１１２３の分解反応を抑制することができれば上述した配管内での冷媒圧力上昇及び配管の腐食を予防する対策が不要になる。
　本発明はＨＦＯ－１１２３の分解反応を抑制する対策として、特定の冷媒をＨＦＯ－１１２３に混合することを見出し、その混合冷媒に最適な外径の配管を選択したものである。なお、選択する配管の外径については後述する。

（冷凍機油について）
　ヒートポンプ装置では圧縮機の摺動部を潤滑するための潤滑油として冷媒に冷凍機油を混合する。本発明（実施の形態１～３）において、ＨＦＯ－１１２３の分解反応で生じるフッ化水素による配管の腐食の対策として、冷凍機油にはエーテル系潤滑油又はエステル系潤滑油を使用することが望ましい。

　一般的にエーテル系潤滑油及びエステル系潤滑油は吸湿性が高く加水分解によりスラッジを生成し易いので、圧縮機の信頼性を考慮するとヒートポンプ装置への適用することが困難な場合がある。しかし、エーテル系潤滑油及びエステル系潤滑油が加水分解すると配管内の水分が消失するので、フッ化水素が水に溶けてフッ化水素酸になる割合を減らすことができる。よって、フッ化水素に起因する配管の腐食を抑制することができる。
　なお、エーテル系潤滑油及びエステル系潤滑油の具体例については後述する。

（配管径と肉厚について）
　本実施の形態１のヒートポンプ装置１００におけるガス管及び液管の配管径と室外機の冷房能力の関係について説明する。
　ヒートポンプ装置において配管の外径φ（配管径）と必要肉厚ｔは一般的に以下の数式（１）によって決まる。

ｔ＝Ｐφ／（２σａη＋０．８Ｐ）…（１）
　ｔ：必要肉厚（ｍｍ）
　φ：管外径（ｍｍ）
　σａ：許容引張り応力（Ｎ／ｍｍ^２）
　Ｐ：設計圧力（ＭＰａ）
　η：溶接継手の効率

　設計圧力Ｐとは、冷媒の種類、冷媒の量、冷媒回路運転時の最高圧力などから決まる値であって、製品の耐圧を決める際の規準となる圧力である。
　溶接継手の効率ηは、日本工業規格「ＪＩＳ　Ｂ　８２６５　圧力容器の構造」で規定されている無次元数である。例えば、継手の形式が「プラグ溶接をしない片側全厚すみ肉重ね継手」の場合、溶接継手の効率ηの値は０．４５である。

　例えば連鎖的な分解反応が生じないＲ４１０Ａを使用する場合と比較してＨＦＯ－１１２３を使用する場合、連鎖的な分解反応による発熱に起因する配管内の冷媒圧力上昇を考慮すると、Ｒ４１０Ａを使用する場合よりも管外径φを大きくする必要がある。さらに、分解反応によるフッ化水素の生成を考慮すると必要肉厚ｔはＲ４１０Ａ使用時の配管よりも大きくする必要がある。
　管外径φと必要肉厚ｔを大きくしないためには、設計圧力Ｐ又は溶接継手の効率ηを大きくすればよい。しかしながら、設計圧力Ｐを大きくすると圧縮機１２の安全性を高めるための設計変更にコストがかかる。また、溶接継手の効率ηを大きくするためには溶接の手間がかかるので人件費などのコストがかかる。また、溶接の施工方法によってはこれ以上溶接継手の効率ηを上げることが不可能な場合もある。
　よって、設計者は、ＨＦＯ－１１２３の分解反応が生じないことを前提にして、配管設計ができることが望ましい。

（冷房能力について）
　図３はヒートポンプ装置１００のガス管及び液管と冷房能力の関係を示す表である。
まず、冷房能力とは、日本工業規格「ＪＩＳ　Ｂ　８６１５－１」で規定されている下記の条件（温和な気候帯に対する温度条件）で測定した場合の冷房運転時の室外機１０の熱交換能力（ｋＷ）である。
　室内側吸込空気温度：２７℃（乾球温度）、１９℃（湿球温度）
　室外側吸込空気温度：３５℃（乾球温度）

（図３について）
　図３には本実施の形態１の室外機１０の冷房能力に応じて使用可能なガス管３０と液管４０の外径φ（ｍｍ）を示している。室外機１０の冷房能力は、圧縮機１２の性能、室外熱交換器１４の大きさ、流す冷媒量などのパラメータによって変化する。そして、室外機１０の冷房能力の変化に応じてヒートポンプ装置１００の設計圧力も変化する。図３では、ＨＦＯ－１１２３とＨＦＣ３２を同ｗｔ％混合した混合冷媒を使用した場合の設計圧力を考慮して、上記数式（１）に基づいて使用可能なガス管３０と液管４０の外径を判断している。なお、ＨＦＣ３２の混合割合は２０ｗｔ％以上６０ｗｔ％であることが望ましい。ＨＦＣ３２の混合割合については以下の実施の形態２，３でも同様とする。

図３中に示す記号（◎、○、△、×）は、それぞれ以下の内容を示す。
　「◎」…使用が最も望ましい。
　「○」…使用が望ましい。
　「△」…使用可能。
　「×」…使用不可。
　つまり、「◎」＞「○」＞「△」＞「×」の左から順に使用することが望まれる。

　なお、図３に示す外径φ（ｍｍ）の値は有効数字３桁で四捨五入している。φ１５．９は正しくはφ１５．８８である。使用する配管はリン脱酸銅である。

　例えば、室外機１０の冷房能力が２．２ｋＷの場合、ガス管３０に使用する配管は、外径がφ９．５２ｍｍ（以下φを省略）のものが最も望ましく（「◎」に該当）、次に外径が６．３５ｍｍのものが望ましく（「○」に該当）、その次に外径が１２．７ｍｍのものが望ましく（「△」に該当）、外径が１５．９ｍｍ以上のものは使用不可である。液管４０に使用する配管は外径が６．３５ｍｍのものが最も望ましく（「◎」に該当）、次に外径が９．５２ｍｍのものが望ましく（「○」に該当）、その次に１２．７ｍｍのものが望ましい（「△」に該当）。室外機１０の冷房能力が２．５ｋＷの場合も２．２ｋＷと同様である。
　室外機１０の冷房能力が２．８ｋＷ～５．６ｋＷの場合、ガス管３０に使用する配管は、外径が９．５２ｍｍのものが最も望ましく（「◎」に該当）、次に外径が６．３５ｍｍ又は１２．７ｍｍのものが望ましく（「○」に該当）、その次に外径が１５．９ｍｍのものが望ましい（「△」に該当）。液管４０については冷房能力が２．２ｋＷ、２．５ｋＷの場合と同様である。
　室外機１０の冷房能力が６．３ｋＷの場合、ガス管３０に使用する配管は、外径が１２．７ｍｍのものが最も望ましく（「◎」に該当）、次に外径が９．５２ｍｍ又は１５．９ｍｍのものが望ましく（「○」に該当）、その次に外径が６．５３ｍｍのものが望ましい（「△」に該当）。液管４０については冷房能力が２．２ｋＷ、２．５ｋＷの場合と同様である。
　室外機１０の冷房能力が７．１ｋＷ～９．５ｋＷの場合、ガス管３０に使用する配管は、外径が１２．７ｍｍのものが最も望ましく（「◎」に該当）、次に外径が９．５２ｍｍ又は１５．９ｍｍのものが望ましい（「○」に該当）。液管４０については外径が９．５２ｍｍのものが最も望ましく（「◎」に該当）、次に外径が６．３５ｍｍ又は１２．７ｍｍのものが望ましい（「○」に該当）。

（図４について）
　このように、冷房能力の値が大きくなるにつれてガス管３０及び液管４０の使用が望まれる配管の外径が大きくなる。そこで、図４にガス管３０及び液管４０の外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）を示す。

　ガス管３０に関して、外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）は１．００以上５．７７以下になることが望ましく（「◎」、「○」、「△」のいずれかに該当）。さらに１．００以上４．５４以下であることがより望ましい（「◎」又は「○」に該当）。さらに１．３４以上４．３３以下が最も望ましい（「◎」に該当）。このように室外機１０の冷房能力に対して、外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）が１．００以上５．７７以下になるようにガス管３０の外径を選べばよい。
　液管４０に関しても同様に、外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）は０．６７以上５．７７以下になることが望ましく（「◎」、「○」、「△」のいずれかに該当）。さらに０．６７以上４．３３以下であることがより望ましい（「◎」又は「○」に該当）。さらに１．００以上２．８９以下が最も望ましい（「◎」に該当）。このように室外機１０の冷房能力に対して、外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）が１．００以上５．７７以下になるように液管４０の外径を選べばよい。

　以上のように、ＨＦＯ－１１２３の分解反応を抑制するためにＨＦＣ系冷媒、特にＨＦＯ系冷媒の場合はＨＦＯ－１２３４ｙｆを、ＨＦＣ系冷媒の場合はＨＦＣ３２を混合する。そして、ＨＦＯ－１１２３の分解反応が抑制されていることを前提にして、ガス管３０と液管４０に使用する配管の外径を選択することによって、最適な外径を選ぶことができヒートポンプ装置１００のコストを抑制することができる。

実施の形態２．
　実施の形態１では、１台の室外機に対して１台の室内機が接続された構成のヒートポンプ装置１００について説明したが、本実施の形態２では１台の室外機に対して複数台の室内機が接続された構成のヒートポンプ装置２００について説明する。

　ヒートポンプ装置２００には１台の室外機１０Ａに３台の室内機２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃが接続されている。
　室外機１０Ａは膨張弁を備えておらず、室内機２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃはそれぞれ膨張弁２４ａ、２４ｂ、２４ｃを備えている。
　ヒートポンプ装置２００のガス管は主管ガス管３０ａ、ガス管３１、ガス管３２ａ、ガス管３２ｂ及びガス管３２ｃから構成されている。
　ヒートポンプ装置２００の液管は主管液管４０ａ、液管４１、液管４２ａ、液管４２ｂ及び液管４２ｃから構成されている。

　主管ガス管３０ａ、ガス管３１、ガス管３２ａ、ガス管３２ｂ及びガス管３２ｃは分岐ジョイント５０ａと分岐ジョイント５０ｂで接続されている。
　主管液管４０ａ、液管４１、液管４２ａ、液管４２ｂ及び液管４２ｃは分岐ジョイント５５ａと分岐ジョイント５５ｂで接続されている。

　分岐ジョイント５０ａ、分岐ジョイント５０ｂ、分岐ジョイント５５ａ及び分岐ジョイント５５ｂはそれぞれ３方向に口が開いた３つ股に分岐した分岐ジョイントである。
　分岐ジョイント５０ａの３つの開口には、主管ガス管３０ａ、ガス管３１及びガス管３２ａが接続されている。
　分岐ジョイント５０ｂの３つの開口には、ガス管３１、ガス管３２ｃ及びガス管３２ｂが接続されている。
　分岐ジョイント５５ａの３つの開口には、主管液管４０ａ、液管４１及び液管４２ａが接続されている。
　分岐ジョイント５５ｂの３つの開口には、液管４１、液管４２ｃ及び液管４２ｂが接続されている。

　ガス管３２ａは室内機２０Ａのガス管接続部２２ａに接続されており、ガス管３２ｂは室内機２０Ｂのガス管接続部２２ｂに接続されており、ガス管３２ｃは室内機２０Ｃのガス管接続部２２ｃに接続されている。
　液管４２ａは室内機２０Ａの液管接続部２３ａに接続されており、液管４２ｂは室内機２０Ｂの液管接続部２３ｂに接続されており、液管４２ｃは室内機２０Ｃの液管接続部２３ｃに接続されている。

　まず、暖房運転時の冷媒の流れについて説明する。圧縮機１２ａから吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁１３ａへ流れる。高温高圧のガス冷媒は四方弁１３ａからガス管接続部１６ａ、主管ガス管３０ａ、分岐ジョイント５０ａへ流れる。分岐ジョイント５０ａからガス管３２ａとガス管３１に冷媒が分岐する。ガス管３１を流れる冷媒は分岐ジョイント５０ｂでガス管３２ｂとガス管３２ｃに分岐する。ガス管３２ａ，３２ｂ，３２ｃからガス管接続部２２ａ、ガス管接続部２２ｂ、ガス管接続部２２ｃを通って室内機２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃの室内熱交換器２１ａ，２１ｂ，２１ｃに高温高圧のガス冷媒が流れる。高温高圧のガス冷媒は、室内熱交換器２１ａ，２１ｂ，２１ｃで熱交換して低温高圧の液冷媒となり、膨張弁２４ａ，２４ｂ，２４ｃで減圧されて低温高圧の気液２相冷媒となる。
　膨張弁２４ａを出た低温高圧の気液２相冷媒は、液管４２ａ、分岐ジョイント５５ａ、主管液管４０ａ及び液管接続部１７ａを通って室外熱交換器１４ａへ流れる。
　膨張弁２４ｂを出た低温高圧の気液２相冷媒は、液管４２ｂ、分岐ジョイント５５ｂ、液管４１、分岐ジョイント５５ａ、主管液管４０ａ及び液管接続部１７ａを通って室外熱交換器１４ａへ流れる。
　膨張弁２４ｃを出た低温高圧の気液２相冷媒は、液管４２ｃ、分岐ジョイント５５ｂ、液管４１、分岐ジョイント５５ａ、主管液管４０ａ及び液管接続部１７ａを通って室外熱交換器１４ａへ流れる。
　膨張弁２４ａ，２４ｂ，２４ｃを出た低温高圧の気液２相冷媒は室外熱交換器１４ａで室外空気と熱交換して高温低圧のガス冷媒になる。室外熱交換器１４ａを出た高温低圧のガス冷媒は四方弁１３ａと通ってアキュムレータ１１ａに流入する。

　次に、冷房運転時の冷媒の流れについて説明する。圧縮機１２ａから吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁１３ａを通って室外熱交換器１４ａへ流れる。高温高圧のガス冷媒は室外熱交換器１４ａで室外空気と熱交換して低温高圧の液冷媒になる。室外熱交換器１４ａを出た低温高圧の液冷媒は、液管接続部１７ａ及び主管液管４０ａを通って、分岐ジョイント５５ａへ流れる。分岐ジョイント５５ａから液管４１と液管４２ａに冷媒が分岐する。液管４１を流れる冷媒は分岐ジョイント５５ｂで液管４２ｂと液管４２ｃに分岐する。低温高圧の液冷媒は、液管４２ａ、液管４２ｂ、液管４２ｃから液管接続部２３ａ、液管接続部２３ｂ、液管接続部２３ｃを通って膨張弁２４ａ、膨張弁２４ｂ、膨張弁２４ｃへ流れる。低温高圧の液冷媒は、膨張弁２４ａ、膨張弁２４ｂ、膨張弁２４ｃで減圧されて低温低圧の気液２相冷媒になる。膨張弁２４ａ、膨張弁２４ｂ、膨張弁２４ｃを通過した低温低圧の気液２相冷媒は室内熱交換器２１ａ、室内熱交換器２１ｂ、室内熱交換器２１ｃへ流れ、室内空気と熱交換して高温低圧のガス冷媒になる。
　室内熱交換器２１ａを出た高温低圧のガス冷媒は、ガス管接続部２２ａ、ガス管３２ａ、分岐ジョイント５０ａ及び主管ガス管３０ａを流れる。
　室内熱交換器２１ｂを出た高温低圧のガス冷媒は、ガス管接続部２２ｂ、ガス管３２ｂ、分岐ジョイント５０ｂ、ガス管３１、分岐ジョイント５０ａ及び主管ガス管３０ａを流れる。
　室内熱交換器２１ｃを出た高温低圧のガス冷媒は、ガス管接続部２２ｃ、ガス管３２ｃ、ガス管３２ｃ、分岐ジョイント５０ｂ、ガス管３１、分岐ジョイント５０ａ及び主管ガス管３０ａを流れる。
　主管ガス管３０ａを流れた高温低圧のガス冷媒は、ガス管接続部１６ａと四方弁１３ａを通ってアキュムレータ１１ａへ流れる。

　暖房運転時には高温高圧のガス冷媒が主管ガス管３０ａを通過し、冷房運転時には高温低圧のガス冷媒が主管ガス管３０ａを通過する。
　暖房運転時には低温高圧の気液２相冷媒が主管液管４０ａを通過し、冷房運転時には低温高圧の液冷媒が主管液管４０ａを通過する。

　本実施の形態２では、主管ガス管３０ａと主管液管４０ａの外径と肉厚について以下の条件を満たす。
主管ガス管３０ａの外径φ（ｍｍ）＞ガス管３１の外径φ（ｍｍ）
主管液管４０ａの外径φ（ｍｍ）＞液管４１の外径φ（ｍｍ）
主管ガス管３０ａの肉厚（ｍｍ）＞ガス管３１の肉厚（ｍｍ）
主管液管４０ａの肉厚（ｍｍ）＞液管４１の肉厚（ｍｍ）

　分岐ジョイント５０ａ、５５ａから室内機２０Ａへ流れる冷媒の分だけ主管ガス管３０ａからガス管３１へ流れる冷媒量が減るので、ガス管３１は主管ガス管３０ａより外径及び肉厚を小さくすることができる。また同様に室内機２０Ａへ流れる冷媒の分だけ主管液管４０ａから液管４１へ流れる冷媒量が減るので、液管４１は主管液管４０ａより外径及び肉厚を小さくすることができる。

　図６には本実施の形態２の室外機１０Ａの冷房能力に応じて使用可能な主管ガス管３０ａと主管液管４０ａの外径φ（ｍｍ）を示している。図７には図４と同様に主管ガス管３０ａと主管液管４０ａの外径を室外機１０Ａの冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）を示す。
　ヒートポンプ装置２００のように１台の室外機１０Ａに複数台の室内機２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃが接続される場合、室外機１０Ａの冷房能力が１０ｋＷを超える場合が多い。そこで、本実施の形態２では１０ｋＷ以上４０ｋＷ未満の冷房能力の室外機１０Ａを使用する場合のヒートポンプ装置２００の設計圧力を考慮して選択すべき主管ガス管３０ａと主管液管４０ａの外径について図６及び図７を用いて説明する。

（ヒートポンプ装置２００の主管ガス管３０ａの外径について）
　室外機１０Ａの冷房能力が１０ｋＷ以上２０ｋＷ未満の場合、主管ガス管３０ａの外径は１９．１ｍｍ、２２．２ｍｍ又は２５．４ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、１５．９ｍｍ、２８．６ｍｍ又は３１．８ｍｍがその次に望ましく（「○」に該当）、３４．９ｍｍがその次に望ましい（「△」に該当）。
　室外機１０Ａの冷房能力が２０ｋＷ以上３０ｋＷ未満の場合、主管ガス管３０ａの外径は２２．２ｍｍ、２５．４ｍｍ又は２８．６ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、１５．９ｍｍ、１９．１ｍｍ、３１．８ｍｍ又は３４．９ｍｍがその次に望ましい（「○」に該当）。
　室外機１０Ａの冷房能力が３０ｋＷ以上４０ｋＷ未満の場合、主管ガス管３０ａの外径は２５．４ｍｍ、２８．６ｍｍ又は３１．８ｍｍは最も望ましく（「◎」に該当）、１９．１ｍｍ、２２．２ｍｍ又は３４．９ｍｍがその次に望ましく（「○」に該当）、１５．９ｍｍがその次に望ましい（「△」に該当）。

（ヒートポンプ装置２００の主管液管４０ａの外径について）
　室外機１０Ａの冷房能力が１０ｋＷ以上２０ｋＷ未満の場合、主管液管４０ａの外径は９．５２ｍｍ又は１２．７ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、その次に６．３５ｍｍ又は１５．９ｍｍが望ましく（「○」に該当）、その次に１９．１ｍｍが望ましい（「△」に該当）。
　室外機１０Ａの冷房能力が２０ｋＷ以上３０ｋＷ未満の場合、主管液管４０ａの外径は１２．７ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、その次に６．３５ｍｍ、９．５２ｍｍ、１５．９ｍｍ又は１９．１ｍｍが望ましい（「○」に該当）。
　室外機１０Ａの冷房能力が３０ｋＷ以上４０ｋＷ未満の場合、主管液管４０ａの外径は１２．７ｍｍ又は１５．９ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、その次に９．５２ｍｍ又は１９．１ｍｍが望ましく（「○」に該当）、その次に６．３５ｍｍが望ましい（「△」に該当）。

　冷房能力の値が大きくなるにつれて主管ガス管３０ａ及び主管液管４０ａの使用が望まれる配管の外径が大きくなる。そこで図７に主管ガス管４０ａ及び主管液管４０ａの外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）を示す。

（図７について）
　主管ガス管３０ａに関して、外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）は０．４０以上３．４９以下になることが望ましく（「◎」、「○」、「△」のいずれかに該当）。さらに０．４８以上３．１８以下であることがより望ましい（「◎」又は「○」に該当）。さらに０．６４以上２．５４以下が最も望ましい（「◎」に該当）。このように室外機１０の冷房能力に対して、外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）が０．４０以上３．４９以下になるように主管ガス管３０ａの外径を選べばよい。
　主管液管４０ａに関しても同様に、外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）は０．１６以上１．９１以下になることが望ましく（「◎」、「○」、「△」のいずれかに該当）。さらに０．２４以上１．５９以下であることがより望ましい（「◎」又は「○」に該当）。さらに０．３２以上１．２７以下が最も望ましい（「◎」に該当）。このように室外機１０の冷房能力に対して、外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）が０．１６以上１．９１以下になるように主管液管４０ａの外径を選べばよい。

　以上のように、ＨＦＯ－１１２３の分解反応を抑制するためにＨＦＣ系冷媒、特に特にＨＦＯ系冷媒の場合はＨＦＯ－１２３４ｙｆを、ＨＦＣ系冷媒の場合はＨＦＣ３２を混合する。そして、ＨＦＯ－１１２３の分解反応が抑制されていることを前提にして、主管ガス管３０ａと主管液管４０ａに使用する配管の外径を選択することによって、最適な外径を選ぶことができヒートポンプ装置２００のコストを抑制することができる。

実施の形態３．
　実施の形態２では１台の室外機に対して複数台の室内機が接続された構成のヒートポンプ装置２００について説明したが、本実施の形態３では２台の室外機に対して複数台の室内機が接続された構成のヒートポンプ装置３００について説明する。

　ヒートポンプ装置３００には、２台の室外機１０Ａ，１０Ｂに３台の室内機２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃが接続されている。室外機１０Ａ，１０Ｂは膨張弁を備えておらず、室内機２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃはそれぞれ膨張弁２４ａ，２４ｂ，２４ｃを備えている。

　ヒートポンプ装置３００のガス管は、ガス管３３ａ、ガス管３３ｂ、主管ガス管３０ｂ、ガス管３１、ガス管３２ａ及びガス管３２ｃから構成されている。
　ヒートポンプ装置３００の液管は、液管４３ａ、液管４３ｂ、主管液管４０ｂ、液管４１、液管４２ａ、液管４２ｂ及び液管４２ｃから構成されている。

　ガス管３３ａ、ガス管３３ｂ、主管ガス管３０ｂ、ガス管３１、ガス管３２ａ、ガス管３２ｃは分岐ジョイント６０、分岐ジョイント５０ａ及び分岐ジョイント５０ｂで接続されている。
　液管４３ａ、液管４３ｂ、主管液管４０ｂ、液管４１、液管４２ａ、液管４２ｂ、液管４２ｃは分岐ジョイント６５、分岐ジョイント５５ａ及び分岐ジョイント５５ｂで接続されている。

　分岐ジョイント６０、分岐ジョイント６５は分岐ジョイント５０ｂ、分岐ジョイント５５ａ、分岐ジョイント５５ｂと同様に３方向に口が開いた３つ股に分岐した分岐ジョイントである。

　分岐ジョイント５０ａの３つの開口には、主管ガス管３０ｂ、ガス管３１及びガス管３２ａが接続されている。
　分岐ジョイント５０ｂの３つの開口には、ガス管３１、ガス管３２ｃ及びガス管３２ｂが接続されている。
　分岐ジョイント５５ａの３つの開口には、主管液管４０ｂ、液管４１及び液管４２ａが接続されている。
　分岐ジョイント５５ｂの３つの開口には、液管４１、液管４２ｃ及び液管４２ｂが接続されている。
　分岐ジョイント６０の３つの開口には、主管ガス管３０ｂ、ガス管３３ａ及びガス管３３ｂが接続されている。
　分岐ジョイント６５の３つの開口には、主管液管４０ｂ、液管４３ａ及び液管４３ｂが接続されている。

　まず、暖房運転時の冷媒の流れについて説明する。室外機１０Ａの圧縮機１２ａから吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁１３ａへ流れる。高温高圧のガス冷媒は四方弁１３ａからガス管接続部１６ａ、ガス管３３ａ、分岐ジョイント６０、主管ガス管３０ｂ及び分岐ジョイント５０ａへ流れる。分岐ジョイント５０ａからガス管３２ａとガス管３１に冷媒が分岐する。ガス管３１を流れる冷媒は分岐ジョイント５０ｂでガス管３２ｂとガス管３２ｃに分岐する。ガス管３２ａ，３２ｂ，３２ｃからガス管接続部２２ａ、ガス管接続部２２ｂ、ガス管接続部２２ｃを通って室内機２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃの室内熱交換器２１ａ，２１ｂ，２１ｃに高温高圧のガス冷媒が流れる。高温高圧のガス冷媒は、室内熱交換器２１ａ，２１ｂ，２１ｃで熱交換して低温高圧の液冷媒となり、膨張弁２４ａ，２４ｂ，２４ｃで減圧されて低温高圧の気液２相冷媒となる。
　室外機１０Ｂの圧縮機１２ｂから吐出された高温高圧のガス冷媒はガス管接続部１６ｂ、ガス管３３ｂを通って分岐ジョイント６０で室外機１０Ａから出た冷媒と合流する。
　膨張弁２４ａを出た低温高圧の気液２相冷媒は、液管４２ａ、分岐ジョイント５５ａ、主管液管４０ｂ、分岐ジョイント６５、液管４３ａ及び液管接続部１７ａを通って室外熱交換器１４ａへ流れる。分岐ジョイント６５から分岐した冷媒が液管４３ｂ及び液管接続部１７ｂを通って室外熱交換器１４ｂへ流れる。
　膨張弁２４ｂを出た低温高圧の気液２相冷媒は、液管４２ｂ、分岐ジョイント５５ｂ、液管４１、分岐ジョイント５５ａ、主管液管４０ｂ、分岐ジョイント６５、液管４３ａ及び液管接続部１７ａを通って室外熱交換器１４ａへ流れる。分岐ジョイント６５から分岐した冷媒が液管４３ｂ、液管接続部１７ｂを通って室外熱交換器１４ｂへ流れる。
　膨張弁２４ｃを出た低温高圧の気液２相冷媒は、液管４２ｃ、分岐ジョイント５５ｂ、液管４１、分岐ジョイント５５ａ、主管液管４０ｂ、分岐ジョイント６５、液管４３ａ及び液管接続部１７ａを通って室外熱交換器１４ａへ流れる。分岐ジョイント６５から分岐した冷媒が液管４３ｂ及び液管接続部１７ｂを通って室外熱交換器１４ｂへ流れる。
　低温高圧の気液２相冷媒は室外熱交換器１４ａで室外空気と熱交換して高温低圧のガス冷媒になる。室外熱交換器１４ａを出た高温低圧のガス冷媒は四方弁１３ａと通ってアキュムレータ１１ａに流入する。また、低温高圧の気液２相冷媒は室外熱交換器１４ｂで室外空気と熱交換して高温低圧のガス冷媒になる。室外熱交換器１４ｂを出た高温低圧のガス冷媒は四方弁１３ｂと通ってアキュムレータ１１ｂに流入する。

　次に、冷房運転時の冷媒の流れについて説明する。室外機１０Ａの圧縮機１２ａから吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁１３ａを通って室外熱交換器１４ａへ流れる。高温高圧のガス冷媒は室外熱交換器１４ａで室外空気と熱交換して低温高圧の液冷媒になる。室外熱交換器１４ａを出た低温高圧の液冷媒は、液管接続部１７ａ、液管４３ａ、分岐ジョイント６５及び主管液管４０ｂを通って分岐ジョイント５５ａへ流れる。分岐ジョイント５５ａから液管４１と液管４２ａに冷媒が分岐する。液管４１を流れる冷媒は分岐ジョイント５５ｂで液管４２ｂと液管４２ｃに分岐する。低温高圧の液冷媒は、液管４２ａ、液管４２ｂ、液管４２ｃから液管接続部２３ａ、液管接続部２３ｂ、液管接続部２３ｃを通って膨張弁２４ａ、膨張弁２４ｂ、膨張弁２４ｃへ流れる。低温高圧の液冷媒は、膨張弁２４ａ、膨張弁２４ｂ、膨張弁２４ｃで減圧されて低温低圧の気液２相冷媒になる。膨張弁２４ａ、膨張弁２４ｂ、膨張弁２４ｃを通過した低温低圧の気液２相冷媒は室内熱交換器２１ａ、室内熱交換器２１ｂ、室内熱交換器２１ｃへ流れ、室内空気と熱交換して高温低圧のガス冷媒になる。
　室外機１０Ｂの圧縮機１２ｂから吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁１３ｂを通って室外熱交換器１４ｂへ流れる。高温高圧のガス冷媒は室外熱交換器１４ｂで室外空気と熱交換して低温高圧の液冷媒になる。室外熱交換器１４ｂを出た低温高圧の液冷媒は、液管接続部１７ｂ、液管４３ｂを通って分岐ジョイント６５で室外機１０Ａから出た冷媒と合流する。
　室内熱交換器２１ａを出た高温低圧のガス冷媒は、ガス管接続部２２ａ、ガス管３２ａ、分岐ジョイント５０ａ、主管ガス管３０ｂ及び分岐ジョイント６０へ流れる。
　室内熱交換器２１ｂを出た高温低圧のガス冷媒は、ガス管接続部２２ｂ、ガス管３２ｂ、分岐ジョイント５０ｂ、ガス管３１、分岐ジョイント５０ａ、主管ガス管３０ｂ及び分岐ジョイント６０へ流れる。
　室内熱交換器２１ｃを出た高温低圧のガス冷媒は、ガス管接続部２２ｃ、ガス管３２ｃ、ガス管３２ｃ、分岐ジョイント５０ｂ、ガス管３１、分岐ジョイント５０ａ、主管ガス管３０ｂ及び分岐ジョイント６０へ流れる。
　高温低圧のガス冷媒は、分岐ジョイント６０からガス管３３ａとガス管３３ｂに分岐して流れる。
　ガス管３３ａを流れた高温低圧のガス冷媒は、ガス管接続部１６ａ及び四方弁１３ａを通ってアキュムレータ１１ａへ流れる。
　ガス管３３ｂを流れた高温低圧のガス冷媒は、ガス管接続部１６ｂ及び四方弁１３ｂを通ってアキュムレータ１１ｂへ流れる。

　暖房運転時には高温高圧のガス冷媒が主管ガス管３０ｂを通過し、冷房運転時には高温低圧のガス冷媒が主管ガス管３０ｂを通過する。
　暖房運転時には低温高圧の気液２相冷媒が主管液管４０ｂを通過し、冷房運転時には低温高圧の液冷媒が主管液管４０ｂを通過する。

　本実施の形態３では、ガス管３０ｂと液管４０ｂの外径と肉厚について以下の条件を満たす。
主管ガス管３０ｂの外径φ（ｍｍ）＞ガス管３１の外径φ（ｍｍ）
主管ガス管３０ｂの外径φ（ｍｍ）＞ガス管３３ａの外径φ（ｍｍ）
主管ガス管３０ｂの外径φ（ｍｍ）＞ガス管３３ｂの外径φ（ｍｍ）
主管ガス管３０ｂの肉厚（ｍｍ）＞ガス管３１の肉厚（ｍｍ）
主管ガス管３０ｂの肉厚（ｍｍ）＞ガス管３３ａの肉厚（ｍｍ）
主管ガス管３０ｂの肉厚（ｍｍ）＞ガス管３３ｂの肉厚（ｍｍ）
主管液管４０ｂの外径φ（ｍｍ）＞液管４１の外径φ（ｍｍ）
主管液管４０ｂの外径φ（ｍｍ）＞液管４３ａの外径φ（ｍｍ）
主管液管４０ｂの外径φ（ｍｍ）＞液管４３ｂの外径φ（ｍｍ）
主管液管４０ｂの肉厚（ｍｍ）＞液管４１の肉厚（ｍｍ）
主管液管４０ｂの肉厚（ｍｍ）＞液管４３ａの肉厚（ｍｍ）
主管液管４０ｂの肉厚（ｍｍ）＞液管４３ｂの肉厚（ｍｍ）

　分岐ジョイント５０ａ、５５ａから室内機２０Ａへ流れる冷媒の分だけ主管ガス管３０ａからガス管３１へ流れる冷媒量が減るので、ガス管３１は主管ガス管３０ａより外径及び肉厚を小さくすることができる。分岐ジョイント６０、６５で室外機１０Ａから出た冷媒と室外機１０Ｂから出た冷媒が合流するので、主管ガス管３０ｂ及び主管液管４０ｂの冷媒流量が増えるので、主管ガス管３０ｂ及び主管液管４０ｂはガス管３３ａ、３３ｂと液管４３ａ、４３ｂよりも外径と肉厚を大きくする必要がある。

　図９には本実施の形態３の室外機１０Ａ及び室外機１０Ｂの冷房能力に応じて使用可能な主管ガス管３０ｂと主管液管４０ｂの外径φ（ｍｍ）を示している。図１０には図４、図７と同様に主管ガス管３０ｂと主管液管４０ｂの外径を室外機１０Ａの冷房能力と室外機１０Ｂの冷房能力の合計値で割った値（ｍｍ／ｋＷ）を示す。
　複数台の室内機２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃが接続される構成であって、室外機１０Ａの冷房能力が小さい場合、室外機１０Ａに加えて更に室外機１０Ｂが接続される。ヒートポンプ装置３００のように室外機が少なくとも２台以上接続されている場合、室外機１０Ａ及び室外機１０Ｂの冷房能力の合計値に基づいて設計圧力などが決められる。よって、主管ガス管３０ｂと主管液管４０ｂの外径及び肉厚は室外機１０Ａと室外機１０Ｂの冷房能力の合計値に基づいて選択することができる。
　室外機１０Ａの冷房能力が２０ｋＷ、室外機１０Ｂの冷房能力が３０ｋＷの場合、冷房能力の合計値は５０ｋＷになる。

（ヒートポンプ装置３００の主管ガス管３０ｂの外径について）
　室外機１０Ａ，１０Ｂの冷房能力の合計値が４０ｋＷ以上５０ｋＷ未満の場合、２５．４ｍｍ、２８．６ｍｍ、３１．８ｍｍ、３４．９ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、２２．２ｍｍ、３８．１ｍｍ、４１．３ｍｍがその次に望ましく（「○」に該当）、４４．５ｍｍがその次に望ましい（「△」に該当）。
　室外機１０Ａ，１０Ｂの冷房能力の合計値が５０ｋＷ以上６０ｋＷ未満の場合、２８．６ｍｍ、３１．８ｍｍ、３４．９ｍｍ、３８．１ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、２２．２ｍｍ、２５．４ｍｍ、４１．３ｍｍ、４４．５ｍｍがその次に望ましい（「○」に該当）。
　室外機１０Ａ，１０Ｂの冷房能力の合計値が６０ｋＷ以上７０ｋＷ未満の場合、２８．６ｍｍ、３１．８ｍｍ、３４．９ｍｍ、３８．１ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、２５．４ｍｍ、４１．３ｍｍ、４４．５ｍｍがその次に望ましく（「○」に該当）、２２．２ｍｍがその次に望ましい（「△」に該当）。

（ヒートポンプ装置２００の主管液管４０ｂの外径について）
　室外機１０Ａ，１０Ｂの冷房能力の合計値が４０ｋＷ以上５０ｋＷ未満の場合、
１５．９ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、９．５２ｍｍ、１２．７ｍｍ、１９．１ｍｍがその次に望ましく（「○」に該当）、２２．２ｍｍがその次に望ましい（「△」に該当）。

　室外機１０Ａ，１０Ｂの冷房能力の合計値が５０ｋＷ以上６０ｋＷ未満の場合、
１５．９ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、９．５２ｍｍ、１２．７ｍｍ、１９．１ｍｍ、２２．２ｍｍがその次に望ましい（「○」に該当）。

　室外機１０Ａ，１０Ｂの冷房能力の合計値が６０ｋＷ以上７０ｋＷ未満の場合、
１５．９ｍｍ、１９．１ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、１２．７ｍｍ、２２．２ｍｍがその次に望ましく（「○」に該当）、９．５２ｍｍがその次に望ましい（「△」に該当）。

（図１０について）
　冷房能力の値が大きくなるにつれて主管ガス管３０ｂ及び主管液管４０ｂの使用が望まれる配管の外径が大きくなる。そこで図１０に主管ガス管４０ａ及び主管液管４０ａの外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）を示す。

　主管ガス管３０ｂに関して、外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）は０．３２以上１．１１以下になることが望ましく（「◎」、「○」、「△」のいずれかに該当）。さらに０．３６以上１．０３以下であることがより望ましい（「◎」又は「○」に該当）。さらに０．４１以上１．０３以下が最も望ましい（「◎」に該当）。このように室外機１０の冷房能力に対して、外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）が０．３２以上１．１１以下になるように主管ガス管３０ｂの外径を選べばよい。
　主管液管４０ｂに関しても同様に、外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）は０．１４以上０．５６以下になることが望ましく（「◎」、「○」、「△」のいずれかに該当）。さらに０．１６以上０．４８以下であることがより望ましい（「◎」又は「○」に該当）。さらに０．２３以上０．４０以下が最も望ましい（「◎」に該当）。このように室外機１０の冷房能力に対して、外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）が０．１４以上１．５６以下になるように主管液管４０ａの外径を選べばよい。

　本実施の形態３では、２台の室外機１０Ａ，１０Ｂに３台の室内機２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃを接続する構成のヒートポンプ装置３００について説明したが、室内機の台数は３台よりもさらに増やすことが可能である。ガス管３２ｃと液管４２ｃにそれぞれ分岐ジョイントを追加してその分岐ジョイントにガス管と液管を接続し、そのガス管と液管に室内機を接続する。このようにガス管と液管に分岐ジョイントを追加することによって室内機を追加することができる。

　室内機を４台以上接続する場合、２台の室外機の能力では冷房能力が不足する場合がある。その場合、室外機をさらに追加すればよい。例えば、３台の室外機を使用する場合、主管ガス管３０ｂと主管液管４０ｂに分岐ジョイントをそれぞれ追加して、その分岐ジョイントにガス管と液管を接続し、そのガス管と液管に室外機を接続する。

　図１１には複数の室外機の冷房能力の合計値が７０ｋＷ以上の主管ガス管と主管液管の外径φ（ｍｍ）を示している。図１２には主管ガス管と主管液管の外径を複数の室外機の冷房能力の合計値の割った値（ｍｍ／ｋＷ）を示す。例えば、冷房能力が３０ｋＷの室外機が３台接続されている場合は、その合計値は９０ｋＷになる。

（主管ガス管の外径について）
　複数の室外機の冷房能力の合計値が７０ｋＷ以上８０ｋＷ未満の場合、３１．８ｍｍ、３４．９ｍｍ、３８．１ｍｍ、４１．３ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、２５．４ｍｍ、２８．６ｍｍ、４４．５ｍｍがその次に望ましく（「○」に該当）、５０．８ｍｍがその次に望ましい（「△」に該当）。
　複数の室外機の冷房能力の合計値が８０ｋＷ以上９０ｋＷ未満の場合、３８．１ｍｍ、４１．３ｍｍ、４４．５ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、２５．４ｍｍ、２８．６ｍｍ、３１．８ｍｍ、３４．９ｍｍ、５０．８ｍｍがその次に望ましい（「○」に該当）。
　複数の室外機の冷房能力の合計値が９０ｋＷ以上１００ｋＷ未満の場合、３８．１ｍｍ、４１．３ｍｍ、４４．５ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、２８．６ｍｍ、３１．８ｍｍ、３４．９ｍｍ、５０．８ｍｍがその次に望ましく（「○」に該当）、２５．４ｍｍがその次に望ましい（「△」に該当）。

（主管液管の外径について）
　複数の室外機の冷房能力の合計値が７０ｋＷ以上８０ｋＷ未満の場合、１５．９ｍｍ、１９．１ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、１２．７ｍｍ、２２．２ｍｍがその次に望ましく（「○」に該当）、２５．４ｍｍがその次に望ましい（「△」に該当）。
　複数の室外機の冷房能力の合計値が８０ｋＷ以上９０ｋＷ未満の場合、１９．１ｍｍ、２２．２ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、１２．７ｍｍ、１５．９ｍｍ、２５．４ｍｍがその次に望ましく（「○」に該当）、２８．６ｍｍがその次に望ましい（「△」に該当）。
　複数の室外機の冷房能力の合計値が９０ｋＷ以上１００ｋＷ未満の場合、１９．１ｍｍ、２２．２ｍｍが最も望ましく（「◎」に該当）、１５．９ｍｍ、２５．４ｍｍがその次に望ましく（「○」に該当）、１２．７ｍｍ、２８．６ｍｍがその次に望ましい（「△」に該当）。

（図１２について）
　冷房能力の値が大きくなるにつれて主管ガス管及び主管液管の使用が望まれる配管の外径が大きくなる。そこで図１２に主管ガス管及び主管液管の外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）を示す。

　複数の室外機の冷房能力の合計値が７０ｋＷ以上１００ｋＷ未満の場合、主管ガス管に関して、外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）は０．２５以上０．７３以下になることが望ましく（「◎」、「○」、「△」のいずれかに該当）。さらに０．２８以上０．６４以下であることがより望ましい（「◎」又は「○」に該当）。さらに０．３８以上０．５９以下が最も望ましい（「◎」に該当）。このように室外機の冷房能力に対して、外径を冷房能力の合計値で割った値（ｍｍ／ｋＷ）が０．２５以上０．７３以下になるように主管ガス管の外径を選べばよい。
　主管液管に関しても同様に、外径を冷房能力で割った値（ｍｍ／ｋＷ）は０．１３以上０．３６以下になることが望ましく（「◎」、「○」、「△」のいずれかに該当）。さらに０．１４以上０．３２以下であることがより望ましい（「◎」又は「○」に該当）。さらに０．１９以上０．２８以下が最も望ましい（「◎」に該当）。このように室外機の冷房能力に対して、外径を冷房能力の合計値で割った値（ｍｍ／ｋＷ）が０．１３以上０．３６以下になるように主管液管の外径を選べばよい。

　以上のように、ＨＦＯ－１１２３の分解反応を抑制するためにＨＦＣ系冷媒、特に特にＨＦＯ系冷媒の場合はＨＦＯ－１２３４ｙｆを、ＨＦＣ系冷媒の場合はＨＦＣ３２を混合する。そして、ＨＦＯ－１１２３の分解反応が抑制されていることを前提にして、主管ガス管３０ｂと主管液管４０ｂに使用する配管の外径を選択することによって、最適な外径を選ぶことができヒートポンプ装置３００のコストを抑制することができる。

　（配管の肉厚について）
　ここで、本発明（実施の形態１～３）で使用する配管の肉厚について説明する。
外径が６．３５ｍｍ以上１２．７ｍｍ以下の配管は肉厚が０．８ｍｍ以上のＯ材の使用が望ましい。
外径が１５．９ｍｍの配管は肉厚が１．０ｍｍ以上のＯ材が好ましい。
外径が１９．１ｍｍ以上２８．６ｍｍ以下の配管は肉厚が１．０ｍｍ以上の１／２Ｈ材が望ましい。
外径が３１．８ｍｍの配管は肉厚が１．１ｍｍ以上の１／２Ｈ材が望ましい。
外径が３４．９ｍｍの配管は肉厚が１．２ｍｍ以上の１／２Ｈ材が望ましい。
外径が３８．１ｍｍの配管は肉厚が１．３５ｍｍ以上の１／２Ｈ材が望ましい。
外径が４１．３ｍｍの配管は肉厚が１．４５ｍｍ以上の１／２Ｈ材が望ましい。
外径が４４．５ｍｍの配管は肉厚が１．５５ｍｍ以上の１／２Ｈ材が望ましい。
外径が５０．８ｍｍ以上５４．０ｍｍ以下の配管は肉厚が１．８０ｍｍ以上の１／２Ｈ材が望ましい。
　なお、Ｏ材とは「焼きなましにより、最も柔らかい状態になったもの」、１／２Ｈ材とは、「冷間加工をおこない、加工硬化させたもの」である。

　肉厚の上限値は下限値の１．３倍とする。例えば、外径が６．３５ｍｍの配管の場合、肉厚の下限値が０．８ｍｍであるので肉厚の上限値は１．０４ｍｍ（０．８ｍｍ×１．３）となる。つまり、外径が６．３５ｍｍの配管の場合、肉厚は０．８ｍｍ以上１０．４ｍｍ以下のものを使用する。
　それぞれの外径に対して上述のように肉厚を設定すると、Ｒ４１０Ａで普及している配管をＨＦＯ－１１２３とＨＦＣ系冷媒が循環するヒートポンプ装置に適用することができる。よって、ＨＦＯ－１１２３向けの肉厚の大きい配管を特別に製造する必要がなく、配管のコストが上げずにヒートポンプ装置を製造することができる。

（ガス管、液管、主管ガス管、主管液管について）
　「ガス管」とは、圧縮機が吐出して凝縮器に流入する前の高温高圧のガス冷媒が流れる配管のことである。「液管」とは、蒸発器から流出した低温高圧の液冷媒又は膨張弁を通過した低温低圧の気液２相冷媒が流れる配管のことである。
　また、実施の形態２，３において、「主管ガス管」及び「主管ガス管」とは、分岐ジョイントで接続されている複数のガス管のうち最も外径が大きいガス管及び液管のことを指す。
　複数台の室外機を備えるヒートポンプ装置の場合、特定の室外機のガス管接続部と液管接続部に接続されている配管の外径よりも室外機又は室内機から出た冷媒が合流する分岐ジョイントに接続された配管の外径が最も大きくなる。よって、複数台の室外機を備えるヒートポンプ装置において、最も外径が大きい配管を主管と呼ぶ。

　本発明（実施の形態１～３）では、室外機と室内機がガス管と液管で接続されており、室内機へ冷媒が流れる構成のヒートポンプ本装置１００，２００，３００について説明したが、その他の構成として室外機と中継ユニットを接続し、この中継ユニットと室内機を接続する構成の中継装置付きのヒートポンプ装置でもよい。
　中継装置は内部に中間熱交換器を備えており、この中間熱交換器で室外機から流入する冷媒と水又はブラインなどの熱媒体が熱交換する。冷媒を熱交換した熱媒体が室内機へ流れる。冷媒は室内機へ流れない。このような中継装置付きのヒートポンプ装置において、ガス管と液管は室外機と中継装置を接続する配管のことである。
つまり、本発明において「室内機と室外機の間を冷媒が循環するヒートポンプ装置」とは「中継ユニットと室外機の間を冷媒が循環する中継ユニット付きヒートポンプ装置」も含むものであり、冷媒ではなく水又はブラインなどの熱媒体が室内機へ流れる構成のヒートポンプ装置を含む。

（冷凍機油の具体例）
エステル系潤滑油とエーテル系潤滑油の具体例を以下に記載する。

エステル系潤滑油としては、二塩基酸エステル油、ポリオールエステル油、コンプレックスエステル油、ポリオール炭酸エステル油等が挙げられる。

　二塩基酸エステル油としては、炭素数５～１０の二塩基酸（グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸等）と、直鎖または分枝アルキル基を有する炭素数１～１５の一価アルコール（メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、ペンタノール、ヘキサノール、ヘプタノール、オクタノール、ノナノール、デカノール、ウンデカノール、ドデカノール、トリデカノール、テトラデカノール、ペンタデカノール等）とのエステルが好ましい。具体的には、グルタル酸ジトリデシル、アジピン酸ジ（２－エチルヘキシル）、アジピン酸ジイソデシル、アジピン酸ジトリデシル、セバシン酸ジ（３－エチルヘキシル）等が挙げられる。

　ポリオールエステル油としては、ジオール（エチレングリコール、１，３－プロパンジオール、プロピレングリコール、１，４－ブタンジオール、１，２－ブタンジオール、１，５－ペンタジオール、ネオペンチルグリコール、１，７－ヘプタンジオール、１，１２－ドデカンジオール等）または水酸基を３～２０個有するポリオール（トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、ペンタエリスリトール、グリセリン、ソルビトール、ソルビタン、ソルビトールグリセリン縮合物等）と、炭素数６～２０の脂肪酸（ヘキサン酸、ヘプタン酸、オクタン酸、ノナン酸、デカン酸、ウンデカン酸、ドデカン酸、エイコサン酸、オレイン酸等の直鎖または分枝の脂肪酸、もしくはα炭素原子が４級であるいわゆるネオ酸等）とのエステルが好ましい。

　ポリオールエステル油は、遊離の水酸基を有していてもよい。
　ポリオールエステル油としては、ヒンダードアルコール（ネオペンチルグリコール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、ペンタエリスルトール等）のエステル（トリメチロールプロパントリペラルゴネート、ペンタエリスリトール２－エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールテトラペラルゴネート等）が好ましい。

コンプレックスエステル油とは、脂肪酸および二塩基酸と、一価アルコールおよびポリオールとのエステルである。脂肪酸、二塩基酸、一価アルコール、ポリオールとしては、上述と同様のものを用いることができる。

ポリオール炭酸エステル油とは、炭酸とポリオールとのエステルである。
　ポリオールとしては、上述と同様のジオールや上述と同様のポリオールが挙げられる。また、ポリオール炭酸エステル油としては、環状アルキレンカーボネートの開環重合体であってもよい。

　エーテル系潤滑油としては、ポリビニルエーテル油やポリオキシアルキレン系潤滑油が挙げられる。

　ポリビニルエーテル油としては、アルキルビニルエーテルなどのビニルエーテルモノマーを重合して得られたもの、ビニルエーテルモノマーとオレフィン性二重結合を有する炭化水素モノマーとを共重合して得られた共重合体がある。

　ビニルエーテルモノマーは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　オレフィン性二重結合を有する炭化水素モノマーとしては、エチレン、プロピレン、各種ブテン、各種ペンテン、各種ヘキセン、各種ヘプテン、各種オクテン、ジイソブチレン、トリイソブチレン、スチレン、α－メチルスチレン、各種アルキル置換スチレン等が挙げられる。オレフィン性二重結合を有する炭化水素モノマーは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　ポリビニルエーテル共重合体は、ブロックまたはランダム共重合体のいずれであってもよい。

　ポリビニルエーテルは、１種単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　本発明は、ヒートポンプサイクルを利用した空気調和装置及び冷凍装置に利用することができる。

１０　室外機、　２０　室内機、　３０　ガス管、　３０ａ　主管ガス管、　３０ｂ　主管ガス管、　４０　液管、　４０ａ　主管液管、　４０ｂ　主管液管。

Claims

室内機と室外機の間を冷媒が循環するヒートポンプ装置において、
前記冷媒はＨＦＯ－１１２３とＨＦＯ－１１２３以外のＨＦＣ系冷媒の混合冷媒であって、
前記室外機の冷房能力（ｋＷ）は、２．２ｋＷ以上９．５ｋＷ以下であり、
前記室内機と前記室外機をつなぐガス管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（式１）を満たし、
１．００≦ガス管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦５．７７　…（式１）
前記室内機と前記室外機をつなぐ液管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（２）を満たす
０．６７≦液管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦５．７７　…（式２）
ことを特徴するヒートポンプ装置。
複数の室内機と少なくとも１台の室外機の間を冷媒が循環するヒートポンプ装置において、
前記冷媒はＨＦＯ－１１２３とＨＦＯ－１１２３以外のＨＦＣ系冷媒の混合冷媒であって、
前記少なくとも１台の室外機の冷房能力（ｋＷ）は、１０ｋＷ以上４０ｋＷ未満であり、
前記複数の室内機と前記少なくとも１台の室外機をつなぐ主管ガス管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（式１）を満たし、
０．４０≦主管ガス管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦３．４９　…（式１）
前記複数の室内機と前記少なくとも１台の室外機をつなぐ主管液管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（２）を満たす
０．１６≦主管液管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦１．９１　…（式２）
ことを特徴するヒートポンプ装置。
複数の室内機と少なくとも２台の室外機の間を冷媒が循環するヒートポンプ装置において、
前記冷媒はＨＦＯ－１１２３とＨＦＯ－１１２３以外のＨＦＣ系冷媒の混合冷媒であって、
前記少なくとも２台の室外機の冷房能力（ｋＷ）の合計値は、４０ｋＷ以上７０ｋＷ未満であり、
前記複数の室内機と前記少なくとも２台の室外機をつなぐ主管ガス管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（式１）を満たし、
０．３２≦主管ガス管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦１．１１　…（式１）
前記複数の室内機と前記少なくとも２台の室外機をつなぐ主管液管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（２）を満たす
０．１４≦主管液管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦０．５６　…（式２）
ことを特徴するヒートポンプ装置。
複数の室内機と少なくとも３台の室外機の間を冷媒が循環するヒートポンプ装置において、
前記冷媒はＨＦＯ－１１２３とＨＦＯ－１１２３以外のＨＦＣ系冷媒の混合冷媒であって、
前記少なくとも３台の室外機の冷房能力（ｋＷ）の合計値は、７０ｋＷ以上１００ｋＷ未満であり、
前記複数の室内機と前記少なくとも３台の室外機をつなぐ主管ガス管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（式１）を満たし、
０．２５≦主管ガス管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦０．７３　…（式１）
前記複数の室内機と前記少なくとも３台の室外機をつなぐ液管の外径φ（ｍｍ）と前記室外機の冷房能力（ｋＷ）が以下の関係式（２）を満たす
０．１３≦液管の外径φ（ｍｍ）／前記室外機の冷房能力（ｋＷ）≦０．３６　…（式２）
ことを特徴するヒートポンプ装置。
前記冷媒は、ＨＦＯ－１１２３とＨＦＯ１２３４ｙｆの混合冷媒又はＨＦＯ－１１２３とＨＦＯ３２の混合冷媒であることを特徴とする請求項１～４のいずれかに記載のヒートポンプ装置。
前記冷媒はＨＦＯ－１１２３とＨＦＯ３２の混合冷媒であることを特徴とする請求項５に記載のヒートポンプ装置。