JP2001248941A - 冷凍装置 - Google Patents

冷凍装置

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JP2001248941A
JP2001248941A JP2000230934A JP2000230934A JP2001248941A JP 2001248941 A JP2001248941 A JP 2001248941A JP 2000230934 A JP2000230934 A JP 2000230934A JP 2000230934 A JP2000230934 A JP 2000230934A JP 2001248941 A JP2001248941 A JP 2001248941A
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Shigeji Taira
繁治 平良
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Daikin Industries Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 冷媒として地球温暖化係数ＧＷＰの小さいＲ
３２を用いて、Ｒ２２を用いた場合のＣＯＰ以上のＣＯ
Ｐを得ながら、連絡配管の径を小さくするとともに連絡
配管の径の種類を削減できる地球温暖化対応省エネルギ
ー型の冷凍装置を提供する。 【解決手段】 圧縮機２３、第１熱交換器２２、膨張手
段２６、第２熱交換器２を備える。冷媒としてＲ３２を
用いる。冷凍能力２．２ｋＷから５．６ｋＷまでの範囲
で、第１連絡配管４２の径を２／８インチ、第２連絡配
管４１の径を３／８インチに設定する。または、冷凍能
力４．５ｋＷから７．１ｋＷまでの範囲で、第１連絡配
管４２の径を２／８インチ、第２連絡配管４１の径を４
／８インチに設定する。または、冷凍能力７．１ｋＷか
ら１４．０ｋＷまでの範囲で、第１連絡配管４２の径を
２／８インチ、第２連絡配管４１の径を５／８インチに
設定する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は冷凍装置に関し、
より詳しくは、Ｒ２２（化学式ＣＨＣｌＦ2）に代わる
代替冷媒としてＲ３２（化学式ＣＨ2Ｆ2）またはＲ３２
を少なくとも７０重量パーセント含む混合冷媒を用いた
冷凍装置に関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】一般
に冷凍サイクルを実行するスプリットトタイプの冷凍装
置や空気調和機では、圧縮機によって吐出された冷媒を
第１熱交換器へ送り、この第１熱交換器で凝縮された冷
媒を膨張手段によって膨張させた後、第１連絡配管（こ
れを適宜「液管」と呼ぶ。）を通して、第２熱交換器へ
送る。さらに、この第２熱交換器で気化された冷媒を第
２連絡配管（これを適宜「ガス管」と呼ぶ。）を通して
圧縮機に戻す。
【０００３】知られているように、この種の冷凍装置や
空気調和機に関する地球環境課題としては、オゾン層
保護、省エネルギー、地球温暖化対応(ＣＯ2等排出
抑制)、資源の再利用（リサイクル）がある。この地
球環境課題の内、特にオゾン層保護の観点から、従来か
ら使用されているＲ２２（ＨＦＣ２２）は、オゾン破壊
係数ＯＤＰ（Ozone Depletion Potential）が高く、好
適な冷媒とは言えない。そこで、オゾン破壊係数が高い
Ｒ２２に代わる代替冷媒として、Ｒ４１０Ａ（重量比で
ＨＦＣ３２：ＨＦＣ１２５＝５０：５０の組成を持
つ）、Ｒ４０７Ｃ（重量比でＨＦＣ３２：ＨＦＣ１２
５：ＨＦＣ１３４ａ＝２３：２５：５２の組成を持
つ）、Ｒ３２（ＨＦＣ３２）などが候補として挙げられ
ている。
【０００４】一方、省エネルギーについては、所定の空
気調和機は西暦２００４年９月末迄に成績係数ＣＯＰを
約４％向上させねばならない旨の告示がなされている
（「エネルギーの使用の合理化に関する法律」に基づく
通商産業省告示第１９０号）。従って、省エネルギーの
観点から、ＣＯＰ値の大きな冷媒を使用する必要があ
る。
【０００５】また、地球温暖化防止に対する要求も益々
厳しくなってきている。冷凍装置や空気調和機において
は、総等価温暖化影響ＴＥＷＩ(Total Equivalent Warm
ingImpact）と呼ばれる地球温暖化の指標を用いて、冷
凍装置や空気調和機が評価される。このＴＥＷＩは、冷
媒の大気放出による影響（直接影響）と装置のエネルギ
ー消費（間接影響）との和で表される。上記直接影響は
地球温暖化係数ＧＷＰ（Global Warming Potential）を
含み、上記間接影響はＣＯＰの逆数を含む。したがっ
て、地球温暖化を防止するには、ＴＥＷＩの値を小さく
するべく、小さなＧＷＰ値と大きなＣＯＰ値とを持つ冷
媒を選定する必要がある。
【０００６】上記ＧＷＰについては、Ｒ４０７ＣとＲ４
１０ＡのＧＷＰがそれぞれ１９８０，２３４０となって
おり、Ｒ２２のＧＷＰ値１９００より若干大きな値にな
っている。一方、Ｒ３２のＧＷＰ値は６５０であり、Ｒ
２２，Ｒ４０７Ｃ，Ｒ４１０Ａの約１／３である。すな
わち、ＧＷＰ値が小さいＲ３２は地球温暖化防止のため
に極めて有効である。
【０００７】一方、ＣＯＰに関しては、Ｒ４０７ＣやＲ
４１０ＡのＣＯＰ値がＲ２２のＣＯＰ値と略同等である
のに対して、Ｒ３２のＣＯＰ値はＲ２２よりも大きな値
が得られなかった。すなわち、Ｒ３２を用いて冷凍サイ
クルを実行する冷凍装置では、Ｒ３２の特性からは理論
上は高いＣＯＰが期待されるにもかかわらず、これまで
Ｒ２２のＣＯＰを実際に大きく超えるものは得られてい
なかった。また、Ｒ２２を用いた場合に比して圧力が高
くなる、吐出温度が高くなるなどの現象がある。それに
加えて、Ｒ３２は微燃性を有するため安全性のコンセン
サスが得られにくいという問題がある。このため産業界
では、代替冷媒としてのＲ３２を実際の製品に採用する
ことはなかった。
【０００８】ここで、例えば従来のＲ２２を用いた冷凍
能力２．２ｋＷクラス〜５．０ｋＷクラスのルームエア
コンでは、図２中に符号Ｌ０１で示すように液管の径が
２／８”に設定され、図３中に符号Ｇ０１，Ｇ０２で示
すようにガス管の径が３／８”と４／８”との２種類に
設定されている（なお、各管の径をインチ系の呼び径
で、記号「”」を用いて表すものとする。）また、従来
のＲ２２を用いた冷凍能力４．５ｋＷクラス〜１４．０
ｋＷクラスのパッケージエアコンでは、図２中に符号Ｌ
０１，Ｌ０２で示すように液管の径が２／８” と３／
８”との２種類に設定され、図３中に符号Ｇ０２，Ｇ０
３，Ｇ０４で示すようにガス管の径が４／８”と５／
８” と６／８”との３種類に設定されている。分かる
ように、冷凍能力が大きくなるにつれて、冷媒流量が多
くなるため、流速が速くなり、圧力損失が増大するた
め、液管、ガス管の径が大きく設定される傾向がある。
【０００９】しかしながら、管の径が大きいほど、配管
接続や加工などの配管作業が大掛かりになり、困難にな
る。また、管の種類が多いと、エアコンの生産管理が煩
わしいという問題がある。この事情は、冷媒として、Ｒ
２２に代えてＲ４１０ＡやＲ４０７Ｃを用いた場合でも
同様である。
【００１０】そこで、この発明の目的は、冷媒として地
球温暖化係数ＧＷＰの小さいＲ３２を用いて、Ｒ２２を
用いた場合のＣＯＰ以上のＣＯＰを得ながら、連絡配管
の径を小さくするとともに連絡配管の径の種類を削減で
きる地球温暖化対応省エネルギー型の冷凍装置を提供す
ることにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明は、冷凍装置の
ＣＯＰが冷媒量（冷媒回路に対する全充填量）に応じて
変化する傾向は、Ｒ３２とＲ４１０Ａ等の他の冷媒との
間で、冷媒の種類によって大きく相違しているという、
本発明者による発見に基づいて創出された。すなわち、
図４（ａ）に示すように、例えばＲ４１０Ａを用いた場
合は、図示の範囲では冷媒量が多くなるにつれてＣＯＰ
が徐々に高くなり、飽和するかのような傾向がある。こ
れに対して、Ｒ３２を用いた場合は、冷媒量の変化に対
してＣＯＰがピークを示し、冷媒量がそのピークを与え
る範囲から離れるとＣＯＰが急激に低下する傾向があ
る。従来、Ｒ３２を用いた場合にＲ４１０Ａを用いた場
合に比して高いＣＯＰが得られなかった理由は、冷媒量
が比較的多い範囲（図４（ａ）の例では１２００ｇ〜１
３００ｇ）で使用していたからである。ここで注目すべ
きは、Ｒ３２を用いて冷媒量を変化させた場合のＣＯＰ
のピーク値が、Ｒ４１０Ａを最適な冷媒量（図４（ａ）
の例では１３００ｇ）で使用した場合のＣＯＰよりも遥
かに高いという事実である。また、Ｒ３２を用いた場合
のＣＯＰのピークを与える冷媒量（図４（ａ）の例では
９６０ｇ）が、Ｒ４１０Ａを用いた場合の最適な冷媒量
（図４（ａ）の例では１３００ｇ）よりも遥かに少ない
という事実である。これにより、Ｒ３２を用いながら、
Ｒ２２を用いた場合の従来のＣＯＰ以上のＣＯＰが得ら
れる範囲で、連絡配管の径を小さくし又は連絡配管の径
の種類を削減できる可能性がある。
【００１２】そこで、請求項１に記載の冷凍装置は、圧
縮機によって吐出された冷媒を第１熱交換器へ送り、こ
の第１熱交換器で凝縮された冷媒を膨張手段によって膨
張させた後、第１連絡配管を通して第２熱交換器へ送
り、さらに、この第２熱交換器で気化された冷媒を第２
連絡配管を通して上記圧縮機に戻す冷凍装置であって、
上記冷媒としてＲ３２を用い、冷凍能力２．２ｋＷから
５．６ｋＷまでの範囲で、上記第１連絡配管の径を２／
８インチ、上記第２連絡配管の径を３／８インチにそれ
ぞれ設定したことを特徴とする。
【００１３】なお、冷凍能力（ｋＷ）の測定法は日本工
業規格（ＪＩＳ）Ｃ９６１２の規定に従うものとする
（この明細書を通して同様。）。
【００１４】この請求項１の冷凍装置では、冷媒として
Ｒ３２を用い、しかも冷凍能力２．２ｋＷから５．６ｋ
Ｗまでの範囲で、第１連絡配管（液管）の径を２／
８”、第２連絡配管（ガス管）の径を３／８”にそれぞ
れ設定している。第１連絡配管の径は従来と同じである
が、第２連絡配管の径が３／８”のみに設定されている
から、第２連絡配管の径が従来（４／８”のものがあっ
た）に比して小さくなる。また、冷凍能力２．２ｋＷか
ら５．６ｋＷまでの範囲で、第１連絡配管、第２連絡配
管の径をそれぞれ１種類に設定しているので、連絡配管
の径の種類が従来に比して削減される。この結果、冷凍
装置の生産管理が容易になる。また、冷媒量を最適化す
ることにより、Ｒ２２を用いた場合のＣＯＰと同等又は
それ以上のＣＯＰが得られる。
【００１５】また、請求項２に記載の冷凍装置は、圧縮
機によって吐出された冷媒を第１熱交換器へ送り、この
第１熱交換器で凝縮された冷媒を膨張手段によって膨張
させた後、第１連絡配管を通して第２熱交換器へ送り、
さらに、この第２熱交換器で気化された冷媒を第２連絡
配管を通して上記圧縮機に戻す冷凍装置であって、上記
冷媒としてＲ３２を用い、冷凍能力４．５ｋＷから７．
１ｋＷまでの範囲で、上記第１連絡配管の径を２／８イ
ンチ、上記第２連絡配管の径を４／８インチにそれぞれ
設定したことを特徴とする。
【００１６】この請求項２の冷凍装置では、冷媒として
Ｒ３２を用い、しかも冷凍能力４．５ｋＷから７．１ｋ
Ｗまでの範囲で、第１連絡配管（液管）の径を２／
８”、第２連絡配管（ガス管）の径を４／８”にそれぞ
れ設定している。第１連絡配管の径が２／８”のみに設
定されているから、第１連絡配管の径が従来（３／８”
のものがあった）に比して小さくなる。同時に、第２連
絡配管の径が４／８”のみに設定されているから、第２
連絡配管の径が従来（５／８”のものがあった）に比し
て小さくなる。また、冷凍能力４．５ｋＷから７．１ｋ
Ｗまでの範囲で、第１連絡配管、第２連絡配管の径をそ
れぞれ１種類に設定しているので、連絡配管の径の種類
が従来に比して削減される。この結果、冷凍装置の生産
管理が容易になる。また、冷媒量を最適化することによ
り、Ｒ２２を用いた場合のＣＯＰと同等又はそれ以上の
ＣＯＰが得られる。
【００１７】請求項３に記載の冷凍装置は、圧縮機によ
って吐出された冷媒を第１熱交換器へ送り、この第１熱
交換器で凝縮された冷媒を膨張手段によって膨張させた
後、第１連絡配管を通して第２熱交換器へ送り、さら
に、この第２熱交換器で気化された冷媒を第２連絡配管
を通して上記圧縮機に戻す冷凍装置であって、上記冷媒
としてＲ３２を用い、冷凍能力７．１ｋＷから１４．０
ｋＷまでの範囲で、上記第１連絡配管の径を２／８イン
チ、上記第２連絡配管の径を５／８インチにそれぞれ設
定したことを特徴とする。
【００１８】この請求項３の冷凍装置では、冷媒として
Ｒ３２を用い、しかも冷凍能力７．１ｋＷから１４．０
ｋＷまでの範囲で、第１連絡配管（液管）の径を２／
８”、第２連絡配管（ガス管）の径を５／８”にそれぞ
れ設定している。第１連絡配管の径は従来と同じである
が、第２連絡配管の径が５／８”のみに設定されている
から、第２連絡配管の径が従来（６／８”のものがあっ
た）に比して小さくなる。また、冷凍能力７．１ｋＷか
ら１４．０ｋＷまでの範囲で、第１連絡配管、第２連絡
配管の径をそれぞれ１種類に設定しているので、連絡配
管の径の種類が従来に比して削減される。この結果、冷
凍装置の生産管理が容易になる。また、冷媒量を最適化
することにより、Ｒ２２を用いた場合のＣＯＰと同等又
はそれ以上のＣＯＰが得られる。
【００１９】また、請求項４に記載の冷凍装置は、請求
項１、２または３に記載の冷凍装置において、上記冷媒
として、Ｒ３２単一冷媒に代えて、Ｒ３２を少なくとも
７０重量パーセント含む混合冷媒を用いることを特徴と
する。
【００２０】この発明の原理は、Ｒ３２単一冷媒のみな
らず、Ｒ３２を少なくとも７０重量パーセント含む混合
冷媒にも拡張して適用され、上記と同様の作用効果が得
られる。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、この発明の冷凍装置を図示
の実施の形態により詳細に説明する。
【００２２】図１はこの発明を説明するための空気調和
機の概略構成を示している。この空気調和機は、室外ユ
ニット２０と室内ユニット１とを冷媒配管４１，４２で
接続して冷媒回路を構成し、その冷媒回路に冷媒として
Ｒ３２を循環させるようにしたものである。室内ユニッ
ト１には第２熱交換器としての室内熱交換器２が収容さ
れている。一方、室外ユニット２０には、冷媒（Ｒ３
２）を圧縮して吐出する圧縮機２３と、冷媒流路を切り
換えるための四路切換弁２５と、第１熱交換器としての
室外熱交換器２２と、電動膨張弁２６と、還流した冷媒
の気液分離を行うアキュムレータ２４と、冷房時と暖房
時との間の冷媒量調整用のレシーバ２９と、この空気調
和機の動作を制御するマイクロコンピュータ６０が収容
されている。
【００２３】冷凍サイクルを実行する冷房運転時には、
四路切換弁２５の切り換え設定によって、図１中に実線
で示すように、圧縮機２３によって吐出された冷媒を配
管３１、四路切換弁２５、配管３３を通して、凝縮器と
して働く室外熱交換器２２へ送る。この室外熱交換器２
２で凝縮された冷媒を、配管３６、流路を絞って冷媒を
膨張させる電動膨張弁２６、絞り弁２７、第１連絡配管
４２を通して、蒸発器として働く室内熱交換器２へ送
る。さらに、この室内熱交換器２で気化された冷媒を第
２連絡配管４１、ニードル弁２８、配管３４、四路切換
弁２５、配管３２、レシーバ２９、配管３７、アキュム
レータ２４、配管３５を通して圧縮機２３に戻す。一
方、ヒートポンプサイクルを実行する暖房運転時には、
四路切換弁２５を切り換えて、図１中に破線で示すよう
に、圧縮機２３によって吐出された冷媒を配管３１、四
路切換弁２５、配管３４、ニードル弁２８、第２連絡配
管４１を通して、凝縮器として働く室内熱交換器２へ送
る。この室内熱交換器２で凝縮された冷媒を第１連絡配
管４２、絞り弁２７、全開状態の電動膨張弁２６、配管
３６、蒸発器として働く室外熱交換器２２へ送る。さら
に、この室外熱交換器２２で気化された冷媒を配管３
３、四路切換弁２５、配管３２、レシーバ２９、配管３
７、アキュムレータ２４、配管３５を通して圧縮機２３
に戻す。
【００２４】なお、室内ユニット１には、室内雰囲気温
度Ｔｒｏｏｍを検出する温度センサ５１と、室内熱交換
器温度Ｔｉｎを検出する温度センサ５２が設けられてい
る。また、室外ユニット２０には、室外雰囲気温度Ｔａ
ｔｍを検出する温度センサ５３と、室外熱交換器温度Ｔ
ｏｕｔを検出する温度センサ５４と、圧縮機吐出温度Ｔ
ｄｉｓを検出する温度センサ５５と、圧縮機吸込温度Ｔ
ｓｕｃを検出する温度センサ５６が設けられている。マ
イクロコンピュータ６０はこれらの温度センサの出力や
ユーザの設定に基づいて、冷媒回路の動作を制御するよ
うになっている。
【００２５】この空気調和機においては、上述のように
冷媒としてＲ３２を用いる。しかも、冷凍能力２．２ｋ
Ｗから５．６ｋＷまでの範囲で、図２中に符号Ｌ１１で
示すように第１連絡配管（液管）４２の径を２／８”に
設定し、図３中に符号Ｇ１１で示すように第２連絡配管
（ガス管）４１の径を３／８”に設定する。このように
した場合、冷凍能力２．２ｋＷから５．６ｋＷまでの範
囲で、第１連絡配管４２の径は従来と同じであるが、第
２連絡配管４１の径が３／８”のみに設定されているか
ら、第２連絡配管４１の径が従来（４／８”のものがあ
った）に比して小さくなる。また、冷凍能力２．２ｋＷ
から５．６ｋＷまでの範囲を通して第１連絡配管４２、
第２連絡配管４１の径をそれぞれ１種類に設定している
ので、連絡配管４１，４２の径の種類が従来（液管が２
種類、ガス管が２種類で、計４種類であった）に比して
削減される。この結果、空気調和機、特にルームエアコ
ンの生産管理が容易になる。また、冷媒量を最適化する
ことにより、Ｒ２２を用いた場合のＣＯＰ以上のＣＯＰ
が得られる。
【００２６】例えば図５は、冷凍能力５．０ｋＷクラス
のルームエアコンについて、冷媒としてＲ３２を用いた
場合のＣＯＰと、Ｒ４１０Ａを用いた場合のＣＯＰ（Ｒ
２２を用いた場合のＣＯＰと同等のピーク値を持つ）と
を、冷媒量（冷媒回路に対する全充填量）を変化させて
測定した結果を示している。なお、（ａ）は冷房運転
時、（ｂ）は暖房運転時の結果である。暖房運転時にＣ
ＯＰのピークを与える冷媒量８４０ｇから冷房運転時に
ＣＯＰのピークを与える冷媒量９６０ｇまでの範囲内に
冷媒量を設定することにより、冷房運転時と暖房運転時
との両方でＲ４１０Ａを用いた場合のＣＯＰ（Ｒ２２を
用いた場合のＣＯＰと同等のピーク値を持つ）以上のＣ
ＯＰが得られる。
【００２７】また、冷凍能力４．５ｋＷから７．１ｋＷ
までの範囲で、図２中に符号Ｌ１１で示すように第１連
絡配管（液管）４２の径を２／８”に設定し、図３中に
符号Ｇ１２で示すように第２連絡配管（ガス管）４１の
径を４／８”に設定する。このようにした場合、冷凍能
力４．５ｋＷから７．１ｋＷまでの範囲で、第１連絡配
管４２の径が２／８”のみに設定されているから、第１
連絡配管４２の径が従来（３／８”のものがあった）に
比して小さくなる。同時に、第２連絡配管４１の径が４
／８”のみに設定されているから、第２連絡配管４１の
径が従来（５／８”のものがあった）に比して小さくな
る。また、冷凍能力４．５ｋＷから７．１ｋＷまでの範
囲を通して第１連絡配管４２、第２連絡配管４１の径を
それぞれ１種類に設定しているので、連絡配管４１，４
２の径の種類が従来（液管が２種類、ガス管が２種類
で、計４種類であった）に比して削減される。この結
果、空気調和機、特に冷凍能力４．５ｋＷから７．１ｋ
Ｗまでのパッケージエアコンの生産管理が容易になる。
また、冷媒量を最適化することにより、Ｒ２２を用いた
場合のＣＯＰ以上のＣＯＰが得られる。
【００２８】また、冷凍能力７．１ｋＷから１４．０ｋ
Ｗまでの範囲で、図２中に符号Ｌ１１で示すように第１
連絡配管（液管）４２の径を２／８”に設定し、図３中
に符号Ｇ１３で示すように第２連絡配管（ガス管）４１
の径を５／８”に設定する。このようにした場合、冷凍
能力７．１ｋＷから１４．０ｋＷまでの範囲で、第１連
絡配管４２の径は従来と同じであるが、第２連絡配管４
１の径が５／８”のみに設定されているから、第２連絡
配管４１の径が従来（６／８”のものがあった）に比し
て小さくなる。また、冷凍能力７．１ｋＷから１４．０
ｋＷまでの範囲を通して第１連絡配管４２、第２連絡配
管４１の径をそれぞれ１種類に設定しているので、連絡
配管４１，４２の径の種類が従来（液管が１種類、ガス
管が２種類で、計３種類であった）に比して削減され
る。この結果、空気調和機、特に冷凍能力７．１ｋＷか
ら１４．０ｋＷまでのパッケージエアコンの生産管理が
容易になる。また、冷媒量を最適化することにより、Ｒ
２２を用いた場合のＣＯＰ以上のＣＯＰが得られる。
【００２９】なお、この実施形態では空気調和機につい
て述べたが、当然ながらこれに限られるものではない。
この発明は、冷媒としてＲ３２を用いて冷凍サイクルを
実行する冷凍装置に広く適用することができる。
【００３０】また当然ながら、この発明の原理は、Ｒ３
２単一冷媒のみならず、Ｒ３２を少なくとも７０重量パ
ーセント含む混合冷媒にも拡張して適用され、同様の作
用効果を奏する。Ｒ３２以外の冷媒としては、フッ素系
冷媒でもよいし、自然冷媒であってもよい。自然冷媒に
は、プロパン, ブタン ,ＣＯ2, アンモニア等が含まれ
る。このような混合冷媒としては、例えばＲ３２を７０
〜９０ｗｔ．％含み、残りの成分がＣＯ2であるような
ものが挙げられる。また、古いタイプの冷凍装置に代替
冷媒としてＲ３２を充填する、いわゆるレトロフィット
やＲ２２機のサービス時などには、混合冷媒として、Ｒ
３２を７０〜９０ｗｔ．％含み、残りの成分がＲ２２で
あるようなものも用いることができる。
【００３１】また、混合冷媒としてＲ３２とＲ１２５の
混合物が考えられる。Ｒ３２とＲ１２５の混合冷媒で
は、Ｒ３２が７０重量パーセントまでの領域は液体の組
成と発生蒸気の組成とが同じの共沸域となり、それ以上
では非共沸域となる。そして、Ｒ３２の含有量が増大す
るにしたがってＲ３２の特性が明確に現れ、非共沸域で
はＲ３２の特性がより顕著に現れる。
【００３２】図５は、Ｒ１２５との混合冷媒におけるＲ
３２の含有量とエネルギー効率の関係を示す。Ｒ３２の
含有量が７０重量パーセント以上ではエネルギー効率の
上昇が著しく、Ｒ３２が約８０重量パーセントを越える
と、Ｒ２２のエネルギー効率を凌駕する。すなわち、Ｒ
３２の含有量が７０重量パーセント以上で、高いＣＯＰ
を得ることができる。
【００３３】このように、Ｒ３２単一冷媒およびＲ３２
を少なくとも７０重量パーセント含む混合冷媒は、図５
に示すように、従来のＲ２２等の冷媒に比べてＣＯＰが
略同等もしくはそれ以上である。また、Ｒ３２は、地球
温暖化係数ＧＷＰが従来のＲ２２等のそれと比較すると
約１／３と極めて低くＣＯＰも高いので、Ｒ３２の総等
価温暖化影響ＴＥＷＩがＲ２２やＲ４１０ＡのＴＥＷＩ
よりも低くなって（低下率１０〜２０％）、優れた地球
温暖化特性を示す。
【００３４】
【発明の効果】以上より明らかなように、請求項１の冷
凍装置によれば、冷媒としてＲ３２を用いて、冷凍能力
２．２ｋＷから５．６ｋＷまでの範囲で、Ｒ２２を用い
た場合のＣＯＰ以上のＣＯＰを得ながら、連絡配管の径
を小さくするとともに連絡配管の径の種類を削減でき
る。
【００３５】また、請求項２の冷凍装置によれば、冷媒
としてＲ３２を用いて、冷凍能力４．５ｋＷから７．１
ｋＷまでの範囲で、Ｒ２２を用いた場合のＣＯＰ以上の
ＣＯＰを得ながら、連絡配管の径を小さくするとともに
連絡配管の径の種類を削減できる。
【００３６】また、請求項３の冷凍装置によれば、冷媒
としてＲ３２を用いて、冷凍能力７．１ｋＷから１４．
０ｋＷまでの範囲で、Ｒ２２を用いた場合のＣＯＰ以上
のＣＯＰを得ながら、連絡配管の径を小さくするととも
に連絡配管の径の種類を削減できる。
【００３７】また、請求項４の冷凍装置は、上記冷媒と
して、Ｒ３２を少なくとも７０重量パーセント含む混合
冷媒を用いるので、上記と同様の作用効果を得ることが
できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 この発明を説明するための空気調和機の概略
構成を示す図である。
【図２】 冷凍能力クラスと設定される液管の径との関
係を、この発明にしたがってＲ３２を用いた場合とＲ２
２を用いた場合とで比較して示す図である。
【図３】 冷凍能力クラスと設定されるガス管の径との
関係を、この発明にしたがってＲ３２を用いた場合とＲ
２２を用いた場合とで比較して示す図である。
【図４】 冷媒としてＲ３２を用いた場合のＣＯＰと、
Ｒ４１０Ａを用いた場合のＣＯＰとを、冷媒量（冷媒回
路に対する全充填量）を変化させて測定した結果を示す
図である。なお、（ａ）は冷房運転時、（ｂ）は暖房運
転時の結果である。
【図５】 Ｒ３２とＲ１２５の混合冷媒におけるＲ３２
の含有量とエネルギー効率を示す図である。
【符号の説明】
２ 室内熱交換器 ２２ 室外熱交換器 ２３ 圧縮機 ２６ 電動膨張弁 ４１ 第２連絡配管 ４２ 第１連絡配管

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】圧縮機（２３）によって吐出された冷媒を
    第１熱交換器（２２）へ送り、この第１熱交換器（２
    ２）で凝縮された冷媒を膨張手段（２６）によって膨張
    させた後、第１連絡配管（４２）を通して第２熱交換器
    （２）へ送り、さらに、この第２熱交換器（２）で気化
    された冷媒を第２連絡配管（４１）を通して上記圧縮機
    （２３）に戻す冷凍装置であって、 上記冷媒としてＲ３２を用い、 冷凍能力２．２ｋＷから５．６ｋＷまでの範囲で、上記
    第１連絡配管（４２）の径を２／８インチ、上記第２連
    絡配管（４１）の径を３／８インチにそれぞれ設定した
    ことを特徴とする冷凍装置。
  2. 【請求項２】 圧縮機（２３）によって吐出された冷媒
    を第１熱交換器（２２）へ送り、この第１熱交換器（２
    ２）で凝縮された冷媒を膨張手段（２６）によって膨張
    させた後、第１連絡配管（４２）を通して第２熱交換器
    （２）へ送り、さらに、この第２熱交換器（２）で気化
    された冷媒を第２連絡配管（４１）を通して上記圧縮機
    （２３）に戻す冷凍装置であって、 上記冷媒としてＲ３２を用い、 冷凍能力４．５ｋＷから７．１ｋＷまでの範囲で、上記
    第１連絡配管（４２）の径を２／８インチ、上記第２連
    絡配管（４１）の径を４／８インチにそれぞれ設定した
    ことを特徴とする冷凍装置。
  3. 【請求項３】 圧縮機（２３）によって吐出された冷媒
    を第１熱交換器（２２）へ送り、この第１熱交換器（２
    ２）で凝縮された冷媒を膨張手段（２６）によって膨張
    させた後、第１連絡配管（４２）を通して第２熱交換器
    （２）へ送り、さらに、この第２熱交換器（２）で気化
    された冷媒を第２連絡配管（４１）を通して上記圧縮機
    （２３）に戻す冷凍装置であって、 上記冷媒としてＲ３２を用い、 冷凍能力７．１ｋＷから１４．０ｋＷまでの範囲で、上
    記第１連絡配管（４２）の径を２／８インチ、上記第２
    連絡配管（４１）の径を５／８インチにそれぞれ設定し
    たことを特徴とする冷凍装置。
  4. 【請求項４】 請求項１、２または３に記載の冷凍装置
    において、 上記冷媒として、Ｒ３２単一冷媒に代えて、Ｒ３２を少
    なくとも７０重量パーセント含む混合冷媒を用いること
    を特徴とする冷凍装置。
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