JPH1163710A

JPH1163710A - 空気調和機

Info

Publication number: JPH1163710A
Application number: JP21534297A
Authority: JP
Inventors: Hiroyuki Arakawa; 川裕幸荒; Hideaki Motohashi; 橋秀明本; Susumu Nagakura; 倉進長; Yoshiaki Nagaoka; 岡良明長; Tetsuo Sano; 野哲夫佐
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1997-08-08
Filing date: 1997-08-08
Publication date: 1999-03-05

Abstract

(57)【要約】【課題】冷房および暖房ともに運転効率の高い空気調
和機を提供する。【解決手段】本願発明の空気調和機は、室内熱交換器
（５）と、室外熱交換器（３）と、室内熱交換器に冷媒
を流通させる室内冷媒配管（６）と、室外熱交換器に冷
媒を流通させる室外冷媒配管と、を備え、冷媒は、５０
℃において２５００Ｋｐａ以上の飽和圧力を有し、室内
冷媒配管は、冷房モードにおいて単一の入力流路を形成
する入口部（７）と、入口部の下流部に設けられた複数
の流路に分岐する分岐部（８）と、を有することを特徴
とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本願発明は、空気調和機に係
り、特に冷媒と冷媒配管を改良した空気調和機に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】一般的に用いられる空気調和機は、被空
調室に配置される室内ユニットと、屋外に配置される室
外ユニットとからなり、これらのユニット相互を冷媒接
続管および電気配線で接続して構成されている。

【０００３】図４に、従来の比較的に大きな冷房出力パ
ワー、例えば４ＫＷ以上の冷房出力パワーを有する空気
調和機の冷房モードにある場合の概略構成を示す。

【０００４】図４において、１は圧縮機、２は四方弁、
３は室外熱交換器、４は電子式自動膨張弁、１０５は室
外熱交換器であり、これらは冷媒配管により接続されて
ヒートポンプ式の冷凍サイクルを構成するように連通さ
れている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】従来、４ＫＷ以上の比
較的に大きい冷房出力パワーを有する空気調和機におい
て、室内熱交換器１０５の室内冷媒配管１０６の冷房モ
ードにおける入口部には、複数の流路で冷媒が入力され
るように分岐部１０７が形成されていた。

【０００６】これは、従来の冷媒Ｒ２２（ＨＣＦＣ冷
媒）は大きい圧力損失を有するために、大きい冷房出力
パワーを実現するためには、分岐部１０７を介し冷媒を
複数の流路で室内熱交換器へ入力させる必要があるから
である。このため、分岐部１０７が複雑になる等の問題
があった。

【０００７】また、従来、室内冷媒配管あるいは室外冷
媒配管においてそれらの内側表面には、螺旋状のフィン
によって管軸方向に対し同一方向の溝が形成されてお
り、異方向溝は形成されていなかった。

【０００８】これは、従来の冷媒を用いた場合には圧力
損失が大きいために、異方向溝を形成した場合には螺旋
溝に比べて熱伝達率が向上する反面、螺旋溝に比べて圧
力損失も増大し、圧力損失の方が勝り結果的に全体の運
転効率が低下するからである。このため、異方向溝を用
いることによって管内の熱伝達率が上がるという特性を
積極的に利用することができないという問題があった。

【０００９】また、従来、室内冷媒配管あるいは室外冷
媒配管に使用されていた冷媒配管は、冷媒の正方向流れ
と逆方向流れとにおいて流動抵抗が等しいため、冷房モ
ードと暖房モードにおいて冷媒の流動抵抗を異なるよう
にすることができず、冷房と暖房との両者の運転効率を
高くすることができないという問題があった。

【００１０】そこで、本発明は、上記従来技術の有する
問題を解消し、運転効率の高い空気調和機を提供するこ
とを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、第１の発明の空気調和機は、室内熱交換器と、室外
熱交換器と、前記室内熱交換器に冷媒を流通させる室内
冷媒配管と、前記室外熱交換器に冷媒を流通させる室外
冷媒配管と、を備え、前記冷媒は、５０℃において２５
００Ｋｐａ以上の飽和圧力を有し、前記室内冷媒配管
は、冷房モードにおいて単一の入力流路を形成する入口
部と、前記入口部の下流部に設けられた複数の流路に分
岐する分岐部と、を有するものである。

【００１２】第２の発明は、室内熱交換器と、室外熱交
換器と、前記室内熱交換器に冷媒を流通させる室内冷媒
配管と、前記室外熱交換器に冷媒を流通させる室外冷媒
配管と、を備え、前記冷媒は、５０℃において２５００
Ｋｐａ以上の飽和圧力を有し、前記室内冷媒配管と前記
室外冷媒配管の少なくとも一方の内側表面に管軸方向に
対し傾斜する凸形状のフィンが形成されており、前記フ
ィンの間に形成される溝は異なる２以上の方向に形成さ
れた異方向溝とするものである。

【００１３】第３の発明は、室内熱交換器と、室外熱交
換器と、前記室内熱交換器に冷媒を流通させる室内冷媒
配管と、前記室外熱交換器に冷媒を流通させる室外冷媒
配管と、を備え、前記冷媒は、５０℃において２５００
Ｋｐａ以上の飽和圧力を有し、前記室内冷媒配管は、冷
房モードにおいて単一の入力流路を形成する入口部と、
前記入口部の下流部に設けられた複数の流路に分岐する
分岐部を有し、前記室内冷媒配管と前記室外冷媒配管の
少なくとも一方の内側表面に管軸方向に対し傾斜する凸
形状のフィンが形成されており、前記フィンの間に形成
される溝は異なる２以上の方向に形成された異方向溝と
したものである。

【００１４】第４の発明は電力供給電源の電圧を１００
Ｖとするものである。

【００１５】第５の発明は冷房能力を４ＫＷ以上とする
ものである。

【００１６】第６の発明は冷房最大能力が４ＫＷ以上
４．６ＫＷ以下としている。

【００１７】第７の発明は冷房最大能力が４ＫＷ以上
４．６ＫＷ以下とし、暖房最大能力を６ＫＷ以上として
いる。

【００１８】第８の発明は前記室内熱交換器を収容する
室内機と前記室外機交換器を収容する室外機を接続する
接続配管を有し、冷房モードで室内熱交換器に対し上流
側となる第１の接続配管の管径を５ｍｍ乃至７ｍｍと
し、冷房モードで室内熱交換機の下流側となる第２の接
続配管の管径を８ｍｍ乃至１０ｍｍとするものである。

【００１９】第９の発明は、空気調和機の入力電流の最
大許容値を２０Ａ以下としている。

【００２０】第１０の発明は、室内熱交換器と室外熱交
換器のうちの蒸発器として作用する方の熱交換器の冷媒
配管の内側表面に前記異方向溝を形成し、前記異方向溝
が形成された冷媒配管内を流通する前記冷媒の冷媒質量
速度を３００Ｋｇ／ｃｍ²ｓ以上とするものである。

【００２１】第１１の発明は、前記異方向溝が形成され
た冷媒配管を、継目無し管としている。

【００２２】第１２の発明は、前記冷媒を、略５０ｗｔ
％のＲ３２と略５０ｗｔ％のＲ１２５とからなる混合冷
媒とするものである。

【００２３】第１３の発明は前記冷媒を、Ｒ３２からな
る単一冷媒、あるいはＲ３２を含む混合冷媒とするもの
である。

【００２４】第１４の発明の空気調和機は、室内熱交換
器と、室外熱交換器と、室内熱交換器に冷媒を流通させ
る室内冷媒配管と、前記室外熱交換器に冷媒を流通させ
る室外冷媒配管と、を備え、前記室内冷媒配管と前記室
外冷媒配管の少なくとも一方の内側表面に凸形状のフィ
ンが形成されており、前記フィンの形状は、冷媒の正方
向流れと逆方向流れとにおける流動抵抗が異なるように
形成されている。

【００２５】第１２の発明は第１１の発明の冷媒とし
て、５０℃において２５００Ｋｐａ以上の飽和圧力を有
する冷媒を用いている。

【００２６】第１５の発明は、前記フィンが、その部分
毎に管軸方向に対して異なる傾斜角度で傾斜するように
形成されている。

【００２７】第１６の発明は、前記フィンのフィン幅
を、前記傾斜角度に応じて異ならせている。

【００２８】第１７の発明は、前記フィンのフィン幅
を、前記傾斜角度の大きい部分では前記傾斜角度の小さ
い部分に比べてより広くするものである。

【００２９】第１８の発明は、回転数制御を受ける圧縮
機を備え、前記圧縮機は、デュティが可変であるＰＷＭ
制御でデューティが所定値に到達するまで回転数制御さ
れ、デューティが所定値数以上では印加電圧が可変であ
るＰＡＭ制御で回転数制御されるようにしている。

【００３０】第１９の発明は、交流電源からの交流電圧
を直流電圧に変換するコンバータ装置及びコンバータ装
置に直列に接続されたリアクトルを有し、交流電圧のゼ
ロクロス点またはゼロクロス点から所定時間後を始点と
して短期間、リアクタと交流電源を強制的に短絡させる
直流電源装置を備え、この直流電源装置から出力される
直流電圧を交流に変換して圧縮機駆動電動機に供給する
インバータ装置を備えるものとしたものである。

【００３１】上述の発明において、５０℃において２５
００Ｋｐａ以上の飽和圧力を有するような高圧冷媒を使
用すると共に室内熱交換器の冷房モードにおける入口部
を単一流路として、入口部の下流部を複数の流路に分岐
させる場合、冷房能力の向上が図れる。したがって、例
えば４ＫＷの比較的に大きい冷房能力を出力させる空気
調和機でのＣＯＤ（エネルギー消費効率）を高めること
ができ、一般家庭の商用電源１００Ｖを電力供給電源と
しても最大許容電流以下に抑えることが容易である。

【００３２】また、５０℃において２５００Ｋｐａ以上
の飽和圧力を有するような圧力損失の小さい高圧冷媒を
用いることにより、異方向溝を用いても蒸発性能の低下
を少なくでき、大幅に凝縮性能を向上できる空気調和機
を提供することができる。

【００３３】また、冷媒の正方向流れと逆方向流れとに
おいて流動抵抗が異なるように構成した冷媒配管を室内
冷媒配管または室外冷媒配管に使用することにより、冷
房モードにおいて蒸発器として機能する室内熱交換器に
おいて流動抵抗が小さくなるようにして圧力損失を増加
させないようにすることができ、この一方、暖房モード
において凝縮器として機能する室内熱交換器において流
動抵抗が大きくなり冷媒の攪拌効果が高められ、凝縮熱
伝達率を向上させることができ、冷房モードにおいても
暖房モードにおいても空気調和機の運転効率を高くする
ことができる。

【００３４】

【発明の実施の形態】以下に図面を参照して本願発明の
好適な実施の形態について説明する。

【００３５】図１乃至図３を参照して、本発明の第１実
施形態について説明する。

【００３６】図１に、空気調和機の概略構成を示す。

【００３７】図１において、空気調和機Ｚは、圧縮機
１、四方弁２、室外熱交換器３、電子式自動膨張弁４を
冷媒配管により接続し、筐体内に収容した室外機Ｚ１
と、室外熱交換器５を筐体内に収容した室内機Ｚ２とか
らなり、室内機の接続部Ｃ２，Ｃ４と室外機Ｚ１の接続
部Ｃ１，Ｃ３を接続配管Ｐ１，Ｐ２で接続することによ
り、冷媒管を介したヒートポンプ式の冷凍サイクルを構
成する。

【００３８】室内熱交換器５は、室内ユニットの前面側
に配設された略円弧状の第１熱交換器部５Ａと第１熱交
換器部５Ａの上端から逆Ｖ字状をなすように後面側に配
設された第２熱交換器部５Ｂとから構成されている。第
２熱交換器部５Ｂは、直状に内側に配設された熱交換器
部５ｂ１とこの熱交換器部５ｂ１の上部側に平行に配設
された補助熱交換器５ｂ２とから構成されている。な
お、補助熱交換器５ｂ２に対し、第１熱交換器部５Ａと
第２熱交換器部５Ｂの熱交換器部５ｂ１とによって主熱
交換器が構成されている。

【００３９】各熱交換器部５Ａ、５Ｂは、フィンＦを室
内冷媒配管６が蛇行状に貫通して形成されている。主熱
交換器を構成する第１熱交換器部５Ａと第２熱交換器部
５Ｂの熱交換器部５ｂ１には、室内冷媒配管６が２列並
設される一方、補助熱交換器５ｂ２には室内冷媒配管６
が１列だけ設けられている。

【００４０】冷房モードにおいては補助熱交換器５ｂ２
が冷媒の入口側になり主熱交換器に出口側が設けられ
（図１に示す場合）、暖房モードにおいてはその逆にな
る。

【００４１】図１に示すように、補助熱交換器５ｂ２の
冷房モードにおける入口側には室内機Ｚ２の接続部Ｃ２
から冷媒管９ａが接続され、単一の流路を形成する入口
部７が設けられており、ｄは入口部の流路を示す。

【００４２】また、室内冷媒配管６の下流側の中間部に
は、単一の流路ｅを２個の流路ｇ，ｈに分岐する分岐部
８が設けられている。

【００４３】補助熱交換器５ｂ２と第１熱交換器部５Ａ
との間には接続冷媒配管９ｂが接続されている。ｆ１は
第１熱交換器部５Ａの出口流路であり、ｆ２は補助熱交
換器５ｂ２の出口流路であり、主熱交換器からは冷媒が
２流路で冷媒管９ｃ，９ｄに出力され、その後、出口流
路ｆ１、ｆ２は合流させられ冷媒管９ｅによる１本の流
路となっている。

【００４４】室内冷媒配管６、冷媒管９ａ，９ｂ，９
ｃ，９ｄ及び室内熱交換器５に対し上流側となる接続配
管Ｐ１、接続部Ｃ１から室外熱交換器５までの冷媒管９
ｆの管径は、５ｍｍ乃至７ｍｍとすることが好ましく、
この実施形態では６．３５ｍｍ（２／８インチ）を用い
ている。また、冷媒管９ｃ，９ｄの合流部ｆ３と室内機
Ｚ２の接続部Ｃ４との間を接続する冷媒管９ｅ、及び室
内熱交換器５に対して下流側となる接続配管Ｐ２の管径
は、８ｍｍ乃至１０ｍｍであり、この実施形態では、
９．５２ｍｍ（３／８インチ）を用いている。また、室
外熱交換器５と圧縮器１の間の冷媒管９ｇや接続部Ｃ３
と圧縮機１の間の冷媒管９ｈは、１２７ｍｍの管径とな
っている。因みに従来では、冷房能力が２８クラス
（２．８ＫＷ）までの低い出力パワーの空気調和機に対
してのみ、６．３５ｍｍ（２／８インチ）と９．５２ｍ
ｍ（３／８インチ）の管径の接続配管が用いられている
一方、冷房能力が４ＫＷ以上の空気調和機に対してはＲ
２２の圧力損失による冷房・暖房能力の低下を防止する
ために、６．３５ｍｍ（２／８インチ）と１２．７ｍｍ
（４／８インチ）の管径の接続配管が用いられていたの
で接続配管の管径差が大きく、空気調和機の据付時の管
接続作業がやりにくいという欠点があった。

【００４５】以上のように構成される空気調和機におい
ては、冷房モードにおいて電子式自動膨張弁４を経た冷
媒は補助熱交換器５ｂ２に形成された入口部７に送ら
れ、補助熱交換器５ｂ２の室内冷媒配管６を経て接続冷
媒配管９を通り第１熱交換器部５Ａの室内冷媒配管６へ
送られ、第１熱交換器部５Ａに設けられた分岐部８にお
いて流路ｅから流路ｇ，ｈに分流する。流路ｇを経た冷
媒は第１熱交換器部５Ａの出口流路ｆ１に至り、流路ｈ
を経た冷媒は補助熱交換器５ｂ２の出口流路ｆ２に至
り、出口流路ｆ１から出た冷媒と出口流路ｆ２から出た
冷媒は合流し、四方弁２へ送られる。

【００４６】次に、室内熱交換器５等に使用される冷媒
について説明する。

【００４７】使用される冷媒は、凝縮温度５０℃におい
て２５００Ｋｐａ以上の飽和圧力を有する高圧冷媒であ
る。このような高圧冷媒としては、Ｒ３２からなる単一
冷媒、あるいはＲ３２を含む混合冷媒があり、本実施形
態では、５０ｗｔ％のＲ３２と５０ｗｔ％のＲ１２５と
からなる混合冷媒であるＲ４１０Ａを用いている。

【００４８】図２は冷房能力とＣＯＰの関係を示す図で
あり、図３は暖房能力とＣＯＰの関係を示す図である。
ここで、ＣＯＰとはエネルギー消費効率を示し、ＣＯＰ
値＝能力（ＫＷ）／消費電力（ＫＷ）で算出される。

【００４９】図２または図３において、（ａ）は凝縮温
度が５０℃において２５００Ｋｐａ以上の飽和圧力を有
する冷媒の一例として５０ｗｔ％のＲ３２と５０ｗｔ％
のＲ１２５とからなる混合冷媒Ｒ４１０Ａを用い、図１
に示すように室内熱交換器５に単一流路からなる入力部
７と２流路に分岐する分岐部８とを設けたいわゆる「１
−２パス」の構成を採用した場合を示す。（ｂ）は、凝
縮温度が５０℃において２５００Ｋｐａより小さい飽和
圧力を有する冷媒Ｒ２２を用い、図１に示すように「１
−２パス」の構成を採用した場合を示す。（ｃ）は、冷
媒Ｒ２２を用い、図４に示すように室内熱交換器の冷媒
入口から冷媒出口まで２流路で形成したいわゆる「２−
２パス」の構成を採用した場合を示す。

【００５０】図２に示すように、冷媒Ｒ２２を使用し
「１−２パス」の場合（ｂ）は、冷房能力は３ＫＷ以上
で性能低下が大きくなる。

【００５１】このため、冷房能力約３８００Ｗにおける
ＣＯＰ値が約１．６であり、このときの消費電力は３８
００Ｗ／１．６＝２３７５Ｗであり、空気調和機の電力
供給電源の電圧を１００Ｖとした場合、３８００Ｗの冷
房能力において消費電流は２３．７５Ａとなり、一般家
庭の最大許容値２０Ａを大きく越えてしまう。

【００５２】従って、冷媒Ｒ２２を用いかつ「１−２パ
ス」を採用した場合には、空調空間２７ｍ²−２８ｍ²
（１７畳）に適した冷房能力である４０００ｗ以上の冷
房能力、例えば約４０００Ｗ−約４５００Ｗの冷房能力
を得ることができない。

【００５３】一方、図２に示すように、冷媒Ｒ４１０Ａ
を使用し「１−２パス」の場合（ａ）は、３ＫＷ以上に
おいて（ｂ）の場合に比べて性能低下の度合いが少な
い。

【００５４】すなわち、４０００ＷでＣＯＰ値は約２．
４であり、このときの消費電力は４０００Ｗ／２．４＝
１６６７Ｗであり、空気調和機の電力供給電源の電圧を
１００Ｖとした場合、４０００Ｗの冷房能力において消
費電流は１６．７Ａとなり、一般家庭の最大許容値２０
Ａを越えることがなくなり、１００Ｖの電力供給電源で
４０００ｗ以上（例えば約４０００Ｗ−約４５００Ｗ）
の冷房能力を有する空気調和機を提供することができ
る。

【００５５】また、図２に示すように、冷媒Ｒ２２を使
用し「２−２パス」の場合（ｃ）は、冷房能力約４００
０ＷにおけるＣＯＰ値が約２．４であり、このときの消
費電力は４０００Ｗ／２．４＝１６６７Ｗであり、電力
供給電源の電圧を１００Ｖとした場合、４０００Ｗの冷
房能力において消費電流は１６Ａとなり、一般家庭の最
大許容値２０Ａ内に入る。

【００５６】しかしながら、（ｃ）の場合では、空調空
間２７ｍ²−２８ｍ²（１７畳）までの空間に適した十
分な暖房能力である６０００Ｗ以上の暖房能力を得よう
とした場合、図３に示されるように、ＣＯＰ値は２．５
であり、このときの消費電力は６０００Ｗ／２．５＝２
４００Ｗであり、空気調和機の電力供給電源の電圧を１
００Ｖとした場合、６０００Ｗの冷房能力において消費
電流は２４Ａとなり、一般家庭の最大許容値２０Ａを越
えることになり、電源電圧として２００Ｖが必要とされ
るのである。

【００５７】また、同様に図３を参照すると明らかなよ
うに、（ｂ）に示す場合においても、消費電流を２０Ａ
以下にし６０００Ｗ以上の暖房能力を得るためには、電
源電圧として２００Ｖが必要とされるのである。

【００５８】これに対し、本発明の場合に該当する
（ａ）の場合では、図３に示すように、暖房能力６００
０ＷでＣＯＰ値は約３．２であり、このときの消費電力
は６０００Ｗ／３．２＝１８７５Ｗであり、空気調和機
の電力供給電源の電圧を１００Ｖとした場合でも、６０
００Ｗの冷房能力において消費電流は１８．８Ａとな
り、一般家庭の最大許容値２０Ａを越えることがなく、
電源電圧が１００Ｖで暖房能力６０００Ｗを越える空気
調和機の提供が可能になるのである。

【００５９】次に、冷房モードの動作について説明す
る。

【００６０】冷房モードでは、圧縮機１で圧縮された高
温高圧の冷媒ガスが四方弁２を介して室外熱交換器３に
導かれ、凝縮液化する。この液冷媒は、電子自動膨張弁
４で断熱膨張し、室内ユニットに納められた室内熱交換
器５に導かれ、蒸発する。室内ユニットにおいては、図
示しない室内送風機を駆動して被空調室内空気を吹込口
から符号１１のように室内ユニット内に吹込み、室内熱
交換器５を通過して室内冷媒配管６内を導かれる冷媒と
熱交換しし、熱交換した後の熱交換空気は送風路に案内
され吸出口から被空調室内へ吹出される。

【００６１】図２０は空気調和機の制御構成を示すブロ
ック図である。この実施形態は交流を直流に変換するコ
ンバータ装置としての直流電源装置と、この直流電源装
置から出力された直流を可変電圧、可変周波数の交流に
変換して圧縮機駆動電動機に供給するインバータ装置と
を備えている。ここに使用した直流電源装置は、トラン
ジスタＱ１のベース駆動回路として、ベースドライブ電
源213 とホトカプラ219 とを有し、負荷抵抗として、イ
ンバータ装置220 を介して、圧縮機駆動電動機221 が接
続されている。また、トランジスタＱ１を制御するため
のパルス発生回路の機能をゼロクロス検出器214 及び室
外制御部215 に持たせてあり、図２１に示すように交流
電源のゼロクロス点から所定時間だけ、交流電源とリア
クトルＬｉｎを短絡してｔ率を上昇させるためにダイオ
ードＤ５〜Ｄ８をブリッジ接続してなる全波整流ダイオ
ードブリッジと、この全波整流ダイオードブリッジの電
流を制御するトランジスタＱ１とを用いている。この場
合、全波整流ダイオードブリッジの交流入力端子の一方
が、交流電源Ｖｉｎの一端に接続されるリアクトルＬｉ
ｎの負荷側に接続され、全波整流ダイオードブリッジの
交流入力端子の他方が交流電源Ｖｉｎの他端に接続され
ている。また、全波整流ダイオードブリッジの直流出力
端子間にトランジスタＱ１が接続されている。

【００６２】この空気調和機は室内機を交流電源に接続
する構成になっている。そして、室内機においては交流
電源201 から、ノイズフィルタ202 を介して、室内制御
部203 に動作電力を供給するようになっている。室内制
御部203 にはリモコン装置204 からの指令を受信する受
信部205 、室内温度を検出する温度センサ206 、図示省
略の室内熱交換器を通して風を室内に循環させる室内フ
ァン208 、吹出し空気の方向を変えるルーバ209 が接続
されている。一方、室外機においても、ノイズフィルタ
211 を介して、交流電源201 から室外制御部215 及び圧
縮機駆動電動機221 に動作電力を供給するようになって
いる。この場合、ノイズフィルタ211 の負荷側に電流値
検出器212 が設けられ、その検出信号が室外制御部215
に入力される。また、ノイズフィルタ211 の負荷側の交
流電圧を監視して、ゼロクロス点を検出するゼロクロス
検出器214 が設けられ、その検出信号が室外制御部215
に入力される。室外制御部215 には、さらに、室外熱交
換器の温度を検出する温度センサ216 、運転モードに応
じて冷媒の循環方向を変える四方弁217 、図示省略の室
外熱交換器に風を送込む室外ファン218 とが接続されて
いる。また、室外制御部215 は室内制御部３と送受信し
てインバータ装置220 を制御すると共に、ホトカプラ21
9 にパルス電流を供給してトランジスタＱ１をオン操作
する構成になっている。

【００６３】上記のように構成された空気調和機の実施
形態の概略動作について以下に説明する。先ず、リモコ
ン装置204 から運転開始、運転モード、室内設定温度、
室内ファンの風速、風向等の指令が受信部205 を介して
室内制御部203 に加えられる。これに応じて室内制御部
203 は運転状態等を表示器207 に表示し、室内ファン20
8 及びルーバ209 の駆動制御を実行すると共に、設定温
度と室内温度との偏差に応じて圧縮機駆動電動機221 を
駆動する電源周波数（以下圧縮機周波数と言う）を演算
し、運転モード信号と併せて圧縮機周波数信号を室外制
御部215 に送信する。室外制御部15は運転モード信号に
応じて四方弁217 を励磁（または非励磁）状態とし、圧
縮機周波数に従ってインバータ装置220 を制御し、室外
ファン218 を駆動すると共に、温度センサ216 の検出信
号等によって四方弁217 を制御して除霜運転等を行な
う。また、室外制御部215 は電流値検出器212 による電
流検出値が予め設定された制限値を超えないように、圧
縮機周波数の補正等も行う。さらに、室外制御部215 は
直流電源装置を構成するリアクトルＬｉｎに対し交流電
源と強制的に短絡通電させる強制通電制御をも実行す
る。室外制御部215 はこの強制通電制御によって、電源
高調波の低減及び力率の向上を図ると同時に、電流値検
出器212 による電流検出値がプラグやコンセントで規定
された制限値を超えようとするとき、リアクトルＬｉｎ
に対する強制通電の位相区間を調整して、規定された制
限値内でより多くの電力を圧縮機駆動電動機221 に供給
する制御を実行する。

【００６４】この実施形態によれば、トランジスタ及び
そのベース駆動回路が１組で足りる利点がある。また前
述したトランジスタＱ１を整流型スイッチ素子としたと
き、全波整流ダイオードブリッジはそれ自体が整流特性
を有しているため、トランジスタＱ１の代わりに単なる
スイッチ素子を用いても良い。

【００６５】そして、交流電源のゼロクロス点又は、ゼ
ロクロス点から一定時間後を始点として交流電源Ｖｉｎ
瞬時値が、中間コンデンサＣの両端電圧を超えない位相
区間の一部又は全部においてトランジスタを所定時間オ
ン状態にすることによつて、装置の大型化を抑えたまま
で、高調波成分の低減と高力率化を達成することができ
る。

【００６６】以上、本発明の第１実施形態によれば、５
０℃において２５００Ｋｐａ以上の飽和圧力を有する冷
媒を使用冷媒としたので、室内熱交換器５における冷媒
の圧力損失が小さいため、４ＫＷ以上の比較的に大きい
冷房能力を必要とする空気調和機において入口部７を単
一流路に形成しても、冷媒の圧力損失の上の支障が少な
い。この結果、入口部７を単純構成にすることができ、
また従来のような入口部を複数の流路に分岐して構成し
た場合に生じ得る分流不良やこれに伴う露付きによる不
具合や冷房能力不足の問題を解消することができる。

【００６７】また、暖房モードにおいては入口部７は室
内熱交換器５における冷媒の出口部として機能するが、
入口部７が単一の流路で形成されているので、入口部を
複数の流路に分岐して構成した場合に暖房モードで生じ
得る問題の一つであるアンダークールゾーン（冷凍サイ
クルの特性をモリエル線で示した時の過冷却領域）がと
りにくく暖房能力が十分取れないというような従来の問
題を解消することができる。

【００６８】また、５０℃において２５００Ｋｐａ以上
の飽和圧力を有する冷媒を使用冷媒としたので、室内冷
媒配管５における冷媒の圧力損失を小さくできるため、
冷房能力が４ＫＷ以上の空気調和機に対しても、６．３
５ｍｍ（２／８インチ）の管径の室内冷媒配管と９．５
２ｍｍ（３／８インチ）の管径の室外冷媒配管が用いる
ことができ、室内冷媒配管６と室外冷媒配管との接続配
管の管径差が小さくなるので、配管作業の作業性が向上
し、さらには、配管接続部のロー付けの信頼性を向上で
き配管作業の容易化を図ることができる。また、室外冷
媒配管等の管径を小さくでき、コストダウンを図ること
ができる。

【００６９】また、５０℃において２５００Ｋｐａ以上
の飽和圧力を有する冷媒を使用冷媒としたので、室内冷
媒配管５における冷媒の圧力損失を小さくすると共に、
冷房時の室内熱交換器の入力部を単一流路とし入口部の
下流部を複数の流路に分岐させることにより冷房及び暖
房能力が向上し、さらには、空気調和機の直流電源装置
において、上記強制通電制御を行うことにより高効率化
することにより、冷房能力が４ＫＷ以上で暖房能力が６
ＫＷ以上の空気調和機を用いる場合でも空気調和機への
電力供給電源の電圧を１００Ｖにすることができ、空気
調和機の使用者の設備負担を軽減することができる。

【００７０】また、冷媒の圧力損失が小さくなるため、
封入する冷媒の量を少なくでき、冷凍サイクルの信頼性
を上げることができる。

【００７１】次に、図５乃至図１６を参照して、本発明
の第２実施形態について説明する。

【００７２】まず、第２実施形態で解決しようとする課
題について説明する。

【００７３】一般的に、室内冷媒配管や室外冷媒配管の
内側表面には、図５に示すように、管軸方向Ａに対し、
螺旋状のフィンによって管軸方向に対し同一方向の螺旋
溝が形成されている。

【００７４】また、図６に示すように、室内冷媒配管等
の内側表面に、管軸方向Ａに対して単一の方向ではなく
複数の異なる方向に形成されたフィンによって異方向溝
が形成されている配管を冷媒配管として使用し得る。

【００７５】異方向溝（図６）は螺旋溝（図５）に比べ
て熱伝導率を飛躍的に向上させる一方、冷媒の蒸発時に
おける圧力損失も増大させる（図３および図４を参
照）。また、異方向溝では、冷媒の質量速度を大きくす
るほど、螺旋溝の場合に比べて熱伝達率の上昇度が大き
くなる。

【００７６】異方向溝の冷媒配管に従来の冷媒Ｒ２２を
用いた場合、室内熱交換器あるいは室外熱交換器を蒸発
器として使用したときの圧力損失が大きくなるため熱伝
達率が上昇することによる効率の向上よりも圧力損失が
増大することによる効率低下よりも大きくなってしま
い、冷媒Ｒ２２に対しては異方向溝を使用する効果がな
かった。

【００７７】例えば、冷媒Ｒ２２に対して、室内機の冷
媒配管に異方向溝を用いた場合には蒸発器として機能す
る室内熱交換器の冷房性能が低下し、室外機の冷媒配管
に異方向溝を用いた場合には蒸発器として機能する室外
熱交換器の暖房性能が低下する。また、室内機の冷媒配
管と室外機の冷媒配管の両者に異方向溝を用いた場合に
は、冷房と暖房の性能は同等もしくは低下する。

【００７８】そこで、本発明の第２実施形態は、第１実
施形態と同様に圧力損失の小さい高圧冷媒を用いること
により、異方向溝を用いても蒸発性能の低下が少なくな
るようにし、大幅に凝縮性能を向上できる空気調和機を
提供するものである。

【００７９】第２実施形態では、５０℃の凝縮温度にお
いて２５００Ｋｐａ以上の飽和圧力を有する冷媒Ａが使
用される。

【００８０】図７に異方向溝の熱伝達率を螺旋溝との比
で示し、図８に異方向溝の圧力損失を螺旋溝との比で示
す。上述の冷媒Ａと従来の冷媒Ｒ２２とについて示され
ている。

【００８１】異方向溝の場合は循環冷媒の質量速度が上
昇するほど図７に示すように熱伝達率が螺旋溝の場合に
比べて大きくなるという特性がある反面、図８に示すよ
うに増大してしまう。圧力損失がシステム効率に及ぼす
影響度Ｉは以下の式で表される。Ｉ＝△Ｐ／Ｐここで、 △Ｐは圧力損失を表し、Ｐは熱交換器内にお
ける平均的圧力を表す。

【００８２】影響度Ｉは小さいほど好ましい。影響度Ｉ
を小さくするためにＰの値の大きい高圧冷媒を作動冷媒
として用い、これによって異方向溝を用いることによる
効率低下を補い性能の向上を図ることができる。

【００８３】表１に同一蒸発温度におけるＰの値を冷媒
（ａ）乃至（ｇ）について示す。

【００８４】

【表１】表１に示す結果から、冷媒Ａとして好適な作動冷媒とし
ては、（ｂ）に示す冷媒Ｒ３２からなる単一冷媒、
（ｃ）に示すＲ１２５からなる単一冷媒、（ｄ），
（ｅ），および（ｆ）に示すＲ３２とＲ１２５との混合
冷媒、（ｇ）に示すＲ３２とＲ１２５とＲ１４３ａの混
合冷媒を、採用することができる。

【００８５】図９は、異方向溝のＣＯＰを螺旋溝の場合
に対する比として冷媒質量速度に対して示した図であ
る。図９に示すように、熱交換器に異方向溝を用いる場
合には、冷媒質量速度が３００Ｋｇ／ｃｍ²ｓを越える
あたりから螺旋溝に比べて同等以上の効率が得られるこ
とがわかる。異方向溝を室外熱交換器に用いた場合も、
また室内熱交換器と室外熱交換器の両者に用いた場合も
同様である。

【００８６】異方向溝を使用した熱交換器を蒸発器とし
て利用するときの定格運転時の冷媒質量速度を３００Ｋ
ｇ／ｃｍ²ｓ以上とするように通路断面積の管径の設定
を行うようにする。

【００８７】また、管径を直径７ｍｍ以下の細径管を使
用することにより容易に冷媒質量速度を大きくとること
が可能になる。

【００８８】図１０に展開図（ａ）と断面図（ｂ）とし
て示す異方向溝の管は、継目無管ではなく溶接管２１で
あり溶接部２１ａが形成されている。溶接管２１では溶
接部２１ａが管内に盛り上がり、通路断面積を減少さ
せ、圧力損失の一因になり、また溶接部２１ａ付近の溝
が潰れ熱伝達率が低下するという問題がある。

【００８９】そこで、異方向溝の形成された冷媒配管と
しては、図１１乃至図１３に展開図（ａ）と断面図
（ｂ）として示すように、銅管からなる継ぎ目のない継
目無管２２、２３、２４がよい。

【００９０】ここで、図１１に示す継目無管２２は、単
一の山型形状の溝が管軸方向Ａに繰り返して形成された
異方向溝管である。図１２に示す継目無管２３は、複数
に連続する山型形状の溝が管軸方向Ａに繰り返して形成
された異方向溝管である。図１３に示す継目無管２４
は、複数の山型形状の溝が管軸方向Ａに繰り返して形成
され山部と谷部に管軸方向Ａに直線状の溝が形成された
異方向溝管である。

【００９１】以上、本発明の第２実施形態によれば、５
０℃において２５００Ｋｐａ以上の飽和圧力を有する冷
媒を使用冷媒としたので、室内機の冷媒配管と室外機の
冷媒配管との少なくとも一方に異方向溝を採用すること
が可能になる。

【００９２】この場合、室内熱交換器と室外熱交換器の
うちの蒸発器として作用する方の熱交換器に対して異方
向溝管を少なくとも使用するようにする。

【００９３】すなわち、異方向溝を用いることによって
管内の熱伝達率が上がるという特性を積極的に利用する
ことができ、圧力損失の小さい高圧冷媒を用いることに
より、異方向溝を用いても蒸発性能の低下を少なくで
き、大幅に凝縮性能を向上できる空気調和機を提供する
ことができる。

【００９４】また、異方向溝管として継目無管２２等を
使用することにより、高圧冷媒に対する耐圧強度が十分
確保できると共に溶接管２１を用いた場合における溶接
部２１ａによって通路断面積を減少し圧力損失しまた溶
接部２１ａ付近の溝が潰れ熱伝達率が低下するという問
題を回避することができる。なお、上記第１実施形態の
空気調和機に上記第２実施形態の異方向溝管を差採用す
れば、より一層の空調能力の向上が図れる。

【００９５】次に、図１４乃至図１９を参照して、本発
明の第３実施形態について説明する。

【００９６】まず、本実施形態で解決しようとする課題
について説明する。

【００９７】一般的に、室内冷媒配管または室外冷媒配
管として使用する冷媒配管３１の内側表面には、図１６
乃至図１８に示すように、管軸方向Ａに対し一定の傾斜
角度（リード角）αで傾斜する凸形状のフィン３２が形
成されており、フィン３２とフィン３２の間に螺旋溝３
３が形成されている。

【００９８】また、図１９に示すように、内側周面に異
方向溝が形成された冷媒配管３５を室内冷媒配管または
室外冷媒配管として使用することも可能である。冷媒配
管３５ではフィンが２種類の傾斜角度αで形成されてい
るが、これらの傾斜角度αはフィンの部分毎の異なるこ
となく一定に形成されている。

【００９９】図１６乃至図１９に示すこのような一般的
な冷媒配管では、フィン３２の傾斜角度αが一定である
ため、冷媒の正方向流れと逆方向流れにおける流動抵抗
が同じになり、冷媒の正方向流れと逆方向流れとにおい
て流動抵抗の差異を設けることができなかった。ここ
で、正方向流れとは、例えば冷房モードにおいて室内熱
交換器の室内冷媒配管を流れる冷媒の流れであり、逆方
向流れとは暖房モードにおいて室内熱交換器の室内冷媒
配管を流れる冷媒の流れをいう。

【０１００】以下に、第３実施形態について具体的に説
明する。

【０１０１】図１４において、展開図（ａ）と断面図
（ｂ）として示す冷媒配管４１の内側表面にはフィン４
２が形成されている。フィン４２は、配管軸線方向に複
数連なる頂部４４を有し、頂部４４から径方向に離れた
位置に谷部４５を有する山形状に配管軸方向に対し左右
対称に形成されている。フィン４２の頂部４４における
傾斜角度αは配管軸線方向に対し９０度の角度にあり、
谷部４５における傾斜角度αは配管軸線方向に対し９０
度以下の小さい角度にある。傾斜角度αは、頂部４４か
ら谷部４５に向かって連続的に減少している。

【０１０２】図１４のＤ部を拡大し図１５にその斜視図
を示す。図１５に示すように、フィン４２のフィン幅４
２ａは、傾斜角度αがより大きい部分ではより幅広にな
っている。すなわち、フィン幅４２ａは、頂部４４から
谷部４５に向かって連続的に減少している。

【０１０３】このように構成された冷媒配管４１におい
て、図１４においてＢからＣへ向かう方向（正方向）の
流動抵抗は、ＣからＢへ向かう方向（逆方向）の流動抵
抗よりも小さくなり、冷媒の正方向流れと逆方向流れと
において流動抵抗が異なるように構成することができ
る。

【０１０４】冷媒配管４１を室内冷媒配管として使用す
る例を説明する。冷房モードにおいて冷媒が、図１４に
おけるＢからＣへ流れるように冷媒配管４１を室外熱交
換器の冷媒配管として使用する。

【０１０５】冷媒配管４１を室内熱交換器の冷媒配管と
して用いた場合に、冷房モードにおいて蒸発器として機
能する室内熱交換器において流動抵抗が小さくなるよう
にして圧力損失を増加させないようにすることができ
る。この一方、暖房モードにおいて凝縮器として機能す
る室内熱交換器において流動抵抗が大きくなり冷媒の攪
拌効果が高められ、凝縮熱伝達率を向上させることがで
きる。

【０１０６】熱交換器が凝縮器として作用する場合に
は、冷媒が高圧であるため密度が大きく、流動抵抗損失
は、熱交換器が蒸発器として作用する場合に比べてほと
んど無視することができる程度である。一方、攪拌効果
が高められることによって凝縮熱伝達率が増加し、熱交
換量を増加させることができるのである。

【０１０７】この結果、冷房モードにおいても暖房モー
ドにおいても空気調和機の運転効率を高くすることがで
きる。

【０１０８】冷媒配管４１を室外冷媒配管として使用し
た場合も同様に空気調和機の運転効率を高くすることが
できる。

【０１０９】また、凝縮温度５０℃において２５００Ｋ
ｐａ以上の飽和圧力を有する冷媒を使用冷媒とすること
により、第１実施形態と同様の効果を奏することが可能
になる。

【０１１０】また、第３の実施形態でも冷媒配管４１に
は異方向溝が形成されているので、第２実施形態と同様
の効果を奏することが可能になる。

【０１１１】さらに、第１実施形態の空気調和機の冷媒
配管に第３の実施形態の異方向溝管を採用すれば、より
効果的に空調能力を高めることができる。

【０１１２】なお、冷媒配管４１の内側表面に形成され
るフィンの形状は図１４および図１５に示すものに限ら
ず、冷媒の正方向流れと逆方向流れとにおいて流動抵抗
が異なるように構成すれば他のフィン形状であってもよ
い。

【０１１３】以上に説明した第１実施形態、第２実施形
態または第３実施形態の暖房モードにおいて、空気調和
機に設けられた回転数制御を受ける圧縮機を、デューテ
ィが所定値（７０〜１００％）に達するまではデューテ
ィが可変であるＰＷＭ制御で回転数制御し、デューティ
が所定値以上では印加電圧が可変であるＰＡＭ制御で回
転数制御し回転数の不足分を補うことも可能である。こ
れによって、空気調和機の最大能力をさらに上昇させて
運転することが可能になる。

【０１１４】なお、以上の説明において、本願発明にお
ける高圧冷媒を、温度５０℃において２５００Ｋｐａ以
上の飽和圧力を有する冷媒であるとして特定したが、本
願に係る高圧冷媒と同等の冷媒を、このような物理量の
特定の仕方に代えて他の物理量で特定する場合も、本願
発明に含まれることはいうまでもない。

【０１１５】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の構成によ
れば、冷房モードにおいても暖房モードにおいても空気
調和機の運転効率を高くすることができるので、例え
ば、空気調和機への供給交流電源が１００Ｖ電源であっ
ても消費電流が家庭用電源の最大許容電流値以下で、略
４ＫＷ以上の冷房能力を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本願発明の第１実施形態の空気調和機の概略構
成を示す図。

【図２】冷房能力とＣＯＰの関係を高圧冷媒であるＲ４
１０Ａを「１−２パス」で使用した場合（ａ）、低圧冷
媒であるＲ２２を「１−２パス」で使用した場合
（ｂ）、低圧冷媒であるＲ２２を「２−２パス」で使用
した場合（ｃ）を比較する図。

【図３】暖房能力とＣＯＰの関係を高圧冷媒であるＲ４
１０Ａを「１−２パス」で使用した場合（ａ）、低圧冷
媒であるＲ２２を「１−２パス」で使用した場合
（ｂ）、低圧冷媒であるＲ２２を「２−２パス」で使用
した場合（ｃ）を比較する図。

【図４】従来の空気調和機の概略構成を示す図。

【図５】本願発明の第２実施形態を説明する図であり、
管軸方向Ａに対し単一の傾斜角度のフィンが形成された
螺旋溝を有する冷媒配管の展開図。

【図６】管軸方向Ａに対し複数の傾斜角度のフィンが形
成された異方向溝を有する冷媒配管の展開図。

【図７】高圧冷媒Ａと低圧冷媒Ｒ２２に対して、異方向
溝の質量速度に対する熱伝達率を螺旋溝との比で示した
図。

【図８】高圧冷媒Ａと低圧冷媒Ｒ２２に対して、異方向
溝の質量速度に対する蒸発時の圧力損失を螺旋溝との比
で示した図。

【図９】冷房モードと暖房モードの各モードにおいて、
室内冷媒配管として異方向溝管を用いた場合の質量速度
に対するＣＯＰの関係を高圧冷媒Ａと低圧冷媒Ｒ２２に
対して示した図。

【図１０】本願発明の第２実施形態を説明する図であ
り、冷媒配管として従来に使用されていた溶接管を示す
展開図（ａ）と断面図（ｂ）。

【図１１】本願発明の第２実施形態で使用する異方向溝
の実施例を示す展開図（ａ）と断面図（ｂ）。

【図１２】本願発明の第２実施形態で使用する異方向溝
の他の実施例を示す展開図（ａ）と断面図（ｂ）。

【図１３】本願発明の第２実施形態で使用する異方向溝
のさらに他の実施例を示す展開図（ａ）と断面図
（ｂ）。

【図１４】本願発明の第３実施形態で使用する冷媒配管
を示す展開図（ａ）と断面図（ｂ）。

【図１５】図１４のＣ部分を拡大して示す斜視図。

【図１６】本願発明の第３実施形態を説明するための従
来の螺旋溝を有する冷媒配管を示す展開図。

【図１７】図１６に対応する断面図。

【図１８】図１７の一部拡大図。

【図１９】本願発明の第３実施形態を説明するための異
方向溝を有する冷媒配管を示す展開図。

【図２０】空気調和機の制御構成を示すブロック図。

【図２１】交流電源の電圧波形および入力電流波形
（ａ）と、トランジスタのベース電圧波形（ｂ）を示す
図。

【符号の説明】

１圧縮機２四方弁３室外熱交換器４電子式自動膨張弁５室外熱交換器６室内冷媒配管７入力部８分岐部２２、２３、２４異方向溝管４１冷媒配管４２フィン４２ａフィン幅４３軸線４４フィンの頂部４５フィンの谷部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者長岡良明静岡県富士市蓼原336 株式会社東芝富士工場内 (72)発明者佐野哲夫静岡県富士市蓼原336 株式会社東芝富士工場内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】室内熱交換器と、室外熱交換器と、前記室
内熱交換器に冷媒を流通させる室内冷媒配管と、前記室
外熱交換器に冷媒を流通させる室外冷媒配管と、を備
え、前記冷媒は、５０℃において２５００Ｋｐａ以上の飽和
圧力を有し、前記室内冷媒配管は、冷房モードにおいて単一の入力流
路を形成する入口部と、前記入口部の下流部に設けられ
た複数の流路に分岐する分岐部と、を有することを特徴
とする空気調和機。
【請求項２】室内熱交換器と、室外熱交換器と、前記室
内熱交換器に冷媒を流通させる室内冷媒配管と、前記室
外熱交換器に冷媒を流通させる室外冷媒配管と、を備
え、前記冷媒は、５０℃において２５００Ｋｐａ以上の飽和
圧力を有し、前記室内冷媒配管と前記室外冷媒配管の少なくとも一方
の内側表面に管軸方向に対し傾斜する凸形状のフィンが
形成されており、前記フィンの間に形成される溝は異な
る２以上の方向に形成された異方向溝であることを特徴
とする空気調和機。
【請求項３】室内熱交換器と、室外熱交換器と、前記室
内熱交換器に冷媒を流通させる室内冷媒配管と、前記室
外熱交換器に冷媒を流通させる室外冷媒配管と、を備
え、前記冷媒は、５０℃において２５００Ｋｐａ以上の飽和
圧力を有し、前記室内冷媒配管は、冷房モードにおいて単一の入力流
路を形成する入口部と、前記入口部の下流部に設けられ
た複数の流路に分岐する分岐部を有し、前記室内冷媒配管と前記室外冷媒配管の少なくとも一方
の内側表面に管軸方向に対し傾斜する凸形状のフィンが
形成されており、前記フィンの間に形成される溝は異な
る２以上の方向に形成された異方向溝であることを特徴
とする空気調和機。
【請求項４】電力供給電源の電圧が１００Ｖであること
を特徴とする請求項１乃至３に記載の空気調和機。
【請求項５】冷房能力が４ＫＷ以上であることを特徴と
する請求項４に記載の空気調和機。
【請求項６】冷房最大能力が４ＫＷ以上４．６ＫＷ以下
とすることを特徴とする請求項４に記載の空気調和機。
【請求項７】冷房最大能力が４ＫＷ以上４．６ＫＷ以下
で、暖房最大能力を６ＫＷ以上とすることを特徴とする
請求項４に記載の空気調和機。
【請求項８】前記室内熱交換器を収容する室内機と前記
室外機交換器を収容する室外機を接続する接続配管を有
し、冷房モードで室内熱交換器に対し上流側となる第１
の接続配管の管径が５ｍｍ乃至７ｍｍであり、冷房モー
ドで室内熱交換器の下流側となる第２の接続配管の管径
が８ｍｍ乃至１０ｍｍであることを特徴とする請求項４
に記載の空気調和機。
【請求項９】空気調和機の入力電流の最大許容値を２０
Ａ以下にすることを特徴とする請求項４記載の空気調和
機。
【請求項１０】室内熱交換器と室外熱交換器のうちの蒸
発器として作用する方の熱交換器の冷媒配管の内側表面
に前記異方向溝が形成されており、前記異方向溝が形成
された冷媒配管内を流通する前記冷媒の冷媒質量速度は
３００Ｋｇ／ｃｍ²ｓ以上であることをことを特徴とす
る請求項２または３に記載の空気調和機。
【請求項１１】前記異方向溝が形成された冷媒配管は、
継目無し管であることを特徴とする請求項２または３に
記載の空気調和機。
【請求項１２】前記冷媒は、略５０ｗｔ％のＲ３２と略
５０ｗｔ％のＲ１２５とからなる混合冷媒であることを
特徴とする請求項１乃至３に記載の空気調和機。
【請求項１３】前記冷媒は、Ｒ３２からなる単一冷媒、
あるいはＲ３２を含む混合冷媒であることを特徴とする
請求項１乃至３に記載の空気調和機。
【請求項１４】室内熱交換器と、室外熱交換器と、前記
室内熱交換器に冷媒を流通させる室内冷媒配管と、前記
室外熱交換器に冷媒を流通させる室外冷媒配管と、を備
え、前記室内冷媒配管と前記室外冷媒配管の少なくとも
一方の内側表面に凸形状のフィンが形成されており、前
記フィンの形状は、前記冷媒の正方向流れと逆方向流れ
とにおける流動抵抗が異なるように形成されていること
を特徴とする請求項２または３記載の空気調和機。
【請求項１５】前記フィンは、その部分毎に管軸方向に
対して異なる傾斜角度で傾斜するように形成されている
ことを特徴とする請求項１４に記載の空気調和機。
【請求項１６】前記フィンのフィン幅は、前記傾斜角度
に応じて異なることを特徴とする請求項１４に記載の空
気調和機。
【請求項１７】前記フィンのフィン幅は、前記傾斜角度
の大きい部分では前記傾斜角度の小さい部分に比べてよ
り広いことを特徴とする請求項１６に記載の空気調和
機。
【請求項１８】回転数制御を受ける圧縮機を備え、前記
圧縮機は、デューティが可変であるＰＷＭ制御でデュー
ティが所定値に到達するまで回転数制御され、デューテ
ィが所定値以上では印加電圧が可変であるＰＡＭ制御で
回転数制御されることを特徴とする請求項１、請求項２
または請求項３のいずれか１項に記載の空気調和機。
【請求項１９】交流電源からの交流電圧を直流電圧に変
換するコンバータ装置及びコンバータ装置に直列に接続
されたリアクトルを有し、交流電圧のゼロクロス点また
はゼロクロス点から所定時間後を始点として短期間、リ
アクタと交流電源を強制的に短絡させる直流電源装置を
備え、この直流電源装置から出力される直流電圧を交流
に変換して圧縮機駆動電動機に供給するインバータ装置
を備えたことを特徴とする請求項１乃至３記載の空気調
和機。