JPH1163735A - 冷凍サイクル装置 - Google Patents
冷凍サイクル装置Info
- Publication number
- JPH1163735A JPH1163735A JP9217795A JP21779597A JPH1163735A JP H1163735 A JPH1163735 A JP H1163735A JP 9217795 A JP9217795 A JP 9217795A JP 21779597 A JP21779597 A JP 21779597A JP H1163735 A JPH1163735 A JP H1163735A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pipe
- refrigeration cycle
- wall thickness
- outer diameter
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/12—Inflammable refrigerants
Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高圧の混合冷媒を使用する冷凍サイクルに用
いる配管の強度上の安全性を最大限に確保しながら、配
管コストの上昇を最小限に抑える。 【解決手段】 圧縮機、凝縮器、減圧器、蒸発器を冷媒
配管で接続した冷凍サイクル装置において、冷凍サイク
ル装置を運転中に低圧となる配管あるいは冷凍サイクル
部品の設計圧力を他の配管あるいは冷凍サイクル部品よ
りも低くする。
いる配管の強度上の安全性を最大限に確保しながら、配
管コストの上昇を最小限に抑える。 【解決手段】 圧縮機、凝縮器、減圧器、蒸発器を冷媒
配管で接続した冷凍サイクル装置において、冷凍サイク
ル装置を運転中に低圧となる配管あるいは冷凍サイクル
部品の設計圧力を他の配管あるいは冷凍サイクル部品よ
りも低くする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷凍サイクルの冷
媒に高圧もしくは可燃性の冷媒を使用する空気調和機等
の冷凍サイクル装置に関する。
媒に高圧もしくは可燃性の冷媒を使用する空気調和機等
の冷凍サイクル装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】空気調和機等の冷凍サイクル装置で使用
される冷媒には、従来からの単一冷媒の他に、二種類以
上の冷媒を混合した混合冷媒がある。最近では、オゾン
層破壊から地球の環境を保護するために、従来の低圧冷
媒（例えば、Ｒ２２）の代替冷媒として、ＨＦＣ冷媒
（塩素を含まない水素化弗化炭素冷媒）を複数種類混合
した冷媒やプロパン（Ｃ3 Ｈ8 ）の利用が考えられてい
る。
される冷媒には、従来からの単一冷媒の他に、二種類以
上の冷媒を混合した混合冷媒がある。最近では、オゾン
層破壊から地球の環境を保護するために、従来の低圧冷
媒（例えば、Ｒ２２）の代替冷媒として、ＨＦＣ冷媒
（塩素を含まない水素化弗化炭素冷媒）を複数種類混合
した冷媒やプロパン（Ｃ3 Ｈ8 ）の利用が考えられてい
る。
【０００３】空気調和機で使用される代表的な混合冷媒
（例えば、ジフルオロメタン：ＨＦＣ３２とペンタフル
オロエタン：ＨＦＣ１２５を略５０重量％ずつ混合した
冷媒Ｒ４１０Ａ）は、従来の低圧冷媒に較べると、密度
が小さく、高圧かつ小比容積であることから、図３に示
すように、同容積当たりの液量率が上昇し、液封（液冷
媒が封じ込められた状態）に対しての余裕度が小さくな
るという特性がある。このため、液封が生じると圧力が
異常上昇して配管が破裂する可能性があるので、混合冷
媒用の配管について設計する場合、従来の低圧冷媒用の
配管と較べて設計圧力を大きく設定する必要がある。
（例えば、ジフルオロメタン：ＨＦＣ３２とペンタフル
オロエタン：ＨＦＣ１２５を略５０重量％ずつ混合した
冷媒Ｒ４１０Ａ）は、従来の低圧冷媒に較べると、密度
が小さく、高圧かつ小比容積であることから、図３に示
すように、同容積当たりの液量率が上昇し、液封（液冷
媒が封じ込められた状態）に対しての余裕度が小さくな
るという特性がある。このため、液封が生じると圧力が
異常上昇して配管が破裂する可能性があるので、混合冷
媒用の配管について設計する場合、従来の低圧冷媒用の
配管と較べて設計圧力を大きく設定する必要がある。
【０００４】冷媒配管の設計では、次の式から配管の必
要肉厚ｔを計算している。 ｔ＝Ｐ′Ｄ／（２σa η＋０．８Ｐ′） …（１） Ｄ：管外径 σa ：許容引張り応力 Ｐ’：Ｐ（設計圧力）×α（安全率） η：溶接効率
要肉厚ｔを計算している。 ｔ＝Ｐ′Ｄ／（２σa η＋０．８Ｐ′） …（１） Ｄ：管外径 σa ：許容引張り応力 Ｐ’：Ｐ（設計圧力）×α（安全率） η：溶接効率
【０００５】従来、混合冷媒用の配管での設計圧力Ｐ
（６５℃の飽和蒸気圧相当圧力）は、例えば、Ｒ４１０
Ａの場合、４．２ＭＰａと低圧の単一冷媒に較べて大き
くとって、（１）式により配管の必要肉厚ｔを計算して
いた。
（６５℃の飽和蒸気圧相当圧力）は、例えば、Ｒ４１０
Ａの場合、４．２ＭＰａと低圧の単一冷媒に較べて大き
くとって、（１）式により配管の必要肉厚ｔを計算して
いた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、配管設
計では、設計圧力Ｐに安全率αを乗じた圧力Ｐ’で計算
するため、安全率αを大きくとるとかなり必要肉厚ｔが
厚くなる。図６は、安全率αを１と５にした場合に、Ｒ
２２、Ｒ４１０Ａとで配管の肉厚にどの程度の差が生じ
るかを示す図である。この図６から明らかなように、安
全率αを５倍に設定すると、Ｒ４１０Ａ用の配管の場
合、Ｒ２２用の配管に較べてかなり肉厚を厚くしなけれ
ばならないことがわかる。管外径が大きくなるほど、肉
厚は厚くなり、管外径Ｄが６０ｍｍの配管では、必要肉
厚は３．０ｍｍにもなる。
計では、設計圧力Ｐに安全率αを乗じた圧力Ｐ’で計算
するため、安全率αを大きくとるとかなり必要肉厚ｔが
厚くなる。図６は、安全率αを１と５にした場合に、Ｒ
２２、Ｒ４１０Ａとで配管の肉厚にどの程度の差が生じ
るかを示す図である。この図６から明らかなように、安
全率αを５倍に設定すると、Ｒ４１０Ａ用の配管の場
合、Ｒ２２用の配管に較べてかなり肉厚を厚くしなけれ
ばならないことがわかる。管外径が大きくなるほど、肉
厚は厚くなり、管外径Ｄが６０ｍｍの配管では、必要肉
厚は３．０ｍｍにもなる。
【０００７】このように配管の肉厚が厚くなると、次の
ような不都合が生じる。ロー付き時に、温度上昇が鈍
く、ロー付の作業性が悪化し、時間がかかる。このこと
は、長時間同一箇所を加熱するために、その部分の強度
の低下を招く。また、肉厚の増加により材料の銅の使用
量が増すために、配管の製造コストが大幅に増加する。
また、重量増となる。一方、肉厚の増加を避けるため
に、安全率を低く見積もることは、すなわち安全性、信
頼度の低下に直結するので、これはできない。
ような不都合が生じる。ロー付き時に、温度上昇が鈍
く、ロー付の作業性が悪化し、時間がかかる。このこと
は、長時間同一箇所を加熱するために、その部分の強度
の低下を招く。また、肉厚の増加により材料の銅の使用
量が増すために、配管の製造コストが大幅に増加する。
また、重量増となる。一方、肉厚の増加を避けるため
に、安全率を低く見積もることは、すなわち安全性、信
頼度の低下に直結するので、これはできない。
【０００８】そこで、本発明の目的は、前記従来技術の
有する問題点を解消し、高圧の混合冷媒を使用する冷凍
サイクルに用いる配管の強度上の安全性を最大限に確保
しながら、配管コストの上昇を最小限に抑えることがで
きるようにした冷凍サイクル装置を提供することにあ
る。
有する問題点を解消し、高圧の混合冷媒を使用する冷凍
サイクルに用いる配管の強度上の安全性を最大限に確保
しながら、配管コストの上昇を最小限に抑えることがで
きるようにした冷凍サイクル装置を提供することにあ
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、圧縮機、
凝縮器、減圧器、蒸発器を冷媒配管で接続した冷凍サイ
クルを用いた冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル
装置を運転中に低圧となる配管あるいは冷凍サイクル部
品の設計圧力を他の配管あるいは冷凍サイクル部品より
も低くしたことを特徴とするものである。
凝縮器、減圧器、蒸発器を冷媒配管で接続した冷凍サイ
クルを用いた冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル
装置を運転中に低圧となる配管あるいは冷凍サイクル部
品の設計圧力を他の配管あるいは冷凍サイクル部品より
も低くしたことを特徴とするものである。
【００１０】第２の発明では、前記低圧となる配管は、
蒸発器から圧縮機の吸込部を接続する配管であることが
好ましい。
蒸発器から圧縮機の吸込部を接続する配管であることが
好ましい。
【００１１】第３の発明では、前記低圧となる配管の途
中に配管より外径の大きい径拡大管が設けられる。
中に配管より外径の大きい径拡大管が設けられる。
【００１２】前記第１乃至第３の発明によれば、密度の
小さい冷媒の液封による破壊圧力を小さくできるととも
に、通常運転時の圧力に対する安全性を十分確保するこ
とができる。
小さい冷媒の液封による破壊圧力を小さくできるととも
に、通常運転時の圧力に対する安全性を十分確保するこ
とができる。
【００１３】第４の発明は、冷凍サイクルに使用する冷
媒に二種以上の単一冷媒を混合した混合冷媒を用いる冷
凍サイクル装置において、前記冷凍サイクル中で冷媒の
流れる配管の管外径（Ｄ）と管肉厚（ｔ）について、高
圧側配管の管外径（Ｄ1 ）と管肉厚（ｔ1 ）の比と、低
圧側配管の管外径（Ｄ2 ）と管肉厚（ｔ2 ）の比との間
に、 Ｄ1 ／ｔ1 ＜ Ｄ2 ／ｔ2 の関係があることを特徴とするものである。
媒に二種以上の単一冷媒を混合した混合冷媒を用いる冷
凍サイクル装置において、前記冷凍サイクル中で冷媒の
流れる配管の管外径（Ｄ）と管肉厚（ｔ）について、高
圧側配管の管外径（Ｄ1 ）と管肉厚（ｔ1 ）の比と、低
圧側配管の管外径（Ｄ2 ）と管肉厚（ｔ2 ）の比との間
に、 Ｄ1 ／ｔ1 ＜ Ｄ2 ／ｔ2 の関係があることを特徴とするものである。
【００１４】この関係があれば、安全率を決めてから、
高圧側配管の肉厚ｔ1 を必ずしも低圧側配管の肉厚ｔ2
に較べて厚くすることなく、管外径（Ｄ）との相対的な
関係で肉厚（ｔ）を設定できるので、安全強度を確保し
ながら、かつ肉厚増を回避できる。
高圧側配管の肉厚ｔ1 を必ずしも低圧側配管の肉厚ｔ2
に較べて厚くすることなく、管外径（Ｄ）との相対的な
関係で肉厚（ｔ）を設定できるので、安全強度を確保し
ながら、かつ肉厚増を回避できる。
【００１５】また、第５の発明では、１０ ＜ Ｄ1 ／
ｔ1 ＜ Ｄ2 ／ｔ2 ＜ １００であることを特徴と
する。
ｔ1 ＜ Ｄ2 ／ｔ2 ＜ １００であることを特徴と
する。
【００１６】また、第６の発明では、配管の管外径
（Ｄ）は、１／２インチ以上であることを特徴とする。
第１乃至第６の発明の前記冷凍サイクルに使用される冷
媒は、ジフルオロメタン（Ｒ３２）、トリフルオロエタ
ン（Ｒ１４３ａ）、ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）、
プロパン（Ｒ２９０）のいずれかの成分とする単一もし
くは混合冷媒である。
（Ｄ）は、１／２インチ以上であることを特徴とする。
第１乃至第６の発明の前記冷凍サイクルに使用される冷
媒は、ジフルオロメタン（Ｒ３２）、トリフルオロエタ
ン（Ｒ１４３ａ）、ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）、
プロパン（Ｒ２９０）のいずれかの成分とする単一もし
くは混合冷媒である。
【００１７】また、上記冷凍サイクルに使用される冷媒
は、略５０重量％のジフルオロメタン（Ｒ３２）と略５
０重量％のペンタフルオロエタン（Ｒ１２５）を含む混
合冷媒であってもよい。
は、略５０重量％のジフルオロメタン（Ｒ３２）と略５
０重量％のペンタフルオロエタン（Ｒ１２５）を含む混
合冷媒であってもよい。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明による冷凍サイクル
装置の一実施形態について、添付の図面を参照して説明
する。図１は、空気調和機の冷凍サイクルを示す。この
冷凍サイクルは、圧縮機１、凝縮器２、減圧器としての
キャビラリチューブ３、蒸発器４がこの順序で配管によ
って接続されている。
装置の一実施形態について、添付の図面を参照して説明
する。図１は、空気調和機の冷凍サイクルを示す。この
冷凍サイクルは、圧縮機１、凝縮器２、減圧器としての
キャビラリチューブ３、蒸発器４がこの順序で配管によ
って接続されている。
【００１９】かかる冷凍サイクルでは、圧縮機１で圧縮
された冷媒ガスは、凝縮器２で放熱し、凝縮液化した
後、キャビラリチューブ３で減圧され、蒸発器４で外部
の熱を吸収して蒸発し、その後圧縮機１に戻るようにな
っている。冷媒の流れは、図中矢印で示されている。
された冷媒ガスは、凝縮器２で放熱し、凝縮液化した
後、キャビラリチューブ３で減圧され、蒸発器４で外部
の熱を吸収して蒸発し、その後圧縮機１に戻るようにな
っている。冷媒の流れは、図中矢印で示されている。
【００２０】使用される冷媒としては、二種以上の単一
冷媒を混合した冷媒を使用している。具体的な冷媒とし
ては、Ｒ４１０が用いられるがこれに限定されるもので
はなく、図４に示すように、従来（Ｒ２２）よりも液封
に対する余裕度が小さくなる冷媒が対象であり、他に
は、ジフルオロメタン（Ｒ３２）やトルフルオロエタン
（Ｒ１４３ａ）、ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）、プ
ロパン（Ｒ２９０，Ｃ3Ｈ8 ）のいずれかを成分とする
単一もしくは混合冷媒が考えられる。
冷媒を混合した冷媒を使用している。具体的な冷媒とし
ては、Ｒ４１０が用いられるがこれに限定されるもので
はなく、図４に示すように、従来（Ｒ２２）よりも液封
に対する余裕度が小さくなる冷媒が対象であり、他に
は、ジフルオロメタン（Ｒ３２）やトルフルオロエタン
（Ｒ１４３ａ）、ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）、プ
ロパン（Ｒ２９０，Ｃ3Ｈ8 ）のいずれかを成分とする
単一もしくは混合冷媒が考えられる。
【００２１】圧縮機１の吐出側から凝縮器２、キャビラ
リチューブ３、蒸発器４を接続する高圧側配管（図中太
い実線で示されている）の設計圧力Ｐ1 （６５℃の飽和
蒸気圧相当圧力）は、４．２ＭＰａ（メガパスカル）に
設定されている。他方、蒸発器４の下流から、圧縮機１
の吸い込み側に至る常時低圧の低圧側配管（図中細い実
線で示されている）の設計圧力Ｐ2 （６５℃の飽和蒸気
圧相当圧力）は、２．２ＭＰａ（メガパスカル）と低く
設定されている。
リチューブ３、蒸発器４を接続する高圧側配管（図中太
い実線で示されている）の設計圧力Ｐ1 （６５℃の飽和
蒸気圧相当圧力）は、４．２ＭＰａ（メガパスカル）に
設定されている。他方、蒸発器４の下流から、圧縮機１
の吸い込み側に至る常時低圧の低圧側配管（図中細い実
線で示されている）の設計圧力Ｐ2 （６５℃の飽和蒸気
圧相当圧力）は、２．２ＭＰａ（メガパスカル）と低く
設定されている。
【００２２】また、高圧側配管の管外径（Ｄ1 ）と管肉
厚（ｔ1 ）の比と、低圧側配管の管外径（Ｄ2 ）と管肉
厚（ｔ2 ）の比との間に、 Ｄ1 ／ｔ1 ＜ Ｄ2 ／ｔ2 …（２） の関係が成り立つように、それぞれ高圧側配管と、低圧
側配管の管外径と、管肉厚が設定されている。
厚（ｔ1 ）の比と、低圧側配管の管外径（Ｄ2 ）と管肉
厚（ｔ2 ）の比との間に、 Ｄ1 ／ｔ1 ＜ Ｄ2 ／ｔ2 …（２） の関係が成り立つように、それぞれ高圧側配管と、低圧
側配管の管外径と、管肉厚が設定されている。
【００２３】この管外径に対する肉厚比（Ｄ／ｔ）は、
管外径の大小によらない無次元数である。前述した
（１）式から、許容引張り応力σ、溶接効率η、設計圧
力Ｐ、安全率αの値が定まれば、肉厚比（Ｄ／ｔ）は定
まる。
管外径の大小によらない無次元数である。前述した
（１）式から、許容引張り応力σ、溶接効率η、設計圧
力Ｐ、安全率αの値が定まれば、肉厚比（Ｄ／ｔ）は定
まる。
【００２４】図５は、設定圧力Ｐに対する安全率αの値
を変えたときの管外径に対する肉厚比（Ｄ／ｔ）の値を
示すグラフである。たとえば、安全率αを５とした場
合、高圧側配管の肉厚比（Ｄ1 ／ｔ1 ）は２０、低圧側
配管の肉厚比（Ｄ2 ／ｔ2 ）は３８であり、この肉厚比
になるように管外径Ｄ1 、Ｄ2 、肉厚ｔ1 、ｔ2 を設定
すればよい。この場合、高圧側配管の肉厚ｔ2 を必ずし
も低圧側配管の肉厚ｔ2 に較べて厚くする必要はないの
で、安全率５で安全強度を確保しながら、かつ肉厚増を
回避できる。
を変えたときの管外径に対する肉厚比（Ｄ／ｔ）の値を
示すグラフである。たとえば、安全率αを５とした場
合、高圧側配管の肉厚比（Ｄ1 ／ｔ1 ）は２０、低圧側
配管の肉厚比（Ｄ2 ／ｔ2 ）は３８であり、この肉厚比
になるように管外径Ｄ1 、Ｄ2 、肉厚ｔ1 、ｔ2 を設定
すればよい。この場合、高圧側配管の肉厚ｔ2 を必ずし
も低圧側配管の肉厚ｔ2 に較べて厚くする必要はないの
で、安全率５で安全強度を確保しながら、かつ肉厚増を
回避できる。
【００２５】
【表１】 さらには、仮に液封が生じて配管が破裂する場合でも、
表１から明らかなように、肉厚を小さめに設計すること
で、破壊圧力を小さくすることができる。なお、表１
は、管外径Ｄ、肉厚と破壊圧力の関係を示しており、管
外径Ｄが大きくなるほど、破壊圧力が小さくなり、肉厚
が小さくなるほど、破壊圧力が小さくなることがわか
る。
表１から明らかなように、肉厚を小さめに設計すること
で、破壊圧力を小さくすることができる。なお、表１
は、管外径Ｄ、肉厚と破壊圧力の関係を示しており、管
外径Ｄが大きくなるほど、破壊圧力が小さくなり、肉厚
が小さくなるほど、破壊圧力が小さくなることがわか
る。
【００２６】また、図５から見て取れるように、安全率
αが２以上であれば、肉厚比（Ｄ／ｔ）は、 １０ ＜ Ｄ1 ／ｔ1 ＜ Ｄ2 ／ｔ2 ＜ １００ …（３） の範囲にあることがわかる。この範囲で、安全率をまず
決めてから、外径、肉厚を設定すればよいので、設計計
算が容易になる。
αが２以上であれば、肉厚比（Ｄ／ｔ）は、 １０ ＜ Ｄ1 ／ｔ1 ＜ Ｄ2 ／ｔ2 ＜ １００ …（３） の範囲にあることがわかる。この範囲で、安全率をまず
決めてから、外径、肉厚を設定すればよいので、設計計
算が容易になる。
【００２７】さらに、前述した図６を参照すると、管外
径が２０ミリ以下であると、安全率αが１倍でも５倍で
も肉厚にはたいした差はないことがわかる。逆にいえ
ば、管外径が大きくなった場合に、（３）式にしたがっ
て、肉厚を厚くしないように設計すればよい。冷凍サイ
クルで使用される配管のサイズはインチで規格されてい
るので、管外径（Ｄ）は１／２インチ以上であることが
実用上好ましい。
径が２０ミリ以下であると、安全率αが１倍でも５倍で
も肉厚にはたいした差はないことがわかる。逆にいえ
ば、管外径が大きくなった場合に、（３）式にしたがっ
て、肉厚を厚くしないように設計すればよい。冷凍サイ
クルで使用される配管のサイズはインチで規格されてい
るので、管外径（Ｄ）は１／２インチ以上であることが
実用上好ましい。
【００２８】次に、図２は、ヒートポンプ型の空気調和
機の冷凍サイクルを示す。本発明をヒートポンプ型の空
気調和機に適用する場合、四方弁５の切換によって、室
内熱交換器６、室外熱交換器８は、凝縮器となったり蒸
発器となったりして、高圧冷媒と低圧冷媒の流れる流路
が切り替わる。
機の冷凍サイクルを示す。本発明をヒートポンプ型の空
気調和機に適用する場合、四方弁５の切換によって、室
内熱交換器６、室外熱交換器８は、凝縮器となったり蒸
発器となったりして、高圧冷媒と低圧冷媒の流れる流路
が切り替わる。
【００２９】そこで、ヒートポンプ型空気調和機の場合
は、図中、太い実線で示す圧縮機１、四方弁５、室外熱
交換器６、減圧弁７、室内熱交換器８を接続し、さら
に、室内熱交換器８と四方弁５を接続する配管を高圧側
配管として、四方弁５と圧縮機１の吸い込み側を接続す
る図中細い実線で示す配管を低圧配管として、高圧側配
管の管外径（Ｄ1 ）と管肉厚（ｔ1 ）の比と、低圧側配
管の管外径（Ｄ2 ）と管肉厚（ｔ2 ）の比との間に、
（２）式および（３）式が成り立つようにすればよい。
は、図中、太い実線で示す圧縮機１、四方弁５、室外熱
交換器６、減圧弁７、室内熱交換器８を接続し、さら
に、室内熱交換器８と四方弁５を接続する配管を高圧側
配管として、四方弁５と圧縮機１の吸い込み側を接続す
る図中細い実線で示す配管を低圧配管として、高圧側配
管の管外径（Ｄ1 ）と管肉厚（ｔ1 ）の比と、低圧側配
管の管外径（Ｄ2 ）と管肉厚（ｔ2 ）の比との間に、
（２）式および（３）式が成り立つようにすればよい。
【００３０】また、上記常時低圧の低圧側配管の途中に
外径が低圧側配管よりも大きく、低圧側配管の管外径
（Ｄ2 ）と管肉厚（ｔ2 ）の比よりも小さくなり、その
比が１０以上となる肉厚を有する径拡大管９を設けても
よい。この場合には、表１からわかるように、破壊圧力
をより小さくでき安全性が高められる。
外径が低圧側配管よりも大きく、低圧側配管の管外径
（Ｄ2 ）と管肉厚（ｔ2 ）の比よりも小さくなり、その
比が１０以上となる肉厚を有する径拡大管９を設けても
よい。この場合には、表１からわかるように、破壊圧力
をより小さくでき安全性が高められる。
【００３１】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、冷凍サイクル装置を運転中に低圧となる配管
あるいは冷凍サイクル部品の設計圧力を他の配管あるい
は冷凍サイクル部品よりも低くするので、高圧の混合冷
媒を使用する冷凍サイクルに用いる配管の強度上の安全
性を最大限に確保しながら、肉厚の増加を回避し配管コ
ストの上昇を最小限に抑えることができる。
によれば、冷凍サイクル装置を運転中に低圧となる配管
あるいは冷凍サイクル部品の設計圧力を他の配管あるい
は冷凍サイクル部品よりも低くするので、高圧の混合冷
媒を使用する冷凍サイクルに用いる配管の強度上の安全
性を最大限に確保しながら、肉厚の増加を回避し配管コ
ストの上昇を最小限に抑えることができる。
【図１】本発明を適用する空気調和機の冷凍サイクルを
示す図。
示す図。
【図２】本発明を適用するヒートポンプ型の空気調和機
の冷凍サイクルを示す図。
の冷凍サイクルを示す図。
【図３】冷凍サイクルの容積に対する液量率を示す図。
【図４】各種冷媒の温度に対する密度を示す図。
【図５】安全率に対する管外径に対する肉厚比（Ｄ／
ｔ）の値を示す図。
ｔ）の値を示す図。
【図６】従来の単一冷媒と、混合冷媒とについて、安全
率１倍と５倍のそれぞれについて管外径に対する必要肉
厚を示す図。
率１倍と５倍のそれぞれについて管外径に対する必要肉
厚を示す図。
１ 圧縮機 ２ 凝縮器 ３ キャビラリチューブ ４ 蒸発器 ５ 四方弁 ６ 室外熱交換器 ７ 減圧弁 ８ 室内熱交換器
Claims (8)
- 【請求項１】圧縮機、凝縮器、減圧器、蒸発器を冷媒配
管で接続した冷凍サイクルを用いた冷凍サイクル装置に
おいて、 冷凍サイクル装置を運転中に低圧となる配管あるいは冷
凍サイクル部品の設計圧力を他の配管あるいは冷凍サイ
クル部品よりも低くしたことを特徴とする冷凍サイクル
装置。 - 【請求項２】前記低圧となる配管は、蒸発器から圧縮機
の吸込部を接続する配管であることを特徴とする請求項
１に記載の冷凍サイクル装置。 - 【請求項３】前記低圧となる配管の途中に配管より外径
の大きい径拡大管を設けたことを特徴とする請求項１ま
たは２に記載の冷凍サイクル装置。 - 【請求項４】冷凍サイクルに使用する冷媒に二種以上の
単一冷媒を混合した混合冷媒を用いる冷凍サイクル装置
において、 前記冷凍サイクル中で冷媒の流れる配管の管外径（Ｄ）
と管肉厚（ｔ）について、高圧側配管の管外径（Ｄ1 ）
と管肉厚（ｔ1 ）の比と、低圧側配管の管外径（Ｄ2 ）
と管肉厚（ｔ2 ）の比との間に、 Ｄ1 ／ｔ1 ＜ Ｄ2 ／ｔ2 の関係があることを特徴とする冷凍サイクル装置。 - 【請求項５】１０ ＜ Ｄ1 ／ｔ1 ＜ Ｄ2 ／ｔ2
＜ １００であることを特徴とする請求項４に記載の冷
凍サイクル装置。 - 【請求項６】配管の管外径（Ｄ）は、１／２インチ以上
であることを特徴とする請求項４または５に記載の冷凍
サイクル装置。 - 【請求項７】前記冷凍サイクルに使用される冷媒は、ジ
フルオロメタン（Ｒ３２）、トリフルオロエタン（Ｒ１
４３ａ）、ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）、プロパン
（Ｒ２９０）のいずれかの成分とする単一もしくは混合
冷媒であることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか
の項に記載の冷凍サイクル装置。 - 【請求項８】前記冷凍サイクルに使用される冷媒は、略
５０重量％のジフルオロメタン（Ｒ３２）と略５０重量
％のペンタフルオロエタン（Ｒ１２５）を含む混合冷媒
であることを特徴とする請求項１乃至６のいずれかの項
に記載の冷凍サイクル装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21779597A JP3813317B2 (ja) | 1997-08-12 | 1997-08-12 | 冷凍サイクル装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21779597A JP3813317B2 (ja) | 1997-08-12 | 1997-08-12 | 冷凍サイクル装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1163735A true JPH1163735A (ja) | 1999-03-05 |
| JP3813317B2 JP3813317B2 (ja) | 2006-08-23 |
Family
ID=16709859
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21779597A Expired - Fee Related JP3813317B2 (ja) | 1997-08-12 | 1997-08-12 | 冷凍サイクル装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3813317B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000052398A1 (fr) * | 1999-03-02 | 2000-09-08 | Daikin Industries, Ltd. | Dispositif frigorifique |
| WO2000052397A1 (fr) * | 1999-03-02 | 2000-09-08 | Daikin Industries, Ltd. | Dispositif frigorifique |
| JP2009530581A (ja) * | 2006-03-23 | 2009-08-27 | ヴィーラント ウェルケ アクチーエン ゲゼルシャフト | 熱交換器管の使用方法 |
-
1997
- 1997-08-12 JP JP21779597A patent/JP3813317B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000052398A1 (fr) * | 1999-03-02 | 2000-09-08 | Daikin Industries, Ltd. | Dispositif frigorifique |
| WO2000052397A1 (fr) * | 1999-03-02 | 2000-09-08 | Daikin Industries, Ltd. | Dispositif frigorifique |
| US6739143B1 (en) | 1999-03-02 | 2004-05-25 | Daikin Industries, Ltd. | Refrigerating device |
| JP2009530581A (ja) * | 2006-03-23 | 2009-08-27 | ヴィーラント ウェルケ アクチーエン ゲゼルシャフト | 熱交換器管の使用方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3813317B2 (ja) | 2006-08-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5663004B2 (ja) | ヒートポンプ温水器用のハイドロフルオロカーボン冷媒組成物 | |
| JP6065429B2 (ja) | 空気調和機 | |
| WO2002023100A1 (en) | Multiple refrigerating device | |
| KR100629971B1 (ko) | 냉동장치 | |
| JP2004361036A (ja) | 空気調和装置 | |
| US10126026B2 (en) | Refrigeration cycle apparatus | |
| EP0962725B1 (en) | Airconditioner using inflammable refrigerant | |
| JP2019207054A (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| US6591631B1 (en) | Refrigerating device | |
| JP3454647B2 (ja) | 空気調和機 | |
| US6637236B2 (en) | Refrigerating device | |
| WO2018181057A1 (ja) | 冷凍装置 | |
| WO2009150763A1 (ja) | 空気調和装置 | |
| JP3813317B2 (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| EP0971183A1 (en) | Air conditioner | |
| JP5008235B2 (ja) | ヒートポンプ給湯器 | |
| JP2020073640A (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| JP6393181B2 (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| EP3816544A1 (en) | Refrigeration cycle device | |
| JPH08127767A (ja) | 作動流体 | |
| WO2017145243A1 (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| JPH08151569A (ja) | 作動流体 | |
| JPH07190519A (ja) | 冷凍サイクル | |
| JPH0885784A (ja) | 作動流体 | |
| JPH08120260A (ja) | 作動流体 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060214 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060224 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060424 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060526 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060531 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090609 Year of fee payment: 3 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100609 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110609 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110609 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120609 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130609 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |