CN111480040A - 制冷循环装置 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环的空调单元。制冷循环装置(1、1a～1m)中具备：具有压缩机(21)、冷凝器(23、31、36)、减压部(24、44、45、33、38)和蒸发器(31、36、23)的制冷剂回路(10)；以及被封入制冷剂回路(10)中的至少包含1,2‑二氟乙烯的制冷剂。
Description
技术领域
本发明涉及制冷循环装置。
背景技术
一直以来，在空调装置等热循环系统中，多使用R410A作为制冷剂。R410A是(CH2F2；HFC-32或R32)和五氟乙烷(C2HF5；HFC-125或R125)的二组分混合制冷剂，是准共沸组合物。
但是，R410A的全球变暖潜能值(GWP)为2088，近年来，由于对地球温室化的担忧的提高，更多使用作为GWP更低的制冷剂的R32。
因此，例如在专利文献1(国际公开第2015/141678号)中，提出了各种可替代R410A的低GWP混合制冷剂。
发明内容
发明所要解决的课题
但是，截至目前，关于能够使用这样的GWP小的制冷剂的具体的制冷剂回路尚未进行任何研究。
鉴于上述情况，本发明的内容在于提供一种能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环的空调单元。
用于解决课题的手段
第1方案的制冷循环装置具备制冷剂回路和制冷剂。制冷剂回路具有压缩机、冷凝器、减压部和蒸发器。制冷剂至少包含1,2-二氟乙烯。制冷剂被封入制冷剂回路中。
该制冷循环装置中，由于在具有压缩机、冷凝器、减压部和蒸发器的制冷剂回路中能够进行使用包含1,2-二氟乙烯的制冷剂的制冷循环，因此能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环。
第2方案的制冷循环装置为第1方案的制冷循环装置，其中，制冷剂回路进一步具有低压储罐。低压储罐被设于从蒸发器朝向压缩机的吸入侧的制冷剂流路的中途。
该制冷循环装置中，能够在将制冷剂回路中的剩余制冷剂积存在低压储罐中的同时进行制冷循环。
第3方案的制冷循环装置为第1方案或第2方案的制冷循环装置，其中，制冷剂回路进一步具有高压储罐。高压储罐被设于从冷凝器朝向蒸发器的制冷剂流路的中途。
该制冷循环装置中，能够在将制冷剂回路中的剩余制冷剂积存在高压储罐中的同时进行制冷循环。
第4方案的制冷循环装置为第1方案至第3方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂回路进一步具有第1减压部、第2减压部以及中压储罐。第1减压部、第2减压部以及中压储罐均被设于从冷凝器朝向蒸发器的制冷剂流路的中途。中压储罐被设于从冷凝器朝向蒸发器的制冷剂流路中的第1减压部与第2减压部之间。
该制冷循环装置中，能够在将制冷剂回路中的剩余制冷剂积存在中压储罐中的同时进行制冷循环。
第5方案的制冷循环装置为第1方案至第4方案中任一方案的制冷循环装置，其进一步具备控制部。制冷剂回路进一步具有第1减压部和第2减压部。第1减压部和第2减压部被设于从冷凝器朝向蒸发器的制冷剂流路的中途。控制部对于通过第1减压部的制冷剂的减压程度和通过第2减压部的制冷剂的减压程度这两者进行调节。
该制冷循环装置中，通过对被设于从冷凝器朝向蒸发器的制冷剂流路的中途的第1减压部和第2减压部的各减压程度进行控制，能够降低位于从冷凝器朝向蒸发器的制冷剂流路的中途的第1减压部与第2减压部之间的制冷剂的密度。由此，容易使冷凝器和/或蒸发器中大量存在被封入制冷剂回路中的制冷剂，能够提高能力。
第6方案的制冷循环装置为第1方案至第5方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂回路进一步具有制冷剂热交换部。制冷剂热交换部使从冷凝器朝向蒸发器的制冷剂与从蒸发器朝向压缩机的制冷剂之间进行热交换。
该制冷循环装置中，在制冷剂热交换部，利用从冷凝器朝向蒸发器的制冷剂对于从蒸发器朝向压缩机的制冷剂进行加热。因此，能够抑制压缩机中的液体压缩。
第7方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]和性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第8方案的制冷循环装置为第7方案的制冷循环装置，其中，在制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点A(68.6,0.0,31.4)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)、
点C(32.9,67.1,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这7个点分别连结而成的线段AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO和OA所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段BD、CO和OA上的点除外)，
上述线段AA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段BD、CO和OA为直线。
第9方案的制冷循环装置为第7方案的制冷循环装置，其中，在制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点G(72.0,28.0,0.0)、
点I(72.0,0.0,28.0)、
点A(68.6,0.0,31.4)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这8个点分别连结而成的线段GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C和CG所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段IA、BD和CG上的点除外)，
上述线段AA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段GI、IA、BD和CG为直线。
第10方案的制冷循环装置为第7方案的制冷循环装置，其中，在制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点J(47.1,52.9,0.0)、
点P(55.8,42.0,2.2)、
点N(68.6,16.3,15.1)、
点K(61.3,5.4,33.3)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这9个点分别连结而成的线段JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C和CJ所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段BD和CJ上的点除外)，
上述线段PN由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段NK由
坐标(x,0.2421x2-29.955x+931.91,-0.2421x2+28.955x-831.91)
所表示，
上述线段KA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段JP、BD和CG为直线。
第11方案的制冷循环装置为第7方案的制冷循环装置，其中，在制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点J(47.1,52.9,0.0)、
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这9个点分别连结而成的线段JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C和CJ所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段BD和CJ上的点除外)，
上述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段JP、LM、BD和CG为直线。
第12方案的制冷循环装置为第7方案的制冷循环装置，其中，在制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点F(0.0,61.8,38.2)和
点T(35.8,44.9,19.3)
这7个点分别连结而成的线段PL、LM、MA’、A’B、BF、FT和TP所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段BF上的点除外)，
上述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段FT由
坐标(x,0.0078x2-0.7501x+61.8,-0.0078x2-0.2499x+38.2)
所表示，
上述线段TP由
坐标(x,0.0067x2-0.7607x+63.525,-0.0067x2-0.2393x+36.475)
所表示，并且，
上述线段LM和BF为直线。
第13方案的制冷循环装置为第7方案的制冷循环装置，其中，在制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点Q(62.8,29.6,7.6)和
点R(49.8,42.3,7.9)
这4个点分别连结而成的线段PL、LQ、QR和RP所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段RP由
坐标(x,0.0067x2-0.7607x+63.525,-0.0067x2-0.2393x+36.475)
所表示，并且，
上述线段LQ和QR为直线。
第14方案的制冷循环装置为第7方案的制冷循环装置，其中，在制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点S(62.6,28.3,9.1)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点F(0.0,61.8,38.2)和
点T(35.8,44.9,19.3)
这6个点分别连结而成的线段SM、MA’、A’B、BF、FT以及TS所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段FT由
坐标(x,0.0078x2-0.7501x+61.8,-0.0078x2-0.2499x+38.2)
所表示，
上述线段TS由
坐标(x,0.0017x2-0.7869x+70.888,-0.0017x2-0.2131x+29.112)
所表示，并且，
上述线段SM和BF为直线。
第15方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂相对于该制冷剂的整体包含合计为99.5质量％以上的反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))和三氟乙烯(HFO-1123)，并且该制冷剂相对于该制冷剂的整体包含62.0质量％～72.0质量％的HFO-1132(E)。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]和制冷能力[RefrigerationCapacity(有时也记为Cooling Capacity、Capacity)]、在美国采暖、制冷和空调工程师协会(ASHRAE)的标准中为微可燃性(2L级)的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第16方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂相对于该制冷剂的整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)和HFO-1123，并且该制冷剂相对于该制冷剂的整体包含45.1质量％～47.1质量％的HFO-1132(E)。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]和制冷能力[RefrigerationCapacity(有时也记为Cooling Capacity、Capacity)]、在美国采暖、制冷和空调工程师协会(ASHRAE)的标准中为微可燃性(2L级)的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第17方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)以及二氟甲烷(R32)，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.026a2-1.7478a+72.0,-0.026a2+0.7478a+28.0,0.0)、
点I(0.026a2-1.7478a+72.0,0.0,-0.026a2+0.7478a+28.0)、
点A(0.0134a2-1.9681a+68.6,0.0,-0.0134a2+0.9681a+31.4)、
点B(0.0,0.0144a2-1.6377a+58.7,-0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0,0.0224a2+0.968a+75.4,-0.0224a2-1.968a+24.6)和
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9,0.2304a2-0.5938a+67.1,0.0)
这6个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BD’、D’C和CG所包围的图形的范围内或上述直线GI、AB和D’C上(其中，点G、点I、点A、点B、点D’和点C除外)，
在11.1<a≤18.2时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.02a2-1.6013a+71.105,-0.02a2+0.6013a+28.895,0.0)、
点I(0.02a2-1.6013a+71.105,0.0,-0.02a2+0.6013a+28.895)、
点A(0.0112a2-1.9337a+68.484,0.0,-0.0112a2+0.9337a+31.516)、
点B(0.0,0.0075a2-1.5156a+58.199,-0.0075a2+0.5156a+41.801)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)，
在18.2<a≤26.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0135a2-1.4068a+69.727,-0.0135a2+0.4068a+30.273,0.0)、
点I(0.0135a2-1.4068a+69.727,0.0,-0.0135a2+0.4068a+30.273)、
点A(0.0107a2-1.9142a+68.305,0.0,-0.0107a2+0.9142a+31.695)、
点B(0.0,0.009a2-1.6045a+59.318,-0.009a2+0.6045a+40.682)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)，
在26.7<a≤36.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0111a2-1.3152a+68.986,-0.0111a2+0.3152a+31.014,0.0)、
点I(0.0111a2-1.3152a+68.986,0.0,-0.0111a2+0.3152a+31.014)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793,0.0,-0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0,0.0046a2-1.41a+57.286,-0.0046a2+0.41a+42.714)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)，以及
在36.7<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0061a2-0.9918a+63.902,-0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)、
点I(0.0061a2-0.9918a+63.902,0.0,-0.0061a2-0.0082a+36.098)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1,0.0,-0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0,0.0012a2-1.1659a+52.95,-0.0012a2+0.1659a+47.05)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]和性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第18方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)以及二氟甲烷(R32)，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0049a2-0.9645a+47.1,-0.0049a2-0.0355a+52.9,0.0)、
点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7,-0.0323a2+0.4122a+5.9,-0.0191a2+1.0231a+32.4)、点B(0.0,0.0144a2-1.6377a+58.7,-0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0,0.0224a2+0.968a+75.4,-0.0224a2-1.968a+24.6)和
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9,0.2304a2-0.5938a+67.1,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BD’、D’C和CJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’、K’B和D’C上(其中，点J、点B、点D’和点C除外)，
在11.1<a≤18.2时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0243a2-1.4161a+49.725,-0.0243a2+0.4161a+50.275,0.0)、
点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187,-0.0236a2+0.34a+5.636,-0.0105a2+0.8577a+33.177)、
点B(0.0,0.0075a2-1.5156a+58.199,-0.0075a2+0.5156a+41.801)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这4个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’和K’B上(其中，点J、点B和点W除外)，
在18.2<a≤26.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0246a2-1.4476a+50.184,-0.0246a2+0.4476a+49.816,0.0)、
点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515,-0.0079a2-0.1136a+8.702,-0.0117a2+0.8999a+32.783)、
点B(0.0,0.009a2-1.6045a+59.318,-0.009a2+0.6045a+40.682)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这4个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’和K’B上(其中，点J、点B和点W除外)，
在26.7<a≤36.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0183a2-1.1399a+46.493,-0.0183a2+0.1399a+53.507,0.0)、
点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95,0.0,0.0051a2-1.0929a+74.05)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793,0.0,-0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0,0.0046a2-1.41a+57.286,-0.0046a2+0.41a+42.714)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’A、AB、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’、K'A和AB上(其中，点J、点B和点W除外)，以及，
在36.7<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13,0.0134a2-2.0956a+92.87,0.0)、
点K’(-1.892a+29.443,0.0,0.892a+70.557)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1,0.0,-0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0,0.0012a2-1.1659a+52.95,-0.0012a2+0.1659a+47.05)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’A、AB、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’、K'A和AB上(其中，点J、点B和点W除外)。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]和性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第19方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、二氟甲烷(R32)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)，在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,0.0,28.0)、
点J(48.5,18.3,33.2)、
点N(27.7,18.2,54.1)和
点E(58.3,0.0,41.7)
这4个点分别连结而成的线段IJ、JN、NE以及EI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，位于线段EI上的点除外)，
上述线段IJ由
坐标(0.0236y2-1.7616y+72.0,y,-0.0236y2+0.7616y+28.0)
所表示，
上述线段NE由
坐标(0.012y2-1.9003y+58.3,y,-0.012y2+0.9003y+41.7)
所表示，并且，
上述线段JN和EI为直线。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]、在美国采暖、制冷和空调工程师协会(ASHRAE)的标准中为微可燃性(2L级)的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第20方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点M(52.6,0.0,47.4)、
点M’(39.2,5.0,55.8)、
点N(27.7,18.2,54.1)、
点V(11.0,18.1,70.9)和
点G(39.6,0.0,60.4)
这5个点分别连结而成的线段MM’、M’N、NV、VG以及GM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，位于线段GM上的点除外)，
上述线段MM’由
坐标(x,0.132x2-3.34x+52.6,-0.132x2+2.34x+47.4)
所表示，
上述线段M’N由
坐标(0.0313y2-1.4551y+43.824,y,-0.0313y2+0.4551y+56.176)
所表示，
上述线段VG由
坐标(0.0123y2-1.8033y+39.6,y,-0.0123y2+0.8033y+60.4)
所表示，并且，
上述线段NV和GM为直线。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]、在美国采暖、制冷和空调工程师协会(ASHRAE)的标准中为微可燃性(2L级)的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第21方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点O(22.6,36.8,40.6)、
点N(27.7,18.2,54.1)和
点U(3.9,36.7,59.4)
这3个点分别连结而成的线段ON、NU和UO所包围的图形的范围内或上述线段上，上述线段ON由
坐标(0.0072y2-0.6701y+37.512,y,-0.0072y2-0.3299y+62.488)
所表示，
上述线段NU由
坐标(0.0083y2-1.7403y+56.635,y,-0.0083y2+0.7403y+43.365)
所表示，并且，
上述线段UO为直线。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]、在美国采暖、制冷和空调工程师协会(ASHRAE)的标准中为微可燃性(2L级)的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第22方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点Q(44.6,23.0,32.4)、
点R(25.5,36.8,37.7)、
点T(8.6,51.6,39.8)、
点L(28.9,51.7,19.4)和
点K(35.6,36.8,27.6)
这5个点分别连结而成的线段QR、RT、TL、LK和KQ所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段QR由
坐标(0.0099y2-1.975y+84.765,y,-0.0099y2+0.975y+15.235)
所表示，
上述线段RT由
坐标(0.082y2-1.8683y+83.126,y,-0.082y2+0.8683y+16.874)
所表示，
上述线段LK由
坐标(0.0049y2-0.8842y+61.488,y,-0.0049y2-0.1158y+38.512)
所表示，
上述线段KQ由
坐标(0.0095y2-1.2222y+67.676,y,-0.0095y2+0.2222y+32.324)
所表示，并且，
上述线段TL为直线。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]、在美国采暖、制冷和空调工程师协会(ASHRAE)的标准中为微可燃性(2L级)的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第23方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(20.5,51.7,27.8)、
点S(21.9,39.7,38.4)和
点T(8.6,51.6,39.8)
这3个点分别连结而成的线段PS、ST和TP所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段PS由
坐标(0.0064y2-0.7103y+40.1,y,-0.0064y2-0.2897y+59.9)
所表示，
上述线段ST由
坐标(0.082y2-1.8683y+83.126,y,-0.082y2+0.8683y+16.874)
所表示，并且，
上述线段TP为直线。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]、在美国采暖、制冷和空调工程师协会(ASHRAE)的标准中为微可燃性(2L级)的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第24方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和二氟甲烷(R32)，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,28,0,0.0)
点K(48.4,33.2,18.4)
点B’(0.0,81.6,18.4)
点H(0.0,84.2,15.8)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这6个点分别连结而成的线段IK、KB’、B’H、HR、RG和GI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段B’H和GI上的点除外)，
上述线段IK由
坐标(0.025z2-1.7429z+72.00,-0.025z2+0.7429z+28.0,z)
所表示，
上述线段HR由
坐标(-0.3123z2+4.234z+11.06,0.3123z2-5.234z+88.94,z)
所表示，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，并且，
上述线段KB’和GI为直线。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第25方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,28,0,0.0)
点J(57.7,32.8,9.5)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这4个点分别连结而成的线段IJ、JR、RG和GI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段GI上的点除外)，
上述线段IJ由
坐标(0.025z2-1.7429z+72.0,-0.025z2+0.7429z+28.0,z)
所表示，并且，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，
上述线段JR和GI为直线。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第26方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点M(47.1,52.9,0.0)
点P(31.8,49.8,18.4)
点B’(0.0,81.6,18.4)
点H(0.0,84.2,15.8)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这6个点分别连结而成的线段MP、PB’、B’H、HR、RG和GM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段B’H和GM上的点除外)，
上述线段MP由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，
上述线段HR由
坐标(-0.3123z2+4.234z+11.06,0.3123z2-5.234z+88.94,z)
所表示，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，并且，
上述线段PB’和GM为直线。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第27方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点M(47.1,52.9,0.0)
点N(38.5,52.1,9.5)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这4个点分别连结而成的线段MN、NR、RG和GM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段GM上的点除外)，
上述线段MN由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，并且，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，
上述线段JR和GI为直线。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第28方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(31.8,49.8,18.4)
点S(25.4,56.2,18.4)和
点T(34.8,51.0,14.2)
这3个点分别连结而成的线段PS、ST和TP所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段ST由
坐标(-0.0982z2+0.9622z+40.931,0.0982z2-1.9622z+59.069,z)
所表示，并且，
上述线段TP由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，
上述线段PS为直线。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂来进行制冷循环。
第29方案的制冷循环装置为第1方案至第6方案中任一方案的制冷循环装置，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点Q(28.6,34.4,37.0)
点B”(0.0,63.0,37.0)
点D(0.0,67.0,33.0)和
点U(28.7,41.2,30.1)
这4个点分别连结而成的线段QB”、B”D、DU和UQ所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段B”D上的点除外)，
上述线段DU由
坐标(-3.4962z2+210.71z-3146.1,3.4962z2-211.71z+3246.1,z)所表示，并且，
上述线段UQ由
坐标(0.0135z2-0.9181z+44.133,-0.0135z2-0.0819z+55.867,z)
所表示，
上述线段QB”和B”D为直线。
该制冷循环装置中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂来进行制冷循环。
附图说明
图1是燃烧性试验中使用的装置的示意图。
图2是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中示出点A～T以及将它们相互连结而成的线段的图。
图3是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中示出点A～C、D’、G、I、J和K’以及将它们相互连结而成的线段的图。
图4是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为92.9质量％(R32含有比例为7.1质量％)的三成分组成图中示出点A～C、D’、G、I、J和K’以及将它们相互连结而成的线段的图。
图5是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为88.9质量％(R32含有比例为11.1质量％)的三成分组成图中示出点A～C、D’、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图6是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为85.5质量％(R32含有比例为14.5质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图7是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为81.8质量％(R32含有比例为18.2质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图8是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为78.1质量％(R32含有比例为21.9质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图9是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为73.3质量％(R32含有比例为26.7质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图10是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为70.7质量％(R32含有比例为29.3质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图11是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为63.3质量％(R32含有比例为36.7质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图12是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为55.9质量％(R32含有比例为44.1质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图13是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为52.2质量％(R32含有比例为47.8质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图14是在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中示出点A～C、E、G以及I～W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图15是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中示出点A～U以及将它们相互连结而成的线段的图。
图16是第1实施方式的制冷剂回路的示意性构成图。
图17是第1实施方式的制冷循环装置的示意性控制框图构成图。
图18是第2实施方式的制冷剂回路的示意性构成图。
图19是第2实施方式的制冷循环装置的示意性控制框图构成图。
图20是第3实施方式的制冷剂回路的示意性构成图。
图21是第3实施方式的制冷循环装置的示意性控制框图构成图。
图22是第4实施方式的制冷剂回路的示意性构成图。
图23是第4实施方式的制冷循环装置的示意性控制框图构成图。
图24是第5实施方式的制冷剂回路的示意性构成图。
图25是第5实施方式的制冷循环装置的示意性控制框图构成图。
图26是第6实施方式的制冷剂回路的示意性构成图。
图27是第6实施方式的制冷循环装置的示意性控制框图构成图。
图28是第7实施方式的制冷剂回路的示意性构成图。
图29是第7实施方式的制冷循环装置的示意性控制框图构成图。
图30是第8实施方式的制冷剂回路的示意性构成图。
图31是第8实施方式的制冷循环装置的示意性控制框图构成图。
图32是第9实施方式的制冷剂回路的示意性构成图。
图33是第9实施方式的制冷循环装置的示意性控制框图构成图。
图34是第10实施方式的制冷剂回路的示意性构成图。
图35是第10实施方式的制冷循环装置的示意性控制框图构成图。
图36是第11实施方式的制冷剂回路的示意性构成图。
图37是第11实施方式的制冷循环装置的示意性控制框图构成图。
图38是第12实施方式的制冷剂回路的示意性构成图。
图39是第12实施方式的制冷循环装置的示意性控制框图构成图。
具体实施方式
(1)术语的定义
本说明书中，术语“制冷剂”至少包括由ISO817(国际标准化机构)确定的、标注有表示制冷剂种类的R开始的制冷剂编号(ASHRAE编号)的化合物，此外也包括尽管未标注制冷剂编号、但具有与它们同等的作为制冷剂的特性的物质。制冷剂在化合物的结构方面大致分为“氟碳系化合物”和“非氟碳系化合物”。“氟碳系化合物”包括氯氟烃(CFC)、氢氯氟烃(HCFC)和氢氟烃(HFC)。作为“非氟碳系化合物”，可以举出丙烷(R290)、丙烯(R1270)、丁烷(R600)、异丁烷(R600a)、二氧化碳(R744)和氨(R717)等。
本说明书中，术语“包含制冷剂的组合物”至少包括：(1)制冷剂本身(包括制冷剂混合物)；(2)进一步包含其他成分而能够用于通过至少与制冷机油混合而获得制冷机用工作流体的组合物；和(3)含有制冷机油的制冷机用工作流体。本说明书中，将这三种方式中的(2)的组合物区别于制冷剂本身(包括制冷剂混合物)而记为“制冷剂组合物”。另外，将(3)的制冷机用工作流体区别于“制冷剂组合物”而记为“含有制冷机油的工作流体”。
本说明书中，关于术语“替代”，在用第二制冷剂“替代”第一制冷剂的语句中使用的情况下，作为第一类型，是指在为了使用第一制冷剂进行运转而设计的设备中，仅经过根据需要的微小的部件(制冷机油、垫片、密封垫、膨胀阀、干燥器等其他部件中的至少一种)的变更和设备调整，就能够使用第二制冷剂在最佳条件下运转。即，该类型是指“替代”制冷剂而使同一设备运转。作为该类型的“替代”的方式，按照置换为第二制冷剂时所需的变更或调整的程度小的顺序，有“直接(drop in)替代”、“近似直接(nealy drop in)替代”和“翻新(retrofit)”。
作为第二类型，为了将为了使用第二制冷剂进行运转而设计的设备用于与第一制冷剂的现有用途相同的用途，搭载第二制冷剂来使用，这也包含在术语“替代”中。该类型是指“替代”制冷剂而提供同一用途。
本说明书中，术语“制冷机(refrigerator)”是指通过夺去物体或空间的热而成为比周围的外部气体低的温度且维持该低温的所有装置。换言之，制冷机是指为了使热从温度低的一方向高的一方移动而从外部得到能量来作功而进行能量转换的转换装置。
本说明书中，制冷剂为“WCF微可燃”是指，根据美国ANSI/ASHRAE34-2013标准，最易燃的成分(Worst case of formulation for flammability；WCF)的燃烧速度为10cm/s以下。另外，本说明书中，制冷剂为“ASHRAE微可燃”是指，WCF的燃烧速度为10cm/s以下，并且使用WCF进行基于ANSI/ASHRAE34-2013的储藏、输送、使用时的泄漏试验而确定的最易燃的分馏成分(Worst case of fractionation for flammability；WCFF)的燃烧速度为10cm/s以下，美国ANSI/ASHRAE34-2013标准的燃烧性区分判断为“2L级”。
本说明书中，关于制冷剂，“RCL为x％以上”时，是指关于该制冷剂的依据美国ANSI/ASHRAE34-2013标准计算出的制冷剂浓度极限(Refrigerant Concentration Limit；RCL)为x％以上。RCL是指考虑到安全系数的空气中的浓度极限，是旨在降低人类存在的密闭空间中的急性毒性、窒息和可燃性的危险度的指标。RCL依据上述标准来确定。具体而言，依据上述标准7.1.1、7.1.2和7.1.3分别算出的急性毒性暴露极限(Acute-ToxicityExposure Limit；ATEL)、缺氧极限(Oxygen Deprivation Limit；ODL)和可燃浓度限界(Flammable Concentration Limit；FCL)中的最低浓度为RCL。
本说明书中，温度滑移(Temperature Glide)是指制冷剂系统的热交换器内的包含本发明的制冷剂的组合物的相变过程的起始温度与终止温度之差的绝对值。
(2)制冷剂
(2-1)制冷剂成分
详细如后所述，可以使用制冷剂A、制冷剂B、制冷剂C、制冷剂D、制冷剂E的各种制冷剂中的任一种作为制冷剂。
(2-2)制冷剂的用途
本发明的制冷剂可以优选用作制冷机中的工作流体。
本发明的组合物适合用作R410A、R407C和R404A等HFC制冷剂、以及R22等HCFC制冷剂的替代制冷剂。
(3)制冷剂组合物
本发明的制冷剂组合物至少包含本发明的制冷剂，能够用于与本发明的制冷剂相同的用途。另外，本发明的制冷剂组合物能够进一步用于通过至少与制冷机油混合而得到制冷机用工作流体。
本发明的制冷剂组合物除了含有本发明的制冷剂以外，还含有至少一种其他成分。根据需要，本发明的制冷剂组合物可以含有以下的其他成分中的至少一种。如上所述，在将本发明的制冷剂组合物用作制冷机中的工作流体时，通常至少与制冷机油混合来使用。因此，本发明的制冷剂组合物优选实质上不包含制冷机油。具体而言，本发明的制冷剂组合物中，相对于制冷剂组合物整体的制冷机油的含量优选为0～1质量％，更优选为0～0.1质量％。
(3-1)水
本发明的制冷剂组合物可以包含微量的水。制冷剂组合物中的含水比例相对于制冷剂整体优选为0.1质量％以下。通过使制冷剂组合物包含微量的水分，可包含于制冷剂中的不饱和的氟碳系化合物的分子内双键稳定化，另外，也不易引起不饱和的氟碳系化合物的氧化，因此制冷剂组合物的稳定性提高。
(3-2)示踪剂
在本发明的制冷剂组合物存在稀释、污染、其他一些变更的情况下，为了能够追踪其变更，示踪剂以能够检测的浓度添加到本发明的制冷剂组合物中。
本发明的制冷剂组合物可以单独含有一种示踪剂，也可以含有两种以上。
作为示踪剂，没有特别限定，可以从通常使用的示踪剂中适当选择。优选的是，选择不能成为不可避免地混入本发明的制冷剂中的杂质的化合物作为示踪剂。
作为示踪剂，可以举出例如氢氟烃、氢氯氟烃、氯氟烃、氢氯烃、碳氟化合物、氘代烃、氘代氢氟烃、全氟碳、氟醚、溴化化合物、碘化化合物、醇、醛、酮、一氧化二氮(N2O)等。
作为示踪剂，特别优选氢氟烃、氢氯氟烃、氯氟烃、氢氯烃、碳氟化合物和氟醚。
作为上述示踪剂，具体而言，优选以下的化合物。
FC-14(四氟甲烷、CF4)
HCC-40(氯甲烷、CH3Cl)
HFC-23(三氟甲烷、CHF3)
HFC-41(氟甲烷、CH3Cl)
HFC-125(五氟乙烷、CF3CHF2)
HFC-134a(1,1,1,2-四氟乙烷、CF3CH2F)
HFC-134(1,1,2,2-四氟乙烷、CHF2CHF2)
HFC-143a(1,1,1-三氟乙烷、CF3CH3)
HFC-143(1,1,2-三氟乙烷、CHF2CH2F)
HFC-152a(1,1-二氟乙烷、CHF2CH3)
HFC-152(1,2-二氟乙烷、CH2FCH2F)
HFC-161(氟乙烷、CH3CH2F)
HFC-245fa(1,1,1,3,3-五氟丙烷、CF3CH2CHF2)
HFC-236fa(1,1,1,3,3,3-六氟丙烷、CF3CH2CF3)
HFC-236ea(1,1,1,2,3,3-六氟丙烷、CF3CHFCHF2)
HFC-227ea(1,1,1,2,3,3,3-七氟丙烷、CF3CHFCF3)
HCFC-22(氯二氟甲烷、CHClF2)
HCFC-31(氯氟甲烷、CH2ClF)
CFC-1113(三氟氯乙烯、CF2＝CClF)
HFE-125(三氟甲基-二氟甲醚、CF3OCHF2)
HFE-134a(三氟甲基-氟甲醚、CF3OCH2F)
HFE-143a(三氟甲基-甲醚、CF3OCH3)
HFE-227ea(三氟甲基-四氟乙醚、CF3OCHFCF3)
HFE-236fa(三氟甲基-三氟乙醚、CF3OCH2CF3)
示踪剂化合物能够以约10重量百万分数(ppm)～约1000ppm的合计浓度存在于制冷剂组合物中。优选的是，示踪剂化合物以约30ppm～约500ppm的合计浓度存在于制冷剂组合物中，最优选的是，示踪剂化合物以约50ppm～约300ppm的合计浓度存在于制冷剂组合物中。
(3-3)紫外线荧光染料
本发明的制冷剂组合物可以单独含有一种紫外线荧光染料，也可以含有两种以上。
作为紫外线荧光染料，没有特别限定，可以从通常使用的紫外线荧光染料中适当选择。
作为紫外线荧光染料，可以举出例如萘二甲酰亚胺、香豆素、蒽、菲、呫吨、噻吨、萘并呫吨和荧光素、以及它们的衍生物。作为紫外线荧光染料，特别优选萘二甲酰亚胺和香豆素中的任一种或两种。
(3-4)稳定剂
本发明的制冷剂组合物可以单独含有一种稳定剂，也可以含有两种以上。
作为稳定剂，没有特别限定，可以从通常使用的稳定剂中适当选择。
作为稳定剂，可以举出例如硝基化合物、醚类和胺类等。
作为硝基化合物，可以举出例如硝基甲烷和硝基乙烷等脂肪族硝基化合物、以及硝基苯和硝基苯乙烯等芳香族硝基化合物等。
作为醚类，可以举出例如1,4-二氧六环等。
作为胺类，可以举出例如2,2,3,3,3-五氟丙胺、二苯胺等。
除此以外，可以举出丁基羟基二甲苯、苯并三唑等。
稳定剂的含有比例没有特别限定，相对于制冷剂整体，通常优选为0.01～5质量％、更优选为0.05～2质量％。
(3-5)阻聚剂
本发明的制冷剂组合物可以单独含有一种阻聚剂，也可以含有两种以上。
作为阻聚剂，没有特别限定，可以从通常使用的阻聚剂中适当选择。
作为阻聚剂，可以举出例如4-甲氧基-1-萘酚、对苯二酚、对苯二酚甲醚、二甲基叔丁基苯酚、2,6-二叔丁基对甲酚、苯并三唑等。
阻聚剂的含有比例没有特别限定，相对于制冷剂整体，通常优选为0.01～5质量％、更优选为0.05～2质量％。
(4)含有制冷机油的工作流体
本发明的含有制冷机油的工作流体至少包含本发明的制冷剂或制冷剂组合物和制冷机油，其作为制冷机中的工作流体使用。具体而言，本发明的含有制冷机油的工作流体通过在制冷机的压缩机中使用的制冷机油与制冷剂或制冷剂组合物相互混合而得到。含有制冷机油的工作流体中通常包含10～50质量％的制冷机油。
(4-1)制冷机油
作为制冷机油，没有特别限定，可以从通常使用的制冷机油中适当选择。此时，根据需要，可以适当选择在提高与上述混合物的相容性(miscibility)和上述混合物的稳定性等的作用等方面更优异的制冷机油。
作为制冷机油的基础油，例如，优选选自由聚烷撑二醇(PAG)、多元醇酯(POE)和聚乙烯基醚(PVE)组成的组中的至少一种。
除了基础油以外，制冷机油还可以包含添加剂。添加剂可以为选自由抗氧化剂、极压剂、酸捕捉剂、氧捕捉剂、铜钝化剂、防锈剂、油性剂和消泡剂组成的组中的至少一种。
作为制冷机油，从润滑的方面考虑，优选40℃的运动粘度为5～400cSt的制冷机油。
根据需要，本发明的含有制冷机油的工作流体还可以包含至少一种添加剂。作为添加剂，可以举出例如以下的增容剂等。
(4-2)增容剂
本发明的含有制冷机油的工作流体可以单独含有一种增容剂，也可以含有两种以上。
作为增容剂，没有特别限定，可以从通常使用的增容剂中适当选择。
作为增容剂，可以举出例如聚氧化亚烷基二醇醚、酰胺、腈、酮、氯碳、酯、内酯、芳基醚、氟醚和1,1,1-三氟烷烃等。作为增容剂，特别优选聚氧化亚烷基二醇醚。
(5)各种制冷剂
以下，对本实施方式中使用的制冷剂即制冷剂A～制冷剂E进行详细说明。
需要说明的是，以下的制冷剂A、制冷剂B、制冷剂C、制冷剂D、制冷剂E的各记载各自独立，表示点、线段的字母、实施例的编号以及比较例的编号均在制冷剂A、制冷剂B、制冷剂C、制冷剂D、制冷剂E之间各自独立。例如，制冷剂A的实施例1和制冷剂B的实施例1表示相互不同的实施例。
(5-1)制冷剂A
本发明的制冷剂A是包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)的混合制冷剂。
本发明的制冷剂A具有与R410A同等的制冷能力和性能系数，并且GWP足够小，具有这样的作为R410A替代制冷剂所期望的各种特性。
本发明的制冷剂A是包含HFO-1132(E)和R1234yf、以及根据需要的HFO-1123的组合物，进而还可以满足以下的条件。该制冷剂也具有与R410A同等的制冷能力和性能系数，并且GWP足够小，具有这样的作为R410A替代制冷剂所期望的各种特性。
条件：
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点A(68.6,0.0,31.4)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)、
点C(32.9,67.1,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这7个点分别连结而成的线段AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO和OA所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段CO上的点除外)，
上述线段AA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段BD、CO和OA为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点G(72.0,28.0,0.0)、
点I(72.0,0.0,28.0)、
点A(68.6,0.0,31.4)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这8个点分别连结而成的线段GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C和CG所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段CG上的点除外)，
上述线段AA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段GI、IA、BD和CG为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上，进而以ASHRAE的标准显示出WCF微可燃性(WCF组成的燃烧速度为10cm/s以下)。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点J(47.1,52.9,0.0)、
点P(55.8,42.0,2.2)、
点N(68.6,16.3,15.1)、
点K(61.3,5.4,33.3)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这9个点分别连结而成的线段JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C和CJ所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段CJ上的点除外)，
上述线段PN由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段NK由
坐标(x,0.2421x2-29.955x+931.91,-0.2421x2+28.955x-831.91)
所表示，
上述线段KA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段JP、BD和CG为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上，进而以ASHRAE的标准显示出微可燃性(2L级(WCF组成和WCFF组成的燃烧速度为10cm/s以下))。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点J(47.1,52.9,0.0)、
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这9个点分别连结而成的线段JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C和CJ所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段CJ上的点除外)，
上述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段JP、LM、BD和CG为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上，进而RCL为40g/m3以上。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点F(0.0,61.8,38.2)和
点T(35.8,44.9,19.3)
这7个点分别连结而成的线段PL、LM、MA’、A’B、BF、FT和TP所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段BF上的点除外)，
上述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段FT由
坐标(x,0.0078x2-0.7501x+61.8,-0.0078x2-0.2499x+38.2)
所表示，
上述线段TP由
坐标(x,0.0067x2-0.7607x+63.525,-0.0067x2-0.2393x+36.475)
所表示，并且，
上述线段LM和BF为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上，进而RCL为40g/m3以上。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点Q(62.8,29.6,7.6)和
点R(49.8,42.3,7.9)
这4个点分别连结而成的线段PL、LQ、QR和RP所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段RP由
坐标(x,0.0067x2-0.7607x+63.525,-0.0067x2-0.2393x+36.475)
所表示，并且，
上述线段LQ和QR为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的COP比为95％以上，并且RCL为40g/m3以上，进而冷凝温度滑移为1℃以下。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点S(62.6,28.3,9.1)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点F(0.0,61.8,38.2)和
点T(35.8,44.9,19.3)
这6个点分别连结而成的线段SM、MA’、A’B、BF、FT以及TS所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段FT由
坐标(x,0.0078x2-0.7501x+61.8,-0.0078x2-0.2499x+38.2)
所表示，
上述线段TS由
坐标(x,0.0017x2-0.7869x+70.888,-0.0017x2-0.2131x+29.112)
所表示，并且，
上述线段SM和BF为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，以R410A为基准的COP比为95％以上，并且RCL为40g/m3以上，进而以R410A为基准的排出压力比为105％以下。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点d(87.6,0.0,12.4)、
点g(18.2,55.1,26.7)、
点h(56.7,43.3,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这4个点分别连结而成的线段Od、dg、gh和hO所包围的图形的范围内或上述线段Od、dg和gh上(其中，点O和h除外)，
上述线段dg由
坐标(0.0047y2-1.5177y+87.598,y,-0.0047y2+0.5177y+12.402)
所表示，
上述线段gh由
坐标(-0.0134z2-1.0825z+56.692,0.0134z2+0.0825z+43.308,z)
所表示，并且，
上述线段hO和Od为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点l(72.5,10.2,17.3)、
点g(18.2,55.1,26.7)、
点h(56.7,43.3,0.0)和
点i(72.5,27.5,0.0)
这4个点分别连结而成的线段lg、gh、hi和il所包围的图形的范围内或上述线段lg、gh和il上(其中，点h和点i除外)，
上述线段lg由
坐标(0.0047y2-1.5177y+87.598,y,-0.0047y2+0.5177y+12.402)
所表示，
上述线段gh由
坐标(-0.0134z2-1.0825z+56.692,0.0134z2+0.0825z+43.308,z)
所表示，并且，
上述线段hi和il为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上，进而以ASHRAE的标准显示出微可燃性(2L级)。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点d(87.6,0.0,12.4)、
点e(31.1,42.9,26.0)、
点f(65.5,34.5,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这4个点分别连结而成的线段Od、de、ef和fO所包围的图形的范围内或上述线段Od、de和ef上(其中，点O和点f除外)，
上述线段de由
坐标(0.0047y2-1.5177y+87.598,y,-0.0047y2+0.5177y+12.402)
所表示，
上述线段ef由
坐标(-0.0064z2-1.1565z+65.501,0.0064z2+0.1565z+34.499,z)
所表示，并且，
上述线段fO和Od为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为93.5％以上，并且以R410A为基准的COP比为93.5％以上。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点l(72.5,10.2,17.3)、
点e(31.1,42.9,26.0)、
点f(65.5,34.5,0.0)和
点i(72.5,27.5,0.0)
这4个点分别连结而成的线段le、ef、fi和il所包围的图形的范围内或上述线段le、ef和il上(其中，点f和点i除外)，
上述线段LE由
坐标(0.0047y2-1.5177y+87.598,y,-0.0047y2+0.5177y+12.402)
所表示，
上述线段ef由
坐标(-0.0134z2-1.0825z+56.692,0.0134z2+0.0825z+43.308,z)
所表示，并且，
上述线段fi和il为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为93.5％以上，并且以R410A为基准的COP比为93.5％以上，进而以ASHRAE的标准显示出微可燃性(2L级)。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点a(93.4,0.0,6.6)、
点b(55.6,26.6,17.8)、
点c(77.6,22.4,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这4个点分别连结而成的线段Oa、ab、bc和cO所包围的图形的范围内或上述线段Oa、ab和bc上(其中，点O和点c除外)，
上述线段ab由
坐标(0.0052y2-1.5588y+93.385,y,-0.0052y2+0.5588y+6.615)
所表示，
上述线段bc由
坐标(-0.0032z2-1.1791z+77.593,0.0032z2+0.1791z+22.407,z)
所表示，并且，
上述线段cO和Oa为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点k(72.5,14.1,13.4)、
点b(55.6,26.6,17.8)和
点j(72.5,23.2,4.3)
这3个点分别连结而成的线段kb、bj和jk所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段kb由
坐标(0.0052y2-1.5588y+93.385,y,-0.0052y2+0.5588y+6.615)
所表示，
上述线段bj由
坐标(-0.0032z2-1.1791z+77.593,0.0032z2+0.1791z+22.407,z)
所表示，并且，
上述线段jk为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上，进而以ASHRAE的标准显示出微可燃性(2L级)。
对于本发明的制冷剂A，在无损上述特性或效果的范围内，除了HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以外，也可以进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂优选相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，更优选包含99.75质量％以上，进一步优选包含99.9质量％以上。
另外，对于本发明的制冷剂A，也可以相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，还可以包含99.75质量％以上，进而也可以包含99.9质量％以上。
作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。
(制冷剂A的实施例)
以下，举出制冷剂A的实施例来进一步详细说明。但是，制冷剂A并不被这些实施例所限定。
含有R1234yf和R410A(R32＝50％/R125＝50％)的混合物的组合物的GWP基于IPCC(Intergovernmental panel on Climate Change，政府间气候变化专门委员会)第4次报告书的值进行评价。HFO-1132(E)的GWP没有记载，但根据HFO-1132a(GWP＝1以下)、HFO-1123(GWP＝0.3,记载于专利文献1中)，将其GWP假定为1。含有R410A和HFO-1132(E)、HFO-1123、R1234yf的混合物的组合物的制冷能力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。
另外，关于混合物的RCL，设HFO-1132(E)的LFL＝4.7vol％、HFO-1123的LFL＝10vol％、R1234yf的LFL＝6.2vol％，基于ASHRAE34-2013而求出。
蒸发温度：5℃
冷凝温度：45℃
过热度：5K
过冷却度：5K
压缩机效率：70％
将这些值与关于各混合制冷剂的GWP一并示于表1～34。
[表1]
[表2]
[表3]
[表4]
[表5]
[表6]
| 项目 | 单位 | 比较例11 | 比较例12 | 实施例22 | 实施例23 | 实施例24 | 实施例25 | 实施例26 | 比较例13 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 | 80.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 85.0 | 75.0 | 65.0 | 55.0 | 45.0 | 35.0 | 25.0 | 15.0 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 |
| GWP | - | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 91.4 | 92.0 | 92.8 | 93.7 | 94.7 | 95.8 | 96.9 | 98.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 105.7 | 105.5 | 105.0 | 104.3 | 103.3 | 102.0 | 100.6 | 99.1 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 0.40 | 0.46 | 0.55 | 0.66 | 0.75 | 0.80 | 0.79 | 0.67 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 120.1 | 118.7 | 116.7 | 114.3 | 111.6 | 108.7 | 105.6 | 102.5 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 71.0 | 61.9 | 54.9 | 49.3 | 44.8 | 41.0 | 37.8 | 35.1 |
[表7]
| 项目 | 单位 | 比较例14 | 实施例27 | 实施例28 | 实施例29 | 实施例30 | 实施例31 | 实施例32 | 比较例15 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 | 80.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 80.0 | 70.0 | 60.0 | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 | 10.0 |
| R1234yf | 质量％ | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 |
| GWP | - | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 91.9 | 92.5 | 93.3 | 94.3 | 95.3 | 96.4 | 97.5 | 98.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 103.2 | 102.9 | 102.4 | 101.5 | 100.5 | 99.2 | 97.8 | 96.2 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 0.87 | 0.94 | 1.03 | 1.12 | 1.18 | 1.18 | 1.09 | 0.88 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 116.7 | 115.2 | 113.2 | 110.8 | 108.1 | 105.2 | 102.1 | 99.0 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 70.5 | 61.6 | 54.6 | 49.1 | 44.6 | 40.8 | 37.7 | 35.0 |
[表8]
| 项目 | 单位 | 比较例16 | 实施例33 | 实施例34 | 实施例35 | 实施例36 | 实施例37 | 实施例38 | 比较例17 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 | 80.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 75.0 | 65.0 | 55.0 | 45.0 | 35.0 | 25.0 | 15.0 | 5.0 |
| R1234yf | 质量％ | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 |
| GWP | - | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 92.4 | 93.1 | 93.9 | 94.8 | 95.9 | 97.0 | 98.1 | 99.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 100.5 | 100.2 | 99.6 | 98.7 | 97.7 | 96.4 | 94.9 | 93.2 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 1.41 | 1.49 | 1.56 | 1.62 | 1.63 | 1.55 | 1.37 | 1.05 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 113.1 | 111.6 | 109.6 | 107.2 | 104.5 | 101.6 | 98.6 | 95.5 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 70.0 | 61.2 | 54.4 | 48.9 | 44.4 | 40.7 | 37.5 | 34.8 |
[表9]
| 项目 | 单位 | 实施例39 | 实施例40 | 实施例41 | 实施例42 | 实施例43 | 实施例44 | 实施例45 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 70.0 | 60.0 | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 | 10.0 |
| R1234yf | 质量％ | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 93.0 | 93.7 | 94.5 | 95.5 | 96.5 | 97.6 | 98.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 97.7 | 97.4 | 96.8 | 95.9 | 94.7 | 93.4 | 91.9 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.03 | 2.09 | 2.13 | 2.14 | 2.07 | 1.91 | 1.61 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 109.4 | 107.9 | 105.9 | 103.5 | 100.8 | 98.0 | 95.0 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 69.6 | 60.9 | 54.1 | 48.7 | 44.2 | 40.5 | 37.4 |
[表10]
| 项目 | 单位 | 实施例46 | 实施例47 | 实施例48 | 实施例49 | 实施例50 | 实施例51 | 实施例52 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 65.0 | 55.0 | 45.0 | 35.0 | 25.0 | 15.0 | 5.0 |
| R1234yf | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 93.6 | 94.3 | 95.2 | 96.1 | 97.2 | 98.2 | 99.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 94.8 | 94.5 | 93.8 | 92.9 | 91.8 | 90.4 | 88.8 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.71 | 2.74 | 2.73 | 2.66 | 2.50 | 2.22 | 1.78 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 105.5 | 104.0 | 102.1 | 99.7 | 97.1 | 94.3 | 91.4 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 69.1 | 60.5 | 53.8 | 48.4 | 44.0 | 40.4 | 37.3 |
[表11]
| 项目 | 单位 | 实施例53 | 实施例54 | 实施例55 | 实施例56 | 实施例57 | 实施例58 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 60.0 | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 | 10.0 |
| R1234yf | 质量％ | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 94.3 | 95.0 | 95.9 | 96.8 | 97.8 | 98.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 91.9 | 91.5 | 90.8 | 89.9 | 88.7 | 87.3 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 3.46 | 3.43 | 3.35 | 3.18 | 2.90 | 2.47 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 101.6 | 100.1 | 98.2 | 95.9 | 93.3 | 90.6 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 68.7 | 60.2 | 53.5 | 48.2 | 43.9 | 40.2 |
[表12]
| 项目 | 单位 | 实施例59 | 实施例60 | 实施例61 | 实施例62 | 实施例63 | 比较例18 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 55.0 | 45.0 | 35.0 | 25.0 | 15.0 | 5.0 |
| R1234yf | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.0 | 95.8 | 96.6 | 97.5 | 98.5 | 99.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 88.9 | 88.5 | 87.8 | 86.8 | 85.6 | 84.1 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 4.24 | 4.15 | 3.96 | 3.67 | 3.24 | 2.64 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 97.6 | 96.1 | 94.2 | 92.0 | 89.5 | 86.8 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 68.2 | 59.8 | 53.2 | 48.0 | 43.7 | 40.1 |
[表13]
| 项目 | 单位 | 实施例64 | 实施例65 | 比较例19 | 比较例20 | 比较例21 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 | 10.0 |
| R1234yf | 质量％ | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.9 | 96.6 | 97.4 | 98.3 | 99.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 85.8 | 85.4 | 84.7 | 83.6 | 82.4 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 5.05 | 4.85 | 4.55 | 4.10 | 3.50 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 93.5 | 92.1 | 90.3 | 88.1 | 85.6 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 67.8 | 59.5 | 53.0 | 47.8 | 43.5 |
[表14]
| 项目 | 单位 | 实施例66 | 实施例67 | 实施例68 | 实施例69 | 实施例70 | 实施例71 | 实施例72 | 实施例73 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 54.0 | 56.0 | 58.0 | 62.0 | 52.0 | 54.0 | 56.0 | 58.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 41.0 | 39.0 | 37.0 | 33.0 | 41.0 | 39.0 | 37.0 | 35.0 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 7.0 | 7.0 | 7.0 | 7.0 |
| GWP | - | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.1 | 95.3 | 95.6 | 96.0 | 95.1 | 95.4 | 95.6 | 95.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 102.8 | 102.6 | 102.3 | 101.8 | 101.9 | 101.7 | 101.5 | 101.2 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 0.78 | 0.79 | 0.80 | 0.81 | 0.93 | 0.94 | 0.95 | 0.95 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 110.5 | 109.9 | 109.3 | 108.1 | 109.7 | 109.1 | 108.5 | 107.9 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 43.2 | 42.4 | 41.7 | 40.3 | 43.9 | 43.1 | 42.4 | 41.6 |
[表15]
| 项目 | 单位 | 实施例74 | 实施例75 | 实施例76 | 实施例77 | 实施例78 | 实施例79 | 实施例80 | 实施例81 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 60.0 | 62.0 | 61.0 | 58.0 | 60.0 | 62.0 | 52.0 | 54.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 33.0 | 31.0 | 29.0 | 30.0 | 28.0 | 26.0 | 34.0 | 32.0 |
| R1234yf | 质量％ | 7.0 | 7.0 | 10.0 | 12.0 | 12.0 | 12.0 | 14.0 | 14.0 |
| GWP | - | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.0 | 96.2 | 96.5 | 96.4 | 96.6 | 96.8 | 96.0 | 96.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 100.9 | 100.7 | 99.1 | 98.4 | 98.1 | 97.8 | 98.0 | 97.7 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 0.95 | 0.95 | 1.18 | 1.34 | 1.33 | 1.32 | 1.53 | 1.53 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 107.3 | 106.7 | 104.9 | 104.4 | 103.8 | 103.2 | 104.7 | 104.1 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 40.9 | 40.3 | 40.5 | 41.5 | 40.8 | 40.1 | 43.6 | 42.9 |
[表16]
| 项目 | 单位 | 实施例82 | 实施例83 | 实施例84 | 实施例85 | 实施例86 | 实施例87 | 实施例88 | 实施例89 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 56.0 | 58.0 | 60.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 | 54.0 | 56.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 30.0 | 28.0 | 26.0 | 36.0 | 34.0 | 32.0 | 30.0 | 28.0 |
| R1234yf | 质量％ | 14.0 | 14.0 | 14.0 | 16.0 | 16.0 | 16.0 | 16.0 | 16.0 |
| GWP | - | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.4 | 96.6 | 96.9 | 95.8 | 96.0 | 96.2 | 96.4 | 96.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 97.5 | 97.2 | 96.9 | 97.3 | 97.1 | 96.8 | 96.6 | 96.3 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 1.51 | 1.50 | 1.48 | 1.72 | 1.72 | 1.71 | 1.69 | 1.67 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 103.5 | 102.9 | 102.3 | 104.3 | 103.8 | 103.2 | 102.7 | 102.1 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 42.1 | 41.4 | 40.7 | 45.2 | 44.4 | 43.6 | 42.8 | 42.1 |
[表17]
| 项目 | 单位 | 实施例90 | 实施例91 | 实施例92 | 实施例93 | 实施例94 | 实施例95 | 实施例96 | 实施例97 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 58.0 | 60.0 | 42.0 | 44.0 | 46.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 26.0 | 24.0 | 40.0 | 38.0 | 36.0 | 34.0 | 32.0 | 30.0 |
| R1234yf | 质量％ | 16.0 | 16.0 | 18.0 | 18.0 | 18.0 | 18.0 | 18.0 | 18.0 |
| GWP | - | 1 | 1 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.9 | 97.1 | 95.4 | 95.6 | 95.8 | 96.0 | 96.3 | 96.5 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 96.1 | 95.8 | 96.8 | 96.6 | 96.4 | 96.2 | 95.9 | 95.7 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 1.65 | 1.63 | 1.93 | 1.92 | 1.92 | 1.91 | 1.89 | 1.88 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 101.5 | 100.9 | 104.5 | 103.9 | 103.4 | 102.9 | 102.3 | 101.8 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 41.4 | 40.7 | 47.8 | 46.9 | 46.0 | 45.1 | 44.3 | 43.5 |
[表18]
| 项目 | 单位 | 实施例98 | 实施例99 | 实施例100 | 实施例101 | 实施例102 | 实施例103 | 实施例104 | 实施例105 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 54.0 | 56.0 | 58.0 | 60.0 | 36.0 | 38.0 | 42.0 | 44.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 28.0 | 26.0 | 24.0 | 22.0 | 44.0 | 42.0 | 38.0 | 36.0 |
| R1234yf | 质量％ | 18.0 | 18.0 | 18.0 | 18.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.7 | 96.9 | 97.1 | 97.3 | 95.1 | 95.3 | 95.7 | 95.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 95.4 | 95.2 | 94.9 | 94.6 | 96.3 | 96.1 | 95.7 | 95.4 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 1.86 | 1.83 | 1.80 | 1.77 | 2.14 | 2.14 | 2.13 | 2.12 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 101.2 | 100.6 | 100.0 | 99.5 | 104.5 | 104.0 | 103.0 | 102.5 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 42.7 | 42.0 | 41.3 | 40.6 | 50.7 | 49.7 | 47.7 | 46.8 |
[表19]
[表20]
[表21]
| 项目 | 单位 | 实施例122 | 实施例123 | 实施例124 | 实施例125 | 实施例126 | 实施例127 | 实施例128 | 实施例129 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 54.0 | 56.0 | 58.0 | 60.0 | 32.0 | 34.0 | 36.0 | 38.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 24.0 | 22.0 | 20.0 | 18.0 | 44.0 | 42.0 | 40.0 | 38.0 |
| R1234yf | 质量％ | 22.0 | 22.0 | 22.0 | 22.0 | 24.0 | 24.0 | 24.0 | 24.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.2 | 97.4 | 97.6 | 97.9 | 95.2 | 95.4 | 95.6 | 95.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 93.0 | 92.8 | 92.5 | 92.2 | 94.3 | 94.1 | 93.9 | 93.7 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.18 | 2.14 | 2.09 | 2.04 | 2.61 | 2.60 | 2.59 | 2.58 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 98.2 | 97.7 | 97.1 | 96.5 | 102.4 | 101.9 | 101.5 | 101.0 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 42.6 | 41.9 | 41.2 | 40.5 | 52.7 | 51.6 | 50.5 | 49.5 |
[表22]
| 项目 | 单位 | 实施例130 | 实施例131 | 实施例132 | 实施例133 | 实施例134 | 实施例135 | 实施例136 | 实施例137 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 42.0 | 44.0 | 46.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 | 54.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 36.0 | 34.0 | 32.0 | 30.0 | 28.0 | 26.0 | 24.0 | 22.0 |
| R1234yf | 质量％ | 24.0 | 24.0 | 24.0 | 24.0 | 24.0 | 24.0 | 24.0 | 24.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.0 | 96.2 | 96.4 | 96.6 | 96.8 | 97.0 | 97.2 | 97.5 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 93.5 | 93.3 | 93.1 | 92.8 | 92.6 | 92.4 | 92.1 | 91.8 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.56 | 2.54 | 2.51 | 2.49 | 2.45 | 2.42 | 2.38 | 2.33 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 100.5 | 100.0 | 99.5 | 98.9 | 98.4 | 97.9 | 97.3 | 96.8 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 48.5 | 47.5 | 46.6 | 45.7 | 44.9 | 44.1 | 43.3 | 42.5 |
[表23]
| 项目 | 单位 | 实施例138 | 实施例139 | 实施例140 | 实施例141 | 实施例142 | 实施例143 | 实施例144 | 实施例145 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 56.0 | 58.0 | 60.0 | 30.0 | 32.0 | 34.0 | 36.0 | 38.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 20.0 | 18.0 | 16.0 | 44.0 | 42.0 | 40.0 | 38.0 | 36.0 |
| R1234yf | 质量％ | 24.0 | 24.0 | 24.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.7 | 97.9 | 98.1 | 95.3 | 95.5 | 95.7 | 95.9 | 96.1 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 91.6 | 91.3 | 91.0 | 93.2 | 93.1 | 92.9 | 92.7 | 92.5 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.28 | 2.22 | 2.16 | 2.86 | 2.85 | 2.83 | 2.81 | 2.79 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 96.2 | 95.6 | 95.1 | 101.3 | 100.8 | 100.4 | 99.9 | 99.4 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 41.8 | 41.1 | 40.4 | 53.7 | 52.6 | 51.5 | 50.4 | 49.4 |
[表24]
| 项目 | 单位 | 实施例146 | 实施例147 | 实施例148 | 实施例149 | 实施例150 | 实施例151 | 实施例152 | 实施例153 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 42.0 | 44.0 | 46.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 | 54.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 34.0 | 32.0 | 30.0 | 28.0 | 26.0 | 24.0 | 22.0 | 20.0 |
| R1234yf | 质量％ | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.3 | 96.5 | 96.7 | 96.9 | 97.1 | 97.3 | 97.5 | 97.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 92.3 | 92.1 | 91.9 | 91.6 | 91.4 | 91.2 | 90.9 | 90.6 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.77 | 2.74 | 2.71 | 2.67 | 2.63 | 2.59 | 2.53 | 2.48 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 99.0 | 98.5 | 97.9 | 97.4 | 96.9 | 96.4 | 95.8 | 95.3 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 48.4 | 47.4 | 46.5 | 45.7 | 44.8 | 44.0 | 43.2 | 42.5 |
[表25]
| 项目 | 单位 | 实施例154 | 实施例155 | 实施例156 | 实施例157 | 实施例158 | 实施例159 | 实施例160 | 实施例161 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 56.0 | 58.0 | 60.0 | 30.0 | 32.0 | 34.0 | 36.0 | 38.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 18.0 | 16.0 | 14.0 | 42.0 | 40.0 | 38.0 | 36.0 | 34.0 |
| R1234yf | 质量％ | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.9 | 98.2 | 98.4 | 95.6 | 95.8 | 96.0 | 96.2 | 96.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 90.3 | 90.1 | 89.8 | 92.1 | 91.9 | 91.7 | 91.5 | 91.3 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.42 | 2.35 | 2.27 | 3.10 | 3.09 | 3.06 | 3.04 | 3.01 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 94.7 | 94.1 | 93.6 | 99.7 | 99.3 | 98.8 | 98.4 | 97.9 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 41.7 | 41.0 | 40.3 | 53.6 | 52.5 | 51.4 | 50.3 | 49.3 |
[表26]
| 项目 | 单位 | 实施例162 | 实施例163 | 实施例164 | 实施例165 | 实施例166 | 实施例167 | 实施例168 | 实施例169 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 42.0 | 44.0 | 46.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 | 54.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 32.0 | 30.0 | 28.0 | 26.0 | 24.0 | 22.0 | 20.0 | 18.0 |
| R1234yf | 质量％ | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.5 | 96.7 | 96.9 | 97.2 | 97.4 | 97.6 | 97.8 | 98.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 91.1 | 90.9 | 90.7 | 90.4 | 90.2 | 89.9 | 89.7 | 89.4 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.98 | 2.94 | 2.90 | 2.85 | 2.80 | 2.75 | 2.68 | 2.62 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 97.4 | 96.9 | 96.4 | 95.9 | 95.4 | 94.9 | 94.3 | 93.8 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 48.3 | 47.4 | 46.4 | 45.6 | 44.7 | 43.9 | 43.1 | 42.4 |
[表27]
| 项目 | 单位 | 实施例170 | 实施例171 | 实施例172 | 实施例173 | 实施例174 | 实施例175 | 实施例176 | 实施例177 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 56.0 | 58.0 | 60.0 | 32.0 | 34.0 | 36.0 | 38.0 | 42.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 16.0 | 14.0 | 12.0 | 38.0 | 36.0 | 34.0 | 32.0 | 28.0 |
| R1234yf | 质量％ | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.2 | 98.4 | 98.6 | 96.1 | 96.2 | 96.4 | 96.6 | 97.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 89.1 | 88.8 | 88.5 | 90.7 | 90.5 | 90.3 | 90.1 | 89.7 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.54 | 2.46 | 2.38 | 3.32 | 3.30 | 3.26 | 3.22 | 3.14 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 93.2 | 92.6 | 92.1 | 97.7 | 97.3 | 96.8 | 96.4 | 95.4 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 41.7 | 41.0 | 40.3 | 52.4 | 51.3 | 50.2 | 49.2 | 47.3 |
[表28]
| 项目 | 单位 | 实施例178 | 实施例179 | 实施例180 | 实施例181 | 实施例182 | 实施例183 | 实施例184 | 实施例185 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 44.0 | 46.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 | 54.0 | 56.0 | 58.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 26.0 | 24.0 | 22.0 | 20.0 | 18.0 | 16.0 | 14.0 | 12.0 |
| R1234yf | 质量％ | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.2 | 97.4 | 97.6 | 97.8 | 98.0 | 98.3 | 98.5 | 98.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 89.4 | 89.2 | 89.0 | 88.7 | 88.4 | 88.2 | 87.9 | 87.6 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 3.08 | 3.03 | 2.97 | 2.90 | 2.83 | 2.75 | 2.66 | 2.57 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 94.9 | 94.4 | 93.9 | 93.3 | 92.8 | 92.3 | 91.7 | 91.1 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 46.4 | 45.5 | 44.7 | 43.9 | 43.1 | 42.3 | 41.6 | 40.9 |
[表29]
| 项目 | 单位 | 实施例186 | 实施例187 | 实施例188 | 实施例189 | 实施例190 | 实施例191 | 实施例192 | 实施例193 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 30.0 | 32.0 | 34.0 | 36.0 | 38.0 | 40.0 | 42.0 | 44.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 38.0 | 36.0 | 34.0 | 32.0 | 30.0 | 28.0 | 26.0 | 24.0 |
| R1234yf | 质量％ | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.2 | 96.3 | 96.5 | 96.7 | 96.9 | 97.1 | 97.3 | 97.5 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 89.6 | 89.5 | 89.3 | 89.1 | 88.9 | 88.7 | 88.4 | 88.2 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 3.60 | 3.56 | 3.52 | 3.48 | 3.43 | 3.38 | 3.33 | 3.26 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 96.6 | 96.2 | 95.7 | 95.3 | 94.8 | 94.3 | 93.9 | 93.4 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 53.4 | 52.3 | 51.2 | 50.1 | 49.1 | 48.1 | 47.2 | 46.3 |
[表30]
| 项目 | 单位 | 实施例194 | 实施例195 | 实施例196 | 实施例197 | 实施例198 | 实施例199 | 实施例200 | 实施例201 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 46.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 | 54.0 | 56.0 | 58.0 | 60.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 22.0 | 20.0 | 18.0 | 16.0 | 14.0 | 12.0 | 10.0 | 8.0 |
| R1234yf | 质量％ | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.7 | 97.9 | 98.1 | 98.3 | 98.5 | 98.7 | 98.9 | 99.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 88.0 | 87.7 | 87.5 | 87.2 | 86.9 | 86.6 | 86.3 | 86.0 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 3.20 | 3.12 | 3.04 | 2.96 | 2.87 | 2.77 | 2.66 | 2.55 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 92.8 | 92.3 | 91.8 | 91.3 | 90.7 | 90.2 | 89.6 | 89.1 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 45.4 | 44.6 | 43.8 | 43.0 | 42.3 | 41.5 | 40.8 | 40.2 |
[表31]
| 项目 | 单位 | 实施例202 | 实施例203 | 实施例204 | 实施例205 | 实施例206 | 实施例207 | 实施例208 | 实施例209 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 30.0 | 32.0 | 34.0 | 36.0 | 38.0 | 40.0 | 42.0 | 44.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 36.0 | 34.0 | 32.0 | 30.0 | 28.0 | 26.0 | 24.0 | 22.0 |
| R1234yf | 质量％ | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 34.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.5 | 96.6 | 96.8 | 97.0 | 97.2 | 97.4 | 97.6 | 97.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 88.4 | 88.2 | 88.0 | 87.8 | 87.6 | 87.4 | 87.2 | 87.0 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 3.84 | 3.80 | 3.75 | 3.70 | 3.64 | 3.58 | 3.51 | 3.43 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 95.0 | 94.6 | 94.2 | 93.7 | 93.3 | 92.8 | 92.3 | 91.8 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 53.3 | 52.2 | 51.1 | 50.0 | 49.0 | 48.0 | 47.1 | 46.2 |
[表32]
| 项目 | 单位 | 实施例210 | 实施例211 | 实施例212 | 实施例213 | 实施例214 | 实施例215 | 实施例216 | 实施例217 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 46.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 | 54.0 | 30.0 | 32.0 | 34.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 20.0 | 18.0 | 16.0 | 14.0 | 12.0 | 34.0 | 32.0 | 30.0 |
| R1234yf | 质量％ | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 36.0 | 36.0 | 36.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.0 | 98.2 | 98.4 | 98.6 | 98.8 | 96.8 | 96.9 | 97.1 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 86.7 | 86.5 | 86.2 | 85.9 | 85.6 | 87.2 | 87.0 | 86.8 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 3.36 | 3.27 | 3.18 | 3.08 | 2.97 | 4.08 | 4.03 | 3.97 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 91.3 | 90.8 | 90.3 | 89.7 | 89.2 | 93.4 | 93.0 | 92.6 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 45.3 | 44.5 | 43.7 | 42.9 | 42.2 | 53.2 | 52.1 | 51.0 |
[表33]
| 项目 | 单位 | 实施例218 | 实施例219 | 实施例220 | 实施例221 | 实施例222 | 实施例223 | 实施例224 | 实施例225 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 36.0 | 38.0 | 40.0 | 42.0 | 44.0 | 46.0 | 30.0 | 32.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 28.0 | 26.0 | 24.0 | 22.0 | 20.0 | 18.0 | 32.0 | 30.0 |
| R1234yf | 质量％ | 36.0 | 36.0 | 36.0 | 36.0 | 36.0 | 36.0 | 38.0 | 38.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.3 | 97.5 | 97.7 | 97.9 | 98.1 | 98.3 | 97.1 | 97.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 86.6 | 86.4 | 86.2 | 85.9 | 85.7 | 85.5 | 85.9 | 85.7 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 3.91 | 3.84 | 3.76 | 3.68 | 3.60 | 3.50 | 4.32 | 4.25 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 92.1 | 91.7 | 91.2 | 90.7 | 90.3 | 89.8 | 91.9 | 91.4 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 49.9 | 48.9 | 47.9 | 47.0 | 46.1 | 45.3 | 53.1 | 52.0 |
[表34]
| 项目 | 单位 | 实施例226 | 实施例227 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 34.0 | 36.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 28.0 | 26.0 |
| R1234yf | 质量％ | 38.0 | 38.0 |
| GWP | - | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.4 | 97.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 85.6 | 85.3 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 4.18 | 4.11 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 91.0 | 90.6 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 50.9 | 49.8 |
根据这些结果，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点A(68.6,0.0,31.4)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)、
点C(32.9,67.1,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这7个点分别连结而成的线段AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO和OA所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段CO上的点除外)，
上述线段AA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段BD、CO和OA为直线的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上。
线段AA’上的点通过利用最小二乘法求出将点A、实施例1以及点A’这3个点连结而成的近似曲线而确定。
线段A’B上的点通过利用最小二乘法求出将点A’、实施例3以及点B这3个点连结而成的近似曲线而确定。
线段DC’上的点通过利用最小二乘法求出将点D、实施例6以及点C’这3个点连结而成的近似曲线而确定。
线段C’C上的点通过利用最小二乘法求出将点C’、实施例4以及点C这3个点连结而成的近似曲线而确定。
另外，同样地，坐标(x,y,z)在将
点A(68.6,0.0,31.4)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点F(0.0,61.8,38.2)、
点T(35.8,44.9,19.3)、
点E(58.0,42.0,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这7个点分别连结而成的线段AA’、A’B、BF、FT、TE、EO和OA所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段EO上的点除外)，
上述线段AA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段FT由
坐标(x,0.0078x2-0.7501x+61.8,-0.0078x2-0.2499x+38.2)
所表示，
上述线段TE由
坐标(x,0.0067x2-0.7607x+63.525,-0.0067x2-0.2393x+36.475)
所表示，并且，
上述线段BF、FO和OA为直线的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上。
线段FT上的点通过利用最小二乘法求出将点T、E’、F这3个点连结而成的近似曲线而确定。
线段TE上的点通过利用最小二乘法求出将点E、R、T这3个点连结而成的近似曲线而确定。
根据表1～34的结果，可知：在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的混合制冷剂中，在它们的总和为100质量％的三成分组成图的、将点(0.0,100.0,0.0)和点(0.0,0.0,100.0)连结而成的线段为底边、点(0.0,100.0,0.0)为左侧、点(0.0,0.0,100.0)为右侧的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点L(63.1,31.9,5.0)和
点M(60.3,6.2,33.5)
连结而成的线段LM之上、或者该线段的下侧时，RCL为40g/m3以上。
另外，根据表1～34的结果，可知：在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的混合制冷剂中，在它们的总和为100质量％的三成分组成图的、将点(0.0,100.0,0.0)和点(0.0,0.0,100.0)连结而成的线段为底边、点(0.0,100.0,0.0)为左侧、点(0.0,0.0,100.0)为右侧的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点Q(62.8,29.6,7.6)和
点R(49.8,42.3,7.9)
连结而成的线段QR之上、或者该线段的左侧时，温度滑移为1℃以下。
另外，根据表1～34的结果，可知：在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的混合制冷剂中，在它们的总和为100质量％的三成分组成图的、将点(0.0,100.0,0.0)和点(0.0,0.0,100.0)连结而成的线段为底边、点(0.0,100.0,0.0)为左侧、点(0.0,0.0,100.0)为右侧的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点S(62.6,28.3,9.1)和
点T(35.8,44.9,19.3)
连结而成的线段ST之上、或者该线段的右侧时，以R410A为基准的排出压力比为105％以下。
需要说明的是，在这些组合物中，R1234yf有助于燃烧性的降低、聚合等变质的抑制，优选包含R1234yf。
进而，对于这些各混合制冷剂，将混合组成作为WCF浓度，依据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定了燃烧速度。燃烧速度为10cm/s以下时作为“2L级(微可燃性)”。
需要说明的是，燃烧速度试验使用图1所示的装置如下进行。需要说明的是，图1中，901表示样品池，902表示高速照相机，903表示氙灯，904表示准直透镜，905表示准直透镜，906表示环形滤波器。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。
另外，WCFF浓度是通过将WCF浓度作为初始浓度并利用NIST标准参考数据库Refleak版本4.0进行泄漏模拟而求出的。
将结果示于表35和表36。
[表35]
[表36]
由表35的结果可知，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的混合制冷剂中，以它们的总和为基准，在包含72.0质量％以下的HFO-1132(E)时，能够判断为WCF微可燃性。
由表36的结果可知，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的混合制冷剂中，在它们的总和为100质量％的三成分组成图的、将连结点(0.0,100.0,0.0)和点(0.0,0.0,100.0)的线段为底边的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点J(47.1,52.9,0.0)、
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)
点N(68.6,16.3,15.1)
点N’(65.0,7.7,27.3)和
点K(61.3,5.4,33.3)
这6个点分别连结而成的线段JP、PN和NK之上、或者该线段的下侧时，能够判断为WCF微可燃以及WCFF微可燃性。
其中，上述线段PN由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段NK由
坐标(x,0.2421x2-29.955x+931.91,-0.2421x2+28.955x-831.91)
所表示。
线段PN上的点通过利用最小二乘法求出点P、点L、点N这3个点连结而成的近似曲线而确定。
线段NK上的点通过利用最小二乘法求出点N、点N’、点K这3个点连结而成的近似曲线而确定。
(5-2)制冷剂B
本发明的制冷剂B为下述混合制冷剂：相对于该制冷剂的整体包含合计为99.5质量％以上的反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))和三氟乙烯(HFO-1123)，并且该制冷剂相对于该制冷剂的整体包含62.0质量％～72.0质量％或45.1质量％～47.1质量％的HFO-1132(E)；
或者为下述混合制冷剂：相对于该制冷剂的整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)和HFO-1123，并且该制冷剂相对于该制冷剂的整体包含45.1质量％～47.1质量％的HFO-1132(E)。
对于本发明的制冷剂B，(1)具有与R410A同等的性能系数；(2)具有与R410A同等的制冷能力；(3)GWP足够小；以及(4)以ASHRAE的标准为微可燃性(2L级)，具有这样的作为R410A替代制冷剂所期望的各种特性。
本发明的制冷剂B只要是包含72.0质量％以下的HFO-1132(E)的混合制冷剂，就为WCF微可燃。本发明的制冷剂B只要是包含47.1％以下的HFO-1132(E)的组合物，就为WCF微可燃和WCFF微可燃，并且在ASHRAE标准中为微可燃性制冷剂即“2L级”，处理变得更加容易。
本发明的制冷剂B包含62.0质量％以上的HFO-1132(E)时，以R410A为基准的性能系数比为95％以上，更加优异，并且HFO-1132(E)和/或HFO-1123的聚合反应被进一步抑制，稳定性变得更优异。本发明的制冷剂B包含45.1质量％以上的HFO-1132(E)时，以R410A为基准的性能系数比为93％以上，更加优异，并且HFO-1132(E)和/或HFO-1123的聚合反应被进一步抑制，稳定性变得更优异。
在无损上述特性或效果的范围内，除了HFO-1132(E)和HFO-1123以外，本发明的制冷剂B也可以进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂B更优选相对于制冷剂整体包含合计为99.75质量％以上的HFO-1132(E)和HFO-1123，进一步优选包含99.9质量％以上。
作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。
(制冷剂B的实施例)
以下，举出制冷剂B的实施例来进一步详细说明。但是，制冷剂B并不被这些实施例所限定。
将HFO-1132(E)和HFO-1123以它们的总和为基准按照表37和表38中分别示出的质量％(mass％)混合而制备出混合制冷剂。
含有R410A(R32＝50％/R125＝50％)的混合物的组合物的GWP基于IPCC(Intergovernmental panel on Climate Change，政府间气候变化专门委员会)第4次报告书的值进行评价。HFO-1132(E)的GWP没有记载，但根据HFO-1132a(GWP＝1以下)、HFO-1123(GWP＝0.3,记载于专利文献1中)，将其GWP假定为1。含有R410A和HFO-1132(E)与HFO-1123的混合物的组合物的制冷能力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。
蒸发温度5℃
冷凝温度45℃
过热温度5K
过冷却温度5K
压缩机效率70％
另外，将各混合物的组成设为WCF，依据ASHRAE34-2013标准，在装置(Equipment)、储藏(Storage)、输送(Shipping)、泄漏(Leak)和再填充(Recharge)的条件下根据NIST标准参考数据库Refleak版本4.0进行泄漏模拟，将最易燃的馏分(fraction)作为WCFF。
另外，基于这些结果算出的GWP、COP和制冷能力示于表1、表2。需要说明的是，关于比COP和比制冷能力，示出相对于R410A的比例。
性能系数(COP)通过下式求出。
COP＝(制冷能力或制暖能力)/耗电量
另外，燃烧性依据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定燃烧速度。燃烧速度对于WCF和WCFF均为10cm/s以下时作为“2L级(微可燃性)”。
燃烧速度试验使用图1所示的装置如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。
[表37]
[表38]
组合物在相对于该组合物的整体包含62.0质量％～72.0质量％的HFO-1132(E)时，具有GWP＝1这样的低GWP、同时稳定，且能够确保WCF微可燃，更令人惊讶的是，能够确保与R410A同等的性能。另外，组合物在相对于该组合物的整体包含45.1质量％～47.1质量％的HFO-1132(E)时，具有GWP＝1这样的低GWP、同时稳定，且能够确保WCFF微可燃，更令人惊讶的是，能够确保与R410A同等的性能。
(5-3)制冷剂C
本发明的制冷剂C为包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)、以及二氟甲烷(R32)的组合物，进而满足以下的条件。本发明的制冷剂C具有与R410A同等的制冷能力和性能系数，并且GWP足够小，具有这样的作为R410A替代制冷剂所期望的各种特性。
条件：
对于本发明的制冷剂C，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf、以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z、以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中，包括下述情况：
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.026a2-1.7478a+72.0,-0.026a2+0.7478a+28.0,0.0)、
点I(0.026a2-1.7478a+72.0,0.0,-0.026a2+0.7478a+28.0)、
点A(0.0134a2-1.9681a+68.6,0.0,-0.0134a2+0.9681a+31.4)、
点B(0.0,0.0144a2-1.6377a+58.7,-0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0,0.0224a2+0.968a+75.4,-0.0224a2-1.968a+24.6)和
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9,0.2304a2-0.5938a+67.1,0.0)
这6个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BD’、D’C和CG所包围的图形的范围内或上述直线GI、AB和D’C上(其中，点G、点I、点A、点B、点D’和点C除外)，
在11.1<a≤18.2时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.02a2-1.6013a+71.105,-0.02a2+0.6013a+28.895,0.0)、
点I(0.02a2-1.6013a+71.105,0.0,-0.02a2+0.6013a+28.895)、
点A(0.0112a2-1.9337a+68.484,0.0,-0.0112a2+0.9337a+31.516)、
点B(0.0,0.0075a2-1.5156a+58.199,-0.0075a2+0.5156a+41.801)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)，
在18.2<a≤26.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0135a2-1.4068a+69.727,-0.0135a2+0.4068a+30.273,0.0)、
点I(0.0135a2-1.4068a+69.727,0.0,-0.0135a2+0.4068a+30.273)、
点A(0.0107a2-1.9142a+68.305,0.0,-0.0107a2+0.9142a+31.695)、
点B(0.0,0.009a2-1.6045a+59.318,-0.009a2+0.6045a+40.682)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)，
在26.7<a≤36.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0111a2-1.3152a+68.986,-0.0111a2+0.3152a+31.014,0.0)、
点I(0.0111a2-1.3152a+68.986,0.0,-0.0111a2+0.3152a+31.014)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793,0.0,-0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0,0.0046a2-1.41a+57.286,-0.0046a2+0.41a+42.714)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)，以及，
在36.7<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0061a2-0.9918a+63.902,-0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)、
点I(0.0061a2-0.9918a+63.902,0.0,-0.0061a2+0.0082a+36.098)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1,0.0,-0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0,0.0012a2-1.1659a+52.95,-0.0012a2+0.1659a+47.05)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上，进而为WCF微可燃性。
对于本发明的制冷剂C，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中，包括下述情况：
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0049a2-0.9645a+47.1,-0.0049a2-0.0355a+52.9,0.0)、
点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7,-0.0323a2+0.4122a+5.9,-0.0191a2+1.0231a+32.4)、点B(0.0,0.0144a2-1.6377a+58.7,-0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0,0.0224a2+0.968a+75.4,-0.0224a2-1.968a+24.6)和
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9,0.2304a2-0.5938a+67.1,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BD’、D’C和CJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’、K’B和D’C上(其中，点J、点B、点D’和点C除外)，
在11.1<a≤18.2时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0243a2-1.4161a+49.725,-0.0243a2+0.4161a+50.275,0.0)、
点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187,-0.0236a2+0.34a+5.636,-0.0105a2+0.8577a+33.177)、
点B(0.0,0.0075a2-1.5156a+58.199,-0.0075a2+0.5156a+41.801)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这4个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’和K’B上(其中，点J、点B和点W除外)，
在18.2<a≤26.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0246a2-1.4476a+50.184,-0.0246a2+0.4476a+49.816,0.0)、
点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515,-0.0079a2-0.1136a+8.702,-0.0117a2+0.8999a+32.783)、
点B(0.0,0.009a2-1.6045a+59.318,-0.009a2+0.6045a+40.682)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这4个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’和K’B上(其中，点J、点B和点W除外)，
在26.7<a≤36.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0183a2-1.1399a+46.493,-0.0183a2+0.1399a+53.507,0.0)、
点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95,0.0,0.0051a2-1.0929a+74.05)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793,0.0,-0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0,0.0046a2-1.41a+57.286,-0.0046a2+0.41a+42.714)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’A、AB、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’、K'A和AB上(其中，点J、点B和点W除外)，以及，
在36.7<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13,0.0134a2-2.0956a+92.87,0.0)、
点K’(-1.892a+29.443,0.0,0.892a+70.557)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1,0.0,-0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0,0.0012a2-1.1659a+52.95,-0.0012a2+0.1659a+47.05)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’A、AB、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’、K'A和AB上(其中，点J、点B和点W除外)。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上，进而为WCF微可燃和WCFF微可燃且以ASHRAE标准显示出微可燃性制冷剂即“2L级”。
对于本发明的制冷剂C，除了HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以外进一步包含R32的情况下，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中，能够为如下的制冷剂：
在0<a≤10.0时，坐标(x,y,z)在将
点a(0.02a2-2.46a+93.4,0,-0.02a2+2.46a+6.6)、
点b’(-0.008a2-1.38a+56,0.018a2-0.53a+26.3,-0.01a2+1.91a+17.7)、
点c(-0.016a2+1.02a+77.6,0.016a2-1.02a+22.4,0)和
点o(100.0-a,0.0,0.0)
这4个点分别连结而成的直线所包围的图形的范围内或上述直线oa、ab’和b’c上(其中，点o和点c除外)，
在10.0<a≤16.5时，坐标(x,y,z)在将
点a(0.0244a2-2.5695a+94.056,0,-0.0244a2+2.5695a+5.944)、
点b’(0.1161a2-1.9959a+59.749,0.014a2-0.3399a+24.8,-0.1301a2+2.3358a+15.451)、
点c(-0.0161a2+1.02a+77.6,0.0161a2-1.02a+22.4,0)和
点o(100.0-a,0.0,0.0)
这4个点分别连结而成的直线所包围的图形的范围内或上述直线oa、ab’和b’c上(其中，点o和点c除外)，或者，
在16.5<a≤21.8时，坐标(x,y,z)在将
点a(0.0161a2-2.3535a+92.742,0,-0.0161a2+2.3535a+7.258)、
点b’(-0.0435a2-0.0435a+50.406,-0.0304a2+1.8991a-0.0661,0.0739a2-1.8556a+49.6601)、
点c(-0.0161a2+0.9959a+77.851,0.0161a2-0.9959a+22.149,0)和
点o(100.0-a,0.0,0.0)
这4个点分别连结而成的直线所包围的图形的范围内或上述直线oa、ab’和b’c上(其中，点o和点c除外)。需要说明的是，在上述三成分组成图中，若将以R410A为基准的制冷能力比为95％、并且以R410A为基准的COP比为95％的点作为点b，则点b’是连结以R410A为基准的COP比为95％的点的近似直线与直线ab的交点。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上。
对于本发明的制冷剂C，在无损上述特性或效果的范围内，可以除了HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32以外进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂优选相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32，更优选包含99.75质量％以上，进一步优选包含99.9质量％以上。
另外，对于本发明的制冷剂C，也可以相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32，还可以包含99.75质量％以上，进而也可以包含99.9质量％以上。
作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。
(制冷剂C的实施例)
以下，举出制冷剂C的实施例来进一步详细说明。但是，制冷剂C并不被这些实施例所限定。
将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf、以及R32以它们的总和为基准按照表39～96中分别示出的质量％混合而制备出混合制冷剂。
含有R410A(R32＝50％/R125＝50％)的混合物的组合物的GWP基于IPCC(Intergovernmental panel on Climate Change，政府间气候变化专门委员会)第4次报告书的值进行评价。HFO-1132(E)的GWP没有记载，但根据HFO-1132a(GWP＝1以下)、HFO-1123(GWP＝0.3,记载于专利文献1中)，将其GWP假定为1。含有R410A和HFO-1132(E)与HFO-1123的混合物的组合物的制冷能力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。
关于这些各混合制冷剂，分别求出以R410为基准的COP比和制冷能力比。计算条件如下。
蒸发温度：5℃
冷凝温度：45℃
过热度：5K
过冷却度；5K
压缩机效率70％
将这些值与关于各混合制冷剂的GWP一并示于表39～96。需要说明的是，关于比COP和比制冷能力，示出相对于R410A的比例。
性能系数(COP)通过下式求出。
COP＝(制冷能力或制暖能力)/耗电量
[表39]
[表40]
[表41]
[表42]
[表43]
[表44]
[表45]
[表46]
[表47]
[表48]
[表49]
[表50]
| 项目 | 单位 | 比较例66 | 实施例7 | 实施例8 | 实施例9 | 实施例10 | 实施例11 | 实施例12 | 实施例13 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 5.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 82.9 | 77.9 | 72.9 | 67.9 | 62.9 | 57.9 | 52.9 | 47.9 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 92.4 | 92.6 | 92.8 | 93.1 | 93.4 | 93.7 | 94.1 | 94.5 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 108.4 | 108.3 | 108.2 | 107.9 | 107.6 | 107.2 | 106.8 | 106.3 |
[表51]
| 项目 | 单位 | 实施例14 | 实施例15 | 实施例16 | 实施例17 | 比较例67 | 实施例18 | 实施例19 | 实施例20 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 60.0 | 65.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 42.9 | 37.9 | 32.9 | 27.9 | 22.9 | 72.9 | 67.9 | 62.9 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.0 | 95.4 | 95.9 | 96.4 | 96.9 | 93.0 | 93.3 | 93.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 105.8 | 105.2 | 104.5 | 103.9 | 103.1 | 105.7 | 105.5 | 105.2 |
[表52]
| 项目 | 单位 | 实施例21 | 实施例22 | 实施例23 | 实施例24 | 实施例25 | 实施例26 | 实施例27 | 实施例28 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 60.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 57.9 | 52.9 | 47.9 | 42.9 | 37.9 | 32.9 | 27.9 | 22.9 |
| R1234yf | 质量％ | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 93.9 | 94.2 | 94.6 | 95.0 | 95.5 | 96.0 | 96.4 | 96.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 104.9 | 104.5 | 104.1 | 103.6 | 103.0 | 102.4 | 101.7 | 101.0 |
[表53]
| 项目 | 单位 | 比较例68 | 实施例29 | 实施例30 | 实施例31 | 实施例32 | 实施例33 | 实施例34 | 实施例35 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 65.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 17.9 | 67.9 | 62.9 | 57.9 | 52.9 | 47.9 | 42.9 | 37.9 |
| R1234yf | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.4 | 93.5 | 93.8 | 94.1 | 94.4 | 94.8 | 95.2 | 95.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 100.3 | 102.9 | 102.7 | 102.5 | 102.1 | 101.7 | 101.2 | 100.7 |
[表54]
| 项目 | 单位 | 实施例36 | 实施例37 | 实施例38 | 实施例39 | 比较例69 | 实施例40 | 实施例41 | 实施例42 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 60.0 | 65.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 32.9 | 27.9 | 22.9 | 17.9 | 12.9 | 62.9 | 57.9 | 52.9 |
| R1234yf | 质量％ | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.0 | 96.5 | 97.0 | 97.5 | 98.0 | 94.0 | 94.3 | 94.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 100.1 | 99.5 | 98.9 | 98.1 | 97.4 | 100.1 | 99.9 | 99.6 |
[表55]
| 项目 | 单位 | 实施例43 | 实施例44 | 实施例45 | 实施例46 | 实施例47 | 实施例48 | 实施例49 | 实施例50 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 60.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 47.9 | 42.9 | 37.9 | 32.9 | 27.9 | 22.9 | 17.9 | 12.9 |
| R1234yf | 质量％ | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.0 | 95.3 | 95.7 | 96.2 | 96.6 | 97.1 | 97.6 | 98.1 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 99.2 | 98.8 | 98.3 | 97.8 | 97.2 | 96.6 | 95.9 | 95.2 |
[表56]
| 项目 | 单位 | 比较例70 | 实施例51 | 实施例52 | 实施例53 | 实施例54 | 实施例55 | 实施例56 | 实施例57 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 65.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 7.9 | 57.9 | 52.9 | 47.9 | 42.9 | 37.9 | 32.9 | 27.9 |
| R1234yf | 质量％ | 20.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 49 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.6 | 94.6 | 94.9 | 95.2 | 95.5 | 95.9 | 96.3 | 96.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 94.4 | 97.1 | 96.9 | 96.7 | 96.3 | 95.9 | 95.4 | 94.8 |
[表57]
| 项目 | 单位 | 实施例58 | 实施例59 | 实施例60 | 实施例61 | 比较例71 | 实施例62 | 实施例63 | 实施例64 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 60.0 | 65.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| R1234yf | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.2 | 97.7 | 98.2 | 98.7 | 99.2 | 95.2 | 95.5 | 95.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 94.2 | 93.6 | 92.9 | 92.2 | 91.4 | 94.2 | 93.9 | 93.7 |
[表58]
| 项目 | 单位 | 实施例65 | 实施例66 | 实施例67 | 实施例68 | 实施例69 | 实施例70 | 实施例71 | 实施例72 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 60.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 37.9 | 32.9 | 27.9 | 22.9 | 17.9 | 12.9 | 7.9 | 2.9 |
| R1234yf | 质量％ | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.2 | 96.6 | 97.0 | 97.4 | 97.9 | 98.3 | 98.8 | 99.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 93.3 | 92.9 | 92.4 | 91.8 | 91.2 | 90.5 | 89.8 | 89.1 |
[表59]
| 项目 | 单位 | 实施例73 | 实施例74 | 实施例75 | 实施例76 | 实施例77 | 实施例78 | 实施例79 | 实施例80 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 47.9 | 42.9 | 37.9 | 32.9 | 27.9 | 22.9 | 17.9 | 12.9 |
| R1234yf | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.9 | 96.2 | 96.5 | 96.9 | 97.2 | 97.7 | 98.1 | 98.5 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 91.1 | 90.9 | 90.6 | 90.2 | 89.8 | 89.3 | 88.7 | 88.1 |
[表60]
| 项目 | 单位 | 实施例81 | 实施例82 | 实施例83 | 实施例84 | 实施例85 | 实施例86 | 实施例87 | 实施例88 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 50.0 | 55.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 7.9 | 2.9 | 42.9 | 37.9 | 32.9 | 27.9 | 22.9 | 17.9 |
| R1234yf | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 99.0 | 99.4 | 96.6 | 96.9 | 97.2 | 97.6 | 98.0 | 98.4 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 87.4 | 86.7 | 88.0 | 87.8 | 87.5 | 87.1 | 86.6 | 86.1 |
[表61]
| 项目 | 单位 | 比较例72 | 比较例73 | 比较例74 | 比较例75 | 比较例76 | 比较例77 | 比较例78 | 比较例79 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 12.9 | 7.9 | 2.9 | 37.9 | 32.9 | 27.9 | 22.9 | 17.9 |
| R1234yf | 质量％ | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.8 | 99.2 | 99.6 | 97.4 | 97.7 | 98.0 | 98.3 | 98.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 85.5 | 84.9 | 84.2 | 84.9 | 84.6 | 84.3 | 83.9 | 83.5 |
[表62]
| 项目 | 单位 | 比较例80 | 比较例81 | 比较例82 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 12.9 | 7.9 | 2.9 |
| R1234yf | 质量％ | 45.0 | 45.0 | 45.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 50 | 50 | 50 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 99.1 | 99.5 | 99.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 82.9 | 82.3 | 81.7 |
[表63]
| 项目 | 单位 | 实施例89 | 实施例90 | 实施例91 | 实施例92 | 实施例93 | 实施例94 | 实施例95 | 实施例96 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 70.5 | 65.5 | 60.5 | 55.5 | 50.5 | 45.5 | 40.5 | 35.5 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 93.7 | 93.9 | 94.1 | 94.4 | 94.7 | 95.0 | 95.4 | 95.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 110.2 | 110.0 | 109.7 | 109.3 | 108.9 | 108.4 | 107.9 | 107.3 |
[表64]
| 项目 | 单位 | 实施例97 | 比较例83 | 实施例98 | 实施例99 | 实施例100 | 实施例101 | 实施例102 | 实施例103 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 50.0 | 55.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 30.5 | 25.5 | 65.5 | 60.5 | 55.5 | 50.5 | 45.5 | 40.5 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.2 | 96.6 | 94.2 | 94.4 | 94.6 | 94.9 | 95.2 | 95.5 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 106.6 | 106.0 | 107.5 | 107.3 | 107.0 | 106.6 | 106.1 | 105.6 |
[表65]
| 项目 | 单位 | 实施例104 | 实施例105 | 实施例106 | 比较例84 | 实施例107 | 实施例108 | 实施例109 | 实施例110 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 35.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 | 60.5 | 55.5 | 50.5 | 45.5 |
| R1234yf | 质量％ | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.9 | 96.3 | 96.7 | 97.1 | 94.6 | 94.8 | 95.1 | 95.4 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 105.1 | 104.5 | 103.8 | 103.1 | 104.7 | 104.5 | 104.1 | 103.7 |
[表66]
| 项目 | 单位 | 实施例111 | 实施例112 | 实施例113 | 实施例114 | 实施例115 | 比较例85 | 实施例116 | 实施例117 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 10.0 | 15.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 40.5 | 35.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 | 15.5 | 55.5 | 50.5 |
| R1234yf | 质量％ | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 20.0 | 20.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.7 | 96.0 | 96.4 | 96.8 | 97.2 | 97.6 | 95.1 | 95.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 103.3 | 102.8 | 102.2 | 101.6 | 101.0 | 100.3 | 101.8 | 101.6 |
[表67]
| 项目 | 单位 | 实施例118 | 实施例119 | 实施例120 | 实施例121 | 实施例122 | 实施例123 | 实施例124 | 比较例86 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 55.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 45.5 | 40.5 | 35.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 | 15.5 | 10.5 |
| R1234yf | 质量％ | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.6 | 95.9 | 96.2 | 96.5 | 96.9 | 97.3 | 97.7 | 98.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 101.2 | 100.8 | 100.4 | 99.9 | 99.3 | 98.7 | 98.0 | 97.3 |
[表68]
| 项目 | 单位 | 实施例125 | 实施例126 | 实施例127 | 实施例128 | 实施例129 | 实施例130 | 实施例131 | 实施例132 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 50.5 | 45.5 | 40.5 | 35.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 | 15.5 |
| R1234yf | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.6 | 95.9 | 96.1 | 96.4 | 96.7 | 97.1 | 97.5 | 97.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 98.9 | 98.6 | 98.3 | 97.9 | 97.4 | 96.9 | 96.3 | 95.7 |
[表69]
| 项目 | 单位 | 实施例133 | 比较例87 | 实施例134 | 实施例135 | 实施例136 | 实施例137 | 实施例138 | 实施例139 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 50.0 | 55.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 10.5 | 5.5 | 45.5 | 40.5 | 35.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 |
| R1234yf | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 99 | 99 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.3 | 98.7 | 96.2 | 96.4 | 96.7 | 97.0 | 97.3 | 97.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 95.0 | 94.3 | 95.8 | 95.6 | 95.2 | 94.8 | 94.4 | 93.8 |
[表70]
| 项目 | 单位 | 实施例140 | 实施例141 | 实施例142 | 实施例143 | 实施例144 | 实施例145 | 实施例146 | 实施例147 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 15.5 | 10.5 | 5.5 | 40.5 | 35.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 |
| R1234yf | 质量％ | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.1 | 98.5 | 98.9 | 96.8 | 97.0 | 97.3 | 97.6 | 97.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 93.3 | 92.6 | 92.0 | 92.8 | 92.5 | 92.2 | 91.8 | 91.3 |
[表71]
| 项目 | 单位 | 实施例148 | 实施例149 | 实施例150 | 实施例151 | 实施例152 | 实施例153 | 实施例154 | 实施例155 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 15.5 | 10.5 | 5.5 | 35.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 | 15.5 |
| R1234yf | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.3 | 98.7 | 99.1 | 97.4 | 97.7 | 98.0 | 98.3 | 98.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 90.8 | 90.2 | 89.6 | 89.6 | 89.4 | 89.0 | 88.6 | 88.2 |
[表72]
| 项目 | 单位 | 实施例156 | 实施例157 | 实施例158 | 实施例159 | 实施例160 | 比较例88 | 比较例89 | 比较例90 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 35.0 | 40.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 10.5 | 5.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 | 15.5 | 10.5 | 5.5 |
| R1234yf | 质量％ | 40.0 | 40.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.9 | 99.3 | 98.1 | 98.4 | 98.7 | 98.9 | 99.3 | 99.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 87.6 | 87.1 | 86.5 | 86.2 | 85.9 | 85.5 | 85.0 | 84.5 |
[表73]
| 项目 | 单位 | 比较例91 | 比较例92 | 比较例93 | 比较例94 | 比较例95 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 25.5 | 20.5 | 15.5 | 10.5 | 5.5 |
| R1234yf | 质量％ | 50.0 | 50.0 | 50.0 | 50.0 | 50.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.9 | 99.1 | 99.4 | 99.7 | 100.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 83.3 | 83.0 | 82.7 | 82.2 | 81.8 |
[表74]
| 项目 | 单位 | 实施例161 | 实施例162 | 实施例163 | 实施例164 | 实施例165 | 实施例166 | 实施例167 | 实施例168 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 63.1 | 58.1 | 53.1 | 48.1 | 43.1 | 38.1 | 33.1 | 28.1 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 94.8 | 95.0 | 95.2 | 95.4 | 95.7 | 95.9 | 96.2 | 96.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 111.5 | 111.2 | 110.9 | 110.5 | 110.0 | 109.5 | 108.9 | 108.3 |
[表75]
| 项目 | 单位 | 比较例96 | 实施例169 | 实施例170 | 实施例171 | 实施例172 | 实施例173 | 实施例174 | 实施例175 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 50.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 23.1 | 58.1 | 53.1 | 48.1 | 43.1 | 38.1 | 33.1 | 28.1 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.9 | 95.3 | 95.4 | 95.6 | 95.8 | 96.1 | 96.4 | 96.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 107.7 | 108.7 | 108.5 | 108.1 | 107.7 | 107.2 | 106.7 | 106.1 |
[表76]
| 项目 | 单位 | 实施例176 | 比较例97 | 实施例177 | 实施例178 | 实施例179 | 实施例180 | 实施例181 | 实施例182 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 45.0 | 50.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 23.1 | 18.1 | 53.1 | 48.1 | 43.1 | 38.1 | 33.1 | 28.1 |
| R1234yf | 质量％ | 10.0 | 10.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.0 | 97.4 | 95.7 | 95.9 | 96.1 | 96.3 | 96.6 | 96.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 105.5 | 104.9 | 105.9 | 105.6 | 105.3 | 104.8 | 104.4 | 103.8 |
[表77]
| 项目 | 单位 | 实施例183 | 实施例184 | 比较例98 | 实施例185 | 实施例186 | 实施例187 | 实施例188 | 实施例189 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 23.1 | 18.1 | 13.1 | 48.1 | 43.1 | 38.1 | 33.1 | 28.1 |
| R1234yf | 质量％ | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.2 | 97.5 | 97.9 | 96.1 | 96.3 | 96.5 | 96.8 | 97.1 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 103.3 | 102.6 | 102.0 | 103.0 | 102.7 | 102.3 | 101.9 | 101.4 |
[表78]
| 项目 | 单位 | 实施例190 | 实施例191 | 实施例192 | 比较例99 | 实施例193 | 实施例194 | 实施例195 | 实施例196 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 23.1 | 18.1 | 13.1 | 8.1 | 43.1 | 38.1 | 33.1 | 28.1 |
| R1234yf | 质量％ | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.4 | 97.7 | 98.0 | 98.4 | 96.6 | 96.8 | 97.0 | 97.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 100.9 | 100.3 | 99.7 | 99.1 | 100.0 | 99.7 | 99.4 | 98.9 |
[表79]
| 项目 | 单位 | 实施例197 | 实施例198 | 实施例199 | 实施例200 | 比较例100 | 实施例201 | 实施例202 | 实施例203 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 23.1 | 18.1 | 13.1 | 8.1 | 3.1 | 38.1 | 33.1 | 28.1 |
| R1234yf | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 150 | 150 | 150 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.6 | 97.9 | 98.2 | 98.5 | 98.9 | 97.1 | 97.3 | 97.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 98.5 | 97.9 | 97.4 | 96.8 | 96.1 | 97.0 | 96.7 | 96.3 |
[表80]
| 项目 | 单位 | 实施例204 | 实施例205 | 实施例206 | 实施例207 | 实施例208 | 实施例209 | 实施例210 | 实施例211 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 23.1 | 18.1 | 13.1 | 8.1 | 3.1 | 33.1 | 28.1 | 23.1 |
| R1234yf | 质量％ | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.8 | 98.1 | 98.4 | 98.7 | 99.1 | 97.7 | 97.9 | 98.1 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 95.9 | 95.4 | 94.9 | 94.4 | 93.8 | 93.9 | 93.6 | 93.3 |
[表81]
| 项目 | 单位 | 实施例212 | 实施例213 | 实施例214 | 实施例215 | 实施例216 | 实施例217 | 实施例218 | 实施例219 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 18.1 | 13.1 | 8.1 | 3.1 | 28.1 | 23.1 | 18.1 | 13.1 |
| R1234yf | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.4 | 98.7 | 99.0 | 99.3 | 98.3 | 98.5 | 98.7 | 99.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 92.9 | 92.4 | 91.9 | 91.3 | 90.8 | 90.5 | 90.2 | 89.7 |
[表82]
| 项目 | 单位 | 实施例220 | 实施例221 | 实施例222 | 实施例223 | 实施例224 | 实施例225 | 实施例226 | 比较例101 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 30.0 | 35.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 10.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 8.1 | 3.1 | 23.1 | 18.1 | 13.1 | 8.1 | 3.1 | 18.1 |
| R1234yf | 质量％ | 40.0 | 40.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 50.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 99.3 | 99.6 | 98.9 | 99.1 | 99.3 | 99.6 | 99.9 | 99.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 89.3 | 88.8 | 87.6 | 87.3 | 87.0 | 86.6 | 86.2 | 84.4 |
[表83]
| 项目 | 单位 | 比较例102 | 比较例103 | 比较例104 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 15.0 | 20.0 | 25.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 13.1 | 8.1 | 3.1 |
| R1234yf | 质量％ | 50.0 | 50.0 | 50.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 150 | 150 | 150 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 99.8 | 100.0 | 100.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 84.1 | 83.8 | 83.4 |
[表84]
| 项目 | 单位 | 实施例227 | 实施例228 | 实施例229 | 实施例230 | 实施例231 | 实施例232 | 实施例233 | 比较例105 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 55.7 | 50.7 | 45.7 | 40.7 | 35.7 | 30.7 | 25.7 | 20.7 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.9 | 96.0 | 96.2 | 96.3 | 96.6 | 96.8 | 97.1 | 97.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 112.2 | 111.9 | 111.6 | 111.2 | 110.7 | 110.2 | 109.6 | 109.0 |
[表85]
| 项目 | 单位 | 实施例234 | 实施例235 | 实施例236 | 实施例237 | 实施例238 | 实施例239 | 实施例240 | 比较例106 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 50.7 | 45.7 | 40.7 | 35.7 | 30.7 | 25.7 | 20.7 | 15.7 |
| R1234yf | 质量％ | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.3 | 96.4 | 96.6 | 96.8 | 97.0 | 97.2 | 97.5 | 97.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 109.4 | 109.2 | 108.8 | 108.4 | 107.9 | 107.4 | 106.8 | 106.2 |
[表86]
| 项目 | 单位 | 实施例241 | 实施例242 | 实施例243 | 实施例244 | 实施例245 | 实施例246 | 实施例247 | 比较例107 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 45.7 | 40.7 | 35.7 | 30.7 | 25.7 | 20.7 | 15.7 | 10.7 |
| R1234yf | 质量％ | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.7 | 96.8 | 97.0 | 97.2 | 97.4 | 97.7 | 97.9 | 98.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 106.6 | 106.3 | 106.0 | 105.5 | 105.1 | 104.5 | 104.0 | 103.4 |
[表87]
| 项目 | 单位 | 实施例248 | 实施例249 | 实施例250 | 实施例251 | 实施例252 | 实施例253 | 实施例254 | 比较例108 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 40.7 | 35.7 | 30.7 | 25.7 | 20.7 | 15.7 | 10.7 | 5.7 |
| R1234yf | 质量％ | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.1 | 97.3 | 97.5 | 97.7 | 97.9 | 98.1 | 98.4 | 98.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 103.7 | 103.4 | 103.0 | 102.6 | 102.2 | 101.6 | 101.1 | 100.5 |
[表88]
| 项目 | 单位 | 实施例255 | 实施例256 | 实施例257 | 实施例258 | 实施例259 | 实施例260 | 实施例261 | 实施例262 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 10.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 35.7 | 30.7 | 25.7 | 20.7 | 15.7 | 10.7 | 5.7 | 30.7 |
| R1234yf | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 30.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.6 | 97.7 | 97.9 | 98.1 | 98.4 | 98.6 | 98.9 | 98.1 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 100.7 | 100.4 | 100.1 | 99.7 | 99.2 | 98.7 | 98.2 | 97.7 |
[表89]
| 项目 | 单位 | 实施例263 | 实施例264 | 实施例265 | 实施例266 | 实施例267 | 实施例268 | 实施例269 | 实施例270 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 25.7 | 20.7 | 15.7 | 10.7 | 5.7 | 25.7 | 20.7 | 15.7 |
| R1234yf | 质量％ | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 200 | 200 | 200 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.2 | 98.4 | 98.6 | 98.9 | 99.1 | 98.6 | 98.7 | 98.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 97.4 | 97.1 | 96.7 | 96.2 | 95.7 | 94.7 | 94.4 | 94.0 |
[表90]
| 项目 | 单位 | 实施例271 | 实施例272 | 实施例273 | 实施例274 | 实施例275 | 实施例276 | 实施例277 | 实施例278 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 30.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 10.0 | 15.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 10.7 | 5.7 | 20.7 | 15.7 | 10.7 | 5.7 | 15.7 | 10.7 |
| R1234yf | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 45.0 | 45.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 200 | 200 | 200 | 200 | 200 | 200 | 200 | 200 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 99.2 | 99.4 | 99.1 | 99.3 | 99.5 | 99.7 | 99.7 | 99.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 93.6 | 93.2 | 91.5 | 91.3 | 90.9 | 90.6 | 88.4 | 88.1 |
[表91]
| 项目 | 单位 | 实施例279 | 实施例280 | 比较例109 | 比较例110 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 20.0 | 10.0 | 15.0 | 10.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 5.7 | 10.7 | 5.7 | 5.7 |
| R1234yf | 质量％ | 45.0 | 50.0 | 50.0 | 55.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 200 | 200 | 200 | 200 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 100.0 | 100.3 | 100.4 | 100.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 87.8 | 85.2 | 85.0 | 82.0 |
[表92]
| 项目 | 单位 | 实施例281 | 实施例282 | 实施例283 | 实施例284 | 实施例285 | 比较例111 | 实施例286 | 实施例287 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 10.0 | 15.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 40.9 | 35.9 | 30.9 | 25.9 | 20.9 | 15.9 | 35.9 | 30.9 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 10.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 |
| GWP | - | 298 | 298 | 298 | 298 | 298 | 298 | 299 | 299 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.8 | 97.9 | 97.9 | 98.1 | 98.2 | 98.4 | 98.2 | 98.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 112.5 | 112.3 | 111.9 | 111.6 | 111.2 | 110.7 | 109.8 | 109.5 |
[表93]
| 项目 | 单位 | 实施例288 | 实施例289 | 实施例290 | 比较例112 | 实施例291 | 实施例292 | 实施例293 | 实施例294 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 25.9 | 20.9 | 15.9 | 10.9 | 30.9 | 25.9 | 20.9 | 15.9 |
| R1234yf | 质量％ | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 |
| R32 | 质量％ | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 |
| GWP | - | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.3 | 98.5 | 98.6 | 98.8 | 98.6 | 98.6 | 98.7 | 98.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 109.2 | 108.8 | 108.4 | 108.0 | 107.0 | 106.7 | 106.4 | 106.0 |
[表94]
| 项目 | 单位 | 实施例295 | 比较例113 | 实施例296 | 实施例297 | 实施例298 | 实施例299 | 实施例300 | 实施例301 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 30.0 | 35.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 10.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 10.9 | 5.9 | 25.9 | 20.9 | 15.9 | 10.9 | 5.9 | 20.9 |
| R1234yf | 质量％ | 15.0 | 15.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 25.0 |
| R32 | 质量％ | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 |
| GWP | - | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 99.0 | 99.2 | 99.0 | 99.0 | 99.2 | 99.3 | 99.4 | 99.4 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 105.6 | 105.2 | 104.1 | 103.9 | 103.6 | 103.2 | 102.8 | 101.2 |
[表95]
| 项目 | 单位 | 实施例302 | 实施例303 | 实施例304 | 实施例305 | 实施例306 | 实施例307 | 实施例308 | 实施例309 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 10.0 | 15.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 15.9 | 10.9 | 5.9 | 15.9 | 10.9 | 5.9 | 10.9 | 5.9 |
| R1234yf | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 35.0 | 35.0 |
| R32 | 质量％ | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 |
| GWP | - | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 99.5 | 99.6 | 99.7 | 99.8 | 99.9 | 100.0 | 100.3 | 100.4 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 101.0 | 100.7 | 100.3 | 98.3 | 98.0 | 97.8 | 95.3 | 95.1 |
[表96]
| 项目 | 单位 | 实施例400 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 5.9 |
| R1234yf | 质量％ | 40.0 |
| R32 | 质量％ | 44.1 |
| GWP | - | 299 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 100.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 92.3 |
根据这些结果可知，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf、以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z、以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的、连结点(0.0,100.0-a,0.0)和点(0.0,0.0,100,0-a)的直线为底边且点(0.0,100.0-a,0.0)为左侧的三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在连结
点A(0.0134a2-1.9681a+68.6,0.0,-0.0134a2+0.9681a+31.4)和
点B(0.0,0.0144a2-1.6377a+58.7,-0.0144a2+0.6377a+41.3)的直线AB的线上或左侧，
在11.1<a≤18.2时，坐标(x,y,z)在连结
点A(0.0112a2-1.9337a+68.484,0.0,-0.0112a2+0.9337a+31.516)和
点B(0.0,0.0075a2-1.5156a+58.199,-0.0075a2+0.5156a+41.801)的直线AB的线上或左侧，
在18.2<a≤26.7时，坐标(x,y,z)在连结
点A(0.0107a2-1.9142a+68.305,0.0,-0.0107a2+0.9142a+31.695)和
点B(0.0,0.009a2-1.6045a+59.318,-0.009a2+0.6045a+40.682)的直线AB的线上或左侧，
在26.7<a≤36.7时，坐标(x,y,z)在连结
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793,0.0,-0.0103a2+0.9225a+31.207)和
点B(0.0,0.0046a2-1.41a+57.286,-0.0046a2+0.41a+42.714)的直线AB的线上或左侧，以及，
在36.7<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在连结
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1,0.0,-0.0085a2+0.8102a+32.9)和
点B(0.0,0.0012a2-1.1659a+52.95,-0.0012a2+0.1659a+47.05)的直线AB的线上或左侧时，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上。需要说明的是，实际的制冷能力比85％的点成为连结图3所示的点A、点B的向1234yf侧扩展的曲线。因此，在位于直线AB的线上或左侧的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上。
同样地可知，在上述三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在连结
点D’(0.0,0.0224a2+0.968a+75.4,-0.0224a2-1.968a+24.6)和
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9,0.2304a2-0.5938a+67.1,0.0)的直线D’C的线上或右侧的情况下，另外，
在11.1<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在全部区域内的情况下，以R410A为基准的COP比为92.5％以上。
需要说明的是，图3中COP比达到92.5％以上的是曲线CD，在图3中求出将R1234yf浓度为5质量％、10质量％时COP比为92.5％的点(26.6,68.4,5),(19.5,70.5,10)以及点C(32.9,67.1,0.0)这3个点连结的近似直线，将连结其与HFO-1132(E)浓度为0.0质量％的交点D’(0,75.4,24.6)和点C的直线作为线段D’C。另外，在图4中，由连结COP比为92.5％的点C(18.4,74.5,0)、点(13.9,76.5,2.5)、点(8.7,79.2,5)的近似曲线同样地求出D’(0,83.4,9.5)，将与点C连结的直线作为D’C。
另外，将各混合物的组成设为WCF，依据ASHRAE34-2013标准，在装置(Equipment)、储藏(Storage)、输送(Shipping)、泄漏(Leak)和再填充(Recharge)的条件下根据NIST标准参考数据库Refleak版本4.0进行泄漏模拟，将最易燃的馏分(fraction)作为WCFF。另外，燃烧性依据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定燃烧速度。燃烧速度在WCF和WCFF均为10cm/s以下时作为“2L级(微可燃性)”。
需要说明的是，燃烧速度试验使用图1所示的装置如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。
将结果示于表97～104。
[表97]
[表98]
[表99]
[表100]
[表101]
[表102]
[表103]
[表104]
由表97～100的结果可知，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf、以及R32的混合制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf、以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z、以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的、连结点(0.0,100.0-a,0.0)和点(0.0,0.0,100,0-a)的直线为底边的三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，在连结
点G(0.026a2-1.7478a+72.0,-0.026a2+0.7478a+28.0,0.0)和
点I(0.026a2-1.7478a+72.0,0.0,-0.026a2+0.7478a+28.0)的直线GI的线上或线下，
在11.1<a≤18.2时，在连结
点G(0.02a2-1.6013a+71.105,-0.02a2+0.6013a+28.895,0.0)和
点I(0.02a2-1.6013a+71.105,0.0,-0.02a2+0.6013a+28.895)的直线GI的线上或线下，
在18.2<a≤26.7时，在连结
点G(0.0135a2-1.4068a+69.727,-0.0135a2+0.4068a+30.273,0.0)和
点I(0.0135a2-1.4068a+69.727,0.0,-0.0135a2+0.4068a+30.273)的直线GI的线上或线下，
在26.7<a≤36.7时，在连结
点G(0.0111a2-1.3152a+68.986,-0.0111a2+0.3152a+31.014,0.0)和
点I(0.0111a2-1.3152a+68.986,0.0,-0.0111a2+0.3152a+31.014)的直线GI的线上或线下，以及，
在36.7<a≤46.7时，在连结
点G(0.0061a2-0.9918a+63.902,-0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)和
点I(0.0061a2-0.9918a+63.902,0.0,-0.0061a2-0.0082a+36.098)的直线GI的线上或线下的情况下，可以判断为WCF微可燃性。需要说明的是，关于点G(表105)和I(表106)，通过计算在以下的5个范围分别求出三个点，求出它们的近似式。
[表105]
[表106]
由表101～104的结果可知，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf、以及R32的混合制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf、以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z、以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的、连结点(0.0,100.0-a,0.0)和点(0.0,0.0,100,0-a)的直线为底边的三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，在连结
点J(0.0049a2-0.9645a+47.1,-0.0049a2-0.0355a+52.9,0.0)和
点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7,-0.0323a2+0.4122a+5.9,-0.0191a2+1.0231a+32.4)的直线JK’的线上或线下，
在11.1<a≤18.2时，在连结
点J(0.0243a2-1.4161a+49.725,-0.0243a2+0.4161a+50.275,0.0)和
点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187,-0.0236a2+0.34a+5.636,-0.0105a2+0.8577a+33.177)的直线JK’的线上或线下，
在18.2<a≤26.7时，在连结
点J(0.0246a2-1.4476a+50.184,-0.0246a2+0.4476a+49.816,0.0)和
点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515,-0.0079a2-0.1136a+8.702,-0.0117a2+0.8999a+32.783)的直线JK’的线上或线下，
在26.7<a≤36.7时，在连结
点J(0.0183a2-1.1399a+46.493,-0.0183a2+0.1399a+53.507,0.0)和
点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95,0.0,0.0051a2-1.0929a+74.05)的直线JK’的线上或线下，以及，
在36.7<a≤46.7时，在连结
点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13,0.0134a2-2.0956a+92.87,0.0)和
点K’(-1.892a+29.443,0.0,0.892a+70.557)的直线JK’的线上或线下时，可以判断为WCFF微可燃性，以ASHRAE标准的燃烧性分类为“2L(微可燃性)”。
需要说明的是，实际的WCFF微可燃的点成为连结图3所示的点J、点K’(直线AB上)的向HFO-1132(E)侧扩展的曲线。因此，在直线JK’的线上或线下侧的情况下，为WCFF微可燃性。
需要说明的是，关于点J(表107)和K’(表108)，通过计算在以下的5个范围分别求出三个点，求出它们的近似式。
[表107]
[表108]
需要说明的是，图3～13分别依次示出R32含有比例a(质量％)为0质量％、7.1质量％、11.1质量％、14.5质量％、18.2质量％、21.9质量％、26.7质量％、29.3质量％、36.7质量％、44.1质量％和47.8质量％时的组成。
点A、B、C、D’通过近似计算分别如下求出。
点A是HFO-1123含有比例为0质量％、且以R410A为基准的制冷能力比为85％的点。关于点A，通过计算在以下的5个范围分别求出三个点，求出它们的近似式(表109)。
[表109]
点B是HFO-1132(E)含有比例为0质量％、且以R410A为基准的制冷能力比为85％的点。关于点B，通过计算在以下的5个范围分别求出三个点，求出它们的近似式(表110)。
[表110]
点D’是HFO-1132(E)含有比例为0质量％、且以R410A为基准的COP比为95.5％的点。关于点D’，通过计算分别求出以下的三个点，求出它们的近似式(表111)。
[表111]
点C是R1234yf含有比例为0质量％、且以R410A为基准的COP比为95.5％的点。关于点C，通过计算分别求出以下的三个点，求出它们的近似式(表112)。
[表112]
(5-4)制冷剂D
本发明的制冷剂D是包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、二氟甲烷(R32)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)的混合制冷剂。
本发明的制冷剂D具有与R410A同等的冷却能力，GWP足够小，并且以ASHRAE的标准为微可燃性(2L级)，具有这样的作为R410A替代制冷剂所期望的各种特性。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,0.0,28.0)、
点J(48.5,18.3,33.2)、
点N(27.7,18.2,54.1)和
点E(58.3,0.0,41.7)
这4个点分别连结而成的线段IJ、JN、NE以及EI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，位于线段EI上的点除外)，
上述线段IJ由
坐标(0.0236y2-1.7616y+72.0,y,-0.0236y2+0.7616y+28.0)
所表示，
上述线段NE由
坐标(0.012y2-1.9003y+58.3,y,-0.012y2+0.9003y+41.7)
所表示，并且，
上述线段JN和EI为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为80％以上，GWP为125以下，并且为WCF微可燃。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点M(52.6,0.0,47.4)、
点M’(39.2,5.0,55.8)、
点N(27.7,18.2,54.1)、
点V(11.0,18.1,70.9)和
点G(39.6,0.0,60.4)
这5个点分别连结而成的线段MM’、M’N、NV、VG以及GM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，位于线段GM上的点除外)，
上述线段MM’由
坐标(x,0.132x2-3.34x+52.6,-0.132x2+2.34x+47.4)
所表示，
上述线段M’N由
坐标(x,0.0313x2-1.4551x+43.824,-0.0313x2+0.4551x+56.176)
所表示，
上述线段VG由
坐标(0.0123y2-1.8033y+39.6,y,-0.0123y2+0.8033y+60.4)
所表示，并且，
上述线段NV和GM为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为70％以上，GWP为125以下，并且为ASHRAE微可燃。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点O(22.6,36.8,40.6)、
点N(27.7,18.2,54.1)和
点U(3.9,36.7,59.4)
这3个点分别连结而成的线段ON、NU和UO所包围的图形的范围内或上述线段上，上述线段ON由
坐标(0.0072y2-0.6701y+37.512,y,-0.0072y2-0.3299y+62.488)
所表示，
上述线段NU由
坐标(0.0083y2-1.7403y+56.635,y,-0.0083y2+0.7403y+43.365)
所表示，并且，
上述线段UO为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为80％以上，GWP为250以下，并且为ASHRAE微可燃。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点Q(44.6,23.0,32.4)、
点R(25.5,36.8,37.7)、
点T(8.6,51.6,39.8)、
点L(28.9,51.7,19.4)和
点K(35.6,36.8,27.6)
这5个点分别连结而成的线段QR、RT、TL、LK和KQ所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段QR由
坐标(0.0099y2-1.975y+84.765,y,-0.0099y2+0.975y+15.235)
所表示，
上述线段RT由
坐标(0.082y2-1.8683y+83.126,y,-0.082y2+0.8683y+16.874)
所表示，
上述线段LK由
坐标(0.0049y2-0.8842y+61.488,y,-0.0049y2-0.1158y+38.512)
所表示，
上述线段KQ由
坐标(0.0095y2-1.2222y+67.676,y,-0.0095y2+0.2222y+32.324)
所表示，并且，
上述线段TL为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，GWP为350以下，并且为WCF微可燃。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点P(20.5,51.7,27.8)、
点S(21.9,39.7,38.4)和
点T(8.6,51.6,39.8)
这3个点分别连结而成的线段PS、ST和TP所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段PS由
坐标(0.0064y2-0.7103y+40.1,y,-0.0064y2-0.2897y+59.9)
所表示，
上述线段ST由
坐标(0.082y2-1.8683y+83.126,y,-0.082y2+0.8683y+16.874)
所表示，并且，
上述线段TP为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，GWP为350以下，并且为ASHRAE微可燃。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点a(71.1,0.0,28.9)、
点c(36.5,18.2,45.3)、
点f(47.6,18.3,34.1)和
点d(72.0,0.0,28.0)
这4个点分别连结而成的线段ac、cf、fd以及da所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段ac由
坐标(0.0181y2-2.2288y+71.096,y,-0.0181y2+1.2288y+28.904)
所表示，
上述线段fd由
坐标(0.02y2-1.7y+72,y,-0.02y2+0.7y+28)
所表示，并且，
上述线段cf和da为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，GWP为125以下，并且以ASHRAE的标准为微可燃性(2L级)。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点a(71.1,0.0,28.9)、
点b(42.6,14.5,42.9)、
点e(51.4,14.6,34.0)和
点d(72.0,0.0,28.0)
这4个点分别连结而成的线段ab、be、ed以及da所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段ab由
坐标(0.0181y2-2.2288y+71.096,y,-0.0181y2+1.2288y+28.904)
所表示，
上述线段ed由
坐标(0.02y2-1.7y+72,y,-0.02y2+0.7y+28)
所表示，并且，
上述线段be和da为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，GWP为100以下，并且以ASHRAE的标准为微可燃性(2L级)。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点g(77.5,6.9,15.6)、
点iI(55.1,18.3,26.6)和
点j(77.5.18.4,4.1)
这3个点分别连结而成的线段gi、ij和jk所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段gi由
坐标(0.02y2-2.4583y+93.396,y,-0.02y2+1.4583y+6.604)
所表示，并且，
上述线段ij和jk为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，GWP为100以下，并且不易发生聚合或分解等变化，稳定性优异。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点g(77.5,6.9,15.6)、
点h(61.8,14.6,23.6)和
点k(77.5,14.6,7.9)
这3个点分别连结而成的线段gh、hk和kg所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段gh由
坐标(0.02y2-2.4583y+93.396,y,-0.02y2+1.4583y+6.604)
所表示，并且，
上述线段hk和kg为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，GWP为100以下，并且不易发生聚合或分解等变化，稳定性优异。
在无损上述特性或效果的范围内，除了HFO-1132(E)、R32和R1234yf以外，本发明的制冷剂D也可以进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂D优选相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、R32和R1234yf，更优选包含99.75质量％以上，进一步优选包含99.9质量％以上。
作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。
(制冷剂D的实施例)
以下，举出制冷剂D的实施例来进一步详细说明。但是，制冷剂D并不被这些实施例所限定。
将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的各混合制冷剂的组成设为WCF，依据ASHRAE34-2013标准，在装置(Equipment)、储藏(Storage)、输送(Shipping)、泄漏(Leak)和再填充(Recharge)的条件下根据NIST标准参考数据库Refleak版本4.0进行泄漏模拟，将最易燃的馏分(fraction)作为WCFF。
需要说明的是，燃烧速度试验使用图1所示的装置如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。将结果示于表113～115。
[表113]
[表114]
[表115]
由这些结果可知，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的图14的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将点I、点J、点K和点L分别连结而成的线段上或该线段的下侧时，为WCF微可燃。
另外，由这些结果可知，在图14的三成分组成图中，上述坐标(x,y,z)在将点M、点M’、点W、点J、点N和点P分别连结而成的线段上或该线段的下侧时，为ASHRAE微可燃。
将HFO-1132(E)、R32和R1234yf以它们的总和为基准按照表116～144中分别示出的质量％进行混合，制备出混合制冷剂。关于表116～144的各混合制冷剂，分别求出以R410为基准的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]比和制冷能力比。计算条件如下。
蒸发温度：5℃
冷凝温度：45℃
过热度：5K
过冷却度；5K
压缩机效率70％
将这些值与关于各混合制冷剂的GWP一并示于表116～144。
[表116]
[表117]
[表118]
[表119]
[表120]
[表121]
[表122]
[表123]
[表124]
[表125]
[表126]
[表127]
[表128]
[表129]
[表130]
[表131]
[表132]
[表133]
[表134]
[表135]
[表136]
[表137]
[表138]
[表139]
[表140]
[表141]
[表142]
[表143]
[表144]
| 项目 | 单位 | 实施例151 | 实施例152 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 28.0 |
| R32 | 质量％ | 49.0 | 49.0 |
| R1234yf | 质量％ | 26.0 | 23.0 |
| GWP | - | 332 | 332 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 100.3 | 100.1 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 99.8 | 101.3 |
由这些结果可知，对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,0.0,28.0)、
点J(48.5,18.3,33.2)、
点N(27.7,18.2,54.1)和
点E(58.3,0.0,41.7)
这4个点分别连结而成的线段IJ、JN、NE以及EI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，位于线段EI上的点除外)，
上述线段IJ由
坐标(0.0236y2-1.7616y+72.0,y,-0.0236y2+0.7616y+28.0)
所表示，
上述线段NE由
坐标(0.012y2-1.9003y+58.3,y,-0.012y2+0.9003y+41.7)
所表示，并且，
上述线段JN和EI为直线的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为80％以上，GWP为125以下，并且为WCF微可燃。
另外，对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点M(52.6,0.0,47.4)、
点M’(39.2,5.0,55.8)、
点N(27.7,18.2,54.1)、
点V(11.0,18.1,70.9)和
点G(39.6,0.0,60.4)
这5个点分别连结而成的线段MM’、M’N、NV、VG以及GM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，位于线段GM上的点除外)，
上述线段MM’由
坐标(x,0.132x2-3.34x+52.6,-0.132x2+2.34x+47.4)
所表示，
上述线段M’N由
坐标(x,0.0313x2-1.4551x+43.824,-0.0313x2+0.4551x+56.176)
所表示，
上述线段VG由
坐标(0.0123y2-1.8033y+39.6,y,-0.0123y2+0.8033y+60.4)
所表示，并且，
上述线段NV和GM为直线的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为70％以上，GWP为125以下，并且为ASHRAE微可燃。
进而，对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点O(22.6,36.8,40.6)、
点N(27.7,18.2,54.1)和
点U(3.9,36.7,59.4)
这3个点分别连结而成的线段ON、NU和UO所包围的图形的范围内或上述线段上，上述线段ON由
坐标(0.0072y2-0.6701y+37.512,y,-0.0072y2-0.3299y+62.488)
所表示，
上述线段NU由
坐标(0.0083y2-1.7403y+56.635,y,-0.0083y2+0.7403y+43.365)
所表示，并且，
上述线段UO为直线的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为80％以上，GWP为250以下，并且为ASHRAE微可燃。
另外，对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点Q(44.6,23.0,32.4)、
点R(25.5,36.8,37.7)、
点T(8.6,51.6,39.8)、
点L(28.9,51.7,19.4)和
点K(35.6,36.8,27.6)
这5个点分别连结而成的线段QR、RT、TL、LK和KQ所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段QR由
坐标(0.0099y2-1.975y+84.765,y,-0.0099y2+0.975y+15.235)
所表示，
上述线段RT由
坐标(0.082y2-1.8683y+83.126,y,-0.082y2+0.8683y+16.874)
所表示，
上述线段LK由
坐标(0.0049y2-0.8842y+61.488,y,-0.0049y2-0.1158y+38.512)
所表示，
上述线段KQ由
坐标(0.0095y2-1.2222y+67.676,y,-0.0095y2+0.2222y+32.324)
所表示，并且，
上述线段TL为直线的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，GWP为350以下，并且为WCF微可燃。
进而，对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(20.5,51.7,27.8)、
点S(21.9,39.7,38.4)和
点T(8.6,51.6,39.8)
这3个点分别连结而成的线段PS、ST和TP所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段PS由
坐标(0.0064y2-0.7103y+40.1,y,-0.0064y2-0.2897y+59.9)
所表示，
上述线段ST由
坐标(0.082y2-1.8683y+83.126,y,-0.082y2+0.8683y+16.874)
所表示，并且，
上述线段TP为直线的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，GWP为350以下，并且为ASHRAE微可燃。
(5-5)制冷剂E
本发明的制冷剂E是包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和二氟甲烷(R32)的混合制冷剂。
本发明的制冷剂E具有与R410A同等的性能系数，并且GWP足够小，具有这样的作为R410A替代制冷剂所期望的各种特性。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,28,0,0.0)
点K(48.4,33.2,18.4)
点B’(0.0,81.6,18.4)
点H(0.0,84.2,15.8)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这6个点分别连结而成的线段IK、KB’、B’H、HR、RG和GI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段B’H和GI上的点除外)，
上述线段IK由
坐标(0.025z2-1.7429z+72.00,-0.025z2+0.7429z+28.0,z)
所表示，
上述线段HR由
坐标(-0.3123z2+4.234z+11.06,0.3123z2-5.234z+88.94,z)
所表示，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，并且，
上述线段KB’和GI为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，为WCF微可燃，以R410A为基准的COP比为93％以上，并且GWP为125以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,28,0,0.0)
点J(57.7,32.8,9.5)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这4个点分别连结而成的线段IJ、JR、RG和GI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段GI上的点除外)，
上述线段IJ由
坐标(0.025z2-1.7429z+72.0,-0.025z2+0.7429z+28.0,z)
所表示，并且，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，
上述线段JR和GI为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，为WCF微可燃，以R410A为基准的COP比为93％以上，并且GWP为125以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点M(47.1,52.9,0.0)
点P(31.8,49.8,18.4)
点B’(0.0,81.6,18.4)
点H(0.0,84.2,15.8)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这6个点分别连结而成的线段MP、PB’、B’H、HR、RG和GM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段B’H和GM上的点除外)，
上述线段MP由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，
上述线段HR由
坐标(-0.3123z2+4.234z+11.06,0.3123z2-5.234z+88.94,z)
所表示，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，并且，
上述线段PB’和GM为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，为ASHRAE微可燃，以R410A为基准的COP比为93％以上，并且GWP为125以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点M(47.1,52.9,0.0)
点N(38.5,52.1,9.5)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这4个点分别连结而成的线段MN、NR、RG和GM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段GM上的点除外)，
上述线段MN由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，并且，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，
上述线段JR和GI为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，为ASHRAE微可燃，以R410A为基准的COP比为93％以上，并且GWP为65以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点P(31.8,49.8,18.4)
点S(25.4,56.2,18.4)和
点T(34.8,51.0,14.2)
这3个点分别连结而成的线段PS、ST和TP所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段ST由
坐标(-0.0982z2+0.9622z+40.931,0.0982z2-1.9622z+59.069,z)
所表示，并且，
上述线段TP由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，
上述线段PS为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，为ASHRAE微可燃，以R410A为基准的COP比为94.5％以上，并且GWP为125以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点Q(28.6,34.4,37.0)
点B”(0.0,63.0,37.0)
点D(0.0,67.0,33.0)和
点U(28.7,41.2,30.1)
这4个点分别连结而成的线段QB”、B”D、DU和UQ所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段B”D上的点除外)，
上述线段DU由
坐标(-3.4962z2+210.71z-3146.1,3.4962z2-211.71z+3246.1,z)所表示，并且，
上述线段UQ由
坐标(0.0135z2-0.9181z+44.133,-0.0135z2-0.0819z+55.867,z)所表示，
上述线段QB”和B”D为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，为ASHRAE微可燃，以R410A为基准的COP比为96％以上，并且GWP为250以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点O(100.0,0.0,0.0)、
点c’(56.7,43.3,0.0)、
点d’(52.2,38.3,9.5)、
点e’(41.8,39.8,18.4)和
点a’(81.6,0.0,18.4)
这5个点分别连结而成的线段Oc’、c’d’、d’e’、e’a’和a’O所包围的图形的范围内或上述线段c’d’、d’e’和e’a’上(其中，点c’和a’除外)，
上述线段c’d’由
坐标(-0.0297z2-0.1915z+56.7,0.0297z2+1.1915z+43.3,z)
所表示，
上述线段d’e’由
坐标(-0.0535z2+0.3229z+53.957,0.0535z2+0.6771z+46.043,z)所表示，并且，
上述线段Oc’、e’a’和a’O为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的COP比为92.5％以上，并且GWP为125以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点O(100.0,0.0,0.0)、
点c(77.7,22.3,0.0)、
点d(76.3,14.2,9.5)、
点e(72.2,9.4,18.4)和
点a’(81.6,0.0,18.4)
这5个点分别连结而成的线段Oc、cd、de、ea’和a’O所包围的图形的范围内或上述线段cd、de和ea’上(其中，点c和a’除外)，
上述线段cde由
坐标(-0.017z2+0.0148z+77.684,0.017z2+0.9852z+22.316,z)所表示，并且，
上述线段Oc、ea’和a’O为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的COP比为95％以上，并且GWP为125以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点O(100.0,0.0,0.0)、
点c’(56.7,43.3,0.0)、
点d’(52.2,38.3,9.5)和
点a(90.5,0.0,9.5)
这5个点分别连结而成的线段Oc’、c’d’、d’a和aO所包围的图形的范围内或上述线段c’d’和d’a上(其中，点c’和a除外)，
上述线段c’d’由
坐标(-0.0297z2-0.1915z+56.7,0.0297z2+1.1915z+43.3,z)所表示，并且，
上述线段Oc’、d’a和aO为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的COP比为93.5％以上，并且GWP为65以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点O(100.0,0.0,0.0)、
点c(77.7,22.3,0.0)、
点d(76.3,14.2,9.5)、
点a(90.5,0.0,9.5)
这5个点分别连结而成的线段Oc、cd、da和aO所包围的图形的范围内或上述线段cd和da上(其中，点c和a除外)，
上述线段CD由
坐标(-0.017z2+0.0148z+77.684,0.017z2+0.9852z+22.316,z)所表示，并且，
上述线段Oc、da和aO为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的COP比为95％以上，并且GWP为65以下。
在无损上述特性或效果的范围内，除了HFO-1132(E)、HFO-1123和R32以外，本发明的制冷剂E也可以进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂E优选相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，更优选包含99.75质量％以上，进一步优选包含99.9质量％以上。
作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。
(制冷剂E的实施例)
以下，举出制冷剂E的实施例来进一步详细说明。但是，制冷剂E并不被这些实施例所限定。
将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32以它们的总和为基准按照表145和表146中分别示出的质量％进行混合，制备出混合制冷剂。将各混合物的组成设为WCF，依据ASHRAE34-2013标准，在装置(Equipment)、储藏(Storage)、输送(Shipping)、泄漏(Leak)和再填充(Recharge)的条件下根据美国国家科学与技术研究院(NIST)标准参考数据库Refleak版本4.0进行泄漏模拟，将最易燃的馏分(fraction)作为WCFF。
对于这些各混合制冷剂，依据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定了燃烧速度。WCF组成以及WCFF组成的燃烧速度为10cm/s以下时，在ASHRAE的燃烧性分类中相当于“2L级(微可燃性)”。
需要说明的是，燃烧速度试验使用图1所示的装置如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。
将结果示于表145和表146。
[表145]
[表146]
由表145的结果可知，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的混合制冷剂中，在它们的总和为100质量％的三成分组成图的、以连结点(0.0,100.0,0.0)和点(0.0,0.0,100.0)的线段为底边、点(0.0,100.0,0.0)为左侧、点(0.0,0.0,100.0)为右侧的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,28,0,0.0)
点K(48.4,33.2,18.4)和
点L(35.5,27.5,37.0)
这3个点分别连结而成的线段IK和KL之上或者该线段的下侧，
上述线段IK由
坐标(0.025z2-1.7429z+72.00,-0.025z2+0.7429z+28.00,z)所表示，并且，
上述线段KL由
坐标(0.0098z2-1.238z+67.852,-0.0098z2+0.238z+32.148,z)所表示的情况下，可以判断为WCF微可燃。
线段IK上的点由I(72.0,28,0,0.0)、J(57.7,32.8,9.5)、K(48.4,33.2,18.4)这3个点通过最小二乘法求出近似曲线x＝0.025z2-1.7429z+72.00，求出坐标(x＝0.025z2-1.7429z+72.00,y＝100-z-x＝-0.00922z2+0.2114z+32.443,z)。
以下，同样地，线段KL上的点由K(48.4,33.2,18.4)、实施例10(41.1,31.2,27.7)、L(35.5,27.5,37.0)这3个点通过最小二乘法求出近似曲线，确定坐标。
由表146的结果可知，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的混合制冷剂中，在它们的总和为100质量％的三成分组成图的、以连结点(0.0,100.0,0.0)和点(0.0,0.0,100.0)的线段为底边、点(0.0,100.0,0.0)为左侧、点(0.0,0.0,100.0)为右侧的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点M(47.1,52.9,0.0)、
点P(31.8,49.8,18.4)和
点Q(28.6,34.4,37.0)
这3个点分别连结而成的线段MP和PQ之上、或者该线段的下侧的情况下，可以判断为ASHRAE微可燃。其中，上述线段MP由坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)所表示，上述线段PQ由坐标(0.0135z2-0.9181z+44.133,-0.0135z2-0.0819z+55.867,z)所表示。
线段MP上的点由点M,N,P这3个点通过最小二乘法求出近似曲线，线段PQ上的点由点P,U,Q这3个点通过最小二乘法求出近似曲线，确定坐标。
另外，含有R410A(R32＝50％/R125＝50％)的混合物的组合物的GWP基于IPCC(Intergovernmental panel on Climate Change，政府间气候变化专门委员会)第4次报告书的值进行评价。HFO-1132(E)的GWP没有记载，但根据HFO-1132a(GWP＝1以下)、HFO-1123(GWP＝0.3,记载于专利文献1中)，将其GWP假定为1。含有R410A和HFO-1132(E)与HFO-1123的混合物的组合物的制冷能力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。关于这些各混合制冷剂，分别求出以R410为基准的COP比和制冷能力[RefrigerationCapacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]比。计算条件如下。
蒸发温度：5℃
冷凝温度：45℃
过热度：5K
过冷却度；5K
压缩机效率70％
将这些值与关于各混合制冷剂的GWP一并示于表147～166。
[表147]
[表148]
[表149]
[表150]
[表151]
[表152]
[表153]
[表154]
| 项目 | 单位 | 比较例27 | 比较例28 | 比较例29 | 实施例17 | 实施例18 | 实施例19 | 比较例30 | 比较例31 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 90.0 | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 5.0 | 80.0 | 70.0 | 60.0 | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 |
| R32 | 质量％ | 5.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 |
| GWP | - | 35 | 68 | 68 | 68 | 68 | 68 | 68 | 68 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.8 | 92.4 | 92.9 | 93.5 | 94.3 | 95.1 | 96.1 | 97.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 101.4 | 111.7 | 111.3 | 110.6 | 109.6 | 108.5 | 107.2 | 105.7 |
[表155]
| 项目 | 单位 | 比较例32 | 实施例20 | 实施例21 | 实施例22 | 实施例23 | 实施例24 | 比较例33 | 比较例34 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 80.0 | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 10.0 | 75.0 | 65.0 | 55.0 | 45.0 | 35.0 | 25.0 | 15.0 |
| R32 | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 |
| GWP | - | 68 | 102 | 102 | 102 | 102 | 102 | 102 | 102 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.0 | 93.1 | 93.6 | 94.2 | 94.9 | 95.6 | 96.5 | 97.4 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 104.1 | 112.9 | 112.4 | 111.6 | 110.6 | 109.4 | 108.1 | 106.6 |
[表156]
| 项目 | 单位 | 比较例35 | 比较例36 | 比较例37 | 比较例38 | 比较例39 | 比较例40 | 比较例41 | 比较例42 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 80.0 | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 5.0 | 70.0 | 60.0 | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 15.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| GWP | - | 102 | 136 | 136 | 136 | 136 | 136 | 136 | 136 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.3 | 93.9 | 94.3 | 94.8 | 95.4 | 96.2 | 97.0 | 97.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 105.0 | 113.8 | 113.2 | 112.4 | 111.4 | 110.2 | 108.8 | 107.3 |
[表157]
| 项目 | 单位 | 比较例43 | 比较例44 | 比较例45 | 比较例46 | 比较例47 | 比较例48 | 比较例49 | 比较例50 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 | 10.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 65.0 | 55.0 | 45.0 | 35.0 | 25.0 | 15.0 | 5.0 | 60.0 |
| R32 | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 30.0 |
| GWP | - | 170 | 170 | 170 | 170 | 170 | 170 | 170 | 203 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 94.6 | 94.9 | 95.4 | 96.0 | 96.7 | 97.4 | 98.2 | 95.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 114.4 | 113.8 | 113.0 | 111.9 | 110.7 | 109.4 | 107.9 | 114.8 |
[表158]
| 项目 | 单位 | 比较例51 | 比较例52 | 比较例53 | 比较例54 | 比较例55 | 实施例25 | 实施例26 | 比较例56 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 10.0 | 20.0 | 30.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 | 10.0 | 55.0 | 45.0 | 35.0 |
| R32 | 质量％ | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 |
| GWP | - | 203 | 203 | 203 | 203 | 203 | 237 | 237 | 237 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.6 | 96.0 | 96.6 | 97.2 | 97.9 | 96.0 | 96.3 | 96.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 114.2 | 113.4 | 112.4 | 111.2 | 109.8 | 115.1 | 114.5 | 113.6 |
[表159]
| 项目 | 单位 | 比较例57 | 比较例58 | 比较例59 | 比较例60 | 比较例61 | 比较例62 | 比较例63 | 比较例64 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 25.0 | 15.0 | 5.0 | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 |
| GWP | - | 237 | 237 | 237 | 271 | 271 | 271 | 271 | 271 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.1 | 97.7 | 98.3 | 96.6 | 96.9 | 97.2 | 97.7 | 98.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 112.6 | 111.5 | 110.2 | 115.1 | 114.6 | 113.8 | 112.8 | 111.7 |
[表160]
| 项目 | 单位 | 实施例27 | 实施例28 | 实施例29 | 实施例30 | 实施例31 | 实施例32 | 实施例33 | 实施例34 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 38.0 | 40.0 | 42.0 | 44.0 | 35.0 | 37.0 | 39.0 | 41.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 60.0 | 58.0 | 56.0 | 54.0 | 61.0 | 59.0 | 57.0 | 55.0 |
| R32 | 质量％ | 2.0 | 2.0 | 2.0 | 2.0 | 4.0 | 4.0 | 4.0 | 4.0 |
| GWP | - | 14 | 14 | 14 | 14 | 28 | 28 | 28 | 28 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 93.2 | 93.4 | 93.6 | 93.7 | 93.2 | 93.3 | 93.5 | 93.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 107.7 | 107.5 | 107.3 | 107.2 | 108.6 | 108.4 | 108.2 | 108.0 |
[表161]
| 项目 | 单位 | 实施例35 | 实施例36 | 实施例37 | 实施例38 | 实施例39 | 实施例40 | 实施例41 | 实施例42 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 43.0 | 31.0 | 33.0 | 35.0 | 37.0 | 39.0 | 41.0 | 27.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 53.0 | 63.0 | 61.0 | 59.0 | 57.0 | 55.0 | 53.0 | 65.0 |
| R32 | 质量％ | 4.0 | 6.0 | 6.0 | 6.0 | 6.0 | 6.0 | 6.0 | 8.0 |
| GWP | - | 28 | 41 | 41 | 41 | 41 | 41 | 41 | 55 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 93.9 | 93.1 | 93.2 | 93.4 | 93.6 | 93.7 | 93.9 | 93.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 107.8 | 109.5 | 109.3 | 109.1 | 109.0 | 108.8 | 108.6 | 110.3 |
[表162]
| 项目 | 单位 | 实施例43 | 实施例44 | 实施例45 | 实施例46 | 实施例47 | 实施例48 | 实施例49 | 实施例50 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 29.0 | 31.0 | 33.0 | 35.0 | 37.0 | 39.0 | 32.0 | 32.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 63.0 | 61.0 | 59.0 | 57.0 | 55.0 | 53.0 | 51.0 | 50.0 |
| R32 | 质量％ | 8.0 | 8.0 | 8.0 | 8.0 | 8.0 | 8.0 | 17.0 | 18.0 |
| GWP | - | 55 | 55 | 55 | 55 | 55 | 55 | 116 | 122 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 93.2 | 93.3 | 93.5 | 93.6 | 93.8 | 94.0 | 94.5 | 94.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 110.1 | 110.0 | 109.8 | 109.6 | 109.5 | 109.3 | 111.8 | 111.9 |
[表163]
| 项目 | 单位 | 实施例51 | 实施例52 | 实施例53 | 实施例54 | 实施例55 | 实施例56 | 实施例57 | 实施例58 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 30.0 | 27.0 | 21.0 | 23.0 | 25.0 | 27.0 | 11.0 | 13.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 52.0 | 42.0 | 46.0 | 44.0 | 42.0 | 40.0 | 54.0 | 52.0 |
| R32 | 质量％ | 18.0 | 31.0 | 33.0 | 33.0 | 33.0 | 33.0 | 35.0 | 35.0 |
| GWP | - | 122 | 210 | 223 | 223 | 223 | 223 | 237 | 237 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 94.5 | 96.0 | 96.0 | 96.1 | 96.2 | 96.3 | 96.0 | 96.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 112.1 | 113.7 | 114.3 | 114.2 | 114.0 | 113.8 | 115.0 | 114.9 |
[表164]
| 项目 | 单位 | 实施例59 | 实施例60 | 实施例61 | 实施例62 | 实施例63 | 实施例64 | 实施例65 | 实施例66 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 15.0 | 17.0 | 19.0 | 21.0 | 23.0 | 25.0 | 27.0 | 11.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 50.0 | 48.0 | 46.0 | 44.0 | 42.0 | 40.0 | 38.0 | 52.0 |
| R32 | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 37.0 |
| GWP | - | 237 | 237 | 237 | 237 | 237 | 237 | 237 | 250 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.1 | 96.2 | 96.2 | 96.3 | 96.4 | 96.4 | 96.5 | 96.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 114.8 | 114.7 | 114.5 | 114.4 | 114.2 | 114.1 | 113.9 | 115.1 |
[表165]
| 项目 | 单位 | 实施例67 | 实施例68 | 实施例69 | 实施例70 | 实施例71 | 实施例72 | 实施例73 | 实施例74 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 13.0 | 15.0 | 17.0 | 15.0 | 17.0 | 19.0 | 21.0 | 23.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 50.0 | 48.0 | 46.0 | 50.0 | 48.0 | 46.0 | 44.0 | 42.0 |
| R32 | 质量％ | 37.0 | 37.0 | 37.0 | 0.0 | 0.0 | 0.0 | 0.0 | 0.0 |
| GWP | - | 250 | 250 | 250 | 237 | 237 | 237 | 237 | 237 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.3 | 96.4 | 96.4 | 96.1 | 96.2 | 96.2 | 96.3 | 96.4 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 115.0 | 114.9 | 114.7 | 114.8 | 114.7 | 114.5 | 114.4 | 114.2 |
[表166]
| 项目 | 单位 | 实施例75 | 实施例76 | 实施例77 | 实施例78 | 实施例79 | 实施例80 | 实施例81 | 实施例82 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 27.0 | 11.0 | 19.0 | 21.0 | 23.0 | 25.0 | 27.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 40.0 | 38.0 | 52.0 | 44.0 | 42.0 | 40.0 | 38.0 | 36.0 |
| R32 | 质量％ | 0.0 | 0.0 | 0.0 | 37.0 | 37.0 | 37.0 | 37.0 | 37.0 |
| GWP | - | 237 | 237 | 250 | 250 | 250 | 250 | 250 | 250 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.4 | 96.5 | 96.2 | 96.5 | 96.5 | 96.6 | 96.7 | 96.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 114.1 | 113.9 | 115.1 | 114.6 | 114.5 | 114.3 | 114.1 | 114.0 |
由这些结果可知，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％、以连结点(0.0,100.0,0.0)和点(0.0,0.0,100.0)的线段为底边、点(0.0,100.0,0.0)为左侧的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点O(100.0,0.0,0.0)、
点A”(63.0,0.0,37.0)、
点B”(0.0,63.0,37.0)和
点(0.0,100.0,0.0)
这4个点分别连结而成的线段所包围的图形的范围内或上述线段上时，GWP为250以下。
另外，同样地，坐标(x,y,z)在将
点O(100.0,0.0,0.0)、
点A’(81.6,0.0,18.4)、
点B’(0.0,81.6,18.4)和
点(0.0,100.0,0.0)
这4个点分别连结而成的线段所包围的图形的范围内或上述线段上时，可知GWP为125以下。
另外，同样地，坐标(x,y,z)在将
点O(100.0,0.0,0.0)、
点A(90.5,0.0,9.5)、
点B(0.0,90.5,9.5)和
点(0.0,100.0,0.0)
这4个点分别连结而成的线段所包围的图形的范围内或上述线段上时，可知GWP为65以下。
另外，同样地，坐标(x,y,z)在将
点C(50.0,31.6,18.4)、
点U(28.7,41.2,30.1)和
点D(52.2,38.3,9.5)
这3个点分别连结而成的线段的左侧或上述线段上时，可知以R410A为基准的COP比为96％以上。其中，上述线段CU由坐标(-0.0538z2+0.7888z+53.701,0.0538z2-1.7888z+46.299,z)所表示，上述线段UD由坐标(-3.4962z2+210.71z-3146.1,3.4962z2-211.71z+3246.1,z)所表示。
线段CU上的点由点C、比较例10、点U这3个点通过最小二乘法求出。
线段UD上的点由点U、实施例2、D这3个点通过最小二乘法求出。
另外，同样地，坐标(x,y,z)在将
点E(55.2,44.8,0.0)、
点T(34.8,51.0,14.2)和
点F(0.0,76.7,23.3)
这3个点分别连结而成的线段的左侧或上述线段上时，可知以R410A为基准的COP比为94.5％以上。其中，上述线段ET由坐标(-0.0547z2-0.5327z+53.4,0.0547z2-0.4673z+46.6,z)所表示，上述线段TF由坐标(-0.0982z2+0.9622z+40.931,0.0982z2-1.9622z+59.069,z)所表示。线段ET上的点由点E、实施例2、T这3个点通过最小二乘法求出。
线段TG上的点由点T、S、F这3个点通过最小二乘法求出。
另外，同样地，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0,76.7,23.3)、
点R(21.0,69.5,9.5)和
点H(0.0,85.9,14.1)
这3个点分别连结而成的线段的左侧或上述线段上时，可知以R410A为基准的COP比为93％以上。其中，上述线段GR由坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)所表示，并且，上述线段RH由坐标(-0.3123z2+4.234z+11.06,0.3123z2-5.234z+88.94,z)所表示。
线段GR上的点由点G、实施例5、点R这3个点通过最小二乘法求出。
线段RH上的点由点R、实施例7、点H这3个点通过最小二乘法求出。
另一方面，如比较例8、9、13、15、17和18等所示，在不包含R32的情况下，具有双键的HFO-1132(E)和HFO-1123的浓度相对较高，在制冷剂化合物中会导致分解等变质或聚合，故不优选。
(6)第1实施方式
下面参照作为制冷剂回路的示意性构成图的图16、作为示意性控制框图构成图的图17，对作为第1实施方式的制冷循环装置的空调装置1进行说明。
空调装置1是通过进行蒸气压缩式的制冷循环来调和对象空间的空气的装置。
空调装置1主要具有室外单元20、室内单元30、连接室外单元20和室内单元30的液体侧制冷剂连通配管6和气体侧制冷剂连通配管5、作为输入装置和输出装置的未图示的遥控器、以及控制空调装置1的工作的控制器7。
在空调装置1进行这样的制冷循环：封入制冷剂回路10内的制冷剂被压缩、冷却或冷凝、减压，在被加热或蒸发后再次被压缩。在本实施方式中，在制冷剂回路10中填充有用于进行蒸气压缩式的制冷循环的制冷剂。该制冷剂是包含1,2-二氟乙烯的制冷剂，能够使用上述的制冷剂A～E中的任一种。另外，在制冷剂回路10中与该混合制冷剂同时填充制冷机油。
(6-1)室外单元20
室外单元20经由液体侧制冷剂连通配管6和气体侧制冷剂连通配管5与室内单元30连接，构成制冷剂回路10的一部分。室外单元20主要具有压缩机21、四通切换阀22、室外热交换器23、室外膨胀阀24、室外风扇25、液体侧截止阀29以及气体侧截止阀28。
压缩机21是将制冷循环中的低压的制冷剂压缩至成为高压的设备。在此，作为压缩机21，使用旋转式或涡旋式等容积式的压缩元件(省略图示)被压缩机马达旋转驱动的密闭式结构的压缩机。压缩机马达用于使容量变化，能够通过逆变器控制运转频率。需要说明的是，在压缩机21中，在吸入侧设有未图示的附属储液器(需要说明的是，该附属储液器的内容积小于后述的低压储罐、中压储罐、高压储罐各自的内容积，优选为一半以下)。
四通切换阀22通过切换连接状态，能够对于将压缩机21的排出侧与室外热交换器23连接并将压缩机21的吸入侧与气体侧截止阀28连接的制冷运转连接状态、和将压缩机21的排出侧与气体侧截止阀28连接并将压缩机21的吸入侧与室外热交换器23连接的制暖运转连接状态进行切换。
室外热交换器23是在制冷运转时作为制冷循环中的高压制冷剂的冷凝器发挥功能，在制暖运转时作为制冷循环中的低压制冷剂的蒸发器发挥功能的热交换器。
室外风扇25将室外的空气吸入室外单元20内，在室外热交换器23中与制冷剂进行热交换后，产生用于向外部排出的空气流。室外风扇25由室外风扇马达旋转驱动。
室外膨胀阀24被设于室外热交换器23的液体侧端部与液体侧截止阀29之间。室外膨胀阀24可以是与毛细管或感温筒一起使用的机械式膨胀阀，但优选为通过控制能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。
液体侧截止阀29是配置于室外单元20中的与液体侧制冷剂连通配管6的连接部分的手动阀。
气体侧截止阀28是配置于室外单元20中的与气体侧制冷剂连通配管5的连接部分的手动阀。
室外单元20具有对构成室外单元20的各部的工作进行控制的室外单元控制部27。室外单元控制部27具有包含CPU、存储器等的微型计算机。室外单元控制部27经由通信线与各室内单元30的室内单元控制部34连接，进行控制信号等的发送接收。
在室外单元20设有排出压力传感器61、排出温度传感器62、吸入压力传感器63、吸入温度传感器64、室外热交换温度传感器65、外部气体温度传感器66等。这些各传感器与室外单元控制部27电连接，对于室外单元控制部27发送检测信号。排出压力传感器61对于流经将压缩机21的排出侧与四通切换阀22的一个连接端口连接的排出配管的制冷剂的压力进行检测。排出温度传感器62对于流经排出配管的制冷剂的温度进行检测。吸入压力传感器63对于流经将压缩机21的吸入侧与四通切换阀22的一个连接端口连接的吸入配管的制冷剂的压力进行检测。吸入温度传感器64对于流经吸入配管的制冷剂的温度进行检测。室外热交换温度传感器65对于流经室外热交换器23中的与连接四通切换阀22的一侧的相反侧即液体侧的出口的制冷剂的温度进行检测。外部气体温度传感器66对于通过室外热交换器23之前的室外的空气温度进行检测。
(6-2)室内单元30
室内单元30设置于作为对象空间的室内的壁面、天花板等。室内单元30经由液体侧制冷剂连通配管6和气体侧制冷剂连通配管5与室外单元20连接，构成制冷剂回路10的一部分。
室内单元30具有室内热交换器31和室内风扇32。
室内热交换器31的液体侧与液体侧制冷剂连通配管6连接，气体侧端与气体侧制冷剂连通配管5连接。室内热交换器31是在制冷运转时作为制冷循环中的低压制冷剂的蒸发器发挥功能，在制暖运转时作为制冷循环中的高压制冷剂的冷凝器发挥功能的热交换器。
室内风扇32将室内的空气吸入室内单元30内，在室内热交换器31中与制冷剂进行热交换后，产生用于向外部排出的空气流。室内风扇32由室内风扇马达旋转驱动。
另外，室内单元30具有对构成室内单元30的各部的工作进行控制的室内单元控制部34。室内单元控制部34具有包含CPU、存储器等的微型计算机。室内单元控制部34经由通信线与室外单元控制部27连接，进行控制信号等的发送接收。
在室内单元30中设有室内液体侧热交换温度传感器71、室内空气温度传感器72等。这些各传感器与室内单元控制部34电连接，对于室内单元控制部34发送检测信号。室内液体侧热交换温度传感器71对于流经室内热交换器31中的与连接四通切换阀22的一侧的相反侧即液体侧的出口的制冷剂的温度进行检测。室内空气温度传感器72对于通过室内热交换器31之前的室内的空气温度进行检测。
(6-3)控制器7的详细情况
在空调装置1中，室外单元控制部27和室内单元控制部34经由通信线连接，由此构成对空调装置1的工作进行控制的控制器7。
控制器7主要具有CPU(中央运算处理装置)和ROM、RAM等存储器。需要说明的是，由控制器7进行的各种处理、控制通过室外单元控制部27和/或室内单元控制部34中包含的各部一体地发挥功能来实现。
(6-4)运转模式
下面对运转模式进行说明。
作为运转模式，设有制冷运转模式和制暖运转模式。
控制器7基于从遥控器等接收到的指示，判断是制冷运转模式还是制暖运转模式，并执行。
(6-4-1)制冷运转模式
在空调装置1中，在制冷运转模式下，将四通切换阀22的连接状态设为将压缩机21的排出侧与室外热交换器23连接并将压缩机21的吸入侧与气体侧截止阀28连接的制冷运转连接状态，使填充在制冷剂回路10中的制冷剂主要按照压缩机21、室外热交换器23、室外膨胀阀24、室内热交换器31的顺序循环。
更具体地说，若开始制冷运转模式，则在制冷剂回路10内，制冷剂被吸入到压缩机21中并在被压缩后排出。
在压缩机21中，进行与室内单元30所要求的冷却负荷相应的容量控制。该容量控制没有特别限定，例如在按照室内的空气温度满足设定温度的方式对空调装置1进行控制的情况下，按照排出温度(排出温度传感器62的检测温度)为与设定温度和室内温度(室内空气温度传感器72的检测温度)之差相对应的值的方式对压缩机21的运转频率进行控制。
从压缩机21排出的气体制冷剂经由四通切换阀22流入室外热交换器23的气体侧端。
流入室外热交换器23的气体侧端的气体制冷剂在室外热交换器23中与由室外风扇25供给的室外侧空气进行热交换而冷凝，成为液体制冷剂而从室外热交换器23的液体侧端流出。
从室外热交换器23的液体侧端流出的制冷剂在通过室外膨胀阀24时被减压。需要说明的是，室外膨胀阀24例如按照吸入压缩机21中的制冷剂的过热度达到规定的过热度目标值的方式进行控制。此处，压缩机21的吸入制冷剂的过热度可以通过例如从吸入温度(吸入温度传感器62的检测温度)减去与吸入压力(吸入压力传感器63的检测压力)相当的饱和温度而求出。需要说明的是，室外膨胀阀24的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照使从压缩机21排出的制冷剂的排出温度为特定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
由室外膨胀阀24减压后的制冷剂经由液体侧截止阀29和液体侧制冷剂连通配管6流入室内单元30。
流入室内单元30的制冷剂流入室内热交换器31，在室内热交换器31中与由室内风扇32供给的室内空气进行热交换而蒸发，成为气体制冷剂而从室内热交换器31的气体侧端流出。从室内热交换器31的气体侧端流出的气体制冷剂流向气体侧制冷剂连通配管5。
流经气体侧制冷剂连通配管5的制冷剂经由气体侧截止阀28、四通切换阀22而再次被吸入到压缩机21中。
(6-4-2)制暖运转模式
在空调装置1中，在制暖运转模式下，使四通切换阀22的连接状态为将压缩机21的排出侧与气体侧截止阀28连接并将压缩机21的吸入侧与室外热交换器23连接的制暖运转连接状态，使填充在制冷剂回路10中的制冷剂主要按照压缩机21、室内热交换器31、室外膨胀阀24、室外热交换器23的顺序进行循环。
更具体地说，若开始制暖运转模式，则在制冷剂回路10内，制冷剂被吸入到压缩机21中并在被压缩后被排出。
在压缩机21中，进行与室内单元30所要求的制暖负荷相应的容量控制。该容量控制没有特别限定，例如在按照室内的空气温度满足设定温度的方式对空调装置1进行控制的情况下，按照排出温度(排出温度传感器62的检测温度)为与设定温度和室内温度(室内空气温度传感器72的检测温度)之差相对应的值的方式对压缩机21的运转频率进行控制。
从压缩机21排出的气体制冷剂在流经四通切换阀22和气体侧制冷剂连通配管5后，流入室内单元30。
流入室内单元30的制冷剂流入室内热交换器31的气体侧端，在室内热交换器31中与由室内风扇32供给的室内空气进行热交换而冷凝，成为气液二相状态的制冷剂或液体制冷剂而从室内热交换器31的液体侧端流出。从室内热交换器31的液体侧端流出的制冷剂流向液体侧制冷剂连通配管6。
流经液体侧制冷剂连通配管6的制冷剂流入室外单元20，通过液体侧截止阀29，在室外膨胀阀24处被减压至制冷循环中的低压。需要说明的是，室外膨胀阀24例如按照被吸入到压缩机21中的制冷剂的过热度达到规定的过热度目标值的方式进行控制。需要说明的是，室外膨胀阀24的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
由室外膨胀阀24减压后的制冷剂流入室外热交换器23的液体侧端。
从室外热交换器23的液体侧端流入的制冷剂在室外热交换器23中与由室外风扇25供给的室外空气进行热交换而蒸发，成为气体制冷剂而从室外热交换器23的气体侧端流出。
从室外热交换器23的气体侧端流出的制冷剂经由四通切换阀22再次被吸入到压缩机21中。
(6-5)第1实施方式的特征
在空调装置1中，由于能够进行使用包含1,2-二氟乙烯的制冷剂的制冷循环，因此能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环。
(7)第2实施方式
以下参照作为制冷剂回路的示意性构成图的图18、作为示意性控制框图构成图的图19对作为第2实施方式的制冷循环装置的空调装置1a进行说明。需要说明的是，以下主要对于与第1实施方式的空调装置1的不同之处进行说明。
(7-1)空调装置1a的示意性构成
空调装置1a与上述第1实施方式的空调装置1的不同之处在于在室外单元20具备低压储罐41。
低压储罐41被设于压缩机21的吸入侧与四通切换阀22的一个连接端口之间，是能够将制冷剂回路10中的剩余制冷剂以液体制冷剂的形式贮留的制冷剂容器。需要说明的是，本实施方式中，吸入压力传感器63和吸入温度传感器64按照以流经低压储罐41与压缩机21的吸入侧之间的制冷剂作为对象进行检测的方式来设置。另外，压缩机21中设有未图示的附属储液器，低压储罐41与该附属储液器的下游侧连接。
(7-2)制冷运转模式
在空调装置1a中，在制冷运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的蒸发温度为根据设定温度与室内温度(室内空气温度传感器72的检测温度)之差确定的目标蒸发温度的方式对运转频率进行容量控制。需要说明的是，蒸发温度没有特别限定，例如可以以与吸入压力传感器63的检测压力相当的制冷剂的饱和温度的形式进行掌握。
从压缩机21排出的气体制冷剂顺序流经四通切换阀22、室外热交换器23、室外膨胀阀24。
此处，室外膨胀阀24例如按照满足流经室外热交换器23的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，流经室外热交换器23的液体侧出口的制冷剂的过冷却度没有特别限定，例如可以通过从室外热交换温度传感器65的检测温度减去与制冷剂回路10的高压(排出压力传感器61的检测压力)相当的制冷剂的饱和温度而求出。需要说明的是，室外膨胀阀24的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
由室外膨胀阀24减压后的制冷剂经由液体侧截止阀29、液体侧制冷剂连通配管6流入室内单元30，在室内热交换器31中蒸发，流向气体侧制冷剂连通配管5。流经气体侧制冷剂连通配管5的制冷剂经由气体侧截止阀28、四通切换阀22、低压储罐41再次被吸入到压缩机21中。需要说明的是，在室内热交换器31中未被完全蒸发的液体制冷剂以剩余制冷剂的形式贮留在低压储罐41中。
(7-3)制暖运转模式
在空调装置1a中，在制暖运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的冷凝温度为根据设定温度与室内温度(室内空气温度传感器72的检测温度)之差确定的目标冷凝温度的方式对运转频率进行容量控制。需要说明的是，冷凝温度没有特别限定，例如可以以与排出压力传感器61的检测压力相当的制冷剂的饱和温度的形式进行掌握。
从压缩机21排出的气体制冷剂流经四通切换阀22、气体侧制冷剂连通配管5后，流入室内单元30的室内热交换器31的气体侧端，在室内热交换器31中冷凝。从室内热交换器31的液体侧端流出的制冷剂经由液体侧制冷剂连通配管6流入室外单元20，通过液体侧截止阀29，在室外膨胀阀24处被减压至制冷循环中的低压。需要说明的是，室外膨胀阀24例如按照满足流经室内热交换器31的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，流经室内热交换器31的液体侧出口的制冷剂的过冷却度没有特别限定，例如可以通过从室内液体侧热交换温度传感器71的检测温度减去与制冷剂回路10的高压(排出压力传感器61的检测压力)相当的制冷剂的饱和温度而求出。需要说明的是，室外膨胀阀24的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
由室外膨胀阀24减压后的制冷剂在室外热交换器23蒸发，经由四通切换阀22、低压储罐41再次被吸入到压缩机21中。需要说明的是，在室外热交换器23中未被完全蒸发的液体制冷剂以剩余制冷剂的形式贮留在低压储罐41中。
(7-4)第2实施方式的特征
空调装置1a中，由于能够进行使用包含1,2-二氟乙烯的制冷剂的制冷循环，因此能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环。
另外，在空调装置1a中，通过设置低压储罐41，即使不进行确保被吸入到压缩机21中的制冷剂的过热度达到规定值以上的控制(室外膨胀阀24的控制)，也能够抑制液体压缩的产生。因此，作为室外膨胀阀24的控制，对于起到作为冷凝器的功能的情况下的室外热交换器23(起到作为冷凝器的功能的情况下的室内热交换器31也是同样的)，能够按照充分确保流经出口的制冷剂的过冷却度的方式进行控制。
(8)第3实施方式
下面参照作为制冷剂回路的示意性构成图的图20、作为示意性控制框图构成图的图21对作为第3实施方式的制冷循环装置的空调装置1b进行说明。需要说明的是，下面主要对于与第2实施方式的空调装置1a的不同之处进行说明。
(8-1)空调装置1b的示意性构成
空调装置1b与上述第2实施方式的空调装置1a的不同之处在于并列设置多个室内单元、以及在各室内单元中在室内热交换器的液体制冷剂侧设置室内膨胀阀。
空调装置1b具有相互并列连接的第1室内单元30和第2室内单元35。第1室内单元30与上述实施方式同样地具有第1室内热交换器31、第1室内风扇32，在第1室内热交换器31的液体制冷剂侧设有第1室内膨胀阀33。第1室内膨胀阀33优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。在第1室内单元30中与上述实施方式同样地设有第1室内单元控制部34、与第1室内单元控制部34电连接的第1室内液体侧热交换温度传感器71、第1室内空气温度传感器72，进一步设有第1室内气体侧热交换温度传感器73等。第1室内液体侧热交换温度传感器71对于流经第1室内热交换器31的液体制冷剂侧的出口的制冷剂的温度进行检测。第1室内气体侧热交换温度传感器73对于流经第1室内热交换器31的气体制冷剂侧的出口的制冷剂的温度进行检测。第2室内单元35与第1室内单元30同样地具有第2室内热交换器36、第2室内风扇37，在第2室内热交换器36的液体制冷剂侧设有第2室内膨胀阀38。第2室内膨胀阀38优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。在第2室内单元35与第1室内单元30同样地设有第2室内单元控制部39、与第2室内单元控制部39电连接的第2室内液体侧热交换温度传感器75、第2室内空气温度传感器76、以及第2室内气体侧热交换温度传感器77。
另外，空调装置1b与上述第2实施方式的空调装置1a的不同之处在于在室外单元中未设置室外膨胀阀24、以及设置具有旁通膨胀阀49的旁通配管40。
旁通配管40为将从室外热交换器23的液体制冷剂侧的出口延伸至液体侧截止阀29的制冷剂配管与从四通切换阀22的一个连接端口延伸至低压储罐41的制冷剂配管进行连接的制冷剂配管。旁通膨胀阀49优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。需要说明的是，对旁通配管40并不限于设有能够进行开度调节的电动膨胀阀，例如可以具有毛细管和能开闭的电磁阀。
(8-2)制冷运转模式
空调装置1b中，在制冷运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的蒸发温度达到目标蒸发温度的方式对运转频率进行容量控制。此处，目标蒸发温度优选根据各室内单元30、35中的设定温度与室内温度之差最大的单元(负荷最大的室内单元)来决定。需要说明的是，蒸发温度没有特别限定，例如可以以与吸入压力传感器63的检测压力相当的制冷剂的饱和温度的形式进行掌握。
从压缩机21排出的气体制冷剂经由四通切换阀22在室外热交换器23中冷凝。流经室外热交换器23的制冷剂经由液体侧截止阀29、液体侧制冷剂连通配管6被送至第1室内单元30和第2室内单元35。
此处，在第1室内单元30中，第1室内膨胀阀33例如按照满足流经第1室内热交换器31的气体侧出口的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，流经第1室内热交换器31的气体侧出口的制冷剂的过热度没有特别限定，例如可以通过从第1室内气体侧热交换温度传感器73的检测温度减去与制冷剂回路10的低压(吸入压力传感器63的检测压力)相当的制冷剂的饱和温度而求出。另外，第2室内单元35的第2室内膨胀阀38也与第1室内膨胀阀33同样地例如按照满足流经第2室内热交换器36的气体侧出口的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，对于流经第2室内热交换器36的气体侧出口的制冷剂的过热度也没有特别限定，例如可以通过从第2室内气体侧热交换温度传感器77的检测温度减去与制冷剂回路10的低压(吸入压力传感器63的检测压力)相当的制冷剂的饱和温度来求出。另外，第1室内膨胀阀33和第2室内膨胀阀38均可以按照满足通过从吸入温度传感器64的检测温度减去与吸入压力传感器63的检测压力相当的制冷剂的饱和温度而得到的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。此外，第1室内膨胀阀33和第2室内膨胀阀38的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
利用第1室内膨胀阀33减压后的制冷剂在第1室内热交换器31中蒸发，利用第2室内膨胀阀38减压后的制冷剂在第2室内热交换器36中蒸发，合流后流向气体侧制冷剂连通配管5。流经气体侧制冷剂连通配管5的制冷剂经由气体侧截止阀28、四通切换阀22、低压储罐41再次被吸入到压缩机21中。需要说明的是，在第1室内热交换器31和第2室内热交换器中未被完全蒸发的液体制冷剂以剩余制冷剂的形式贮留在低压储罐41中。需要说明的是，旁通配管40的旁通膨胀阀49进行下述控制：在满足作为冷凝器发挥功能的室外热交换器23的内部的制冷剂量为过量的相关规定条件的情况下开阀或增加阀开度。作为旁通膨胀阀49的开度控制没有特别限定，例如可以进行在冷凝压力(例如排出压力传感器61的检测压力)为规定值以上的情况下开阀或增加开度的控制，也可以进行按照增大通过流量的方式以规定的时间间隔切换开状态和闭状态的控制。
(8-3)制暖运转模式
在空调装置1b中，在制暖运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的冷凝温度达到目标冷凝温度的方式对运转频率进行容量控制。此处，目标冷凝温度优选根据各室内单元30、35中的设定温度与室内温度之差最大的单元(负荷最大的室内单元)来决定。需要说明的是，冷凝温度没有特别限定，例如可以以与排出压力传感器61的检测压力相当的制冷剂的饱和温度的形式进行掌握。
从压缩机21排出的气体制冷剂流经四通切换阀22、气体侧制冷剂连通配管5后，一部分制冷剂流入第1室内单元30的第1室内热交换器31的气体侧端，在第1室内热交换器31中冷凝，另一部分制冷剂流入第2室内单元35的第2室内热交换器36的气体侧端，在第2室内热交换器36中冷凝。
需要说明的是，第1室内单元30的第1室内膨胀阀33按照满足流经第1室内热交换器31的液体侧的制冷剂的过冷却度达到规定的目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。对于第2室内单元35的第2室内膨胀阀38，也同样地按照满足流经第2室内热交换器36的液体侧的制冷剂的过冷却度达到规定的目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，流经第1室内热交换器31的液体侧的制冷剂的过冷却度可以通过从第1室内液体侧热交换温度传感器71的检测温度减去与制冷剂回路10中的高压(排出压力传感器61的检测压力)相当的制冷剂的饱和温度而求出。另外，对于流经第2室内热交换器36的液体侧的制冷剂的过冷却度，也同样地可以通过从第2室内液体侧热交换温度传感器75的检测温度减去与制冷剂回路10中的高压(排出压力传感器61的检测压力)相当的制冷剂的饱和温度而求出。
利用第1室内膨胀阀33减压后的制冷剂和利用第2室内膨胀阀38减压后的制冷剂合流，通过液体侧制冷剂连通配管6、液体侧截止阀29后，在室外热交换器23中蒸发，经由四通切换阀22、低压储罐41再次被吸入到压缩机21中。需要说明的是，室外热交换器23中未被完全蒸发的液体制冷剂以剩余制冷剂的形式贮留在低压储罐41中。需要说明的是，制暖运转时没有特别限定，旁通配管40的旁通膨胀阀49例如可以维持全关闭状态。
(8-4)第3实施方式的特征
空调装置1b中，由于能够进行使用包含1,2-二氟乙烯的制冷剂的制冷循环，因此能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环。
另外，在空调装置1b中，通过设置低压储罐41，能够抑制压缩机21中的液体压缩。另外，通过在制冷运转时对第1室内膨胀阀33、第2室内膨胀阀38进行过热度控制、在制暖运转时对第1室内膨胀阀33、第2室内膨胀阀38进行过冷却度控制，容易充分发挥出第1室内热交换器31、第2室内热交换器36中的能力。
(9)第4实施方式
下面参照作为制冷剂回路的示意性构成图的图22、作为示意性控制框图构成图的图23对作为第4实施方式的制冷循环装置的空调装置1c进行说明。需要说明的是，下文中主要对于与第2实施方式的空调装置1a的不同之处进行说明。
(9-1)空调装置1c的示意性构成
空调装置1c与上述第2实施方式的空调装置1a的不同之处在于室外单元20不具备低压储罐41、具备高压储罐42、具备室外桥回路26。
另外，室内单元30具有对于流经室内热交换器31的液体侧的制冷剂温度进行检测的室内液体侧热交换温度传感器71、对于室内的空气温度进行检测的室内空气温度传感器72、以及对于流经室内热交换器31的气体侧的制冷剂温度进行检测的室内气体侧热交换温度传感器73。
室外桥回路26被设于室外热交换器23的液体侧与液体侧截止阀29之间，具有4个连接处和设于各连接处之间的逆止阀。室外桥回路26所具有的4个连接处中，从与室外热交换器23的液体侧的连接处和与液体侧截止阀29的连接处以外的2处分别连接延伸至高压储罐42的制冷剂配管。另外，这些制冷剂配管中，在从高压储罐42的内部空间中的气体区域延伸出的制冷剂配管的中途设有室外膨胀阀24。
(9-2)制冷运转模式
空调装置1c中，在制冷运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的蒸发温度为根据设定温度与室内温度(室内空气温度传感器72的检测温度)之差确定的目标蒸发温度的方式对运转频率进行容量控制。需要说明的是，蒸发温度没有特别限定，例如可以以室内液体侧热交换温度传感器71的检测温度的形式进行掌握，也可以以与吸入压力传感器63的检测压力相当的制冷剂的饱和温度的形式进行掌握。
从压缩机21排出的气体制冷剂经由四通切换阀22在室外热交换器23中冷凝。流经室外热交换器23的制冷剂经由室外桥回路26的一部分而流入高压储罐42。需要说明的是，制冷剂回路10中的剩余制冷剂以液体制冷剂的形式贮留在高压储罐42中。从高压储罐42的气体区域流出的气体制冷剂在室外膨胀阀24处被减压。
此处，室外膨胀阀24例如按照满足流经室内热交换器31的气体侧出口的制冷剂的过热度或流经压缩机21的吸入侧的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，流经室内热交换器31的气体侧出口的制冷剂的过热度没有特别限定，例如可以通过从室内气体侧热交换温度传感器73的检测温度减去与制冷剂回路10的低压(吸入压力传感器63的检测压力)相当的制冷剂的饱和温度来求出。另外，流经压缩机21的吸入侧的制冷剂的过热度可以通过从吸入温度传感器64的检测温度减去与吸入压力传感器63的检测压力相当的制冷剂的饱和温度而求出。需要说明的是，室外膨胀阀24的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
由室外膨胀阀24减压后的制冷剂流经室外桥回路26的另一部分，经由液体侧截止阀29、液体侧制冷剂连通配管6流入室内单元30，在室内热交换器31中蒸发。流过室内热交换器31的制冷剂经由气体侧制冷剂连通配管5、气体侧截止阀28、四通切换阀22再次被吸入到压缩机21中。
(9-3)制暖运转模式
在空调装置1c中，在制暖运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的冷凝温度为根据设定温度与室内温度(室内空气温度传感器72的检测温度)之差确定的目标冷凝温度的方式对运转频率进行容量控制。需要说明的是，冷凝温度没有特别限定，例如可以以与排出压力传感器61的检测压力相当的制冷剂的饱和温度的形式进行掌握。
从压缩机21排出的气体制冷剂流经四通切换阀22、气体侧制冷剂连通配管5后，流入室内单元30的室内热交换器31的气体侧端，在室内热交换器31中冷凝。从室内热交换器31的液体侧端流出的制冷剂经液体侧制冷剂连通配管6流入室外单元20，通过液体侧截止阀29流经室外桥回路26的一部分，流入高压储罐42。需要说明的是，制冷剂回路10中的剩余制冷剂以液体制冷剂的形式贮留在高压储罐42中。从高压储罐42的气体区域流出的气体制冷剂在室外膨胀阀24处被减压至制冷循环中的低压。
需要说明的是，室外膨胀阀24例如按照满足压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，流经压缩机21的吸入侧的制冷剂的过热度没有特别限定，例如可以通过从吸入温度传感器64的检测温度减去与吸入压力传感器63的检测压力相当的制冷剂的饱和温度来求出。需要说明的是，室外膨胀阀24的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
由室外膨胀阀24减压后的制冷剂流经室外桥回路26的另一部分，在室外热交换器23中蒸发，经四通切换阀22再次被吸入到压缩机21中。
(9-4)第4实施方式的特征
空调装置1c中，由于能够进行使用包含1,2-二氟乙烯的制冷剂的制冷循环，因此能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环。
另外，空调装置1c中，通过设置高压储罐42，能够贮留制冷剂回路10中的剩余制冷剂。
(10)第5实施方式
下面参照作为制冷剂回路的示意性构成图的图24、作为示意性控制框图构成图的图25，对作为第5实施方式的制冷循环装置的空调装置1d进行说明。需要说明的是，下面主要对于与第4实施方式的空调装置1c的不同之处进行说明。
(10-1)空调装置1d的示意性构成
空调装置1d与上述第4实施方式的空调装置1c的不同之处在于并列设置多个室内单元、以及在各室内单元中在室内热交换器的液体制冷剂侧设置室内膨胀阀。
空调装置1d具有相互并列连接的第1室内单元30和第2室内单元35。第1室内单元30与上述实施方式同样地具有第1室内热交换器31、第1室内风扇32，在第1室内热交换器31的液体制冷剂侧设有第1室内膨胀阀33。第1室内膨胀阀33优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。在第1室内单元30中与上述实施方式同样地设有第1室内单元控制部34、与第1室内单元控制部34电连接的第1室内液体侧热交换温度传感器71、第1室内空气温度传感器72、第1室内气体侧热交换温度传感器73等。第1室内液体侧热交换温度传感器71对于流经第1室内热交换器31的液体制冷剂侧的出口的制冷剂的温度进行检测。第1室内气体侧热交换温度传感器73对于流经第1室内热交换器31的气体制冷剂侧的出口的制冷剂的温度进行检测。第2室内单元35与第1室内单元30同样地具有第2室内热交换器36、第2室内风扇37，第2室内热交换器36的液体制冷剂侧设有第2室内膨胀阀38。第2室内膨胀阀38优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。在第2室内单元35中与第1室内单元30同样地设有第2室内单元控制部39、与第2室内单元控制部39电连接的第2室内液体侧热交换温度传感器75、第2室内空气温度传感器76、第2室内气体侧热交换温度传感器77。
(10-2)制冷运转模式
空调装置1c中，在制冷运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的蒸发温度达到目标蒸发温度的方式对运转频率进行容量控制。此处，目标蒸发温度优选根据各室内单元30、35中的设定温度与室内温度之差最大的单元(负荷最大的室内单元)来决定。
从压缩机21排出的气体制冷剂经由四通切换阀22在室外热交换器23中冷凝。流经室外热交换器23的制冷剂经由室外桥回路26的一部分流入高压储罐42。需要说明的是，制冷剂回路10中的剩余制冷剂以液体制冷剂的形式贮留在高压储罐42中。从高压储罐42的气体区域流出的气体制冷剂在室外膨胀阀24处被减压。此处，制冷运转时，室外膨胀阀24例如按照阀开度达到全开状态的方式进行控制。
通过了室外膨胀阀24的制冷剂流经室外桥回路26的另一部分，经由液体侧截止阀29、液体侧制冷剂连通配管6流入第1室内单元30和第2室内单元35。
流入了第1室内单元30中的制冷剂在第1室内膨胀阀33处被减压。第1室内膨胀阀33按照满足流经第1室内热交换器31的气体侧出口的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，流经第1室内热交换器31的气体侧出口的制冷剂的过热度没有特别限定，例如可以通过从第1室内气体侧热交换温度传感器73的检测温度减去与制冷剂回路10的低压(吸入压力传感器63的检测压力)相当的制冷剂的饱和温度而求出。同样地，流入了第2室内单元35中的制冷剂在第2室内膨胀阀38处被减压。第2室内膨胀阀38按照满足流经第2室内热交换器36的气体侧出口的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，流经第2室内热交换器36的气体侧出口的制冷剂的过热度没有特别限定，例如可以通过从第2室内气体侧热交换温度传感器77的检测温度减去与制冷剂回路10的低压(吸入压力传感器63的检测压力)相当的制冷剂的饱和温度而求出。另外，第1室内膨胀阀33和第2室内膨胀阀38均可以按照满足通过从吸入温度传感器64的检测温度减去与吸入压力传感器63的检测压力相当的制冷剂的饱和温度而得到的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。此外，第1室内膨胀阀33和第2室内膨胀阀38的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
在第1室内热交换器31中蒸发后的制冷剂与在第2室内热交换器36中蒸发后的制冷剂在合流后经由气体侧制冷剂连通配管5、气体侧截止阀28、四通切换阀22再次被吸入到压缩机21中。
(10-3)制暖运转模式
空调装置1c中，在制暖运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的冷凝温度达到目标冷凝温度的方式对运转频率进行容量控制。此处，目标冷凝温度优选根据各室内单元30、35中的设定温度与室内温度之差最大的单元(负荷最大的室内单元)来决定。需要说明的是，冷凝温度没有特别限定，例如可以以与排出压力传感器61的检测压力相当的制冷剂的饱和温度的形式进行掌握。
从压缩机21排出的气体制冷剂流经四通切换阀22、气体侧制冷剂连通配管5后，分别流入第1室内单元30和第2室内单元35。
流入了第1室内单元30的第1室内热交换器31中的气体制冷剂在第1室内热交换器31中冷凝。流经第1室内热交换器31后的制冷剂在第1室内膨胀阀33处被减压。第1室内膨胀阀33按照满足流经第1室内热交换器31的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。流经第1室内热交换器31的液体侧出口的制冷剂的过冷却度例如可以通过从第1室内液体侧热交换温度传感器71的检测温度减去与排出压力传感器61的检测压力相当的制冷剂的饱和温度而求出。
流入了第2室内单元35的第2室内热交换器36中的气体制冷剂同样地在第2室内热交换器36中冷凝。流过第2室内热交换器36的制冷剂在第2室内膨胀阀38处被减压。第2室内膨胀阀38按照满足流经第2室内热交换器36的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。流经第2室内热交换器36的液体侧出口的制冷剂的过冷却度例如可以通过从第2室内液体侧热交换温度传感器75的检测温度减去与排出压力传感器61的检测压力相当的制冷剂的饱和温度而求出。
从第1室内热交换器31的液体侧端流出的制冷剂和从第2室内热交换器36的液体侧端流出的制冷剂在合流后经液体侧制冷剂连通配管6流入室外单元20。
流入了室外单元20中的制冷剂通过液体侧截止阀29，流经室外桥回路26的一部分，流入高压储罐42。需要说明的是，制冷剂回路10中的剩余制冷剂以液体制冷剂的形式贮留在高压储罐42中。从高压储罐42的气体区域流出的气体制冷剂在室外膨胀阀24处被减压至制冷循环中的低压。即，在制暖运转时，高压储罐42贮留准中压制冷剂。
需要说明的是，室外膨胀阀24例如按照满足压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，压缩机21所吸入的制冷剂的过热度没有特别限定，例如可以通过从吸入温度传感器64的检测温度减去与吸入压力传感器63的检测压力相当的制冷剂的饱和温度来求出。需要说明的是，室外膨胀阀24的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
由室外膨胀阀24减压后的制冷剂流经室外桥回路26的另一部分，在室外热交换器23中蒸发，经由四通切换阀22再次被吸入到压缩机21中。
(10-4)第5实施方式的特征
空调装置1d中，由于能够进行使用包含1,2-二氟乙烯的制冷剂的制冷循环，因此能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环。
另外，空调装置1d中，通过设置高压储罐42，能够贮留制冷剂回路10中的剩余制冷剂。
需要说明的是，在制暖运转时，由于通过对室外膨胀阀24的阀开度进行过热度控制来确保压缩机21的可靠性，因此对于第1室内膨胀阀33和第2室内膨胀阀38，能够按照在第1室内热交换器31和第2室内热交换器36中充分发挥出能力的方式进行过冷却度控制。
(11)第6实施方式
下面参照作为制冷剂回路的示意性构成图的图26、作为示意性控制框图构成图的图27对作为第6实施方式的制冷循环装置的空调装置1e进行说明。需要说明的是，下面主要对于与第2实施方式的空调装置1a的不同之处进行说明。
(11-1)空调装置1e的示意性构成
空调装置1e与上述第2实施方式的空调装置1a的不同之处在于室外单元20不具有低压储罐41、具有中压储罐43、不具有室外膨胀阀24、具有第1室外膨胀阀44和第2室外膨胀阀45。
中压储罐43被设于制冷剂回路10中的从室外热交换器23的液体侧到液体侧截止阀29之间，是能够将制冷剂回路10中的剩余制冷剂以液体制冷剂的形式贮留的制冷剂容器。
第1室外膨胀阀44被设于从室外热交换器23的液体侧延伸至中压储罐43的制冷剂配管的中途。第2室外膨胀阀45被设于从中压储罐43延伸至液体侧截止阀29的制冷剂配管的中途。第1室外膨胀阀44和第2室外膨胀阀45均优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。
(11-2)制冷运转模式
空调装置1e中，在制冷运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的蒸发温度为根据设定温度与室内温度(室内空气温度传感器72的检测温度)之差确定的目标蒸发温度的方式对运转频率进行容量控制。
从压缩机21排出的气体制冷剂在通过四通切换阀22后，在室外热交换器23中冷凝。流经室外热交换器23的制冷剂在第1室外膨胀阀44处被减压至制冷循环中的中间压力。
此处，第1室外膨胀阀44例如按照满足流经室外热交换器23的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。
在第1室外膨胀阀44处被减压的制冷剂流入中压储罐43。制冷剂回路10中的剩余制冷剂以液体制冷剂的形式被贮留在中压储罐43中。通过了中压储罐43的制冷剂在第2室外膨胀阀45处被减压至制冷循环的低压。
此处，第2室外膨胀阀45例如按照满足流经室内热交换器31的气体侧的制冷剂的过热度或压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，第2室外膨胀阀45的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
在第2室外膨胀阀45处被减压至制冷循环的低压的制冷剂经由液体侧截止阀29、液体侧制冷剂连通配管6流入室内单元30，在室内热交换器31中蒸发。流过室内热交换器31的制冷剂在流经气体侧制冷剂连通配管5后经由气体侧截止阀28、四通切换阀22再次被吸入到压缩机21中。
(11-3)制暖运转模式
在空调装置1e中，在制暖运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的冷凝温度为根据设定温度与室内温度(室内空气温度传感器72的检测温度)之差确定的目标冷凝温度的方式对运转频率进行容量控制。
从压缩机21排出的气体制冷剂流经四通切换阀22、气体侧制冷剂连通配管5后，流入室内单元30的室内热交换器31的气体侧端，在室内热交换器31中冷凝。从室内热交换器31的液体侧端流出的制冷剂经由液体侧制冷剂连通配管6流入室外单元20，通过液体侧截止阀29，在第2室外膨胀阀45处被减压至制冷循环中的中压。
此处，第2室外膨胀阀45例如按照满足流经室内热交换器31的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。
在第2室外膨胀阀45处被减压的制冷剂流入中压储罐43。制冷剂回路10中的剩余制冷剂以液体制冷剂的形式贮留在中压储罐43中。通过了中压储罐43的制冷剂在第1室外膨胀阀44处被减压至制冷循环的低压。
此处，第1室外膨胀阀44例如按照满足压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，第1室外膨胀阀44的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
由第1室外膨胀阀44减压后的制冷剂在室外热交换器23中蒸发，经由四通切换阀22再次被吸入到压缩机21中。
(11-4)第6实施方式的特征
空调装置1e中，由于能够进行使用包含1,2-二氟乙烯的制冷剂的制冷循环，因此能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环。
另外，在空调装置1e中，通过设置中压储罐43，能够贮留制冷剂回路10中的剩余制冷剂。另外，在制冷运转时，通过对第1室外膨胀阀44进行过冷却度控制，容易充分发挥出室外热交换器23的能力，在制暖运转时，通过对第2室外膨胀阀45进行过冷却度控制，能够容易地充分发挥出室内热交换器31的能力。
(12)第7实施方式
下面参照作为制冷剂回路的示意性构成图的图28、作为示意性控制框图构成图的图29对作为第7实施方式的制冷循环装置的空调装置1f进行说明。需要说明的是，下面主要对于与第6实施方式的空调装置1e的不同之处进行说明。
(12-1)空调装置1f的示意性构成
空调装置1f与上述第6实施方式的空调装置1e的不同之处在于室外单元20具有相互并列配置的第1室外热交换器23a和第2室外热交换器23b、在第1室外热交换器23a的液体制冷剂侧具有第1分支室外膨胀阀24a、在第2室外热交换器23b的液体制冷剂侧具有第2分支室外膨胀阀24b。需要说明的是，第1分支室外膨胀阀24a和第2分支室外膨胀阀24b优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。
另外，空调装置1f与上述第6实施方式的空调装置1e的不同之处在于并列设有多个室内单元、以及在各室内单元中在室内热交换器的液体制冷剂侧设有室内膨胀阀。
空调装置1f具有相互并列连接的第1室内单元30和第2室内单元35。第1室内单元30与上述实施方式同样地具有第1室内热交换器31、第1室内风扇32，在第1室内热交换器31的液体制冷剂侧设有第1室内膨胀阀33。第1室内膨胀阀33优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。第1室内单元30中，与上述实施方式同样地设有第1室内单元控制部34、与第1室内单元控制部34电连接的第1室内液体侧热交换温度传感器71、第1室内空气温度传感器72、第1室内气体侧热交换温度传感器73等。第1室内液体侧热交换温度传感器71对于流经第1室内热交换器31的液体制冷剂侧的出口的制冷剂的温度进行检测。第1室内气体侧热交换温度传感器73对于流经第1室内热交换器31的气体制冷剂侧的出口的制冷剂的温度进行检测。第2室内单元35与第1室内单元30同样地具有第2室内热交换器36、第2室内风扇37，在第2室内热交换器36的液体制冷剂侧设有第2室内膨胀阀38。第2室内膨胀阀38优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。在第2室内单元35中与第1室内单元30同样地设有第2室内单元控制部39、以及与第2室内单元控制部39电连接的第2室内液体侧热交换温度传感器75、第2室内空气温度传感器76、第2室内气体侧热交换温度传感器77。
(12-2)制冷运转模式
空调装置1f中，在制冷运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的蒸发温度达到目标蒸发温度的方式对运转频率进行容量控制。此处，目标蒸发温度优选根据各室内单元30、35中的设定温度与室内温度之差最大的单元(负荷最大的室内单元)来决定。
从压缩机21排出的气体制冷剂在通过四通切换阀22后分支地流向第1室外热交换器23a和第2室外热交换器23b，在第1室外热交换器23a和第2室外热交换器23b的各自中冷凝。流经第1室外热交换器23a的制冷剂在第1分支室外膨胀阀24a处被减压至制冷循环中的中间压力。另外，流过第2室外热交换器23b的制冷剂在第2分支室外膨胀阀24b处被减压至制冷循环中的中间压力。
此处，第1分支室外膨胀阀24a和第2分支室外膨胀阀24b可以被控制为例如均呈全开状态。
另外，在第1室外热交换器23a和第2室外热交换器23b中，在结构上或制冷剂配管的连接上、在制冷剂的流动难易性方面产生差异的情况下，可以按照满足流经第1室外热交换器23a的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到共通目标值等规定条件的方式对于第1分支室外膨胀阀24a的阀开度进行控制，按照满足流经第2室外热交换器23b的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到相同的共通目标值等规定条件的方式对第2分支室外膨胀阀24b的阀开度进行控制。通过该控制，能够将第1室外热交换器23a与第2室外热交换器23b之间的制冷剂的偏流抑制得较小。
通过了第1分支室外膨胀阀24a的制冷剂和通过了第2分支室外膨胀阀24b的制冷剂在合流后流入中压储罐43。制冷剂回路10中的剩余制冷剂以液体制冷剂的形式贮留在中压储罐43中。通过了中压储罐43的制冷剂流经液体侧截止阀29、液体侧制冷剂连通配管6，分别流入第1室内单元31和第2室内单元35。
流入了第1室内单元31中的制冷剂在第1室内膨胀阀33处被减压至制冷循环的低压。另外，流入了第2室内单元35中的制冷剂在第2室内膨胀阀38处被减压至制冷循环的低压。
此处，第1室内膨胀阀33例如按照满足流经第1室内热交换器31的气体侧的制冷剂的过热度或压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。另外，第2室内膨胀阀38也同样地例如按照满足流经第2室内热交换器36的气体侧的制冷剂的过热度或压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，第1室内膨胀阀33和第2室内膨胀阀38的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
在第1室内膨胀阀33处被减压的制冷剂在第1室内热交换器31中蒸发，在第2室内膨胀阀38处被减压的制冷剂在第2室内热交换器36中蒸发，合流后经由气体侧制冷剂连通配管5、气体侧截止阀28、四通切换阀22再次被吸入到压缩机21中。
(12-3)制暖运转模式
空调装置1f中，在制暖运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的冷凝温度达到目标冷凝温度的方式对运转频率进行容量控制。此处，目标冷凝温度优选根据各室内单元30、35中的设定温度与室内温度之差最大的单元(负荷最大的室内单元)来决定。
从压缩机21排出的气体制冷剂流经四通切换阀22、气体侧制冷剂连通配管5后，分别流入第1室内单元30和第2室内单元35。
流入了第1室内单元30中的制冷剂在第1室内热交换器31中冷凝，流入了第2室内单元35中的制冷剂在第2室内热交换器36中冷凝。
从第1室内热交换器31的液体侧端流出的制冷剂在第1室内膨胀阀33处被减压至制冷循环的中压。从第2室内热交换器36的液体侧端流出的制冷剂也同样地在第2室内膨胀阀38处被减压至制冷循环的中压。
此处，第1室内膨胀阀33例如按照满足流经第1室内热交换器31的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。另外，对于第2室内膨胀阀38，也同样地例如按照满足流经第2室内热交换器36的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。
通过了第1室内膨胀阀33的制冷剂和通过了第2室内膨胀阀38的制冷剂在合流后经由液体侧制冷剂连通配管6流入室外单元20。
流入了室外单元20中的制冷剂通过液体侧截止阀29，被送至中压储罐43。制冷剂回路10中的剩余制冷剂以液体制冷剂的形式贮留在中压储罐43中。通过了中压储罐43的制冷剂分开地流向第1分支室外膨胀阀24a和第2分支室外膨胀阀24b。
第1分支室外膨胀阀24a将所通过的制冷剂减压至制冷循环的低压。第2分支室外膨胀阀24b也同样地将所通过的制冷剂减压至制冷循环的低压。
此处，第1分支室外膨胀阀24a和第2分支室外膨胀阀24b例如按照满足压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，第1分支室外膨胀阀24a和第2分支室外膨胀阀24b的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
由第1分支室外膨胀阀24a减压后的制冷剂在第1室外热交换器23a中蒸发，由第2分支室外膨胀阀24b减压后的制冷剂在第2室外热交换器23b中蒸发，合流后经由四通切换阀22再次被吸入到压缩机21中。
(12-4)第7实施方式的特征
空调装置1f中，由于能够进行使用包含1,2-二氟乙烯的制冷剂的制冷循环，因此能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环。
另外，空调装置1f中，通过设置中压储罐43，能够贮留制冷剂回路10中的剩余制冷剂。另外，在制暖运转时，通过对第1室内膨胀阀33和第2室内膨胀阀38进行过冷却度控制，能够容易地充分发挥出室内热交换器31的能力。
(13)第8实施方式
下面参照作为制冷剂回路的示意性构成图的图30、作为示意性控制框图构成图的图31对作为第8实施方式的制冷循环装置的空调装置1g进行说明。需要说明的是，下面主要对于与第3实施方式的空调装置1b的不同之处进行说明。
(13-1)空调装置1g的示意性构成
空调装置1g与上述第3实施方式的空调装置1b的不同之处在于未设置具有旁通膨胀阀49的旁通配管40、设有过冷却热交换器47、设有过冷却配管46、设有第1室外膨胀阀44和第2室外膨胀阀45、设有过冷却温度传感器67。
第1室外膨胀阀44被设于制冷剂回路10中的从室外热交换器23的液体侧出口到液体侧截止阀29之间。第2室外膨胀阀45被设于制冷剂回路10中的从第1室外膨胀阀44到液体侧截止阀29之间。第1室外膨胀阀44和第2室外膨胀阀45均优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。
过冷却配管46在制冷剂回路10中按照由从第1室外膨胀阀44到第2室外膨胀阀45之间的分支部分分支、在从四通切换阀22的一个连接端口到低压储罐41之间的合流处合流的方式进行设置。过冷却配管46中设有过冷却膨胀阀48。过冷却膨胀阀48优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。
过冷却热交换器47为使流经制冷剂回路10中的从第1室外膨胀阀44到第2室外膨胀阀45之间的部分的制冷剂与流经过冷却配管46中的过冷却膨胀阀48的合流处侧的制冷剂之间进行热交换的热交换器。本实施方式中，过冷却热交换器47被设于从第1室外膨胀阀44到第2室外膨胀阀45之间的部分且比过冷却配管46的分支部分更靠近第2室外膨胀阀45侧。
过冷却温度传感器67是对于在制冷剂回路10中的从第1室外膨胀阀44到第2室外膨胀阀45之间的部分中的流经比过冷却热交换器47更靠近第2室外膨胀阀45侧的制冷剂的温度进行检测的温度传感器。
(13-2)制冷运转模式
空调装置1g中，在制冷运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的蒸发温度达到目标蒸发温度的方式对运转频率进行容量控制。此处，目标蒸发温度优选根据各室内单元30、35中的设定温度与室内温度之差最大的单元(负荷最大的室内单元)来决定。
从压缩机21排出的气体制冷剂经由四通切换阀22在室外热交换器23中冷凝。流经室外热交换器23的制冷剂通过第1室外膨胀阀44。需要说明的是，这种情况下，将第1室外膨胀阀44控制为全开状态。
通过了第1室外膨胀阀44的制冷剂的一部分流向第2室外膨胀阀45侧，另一部分向过冷却配管46分支流动。向过冷却配管46分支流动的制冷剂在过冷却膨胀阀48处被减压。在过冷却热交换器47中，对于从第1室外膨胀阀44流向第2室外膨胀阀45侧的制冷剂与在过冷却膨胀阀48处被减压的流经过冷却配管46的制冷剂进行热交换。流经过冷却配管46的制冷剂在结束过冷却热交换器47中的热交换后，按照在从四通切换阀22的一个连接端口到低压储罐41之间的合流处合流的方式流动。从第1室外膨胀阀44流向第2室外膨胀阀45侧的制冷剂在结束过冷却热交换器47中的热交换后在第2室外膨胀阀45处被减压。
根据以上内容，第2室外膨胀阀45按照满足流经室外热交换器23的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式进行控制。
另外，过冷却膨胀阀48的阀开度按照下述方式进行控制：在制冷剂回路10中，不将从第2室外膨胀阀45经由液体侧制冷剂连通配管6直至到达第1室内膨胀阀33和第2室内膨胀阀38的部分全部用液体状态的制冷剂充满；至少使到达第1室内膨胀阀33和第2室内膨胀阀38的制冷剂成为气液二相状态。例如，过冷却膨胀阀48的阀开度优选按照下述方式进行控制：从第1室外膨胀阀44流向第2室外膨胀阀45侧且通过了过冷却热交换器47的制冷剂的比焓大于莫里尔图中的制冷循环的低压与饱和液线相交的部位的比焓。此处，控制器7可以预先保持与制冷剂相对应的莫里尔图的数据，将通过了上述过冷却热交换器47的制冷剂的比焓使用排出压力传感器61的检测压力、过冷却温度传感器67的检测温度、以及与该制冷剂对应的莫里尔图的数据对过冷却膨胀阀48的阀开度进行控制。需要说明的是，过冷却膨胀阀48的阀开度更优选按照满足从第1室外膨胀阀44流向第2室外膨胀阀45侧且通过了过冷却热交换器47的制冷剂的温度(过冷却温度传感器67的检测温度)达到目标值等规定条件的方式进行控制。
在第2室外膨胀阀45处被减压的制冷剂经由液体侧截止阀29、液体侧制冷剂连通配管6被送至第1室内单元30和第2室内单元35。
此处，在第1室内单元30中，第1室内膨胀阀33例如按照满足流经第1室内热交换器31的气体侧出口的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。另外，第2室内单元35的第2室内膨胀阀38也与第1室内膨胀阀33同样地例如按照满足流经第2室内热交换器36的气体侧出口的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。另外，第1室内膨胀阀33和第2室内膨胀阀38均可以按照满足从吸入温度传感器64的检测温度减去与吸入压力传感器63的检测压力相当的制冷剂的饱和温度而得到的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。此外，第1室内膨胀阀33和第2室内膨胀阀38的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
利用第1室内膨胀阀33减压后的制冷剂在第1室内热交换器31中蒸发，利用第2室内膨胀阀38减压后的制冷剂在第2室内热交换器36中蒸发，合流后流向气体侧制冷剂连通配管5。流经气体侧制冷剂连通配管5的制冷剂经由气体侧截止阀28、四通切换阀22与流过过冷却配管46的制冷剂合流。合流后的制冷剂经低压储罐41再次被吸入到压缩机21中。需要说明的是，在第1室内热交换器31、第2室内热交换器、过冷却热交换器47中未被完全蒸发的液体制冷剂以剩余制冷剂的形式贮留在低压储罐41中。
(13-3)制暖运转模式
空调装置1g中，在制暖运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的冷凝温度达到目标冷凝温度的方式对运转频率进行容量控制。此处，目标冷凝温度优选根据各室内单元30、35中的设定温度与室内温度之差最大的单元(负荷最大的室内单元)来决定。
从压缩机21排出的气体制冷剂流经四通切换阀22、气体侧制冷剂连通配管5后，一部分制冷剂流入第1室内单元30的第1室内热交换器31的气体侧端，在第1室内热交换器31中冷凝，另一部分制冷剂流入第2室内单元35的第2室内热交换器36的气体侧端，在第2室内热交换器36中冷凝。
需要说明的是，第1室内单元30的第1室内膨胀阀33按照满足流经第1室内热交换器31的液体侧的制冷剂的过冷却度达到规定的目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。对于第2室内单元35的第2室内膨胀阀38，也同样地按照满足流经第2室内热交换器36的液体侧的制冷剂的过冷却度达到规定的目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。
利用第1室内膨胀阀33减压后的制冷剂和利用第2室内膨胀阀38减压后的制冷剂合流，流经液体侧制冷剂连通配管6，流入室外单元20。
通过了室外单元20的液体侧截止阀29的制冷剂通过被控制为全开状态的第2室外膨胀阀45，在过冷却热交换器47中与流经过冷却配管46的制冷剂进行热交换。通过第2室外膨胀阀45后并通过了过冷却热交换器47的制冷剂的一部分向过冷却配管46处分支，另一部分被送至第1室外膨胀阀44。分支流向过冷却配管46的制冷剂在过冷却膨胀阀48处被减压后，在四通切换阀22的一个连接端口与低压储罐41之间的合流处与从各室内单元30、35流过来的制冷剂合流。另外，从过冷却热交换器47流向第1室外膨胀阀44的制冷剂在第1室外膨胀阀44处被减压，流入室外热交换器23。
此处，第1室外膨胀阀44例如按照满足流经压缩机21的吸入侧的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，第1室外膨胀阀44的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
另外，过冷却膨胀阀48按照满足流经压缩机21的吸入侧的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，过冷却膨胀阀48的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。另外，在制暖运转时，可以按照制冷剂不流经过冷却配管46的方式将过冷却膨胀阀48控制为全关状态。
由第1室外膨胀阀44减压后的制冷剂在室外热交换器23中蒸发，经四通切换阀22与流过过冷却配管46的制冷剂合流。合流后的制冷剂经低压储罐41再次被吸入到压缩机21中。需要说明的是，在室外热交换器23、过冷却热交换器47中未被完全蒸发的液体制冷剂以剩余制冷剂的形式贮留在低压储罐41中。
(13-4)第8实施方式的特征
空调装置1g中，由于能够进行使用包含1,2-二氟乙烯的制冷剂的制冷循环，因此能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环。
另外，空调装置1g中，通过设置低压储罐41，能够抑制压缩机21中的液体压缩。另外，通过在制冷运转时对第1室内膨胀阀33、第2室内膨胀阀38进行过热度控制、在制暖运转时对第1室内膨胀阀33、第2室内膨胀阀38进行过冷却度控制，容易充分发挥出第1室内热交换器31、第2室内热交换器36中的能力。
此外，空调装置1g中，在制冷运转时按照下述方式进行控制：通过第2室外膨胀阀45、经液体侧制冷剂连通配管6直至达到第1室内膨胀阀33、第2室内膨胀阀38为止的配管内部的空间未以液体状态被充满，在至少一部分存在有气液二相状态的制冷剂。因此，与从第2室外膨胀阀45直至达到第1室内膨胀阀33和第2室内膨胀阀38为止的配管内部的空间全部被液体制冷剂充满的情况相比，能够降低该处的制冷剂密度。因此，能够将封入制冷剂回路10中的制冷剂的量抑制得较少来进行制冷循环。因此，即使存在制冷剂从制冷剂回路10中泄漏的情况下，也能够将泄漏制冷剂量抑制得较少。
(14)第9实施方式
下面参照作为制冷剂回路的示意性构成图的图32、作为示意性控制框图构成图的图33对作为第9实施方式的制冷循环装置的空调装置1h进行说明。需要说明的是，下面主要对于与第6实施方式的空调装置1e的不同之处进行说明。
(14-1)空调装置1h的示意性构成
空调装置1h与上述第6实施方式的空调装置1e的不同之处在于具有吸入制冷剂加热部50。
吸入制冷剂加热部50由从四通切换阀22的一个连接端口朝向压缩机21的吸入侧延伸的制冷剂配管的一部分位于中压储罐43内的部分构成。该吸入制冷剂加热部50中，流经从四通切换阀22的一个连接端口朝向压缩机21的吸入侧延伸的制冷剂配管的制冷剂与中压储罐43内存在的制冷剂在制冷剂彼此不混合的情况下相互进行热交换。
(14-2)制冷运转模式
空调装置1h中，在制冷运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的蒸发温度为根据设定温度与室内温度(室内空气温度传感器72的检测温度)之差确定的目标蒸发温度的方式对运转频率进行容量控制。
从压缩机21排出的气体制冷剂在通过了四通切换阀22后，在室外热交换器23中冷凝。流经室外热交换器23的制冷剂在第1室外膨胀阀44处被减压至制冷循环中的中间压力。
此处，第1室外膨胀阀44例如按照满足流经室外热交换器23的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。
在第1室外膨胀阀44处被减压的制冷剂流入中压储罐43。制冷剂回路10中的剩余制冷剂以液体制冷剂的形式贮留在中压储罐43中。此处，流入了中压储罐43中的制冷剂通过与吸入制冷剂加热部50中的流经压缩机21的吸入侧的制冷剂进行热交换而被冷却。在中压储罐43内的吸入制冷剂加热部50中被冷却的制冷剂在第2室外膨胀阀45处被减压至制冷循环的低压。
此处，第2室外膨胀阀45例如按照满足流经室内热交换器31的气体侧的制冷剂的过热度或压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，第2室外膨胀阀45的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
在第2室外膨胀阀45处被减压至制冷循环的低压的制冷剂经由液体侧截止阀29、液体侧制冷剂连通配管6流入室内单元30，在室内热交换器31中蒸发。流过室内热交换器31的制冷剂在流经气体侧制冷剂连通配管5后经气体侧截止阀28、四通切换阀22在通过中压储罐43的内部的制冷剂配管内流动。在通过中压储罐43的内部的制冷剂配管内流动的制冷剂在中压储罐43内的吸入制冷剂加热部50与贮留在中压储罐43中的制冷剂进行热交换，由此进行加热，再次被吸入到压缩机21中。
(14-3)制暖运转模式
空调装置1h中，在制暖运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的冷凝温度为根据设定温度与室内温度(室内空气温度传感器72的检测温度)之差确定的目标冷凝温度的方式对运转频率进行容量控制。
从压缩机21排出的气体制冷剂流经四通切换阀22、气体侧制冷剂连通配管5后，流入室内单元30的室内热交换器31的气体侧端，在室内热交换器31中冷凝。从室内热交换器31的液体侧端流出的制冷剂经液体侧制冷剂连通配管6流入室外单元20，通过液体侧截止阀29，在第2室外膨胀阀45处被减压至制冷循环中的中压。
此处，第2室外膨胀阀45例如按照满足流经室内热交换器31的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。
在第2室外膨胀阀45处被减压的制冷剂流入中压储罐43。制冷剂回路10中的剩余制冷剂以液体制冷剂的形式贮留在中压储罐43中。此处，流入了中压储罐43中的制冷剂通过与吸入制冷剂加热部50中的流经压缩机21的吸入侧的制冷剂进行热交换而被冷却。在中压储罐43内的吸入制冷剂加热部50被冷却的制冷剂在第1室外膨胀阀44处被减压至制冷循环的低压。
此处，第1室外膨胀阀44例如按照满足压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，第1室外膨胀阀44的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
由第1室外膨胀阀44减压后的制冷剂在室外热交换器23蒸发，经四通切换阀22在通过中压储罐43的内部的制冷剂配管内流动。在通过中压储罐43的内部的制冷剂配管内流动的制冷剂通过在中压储罐43内的吸入制冷剂加热部50与贮留在中压储罐43中的制冷剂进行热交换而被加热，再次被吸入到压缩机21中。
(14-4)第9实施方式的特征
空调装置1h中，由于能够进行使用包含1,2-二氟乙烯的制冷剂的制冷循环，因此能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环。
另外，空调装置1h中，通过设置中压储罐43，能够贮留制冷剂回路10中的剩余制冷剂。另外，在制冷运转时，通过对第1室外膨胀阀44进行过冷却度控制，容易充分发挥出室外热交换器23的能力，在制暖运转时，通过对第2室外膨胀阀45进行过冷却度控制，能够容易地充分发挥出室内热交换器31的能力。
此外，通过设置吸入制冷剂加热部50，被吸入到压缩机21中的制冷剂被加热，可抑制压缩机21中的液体压缩，因此能够按照在制冷运转中流经起到作为制冷剂的蒸发器的功能的室内热交换器31的出口的制冷剂的过热度为小值的方式进行控制。另外，在制暖运转中也同样地能够按照流经起到作为制冷剂的蒸发器的功能的室外热交换器23的出口的制冷剂的过热度为小值的方式进行控制。由此，在制冷运转和制暖运转的任一运转时，即使为通过使用非共沸混合制冷剂作为制冷剂而使蒸发器内产生温度滑移的情况，在起到作为蒸发器的功能的热交换器中也能够充分发挥出能力。
(15)第10实施方式
下面参照作为制冷剂回路的示意性构成图的图34、作为示意性控制框图构成图的图35对作为第10实施方式的制冷循环装置的空调装置1i进行说明。需要说明的是，下面主要对于与第9实施方式的空调装置1h的不同之处进行说明。
(15-1)空调装置1i的示意性构成
空调装置1i与上述第9实施方式的空调装置1h的不同之处在于未设置第1室外膨胀阀44和第2室外膨胀阀45但设有室外膨胀阀24、并列设有多个室内单元(第1室内单元30和第2室内单元35)、以及在各室内单元中在室内热交换器的液体制冷剂侧设有室内膨胀阀。
室外膨胀阀24被设于从室外热交换器23的液体侧的出口延伸至中压储罐43的制冷剂配管的中途。室外膨胀阀24优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。
第1室内单元30与上述实施方式同样地具有第1室内热交换器31、第1室内风扇32，在第1室内热交换器31的液体制冷剂侧设有第1室内膨胀阀33。第1室内膨胀阀33优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。在第1室内单元30中与上述实施方式同样地设有第1室内单元控制部34、以及与第1室内单元控制部34电连接的第1室内液体侧热交换温度传感器71、第1室内空气温度传感器72、第1室内气体侧热交换温度传感器73等。第2室内单元35与第1室内单元30同样地具有第2室内热交换器36、第2室内风扇37，第2室内热交换器36的液体制冷剂侧设有第2室内膨胀阀38。第2室内膨胀阀38优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。在第2室内单元35中与第1室内单元30同样地设有第2室内单元控制部39、以及与第2室内单元控制部39电连接的第2室内液体侧热交换温度传感器75、第2室内空气温度传感器76、第2室内气体侧热交换温度传感器77。
(15-2)制冷运转模式
空调装置1i中，在制冷运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的蒸发温度达到目标蒸发温度的方式对运转频率进行容量控制。此处，目标蒸发温度优选根据各室内单元30、35中的设定温度与室内温度之差最大的单元(负荷最大的室内单元)来决定。
从压缩机21排出的气体制冷剂通过四通切换阀22后，在室外热交换器23中冷凝。流经室外热交换器23的制冷剂通过被控制为全开状态的室外膨胀阀24。
通过了室外膨胀阀24的制冷剂流入中压储罐43。制冷剂回路10中的剩余制冷剂以液体制冷剂的形式贮留在中压储罐43中。此处，流入了中压储罐43中的制冷剂通过与吸入制冷剂加热部50中的流经压缩机21的吸入侧的制冷剂的热交换而被冷却。在中压储罐43内的吸入制冷剂加热部50被冷却的制冷剂经由液体侧截止阀29、液体侧制冷剂连通配管6分别流入第1室内单元30和第2室内单元35。
流入了第1室内单元31中的制冷剂在第1室内膨胀阀33处被减压至制冷循环的低压。另外，流入了第2室内单元35中的制冷剂在第2室内膨胀阀38处被减压至制冷循环的低压。
此处，第1室内膨胀阀33例如按照满足流经第1室内热交换器31的气体侧的制冷剂的过热度或压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。另外，第2室内膨胀阀38也同样地例如按照满足流经第2室内热交换器36的气体侧的制冷剂的过热度或压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。
在第1室内膨胀阀33处被减压的制冷剂在第1室内热交换器31中蒸发，在第2室内膨胀阀38处被减压的制冷剂在第2室内热交换器36中蒸发，合流后流经气体侧制冷剂连通配管5，经气体侧截止阀28、四通切换阀22在通过中压储罐43的内部的制冷剂配管内流动。在通过中压储罐43的内部的制冷剂配管内流动的制冷剂在中压储罐43内的吸入制冷剂加热部50与贮留在中压储罐43中的制冷剂进行热交换，由此被加热，再次被吸入到压缩机21中。
(15-3)制暖运转模式
空调装置1i中，在制暖运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的冷凝温度达到目标冷凝温度的方式对运转频率进行容量控制。此处，目标冷凝温度优选根据各室内单元30、35中的设定温度与室内温度之差最大的单元(负荷最大的室内单元)来决定。
从压缩机21排出的气体制冷剂流经四通切换阀22、气体侧制冷剂连通配管5后，分别流入第1室内单元30和第2室内单元35。
流入了第1室内单元30中的制冷剂在第1室内热交换器31中冷凝，流入了第2室内单元35中的制冷剂在第2室内热交换器36中冷凝。
从第1室内热交换器31的液体侧端流出的制冷剂在第1室内膨胀阀33处被减压至制冷循环的中压。从第2室内热交换器36的液体侧端流出的制冷剂也同样地在第2室内膨胀阀38处被减压至制冷循环的中压。
此处，第1室内膨胀阀33例如按照满足流经第1室内热交换器31的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。另外，对于第2室内膨胀阀38也同样地例如按照满足流经第2室内热交换器36的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。
通过了第1室内膨胀阀33的制冷剂与通过了第2室内膨胀阀38的制冷剂在合流后经液体侧制冷剂连通配管6流入室外单元20。
流入了室外单元20中的制冷剂通过液体侧截止阀29，流入中压储罐43。制冷剂回路10中的剩余制冷剂以液体制冷剂的形式贮留在中压储罐43中。此处，流入了中压储罐43中的制冷剂通过与吸入制冷剂加热部50中的流经压缩机21的吸入侧的制冷剂的热交换而被冷却。在中压储罐43内的吸入制冷剂加热部50被冷却的制冷剂在室外膨胀阀24处被减压至制冷循环的低压。
此处，室外膨胀阀24例如按照满足压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，室外膨胀阀24的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
由室外膨胀阀24减压后的制冷剂在室外热交换器23蒸发，经四通切换阀22在通过中压储罐43的内部的制冷剂配管内流通。在通过中压储罐43的内部的制冷剂配管内流动的制冷剂在中压储罐43内的吸入制冷剂加热部50与贮留在中压储罐43中的制冷剂进行热交换，由此进行加热，再次被吸入到压缩机21中。
(15-4)第10实施方式的特征
空调装置1i中，由于能够进行使用包含1,2-二氟乙烯的制冷剂的制冷循环，因此能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环。
另外，空调装置1i中，通过设置中压储罐43，能够贮留制冷剂回路10中的剩余制冷剂。另外，通过在制暖运转时对第2室外膨胀阀45进行过冷却度控制，能够容易地充分发挥出室内热交换器31的能力。
此外，通过设置吸入制冷剂加热部50，吸入压缩机21中的制冷剂被加热，可抑制压缩机21中的液体压缩，因此能够按照在制冷运转中流经起到作为制冷剂的蒸发器的功能的室内热交换器31的出口的制冷剂的过热度为小值的方式进行控制。另外，在制暖运转中也同样地能够按照流经起到作为制冷剂的蒸发器的功能的室外热交换器23的出口的制冷剂的过热度为小值的方式进行控制。由此，在制冷运转和制暖运转的任一运转时，即使为通过使用非共沸混合制冷剂作为制冷剂而使蒸发器内产生温度滑移的情况，在起到作为蒸发器的功能的热交换器中也能够充分发挥出能力。
(16)第11实施方式
下面参照作为制冷剂回路的示意性构成图的图36、作为示意性控制框图构成图的图37对作为第11实施方式的制冷循环装置的空调装置1j进行说明。需要说明的是，下面主要对于与第9实施方式的空调装置1h的不同之处进行说明。
(16-1)空调装置1j的示意性构成
空调装置1j与上述第9实施方式的空调装置1h的不同之处在于未设置吸入制冷剂加热部50但设有内部热交换器51。
内部热交换器51为使流经第1室外膨胀阀44和第2室外膨胀阀45之间的制冷剂与流经从四通切换阀22的一个连接端口向着压缩机21的吸入侧延伸的制冷剂配管的制冷剂之间进行热交换的热交换器。
(16-2)制冷运转模式
空调装置1j中，在制冷运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的蒸发温度为根据设定温度与室内温度(室内空气温度传感器72的检测温度)之差确定的目标蒸发温度的方式对运转频率进行容量控制。
从压缩机21排出的气体制冷剂在通过四通切换阀22后，在室外热交换器23中冷凝。流经室外热交换器23的制冷剂通过被控制为全开状态的第1室外膨胀阀44。通过了第1室外膨胀阀44的制冷剂在内部热交换器51中被冷却，在第2室外膨胀阀45处被减压至制冷循环的低压。
此处，第2室外膨胀阀45例如按照满足流经室内热交换器31的气体侧的制冷剂的过热度或压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，第2室外膨胀阀45的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
在第2室外膨胀阀45处被减压至制冷循环的低压的制冷剂经由液体侧截止阀29、液体侧制冷剂连通配管6流入室内单元30，在室内热交换器31中蒸发。流过室内热交换器31的制冷剂在流经气体侧制冷剂连通配管5后经气体侧截止阀28、四通切换阀22在内部热交换器51中被加热，再次被吸入到压缩机21中。
(16-3)制暖运转模式
空调装置1j中，在制暖运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的冷凝温度为根据设定温度与室内温度(室内空气温度传感器72的检测温度)之差确定的目标冷凝温度的方式对运转频率进行容量控制。
从压缩机21排出的气体制冷剂流经四通切换阀22、气体侧制冷剂连通配管5后，流入室内单元30的室内热交换器31的气体侧端，在室内热交换器31中冷凝。从室内热交换器31的液体侧端流出的制冷剂经液体侧制冷剂连通配管6流入室外单元20，通过液体侧截止阀29，通过被控制为全开状态的第2室外膨胀阀45。通过了第2室外膨胀阀45的制冷剂在内部热交换器51中被冷却，在第1室外膨胀阀44处被减压至制冷循环中的中压。
此处，第1室外膨胀阀44例如按照满足压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，第1室外膨胀阀44的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
由第1室外膨胀阀44减压后的制冷剂在室外热交换器23蒸发，经四通切换阀22在内部热交换器51中加热，再次被吸入到压缩机21中。
(16-4)第11实施方式的特征
空调装置1j中，由于能够进行使用包含1,2-二氟乙烯的制冷剂的制冷循环，因此能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环。
另外，空调装置1j中，通过设置内部热交换器51，吸入压缩机21中的制冷剂被加热，可抑制压缩机2中的液体压缩，因此能够按照在制冷运转中流经起到作为制冷剂的蒸发器的功能的室内热交换器31的出口的制冷剂的过热度为小值的方式进行控制。另外，在制暖运转中也同样地能够按照流经起到作为制冷剂的蒸发器的功能的室外热交换器23的出口的制冷剂的过热度为小值的方式进行控制。由此，在制冷运转和制暖运转的任一运转时，即使为通过使用非共沸混合制冷剂作为制冷剂而使蒸发器内产生温度滑移的情况，在起到作为蒸发器的功能的热交换器中也能够充分发挥出能力。
(17)第12实施方式
下面参照作为制冷剂回路的示意性构成图的图38、作为示意性控制框图构成图的图39对作为第12实施方式的制冷循环装置的空调装置1k进行说明。需要说明的是，下面主要对于与第10实施方式的空调装置1j的不同之处进行说明。
(17-1)空调装置1k的示意性构成
空调装置1k与上述第10实施方式的空调装置1j的不同之处在于未设置第1室外膨胀阀44和第2室外膨胀阀45但设有室外膨胀阀24、并列设有多个室内单元(第1室内单元30和第2室内单元35)、以及在各室内单元中在室内热交换器的液体制冷剂侧设有室内膨胀阀。
室外膨胀阀24被设于从内部热交换器51延伸至液体侧截止阀29的制冷剂配管的中途。室外膨胀阀24优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。
第1室内单元30与上述实施方式同样地具有第1室内热交换器31、第1室内风扇32，在第1室内热交换器31的液体制冷剂侧设有第1室内膨胀阀33。第1室内膨胀阀33优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。在第1室内单元30中与上述实施方式同样地设有第1室内单元控制部34、以及与第1室内单元控制部34电连接的第1室内液体侧热交换温度传感器71、第1室内空气温度传感器72、第1室内气体侧热交换温度传感器73等。第2室内单元35与第1室内单元30同样地具有第2室内热交换器36、第2室内风扇37，在第2室内热交换器36的液体制冷剂侧设有第2室内膨胀阀38。第2室内膨胀阀38优选为能够进行阀开度调节的电动膨胀阀。在第2室内单元35中与第1室内单元30同样地设有第2室内单元控制部39、以及与第2室内单元控制部39电连接的第2室内液体侧热交换温度传感器75、第2室内空气温度传感器76、第2室内气体侧热交换温度传感器77。
(17-2)制冷运转模式
空调装置1k中，在制冷运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的蒸发温度达到目标蒸发温度的方式对运转频率进行容量控制。此处，目标蒸发温度优选根据各室内单元30、35中的设定温度与室内温度之差最大的单元(负荷最大的室内单元)来决定。
从压缩机21排出的气体制冷剂在通过四通切换阀22后在室外热交换器23中冷凝。流经室外热交换器23的制冷剂在内部热交换器51中被冷却，通过被控制为全开状态的室外膨胀阀24，经由液体侧截止阀29、液体侧截止阀29、液体侧制冷剂连通配管6分别流入第1室内单元30和第2室内单元35。
流入了第1室内单元31中的制冷剂在第1室内膨胀阀33处被减压至制冷循环的低压。另外，流入了第2室内单元35中的制冷剂在第2室内膨胀阀38处被减压至制冷循环的低压。
此处，第1室内膨胀阀33例如按照满足流经第1室内热交换器31的气体侧的制冷剂的过热度或压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。另外，第2室内膨胀阀38也同样地例如按照满足流经第2室内热交换器36的气体侧的制冷剂的过热度或压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。
在第1室内膨胀阀33处被减压的制冷剂在第1室内热交换器31中蒸发，在第2室内膨胀阀38处被减压的制冷剂在第2室内热交换器36中蒸发，合流后流经气体侧制冷剂连通配管5，经气体侧截止阀28、四通切换阀22在内部热交换器51中被加热，再次被吸入到压缩机21中。
(17-3)制暖运转模式
空调装置1k中，在制暖运转模式下，压缩机21例如按照制冷剂回路10中的制冷剂的冷凝温度达到目标冷凝温度的方式对运转频率进行容量控制。此处，目标冷凝温度优选根据各室内单元30、35中的设定温度与室内温度之差最大的单元(负荷最大的室内单元)来决定。
从压缩机21排出的气体制冷剂流经四通切换阀22、气体侧制冷剂连通配管5后，分别流入第1室内单元30和第2室内单元35。
流入了第1室内单元30中的制冷剂在第1室内热交换器31中冷凝，流入了第2室内单元35中的制冷剂在第2室内热交换器36中冷凝。
从第1室内热交换器31的液体侧端流出的制冷剂在第1室内膨胀阀33处被减压至制冷循环的中压。从第2室内热交换器36的液体侧端流出的制冷剂也同样地在第2室内膨胀阀38处被减压至制冷循环的中压。
此处，第1室内膨胀阀33例如按照满足流经第1室内热交换器31的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。另外，对于第2室内膨胀阀38也同样地例如按照满足流经第2室内热交换器36的液体侧出口的制冷剂的过冷却度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。
通过了第1室内膨胀阀33的制冷剂和通过了第2室内膨胀阀38的制冷剂在合流后经液体侧制冷剂连通配管6流入室外单元20。
流入了室外单元20中的制冷剂通过液体侧截止阀29，在室外膨胀阀24处被减压至制冷循环的低压。
此处，室外膨胀阀24例如按照满足压缩机21所吸入的制冷剂的过热度达到目标值等规定条件的方式对阀开度进行控制。需要说明的是，室外膨胀阀24的阀开度控制的方法没有特别限定，例如可以按照从压缩机21排出的制冷剂的排出温度达到规定温度的方式进行控制，也可以按照从压缩机21排出的制冷剂的过热度满足规定条件的方式进行控制。
由室外膨胀阀24减压后的制冷剂在室外热交换器23蒸发，经四通切换阀22在内部热交换器51中被加热，再次被吸入到压缩机21中。
(17-4)第12实施方式的特征
空调装置1k中，由于能够进行使用包含1,2-二氟乙烯的制冷剂的制冷循环，因此能够使用GWP小的制冷剂进行制冷循环。
另外，空调装置1k中，通过在制暖运转时对于第1室内膨胀阀33、第2室内膨胀阀38进行过冷却度控制，能够容易地充分发挥出第1室内热交换器31和第2室内热交换器36的能力。
此外，空调装置1k中，通过设置内部热交换器51，被吸入到压缩机21中的制冷剂被加热，可抑制压缩机21中的液体压缩，由此能够按照在制冷运转中流经起到作为制冷剂的蒸发器的功能的第1室内热交换器31或第2室内热交换器36的出口的制冷剂的过热度为小值的方式进行控制。另外，在制暖运转中也同样地能够按照流经起到作为制冷剂的蒸发器的功能的室外热交换器23的出口的制冷剂的过热度为小值的方式进行控制。由此，在制冷运转和制暖运转的任一运转时，即使为通过使用非共沸混合制冷剂作为制冷剂而使蒸发器内产生温度滑移的情况，在起到作为蒸发器的功能的热交换器中也能够充分发挥出能力。
以上对本发明的实施方式进行了说明，但应当理解的是，能够在不脱离权利要求书所记载的本发明的主旨和范围的情况下对方式、详细情况进行各种变更。
符号的说明
1、1a～1m 空调装置(制冷循环装置)
7 控制器(控制部)
10 制冷剂回路
20 室外单元
21 压缩机
23 室外热交换器(冷凝器、蒸发器)
24 室外膨胀阀(减压部)
25 室外风扇
26 室内桥回路
27 室外单元控制部(控制部)
30 室内单元、第1室内单元
31 室内热交换器、第1室内热交换器(蒸发器、冷凝器)
32 室内风扇、第1室内风扇
33 室内膨胀阀、第1室内膨胀阀(减压部)
34 室内单元控制部、第1室内单元控制部(控制部)
35 第2室内单元
36 第2室内热交换器(蒸发器、冷凝器)
37 第2室内风扇
38 第2室内膨胀阀(减压部)
39 第2室内单元控制部(控制部)
40 旁通配管
41 低压储罐
42 高压储罐
43 中压储罐
44 第1室外膨胀阀(减压部、第1减压部)
45 第2室外膨胀阀(减压部、第2减压部)
46 过冷却配管
47 过冷却热交换器
48 过冷却膨胀阀
49 旁通膨胀阀
50 吸入制冷剂加热部(制冷剂热交换部)
51 内部热交换器(制冷剂热交换部)
53 室外桥回路
54 室内桥回路、第1室内桥回路
55 第2室内桥回路
61 排出压力传感器
62 排出温度传感器
63 吸入压力传感器
64 吸入温度传感器
65 室外热交换温度传感器
66 外部气体温度传感器
67 过冷却温度传感器
71 室内液体侧热交换温度传感器、第1室内液体侧热交换温度传感器
72 室内空气温度传感器、第1室内空气温度传感器
73 室内气体侧热交换温度传感器、第1室内气体侧热交换温度传感器
75 第2室内液体侧热交换温度传感器
76 第2室内空气温度传感器
77 第2室内气体侧热交换温度传感器
81 室内流入侧热交换温度传感器、第1室内流入侧热交换温度传感器
83 室内流出侧热交换温度传感器、第1室内流出侧热交换温度传感器
85 第2室内流入侧热交换温度传感器
87 第2室内流出侧热交换温度传感器
现有技术文献
专利文献
专利文献1：国际公开第2015/141678号
Claims (29)
1.一种制冷循环装置(1、1a～1m)，其具备：
具有压缩机(21)、冷凝器(23、31、36)、减压部(24、44、45、33、38)和蒸发器(31、36、23)的制冷剂回路(10)，以及
被封入所述制冷剂回路中的至少包含1,2-二氟乙烯的制冷剂。
2.如权利要求1所述的制冷循环装置(1a、1b、1g、1l、1m)，其中，所述制冷剂回路进一步具有被设于从所述蒸发器朝向所述压缩机的吸入侧的制冷剂流路的中途的低压储罐(41)。
3.如权利要求1或2所述的制冷循环装置(1c、1d)，其中，所述制冷剂回路进一步具有被设于从所述冷凝器朝向所述蒸发器的制冷剂流路的中途的高压储罐(42)。
4.如权利要求1～3中任一项所述的制冷循环装置(1e、1f、1h、1i)，其中，
所述制冷剂回路进一步具有被设于从所述冷凝器朝向所述蒸发器的制冷剂流路的中途的第1减压部(44)、第2减压部(45)和中压储罐(43)，
所述中压储罐被设于从所述冷凝器朝向所述蒸发器的制冷剂流路中的所述第1减压部与所述第2减压部之间。
5.如权利要求1～3中任一项所述的制冷循环装置(1g)，其中，
所述制冷剂回路进一步具有被设于从所述冷凝器朝向所述蒸发器的制冷剂流路的中途的第1减压部(44)和第2减压部(45)，
所述制冷循环装置进一步具备对通过所述第1减压部的制冷剂的减压程度和通过所述第2减压部的制冷剂的减压程度这两者进行调节的控制部(7、27)。
6.如权利要求1～5中任一项所述的制冷循环装置(1h、1i、1j、1k)，其中，所述制冷剂回路进一步具有使从所述冷凝器朝向所述蒸发器的制冷剂与从所述蒸发器朝向所述压缩机的制冷剂之间进行热交换的制冷剂热交换部(50、51)。
7.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)。
8.如权利要求7所述的制冷循环装置，其中，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点A(68.6,0.0,31.4)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)、
点C(32.9,67.1,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这7个点分别连结而成的线段AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO和OA所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段BD、CO和OA上的点除外，
所述线段AA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
所述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
所述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
所述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
所述线段BD、CO和OA为直线。
9.如权利要求7所述的制冷循环装置，其中，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点G(72.0,28.0,0.0)、
点I(72.0,0.0,28.0)、
点A(68.6,0.0,31.4)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这8个点分别连结而成的线段GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C和CG所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段IA、BD和CG上的点除外，
所述线段AA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
所述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
所述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
所述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
所述线段GI、IA、BD和CG为直线。
10.如权利要求7所述的制冷循环装置，其中，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点J(47.1,52.9,0.0)、
点P(55.8,42.0,2.2)、
点N(68.6,16.3,15.1)、
点K(61.3,5.4,33.3)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这9个点分别连结而成的线段JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C和CJ所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段BD和CJ上的点除外，
所述线段PN由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
所述线段NK由
坐标(x,0.2421x2-29.955x+931.91,-0.2421x2+28.955x-831.91)
所表示，
所述线段KA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
所述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
所述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
所述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
所述线段JP、BD和CG为直线。
11.如权利要求7所述的制冷循环装置，其中，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点J(47.1,52.9,0.0)、
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这9个点分别连结而成的线段JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C和CJ所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段BD和CJ上的点除外，
所述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
所述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
所述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
所述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
所述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
所述线段JP、LM、BD和CG为直线。
12.如权利要求7所述的制冷循环装置，其中，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点F(0.0,61.8,38.2)和
点T(35.8,44.9,19.3)
这7个点分别连结而成的线段PL、LM、MA’、A’B、BF、FT和TP所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段BF上的点除外，
所述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
所述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
所述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
所述线段FT由
坐标(x,0.0078x2-0.7501x+61.8,-0.0078x2-0.2499x+38.2)
所表示，
所述线段TP由
坐标(x,0.0067x2-0.7607x+63.525,-0.0067x2-0.2393x+36.475)
所表示，并且，
所述线段LM和BF为直线。
13.如权利要求7所述的制冷循环装置，其中，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点Q(62.8,29.6,7.6)和
点R(49.8,42.3,7.9)
这4个点分别连结而成的线段PL、LQ、QR和RP所包围的图形的范围内或所述线段上，
所述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
所述线段RP由
坐标(x,0.0067x2-0.7607x+63.525,-0.0067x2-0.2393x+36.475)
所表示，并且，
所述线段LQ和QR为直线。
14.如权利要求7所述的制冷循环装置，其中，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点S(62.6,28.3,9.1)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点F(0.0,61.8,38.2)和
点T(35.8,44.9,19.3)
这6个点分别连结而成的线段SM、MA’、A’B、BF、FT以及TS所包围的图形的范围内或所述线段上，
所述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
所述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
所述线段FT由
坐标(x,0.0078x2-0.7501x+61.8,-0.0078x2-0.2499x+38.2)
所表示，
所述线段TS由
坐标(x,0.0017x2-0.7869x+70.888,-0.0017x2-0.2131x+29.112)
所表示，并且，
所述线段SM和BF为直线。
15.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂相对于该制冷剂的整体包含合计为99.5质量％以上的反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))和三氟乙烯(HFO-1123)，并且该制冷剂相对于该制冷剂的整体包含62.0质量％～72.0质量％的HFO-1132(E)。
16.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂相对于该制冷剂的整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)和HFO-1123，并且该制冷剂相对于该制冷剂的整体包含45.1质量％～47.1质量％的HFO-1132(E)。
17.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)以及二氟甲烷(R32)，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.026a2-1.7478a+72.0,-0.026a2+0.7478a+28.0,0.0)、
点I(0.026a2-1.7478a+72.0,0.0,-0.026a2+0.7478a+28.0)、
点A(0.0134a2-1.9681a+68.6,0.0,-0.0134a2+0.9681a+31.4)、
点B(0.0,0.0144a2-1.6377a+58.7,-0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0,0.0224a2+0.968a+75.4,-0.0224a2-1.968a+24.6)和
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9,0.2304a2-0.5938a+67.1,0.0)
这6个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BD’、D’C和CG所包围的图形的范围内或所述直线GI、AB和D’C上，其中，点G、点I、点A、点B、点D’和点C除外，
在11.1<a≤18.2时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.02a2-1.6013a+71.105,-0.02a2+0.6013a+28.895,0.0)、
点I(0.02a2-1.6013a+71.105,0.0,-0.02a2+0.6013a+28.895)、
点A(0.0112a2-1.9337a+68.484,0.0,-0.0112a2+0.9337a+31.516)、
点B(0.0,0.0075a2-1.5156a+58.199,-0.0075a2+0.5156a+41.801)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或所述直线GI和AB上，其中，点G、点I、点A、点B和点W除外，
在18.2<a≤26.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0135a2-1.4068a+69.727,-0.0135a2+0.4068a+30.273,0.0)、
点I(0.0135a2-1.4068a+69.727,0.0,-0.0135a2+0.4068a+30.273)、
点A(0.0107a2-1.9142a+68.305,0.0,-0.0107a2+0.9142a+31.695)、
点B(0.0,0.009a2-1.6045a+59.318,-0.009a2+0.6045a+40.682)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或所述直线GI和AB上，其中，点G、点I、点A、点B和点W除外，
在26.7<a≤36.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0111a2-1.3152a+68.986,-0.0111a2+0.3152a+31.014,0.0)、
点I(0.0111a2-1.3152a+68.986,0.0,-0.0111a2+0.3152a+31.014)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793,0.0,-0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0,0.0046a2-1.41a+57.286,-0.0046a2+0.41a+42.714)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或所述直线GI和AB上，其中，点G、点I、点A、点B和点W除外，以及，
在36.7<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0061a2-0.9918a+63.902,-0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)、
点I(0.0061a2-0.9918a+63.902,0.0,-0.0061a2-0.0082a+36.098)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1,0.0,-0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0,0.0012a2-1.1659a+52.95,-0.0012a2+0.1659a+47.05)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或所述直线GI和AB上，其中，点G、点I、点A、点B和点W除外。
18.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)以及二氟甲烷(R32)，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0049a2-0.9645a+47.1,-0.0049a2-0.0355a+52.9,0.0)、
点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7,-0.0323a2+0.4122a+5.9,-0.0191a2+1.0231a+32.4)、点B(0.0,0.0144a2-1.6377a+58.7,-0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0,0.0224a2+0.968a+75.4,-0.0224a2-1.968a+24.6)和
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9,0.2304a2-0.5938a+67.1,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BD’、D’C和CJ所包围的图形的范围内或所述直线JK’、K’B和D’C上，其中，点J、点B、点D’和点C除外，
在11.1<a≤18.2时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0243a2-1.4161a+49.725,-0.0243a2+0.4161a+50.275,0.0)、
点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187,-0.0236a2+0.34a+5.636,-0.0105a2+0.8577a+33.177)、
点B(0.0,0.0075a2-1.5156a+58.199,-0.0075a2+0.5156a+41.801)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这4个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BW和WJ所包围的图形的范围内或所述直线JK’和K’B上，其中，点J、点B和点W除外，
在18.2<a≤26.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0246a2-1.4476a+50.184,-0.0246a2+0.4476a+49.816,0.0)、
点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515,-0.0079a2-0.1136a+8.702,-0.0117a2+0.8999a+32.783)、
点B(0.0,0.009a2-1.6045a+59.318,-0.009a2+0.6045a+40.682)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这4个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BW和WJ所包围的图形的范围内或所述直线JK’和K’B上，其中，点J、点B和点W除外，
在26.7<a≤36.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0183a2-1.1399a+46.493,-0.0183a2+0.1399a+53.507,0.0)、
点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95,0.0,0.0051a2-1.0929a+74.05)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793,0.0,-0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0,0.0046a2-1.41a+57.286,-0.0046a2+0.41a+42.714)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’A、AB、BW和WJ所包围的图形的范围内或所述直线JK’、K'A和AB上，其中，点J、点B和点W除外，以及，
在36.7<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13,0.0134a2-2.0956a+92.87,0.0)、
点K’(-1.892a+29.443,0.0,0.892a+70.557)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1,0.0,-0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0,0.0012a2-1.1659a+52.95,-0.0012a2+0.1659a+47.05)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’A、AB、BW和WJ所包围的图形的范围内或所述直线JK’、K'A和AB上，其中，点J、点B和点W除外。
19.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、二氟甲烷(R32)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,0.0,28.0)、
点J(48.5,18.3,33.2)、
点N(27.7,18.2,54.1)和
点E(58.3,0.0,41.7)
这4个点分别连结而成的线段IJ、JN、NE以及EI所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，位于线段EI上的点除外，
所述线段IJ由
坐标(0.0236y2-1.7616y+72.0,y,-0.0236y2+0.7616y+28.0)
所表示，
所述线段NE由
坐标(0.012y2-1.9003y+58.3,y,-0.012y2+0.9003y+41.7)
所表示，并且，
所述线段JN和EI为直线。
20.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点M(52.6,0.0,47.4)、
点M’(39.2,5.0,55.8)、
点N(27.7,18.2,54.1)、
点V(11.0,18.1,70.9)和
点G(39.6,0.0,60.4)
这5个点分别连结而成的线段MM’、M’N、NV、VG以及GM所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，位于线段GM上的点除外，
所述线段MM’由
坐标(x,0.132x2-3.34x+52.6,-0.132x2+2.34x+47.4)
所表示，
所述线段M’N由
坐标(0.0313y2-1.4551y+43.824,y,-0.0313y2+0.4551y+56.176)
所表示，
所述线段VG由
坐标(0.0123y2-1.8033y+39.6,y,-0.0123y2+0.8033y+60.4)
所表示，并且，
所述线段NV和GM为直线。
21.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点O(22.6,36.8,40.6)、
点N(27.7,18.2,54.1)和
点U(3.9,36.7,59.4)
这3个点分别连结而成的线段ON、NU和UO所包围的图形的范围内或所述线段上，
所述线段ON由
坐标(0.0072y2-0.6701y+37.512,y,-0.0072y2-0.3299y+62.488)
所表示，
所述线段NU由
坐标(0.0083y2-1.7403y+56.635,y,-0.0083y2+0.7403y+43.365)
所表示，并且，
所述线段UO为直线。
22.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点Q(44.6,23.0,32.4)、
点R(25.5,36.8,37.7)、
点T(8.6,51.6,39.8)、
点L(28.9,51.7,19.4)和
点K(35.6,36.8,27.6)
这5个点分别连结而成的线段QR、RT、TL、LK和KQ所包围的图形的范围内或所述线段上，
所述线段QR由
坐标(0.0099y2-1.975y+84.765,y,-0.0099y2+0.975y+15.235)
所表示，
所述线段RT由
坐标(0.082y2-1.8683y+83.126,y,-0.082y2+0.8683y+16.874)
所表示，
所述线段LK由
坐标(0.0049y2-0.8842y+61.488,y,-0.0049y2-0.1158y+38.512)
所表示，
所述线段KQ由
坐标(0.0095y2-1.2222y+67.676,y,-0.0095y2+0.2222y+32.324)
所表示，并且，
所述线段TL为直线。
23.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(20.5,51.7,27.8)、
点S(21.9,39.7,38.4)和
点T(8.6,51.6,39.8)
这3个点分别连结而成的线段PS、ST和TP所包围的图形的范围内或所述线段上，
所述线段PS由
坐标(0.0064y2-0.7103y+40.1,y,-0.0064y2-0.2897y+59.9)
所表示，
所述线段ST由
坐标(0.082y2-1.8683y+83.126,y,-0.082y2+0.8683y+16.874)
所表示，并且，
所述线段TP为直线。
24.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和二氟甲烷(R32)，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,28,0,0.0)
点K(48.4,33.2,18.4)
点B’(0.0,81.6,18.4)
点H(0.0,84.2,15.8)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这6个点分别连结而成的线段IK、KB’、B’H、HR、RG和GI所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段B’H和GI上的点除外，
所述线段IK由
坐标(0.025z2-1.7429z+72.00,-0.025z2+0.7429z+28.0,z)
所表示，
所述线段HR由
坐标(-0.3123z2+4.234z+11.06,0.3123z2-5.234z+88.94,z)
所表示，
所述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，并且，
所述线段KB’和GI为直线。
25.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,28,0,0.0)
点J(57.7,32.8,9.5)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这4个点分别连结而成的线段IJ、JR、RG和GI所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段GI上的点除外，
所述线段IJ由
坐标(0.025z2-1.7429z+72.0,-0.025z2+0.7429z+28.0,z)
所表示，并且，
所述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，
所述线段JR和GI为直线。
26.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点M(47.1,52.9,0.0)
点P(31.8,49.8,18.4)
点B’(0.0,81.6,18.4)
点H(0.0,84.2,15.8)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这6个点分别连结而成的线段MP、PB’、B’H、HR、RG和GM所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段B’H和GM上的点除外，
所述线段MP由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，
所述线段HR由
坐标(-0.3123z2+4.234z+11.06,0.3123z2-5.234z+88.94,z)
所表示，
所述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，并且，
所述线段PB’和GM为直线。
27.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点M(47.1,52.9,0.0)
点N(38.5,52.1,9.5)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这4个点分别连结而成的线段MN、NR、RG和GM所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段GM上的点除外，
所述线段MN由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，并且，
所述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，
所述线段JR和GI为直线。
28.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(31.8,49.8,18.4)
点S(25.4,56.2,18.4)和
点T(34.8,51.0,14.2)
这3个点分别连结而成的线段PS、ST和TP所包围的图形的范围内或所述线段上，
所述线段ST由
坐标(-0.0982z2+0.9622z+40.931,0.0982z2-1.9622z+59.069,z)
所表示，并且，
所述线段TP由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，
所述线段PS为直线。
29.如权利要求1～6中任一项所述的制冷循环装置，其中，所述制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点Q(28.6,34.4,37.0)
点B”(0.0,63.0,37.0)
点D(0.0,67.0,33.0)和
点U(28.7,41.2,30.1)
这4个点分别连结而成的线段QB”、B”D、DU和UQ所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段B”D上的点除外，
所述线段DU由
坐标(-3.4962z2+210.71z-3146.1,3.4962z2-211.71z+3246.1,z)所表示，并且，
所述线段UQ由
坐标(0.0135z2-0.9181z+44.133,-0.0135z2-0.0819z+55.867,z)
所表示，
所述线段QB”和B”D为直线。
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