CN113228468A - 定子用粘接层叠铁芯、其制造方法及旋转电机 - Google Patents

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藤井浩康
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Abstract

本发明提供一种可抑制旋转电机的铁损，生产性也较为优异的定子用粘接层叠铁芯。定子用粘接层叠铁芯包括多个电磁钢板和粘接部，该多个电磁钢板被相互层叠，两面由绝缘被膜覆盖，该粘接部被配置在沿层叠方向相邻的电磁钢板彼此之间，并将这些电磁钢板彼此粘接，沿层叠方向相邻的电磁钢板彼此的所有组由粘接部粘接，形成粘接部的粘接剂包含丙烯酸系化合物、氧化剂及还原剂，为所述丙烯酸系化合物的一部分和所述氧化剂被配于第一剂，所述丙烯酸系化合物的剩余部分和所述还原剂被配于第二剂的双剂型的丙烯酸系粘接剂(SGA)，在沿层叠方向相邻的电磁钢板彼此之间，部分地设置有粘接部。

Description

定子用粘接层叠铁芯、其制造方法及旋转电机
技术领域
本发明涉及定子用粘接层叠铁芯、其制造方法及旋转电机。
本申请基于2018年12月17日于日本申请的日本特愿2018-235869号来主张优先权，并将其内容援引于此。
背景技术
以往，作为被使用于旋转电机的铁芯，已知相互层叠有多个电磁钢板的层叠铁芯。多张钢板被以焊接、粘接、铆接等方法接合。
在专利文献1中，公开了一种技术，其在构成转子铁芯的多个转子钢板的层叠工序中，使用二液固化型粘接剂。
先行技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2017-046442号公报
发明内容
发明要解决的技术问题
但是，在专利文献1的技术中得到的转子铁芯中，无法充分地抑制旋转电机的铁损。
本发明的目的在于提供一种可抑制旋转电机的铁损，生产性也较为优异的定子用粘接层叠铁芯及其制造方法、以及具备所述定子用粘接层叠铁芯的旋转电机。
解决技术问题的手段
本发明的一个实施方式具有以下方案。
〔1〕一种定子用粘接层叠铁芯，包括：
多个电磁钢板，其被相互层叠，两面由绝缘被膜覆盖，以及
粘接部，其被配置在沿层叠方向相邻的所述电磁钢板彼此之间，将这些电磁钢板彼此粘接；
沿所述层叠方向相邻的所述电磁钢板彼此的所有组由所述粘接部粘接；
形成所述粘接部的粘接剂包含丙烯酸系化合物、氧化剂、以及还原剂，且为所述丙烯酸系化合物的一部分和所述氧化剂被配于第一剂，所述丙烯酸系化合物的剩余部分和所述还原剂被配于第二剂的、双剂型的丙烯酸系粘接剂；
在沿所述层叠方向相邻的电磁钢板彼此之间，部分地设置有所述粘接部。
〔2〕所述〔1〕的定子用粘接层叠铁芯，其中，
所述丙烯酸系化合物包含由甲基丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸苯氧乙基酯、甲基丙烯酸-2-羟乙酯及甲基丙烯酸-2-羟丙酯构成的组中选出的至少1种；
相对于所述丙烯酸系粘接剂的总质量，所述甲基丙烯酸甲酯为0～50质量％，所述甲基丙烯酸苯氧乙基酯为0～50质量％，所述甲基丙烯酸-2-羟乙酯为0～50质量％，所述甲基丙烯酸-2-羟丙酯为0～50质量％。
〔3〕一种定子用粘接层叠铁芯，包括：
多个电磁钢板，其被相互层叠，两面由绝缘被膜覆盖，以及
粘接部，其被配置在沿层叠方向相邻的所述电磁钢板彼此之间，将这些电磁钢板彼此粘接；
沿所述层叠方向相邻的所述电磁钢板彼此的所有组由所述粘接部粘接；
形成所述粘接部的粘接剂为包含丙烯酸系化合物的丙烯酸系粘接剂；
在沿所述层叠方向相邻的电磁钢板彼此之间，部分地设置有所述粘接部。
〔4〕所述〔3〕所述的定子用粘接层叠铁芯，其中，
所述丙烯酸系粘接剂为厌氧性粘接剂。
〔5〕所述〔3〕所述的定子用粘接层叠铁芯，其中，
所述丙烯酸系化合物为氰基丙烯酸酯。
〔6〕所述〔1〕～〔5〕的任何一项的定子用粘接层叠铁芯，其中，
所述丙烯酸系粘接剂还包含弹性体。
〔7〕所述〔6〕的定子用粘接层叠铁芯，其中，
所述弹性体包含丙烯腈-丁二烯橡胶；
相对于所述丙烯酸系粘接剂的总质量，所述丙烯腈-丁二烯橡胶为1～20质量％。
〔8〕所述〔1〕～〔7〕的任何一项的定子用粘接层叠铁芯，其中，
各所述电磁钢板间的、所述粘接部对于所述电磁钢板的粘接面积率为20～80％。
〔9〕所述〔1〕的定子用粘接层叠铁芯的制造方法，其中，
在常温下，在将所述丙烯酸系粘接剂的第一剂和第二剂涂布于所述电磁钢板的表面的一部分后，将其重叠并压接于另一电磁钢板上，并重复形成所述粘接部的操作。
〔10〕所述〔3〕所述的定子用粘接层叠铁芯的制造方法，其中，
在常温下，在将所述丙烯酸系粘接剂涂布于所述电磁钢板的表面的一部分后，将其重叠并压接于另一电磁钢板上，并重复形成所述粘接部的操作。
〔11〕一种旋转电机，其包括所述〔1〕～〔8〕的任何一项的定子用粘接层叠铁芯。
发明的效果
根据本发明，能够提供一种可抑制旋转电机的铁损，生产性也较为优异的定子用粘接层叠铁芯及其制造方法、以及具备所述定子用粘接层叠铁芯的旋转电机。
附图说明
图1是具备本发明的一个实施方式的定子用粘接层叠铁芯的旋转电机的剖视图。
图2是同一定子用层叠铁芯的侧视图。
图3是图2的A－A剖视图，且为表示同一定子用粘接层叠铁芯的粘接部的配置图案例的图。
图4是表示定子用粘接层叠铁芯的制造装置的概略构成的侧视图。
具体实施方式
以下，参照附图，针对本发明的一个实施方式的定子用粘接层叠铁芯、以及具备该定子用粘接层叠铁芯的旋转电机进行说明。另外，在本实施方式中，作为旋转电机，举出电动机，具体而言，交流电动机，更具体而言，同步电动机，再具体而言，永磁铁磁场型电动机作为一例进行说明。这种电动机例如优选被采用于电动汽车等。
[第一实施方式]
如图1所示，旋转电机10包括定子20、转子30、壳体50、以及旋转轴60。定子20及转子30被收容在壳体50内。定子20被固定在壳体50内。
在本实施方式中，作为旋转电机10，采用了转子30位于定子20的径向内侧的内转子型。然而，也可以是，作为旋转电机10，采用了转子30位于定子20的外侧的外转子型。此外，在本实施方式中，旋转电机10为12极18槽的三相交流电机。然而，能够对极数、槽数、相数等进行适当变更。
旋转电机10例如能够通过向各相施加有效值10A、频率100Hz的励磁电流来以转速1000rpm进行旋转。
定子20包括定子用粘接层叠铁芯(以下，称为定子铁芯)21、以及未图示的绕组。
定子铁芯21包括环状的铁芯背部22和多个齿部23。以下，将定子铁芯21(或铁芯背部22)的中心轴线О方向称为轴向，将定子铁芯21(或铁芯背部22)的径向(与中心轴线О正交的方向)称为径向，将定子铁芯21(或铁芯背部22)的周向(围绕中心轴线О环行的方向)称为周向。
铁芯背部22在从轴向观察定子20的俯视下被形成为圆环状。
多个齿部23从铁芯背部22的内周向径向的内侧(沿径向向铁芯背部22的中心轴线O)突出。多个齿部23被沿周向隔开同等的角度间隔地配置。在本实施方式中，以中心轴线O为中心的中心角每隔20度地设置有18个齿部23。多个齿部23被形成为彼此同等的形状且同等的大小。因此，多个齿部23彼此具有相同的厚度尺寸。
上述绕组被卷绕于齿部23。上述绕组既可以被集中卷绕，也可以被分布卷绕。
转子30相对于定子20(定子铁芯21)被配置在径向的内侧。转子30包括转子铁芯31和多个永磁铁32。
转子铁芯31被形成为被与定子20同轴地配置的环状(圆环状)。在转子铁芯31内，配置有上述旋转轴60。旋转轴60被固定于转子铁芯31。
多个永磁铁32被固定于转子铁芯31。在本实施方式中，2个1组的永磁铁32形成1个磁极。多组永磁铁32被沿周向隔开同等的角度间隔地配置。在本实施方式中，以中心轴线O为中心的中心角每隔30度地设置有12组(共24个)永磁铁32。
在本实施方式中，作为永磁铁磁场型电动机，采用了埋入磁铁型电机。在转子铁芯31，形成有沿轴向贯穿转子铁芯31的多个贯通孔33。多个贯通孔33被与多个永磁铁32的配置对应地设置。各永磁铁32被以被配置于对应的贯通孔33内的状态固定于转子铁芯31。各永磁铁32向转子铁芯31的固定例如能够通过利用粘接剂来粘接永磁铁32的外表面与贯通孔33的内表面等方式来实现。另外，也可以是，作为永磁铁磁场型电动机，不采用埋入磁铁型电机，而是采用表面磁铁型电机。
定子铁芯21及转子铁芯31均为层叠铁芯。例如，定子铁芯21如图2所示，被形成为层叠有多个电磁钢板40。
另外，定子铁芯21及转子铁芯31各自的层叠厚度(沿着中心轴线О的全长)例如被设为50.0mm。定子铁芯21的外径例如被设为250.0mm。定子铁芯21的内径例如被设为165.0mm。转子铁芯31的外径例如被设为163.0mm。转子铁芯31的内径例如被设为30.0mm。但是，这些值仅为一例，定子铁芯21的层叠厚度、外径或内径、以及转子铁芯31的层叠厚度、外径或内径并不仅限于这些值。在此，定子铁芯21的内径以定子铁芯21中的齿部23的前端部为基准。即，定子铁芯21的内径为内接于所有齿部23的前端部的虚拟圆的直径。
形成定子铁芯21及转子铁芯31的各电磁钢板40例如通过对作为母材的电磁钢板进行冲切加工等方式被形成。作为电磁钢板40，能够使用公知的电磁钢板。电磁钢板40的化学组分并不被特别地限定。在本实施方式中，作为电磁钢板40，采用了无取向电磁钢板。作为无取向电磁钢板，例如能够采用JISC2552：2014的无取向电钢带。
然而，作为电磁钢板40，也能够采用取向电磁钢板来替代无取向电磁钢板。作为取向电磁钢板，例如能够采用JISC2553：2012的取向电钢带。
为了改善电磁钢板的加工性及层叠铁芯的铁损，电磁钢板40的两面由绝缘被膜覆盖。作为构成绝缘被膜的物质，能够采用以下等物质：(1)无机化合物、(2)有机树脂、以及(3)无机化合物与有机树脂的混合物等。作为无机化合物，例如可举出以下等物质：(1)重铬酸盐与硼酸的复合物、(2)磷酸盐与二氧化硅的复合物。作为有机树脂，可举出环氧树脂、丙烯酸树脂、丙烯酸苯乙烯树脂、聚酯树脂、硅树脂、以及氟树脂等。
为了确保被相互层叠的电磁钢板40间的绝缘性能，优选将绝缘被膜的厚度(电磁钢板40每单面的平均厚度)设为0.1μm以上。
另一方面，随着绝缘被膜变厚，绝缘效果会饱和。此外，随着绝缘被膜变厚，在层叠铁芯中，电磁钢板所占的比例(占空系数)会降低，作为层叠铁芯的性能会降低。因此，绝缘被膜优选在可确保绝缘性能的范围内较薄。绝缘被膜的厚度(每单面电磁钢板40的厚度)优选为0.1μm以上5μm以下，更优选的是，为0.1μm以上2μm以下。
随着电磁钢板40的板厚变薄，铁损的改善效果会逐渐饱和。此外，随着电磁钢板40变薄，电磁钢板40的制造成本会增加。因此，考虑到铁损的改善效果及制造成本，优选将电磁钢板40的厚度设为0.10mm以上。
另一方面，当电磁钢板40过厚时，电磁钢板40的冲压冲切操作会变得困难。因此，当考虑到电磁钢板40的冲压冲切操作时，优选将电磁钢板40的厚度设为0.65mm以下。
此外，当电磁钢板40变厚时，铁损会増大。因此，当考虑到电磁钢板40的铁损特性时，优选将电磁钢板40的厚度设为0.35mm以下，更优选的是，设为0.20mm或0.25mm。
考虑到上述的点，各电磁钢板40的厚度例如为0.10mm以上0.65mm以下，优选为0.10mm以上0.35mm以下，更优选的是，为0.20mm或0.25mm。另外，在电磁钢板40的厚度中，也包含绝缘被膜的厚度。
如图2所示，在定子铁芯21中，在沿层叠方向相邻的电磁钢板40彼此的所有组之间，部分地设置有粘接部41，该粘接部41将这些电磁钢板40彼此粘接。沿层叠方向相邻的电磁钢板40彼此的所有组介由被部分地设置在它们之间的粘接部41而被层叠。沿层叠方向相邻的电磁钢板40彼此未被其他手段(例如，铆接等)固定。
粘接部41将沿层叠方向相邻的电磁钢板40彼此粘接。粘接部41为未被分断地固化的粘接剂。
为了稳定地得到足够的粘接强度，粘接部41的厚度优选设为1μm以上。
另一方面，当粘接部41的厚度超过100μm时，粘接力会饱和。此外，随着粘接部41变厚，占空系数会降低，定子铁芯的铁损等磁特性会降低。因此，优选将粘接部41的厚度设为1μm以上100μm以下，更优选的是，设为1μm以上10μm以下。
另外，在上述内容中，粘接部41的厚度意味着粘接部41的平均厚度。粘接部41的平均厚度例如能够通过改变粘接剂的涂布量来调整。
粘接部41的平均厚度为作为整个层叠铁芯的平均值。粘接部41的平均厚度在其沿层叠方向的层叠位置或围绕层叠铁芯的中心轴线的周向位置处几乎不会改变。因此，关于粘接部41的平均厚度，能够以在层叠铁芯的上端位置处，在圆周向10处以上测定得到的数值的平均值来作为它的值。
形成粘接部41的粘接剂为第二代丙烯酸系粘接剂(SGA：Second GenerationAcrylicadhesive)。也可以说，粘接部41由SGA的固化物构成。
SGA包含丙烯酸系化合物、氧化剂、以及还原剂。
本实施方式中的SGA为双剂型，由第一剂及第二剂这两剂构成。此外，所述的成分中的丙烯酸系化合物的一部分和氧化剂被配于第一剂，丙烯酸系化合物的剩余部分和还原剂被配于第二剂。当这些第一剂与第二剂接触时，氧化还原反应所导致丙烯酸系化合物进行聚合，并发生固化。
因为双剂型的SGA的固化在常温(例如20～30℃，进一步地，20～25℃)下快速进行，在形成粘接部41时，无需进行热固化型粘接剂的情况下的加热处理、以及自然固化时的长时间保持等固化处理，能够以优异的生产性来制造定子铁芯21。针对SGA，在后面详细进行说明。
一般地，在使粘接剂固化时，会发生固化收缩。由于该固化收缩，压缩应力及拉伸应力会施加于电磁钢板40。由于这些应力施加于电磁钢板40，因而会发生畸变。尤其是，在为热固化型的粘接剂的情况下，由于电磁钢板40与粘接部的热膨胀系数之差，施加的应力会变大。电磁钢板40的畸变会使旋转电机10的铁损増大。构成定子铁芯21的电磁钢板40的畸变对铁损造成的影响比构成转子铁芯31的钢板的畸变所造成的影响更大。
在本实施方式中，因为部分地设置有粘接部41，所以与整个面地设置有粘接部41的情况相比，因固化收缩而施加于电磁钢板40的应力被降低。此外，因为双剂型的SGA在常温下会固化，所以因热膨胀系数的差导致的应力也被降低。因此，能够抑制电磁钢板40的畸变，并能够抑制铁损的増大。
粘接部41被部分地设置于沿层叠方向相邻的电磁钢板40彼此之间。即，在电磁钢板40中，在朝向层叠方向的面(第1面)，形成有粘接区域42和非粘接区域43。粘接区域42为电磁钢板40的第1面中的设置有粘接部41的区域，即电磁钢板40的第1面中的设置有未被分断地固化的粘接剂的区域。非粘接区域43为电磁钢板40的第1面中的未设置有粘接部41的区域，即电磁钢板40的第1面中的未设置有未被分断地固化的粘接剂的区域。优选的是，在定子铁芯21中，在沿层叠方向相邻的电磁钢板40彼此之间，粘接部41被部分地设置在铁芯背部22间，且也被部分地设置在齿部23间。
关于粘接部41，典型地，被分散地配置于沿层叠方向相邻的电磁钢板40彼此的所有组之间的多个位置。即，关于沿层叠方向相邻的电磁钢板40彼此的所有组，典型地，介由被设置在它们之间的多个粘接部41而被层叠。
在图3中，示出了粘接部41的配置图案的一例。在该例中，多个粘接部41分别被形成为呈圆形的点状。更具体而言，在铁芯背部22中，沿其周向隔开等角度间隔地，将多个粘接部41形成为平均直径为12mm的点状。在各齿部23中，多个粘接部41被沿径向形成为平均直径为8mm的点状。
此处示出的平均直径仅为一例。铁芯背部22中的点状的粘接部41的平均直径例如能够从2mm～20mm的范围内适当选定，各齿部23中的点状的粘接部41的平均直径例如能够从2mm～15mm的范围内适当选定。此外，图3的形成图案仅为一例，被设置在电磁钢板40彼此之间的粘接部41的数量、形状及配置能够根据需要来适当变更。
平均直径通过如下方式求得：利用规尺来对剥离了电磁钢板40彼此的粘接部41的粘接剂痕迹的直径进行测定。在粘接剂痕迹的俯视形状不为正圆的情况下，将其直径设为俯视下的粘接剂痕迹的外切圆(正圆)的直径。
另外，在本说明书中，表示数值范围的“～”意味着将被记载于其前后的数值作为下限值及上限值来包含。
在各电磁钢板40间，关于粘接部41对电磁钢板40的粘接面积率，优选20～80％，更优选的是30～75％，进一步优选40～70％。当电磁钢板40的粘接面积率为所述范围的下限值以上时，能够以充分的粘接强度来粘接沿层叠方向相邻的电磁钢板40彼此，因此铁芯刚性较为优异。当电磁钢板40的粘接面积率为所述范围的上限值以下时，铁芯铁损的抑制效果会更为优异。
电磁钢板40的粘接面积率为电磁钢板40的第1面中的粘接部41所占的区域(粘接区域42)的面积相对于电磁钢板40的第1面的面积的比例。
关于粘接部41对铁芯背部22的粘接面积率，从粘接强度与铁损的抑制效果的平衡出发，优选50～80％，更优选的是60～80％，进一步优选的是，70～80％。
铁芯背部22的粘接面积率为铁芯背部22的第1面中的粘接部41所占的区域(粘接区域42)的面积相对于电磁钢板40的铁芯背部22的第1面的面积的比例。
关于粘接部41对齿部23的粘接面积率，从粘接强度与铁损的抑制效果的平衡出发，优选20～50％，更优选的是20～40％，进一步优选20～30％。
齿部23的粘接面积率为齿部23的第1面中的粘接部41所占的区域(粘接区域42)的面积相对于电磁钢板40的齿部23的第1面的面积的比例。
在本实施方式中，形成转子铁芯31的一方的多个电磁钢板由铆接(销；dowel)相互固定。然而，形成转子铁芯31的多个电磁钢板也可以具有与定子铁芯21同样地利用粘接剂来固定的层叠构造。
此外，也可以是，定子铁芯21及转子铁芯31等层叠铁芯通过所谓的旋转堆叠而被形成。
(SGA)
如前所述，SGA包含丙烯酸系化合物、氧化剂及还原剂。此外，本实施方式中的SGA为双剂型，由第一剂及第二剂这两剂构成。所述成分中的丙烯酸系化合物的一部分和氧化剂被配于第一剂，丙烯酸系化合物的剩余部分和还原剂被配于第二剂。氧化剂全部被配于第一剂，而不被配于第二剂。还原剂全部被配于第二剂，在第一剂中，未配还原剂。
丙烯酸系化合物为具有取代或未取代的丙烯酰基的化合物。作为取代或未取代的丙烯酰基，例如可举出以CH2＝C(R)CO－(R表示氢原子、甲基或乙基)表示的基。
作为丙烯酸系化合物，可举出丙烯酸系单体、丙烯酸系低聚物、以及丙烯酸系大分子单体等。
作为丙烯酸系单体，可举出(甲基)丙烯酸、(甲基)丙烯酸甲酯、(甲基)丙烯酸环己酯、(甲基)丙烯酸苄酯、(甲基)丙烯酸四氢糠酯、(甲基)丙烯酸甘油酯、(甲基)丙烯酸苯氧基乙酯、(甲基)丙烯酸2－羟乙酯、(甲基)丙烯酸2-羟丙酯等(甲基)丙烯酸酯；2，2－双(4－甲基丙烯酰氧基苯基)丙烷、2，2－双(4－甲基丙烯酰乙氧基苯基)丙烷、2，2－双(4－甲基丙烯酰丙氧基苯基)丙烷、三羟甲基丙烷三(甲基)丙烯酸酯、季戊四醇四(三)丙烯酸酯、以及二季戊四醇六(甲基)丙烯酸酯等。
作为丙烯酸系低聚物，可举出上述丙烯酸系单体的反应物、壬基酚环氧乙烷(EO)改性丙烯酸酯、双酚AEO改性二丙烯酸酯、异氰脲酸EO改性二及三丙烯酸酯、三羟甲基丙烷EO改性三丙烯酸酯、多碱基酸改性丙烯低聚物、氨基甲酸酯丙烯酸酯、以及聚酯丙烯酸酯等。
关于这些丙烯酸系化合物，既可以单独使用任意1种，也可以将2种以上组合使用。
作为丙烯酸系化合物，从固化时间及操作性的点出发，优选由甲基丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸苯氧乙基酯、甲基丙烯酸-2-羟乙酯及甲基丙烯酸-2-羟丙酯构成的组中选择出的至少1种。
相对于SGA的总质量，SGA中的丙烯酸系化合物的含量优选为20～70质量％，更优选的是，为30～60质量％。当丙烯酸系化合物的含量为所述范围内时，粘接强度更优。
相对于SGA的总质量，丙烯酸系化合物中的甲基丙烯酸甲酯的含量优选为0～50质量％，更优选的是，为20～40质量％。相对于SGA的总质量，甲基丙烯酸苯氧乙基酯的含量优选为0～50质量％，更优选的是，为10～30质量％。相对于SGA的总质量，甲基丙烯酸-2-羟乙酯的含量优选为0～50质量％，更优选的是，为0～20质量％。相对于SGA的总质量，甲基丙烯酸-2-羟丙酯的含量优选为0～50质量％，更优选的是，为0～20质量％。当各化合物的含量为所述范围的上限值以下时，操作性较为良好。
当包含由上述内容中的甲基丙烯酸-2-羟乙酯及甲基丙烯酸-2-羟丙酯构成的组中选择的至少1种时，在固化时，会形成3维构造，平均拉伸弹性模量会提高。
相对于丙烯酸系化合物的总质量，由甲基丙烯酸-2-羟乙酯及甲基丙烯酸-2-羟丙酯构成的组中选择的至少1种的含量优选10～70质量％。
SGA中的丙烯酸系化合物的总量中的、第一剂中的丙烯酸系化合物的比例例如为50～90质量％。
在SGA包含2种以上的丙烯酸系化合物的情况下，第一剂中的丙烯酸系化合物的组分与第二剂中的丙烯酸系化合物的组分既可以相同也可以不同。
作为氧化剂，例如可举出枯烯氢过氧化物、过氧化苯甲酰、叔丁基过氧化苯甲酸酯等有机过氧化物。关于这些氧化剂，既可以单独使用任意1种，也可以将2种以上组合使用。
相对于丙烯酸系化合物100质量份，SGA中的氧化剂的含量优选0.5～10质量份，更优选的是1～7质量份。当氧化剂的含量为所述范围的下限值以上时，固化速度更优。当氧化剂的含量为所述范围的上限值以下时，存储稳定性更优。
作为还原剂，例如可举出亚甲基硫脲、四甲基硫脲等硫脲化合物；环烷酸钴、环烷酸铜、乙酰乙酸氧钒等金属络合物；以及三甲胺、三丁胺、N，N－二甲基对甲苯胺等第3级胺。关于这些还原剂，既可以单独使用任意1种，也可以将2种以上组合使用。
相对于丙烯酸系化合物100质量份，SGA中的还原剂的含量优选0.01～5质量份，更优选的是0.05～1质量份。当还原剂的含量为所述范围的下限值以上时，固化速度更优。当还原剂的含量为所述范围的上限值以下时，存储稳定性更优。
优选的是，SGA还包含弹性体。
弹性体有助于粘性、流动特性、以及弹性的提高。
在SGA包含弹性体的情况下，弹性体皆可以被配于第一剂，也可以被配于第二剂，还可以被配于它们两者。
作为弹性体，例如可举出丙烯腈-丁二烯橡胶(NBR)、甲基丙烯酸甲酯－丁二烯－苯乙烯共聚物(MBS)、氯磺化聚乙烯、聚丁二烯橡胶、以及聚甲基丙烯酸甲酯等。关于这些弹性体，既可以单独使用任意1种，也可以将2种以上组合使用。
作为弹性体，在固化物的弹性这点上，优选NBR。
在SGA包含弹性体的情况下，弹性体的含量也会根据弹性体的种类、分子量等而不同，但例如相对于SGA的总质量为1～30质量％。
在弹性体包含NBR的情况下，相对于SGA的总质量，NBR的含量优选1～20质量％，更优选的是，为5～15质量％。当NBR的含量为所述范围的下限值以上时，粘接强度更优。当NBR的含量为所述范围的上限值以下时，固化速度更优。
根据需要，SGA能够包含丙酮、甲苯等溶剂。在SGA包含溶剂的情况下，溶剂既可以被配于第一剂，也可以被配于第二剂，还可以被配于它们两者。
根据需要，SGA还能够包含其他成分。在SGA包含其他成分的情况下，其他成分既可以被配于第一剂，也可以被配于第二剂，还可以被配于它们两者。
作为其他成分，例如可举出磷酸单甲酯、二苯基磷酸酯等的酸性磷酸酯、二苯甲酮、苄基二甲基缩酮等光聚合引发剂、以及微粉末二氧化硅、石蜡、棕榈蜡、羊毛脂等石蜡类等。
SGA中的其他成分的含量例如相对于SGA的总质量为0～10质量％。
SGA的固化物的常温(20～30℃)下的平均拉伸弹性模量优选为1500～5000MPa，更优选的是，为1500～4000MPa。当固化物的平均拉伸弹性模量，即粘接部41的平均拉伸弹性模量为所述范围的下限值以上时，层叠铁芯的铁损特性较为优异。当固化物的平均拉伸弹性模量为所述范围的上限值以下时，层叠铁芯的结合强度较为优异。
关于SGA的固化物的平均拉伸弹性模量，制作测定用的样本，并通过共振法来进行测定。具体而言，样本通过如下方式得到：利用测定对象即粘接剂(SGA)来对2张电磁钢板40间进行粘接，使其固化，从而形成粘接部41。遵照JISR1602：1995，以共振法来测定针对该样本的平均拉伸弹性模量。然后，通过计算来将电磁钢板40自身的影响分从样本的平均拉伸弹性模量(测定值)中除去，由此来求得粘接部41单体的平均拉伸弹性模量。
通过这样的方式根据样本求得的拉伸弹性模量会与作为整个层叠铁芯的平均值相等，因此将该数值视为平均拉伸弹性模量。组分被设定为：平均拉伸弹性模量在其沿层叠方向的层叠位置或围绕层叠铁芯的中心轴线的周向位置处几乎不会改变。因此，关于平均拉伸弹性模量，也能够以对处于层叠铁芯的上端位置的、固化后的粘接部41进行测定得到的数值作为它的值。
SGA的固化物的平均拉伸弹性模量能够根据弹性体的种类、物性、分子量、添加量等进行调整。例如，会存在如下倾向：当使弹性体的分子量变小时，平均拉伸弹性模量会变大。
一般地，作为SGA，已知双剂型和单组分型。作为双剂型的SGC，如上所述，已知在第一剂及第二剂这两者中配有丙烯酸系化合物的双主剂型、以及仅在第一剂及第二剂中的任意一者中配置有丙烯酸系化合物的底漆型(在第一剂中配有丙烯酸系化合物和氧化剂，在第二剂中配有还原剂；以及在第一剂中配有丙烯酸系化合物和还原剂，在第二剂中配置有氧化剂)。
为了使其固化，单剂型的SGA需要加热。与此不同，双剂型的SGA能够在常温下固化。此外，双主剂型的SGA与底漆型的SGA相比，可以不严格地对混合比例进行调整。
此外，一般地，作为可在常温下固化的粘接剂，除了双剂型的SGA之外，还已知双剂型的环氧系粘接剂、厌氧性粘接剂、以及氰基丙烯酸酯系粘接剂等。
关于双剂型的SGA，尽管固化速度较快，但能够使应力赋予变小，因此在抑制铁损这点上，比可在常温下固化的其他粘接剂更为优异。
(定子铁芯的制造方法)
定子铁芯21例如能够通过以下方式制造：在常温下，在将SGA的第一剂和第二剂部分地涂布于电磁钢板40的表面的一部分后，将其重叠并压接在另一电磁钢板40上，并重复形成粘接部41的操作。
当被涂布的第一剂和第二剂接触时，在常温下，会进行SGA的固化，形成粘接部41。关于第一剂及第二剂，典型地，被涂布于电磁钢板40的表面的相同位置。也可以是，先涂布第一剂及第二剂中的一个。
以下，用图4所示的制造装置100来对制造定子铁芯21的方法进行说明。
首先，针对制造装置100进行说明。在同一制造装置100中，一边从钢卷C(钢箍)向箭头F方向送出电磁钢板P，一边利用被配于各级的模具来进行多次冲切，从而将其逐渐形成为电磁钢板40的形状，将SGA的第一剂及第二剂涂布于与第2张以后的电磁钢板40的下表面对应的位置，并对冲切后的电磁钢板40依次进行层叠、压接。
如图4所示，制造装置100包括：在最接近绕组C的位置的第一级冲切站110；第二级冲切站120，其被相邻配于比该冲切站110靠沿着电磁钢板P的输送方向的下游侧处；第1粘接剂涂布站130，其被相邻配于比该冲切站120更靠下游侧处；以及第2粘接剂涂布站140，其被相邻配于比第1粘接剂涂布站130更靠下游侧处。
冲切站110包括：阴模111，其被配于电磁钢板P的下方；以及阳模112，其被配于电磁钢板P的上方。
冲切站120包括：阴模121，其被配于电磁钢板P的下方；以及阳模122，其被配于电磁钢板P的上方。
第1粘接剂涂布站130、第2粘接剂涂布站140分别包括涂布器131、141，该涂布器131、141包括被根据前述的粘接部41的配置图案来配置的多根注射器。
制造装置100还在比第2粘接剂涂布站140靠下游位置处具备层叠站150。该层叠站150包括保持构件151、外周冲切阴模152、外周冲切阳模153、以及弹簧154。
保持构件151、外周冲切阴模152被配置在电磁钢板P的下方。另一方面，外周冲切阳模153及弹簧154被配置在电磁钢板P的上方。
在具有以上说明的构成的制造装置100中，首先，将电磁钢板P从钢卷C沿图4的箭头F方向依次送出。然后，针对该电磁钢板P，首先进行冲切站110的冲切加工。接着，针对该电磁钢板P，进行冲切站120的冲切加工。通过这些冲切加工，在电磁钢板P上得到具有图3所示的铁芯背部22和多个齿部23的电磁钢板40的形状。但是，因为在该时间点未被完全冲切，所以沿着箭头F方向向下一工序前进。
在下一工序的第1粘接剂涂布站130中，由涂布器131的所述各注射器供给SGA的第一剂，且第一剂被点状地涂布于电磁钢板40的下表面的多个位置。在下一工序的第2粘接剂涂布站140中，SGA的第二剂由涂布器141的所述各注射器供给，且第二剂被点状地涂布在第1粘接剂涂布站130中涂布的第一剂上。
另外，也可以是，在第1粘接剂涂布站130中涂布第二剂，在第2粘接剂涂布站140中涂布第一剂。
然后，最后，电磁钢板P被向层叠站150送出，由外周冲切阳模153进行冲切并被高精度地层叠。例如，能够通过在铁芯背部的外周端部的多个位置形成切口，并从侧面将标尺按压到该切口中，从而防止各电磁钢板40的偏移，并能够更高精度地进行层叠。在层叠时，电磁钢板40从弹簧154而受到一定的加压力。
通过依次重复以上说明那样的、冲切工序、SGA的第一剂及第二剂的涂布工序、以及层叠工序，从而能够将预定张数的电磁钢板40重叠起来。进而，通过这种方法，在重叠电磁钢板40而形成的铁芯中，在常温下，会进行SGA的固化，形成粘接部41。
通过以上各工序，定子铁芯21完成。
[第二实施方式]
也可以是，取代SGA的地，使用除了SGA以外的、包含丙烯酸系化合物的丙烯酸系粘接剂来形成粘接部。作为除了SGA以外的丙烯酸系粘接剂，例如可举出厌氧性粘接剂。
关于第二实施方式的旋转电机，取代SGA地，除了使用厌氧性粘接剂以外，还能够设为与第一实施方式同样的方案。
在使用厌氧性粘接剂的第二实施方式中也是同样，由于在沿层叠方向相邻的电磁钢板彼此之间部分地设置有粘接部，因而与整个面地设置有粘接部的情况相比，会因固化收缩而施加于电磁钢板的应力被降低。此外，因为厌氧性粘接剂在常温下会固化，所以也会降低因热膨胀系数之差导致的应力。因此，能够抑制电磁钢板的畸变，并能够抑制铁损的増大。
(厌氧性粘接剂)
厌氧性粘接剂为通过在金属离子存在下切断氧气而开始固化的丙烯酸系粘接剂。
厌氧性粘接剂包含丙烯酸系化合物、聚合引发剂及厌氧性固化促进剂。
作为厌氧性粘接剂所包含的丙烯酸系化合物，并不被特别地限定，例如可例示由H2C＝CR1－COOR2表示的(甲基)丙烯酸酯。但是，在所述式中，R1为氢原子、卤素原子或碳原子数1～4的烷基。R2为碳原子数1～16的烷基、环烷基、烯基、环烯基、烷芳基、芳烷基或芳基。R2的基既可以具有卤素原子、羟基、羧基等取代基，也可以包含羰基、酯基、酰胺基等2价基。
关于厌氧性粘接剂所包含的(甲基)丙烯酸酯，例如能够例示(甲基)丙烯酸甲酯、(甲基)丙烯酸乙酯、(甲基)丙烯酸2－羟乙酯、(甲基)丙烯酸2-羟丙酯、丙烯酸异冰片酯、聚乙二醇二(甲基)丙烯酸酯、己二醇二(甲基)丙烯酸酯、三羟甲基丙烷三(甲基)丙烯酸酯、二乙二醇二甲基丙烯酸酯、三乙二醇二甲基丙烯酸酯、四乙二醇二(甲基)丙烯酸酯、二丙二醇二(甲基)丙烯酸酯、四亚甲基(甲基)丙烯酸酯、(甲基)二丙烯酸乙酯、以及新戊二醇二(甲基)丙烯酸酯。厌氧性粘接剂所包含的(甲基)丙烯酸酯既可以为1种，也可以为2种以上。
作为厌氧性粘接剂所包含的(甲基)丙烯酸酯，从固化速度这点出发，优选由二(甲基)丙烯酸酯类、(甲基)丙烯酸乙酯及2－(甲基)丙烯酸羟乙酯构成的组中选择出的1种以上。
相对于厌氧性粘接剂的总质量，厌氧性粘接剂中的丙烯酸系化合物的含量优选50～95质量％，更优选的是，为70～90质量％。
作为聚合引发剂，例如可举出枯烯氢过氧化物、叔丁基过氧化氢、对甲烷过氧化氢、甲基乙基酮过氧化物、过氧化环己烷、过氧化二异丙苯、二异丙基苯氢过氧化物等氢过氧化物类、其他、酮过氧化物类、二烯丙基过氧化物类、以及过氧化酯类等有机过氧化物等。
作为厌氧性粘接剂所包含的聚合引发剂，从保存性(适用期)这点出发，优选氢过氧化物类。
关于聚合引发剂的配合量，相对于丙烯酸系化合物的合计质量100质量份，优选0.1～5质量份。当少于0.1质量份时，对于产生聚合反应并不充分，当多于5质量份时，厌氧性粘接剂的稳定性会降低。
作为厌氧性固化促进剂，并不被特别地限定，例如能够例示N，N－二甲基－p－甲苯胺、N，N－二乙基－p－甲苯胺、N，N－二乙基－o－甲苯胺等甲苯胺、糖精、乙酰基苯基肼(APH)等肼类、苯并三唑、乙硫醇、马来酸、石脑油、以及蒽醌。厌氧性粘接剂所包含的厌氧性固化促进剂既可以为1种，也可以为2种以上。
作为厌氧性粘接剂所包含的厌氧性固化促进剂，从保存性(适用期)这点出发，优选苯并三唑、乙硫醇、以及肼类。
相对于丙烯酸系化合物的总质量100质量份，厌氧性粘接剂中的厌氧性固化促进剂的含量优选0.01～5质量份，更优选的是，0.1～1质量份。
根据与SGA同样的理由，优选的是，厌氧性粘接剂还包含弹性体。
作为弹性体，可例示与在SGA中例示的弹性体相同的弹性体。厌氧性粘接剂所包含的弹性体既可以为1种，也可以为2种以上。作为厌氧性粘接剂所包含的弹性体，在固化物的弹性这点上，优选NBR。
在厌氧性粘接剂包含弹性体的情况下，弹性体的含量也会根据弹性体的种类、分子量等而不同，但例如相对于厌氧性粘接剂的总质量为1～30质量％。
在弹性体包含NBR的情况下，相对于厌氧性粘接剂的总质量，NBR的含量优选1～20质量％，更优选的是，为5～15质量％。当NBR的含量为所述范围的下限值以上时，粘接强度更优。当NBR的含量为所述范围的上限值以下时，固化速度更优。
厌氧性粘接剂也可以包含丙烯酸系化合物、厌氧性固化促进剂及弹性体以外的其他成分。作为其他成分，例如能够例示马来酰亚胺、反应性稀释剂、增塑剂、聚合抑制剂、增稠剂、以及填充剂。
厌氧性粘接剂中的其他成分的含量例如相对于厌氧性粘接剂的总质量为0～10质量％。
在使用厌氧性粘接剂的情况下，例如能够通过如下方式来制造定子用粘接层叠铁芯：在常温下，在将厌氧性粘接剂部分地涂布于电磁钢板的表面的一部分后，将其重叠并压接在另一电磁钢板上，并重复形成粘接部的操作。例如，除了不具备第2粘接剂涂布站140以外，还能够使用与制造装置100同样方案的制造装置来制造定子用粘接层叠铁芯。
[第三实施方式]
也可以是，取代SGA地，将包含氰基丙烯酸酯的氰基丙烯酸酯系粘接剂(瞬间粘接剂)用作丙烯酸系化合物。关于第三实施方式的旋转电机，除了用氰基丙烯酸酯系粘接剂来代替SGA以外，能够设为与第一实施方式同样的方案。
在使用氰基丙烯酸酯系丙烯酸系粘接剂的第三实施方式中也是同样，由于在沿层叠方向相邻的电磁钢板彼此之间部分地设置有粘接部，因而与整个面地设置有粘接部的情况相比，固化收缩而施加于电磁钢板的应力会因降低。此外，因为氰基丙烯酸酯系丙烯酸系粘接剂在常温下会固化，所以也会降低因热膨胀系数之差导致的应力。因此，能够抑制电磁钢板的畸变，并能够抑制铁损的増大。
(氰基丙烯酸酯系粘接剂)
作为氰基丙烯酸酯系粘接剂，能够无限制地使用氰基丙烯酸酯所聚合、固化的粘接剂。作为氰基丙烯酸酯系粘接剂所包含的氰基丙烯酸酯，例如能够例示甲基氰基丙烯酸酯、乙基氰基丙烯酸酯、甲氧基乙基氰基丙烯酸酯、丁基氰基丙烯酸酯、以及辛基氰基丙烯酸酯。氰基丙烯酸酯系粘接剂所包含的氰基丙烯酸酯既可以为1种，也可以为2种以上。
作为氰基丙烯酸酯系粘接剂，从操作性这点出发，优选包含乙基氰基丙烯酸酯。
根据与SGA同样的理由，优选的是，氰基丙烯酸酯系粘接剂还包含弹性体。
作为弹性体，可例示与在SGA中例示的弹性体相同的弹性体。氰基丙烯酸酯系粘接剂所包含的弹性体既可以为1种，也可以为2种以上。作为氰基丙烯酸酯系粘接剂所包含的弹性体，在固化物的弹性这点上，优选NBR。
相对于氰基丙烯酸酯系粘接剂的总质量，氰基丙烯酸酯系粘接剂中的氰基丙烯酸酯的含量优选50～95质量％，更优选的是，为70～90质量％。
在氰基丙烯酸酯系粘接剂包含弹性体的情况下，弹性体的含量也会根据弹性体的种类、分子量等而不同，但例如相对于氰基丙烯酸酯系粘接剂的总质量为1～30质量％。
在弹性体包含NBR的情况下，相对于氰基丙烯酸酯系粘接剂的总质量，NBR的含量优选1～20质量％，更优选的是，为5～15质量％。当NBR的含量为所述范围的下限值以上时，粘接强度更优。当NBR的含量为所述范围的上限值以下时，固化速度更优。
氰基丙烯酸酯系粘接剂也可以包含氰基丙烯酸酯及弹性体以外的其他成分。作为其他成分，例如作为固化促进剂，可例示胺类。作为胺类，并不被特别地限定，例如能够例示N，N－二甲基－对甲苯胺、N，N－二乙基－对甲苯胺等甲苯胺。在使用固化促进剂的情况下，化学反应的进行会大大加速，因此在即将对层叠铁芯使用粘接剂之前将固化促进剂与氰基丙烯酸酯系粘接剂配混为好。
关于氰基丙烯酸酯系粘接剂中的其他成分的含量，例如相对于氰基丙烯酸酯系粘接剂的总质量为0～10质量％。
在使用氰基丙烯酸酯系粘接剂的情况下，例如能够通过如下方式来制造定子用粘接层叠铁芯：在常温下，在将氰基丙烯酸酯系粘接剂部分地涂布于电磁钢板的表面的一部分后，将其重叠并压接在另一电磁钢板上，并重复形成粘接部的操作。例如，除了不具备第2粘接剂涂布站140以外，还能够使用与制造装置100同样方案的制造装置来制造定子用粘接层叠铁芯。
另外，本发明的技术范围并不被限定于上述实施方式，能够在不脱离本发明的主旨的范围内加以各种变更。
定子铁芯的形状并不被限定于上述实施方式中所示的形态。具体而言，定子铁芯的外径及内径的尺寸、层叠厚度、槽数、齿部的周向与径向的尺寸比例、以及齿部与铁芯背部的径向的尺寸比例等能够根据所期望的旋转电机的特性来任意设计。
在上述实施方式中的转子中，2个1组的永磁铁32形成1个磁极，但本发明不限于此。例如，既可以是1个永磁铁32形成1个磁极，也可以是3个以上的永磁铁32形成1个磁极。
在上述实施方式中，作为旋转电机，举永磁铁磁场型电动机为一例进行了说明，但旋转电机的构造如以下例示的那样，不限于此，还能够采用以下未例示的各种公知的构造。
在上述实施方式中，作为旋转电机，举永磁铁磁场型电动机为一例进行了说明，但本发明不限于此。例如也可以是，旋转电机为磁阻型电动机或电磁铁磁场型电动机(绕组磁场型电动机)。
在上述实施方式中，作为交流电动机，举同步电动机为一例进行了说明，但本发明不限于此。例如也可以是，旋转电机为感应电动机。
在上述实施方式中，作为旋转电机，举交流电动机为一例进行了说明，但本发明不限于此。例如也可以是，旋转电机为直流电动机。
在上述实施方式中，作为旋转电机，举电动机为一例进行了说明，但本发明不限于此。例如也可以是，旋转电机为发电机。
也能够取代旋转电机10地，将所述定子铁芯21采用于变压器。在该情况下，优选的是，作为电磁钢板，不采用无取向电磁钢板，而是采用取向电磁钢板。
另外，能够在不脱离本发明的主旨的范围内，将上述实施方式中的构成要素适当置换为周知的构成要素，此外，也可以对上述变形例适当进行组合。
以下，针对本发明的实施例，具体地进行说明，但本发明并不被限定于这些实施例。
(制造例1～5)
将各成分按表1所示的配比来混合，配制出SGA的第一剂及第二剂。另外，虽未在表中记载，但作为溶剂，适当使用了丙酮。
(制造例6～9)
将各成分按表3所示的配比来混合，配制出厌氧性粘接剂及氰基丙烯酸酯系粘接剂。
(实施例1～6)
制作出具有无取向电磁钢板用的组分的钢箍，该无取向电磁钢板含有Si：3.0质量％、Al：0.5质量％、Mn：0.1质量％。钢基的厚度为0.3mm。将含有磷酸金属盐和丙烯树脂乳液的绝缘被膜处理液涂布于该环材，以300℃进行烘烤，并施加预定量的绝缘被膜。
用图4所示的构成的制造装置100，按以下顺序，将该钢箍(电磁钢板)冲切为单板铁芯，其具有外径300mm、内径240mm的环状，且在内径侧设置有18处长度30mm、宽度15mm的长方形齿部的，并将其依次层叠，制作出定子铁芯。
将所述钢箍从钢卷C沿图4的箭头F方向依次送出。然后，针对该钢箍，首先进行冲切站110的冲切加工，接着，针对该钢箍，进行冲切站120的冲切加工。通过这些冲切加工，在钢箍上形成了具有图3所示的铁芯背部22和多个齿部23的电磁钢板40的形状(冲切工序)。
接着，在第1粘接剂涂布站130中，利用涂布器131将SGA的第一剂点状地涂布于钢箍的下表面(第1面)的多个位置。接着，在第2粘接剂涂布站140中，利用涂布器141将第二剂点状地涂布于钢箍的下表面的多个位置(涂布工序)。第一剂及第二剂重叠涂布在同一平面上。
接着，利用外周冲切阳模153，将被向层叠站150送出的钢箍冲切为单板铁芯，并一边加压一边进行层叠(层叠工序)。
在依次重复以上的冲切工序、涂布工序、层叠工序而层叠了130张单板铁芯后，将从模具下部排出的层叠铁芯移向在装置横向准备出的样本台，并在25℃的气氛下熟成5分钟，使SGA固化，得到定子铁芯。
在实施例1～3中，通过改变第一剂及第二剂的涂布量来改变了铁芯背部、齿部各自的粘接面积率。对在各例中得到的定子铁芯的电磁钢板彼此进行剥离，并对粘接部的平均直径、铁芯背部、齿部、以及电磁钢板各自的粘接面积率进行了测定。将结果在表2中示出。
(实施例7～10)
使得不使用SGA而使用表4所示的厌氧性粘接剂，并将粘接部的平均直径、粘接部的厚度、铁芯背部、齿部及电磁钢板各自的粘接面积率在表4中示出，除了在涂布厌氧性粘接剂后进行加压压接，使其固化以外，以与实施例1同样的方式得到了定子铁芯。
(实施例11～14)
除了不使用SGA而使用表4所示的氰基丙烯酸酯系粘接剂，并将粘接部的平均直径、粘接部的厚度、铁芯背部、齿部及电磁钢板各自的粘接面积率在表4中示出，并且在涂布氰基丙烯酸酯系粘接剂后进行加压压接，使其固化以外，以与实施例1同样的方式得到了定子铁芯。
(比较例1)
除了以电磁钢板的粘接面积率为100％的方式进行涂布SGA的第一剂及第二剂以外，与实施例1同样处理，制作出定子铁芯。
(比较例2)
作为粘接剂，除了使用了制造例4的SGA以外，以与实施例1同样的方式制作出了定子铁芯。
(比较例3)
作为粘接剂，除了使用了一液型的热固化型环氧系粘接剂(Cemedine公司制“EP171”)以外，以与实施例1同样的方式制作出了定子铁芯。
(比较例4)
除了不使用SGA而使用表4所示的厌氧性粘接剂，并以电磁钢板的粘接面积率为100％的方式进行涂布以外，以与实施例7同样的方式制作出了定子铁芯。
(比较例5)
除了不使用SGA而使用表4所示的氰基丙烯酸酯系粘接剂，并以电磁钢板的粘接面积率为100％的方式进行涂布以外，以与实施例11同样的方式制作出了定子铁芯。
(评价)
针对各例的定子铁芯，进行了以下评价。将结果在表2及表4中示出。
＜铁损＞
使用具有直径239.5mm的转子形状的检测器的旋转铁损模拟器，对定子铁损进行了测定。该旋转铁损模拟器被公开于电气学会研究会资料.RM－92－79，1992。
在定子铁芯的铁损评价中，作为评价基准的铁芯，在铁芯背部形成8处粘接部，制作出在所有齿部的中央部形成有直径1.5mm的铆接件的、层叠张数10张的铆接固接层叠铁芯。针对各例的定子铁芯和铆接固接层叠铁芯，进行旋转铁损模拟器的测定，并按以下基准对铁损进行了评价。
1：与铆接固接层叠铁芯相比，20％以上磁性为良好。
2：与铆接固接层叠铁芯相比，在15％以上、小于20％的范围内磁性为良好。
3：与铆接固接层叠铁芯相比，在10％以上、小于15％的范围内磁性为良好。
4：关于磁性的提高，与铆接固接层叠铁芯相比，超过0％，小于10％。
5：与铆接固接层叠铁芯相比，未发现磁性提高。
＜生产性＞
在用图4所示的制造装置，以150spm(1分钟层叠的电磁钢板数为150张)制作出定子铁芯时，对从模具取出的定子铁芯的固接状况进行确定，并按以下基准对生产性进行了评价。
1：可毫无问题地制作出定子铁芯。
2：在从模具取出后，通过保持数秒～数分钟来制作出定子铁芯。
3：在从模具取出后，通过对层叠面进行加压来制作出定子铁芯。
4：在处理中，电磁钢板彼此被剥离或层叠歪斜。
5：电磁钢板彼此的固接不充分。
【表1】
Figure BDA0003112442430000241
【表2】
Figure BDA0003112442430000251
【表3】
Figure BDA0003112442430000261
【表4】
Figure BDA0003112442430000271
工业可利用性
根据本发明，能够抑制旋转电机的铁损，并能够提高定子用粘接层叠铁芯的生产性。因此，工业可利用性较大。
附图标记说明
10 旋转电机
20 定子
21 定子用粘接层叠铁芯
40 电磁钢板
41 粘接部
42 粘接区域
43 非粘接区域

Claims (11)

1.一种定子用固接层叠铁芯，包括：
多个电磁钢板，其被相互层叠，两面由绝缘被膜覆盖，以及
粘接部，其被配置在沿层叠方向相邻的所述电磁钢板彼此之间，将这些电磁钢板彼此粘接；
沿所述层叠方向相邻的所述电磁钢板彼此的所有组由所述粘接部粘接；
形成所述粘接部的粘接剂包含丙烯酸系化合物、氧化剂、以及还原剂，且为所述丙烯酸系化合物的一部分和所述氧化剂被配于第一剂，所述丙烯酸系化合物的剩余部分和所述还原剂被配于第二剂的、双剂型的丙烯酸系粘接剂；
在沿所述层叠方向相邻的电磁钢板彼此之间，部分地设置有所述粘接部。
2.如权利要求1所述的定子用粘接层叠铁芯，其中，
所述丙烯酸系化合物包含由甲基丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸苯氧乙基酯、甲基丙烯酸-2-羟乙酯及甲基丙烯酸-2-羟丙酯构成的组中选出的至少1种；
相对于所述丙烯酸系粘接剂的总质量，所述甲基丙烯酸甲酯为0～50质量％，所述甲基丙烯酸苯氧乙基酯为0～50质量％，所述甲基丙烯酸-2-羟乙酯为0～50质量％，所述甲基丙烯酸-2-羟丙酯为0～50质量％。
3.一种定子用固接层叠铁芯，包括：
多个电磁钢板，其被相互层叠，两面由绝缘被膜覆盖，以及
粘接部，其被配置在沿层叠方向相邻的所述电磁钢板彼此之间，将这些电磁钢板彼此粘接；
沿所述层叠方向相邻的所述电磁钢板彼此的所有组由所述粘接部粘接；
形成所述粘接部的粘接剂为包含丙烯酸系化合物的丙烯酸系粘接剂；
在沿所述层叠方向相邻的电磁钢板彼此之间，部分地设置有所述粘接部。
4.如权利要求3所述的定子用粘接层叠铁芯，其中，
所述丙烯酸系粘接剂为厌氧性粘接剂。
5.如权利要求3所述的定子用粘接层叠铁芯，其中，
所述丙烯酸系化合物为氰基丙烯酸酯。
6.如权利要求1～5的任何一项所述的定子用粘接层叠铁芯，其中，
所述丙烯酸系粘接剂还包含弹性体。
7.如权利要求6所述的定子用粘接层叠铁芯，其中，
所述弹性体包含丙烯腈-丁二烯橡胶；
相对于所述丙烯酸系粘接剂的总质量，所述丙烯腈-丁二烯橡胶为1～20质量％。
8.如权利要求1～7的任何一项所述的定子用粘接层叠铁芯，其中，
各所述电磁钢板间的、所述粘接部对于所述电磁钢板的粘接面积率为20～80％。
9.如权利要求1所述的定子用粘接层叠铁芯的制造方法，其中，
在常温下，在将所述丙烯酸系粘接剂的第一剂和第二剂涂布于所述电磁钢板的表面的一部分后，将其重叠并压接于另一电磁钢板上，并重复形成所述粘接部的操作。
10.如权利要求3所述的定子用粘接层叠铁芯的制造方法，其中，
在常温下，在将所述丙烯酸系粘接剂涂布于所述电磁钢板的表面的一部分后，将其重叠并压接于另一电磁钢板上，并重复形成所述粘接部的操作。
11.一种旋转电机，其包括如权利要求1～8的任何一项所述的定子用粘接层叠铁芯。
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