JP6656428B2 - 固定子、電動機、圧縮機、および冷凍空調装置 - Google Patents

Description

本発明は、固定子、電動機、圧縮機、および冷凍空調装置に関する。

電動機の鉄損を低減するために、固定子鉄心の一部を、アモルファス金属またはナノ結晶金属の鉄心片の積層体で構成したものが開発されている（例えば、特許文献１参照）。また、電動機の固定子鉄心を、低損失磁性材料のシートの積層体で構成したものも開発されている（例えば、特許文献２参照）。

特開２０１４−１５５３４７号公報（段落００１４〜００１６参照） 特表２０１３−５４６３０１号公報（段落０００５参照）

固定子鉄心をアモルファス金属またはナノ結晶金属で構成することは、鉄損の低減には効果的である。しかしながら、アモルファス金属およびナノ結晶金属は、圧縮応力を受けた際の磁気抵抗の増加が大きいため、固定子鉄心を焼き嵌め等によりフレームの内側に組み込んだ場合に、圧縮応力を受けて磁気抵抗が増加し、鉄損の増加を招く可能性がある。

本発明は、上記の課題を解決するためになされたものであり、鉄損をより効果的に低減することができる固定子を提供することを目的とする。

本発明の固定子は、回転子を囲むように設けられた固定子であって、軸線を中心とする周方向に延在する第１のヨークと、第１のヨークから軸線に向かって延在する第１のティースおよび第２のティースとを有し、電磁鋼板で構成された第１の鉄心と、第１のヨークに対して軸線の方向に隣接する第２のヨークと、第１のティースおよび第２のティースに対して軸線の方向に隣接する第３のティースおよび第４のティースとを有し、アモルファス金属またはナノ結晶金属で構成された第２の鉄心とを備える。第１の鉄心は、第１のヨークにおいて第１のティースと第２のティースとの間に形成された分割面で分割され、且つ第１のヨークの外周面側で連結される。軸線から第２のヨークの外周面までの距離は、軸線から第１のヨークの外周面までの距離よりも小さい。第１の鉄心は、軸線の方向において固定子の少なくとも両端部に配置され、固定子の両端部の第１の鉄心は、回転子の回転子鉄心よりも軸線の方向の外側に位置している。

この発明によれば、第２の鉄心がアモルファス金属またはナノ結晶金属で構成されているため、鉄損を低減することができる。また、第１の鉄心が分割面で分割され、且つ第１のヨークの外周側で連結されているため、各ティースに巻線を行う際には、第１のヨークの分割面を挟んだ両側部分を連結部で回動させて、第１のティースと第２のティースとの間隔を広げることができ、巻線作業を簡単にすることができる。さらに、軸線から第２のヨークの外周面までの距離が、軸線から第１のヨークの外周面までの距離よりも小さいため、固定子をフレーム等に組み込んだ場合に、フレームからの外力を第１の鉄心（電磁鋼板）で受けることができる。そのため、第２の鉄心の磁気抵抗の増加を抑制することができ、鉄損の低減効果を高めることができる。

実施の形態１における電動機を示す断面図である。 実施の形態１における電動機の固定子鉄心、インシュレータおよび巻線を示す図である。 実施の形態１における電動機を示す断面図である。 実施の形態１における第１の鉄心を示す平面図である。 実施の形態１における第１の分割鉄心部（Ａ）および第２の分割鉄心部（Ｂ）を示す図である。 実施の形態１における第２の鉄心を示す平面図である。 実施の形態１における第１の分割鉄心部と第２の分割鉄心部とを重ね合わせて示す図である。 実施の形態１における第１の鉄心と第２の鉄心とを重ね合わせて示す図である。 実施の形態１における第１の鉄心を形成するための電磁鋼板を示す平面図である。 実施の形態１における第１の鉄心を帯状に展開した状態を示す図である。 実施の形態１における第２の鉄心を形成するための電磁鋼板を示す平面図である。 実施の形態１における巻線工程を説明するための模式図（Ａ）、（Ｂ）である。 実施の形態１における回転子鉄心を形成するための電磁鋼板を示す平面図である。 実施の形態１における電動機の作用を説明するための断面図である。 実施の形態１の第１の変形例の電動機を示す断面図である。 実施の形態１の第２の変形例の電動機を示す断面図である。 実施の形態１の第３の変形例の第１の鉄心を示す平面図である。 実施の形態１および各変形例の電動機が適用可能なロータリ圧縮機の構成を示す断面図である。 図１８のロータリ圧縮機を備えた冷凍空調装置の構成を示す図である。

実施の形態１．
＜電動機の構成＞
本発明の実施の形態１の電動機１００について説明する。図１は、本発明の実施の形態１における電動機１００の構成を示す断面図である。この電動機１００は、回転子２に永久磁石２５が埋め込まれた永久磁石埋込型電動機であり、例えばロータリ圧縮機５００（図１８参照）に用いられる。

電動機１００は、インナーロータ型と呼ばれる電動機であり、固定子１と、固定子１の内側に回転可能に設けられた回転子２とを有する。固定子１と回転子２との間には、例えば０．３〜１．０ｍｍのエアギャップが形成されている。なお、図１は、回転子２の回転軸（軸線Ｃ１）に直交する面における断面図である。

以下では、回転子２の回転軸である軸線Ｃ１の方向を、単に「軸方向」と称する。また。軸線Ｃ１を中心とする周方向を、単に「周方向」と称する。また、軸線Ｃ１を中心とする固定子１および回転子２の半径方向を、単に「径方向」と称する。他の図においても、矢印Ｃ１は軸方向を示し、矢印Ｒ１は周方向を示す。

固定子１は、固定子鉄心１０と、固定子鉄心１０に巻き付けられた巻線３とを有する。固定子鉄心１０は、第１の鉄心１０Ａおよび第２の鉄心１０Ｂ（図３）を有するが、これについては後述する。

固定子鉄心１０は、軸線Ｃ１を中心とする環状のヨーク１２と、ヨーク１２から径方向内側（すなわち軸線Ｃ１に向かう方向）に延在する複数のティース１１とを有している。ティース１１は、回転子２の外周面に対向するティース先端部１３を有している。ティース先端部１３は、幅（周方向の長さ）がティース１１の他の部分よりも広く形成されている。すなわち、ティース先端部１３は、周方向の両側に、周方向に突出する突出部１４を有している。

ここでは、９つのティース１１が周方向に一定間隔で配置されているが、ティース１１の数は２以上であればよい。周方向に隣り合うティース１１の間には、巻線３を配置する空間であるスロットが形成される。

また、固定子鉄心１０は、ティース１１毎に複数（ここでは９つ）の分割コア５が周方向に連結された構成を有している。分割コア５は、ヨーク１２の外周側の端部に設けられた連結部１５で互いに連結されている。連結部１５は、例えば、円形のカシメ部で形成されている。

回転磁界を発生させる巻線３は、例えばマグネットワイヤを、絶縁部であるインシュレータ３０（図２）を介してティース１１に巻き付けたものである。巻線３の巻き数および直径（線径）は、要求される特性（回転数、トルク等）、印加電圧およびスロットの断面積に応じて決定される。巻線３は、集中巻きで巻かれ、Ｙ結線により結線されている。

図２は、固定子鉄心１０（分割コア５）とインシュレータ３０と巻線３とを示す図である。インシュレータ３０は、ティース１１の周方向の両側面１１１に形成された周壁部３１と、ヨーク１２の内周面１２１に形成された外側壁部３２と、ティース１１の突出部１４の外周面に形成された内側壁部３３とを有している。

周壁部３１と外側壁部３２と内側壁部３３とで囲まれた領域に、巻線３が配置される。また、インシュレータ３０の周壁部３１は、ティース１１の軸方向における両端面にも形成されている（図３参照）。各ティース１１には、インシュレータ３０を介して、例えば直径１．０ｍｍのマグネットワイヤが８０ターン巻き付けられ、巻線３を構成する。

図１に戻り、回転子２は、円筒状の回転子鉄心２１と、回転子鉄心２１に取り付けられた永久磁石２５と、回転子鉄心２１の中央部に配置されたシャフト６０とを有する。シャフト６０は、例えば、ロータリ圧縮機５００（図１８）のシャフトである。回転子鉄心２１は、複数の電磁鋼板を軸方向に積層し、その軸方向の両端部を固定部材４１，４２（図３）で締結したものである。

回転子鉄心２１を構成する電磁鋼板の厚さｔｒは、例えば０．３５〜０．５ｍｍであり、後述する第１の鉄心１０Ａ（図３）の電磁鋼板の厚さｔ１（０．２５〜０．３５ｍｍ）以上であることが望ましい。

回転子鉄心２１の外周面に沿って、永久磁石２５が挿入される複数（ここでは６つ）の磁石挿入孔２２が形成されている。磁石挿入孔２２は、回転子鉄心２１を軸方向に貫通する貫通孔である。磁石挿入孔２２の数（すなわち磁極数）は６に限らず、２以上であればよい。隣り合う磁石挿入孔２２の間は、極間となる。

永久磁石２５は、軸方向に長い平板状の部材であり、回転子鉄心２１の周方向に幅を有し、径方向に厚さを有している。永久磁石２５の厚さは、例えば２ｍｍである。永久磁石２５は、例えば、ネオジウム（Ｎｄ）、鉄（Ｆｅ）およびボロン（Ｂ）を主成分とする希土類磁石で構成されている。永久磁石２５は、厚さ方向に着磁されている。

ここでは、１つの磁石挿入孔２２に１つの永久磁石２５を配置しているが、１つの磁石挿入孔２２に複数の永久磁石２５を周方向に並べて配置してもよい。この場合、同じ磁石挿入孔２２内の複数の永久磁石２５は、互いに同一の極が径方向外側を向くように着磁される。

磁石挿入孔２２の周方向両端部には、フラックスバリア（漏れ磁束抑制穴）２３が形成されている。フラックスバリア２３は、隣り合う永久磁石２５の間の漏れ磁束を抑制するものである。フラックスバリア２３と回転子鉄心２１の外周との間の鉄心部分は、隣り合う永久磁石２５の間の磁束の短絡を抑制するため、薄肉部となっている。薄肉部の厚さは、回転子鉄心２１を構成する電磁鋼板の厚さと同じであることが望ましい。

図３は、電動機１００の構成を示す、軸線Ｃ１を含む面における断面図である。固定子鉄心１０は、電磁鋼板の積層体で構成される第１の鉄心１０Ａと、アモルファス金属またはナノ結晶金属で構成される第２の鉄心１０Ｂとを有している。第１の鉄心１０Ａおよび第２の鉄心１０Ｂは、軸方向（軸線Ｃ１の方向）に交互に配置されている。特に、固定子鉄心１０の少なくとも軸方向の両端部に、第１の鉄心１０Ａが配置されている。

ここでは、固定子鉄心１０の軸方向の両側と中央に、第１の鉄心１０Ａがそれぞれ配置されている。そして、軸方向に隣り合う第１の鉄心１０Ａに挟み込まれるように、第２の鉄心１０Ｂが配置されている。

固定子鉄心１０の軸方向一端部（図３における上端部）に配置される第１の鉄心１０Ａの厚さ（軸方向の長さ）をＬ１とし、これに隣接する第２の鉄心１０Ｂの厚さをＬ２とする。固定子鉄心１０の軸方向中央に配置される第１の鉄心１０Ａの厚さをＬ３とし、これに隣接する第２の鉄心１０Ｂの厚さをＬ４とし、固定子鉄心１０の軸方向他端部（図３における下端部）に配置される第１の鉄心１０Ａの厚さをＬ５とする。

第１の鉄心１０Ａの厚さの合計（＝Ｌ１＋Ｌ３＋Ｌ５）は、第２の鉄心１０Ｂの厚さ（＝Ｌ２＋Ｌ４）の合計よりも小さい。回転子２の永久磁石２５からの磁束が第２の鉄心１０Ｂに流れやすくするためである。なお、第１の鉄心１０Ａの厚さと第２の鉄心１０Ｂの厚さの合計Ｌ０は、ここでは回転子鉄心２１の軸方向の長さＬ６と同じであるが、必ずしも同じである必要は無い（後述する図１６参照）。

固定子鉄心１０のうち、第１の鉄心１０Ａは、第２の鉄心１０Ｂよりも径方向外側に突出している。第１の鉄心１０Ａは、電動機１００の円筒状のフレーム６の内側に、焼き嵌め、圧入または溶接等によって組み込まれている。このフレーム６は、例えば、ロータリ圧縮機５００（図１８）の密閉容器の一部である。

図４は、第１の鉄心１０Ａを示す平面図である。第１の鉄心１０Ａは、厚さ（ｔ１）が０．２５〜０．３５ｍｍの電磁鋼板を軸方向に積層した積層体で構成される。電磁鋼板としては、例えば無方向性電磁鋼板が用いられるが、これに限定されるものではない。

第１の鉄心１０Ａは、周方向に延在するヨーク１２Ａと、ヨーク１２Ａから径方向内側に延在する複数（ここでは９つ）のティース１１Ａとを有している。ヨーク１２Ａは、フレーム６（図３）の内周面に当接する外周面１６Ａを有している。

第１の鉄心１０Ａのうち、分割コア５に相当する部分（それぞれ１つのティース１１Ａを含む部分）を、第１の分割鉄心部５Ａと称する。すなわち、第１の鉄心１０Ａは、周方向に複数（ここでは９つ）の第１の分割鉄心部５Ａに分割されている。

ヨーク１２Ａの外周側の端部には、例えば円形のカシメ部で構成された連結部１５が形成されている。連結部１５は、それぞれの第１の分割鉄心部５Ａの周方向の一端部に配置されている。連結部１５は、周方向に隣り合う第１の分割鉄心部５Ａを互いに連結する部分である。

この構成により、第１の鉄心１０Ａを構成する複数の第１の分割鉄心部５Ａは、連結部１５を中心として回動可能に連結される。すなわち、第１の鉄心１０Ａを帯状に展開し（図１０参照）、また環状に組み合わせることができる。なお、連結部１５は、カシメ部に限定されるものではなく、薄肉部であってもよいが、これについては後述する。

図５（Ａ）は、第１の分割鉄心部５Ａ（第１の鉄心１０Ａ）を示す平面図である。第１の分割鉄心部５Ａでは、ヨーク１２Ａの周方向の中央部がティース１１Ａと連続している。ティース１１Ａの径方向内側には、回転子２の外周面に対向するティース先端部１３Ａが形成されている。ティース先端部１３Ａは、ティース１１Ａの他の部分よりも幅が広く、周方向の両側に突出部１４Ａを有している。

また、第１の分割鉄心部５Ａでは、ヨーク１２Ａが、周方向の一端をなす端面１７Ａと、周方向の他端をなす端面１８Ａとを有している。なお、上記の連結部１５は、外周面１６Ａと端面１８Ａとの間に形成されている。端面１７Ａ，１８Ａは、分割面に相当する。

第１の鉄心１０Ａを図４に示したように環状に組み合わせると、第１の分割鉄心部５Ａのヨーク１２Ａの端面１７Ａ，１８Ａは、それぞれ、周方向に隣接する第１の分割鉄心部５Ａのヨーク１２Ａの端面１８Ａ，１７Ａに当接する。

ヨーク１２Ａの外周面１６Ａには、凹部（切り欠き部）１９が形成されている。凹部１９は、後述する巻線工程（図１２）において、固定子１を治具でチャックする部分である。

ティース１１Ａの径方向の中央部には、カシメ部（ティースカシメ部）１０１が形成されている。ヨーク１２Ａの凹部１９の周方向の両側には、カシメ部（ヨークカシメ部）１０２，１０３が形成されている。

ティース１１のカシメ部１０１およびヨーク１２のカシメ部１０２，１０３は、軸方向に隣り合う電磁鋼板を互いに固定するものである。ティース１１のカシメ部１０１およびヨーク１２のカシメ部１０２，１０３で電磁鋼板を固定することにより、第１の鉄心１０Ａ（ティース１１Ａおよびヨーク１２Ａ）の高い寸法精度および高い剛性が得られる。

なお、カシメ部１０１は、ティース１１Ａの中央部に限らず、例えば、ティース先端部１３の周方向両端部、あるいはティース先端部１３の周方向中央部に設けてもよい。

図６は、第２の鉄心１０Ｂの構成を示す平面図である。第２の鉄心１０Ｂは、アモルファス金属またはナノ結晶金属で構成されている。また、第２の鉄心１０Ｂは、厚さが０．０２ｍｍ〜０．０５ｍｍの薄帯を軸方向に積層した積層体、または粉体を圧縮成形した成形体で構成されている。第２の鉄心１０Ｂは、接着剤または樹脂によって第１の鉄心１０Ａ（図４）に固定される。

アモルファス金属またはナノ結晶金属の薄帯を積層する場合には、電磁鋼板のようなカシメ部による固定は難しいため、積層する薄帯の間に接着剤を供給することで、複数の薄帯を互いに固定する。この場合、積層される薄帯の間に接着剤が介在するため、渦電流損を抑制する効果も得られる。

なお、第２の鉄心１０Ｂを、アモルファス金属の薄帯の積層体によって形成する場合、成形時に生じた歪の除去と磁気特性の向上のため、第２の鉄心１０Ｂを焼鈍してもよい。

第２の鉄心１０Ｂは、周方向に延在するヨーク１２Ｂと、ヨーク１２Ｂから径方向内側に延在する複数（ここでは９つ）のティース１１Ｂとを有している。ヨーク１２Ｂは、フレーム６（図３）の内周面に対向する外周面１６Ｂを有している。

第２の鉄心１０Ｂのうち、分割コア５に対応する部分（それぞれ１つのティース１１Ｂを含む部分）を、第２の分割鉄心部５Ｂと称する。すなわち、第２の鉄心１０Ｂは、周方向に複数（ここでは９つ）の第２の分割鉄心部５Ｂに分割されている。周方向に隣り合う第２の分割鉄心部５Ｂの間には、空隙Ｇが形成される。

図５（Ｂ）は、第２の分割鉄心部５Ｂ（第２の鉄心１０Ｂ）を示す平面図である。第２の分割鉄心部５Ｂでは、ヨーク１２Ｂの周方向の中央部がティース１１Ｂと連続している。ティース１１Ｂの径方向内側には、回転子２の外周面に対向するティース先端部１３Ｂが形成されている。ティース先端部１３Ｂは、ティース１１Ｂの他の部分よりも幅が広く、周方向の両側に突出部１４Ｂを有している。

また、第２の分割鉄心部５Ｂでは、ヨーク１２Ｂが、周方向の一端をなす端面１７Ｂと、周方向の他端をなす端面１８Ｂとを有している。なお、第２の鉄心１０Ｂのティース１１Ｂおよびヨーク１２Ｂには、第１の鉄心１０Ａのカシメ部１０１，１０２，１０３（図４（Ａ））は設けられていない。

図７は、第１の分割鉄心部５Ａと第２の分割鉄心部５Ｂとを重ね合わせて示す図である。ヨーク１２Ｂの外周面１６Ｂは、ヨーク１２Ａの外周面１６Ａよりも径方向内側に位置している。また、第２の分割鉄心部５Ｂにおけるヨーク１２Ｂの端面１７Ｂ，１８Ｂは、第１の分割鉄心部５Ａにおけるヨーク１２Ａの端面１７Ａ，１８Ａよりも、それぞれ周方向内側に位置している。

ヨーク１２Ａ，１２Ｂは、外周面１６Ａ，１６Ｂおよび周方向の両端面１７Ａ，１８Ａ，１７Ｂ，１８Ｂを除き、互いに同一の輪郭形状を有している。ティース１１Ａ，１１Ｂは、互いに同一の輪郭形状を有している。

図８は、第１の鉄心１０Ａと第２の鉄心１０Ｂとの位置関係を示す図である。上記の通り、ヨーク１２Ｂの外周面１６Ｂは、ヨーク１２Ａの外周面１６Ａに対して径方向内側に位置している。言い換えると、軸線Ｃ１からヨーク１２Ａの外周面１６Ａまでの距離ｒ１よりも、軸線Ｃ１からヨーク１２Ｂの外周面１６Ｂまでの距離ｒ２が小さい。

そのため、ヨーク１２Ａの外周面１６Ａはフレーム６に当接するが、ヨーク１２Ｂの外周面１６Ｂはフレーム６から離間している。従って、第１の鉄心１０Ａにはフレーム６からの外力が作用するが、第２の鉄心１０Ｂにはフレーム６からの外力は作用しない。

また、第２の分割鉄心部５Ｂにおけるヨーク１２Ｂの端面１７Ｂ，１８Ｂ（図５（Ｂ））は、第１の分割鉄心部５Ａにおけるヨーク１２Ａの端面１７Ａ，１８Ａ（図５（Ａ））よりもそれぞれ周方向内側に位置している。そのため、周方向に隣り合う第２の分割鉄心部５Ｂの間には、空隙Ｇ（図６）が形成される。従って、第２の分割鉄心部５Ｂには、隣接する第２の分割鉄心部５Ｂからの外力が作用しない。

ここで、第１の鉄心１０Ａのヨーク１２Ａを「第１のヨーク」と称し、第２の鉄心１０Ｂのヨーク１２Ｂを「第２のヨーク」と称する。また、第１の鉄心１０Ａの９つのティース１１Ａのうち、１つのティースを「第１のティース」と称し、これに隣接するティース１１Ａを「第２のティース」と称する。同様に、第２の鉄心１０Ｂの９つのティース１１Ｂのうち、第１のティースに対して軸方向に隣接するティース１１Ｂを「第３のティース」と称し、第２のティースに対して軸方向に隣接するティース１１Ｂを「第４のティース」と称する。

この場合、第１の鉄心１０Ａは、ヨーク１２Ａ（第１のヨーク）において隣り合うティース１１Ａの間（すなわち第１のティースと第２のティースとの間）に形成された分割面（１７Ａ，１８Ａ）で分割されている、と言うことができる。

一方、第２の鉄心１０Ｂは、ヨーク１２Ｂ（第２のヨーク）において隣り合うティース１１Ｂの間（すなわち第３のティースと第４のティースとの間）に形成された空隙Ｇを介して分割されている、と言うことができる。

＜電動機の製造工程＞
次に、電動機１００の製造工程について説明する。図９は、第１の鉄心１０Ａを形成するための電磁鋼板５０を示す平面図である。まず、電磁鋼板５０から、ティース１１Ａとヨーク１２Ａとを有する形状の複数の鋼板部分５１を打ち抜く。

ここでは、電磁鋼板５０から、９つの鋼板部分５１の列を複数列打ち抜く。また、隣り合う２つの列でティース１１Ａの向きを互いに逆向きにし、一方の列（例えば符号Ａ１で示す列）で隣り合うティース１１Ａの間に、他方の列（例えば符号Ａ２で示す列）のティース１１Ａを配置する。これにより、電磁鋼板５０からより多くの鋼板部分５１を打ち抜くことができる。

次に、電磁鋼板５０から打ち抜いた鋼板部分５１を軸方向に複数枚積層し、カシメ部１０１，１０２，１０３で固定することにより、図５（Ａ）に示した第１の分割鉄心部５Ａを形成する。そして、図１０に示すように、複数の第１の分割鉄心部５Ａを帯状に配列し、連結部１５で互いに連結することにより、第１の鉄心１０Ａを形成する。

図１１は、第２の鉄心１０Ｂを形成するためのアモルファス金属またはナノ結晶金属の薄帯５２を示す平面図である。このアモルファス金属またはナノ結晶金属の薄帯５２から、ティース１１Ｂとヨーク１２Ｂとを有する形状の複数の薄帯部分５３を打ち抜く。

ここでは、薄帯５２から、複数の薄帯部分５３の列を２列打ち抜く。また、隣り合う２つの列でティース１１Ａの向きを互いに逆向きにし、一方の列で隣り合うティース１１Ｂの間に、他方の列のティース１１Ｂを配置する。これにより、薄帯５２からより多くの薄帯部分５３を打ち抜くことができる。

次に、薄帯５２から打ち抜いた薄帯部分５３を軸方向に複数枚積層し、接着により互いに固定することにより、図５（Ｂ）に示した第２の分割鉄心部５Ｂを形成する。そして、複数の第２の分割鉄心部５Ｂを、第１の鉄心１０Ａの各第１の分割鉄心部５Ａ（図１０）に固定する。これにより、分割コア５を帯状に配列した固定子鉄心１０が形成される。

次に、固定子鉄心１０にインシュレータ３０（図２）を形成する。インシュレータ３０は、例えば、固定子鉄心１０を金型内にセットして樹脂を充填することにより固定子鉄心１０と一体に成形してもよく、あるいは、予め成型した樹脂成型体を固定子鉄心１０に嵌め込んで形成してもよい。

固定子鉄心１０にインシュレータ３０を形成したのち、巻線を行う。図１２（Ａ）および（Ｂ）は、巻線工程を説明するための模式図である。まず、図１２（Ｂ）に示すように、複数の分割コア５を帯状に配列した固定子鉄心１０のうち、巻線を行う分割コア５を巻線位置に治具で固定し、その両側の分割コア５を、隣り合うティース１１の間隔が広がるように、連結部１５を中心として回動させる。これにより、巻線を行うティース１１の周囲に広い空間を形成する。

この状態で、巻線位置に固定した分割コア５のティース１１の周囲に、巻線装置の巻線ノズル７を用いて巻線３を巻き付ける。巻線ノズル７は、図１２（Ｂ）に矢印Ｒ２で示すようにティース１１の周囲を回転し、ティース１１の周囲に巻線３を巻き付ける。

各ティース１１に巻線３を巻き付けたのち、図１２（Ａ）に示すように、固定子鉄心１０を環状に組み立てる。このとき、固定子鉄心１０の両端の分割コア５の突き合わせ部（図１に符号Ｗで示す）を互いに突き合わせ、溶接する。

これにより、固定子鉄心１０とインシュレータ３０と巻線３とを備えた固定子１が完成する。その後、固定子１をフレーム６の内側に、焼き嵌め、圧入、または溶接によって組み込む。上述したように、固定子鉄心１０のうち、第１の鉄心１０Ａはフレーム６に当接するが、第２の鉄心１０Ｂはフレーム６に当接しない。

図１３は、回転子鉄心２１を形成するための電磁鋼板５４を示す図である。図１３に示した電磁鋼板５４から、磁石挿入孔２２、フラックスバリア２３および中心孔２６を有する回転子鉄心２１の形状を有する鋼板部分５５を打ち抜く。次に、電磁鋼板５４から打ち抜いた鋼板部分５５を軸方向に複数枚積層し、固定部材４１，４２（図３）で軸方向両側から固定することにより、図３に示した回転子鉄心２１を形成する。

さらに、回転子鉄心２１の磁石挿入孔２２に永久磁石２５を挿入し、中心孔２６にシャフト６０を挿入することにより、回転子２を形成する。その後、回転子２を、フレーム６内に取り付けられた固定子１の内側に挿入する。これにより、図１に示した電動機１００が完成する。

第１の鉄心１０Ａ、第２の鉄心１０Ｂおよび回転子鉄心２１は、互いに材料あるいは電磁鋼板の厚さが異なるが、図９、図１１および図１３に示したように別々の工程で形成されるため、高い材料歩留りを得ることができ、電動機１００の製造コストを抑制することができる。

＜固定子の作用＞
図１４は、この実施の形態の固定子１の作用を説明するための断面図である。上記の通り、固定子鉄心１０のうち、電磁鋼板で構成された第１の鉄心１０Ａは、焼き嵌め、圧入または溶接等によって、フレーム６の内側に固定されている。一方、アモルファス金属またはナノ結晶金属で構成された第２の鉄心１０Ｂは、フレーム６から離間している。

固定子鉄心１０（第１の鉄心１０Ａおよび第２の鉄心１０Ｂ）は、回転子２の外周面に対向している。回転子２の永久磁石２５からの磁束は、ティース先端部１３（図３）からティース１１に流入し、ティース１１内を径方向外側に向かって流れる。ティース１１内を流れた磁束は、ヨーク１２に流入し、さらにヨーク１２内を周方向に流れる。このようにして、ティース１１およびヨーク１２を通る磁束の通路（磁路）が形成され、磁束と巻線３を流れる電流との作用により、回転子２を回転させるトルクが発生する。

ここで、第２の鉄心１０Ｂはアモルファス金属またはナノ結晶金属で構成されているが、アモルファス金属は原子が非晶質で方向性を持たず、ナノ結晶金属は結晶粒が１０μｍオーダーまで微細化されているため、いずれも磁気特性に優れ、磁気抵抗が小さい。そのため、回転子２の永久磁石２５からの磁束がティース１１Ｂに多く流れることで、ティース１１における鉄損が低減する。

また、第１の鉄心１０Ａを構成する電磁鋼板は、アモルファス金属ほど顕著ではないものの、圧縮応力を受けると磁気抵抗が増加する性質を有する。そのため、第１の鉄心１０Ａにフレーム６からの圧縮応力が加わると、回転子２の永久磁石２５からの磁束が、第１の鉄心１０Ａのティース１１Ａには流れにくくなる。その結果、アモルファス金属またはナノ結晶金属で構成された（従って磁気抵抗が小さい）第２の鉄心１０Ｂのティース１１Ｂに流れる磁束が増加し、ティース１１における鉄損をさらに低減することができる。

また、第１の鉄心１０Ａの厚さの合計（図３に示したＬ１＋Ｌ３＋Ｌ５）は、第２の鉄心１０Ｂの厚さの合計（Ｌ２＋Ｌ４）よりも小さいため、ティース１１Ａが回転子２に対向する面積よりも、ティース１１Ｂが回転子２に対向する面積の方が大きい。そのため、回転子２の永久磁石２５からの磁束は、ティース１１Ａよりもティース１１Ｂに流れやすく、ティース１１における鉄損をさらに低減することができる。

また、ティース１１Ｂを流れた磁束は、その外周側のヨーク１２Ｂに流入するため、回転子２の永久磁石２５からの磁束の多くは、ヨーク１２Ａよりもヨーク１２Ｂに流れる。そのため、ティース１１と同様、ヨーク１２における鉄損も低減することができる。

第２の鉄心１０Ｂを構成するアモルファス金属またはナノ結晶金属は、圧縮応力を受けた際の磁気抵抗の低下が、電磁鋼板よりも顕著である。しかしながら、第２の鉄心１０Ｂは第１の鉄心１０Ａよりも外径が小さく、フレーム６に当接しないため、第２の鉄心１０Ｂに加わる圧縮応力を抑制することができる。そのため、第２の鉄心１０Ｂの磁気抵抗の増加を抑制することができる。

また、第２の鉄心１０Ｂをアモルファス金属粉末の圧縮成形体で構成した場合には、第２の鉄心１０Ｂの機械的強度が低下する可能性があるが、この実施の形態１では、第２の鉄心１０Ｂがフレーム６に当接しないため、第２の鉄心１０Ｂの損傷を抑制することができる。

＜実施の形態の効果＞
以上説明したように、本発明の実施の形態１によれば、固定子鉄心１０が、電磁鋼板で構成された第１の鉄心１０Ａと、アモルファス金属またはナノ結晶金属で構成された第２の鉄心１０Ｂとを軸方向に配列して構成されている。そのため、回転子２の磁束が第１の鉄心１０Ａよりも第２の鉄心１０Ｂに流れやすくなり、鉄損を低減することができる。

また、アモルファス金属およびナノ結晶金属は、圧縮応力を受けると磁気抵抗が増加する性質を有するが、第２の鉄心１０Ｂの外径が第１の鉄心１０Ａの外径よりも小さいため、固定子鉄心１０をフレーム６に組み込むと、フレーム６からの外力を第１の鉄心１０Ａで受けることができる。そのため、第２の鉄心１０Ｂの磁気抵抗の増加を抑制することができ、鉄損を効果的に低減することができる。

また、第１の鉄心１０Ａは、隣り合うティース１１Ａの間に形成された分割面（１７Ａ，１８Ａ）で複数に分割され、ヨーク１２Ａの外周面側の端部で連結されている。そのため、巻線工程において、連結部１５を中心として分割コア５を回動させ、ティース１１の周囲に広い空間を形成することができ、巻線工程が簡単になる。また、スロットの断面積に対して高密度の巻線が可能になり、高効率の電動機１００が得られる。

また、連結部１５が円形のカシメ部で形成されているため、簡単な構成で、第１の鉄心１０Ａの複数の第１の分割鉄心部５Ａを回動可能に連結することができる。

また、第１の鉄心１０Ａが、固定子鉄心１０の軸方向の両端部および中央部に配置されているため、固定子鉄心１０の十分な強度を得ることができる。

また、第２の鉄心１０Ｂが、隣り合うティース１１Ｂの間に形成された空隙Ｇを隔てて周方向に分割されているため、隣り合う第２の分割鉄心部５Ｂの間に外力が作用しない。そのため、第２の鉄心１０Ｂの磁気抵抗の増加を抑制することができる。

また、第１の鉄心１０Ａの軸方向の長さ（厚さの合計）が、第２の鉄心１０Ｂの軸方向の長さよりも小さいため、ティース１１Ａが回転子２に対向する面積よりも、ティース１１Ｂが回転子２に対向する面積の方が大きくなる。その結果、回転子２の永久磁石２５からの磁束が、固定子鉄心１０のうち第２の鉄心１０Ｂに流れやすくなり、鉄損を効果的に低減することができる。

また、第２の鉄心１０Ｂが、複数の薄帯を積層した積層体、または粉体の圧縮成形体で構成されているため、第２の鉄心１０Ｂの製造が容易になる。また、複数の薄帯の間に接着剤を介在させることで、第２の鉄心１０Ｂをそれぞれ強固に一体化させ、また、渦電流損を低減することができる。また、アモルファス金属の薄帯の積層体を焼鈍することで、成形時に生じた歪を除去し、磁気特性を向上することができる。

また、第１の鉄心１０Ａを構成する各電磁鋼板の厚さｔ１と、第２の鉄心１０Ｂを構成する各薄帯の厚さｔ２と、回転子鉄心２１を構成する各電磁鋼板の厚さｔｒとが、ｔ２＜ｔ１≦ｔｒを満足することにより、次の効果が得られる。

すなわち、磁束変化が小さく鉄損の発生しにくい回転子鉄心２１を、固定子鉄心１０の電磁鋼板および薄帯よりも厚く安価な電磁鋼板で構成することにより、回転子鉄心２１の製造コストを低減することができる。また、回転子鉄心２１のプレス加工による塑性変形の影響が緩和され、強度が向上するため、高速での駆動が可能となる。また、永久磁石２５からの磁束が流れ易い第２の鉄心１０Ｂを構成する薄帯を、永久磁石２５からの磁束が流れにくい第１の鉄心１０Ａを構成する電磁鋼板よりも薄くすることで、固定子鉄心１０における鉄損を低減することができ、高効率の電動機１００を得ることができる。

第１の変形例．
図１５は、実施の形態１の第１の変形例の電動機の構成を示す断面図である。実施の形態１の固定子鉄心１０は、軸方向の両端部と中央部に第１の鉄心１０Ａを有していた（図３）。これに対し、この第１の変形例の固定子鉄心１０は、軸方向の両端部のみに第１の鉄心１０Ａを有している。第２の鉄心１０Ｂは、２つの第１の鉄心１０Ａの間に配置されている。

固定子鉄心１０の第１の鉄心１０Ａの厚さをそれぞれＬ１１，Ｌ１３とし、回転子鉄心２１の厚さをＬ１２とすると、第１の鉄心１０Ａの厚さの合計（Ｌ１１＋Ｌ１３）は、第２の鉄心１０Ｂの厚さ（Ｌ１２）よりも小さい。すなわち、回転子２の永久磁石２５からの磁束は第２の鉄心１０Ｂに流れやすい。

この第１の変形例では、固定子鉄心１０の軸方向の両端部を除く部分が第２の鉄心１０Ｂで構成されているため、回転子２の永久磁石２５からの磁束が第２の鉄心１０Ｂに流れやすい。そのため、鉄損をより効果的に低減することができる。また、固定子鉄心１０の軸方向の両端部に第１の鉄心１０Ａが配置されているため、固定子鉄心１０の十分な強度を得ることができる。

第２の変形例．
図１６は、実施の形態１の第２の変形例の電動機の構成を示す断面図である。実施の形態１では、固定子鉄心１０の軸方向の長さが、回転子鉄心２１の軸方向の長さと同じであった（図３）。これに対し、この第２の変形例では、固定子鉄心１０の軸方向の長さが、回転子鉄心２１の軸方向の長さよりも長い。

すなわち、この第２の変形例では、固定子鉄心１０の軸方向両端部の第１の鉄心１０Ａは、回転子鉄心２１の軸方向両端部よりも軸方向外側に配置されている。そのため、回転子鉄心２１と第２の鉄心１０Ｂとが対向する面積は、実施の形態１よりも大きい。なお、第１の鉄心１０Ａの厚さの合計が第２の鉄心１０Ｂの厚さの合計よりも小さい点は、実施の形態１と同様である。

なお、図１６では、第２の鉄心１０Ｂを、アモルファス金属またはナノ結晶金属の粉体を圧縮成形した成形体で構成した例を示しているが、アモルファス金属またはナノ結晶金属の薄帯の積層体で構成してもよい。

この第２の変形例では、固定子鉄心１０の軸方向両端部の第１の鉄心１０Ａが、回転子鉄心２１の軸方向両端部よりも軸方向外側に配置されているため、回転子鉄心２１と第２の鉄心１０Ｂとの対向する面積を大きくすることができる。そのため、回転子２の永久磁石２５からの磁束が第２の鉄心１０Ｂに流れやすくなり、鉄損をより効果的に低減することができる。

図１６では、固定子鉄心１０の軸方向の両端部と中央部に第１の鉄心１０Ａを設けているが、第２の変形例（図１５）と同様に、固定子鉄心１０の軸方向の両端部のみに第１の鉄心１０Ａを設けてもよい。

第３の変形例．
図１７は、実施の形態１の第３の変形例の電動機の構成を示す断面図である。実施の形態１では、第１の鉄心１０Ａの複数の第１の分割鉄心部５Ａを連結する連結部１５が、円形のカシメ部で構成されていた（図６）。これに対し、この第３の変形例では、第１の鉄心１０Ａの複数の第１の分割鉄心部５Ａを連結する連結部８が、薄肉部で構成されている。

具体的には、第１の鉄心１０Ａにおいて、それぞれの第１の分割鉄心部５Ａのヨーク１２Ａの周方向両端部には、分割面８１が形成されている。分割面８１は、ヨーク１２Ａの内周面から外周面１６Ａに向けて径方向外側に延在するが、外周面１６Ａには到達しない。分割面８１の終端（すなわち径方向外側の端部）には、穴８０が形成されている。

ヨーク１２Ａの穴８０と外周面１６Ａとの間の薄肉部は塑性変形可能な部分であり、この薄肉部が連結部８を構成している。連結部８は、塑性変形することによって第１の分割鉄心部５Ａを回動可能に支持する。なお、第２の鉄心１０Ｂは、実施の形態１（図６）と同様に構成されており、第１の鉄心１０Ａに接着等によって固定されている。

この第３の変形例では、第１の鉄心１０Ａの複数の第１の分割鉄心部５Ａが、薄肉部である連結部８で一体化されているため、巻線工程において、連結部８を中心として分割コア５を回動させ、ティース１１の周囲に広い空間を形成することができ、巻線工程が簡単になる。また、スロットの断面積に対して高密度の巻線が可能になり、高効率の電動機が得られる。

この第３の変形例に、第１の変形例（図１５）または第２の変形例（図１６）で説明した第１の鉄心１０Ａの軸方向における配置を適用してもよい。

＜ロータリ圧縮機＞
次に、実施の形態１および各変形例の電動機１００が適用可能なロータリ圧縮機５００について説明する。図１８は、ロータリ圧縮機５００の構成を示す断面図である。ロータリ圧縮機５００は、密閉容器５０７と、密閉容器５０７内に配設された圧縮要素５０１と、圧縮要素５０１を駆動する電動機１００とを備えている。

圧縮要素５０１は、シリンダ室５０３を有するシリンダ５０２と、電動機１００によって回転するシャフト６０と、シャフト６０に固定されたローリングピストン５０４と、シリンダ室５０３内を吸入側と圧縮側に分けるベーン（図示せず）と、シャフト６０が挿入されてシリンダ室５０３の軸方向端面を閉鎖する上部フレーム５０５および下部フレーム５０６とを有する。上部フレーム５０５および下部フレーム５０６には、上部吐出マフラ５０８および下部吐出マフラ５０９がそれぞれ装着されている。

密閉容器５０７は、例えば厚さ３ｍｍの鋼板を絞り加工して形成された円筒状の容器である。密閉容器５０７の底部には、圧縮要素５０１の各摺動部を潤滑する冷凍機油（図示せず）が貯留されている。シャフト６０は、軸受部としての上部フレーム５０５および下部フレーム５０６によって回転可能に保持されている。

シリンダ５０２は、内部にシリンダ室５０３を備えており、ローリングピストン５０４は、シリンダ室５０３内で偏心回転する。シャフト６０は偏心軸部を有しており、その偏心軸部にローリングピストン５０４が嵌合している。

密閉容器５０７は、円筒状のフレーム６を有している。電動機１００の固定子１は、焼き嵌め、圧入または溶接等の方法により、フレーム６の内側に組み込まれている。固定子１の巻線３には、密閉容器５０７に固定されたガラス端子５１１から電力が供給される。シャフト６０は、回転子２の回転子鉄心２１（図１）の中央に形成された中心孔２６に固定されている。

密閉容器５０７の外部には、冷媒ガスを貯蔵するアキュムレータ５１０が取り付けられている。密閉容器５０７には吸入パイプ５１３が固定され、この吸入パイプ５１３を介してアキュムレータ５１０からシリンダ５０２に冷媒ガスが供給される。また、密閉容器５０７の上部には、冷媒を外部に吐出する吐出パイプ５１２が設けられている。

冷媒としては、例えば、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０７ＣまたはＲ２２等を用いることができる。また、地球温暖化防止の観点からは、低ＧＷＰ（地球温暖化係数）の冷媒を用いることが望ましい。

ロータリ圧縮機５００の動作は、以下の通りである。アキュムレータ５１０から供給された冷媒ガスは、吸入パイプ５１３を通ってシリンダ５０２のシリンダ室５０３内に供給される。インバータの通電によって電動機１００が駆動されて回転子２が回転すると、回転子２と共にシャフト６０が回転する。そして、シャフト６０に嵌合するローリングピストン５０４がシリンダ室５０３内で偏心回転し、シリンダ室５０３内で冷媒が圧縮される。シリンダ室５０３で圧縮された冷媒は、吐出マフラ５０８，５０９を通り、さらに回転子鉄心２１に設けられた穴（図示せず）を通って密閉容器５０７内を上昇する。密閉容器５０７内を上昇した冷媒は、吐出パイプ５１２から吐出され、冷凍サイクルの高圧側に供給される。

なお、シリンダ室５０３で圧縮された冷媒には冷凍機油が混入しているが、回転子鉄心２１に設けられた穴を通過する際に、冷媒と冷凍機油との分離が促進され、冷凍機油の吐出パイプ５１２への流入が防止される。

このロータリ圧縮機５００は、実施の形態１および各変形例で説明した電動機１００が適用可能であり、電動機１００は鉄損が小さく十分な強度を有している。そのため、ロータリ圧縮機５００のエネルギー効率および信頼性を向上することができる。

なお、実施の形態１および各変形例の電動機１００は、ロータリ圧縮機５００に限らず、他の種類の圧縮機にも利用することができる。

＜冷凍空調装置＞
次に、上述したロータリ圧縮機５００を備えた冷凍空調装置６００について説明する。図１９は、冷凍空調装置６００の構成を示す図である。図１９に示した冷凍空調装置６００は、圧縮機（ロータリ圧縮機）５００と、四方弁６０１と、凝縮器６０２と、減圧装置（膨張器）６０３と、蒸発器６０４と、冷媒配管６０５と、制御部６０６とを備えている。圧縮機５００、凝縮器６０２、減圧装置６０３および蒸発器６０４は、冷媒配管６０５によって連結され、冷凍サイクルを構成している。

冷凍空調装置６００の動作は、次の通りである。圧縮機５００は、吸入した冷媒を圧縮して高温高圧のガス冷媒として送り出す。四方弁６０１は、冷媒の流れ方向を切り換えるものであるが、図１９に示した状態では、圧縮機５００から送り出された冷媒を凝縮器６０２に流す。凝縮器６０２は、圧縮機５００から送り出された冷媒と空気（例えば、室外の空気）との熱交換を行い、冷媒を凝縮して液化させて送り出す。減圧装置６０３は、凝縮器６０２から送り出された液冷媒を膨張させて、低温低圧の液冷媒として送り出す。

蒸発器６０４は、減圧装置６０３から送り出された低温低圧の液冷媒と空気（例えば、室内の空気）との熱交換を行い、冷媒に空気の熱を奪わせて蒸発（気化）させ、ガス冷媒として送り出す。蒸発器６０４で熱が奪われた空気は、図示しない送風機により、対象空間（例えば室内）に供給される。なお、四方弁６０１および圧縮機５００の動作は、制御部６０６によって制御される。

冷凍空調装置６００の圧縮機５００は、各実施の形態で説明した電動機１００が適用可能であり、電動機１００は鉄損が小さく十分な強度を有している。そのため、冷凍空調装置６００のエネルギー効率および信頼性を向上することができる。

なお、冷凍空調装置６００における圧縮機５００以外の構成要素は、上述した構成例に限定されるものではない。

以上、本発明の望ましい実施の形態について具体的に説明したが、本発明は上記の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、各種の改良または変形を行なうことができる。

１ 固定子、 ２ 回転子、 ３ 巻線、 ５ 分割コア、 ５Ａ 第１の分割鉄心部、 ５Ｂ 第２の分割鉄心部、 ６ フレーム、 ７ 巻線ノズル、 ８ 連結部（薄肉部）、 １０ 固定子鉄心、 １０Ａ 第１の鉄心、 １０Ｂ 第２の鉄心、 １１ ティース、 １１Ａ ティース（第１のティース、第２のティース）、 １１Ｂ ティース（第３のティース、第４のティース）、 １２ ヨーク、 １２Ａ ヨーク（第１のヨーク）、 １２Ｂ ヨーク（第２のヨーク）、 １３，１３Ａ，１３Ｂ ティース先端部、 １５ 連結部（カシメ部）、 １６Ａ，１６Ｂ 外周面、 １７Ａ，１８Ａ 端面（分割面）、 １７Ｂ，１８Ｂ 端面、 ２１ 回転子鉄心、 ２２ 磁石挿入孔、 ２３ フラックスバリア、 ２５ 永久磁石、 ２６ 中心孔、 ３０ インシュレータ、 ４１，４２ 固定部材、 ５０ 電磁鋼板、 ５２ 薄帯、 ５４ 電磁鋼板、 ６０ シャフト、 ８０ 分割面、 ８１ 穴、 １００ 電動機、 １０１，１０２，１０３ カシメ部、 ５００ ロータリ圧縮機（圧縮機）、 ６００ 冷凍空調装置。

Claims (14)

1. 回転子を囲むように設けられた固定子であって、
   軸線を中心とする周方向に延在する第１のヨークと、前記第１のヨークから前記軸線に向かって延在する第１のティースおよび第２のティースとを有し、電磁鋼板で構成された第１の鉄心と、
   前記第１のヨークに対して前記軸線の方向に隣接する第２のヨークと、前記第１のティースおよび前記第２のティースに対して前記軸線の方向に隣接する第３のティースおよび第４のティースとを有し、アモルファス金属またはナノ結晶金属で構成された第２の鉄心と
   を備え、
   前記第１の鉄心は、前記第１のヨークにおいて前記第１のティースと第２のティースとの間に形成された分割面で分割されており、前記分割面を挟んだ両側を互いに連結する連結部を有し、
   前記連結部は、前記第１のヨークの外周側の端部に形成されたカシメ部または薄肉部で構成され、
   前記軸線から前記第２のヨークの外周面までの距離は、前記軸線から前記第１のヨークの外周面までの距離よりも小さく、
   前記第１の鉄心は、前記軸線の方向において前記固定子の少なくとも両端部に配置され、
   前記固定子の前記両端部の前記第１の鉄心は、前記回転子の回転子鉄心よりも前記軸線の方向の外側に位置している
   固定子。
2. 前記第２の鉄心の前記第３のティースおよび前記第４のティースは、いずれも、前記軸線側の先端部に、前記周方向の幅が拡大する部分を有する
   請求項１に記載の固定子。
3. 前記第２の鉄心は、前記第１の鉄心に挟み込まれるように配置されている
   請求項１または２に記載の固定子。
4. 前記第２の鉄心は、前記第２のヨークにおいて前記第３のティースと前記第４のティースとの間に形成された空隙部を隔てて分割されている
   請求項１から３までの何れか１項に記載の固定子。
5. 前記軸線の方向における前記第１の鉄心の長さが、前記軸線の方向における前記第２の鉄心の長さよりも小さい
   請求項１から４までの何れか１項に記載の固定子。
6. 前記第１の鉄心は、前記第１のヨークおよび前記第１のティースおよび前記第２のティースのそれぞれに、カシメ部を有する
   請求項１から５までの何れか１項に記載の固定子。
7. 前記第２の鉄心は、前記電磁鋼板よりも薄い薄帯の積層体で構成されている
   請求項１から６までの何れか１項に記載の固定子。
8. 前記第２の鉄心は、接着剤によって互いに固定された複数の薄帯の積層体で構成されている
   請求項７に記載の固定子。
9. 前記第２の鉄心は、粉体の圧縮成形体で構成されている
   請求項１から６までの何れか１項に記載の固定子。
10. 請求項１から９までのいずれか１項に記載の固定子と、前記固定子の内側に設けられた回転子とを備えた
    電動機。
11. 前記回転子は、前記回転子鉄心に取り付けられた永久磁石を備える
    請求項１０に記載の電動機。
12. 前記第１の鉄心は、厚さｔ１の電磁鋼板で形成され、
    前記第２の鉄心は、厚さｔ２の薄帯で形成され、
    前記回転子鉄心は、厚さｔｒの電磁鋼板で形成され、
    厚さｔｒ、厚さｔ２および厚さｔｒは、ｔ２＜ｔ１≦ｔｒを満足する
    請求項１１に記載の電動機。
13. 電動機と、前記電動機によって駆動される圧縮要素とを備え、
    前記電動機は、請求項１から９までのいずれか１項に記載の固定子と、前記固定子の内側に設けられた回転子とを備える
    圧縮機。
14. 圧縮機、凝縮器、減圧装置および蒸発器を備え、
    前記圧縮機は、電動機と、前記電動機によって駆動される圧縮要素とを備え、
    前記電動機は、請求項１から９までのいずれか１項に記載の固定子と、前記固定子の内側に設けられた回転子とを備える
    冷凍空調装置。

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