JPS63207639A - 制振鋼板及びその製造方法 - Google Patents

制振鋼板及びその製造方法

Info

Publication number
JPS63207639A
JPS63207639A JP4044487A JP4044487A JPS63207639A JP S63207639 A JPS63207639 A JP S63207639A JP 4044487 A JP4044487 A JP 4044487A JP 4044487 A JP4044487 A JP 4044487A JP S63207639 A JPS63207639 A JP S63207639A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
vinyl chloride
steel plate
damping steel
plasticizer
vibration
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP4044487A
Other languages
English (en)
Inventor
川野 敏範
片山 喜一郎
吉田 智輝
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Nisshin Co Ltd
Original Assignee
Nisshin Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nisshin Steel Co Ltd filed Critical Nisshin Steel Co Ltd
Priority to JP4044487A priority Critical patent/JPS63207639A/ja
Publication of JPS63207639A publication Critical patent/JPS63207639A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Landscapes

  • Laminated Bodies (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、車両、船舶1機械等のような振動騒音源とな
る物体の構造部材として使用され、同じ粘弾性物質を使
用してその組成の変更によって所望の温度領域で損失係
数(η)が最も高い値(ηwax)を示すように構成す
ることが出来且つ優れた加工性を有する制振鋼板及びそ
の製造方法に関するものでる。
〔従来の技術〕
従来、上記の如き各種構造部材から発生する振動や騒音
の低減手段として制振鋼板が知られている。この従来の
制振鋼板は、2枚の鋼板間に粘弾性物質をサンドインチ
した構成を有し、それが部材用の材料として使用される
ときは、振動や衝撃の振動エネルギーを吸収し更にこれ
を内部摩擦による熱エネルギーに変換する振動吸収能を
その材料自身に持たせるようにしたものである。このよ
うな制振鋼板に使用される粘弾性物質としては。
一般に酢酸ビニル・エチルアクリレート系、酢酸ビニル
・エチレン系、ポリプロピレン系、ポリアミド系などの
熱可塑性樹脂を主体にしたものが主として用いられてき
た。
しかしながら、樹脂の望ましい粘弾性が表れる温度範囲
の境界となるガラス転移点(Tg)及び粘弾性の程度は
樹脂の種類により異なり、従って損失係数(η)の最大
値(η■ax)及びそれが表れる温度領域(Tmax)
は樹脂の種類によって大きく異なっている。従って、樹
脂の選択に当っては使用環境の温度付近で損失係数の最
大値ηwaxを示すような初詣を用いる必要があるから
、割振鋼板製造のための材料として多種の樹脂を準備、
管理する必要があった。
また、広い用途のある常温で使用される制振鋼板に求め
られる常温付近に損失係数ηの最大値りwaxを持つよ
うな樹脂を選択するに当っては。
通常ガラス転移点Tgの低いゴム状の軟質樹脂が選ばれ
るが、このような樹脂は損失係数りの最大値ηwaxが
表れる温度領域T−〇Xは30℃〜40℃と低く軟質で
あるために鋼板との接着力が低い、このために制振鋼板
の折り曲げ加工を行うと、鋼板同土間で伸び等の変形量
の差が発現し易く、そのために鋼板表面に波打ちやシワ
寄りなどの外観異状がみられるようになり、更には端部
で鋼板が剥がれる場合がある等、加工性が劣っていた。
このため従来、損失係数の最大値+7■axの表れる温
度領域T■axを低温域(30〜40℃)、中温域(6
0〜70℃)、高温域(90〜100℃)に分類し、各
種樹脂をそのガラス転移点Tgをもとに上記各温度領域
用に分けて使用してきた。そして低温域用の制振鋼板に
ついては、しばしば認められる接着力不足による加工上
の問題を無くすため、予め加工前に鋼板の端面をスポッ
ト的に溶接することにより鋼板のズレや剥がれを防止す
る方法を採っており、これらの対策には多大な労力を必
要としていた。
また従来、粘弾性物質を2枚の鋼板間に挟んだ構成の制
振鋼板を製造する方法としては、一方の鋼板上に粘弾性
物質を塗布してこの上に他の鋼板をラミネートする方法
、2組の鋼板に同時に粘弾性物質を塗布し塗布面同士を
重ね合わせてラミネートする方法があるが、これらの方
法ではラミネートロールを用いた圧着により粘弾性物質
が鋼板間よりはみ出すことがあって粘弾性物質の厚さが
目標よりも薄くなるばかりでなく、圧着装置であるラミ
ネートロールを汚染する欠点があった。
また予めシート状にしておいた粘弾性物質を鋼板間に供
給してラミネートする方法があるが、シート化出来る粘
弾性物質に制約があること、シート化するためにある程
度必要な強度の向上が満足されるときは粘弾性物質の性
質として制振特性が低下したり接着力が低下し易いなど
の欠点があつた。
更に、鋼板に粘弾性物質のシートを接着したものを2組
用いこの一方又は両方を予備加熱してシート面同士を内
側にしてラミネートし、次いで本加熱して接着力を増す
方法(特開昭58−1555号)も知られているが、ラ
ミネート前後に予備加熱と本加熱とを行うため、連続製
造の場合は2基の加熱炉を必要とする欠点があった。
〔発明が解決しようとする問題点〕
本発明はこのような従来技術の欠点を解消するため、可
能な限りの少ない種類の樹脂を用いて低温域から高温域
に至る全温度領域をカバーし、なお且つ優れた加工性を
有する制振鋼板及び前記諸欠点のない製造方法を提供す
ることを目的とするものである。
この目的の達成のためには、制振鋼板についてはどのよ
うな樹脂を選び且つどのように使用するかの困難な問題
点があった。また製造方法については欠点の改良自体が
困難な問題点であった。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明者等は上記問題点を解決するため鋭意検討した結
果、塩化ビニル樹脂と可塑剤とから主として成る塩化ビ
ニル@膜中の可塑剤量を変えることにより塩化ビニル塗
膜の粘弾性特性が大きく異なること、塩化ビニル塗膜中
の可塑剤量は塩化ビニルゾル塗料中に配合する可塑剤量
を変えることで容易に増減可能であること、及び塩化ビ
ニル塗膜は特定の接着剤により鋼板に強固に接着させる
ことが出来ることに着目すると共に、可塑剤を増量した
塩化ビニル塗膜が高振動吸収性能を併わせ持つこと、及
び粘弾性物質として熱可塑性樹脂を主成分とするものを
用い焼付により一旦非流動の塗膜を各鋼板に形成させて
から加熱状態でv1膜同士を接して圧着する方法により
、前記諸問題点を解決出来ることを究明して本発明に到
達した。
すなわち本発明の一つは、塩化ビニル樹脂と可塑剤とか
ら主として成る可塑化塩化ビニル層がその両面に配され
た2枚の鋼板にアクリル変性エポキシ樹脂系プライマー
から成る接着剤層により接着されていることを特徴とす
る制振鋼板に関するものでる。
本発明の他の一つは、2枚の鋼板の各片面に形成された
アクリル変性エポキシ樹脂系プライマー層の上に100
fi量部の塩化ビニル樹脂と30〜130重量部の可塑
剤とから主として成る塩化ビニルゾル峨料をそれぞれ塗
布し160℃〜250℃で焼付して塩化ビニル塗膜を形
成させた後、直ちに該塩化ビニル塗膜同士を接して重ね
合ねせて圧着することを特徴とする制振鋼板の製造方法
(以下、第1の製造方法と言うことがある)に関するも
のでる。
本発明の更に他の一つは、鋼板の片面に形成されたアク
リル変性エポキシ樹脂系プライマー層の上に100重量
部の塩化ビニル樹脂と30〜130重量部の可塑剤とか
ら主として成る塩化ビニルゾル塗料を塗布焼付して塩化
ビニル塗膜を形成させた塩化ビニル塗装鋼板を予め造っ
ておき、該塩化ビニル塗装鋼板の2枚をそれぞれ160
℃〜250℃に加熱した後、直ちに塩化ビニル塗膜同士
を接して重ね合わせて圧着することを特徴とする割振鋼
板の製造方法 (以下、第2の製造方法と言うことがあ
る)に関するものでる。
以下に1本発明を図面により詳細に説明する。
第1図は本発明に係る制振鋼板の断面説明図、第2図及
び第3図はそれぞれ本発明に係る制振鋼板の製造方法の
概略説明図である。
先ず、本発明に係る制振鋼板について説明する。
図面中、■は本発明に係る制振鋼板であって、第1図に
示す如く、塩化ビニル樹脂(以下、単に塩ビと略称する
ことがある)と可塑剤とから主として成る可塑化塩化ビ
ニル層4がその両側に配された2枚の鋼板2.2にアク
リル変性エポキシ樹脂系プライマーから成る接着材層3
,3により接着されている構成を有している。
本発明で使用する塩化ビニル樹脂は、ペースト用レジン
であれば懸濁重合法又は乳化重合法のいずれによったも
のでも良く、ペースト用レジンである限りにおいて平均
重合度や平均粒径の制約もないが、中でも平均重合度が
1.200−1,700で、平均粒径が0.14〜1−
が好ましい。
可塑剤としては、塩化ビニル樹脂を膨潤、溶融。
ゲル化させる一次可塑剤、例えばDOP (ジオクチル
フタレート) 、 n−DOP、 DINP (ジイソ
ノニルフタレート) 、 DIDP (ジイソデシルフ
タレート)。
TOTM(トリオクチルトリメリテート)、混合アルキ
ルなどがいずれも使用可能であり、00S(ジオクチル
フタレ−ト) 、 DOA (ジオクチルフタレ−ト)
 、 TCP (トリクレジルホスフェート)。
エポキシ化大豆油などの二次可塑剤の併用も何ら支障は
ない。
以上の主原材料の他、可塑化塩化ビニル層4に含有され
るものに安定剤や顔料等がある。
安定剤としては、塩化ビニルペースト用の汎用安、定剤
で良く1例えばPb、 Cd、 Ba、 Zn系などの
金属及び金属石けん類や有機スズ系、ステアリン酸系、
エポキシ樹脂系安定剤などのいずれも使用出来る。
また顔料は一般に塩化ビニル塗膜に色彩を付与するため
に使用される力で1本発明においては可塑化塩化ビニル
層4は2枚の鋼板間に粘弾性材料として使用されるもの
であるから1色彩を付与するための顔料としては特に配
合する必要はない。しかしながら後記する実施例で示す
ように、無機顔料例えば酸化チタンを配合した場合は可
塑化塩化ビニル層4の接着力を示す剪断強度を向上させ
る効果があるので、このような無機顔料の使用は有効で
ある。
これらの原材料のうち、制振鋼板に要求される性能すな
わち損失係数の最大値ηwax及びその最大値ηwax
が表れる温度領域Tmaxで代表される制振特性と接着
力とに大きく影響を及ぼすものは可塑化塩化ビニル層4
中の可塑剤量である。可塑化塩化ビニル層4は、後記す
る本発明に係る製造方法で説明するように、塩化ビニル
ゾル塗料から形成させるのが好ましく、この塗料調整の
ときの塩化ビニル樹脂との配合割合によって可塑化塩化
ビニル層4中の可塑剤の割合を調整することが出来る。
可塑化塩化ビニル層4中の塩化ビニル樹脂に対する可塑
剤の割合の制振特性に及ぼす影響の程度は、後記実施例
において塩化ビニルゾル塗料中の配合割合により相対的
に示されるが、塩化ビニルゾル塗料の塗布、焼付後の塗
膜中に残存する可塑剤の残留割合が通常はぼ90〜94
%とされているから、可塑化塩化ビニル層4では塩化ビ
ニル樹脂100重量部に対して可塑剤27〜122重量
部の割合となっており、この範囲から所望の温度領域で
損失係数の最大値η1laXを示すように選択される。
これらの原材料で構成される可塑化塩化ビニル層4は、
2枚の鋼板2,2間にサンドイッチ状にアクリル変性エ
ポキシ樹脂系プライマー(以下。
単に接着剤とのみ言うことがある)から成る接着剤層3
により強固に接着されている。このプライマーは鋼板2
と可塑化塩化ビニル層4との接着に最適なものを求めて
種々試験した結果、最も好ましいものであった。この接
着層3の厚さは例えば約5/jlが適当であるが、これ
に拘束されない。
鋼板2としては、一般に冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板
、電気亜鉛めっき鋼板、溶融アルミめっき鋼板、ステン
レス鋼板等が用いられる。
次に本発明に係る2つの製造方法について説明する。
第1の製造方法について: 先ず、予め接着剤を塗布、焼付けして接着剤層3を形成
させた鋼板2のコイル2′を準備する。
この2組のコイル2′を巻き出しその接着剤層3が互い
に向き合うように2組の鋼板2,2を第2図に示すよう
に同時に通板し、各接着剤層3の上に後記する塩化ビニ
ルゾル塗料5を合計で所定量となるようにロールコータ
−6で塗布し、別々に焼付炉7で鋼板2の表面が160
℃〜250℃、好ましくは190℃〜220℃になるよ
うに加熱して焼付けを行って可塑化塩化ビニルから成る
塩化ビニル塗膜を形成させて塩化ビニル塗装鋼板2′と
した直後に、この塩化ビニル塗膜同士を接して重ね合わ
せてラミネートロール8で圧着して可塑化塩化ビニル層
4を形成させる。2枚の各鋼板2.2に形成させる塗膜
の各厚さは圧着された後の合計厚さが所定の可塑化塩化
ビニル層4の厚さとなれば良く、圧着前の各膜厚を特に
制限する必要はないが1両膜厚が極端に異なると塗膜中
の残留可塑剤量に差を生じて得られる可塑化塩化ビニル
層4の粘弾性にも影響を及ぼすので、好ましくは目標合
計膜厚のほぼl/2づつとするのが良い、圧着が終れば
、第2図に示す如く続いて冷却装置9で冷却した後、絞
りロール10で水を切り5巻き取って制振鋼板1のコイ
ル1′を得るのである。
次に第2の製造方法について: 上記第1の製造方法における焼付炉7を通過し終るまで
の工程と同様にして、接着剤層3の上に塩化ビニル塗膜
を形成させた塩化ビニル塗装鋼板2”を予め造っておき
、コイル21の形態にしておく。この場合、塩化ビニル
塗膜の厚さは可塑化塩化ビニル層4の所定の厚さの1/
2とするのが、次の工程において2つのコイル21の組
み合わせには任意のコイル21を使用して良いので好ま
しい6次いで、2つのコイル21をそれらの塩化ビニル
塗膜の厚さの合計が目的とする制振鋼板1の可塑性塩化
ビニル層4の所定の厚さとなるように選定し、塩化ビニ
ル塗膜が互いに向き合うように2つのコイル2″′から
塩化ビニル塗装鋼板21を第3図に示すように同時に通
板して別々に加熱炉11で160℃〜250℃好ましく
は190℃〜220℃に加熱した後、直ちにこの塩化ビ
ニル塗膜同士を接して1′11ね合わせてラミネートロ
ール8で圧着し、後は第1の方法と同様に冷却装置9で
の冷却、絞りロール10で水切りをして巻き取って制振
鋼板1のコイル1′を得るのである。
第2図及び第3図には鋼板2として帯鋼を使用し、コイ
ル2′やコイル21の形態から巻き出して通板し、塗布
や圧着にはロールコータ−6やラミネートロール8を使
用し、製品をコイル1′に巻き取って連続的に製造する
方法を示しているが、絞りロール10の後にシャーを設
置して切り板にしても良いし、最初から2枚の切り板を
用いてそれに適する塗布機や圧着機を使用して製造して
も差し支えない。
上記製造方法において使用する塩化ビニルゾル塗料5は
、前記説明の塩化ビニル樹脂、可塑剤。
安定剤、顔料等の諸原材料を混合して調製する。
調製時に一次可塑剤が少量で塩化ビニル樹脂を塗料化出
来ない場合は、TXIB (テキサノールイソブチレー
ト)や灯油等の希釈剤で粘度調整を行っても良い。この
場合、これら希釈剤は焼付は時にほとんど揮散し、塩化
ビニル塗膜の粘弾性にはほとんど関与しない。
このような塩化ビニルゾル塗料5の調整に当っては、塩
化ビニル樹脂と可塑剤(二次可塑剤使用の場合はそれも
含む)との配合割合を、前者の100重量部に対して後
者を30〜130重量部の範囲から所望の温度領域T■
axで損失係数の最大値η■axが表れるように選定す
る。この選定の基礎になる上記配合割合と損失係数の最
大値ηwax 、その最大値ηwaxが表れる温度領域
Tmaxとの関係は実施例で示す。
(実施例〕 以下、実施例及び図面により本発明を更に詳細且つ具体
的に説明する。
第4図は実施例1で得られた制振鋼板の可塑化塩化ビニ
ル層と剪断強度との関係を示す図、第5図は第4図と同
じ制振鋼板の温度と損失係数とのの関係を示す図、第6
図は実施例2で得られた制振鋼板の可塑剤配合割合と剪
断強度との関係を示す図、第7図は第6図と同じ制振鋼
板の温度と損失係数との関係を示す図、第8図は実施例
4で得られた制振鋼板の可塑剤配合割合と剪断強度との
関係を示す図、第9図は第8図と同じ制振鋼板の温度と
損失係数との関係を示す図である。
各実施例で使用した塩化ビニルゾル塗料の諸原材料の配
合割合を一括して第1表に示す。
、また、各実施例で示す剪断強度及び損失係数ηは下記
の条件で測定したものである。
剪断強度 測定機器:島津製作所製万能引張試験機試料の形状:幅
20mX長さ150−のタンザク形(接着面:幅20■
×長さ10■) 測定温度:25℃ 損失係数(η) 測定機器:■振研製電磁加振器 G24−9038型試
料の形状:幅15mX長さ180■ 測定条件:100〜20011zに発生する共振点より
算出 実施例1 リン酸亜鉛系処理を施した板厚0.35閣の溶融亜鉛め
っき鋼板の銅帯の片面にアクリル変性エポキシ樹脂系プ
ライマーを5IJmの厚さに施して接着剤層3を形成さ
せたものを使用し、第1表に示す配合A(青色)の塩化
ビニルゾル塗料を用いて、第1の本発明方法により可塑
化塩化ビニル層4の厚さが50p〜250−に亘る5通
りの厚さになるように制振鋼板1を製造した。この制振
鋼板1の接着力を示すものとして剪断強度を測定した結
果を第4図に示す。
第4図で明らかなように可塑化塩化ビニル層4の厚さが
厚くなると剪断強度は低下する傾向が見られるが、この
厚さが50pmの場合の剪断強度は260 kg / 
cm ”であり、 250/jの場合でも90 kg 
/ as ”を示し、制振鋼板として最も一般的である
100%の場合は200kg/3”という非常に高い剪
断強度を示している。
同じ制振鋼板1の制振特性について調査するため各温度
における損失係数ηを測定した結果を第5図に示す。
第5図より可塑化塩化ビニル層4の厚さが50−〜25
0−の本発明に係る割振鋼板の損失係数の最大値ηwa
xは0.15〜0.20を示し、この最大値η■axは
上記厚さがso4の場合で130℃、100−で80℃
250−で60℃であることが判る。
一般に損失係数の最大値η−axが0.05を超えると
制振性が発揮されることに照らし、本発明に係る制振鋼
板1の制振特性が非常に優れていることが判ると共に、
第4図からも判るように一板2と可塑化塩化ビニル層4
との接着力が強くて大きな剪断力も併わせ持っているこ
とが判る。また第5図から可塑化塩化ビニル層4の厚さ
を変えることにより、異なった温度環境で損失係数の最
大値ηmaxを表す各種の制振鋼板が得られることが判
る。
実施例2 第1表に示す配合B(白色)により可塑剤配合量を30
.50.70及び130各重量部に、また希釈剤配合量
を上記可塑剤配合量の順に35.20.5及びO各重量
部にそれぞれ変化させて調製した4種類の塩化ビニルゾ
ル塗料を使用し、可塑化塩化ビニル層4の厚さを100
−に一定とした以外は実施例1と同様にして制振鋼板1
を製造した。塩化ビニルゾル塗料の調製に際して、可塑
剤量の少ない配合の場合も、上記の如く希釈剤を併用す
ることにより調製には何の支障もなかった。このように
して得られた制振鋼板1の剪断強度及び損失係数の測定
とを実施例1と同様に行った結果を第6図及び第7図に
それぞれ示す、第6図より塩化ビニルゾル塗料中の可塑
剤の配合量を増加すると剪断強度が低下することが判る
。しかしながら、本発明の範囲内で最高の配合(130
重量部)に増加した場合でも100kg/c♂の剪断強
度を示し、充分実用に耐える範囲であり、しかも第7図
で明らかなように可塑剤配合量を変化させることにより
損失係数の最大値ηs+axが表れる温度領域Ta+a
xを変化させることが出来、低温から高温までの所望の
温度で損失係数の最大値η−axが表れるように構成す
ることの可能なことが判る。
実施例3 第1表に示す塩化ビニルゾル塗料の配合C(透明)を用
い、可塑化塩化ビニル層4の厚さを100゜に一定とし
たこと以外は実施例1と同様にして制振鋼板1を製造し
た。この場合の剪断強度は、同膜厚の配合A及び配合B
の場合より若干低下する傾向が認められたが、損失係数
の最大値ηl1axは大差がなかった。
この結果から、配合Cの場合は着色上は元来不要な顔料
を使用しないで済むから、剪断力が実用上充分であれば
原材料節減上好ましいといえる。
実施例4 実施例1で使用したものと同じ接着剤層形成済みの銅帯
と、第1表に示す配合りにより可塑剤配合量を30.5
0.70及び130各重量部に、また希釈剤配合量を上
記可塑剤配合量の順に35.20.5及び0各重量部に
それぞれ変化させて調製した4種類の塩化ビニルゾル塗
料とを使用し、第2の本発明方法により制振鋼板を製造
した。すなわち、先ず上記鋼帯に用意した各種塩化ビニ
ルゾル塗料を塗布、焼付して乾燥膜厚がいずれも50−
の4種類の塩化ビニル塗装鋼帯を予め製造した。
このようにして造った各塩化ビニル塗装鋼帯毎に長さ方
向に2分割して組み合わせ、第3図に示す工程により可
塑化塩化ビニル層4の厚さが100−と一定であって可
塑剤配合割合の異なる4種類の制振鋼板1を製造した。
得られた各制振鋼板1について、実施例2と同様に剪断
強度及び損失係数の測定を行った。結果を第8図及び第
9図に示す。
第8図及び第9図から、第2の本発明方法による場合も
第1の本発明方法と同様に高い剪断強度が得られ、また
可塑剤配合量の変化によって所望の温度で損失係数の最
大値ηwaxが表れるように構成した制振鋼板の得られ
ることが判った。
そして上記実施例1〜4の制振鋼板の製造においては、
いずれの場合も鋼板間から可塑化塩化ビニルのはみ出し
は全く認められなかった。
〔効果〕
本発明に係る制振鋼板は、可塑化塩化ビニル層中の可塑
剤配合量を変えることによりその損失係数の最大値η−
axの表れる温度領域T■8xを容易に変えることが出
来るので、温度領域Tmaxの異なる制振鋼板を同一の
原材料で製造することが可能となった。また本発明方法
によれば、塩化ビニルゾル塗料を鋼板の片面に一旦焼付
けすることにより、圧着しても鋼板間からはみ出すこと
がなく周辺の汚染や厚さの減少はない、このように一旦
焼付けしても加温状態で圧着することにより非常に良好
な接着がなされて剪断強度は高く、しかもその製造過程
において圧着後に直ちに冷却しても接着状態に変化なく
高い剪断強度を維持するので、鋼帯からの連続製造が可
能である。これらによって本発明による製造上のメリッ
トは非常に大きく。
又製造に使用する塩化ビニルゾル塗料は一般的な塗料で
あることから安価な制振鋼板を供給することが出来るの
である。
【図面の簡単な説明】
第1図は本発明に係る制振鋼板の断面説明図。 第2図及び第3図はそれぞれ本発明に係る制振鋼板の製
造方法の概略説明図、第4図は実施例1で得られた制振
鋼板の可塑化塩化ビニル層と剪断強度との関係を示す図
、第5図は第4図と同じ制振鋼板の温度と損失係数との
関係を示す図、第6図は実施例2で得られたll1al
鋼板の可塑剤配合割合と剪断強度との関係を示す図、第
7図は第6図と同じ制振鋼板の温度と損失係数との関係
を示す図。 第8図は実施例4で得られた制振鋼板の可塑剤配合割合
と剪断強度との関係を示す図、第9図は第8図と同じ制
振鋼板の温度と損失係数との関係を示す図である。 1・・・・本発明による制振鋼板 1′・・・・コイル 2・・・・鋼板 2′・・・・コイル 2#・・・・塩化ビニル塗装鋼板 21・・・・コイル 3・・・・接着剤層 4・・・・可塑性塩化ビニル層 5・・・・塩化ビニルゾル塗料 6・・・・ロールコータ− 7・・・・焼付炉 8・・・・ラミネーターロール 9・・・・冷却装置 10・・・・絞りロール 11・・・・加熱炉

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 1 塩化ビニル樹脂と可塑剤とから主として成る可塑化
    塩化ビニル層がその両面に配された2枚の鋼板にアクリ
    ル変性エポキシ樹脂系プライマーから成る接着剤層によ
    り接着されていることを特徴とする制振鋼板。 2 可塑化塩化ビニル層の厚さが50μm〜250μm
    である特許請求の範囲第1項に記載の制振鋼板。 3 可塑化塩化ビニル層が100重量部の塩化ビニル樹
    脂と30〜130重量部の可塑剤とから主として成る塩
    化ビニルゾル塗料から形成されたものである特許請求の
    範囲第1項又は第2項に記載の制振鋼板。 4 2枚の鋼板の各片面に形成されたアクリル変性エポ
    キシ樹脂系プライマー層の上に100重量部の塩化ビニ
    ル樹脂と30〜130重量部の可塑剤とから主として成
    る塩化ビニルゾル塗料をそれぞれ塗布し160℃〜25
    0℃で焼付して塩化ビニル塗膜を形成させた後、直ちに
    該塩化ビニル塗膜同士を接して重ね合わせて圧着するこ
    とを特徴とする制振鋼板の製造方法。 5 塩化ビニルゾル塗料として無機顔料が含有されてい
    るものを使用する特許請求の範囲第4項に記載の制振鋼
    板の製造方法。 6 鋼板として帯鋼を使用し塩化ビニルゾル塗料の塗布
    及び圧着をロールにより連続的にな行う特許請求の範囲
    第4項又は第5項に記載の制振鋼板の製造方法。 7 鋼板の片面に形成されたアクリル変性エポキシ樹脂
    系プライマー層の上に100重量部の塩化ビニル樹脂と
    30〜130重量部の可塑剤とから主として成る塩化ビ
    ニルゾル塗料を塗布焼付して塩化ビニル塗膜を形成させ
    た塩化ビニル塗装鋼板を予め造つておき、該塩化ビニル
    塗装鋼板の2枚をそれぞれ160℃〜250℃に加熱し
    た後、直ちに塩化ビニル塗膜同士を接して重ね合わせて
    圧着することを特徴とする制振鋼板の製造方法。 8 塩化ビニルゾル塗料として無機顔料が含有されてい
    るものを使用する特許請求の範囲第7項に記載の制振鋼
    板の製造方法。 9 鋼板として帯鋼を使用し塩化ビニルゾル塗膜同士の
    圧着をロールにより連続的に行う特許請求の範囲第7項
    又は第8項に記載の制振鋼板の製造方法。
JP4044487A 1987-02-25 1987-02-25 制振鋼板及びその製造方法 Pending JPS63207639A (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP4044487A JPS63207639A (ja) 1987-02-25 1987-02-25 制振鋼板及びその製造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP4044487A JPS63207639A (ja) 1987-02-25 1987-02-25 制振鋼板及びその製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPS63207639A true JPS63207639A (ja) 1988-08-29

Family

ID=12580814

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP4044487A Pending JPS63207639A (ja) 1987-02-25 1987-02-25 制振鋼板及びその製造方法

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JPS63207639A (ja)

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04113301U (ja) * 1991-03-22 1992-10-02 ダイキン工業株式会社 油圧装置
JPH05154959A (ja) * 1991-12-06 1993-06-22 Nkk Corp 積層金属板
WO2020129948A1 (ja) * 2018-12-17 2020-06-25 日本製鉄株式会社 積層コア、その製造方法及び回転電機
US11710990B2 (en) 2018-12-17 2023-07-25 Nippon Steel Corporation Laminated core with circumferentially spaced adhesion parts on teeth
US11742129B2 (en) 2018-12-17 2023-08-29 Nippon Steel Corporation Adhesively-laminated core, manufacturing method thereof, and electric motor
US11863017B2 (en) 2018-12-17 2024-01-02 Nippon Steel Corporation Laminated core and electric motor
US11915860B2 (en) 2018-12-17 2024-02-27 Nippon Steel Corporation Laminated core and electric motor
US11923130B2 (en) 2018-12-17 2024-03-05 Nippon Steel Corporation Laminated core and electric motor
US11973369B2 (en) 2018-12-17 2024-04-30 Nippon Steel Corporation Laminated core with center electrical steel sheets adhered with adhesive and some electrical steel sheets fixed to each other on both ends of the center sheets
US11979059B2 (en) 2018-12-17 2024-05-07 Nippon Steel Corporation Laminated core and electric motor
US11990795B2 (en) 2018-12-17 2024-05-21 Nippon Steel Corporation Adhesively-laminated core for stator, method of manufacturing same, and electric motor
US11996231B2 (en) 2018-12-17 2024-05-28 Nippon Steel Corporation Laminated core and electric motor

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04113301U (ja) * 1991-03-22 1992-10-02 ダイキン工業株式会社 油圧装置
JPH05154959A (ja) * 1991-12-06 1993-06-22 Nkk Corp 積層金属板
WO2020129948A1 (ja) * 2018-12-17 2020-06-25 日本製鉄株式会社 積層コア、その製造方法及び回転電機
US11710990B2 (en) 2018-12-17 2023-07-25 Nippon Steel Corporation Laminated core with circumferentially spaced adhesion parts on teeth
US11742129B2 (en) 2018-12-17 2023-08-29 Nippon Steel Corporation Adhesively-laminated core, manufacturing method thereof, and electric motor
US11855485B2 (en) 2018-12-17 2023-12-26 Nippon Steel Corporation Laminated core, method of manufacturing same, and electric motor
US11863017B2 (en) 2018-12-17 2024-01-02 Nippon Steel Corporation Laminated core and electric motor
US11915860B2 (en) 2018-12-17 2024-02-27 Nippon Steel Corporation Laminated core and electric motor
US11923130B2 (en) 2018-12-17 2024-03-05 Nippon Steel Corporation Laminated core and electric motor
US11973369B2 (en) 2018-12-17 2024-04-30 Nippon Steel Corporation Laminated core with center electrical steel sheets adhered with adhesive and some electrical steel sheets fixed to each other on both ends of the center sheets
US11979059B2 (en) 2018-12-17 2024-05-07 Nippon Steel Corporation Laminated core and electric motor
US11990795B2 (en) 2018-12-17 2024-05-21 Nippon Steel Corporation Adhesively-laminated core for stator, method of manufacturing same, and electric motor
US11996231B2 (en) 2018-12-17 2024-05-28 Nippon Steel Corporation Laminated core and electric motor

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPS63207639A (ja) 制振鋼板及びその製造方法
US2728703A (en) Method of coating sheet metal with plastic
RU2600459C2 (ru) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ МЕТАЛЛИЧЕСКОГО ЛИСТА С Zn-Al-Mg ПОКРЫТИЕМ, ВКЛЮЧАЮЩИЙ НАНЕСЕНИЕ РАСТВОРА КИСЛОТЫ И КЛЕЯ, И СООТВЕТСТВУЮЩИЙ МЕТАЛЛИЧЕСКИЙ ЛИСТ И СБОРКА
US3620878A (en) Bonding with ethylene copolymer adhesive and adhesion promoting agent
EP0863168A1 (de) Verfahren zur Herstellung von wässrigen Dispersionen als Grundierung für Heisssiegelkleber
JP2016137612A (ja) 合成樹脂表皮材、合成樹脂表皮材の製造方法、合成樹脂表皮材を用いた成形体、及び成形体の製造方法
JPH06170950A (ja) 積層シートおよびテント用布
JP6151994B2 (ja) 加熱成形用合成樹脂表皮材、その製造方法及び加熱成形用合成樹脂表皮材を用いた成形体の製造方法
US4253901A (en) Method of heat sealing employing a hot tack adhesive
US3719551A (en) Process for producing a lead-plastic laminate and a laminate produced by the process
CN1050208A (zh) 热熔胶液的组成、制法和用途
EP0417570B1 (de) Wässrige Polyacrylat-Dispersion als Heisssiegelkleber
JPH0677977B2 (ja) 制振鋼板及びその製造方法
JP2971382B2 (ja) 高硬度な皮膜を有する塩ビ鋼板の製造方法
EP0048948A1 (de) Verfahren zur Herstellung von biaxial gestreckten und geprägten Folien aus Vinylchloridpolymerisaten
US3186889A (en) Method of making a laminated material
JPH05293924A (ja) 制振性複合金属板とその製造法
CN110205075B (zh) 一种金属基覆铜复合板卷生产用的热固性树脂胶及其应用
DE102022103280B4 (de) Haftklebemasse mit verbesserter chemischer Beständigkeit und ihre Verwendung
JPS58126154A (ja) 金属基材への樹脂被覆方法
JPH05345385A (ja) 複合制振材用樹脂組成物および複合制振材
JPS61268439A (ja) 制振用複合鋼板
JPH0270777A (ja) 制振用接着シート
DD268430A5 (de) Verfahren zum verkleben von gepraegten polyvinylchloridfolien auf metallbaendern und -bleche
JPH03253336A (ja) 制振金属板用樹脂組成物及び制振金属板