TWI740311B - 定子用接著積層鐵芯、其製造方法、及旋轉電機 - Google Patents

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Abstract

本發明提供一種可抑制旋轉電機的鐵損且生產性亦優異之定子用接著積層鐵芯。一種定子用接著積層鐵芯，具備：複數個電磁鋼板，互相積層，且前述電磁鋼板之兩面被絕緣被膜所被覆；及接著部，配置於在積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此之間，並將這些電磁鋼板彼此接著，又，將所有成組之在積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此藉由接著部來接著，形成接著部之接著劑是二劑型之丙烯酸系接著劑(SGA)，前述二劑型之丙烯酸系接著劑(SGA)包含丙烯酸系化合物、氧化劑及還原劑，前述丙烯酸系化合物的一部分與前述氧化劑被分配於第一劑，且前述丙烯酸系化合物之剩餘部分與前述還原劑被分配於第二劑，接著部局部地設置於在積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此之間。

Description

定子用接著積層鐵芯、其製造方法、及旋轉電機
本發明有關一種定子用接著積層鐵芯、其製造方法、及旋轉電機。 本發明是依據已於2018年12月17日於日本提出申請的特願2018-235869號而主張優先權，並在此引用其內容。
以往，作為使用於旋轉電機的鐵芯，已知有一種複數個電磁鋼板互相積層而成之積層鐵芯。複數片鋼板是以熔接、接著及歛合等方法來接合。 專利文獻1中揭示了一種在構成轉子鐵芯之複數個轉子鋼板的積層步驟中，使用二液硬化型接著劑的技術。
先前技術文獻 專利文獻 專利文獻1：日本特開2017-046442號公報
發明概要 發明欲解決之課題 然而，以專利文獻1之技術獲得的轉子鐵芯無法充分抑制旋轉電機的鐵損。
本發明之課題在於：提供一種可抑制旋轉電機的鐵損且生產性亦優異之定子用接著積層鐵芯及其製造方法、以及具備前述定子用接著積層鐵芯之旋轉電機。
用以解決課題之手段 本發明一實施形態具有以下態樣。 [1]一種定子用接著積層鐵芯，具備：複數個電磁鋼板，互相積層，且前述電磁鋼板之兩面被絕緣被膜所被覆；及接著部，配置於在積層方向上相鄰之前述電磁鋼板彼此之間，並將這些電磁鋼板彼此接著，又，將所有成組之在前述積層方向上相鄰之前述電磁鋼板彼此藉由前述接著部來接著，形成前述接著部之接著劑是二劑型丙烯酸系接著劑，前述二劑型丙烯酸系接著劑包含丙烯酸系化合物、氧化劑及還原劑，前述丙烯酸系化合物的一部分與前述氧化劑被分配於第一劑，且前述丙烯酸系化合物之剩餘部分與前述還原劑被分配於第二劑，前述接著部局部地設置於在前述積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此之間。 [2]如前述[1]之定子用接著積層鐵芯，其中前述丙烯酸系化合物包含選自於由以下所構成群組中之至少1種化合物：甲基丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸苯氧乙酯、甲基丙烯酸2-羥乙酯及甲基丙烯酸2-羥丙酯；相對於前述丙烯酸系接著劑的總質量，前述甲基丙烯酸甲酯為0~50質量%、前述甲基丙烯酸苯氧乙酯為0~50質量%、前述甲基丙烯酸2-羥乙酯為0~50質量%、前述甲基丙烯酸2-羥丙酯為0~50質量%。 [3]一種定子用接著積層鐵芯，具備：複數個電磁鋼板，互相積層，且前述電磁鋼板之兩面被絕緣被膜所被覆；及接著部，配置於在積層方向上相鄰之前述電磁鋼板彼此之間，並將這些電磁鋼板彼此接著，又，將所有成組之在前述積層方向上相鄰之前述電磁鋼板彼此藉由前述接著部來接著，形成前述接著部之接著劑是包含丙烯酸系化合物之丙烯酸系接著劑，前述接著部局部地設置於在前述積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此之間。 [4]如前述[3]之定子用接著積層鐵芯，其中前述丙烯酸系接著劑為厭氧性接著劑。 [5]如前述[3]之定子用接著積層鐵芯，其中前述丙烯酸系化合物為氰基丙烯酸酯。 [6]如前述[1]至[5]中任一項之定子用接著積層鐵芯，其中前述丙烯酸系接著劑更包含彈性體。 [7]如前述[6]之定子用接著積層鐵芯，其中前述彈性體包含丙烯腈丁二烯橡膠；相對於前述丙烯酸系接著劑的總質量，前述丙烯腈丁二烯橡膠為1~20質量%。 [8]如前述[1]至[7]中任一項之定子用接著積層鐵芯，其中在各個前述電磁鋼板間，前述接著部所占前述電磁鋼板的接著面積率為20~80%。 [9]一種定子用接著積層鐵芯之製造方法，是製造如前述[1]之定子用接著積層鐵芯之方法；該製造方法是重複進行以下操作：於常溫下，在前述電磁鋼板之表面的一部分塗佈前述丙烯酸系接著劑之第一劑與第二劑後，在別的電磁鋼板之上重疊並壓接而形成前述接著部。 [10]一種定子用接著積層鐵芯之製造方法，是製造如前述[3]之定子用接著積層鐵芯之方法；該製造方法是重複進行以下操作：於常溫下，在前述電磁鋼板之表面的一部分塗佈前述丙烯酸系接著劑後，在別的電磁鋼板之上重疊並壓接而形成前述接著部。 [11]一種旋轉電機，其具備如前述[1]至[8]中任一項之定子用接著積層鐵芯。
發明效果 根據本發明，可提供一種可抑制旋轉電機的鐵損且生產性亦優異之定子用接著積層鐵芯及其製造方法、以及具備前述定子用接著積層鐵芯之旋轉電機。
用以實施發明之形態 以下，參照圖式，說明本發明一實施形態之定子用接著積層鐵芯及具備該定子用接著積層鐵芯之旋轉電機。另外，本實施形態中，作為旋轉電機是舉出電動機，具體而言是交流電動機，更具體而言是同步電動機，再更具體而言是舉永久磁鐵磁場型電動機為一例來進行說明。此種電動機適合被採用於例如電動汽車等。
[第一實施形態] 如圖1所示，旋轉電機10具備定子20、轉子30、罩殼50及旋轉軸60。定子20及轉子30容置於罩殼50內。定子20固定於罩殼50內。 本實施形態中，作為旋轉電機10，採用了轉子30位於定子20之直徑方向內側的內轉子型。然而，作為旋轉電機10，採用轉子30位於定子20之外側的外轉子型亦可。又，本實施形態中，旋轉電機10為12極18槽的三相交流馬達。然而，極數、槽數及相數等可適當變更。 旋轉電機10，例如可藉由對各相施加有效值10A、頻率100Hz之激磁電流，而以旋轉數1000rpm旋轉。
定子20具備定子用接著積層鐵芯(以下稱為定子鐵芯)21及未圖示之捲線。 定子鐵芯21具備環狀的芯背(core back)部22及複數個齒部23。以下，將定子鐵芯21(或芯背部22)之中心軸線О方向稱作軸方向，將定子鐵芯21(或芯背部22)之直徑方向(與中心軸線О正交的方向)稱作直徑方向，並將定子鐵芯21(或芯背部22)之圓周方向(在中心軸線О周圍繞的方向)稱作圓周方向。
在從軸方向觀看定子20之俯視視角下，芯背部22是形成為圓環狀。 複數個齒部23是從芯背部22之內周朝向直徑方向內側(沿著直徑方向朝向芯背部22之中心軸線О)突出。複數個齒部23是在圓周方向上空出同等角度間隔而配置。本實施形態中，按以中心軸線О為中心之中心角20度為間隔，設置有18個齒部23。複數個齒部23是形成為互為同等形狀且同等大小。藉此，複數個齒部23具有互相相同的厚度尺寸。 前述捲線是捲繞於齒部23。前述捲線可為集中捲繞，亦可為分布捲繞。
轉子30相對於定子20(定子鐵芯21)配置於直徑方向的內側。轉子30具備轉子鐵芯31及複數個永久磁鐵32。 轉子鐵芯31是形成為與定子20配置於同軸的環狀(圓環狀)。在轉子鐵芯31內配置有前述旋轉軸60。旋轉軸60固定於轉子鐵芯31。 複數個永久磁鐵32固定於轉子鐵芯31。本實施形態中，2個1組的永久磁鐵32會形成1個磁極。複數組的永久磁鐵32是在圓周方向上空出同等角度間隔而配置。本實施形態中，按以中心軸線О為中心之中心角30度為間隔，設置有12組(全體為24個)的永久磁鐵32。
本實施形態中，作為永久磁鐵磁場型電動機，採用了磁鐵埋入型馬達。於轉子鐵芯31形成有在軸方向上貫通轉子鐵芯31之複數個貫通孔33。複數個貫通孔33是對應複數個永久磁鐵32之配置而設置。各永久磁鐵32是在配置於對應之貫通孔33內的狀態下被固定於轉子鐵芯31。各永久磁鐵32之對轉子鐵芯31的固定，例如可藉由將永久磁鐵32之外面與貫通孔33之內面以接著劑接著等來實現。另外，作為永久磁鐵磁場型電動機，亦可取代磁鐵埋入型馬達而採用表面磁鐵型馬達。
定子鐵芯21及轉子鐵芯31皆為積層鐵芯。例如，如圖2所示地，定子鐵芯21是藉由積層複數個電磁鋼板40而形成。 另外，定子鐵芯21及轉子鐵芯31各自的積層厚度(沿中心軸線О之全長)設為例如50.0mm。定子鐵芯21之外徑設為例如250.0mm。定子鐵芯21之內徑設為例如165.0mm。轉子鐵芯31之外徑設為例如163.0mm。轉子鐵芯31之內徑設為例如30.0mm。惟，該等之值為一例，定子鐵芯21之積層厚度、外徑或內徑、以及轉子鐵芯31之積層厚度、外徑或內徑並不僅限於該等之值。此處，定子鐵芯21之內徑是以定子鐵芯21中齒部23之前端部為基準。亦即，定子鐵芯21之內徑是與所有齒部23之前端部內接的假想圓之直徑。
形成定子鐵芯21及轉子鐵芯31之各電磁鋼板40，是例如藉由將成為母材之電磁鋼板沖裁加工等而形成。電磁鋼板40可使用周知的電磁鋼板。電磁鋼板40的化學組成並無特別限定。在本實施形態中是採用無方向性電磁鋼板作為電磁鋼板40。無方向性電磁鋼板可採用例如JIS C 2552：2014的無方向性電鋼帶。 然而，作為電磁鋼板40，亦可取代無方向性電磁鋼板而採用方向性電磁鋼板。方向性電磁鋼板可採用例如JIS C 2553：2012的方向性電鋼帶。
為了改善電磁鋼板的加工性及積層鐵芯的鐵損，電磁鋼板40的兩面被覆有絕緣被膜。構成絕緣被膜的物質可採用例如：(1)無機化合物、(2)有機樹脂及(3)無機化合物與有機樹脂的混合物等。無機化合物可舉出譬如：(1)重鉻酸鹽與硼酸之複合物、(2)磷酸鹽與二氧化矽之複合物等。有機樹脂可舉出譬如：環氧樹脂、丙烯酸樹脂、丙烯酸苯乙烯樹脂、聚酯樹脂、聚矽氧樹脂及氟樹脂等。
為了確保在互相積層之電磁鋼板40間的絕緣性能，絕緣被膜的厚度(電磁鋼板40每單面的平均厚度)宜設為0.1μm以上。 另一方面，隨著絕緣被膜變厚，絕緣效果會飽和。又，隨著絕緣被膜變厚，在積層鐵芯中電磁鋼板所占比率(占積率)會降低，而作為積層鐵芯之性能會降低。因此，絕緣被膜在可確保絕緣性能的範圍內越薄越好。絕緣被膜的厚度(電磁鋼板40每單面的厚度)宜為0.1μm以上且5μm以下，更佳為0.1μm以上且2μm以下。
隨著電磁鋼板40的板厚變薄，鐵損的改善效果會逐漸飽和。又，隨著電磁鋼板40變薄，電磁鋼板40的製造成本會增加。因此，考慮到鐵損的改善效果及製造成本，電磁鋼板40的厚度宜設為0.10mm以上。 另一方面，若電磁鋼板40過厚，電磁鋼板40之沖壓作業會變得困難。因此，若考慮到電磁鋼板40的沖壓作業，電磁鋼板40的厚度宜設為0.65mm以下。 又，電磁鋼板40若變厚，鐵損便會增大。因此，若考慮到電磁鋼板40的鐵損特性，則電磁鋼板40的厚度宜設為0.35mm以下，較佳是設為0.20mm或0.25mm。 考慮到上述的點，各電磁鋼板40的厚度例如為0.10mm以上且0.65mm以下，較佳為0.10mm以上且0.35mm以下，更佳為0.20mm或0.25mm。另外，電磁鋼板40的厚度也包含絕緣被膜的厚度。
如圖2所示，定子鐵芯21中，在所有成組之在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此之間，局部地設置有將該等電磁鋼板40彼此接著之接著部41。所有成組之在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此是隔著局部設置在其等之間的接著部41而積層。在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此並未藉由其他手段(例如歛合等)來固定。
接著部41是用以將在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此接著之物。接著部41是未被切斷而硬化的接著劑。
為了穩定地獲得充分的接著強度，接著部41的厚度宜設為1μm以上。 另一方面，若接著部41的厚度大於100μm，接著力會飽和。又，隨著接著部41變厚，占積率會降低，定子鐵芯之鐵損等磁特性降低。因此，接著部41的厚度宜設為1μm以上且100μm以下，設為1μm以上且10μm以下更佳。 另外，關於以上所述，接著部41的厚度意指接著部41的平均厚度。接著部41的平均厚度可例如改變接著劑的塗佈量來調整。
接著部41的平均厚度是積層鐵芯整體的平均值。接著部41的平均厚度在沿著其積層方向的積層位置或積層鐵芯之中心軸線周圍的圓周方向位置幾乎不變。因此，接著部41的平均厚度，可用在積層鐵芯之上端位置中在圓周方向10處以上測定到之數值的平均值來作為該值。
形成接著部41之接著劑是第二代丙烯酸系接著劑(SGA：Second Generation Acrylic adhesive)。接著部41亦可說是由SGA之硬化物所構成之物。 SGA包含丙烯酸系化合物、氧化劑及還原劑。 本實施形態中之SGA為二劑型，是由第一劑及第二劑之二劑所構成。又，在前述成分中，丙烯酸系化合物的一部分與氧化劑被分配於第一劑，且丙烯酸系化合物之剩餘部分與還原劑被分配於第二劑。該等第一劑與第二劑一旦接觸，藉由氧化還原反應(redox reaction)所致丙烯酸系化合物的聚合會進展並硬化。 由於二劑型SGA的硬化在常溫(例如20~30℃，甚至20~25℃)下會迅速地進展，因此在形成接著部41時，不需要進行熱硬化型接著劑時之加熱處理、自然硬化時之長時間維持等硬化處理，便可以優異生產性來製造定子鐵芯21。針對SGA，將於後續詳細說明。
一般來說，在使接著劑硬化時會產生硬化收縮。藉由該硬化收縮，會於電磁鋼板40施加壓縮應力或拉伸應力。藉由該等應力施加於電磁鋼板40，會產生應變。尤其是在熱硬化型之接著劑的情況下，因電磁鋼板40與接著部之熱膨脹係數的差，所施加之應力會變大。電磁鋼板40的應變會使旋轉電機10的鐵損增大。構成定子鐵芯21之電磁鋼板40的應變對鐵損造成的影響，是較構成轉子鐵芯31之鋼板的應變所造成的影響更大。 本實施形態中，由於接著部41是局部地設置，因此相較於接著部41是設置於整面的情況，因硬化收縮而施加於電磁鋼板40的應力會減低。又，二劑型SGA在常溫下會硬化，故因熱膨脹係數的差所造成的應力也會減低。因此，可抑制電磁鋼板40的應變，而可抑制鐵損的增大。
接著部41是在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此之間局部地設置。亦即，在電磁鋼板40中於面向積層方向的面(第1面)，形成有接著區域42與非接著區域43。接著區域42是電磁鋼板40之第1面中設置了接著部41的區域，亦即是電磁鋼板40之第1面中設置有未被切斷而硬化之接著劑的區域。非接著區域43是電磁鋼板40之第1面中沒有設置接著部41的區域，亦即是電磁鋼板40之第1面中沒有設置未被切斷而硬化之接著劑的區域。定子鐵芯21中，在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此之間，接著部41宜局部地設置於芯背部22之間並且亦局部地設置於齒部23之間。 接著部41典型上是分散配置於所有成組之在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此之間的複數處。亦即，所有成組之在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此，典型上是隔著設置於其等之間的複數個接著部41而積層。
於圖3顯示接著部41之配置型樣的一例。在該例中，複數個接著部41各是形成為構成圓形的點狀。更具體而言，在芯背部22中，複數個接著部41是在其圓周方向上隔著等角度間隔，形成為平均直徑12mm的點狀。在各齒部23中，複數個接著部41是沿著直徑方向形成為平均直徑8mm的點狀。 此處所示之平均直徑為一例。芯背部22中之點狀接著部41的平均直徑，可從例如2mm~20mm的範圍內適當選定，各齒部23中之點狀接著部41的平均直徑，可從例如2mm~15mm的範圍內適當選定。又，圖3之形成型樣為一例，設置於電磁鋼板40彼此之間之接著部41的數量、形狀及配置可因應需要而適當變更。 平均直徑可藉由以尺測定將電磁鋼板40彼此剝離後之接著部41的接著劑痕跡的直徑來求出。接著劑痕跡之俯視形狀非真圓時，將其直徑設為在俯視下之接著劑痕跡的外接圓(真圓)的直徑。 又，本說明書中，表示數值範圍之「~」意指包含其前後所記載之數值作為下限值及上限值。
在各個電磁鋼板40間，接著部41所占電磁鋼板40的接著面積率宜為20~80%，較佳為30~75%，更佳為40~70%。只要電磁鋼板40的接著面積率在前述範圍的下限值以上，便能以充分之接著強度將在積層方向上相鄰之電磁鋼板40彼此接著，因此鐵芯剛性優異。而只要電磁鋼板40的接著面積率在前述範圍的上限值以下，抑制鐵芯鐵損之效果會更優異。 電磁鋼板40的接著面積率是：電磁鋼板40之第1面中接著部41所占區域(接著區域42)的面積相對於電磁鋼板40之第1面的面積之比率。
接著部41所占芯背部22的接著面積率，從接著強度與抑制鐵損之效果的平衡來看，宜為50~80%，較佳為60~80%，更佳為70~80%。 芯背部22的接著面積率是：芯背部22之第1面中接著部41所占區域(接著區域42)的面積相對於電磁鋼板40的芯背部22之第1面的面積之比率。
接著部41所占齒部23的接著面積率，從接著強度與抑制鐵損之效果的平衡來看，宜為20~50%，較佳為20~40%，更佳為20~30%。 齒部23的接著面積率是：齒部23之第1面中接著部41所占區域(接著區域42)的面積相對於電磁鋼板40的齒部23之第1面的面積之比率。
本實施形態中，用以形成轉子鐵芯31的複數個電磁鋼板是藉由歛合(定位銷)來互相固定。然而，形成轉子鐵芯31的複數個電磁鋼板，也亦可與定子鐵芯21同樣地具有藉由接著劑固定之積層構造。 又，定子鐵芯21或轉子鐵芯31等之積層鐵芯亦可藉由所謂之轉動積層來形成。
(SGA) 如前所述，SGA包含丙烯酸系化合物、氧化劑及還原劑。又，本實施形態中之SGA為二劑型，是由第一劑及第二劑之二劑所構成。前述成分中，丙烯酸系化合物的一部分與氧化劑被分配於第一劑，且丙烯酸系化合物之剩餘部分與還原劑被分配於第二劑。氧化劑全部被分配於第一劑，而不分配於第二劑。還原劑全部被分配於第二劑，於第一劑中並不分配還原劑。
丙烯酸系化合物是具有取代或無取代之丙烯醯基的化合物。作為取代或無取代之丙烯醯基，可舉出例如以CH2 =C(R)CO-(R表示氫原子、甲基或乙基)所示之基。 作為丙烯酸系化合物，可舉出：丙烯酸系單體、丙烯酸系寡聚物、丙烯酸系巨分子單體等。 作為丙烯酸系單體，可舉出：(甲基)丙烯酸、(甲基)丙烯酸甲酯、(甲基)丙烯酸環己酯、(甲基)丙烯酸苯甲酯、(甲基)丙烯酸四氫糠酯、丙三醇(甲基)丙烯酸酯、(甲基)丙烯酸苯氧乙酯、(甲基)丙烯酸2-羥乙酯、(甲基)丙烯酸2-羥丙酯等(甲基)丙烯酸酯；2,2-雙(4-甲基丙烯醯氧基苯基)丙烷、2,2-雙(4-甲基丙烯醯氧基二乙氧基苯基)丙烷、2,2-雙(4-甲基丙烯醯氧基丙氧基苯基)丙烷、三羥甲丙烷三(甲基)丙烯酸酯、新戊四醇四(三)丙烯酸酯、二新戊四醇六(甲基)丙烯酸酯等。 作為丙烯酸系寡聚物，可舉出：上述丙烯酸系單體的反應物、壬基苯酚環氧乙烷(EO)改質丙烯酸酯、雙酚AEO改質二丙烯酸酯、異三聚氰酸EO改質二及三丙烯酸酯、三羥甲丙烷EO改質三丙烯酸酯、多元酸改質丙烯酸寡聚物、胺甲酸乙酯丙烯酸酯及聚酯丙烯酸酯等。 該等丙烯酸系化合物可單獨使用任1種，亦可組合2種以上來使用。
作為丙烯酸系化合物，從硬化時間或處理性的點來看，宜為選自於由以下所構成群組中之至少1種化合物：甲基丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸苯氧乙酯、甲基丙烯酸2-羥乙酯及甲基丙烯酸2-羥丙酯。
SGA中之丙烯酸系化合物含量相對於SGA的總質量，宜為20~70質量%，較佳為30~60質量%。只要丙烯酸系化合物的含量在前述範圍內，接著強度會更優異。
丙烯酸系化合物中，甲基丙烯酸甲酯的含量相對於SGA的總質量，宜為0~50質量%，較佳為20~40質量%。甲基丙烯酸苯氧乙酯的含量相對於SGA的總質量，宜為0~50質量%，較佳為10~30質量%。甲基丙烯酸2-羥乙酯的含量相對於SGA的總質量，宜為0~50質量%，較佳為0~20質量%。甲基丙烯酸2-羥丙酯的含有量相對於SGA的總質量，宜為0~50質量%，較佳為0~20質量%。只要各化合物含量在前述範圍的上限值以下，處理性便良好。
若包含上述中選自於由甲基丙烯酸2-羥乙酯及甲基丙烯酸2-羥丙酯所構成群組中之至少1種化合物，在硬化時便會形成3維構造，平均拉伸彈性模數提高。 選自於由甲基丙烯酸2-羥乙酯及甲基丙烯酸2-羥丙酯所構成群組中之至少1種化合物的含量，相對於丙烯酸系化合物的總質量宜為10~70質量%。
SGA中之丙烯酸系化合物的總量當中，第一劑中之丙烯酸系化合物的比率是例如50~90質量%。 當SGA包含2種以上丙烯酸系化合物時，第一劑中之丙烯酸系化合物的組成與第二劑中之丙烯酸系化合物的組成可相同，亦可不同。
作為氧化劑，可舉出例如：氫過氧化異丙苯、苯甲醯基過氧化物、過氧苯甲酸三級丁酯(tert-butylperoxy-benzoate)等有機過氧化物。該等氧化劑可單獨使用任1種，亦可組合2種以上來使用。
SGA中之氧化劑含量相對於丙烯酸系化合物100質量份，宜為0.5~10質量份，較佳為1~7質量份。只要氧化劑含量在前述範圍之下限值以上，硬化速度會更優異。只要氧化劑含量在前述範圍之上限值以下，儲存穩定性會更優異。
作為還原劑，可舉出例如：甲硫脲、四甲基硫脲等硫脲化合物；環烷酸鈷、環烷酸銅、乙醯丙酮氧釩等金屬錯合物；三甲胺、三丁胺、N,N-二甲基對甲苯胺等三級胺。該等還原劑可單獨使用任1種，亦可組合2種以上來使用。
SGA中之還原劑含量相對於丙烯酸系化合物100質量份，宜為0.01~5質量份，較佳為0.05~1質量份。只要還原劑含量在前述範圍之下限值以上，硬化速度會更優異。只要還原劑含量在前述範圍之上限值以下，儲存穩定性會更優異。
SGA宜更包含彈性體。 彈性體有助於提升黏性、流動特性及彈性。 SGA包含彈性體時，彈性體可分配於第一劑，亦可分配於第二劑，分配於該等兩者亦可。
作為彈性體，可舉出例如丙烯腈丁二烯橡膠(NBR)、甲基丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯共聚物(MBS)、氯磺化聚乙烯、聚丁二烯橡膠、聚甲基丙烯酸甲酯等。該等彈性體可單獨使用任1種，亦可組合2種以上來使用。 以硬化物之彈性的觀點而言，彈性體宜為NBR。
SGA包含彈性體時，彈性體含量依彈性體的種類、分子量等而不同，但例如相對於SGA的總質量為1~30質量%。 彈性體包含NBR時，NBR含量相對於SGA的總質量，宜為1~20質量%，較佳為5~15質量%。只要NBR含量在前述範圍之下限值以上，接著強度會更優異。只要NBR含量在前述範圍之上限值以下，硬化速度會更優異。
SGA可視需要包含丙酮、甲苯等溶劑。當SGA包含溶劑時，溶劑可分配於第一劑，亦可分配於第二劑，分配於該等兩者亦可。 SGA視需要可更含有其他成分。SGA包含其他成分時，其他成分可分配於第一劑，亦可分配於第二劑，分配於該等兩者亦可。 作為其他成分，可舉出例如：單甲基磷酸酯、磷酸二苯酯等酸性磷酸酯；二苯基酮、苄基二甲基縮酮等光聚合引發劑；微粉末矽、石蠟、棕櫚蠟、羊毛脂等石蠟類等。 SGA中之其他成分的含量，例如相對於SGA之總質量為0~10質量%。
SGA之硬化物在常溫(20~30℃)下的平均拉伸彈性模數宜為1500~5000MPa，較佳為1500~4000MPa。只要硬化物的平均拉伸彈性模數、亦即接著部41的平均拉伸彈性模數在前述範圍的下限值以上，積層鐵芯之鐵損特性便優異。只要硬化物的平均拉伸彈性模數在前述範圍的上限值以下，積層鐵芯的結合強度便優異。 SGA之硬化物的平均拉伸彈性模數是製作了測定用之試樣後，藉由共振法進行測定。具體而言，試樣是將2片電磁鋼板40之間利用測定對象之接著劑(SGA)來接著，並使其硬化，形成接著部41而獲得。遵循JIS R 1602：1995以共振法來測定該試樣的平均拉伸彈性模數。然後，藉由計算將電磁鋼板40本身的影響部分從試樣的平均拉伸彈性模數(測定值)除去，從而可求出接著部41單體的平均拉伸彈性模數。 以上述方式從試樣求得的拉伸彈性模數會等於積層鐵芯整體之平均值，因此將該數值視為平均拉伸彈性模數。組成是設定成使平均拉伸彈性模數在沿著其積層方向的積層位置或積層鐵芯之中心軸線周圍的圓周方向位置幾乎不變。因此，平均拉伸彈性模數亦可用測定位於積層鐵芯之上端位置之硬化後的接著部41而得的數值來作為該值。 SGA之硬化物的平均拉伸彈性模數可藉由彈性體的種類、物性、分子量及添加量等來調整。例如若使將彈性體的分子量變小，平均拉伸彈性模數有變大的傾向。
一般而言，SGA已知有二劑型與一劑型。作為二劑型之SGC，已知有如上述地於第一劑及第二劑兩者分配了丙烯酸系化合物的二主劑型、及僅於第一劑及第二劑之任一者分配了丙烯酸系化合物的底漆型(將丙烯酸系化合物與氧化劑分配於第一劑並將還原劑分配於第二劑者、及將丙烯酸系化合物與還原劑分配於第一劑並將氧化劑分配於第二劑者)。 一劑型的SGA須加熱以使其硬化。相對於此，二劑型的SGA可在常溫下硬化。又，相較於底漆型之SGA，二主劑型之SGA可不必嚴密地調整混合比率。 又，一般而言，作為可在常溫下硬化之接著劑，除二劑型之SGA之外，已知有二劑型的環氧系接著劑、厭氧性接著劑、氰基丙烯酸酯系接著劑等。 二劑型之SGA，其硬化速度雖然快但可縮小應力賦予，因此在抑制鐵損的這一點上，較其他可在常溫下硬化的接著劑更為優異。
(定子鐵芯之製造方法) 定子鐵芯21可譬如藉由重複以下操作來製造：於常溫下，在電磁鋼板40之表面的一部分局部地塗佈SGA的第一劑與第二劑後，在別的電磁鋼板40之上重疊並壓接而形成接著部41。 當已塗佈的第一劑與第二劑接觸時，在常溫下SGA的硬化會進展，而形成接著部41。第一劑及第二劑典型上是塗佈於電磁鋼板40表面的相同位置。先塗佈第一劑及第二劑之何者皆可。
以下，說明使用圖4所示製造裝置100來製造定子鐵芯21之方法。 首先，先針對製造裝置100進行說明。該製造裝置100中，一邊從鋼捲C(鋼帶)將電磁鋼板P往箭頭F方向送出，一邊藉由配置於各站的模具進行複數次沖裁，而逐漸形成電磁鋼板40的形狀，並且將SGA的第一劑及第二劑塗佈於第2片以後之電磁鋼板40的對應於下表面之位置，將沖裁後之電磁鋼板40依序積層並壓接。
如圖4所示，製造裝置100具備：在最靠近鋼捲C的位置的第一段沖裁站110、鄰接配置於較該沖裁站110更在沿著電磁鋼板P之搬運方向之下游側的第二段沖裁站120、鄰接配置於較該沖裁站120又更於下游側的第1接著劑塗佈站130、及鄰接配置於較第1接著劑塗佈站130又更於下游側的第2接著劑塗佈站140。 沖裁站110具備：配置於電磁鋼板P之下方的母模111、及配置於電磁鋼板P之上方的公模112。 沖裁站120具備：配置於電磁鋼板P之下方的母模121、及配置於電磁鋼板P之上方的公模122。 第1接著劑塗佈站130及第2接著劑塗佈站140各自具備塗佈器131、141，該塗佈器131、141具備因應前述之接著部41的配置型樣而配置之複數支注射器。
製造裝置100更在較第2接著劑塗佈站140更下游位置具備積層站150。該積層站150具備：維持構件151、外周沖裁母模152、外周沖裁公模153及彈簧154。 維持構件151及外周沖裁母模152配置於電磁鋼板P之下方。另一方面，外周沖裁公模153及彈簧154配置於電磁鋼板P之上方。
在具有以上說明之構成的製造裝置100中，首先從鋼捲C將電磁鋼板P往圖4之箭頭F方向依序送出。然後，首先對該電磁鋼板P施行藉由沖裁站110所行沖裁加工。接著，對該電磁鋼板P施行藉由沖裁站120所行沖裁加工。藉由該等沖裁加工，在電磁鋼板P可獲得圖3所示具有芯背部22與複數個齒部23之電磁鋼板40的形狀。惟，在此時間點尚未完全沖裁，因此沿著箭頭F方向往下一個步驟前進。 在下一步驟之第1接著劑塗佈站130中，從塗佈器131之前述各注射器供給SGA的第一劑，將第一劑點狀地塗佈於電磁鋼板40之下表面的複數處。在下一步驟之第2接著劑塗佈站140中，從塗佈器141之前述各注射器供給SGA的第二劑，將第二劑點狀地塗佈於已在第1接著劑塗佈站130中塗佈之第一劑之上。 又，亦可在第1接著劑塗佈站130塗佈第二劑，在第2接著劑塗佈站140塗佈第一劑。
最後，電磁鋼板P會被送出到積層站150，藉由外周沖裁公模153沖裁並且精確度良好地積層。例如，在芯背部之外周端部的複數處形成缺口，並從側面對該缺口壓抵標尺，藉此可防止各電磁鋼板40的偏移，而可高精確度地積層。在積層時，電磁鋼板40會因彈簧154而受到一定的加壓力。 藉由依序重複如以上說明之沖裁步驟、SGA的第一劑及第二劑之塗佈步驟、積層步驟，便可堆疊預定片數之電磁鋼板40。此外，在如上述方式堆疊電磁鋼板40而形成之鐵芯中，於常溫下SGA的硬化進展而形成接著部41。 藉由以上各步驟，定子鐵芯21便完成。
[第二實施形態] 亦可取代SGA，而使用除去SGA之包含丙烯酸系化合物的丙烯酸系接著劑來形成接著部。作為除去SGA之丙烯酸系接著劑，可舉出例如厭氧性接著劑。 第二實施形態之旋轉電機，除了取代SGA而使用厭氧性接著劑以外，可設為與第一實施形態同樣的態樣。
在使用厭氧性接著劑之第二實施形態中，也是藉由在積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此之間局部地設置接著部，而可較於整面設置接著部時更加減低因硬化收縮而施加於電磁鋼板的應力。又，厭氧性接著劑在常溫下會硬化，故因熱膨脹係數之差所致應力也會減低。因此，可抑制電磁鋼板的應變，而可抑制鐵損的增大。
(厭氧性接著劑) 厭氧性接著劑是藉由氧在金屬離子存在下被阻斷而開始硬化的丙烯酸系接著劑。 厭氧性接著劑包含丙烯酸系化合物、聚合引發劑及厭氧性硬化促進劑。
厭氧性接著劑所包含的丙烯酸系化合物並無特別限定，例如可例示以H2 C=CR1 -COOR2 所示(甲基)丙烯酸酯。惟，前述式中，R1 是氫原子、鹵原子或碳原子數1~4的烷基。R2 是碳原子數1~16的烷基、環烷基、烯基、環烯基、烷芳基、芳烷基或芳基。R2 的基可具有鹵原子、羥基、羧基等取代基，亦可包含羰基、酯基、醯胺基等2價的基。
厭氧性接著劑所包含之(甲基)丙烯酸酯，可例示例如：(甲基)丙烯酸甲酯、(甲基)丙烯酸乙酯、(甲基)丙烯酸2-羥乙酯、(甲基)丙烯酸2-羥丙酯、丙烯酸異莰酯、聚乙二醇二(甲基)丙烯酸酯、己二醇二(甲基)丙烯酸酯、三羥甲丙烷三(甲基)丙烯酸酯、二伸乙二醇二甲基丙烯酸酯、二甲基丙烯酸三伸甘醇酯、二(甲基)丙烯酸四乙二醇酯、二丙烯甘醇二(甲基)丙烯酸酯、 二(甲基)丙烯酸伸丁酯、二(甲基)丙烯酸伸乙酯、及新戊二醇二(甲基)丙烯酸酯。厭氧性接著劑所包含之(甲基)丙烯酸酯可為1種，亦可為2種以上。 作為厭氧性接著劑所包含之(甲基)丙烯酸酯，從硬化速度的觀點來看，宜為選自於由以下所構成群組中之1種以上：二(甲基)丙烯酸酯類、(甲基)丙烯酸乙酯及(甲基)丙烯酸2-羥乙酯。
厭氧性接著劑中丙烯酸系化合物的含量，相對於厭氧性接著劑之總質量宜為50~95質量%，較佳為70~90質量%。
作為聚合引發劑，可舉出例如：氫過氧化異丙苯、過氧化三級丁基、氫過氧化對甲烷、過氧化甲基乙基酮、環己烷過氧化物、二異丙苯基過氧化物、氫過氧化二異丙基苯等之氫過氧化物類、以及過氧化酮類、二烯丙基過氧化物類、過氧酯類等有機過氧化物等。 作為厭氧性接著劑所包含之聚合引發劑，從保存性(使用期限(pot life))的觀點來看，以氫過氧化物類為佳。
聚合引發劑的摻混量相對於丙烯酸系化合物之合計質量100質量份，宜為0.1~5質量份。若少於0.1質量份，不足以使聚合反應產生，若多於5質量份，則厭氧性接著劑的穩定性會降低。
厭氧性硬化促進劑並無特別限定，可例示例如：N,N-二甲基-對甲苯胺、N,N-二乙基-對甲苯胺、N,N-二乙基-鄰甲苯胺等甲苯胺；糖精、乙醯苯肼(APH)等肼類、苯并三唑、乙硫醇、馬來酸、萘醌、蒽醌。厭氧性接著劑所包含之厭氧性硬化促進劑可為1種，亦可為2種以上。 作為厭氧性接著劑所包含之厭氧性硬化促進劑，從保存性(使用期限)的觀點來看，宜為苯并三唑、乙硫醇、肼類。
厭氧性接著劑中厭氧性硬化促進劑的含量，相對於丙烯酸系化合物之總質量100質量份宜為0.01~5質量份，較佳為0.1~1質量份。
基於與SGA同樣的理由，厭氧性接著劑宜更包含彈性體。 彈性體可例示與在SGA例示者相同之物。厭氧性接著劑所包含之彈性體可為1種，亦可為2種以上。以硬化物之彈性的觀點而言，厭氧性接著劑所包含之彈性體宜為NBR。
厭氧性接著劑包含彈性體時，彈性體含量依彈性體的種類、分子量等而不同，例如相對於厭氧性接著劑的總質量，為1~30質量%。 彈性體包含NBR時，NBR含量相對於厭氧性接著劑之總質量宜為1~20質量%，較佳為5~15質量%。只要NBR含量在前述範圍之下限值以上，接著強度會更優異。只要NBR含量在前述範圍之上限值以下，硬化速度會更優異。
厭氧性接著劑亦可含有除丙烯酸系化合物、厭氧性硬化促進劑及彈性體以外的其他成分。其他成分可例示譬如：馬來醯亞胺、反應性稀釋劑、塑化劑、聚合阻滯劑、增黏劑、填充劑。 厭氧性接著劑中其他成分之含量，例如相對於厭氧性接著劑之總質量為0~10質量%。
使用厭氧性接著劑時，可譬如藉由重複以下操作來製造定子用接著積層鐵芯：於常溫下，在電磁鋼板之表面的一部分局部地塗佈厭氧性接著劑後，在別的電磁鋼板之上重疊並壓接，而形成接著部。並且可譬如除不具備第2接著劑塗佈站140以外，使用與製造裝置100同樣態樣之製造裝置來製造定子用接著積層鐵芯。
[第三實施形態] 亦可取代SGA，而使用含氰基丙烯酸酯作為丙烯酸系化合物之氰基丙烯酸酯系接著劑(瞬間接著劑)。第三實施形態之旋轉電機除取代SGA而使用氰基丙烯酸酯系接著劑以外，可設為與第一實施形態同樣的態樣。
在使用氰基丙烯酸酯系丙烯酸系接著劑之第三實施形態中，也是藉由在積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此之間局部地設置接著部，而可較於整面設置接著部時更加減低因硬化收縮而施加於電磁鋼板的應力。又，氰基丙烯酸酯系丙烯酸系接著劑在常溫下會硬化，故因熱膨脹係數之差所致應力也會減低。因此，可抑制電磁鋼板的應變，而可抑制鐵損的增大。
(氰基丙烯酸酯系接著劑) 作為氰基丙烯酸酯系接著劑，可無限制地使用氰基丙烯酸酯聚合而硬化之接著劑。作為氰基丙烯酸酯系接著劑所包含之氰基丙烯酸酯，可例示例如：甲基氰基丙烯酸酯、乙基氰基丙烯酸酯、甲氧基乙基氰基丙烯酸酯、丁基氰基丙烯酸酯、辛基氰基丙烯酸酯。氰基丙烯酸酯系接著劑所包含之氰基丙烯酸酯可為1種，亦可為2種以上。 從作業性的觀點來看，氰基丙烯酸酯系接著劑宜包含乙基氰基丙烯酸酯。
基於與SGA同樣的理由，氰基丙烯酸酯系接著劑宜更包含彈性體。 彈性體可例示與在SGA例示者相同之物。氰基丙烯酸酯系接著劑所包含之彈性體可為1種，亦可為2種以上。以硬化物之彈性的觀點而言，氰基丙烯酸酯系接著劑所包含之彈性體宜為NBR。
氰基丙烯酸酯系接著劑中氰基丙烯酸酯的含量，相對於氰基丙烯酸酯系接著劑之總質量宜為50~95質量%，較佳為70~90質量%。
氰基丙烯酸酯系接著劑包含彈性體時，彈性體含量依彈性體的種類、分子量等而不同，例如相對於氰基丙烯酸酯系接著劑的總質量，為1~30質量%。 彈性體包含NBR時，NBR含量相對於氰基丙烯酸酯系接著劑之總質量宜為1~20質量%，較佳為5~15質量%。只要NBR含量在前述範圍之下限值以上，接著強度會更優異。只要NBR含量在前述範圍之上限值以下，硬化速度會更優異。
氰基丙烯酸酯系接著劑亦可含有除氰基丙烯酸酯及彈性體以外的其他成分。作為其他成分，例如可例示胺類作為硬化促進劑。胺類並無特別限定，可例示例如N,N-二甲基-對甲苯胺、N,N-二乙基-對甲苯胺等甲苯胺。使用硬化促進劑時，化學反應的進行會非常地快，因此宜在對積層鐵芯塗上接著劑的前一刻於氰基丙烯酸酯系接著劑摻混硬化促進劑。 氰基丙烯酸酯系接著劑中其他成分之含量，例如相對於氰基丙烯酸酯系接著劑之總質量為0~10質量%。
使用氰基丙烯酸酯系接著劑時，可譬如藉由重複以下操作來製造定子用接著積層鐵芯：於常溫下，在電磁鋼板之表面的一部分局部地塗佈氰基丙烯酸酯系接著劑後，在別的電磁鋼板之上重疊並壓接，而形成接著部。並且可譬如除不具備第2接著劑塗佈站140以外，使用與製造裝置100同樣態樣之製造裝置來製造定子用接著積層鐵芯。
又，本發明之技術範圍並不限於前述實施形態，在不脫離本發明主旨之範圍內可加入各種變更。
定子鐵芯的形狀並不限定於前述實施形態中所示之形態。具體而言，定子鐵芯之外徑及內徑的尺寸、積層厚度、槽數、齒部之圓周方向與直徑方向的尺寸比率、齒部與芯背部之直徑方向的尺寸比率等，可因應所欲之旋轉電機的特性而任意設計。
雖然前述實施形態的轉子中，2個1組的永久磁鐵32形成有1個磁極，但本發明並不限於此。例如，可為1個永久磁鐵32形成1個磁極，亦可為3個以上的永久磁鐵32形成1個磁極。
前述實施形態中，作為旋轉電機是舉出永久磁鐵磁場型電動機為一例進行了說明，但如以下所例示地旋轉電機的構造並不限於此，可更採用以下未例示之各種周知構造。 前述實施形態中，作為旋轉電機是舉出永久磁鐵磁場型電動機為一例進行了說明，但本發明並不限於此。例如，旋轉電機亦可為磁阻型電動機或電磁鐵磁場型電動機(捲線磁場型電動機)。 前述實施形態中，作為交流電動機是舉出同步電動機為一例進行了說明，但本發明並不限於此。例如，旋轉電機亦可為感應電動機。 前述實施形態中，作為旋轉電機是舉出交流電動機為一例進行了說明，但本發明並不限於此。例如，旋轉電機亦可為直流電動機。 前述實施形態中，作為旋轉電機是舉出電動機為一例進行了說明，但本發明並不限於此。例如，旋轉電機亦可為發電機。
亦可取代旋轉電機10，在變壓器中採用前述定子鐵芯21。此時，作為電磁鋼板，宜採用方向性電磁鋼板來取代採用無方向電磁鋼板。
另外，在不脫離本發明主旨之範圍內，可將前述實施形態之構成要素適當置換成周知構成要素，並且亦可適當組合前述變形例。
以下，具體說明本發明實施例，而本發明並不限於該等實施例。
(製造例1~5) 按表1所示摻混量混合各成分，調製出SGA的第一劑及第二劑。又，雖未於表中記載，作為溶劑是適當使用了丙酮。
(製造例6~9) 按表3所示摻混量混合各成分，調製出厭氧性接著劑及氰基丙烯酸酯系接著劑。
(實施例1~6) 製作鋼帶，該鋼帶具有含有Si：3.0質量%、Al：0.5質量%及Mn：0.1質量%之無方向性電磁鋼板用的組成。基鐵厚度設為0.3mm。在該鋼帶塗佈含有金屬磷酸鹽與丙烯酸樹脂乳液之絕緣被膜處理液後，在300℃下進行燒附，而施以預定量之絕緣被膜。 使用圖4所示構成的製造裝置100，按以下程序將該鋼帶(電磁鋼板)沖裁為單板鐵芯，並依序積層而製作出定子鐵芯，前述單板鐵芯是外徑300mm、內徑240mm之環狀，並且於內徑側設置了18處長度30mm、寬度15mm之長方形的齒部。 從鋼捲C將前述鋼帶往圖4的箭頭F方向依序送出。然後，首先對該鋼帶施行藉由沖裁站110所行沖裁加工，接著對該鋼帶施行藉由沖裁站120所行沖裁加工。藉由該等沖裁加工，在鋼帶形成了圖3所示具有芯背部22與複數個齒部23之電磁鋼板40的形狀(沖裁步驟)。 接著，在第1接著劑塗佈站130藉由塗佈器131將SGA的第一劑點狀地塗佈於鋼帶之下表面(第1面)的複數處。然後，在第2接著劑塗佈站140藉由塗佈器141將第二劑點狀地塗佈於鋼帶之下表面的複數處(塗佈步驟)。第一劑及第二劑是重疊塗佈於同一平面上。 接著，將朝積層站150送出之鋼帶藉由外周沖裁公模153沖裁成單板鐵芯，並且一邊加壓一邊進行了積層(積層步驟)。 依序重複以上之沖裁步驟、塗佈步驟及積層步驟而積層了130片單板鐵芯後，將從模具下部排出之積層鐵芯移到已在裝置旁準備好的試樣台，並在25℃的氣體環境下固化5分鐘使SGA硬化，而獲得了定子鐵芯。 實施例1~3中，是藉由變更第一劑及第二劑的塗佈量，而變更了芯背部、齒部各自的接著面積率。將在各例中所得定子鐵芯的電磁鋼板彼此剝離，測定了接著部的平均直徑、及芯背部、齒部及電磁鋼板各自的接著面積率。結果列示於表2。
(實施例7~10) 取代SGA而使用表4所示厭氧性接著劑，將接著部的平均直徑、接著部的厚度、及芯背部、齒部及電磁鋼板各自的接著面積率製成如表4所示，在塗佈厭氧性接著劑後加壓壓接並使其硬化，除前述之外與實施例1同樣地進行而獲得了定子鐵芯。
(實施例11~14) 取代SGA而使用表4所示氰基丙烯酸酯系接著劑，將接著部的平均直徑、接著部的厚度、及芯背部、齒部及電磁鋼板各自的接著面積率製成如表4所示，在塗佈氰基丙烯酸酯系接著劑後加壓壓接並使其硬化，除前述之外與實施例1同樣地進行而獲得了定子鐵芯。
(比較例1) 將SGA的第一劑及第二劑塗佈成電磁鋼板的接著面積率為100%，除此之外與實施例1同樣地進行而製作了定子鐵芯。
(比較例2) 使用製造例4之SGA作為接著劑，除此之外與實施例1同樣地進行而製作了定子鐵芯。
(比較例3) 使用1液型的熱硬化型環氧系接著劑(施敏打硬公司製「EP171」)作為接著劑，除此之外與實施例1同樣地進行而製作了定子鐵芯。
(比較例4) 取代SGA而使用表4所示厭氧性接著劑，並塗佈成電磁鋼板的接著面積率為100%，除此之外與實施例7同樣地進行而製作了定子鐵芯。
(比較例5) 取代SGA而使用表4所示氰基丙烯酸酯系接著劑，並塗佈成電磁鋼板的接著面積率為100%，除此之外與實施例11同樣地進行而製作了定子鐵芯。
(評估) 針對各例之定子鐵芯進行了以下評估。結果列示於表2及表4。
＜鐵損＞ 使用具有直徑239.5mm之轉子形狀的檢測器的旋轉鐵損模擬器，來測定了定子鐵損。該旋轉鐵損模擬器為電氣學會研究會資料.RM-92-79, 1992中揭示者。 在定子鐵芯的鐵損評估中，作為評估基準的鐵芯，製作了積層片數10片的歛合固接積層鐵芯，該歛合固接積層鐵芯在芯背部形成8處接著部，並在所有齒部的中央部形成了直徑1.5mm的歛合。針對各例之定子鐵芯與歛合固接積層鐵芯，進行藉由旋轉鐵損模擬器所行測定，並按以下基準評估了鐵損。 1：相較於歛合固接積層鐵芯，磁性好20%以上。 2：相較於歛合固接積層鐵芯，磁性好15%以上且小於20%的範圍。 3：相較於歛合固接積層鐵芯，磁性好10%以上且小於15%的範圍。 4：相較於歛合固接積層鐵芯，磁性提升大於0%且小於10%。 5：相較於歛合固接積層鐵芯，並無觀察到磁性的提升。
＜生產性＞ 使用圖4所示製造裝置，在以150spm(於1分鐘積層之電磁鋼板的數量為150片)製作出定子鐵芯後，確認從模具取出之定子鐵芯的固接狀況，並按以下基準評估了生產性。 1：毫無問題地成功製作出定子鐵芯。 2：從模具取出後維持數秒到數分鐘，從而成功製作出定子鐵芯。 3：從模具取出後將積層面加壓，從而成功製作出定子鐵芯。 4：在處理中電磁鋼板彼此剝落、或積層變形。 5：電磁鋼板彼此未充分固接。
[表1]
Figure 02_image001
[表2]
Figure 02_image002
[表3]
Figure 02_image003
[表4]
Figure 02_image004
產業上之可利用性 根據本發明，可抑制旋轉電機的鐵損，並且可提升定子用接著積層鐵芯的生產性。據此，產業上之可利用性是很大的。
10:旋轉電機 20:定子 21:定子用接著積層鐵芯 22:芯背部 23:齒部 30:轉子 31:轉子鐵芯 32:永久磁鐵 33:貫通孔 40,P:電磁鋼板 41:接著部 42:接著區域 43:非接著區域 50:罩殼 60:旋轉軸 100:製造裝置 110,120:沖裁站 111,121:母模 112,122:公模 130:第1接著劑塗佈站 131,141:塗佈器 140:第2接著劑塗佈站 150:積層站 151:維持構件 152:外周沖裁母模 153:外周沖裁公模 154:彈簧 A-A:線段 C:鋼捲 F:箭頭 O:中心軸線
圖1是具備本發明一實施形態之定子用接著積層鐵芯之旋轉電機的截面圖。 圖2是該定子用積層鐵芯的側面圖。 圖3是圖2之A-A截面圖，且是顯示該定子用接著積層鐵芯之接著部的配置型樣例的圖。 圖4是顯示定子用接著積層鐵芯之製造裝置的概略構成的側面圖。
20:定子
21:定子用接著積層鐵芯
22:芯背部
23:齒部
40:電磁鋼板
41:接著部
42:接著區域
43:非接著區域
O:中心軸線

Claims (6)

  1. 一種定子用接著積層鐵芯，具備：複數個電磁鋼板，互相積層，且前述電磁鋼板之兩面被絕緣被膜所被覆；及接著部，配置於在積層方向上相鄰之前述電磁鋼板彼此之間，並將這些電磁鋼板彼此接著，又，將所有成組之在前述積層方向上相鄰之前述電磁鋼板彼此藉由前述接著部來接著，形成前述接著部之接著劑是包含丙烯酸系化合物之丙烯酸系接著劑，前述丙烯酸系化合物為氰基丙烯酸酯，前述丙烯酸系接著劑更包含彈性體，前述接著部局部地設置於在前述積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此之間。
  2. 一種定子用接著積層鐵芯，具備：複數個電磁鋼板，互相積層，且前述電磁鋼板之兩面被絕緣被膜所被覆；及接著部，配置於在積層方向上相鄰之前述電磁鋼板彼此之間，並將這些電磁鋼板彼此接著，又，將所有成組之在前述積層方向上相鄰之前述電磁鋼板彼此藉由前述接著部來接著，形成前述接著部之接著劑是包含丙烯酸系化合物之丙烯酸系接著劑，前述丙烯酸系接著劑為厭氧性接著劑，前述丙烯酸系接著劑更包含彈性體，前述接著部局部地設置於在前述積層方向上相鄰之電磁鋼板彼此之間。
  3. 如請求項1或2之定子用接著積層鐵芯，其中前述彈性體包含丙烯腈丁二烯橡膠；相對於前述丙烯酸系接著劑的總質量，前述丙烯腈丁二烯橡膠為1~20質量 %。
  4. 如請求項1或2之定子用接著積層鐵芯，其中在各個前述電磁鋼板間，前述接著部所占前述電磁鋼板的接著面積率為20~80%。
  5. 一種定子用接著積層鐵芯之製造方法，是製造如請求項1或2之定子用接著積層鐵芯之方法；該製造方法是重複進行以下操作：於常溫下，在前述電磁鋼板之表面的一部分塗佈前述丙烯酸系接著劑後，重疊並壓接至別的電磁鋼板之上而形成前述接著部。
  6. 一種旋轉電機，其具備如請求項1至4中任一項之定子用接著積層鐵芯。
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