JP7044454B2 - 石英ガラス調製時の中間体としての炭素ドープ二酸化ケイ素造粒体の調製 - Google Patents

石英ガラス調製時の中間体としての炭素ドープ二酸化ケイ素造粒体の調製 Download PDF

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Description

本発明は、石英ガラス体の調製のための方法であって、以下の方法ステップ、ｉ．）高熱法により生成された二酸化ケイ素粉末から調製された二酸化ケイ素造粒体Ｉを提供する方法ステップと、ｉｉ．）１０００～１３００℃の範囲の温度で、二酸化ケイ素造粒体Ｉを反応物質で処理する方法ステップと、ｉｉｉ）二酸化ケイ素造粒体からガラス溶融物を作製する方法ステップと、ｉｖ．）ガラス溶融物の少なくとも一部から石英ガラス体を作製する方法ステップと、を含む、方法に関する。さらに、本発明は、この方法により得ることができる石英ガラス体に関する。さらに、本発明は、それぞれ石英ガラス体のさらなる加工により得ることができるライトガイド、発光体、および成形体に関する。本発明は、追加的に二酸化ケイ素造粒体ＩＩの調製のための方法に関する。
石英ガラス、石英ガラス製品、および石英ガラスを含む製品が知られている。同様に、石英ガラスおよび石英ガラス体の調製のための様々な方法が、すでに知られている。それにもかかわらず、さらに高い純度を有する、すなわち不純物のない石英ガラスを調製することができる調製方法を突き止めるために相当の努力が依然として行われている。石英ガラスおよびその加工製品の応用の多くの分野では、例えば均質性および純度に関して、高い要求が課せられる。これは、とりわけ、ライトガイドまたは発光体へと加工される石英ガラスに当てはまる。ここで、不純物は、吸収を引き起こし得る。吸収は変色および放射光の減衰につながるので、吸収は、不利である。高純度石英ガラスの応用のさらなる例は、半導体の製作における生産ステップである。ここで、ガラス体のあらゆる不純物は、半導体内の欠陥に、したがって製作における不良品に、潜在的につながり得る。これらのプロセスで用いられる様々な高純度の、しばしば合成である石英ガラスは、調製するのに手間がかかる。これらは、高価である。
さらに、安価な上記の高純度合成石英ガラスおよびそれから得られる製品に対する市場の要求が存在する。したがって、これは、高純度石英ガラスを以前より低価格で提供できるようになりたいという熱望である。これに関連して、よりコスト効率のよい調製方法およびより廉価な原材料ソースの両方が、求められている。
石英ガラス体の調製のための公知の方法は、二酸化ケイ素を溶融するステップ、および溶融物から石英ガラス体を作製するステップを含む。ガラス体内の不純物は、例えば気泡の形でのガスの封入を通じて、特に高温において、荷重を受けたガラス体の破損につながり得、またはガラス体を特定目的に使用することを不可能にし得る。石英ガラスの原材料中の不純物は、石英ガラス内のひび、気泡、筋、および退色につながり得る。半導体の調製および加工のためのプロセスで用いられるとき、ガラス体内の不純物も、放出され、処理される半導体コンポーネントに移され得る。これは、例えばエッチングプロセスに当てはまり、半導体ビレットの不良品につながる。したがって、公知の調製方法に伴う共通の問題は、石英ガラス体の品質の不十分性である。
さらなる態様は、原材料の効率に関する。他所で副産物として蓄積する石英ガラスおよび原材料は、これらの副産物を例えば建設におけるフィラーとして用いたり、またはそれらをごみとして有償で処分したりするのではなく、好ましくは石英ガラス製品のための工業プロセスに入力することが、有利と思われる。これらの副産物は、しばしばフィルタで細塵として分離除去される。細塵は、特に衛生、作業安全性、および取り扱いに関して、さらなる問題をもたらす。
本発明の目的は、技術の現状に存在する欠点の１つ以上を少なくとも部分的に克服することである。
本発明のさらなる目的は、長寿命を有するライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。コンポーネントという用語は、具体的には、化学的処理ステップおよび／または物理的処理ステップのために反応器内で用いることができるデバイスを含むと理解されるべきである。
本発明のさらなる目的は、気泡がない、または低含有量の気泡を有するライトガイド、発光体、およびガラスコンポーネントを提供することである。
本発明のさらなる目的は、高い透明性を有するライトガイドおよびガラスコンポーネントを提供することである。
本発明のさらなる目的は、低い不透明性を有するライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。
本発明のさらなる目的は、低い減衰量を有するライトガイドを提供することである。
本発明のさらなる目的は、高い輪郭精度を有するライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。具体的には、本発明の目的は、高温で変形しないライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。具体的には、本発明の目的は、大きいサイズに形成されたときでさえ形態安定であるライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。
本発明のさらなる目的は、耐引裂性および耐破損性のライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。
本発明のさらなる目的は、調製するのが効率的なライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。
本発明のさらなる目的は、調製するのがコスト効率のよいライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。
本発明のさらなる目的は、調製のために長いさらなる加工ステップ、例えば焼き戻しが必要とされないライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。
本発明のさらなる目的は、高い耐熱衝撃性を有するライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。具体的には本発明の目的は、大きい熱変動に対してごくわずかな熱膨張を呈するライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。
本発明のさらなる目的は、高い硬度を有するライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。
本発明のさらなる目的は、高い純度を有し、外来原子による低い汚染度を有するライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。外来原子という用語は、意図的に導入されたのではない構成要素を意味するために用いられる。
本発明のさらなる目的は、低含有量のドーパント材料を含むライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。
本発明のさらなる目的は、高い均質性を有するライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。特性または材料の均質性は、試料におけるこの特性または材料の分布の均一性の尺度である。
具体的には本発明の目的は、高い材料均質性を有するライトガイド、発光体、およびコンポーネントを提供することである。材料均質性は、ライトガイド、発光体、または半導体デバイス内に含まれる元素および化合物、特にＯＨ、塩素、金属、特にアルミニウム、アルカリ土類金属、高融点金属、およびドーパント材料の分布の均一性の尺度である。
本発明のさらなる目的は、石英ガラス体であって、ライトガイド、発光体、および石英ガラスコンポーネント内における使用に好適であり、上記の目的の少なくとも１つ、好ましくはいくつかを少なくとも部分的に解決する、石英ガラス体、を提供することである。
本発明のさらなる目的は、線状形態を有する石英ガラス体を提供することである。具体的には、目的は、高い曲げ半径を有する石英ガラス体を提供することである。具体的には、さらなる目的は、高いファイバカールを有する石英ガラス体を提供することである。
さらなる目的は、陽イオンのマイグレーションができる限り低い石英ガラス体を提供することである。
さらなる目的は、石英ガラス体の全長にわたって高い均質性を有する石英ガラス体を提供することである。
具体的には、本発明のさらなる目的は、石英ガラス体の全長にわたって高い屈折率均質性を有する石英ガラス体を提供することである。
具体的には、本発明のさらなる目的は、石英ガラス体の全長にわたって高い粘度均質性を有する石英ガラス体を提供することである。
具体的には、本発明のさらなる目的は、石英ガラス体の全長にわたって高い材料均質性を有する石英ガラス体を提供することである。
具体的には、本発明のさらなる目的は、石英ガラス体の全長にわたって高い光学的均質性を有する石英ガラス体を提供することである。
さらなる目的は、炭素不純物の含有量がないかまたは非常に低い石英ガラス体を提供することである。
具体的には、本発明の目的は、炭化ケイ素粒子を含有しない石英ガラス体を提供することである。
さらなる目的は、ＯＨ含有量が低い石英ガラス体を提供することである。
さらなる目的は、アルカリ土類金属の含有量が低い石英ガラス体を提供することである。
さらなる目的は、結晶化核の含有量がないかまたは非常に低い石英ガラス体を提供することである。
さらなる目的は、熱負荷の下で、できるだけ変化しない特性を有する石英ガラス体を提供することである。具体的には本発明のさらなる目的は、熱負荷の下で結晶化しない石英ガラス体を提供することである。
さらなる目的は、造粒体の調製を、水道水の存在下で、時間およびコスト効率のよい様式で遂行することができる方法を提供することである。
本発明のさらなる目的は、良好な取扱性を有する二酸化ケイ素造粒体を提供することである。
本発明のさらなる目的は、低含有量の細塵を有する二酸化ケイ素造粒体を提供することである。
さらなる目的は、容易に貯蔵、輸送、および運搬することができる二酸化ケイ素造粒体を提供することである。
本発明のさらなる目的は、気泡のない石英ガラス体を形成することができる二酸化ケイ素造粒体を提供することである。本発明のさらなる目的は、バルク材料としてできる限り小さいガス体積を含む二酸化ケイ素造粒体を提供することである。
本発明のさらなる目的は、開気孔性の二酸化ケイ素造粒体を提供することである。
本発明のさらなる目的は、上記の目的の少なくとも一部が少なくとも部分的に解決される石英ガラス体を調製することができる方法を提供することである。
本発明のさらなる目的は、石英ガラス体をより簡単に調製することができる方法を提供することである。
本発明のさらなる目的は、石英ガラス体を連続的に調製することができる方法を提供することである。
本発明のさらなる目的は、石英ガラス体を連続的な溶融および形成方法により調製することができる方法を提供することである。
本発明のさらなる目的は、石英ガラス体を高速に成形することができる方法を提供することである。
本発明のさらなる目的は、低い不良率で石英ガラス体を調製することができる方法を提供することである。
本発明のさらなる目的は、組立可能な石英ガラス体を調製することができる方法を提供することである。
本発明のさらなる目的は、石英ガラス体を調製することができる自動化方法を提供することである。
本発明のさらなる目的は、二酸化ケイ素造粒体を、意図的な緻密化ステップに事前に供される必要なしに、例えば１０００℃を超える温度処理により溶融炉内で加工することができる、石英ガラス体の調製のための方法を提供することである。
具体的には、本発明の目的は、２０ｍ２／ｇ以上のＢＥＴを有する二酸化ケイ素造粒体を溶融炉内に導入し、溶融し、加工して石英ガラス体を得ることができる、石英ガラス体の調製のための方法を提供することである。
さらなる目的は、二酸化ケイ素粉末のスラリー化時に水道水を使用することにより、時間およびコスト効率のよい様式で造粒体の調製を遂行することができる方法を提供することである。
さらなる目的は、石英ガラス体の加工性をさらに改善することである。
さらなる目的は、石英ガラス体の組立可能性をさらに改善することである。
上記の目的の少なくとも１つを少なくとも部分的に実現することに対する寄与が、独立請求項によりなされる。従属請求項は、目的の少なくとも１つを少なくとも部分的に実現することに寄与する好ましい実施形態を提供する。
｜１｜ 石英ガラス体の調製のための方法であって、以下の方法ステップ、
ｉ．）二酸化ケイ素造粒体Ｉを提供するステップであって、提供は、以下のステップ、
Ｉ．高熱法により生成された二酸化ケイ素粉末を提供するステップ、
ＩＩ．二酸化ケイ素造粒体Ｉを得るために二酸化ケイ素粉末を加工するステップであって、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づき、１～２００ｐｐｍの範囲の炭素含有量ｗＣ（１）を有し、
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）を有し、アルカリ土類金属の含有量は、二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づく、加工するステップ、
を含む、提供するステップと、
ｉｉ．）二酸化ケイ素造粒体ＩＩを得るために、１０００～１３００℃の範囲の温度で、二酸化ケイ素造粒体Ｉを反応物質で処理するステップであって、
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、炭素含有量ｗＣ（２）およびアルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）を有し、含有量ｗＣ（２）およびｗＭ（２）は、各場合に二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づき、
炭素含有量ｗＣ（２）は、炭素含有量ｗＣ（１）より少なく、
アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）は、アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）より少ない、処理するステップと、
ｉｉｉ．）二酸化ケイ素造粒体ＩＩからガラス溶融物を作製するステップと、
ｉｖ．）ガラス溶融物の少なくとも一部から石英ガラス体を作製するステップと、
を含む、方法。
｜２｜ 二酸化ケイ素粉末が、２０～６０ｍ２／ｇの範囲、好ましくは２０～５０ｍ２／ｇのＢＥＴ表面積を有する、実施形態｜１｜に記載の方法。
｜３｜ 二酸化ケイ素造粒体Ｉの炭素含有量が、以下の方法のうちの１つで生成されている、先行する実施形態のいずれか一つに記載の方法。
１］高熱法二酸化ケイ素粉末の生成時の酸素不足による方法、
２］造粒前のスラリーへの炭素の添加による方法、
３］造粒後の炭素の添加による方法、
４］造粒中の炭素の添加による方法。
｜４｜ 反応物質が、ＨＣｌ、Ｃｌ２、Ｆ２、Ｏ２、Ｏ３、Ｈ２、Ｃ２Ｆ４、Ｃ２Ｆ６、ＨＣｌＯ４、またはこれらの２つ以上の組み合わせからなる群から選択され、反応物質が、特に好ましくはＣｌ２、ＨＣｌ、Ｏ２、またはこれらの２つ以上の組み合わせからなる群から選択される、先行する実施形態のいずれか一つに記載の方法。
｜５｜ 二酸化ケイ素造粒体Ｉの少なくとも２つの粒子が、互いに対して相対的な運動を行う、先行する実施形態のいずれか一つに記載の方法。
｜６｜ 溶融エネルギーが、固体面を介して二酸化ケイ素造粒体ＩＩに伝達される、先行する実施形態のいずれか一つに記載の方法。
｜７｜ 二酸化ケイ素粉末が、シロキサン、ケイ素アルコキシド、およびハロゲン化ケイ素からなる群から選択される要素から調製することができる、先行する実施形態のいずれか一つに記載の方法。
｜８｜ 二酸化ケイ素粉末が、以下の特徴、
ａ．２０～６０ｍ２／ｇの範囲のＢＥＴ表面積、
ｂ．０．０１～０．３ｇ／ｃｍ３の範囲のかさ密度、
ｃ．５０ｐｐｍ未満の炭素含有量、
ｄ．２００ｐｐｍ未満の塩素含有量、
ｅ．２００ｐｐｂ未満のアルミニウム含有量、
ｆ．５ｐｐｍ未満の、アルミニウムとは異なる金属の総含有量、
ｇ．粉末粒子の少なくとも７０重量％が、１０～１００ｎｍの範囲の一次粒子径を有する、
ｈ．０．００１～０．３ｇ／ｃｍ３の範囲の重装かさ密度、
ｉ．５重量％未満の残留水分量、
ｊ．１～７μｍの範囲の粒子径分布Ｄ１０、
ｋ．６～１５μｍの範囲の粒子径分布Ｄ５０、
ｌ．１０～４０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ９０、
のうちの少なくとも１つを有し、
重量％、ｐｐｍ、およびｐｐｂは、それぞれ二酸化ケイ素粉末の総重量に基づく、先行する実施形態のいずれか一つに記載の方法。
｜９｜ ステップＩＩ．が、以下の方法ステップを含む、先行する実施形態のいずれか一つに記載の方法。
ＩＩ．１ 液体を提供するステップ、
ＩＩ．２ スラリーを得るために高熱法により生成された二酸化ケイ素粉末を液体と混合するステップ、
ＩＩ．３ スラリーを噴霧乾燥するステップ。
｜１０｜ ステップＩＩ－３．の噴霧乾燥が、ステップＩＩ－２からのスラリーをノズルを通じて噴霧塔内に噴霧することにより行われ、以下の特徴のうちの少なくとも１つにより特徴付けられる、実施形態｜９｜に記載の方法。
ａ］噴霧塔内における噴霧造粒、
ｂ］４０ｂａｒ以下のノズルにおけるスラリーの圧力の存在、
ｃ］１０～５０℃の範囲の、噴霧塔内に進入時の液滴の温度、
ｄ］１００～４５０℃の範囲の、噴霧塔に向かって方向付けられたノズルの側部の温度、
ｅ］０．０５～１ｍ３／ｈの範囲の、ノズルを通るスラリーのスループット、
ｆ］スラリーの総重量に基づき、少なくとも４０重量％の、スラリーの固形物量、
ｇ］１０～１００ｋｇ／分の範囲の、噴霧塔に入るガス流入、
ｈ］１００～４５０℃の範囲の、噴霧塔内に進入時のガス流の温度、
ｉ］１７０℃未満の、噴霧塔から退出するときのガス流の温度、
］ガスは、空気、窒素、およびヘリウム、またはこれらの２つ以上の組み合わせからなる群から選択される、
ｋ］噴霧乾燥で作製された二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、５重量％未満の、噴霧塔から取り除く時の造粒体の残留水分量、
ｌ］噴霧乾燥で作製された二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、噴霧造粒体の少なくとも５０重量％が、１～１００ｓの範囲の飛行時間を完了する、
ｍ］噴霧乾燥で作製された二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、噴霧造粒体の少なくとも５０重量％が、２０ｍ超の飛行経路をカバーする、
ｎ］噴霧塔は、円筒状の幾何形状を有する、
ｏ］１０ｍ超の噴霧塔の高さ、
ｐ］造粒体を噴霧塔から取り除く前に、９０μｍ未満のサイズを有する粒子をスクリーニングにより排除する、
ｑ］好ましくは振動シュートで造粒体を噴霧塔から取り除いた後に、５００μｍ超のサイズを有する粒子を篩い分けにより排除する、
ｒ］スラリーの液滴のノズルからの退出は、垂直線から３０～６０度の角度で発生する。
｜１１｜ 以下の方法ステップを含む、先行する実施形態のいずれか一つに記載の方法。
ｖ．）石英ガラス体から、少なくとも１つの開口部を有する中空体を作製するステップ。
｜１２｜ 二酸化ケイ素造粒体ＩＩの調製のための方法であって、以下の方法ステップ、
１）二酸化ケイ素造粒体Ｉを提供するステップであって、
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、高熱法により生成された二酸化ケイ素粉末から調製されており、
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づき、１～２００ｐｐｍの範囲の炭素含有量ｗＣ（１）を有し、
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）を有し、アルカリ土類金属の含有量は、二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づく、提供するステップ、
２）二酸化ケイ素造粒体ＩＩを得るために、１０００～１３００℃の範囲の温度で、二酸化ケイ素造粒体Ｉを反応物質で処理するステップであって、
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、炭素含有量ｗＣ（２）およびアルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）を有し、含有量ｗＣ（２）およびｗＭ（２）は、各場合に二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づき、
炭素含有量ｗＣ（２）は、炭素含有量ｗＣ（１）より少なく、
アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）は、アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）より少ない、処理するステップ、
を含む、方法。
｜１３｜ 実施形態｜１２｜に従って得ることができる二酸化ケイ素造粒体。
｜１４｜ 二酸化ケイ素造粒体ＩＩが、５ｐｐｍ未満の炭素含有量を有し、ｐｐｍが、二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づく、実施形態｜１３｜に記載の二酸化ケイ素造粒体ＩＩ。
｜１５｜ 以下の特徴、
（Ａ）５００ｐｐｍ未満の塩素含有量、
（Ｂ）２００ｐｐｂ未満のアルミニウム含有量、
（Ｃ）３００ｐｐｂ未満の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量、
（Ｄ）２０～４０ｍ２／ｇの範囲のＢＥＴ表面積、
（Ｅ）０．１～２．５ｍ２／ｇの範囲の細孔容積、
（Ｆ）二酸化ケイ素粒子の総重量に基づき、１重量％未満の残留水分量、
（Ｇ）０．７～１．２ｇ／ｃｍ３の範囲のかさ密度、
（Ｈ）０．７～１．１ｇ／ｃｍ３の範囲の重装かさ密度、
（Ｉ）５０～１５０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ１０、
（Ｊ）１５０～２５０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ５０、
（Ｋ）２５０～４５０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ９０、
のうちの１つを少なくとも有し、
重量％、ｐｐｂ、およびｐｐｍが、それぞれ二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づく、実施形態｜１３｜または｜１４｜のいずれか一つに記載の二酸化ケイ素造粒体ＩＩ。
｜１６｜ 実施形態｜１｜～｜１１｜のいずれか一つに記載の方法により得ることができる石英ガラス体。
｜１７｜ 以下の特徴、
Ａ］５００ｐｐｍ未満のＯＨ含有量、および
Ｂ］６０ｐｐｍ未満の塩素含有量、および
Ｃ］２００ｐｐｂ未満のアルミニウム含有量、
Ｄ］５＊１０１５／ｃｍ３未満のＯＤＣ含有量、
Ｅ］３００ｐｐｂ未満の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量、
Ｆ］ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１１．４～ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１２．９、またはｌｏｇ１０（η（１３００℃）／ｄＰａｓ）＝１１．１～ｌｏｇ１０（η（１３００℃）／ｄＰａｓ）＝１２．２、またはｌｏｇ１０（η（１３５０℃）／ｄＰａｓ）＝１０．５～ｌｏｇ１０（η（１３５０℃）／ｄＰａｓ）＝１１．５の範囲の粘度（ｐ＝１０１３ｈＰａ）、
Ｇ］石英ガラス体のＯＨ含有量Ａ］に基づき１０％以下のＯＨ含有量の標準偏差、
Ｈ］石英ガラス体のＣｌ含有量Ｂ］に基づき１０％以下のＣｌ含有量の標準偏差、
Ｉ］石英ガラス体のＡｌ含有量Ｃ］に基づき１０％以下のＡｌ含有量の標準偏差、
Ｊ］１０－４未満の屈折率均質性、
Ｋ］円筒形状、
Ｌ］１０００ｐｐｂ未満のタングステン含有量、
Ｍ］１０００ｐｐｂ未満のモリブデン含有量、
のうちの１つを少なくとも有し、
ｐｐｂおよびｐｐｍは、それぞれ石英ガラス体の総重量に基づく、実施形態｜１６｜に記載の石英ガラス体。
｜１８｜ 以下のステップを含む、ライトガイドの調製のための方法。
Ａ／ 以下のものを提供するステップ、
Ａ１／ 実施形態｜１１｜に記載の方法により得ることができる、少なくとも１つの開口部を有する中空体、または
Ａ２／ 石英ガラス体が、少なくとも１つの開口部を有する中空体を得るように最初に加工される、実施形態｜１６｜もしくは｜１７｜のいずれか一つに記載の石英ガラス体、
Ｂ／ 前駆体を得るために、石英ガラス体内に少なくとも１つの開口部を通じて１つまたは複数のコアロッドを導入するステップ、
Ｃ／ １つまたはいくつかのコアおよびジャケットＭ１を有するライトガイドを得るために、温かい場所でステップＢ／からの前駆体を延伸するステップ。
｜１９｜ 以下のステップを含む、発光体の調製のための方法。
（ｉ）以下のものを提供するステップ、
（ｉ－１）実施形態｜１１｜に記載の方法により得ることができる中空体、または
（ｉ－２）石英ガラス体が、中空体を得るように最初に加工される、実施形態｜１６｜もしくは｜１７｜のいずれか一つに記載の石英ガラス体、
（ｉｉ）任意追加的に中空体に電極を取り付けるステップ、
（ｉｉｉ）中空体をガスで充填するステップ。
｜２０｜ 以下のステップを含む、成形体の調製のための方法。
（１）実施形態｜１６｜または｜１７｜のいずれか一つに記載の石英ガラス体を提供するステップ、
（２）石英ガラス体から成形体を形成するステップ。
｜２１｜ 二酸化ケイ素造粒体ＩＩのアルカリ土類金属の含有量を低減させるための炭素の使用。
｜２２｜ ライトガイド、発光体、および成形体からなる群から選択される製品の調製のための二酸化ケイ素造粒体ＩＩの使用。
流れ図（石英ガラス体の調製のための方法）。 流れ図（二酸化ケイ素造粒体Ｉの調製のための方法）。 流れ図（二酸化ケイ素造粒体ＩＩの調製のための方法）。 流れ図（ライトガイドの調製のための方法）。 流れ図（発光体の調製のための方法）。 炉内の吊り下げ式坩堝の概略図。 炉内の立設式坩堝の概略図。 フラッシングリングを有する坩堝の概略図。 噴霧塔の概略図。 ライトガイドの断面の概略図。 ライトガイドの眺めの概略図。 露点測定装置を有する坩堝の概略図。 ガス圧焼結炉（ＧＤＳ炉）の概略図。 流れ図（成形体の調製のための方法）。
一般事項
本明細書において、開示の範囲は、境界値も含む。したがって、パラメータＡに関して「Ｘ～Ｙの範囲」という形の開示は、Ａが値Ｘ、Ｙ、およびＸとＹとの間の値をとることができることを意味する。パラメータＡに関して「最大Ｙ」という形の、一方側が境界付けられた範囲は、同様に値ＹおよびＹ未満の値を意味する。
本発明の第１の態様は、以下の方法ステップを含む、石英ガラス体の調製のための方法である。
ｉ．）二酸化ケイ素造粒体Ｉを提供するステップであって、提供は、以下のステップ、
Ｉ．高熱法により生成された二酸化ケイ素粉末を提供するステップ、
ＩＩ．二酸化ケイ素造粒体Ｉへと二酸化ケイ素粉末を加工するステップであって、
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づき、１～２００ｐｐｍの範囲の炭素含有量ｗＣ（１）を有し、
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）を有し、アルカリ土類金属の含有量は、二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づく、加工するステップ、
を含む、提供するステップ、
ｉｉ．）二酸化ケイ素造粒体ＩＩを得るために、１０００～１３００℃の範囲の温度で、二酸化ケイ素造粒体Ｉを反応物質で処理するステップであって、
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、炭素含有量ｗＣ（２）およびアルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）を有し、含有量ｗＣ（２）およびｗＭ（２）は、各場合に二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づき、
炭素含有量ｗＣ（２）は、炭素含有量ｗＣ（１）より少なく、
アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）は、アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）より少ない、処理するステップ、
ｉｉｉ．）二酸化ケイ素造粒体ＩＩからガラス溶融物を作製するステップ、
ｉｖ．）ガラス溶融物の少なくとも一部から石英ガラス体を作製するステップ。
ステップｉ．）
本発明によれば、二酸化ケイ素造粒体Ｉの提供は、以下の方法ステップを含む。
Ｉ．高熱法により生成された二酸化ケイ素粉末を提供するステップ、および
ＩＩ．二酸化ケイ素造粒体Ｉを得るために二酸化ケイ素粉末を加工するステップ。
粉末は、１～１００ｎｍ未満の範囲の一次粒子径を有する乾燥固体材料の粒子を意味する。
二酸化ケイ素造粒体は、二酸化ケイ素粉末を造粒することにより得ることができる。二酸化ケイ素造粒体は、一般に、３ｍ２／ｇ以上のＢＥＴ表面積および１．５ｇ／ｃｍ３未満の密度を有する。造粒は、粉末粒子を顆粒に変換することを意味する。造粒中、複数の二酸化ケイ素粉末粒子のクラスター、すなわち「二酸化ケイ素顆粒」と呼ばれるより大きい凝集体が形成される。これらは、しばしば「二酸化ケイ素造粒体粒子」または「顆粒粒子」とも呼ばれる。集合として、顆粒は、造粒体を形成し、例えば二酸化ケイ素顆粒は、「二酸化ケイ素造粒体」を形成する。二酸化ケイ素造粒体は、二酸化ケイ素粉末より大きい粒径を有する。
粉末を造粒体に変換するための造粒手順は、より詳細に後述される。
現在の文脈では、二酸化ケイ素粒は、二酸化ケイ素体、特に石英ガラス体のサイズ低減により得ることができる二酸化ケイ素粒子を意味する。二酸化ケイ素粒は、一般に、１．２ｇ／ｃｍ３超、例えば１．２～２．２ｇ／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは約２．２ｇ／ｃｍ３の密度を有する。さらに、二酸化ケイ素粒のＢＥＴ表面積は、ＤＩＮ ＩＳＯ ９２７７：２０１４－０１に従って決定すると、好ましくは一般に１ｍ２／ｇ未満である。
原則として、当業者が好適と考える全ての二酸化ケイ素粒子を、選択することができる。好ましいのは、二酸化ケイ素造粒体および二酸化ケイ素粒である。
粒径または粒子径は、以下の式に従って「面積円相当径ｘＡｉ」として与えられる粒子の直径を意味し、
Figure 0007044454000001
式中、Ａｉは、画像解析により観察した粒子の表面積を表す。好適な測定法は、例えばＩＳＯ １３３２２－１：２０１４またはＩＳＯ １３３２２－２：２００９である。「より大きい粒径」などの比較による開示は、比較される値が同じメソッドで測定されることを常に意味する。
二酸化ケイ素粉末
本発明の文脈では、合成二酸化ケイ素粉末、すなわち高熱法により生成された二酸化ケイ素粉末、が使用される。
二酸化ケイ素粉末は、少なくとも２つの粒子を有する任意の二酸化ケイ素粉末でよい。調製プロセスとしては、当業者が当技術分野で普及しており、好適であると考える任意のプロセスを使用することができる。
本発明の好ましい実施形態によれば、二酸化ケイ素粉末は、石英ガラスの調製において、特にいわゆる「スート体」の調製において、副産物として生成される。このようなソースからの二酸化ケイ素は、しばしば「スートダスト」とも呼ばれる。
二酸化ケイ素粉末の好ましいソースは、火炎加水分解バーナーの適用によりスート体の合成的調製から得られる二酸化ケイ素粒子である。スート体の調製では、円筒ジャケット面を有する回転担持管が、バーナー列に沿って前後に動かされる。火炎加水分解バーナーには、バーナーガスとしての酸素および水素、ならびに二酸化ケイ素一次粒子を作製するための原材料を供給することができる。二酸化ケイ素一次粒子は、好ましくは、最大１００ｎｍの一次粒子径を有する。火炎加水分解により生成される二酸化ケイ素一次粒子は、集合または凝集して約９μｍの粒子径（ＤＩＮ ＩＳＯ １３３２０：２００９－１）を有する二酸化ケイ素粒子を形成する。二酸化ケイ素粒子内では、二酸化ケイ素一次粒子は、走査電子顕微鏡によりそれらの形態により識別可能であり、一次粒子径を測定することができる。二酸化ケイ素粒子の一部分は、長手方向軸を中心として回転している担持管の円筒ジャケット面上に堆積される。このようにして、スート体が、一層ずつビルドアップされる。二酸化ケイ素粒子の別の部分は、担持管の円筒ジャケット面上には堆積されず、むしろ例えばフィルタシステム内にダストとして蓄積する。この二酸化ケイ素粒子の他の部分が、しばしば「スートダスト」とも呼ばれる二酸化ケイ素粉末を構成する。一般に、担持管上に堆積される二酸化ケイ素粒子の部分は、二酸化ケイ素粒子の総重量に基づき、スート体調製の文脈ではスートダストとして蓄積する二酸化ケイ素粒子の部分より大きい。
最近、スートダストは、一般に廃物として面倒かつ高価な様式で処分され、または例えば道路工事において付加価値のないフィラー材料として、染料工業で添加剤として、タイル業界のための原材料として、および建築用基礎の修復に用いられるヘキサフルオロケイ酸の調製のために、使用される。本発明の場合、スートダストは、好適な原材料であり、高品質製品を得るように加工することができる。
火炎加水分解により調製される二酸化ケイ素は、通常、高熱法二酸化ケイ素と呼ばれる。高熱法二酸化ケイ素は、通常、非晶質二酸化ケイ素一次粒子または二酸化ケイ素粒子の形で入手可能である。
好ましい実施形態によれば、二酸化ケイ素粉末は、混合ガスから火炎加水分解により調製することができる。この場合、二酸化ケイ素粒子は、火炎加水分解においても作製され、凝集体または集合体が形成される前に取り出される。ここでは、上記でスートダストと呼んだ二酸化ケイ素粉末が、主生成物である。
二酸化ケイ素粉末を作製するための好適な原材料は、好ましくは、シロキサン、ケイ素アルコキシド、および無機ケイ素化合物である。シロキサンは、直鎖状ポリアルキルシロキサンおよび環状ポリアルキルシロキサンを意味する。好ましくは、ポリアルキルシロキサンは、以下の一般式を有し、
ＳｉｐＯｐＲ２ｐ、
式中、ｐは、少なくとも２、好ましくは２～１０、特に好ましくは３～５の整数であり、Ｒは、１～８個のＣ原子、好ましくは１～４個のＣ原子を含むアルキル基、特に好ましくはメチル基である。
特に好ましいのは、ヘキサメチルジシロキサン、ヘキサメチルシクロトリシロキサン（Ｄ３）、オクタメチルシクロテトラシロキサン（Ｄ４）、およびデカメチルシクロペンタシロキサン（Ｄ５）、またはこれらの２つ以上の組み合わせからなる群から選択されるシロキサンである。シロキサンがＤ３、Ｄ４、およびＤ５を含む場合、好ましくはＤ４が、主成分である。主成分は、各場合に二酸化ケイ素粉末の総量に基づき、好ましくは少なくとも７０重量％、好ましくは少なくとも８０重量％、例えば少なくとも９０重量％または少なくとも９４重量％、特に好ましくは少なくとも９８重量％の量で存在する。好ましいケイ素アルコキシドは、テトラメトキシシランおよびメチルトリメトキシシランである。二酸化ケイ素粉末の原材料として好ましい無機ケイ素化合物は、ハロゲン化ケイ素、シリケート、炭化ケイ素、および窒化ケイ素である。二酸化ケイ素粉末の原材料として特に好ましい無機ケイ素化合物は、四塩化ケイ素およびトリクロロシランである。
好ましい実施形態によれば、二酸化ケイ素粉末は、シロキサン、ケイ素アルコキシド、およびハロゲン化ケイ素からなる群から選択される化合物から調製することができる。
好ましくは、二酸化ケイ素粉末は、ヘキサメチルジシロキサン、ヘキサメチルシクロトリシロキサン、オクタメチルシクロテトラシロキサン、デカメチルシクロペンタシロキサン、テトラメトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、四塩化ケイ素、およびトリクロロシラン、またはこれらの２つ以上の組み合わせからなる群から選択される化合物から、例えば四塩化ケイ素およびオクタメチルシクロテトラシロキサンから、特に好ましくはオクタメチルシクロテトラシロキサンから、調製することができる。
火炎加水分解により四塩化ケイ素から二酸化ケイ素を作製する場合、様々なパラメータが重要である。好適な混合ガスの好ましい組成は、火炎加水分解において２５～４０体積％の範囲の酸素含有量を含む。水素含有量は、４５～６０体積％の範囲でよい。四塩化ケイ素含有量は、好ましくは５～３０体積％であり、上記体積％の全ては、ガス流の総体積に基づく。さらに好ましいのは、上記体積割合の酸素、水素、およびＳｉＣｌ４の組み合わせである。火炎加水分解における火炎は、好ましくは１５００～２５００℃の範囲、例えば１６００～２４００℃の範囲、特に好ましくは１７００～２３００℃の範囲の温度を有する。好ましくは、火炎加水分解で作製される二酸化ケイ素一次粒子は、凝集体または集合体が形成される前に二酸化ケイ素粉末として取り出される。
本発明の第１の態様の好ましい実施形態によれば、二酸化ケイ素粉末は、以下の特徴、
ａ．２０～６０ｍ２／ｇの範囲、例えば２５～５５ｍ２／ｇ、または３０～５０ｍ２／ｇ、特に好ましくは２０～４０ｍ２／ｇのＢＥＴ表面積、
ｂ．かさ密度０．０１～０．３ｇ／ｃｍ３、例えば０．０２～０．２ｇ／ｃｍ３の範囲、好ましくは０．０３～０．１５ｇ／ｃｍ３の範囲、さらに好ましくは０．１～０．２ｇ／ｃｍ３の範囲または０．０５～０．１ｇ／ｃｍ３の範囲、
ｃ．５０ｐｐｍ未満、例えば４０ｐｐｍ未満または３０ｐｐｍ未満、特に好ましくは１ｐｐｂ～２０ｐｐｍの範囲の炭素含有量、
ｄ．２００ｐｐｍ未満、例えば１５０ｐｐｍ未満または１００ｐｐｍ未満、特に好ましくは１ｐｐｂ～８０ｐｐｍの範囲の塩素含有量、
ｅ．２００ｐｐｂ未満、例えば１～１００ｐｐｂの範囲、特に好ましくは１～８０ｐｐｂの範囲のアルミニウム含有量、
ｆ．５ｐｐｍ未満、例えば２ｐｐｍ未満、特に好ましくは１ｐｐｂ～１ｐｐｍの範囲の、アルミニウムとは異なる金属の総含有量、
ｇ．粉末粒子の少なくとも７０重量％が、１０～１００ｎｍ未満の範囲、例えば１５～１００ｎｍ未満の範囲、特に好ましくは２０～１００ｎｍ未満の範囲の一次粒子径を有する、
ｈ．０．００１～０．３ｇ／ｃｍ３の範囲、例えば０．００２～０．２ｇ／ｃｍ３または０．００５～０．１ｇ／ｃｍ３の範囲、好ましくは０．０１～０．０６ｇ／ｃｍ３の範囲、好ましくは０．１～０．２ｇ／ｃｍ３の範囲、または０．１５～０．２ｇ／ｃｍ３の範囲の重装かさ密度、
ｉ．５重量％未満、例えば０．２５～３重量％の範囲、特に好ましくは０．５～２重量％の範囲の残留水分量、
ｊ．１～７μｍの範囲、例えば２～６μｍの範囲または３～５μｍの範囲、特に好ましくは３．５～４．５μｍの範囲の粒子径分布Ｄ１０、
ｋ．６～１５μｍの範囲、例えば７～１３μｍの範囲または８～１１μｍの範囲、特に好ましくは８．５～１０．５μｍの範囲の粒子径分布Ｄ５０、
ｌ．１０～４０μｍの範囲、例えば１５～３５μｍの範囲、特に好ましくは２０～３０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ９０、
のうちの少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも４つ、特に好ましくは少なくとも５つを有し、
重量％、ｐｐｍ、およびｐｐｂは、それぞれ二酸化ケイ素粉末の総重量に基づく。
二酸化ケイ素粉末は、二酸化ケイ素を含有する。好ましくは、二酸化ケイ素粉末は、各場合に二酸化ケイ素粉末の総重量に基づき、９５重量％超、例えば９８重量％超または９９重量％超または９９．９重量％超の割合の二酸化ケイ素を含有する。特に好ましくは、二酸化ケイ素粉末は、二酸化ケイ素粉末の総重量に基づき９９．９９重量％超の割合の二酸化ケイ素を含有する。
好ましくは、二酸化ケイ素粉末は、各場合に二酸化ケイ素粉末の総重量に基づき、５ｐｐｍ未満、例えば２ｐｐｍ未満、特に好ましくは１ｐｐｍ未満の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量を有する。しかしながら、しばしば二酸化ケイ素粉末は、少なくとも１ｐｐｂの、アルミニウムとは異なる金属の含有量を有する。このような金属は、例えばナトリウム、リチウム、カリウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、ゲルマニウム、銅、モリブデン、タングステン、チタン、鉄、およびクロムである。これらは、例えば元素形態で、イオンとして、または分子もしくはイオンもしくは錯体の一部として存在してもよい。
好ましくは、二酸化ケイ素粉末は、３０ｐｐｍ未満、例えば２０ｐｐｍ未満、特に好ましくは１５ｐｐｍ未満の総含有量のさらなる構成要素を有し、ｐｐｍは、各場合に二酸化ケイ素粉末の総重量に基づく。しかしながら、しばしば二酸化ケイ素粉末は、少なくとも１ｐｐｂの含有量のさらなる構成要素を有する。さらなる構成要素は、以下の群、二酸化ケイ素、塩素、アルミニウム、ＯＨ基、に属さない二酸化ケイ素粉末の全ての構成要素を意味する。
現在の文脈では、構成要素が化学元素であるとき、構成要素への言及は、構成要素が元素として、イオンとして、または化合物もしくは塩内に存在してもよいことを意味する。例えば、「アルミニウム」という用語は、金属のアルミニウムに加えて、アルミニウム塩、酸化アルミニウム、およびアルミニウム金属錯体も含む。例えば、「塩素」という用語は、元素状塩素に加えて、塩化ナトリウムおよび塩化水素などの塩化物を含む。しばしば、さらなる構成要素は、それらを含有する材料と同じ集合状態で存在する。
現在の文脈では、構成要素が化学化合物または官能基である場合、構成要素への言及は、構成要素が、開示の形態で、帯電した化学化合物として、または化学化合物の誘導体として存在してもよいことを意味する。例えば、化学材料エタノールへの言及は、エタノールに加えて、エタノレート、例えばナトリウムエタノレートも含む。「ＯＨ基」への言及は、シラノール、水、および金属水酸化物も含む。例えば、酢酸の文脈では、誘導体への言及は、酢酸エステルおよび無水酢酸も含む。
好ましくは、粉末粒子の数に基づき、二酸化ケイ素粉末の粉末粒子の少なくとも７０％は、１００ｎｍ未満、例えば１０～１００ｎｍまたは１５～１００ｎｍの範囲、特に好ましくは２０～１００ｎｍの範囲の一次粒子径を有する。一次粒子径は、ＩＳＯ １３３２０：２００９－１０に従って動的光散乱法により測定される。
好ましくは、粉末粒子の数に基づき、二酸化ケイ素粉末の粉末粒子の少なくとも７５％は、１００ｎｍ未満、例えば１０～１００ｎｍまたは１５～１００ｎｍの範囲、特に好ましくは２０～１００ｎｍの範囲の一次粒子径を有する。
好ましくは、粉末粒子の数に基づき、二酸化ケイ素粉末の粉末粒子の少なくとも８０％は、１００ｎｍ未満、例えば１０～１００ｎｍまたは１５～１００ｎｍの範囲、特に好ましくは２０～１００ｎｍの範囲の一次粒子径を有する。
好ましくは、粉末粒子の数に基づき、二酸化ケイ素粉末の粉末粒子の少なくとも８５％は、１００ｎｍ未満、例えば１０～１００ｎｍまたは１５～１００ｎｍの範囲、特に好ましくは２０～１００ｎｍの範囲の一次粒子径を有する。
好ましくは、粉末粒子の数に基づき、二酸化ケイ素粉末の粉末粒子の少なくとも９０％は、１００ｎｍ未満、例えば１０～１００ｎｍまたは１５～１００ｎｍの範囲、特に好ましくは２０～１００ｎｍの範囲の一次粒子径を有する。
好ましくは、粉末粒子の数に基づき、二酸化ケイ素粉末の粉末粒子の少なくとも９５％は、１００ｎｍ未満、例えば１０～１００ｎｍまたは１５～１００ｎｍの範囲、特に好ましくは２０～１００ｎｍの範囲の一次粒子径を有する。
好ましくは、二酸化ケイ素粉末は、１～７μｍの範囲、例えば２～６μｍの範囲または３～５μｍの範囲、特に好ましくは３．５～４．５μｍの範囲の粒子径Ｄ１０を有する。好ましくは、二酸化ケイ素粉末は、６～１５μｍの範囲、例えば７～１３μｍの範囲または８～１１μｍの範囲、特に好ましくは８．５～１０．５μｍの範囲の粒子径Ｄ５０を有する。好ましくは、二酸化ケイ素粉末は、１０～４０μｍの範囲、例えば１５～３５μｍの範囲、特に好ましくは２０～３０μｍの範囲の粒子径Ｄ９０を有する。
好ましくは、二酸化ケイ素粉末は、２０～６０ｍ２／ｇの範囲、例えば２５～５５ｍ２／ｇ、または３０～５０ｍ２／ｇ、特に好ましくは２０～４０ｍ２／ｇの比表面積（ＢＥＴ表面積）を有する。ＢＥＴ表面積は、測定する表面におけるガス吸着に基づくＤＩＮ ６６１３２により、ブルナウアー（Ｂｒｕｎａｕｅｒ）、エメット（Ｅｍｍｅｔ）、およびテラー（Ｔｅｌｌｅｒ）（ＢＥＴ）のメソッドに従って決定される。
好ましくは、二酸化ケイ素粉末は、７未満、例えば３～６．５または３．５～６または４～５．５の範囲、特に好ましくは４．５～５の範囲のｐＨ値を有する。ｐＨ値は、単一ロッド測定電極（水中に４％の二酸化ケイ素粉末）により決定することができる。
二酸化ケイ素粉末は、好ましくは特徴組み合わせａ．／ｂ．／ｃ．またはａ．／ｂ．／ｆ．またはａ．／ｂ．／ｇ．、さらに好ましくは特徴組み合わせａ．／ｂ．／ｃ．／ｆ．またはａ．／ｂ．／ｃ．／ｇ．またはａ．／ｂ．／ｆ．／ｇ．、さらに好ましくは特徴組み合わせａ．／ｂ．／ｃ．／ｆ．／ｇ．を有する。
二酸化ケイ素粉末は、好ましくは特徴組み合わせａ．／ｂ．／ｃ．を有し、ＢＥＴ表面積は、２０～４０ｍ２／ｇの範囲であり、かさ密度は、０．０５～０．３ｇ／ｍＬの範囲であり、炭素含有量は、４０ｐｐｍ未満である。
二酸化ケイ素粉末は、好ましくは特徴組み合わせａ．／ｂ．／ｆ．を有し、ＢＥＴ表面積は、２０～４０ｍ２／ｇの範囲であり、かさ密度は、０．０５～０．３ｇ／ｍＬの範囲であり、アルミニウムとは異なる金属の総含有量は、１ｐｐｂ～１ｐｐｍの範囲である。
二酸化ケイ素粉末は、好ましくは特徴組み合わせａ．／ｂ．／ｇ．を有し、ＢＥＴ表面積は、２０～４０ｍ２／ｇの範囲であり、かさ密度は、０．０５～０．３ｇ／ｍＬの範囲であり、粉末粒子の少なくとも７０重量％は、２０～１００ｎｍ未満の範囲の一次粒子径を有する。
二酸化ケイ素粉末は、さらに好ましくは特徴組み合わせａ．／ｂ．／ｃ．／ｆ．を有し、ＢＥＴ表面積は、２０～４０ｍ２／ｇの範囲であり、かさ密度は、０．０５～０．３ｇ／ｍＬの範囲であり、炭素含有量は、４０ｐｐｍ未満であり、アルミニウムとは異なる金属の総含有量は、１ｐｐｂ～１ｐｐｍの範囲である。
二酸化ケイ素粉末は、さらに好ましくは特徴組み合わせａ．／ｂ．／ｃ．／ｇ．を有し、ＢＥＴ表面積は、２０～４０ｍ２／ｇの範囲であり、かさ密度は、０．０５～０．３ｇ／ｍＬの範囲であり、炭素含有量は、４０ｐｐｍ未満であり、粉末粒子の少なくとも７０重量％は、２０～１００ｎｍ未満の範囲の一次粒子径を有する。
二酸化ケイ素粉末は、さらに好ましくは特徴組み合わせａ．／ｂ．／ｆ．／ｇ．を有し、ＢＥＴ表面積は、２０～４０ｍ２／ｇの範囲であり、かさ密度は、０．０５～０．３ｇ／ｍＬの範囲であり、アルミニウムとは異なる金属の総含有量は、１ｐｐｂ～１ｐｐｍの範囲であり、粉末粒子の少なくとも７０重量％は、２０～１００ｎｍ未満の範囲の一次粒子径を有する。
二酸化ケイ素粉末は、特に好ましくは特徴組み合わせａ．／ｂ．／ｃ．／ｆ．／ｇ．を有し、ＢＥＴ表面積は、２０～４０ｍ２／ｇの範囲であり、かさ密度は、０．０５～０．３ｇ／ｍＬの範囲であり、炭素含有量は、４０ｐｐｍ未満であり、アルミニウムとは異なる金属の総含有量は、１ｐｐｂ～１ｐｐｍの範囲であり、粉末粒子の少なくとも７０重量％は、２０～１００ｎｍ未満の範囲の一次粒子径を有する。
ステップＩＩ．
本発明によれば、二酸化ケイ素粉末は、ステップＩＩで二酸化ケイ素造粒体Ｉを得るように加工される。この目的のため、粒径の増大につながる当業者に公知のいずれのプロセスも好適である。
「二酸化ケイ素造粒体Ｉ」は、燃料ガス火炎内におけるケイ素化合物の熱分解中に得られた二酸化ケイ素粉末の造粒により得られる、二酸化ケイ素の造粒体を意味する。燃料ガスとして好ましいのは、酸水素ガス、天然ガス、またはメタンガスであり、特に好ましいのは、酸水素ガスである。
二酸化ケイ素造粒体は、二酸化ケイ素粉末の粒径より大きい粒径を有する。好ましくは、二酸化ケイ素造粒体の粒径は、二酸化ケイ素粉末の粒径の５００～５０，０００倍の大きさ、例えば１，０００～１０，０００倍の大きさ、特に好ましくは２，０００～８，０００倍の大きさの範囲である。
好ましくは、各場合に二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、ステップｉ．）で提供される二酸化ケイ素造粒体の少なくとも９０％、例えば少なくとも９５重量％または少なくとも９８重量％、特に好ましくは少なくとも９９重量％以上は、高熱法により生成された二酸化ケイ素粉末から構成される。
好ましくは、ステップＩＩ．は、以下のステップを含む。
ＩＩ．１．液体を提供するステップ、
ＩＩ．２．スラリーを得るために二酸化ケイ素粉末を液体と混合するステップ、
ＩＩ．３．スラリーを造粒する、好ましくは噴霧乾燥するステップ。
本発明の文脈では、液体は、１０１３ｈＰａの圧力および２０℃の温度において液状である材料または材料の混合物を意味する。
「スラリー」は、本発明の文脈では、少なくとも２つの材料の混合物を意味し、混合物は、一般的な条件下で考察する場合、少なくとも１つの液体および少なくとも１つの固体を含む。
好適な液体は全て、当業者に公知であり、本用途のために好適と思われる材料および材料の混合物である。好ましくは、液体は、有機液体と水とからなる群から選択される。好ましくは、液体中の二酸化ケイ素粉末の溶解度は、０．５ｇ／Ｌ未満、好ましくは０．２５ｇ／Ｌ未満、特に好ましくは０．１ｇ／Ｌ未満であり、ｇ／Ｌは、それぞれ液体１リットル当たりのｇ二酸化ケイ素粉末として与えられている。
好ましい好適な液体は、極性溶媒である。これらは、有機液体または水でよい。好ましくは、液体は、水、メタノール、エタノール、ｎ－プロパノール、イソプロパノール、ｎ－ブタノール、ｔｅｒｔ－ブタノール、およびこれらの２つ以上の混合物からなる群から選択される。特に好ましくは、液体は、水である。特に好ましくは、液体は、蒸留水または脱イオン水を含む。
好ましくは、二酸化ケイ素粉末は、スラリーを得るように加工される。二酸化ケイ素粉末は、室温では事実上液体に不溶性であるが、高い重量割合で液体内に導入してスラリーを得ることができる。
二酸化ケイ素粉末および液体は、任意の様式で混合されてよい。例えば、二酸化ケイ素粉末を液体に添加してもよく、液体を二酸化ケイ素粉末に添加してもよい。混合物は、添加中または添加後に撹拌されてもよい。特に好ましくは、混合物は、添加中および添加後に撹拌される。撹拌の例は、振り混ぜおよびかき混ぜ、または両者の組み合わせである。好ましくは、二酸化ケイ素粉末は、かき混ぜ下で液体に添加することができる。さらに、好ましくは、二酸化ケイ素粉末の一部分は、液体に添加することができ、このようにして得られた混合物は、撹拌され、その後混合物は、二酸化ケイ素粉末の残りの部分と混合される。同様に、液体の一部分を二酸化ケイ素粉末に添加することができ、このようにして得られた混合物は、撹拌され、その後混合物は、液体の残りの部分と混合される。
二酸化ケイ素粉末と液体を混合することにより、スラリーが得られる。好ましくは、スラリーは、二酸化ケイ素粉末が液体中に均一に分布した懸濁液である。「均一」とは、各位置におけるスラリーの密度および組成が、各場合にスラリーの総量に基づき、平均密度および平均組成から１０％を超えて外れないことを意味する。液体中の二酸化ケイ素粉末の均一分布は、上述の撹拌により調製されてもよく、もしくは得られてもよく、またはその両方であってもよい。
好ましくは、スラリーは、１０００～２０００ｇ／Ｌの範囲、例えば１２００～１９００ｇ／Ｌまたは１３００～１８００ｇ／Ｌの範囲、特に好ましくは１４００～１７００ｇ／Ｌの範囲の１リットル当たりの重量を有する。１リットル当たりの重量は、容積校正された容器の重さを量ることにより測定される。
好ましい実施形態によれば、以下の特徴の少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも４つ、特に好ましくは少なくとも５つが、スラリーに当てはまる。
ａ．）スラリーは、プラスチック表面と接触した状態で輸送される、
ｂ．）スラリーは、せん断される、
ｃ．）スラリーは、０℃超、好ましくは５～３５℃の範囲の温度を有する、
ｄ．）スラリーは、７のｐＨ値において０～－１００ｍＡの範囲、例えば－２０～－６０ｍＡ、特に好ましくは－３０～－４５ｍＡのゼータ電位を有する、
ｅ．）スラリーは、７以上、例えば７超の範囲のｐＨ値、または７．５～１３もしくは８～１１、特に好ましくは８．５～１０の範囲のｐＨ値を有する、
ｆ．）スラリーは、７未満、例えば１～５の範囲または２～４の範囲、特に好ましくは３～３．５の範囲の等電点を有する、
ｇ．）スラリーは、各場合にスラリーの総重量に基づき、少なくとも４０重量％、例えば５０～８０重量％の範囲、または５５～７５重量％の範囲、特に好ましくは６０～７０重量％の範囲の固形物量を有する、
ｈ．）スラリーは、ＤＩＮ ５３０１９－１（５ｒｐｍ、３０重量％）に従って、５００～２０００ｍＰａｓの範囲、例えば６００～１７００ｍＰａｓの範囲、特に好ましくは１０００～１６００ｍＰａｓの範囲の粘度を有する、
ｉ．）スラリーは、ＤＩＮ ＳＰＥＣ ９１１４３－２（水中で３０重量％、２３℃、５ｒｐｍ／５０ｒｐｍ）に従って、３～６の範囲、例えば３．５～５の範囲、特に好ましくは４．０～４．５の範囲のチキソトロピーを有する、
ｊ．）スラリー中の二酸化ケイ素粒子は、ＤＩＮ ＩＳＯ １３３２０－１に従って、４重量％スラリー中において、１００～５００ｎｍの範囲、例えば２００～３００ｎｍの範囲の懸濁液中の平均粒子径を有する。
好ましくは、４重量％水性スラリー中の二酸化ケイ素粒子は、５０～２５０ｎｍの範囲、特に好ましくは１００～１５０ｎｍの範囲の粒子径Ｄ１０を有する。好ましくは、４重量％水性スラリー中の二酸化ケイ素粒子は、１００～４００ｎｍの範囲、特に好ましくは２００～２５０ｎｍの範囲の粒子径Ｄ５０を有する。好ましくは、４重量％水性スラリー中の二酸化ケイ素粒子は、２００～６００ｎｍの範囲、特に好ましくは３５０～４００ｎｍの範囲の粒子径Ｄ９０を有する。粒子径は、ＤＩＮ ＩＳＯ １３３２０－１に従って測定される。
「等電点」は、ゼータ電位が値０をとるｐＨ値を意味する。ゼータ電位は、ＩＳＯ １３０９９－２：２０１２に従って測定される。
好ましくは、スラリーのｐＨ値は、上記の範囲の値に設定される。好ましくは、ｐＨ値は、スラリーにＮａＯＨまたはＮＨ３などの材料を例えば水溶液として添加することにより、設定することができる。このプロセスの間、スラリーは、しばしば撹拌される。
造粒
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、造粒により二酸化ケイ素粉末から得られる。造粒は、粉末粒子の顆粒への変換を意味する。造粒中、「二酸化ケイ素顆粒」と呼ばれるより大きい凝集体は、複数の二酸化ケイ素粉末粒子の凝集により形成される。これらは、しばしば「二酸化ケイ素粒子」、「二酸化ケイ素造粒体粒子」、または「造粒体粒子」とも呼ばれる。集合として、顆粒は、造粒体を構成し、例えば二酸化ケイ素顆粒は、「二酸化ケイ素造粒体」を構成する。
現在の場合、当業者に公知であり、二酸化ケイ素粉末の造粒のために好適であると当業者に思われる任意の造粒プロセスを、原則として選択することができる。造粒プロセスは、凝集造粒プロセスまたはプレス造粒プロセスとして分類し、湿式造粒プロセスおよび乾式造粒プロセスとしてさらに分類することができる。公知のメソッドは、造粒プレートにおけるロール式造粒、噴霧造粒、遠心粉砕、流動層造粒、造粒ミルを用いる造粒プロセス、圧縮、ロールプレス、ブリケッティング、スキャビング、または押出成形である。
噴霧乾燥
本発明の第１の態様の好ましい実施形態によれば、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、スラリーの噴霧造粒により得られる。噴霧造粒は、噴霧乾燥としても知られる。
噴霧乾燥は、好ましくは噴霧塔で行われる。噴霧乾燥のために、スラリーは、好ましくは高温の加圧下に置かれる。次いで、加圧されたスラリーは、ノズルを介して減圧され、このようにして噴霧塔内に噴霧される。その後、液滴が形成され、液滴は、瞬間的に乾燥し、まず乾燥微小粒子（「核」）を形成する。微小粒子は、粒子に適用されるガス流と共に、流動層を形成する。このようにして、微小粒子は、浮遊状態に維持され、したがってさらなる液滴を乾燥させるための表面を形成することができる。
それを通じてスラリーが噴霧塔内に噴霧されるノズルは、好ましくは噴霧塔の内部への入口を形成する。
ノズルは、好ましくは噴霧中、スラリーとの接触面を有する。「接触面」は、噴霧中にスラリーと接触するノズルの領域を意味する。しばしば、ノズルの少なくとも一部は、それを通じてスラリーが噴霧中に案内される管として形成され、したがって中空管の内側は、スラリーと接触する。
接触面は、好ましくはガラス、プラスチック、またはこれらの組み合わせを含む。好ましくは、接触面は、ガラス、特に好ましくは石英ガラスを含む。好ましくは、接触面は、プラスチックを含む。原則として、プロセス温度で安定であり、いずれの異種原子もスラリーに渡さない当業者に公知の全てのプラスチックが、好適である。好ましいプラスチックは、ポリオレフィン、例えば少なくとも１つのオレフィンを含むホモポリマーまたはコポリマー、特に好ましくはポリプロピレン、ポリエチレン、ポリブタジエン、またはこれらの２つ以上の組み合わせを含むホモポリマーまたはコポリマーである。好ましくは、接触面は、例えば石英ガラスおよびポリオレフィンからなる群から選択され、特に好ましくは石英ガラスおよびポリプロピレン、ポリエチレン、ポリブタジエン、またはこれらの２つ以上の組み合わせを含むホモポリマーまたはコポリマーからなる群から選択される、ガラス、プラスチック、またはこれらの組み合わせ製である。好ましくは、接触面は、金属、特にタングステン、チタン、タンタル、クロム、コバルト、ニッケル、鉄、バナジウム、ジルコニウム、およびマンガンを含まない。
接触面とノズルのさらなる部分とが同じ材料または異なる材料製であることが、原則として可能である。好ましくは、ノズルのさらなる部分は、接触面と同じ材料を含む。同様に、ノズルのさらなる部分が接触面とは異なる材料を含むことが、可能である。例えば、接触面は、好適な材料、例えばガラスまたはプラスチックで被覆されてもよい。
好ましくは、ノズルは、ノズルの総重量に基づき、７０重量％超、例えば７５重量％超または８０重量％超または８５重量％超または９０重量％超または９５重量％超、特に好ましくは９９重量％超、ガラス、プラスチック、またはガラスおよびプラスチックの組み合わせからなる群から選択される品目製である。
好ましくは、ノズルは、ノズルプレートを含む。ノズルプレートは、好ましくはガラス、プラスチック、またはガラスおよびプラスチックの組み合わせ製である。好ましくは、ノズルプレートは、ガラス、特に好ましくは石英ガラス製である。好ましくは、ノズルプレートは、プラスチック製である。好ましいプラスチックは、ポリオレフィン、例えば少なくとも１つのオレフィンを含むホモポリマーまたはコポリマー、特に好ましくはポリプロピレン、ポリエチレン、ポリブタジエン、またはこれらの２つ以上の組み合わせを含むホモポリマーまたはコポリマーである。好ましくは、ノズルプレートは、金属、特にタングステン、チタン、タンタル、クロム、コバルト、ニッケル、鉄、バナジウム、ジルコニウム、およびマンガンを含まない。
好ましくは、ノズルは、スクリューツイスターを含む。スクリューツイスターは、好ましくはガラス、プラスチック、またはガラスおよびプラスチックの組み合わせ製である。好ましくは、スクリューツイスターは、ガラス、特に好ましくは石英ガラス製である。好ましくは、スクリューツイスターは、プラスチック製である。好ましいプラスチックは、ポリオレフィン、例えば少なくとも１つのオレフィンを含むホモポリマーまたはコポリマー、特に好ましくはポリプロピレン、ポリエチレン、ポリブタジエン、またはこれらの２つ以上の組み合わせを含むホモポリマーまたはコポリマーである。好ましくは、スクリューツイスターは、金属、特にタングステン、チタン、タンタル、クロム、コバルト、ニッケル、鉄、バナジウム、ジルコニウム、およびマンガンを含まない。
さらに、ノズルは、さらなる構成要素を含んでもよい。好ましいさらなる構成要素は、ノズル本体、特に好ましいのはスクリューツイスターおよびノズルプレートを取り囲むノズル本体である、横材、ならびにバッフルである。好ましくは、ノズルは、さらなる構成要素の１つ以上、特に好ましくは全てを含む。さらなる構成要素は、互いから独立して、当業者に公知であり、この目的用に好適である原則として任意の材料、例えば金属を含む材料、ガラス、またはプラスチック製でよい。好ましくは、ノズル本体は、ガラス、特に好ましくは石英ガラス製である。好ましくは、さらなる構成要素は、プラスチック製である。好ましいプラスチックは、ポリオレフィン、例えば少なくとも１つのオレフィンを含むホモポリマーまたはコポリマー、特に好ましくはポリプロピレン、ポリエチレン、ポリブタジエン、またはこれらの２つ以上の組み合わせを含むホモポリマーまたはコポリマーである。好ましくは、さらなる構成要素は、金属、特にタングステン、チタン、タンタル、クロム、コバルト、ニッケル、鉄、バナジウム、ジルコニウム、およびマンガンを含まない。
好ましくは、噴霧塔は、ガス入口およびガス出口を含む。ガス入口を通じて、ガスを噴霧塔の内部に導入することができ、ガス出口を通じて、ガスを排出することができる。ガスをノズルを介して噴霧塔内に導入することも可能である。同様に、ガスは、噴霧塔の出口を介して排出することができる。さらに、ガスは、好ましくはノズルと噴霧塔のガス入口とを介して導入し、噴霧塔の出口と噴霧塔のガス出口とを介して排出することができる。
好ましくは、噴霧塔の内部には、空気、不活性ガス、少なくとも２つの不活性ガス、または空気と少なくとも１つの不活性ガスとの組み合わせから選択される雰囲気が、好ましくは空気と少なくとも２つの不活性ガスとの組み合わせが、存在する。不活性ガスは、好ましくは窒素、ヘリウム、ネオン、アルゴン、クリプトン、およびキセノンからなるリストから選択される。例えば、噴霧塔の内部には、空気、窒素、またはアルゴンが、特に好ましくは空気が、存在する。
さらに好ましくは、噴霧塔内に存在する雰囲気は、ガス流の一部である。ガス流は、好ましくはガス入口を介して噴霧塔内に導入され、ガス出口を介して排出される。ガス流の一部をノズルを介して導入し、ガス流の一部を固形物出口を介して排出することも、可能である。ガス流は、噴霧塔内でさらなる構成要素を引き受けてもよい。これらは、噴霧乾燥中にスラリーから来て、ガス流に移動することができる。
好ましくは、乾燥ガス流が、噴霧塔内に供給される。乾燥ガス流は、噴霧塔内で設定された温度で凝縮点未満の相対湿度を有するガスまたは混合ガスを意味する。１００％の相対空気湿度は、２０℃における１７．５ｇ／ｍ３の含水量に対応する。ガスは、好ましくは１５０～４５０℃の範囲、例えば２００～４２０℃または３００～４００℃、特に好ましくは３５０～４００℃の温度に予備加温される。
噴霧塔の内部は、好ましくは温度制御可能である。好ましくは、噴霧塔の内部の温度は、最大５５０℃、例えば３００～５００℃、特に好ましくは３５０～４５０℃の値を有する。
ガス流は、好ましくは、ガス入口において１５０～４５０℃の範囲、例えば２００～４２０℃または３００～４００℃、特に好ましくは３５０～４００℃の温度を有する。
固形物出口、ガス出口、またはその両方の位置で排出されるガス流は、好ましくは１７０℃未満、例えば５０～１５０℃、特に好ましくは１００～１３０℃の温度を有する。
さらに、導入時のガス流と排斥時のガス流との間の温度差は、好ましくは１００～３３０℃の範囲、例えば１５０～３００℃である。
このようにして得られた二酸化ケイ素顆粒は、二酸化ケイ素粉末の個々の粒子の凝集体として存在する。二酸化ケイ素粉末の個々の粒子は、凝集体中で引き続き認識可能である。二酸化ケイ素粉末の粒子の平均粒子径は、好ましくは１０～１０００ｎｍの範囲、例えば２０～５００ｎｍもしくは３０～２５０ｎｍもしくは３５～２００ｎｍもしくは４０～１５０ｎｍの範囲、または特に好ましくは５０～１００ｎｍの範囲である。これらの粒子の平均粒子径は、ＤＩＮ ＩＳＯ １３３２０－１に従って測定される。
噴霧乾燥は、助剤の存在下で行われてもよい。原則として、当業者に公知であり、本用途のために好適と思われる全ての材料を助剤として用いることができる。補助材料としては、例えば、いわゆる結合剤を考慮に入れることができる。好適な結合材料の例は、酸化カルシウムなどの金属酸化物、炭酸カルシウムなどの金属カーボネート、ならびにセルロース、セルロースエーテル、澱粉、および澱粉誘導体などのポリサッカライドである。
特に好ましくは、噴霧乾燥は、本発明の文脈では助剤なしに行われる。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体を噴霧塔から取り除く前、その後、またはその前および後に、その一部分が分離除去される。分離除去については、当業者に公知であり、好適と思われる全てのプロセスを考慮に入れることができる。好ましくは、分離除去は、スクリーニングまたは篩い分けにより行われる。
好ましくは、噴霧乾燥により形成された二酸化ケイ素造粒体を噴霧塔から取り除く前に、５０μｍ未満の粒子径、例えば７０μｍ未満の粒子径、特に好ましくは９０μｍ未満の粒子径を有する粒子が、スクリーニングにより分離除去される。スクリーニングは、好ましくはサイクロン配置を使用して行われ、サイクロン配置は、好ましくは噴霧塔の下部領域に、特に好ましくは噴霧塔の出口の上方に配置される。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体を噴霧塔から取り除いた後に、１０００μｍ超の粒子径、例えば７００μｍ超の粒子径、特に好ましくは５００μｍ超の粒子径を有する粒子が、篩い分けにより分離除去される。粒子の篩い分けは、原則として、当業者に公知であり、この目的用に好適である全てのプロセスにより行うことができる。好ましくは、篩い分けは、振動シュートを使用して行われる。
好ましい実施形態によれば、ノズルを通じた噴霧塔内へのスラリーの噴霧乾燥は、以下の特徴の少なくとも１つ、例えば２つまたは３つ、特に好ましくは全てにより特徴付けられる。
ａ］噴霧塔内における噴霧造粒、
ｂ］４０ｂａｒ以下、例えば１．３～２０ｂａｒ、１．５～１８ｂａｒもしくは２～１５ｂａｒもしくは４～１３ｂａｒの範囲、または特に好ましくは５～１２ｂａｒの範囲の、ノズルにおけるスラリーの圧力の存在、ここで、圧力は絶対値で示されている（ｐ＝０ｈＰａと比較して）、
ｃ］１０～５０℃の範囲、好ましくは１５～３０℃の範囲、特に好ましくは１８～２５℃の範囲の、噴霧塔内に進入時の液滴の温度、
ｄ］１００～４５０℃の範囲、例えば２５０～４４０℃の範囲、特に好ましくは３５０～４３０℃の、噴霧塔に向かって方向付けられたノズルの側部の温度、
ｅ］０．０５～１ｍ３／ｈの範囲、例えば０．１～０．７ｍ３／ｈまたは０．２～０．５ｍ３／ｈの範囲、特に好ましくは０．２５～０．４ｍ３／ｈの範囲の、ノズルを通るスラリーのスループット、
ｆ］各場合にスラリーの総重量に基づき、少なくとも４０重量％、例えば５０～８０重量％の範囲、または５５～７５重量％の範囲、特に好ましくは６０～７０重量％の範囲の、スラリーの固形物量、
ｇ］１０～１００ｋｇ／分の範囲、例えば２０～８０ｋｇ／分または３０～７０ｋｇ／分の範囲、特に好ましくは４０～６０ｋｇ／分の範囲の、噴霧塔に入るガス流入、
ｈ］１００～４５０℃の範囲、例えば２５０～４４０℃の範囲、特に好ましくは３５０～４３０℃の、噴霧塔内に進入時のガス流の温度、
ｉ］１７０℃未満の、噴霧塔から退出するときのガス流の温度、
ｊ］ガスは、空気、窒素、およびヘリウム、またはこれらの２つ以上の組み合わせからなる群から選択され、好ましくは空気である、
ｋ］各場合に噴霧乾燥で作製された二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、５重量％未満、例えば３重量％未満もしくは１重量％未満または０．０１～０．５重量％の範囲、特に好ましくは０．１～０．３重量％の範囲の、噴霧塔から取り除く時の造粒体の残留水分量、
ｌ］噴霧乾燥で作製された二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、噴霧造粒体の少なくとも５０重量％が、１～１００ｓの範囲の、例えば１０～８０ｓの期間の、特に好ましくは２５～７０ｓの期間にわたる、飛行時間を完了する、
ｍ］噴霧乾燥で作製された二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、噴霧造粒体の少なくとも５０重量％が、２０ｍ超、例えば３０超もしくは５０超もしくは７０超もしくは１００超もしくは１５０超もしくは２００超または２０～２００ｍもしくは１０～１５０もしくは２０～１００の範囲、特に好ましくは３０～８０ｍの範囲の飛行経路をカバーする、
ｎ］噴霧塔は、円筒状の幾何形状を有する、
ｏ］１０ｍ超、例えば１５ｍ超もしくは２０ｍ超もしくは２５ｍ超もしくは３０ｍ超または１０～２５ｍの範囲、特に好ましくは１５～２０ｍの範囲の噴霧塔の高さ、
ｐ］造粒体を噴霧塔から取り除く前に、９０μｍ未満のサイズを有する粒子をスクリーニングにより排除する、
ｑ］好ましくは振動シュートで造粒体を噴霧塔から取り除いた後に、５００μｍ超のサイズを有する粒子を篩い分けにより排除する、
ｒ］スラリーの液滴のノズルからの退出は、垂直線から３０～６０度の角度で、特に好ましくは垂直線から４５度の角度で発生する。
垂直線は、重力ベクトルの方向を意味する。
飛行経路は、顆粒を形成するように噴霧塔のガスチャンバ内のノズルを退出してから、飛行および落下の活動の完了までに、スラリーの液滴がカバーする経路を意味する。飛行および落下の活動は、頻繁に、顆粒が噴霧塔衝突の床と衝突するか、または顆粒が噴霧塔の床上にすでに存在する他の顆粒と衝突するかの、いずれか最初に発生する方により終了する。
飛行時間は、顆粒が噴霧塔内の飛行経路をカバーするために必要とされる期間である。好ましくは、顆粒は、噴霧塔内でらせん状の飛行経路を有する。
好ましくは、噴霧乾燥で作製された二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、噴霧造粒体の少なくとも６０重量％が、２０ｍ超、例えば３０超もしくは５０超もしくは７０超もしくは１００超もしくは１５０超もしくは２００超または２０～２００ｍもしくは１０～１５０もしくは２０～１００の範囲、特に好ましくは３０～８０ｍの範囲の平均飛行経路をカバーする。
好ましくは、噴霧乾燥で作製された二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、噴霧造粒体の少なくとも７０重量％が、２０ｍ超、例えば３０超もしくは５０超もしくは７０超もしくは１００超もしくは１５０超もしくは２００超または２０～２００ｍもしくは１０～１５０もしくは２０～１００の範囲、特に好ましくは３０～８０ｍの範囲の平均飛行経路をカバーする。
好ましくは、噴霧乾燥で作製された二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、噴霧造粒体の少なくとも８０重量％が、２０ｍ超、例えば３０超もしくは５０超もしくは７０超もしくは１００超もしくは１５０超もしくは２００超または２０～２００ｍもしくは１０～１５０もしくは２０～１００の範囲、特に好ましくは３０～８０ｍの範囲の平均飛行経路をカバーする。
好ましくは、噴霧乾燥で作製された二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、噴霧造粒体の少なくとも９０重量％が、２０ｍ超、例えば３０超もしくは５０超もしくは７０超もしくは１００超もしくは１５０超もしくは２００超または２０～２００ｍもしくは１０～１５０もしくは２０～１００の範囲、特に好ましくは３０～８０ｍの範囲の平均飛行経路をカバーする。
ロール式造粒
本発明の第１の態様の好ましい実施形態によれば、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、スラリーのロール式造粒により得られる。
ロール式造粒は、高温のガスの存在下でスラリーをかき混ぜることにより行われる。好ましくは、ロール式造粒は、かき混ぜ用具を備えたかき混ぜ容器内で行われる。好ましくは、かき混ぜ容器は、かき混ぜ用具とは反対方向に回転する。好ましくは、かき混ぜ容器は、それを通じて二酸化ケイ素粉末をかき混ぜ容器内に導入することができる入口、それを通じて二酸化ケイ素造粒体を取り除くことができる出口、ガス入口、およびガス出口を追加的に含む。
スラリーをかき混ぜるために、好ましくはピン型かき混ぜ用具が使用される。ピン型かき混ぜ用具は、かき混ぜ用具の回転軸と同軸の長手方向軸を有する複数の細長ピンを備えたかき混ぜ用具を意味する。ピンの軌道は、好ましくは回転軸を中心とする同軸の円を描く。
好ましくは、スラリーは、７未満のｐＨ値、例えば２～６．５の範囲のｐＨ値、特に好ましくは４～６の範囲のｐＨ値に設定される。ｐＨ値を設定するために、好ましくは無機酸、例えば塩酸、硫酸、硝酸、およびリン酸からなる群から選択される酸、特に好ましくは塩酸が、使用される。
好ましくは、かき混ぜ容器内には、空気、不活性ガス、少なくとも２つの不活性ガス、または空気と少なくとも１つの不活性ガスとの組み合わせから選択される雰囲気が、好ましくは少なくとも２つの不活性ガスが、存在する。不活性ガスは、好ましくは窒素、ヘリウム、ネオン、アルゴン、クリプトン、およびキセノンからなるリストから選択される。例えば（Ｆｏｒｅ ｅｘａｍｐｌｅ）、空気、窒素、またはアルゴン、特に好ましくは空気が、かき混ぜ容器内に存在する。
さらに、好ましくは、かき混ぜ容器内に存在する雰囲気は、ガス流の一部である。ガス流は、好ましくはガス入口を介してかき混ぜ容器内に導入され、ガス出口を介して排出される。ガス流は、かき混ぜ容器内でさらなる構成要素を引き受けてもよい。これらは、ロール式造粒においてスラリーから生じ、ガス流内に移動することができる。
好ましくは、乾燥ガス流が、かき混ぜ容器内に供給される。乾燥ガス流は、かき混ぜ容器内で設定された温度で凝縮点未満の相対湿度を有するガスまたは混合ガスを意味する。ガスは、好ましくは５０～３００℃の範囲、例えば８０～２５０℃、特に好ましくは１００～２００℃の温度に予備加温される。
好ましくは、用いるスラリー１ｋｇにつき、１時間当たり１０～１５０ｍ３のガス、例えば１時間当たり２０～１００ｍ３のガス、特に好ましくは１時間当たり３０～７０ｍ３のガスが、かき混ぜ容器内に導入される。
混合中、スラリーは、ガス流により乾燥されて二酸化ケイ素顆粒を形成する。形成された造粒体は、かき混ぜ容器から取り除かれる。
好ましくは、取り除かれた造粒体は、さらに乾燥される。好ましくは、乾燥は、例えば回転炉内で、連続的に行われる。乾燥のための好ましい温度は、８０～２５０℃の範囲、例えば１００～２００℃の範囲、特に好ましくは１２０～１８０℃の範囲である。
本発明の文脈では、方法に関して連続的とは、方法を連続的に作動させることができることを意味する。これは、方法に伴う材料の導入および取り除きを、方法が実行されている間継続的に行うことができることを意味する。このために方法を中断する必要はない。
例えば「連続炉」に関して、物体の属性としての連続的とは、物体の中で行われる方法または物体の中で行われる方法ステップが連続的に行われ得るように、この物体が構成されていることを意味する。
ロール式造粒から得られた造粒体は、篩い分けされてもよい。篩い分けは、乾燥の前または後に行われる。好ましくは、造粒体は、乾燥前に篩い分けされる。好ましくは、５０μｍ未満の粒子径、例えば８０μｍ未満の粒子径、特に好ましくは１００μｍ未満の粒子径を有する顆粒が、篩い分けにより排除される。さらに、好ましくは、９００μｍ超の粒子径、例えば７００μｍ超の粒子径、特に好ましくは５００μｍ超の粒子径を有する顆粒が、篩い分けにより排除される。より大きい粒子の篩い分けによる排除は、原則として、当業者に公知であり、この目的用に好適である任意のプロセスにより行うことができる。好ましくは、より大きい粒子の篩い分けによる排除は、振動シュートにより行われる。
好ましい実施形態によれば、ロール式造粒は、以下の特徴の少なくとも１つ、例えば２つまたは３つ、特に好ましくは全てにより特徴付けられる。
［ａ］造粒は、回転するかき混ぜ容器内で行われる、
［ｂ］造粒は、１時間当たりかつスラリー１ｋｇ当たり１０～１５０ｋｇのガスのガス流内で行われる、
［ｃ］導入時のガス温度は、４０～２００℃である、
［ｄ］１００μｍ未満および５００μｍ超の粒子径を有する顆粒は、篩い分けにより排除される、
［ｅ］形成される顆粒は、１５～３０重量％の残留水分量を有する、
［ｆ］形成される顆粒は、８０～２５０℃で、好ましくは連続乾燥管内で、特に好ましくは１重量％未満の残留水分量まで、乾燥される。
好ましくは、造粒、好ましくは噴霧造粒またはロール式造粒により得られた二酸化ケイ素造粒体Ｉは、石英ガラス体を得るように加工される前に、処理される。この予備処理は、石英ガラス体を得るための加工を容易にするか、または得られる石英ガラス体の特性に影響を与えるかのいずれかである様々な目的を実現することができる。例えば、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、圧縮、精製、表面改質、または乾燥されてもよい。
本発明によれば、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、各場合に二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づき、１～２００ｐｐｍの範囲、例えば５～１００ｐｐｍまたは１０～５０ｐｐｍの範囲、特に好ましくは１５～３５ｐｐｍの範囲の炭素含有量ｗＣ（１）を有する。炭素含有量ｗＣ（１）のさらに好ましい範囲は、５～２００ｐｐｍ、５～５０ｐｐｍ、５～３５ｐｐｍ、または１０～３５ｐｐｍである。
本発明によれば、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）を有する。アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）は、各場合に二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づき、好ましくは１０ｐｐｂ～１０００ｐｐｂの範囲、例えば１００ｐｐｂ～９００ｐｐｂまたは２００ｐｐｂ～８００ｐｐｂの範囲、特に好ましくは３００ｐｐｂ～７００ｐｐｂの範囲である。
本発明の第１の態様の好ましい実施形態によれば、炭素含有量ｗＣ（１）を有する二酸化ケイ素Ｉを様々な方法で生成することができる。原則として、当業者に公知であり、特定の炭素含有量を生成するのに好適な任意のプロセスを考慮に入れることができる。好ましくは、炭素は、二酸化ケイ素Ｉを調製するためにプロセス内に供給される。この場合、炭素を、任意の時点、例えば高熱法二酸化ケイ素粉末の調製中、二酸化ケイ素造粒体Ｉの調製中、具体的には造粒前、造粒中、または造粒後に供給することができる。
炭素を、当業者に公知であり、この目的用に好適である任意の形態でプロセス内に供給することができる。好ましくは、炭素は、元素形態でまたは化合物として供給される。元素状炭素は、好ましくは粉末として、例えば非晶質粉末として、特に好ましくはカーボンブラックとして、さらに好ましくは２００μｍ未満の粒子径を有する粉末として、さらに好ましくは５０～５００ｍ２／ｇの範囲の特定の表面積を有する粉末として供給される。特に好ましくは、元素状炭素は、５０～５００ｍ２／ｇの範囲の特定の表面積を有するカーボンブラックとして供給される。
炭素化合物として好適なのは、具体的には燃焼してカーボンブラックを形成する、６００℃未満の分解点を有する化合物である。これらの炭素化合物の例は、炭化水素ガス、具体的には天然ガス、メタン、エタン、プロパン、ブタン、エテン、およびこれらの２つ以上の組み合わせ、シロキサン、具体的にはヘキサメチルジシロキサン、ヘキサメチルシクロトリシロキサン、オクタメチルシクロテトラシロキサン、デカメチルシクロペンタシロキサン、およびこれらの２つ以上の組み合わせ、ならびにケイ素アルコキシド、具体的にはテトラメトキシシランおよびメチルトリメトキシシランである。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉの炭素含有量ｗＣ（１）を、火炎内における高熱法二酸化ケイ素粉末の生成時の酸素不足により生成することができる。不足とは、二酸化ケイ素、具体的には水素および上記の炭素化合物のうちの１つ以上の調製のための共反応物質に関する酸素の準化学量論的使用を意味する。このプロセスは、二酸化ケイ素粉末がシロキサンまたはケイ素アルコキシドから調製される場合に特に好適である。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉの炭素含有量ｗＣ（１）を、スラリーへの炭素の添加により生成することができる。好ましくは、非晶質炭素粉末をスラリーに添加することができる。好ましくは、炭素は、各場合に二酸化ケイ素粉末の総重量に基づき、５０００ｐｐｍ未満の量、例えば１ｐｐｂ～２００ｐｐｍの量、特に好ましくは１ｐｐｂ～２０ｐｐｍの量でスラリーに添加される。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉの炭素含有量ｗＣ（１）を、造粒中に炭素の添加により生成することができる。原則として、造粒中、任意の時間で炭素を添加することが可能である。好ましくは、炭素は、造粒中、炭素化合物または２つ以上の炭素化合物の組み合わせ、例えば炭化水素ガス、特に好ましくは天然ガス、メタン、エタン、プロパン、ブタン、エテン、およびこれらの２つ以上の組み合わせの形態で添加される。
噴霧造粒の場合、炭素を、例えばスラリーと共にノズルを通じて噴霧塔内に噴霧することができる。好ましくは、炭素の量は、炭素と共に噴霧塔内に噴霧される二酸化ケイ素の総量に基づき、１ｐｐｂ～２００ｐｐｍの範囲である。さらなる例によれば、炭素は、中にスラリーが噴霧される噴霧塔のガス空間内に気体状の炭素化合物として存在してもよい。好ましくは、炭素化合物は、噴霧塔のガス空間の体積に基づき、１ｐｐｂ～５００ｐｐｍの量で存在する。
ロール式造粒の場合、例えば固体形態、好ましくは非晶質炭素粉末として、または気体形態、好ましくは天然ガス、メタン、エタン、プロパン、ブタン、エテン、またはこれらの２つ以上の組み合わせの形態でのスラリーの入力後に、炭素をかき混ぜ容器内に添加することができる。好ましくは、炭素は、かき混ぜ容器内の二酸化ケイ素の総重量に基づき、１ｐｐｂ～５００ｐｐｍの量で添加される。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉの炭素含有量ｗＣ（１）を、造粒後に炭素の添加により生成することができる。好ましくは、造粒後、非晶質炭素粉末は、二酸化ケイ素造粒体Ｉに添加される。好ましくは、炭素は、各場合に二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づき、５０００ｐｐｍ未満の量、例えば１ｐｐｂ～２００ｐｐｍの量、特に好ましくは１ｐｐｂ～２０ｐｐｍの量で添加される。好ましくは、炭素は、炉内、例えば連続的または非連続的な炉内、特に好ましくは回転炉内で添加される。好ましくは、炭素の添加は、２０～５００℃の範囲の炉温、特に好ましくは５０～２５０℃の炉温で行われる。好ましくは、ガス雰囲気は、炉内に存在し、具体的には窒素、ヘリウム、水素、またはこれらの組み合わせ、特に好ましくは窒素と水素との組み合わせまたはヘリウムと水素との組み合わせを含む。好ましくは、造粒体は、次いで、第２の炉内において、好ましくは１０００～１３００℃の範囲の温度で熱的に処理される。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、以下の特徴、
［Ａ］２０～６０ｍ２／ｇまたは２０～５０ｍ２／ｇの範囲、例えば２０～４０ｍ２／ｇの範囲、特に好ましくは２５～３５ｍ２／ｇの範囲のＢＥＴ表面積。ミクロ細孔部分は、好ましくは４～５ｍ２／ｇの範囲、例えば４．１～４．９ｍ２／ｇの範囲、特に好ましくは４．２～４．８ｍ２／ｇの範囲のＢＥＴ表面積を占める、
［Ｂ］１８０～３００μｍの範囲の平均粒子径、
［Ｃ］０．５～１．２ｇ／ｃｍ３の範囲、例えば０．６～１．１ｇ／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは０．７～１．０ｇ／ｃｍ３の範囲のかさ密度、
［Ｄ］５０ｐｐｍ未満、例えば４０ｐｐｍ未満または３０ｐｐｍ未満または２０ｐｐｍ未満または１０ｐｐｍ未満、特に好ましくは１ｐｐｂ～５ｐｐｍの範囲の炭素含有量、
［Ｅ］２００ｐｐｂ未満、好ましくは１００ｐｐｂ未満、例えば５０ｐｐｂ未満または１～２００ｐｐｂまたは１５～１００ｐｐｂ、特に好ましくは１～５０ｐｐｂの範囲のアルミニウム含有量、
［Ｆ］０．５～１．２ｇ／ｃｍ３の範囲、例えば０．６～１．１ｇ／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは０．７５～１．０ｇ／ｃｍ３の範囲の重装かさ密度、
［Ｇ］０．１～１．５ｍＬ／ｇの範囲、例えば０．１５～１．１ｍＬ／ｇの範囲、特に好ましくは０．２～０．８ｍＬ／ｇの範囲の細孔容積、
［Ｈ］２００ｐｐｍ未満、好ましくは１５０ｐｐｍ未満、例えば１００ｐｐｍ未満、もしくは５０ｐｐｍ未満、もしくは１ｐｐｍ未満、もしくは５００ｐｐｂ未満、もしくは２００ｐｐｂ未満、または１ｐｐｂ～２００ｐｐｍ未満、もしくは１ｐｐｂ～１００ｐｐｍ、もしくは１ｐｐｂ～１ｐｐｍ、もしくは１０ｐｐｂ～５００ｐｐｂ、もしくは１０ｐｐｂ～２００ｐｐｂの範囲、特に好ましくは１ｐｐｂ～８０ｐｐｂの塩素含有量、
［Ｉ］１０００ｐｐｂ未満、好ましくは１～９００ｐｐｂの範囲、例えば１～７００ｐｐｂの範囲、特に好ましくは１～５００ｐｐｂの範囲の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量、
［Ｊ］１０重量％未満、好ましくは０．０１重量％～５重量％の範囲、例えば０．０２～１重量％、特に好ましくは０．０３～０．５重量％の残留水分量、
のうちの少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも４つ、特に好ましくは少なくとも５つにより特徴付けられ、
重量％、ｐｐｍ、およびｐｐｂは、各場合に二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づく。
水酸基含有量としても知られるＯＨ含有量は、材料内、例えば二酸化ケイ素粉末内、二酸化ケイ素造粒体内、または石英ガラス体内のＯＨ基の含有量を意味する。ＯＨ基の含有量は、第１のＯＨバンドと第３のＯＨバンドを比較することにより、赤外分光法により測定される。
塩素含有量は、二酸化ケイ素造粒体内、二酸化ケイ素粉末内、または石英ガラス体内の元素状塩素または塩化物イオンの含有量を意味する。
アルミニウム含有量は、二酸化ケイ素造粒体内、二酸化ケイ素粉末内、または石英ガラス体内の元素状アルミニウムまたはアルミニウムイオンの含有量を意味する。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、４～５ｍ２／ｇの範囲、例えば４．１～４．９ｍ２／ｇの範囲、特に好ましくは４．２～４．８ｍ２／ｇの範囲のミクロ細孔の割合を有する。
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、好ましくは２．１～２．３ｇ／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは２．１８～２．２２ｇ／ｃｍ３の範囲の比重を有する。
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、好ましくは１８０～３００μｍの範囲、例えば２２０～２８０μｍの範囲、特に好ましくは２３０～２７０μｍの範囲の平均粒子径を有する。
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、好ましくは１５０～３００μｍの範囲、例えば１８０～２８０μｍの範囲、特に好ましくは２２０～２７０μｍの範囲の粒子径Ｄ５０を有する。さらに、好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、５０～１５０μｍの範囲、例えば８０～１５０μｍの範囲、特に好ましくは１００～１５０μｍの範囲の粒子径Ｄ１０を有する。さらに、好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、２５０～６２０μｍの範囲、例えば２８０～５５０μｍの範囲、特に好ましくは３００～４５０μｍの範囲の粒子径Ｄ９０を有する。
粒子径は、二酸化ケイ素粉末内、スラリー内、または二酸化ケイ素造粒体内に存在する集合した一次粒子の粒子のサイズを意味する。平均粒子径は、表示材料の全ての粒子径の相加平均を意味する。Ｄ５０値は、粒子の総数に基づき、粒子の５０％が表示値より小さいことを示す。Ｄ１０値は、粒子の総数に基づき、粒子の１０％が表示値より小さいことを示す。Ｄ９０値は、粒子の総数に基づき、粒子の９０％が表示値より小さいことを示す。粒子径は、ＩＳＯ １３３２２－２：２００６－１１に従って動的光分析プロセスにより測定される。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉの顆粒は、球状のモルホロジーを有する。球状のモルホロジーは、粒子の円形または長円形の形状を意味する。二酸化ケイ素造粒体Ｉの顆粒は、好ましくは０．７～１．３ＳＰＨＴ３の範囲の平均真球度、例えば０．８～１．２ＳＰＨＴ３の範囲の平均真球度、特に好ましくは０．８５～１．１ＳＰＨＴ３の範囲の平均真球度を有する。特徴ＳＰＨＴ３は、試験法の中で説明される。
さらに、二酸化ケイ素造粒体Ｉの顆粒は、好ましくは０．７～１．３Ｓｙｍｍ３の範囲の平均対称性、例えば０．８～１．２Ｓｙｍｍ３の範囲の平均対称性、特に好ましくは０．８５～１．１Ｓｙｍｍ３の範囲の平均対称性を有する。平均対称性Ｓｙｍｍ３の特徴は、試験法の中で説明される。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、各場合に二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づき、１０００ｐｐｂ未満、例えば５００ｐｐｂ未満、特に好ましくは１００ｐｐｂ未満の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量を有する。しかしながら、しばしば二酸化ケイ素造粒体Ｉは、少なくとも１ｐｐｂの、アルミニウムとは異なる金属の含有量を有する。しばしば、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、各場合に二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づき、１ｐｐｍ未満、好ましくは４０～９００ｐｐｂの範囲、例えば５０～７００ｐｐｂの範囲、特に好ましくは６０～５００ｐｐｂの範囲の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量を有する。このような金属は、例えばナトリウム、リチウム、カリウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、ゲルマニウム、銅、モリブデン、チタン、鉄、およびクロムである。これらは、例えば元素として、分子もしくはイオンもしくは錯体の一部として存在してもよい。
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、例えば分子、イオン、または元素の形でさらなる構成要素を含んでもよい。好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、各場合に二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づき、５００ｐｐｍ未満、例えば３００ｐｐｍ未満、特に好ましくは１００ｐｐｍ未満のさらなる構成要素を含む。しばしば、少なくとも１ｐｐｂのさらなる構成要素が含まれる。さらなる構成要素は、具体的には、炭素、フッ化物、ヨウ化物、臭化物、リン、またはこれらの少なくとも２つの混合物からなる群から選択することができる。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、各場合に二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づき、１００ｐｐｍ未満、例えば８０ｐｐｍ未満、特に好ましくは７０ｐｐｍ未満の他の構成要素を含む。しばしば、少なくとも１ｐｐｂの他の構成要素が含まれる。
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、好ましくは特徴組み合わせ［Ａ］／［Ｂ］／［Ｃ］または［Ａ］／［Ｂ］／［Ｅ］または［Ａ］／［Ｂ］／［Ｇ］、さらに好ましくは特徴組み合わせ［Ａ］／［Ｂ］／［Ｃ］／［Ｅ］または［Ａ］／［Ｂ］／［Ｃ］／［Ｇ］または［Ａ］／［Ｂ］／［Ｅ］／［Ｇ］、さらに好ましくは特徴組み合わせ［Ａ］／［Ｂ］／［Ｃ］／［Ｅ］／［Ｇ］を有する。
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、好ましくは特徴組み合わせ［Ａ］／［Ｂ］／［Ｃ］を有し、ＢＥＴ表面積は、２０～４０ｍ２／ｇの範囲であり、平均粒子径は、１８０～３００μｍの範囲であり、かさ密度は、０．６～１．１ｇ／ｍＬの範囲である。
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、好ましくは特徴組み合わせ［Ａ］／［Ｂ］／［Ｅ］を有し、ＢＥＴ表面積は、２０～４０ｍ２／ｇの範囲であり、平均粒子径は、１８０～３００μｍの範囲であり、アルミニウム含有量は、１～５０ｐｐｂの範囲である。
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、好ましくは特徴組み合わせ［Ａ］／［Ｂ］／［Ｇ］を有し、ＢＥＴ表面積は、２０～４０ｍ２／ｇの範囲であり、平均粒子径は、１８０～３００μｍの範囲であり、細孔容積は、０．２～０．８ｍＬ／ｇの範囲である。
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、好ましくは特徴組み合わせ［Ａ］／［Ｂ］／［Ｃ］／［Ｅ］を有し、ＢＥＴ表面積は、２０～４０ｍ２／ｇの範囲であり、平均粒子径は、１８０～３００μｍの範囲であり、かさ密度は、０．６～１．１ｇ／ｍＬの範囲であり、アルミニウム含有量は、１～５０ｐｐｂの範囲である。
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、好ましくは特徴組み合わせ［Ａ］／［Ｂ］／［Ｃ］／［Ｇ］を有し、ＢＥＴ表面積は、２０～４０ｍ２／ｇの範囲であり、平均粒子径は、１８０～３００μｍの範囲であり、かさ密度は、０．６～１．１ｇ／ｍＬの範囲であり、細孔容積は、０．２～０．８ｍＬ／ｇの範囲である。
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、好ましくは特徴組み合わせ［Ａ］／［Ｂ］／［Ｅ］／［Ｇ］を有し、ＢＥＴ表面積は、２０～４０ｍ２／ｇの範囲であり、平均粒子径は、１８０～３００μｍの範囲であり、アルミニウム含有量は、１～５０ｐｐｂの範囲であり、細孔容積は、０．２～０．８ｍＬ／ｇの範囲である。
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、好ましくは特徴組み合わせ［Ａ］／［Ｂ］／［Ｃ］／［Ｅ］／［Ｇ］を有し、ＢＥＴ表面積は、２０～４０ｍ２／ｇの範囲であり、平均粒子径は、１８０～３００μｍの範囲であり、かさ密度は、０．６～１．１ｇ／ｍＬの範囲であり、アルミニウム含有量は、１～５０ｐｐｂの範囲であり、細孔容積は、０．２～０．８ｍＬ／ｇの範囲である。
ステップｉｉ．）
二酸化ケイ素は、１０００～１３００℃の範囲の温度で、反応物質で処理される。好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、追加的に機械的処理に供されてもよい。
化学的
本発明の第１の態様の好ましい実施形態によれば、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、少なくとも２つの粒子を含む。好ましくは、少なくとも２つの粒子は、互いに対して相対的な運動を行うことができる。相対運動を引き起こすための手段として、当業者に公知であり、好適であると当業者に思われる原則として全ての手段を考慮に入れることができる。特に好ましいのは、混合である。混合は、原則として、任意の様式で行うことができる。好ましくは、供給炉が、このために選択される。それゆえに、少なくとも２つの粒子は、好ましくは、供給炉内、例えば回転炉内で撹拌されることにより、互いに対して相対的な運動を遂行することができる。
供給炉は、炉のロードおよびアンロード、いわゆる装入が連続的に行われる炉を意味する。供給炉の例は、回転炉、ロールオーバー式炉、ベルトコンベア炉、コンベア炉、連続プッシャー式炉である。好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉの処理のために、回転炉が使用される。
本発明によれば、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、二酸化ケイ素造粒体ＩＩを得るように反応物質で処理される。この処理は、二酸化ケイ素造粒体中の特定の材料の濃度を変えるために行われる。二酸化ケイ素造粒体Ｉは、例えばＯＨ基、炭素含有化合物、遷移金属、アルカリ金属、およびアルカリ土類金属などの、含有量が低減されるべき不純物または特定の官能性を有してもよい。不純物および官能性は、出発材料に由来してもよく、またはプロセスの過程で導入されてもよい。二酸化ケイ素造粒体Ｉの処理は、様々な目的を果たすことができる。例えば、処理された二酸化ケイ素造粒体Ｉ、すなわち二酸化ケイ素造粒体ＩＩを用いることは、石英ガラス体を得るための二酸化ケイ素造粒体の加工を簡単化することができる。さらに、この選択を用いて、得られる石英ガラス体の特性を調節することができる。例えば、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、精製または表面改質されてもよい。
好ましくは、ガスまたは複数のガスの組み合わせが、反応物質として好適である。これは、混合ガスとも呼ばれる。原則として、指定の処理に関して公知であり、好適であると思われる当業者に公知の全てのガスを用いることができる。好ましくは、ＨＣｌ、Ｃｌ２、Ｆ２、Ｏ２、Ｏ３、Ｈ２、Ｃ２Ｆ４、Ｃ２Ｆ６、ＨＣｌＯ４、空気、不活性ガス、例えばＮ２、Ｈｅ、Ｎｅ、Ａｒ、Ｋｒ、またはこれらの２つ以上の組み合わせからなる群から選択されるガスが、用いられる。好ましくは、この処理は、ガスまたは２つ以上のガスの組み合わせの存在下で行われる。好ましくは、この処理は、ガス向流またはガス並流で行われる。
好ましくは、反応物質は、ＨＣｌ、Ｃｌ２、Ｆ２、Ｏ２、Ｏ３、またはこれらの２つ以上の組み合わせからなる群から選択される。好ましくは、上記のガスの２つ以上の混合物が、二酸化ケイ素造粒体Ｉの処理のために使用される。Ｆ、Ｃｌ、またはその両方の存在を通じて、例えば遷移金属、アルカリ金属、およびアルカリ土類金属などの、不純物として二酸化ケイ素造粒体Ｉ中に含まれる金属を取り除くことができる。これに関連して、上記の金属は、混合ガスの構成要素と共に、プロセス条件下で化合物ガスを得るように変換されてもよく、化合物ガスは、その後抜き出され、したがってもはや造粒体中に存在しない。さらに、好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉ中のＯＨ含有量は、二酸化ケイ素造粒体Ｉをこれらのガスで処理することにより、減少させることができる。
好ましくは、ＨＣｌとＣｌ２との混合ガスが、反応物質として用いられる。好ましくは、混合ガスは、１～３０体積％の範囲、例えば２～１５体積％の範囲、特に好ましくは３～１０体積％の範囲のＨＣｌ含有量を有する。同様に、混合ガスは、好ましくは２０～７０体積％の範囲、例えば２５～６５体積％の範囲、特に好ましくは３０～６０体積％の範囲のＣｌ２含有量を有する。１００体積％までの残部は、１つ以上の不活性ガス、例えばＮ２、Ｈｅ、Ｎｅ、Ａｒ、Ｋｒ、または空気から構成されてよい。好ましくは、反応物質中の不活性ガスの割合は、各場合に反応物質の総体積に基づき、０～５０体積％未満の範囲、例えば１～４０体積％または５～３０体積％の範囲、特に好ましくは１０～２０体積％の範囲である。
Ｏ２、Ｃ２Ｆ２、またはこれらとＣｌ２との混合物が、好ましくは、シロキサンから、または複数のシロキサンの混合物から調製された二酸化ケイ素造粒体Ｉを精製するために使用される。
ガスまたは混合ガスの形の反応物質は、好ましくは５０～２０００Ｌ／ｈの範囲、例えば１００～１０００Ｌ／ｈの範囲、特に好ましくは２００～５００Ｌ／ｈの範囲のスループットを有するガス流またはガス流の一部として、二酸化ケイ素造粒体と接触する。接触の好ましい実施形態は、供給炉内、例えば回転炉内におけるガス流と二酸化ケイ素造粒体との接触である。接触の別の好ましい実施形態は、流動層プロセスである。
反応物質による二酸化ケイ素造粒体Ｉの処理を通じて、炭素含有量ｗＣ（２）を有する二酸化ケイ素造粒体ＩＩが得られる。それぞれの二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、二酸化ケイ素造粒体ＩＩの炭素含有量ｗＣ（２）は、二酸化ケイ素造粒体Ｉの炭素含有量ｗＣ（１）より少ない。好ましくは、ｗＣ（２）は、ｗＣ（１）より０．５～９９％、例えば２０～８０％または５０～９５％、特に好ましくは６０～９９％少ない。
熱的
本発明によれば、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、追加的に熱的処理に供される。これらの追加的な処理の１つ以上は、反応物質による処理前または処理中に行うことができる。追加的に、追加的な処理を、二酸化ケイ素造粒体ＩＩに対しても行うことができる。したがって、熱的処理が行われ得る好ましい条件の以下の説明は、二酸化ケイ素造粒体ＩＩの任意追加的な熱的処理の好ましい条件も示す。
二酸化ケイ素造粒体Ｉの熱的処理は、様々な目的を果たすことができる。例えば、この処理は、石英ガラス体を得るための二酸化ケイ素造粒体ＩＩの加工を容易にする。この処理は、得られるガラス体の特性にも影響を与えてもよい。例えば、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、圧縮、精製、表面改質、または乾燥されてもよい。これに関連して、比表面積（ＢＥＴ）は、減少し得る。同様に、かさ密度および平均粒子径は、二酸化ケイ素粒子の凝集のため、増大し得る。熱的処理は、動的または静的に行うことができる。
動的熱的処理の場合、撹拌しながら二酸化ケイ素造粒体を熱的に処理することができる全ての炉が、原則として好適である。動的熱的処理の場合、好ましくは供給炉が使用される。
動的熱的処理における二酸化ケイ素造粒体の好ましい平均保持時間は、量に依存する。好ましくは、動的熱的処理における二酸化ケイ素造粒体の平均保持時間は、１０～１８０分の範囲、例えば２０～１２０分または３０～９０分の範囲である。特に好ましくは、動的熱的処理における二酸化ケイ素造粒体の平均保持時間は、３０～９０分の範囲である。
連続的なプロセスの場合、二酸化ケイ素造粒体の流れの所定部分、例えばグラム、キログラム、またはトンが、保持時間の測定のための試料ロードとして使用される。保持時間の始まりおよび終わりは、連続的な炉作動への導入およびそれからの退出により決定される。
好ましくは、動的熱的処理のための連続的なプロセスにおける二酸化ケイ素造粒体のスループットは、１～５０ｋｇ／ｈの範囲、例えば５～４０ｋｇ／ｈまたは８～３０ｋｇ／ｈの範囲である。特に好ましくは、ここでは、スループットは、１０～２０ｋｇ／ｈの範囲である。
動的熱的処理のための非連続的なプロセスの場合、処理時間は、炉のロードとその後のアンロードとの間の期間として与えられる。
動的熱的処理のための非連続的なプロセスの場合、スループットは、１～５０ｋｇ／ｈの範囲、例えば５～４０ｋｇ／ｈまたは８～３０ｋｇ／ｈの範囲である。特に好ましくは、スループットは、１０～２０ｋｇ／ｈの範囲である。スループットは、１時間に処理される決められた量の試料ロードを使用して、達成することができる。別の実施形態によれば、スループットは、１時間当たりのロード数を通じて達成することができ、単一ロードの重量は、１時間当たりのスループットをロード数で割った値に対応する。この場合、処理時間は、６０分を１時間当たりのロード数で割った値により与えられる、時間の何分の１かに対応する。
本発明によれば、二酸化ケイ素造粒体の動的熱的処理は、１０００～１３００℃の範囲、例えば１０５０～１２５０℃の範囲、特に好ましくは１１００～１２００℃の範囲の炉温で行われる。
好ましくは、炉内の測定点における温度は、処理期間全体および炉の全長に基づき、かつ処理中のあらゆる時点および炉内のあらゆる位置において、設定温度から１０％未満だけ上向きまたは下向きに外れる。さらに、好ましくは、設定温度から測定された温度も、上記で示された範囲内の測定点に位置する。
代替的に、特に二酸化ケイ素造粒体の動的熱的処理の連続的なプロセスは、異なる炉温で行われてもよい。例えば、炉は、処理期間にわたって一定の温度を有してもよく、温度は、炉の長さにわたってセクションごとに異なる。このようなセクションは、同じ長さでも、異なる長さでもよい。好ましくは、この場合、温度は、炉の進入口から炉の退出口まで上昇する。好ましくは、進入口における温度は、退出口におけるより少なくとも１００℃低く、例えば１５０℃低く、または２００℃低く、または３００℃低く、または４００℃低い。さらに、好ましくは、退出口における温度は、好ましくは１０００～１３００℃、例えば１０５０～１２５０℃、特に好ましくは１１００～１２００℃である。
さらに、好ましくは、進入口における温度は、好ましくは少なくとも６００℃、例えば７００～１２００℃または８００～１１００℃、特に好ましくは９００～１０００℃である。さらに、炉進入口において与えられる温度範囲のそれぞれは、炉退出口において与えられる温度範囲のそれぞれと組み合わせることができる。炉進入口温度範囲と炉退出口温度範囲との好ましい組み合わせは、以下のとおりである。
Figure 0007044454000002
二酸化ケイ素造粒体の静的熱的処理のために、炉内に配置された坩堝が、好ましくは使用される。好適な坩堝は、焼結坩堝または金属シート坩堝である。好ましいのは、互いにリベット留めされた複数のシートから作製された圧延金属シート坩堝である。坩堝材料の例は、高融点金属、特にタングステン、モリブデン、およびタンタルである。坩堝は、さらに、黒鉛製でもよく、高融点金属の坩堝の場合、黒鉛箔で内張りされてもよい。さらに、好ましくは、坩堝は、二酸化ケイ素製でもよい。特に好ましくは、二酸化ケイ素坩堝が用いられる。
静的熱的処理における二酸化ケイ素造粒体の平均保持時間は、量に依存する。好ましくは、６０ｋｇ量の二酸化ケイ素造粒体Ｉの静的熱的処理における二酸化ケイ素造粒体の平均保持時間は、１～６０時間の範囲、例えば５～５０時間または１０～４０時間の範囲、特に好ましくは２０～３０時間の範囲である。
二酸化ケイ素造粒体の静的熱的処理のために、炉内に配置された坩堝が、好ましくは使用される。好適な坩堝は、焼結坩堝または金属シート坩堝である。好ましいのは、互いにリベット留めされた複数のシートから作製された圧延金属シート坩堝である。坩堝材料の例は、高融点金属、特にタングステン、モリブデン、およびタンタルである。坩堝は、さらに、黒鉛製でもよく、高融点金属の坩堝の場合、黒鉛箔で内張りされてもよい。さらに、好ましくは、坩堝は、二酸化ケイ素製でもよい。特に好ましくは、二酸化ケイ素坩堝が用いられる。
静的熱的処理における二酸化ケイ素造粒体の平均保持時間は、量に依存する。好ましくは、２０ｋｇ量の二酸化ケイ素造粒体Ｉの静的熱的処理における二酸化ケイ素造粒体の平均保持時間は、１０～１８０分の範囲、例えば２０～１２０分の範囲、特に好ましくは３０～９０分の範囲である。
本発明によれば、二酸化ケイ素造粒体の静的熱的処理は、１０００～１３００℃の範囲、例えば１０５０～１２５０℃の範囲、特に好ましくは１１００～１２００℃の範囲の炉温で行われる。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉの静的熱的処理は、一定の炉温で行われる。静的熱的処理は、変化する炉温で行われてもよい。好ましくは、この場合、温度は、処理中に上昇し、処理開始時における温度は、終了時より少なくとも５０℃低く、例えば７０℃低く、または８０℃低く、または１００℃低く、または１１０℃低く、終了時における温度は、１０００～１３００℃、例えば１０５０～１２５０℃、特に好ましくは１１００～１２００℃である。
機械的
さらなる好ましい実施形態によれば、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、追加的に機械的に処理することができる。機械的処理は、かさ密度を増大させるために行われてもよい。機械的処理は、上記の熱的処理もしくは化学的処理と、または両方と組み合わせてもよい。機械的処理は、二酸化ケイ素造粒体中の凝集体を、したがって二酸化ケイ素造粒体中の個々の処理された二酸化ケイ素顆粒の平均粒子径が大きくなり過ぎることを、防止することができる。凝集体の増大は、さらなる加工を妨害し、もしくは本発明の方法により調製される石英ガラス体の特性に対して不利な影響を有し、または両効果の組み合わせを有し得る。二酸化ケイ素造粒体の機械的処理は、個々の二酸化ケイ素顆粒の表面とガス（複数可）との均一な接触も促進する。これは、特に、反応物質による同時発生的な機械的および化学的処理により達成される。このようにして、化学的処理の効果を改善することができる。
二酸化ケイ素造粒体Ｉの機械的処理は、２つ以上の二酸化ケイ素顆粒を互いに対して相対的に動かすことにより、例えば回転炉の管を回転させることにより、行うことができる。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、反応物質で処理され、熱的および機械的に処理される。好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉの同時の反応物質による処理、熱的、および機械的な処理が、行われる。
反応物質での処理では、二酸化ケイ素造粒体Ｉ中の不純物の含有量が、低減される。このために、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、高温の回転炉内で、塩素および酸素含有雰囲気下で処理されてもよい。二酸化ケイ素造粒体Ｉ中に存在する水が蒸発し、有機材料が反応してＣＯおよびＣＯ２を形成する。金属不純物は、揮発性の塩素含有化合物に変換することができる。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、少なくとも５００℃の温度、好ましくは５５０～１３００℃または６００～１２６０℃または６５０～１２００℃または７００～１０００℃の温度範囲、特に好ましくは７００～９００℃の温度範囲の回転炉内の塩素および酸素含有雰囲気中で処理される。塩素含有雰囲気は、例えばＨＣｌもしくはＣｌ２、または両者の組み合わせを含有する。この処理は、炭素含有量の低減を引き起こす。
さらに、好ましくはアルカリおよび鉄の不純物が、低減される。好ましくは、ＯＨ基の数の低減が、達成される。７００℃未満の温度では、処理期間が長くなる場合があり、１１００℃超の温度では、造粒体の細孔が閉じて塩素または塩素化合物ガスをトラップするリスクが存在する。
好ましくは、それぞれ熱的処理および機械的処理と同時発生的である、反応物質による複数の処理を順次に行うことも可能である。例えば、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、最初に塩素含有雰囲気中で、その後酸素含有雰囲気中で処理されてもよい。そこから結果として生じる炭素、水酸基、および塩素の低い濃度は、二酸化ケイ素造粒体ＩＩの溶融を促進する。
さらなる好ましい実施形態によれば、ステップＩＩ．２）は、以下の特徴の少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つ、特に好ましくは全ての組み合わせにより特徴付けられる。
Ｎ１）反応物質は、ＨＣｌ、Ｃｌ２、またはそれらからの組み合わせを含む、
Ｎ２）処理は、回転炉内で行われる、
Ｎ３）処理は、６００～９００℃の範囲の温度で行われる、
Ｎ４）反応物質は、向流を形成する、
Ｎ５）反応物質は、５０～２０００Ｌ／ｈの範囲、好ましくは１００～１０００Ｌ／ｈ、特に好ましくは２００～５００Ｌ／ｈのガス流を有する、
Ｎ６）反応物質は、０～５０体積％未満の範囲の不活性ガスの体積割合を有する。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、二酸化ケイ素粉末の粒径より大きい粒径を有する。好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉの粒径は、二酸化ケイ素粉末の粒径の最大３００倍の大きさ、例えば最大２５０倍の大きさまたは最大２００倍の大きさまたは最大１５０倍の大きさまたは最大１００倍の大きさまたは最大５０倍の大きさまたは最大２０倍の大きさまたは最大１０倍の大きさ、特に好ましくは２～５倍の大きさである。
本発明によれば、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、炭素含有量ｗＣ（２）を有する。二酸化ケイ素造粒体ＩＩの炭素含有量ｗＣ（２）は、二酸化ケイ素造粒体Ｉの炭素含有量ｗＣ（１）より少ない。好ましくは、ｗＣ（２）は、ｗＣ（１）より０．５～５０％、例えば１～４５％、特に好ましくは１．５～４０％少ない。炭素含有量ｗＣ（２）は、各場合に二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づき、好ましくは５ｐｐｍ未満、例えば３ｐｐｍ未満、特に好ましくは１ｐｐｍ未満である。しばしば、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、１ｐｐｂ以上の炭素含有量ｗＣ（２）を有する。
本発明によれば、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）を有する。二酸化ケイ素造粒体ＩＩのアルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）は、二酸化ケイ素造粒体Ｉのアルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）より少ない。好ましくは、ｗＭ（２）は、ｗＭ（１）より０．５～５０％、例えば１～４５％、特に好ましくは１．５～４０％少ない。アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）は、各場合に二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づき、好ましくは５００ｐｐｂ未満、例えば４５０ｐｐｂまたは４００ｐｐｂまたは３５０ｐｐｂ未満、特に好ましくは３００ｐｐｂ未満である。しばしば、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、１ｐｐｂ以上のアルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）を有する。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、以下の特徴、
（Ａ）５００ｐｐｍ未満、好ましくは４００ｐｐｍ未満、例えば３５０ｐｐｍ未満、または好ましくは３３０ｐｐｍ未満もしくは１ｐｐｂ～５００ｐｐｍもしくは１０ｐｐｂ～４５０ｐｐｍの範囲、特に好ましくは５０ｐｐｂ～３００ｐｐｍの塩素含有量、
（Ｂ）２００ｐｐｂ未満、例えば１５０ｐｐｂ未満または１００ｐｐｂ未満または１～１５０ｐｐｂまたは１～１００ｐｐｂ、特に好ましくは１～８０ｐｐｂの範囲のアルミニウム含有量、
（Ｃ）３００ｐｐｂ未満、例えば１～２００ｐｐｂの範囲、特に好ましくは１～１００ｐｐｂの範囲の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量、
（Ｄ）２０～４０ｍ２／ｇの範囲、例えば１０～３０ｍ２／ｇの範囲、特に好ましくは２０～３０ｍ２／ｇの範囲のＢＥＴ表面積、
（Ｅ）０．１～２．５ｍＬ／ｇの範囲、例えば０．２～１．５ｍＬ／ｇの範囲、特に好ましくは０．４～１ｍＬ／ｇの範囲の細孔容積、
（Ｆ）３重量％未満、例えば０．００１重量％～２重量％の範囲、特に好ましくは０．０１～１重量％の残留水分量、
（Ｇ）０．７～１．２ｇ／ｃｍ３の範囲、例えば０．７５～１．１ｇ／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは０．８～１．０ｇ／ｃｍ３の範囲のかさ密度、
（Ｈ）０．７～１．２ｇ／ｃｍ３の範囲、例えば０．７５～１．１ｇ／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは０．８～１．０ｇ／ｃｍ３の範囲の重装かさ密度、
（Ｉ）５０～１５０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ１０、
（Ｊ）１５０～２５０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ５０、
（Ｋ）２５０～４５０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ９０、
のうちの少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも４つ、特に好ましくは少なくとも５つを有し、
重量％、ｐｐｍ、およびｐｐｂは、それぞれ二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づく。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、１～２ｍ２／ｇの範囲、例えば１．２～１．９ｍ２／ｇの範囲、特に好ましくは１．３～１．８ｍ２／ｇの範囲のミクロ細孔の割合を有する。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、好ましくは０．５～２．０ｇ／ｃｍ３の範囲、例えば０．６～１．５ｇ／ｃｍ３、特に好ましくは０．８～１．２ｇ／ｃｍ３の密度を有する。密度は、試験法に記載のメソッドに従って測定される。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、好ましくは１５０～２５０μｍの範囲、例えば１８０～２５０μｍの範囲、特に好ましくは２００～２５０μｍの範囲の粒子径Ｄ５０を有する。さらに、好ましくは、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、５０～１５０μｍの範囲、例えば８０～１５０μｍの範囲、特に好ましくは１００～１５０μｍの範囲の粒子径Ｄ１０を有する。さらに、好ましくは、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、２５０～４５０μｍの範囲、例えば２８０～４２０μｍの範囲、特に好ましくは３００～４００μｍの範囲の粒子径Ｄ９０を有する。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体ＩＩの顆粒は、球状のモルホロジーを有する。球状のモルホロジーは、粒子の円形または長円形の形状を意味する。二酸化ケイ素造粒体ＩＩの顆粒は、好ましくは０．７～１．３ＳＰＨＴ３の範囲の平均真球度、例えば０．８～１．２ＳＰＨＴ３の範囲の平均真球度、特に好ましくは０．８５～１．１ＳＰＨＴ３の範囲の平均真球度を有する。特徴ＳＰＨＴ３は、試験法の中で説明される。
さらに、二酸化ケイ素造粒体ＩＩの顆粒は、好ましくは０．７～１．３Ｓｙｍｍ３の範囲の平均対称性、例えば０．８～１．２Ｓｙｍｍ３の範囲の平均対称性、特に好ましくは０．８５～１．１Ｓｙｍｍ３の範囲の平均対称性を有する。平均対称性Ｓｙｍｍ３の特徴は、試験法の中で説明される。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、各場合に二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づき、１０００ｐｐｂ未満、例えば５００ｐｐｂ未満、特に好ましくは１００ｐｐｂ未満の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量を有する。しかしながら、しばしば二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、少なくとも１ｐｐｂの、アルミニウムとは異なる金属の含有量を有する。しばしば、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、各場合に二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づき、１ｐｐｍ未満、好ましくは４０～９００ｐｐｂの範囲、例えば５０～７００ｐｐｂの範囲、特に好ましくは６０～５００ｐｐｂの範囲の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量を有する。このような金属は、例えばナトリウム、リチウム、カリウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、ゲルマニウム、銅、モリブデン、チタン、鉄、およびクロムである。これらは、例えば元素として、分子もしくはイオンもしくは錯体の一部として存在してもよい。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、例えば分子、イオン、または元素の形でさらなる構成要素を含んでもよい。好ましくは、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、各場合に二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づき、５００ｐｐｍ未満、例えば３００ｐｐｍ未満、特に好ましくは１００ｐｐｍ未満のさらなる構成要素を含む。しばしば、少なくとも１ｐｐｂのさらなる構成要素が含まれる。さらなる構成要素は、具体的には、炭素、フッ化物、ヨウ化物、臭化物、リン、またはこれらの少なくとも２つの混合物からなる群から選択することができる。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、各場合に二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づき、１００ｐｐｍ未満、例えば８０ｐｐｍ未満、特に好ましくは７０ｐｐｍ未満の他の構成要素を含む。しかしながら、しばしば少なくとも１ｐｐｂの他の構成要素が含まれる。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、好ましくは特徴組み合わせ（Ａ）／（Ｂ）／（Ｃ）または（Ａ）／（Ｂ）／（Ｄ）または（Ａ）／（Ｂ）／（Ｈ）、さらに好ましくは特徴組み合わせ（Ａ）／（Ｂ）／（Ｃ）／（Ｄ）または（Ａ）／（Ｂ）／（Ｃ）／（Ｈ）または（Ａ）／（Ｂ）／（Ｄ）／（Ｈ）、さらに好ましくは特徴組み合わせ（Ａ）／（Ｂ）／（Ｃ）／（Ｄ）／（Ｈ）を有する。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、好ましくは特徴組み合わせ（Ａ）／（Ｂ）／（Ｃ）を有し、塩素含有量は、３３０ｐｐｍ未満であり、アルミニウム含有量は、１００ｐｐｂ未満であり、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量は、１～１００ｐｐｂの範囲である。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、好ましくは特徴組み合わせ（Ａ）／（Ｂ）／（Ｄ）を有し、塩素含有量は、３３０ｐｐｍ未満であり、アルミニウム含有量は、１００ｐｐｂ未満であり、ＢＥＴ表面積は、１０～３０ｍ２／ｇの範囲である。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、好ましくは特徴組み合わせ（Ａ）／（Ｂ）／（Ｈ）を有し、塩素含有量は、３３０ｐｐｍ未満であり、アルミニウム含有量は、１００ｐｐｂ未満であり、重装かさ密度は、０．８～１．０ｇ／ｍＬの範囲である。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、好ましくは特徴組み合わせ（Ａ）／（Ｂ）／（Ｃ）／（Ｄ）を有し、塩素含有量は、３３０ｐｐｍ未満であり、アルミニウム含有量は、１００ｐｐｂ未満であり、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量は、１～１００ｐｐｂの範囲であり、ＢＥＴ表面積は、１０～３０ｍ２／ｇの範囲である。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、好ましくは特徴組み合わせ（Ａ）／（Ｂ）／（Ｃ）／（Ｈ）を有し、塩素含有量は、３３０ｐｐｍ未満であり、アルミニウム含有量は、１００ｐｐｂ未満であり、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量は、１～１００ｐｐｂの範囲であり、重装かさ密度は、０．８～１．０ｇ／ｍＬの範囲である。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、好ましくは特徴組み合わせ（Ａ）／（Ｂ）／（Ｄ／（Ｈ）を有し、塩素含有量は、３３０ｐｐｍ未満であり、アルミニウム含有量は、１００ｐｐｂ未満であり、ＢＥＴ表面積は、１０～３０ｍ２／ｇの範囲であり、重装かさ密度は、０．８～１．０ｇ／ｍＬの範囲である。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、好ましくは特徴組み合わせ（Ａ）／（Ｂ）／（Ｃ）／（Ｄ）／（Ｈ）を有し、塩素含有量は、３３０ｐｐｍ未満であり、アルミニウム含有量は、１００ｐｐｂ未満であり、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量は、１～１００ｐｐｂであり、ＢＥＴ表面積は、１０～３０ｍ２／ｇの範囲であり、重装かさ密度は、０．８～１．０ｇ／ｍＬの範囲である。
ステップｉｉｉ．）
ステップｉｉｉ．）によれば、二酸化ケイ素造粒体からガラス溶融物が形成される。通常、二酸化ケイ素造粒体は、ガラス溶融物が得られるまで加温される。ガラス溶融物を得るように二酸化ケイ素造粒体を加温することは、原則として、この目的のための当業者に公知の任意の方法により行うことができる。
ガラス溶融物の調製
例えば加温による、二酸化ケイ素造粒体からのガラス溶融物の形成は、連続的なプロセスにより行うことができる。石英ガラス体の調製のための本発明による方法では、二酸化ケイ素造粒体が好ましくは連続的に炉内に導入されてもよく、ガラス溶融物が連続的に炉から取り除かれてもよく、またはその両方である。特に好ましくは、二酸化ケイ素造粒体は、連続的に炉内に導入され、ガラス溶融物は、連続的に炉から取り除かれる。
このために、少なくとも１つの入口と少なくとも１つの出口とを有する炉が原則として好適である。入口は、それを通じて二酸化ケイ素と任意追加的なさらなる材料とを炉内に導入することができる開口部を意味する。出口は、それを通じて二酸化ケイ素の少なくとも一部を炉から取り除くことができる開口部を意味する。炉は、例えば垂直または水平に配置することができる。好ましくは、炉は、垂直に配置される。好ましくは、少なくとも１つの入口が、少なくとも１つの出口の上に位置付けられている。炉の取り付け具および特徴に関連して「上に」とは、特に入口および出口に関連して、別のものの「上に」配置された取り付け具または特徴が、絶対高さゼロの上のより高い位置を有することを意味する。「垂直」とは、炉の入口と出口とを直接つなぐ線が重力方向から３０°を超えて外れないことを意味する。
本発明の第１の態様の好ましい実施形態によれば、炉は、吊り下げ式金属シート坩堝を含む。吊り下げ式金属シート坩堝内に、二酸化ケイ素造粒体が導入され、ガラス溶融物を得るように加温される。金属シート坩堝は、少なくとも１つの圧延金属シートを含む坩堝を意味する。好ましくは、金属シート坩堝は、複数の圧延金属シートを有する。吊り下げ式金属シート坩堝は、炉内に吊り下げ位置で配置された上述の金属シート坩堝を意味する。
吊り下げ式金属シート坩堝は、原則として、当業者に公知であり、二酸化ケイ素を溶融するのに好適な全ての材料製でよい。好ましくは、吊り下げ式金属シート坩堝の金属シートは、焼結材料、例えば焼結金属を含む。焼結金属は、金属粉末の焼結により得られる金属または合金を意味する。
好ましくは、金属シート坩堝の金属シートは、高融点金属からなる群から選択される少なくとも１つの品目を含む。高融点金属は、第４族（Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ）、第５族（Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ）、および第６族（Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ）の金属を意味する。
好ましくは、金属シート坩堝の金属シートは、モリブデン、タングステン、またはこれらの組み合わせからなる群から選択される焼結金属を含む。さらに、好ましくは、金属シート坩堝の金属シートは、少なくとも１つのさらなる高融点金属、特に好ましくはレニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、またはこれらの２つ以上の組み合わせを含む。
好ましくは、金属シート坩堝の金属シートは、モリブデンと高融点金属、またはタングステンと高融点金属の合金を含む。特に好ましい合金金属は、レニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、またはこれらの２つ以上の組み合わせである。さらなる例によれば、金属シート坩堝の金属シートは、モリブデンと、タングステン、レニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、またはこれらの２つ以上の組み合わせとの合金である。例えば、金属シート坩堝の金属シートは、タングステンと、モリブデン、レニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、またはこれらの２つ以上の組み合わせとの合金でもよい。
好ましくは、上述の金属シート坩堝の金属シートは、高融点金属で被覆されてもよい。好ましい例によれば、金属シート坩堝の金属シートは、レニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、モリブデン、もしくはタングステン、またはこれらの２つ以上の組み合わせにより被覆される。
好ましくは、金属シートおよび被膜は、異なる組成を有する。例えば、モリブデン金属シートは、レニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、タングステン、またはこれらの２つ以上の組み合わせの１つまたは複数の被膜により被覆されてもよい。別の例によれば、タングステン金属シートは、レニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、モリブデン、またはこれらの２つ以上の組み合わせの１つまたは複数の層により被覆される。さらなる例によれば、金属シート坩堝の金属シートは、レニウムと合金にされたモリブデンまたはレニウムと合金にされたタングステンで作製し、坩堝の内側をレニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、またはこれらの２つ以上の組み合わせを含む１つまたは複数の層で被覆されてもよい。
好ましくは、吊り下げ式金属シート坩堝の金属シートは、理論密度の９６％以上の密度、例えば９６％～９８％を有する。より好ましいのは、より高い、具体的には９８～９９．９５％の範囲の理論密度である。母材の理論密度は、細孔のない１００％密度の材料の密度に相当する。理論密度の９６％超である金属シート坩堝の金属シートの密度は、例えば、焼結金属を焼結し、焼結された金属をその後圧縮することにより得ることができる。特に好ましくは、金属シート坩堝は、焼結金属を焼結し、金属シートを得るように圧延し、金属シートを加工して坩堝を得ることにより、得ることができる。
好ましくは、金属シート坩堝は、少なくとも蓋、壁部、および基部プレートを有する。好ましくは、吊り下げ式金属シート坩堝は、以下の特徴の少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも４つ、特に好ましくは少なくとも５つまたは全てを有する。
（ａ）少なくとも１つ、例えば２つ以上または少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも５つ、特に好ましくは３つまたは４つの金属シート層、
（ｂ）少なくとも１つの金属シート、例えば少なくとも３つまたは少なくとも４つまたは少なくとも６つまたは少なくとも８つまたは少なくとも１２または少なくとも１５または少なくとも１６または少なくとも２０の金属シート、特に好ましくは１２または１６の金属シート、
（ｃ）吊り下げ式金属シート坩堝の２つの金属シート部品間の少なくとも１つの接合部、例えば少なくとも２つまたは少なくとも５つまたは少なくとも１０または少なくとも１８または少なくとも２４または少なくとも３６または少なくとも４８または少なくとも６０または少なくとも７２または少なくとも４８または少なくとも９６または少なくとも１２０または少なくとも１６０、特に好ましくは同じ２つの金属シート部品間または複数の異なる金属シート部品間の３６または４８の接合部、
（ｄ）吊り下げ式金属シート坩堝の金属シート部品は、例えば少なくとも１つの接合箇所を深絞りすることによりリベット留めされ、例えば深絞りと金属シートカラー加工もしくは皿取り加工との組み合わせにより接合され、ねじで取り付けられ、または溶接され、例えば溶接点の電子ビーム溶接および焼結、特に好ましくはリベット留めされる、
（ｅ）吊り下げ式金属シート坩堝の金属シートは、物理的密度の増大に伴う成形ステップにより、好ましくは焼結された金属または焼結された合金の成形により、得ることができる。さらに、好ましくは、成形は、圧延である、
（ｆ）銅、アルミニウム、鋼、鉄、ニッケル、または高融点金属の、例えば坩堝材料の、吊り下げ具組立体、好ましくは銅または鋼の水冷吊り下げ具組立体、
（ｇ）ノズル、好ましくは坩堝に永久的に固定されたノズル、
（ｈ）マンドレル、例えばピンでノズルに固定されたマンドレル、または支持ロッドで蓋に固定されたマンドレル、または支持ロッドで坩堝の下に取り付けられたマンドレル、
（ｉ）例えば注入パイプの形の、または別個の入口としての、少なくとも１つのガス入口、
（ｊ）例えば蓋内または坩堝の壁部内の別個の出口としての、少なくとも１つのガス出口、
（ｋ）冷却ジャケット、好ましくは水冷ジャケット、
（ｌ）外側の断熱材、好ましくは酸化ジルコニウム製の外側の断熱材。
吊り下げ式金属シート坩堝は、原則として、当業者に公知であり、好適であると当業者に思われる任意の方法で加熱することができる。吊り下げ式金属シート坩堝は、例えば、電気発熱体（抵抗性）により、または誘導により加熱することができる。抵抗加熱の場合、金属シート坩堝の固体面は、外側から加温され、そこから内側にエネルギーを渡す。
本発明の好ましい実施形態によれば、溶融坩堝内へのエネルギー伝達は、溶融坩堝、もしくは溶融坩堝内に存在するバルク材料、またはその両方を、例えば溶融坩堝内または溶融坩堝上に方向付けられたバーナー火炎などの火炎を使用して加温することにより遂行されるのではない。
吊り下げ配置により、吊り下げ式金属シート坩堝を炉内に移動することができる。好ましくは、坩堝は、少なくとも部分的に炉内および炉外に移動することができる。炉内に異なる加熱ゾーンが存在する場合、それらの温度プロファイルは、炉内に存在する坩堝に伝達されることになる。炉内の坩堝の位置を変更することにより、複数の加熱ゾーン、変化する加熱ゾーン、または複数の変化する加熱ゾーンを坩堝内に生み出すことができる。
金属シート坩堝は、ノズルを有する。ノズルは、ノズル材料製である。好ましくは、ノズル材料は、各場合にノズル材料の理論密度に基づき、例えば９５％超の範囲、例えば９８～１００％、特に好ましくは９９～９９．９９９％の密度を有する予備圧縮された材料を含む。好ましくは、ノズル材料は、高融点金属、例えばモリブデン、タングステン、またはこれらとさらなる高融点金属との組み合わせを含む。モリブデンは、特に好ましいノズル材料である。好ましくは、モリブデンを含むノズルは、理論密度の１００％の密度を有してもよい。
好ましくは、金属シート坩堝内に含まれる基部プレートは、金属シート坩堝の側部より厚い。好ましくは、基部プレートは、金属シート坩堝の側部と同じ材料製である。好ましくは、金属シート坩堝の基部プレートは、圧延金属シートではない。基部プレートは、その都度金属シート坩堝の壁部と比較して、例えば１．１～５０００倍の厚さまたは２～１０００倍の厚さまたは４～５００倍の厚さ、特に好ましくは５～５０倍の厚さである。
本発明の第１の態様の好ましい実施形態によれば、炉は、吊り下げ式焼結坩堝または立設式焼結坩堝を含む。二酸化ケイ素造粒体は、吊り下げ式焼結坩堝または立設式焼結坩堝内に導入され、ガラス溶融物を得るように加温される。
焼結坩堝は、少なくとも１つの焼結金属を含み、その金属の理論密度の９６％以下の密度を有する焼結材料から作製された坩堝を意味する。焼結金属は、金属粉末の焼結により得られる合金の金属を意味する。焼結坩堝中の焼結材料および焼結金属は、圧延されていない。
好ましくは、焼結坩堝の焼結材料は、焼結材料の理論密度の８５％以上の密度、例えば８５％～９５％または９０％～９４％、特に好ましくは９１％～９３％の密度を有する。
焼結材料は、原則として、当業者に公知であり、二酸化ケイ素を溶融するのに好適な任意の材料製でよい。好ましくは、焼結材料は、高融点金属、黒鉛、または黒鉛箔で内張りされた材料からなる群から選択される少なくとも１つの元素製である。
好ましくは、焼結材料は、モリブデン、タングステン、およびこれらの組み合わせからなる群から選択される第１の焼結金属を含む。さらに、好ましくは、焼結材料は、少なくとも１つのさらなる高融点金属を追加的に含み、少なくとも１つのさらなる高融点金属は、第１の焼結金属とは異なり、特に好ましくはモリブデン、タングステン、レニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、またはこれらの２つ以上の組み合わせからなる群から選択される。
好ましくは、焼結材料は、モリブデンと高融点金属、またはタングステンと高融点金属の合金を含む。特に好ましい合金金属は、レニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、またはこれらの２つ以上の組み合わせである。さらなる例によれば、焼結材料は、モリブデンと、タングステン、レニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、またはこれらの２つ以上の組み合わせとの合金を含む。例えば、焼結材料は、タングステンと、モリブデン、レニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、またはこれらの２つ以上の組み合わせとの合金を含んでもよい。
さらなる好ましい実施形態によれば、上記の焼結材料は、高融点金属、特にレニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、またはこれらの２つ以上の組み合わせを含む被膜を含んでもよい。好ましい例によれば、被膜は、レニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、モリブデン、もしくはタングステン、またはこれらの２つ以上の組み合わせを含む。
好ましくは、焼結材料およびその被膜は、異なる組成を有する。一例は、レニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、タングステン、またはこれらの２つ以上の組み合わせの１つ以上の層により被覆された、モリブデンを含む焼結材料である。別の例によれば、タングステンを含む焼結材料は、レニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウム、モリブデン、またはこれらの２つ以上の組み合わせの１つ以上の層により被覆されている。別の例によれば、焼結材料は、レニウムと合金にされたモリブデンまたはレニウムと合金にされたタングステンで作製し、坩堝の内側をレニウム、オスミウム、イリジウム、ルテニウムを含むか、またはこれらの２つ以上の組み合わせを含む１つまたは複数の層で被覆することができる。
好ましくは、焼結坩堝は、鋳型を得るように焼結材料を焼結することにより作製される。焼結坩堝は、全体として鋳型内で作製することができる。焼結坩堝の個々の部分が鋳型内で作製され、その後焼結坩堝を得るように加工されることも可能である。好ましくは、坩堝は、２つ以上の部分、例えば基部プレートおよび１つ以上の側部部分から作製されている。側部部分は、好ましくは、坩堝の周囲長に基づき、１つの部品として作製されている。好ましくは、焼結坩堝は、重ねて配置される複数の側部部分から作製することができる。好ましくは、焼結坩堝の側部部分は、ねじ締めにより、またはさねはぎ接続により封着されている。ねじ締めは、好ましくは、縁部にねじ山を有する側部部分を作製することにより達成される。さねはぎ接続の場合、坩堝壁部の平面に対して垂直にフォームクローズド（ｆｏｒｍ－ｃｌｏｓｅｄ）接続が形成されるように、接合されるべき２つの側部部分はそれぞれ、接続する第３の部分として、中に実部が導入される切欠部を縁部に有する。特に好ましくは、焼結坩堝は、２つ以上の側部部分、例えば２つ以上の側部部分、特に好ましくは３つ以上の側部部分から作製されている。特に好ましくは、吊り下げ式焼結坩堝の部分は、ねじ締めされている。特に好ましくは、立設式焼結坩堝の部分は、さねはぎ接続により接続されている。
基部プレートは、原則として、当業者に公知であり、この目的用に好適である任意の手段により坩堝壁部と接続することができる。好ましい実施形態によれば、基部プレートは、外向きねじを有し、基部プレートは、坩堝壁部内へねじ締めされることにより坩堝壁部と接続されている。さらなる好ましい実施形態によれば、基部プレートは、ねじにより坩堝壁部と接続されている。さらなる好ましい実施形態によれば、基部プレートは、例えば基部プレートを坩堝壁部の内向きフランジ上に置くことにより、焼結坩堝内に懸架されている。さらなる好ましい実施形態によれば、坩堝壁部の少なくとも一部および圧縮された基部プレートは、１つの部品として焼結されている。特に好ましくは、吊り下げ式焼結坩堝の基部プレートと坩堝壁部とは、ねじ締めされている。特に好ましくは、立設式焼結坩堝の基部プレートと坩堝壁部とは、さねはぎ接続により接続されている。
好ましくは、焼結坩堝に含まれる基部プレートは、側部より厚く、例えば１．１～２０倍の厚さまたは１．２～１０倍の厚さまたは１．５～７倍の厚さ、特に好ましくは２～５倍の厚さである。好ましくは、側部は、周囲長にわたって、および焼結坩堝の高さにわたって一定の壁厚を有する。
焼結坩堝は、ノズルを有する。ノズルは、ノズル材料製である。好ましくは、ノズル材料は、各場合にノズル材料の理論密度に基づき、例えば９５％超の範囲、例えば９８～１００％、特に好ましくは９９～９９．９９９％の密度を有する予備圧縮された材料を含む。好ましくは、ノズル材料は、高融点金属、例えばモリブデン、タングステン、またはこれらと高融点金属との組み合わせを含む。モリブデンは、特に好ましいノズル材料である。好ましくは、モリブデンを含むノズルは、理論密度の１００％の密度を有してもよい。
吊り下げ式焼結坩堝は、当業者に公知であり、好適であると当業者に思われる任意の方法で加熱することができる。吊り下げ式焼結坩堝は、例えば誘導的または抵抗的に加熱することができる。誘導加熱の場合、エネルギーは、焼結坩堝の側壁内のコイルを介して直接導入され、そこから坩堝の内側に渡される。抵抗加熱の場合、エネルギーは、放射を介して導入され、固体面は、外側から加温され、エネルギーは、そこから内側に渡される。好ましくは、焼結坩堝は、誘導により加熱される。
好ましくは、焼結坩堝は、１つまたは２つ以上の加熱ゾーン、例えば１つまたは２つまたは３つまたは４つ以上の加熱ゾーン、好ましくは１つまたは２つまたは３つの加熱ゾーン、特に好ましくは１つの加熱ゾーンを有する。焼結坩堝の加熱ゾーンは、同じ温度に上げられても、異なる温度に上げられてもよい。例えば、全ての加熱ゾーンが１つの温度に上げられてもよく、または全ての加熱ゾーンが異なる温度に上げられてもよく、または２つ以上の加熱ゾーンが１つの温度に上げられてもよく、１つ以上の加熱ゾーンが互いに独立して他の温度に上げられてもよい。好ましくは、全ての加熱ゾーンは、異なる温度に上げられ、例えば加熱ゾーンの温度は、二酸化ケイ素造粒体の材料輸送の方向に上昇する。
吊り下げ式焼結坩堝は、炉内に吊り下げ状態で配置された上述の焼結坩堝を意味する。
好ましくは、吊り下げ式焼結坩堝は、以下の特徴の少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも４つ、特に好ましくは全てを有する。
｛ａ｝吊り下げ組立体、好ましくは高さ調節可能な吊り下げ組立体、
｛ｂ｝側部部分として互いに封着された少なくとも２つのリング、好ましくは側部部分として互いにねじ締めされた少なくとも２つのリング、
｛ｃ｝ノズル、好ましくは坩堝に永久的に取り付けられたノズル、
｛ｄ｝マンドレル、例えばピンでノズルに固定されたマンドレル、または支持ロッドで蓋に固定されたマンドレル、または支持ロッドで坩堝の下に取り付けられたマンドレル、
｛ｅ｝例えば注入パイプの形の、または別個の入口としての、特に好ましくは注入パイプの形の、少なくとも１つのガス入口、
｛ｆ｝例えば蓋にある、または坩堝の壁部内にある、少なくとも１つのガス出口、
｛ｇ｝冷却ジャケット、特に好ましくは水冷ジャケット、
｛ｈ｝坩堝の外側、例えば冷却ジャケットの外側の断熱材、好ましくは酸化ジルコニウム製の断熱材層。
吊り下げ組立体は、好ましくは吊り下げ式焼結坩堝の作製中に設置される吊り下げ組立体、例えば坩堝の一体コンポーネントとして設けられる吊り下げ組立体、特に好ましくは坩堝の一体コンポーネントとして焼結材料から設けられる吊り下げ組立体である。さらに、吊り下げ組立体は、好ましくは、焼結坩堝上に設置される焼結材料とは異なる材料製、例えばアルミニウム、鋼、鉄、ニッケル、または銅製、好ましくは銅製の吊り下げ組立体であり、特に好ましくは焼結坩堝上に設置される銅製の冷却吊り下げ組立体、例えば水冷吊り下げ組立体である。
吊り下げ組立体のおかげで、吊り下げ式焼結坩堝を炉内に移動することができる。好ましくは、坩堝は、少なくとも部分的に炉から導入および引き出すことができる。炉内に異なる加熱ゾーンが存在する場合、それらの温度プロファイルは、炉内に存在する坩堝に伝達されることになる。炉内の坩堝の位置を変更することにより、複数の加熱ゾーン、変化する加熱ゾーン、または複数の変化する加熱ゾーンを坩堝内に生み出すことができる。
立設式焼結坩堝は、炉内に立設状態で配置された上述の種類の焼結坩堝を意味する。
好ましくは、立設式焼結坩堝は、以下の特徴の少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも４つ、特に好ましくは全てを有する。
／ａ／ 立設領域として形成された領域、好ましくは坩堝の基部上の立設領域として形成された領域、さらに好ましくは坩堝の基部プレート内の立設領域として形成された領域、特に好ましくは坩堝の基部の外縁に立設領域として形成された領域、
／ｂ／ 側部部分として互いに封着された少なくとも２つのリング、好ましくはさねはぎ接続により側部部分として互いに封着された少なくとも２つのリング、
／ｃ／ ノズル、好ましくは坩堝に、特に好ましくは立設領域として形成されていない坩堝の基部の領域に、永久的に取り付けられたノズル、
／ｄ／ マンドレル、例えばピンでノズルに固定されたマンドレル、またはピンで蓋に固定されたマンドレル、または支持ロッドで坩堝の下から取り付けられたマンドレル、
／ｅ／ 例えば充填管の形の、または別個の入口としての、少なくとも１つのガス入口、
／ｆ／ 例えば蓋内または坩堝の壁部内の別個の出口としての、少なくとも１つのガス出口、
／ｇ／ 蓋。
立設式焼結坩堝は、好ましくは炉内のガス区画と炉の下の領域内のガス区画との分離を有する。炉の下の領域は、取り除かれたガラス溶融物が存在するノズルの下の領域を意味する。好ましくは、ガス区画は、上に坩堝が立設される面により分離されている。炉の内壁と坩堝の外壁との間の炉のガス区画内に存在するガスは、炉の下の領域内に漏洩し得ない。取り除かれたガラス溶融物は、炉のガス区画からのガスに接触しない。好ましくは、立設式配置の焼結坩堝を含む炉から取り除かれたガラス溶融物およびそこから形成された石英ガラス体は、吊り下げ配置の焼結坩堝を有する炉から取り除かれた溶融物およびそこから形成された石英ガラス体より高い表面純度を有する。
好ましくは、坩堝は、二酸化ケイ素造粒体が坩堝入口を介して炉の入口を通じて坩堝内に進入することができ、かつガラス溶融物を坩堝の出口および炉の出口を通じて取り除くことができるように、炉の入口および出口と接続されている。
好ましくは、坩堝は、少なくとも１つの入口に加えて、それを通じてガスを導入および取り除くことができる少なくとも１つの開口部、好ましくは複数の開口部を含む。好ましくは、坩堝は、少なくとも２つの開口部を含み、少なくとも１つは、ガス入口として使用することができ、少なくとも１つは、ガス出口として使用することができる。好ましくは、少なくとも１つの開口部をガス入口として、および少なくとも１つの開口部をガス出口として使用することは、坩堝内にガス流をもたらす。
二酸化ケイ素造粒体は、坩堝の入口を通じて坩堝内に導入され、その後坩堝内で加温される。加温は、ガスまたは２つ以上のガスの混合ガスの存在下で行うことができる。さらに、加温中、二酸化ケイ素造粒体に付着した水は、気相に移り、さらなるガスを形成することができる。ガスまたは２つ以上のガスの混合物は、坩堝のガス区画内に存在する。坩堝のガス区画は、固相または液相により占められていない坩堝の内側の領域を意味する。好適なガスは、例えば水素、不活性ガス、ならびにこれらの２つ以上である。不活性ガスは、２４００℃の温度まで坩堝内に存在する材料と反応しないガスを意味する。好ましい不活性ガスは、窒素、ヘリウム、ネオン、アルゴン、クリプトン、およびキセノンであり、特に好ましくはアルゴンおよびヘリウムである。好ましくは、加温は、還元雰囲気内で行われる。これは、水素または水素と不活性ガスの組み合わせ、例えば水素とヘリウム、または水素と窒素、または水素とアルゴンの組み合わせ、特に好ましくは水素とヘリウムの組み合わせにより提供することができる。
好ましくは、水素、少なくとも１つの不活性ガスと引き換えに、または水素と少なくとも１つの不活性ガスとの組み合わせと引き換えに、空気、酸素、および水の少なくとも部分的なガス交換が、二酸化ケイ素造粒体に対して行われる。少なくとも部分的なガス交換は、二酸化ケイ素造粒体の導入中、もしくは加温前、もしくは加温中、または上記の活動の少なくとも２つの間中、二酸化ケイ素造粒体に対して行われる。好ましくは、二酸化ケイ素造粒体は、水素および少なくとも１つの不活性ガス、例えばアルゴンまたはヘリウムのガス流中で、溶融するまで加温される。
好ましくは、ガス出口を通じて退出するときのガスの露点は、０℃未満である。露点は、その温度より下では固定圧力において当該のガスまたは混合ガスの一部が凝縮する温度を意味する。一般に、これは、水の凝縮を意味する。露点は、メソッドのセクションに記載の試験法に従って、ミラー式露点湿度計で測定される。
好ましくは、炉は、炉内に導入されたガスと炉の運転中に形成されたガスとがそれを通じて取り除かれる少なくとも１つのガス出口を有し、好ましくは炉内に見出される溶融坩堝もそうである。炉は、追加的に、少なくとも１つの専用のガス入口を有してもよい。代替的または追加的に、ガスは、例えば二酸化ケイ素粒子と共に、もしくは予め、後で、または上記の可能性の２つ以上の組み合わせにより、固形物入口とも呼ばれる入口を通じて導入することができる。
好ましくは、ガス出口を通じて炉から取り除かれるガスは、ガス出口を通じて炉から退出するとき、０℃未満、例えば－１０℃未満、または－２０℃未満の露点を有する。露点は、メソッドのセクションに記載の試験法に従って、５～２０ｍｂａｒのわずかな過大圧力で測定される。好適な測定装置は、例えばＭｉｃｈｅｌｌ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ ＧｍｂＨ、Ｄ－６１３８１ Ｆｒｉｅｄｒｉｃｈｓｄｏｒｆの「Ｏｐｔｉｄｅｗ」装置である。
ガスの露点は、好ましくは、炉のガス出口から１０ｃｍ以上の距離の測定位置で測定される。しばしば、この距離は、１０ｃｍ～５ｍである。この範囲の距離では － ここでは「退出時」と呼ばれる － 測定位置の炉のガス出口からの距離は、露点測定の結果にとって重要ではない。ガスは、流体接続により、例えばホースまたは管内で、測定位置に運ばれる。測定位置におけるガスの温度は、しばしば、１０～６０℃、例えば２０～５０℃、特に２０～３０℃である。
好適なガスおよび混合ガスは、すでに記載されている。別個の試験の文脈において、上記で開示した値が、指定のガスおよび混合ガスのそれぞれに当てはまることが確証された。
さらなる好ましい実施形態によれば、ガスまたは混合ガスは、炉内、特に溶融坩堝内に進入する前に、－５０℃未満、例えば－６０℃未満、または－７０℃未満、または－８０℃未満の露点を有する。露点は、一般に、－６０℃を超過しない。また、炉に進入するときの露点については、以下の範囲、－５０～－１００℃、－６０～－１００℃、および－７０～－１００℃が好ましい。
さらなる好ましい実施形態によれば、炉に進入する前のガスの露点は、溶融坩堝から退出するときより少なくとも５０℃、例えば少なくとも６０℃、またはそれどころか８０℃も低い。溶融坩堝から退出するときの露点を測定することについては、上記の開示事項が当てはまる。炉内への進入前の露点を測定することについては、開示事項は、類似的に当てはまる。水分に寄与するソースが存在せず、測定位置と炉との間での凝縮の可能性がないので、測定位置から炉のガス入口への距離は重要ではない。
好ましい実施形態によれば、炉、特に溶融坩堝は、２００～３０００Ｌ／ｈの範囲のガス交換率で作動される。
好ましい実施形態によれば、露点は、測定セル内で測定され、測定セルは、ガス出口を通過するガスから膜により分離されている。膜は、好ましくは透湿性である。これらの手段により、測定セルを、ガス流内に存在するダストおよび他の粒子から保護することができ、ダストおよび他の粒子は、ガス流と共に、溶融炉から、特に溶融坩堝から、運び去られる。これらの手段により、測定プローブの稼働時間を相当に増大させることができる。稼働時間は、測定プローブの交換も測定プローブの洗浄も必要とされない炉の作動期間を意味する。
好ましい実施形態によれば、ミラー式露点測定装置が、用いられる。
炉のガス出口の露点は、構成することができる。好ましくは、炉の出口の露点を構成するための方法は、以下のステップを含む。
Ｉ）残留水分を有する入力材料を炉内に提供するステップ、
ＩＩ）炉を作動させ、ガス流に炉を通過させるステップ、および
ＩＩＩ）入力材料の残留水分、またはガス流のガス置換率を変化させるステップ。
好ましくは、この方法を使用して露点を０℃未満の範囲、例えば－１０℃未満、特に好ましくは－２０℃未満に構成することができる。さらに好ましくは、露点は、０℃未満～－１００℃の範囲、例えば－１０℃未満～－８０℃、特に好ましくは－２０℃未満～－６０℃に構成することができる。
石英ガラス体の調製の場合、「入力材料」は、提供される二酸化ケイ素粒子、好ましくは二酸化ケイ素造粒体、二酸化ケイ素粒、またはこれらの組み合わせを意味する。二酸化ケイ素粒子、造粒体、および粒は、好ましくは第１の態様の文脈で記載の特徴により特徴付けられる。
炉およびガス流は、好ましくは第１の態様の文脈で記載の特徴により特徴付けられる。好ましくは、ガス流は、入口を通じてガスを炉内に導入し、出口を通じてガスを炉から取り除くことにより形成される。「ガス置換率」は、単位時間当たりに出口を通じて炉から流れ出るガスの体積を意味する。ガス置換率は、ガス流のスループットまたは体積スループットとも呼ばれる。
露点の構成は、具体的には、入力材料の残留水分またはガス流のガス置換率を変化させることにより、遂行することができる。例えば、露点は、入力材料の残留水分を増大させることにより、上昇させることができる。入力材料の残留水分を減少させることにより、露点は、低減することができる。ガス置換率の上昇は、露点の低減をもたらすことができる。一方で、ガス置換率の低下は、露点の上昇をもたらすことができる。
好ましくは、ガス流のガス置換率は、２００～３０００Ｌ／ｈの範囲、例えば２００～２０００Ｌ／ｈ、特に好ましくは２００～１０００Ｌ／ｈである。
入力材料の残留水分は、各場合に入力材料の総重量に基づき、好ましくは０．００１重量％～５重量％の範囲、例えば０．０１～１重量％、特に好ましくは０．０３～０．５重量％である。
好ましくは、露点は、さらなる要因によって影響されてもよい。このような手段の例は、炉内に進入時のガス流の露点、炉温、およびガス流の組成である。炉内に進入時のガス流の露点の低減、炉温の低減、または炉の出口におけるガス流の温度の低減は、出口におけるガス流の露点の低減をもたらすことができる。炉の出口におけるガス流の温度は、それが露点より高い限り、露点に影響しない。
特に好ましくは、露点は、ガス流のガス置換率を変化させることにより構成される。
好ましくは、方法は、以下の特徴の少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つ、特に好ましくは少なくとも４つにより特徴付けられる。
Ｉ｝ 各場合に入力材料の総重量に基づき、０．００１～５重量％の範囲、例えば０．０１～１重量％、特に好ましくは０．０３～０．５重量％の入力材料の残留水分、
ＩＩ｝ ２００～３０００Ｌ／ｈ、例えば２００～２０００Ｌ／ｈ、特に好ましくは２００～１０００Ｌ／ｈのガス流のガス置換率、
ＩＩＩ｝ １７００～２５００℃の範囲、例えば１９００～２４００℃の範囲、特に好ましくは２１００～２３００℃の範囲の炉温、
ＩＶ｝ －５０℃～－１００℃の範囲、例えば－６０℃～－１００℃、特に好ましくは－７０℃～－１００℃の、炉内への進入時のガス流の露点、
Ｖ｝ ガス流は、ヘリウム、水素、またはこれらの組み合わせを、好ましくはヘリウムおよび水素を、２０：８０～９５：５の比率で含む、
ＶＩ｝ １０～６０℃の範囲、例えば２０～５０℃、特に好ましくは２０～３０℃の、出口におけるガスの温度。
高い残留水分を有する二酸化ケイ素造粒体を用いるときは、高いガス置換率と炉の入口における低い露点とを有するガス流を用いることが特に好ましい。対照的に、低い残留水分を有する二酸化ケイ素造粒体を用いるときは、低いガス置換率と炉の入口における高い露点とを有するガス流を、使用することができる。
特に好ましくは、３重量％未満の残留水分を有する二酸化ケイ素造粒体を用いるとき、ヘリウムおよび水素を含むガス流のガス置換率は、２００～３０００Ｌ／ｈの範囲でよい。
０．１％の残留水分を有する二酸化ケイ素造粒体が３０ｋｇ／ｈで炉に供給される場合、Ｈｅ／Ｈ２＝５０：５０のときは２８００～３０００ｌ／ｈの範囲、Ｈｅ／Ｈ２＝３０：７０のときは２７００～２９００ｌ／ｈの範囲のガス流のガス置換率が選択され、－９０℃の炉内への進入前のガス流の露点が、選択される。これにより、０℃未満の露点が、ガス出口において得られる。
０．０５％の残留水分を有する二酸化ケイ素造粒体が３０ｋｇ／ｈで炉に供給される場合、Ｈｅ／Ｈ２＝５０：５０のときは１９００～２１００ｌ／ｈの範囲、Ｈｅ／Ｈ２＝３０：７０のときは１８００～２０００ｌ／ｈの範囲のガス流のガス置換率が選択され、－９０℃の炉内への進入前のガス流の露点が、選択される。これにより、０℃未満の露点が、ガス出口において得られる。
０．０３％の残留水分を有する二酸化ケイ素造粒体が３０ｋｇ／ｈで炉に供給される場合、Ｈｅ／Ｈ２＝５０：５０のときは１４００～１６００ｌ／ｈの範囲、Ｈｅ／Ｈ２＝３０：７０のときは１２００～１４００ｌ／ｈの範囲のガス流のガス置換率が選択され、－９０℃の炉内への進入前のガス流の露点が、選択される。これにより、０℃未満の露点が、ガス出口において得られる。
二酸化ケイ素造粒体を溶融するための炉温は、好ましくは１７００～２５００℃の範囲、例えば１９００～２４００℃の範囲、特に好ましくは２１００～２３００℃の範囲である。
好ましくは、炉内の保持時間は、１時間～５０時間の範囲、例えば１～３０時間、特に好ましくは５～２０時間である。本発明の文脈では、保持時間は、本発明に記載の方法を行うとき、ガラス溶融物が形成される溶融炉から溶融炉の充填量を本発明に記載の様式で取り除くために要求される時間を意味する。充填量は、溶融炉内の二酸化ケイ素の全質量である。これに関連して、二酸化ケイ素は、固体として、およびガラス溶融物として存在してよい。
好ましくは、炉温は、材料輸送の方向で長さにわたって上昇する。好ましくは、炉温は、材料輸送の方向で長さにわたって少なくとも１００℃だけ、例えば少なくとも３００℃だけまたは少なくとも５００℃だけまたは少なくとも７００℃だけ、特に好ましくは少なくとも１０００℃だけ上昇する。好ましくは、炉内の最大温度は、１７００～２５００℃、例えば１９００～２４００℃、特に好ましくは２１００～２３００℃である。炉温の上昇は、一様に進行しても、温度プロファイルに従って進行してもよい。
好ましくは、炉温は、ガラス溶融物が炉から取り除かれる前に低下する。好ましくは、炉温は、ガラス溶融物が炉から取り除かれる前に５０～５００℃だけ、例えば１００℃だけまたは４００℃だけ、特に好ましくは１５０～３００℃だけ低下する。好ましくは、取り除き時のガラス溶融物の温度は、１７５０～２１００℃、例えば１８５０～２０５０℃、特に好ましくは１９００～２０００℃である。
好ましくは、炉温は、材料輸送の方向で長さにわたって上昇し、ガラス溶融物が炉から取り除かれる前に低下する。これに関連して、炉温は、好ましくは、材料輸送の方向で長さにわたって少なくとも１００℃だけ、例えば少なくとも３００℃だけまたは少なくとも５００℃だけまたは少なくとも７００℃だけ、特に好ましくは少なくとも１０００℃だけ上昇する。好ましくは、炉内の最大温度は、１７００～２５００℃、例えば１９００～２４００℃、特に好ましくは２１００～２３００℃である。好ましくは、炉温は、ガラス溶融物が炉から取り除かれる前に５０～５００℃だけ、例えば１００℃だけまたは４００℃だけ、特に好ましくは１５０～３００℃だけ低下する。
予熱加熱部
好ましくは、炉は、通路により互いにつながれた第１のチャンバとさらなるチャンバとを少なくとも有し、第１のチャンバと第２のチャンバは、異なる温度を有し、第１のチャンバの温度は、さらなるチャンバの温度より低い。更なるチャンバの１つでは、ガラス溶融物が、二酸化ケイ素造粒体から形成される。このチャンバは、以下において溶融チャンバと呼ばれる。ダクトを介して溶融チャンバにつながれているが、溶融チャンバの上流にあるチャンバは、予熱加熱部とも呼ばれる。１つの例は、少なくとも１つの出口が溶融チャンバの入口と直接接続されているチャンバである。上記の配置は、独立した炉内に作製されてもよく、この場合、溶融チャンバは、溶融炉である。しかしながら、さらなる説明では、「溶融炉」という用語は、「溶融チャンバ」という用語と同一であると解されてよい。ゆえに、溶融炉に関して述べられることは、溶融チャンバにも当てはまると解されてよく、その逆もまた同様である。「予熱加熱部」という用語は、両方の場合に同じものを意味する。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体は、炉内への進入時に２０～１３００℃の範囲の温度を有する。
第１の実施形態によれば、二酸化ケイ素造粒体は、溶融チャンバ内への進入前に焼き戻しされない。二酸化ケイ素造粒体は、炉内への進入時に例えば２０～４０℃の範囲、特に好ましくは２０～３０℃の温度を有する。二酸化ケイ素造粒体ＩＩがステップｉ．）に従って提供される場合、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、炉内への進入時に好ましくは２０～４０℃の範囲、特に好ましくは２０～３０℃の温度を有する。
別の実施形態によれば、二酸化ケイ素造粒体は、炉内への進入前に４０～１３００℃の範囲の温度まで焼き戻しされる。焼き戻しは、選択された値に温度を設定することを意味する。焼き戻しは、原則として、当業者に公知であり、二酸化ケイ素造粒体の焼き戻しのために知られている任意の方法で行うことができる。例えば、焼き戻しは、溶融チャンバとは別に配置された炉内で、または溶融チャンバに接続された炉内で行うことができる。
好ましくは、焼き戻しは、溶融チャンバに接続されたチャンバ内で行われる。したがって、好ましくは、炉は、二酸化ケイ素を焼き戻しすることができる予熱加熱部を含む。好ましくは、予熱加熱部は、それ自体供給炉であり、特に好ましくは回転炉である。供給炉は、作動中に、供給炉の入口から供給炉の出口への二酸化ケイ素の移動を成し遂げる加熱チャンバを意味する。好ましくは、出口は、溶融炉の入口に直接接続されている。このようにして、二酸化ケイ素造粒体は、さらなる中間ステップまたは中間手段なしに、予熱加熱部から溶融炉内に到着することができる。
予熱加熱部は、少なくとも１つのガス入口および少なくとも１つのガス出口を含むことがさらに好ましい。ガス入口を通じて、ガスは、内部、予熱加熱部のガスチャンバ、に到着することができ、ガス出口を通じて、ガスは、取り除くことができる。二酸化ケイ素造粒体のための予熱加熱部の入口を介してガスを予熱加熱部内に導入することも可能である。また、ガスを、予熱加熱部の出口を介して取り除き、その後二酸化ケイ素造粒体から分離することもできる。さらに、好ましくは、ガスを、二酸化ケイ素造粒体のための入口および予熱加熱部のガス入口を介して導入し、予熱加熱部の出口および予熱加熱部のガス出口を介して取り除くこともできる。
好ましくは、ガス流は、ガス入口およびガス出口の使用により予熱加熱部内に生成される。好適なガスは、例えば水素、不活性ガス、ならびにこれらの２つ以上である。好ましい不活性ガスは、窒素、ヘリウム、ネオン、アルゴン、クリプトン、およびキセノンであり、特に好ましくは窒素およびヘリウムである。好ましくは、還元雰囲気が、予熱加熱部内に存在する。これは、水素または水素と不活性ガスの組み合わせ、例えば水素とヘリウムまたは水素と窒素の組み合わせ、特に好ましくは水素とヘリウムの組み合わせの形で提供することができる。さらに、好ましくは、酸化雰囲気が、予熱加熱部内に存在する。これは、好ましくは、酸素または酸素と１つ以上のさらなるガスとの組み合わせの形で提供することができ、空気が特に好ましい。さらに好ましくは、二酸化ケイ素が、予熱加熱部内で減圧で焼き戻しされることが可能である。
例えば、二酸化ケイ素造粒体は、炉内への進入時に１００～１１００℃または３００～１０００または６００～９００℃の範囲の温度を有することができる。二酸化ケイ素造粒体ＩＩがステップｉ．）に従って提供される場合、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、好ましくは、炉内への進入時に１００～１１００℃または３００～１０００または６００～９００℃の範囲の温度を有する。
本発明の第１の態様の好ましい実施形態によれば、炉は、少なくとも２つのチャンバを含む。好ましくは、炉は、第１のチャンバおよび少なくとも１つのさらなるチャンバを含む。第１のチャンバおよびさらなるチャンバは、通路により互いに接続されている。
少なくとも２つのチャンバは、原則として、炉内に任意の様式で、好ましくは垂直または水平に、特に好ましくは垂直に、配置することができる。好ましくは、チャンバは、本発明の第１の態様に記載の方法を行うとき、二酸化ケイ素造粒体が、第１のチャンバを通過し、その後ガラス溶融物を得るように更なるチャンバ内で加熱されるように、炉内に配置される。さらなるチャンバは、好ましくは、溶融炉と溶融炉内に配置された坩堝との上記の特徴を有する。
好ましくは、チャンバのそれぞれは、入口および出口を含む。好ましくは、炉の入口は、通路を介して第１のチャンバの入口に接続されている。好ましくは、炉の出口は、通路を介してさらなるチャンバの出口に接続されている。好ましくは、第１のチャンバの出口は、通路を介してさらなるチャンバの入口に接続されている。
好ましくは、チャンバは、二酸化ケイ素造粒体が炉の入口を通じて第１のチャンバ内に到着することができるように、配置されている。好ましくは、チャンバは、二酸化ケイ素ガラス溶融物を炉の出口を通じてさらなるチャンバから取り除くことができるように、配置されている。特に好ましくは、二酸化ケイ素造粒体は、炉の入口を通じて第１のチャンバ内に到着することができ、二酸化ケイ素ガラス溶融物は、炉の出口を通じてさらなるチャンバから取り除くことができる。
造粒体または粉末の形の二酸化ケイ素は、方法により定義される材料輸送の方向に通路を通じて第１のチャンバからさらなるチャンバ内に進むことができる。通路により接続されたチャンバへの言及としては、第１のチャンバとさらなるチャンバとの間に材料輸送の方向にさらなる中間要素が配置する配置が挙げられる。原則として、ガス、液体、および固体が、通路を通過することができる。好ましくは、二酸化ケイ素粉末、二酸化ケイ素粉末のスラリー、および二酸化ケイ素造粒体が、第１のチャンバとさらなるチャンバとの間の通路を通過することができる。本発明による方法が行われる間、第１のチャンバ内に導入される材料の全ては、第１のチャンバとさらなるチャンバとの間の通路を介してさらなるチャンバ内に到着することができる。好ましくは、造粒体または粉末の形の二酸化ケイ素だけが、第１のチャンバとさらなるチャンバとの間の通路を介してさらなるチャンバ内に到着する。好ましくは、第１のチャンバとさらなるチャンバとの間の通路は、第１のチャンバとさらなるチャンバのガスチャンバが互いから分離されるように、好ましくは異なるガスもしくは混合ガス、異なる圧力、またはその両方がガスチャンバ内に存在することができるように、二酸化ケイ素により閉鎖されている。別の好ましい実施形態によれば、通路は、仕切弁、好ましくは回転仕切弁から形成されている。
好ましくは、炉の第１のチャンバは、少なくとも１つのガス入口および少なくとも１つのガス出口を有する。ガス入口は、原則として、当業者に公知であり、ガスの導入に好適である任意の形態、例えばノズル、通気孔、または管を有することができる。ガス出口は、原則として、当業者に公知であり、ガスの取り除きに好適である任意の形態、例えばノズル、通気孔、または管を有することができる。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体は、炉の入口を通じて第１のチャンバ内に導入され、加温される。加温は、ガスまたは２つ以上のガスの混合物の存在下で行うことができる。このために、ガスまたは２つ以上のガスの混合物が、第１のチャンバのガスチャンバ内に存在する。第１のチャンバのガスチャンバは、固相または液相により占められていない第１のチャンバの領域を意味する。好適なガスは、例えば水素、酸素、不活性ガス、ならびにこれらの２つ以上である。好ましい不活性ガスは、窒素、ヘリウム、ネオン、アルゴン、クリプトン、およびキセノンであり、特に好ましくは窒素、ヘリウム、およびこれらの組み合わせである。好ましくは、加温は、還元雰囲気内で行われる。これは、好ましくは、水素または水素とヘリウムとの組み合わせの形で提供することができる。好ましくは、二酸化ケイ素造粒体は、第１のチャンバ内で、ガスまたは２つ以上のガスの組み合わせの流れの中で、加温される。
二酸化ケイ素造粒体は、第１のチャンバ内で減圧で、例えば５００ｍｂａｒ未満または３００ｍｂａｒ未満、例えば２００ｍｂａｒ以下の圧力で加温されることが、さらに好ましい。
好ましくは、第１のチャンバは、それにより二酸化ケイ素造粒体が移動される少なくとも１つの装置を有する。原則として、この目的用に当業者に公知であり、好適であると思われる全ての装置を、選択することができる。好ましくは、かき混ぜ装置、振り混ぜ装置、および旋回装置。
本発明の第１の態様の好ましい実施形態によれば、第１のチャンバ内の温度とさらなるチャンバ内の温度とは、異なる。好ましくは、第１のチャンバ内の温度は、さらなるチャンバ内の温度より低い。好ましくは、第１のチャンバとさらなるチャンバとの間の温度差は、６００～２４００℃の範囲、例えば１０００～２０００℃または１２００～１８００℃の範囲、特に好ましくは１５００～１７００℃の範囲である。さらに、好ましくは、第１のチャンバ内の温度は、さらなるチャンバ内の温度より６００～２４００℃、例えば１０００～２０００℃または１２００～１８００℃、特に好ましくは１５００～１７００℃低い。
好ましい実施形態によれば、炉の第１のチャンバは、予熱加熱部、特に好ましくは上記の特徴を有する上記の予熱加熱部である。好ましくは、予熱加熱部は、通路を介してさらなるチャンバに接続されている。好ましくは、二酸化ケイ素は、予熱加熱部から通路を介してさらなるチャンバ内に進む。予熱加熱部とさらなるチャンバとの間の通路は、予熱加熱部内に導入されたガスが通路を通じてさらなるチャンバ内に進まないように、塞ぐことができる。好ましくは、予熱加熱部とさらなるチャンバとの間の通路は、二酸化ケイ素が水に接触しないように、塞がれている。予熱加熱部とさらなるチャンバとの間の通路は、異なるガスまたは混合ガス、異なる圧力、またはその両方がガスチャンバ内に存在することができるような方法で予熱加熱部のガスチャンバと第１のチャンバが互いから分離されるように、塞ぐことができる。好適な通路は、好ましくは、上述の実施形態のとおりである。
さらなる好ましい実施形態によれば、炉の第１のチャンバは、予熱加熱部ではない。例えば、第１のチャンバは、平準化チャンバでもよい。平準化チャンバは、その上流の予熱加熱部内のスループットのばらつき、または予熱加熱部とさらなるチャンバとの間のスループット差が平準化される炉のチャンバである。例えば、上述のように、回転炉は、第１のチャンバの上流に配置することができる。これは、一般に、平均スループットから最大６％の量だけ変化し得るスループットを有する。好ましくは、二酸化ケイ素は、二酸化ケイ素が平準化チャンバ内に到着した温度で平準化チャンバ内に保持される。
炉が、第１のチャンバと、２つ以上のさらなるチャンバ、例えば２つのさらなるチャンバまたは３つのさらなるチャンバまたは４つのさらなるチャンバまたは５つのさらなるチャンバまたは６つ以上のさらなるチャンバ、特に好ましくは２つのさらなるチャンバと、を有することも可能である。炉が２つのさらなるチャンバを有する場合、第１のチャンバは、好ましくは予熱加熱部であり、材料輸送の方向に基づき、さらなるチャンバの第１のチャンバは、平準化チャンバであり、さらなるチャンバの第２のチャンバは、溶融チャンバである。
さらなる好ましい実施形態によれば、添加剤が、第１のチャンバ内に存在する。添加剤は、好ましくは、ハロゲン、不活性ガス、塩基、酸素、またはこれらの２つ以上の組み合わせからなる群から選択される。
原則として、元素形態のハロゲンおよびハロゲン化合物が、好適な添加剤である。好ましいハロゲンは、塩素、フッ素、塩素含有化合物、およびフッ素含有化合物からなる群から選択される。特に好ましいのは、元素状塩素および塩酸である。
原則として、全ての不活性ガスおよびこれらの２つ以上の混合物が、好適な添加剤である。好ましい不活性ガスは、窒素、ヘリウム、またはこれらの組み合わせである。
原則として、塩基も、好適な添加剤である。添加剤としての使用に好ましい塩基は、無機塩基および有機塩基である。
さらに、酸素が、好適な添加剤である。酸素は、好ましくは酸素含有雰囲気として、例えば不活性ガスまたは２つ以上の不活性ガスの混合物との組み合わせで、特に好ましくは窒素、ヘリウム、または窒素およびヘリウムとの組み合わせで、存在する。
第１のチャンバは、原則として、当業者に公知であり、二酸化ケイ素を加熱するのに好適な任意の材料を含んでよい。好ましくは、第１のチャンバは、石英ガラス、高融点金属、アルミニウム、およびこれらの２つ以上の組み合わせからなる群から選択される少なくとも１つの元素を含み、特に好ましくは、第１のチャンバは、石英ガラスまたはアルミニウムを含む。
好ましくは、第１のチャンバ内の温度は、第１のチャンバがポリマーまたはアルミニウムを含む場合、６００℃を超過しない。好ましくは、第１のチャンバ内の温度は、第１のチャンバが石英ガラスを含む場合、１００～１１００℃である。好ましくは、第１のチャンバは、主として石英ガラスを含む。
第１のチャンバとさらなるチャンバとの間の通路を通じた第１のチャンバからさらなるチャンバへの二酸化ケイ素の輸送において、二酸化ケイ素は、原則として任意の状態で存在することができる。好ましくは、二酸化ケイ素は、固体として、例えば粒子、粉末、または造粒体として存在する。本発明の第１の態様の好ましい実施形態によれば、第１のチャンバからさらなるチャンバへの二酸化ケイ素の輸送は、造粒体として行われる。
さらなる好ましい実施形態によれば、さらなるチャンバは、金属シートまたは焼結材料製の坩堝であり、焼結材料は、焼結金属を含み、金属シートまたは焼結金属は、モリブデン、タングステン、およびこれらの組み合わせからなる群から選択される。
ガラス溶融物は、出口を通じて、好ましくはノズルを介して炉から取り除かれる。
ステップｉｖ．）
石英ガラス体は、ガラス溶融物の少なくとも一部から作製される。このために、好ましくは、ステップｉｉｉ）で作製されたガラス溶融物の少なくとも一部が取り除かれ、石英ガラス体がそれから作製される。
ステップｉｉｉ）で作製されたガラス溶融物の一部の取り除きは、原則として、溶融炉または溶融チャンバから連続的に、またはガラス溶融物の生産が完了した後で、行うことができる。好ましくは、ガラス溶融物の一部は、連続的に取り除かれる。ガラス溶融物は、炉の出口を通じて、または溶融チャンバの出口から、各場合に好ましくはノズルを介して取り除かれる。
ガラス溶融物は、取り除き前、取り除き中、または取り除き後に、ガラス溶融物の成形を可能にする温度に冷却することができる。ガラス溶融物の粘度の上昇は、ガラス溶融物の冷却に関係する。ガラス溶融物は、好ましくは、成形において生み出された形状がもちこたえ、成形が、できる限り容易であると同時に確実であり、ほとんど努力せずに行うことができる程度まで、冷却される。当業者は、成形用具においてガラス溶融物の温度を変化させることにより、成形用のガラス溶融物の粘度を容易に確立することができる。好ましくは、ガラス溶融物は、取り除き時に１７５０～２１００℃の範囲、例えば１８５０～２０５０℃、特に好ましくは１９００～２０００℃の温度を有する。好ましくは、ガラス溶融物は、取り除き後に５００℃未満の温度、例えば２００℃未満または１００℃未満または５０℃未満、特に好ましくは２０～３０℃の範囲の温度に冷却される。
成形される石英ガラス体は、中実体でも、中空体でもよい。中実体は、主として単一の材料から作製された本体を意味する。それにもかかわらず、中実体は、１つ以上の介在物、例えばガス気泡を有してもよい。中実体内のこのような介在物は、一般に、６５ｍｍ３以下、例えば４０ｍｍ３未満、または２０ｍｍ３未満、または５ｍｍ３未満、または２ｍｍ３未満、特に好ましくは０．５ｍｍ３未満のサイズを有する。好ましくは、中実体は、各場合に中実体の総体積に基づき、その体積の０．０２体積％未満、例えば０．０１体積％未満または０．００１体積％未満を介在物として含む。
石英ガラス体は、外形を有する。外形は、石英ガラス体の断面の外縁の形状を意味する。石英ガラス体の断面の外形は、好ましくは円形、長円形、または３つ以上の角、例えば４つ、５つ、６つ、７つ、もしくは８つの角を有する多角形であり、特に好ましくは石英ガラス体は、円形である。
好ましくは、石英ガラス体は、１００～１００００ｍｍの範囲、例えば１０００～４０００ｍｍ、特に好ましくは１２００～３０００ｍｍの長さを有する。
好ましくは、石英ガラス体は、１～５００ｍｍの範囲、例えば２～４００ｍｍの範囲、特に好ましくは５～３００ｍｍの範囲の外径を有する。
石英ガラス体の成形は、ノズルにより遂行される。ガラス溶融物は、ノズルを通じて送られる。ノズルを通じて成形される石英ガラス体の外形は、ノズル開口部の形状により決定される。開口部が円形である場合、石英ガラス体の成形の際に円筒が作製されることになる。ノズルの開口部が構造を有する場合、この構造は、石英ガラス体の外形に転写されることになる。開口部に構造を有するノズルにより作製される石英ガラス体は、長さ方向にガラスストランドに沿って構造の写像を有する。
ノズルは、溶融炉内に一体化されている。好ましくは、ノズルは、坩堝の一部として、特に好ましくは坩堝の出口の一部として、溶融炉内に一体化されている。
好ましくは、ガラス溶融物の少なくとも一部は、ノズルを通じて取り除かれる。石英ガラス体の外形は、ガラス溶融物の少なくとも一部をノズルを通じて取り除くことにより、成形される。
好ましくは、石英ガラス体は、石英ガラス体がその形状を維持するように、成形後に冷却される。好ましくは、石英ガラス体は、成形後に、成形中のガラス溶融物の温度より少なくとも１０００℃、例えば少なくとも１５００℃または少なくとも１８００℃、特に好ましくは１９００～１９５０℃低い温度に冷却される。好ましくは、石英ガラス体は、５００℃未満、例えば２００℃未満または１００℃未満または５０℃未満の温度に、特に好ましくは２０～３０℃の範囲の温度に冷却される。
本発明の第１の態様の好ましい実施形態によれば、得られる石英ガラス体は、化学的処理、熱的処理、または機械的処理からなる群から選択される少なくとも１つの手順により処理することができる。
好ましくは、石英ガラス体は、化学的に後処理される。後処理は、すでに作製された石英ガラス体の処理に関する。石英ガラス体の化学的後処理は、原則として、当業者に公知であり、石英ガラス体の表面の化学構造もしくは組成、またはその両方を変化させるための材料を用いるのに好適と思われる任意の手順を意味する。好ましくは、化学的後処理は、フッ素化合物による処理および超音波洗浄からなる群から選択される少なくとも１つの手段を含む。
可能なフッ素化合物は、具体的にはフッ化水素およびフッ素含有酸、例えばフッ化水素酸である。液体は、好ましくは３５～５５重量％の範囲、好ましくは３５～４５重量％の範囲のフッ素化合物の含有量を有し、重量％は、各場合に液体の総量に基づく。１００重量％までの残部は、通常、水である。好ましくは、水は、完全脱塩水または脱イオン水である。
超音波洗浄は、好ましくは液槽内で、特に好ましくは洗剤の存在下で遂行される。超音波洗浄の場合、一般に、いかなるフッ素化合物も、例えばフッ化水素酸もフッ化水素もない。
石英ガラス体の超音波洗浄は、好ましくは、以下の条件の少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも４つまたは少なくとも５つ、特に好ましくは全ての下で行われる。
－ 連続的なプロセスで遂行される超音波洗浄。
－ 超音波洗浄用の機器は、管により互いに接続された６つのチャンバを有する。
－ 各チャンバ内の石英ガラス体の保持時間を、設定することができる。好ましくは、各チャンバ内の石英ガラス体の保持時間は、同じである。好ましくは、各チャンバ内の保持時間は、１～１２０分の範囲、例えば５分未満または１～５分または２～４分または６０分未満または１０～６０分または２０～５０分、特に好ましくは５～６０分の範囲である。
－ 第１のチャンバは、好ましくは水および塩基を含有する塩基性媒質と、超音波洗浄器とを含む。
－ 第３のチャンバは、好ましくは水および酸を含有する酸性媒質と、超音波洗浄器とを含む。
－ 第２のチャンバ内および第４～第６のチャンバ内では、石英ガラス体は、水で、好ましくは脱塩水で洗浄される。
－ 第４～第６のチャンバは、水のカスケードにより作動される。好ましくは、水は、第６のチャンバ内にのみ導入され、第６のチャンバから第５のチャンバ内に流れ、第５のチャンバから第４のチャンバ内に流れる。
好ましくは、石英ガラス体は、熱的に後処理される。石英ガラス体の熱的後処理は、原則として、当業者に公知であり、石英ガラス体の形状もしくは構造またはその両方を温度により変化させるのに好適と思われる手順を意味する。好ましくは、熱的後処理は、焼き戻し、圧縮、膨張、延伸、溶着、およびこれらの２つ以上の組み合わせからなる群から選択される少なくとも１つの手段を含む。好ましくは、熱的後処理は、材料を取り除く目的のためには遂行されない。
焼き戻しは、好ましくは９００～１３００℃の範囲、例えば９００～１２５０℃または１０４０～１３００℃の範囲、特に好ましくは１０００～１０５０℃または１２００～１３００℃の範囲の温度の炉内で石英ガラス体を好ましくは加熱することにより、遂行される。好ましくは、熱的処理では、１ｈ超の連続期間にわたって１３００℃の温度を超過せず、特に好ましくは、熱的処理の全持続時間中１３００℃の温度を超過しない。焼き戻しは、原則として減圧で、常圧で、または増圧で、好ましくは減圧で、特に好ましくは真空中で、遂行することができる。
圧縮は、好ましくは、石英ガラス体を好ましくは約２１００℃の温度に加熱することと、好ましくは約６０ｒｐｍの回転速度での、回転旋回運動中のその後の成形とにより遂行される。例えば、ロッドの形の石英ガラス体を、円筒に成形することができる。
好ましくは、石英ガラス体は、ガスを石英ガラス体内に注入することにより、膨張させることができる。例えば、石英ガラス体は、膨張させることにより、大直径管に成形することができる。このために、好ましくは、石英ガラス体は、回転旋回運動が好ましくは約６０ｒｐｍの回転速度で遂行される間、約２１００℃の温度に加熱され、内部には、ガスが、好ましくは最大約１００ｍｂａｒの所定の制御された内圧で流される。大直径管は、少なくとも５００ｍｍの外径を有する管を意味する。
石英ガラス体は、好ましくは延伸することができる。延伸は、好ましくは、石英ガラス体を好ましくは約２１００℃の温度に加熱し、その後制御された引っ張り速度で石英ガラス体の所望の外径に引っ張ることにより、遂行される。例えば、ランプ管は、石英ガラス体から延伸により成形することができる。
好ましくは、石英ガラス体は、機械的に後処理される。石英ガラス体の機械的後処理は、原則として、研磨手段を使用して石英ガラス体の形状を変化させるため、または石英ガラス体を複数片に分割するための、当業者に公知であり、好適と思われる任意の手順を意味する。具体的には、機械的後処理は、研削、ドリル加工、ホーニング、鋸引き、ウォータージェット切断、レーザー切断、サンドブラストによる粗化、フライス加工、およびこれらの２つ以上の組み合わせからなる群から選択される少なくとも１つの手段を含む。
好ましくは、石英ガラス体は、これらの手順の組み合わせにより、例えば化学的後処理と熱的後処理または化学的後処理と機械的後処理または熱的後処理と機械的後処理の組み合わせにより、特に好ましくは化学的後処理、熱的後処理、および機械的後処理の組み合わせにより、処理される。さらに、好ましくは、石英ガラス体は、それぞれ他から独立して上記の手順のいくつかに供されてもよい。
本発明の第１の態様の実施形態によれば、方法は、以下の方法ステップを含む。
ｖ．）石英ガラス体から、少なくとも１つの開口部を有する中空体を作製するステップ。
作製される中空体は、内形および外形を有する。内形は、中空体の断面の内縁の形状を意味する。中空体の断面における内形および外形は、同じでも、異なってもよい。中空体の断面における内形および外形は、円形でも、長円形でも、３つ以上の角、例えば４つ、５つ、６つ、７つ、もしくは８つの角を有する多角形でもよい。
好ましくは、断面の外形は、中空体の内形に対応する。特に好ましくは、中空体は、断面において円形の内形および円形の外形を有する。
別の実施形態では、中空体は、内形と外形が異なってもよい。好ましくは、中空体は、断面において円形の外形および多角形の内形を有する。特に好ましくは、中空体は、断面において円形の外形および六角形の内形を有する。
好ましくは、中空体は、１００～１００００ｍｍの範囲、例えば１０００～４０００ｍｍ、特に好ましくは１２００～２０００ｍｍの長さを有する。
好ましくは、中空体は、０．８～５０ｍｍの範囲、例えば１～４０ｍｍまたは２～３０ｍｍまたは３～２０ｍｍの範囲、特に好ましくは４～１０ｍｍの範囲の壁厚を有する。
好ましくは、中空体は、２．６～４００ｍｍ、例えば３．５～４５０ｍｍの範囲、特に好ましくは５～３００ｍｍの範囲の外径を有する。
好ましくは、中空体は、１～３００ｍｍ、例えば５～２８０ｍｍまたは１０～２００ｍｍの範囲、特に好ましくは２０～１００ｍｍの範囲の内径を有する。
中空体は、１つ以上の開口部を含む。好ましくは、中空体は、１つの開口部を含む。好ましくは、中空体は、偶数の開口部、例えば２つ、４つ、６つ、８つ、１０、１２、１４、１６、１８、または２０の開口部を有する。好ましくは、中空体は、２つの開口部を含む。好ましくは、中空体は、管である。この形状の中空体は、ライトガイドがただ１つのコアを含む場合、特に好ましい。中空体は、３つ以上の開口部を含むことができる。開口部は、好ましくは石英ガラス体の端部に２つ一組で互いに対向して位置付けられている。例えば、石英ガラス体の各端部は、２つ、３つ、４つ、５つ、６つ、７つ、または８つ以上の開口部、特に好ましくは５つ、６つ、または７つの開口部を含むことができる。好ましい形状は、例えば管、ツイン管、すなわち２つの平行流路を含む管、および複数流路管、すなわち３つ以上の平行流路を含む管である。
中空体は、原則として、当業者に公知の任意のメソッドにより成形することができる。好ましくは、中空体は、ノズルにより成形される。好ましくは、ノズルは、その開口部の中央に、成形中にガラス溶融物を偏向させる装置を含む。このようにして、中空体を、ガラス溶融物から成形することができる。
中空体は、ノズルの使用およびその後の後処理により作製することができる。好適な後処理は、原則として、中実体から中空体を作製するための当業者に公知の全てのプロセス、例えば流路圧縮、ドリル加工、ホーニング、または研削である。好ましくは、好適な後処理は、中実体を１つまたは複数のマンドレルの上に送ることであり、これにより中空体が成形される。また、マンドレルを中実体内に導入して中空体を作製することができる。好ましくは、中空体は、成形後に冷却される。
好ましくは、中空体は、成形後、５００℃未満、例えば２００℃未満または１００℃未満または５０℃未満の温度に、特に好ましくは２０～３０℃の範囲の温度に冷却される。
予備緻密化
ステップｉｉ．）で提供される二酸化ケイ素造粒体ＩＩを、それがガラス溶融物を得るようにステップｉｉｉ．）で加温される前に、１つまたは複数の予備処理ステップに供することが、原則として可能である。可能な予備処理ステップは、例えば熱的処理ステップまたは機械的処理ステップである。例えば、二酸化ケイ素造粒体は、ステップｉｉｉ．）における加温前に圧縮されてもよい。「緻密化」は、ＢＥＴ表面積の低減および細孔容積の低減を意味する。
二酸化ケイ素造粒体は、好ましくは、二酸化ケイ素造粒体を加熱すること、または二酸化ケイ素造粒体に対して機械的に圧力をかけること、例えば二酸化ケイ素造粒体の圧延もしくは押圧により圧縮される。好ましくは、二酸化ケイ素造粒体は、加熱により圧縮される。特に好ましくは、二酸化ケイ素造粒体の緻密化は、溶融炉に接続された予熱加熱部による加熱により遂行される。
好ましくは、二酸化ケイ素は、８００～１４００℃の範囲の温度で、例えば８５０～１３００℃の範囲の温度で、特に好ましくは９００～１２００℃の範囲の温度で加熱することにより、圧縮される。
本発明の第１の態様の好ましい実施形態では、二酸化ケイ素造粒体のＢＥＴ表面積は、ステップｉｉｉ．）における加温前に、５ｍ２／ｇ未満、好ましくは７ｍ２／ｇ未満または１０ｍ２／ｇ未満、特に好ましくは１５ｍ２／ｇ未満に低減されない。さらに、二酸化ケイ素造粒体のＢＥＴ表面積は、ステップｉｉ．）で提供される二酸化ケイ素造粒体ＩＩと比較して、ステップｉｉｉ．）における加温前に低減されないことが好ましい。
本発明の第１の態様の好ましい実施形態では、二酸化ケイ素造粒体のＢＥＴ表面積は、２０ｍ２／ｇ未満、例えば１５ｍ２／ｇ未満、もしくは１０ｍ２／ｇ未満、または５超～２０ｍ２／ｇ未満もしくは７～１５ｍ２／ｇの範囲、特に好ましくは９～１２ｍ２／ｇの範囲に低減される。好ましくは、二酸化ケイ素造粒体のＢＥＴ表面積は、ステップｉｉｉ．）における加熱前に、ステップｉｉ．）で提供される二酸化ケイ素造粒体ＩＩと比較して、４０ｍ２／ｇ未満だけ、例えば１～２０ｍ２／ｇだけまたは２～１０ｍ２／ｇだけ、特に好ましくは３～８ｍ２／ｇだけ低減され、圧縮後のＢＥＴ表面積は、５ｍ２／ｇ超である。
圧縮された二酸化ケイ素造粒体は、以下において二酸化ケイ素造粒体ＩＩＩと呼ばれる。好ましくは、二酸化ケイ素造粒体ＩＩＩは、以下の特徴、
Ａ．５超～４０ｍ２／ｇ未満の範囲、例えば１０～３０ｍ２／ｇ、特に好ましくは１５～２５ｍ２／ｇの範囲のＢＥＴ表面積、
Ｂ．１００～３００μｍの範囲、特に好ましくは１２０～２００μｍの範囲の粒子径Ｄ１０、
Ｃ．１５０～５５０μｍの範囲、特に好ましくは２００～３５０μｍの範囲の粒子径Ｄ５０、
Ｄ．３００～６５０μｍの範囲、特に好ましくは４００～５００μｍの範囲の粒子径Ｄ９０、
Ｅ．０．８～１．６ｇ／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは１．０～１．４ｇ／ｃｍ３のかさ密度、
Ｆ．１．０～１．４ｇ／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは１．１５～１．３５ｇ／ｃｍ３の重装かさ密度、
Ｇ．５ｐｐｍ未満、例えば４．５ｐｐｍ未満、特に好ましくは４ｐｐｍ未満の炭素含有量、
Ｈ．５００ｐｐｍ未満、特に好ましくは１ｐｐｂ～２００ｐｐｍのＣｌ含有量、
のうちの少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも４つ、特に好ましくは少なくとも５つを有し、
ｐｐｍおよびｐｐｂは、それぞれ二酸化ケイ素造粒体ＩＩＩの総重量に基づく。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩＩは、好ましくは特徴組み合わせＡ．／Ｆ．／Ｇ．またはＡ．／Ｆ．／Ｈ．またはＡ．／Ｇ．／Ｈ．、さらに好ましくは特徴組み合わせＡ．／Ｆ．／Ｇ．／Ｈ．を有する。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩＩは、好ましくは特徴組み合わせＡ．／Ｆ．／Ｇ．を有し、ＢＥＴ表面積は、１０～３０ｍ２／ｇの範囲であり、重装かさ密度は、１．１５～１．３５ｇ／ｍＬの範囲であり、炭素含有量は、４ｐｐｍ未満である。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩＩは、好ましくは特徴組み合わせＡ．／Ｆ．／Ｈ．を有し、ＢＥＴ表面積は、１０～３０ｍ２／ｇの範囲であり、重装かさ密度は、１．１５～１．３５ｇ／ｍＬの範囲であり、塩素含有量は、１ｐｐｂ～２００ｐｐｍの範囲である。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩＩは、好ましくは特徴組み合わせＡ．／Ｇ．／Ｈ．を有し、ＢＥＴ表面積は、１０～３０ｍ２／ｇの範囲であり、炭素含有量は、４ｐｐｍ未満であり、塩素含有量は、１ｐｐｂ～２００ｐｐｍの範囲である。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩＩは、好ましくは特徴組み合わせＡ．／Ｆ．／Ｇ．／Ｈ．を有し、ＢＥＴ表面積は、１０～３０ｍ２／ｇの範囲であり、重装かさ密度は、１．１５～１．３５ｇ／ｍＬの範囲であり、炭素含有量は、４ｐｐｍ未満であり、塩素含有量は、１ｐｐｂ～２００ｐｐｍの範囲である。
好ましくは、少なくとも１つの方法ステップにおいて、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分が導入される。二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分の導入は、以下においてＳｉドーピングとも呼ばれる。原則として、Ｓｉドーピングは、任意の方法ステップで遂行することができる。好ましくは、Ｓｉドーピングは、ステップｉ．）、ステップｉｉ．）、またはステップｉｉｉ．）で遂行される。
二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、原則として任意の形態で、例えば固体として、液体として、気体として、溶液中で、または分散体として、導入することができる。好ましくは、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、粉末として導入される。また、好ましくは、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、液体として、または気体として導入することができる。
二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、各場合に二酸化ケイ素の総重量に基づき、好ましくは１～１００，０００ｐｐｍの範囲、例えば１０～１０，０００ｐｐｍもしくは３０～１０００ｐｐｍの範囲または５０～５００ｐｐｍの範囲、特に好ましくは８０～２００ｐｐｍの範囲、さらに特に好ましくは２００～３００ｐｐｍの範囲の量で導入される。
二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、固体でも、液体でも、気体でもよい。二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、それが固体である場合、好ましくは最大１０ｍｍ、例えば最大１０００μｍ最大４００μｍまたは１～４００μｍの範囲、例えば２～２００μｍまたは３～１００μｍ、特に好ましくは５～５０μｍの範囲の平均粒子径を有する。粒子径値は、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分の室温における状態に基づく。
ケイ素成分は、各場合にケイ素成分の総重量に基づき、好ましくは少なくとも９９．５重量％、例えば少なくとも９９．８重量％または少なくとも９９．９重量％、または少なくとも９９．９９重量％、特に好ましくは少なくとも９９．９９９重量％の純度を有する。好ましくは、ケイ素成分は、各場合にケイ素成分の総重量に基づき、１０ｐｐｍ以下、例えば５０ｐｐｍ以下、特に好ましくは１ｐｐｍ以下の炭素含有量を有する。特に好ましくは、これは、ケイ素成分として用いられるケイ素に当てはまる。好ましくは、ケイ素成分は、各場合にケイ素成分の総重量に基づき、２５０ｐｐｍ以下、例えば１５０ｐｐｍ以下、特に好ましくは１００ｐｐｍ以下の、Ａｌ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｆｅ、Ｇｅ、Ｈｆ、Ｋ、Ｌｉ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｎａ、Ｎｂ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｖ、Ｗ、Ｚｎ、Ｚｒからなる群から選択される不純物量を有する。特に好ましくは、これは、ケイ素がケイ素成分として用いられる場合に当てはまる。
好ましくは、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分が、方法ステップｉ．）で導入される。好ましくは、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、二酸化ケイ素造粒体を得るための二酸化ケイ素粉末の加工中に導入される（ステップＩＩ．）。例えば、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、造粒前、造粒中、または造粒後に導入することができる。
好ましくは、二酸化ケイ素は、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分を二酸化ケイ素粉末を含むスラリーに導入することにより、Ｓｉドープすることができる。例えば、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分を二酸化ケイ素粉末と混合し、その後液体中にスラリー化してもよく、または二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分を液体中、二酸化ケイ素粉末のスラリー中に導入し、次いでスラリー化してもよく、または二酸化ケイ素粉末を二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分のスラリーもしくは溶液中に導入し、次いでスラリー化してもよい。
好ましくは、二酸化ケイ素は、造粒中に二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分を導入することによりＳｉドープすることができる。原則として、造粒中の任意の時点で二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分を導入することが可能である。噴霧造粒の場合、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、例えばスラリーと共にノズルを通じて噴霧塔内に噴霧することができる。ロール式造粒の場合、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、好ましくは、例えばスラリーをかき混ぜ容器内に導入した後、固体形態で、またはスラリーとして導入することができる。
さらに、好ましくは、二酸化ケイ素は、造粒後に二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分を導入することにより、Ｓｉドープすることができる。例えば、二酸化ケイ素は、二酸化ケイ素造粒体ＩＩを得るための二酸化ケイ素造粒体Ｉの処理中に、好ましくは二酸化ケイ素造粒体Ｉの熱的処理または任意追加的に機械的処理中に二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分を導入することにより、ステップｉｉ．）においてドープすることができる。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分でドープされる。
さらに、好ましくは、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、上記のセクションのいくつかの間に、特に二酸化ケイ素造粒体ＩＩを得るための二酸化ケイ素造粒体Ｉの熱的処理または機械的処理の間またはその後に、導入することもできる。
二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、原則として、ケイ素でも、当業者に公知であり、低減効果を有する任意のケイ素含有化合物でもよい。好ましくは、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、ケイ素、ケイ素－水素化合物、例えばシラン、ケイ素－酸素化合物、例えば一酸化ケイ素、またはケイ素－水素－酸素化合物、例えばジシロキサンである。好ましいシランの例は、モノシラン、ジシラン、トリシラン、テトラシラン、ペンタシラン、ヘキサシラン、ヘプタシラン、より高次の同族化合物および上記の異性体、ならびにシクロ－ペンタシランのような環状シランである。
好ましくは、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、方法ステップｉｉｉ．）で導入される。
好ましくは、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、二酸化ケイ素造粒体と共に溶融坩堝内に直接導入することができる。好ましくは、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分としてのケイ素は、二酸化ケイ素造粒体と共に溶融坩堝内に直接導入することができる。ケイ素は、好ましくは粉末として、特に二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分に関して上記で与えられた粒子径を有する粉末として、導入される。
好ましくは、二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分は、溶融坩堝内への導入前に二酸化ケイ素造粒体に添加される。添加は、原則として造粒体の形成後いつでも、例えば予熱加熱部内で、二酸化ケイ素造粒体ＩＩの予備緻密化の前もしくはその間に、または二酸化ケイ素造粒体ＩＩＩに対して、遂行することができる。
二酸化ケイ素とは異なるケイ素成分の添加により得られる二酸化ケイ素造粒体は、以下において「Ｓｉドープ造粒体」と呼ばれる。好ましくは、Ｓｉドープ造粒体は、以下の特徴、
［１］５超～４０ｍ２／ｇ未満の範囲、例えば１０～３０ｍ２／ｇ、特に好ましくは１５～２５ｍ２／ｇの範囲のＢＥＴ表面積、
［２］１００～３００μｍの範囲、特に好ましくは１２０～２００μｍの範囲の粒子径Ｄ１０、
［３］１５０～５５０μｍの範囲、特に好ましくは２００～３５０μｍの範囲の粒子径Ｄ５０、
［４］３００～６５０μｍの範囲、特に好ましくは４００～５００μｍの範囲の粒子径Ｄ９０、
［５］０．８～１．６ｇ／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは１．０～１．４ｇ／ｃｍ３のかさ密度、
［６］１．０～１．４ｇ／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは１．１５～１．３５ｇ／ｃｍ３の重装かさ密度、
［７］５ｐｐｍ未満、例えば４．５ｐｐｍ未満、特に好ましくは４ｐｐｍ未満の炭素含有量、
［８］５００ｐｐｍ未満、特に好ましくは１ｐｐｂ～２００ｐｐｍのＣｌ含有量、
［９］２００ｐｐｂ未満、特に好ましくは１ｐｐｂ～１００ｐｐｂのＡｌ含有量、
［１０］１０００ｐｐｂ未満、例えば１～４００ｐｐｂの範囲、特に好ましくは１～２００ｐｐｂの範囲の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量、
［１１］３重量％未満、例えば０．００１重量％～２重量％の範囲、特に好ましくは０．０１～１重量％の残留水分量、
のうちの少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも４つ、特に好ましくは少なくとも５つを有し、
重量％、ｐｐｍ、およびｐｐｂは、それぞれＳｉドープ造粒体の総重量に基づく。
本発明の第１の態様の好ましい実施形態では、溶融エネルギーは、固体面を介して二酸化ケイ素造粒体に伝達される。
固体面は、二酸化ケイ素造粒体の表面とは異なり、二酸化ケイ素造粒体が溶融のために加熱される温度で溶融または崩壊しない表面を意味する。固体面のための好適な材料は、例えば坩堝材料として好適な材料である。
固体面は、原則として、当業者に公知であり、この目的用に好適である任意の表面でよい。例えば、坩堝または坩堝ではない別個のコンポーネントを、固体面として使用することができる。
固体面は、原則として、溶融エネルギーを二酸化ケイ素造粒体に伝達するために、当業者に公知であり、この目的用に好適である任意の様式で加熱することができる。好ましくは、固体面は、抵抗加熱または誘導加熱により加熱される。誘導加熱の場合、エネルギーは、コイルにより固体面内に直接結合され、そこから固体面の内側に渡される。抵抗加熱の場合、固体面は、外側から加温され、そこから固体面の内側にエネルギーを通す。これに関連して、低い熱容量を有する加熱チャンバガス、例えばアルゴン雰囲気またはアルゴン含有雰囲気が有利である。例えば、固体面は、電気的に、または火炎により外側から固体面に火を当てることにより、加熱することができる。好ましくは、固体面は、二酸化ケイ素造粒体を溶融するために十分な量のエネルギーを二酸化ケイ素造粒体および／または部分的に溶融した二酸化ケイ素造粒体に伝達することができる温度に加熱される。
別個のコンポーネントが固体面として使用される場合、これは、任意の様式で、例えばそのコンポーネントを二酸化ケイ素造粒体上に置くことにより、もしくはそのコンポーネントを二酸化ケイ素造粒体の顆粒間に導入することにより、もしくはそのコンポーネントを坩堝と二酸化ケイ素造粒体との間に挿入することにより、またはこれらの２つ以上の組み合わせにより、二酸化ケイ素造粒体と接触させることができる。このコンポーネントは、溶融エネルギーの伝達前に、伝達中に、または伝達前および伝達中に、加熱することができる。
好ましくは、溶融エネルギーは、坩堝の内面を介して二酸化ケイ素造粒体に伝達される。この場合、坩堝は、二酸化ケイ素造粒体が溶融するように十分に加熱される。坩堝は、好ましくは抵抗加熱または誘導加熱される。温熱は、坩堝の外側から内側に伝達される。坩堝の内側の固体面は、溶融エネルギーを二酸化ケイ素造粒体に伝達する。
本発明のさらなる好ましい実施形態によれば、溶融エネルギーは、ガス区画を介して二酸化ケイ素造粒体に伝達されるのではない。さらに、好ましくは、溶融エネルギーは、火炎により二酸化ケイ素造粒体に火を当てることにより、二酸化ケイ素造粒体に伝達されるのではない。これらの排除されるエネルギー伝達手段の例は、１つまたは複数のバーナー火炎を上から溶融坩堝内に、もしくは溶融坩堝上に、またはその両方に方向付けることである。
本発明の第１の態様による上述の方法は、石英ガラス体の調製に関する。
好ましくは、石英ガラス体は、以下の特徴、
Ａ］５００ｐｐｍ未満、例えば４００ｐｐｍ未満、特に好ましくは３００ｐｐｍ未満のＯＨ含有量、
Ｂ］６０ｐｐｍ未満、好ましくは４０ｐｐｍ未満、例えば４０ｐｐｍ未満または２ｐｐｍ未満または０．５ｐｐｍ未満、特に好ましくは０．１ｐｐｍ未満の塩素含有量、
Ｃ］２００ｐｐｂ未満、例えば１００ｐｐｂ未満、特に好ましくは８０ｐｐｂ未満のアルミニウム含有量、
Ｄ］５・１０１５／ｃｍ３未満、例えば０．１・１０１５～３・１０１５／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは０．５・１０１５～２．０・１０１５／ｃｍ３の範囲のＯＤＣ含有量、
Ｅ］３００ｐｐｂ未満、例えば２００ｐｐｂ未満または１００ｐｐｂ未満、特に好ましくは１～１００ｐｐｂの範囲の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量、
Ｆ］ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１１．４～ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１２．９および／またはｌｏｇ１０（η（１３００℃）／ｄＰａｓ）＝１１．１～ｌｏｇ１０（η（１３００℃）／ｄＰａｓ）＝１２．２および／またはｌｏｇ１０（η（１３５０℃）／ｄＰａｓ）＝１０．５～ｌｏｇ１０（η（１３５０℃）／ｄＰａｓ）＝１１．５の範囲の粘度（ｐ＝１０１３ｈＰａ）、
Ｇ］石英ガラス体のＯＨ含有量Ａ］に基づき１０％以下、好ましくは５％以下のＯＨ含有量の標準偏差、
Ｈ］石英ガラス体の塩素含有量Ｂ］に基づき１０％以下、好ましくは５％以下の塩素含有量の標準偏差、
Ｉ］石英ガラス体のアルミニウム含有量Ｃ］に基づき１０％以下、好ましくは５％以下のアルミニウム含有量の標準偏差、
Ｊ］１０－４未満の屈折率均質性、
Ｋ］円筒形状、
Ｌ］１０００ｐｐｂ未満、例えば５００ｐｐｂ未満もしくは３００ｐｐｂ未満もしくは１００ｐｐｂ未満または１～５００ｐｐｂもしくは１～３００ｐｐｂの範囲、特に好ましくは１～１００ｐｐｂの範囲のタングステン含有量、
Ｍ］１０００ｐｐｂ未満、例えば５００ｐｐｂ未満もしくは３００ｐｐｂ未満もしくは１００ｐｐｂ未満、または１～５００ｐｐｂもしくは１～３００ｐｐｂの範囲、特に好ましくは１～１００ｐｐｂの範囲のモリブデン含有量、
のうちの少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも４つ、特に好ましくは少なくとも５つを有し
ｐｐｂおよびｐｐｍは、それぞれ石英ガラス体の総重量に基づく。
好ましくは、石英ガラス体は、各場合に石英ガラス体の総重量に基づき、１０００ｐｐｂ未満、例えば５００ｐｐｂ未満、特に好ましくは１００ｐｐｂ未満の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量を有する。しかしながら、しばしば石英ガラス体は、少なくとも１ｐｐｂの、アルミニウムとは異なる金属の含有量を有する。このような金属は、例えばナトリウム、リチウム、カリウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、ゲルマニウム、銅、モリブデン、チタン、鉄、およびクロムである。これは、例えば元素として、イオンとして、または分子もしくはイオンもしくは錯体の一部として存在してもよい。
石英ガラス体は、さらなる構成要素を含んでもよい。好ましくは、石英ガラス体は、５００ｐｐｍ未満、例えば４５０ｐｐｍ未満、特に好ましくは４００ｐｐｍ未満のさらなる構成要素を含み、各場合のｐｐｍは、石英ガラス体の総重量に基づく。可能な他の構成要素は、例えば炭素、フッ素、ヨウ素、臭素、およびリンである。これらは、例えば元素として、イオンとして、または分子、イオン、もしくは錯体の一部として存在してもよい。しかしながら、しばしば石英ガラス体は、少なくとも１ｐｐｂの含有量のさらなる構成要素を有する。
好ましくは、石英ガラス体は、各場合に石英ガラス体の総重量に基づき、５ｐｐｍ未満、例えば４．５ｐｐｍ未満、特に好ましくは４ｐｐｍ未満の炭素を含む。しかしながら、しばしば石英ガラス体は、少なくとも１ｐｐｂの炭素含有量を有する。
好ましくは、石英ガラス体は、均質に分布したＯＨ含有量、Ｃｌ含有量、またはＡｌ含有量を有する。石英ガラス体の均質性の指標は、ＯＨ含有量、Ｃｌ含有量、またはＡｌ含有量の標準偏差として表すことができる。標準偏差は、変数の値、ここではＯＨ含有量、塩素含有量、またはアルミニウム含有量の、相加平均からの開きの尺度である。標準偏差を測定するために、当該の成分、例えばＯＨ、塩素、またはアルミニウムの、試料中の含有量を少なくとも７つの測定位置で測定する。
石英ガラス体は、好ましくは特徴組み合わせＡ］／Ｂ］／Ｃ］またはＡ］／Ｂ］／Ｄ］またはＡ］／Ｂ］／Ｆ］、さらに好ましくは特徴組み合わせＡ］／Ｂ］／Ｃ］／Ｄ］またはＡ］／Ｂ］／Ｃ］／Ｆ］またはＡ］／Ｂ］／Ｄ］／Ｆ］、さらに好ましくは特徴組み合わせＡ］／Ｂ］／Ｃ］／Ｄ］／Ｆ］を有する。
石英ガラス体は、好ましくは特徴組み合わせＡ］／Ｂ］／Ｃ］を有し、ＯＨ含有量は、４００ｐｐｍ未満であり、塩素含有量は、１００ｐｐｍ未満であり、アルミニウム含有量は、８０ｐｐｂ未満である。
石英ガラス体は、好ましくは特徴組み合わせＡ］／Ｂ］／Ｄ］を有し、ＯＨ含有量（， Ｔｈｅ ＯＨ ｃｏｎｔｅｎｔ）は、４００ｐｐｍ未満であり、塩素含有量は、１００ｐｐｍ未満であり、ＯＤＣ含有量は、０．１・１０１５～３・１０１５／ｃｍ３の範囲である。
石英ガラス体は、好ましくは特徴組み合わせＡ］／Ｂ］／Ｆ］を有し、ＯＨ含有量は、４００ｐｐｍ未満であり、塩素含有量は、１００ｐｐｍ未満であり、粘度（ｐ＝１０１３ｈＰａ）は、ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１１．４～ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１２．９の範囲である。
石英ガラス体は、好ましくは特徴組み合わせＡ］／Ｂ］／Ｃ］／Ｄ］を有し、ＯＨ含有量は、４００ｐｐｍ未満であり、塩素含有量は、１００ｐｐｍ未満であり、アルミニウム含有量は、８０ｐｐｂ未満であり、ＯＤＣ含有量は、０．１・１０１５～３・１０１５／ｃｍ３の範囲である。
石英ガラス体は、好ましくは特徴組み合わせＡ］／Ｂ］／Ｃ］／Ｆ］を有し、ＯＨ含有量は、４００ｐｐｍ未満であり、塩素含有量は、１００ｐｐｍ未満であり、アルミニウム含有量は、８０ｐｐｂ未満であり、粘度（ｐ＝１０１３ｈＰａ）は、ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１１．４～ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１２．９の範囲である。
石英ガラス体は、好ましくは特徴組み合わせＡ］／Ｂ］／Ｄ］／Ｆ］を有し、ＯＨ含有量は、４００ｐｐｍ未満であり、塩素含有量は、１００ｐｐｍ未満であり、ＯＤＣ含有量は、０．１・１０１５～３・１０１５／ｃｍ３の範囲であり、粘度（ｐ＝１０１３ｈＰａ）は、ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１１．４～ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１２．９の範囲である。
石英ガラス体は、好ましくは特徴組み合わせＡ］／Ｂ］／Ｃ］／Ｄ］／Ｆ］を有し、ＯＨ含有量は、４００ｐｐｍ未満であり、塩素含有量は、１００ｐｐｍ未満であり、アルミニウム含有量は、８０ｐｐｂ未満であり、ＯＤＣ含有量は、０．１・１０１５～３・１０１５／ｃｍ３の範囲であり、粘度（ｐ＝１０１３ｈＰａ）は、ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１１．４～ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１２．９の範囲である。
本発明の第２の態様は、以下の方法ステップを含む、二酸化ケイ素造粒体ＩＩの調製のための方法である。
１）二酸化ケイ素造粒体Ｉを提供するステップであって、
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、高熱法により生成された二酸化ケイ素粉末から調製されており、
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づき、１～１００ｐｐｍの範囲の炭素含有量ｗＣ（１）を有し、
二酸化ケイ素造粒体Ｉは、アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）を有し、アルカリ土類金属の含有量は、二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づく、提供するステップ、
２）二酸化ケイ素造粒体ＩＩを得るために、１０００～１３００℃の範囲の温度で、二酸化ケイ素造粒体Ｉを反応物質で処理するステップであって、
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、炭素含有量ｗＣ（２）およびアルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）を有し、含有量ｗＣ（２）およびｗＭ（２）は、各場合に二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づき、
炭素含有量ｗＣ（２）は、炭素含有量ｗＣ（１）より少なく、
アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）は、アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）より少ない、処理するステップ。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、追加的に本発明の第１の態様の文脈に記載の特徴を有する。好ましくは、二酸化ケイ素造粒体Ｉは、本発明の第１の態様の文脈に記載のように調製される。
好ましくは、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、追加的に本発明の第１の態様の文脈に記載の特徴を有する。好ましくは、反応物質による二酸化ケイ素造粒体ＩＩの処理は、本発明の第１の態様の文脈に記載のように１０００～１３００℃の範囲の温度で行われる。
特に好ましくは、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、炭素含有量ｗＣ（２）を有する。二酸化ケイ素造粒体ＩＩの炭素含有量ｗＣ（２）は、二酸化ケイ素造粒体Ｉの炭素含有量ｗＣ（１）より少ない。好ましくは、ｗＣ（２）は、ｗＣ（１）より０．５～５０％、例えば１～４５％、特に好ましくは１．５～４０％少ない。炭素含有量ｗＣ（２）は、各場合に二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づき、好ましくは５ｐｐｍ未満、例えば３ｐｐｍ未満、特に好ましくは１ｐｐｍ未満である。しばしば、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、少なくとも１ｐｐｍの炭素含有量を有する。
本発明によれば、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）を有する。二酸化ケイ素造粒体ＩＩのアルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）は、二酸化ケイ素造粒体Ｉのアルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）より少ない。好ましくは、ｗＭ（２）は、ｗＭ（１）より０．５～５０％、例えば１～４５％、特に好ましくは１．５～４０％少ない。アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）は、各場合に二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づき、好ましくは５００ｐｐｂ未満、例えば４５０ｐｐｂまたは４００ｐｐｂまたは３５０ｐｐｂ未満、特に好ましくは３００ｐｐｂ未満である。しばしば、二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、１ｐｐｂ以上のアルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）を有する。
二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、好ましくは、以下の特徴、
（Ａ）５００ｐｐｍ未満の塩素含有量、
（Ｂ）２００ｐｐｂ未満のアルミニウム含有量、
（Ｃ）３００ｐｐｂ未満の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量、
（Ｄ）２０～４０ｍ２／ｇの範囲のＢＥＴ表面積、
（Ｅ）０．１～２．５ｍ２／ｇの範囲の細孔容積、
（Ｆ）二酸化ケイ素粒子の総重量に基づき、１重量％未満の残留水分量、
（Ｇ）０．７～１．２ｇ／ｃｍ３の範囲のかさ密度、
（Ｈ）０．７～１．１ｇ／ｃｍ３の範囲の重装かさ密度、
（Ｉ）５０～１５０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ１０、
（Ｊ）１５０～２５０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ５０、
（Ｋ）２５０～４５０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ９０、
のうちの少なくとも１つ、好ましくは少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも４つ、特に好ましくは全てを有し、
重量％、ｐｐｍ、およびｐｐｂは、それぞれ二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づく。
本発明の第３の態様は、本発明の第１の態様に記載の方法により得ることができる石英ガラス体である。
好ましくは、石英ガラス体は、以下の特徴、
Ａ］５００ｐｐｍ未満、例えば４００ｐｐｍ未満、特に好ましくは３００ｐｐｍ未満のＯＨ含有量、
Ｂ］６０ｐｐｍ未満、好ましくは４０ｐｐｍ未満、例えば４０ｐｐｍ未満または２ｐｐｍ未満または０．５ｐｐｍ未満、特に好ましくは０．１ｐｐｍ未満の塩素含有量、
Ｃ］２００ｐｐｂ未満、例えば１００ｐｐｂ未満、特に好ましくは８０ｐｐｂ未満のアルミニウム含有量、
Ｄ］５×１０１５／ｃｍ３未満、例えば０．１×１０１５～３×１０１５／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは０．５×１０１５～２．０×１０１５／ｃｍ３の範囲のＯＤＣ含有量、
Ｅ］３００ｐｐｂ未満、例えば２００ｐｐｂ未満または１００ｐｐｂ未満、特に好ましくは１ｐｐｂ～１００ｐｐｂの範囲の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量、
Ｆ］ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１１．４～ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１２．９および／またはｌｏｇ１０（η（１３００℃）／ｄＰａｓ）＝１１．１～ｌｏｇ１０（η（１３００℃）／ｄＰａｓ）＝１２．２および／またはｌｏｇ１０（η（１３５０℃）／ｄＰａｓ）＝１０．５～ｌｏｇ１０（η（１３５０℃）／ｄＰａｓ）＝１１．５の範囲の粘度（ｐ＝１０１３ｈＰａ）、
Ｇ］石英ガラス体のＯＨ含有量Ａ］に基づき１０％以下、好ましくは５％以下のＯＨ含有量の標準偏差、
Ｈ］石英ガラス体の塩素含有量Ｂ］に基づき１０％以下、好ましくは５％以下の塩素含有量の標準偏差、
Ｉ］石英ガラス体のアルミニウム含有量Ｃ］に基づき１０％以下、好ましくは５％以下のアルミニウム含有量の標準偏差、
Ｋ］円筒形状、
Ｌ］１０００ｐｐｂ未満、例えば５００ｐｐｂ未満もしくは３００ｐｐｂ未満もしくは１００ｐｐｂ未満または１～５００ｐｐｂもしくは１～３００ｐｐｂの範囲、特に好ましくは１～１００ｐｐｂの範囲のタングステン含有量、
Ｍ］１０００ｐｐｂ未満、例えば５００ｐｐｂ未満もしくは３００ｐｐｂ未満もしくは１００ｐｐｂ未満または１～５００ｐｐｂもしくは１～３００ｐｐｂの範囲、特に好ましくは１～１００ｐｐｂの範囲のモリブデン含有量、
のうちの少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも４つ、特に好ましくは少なくとも５つを有し、
ｐｐｂおよびｐｐｍは、それぞれ石英ガラス体の総重量に基づく。
本発明の第４の態様は、以下のステップを含む、ライトガイドの調製のための方法である。
Ａ／ 以下のものを提供するステップ、
Ａ１／ ステップｉｖ．）を含む本発明の第１の態様に記載の方法により得ることができる少なくとも１つの開口部を有する中空体、または
Ａ２／ 石英ガラス体が、少なくとも１つの開口部を有する中空体を得るように最初に加工される、本発明の第３の態様に記載の石英ガラス体、
Ｂ／ 前駆体を得るための、石英ガラス体内への少なくとも１つの開口部を通じた１つまたは複数のコアロッドの導入、
Ｃ／ 温かい場所でステップＢ／からの前駆体を延伸して、１つまたは複数のコアおよびジャケットＭ１を有するライトガイドを得るステップ。
ステップＡ／
ステップＡ／で提供される石英ガラス体は、少なくとも１つの開口部を有する中空体である。ステップＡ／で提供される石英ガラス体は、好ましくは本発明の第３の態様に記載の特徴により特徴付けられる。ステップＡ／で提供される石英ガラス体は、好ましくは、ステップｉｖ．）として石英ガラス体からの中空体の調製を含む、本発明の第１の態様に記載の方法により得ることができる。特に好ましくは、このようにして得られる石英ガラス体は、本発明の第３の態様に記載の特徴を有する。
ステップＢ／
１つまたは複数のコアロッドが、石英ガラス体の少なくとも１つの開口部を通じて導入される（ステップＢ／）。コアロッドは、本発明の文脈では、ジャケット、例えばジャケットＭ１内に導入され、ライトガイドを得るように加工されるように設計された物体を意味する。コアロッドは、石英ガラスのコアを有する。好ましくは、コアロッドは、石英ガラスのコアと、コアを取り囲むジャケット層Ｍ０とを含む。
各コアロッドは、石英ガラス体内に収まるように選択された形状を有する。好ましくは、コアロッドの外形は、石英ガラス体の開口部の形状に対応する。特に好ましくは、石英ガラス体は、管であり、コアロッドは、円形の断面を有するロッドである。
コアロッドの直径は、中空体の内径より小さい。好ましくは、コアロッドの直径は、中空体の内径より０．１～３ｍｍ小さく、例えば０．３～２．５ｍｍ小さく、または０．５～２ｍｍ小さく、または０．７～１．５ｍｍ小さく、特に好ましくは０．８～１．２ｍｍ小さい。
好ましくは、石英ガラス体の内径とコアロッドの直径との比率は、２：１～１．０００１：１の範囲、例えば１．８：１～１．０１：１の範囲または１．６：１～１．００５：１の範囲または１．４：１～１．０１：１の範囲、特に好ましくは１．２：１～１．０５：１の範囲である。
好ましくは、コアロッドによりふさがれない石英ガラス体の内側の領域は、少なくとも１つのさらなるコンポーネント、例えば二酸化ケイ素粉末または二酸化ケイ素造粒体で充填することができる。
さらなる石英ガラス体内にすでに存在するコアロッドを石英ガラス体内に導入することも可能である。さらなる石英ガラス体は、この場合、石英ガラス体の内径より小さい外径を有する。石英ガラス体内に導入されるコアロッドはまた、２つ以上のさらなる石英ガラス体内、例えば３つ、または４つ、または５つ、または６つ以上のさらなる石英ガラス体内に存在してもよい。
このようにして得ることができる１つまたは複数のコアロッドを含む石英ガラス体は、以下において「前駆体」と呼ばれることになる。
ステップＣ／
前駆体は、温かい場所で延伸される（ステップＣ／）。得られる製品は、１つもしくは複数のコアと、少なくとも１つのジャケットＭ１とを含むライトガイドである。
好ましくは、前駆体の延伸は、１～１００ｍ／ｈの範囲の速度、例えば２～５０ｍ／ｈまたは３～３０ｍ／ｈの範囲の速度で遂行される。特に好ましくは、石英ガラス体の延伸は、５～２５ｍ／ｈの範囲の速度で遂行される。
好ましくは、延伸は、温かい場所で最高２５００℃の温度で、例えば１７００～２４００℃の範囲の温度で、特に好ましくは２１００～２３００℃の範囲の温度で遂行される。
好ましくは、前駆体は、前駆体を外側から加熱する炉を通じて送られる。
好ましくは、前駆体は、ライトガイドの所望の厚さが達成されるまで引き伸ばされる。好ましくは、前駆体は、各場合にステップＡ／で提供される石英ガラス体の長さに基づき、１，０００～６，０００，０００倍の長さに、例えば１０，０００～５００，０００倍の長さに、または３０，０００～２００，０００倍の長さに、引き伸ばされる。特に好ましくは、前駆体は、各場合にステップＡ／で提供される石英ガラス体の長さに基づき、１００，０００～１０，０００，０００倍の長さに、例えば１５０，０００～５，８００，０００倍の長さに、または１６０，０００～６４０，０００倍の長さに、または１，４４０，０００～５，７６０，０００倍の長さに、または１，４４０，０００～２，５６０，０００倍の長さに引き伸ばされる。
好ましくは、前駆体の直径は、引き伸ばしにより、各場合にステップＡ／で提供される石英ガラス体の直径に基づき、１／１００～１／３，５００の範囲、例えば１／３００～１／３，０００または１／４００～１／８００または１／１，２００～１／２，４００または１／１，２００～１／１，６００の範囲に低減される。
光導波路とも呼ばれるライトガイドは、電磁放射、特に光を伝導または案内するのに好適な任意の材料を含んでよい。
放射を伝導または案内することは、放射の強度の著しい妨害または減衰なしに、ライトガイドの長さ延長にわたって放射を伝えることを意味する。このために、放射は、ライトガイドの一端を介してライトガイド内に結合される。好ましくは、ライトガイドは、１７０～５０００ｎｍの波長範囲の電磁放射を伝導する。好ましくは、当該の波長範囲の放射のライトガイドによる減衰は、０．１～１０ｄＢ／ｋｍの範囲である。好ましくは、ライトガイドは、最大５０Ｔｂｉｔ／ｓの伝送速度を有する。
ライトガイドは、好ましくは、６ｍ超のカールパラメータを有する。カールパラメータは、本発明の文脈では、外力がない自由に運動する繊維として存在する繊維、例えばライトガイドまたはジャケットＭ１、の曲げ半径を意味する。
ライトガイドは、好ましくは柔軟であるように作製される。柔軟とは、本発明の文脈では、ライトガイドが、２０ｍｍ以下、例えば１０ｍｍ以下、特に好ましくは５ｍｍ以下の曲げ半径により特徴付けられることを意味する。曲げ半径は、ライトガイドを破壊することなしに、かつ放射を伝導するライトガイドの能力を減弱することなしに、形成することができる最小半径を意味する。減弱は、ライトガイド内の屈曲部を通じて送られる光の０．１ｄＢ超の減衰が存在するとき、存在する。減衰は、好ましくは、１５５０ｎｍの基準波長で言及される。
好ましくは、石英は、各場合に石英の総重量に基づき、１重量％未満の他の物質、例えば０．５重量％未満の他の物質、特に好ましくは０．３重量％未満の他の物質を含む二酸化ケイ素から構成されている。さらに、好ましくは、石英は、石英の総重量に基づき少なくとも９９重量％の二酸化ケイ素を含む。
ライトガイドは、好ましくは細長形状を有する。ライトガイドの形状は、その長さ延長Ｌとその断面Ｑとにより規定される。ライトガイドは、好ましくはその長さ延長Ｌに沿って円形の外壁を有する。ライトガイドの断面Ｑは、ライトガイドの外壁に垂直な平面において常に決定される。ライトガイドが長さ延長Ｌにおいて湾曲している場合、断面Ｑは、ライトガイドの外壁上の１点における接線に垂直に決定される。ライトガイドは、好ましくは０．０４～１．５ｍｍの範囲の直径ｄＬを有する。ライトガイドは、好ましくは１ｍ～１００ｋｍの範囲の長さを有する。
本発明によれば、ライトガイドは、１つもしくは複数のコア、例えば１つのコアまたは２つのコアまたは３つのコアまたは４つのコアまたは５つのコアまたは６つのコアまたは７つのコアまたは８つ以上のコア、特に好ましくは１つのコアを含む。好ましくは、ライトガイドを通じて伝導される電磁放射の９０％超、例えば９５％超、特に好ましくは９８％超は、コア内で伝導される。コア内の光輸送については、ライトガイドに関してすでに与えられている好ましい波長範囲が適用される。好ましくは、コアの材料は、ガラス、もしくは石英ガラス、またはその両者の組み合わせから選択され、特に好ましくは石英ガラスである。コアは、互いから独立して、同じ材料製でも、異なる材料製でもよい。好ましくは、コアの全ては、同じ材料、特に好ましくは石英ガラス製である。
各コアは、好ましくは円形の断面ＱＫおよび長さＬＫの細長形状を有する。コアの断面ＱＫは、各他のコアの断面ＱＫから独立している。コアの断面ＱＫは、同じでも、異なってもよい。好ましくは、全コアの断面ＱＫは、同じである。コアの断面ＱＫは、コアの外壁またはライトガイドの外壁に垂直な平面において常に決定される。コアが長さ延長において湾曲している場合、断面ＱＫは、コアの外壁上の１点における接線に垂直になるであろう。コアの長さＬＫは、各他のコアの長さＬＫから独立している。コアの長さＬＫは、同じでも、異なってもよい。好ましくは、全コアの長さＬＫは、同じである。各コアは、好ましくは１ｍ～１００ｋｍの範囲の長さＬＫを有する。各コアは、直径ｄＫを有する。コアの直径ｄＫは、各他のコアの直径ｄＫから独立している。コアの直径ｄＫは、同じでも、異なってもよい。好ましくは、全コアの直径ｄＫは、同じである。好ましくは、各コアの直径ｄＫは、０．１～１０００μｍの範囲、例えば０．２～１００μｍまたは０．５～５０μｍ、特に好ましくは１～３０μｍである。
各コアは、コアの最大延長に垂直に、少なくとも１つの屈折率分布を有する。「屈折率分布」は、屈折率が一定である、またはコアの最大延長に垂直な方向に変化することを意味する。好ましい屈折率分布は、同心状の屈折率分布、例えば最大屈折率を有する第１の領域がコアの中心に存在し、より低い屈折率を有するさらなる領域に取り囲まれている屈折率の同心状プロファイルに対応する。好ましくは、各コアは、その長さＬＫにわたってただ１つの屈折率分布を有する。コアの屈折率分布は、各他のコアにおける屈折率分布から独立している。コアの屈折率分布は、同じでも、異なってもよい。好ましくは、全コアの屈折率分布は、同じである。原則として、コアは、複数の異なる屈折率分布を有することも可能である。
コアの最大延長に垂直な各屈折率分布は、最大屈折率ｎＫを有する。コアの最大延長に垂直な各屈折率分布は、さらに低い屈折率を有してもよい。屈折率分布の最小屈折率は、好ましくは０．５以下だけ屈折率分布の最大屈折率ｎＫより小さい。屈折率分布の最小屈折率は、好ましくは０．０００１～０．１５、例えば０．０００２～０．１、特に好ましくは０．０００３～０．０５だけ、屈折率分布の最大屈折率ｎＫより小さい。
好ましくは、コアは、各場合にλｒ＝５８９ｎｍの基準波長（ナトリウムＤ線）、２０℃の温度、および常圧（ｐ＝１０１３ｈＰａ）で測定して、１．４０～１．６０の範囲、例えば１．４１～１．５９の範囲、特に好ましくは１．４２～１．５８の範囲の屈折率ｎＫを有する。この点に関するさらなる詳細については、試験法のセクションを参照されたい。コアの屈折率ｎＫは、各他のコアの屈折率ｎＫから独立している。コアの屈折率ｎＫは、同じでも、異なってもよい。好ましくは、全コアの屈折率ｎＫは、同じである。
好ましくは、ライトガイドの各コアは、１．９～２．５ｇ／ｃｍ３の範囲、例えば２．０～２．４ｇ／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは２．１～２．３ｇ／ｃｍ３の範囲の密度を有する。好ましくは、コアは、各場合にコアの総重量に基づき、１００ｐｐｂ未満、例えば２０ｐｐｂ未満または５ｐｐｂ未満、特に好ましくは１ｐｐｂ未満の残留水分量を有する。コアの密度は、各他のコアの密度から独立している。コアの密度は、同じでも、異なってもよい。好ましくは、全コアの密度は、同じである。
ライトガイドが２つ以上のコアを含む場合、各コアは、他のコアから独立して、上記の特徴により特徴付けられる。全コアが同じ特徴を有することが好ましい。
本発明によれば、コアは、少なくとも１つのジャケットＭ１により取り囲まれている。ジャケットＭ１は、好ましくはコアの全長にわたってコアを取り囲んでいる。好ましくは、ジャケットＭ１は、コアの外面、つまり外壁全体の少なくとも９５％、例えば少なくとも９８％または少なくとも９９％、特に好ましくは１００％にわたってコアを取り囲んでいる。しばしば、コアは、ジャケットＭ１により端部（各場合に最後の１～５ｃｍ）まで完全に取り囲まれている。これは、コアを機械的損傷から保護するのに役立つ。
ジャケットＭ１は、コアの断面ＱＫのプロファイル沿いの少なくとも１点Ｐより低い屈折率を有する、二酸化ケイ素を含む任意の材料を含んでよい。好ましくは、コアの断面ＱＫのプロファイル内のこの少なくとも１点は、コアの中心にある点である。さらに、好ましくは、コアの断面のプロファイル内の点Ｐは、コア内の最大屈折率ｎＫｍａｘを有する点である。好ましくは、ジャケットＭ１は、コアの断面Ｑのプロファイル内の少なくとも１点において、コアの屈折率ｎＫより少なくとも０．０００１低い屈折率ｎＭ１を有する。好ましくは、ジャケットＭ１は、コアの屈折率ｎＫより０．０００１～０．５の範囲、例えば０．０００２～０．４の範囲、特に好ましくは０．０００３～０．３の範囲の量だけ低い屈折率ｎＭ１を有する。
ジャケットＭ１は、好ましくは０．９～１．５９９の範囲、例えば１．３０～１．５９の範囲、特に好ましくは１．４０～１．５７の範囲の屈折率ｎＭ１を有する。好ましくは、ジャケットＭ１は、一定の屈折率ｎＭ１を有するライトガイドの領域を形成する。一定の屈折率を有する領域は、屈折率がｎＭ１の平均から０．０００１超外れない領域を意味する。
原則として、ライトガイドは、さらなるジャケットを含んでもよい。特に好ましくはさらなるジャケットの少なくとも１つ、好ましくはさらなるジャケットのいくつかまたは全ては、各コアの屈折率ｎＫより低い屈折率である。好ましくは、ライトガイドは、１つまたは２つまたは３つまたは４つまたは５つ以上のさらなるジャケットを有し、さらなるジャケットは、ジャケットＭ１を取り囲んでいる。好ましくは、ジャケットＭ１を取り囲むさらなるジャケットは、ジャケットＭ１の屈折率ｎＭ１より低い屈折率を有する。
好ましくは、ライトガイドは、１つまたは２つまたは３つまたは４つまたは５つ以上のさらなるジャケットを有し、さらなるジャケットは、コアを取り囲み、ジャケットＭ１により取り囲まれている、すなわちコアとジャケットＭ１との間に位置する。さらに、好ましくは、コアとジャケットＭ１との間に位置するさらなるジャケットは、ジャケットＭ１の屈折率ｎＭ１より高い屈折率を有する。
好ましくは、屈折率は、ライトガイドのコアから最も外側のジャケットに向かって低下する。コアから最も外側のジャケットに向かっての屈折率の低減は、段階的に発生しても、連続的に発生してもよい。屈折率の低減は、異なるセクションを有してもよい。さらに、好ましくは、屈折率は、少なくとも１つのセクション内では段階的であってもよく、少なくとも１つの他のセクション内では連続的であってもよい。段は、同じ高さでも、異なる高さでもよい。上昇する屈折率を有するセクションを、低下する屈折率を有するセクション間に配置することは、もちろん可能である。
異なるジャケットの異なる屈折率は、例えばジャケットＭ１、さらなるジャケット、および／またはコアのドーピングにより構成することができる。
コアの調製の様式に応じて、コアは、その調整後に、第１のジャケット層Ｍ０をすでに有していてもよい。コアに直接隣接するこのジャケット層Ｍ０は、一体ジャケット層とも呼ばれることがある。ジャケット層Ｍ０は、ジャケットＭ１およびさらなるジャケットが存在する場合はさらなるジャケットよりも、コアの中点の近くに位置する。ジャケット層Ｍ０は、一般に、光伝導または放射伝導には役立たない。そうではなくて、ジャケット層Ｍ０は、放射を放射が輸送されるコアの内側に保つのに、より役立つ。したがって、コア内で伝導される放射は、好ましくはコアからジャケット層Ｍ０への界面で反射される。コアからジャケット層Ｍ０へのこの界面は、好ましくは屈折率の変化により特徴付けられる。ジャケット層Ｍ０の屈折率は、好ましくはコアの屈折率ｎＫより低い。好ましくは、ジャケット層Ｍ０は、コアと同じ材料を含むが、ドーピングまたは添加剤のため、コアより低い屈折率を有する。
好ましくは、少なくともジャケットＭ１は、二酸化ケイ素製であり、以下の特徴、
ａ）１０ｐｐｍ未満、例えば５ｐｐｍ未満、特に好ましくは１ｐｐｍ未満のＯＨ含有量、
ｂ）６０ｐｐｍ未満、好ましくは４０ｐｐｍ未満、例えば２０未満または２ｐｐｍ未満、特に好ましくは０．５ｐｐｍ未満の塩素含有量、
ｃ）２００ｐｐｂ未満、好ましくは１００ｐｐｂ未満、例えば８０ｐｐｂ未満、特に好ましくは６０ｐｐｂ未満のアルミニウム含有量、
ｄ）５・１０１５ｃｍ３未満、例えば０．１・１０１５～３・１０１５／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは０．５・１０１５～２．０・１０１５／ｃｍ３の範囲のＯＤＣ含有量、
ｅ）３００ｐｐｂ未満、例えば２００ｐｐｂ未満または１００ｐｐｂ未満、特に好ましくは１ｐｐｂ～１００ｐｐｂの範囲の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量、
ｆ）ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１１．４～ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１２．９および／またはｌｏｇ１０（η（１３００℃）／ｄＰａｓ）＝１１．１～ｌｏｇ１０（η（１３００℃）／ｄＰａｓ）＝１２．２および／またはｌｏｇ１０（η（１３５０℃）／ｄＰａｓ）＝１０．５～ｌｏｇ１０（η（１３５０℃）／ｄＰａｓ）＝１１．５の範囲の粘度（ｐ＝１０１３ｈＰａ）、
ｇ）６ｍ超のカールパラメータ、
ｈ）ジャケットＭ１のＯＨ含有量ａ）に基づき１０％以下、好ましくは５％以下のＯＨ含有量の標準偏差、
ｉ）ジャケットＭ１の塩素含有量ｂ）に基づき１０％以下、好ましくは５％以下の塩素含有量の標準偏差、
ｊ）ジャケットＭ１のアルミニウム含有量ｃ）に基づき１０％以下、好ましくは５％以下のアルミニウム含有量の標準偏差、
ｋ）１×１０－４未満の屈折率均質性、
ｌ）１１５０～１２５０℃の範囲、特に好ましくは１１８０～１２２０℃の範囲の変態点Ｔｇ、
ｍ）５ｐｐｍ未満、例えば３ｐｐｍ未満または１ｐｐｍ未満、特に好ましくは１ｐｐｂ～１ｐｐｍの範囲の炭素含有量、
のうちの少なくとも１つ、好ましくはいくつかまたは全てを有し、
ｐｐｂおよびｐｐｍは、それぞれジャケットＭ１の総重量に基づく。
好ましくは、ジャケットは、１×１０－４未満の屈折率均質性を有する。屈折率均質性は、試料内で測定された全屈折率の平均値に基づき、試料、例えばジャケットＭ１または石英ガラス体の、各位置における屈折率の最大偏差を表す。平均値を測定するために、屈折率を、少なくとも７つの測定位置で測定する。
好ましくは、ジャケットＭ１は、各場合にジャケットＭ１の総重量に基づき、１０００ｐｐｂ未満、例えば５００ｐｐｂ未満、特に好ましくは１００ｐｐｂ未満の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量を有する。しかしながら、しばしばジャケットＭ１は、少なくとも１ｐｐｂの、アルミニウムとは異なる金属の含有量を有する。このような金属は、例えばナトリウム、リチウム、カリウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、ゲルマニウム、銅、モリブデン、チタン、鉄、およびクロムである。これらは、例えば元素として、イオンとして、または分子もしくはイオンもしくは錯体の一部として存在してもよい。
ジャケットＭ１は、さらなる構成要素を含んでもよい。好ましくは、ジャケットは、５００ｐｐｍ未満、例えば４５０ｐｐｍ未満、特に好ましくは４００ｐｐｍ未満のさらなる構成要素を含み、各場合のｐｐｍは、ジャケットＭ１の総重量に基づく。可能なさらなる構成要素は、例えば炭素、フッ素、ヨウ素、臭素、およびリンである。これらは、例えば元素として、イオンとして、または分子もしくはイオンもしくは錯体の一部として存在してもよい。しかしながら、しばしばジャケットＭ１は、少なくとも１ｐｐｂの含有量のさらなる構成要素を有する。
好ましくは、ジャケットＭ１は、各場合にジャケットＭ１の総重量に基づき、５ｐｐｍ未満、例えば４ｐｐｍ未満または３ｐｐｍ未満、特に好ましくは２ｐｐｍ未満の炭素を含む。しかしながら、しばしばジャケットＭ１は、少なくとも１ｐｐｂの炭素含有量を有する。
好ましくは、ジャケットＭ１は、ＯＨ含有量、Ｃｌ含有量、またはＡｌ含有量の均質分布を有する。
ライトガイドの好ましい実施形態では、ジャケットＭ１は、各場合にジャケットＭ１およびコアの総重量に基づき、重量で少なくとも８０重量％、例えば少なくとも８５重量％、特に好ましくは少なくとも９０重量％寄与する。好ましくは、ジャケットＭ１は、各場合にジャケットＭ１、コア、およびジャケットＭ１とコアとの間に位置するさらなるジャケットの総重量に基づき、重量で少なくとも８０重量％、例えば少なくとも８５重量％、特に好ましくは少なくとも９０重量％寄与する。好ましくは、ジャケットＭ１は、各場合にライトガイドの総重量に基づき、重量で少なくとも８０重量％、例えば少なくとも８５重量％、特に好ましくは少なくとも９０重量％寄与する。
好ましくは、ジャケットＭ１は、２．１～２．３ｇ／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは２．１８～２．２２ｇ／ｃｍ３の範囲の密度を有する。
さらなる態様は、以下のステップを含む方法により得ることができるライトガイドに関する。
Ａ／ 以下のものの提供、
Ａ１／ ステップｉｖ．）を含む本発明の第１の態様に記載の方法により得ることができる少なくとも１つの開口部を有する中空体、または
Ａ２／ 石英ガラス体が、少なくとも１つの開口部を有する中空体を得るように最初に加工される、本発明の第３の態様に記載の石英ガラス体、
Ｂ／ 前駆体を得るための、石英ガラス体内への少なくとも１つの開口部を通じた１つまたは複数のコアロッドの導入、
Ｃ／ 温かい場所でステップＢ／の前駆体を延伸して、１つまたは複数のコアおよびジャケットＭ１を有するライトガイドを得るステップ。
ステップＡ／、Ｂ／、およびＣ／は、好ましくは本発明の第３の態様の文脈に記載の特徴により特徴付けられる。
ライトガイドは、好ましくは本発明の第３の態様の文脈に記載の特徴により特徴付けられる。
本発明の第５の態様は、以下のステップを含む、発光体の調製のための方法に関する。
（ｉ）以下のものの提供、
（ｉ－１）ステップｉｖ．）を含む本発明の第１の態様に記載の方法により得ることができる少なくとも１つの開口部を有する中空体、または
（ｉ－２）石英ガラス体が、中空体を得るように最初に加工される、本発明の第３の態様に記載の石英ガラス体、
（ｉｉ）任意追加的に中空体に電極を取り付けるステップ、
（ｉｉｉ）中空体をガスで充填するステップ。
ステップ（ｉ）
ステップ（ｉ）では、中空体が提供される。ステップ（ｉ）で提供される中空体は、少なくとも１つの開口部、例えば１つの開口部または２つの開口部または３つの開口部または４つの開口部、特に好ましくは１つの開口部または２つの開口部を含む。
好ましくは、ステップｉｖ．）を含む本発明の第１の態様に記載の方法により得ることができる少なくとも１つの開口部を有する中空体が、ステップ（ｉ）で提供される（ステップ（ｉ－１））。好ましくは、中空体は、本発明の第１の態様または第３の態様の文脈に記載の特徴を有する。
好ましくは、本発明の第３の態様に記載の石英ガラス体から得ることができる中空体が、ステップ（ｉ）で提供される（ステップ（ｉ－２））。本発明の第３の態様に記載の石英ガラス体を加工して中空体を得るための多くの可能性が存在する。
好ましくは、本発明の第１の態様のステップｉｖ．）に類似の石英ガラス体から２つの開口部を有する中空体を成形することができる。
石英ガラス体を加工して開口部を有する中空体を得ることは、原則として、当業者に公知であり、開口部を有するガラス中空体を調製するのに好適な任意のプロセスにより遂行することができる。例えば、押圧、吹成、吸着、またはこれらの組み合わせを含むプロセスが、好適である。２つの開口部を有する中空体から、例えば溶融して閉じることにより開口部を閉鎖することにより、１つの開口部を有する中空体を成形することも可能である。
得られる中空体は、好ましくは、本発明の第１の態様および第３の態様の文脈に記載の特徴を有する。
中空体は、各場合に中空体の総重量に基づき、好ましくは９８～１００重量％の範囲、例えば９９．９～１００重量％の範囲、特に好ましくは１００重量％の二酸化ケイ素を含む材料製である。
中空体が調製される材料は、好ましくは、以下の特徴、
ＨＫ１．材料の総重量に基づき、好ましくは９５重量％超、例えば９７重量％超、特に好ましくは９９重量％超の二酸化ケイ素含有量、
ＨＫ２．２．１～２．３ｇ／ｃｍ３の範囲、特に好ましくは２．１８～２．２２ｇ／ｃｍ３の範囲の密度、
ＨＫ３．中空体の内側に生み出される光量に基づき、３５０～７５０ｎｍの可視領域内の少なくとも１つの波長における、１０～１００％の範囲、例えば３０～９９．９９％の範囲、特に好ましくは５０～９９．９％の範囲の光透過性、
ＨＫ４．５００ｐｐｍ未満、例えば４００ｐｐｍ未満、特に好ましくは３００ｐｐｍ未満のＯＨ含有量、
ＨＫ５．６０ｐｐｍ未満、好ましくは４０ｐｐｍ未満、例えば４０ｐｐｍ未満または２ｐｐｍ未満または０．５ｐｐｍ未満、特に好ましくは０．１ｐｐｍ未満の塩素含有量、
ＨＫ６．２００ｐｐｂ未満、例えば１００ｐｐｂ未満、特に好ましくは８０ｐｐｂ未満のアルミニウム含有量、
ＨＫ７．５ｐｐｍ未満、例えば３ｐｐｍ未満または１ｐｐｍ未満、特に好ましくは１ｐｐｂ～１ｐｐｍの範囲の炭素含有量、
ＨＫ８．５＊１０１５／ｃｍ３未満のＯＤＣ含有量、
ＨＫ９．３００ｐｐｂ未満、例えば２００ｐｐｂ未満または１００ｐｐｂ未満、特に好ましくは１ｐｐｂ～１００ｐｐｂの範囲の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量、
ＨＫ１０．ｌｏｇ１０η（１２５０℃）＝１１．４～ｌｏｇ１０η（１２５０℃）＝１２．９および／またはｌｏｇ１０η（１３００℃）＝１１．１～ｌｏｇ１０η（１３５０℃）＝１２．２および／またはｌｏｇ１０η（１３５０℃）＝１０．５～ｌｏｇ１０η（１３５０℃）＝１１．５の範囲の粘度（ｐ＝１０１３ｈＰａ）、
ＨＫ１１．１１５０～１２５０℃の範囲、特に好ましくは１１８０～１２２０℃の範囲の変態点Ｔｇ、
のうちの少なくとも１つ、好ましくはいくつか、例えば２つ、または好ましくは全てを有し、
ｐｐｍおよびｐｐｂは、それぞれ中空体の総重量に基づく。
ステップ（ｉｉ）
好ましくは、ステップ（ｉ）の中空体には、ガスで充填する前に、電極、好ましくは２つの電極が取り付けられる。好ましくは、電極は、電流ソースに接続されている。好ましくは、電極は、発光体ソケットに接続されている。
電極の材料は、好ましくは金属の群から選択される。原則として、電極材料は、発光体の作動条件下で酸化、腐食、溶融、または他の方法により電極としてのその形状もしくは導電率が損なわれることがない任意の金属から選択することができる。電極材料は、好ましくは鉄、モリブデン、銅、タングステン、レニウム、金、およびプラチナ、またはこれらから選択される少なくとも２つからなる群から選択され、タングステン、モリブデン、またはレニウムが好ましい。
ステップ（ｉｉｉ）
ステップ（ｉ）で提供され、任意追加的にステップ（ｉｉ）で電極を取り付けられる中空体に、ガスを充填する。
充填は、当業者に公知であり、充填用に好適である任意のプロセスで遂行することができる。好ましくは、ガスは、少なくとも１つの開口部を通じて中空体内に供給される。
好ましくは、中空体は、ガスで充填する前に排気減圧され、好ましくは２ｍｂａｒ未満の圧力に排気減圧される。その後のガスの導入により、中空体をガスで充填する。これらのステップは、空気不純物、特に酸素を低減するために繰り返すことができる。好ましくは、これらのステップは、空気、特に酸素などの他のガス不純物の量が十分に低くなるまで、少なくとも２回、例えば少なくとも３回または少なくとも４回、特に好ましくは少なくとも５回、繰り返される。この手順は、１つの開口部を有する中空体を充填するために特に好ましい。
中空体が２つ以上の開口部を含む場合、中空体は、好ましくは開口部の１つを通じて充填される。ガスで充填される前に中空体内に存在する空気は、少なくとも１つのさらなる開口部を通じて退出することができる。ガスは、空気、特に酸素などの他のガス不純物の量が十分に低くなるまで、中空体を貫いて供給される。
好ましくは、中空体は、不活性ガス、または２つ以上の不活性ガスの組み合わせ、例えば窒素、ヘリウム、ネオン、アルゴン、クリプトン、キセノン、またはこれらの２つ以上の組み合わせ、特に好ましくはクリプトン、キセノン、または窒素とアルゴンの組み合わせで、充填される。発光体の中空体用のさらに好ましい充填材料は、重水素および水銀である。
好ましくは、中空体は、ガスがさらなる加工中に退出しないように、空気がさらなる加工中に外側から進入しないように、またはその両方のために、ガス充填後に閉鎖される。閉鎖は、溶融またはキャップを配置することにより、遂行することができる。例えば、好適なキャップは、例えば中空体上に溶融される石英ガラスキャップ、または発光体ソケットである。好ましくは、中空体は、溶融により閉鎖される。
本発明の第５の態様に記載の発光体は、中空体および任意追加的に電極を含む。発光体は、以下の特徴の好ましくは少なくとも１つ、例えば少なくとも２つまたは少なくとも３つまたは少なくとも４つ、特に好ましくは少なくとも５つを有する。
ｉ．０．１ｃｍ３～１０ｍ３の範囲、例えば０．３ｃｍ３～８ｍ３の範囲、特に好ましくは０．５ｃｍ３～５ｍ３の範囲の体積、
ｉｉ．１ｍｍ～１００ｍの範囲、例えば３ｍｍ～８０ｍの範囲、特に好ましくは５ｍｍ～５０ｍの範囲の長さ、
ｉｉｉ．２～３６０°の範囲、例えば１０～３６０°の範囲、特に好ましくは３０～３６０°の範囲の放射角、
ｉｖ．１４５～４０００ｎｍの波長範囲、例えば１５０～４５０ｎｍまたは８００～４０００ｎｍの範囲、特に好ましくは１６０～２８０ｎｍの範囲の光の放射、
ｖ．１ｍＷ～１００ｋＷの範囲、特に好ましくは１ｋＷ～１００ｋＷの範囲、または１～１００ワットの範囲のパワー。
さらなる態様は、以下のステップを含む方法により得ることができる発光体に関する。
（ｉ）以下のものを提供するステップ、
（ｉ－１）ステップｉｖ．）を含む本発明の第１の態様に記載の方法により得ることができる少なくとも１つの開口部を有する中空体、または
（ｉ－２）石英ガラス体が、中空体を得るように最初に加工される、本発明の第３の態様に記載の石英ガラス体、
（ｉｉ）任意追加的に中空体に電極を取り付けるステップ、
（ｉｉｉ）中空体をガスで充填するステップ。
ステップ（ｉ）、（ｉｉ）、および（ｉｉｉ）は、好ましくは第５の態様の文脈に記載の特徴により特徴付けられる。
発光体は、好ましくは第５の態様の文脈に記載の特徴により特徴付けられる。
本発明の第６の態様は、以下のステップを含む、成形体の調製のための方法に関する。
（１）本発明の第１の態様または第３の態様に記載の石英ガラス体を提供するステップ、
（２）成形体を得るように石英ガラス体を成形するステップ。
ステップ（１）で提供される石英ガラス体は、本発明の第３の態様に記載の石英ガラス体、または本発明の第１の態様に記載の方法により得ることができる石英ガラス体である。好ましくは、提供される石英ガラス体は、本発明の第１の態様または第３の態様の特徴を有する。
ステップ（２）
ステップ（１）で提供される石英ガラス体を成形するには、原則として、当業者に公知であり、石英ガラスを成形するのに好適な任意のプロセスが可能である。好ましくは、石英ガラス体は、成形体を得るように、本発明の第１の態様、第４の態様、および第５の態様の文脈に記載のように成形される。さらに、好ましくは、成形体は、ガラス吹き工に公知の技法により成形することができる。
成形体は、原則として、石英ガラスから成形可能な任意の形状をとることができる。好ましい成形体は、例えば以下のとおりである。
－ 丸底フラスコおよびスタンディングフラスコなどの少なくとも１つの開口部を有する中空体、
－ このような中空体用の取り付け具およびキャップ、
－ ボウルおよびボート（ウエハキャリア）などの、覆いのない物品、
－ 覆いのないまたは閉鎖可能のいずれかの状態で配置された坩堝、
－ シートおよび窓、
－ キュベット、
－ 管および中空円筒、例えば反応管、セクション管、直方体チャンバ、
－ 例えば円形または角形、対称または非対称形式の、ロッド、棒、およびブロック、
－ 一端または両端が閉塞した管および中空円筒、
－ ドームおよびベル、
－ フランジ、
－ レンズおよびプリズム、
－ 互いに溶着された部品、
－ 湾曲した部品、例えば凸状または凹状の面およびシート、湾曲したロッドおよび管。
好ましい実施形態によれば、成形体は、成形後に処理されてもよい。このために、石英ガラス体の後処理に好適な、本発明の第１の態様に関連して記載した原則として全てのプロセスが、可能である。好ましくは、成形体は、例えばドリル加工、ホーニング、円筒研削、サイズ低減、または延伸により、機械的に加工することができる。
さらなる態様は、以下のステップを含む方法により得ることができる成形体に関する。
（１）本発明の第１の態様または第３の態様に記載の石英ガラス体を提供するステップ、
（２）成形体を得るように石英ガラス体を成形するステップ。
ステップ（１）および（２）は、好ましくは第６の態様の文脈に記載の特徴により特徴付けられる。
成形体は、好ましくは第６の態様の文脈に記載の特徴により特徴付けられる。
本発明の第７の態様は、二酸化ケイ素造粒体のアルカリ土類金属の含有量を低減させるための炭素の使用である。好ましいのは、二酸化ケイ素造粒体のアルカリ土類金属の含有量と炭素含有量とを低減させるための炭素の使用である。さらに、高熱法により生成された二酸化ケイ素造粒体のアルカリ土類金属の含有量を低減させるための炭素の使用が好ましい。
本発明の第８の態様は、石英ガラス、ならびにライトガイド、発光体、および成形体からなる群から選択される製品の調製のための二酸化ケイ素造粒体の使用であって、二酸化ケイ素造粒体は、５ｐｐｍ未満の炭素含有量を有し、ｐｐｍは、二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づく、二酸化ケイ素造粒体の使用である。
図１ 石英ガラス体の調製
図１は、本発明による石英ガラス体の調製のための方法１００のステップ１０１～１０４を含む流れ図を示す。第１のステップ１０１では、二酸化ケイ素造粒体が提供される。第２のステップ１０２では、ガラス溶融物が、二酸化ケイ素造粒体から作製される。
好ましくは、炉内に導入し、炉から取り除くことができる鋳型が、溶融のために使用される。このような鋳型は、しばしば黒鉛製である。これらは、鋳造（ｃａｓｔｅ）品のためのネガ形状を提供する。二酸化ケイ素造粒体を、鋳型内に充填し、ステップ１０３で鋳型内で最初に溶融する。その後、溶融物を冷却することにより、石英ガラス体を同じ鋳型内に成形する。次いで、石英ガラス体を鋳型から外し、例えば任意追加的なステップ１０４で、さらに加工する。この手順は、非連続的である。溶融物の成形は、好ましくは減圧、特に真空で遂行される。さらに、ステップ１０３中、炉を水素含有還元雰囲気で間欠的に充填することが可能である。
別の手順では、吊り下げ式坩堝または立設式坩堝が、好ましくは用いられる。溶融は、好ましくは水素含有還元雰囲気内で遂行される。第３のステップ１０３では、石英ガラス体が成形される。石英ガラス体の成形は、好ましくはガラス溶融物の少なくとも一部を坩堝から取り除き、冷却することにより、遂行される。取り除きは、好ましくは坩堝の下端のノズルを通じて遂行される。この場合、石英ガラス体の形状は、ノズルの設計により決定することができる。このようにして、例えば、中実体を得ることができる。中空体は、例えばノズルが追加的にマンドレルを有する場合に、得られる。石英ガラス体の調製のための方法のこの例、および特にステップ１０３は、好ましくは連続的に遂行される。任意追加的なステップ１０４では、中実な石英ガラス体から中空体を成形することができる。
図２ 二酸化ケイ素造粒体Ｉの調製
図２は、二酸化ケイ素造粒体Ｉの調製のための方法２００のステップ２０１、２０２、および２０３を含む流れ図を示す。第１のステップ２０１では、二酸化ケイ素粉末が提供される。二酸化ケイ素粉末は、好ましくはケイ素含有材料、例えばシロキサン、ケイ素アルコキシド、またはハロゲン化ケイ素が高熱法プロセスにおいて二酸化ケイ素に変換される合成プロセスから得られる。第２のステップ２０２では、二酸化ケイ素粉末を液体、好ましくは水と混合して、スラリーを得る。第３のステップ２０３では、スラリー中に含まれる二酸化ケイ素が、二酸化ケイ素造粒体に変換される。造粒は、噴霧造粒により遂行される。このために、スラリーをノズルを通じて噴霧塔内に噴霧し、乾燥させて顆粒を得る。ノズルとスラリーとの間の接触面は、ガラスまたはプラスチックを含む。
図３ 二酸化ケイ素造粒体ＩＩの調製
図３は、二酸化ケイ素造粒体ＩＩの調製のための方法３００のステップ３０１、３０２、３０３、および３０４を含む流れ図を示す。ステップ３０１、３０２、および３０３は、図２に記載のステップ２０１、２０２、および２０３に対応して進む。ステップ３０４では、ステップ３０３で得られた二酸化ケイ素造粒体Ｉを加工して、二酸化ケイ素造粒体ＩＩを得る。これは、１０００～１３００℃の範囲の温度で、二酸化ケイ素造粒体Ｉを反応物質で処理することにより遂行される。得られる二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、提供される二酸化ケイ素造粒体Ｉより低い炭素含有量を有する。得られる二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、追加的に、提供される二酸化ケイ素造粒体Ｉより低いアルカリ土類金属の含有量を有する。
図４ ライドガイドの調製
図４は、ライトガイドの調製のための方法のステップ４０１、４０３、および４０４、ならびに任意追加的なステップ４０２を含む流れ図を示す。第１のステップ４０１では、石英ガラス体、好ましくは方法１００に従って調製された石英ガラス体が、提供される。このような石英ガラス体は、中実な石英ガラス体でも、中空な石英ガラス体でもよい。第２のステップ４０２では、ステップ１０４に対応する中空な石英ガラス体が、ステップ４０１で提供される中実な石英ガラス体から成形される。第３のステップ４０３では、１つまたは２つ以上のコアロッドを、中空部内に導入する。第４のステップ４０４では、１つまたは２つ以上のコアロッドを備えた石英ガラス体を加工して、ライトガイドを得る。このために、１つまたは２つ以上のコアロッドを備えた石英ガラス体を、好ましくは加温により柔らかくし、ライトガイドの所望の厚さが達成されるまで引き伸ばす。
図５ 発光体の調製
図５は、発光体の調製のための方法のステップ５０１、５０３、および５０４、ならびに任意追加的なステップ５０２を含む流れ図を示す。第１のステップ５０１では、石英ガラス体、好ましくは方法１００に従って調製された石英ガラス体が、提供される。このような石英ガラス体は、中実な石英ガラス体でも、中空な石英ガラス体でもよい。ステップ５０１で提供される石英ガラス体が中実である場合、これを任意追加的に第２のステップ５０２で成形して、ステップ１０４に対応する中空な石英ガラス体を得る。任意追加的な第３のステップでは、中空な石英ガラス体に電極を取り付ける。第４のステップ５０４では、中空な石英ガラス体をガス、好ましくはアルゴン、クリプトン、キセノン、またはこれらの組み合わせで充填する。好ましくは、中実な石英ガラス体がまず提供され（５０１）、中空体を得るように成形され（５０２）、電極が取り付けられ（５０３）、ガスで充填される（５０４）。
図６ 炉内の吊り下げ式坩堝
図６には、吊り下げ式坩堝を含む炉８００の好ましい実施形態が示されている。坩堝８０１は、炉８００内に吊り下げ状態で配置されている。坩堝８０１は、その上部領域内の吊り下げ具組立体８０２、ならびに固形物入口８０３および出口としてのノズル８０４を有する。坩堝８０１は、固形物入口８０３を介して二酸化ケイ素造粒体８０５で充填される。作動中、二酸化ケイ素造粒体８０５は、坩堝８０１の上部領域内に存在し、ガラス溶融物８０６は、坩堝の下部領域内に存在する。坩堝８０１は、坩堝壁部８１０の外側に配置された発熱体８０７により加熱することができる。炉は、発熱体８０７と炉の外壁８０８との間に断熱材層８０９も有する。断熱材層８０９と坩堝壁部８１０との間の空間は、ガスで充填することができ、この目的のためにガス入口８１１およびガス出口８１２を有する。石英ガラス体８１３は、ノズル８０４を通じて炉から取り除くことができる。
図７ 炉内の立設式坩堝
図７には、立設式坩堝を含む炉９００の好ましい実施形態が示されている。坩堝９０１は、炉９００内に立設状態で配置されている。坩堝９０１は、立設領域９０２、固形物入口９０３、および出口としてのノズル９０４を有する。坩堝９０１は、入口９０３を介して二酸化ケイ素造粒体９０５で充填される。作動中、二酸化ケイ素造粒体９０５は、坩堝の上部領域内に存在し、ガラス溶融物９０６は、坩堝の下部領域内に存在する。坩堝は、坩堝壁部９１０の外側に配置された発熱体９０７により加熱することができる。炉は、発熱体９０７と外壁９０８との間に断熱材層９０９も有する。断熱材層９０９と坩堝壁部９１０との間の空間は、ガスで充填することができ、この目的のためにガス入口９１１およびガス出口９１２を有する。石英ガラス体９１３は、ノズル９０４を通じて坩堝９０１から取り除くことができる。
図８ ガスカーテンを有する坩堝
図８には、坩堝１０００の好ましい実施形態が示されている。坩堝１０００は、固形物入口１００１および出口としてのノズル１００２を有する。坩堝１０００は、固形物入口１００１を介して二酸化ケイ素造粒体１００３で充填される。作動中、二酸化ケイ素造粒体１００３は、坩堝１０００の上部領域内に静止円錐体１００４として存在し、ガラス溶融物１００５は、坩堝の下部領域内に存在する。坩堝１０００は、ガスで充填することができる。坩堝１０００は、ガス入口１００６およびガス出口１００７を有する。ガス入口は、二酸化ケイ素造粒体の上方の坩堝壁部上に装着されたフラッシングリングである。坩堝の内部のガスは、溶融レベルおよび／または坩堝壁部の近くの静止円錐体のすぐ上のフラッシングリング（ここでは、ガス供給は図示せず）を通じて放出され、坩堝１０００の蓋１００８内にリングとして配置されたガス出口１００７の方向に流れる。このようにして生成されるガス流１０１０は、坩堝壁部に沿って移動し、坩堝壁部を完全に覆う。石英ガラス体１００９は、ノズル１００２を通じて坩堝１０００から取り除くことができる。
図９には、二酸化ケイ素を噴霧造粒するための噴霧塔１１００の好ましい実施形態が示されている。噴霧塔１１００は、二酸化ケイ素粉末および液体を含有する加圧されたスラリーがそれを通じて噴霧塔内に供給される供給口１１０１を含む。パイプラインの端部には、それを通じてスラリーが噴霧塔内にきめ細かく広がる分布として導入されるノズル１１０２がある。好ましくは、ノズルは、スラリーが噴霧塔内でノズル方向に微小液滴として噴霧され、次いで重力の影響下で弧を描いて落下するように、上向きに傾斜する。噴霧塔の上端には、ガス入口１１０３が存在する。ガス入口１１０３を通じたガスの導入により、ガス流が、ノズル１１０２から出るスラリーの退出方向とは反対方向に生み出される。噴霧塔１１００は、スクリーニング装置１１０４および篩い分け装置１１０５も含む。所定の粒子径より小さい粒子は、スクリーニング装置１１０４により抽出され、排出物１１０６を通じて取り除かれる。スクリーニング装置１１０４の抽出強度は、抽出されるべき粒子の粒子径に対応するように構成することができる。所定の粒子径を超える粒子は、篩い分け装置１１０５により篩い分けにより排除され、排出物１１０７を通じて取り除かれる。篩い分け装置１１０５の篩い透過度は、篩い分けにより排除されるべき粒子径に対応するように選択することができる。残りの粒子、所望の粒子径を有する二酸化ケイ素造粒体、は出口１１０８を通じて取り除かれる。
図１０ ライトガイドの断面
図１０には、コア１２０１とコア１２０１を取り囲むジャケットＭ１ １２０２とを有する、本発明によるライトガイド１２００の概略断面図が示されている。
図１１ ライトガイドの上面図
図１１は、ケーブル構造を有するガイド１３００の上面図を概略的に示す。コア１３０１とコア１３０１の周囲のジャケットＭ１ １３０２との配置を表すために、コア１３０１の一部は、ジャケットＭ１ １３０２なしに示されている。しかしながら、典型的に、コア１３０１は、その全長にわたってジャケットＭ１ １３０２により包まれている。
図１２ 露点測定
図１２は、坩堝１４００の好ましい実施形態を示す。坩堝は、固形物入口１４０１および出口１４０２を有する。作動中、二酸化ケイ素造粒体１４０３は、坩堝１４００の上部領域内で静止円錐体１４０４内に存在し、ガラス溶融物１４０５は、坩堝の下部領域内に存在する。坩堝１４００は、ガス入口１４０６およびガス出口１４０７を有する。ガス入口１４０６およびガス出口１４０７は、二酸化ケイ素造粒体１４０３の静止円錐体１４０４の上方に配置されている。ガス出口１４０６は、ガス供給口１４０８のためのパイプラインおよび退出するガスの露点を測定するための装置１４０９を含む。装置１４０９は、ミラー式露点湿度計（ここでは図示せず）を含む。坩堝と露点を測定するための装置１４０９との間の距離は、様々であってよい。石英ガラス体１４１０は、坩堝１４００の出口１４０２を通じて取り除くことができる。
図１３ ＧＤＳ炉
図１３は、真空焼結方法、ガス圧焼結方法、および特にこれらの組み合わせに好適な、炉１５００の好ましい実施形態を示す。炉は、外側から内向きに耐圧ジャケット１５０１および断熱層１５０２を有する。炉内部と呼ばれるこれらにより包囲される空間は、ガス供給口１５０４を介してガスまたは混合ガスで充填することができる。さらに、炉内部は、それを介してガスを取り除くことができるガス出口１５０５を有する。ガス供給１５０４と１５０５におけるガス取り除きとの間のガス輸送の収支に従って、過大圧力、真空、またはガス流も、炉１５００の内部に生成することができる。さらに、発熱体１５０６は、炉内部１５００内に存在する。これらは、しばしば、断熱材層１５０２（ここでは図示せず）上に装着される。溶融材料を汚染から守るために、炉の内部に、炉チャンバ１５０３を発熱体１５０６から分離するいわゆる「ライナー」１５０７が存在する。溶融されるべき材料１５０９を含む鋳型１５０８を、炉チャンバ１５０３内に導入することができる。鋳型１５０８は、側部が開いていてもよく（ここに図示する）、または溶融材料１５０９を完全に包囲していてもよい（図示せず）。
図１４ 成形体の調製
図１４は、成形体の調製のための方法のステップ１６０１および１６０２を含む流れ図を示す。第１のステップ１６０１では、石英ガラス体、好ましくは方法１００に従って調製された石英ガラス体が、提供される。このような石英ガラス体は、中実体の石英ガラス体でも、中空体の石英ガラス体でもよい。第２のステップ１６０２では、成形体が、ステップ１６０１で提供される中実な石英ガラス体から成形される。
試験法
ａ．仮想温度
仮想温度は、約６０６ｃｍ－１におけるラマン散乱強度を使用してラマン分光法により測定する。Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ ｅｔ．ａｌ．の寄稿、「Ｔｈｅ ＵＶ－ｉｎｄｕｃｅｄ ２１０ｎｍ ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ ｂａｎｄ ｉｎ ｆｕｓｅｄ Ｓｉｌｉｃａ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｈｅｒｍａｌ ｈｉｓｔｏｒｙ ａｎｄ ｓｔｏｉｃｈｉｏｍｅｔｒｙ」；Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｎｏｎ－Ｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｅ Ｓｏｌｉｄｓ，ｖｏｌｕｍｅ １５９（１９９３），１４５－１５３ページに記載の手順および分析。
ｂ．ＯＨ含有量
ガラスのＯＨ含有量を、赤外分光法により測定する。Ｄ．Ｍ．Ｄｏｄｄ ＆ Ｄ．Ｍ．Ｆｒａｓｅｒ「Ｏｐｔｉｃａｌ Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎｓ ｏｆ ＯＨ ｉｎ Ｆｕｓｅｄ Ｓｉｌｉｃａ」（Ｊ．Ａ．Ｐ．３７，３９９１（１９６６））のメソッドを用いる。同文献で指定の装置の代わりに、ＦＴＩＲ分光計（フーリエ変換赤外分光計、Ｐｅｒｋｉｎ Ｅｌｍｅｒの現行のＳｙｓｔｅｍ ２０００）を用いる。スペクトルの分析は、原則として、約３６７０ｃｍ－１の吸収バンドまたは約７２００ｃｍ－１の吸収バンドのいずれかで遂行することができる。吸収バンドの選択は、ＯＨ吸収による透過損が１０～９０％であることに基づき行う。
ｃ．酸素欠乏センター（ＯＤＣ：Ｏｘｙｇｅｎ Ｄｅｆｉｃｉｅｎｃｙ Ｃｅｎｔｅｒ）
定量的検出のために、ＯＤＣ（Ｉ）吸収を、１６５ｎｍで、１～２ｍｍの厚さを有するプローブにおける透過率測定により、真空ＵＶ分光計、ＭｃＰｈｅｒｓｏｎ、Ｉｎｃ．（米国）のモデルＶＵＶＡＳ ２０００を使用して測定する。
そのとき、
Ｎ＝α／σ
ただし
Ｎ＝欠陥濃度［１／ｃｍ３］
α＝ＯＤＣ（Ｉ）バンドの光吸収［１／ｃｍ、底ｅ］
σ＝有効断面積［ｃｍ２］
式中、有効断面積は、σ＝７．５・１０－１７ｃｍ２に設定される（Ｌ．Ｓｋｕｊａ、「Ｃｏｌｏｒ Ｃｅｎｔｅｒｓ ａｎｄ Ｔｈｅｉｒ Ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｓ ｉｎ Ｇｌａｓｓｙ ＳｉＯ２」、Ｌｅｃｔｕｒｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｍｍｅｒ ｓｃｈｏｏｌ「Ｐｈｏｔｏｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ ｉｎ ｏｐｔｉｃａｌ Ｗａｖｅｇｕｉｄｅｓ ａｎｄ ｇｌａｓｓｅｓ」、１９９８年７月１３～１８日、フィッツナウ、スイスから）。
ｄ．元素分析
ｄ－１）固体試料を粉砕する。次いで、約２０ｇの試料を、それを耐ＨＦ性容器内に完全に導入し、ＨＦで覆い、１００℃で１時間熱処理することにより清浄化する。冷却後、この酸を廃棄し、試料を高純度水で数回洗浄する。次いで、容器および試料を乾燥棚内で乾燥させる。
次に、約２ｇの固体試料（上記のように清浄化した粉砕材料。予備処理なしのダストなど）を、計量して耐ＨＦ性抽出容器内に入れ、１５ｍｌのＨＦ（５０重量％）に溶解させた。抽出容器を閉じて、試料が完全に溶解するまで１００℃で熱処理した。次いで、抽出容器を開けて、溶液が完全に蒸発するまで１００℃でさらに熱処理した。その間、抽出容器に１５ｍｌの高純度水を３回充填した。分離した不純物を溶解させるために、１ｍｌのＨＮＯ３を抽出容器内に導入し、１５ｍｌまで高純度水を充填した。そして試料溶液の準備ができた。
ｄ－２）ＩＣＰ－ＭＳ／ＩＣＰ－ＯＥＳ測定
ＯＥＳが用いられるか、それともＭＳが用いられるかは、予想される元素濃度に依存する。典型的に、ＭＳの測定値は、１ｐｐｂであり、ＯＥＳの場合、測定値は、１０ｐｐｂである（各場合に計量した試料に基づく）。測定装置による元素濃度の測定は、装置メーカー（ＩＣＰ－ＭＳはＡｇｉｌｅｎｔ ７５００ｃｅ、ＩＣＰ－ＯＥＳはＰｅｒｋｉｎ Ｅｌｍｅｒ ７３００ ＤＶ）の条件に従って、かつ校正用の認証済み基準液体を使用して、遂行する。次いで、装置により測定した溶液（１５ｍｌ）中の元素濃度を、プローブの元の重量（２ｇ）に基づき変換する。
注：当該の元素濃度を測定するために、酸、容器、水、および装置は、十分に清潔でなければならないことが銘記されるべきである。これは、石英ガラスのない空試料を抽出することによりチェックする。
このようにして以下の元素、Ｌｉ、Ｎａ、Ｍｇ、Ｋ、Ｃａ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｈｆ、Ｚｒ、Ｔｉ、（Ｔａ）、Ｖ、Ｎｂ、Ｗ、Ｍｏ、Ａｌを測定する。
ｄ－３）液体として存在する試料の測定を上記のように行い、ステップｄ－１）に記載の試料調製は省略する。１５ｍｌの液体試料を抽出フラスコ内に導入する。元の試料重量に基づく変換は、行わない。
ｅ．液体の密度の決定
液体の密度を測定するために、正確に規定された体積の液体を計量し、液体およびその構成要素に対して不活性な測定装置に入れ、容器の空重量および充填重量を測定する。密度は、２つの重量測定値の差を、導入した液体の体積で割った値として与えられる。
ｆ．フッ化物の決定
１５ｇの石英ガラス試料を粉砕し、硝酸中で７０℃で処理することにより清浄化する。次いで試料を高純度水で数回洗い、次いで乾燥させる。２ｇの試料を計量してニッケル坩堝内に入れ、１０ｇのＮａ２ＣＯ３および０．５ｇのＺｎＯで覆う。坩堝をＮｉ蓋で閉め、１０００℃で１時間ローストする。次いでニッケル坩堝に水を充填し、溶融クラストが完全に溶解するまで沸騰させる。溶液を２００ｍｌメスフラスコに移し、２００ｍｌまで高純度水で充填する。未溶解の構成要素の堆積後、３０ｍｌをとって１００ｍｌメスフラスコに移し、０．７５ｍｌの氷酢酸および６０ｍｌのＴＩＳＡＢを添加し、高純度水で満たす。試料溶液を１５０ｍｌガラスビーカーに移す。
試料溶液中のフッ化物含有量の測定は、予想される濃度範囲に好適なイオン感応性（フッ化物）電極およびメーカーにより規定されている表示装置により、ここではＷｉｓｓｅｎｓｃｈａｆｔｌｉｃｈ－Ｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅ Ｗｅｒｋｓｔａｅｔｔｅｎ ＧｍｂＨ製のｐＭＸ ３０００／ｐＨ／ＩＯＮに接続されたフッ化物イオン選択性電極および基準電極Ｆ－５００およびＲ５０３／Ｄにより、遂行する。溶液中のフッ化物濃度と共に、希釈係数および試料重量、石英ガラス中のフッ化物濃度が計算される。
ｇ．塩素の決定（≧５０ｐｐｍ）
１５ｇの石英ガラス試料を粉砕し、硝酸で約７０℃で処理することにより清浄化する。その後、試料を高純度水で数回洗い、次いで乾燥させる。次いで、２ｇの試料を圧力容器用のＰＴＦＥインサートに充填し、１５ｍｌのＮａＯＨ（ｃ＝１０ｍｏｌ／ｌ）で溶解させ、ＰＴＦＥ蓋を閉め、圧力容器内に配置する。圧力容器を閉め、約１５５℃で２４時間熱処理する。冷却後、ＰＴＦＥインサートを外し、溶液を１００ｍｌメスフラスコに完全に移す。そこに、１０ｍｌのＨＮＯ３（６５重量％）および１５ｍｌの酢酸緩衝液を添加し、放冷し、１００ｍｌまで高純度水で満たした。試料溶液を１５０ｍｌガラスビーカーに移す。試料溶液は、５～７の範囲のｐＨ値を有する。
試料溶液中の塩素含有量の測定は、予想される濃度範囲に好適なイオン感応性（塩化物）電極およびメーカーにより規定されている表示装置により、ここではＷｉｓｓｅｎｓｃｈａｆｔｌｉｃｈ－Ｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅ Ｗｅｒｋｓｔａｅｔｔｅｎ ＧｍｂＨ製のｐＭＸ ３０００／ｐＨ／ＩＯＮに取り付けられたタイプＣｌ－５００の電極およびタイプＲ－５０３／Ｄの基準電極により、遂行する。
ｈ．塩素含有量（＜５０ｐｐｍ）
石英ガラス中の塩素含有量＜５０ｐｐｍは、０．１ｐｐｍまで、中性子放射化分析（ＮＡＡ：ｎｅｕｔｒｏｎ ａｃｔｉｖａｔｉｏｎ ａｎａｌｙｓｉｓ）により測定する。このために、それぞれ直径３ｍｍおよび長さ１ｃｍの３つのボアを、調査対象の石英ガラス体からとる。これらを、分析のために研究機関、この場合はヨハネス・グーテンベルク大学（ドイツ、マインツ）の核化学研究所に預ける。試料の塩素による汚染を排除するために、測定直前の現場でのＨＦ槽内での試料の入念な清浄化を手配した。各ボアを数回測定する。次いで、結果およびボアが研究機関から返送される。
ｉ．光学特性
石英ガラス試料の透過率を、Ｐｅｒｋｉｎ Ｅｌｍｅｒ製の市販の格子分光計またはＦＴＩＲ分光計（Ｌａｍｂｄａ ９００［１９０～３０００ｎｍ］またはＳｙｓｔｅｍ ２０００［１０００～５０００ｎｍ］）で測定する。この選択は、要求される測定範囲により決定する。
絶対透過率を測定するために、試料体を平行平面上で磨き（表面粗さＲＭＳ＜０．５ｎｍ）、表面から全ての残留物を超音波処理により取り除く。試料厚さは、１ｃｍである。不純物、ドーパントなどのため強い透過損が予想される場合、装置の測定範囲内にとどまるために、より厚い、またはより薄い試料を選択することができる。放射の試料通過のためほんのわずかなアーチファクトが生成され、同時に十分に検出可能な効果が測定される試料厚さ（測定長さ）が、選択される。
不透明性の測定、試料を積分球の前に配置する。不透明性は、以下の式に従って、測定した透過率値Ｔを使用して計算する。Ｏ＝１／Ｔ＝Ｉ０／Ｉ。
ｊ．管またはロッド内の屈折率および屈折率分布
管／ロッドの屈折率分布は、Ｙｏｒｋ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｌｔｄ．製Ｐｒｅｆｏｒｍ Ｐｒｏｆｉｌｅｒ Ｐ１０２またはＰ１０４により特性把握することができる。このために、ロッドを、横たわった状態で測定チャンバ内に配置する、チャンバをしっかり閉める。次いで、測定チャンバを、６３３ｎｍにおける最も外側のガラス層の屈折率に非常によく似た屈折率を６３３ｎｍの試験波長で有する浸漬油で充填する。次いで、レーザービームが、測定チャンバを通過する。測定チャンバの背後（放射の方向）に、（測定チャンバを退出する放射と比較した、測定チャンバに進入する放射の）偏角を測定する検出器を装着する。ロッドの屈折率分布の放射相称の仮定の下、直径沿いの屈折率分布は、逆アーベル変換により再構築することができる。これらの計算を、装置メーカーＹｏｒｋのソフトウェアにより遂行する。
試料の屈折率を、上記と類似のＹｏｒｋ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｌｔｄ．製Ｐｒｅｆｏｒｍ Ｐｒｏｆｉｌｅｒ Ｐ１０４で測定する。等方性試料の場合、屈折率分布の測定は、１つの値、屈折率だけを与える。
ｋ．炭素含有量
二酸化ケイ素造粒体および二酸化ケイ素粉末の表面炭素含有量の定量的測定は、Ｌｅｃｏ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ（米国）製の炭素分析器ＲＣ６１２で、全ての表面炭素汚染（ＳｉＣを除く）を酸素で完全に酸化させて二酸化炭素を得ることにより、遂行する。このために、４．０ｇの試料を計量し、石英ガラス皿に入れて、炭素分析器に導入する。試料を、純酸素に浸し、１８０秒間９００℃に加熱する。形成されるＣＯ２を、炭素分析器の赤外検出器により測定する。これらの測定条件下では、検出限界は、≦１ｐｐｍ（重量ｐｐｍ）の炭素である。
上記に指定の炭素分析器を使用するこの分析に好適な石英ガラスボートは、実験用品市場で、この場合はＤｅｓｌｉｓ Ｌａｂｏｒｈａｎｄｅｌ（フルールシュトラセ ２１，Ｄ－４０２３５ デュッセルドルフ（ドイツ））、Ｄｅｓｌｉｓ番号ＬＱ－１３０ＸＬから、ＬＥＣＯ番号７８１－３３５を有するＬＥＣＯ分析器用消耗品として入手することができる。このようなボートは、約２５ｍｍ／６０ｍｍ／１５ｍｍの幅／長さ／高さ寸法を有する。石英ガラスボートを、その高さの半分まで試料材料で充填する。二酸化ケイ素粉末の場合、１．０ｇの試料材料の試料重量に到達することができる。そのとき、検出下限は、＜１重量ｐｐｍの炭素である。同じボート内で、同じ充填高さについて、４ｇの二酸化ケイ素造粒体の試料重量に到達することができる（１００～５００μｍの範囲の平均粒子径）。その場合、検出下限は、約０．１重量ｐｐｍの炭素である。検出下限は、試料の測定面積分が空試料の測定面積分の３倍以下であるとき、到達される（空試料＝上記の方法だが、空の石英ガラスボートによる）。
ｌ．カールパラメータ
カールパラメータ（「ファイバカール」とも呼ばれる）は、ＤＩＮ ＥＮ ６０７９３－１－３４：２００７－０１（規格ＩＥＣ ６０７９３－１－３４：２００６のドイツ版）に従って測定する。測定は、Ａｎｎｅｘ ＡのセクションＡ．２．１、Ａ．３．２、およびＡ．４．１に記載のメソッドに従って行う（「極端な技法（ｅｘｔｒｅｍａ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ）」）。
ｍ．減衰
減衰は、ＤＩＮ ＥＮ ６０７９３－１－４０：２００１（規格ＩＥＣ ６０７９３－１－４０：２００１のドイツ版）に従って測定する。測定は、付属書に記載のメソッド（「カットバック法」）に従って、λ＝１５５０ｎｍの波長で行う。
ｎ．スラリーの粘度
スラリーを、脱塩水（Ｄｉｒｅｃｔ－Ｑ ３ＵＶ、Ｍｉｌｌｉｐｏｒｅ、水質：１８．２ＭΩｃｍ）で、３０重量％の固形物量の濃度に設定する。次いで、粘度をＡｎｔｏｎ－Ｐａａｒ製のＭＣＲ１０２で測定する。このために、粘度を５ｒｐｍで測定する。測定は、２３℃の温度および１０１３ｈＰａの気圧で行う。
ｏ．チキソトロピー
スラリーの濃度を、脱塩水（Ｄｉｒｅｃｔ－Ｑ ３ＵＶ、Ｍｉｌｌｉｐｏｒｅ、水質：１８．２ＭΩｃｍ）で、３０重量％の固形物の濃度に設定する。次いで、チキソトロピーを、円錐平板型配置のＡｎｔｏｎ－Ｐａａｒ製のＭＣＲ１０２で測定する。粘度は、５ｒｐｍおよび５０ｒｐｍで測定する。第１の値と第２の値の商が、チキソトロピー指数を示す。測定は、２３℃の温度で行う。
ｐ．スラリーのゼータ電位
ゼータ電位測定のために、ゼータ電位セル（Ｆｌｏｗ Ｃｅｌｌ、Ｂｅｃｋｍａｎ Ｃｏｕｌｔｅｒ）を用いる。試料を脱塩水（Ｄｉｒｅｃｔ－Ｑ ３ＵＶ、Ｍｉｌｌｉｐｏｒｅ、水質：１８．２ＭΩｃｍ）中に溶解して、１ｇ／Ｌの濃度を有する２０ｍＬ溶液を得る。０．１ｍｏｌ／Ｌおよび１ｍｏｌ／Ｌの濃度を有するＨＮＯ３溶液ならびに０．１ｍｏｌ／Ｌの濃度を有するＮａＯＨ溶液の添加を通じて、ｐＨを７に設定する。測定は、２３℃の温度で行う。
ｑ．スラリーの等電点
等電点、ゼータ電位測定セル（Ｆｌｏｗ Ｃｅｌｌ、Ｂｅｃｋｍａｎ Ｃｏｕｌｔｅｒ）、および自動滴定装置（ＤｅｌｓａＮａｎｏ ＡＴ、Ｂｅｃｋｍａｎ Ｃｏｕｌｔｅｒ）を用いる。試料を脱塩水（Ｄｉｒｅｃｔ－Ｑ ３ＵＶ、Ｍｉｌｌｉｐｏｒｅ、水質：１８．２ＭΩｃｍ）中に溶解して、１ｇ／Ｌの濃度を有する２０ｍＬ溶液を得る。０．１ｍｏｌ／Ｌおよび１ｍｏｌ／Ｌの濃度を有するＨＮＯ３溶液ならびに０．１ｍｏｌ／Ｌの濃度を有するＮａＯＨ溶液の添加により、ｐＨを変化させる。等電点は、ゼータ電位が０に等しいｐＨ値である。測定は、２３℃の温度で行う。
ｒ．スラリーのｐＨ値
スラリーのｐＨ値を、Ｗｉｓｓｅｎｓｃｈａｆｔｌｉｃｈ－Ｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅ－Ｗｅｒｋｓｔａｅｔｔｅｎ ＧｍｂＨ製のＷＴＷ ３２１０を使用して測定する。ＷＴＷ製のｐＨ ３２１０ Ｓｅｔ ３を電極として用いる。測定は、２３℃の温度で行う。
ｓ．固形物量
試料の計量部分ｍ１を、５００℃に４時間加熱し、冷却後再計量した（ｍ２）。固形物量ｗは、ｍ２／ｍ１＊１００［重量％］として与えられる。
ｔ．かさ密度
かさ密度を、規格ＤＩＮ ＩＳＯ ６９７：１９８４－０１に従って、Ｐｏｗｔｅｃ製のＳＭＧ ６９７で測定する。バルク材料（二酸化ケイ素粉末または造粒体）は、塊を形成しない。
ｕ．重装かさ密度（造粒体）
重装かさ密度を、規格ＤＩＮ ＩＳＯ ７８７：１９９５－１０に従って測定する。
ｖ．細孔径分布の測定
細孔径分布を、ＤＩＮ ６６１３３に従って測定する（４８０ｍＮ／ｍの表面張力および１４０°の接触角で）。３．７ｎｍより小さい細孔径の測定については、Ｐｏｒｏｔｅｃ製のＰａｓｃａｌ ４００を使用する。３．７ｎｍ～１００μｍの細孔径の測定については、Ｐｏｒｏｔｅｃ製のＰａｓｃａｌ １４０を使用する。試料を、測定前に圧力処理に供する。このために、手動の水圧プレス機を使用する（Ｓｐｅｃａｃ Ｌｔｄ．（リバーハウス、９７ クレイアベニュー、オーピントン、ケント ＢＲ５ ４ＨＥ、英国）製の注文番号１５０１１）。２５０ｍｇの試料材料を計量して、Ｓｐｅｃａｃ Ｌｔｄ．製の１３ｍｍの内径を有するペレットダイに入れ、ディスプレイにより１ｔの荷重を加える。この負荷を、５ｓにわたって維持し、必要に応じて再調節する。次いで、試料に対する荷重を解除し、試料を再循環空気乾燥棚内で４ｈにわたって１０５±２℃で乾燥させる。
試料を計量し、０．００１ｇの精度を有するタイプ１０の針入度計に入れる。測定の良好な再現性を提供するために、針入度計は、使用するステム体積、すなわち針入度計を充填するために潜在的に使用されるＨｇ体積の百分率が全Ｈｇ体積の２０％～４０％の範囲にあるように、選択する。次いで、針入度計をゆっくり５０μｍＨｇに排気減圧し、この圧力で５分間放置した。以下のパラメータ、全細孔容積、全細孔表面積（円筒状の細孔を仮定して）、平均細孔半径、モーダルな細孔半径（最も多く見られる細孔半径）、第２ピーク細孔半径（μｍ）、は測定装置のソフトウェアにより直接提供される。
ｗ．一次粒子径
一次粒子径を、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ：ｓｃａｎｎｉｎｇ ｅｌｅｃｔｒｏｎ ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ）モデルＺｅｉｓｓ Ｕｌｔｒａ ５５を使用して測定する。試料を脱塩水（Ｄｉｒｅｃｔ－Ｑ ３ＵＶ、Ｍｉｌｌｉｐｏｒｅ、水質：１８．２ＭΩｃｍ）中に懸濁させて、極端に希薄な懸濁液を得る。懸濁液を、超音波プローブ（ＵＷ ２０７０、Ｂａｎｄｅｌｉｎ ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ、７０Ｗ、２０ｋＨｚ）で１分間処理し、次いで炭素粘着パッドに塗布する。
ｘ．懸濁液中の平均粒子径
懸濁液中の平均粒子径を、Ｍａｌｖｅｒｎ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ Ｌｔｄ．（英国）から入手可能なＭａｓｔｅｒｓｉｚｅｒ ２０００をユーザマニュアルに従って使用し、レーザー偏向法を使用して測定する。試料を脱塩水（Ｄｉｒｅｃｔ－Ｑ ３ＵＶ、Ｍｉｌｌｉｐｏｒｅ、水質：１８．２ＭΩｃｍ）中に懸濁させて、１ｇ／Ｌの濃度を有する２０ｍＬの懸濁液を得る。懸濁液を、超音波プローブ（ＵＷ ２０７０、Ｂａｎｄｅｌｉｎ ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ、７０Ｗ、２０ｋＨｚ）で１分間処理する。
ｙ．固形物の粒子径およびコアサイズ
固形物の粒子径およびコアサイズを、Ｒｅｔｓｃｈ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ（ドイツ）から入手可能なＣａｍｓｉｚｅｒ ＸＴをユーザマニュアルに従って使用して、測定する。ソフトウェアは、試料のＤ１０、Ｄ５０、およびＤ９０値を与える。
ｚ．ＢＥＴ測定
比表面積の測定については、ＤＩＮ ＩＳＯ ９２７７：２０１０に従って静的容量ＢＥＴ法を使用する。ＢＥＴ測定については、ＳＭＡＲＴ法（「適応的分注速度による収着法（Ｓｏｒｐｔｉｏｎ Ｍｅｔｈｏｄ ｗｉｔｈ Ａｄａｐｔｉｖｅ ｄｏｓｉｎｇ Ｒａｔｅ」）に従って作動する「ＮＯＶＡ ３０００」または「Ｑｕａｄｒａｓｏｒｂ」（Ｑｕａｎｔａｃｈｒｏｍｅから入手可能）を、使用する。ミクロ細孔分析を、ｔ－プロット法（ｐ／ｐ０＝０．１～０．３）を使用して遂行し、メソ細孔分析を、ＭＢＥＴ法（ｐ／ｐ０＝０．０～０．３）を使用して遂行する。基準材料として、Ｑｕａｎｔａｃｈｒｏｍｅから入手可能な標準アルミナＳＡＲＭ－１３およびＳＡＲＭ－２１４を、使用する。測定セル（清浄かつ乾燥）の風袋重量を計量する。導入される試料材料およびフィラーロッドが測定セルをできる限り満たし、デッドスペースが最小限に低減されるように、測定セルの種類を選択する。試料材料を、測定セル内に導入する。測定値の予想値が１０～２０ｍ２／ｇに対応するように、試料材料の量を選択する。測定セルをＢＥＴ測定装置（フィラーロッドなし）の焼成位置に固定し、＜２００ｍｂａｒに排気減圧する。排気減圧の速度は、材料が測定セルから漏出しないように設定する。焼成を、この状態で２００℃で１ｈにわたって遂行する。冷却後、試料で充填された測定セルを計量する（生の値）。次いで、風袋重量を、生の重量値から減じる＝正味重量（ｎｅｔｔ ｗｅｉｇｈｔ）＝試料の重量。次いで、充填ロッドを測定セル内に導入し、これもやはりＢＥＴ測定装置の測定位置に固定する。測定の開始前に、試料の識別および試料の重量をソフトウェアに入力する。測定を開始する。窒素ガス（Ｎ２ ４．０）の飽和圧力を測定する。測定セルを排気減圧し、窒素浴を使用して７７Ｋに冷却する。デッドスペースを、ヘリウムガス（Ｈｅ ４．６）を使用して測定する。測定セルを再び排気減圧する。少なくとも５つの測定点による多点分析を遂行する。Ｎ２ ４．０を吸収剤として使用する。比表面積は、ｍ２／ｇで示されている。
ｚａ．ガラス体の粘度
ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ製のタイプ４０１のビームベンディング式粘度計をメーカーのソフトウェアＷｉｎＴＡ（現行バージョン９．０）と共にＷｉｎｄｏｗｓ １０で使用して、ＤＩＮ ＩＳＯ ７８８４－４：１９９８－０２規格に従ってガラスの粘度を測定する。支持体間の支持幅は、４５ｍｍである。長方形の断面を有する試料ロッドを、均質な材料の領域から切り出す（試料の頂面および底面は、少なくとも１０００グレインの仕上げを有する）。加工後の試料表面は、粒度＝９μｍおよびＲＡ＝０．１５μｍを有する。試料ロッドは、以下の寸法、長さ＝５０ｍｍ、幅＝５ｍｍ、および高さ＝３ｍｍ（規格文書と同様に、長さ、幅、高さと順序付けられている）、を有する。３つの試料を測定し、平均を計算する。試料表面に密着した熱電対を使用して、試料温度を測定する。以下のパラメータ、加熱速度＝１５００℃の最大値まで２５Ｋ、荷重重量＝１００ｇ、最大曲げ＝３０００μｍ（規格文書からの偏差）、を使用する。
ｚｂ．露点測定
露点は、Ｍｉｃｈｅｌｌ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ ＧｍｂＨ、Ｄ－６１３８１ フリードリヒスドルフの「Ｏｐｔｉｄｅｗ」と呼ばれるミラー式露点湿度計を使用して測定する。ミラー式露点湿度計の測定セルは、炉のガス出口から１００ｃｍの距離に配置する。このために、測定セルを有する測定装置を、Ｔ継手およびホース（Ｓｗａｇｅｌｏｋ ＰＦＡ、外径：６ｍｍ）を介して炉のガス出口に気体連通接続する。測定セルにおける過大圧力は、１０±２ｍｂａｒである。測定セルを通るガスの貫流は、１～２標準リットル／分である。測定セルは、２５℃の温度、３０％の相対空気湿度、および１０１３ｈＰａの平均圧力を有する室内にある。
ｚｃ．残留水分（含水量）
二酸化ケイ素造粒体の試料の残留水分の測定は、Ｍｅｔｔｌｅｒ Ｔｏｌｅｄｏ製のＭｏｉｓｔｕｒｅ Ａｎａｌｙｚｅｒ ＨＸ２０４を使用して遂行する。この装置は、熱重量測定の原理を使用して機能する。ＨＸ２０４は、ハロゲン光源を加熱素子として備えている。乾燥温度は、２２０℃である。試料の出発重量は、１０ｇ±１０％である。「標準的」測定法を選択する。乾燥は、重量変化が１ｍｇ／１４０ｓ以下に到達するまで行われる。残留水分は、試料の初期重量と試料の最終重量との間の差を、試料の初期重量で割った値として与えられる。
二酸化ケイ素粉末の残留水分の測定は、ＤＩＮ ＥＮ ＩＳＯ ７８７－２：１９９５に従って遂行する（２ｈ、１０５℃）。
実施例を、以下において、実施例を通じてさらに例示する。本発明は、実施例により限定されない。
Ａ．１．二酸化ケイ素粉末の調製（ＯＭＣＴＳルート）
シロキサンを空気（Ａ）で霧化することにより形成されるエアゾールを、酸素富化空気（Ｂ）と水素との混合物に点火することにより形成される火炎内に、加圧下で導入する。さらに、火炎を取り囲むガス流（Ｃ）を導入し、次いでプロセス混合物をプロセスガスで冷却する。生成物をフィルタで分離除去する。プロセスパラメータは、表１に示され、得られる生成物の仕様は、表２に示されている。この実施例の実験データは、Ａ１－ｘで表されている。
２．変更１：炭素含有量の増大
Ａ．１．に記載のように方法を行ったが、シロキサンの燃焼は、ある量の炭素も形成されるような方法で遂行した。この実施例の実験データは、Ａ２－ｘで表されている。
Figure 0007044454000003
Figure 0007044454000004
Ｂ．１．二酸化ケイ素粉末の調製（ケイ素ソース：ＳｉＣｌ４）
四塩化ケイ素（ＳｉＣｌ４）の一部分を、温度Ｔで蒸発させ、酸素富化空気と水素との混合物に点火することにより形成されるバーナーの火炎内に圧力Ｐで導入する。出口への平均正規化ガス流は、一定に保持する。次いで、プロセス混合物をプロセスガスで冷却する。生成物をフィルタで分離除去した。プロセスパラメータは、表３に示され、得られる生成物の仕様は、表４に示されている。これらは、Ｂ１－ｘで表されている。
２．変更１：炭素含有量の増大
Ｂ．１．に記載のように方法を行ったが、四塩化ケイ素の燃焼は、ある量の炭素も形成されるような方法で遂行した。この実施例の実験データは、Ｂ２－ｘで表されている。
Figure 0007044454000005
Figure 0007044454000006
Ｃ．蒸気処理
二酸化ケイ素粉末の粒子流を、立設した柱状体の頂部を介して導入する。温度（Ａ）の蒸気および空気を、柱状体の底部を介して供給する。柱状体を、内部に位置付けられた加熱器により、柱状体の頂部では温度（Ｂ）に、柱状体の底部では第２の温度（Ｃ）に、維持する。柱状体を放置した後（保持時間（Ｄ））、二酸化ケイ素粉末は、具体的には表６に示す特性を有する。プロセスパラメータは、表５に示されている。
Figure 0007044454000007
Figure 0007044454000008
実施例Ｃ－１およびＣ－２で得られた二酸化ケイ素粉末は、それぞれ低い塩素含有量および懸濁液において中程度のｐＨ値を有する。実施例Ｃ－２の炭素含有量は、Ｃ－１より高い。
Ｄ．中和剤による処理
二酸化ケイ素粉末の粒子流を、立設した柱状体の頂部を介して導入する。中和剤および空気を、柱状体の底部を介して供給する。柱状体を、内部に位置付けられた加熱器により、柱状体の頂部では温度（Ｂ）に、柱状体の底部では第２の温度（Ｃ）に、維持する。柱状体を放置した後（保持時間（Ｄ））、二酸化ケイ素粉末は、具体的には表８に示す特性を有する。プロセスパラメータは、表７に示されている。
Figure 0007044454000009
Figure 0007044454000010
Ｅ．１．二酸化ケイ素粉末からの二酸化ケイ素造粒体の調製
二酸化ケイ素粉末を完全脱塩水中に分散させる。このために、Ｇｕｓｔａｖ Ｅｉｒｉｃｈ機械工場製のタイプＲの強力ミキサーを使用する。得られる懸濁液を、膜ポンプで圧送し、それにより加圧し、ノズルにより液滴に変換する。これらを噴霧塔内で乾燥させ、塔の床上で収集する。プロセスパラメータは、表９に示され、得られる造粒体の特性は、表１０に示されている。この実施例の実験データは、Ｅ１－ｘで表されている。
２．変更１：炭素含有量の増大
このプロセスは、Ｅ．１．に記載のものと類似している。追加的に、炭素粉末を懸濁液中に分散させる。これらの実施例の実験データは、Ｅ２－ｘで表されている。
３．変更２：ケイ素の添加
このプロセスは、Ｅ．１．に記載のものと類似している。追加的に、ケイ素成分を懸濁液中に分散させる。これらの実施例の実験データは、Ｅ３－１で識別される。
Figure 0007044454000011
Figure 0007044454000012
造粒体は、全て開気孔性であり、均一かつ球状の形状を有する（全て顕微鏡調査による）。造粒体は、互いにくっつき、硬化する傾向はない。
Ｆ．二酸化ケイ素造粒体の清浄化
二酸化ケイ素造粒体を、まず任意追加的に、温度Ｔ１で酸素または窒素（表１１を参照されたい）により処理する。その後、二酸化ケイ素造粒体を、塩素含有成分の並流により処理し、温度を温度Ｔ２に上昇させる。プロセスパラメータは、表１１に示され、得られた処理された造粒体の特性は、表１２に示されている。
Figure 0007044454000013
Figure 0007044454000014
Ｆ１－２、Ｆ２－１、およびＦ３－２の場合、清浄化ステップ後の造粒体は、著しく低減した炭素含有量を示す（低炭素造粒体、例えばＦ１－１のように）。特に、Ｆ１－２、Ｆ１－５、Ｆ２－１、およびＦ３－２は、著しく低減したアルカリ土類金属の含有量を示す。ＳｉＣ形成は、観察されなかった。
Ｇ．加温による二酸化ケイ素造粒体の処理
溶融炉の上流に位置付けられ、さらなる中間チャンバを介して溶融炉に流路接続している回転炉の形のプレチャンバ内で、二酸化ケイ素造粒体を温度処理に供する。この回転炉は、流れ方向に上昇する温度プロファイルにより特徴付けられる。さらなる処理された二酸化ケイ素造粒体が得られた。実施例Ｇ－４－２では、回転炉内での混合中、加温による処理は遂行しなかった。プロセスパラメータは、表１３に示され、得られた処理された造粒体の特性は、表１４に示されている。
Figure 0007044454000015
Figure 0007044454000016
この処理のため、Ｇ３－１およびＧ３－２は、以前（それぞれＦ３－１およびＦ３－２）と比較して著しく低減したアルカリ土類金属含有量を呈する。
Ｈ．石英ガラスを得るための造粒体の溶融
垂直坩堝延伸法で石英ガラス管を調製するために、表１５の２行目に記載の二酸化ケイ素造粒体を用いる。立設式炉、例えば立設式溶融坩堝を含むＨ５－１の構造は、図７に概略的に示されている。吊り下げ式溶融坩堝を含む全ての他の実施例については、図６が、概略図として役立つ。二酸化ケイ素造粒体を固体物供給口を介して導入し、溶融坩堝の内部に混合ガスを流す。溶融坩堝内では、ガラス溶融物が形成され、その上に二酸化ケイ素造粒体の静止円錐体が載っている。溶融坩堝の下部領域内では、ガラス溶融物から溶融ガラスがダイを通じて（任意追加的にマンドレルにより）取り除かれ、管状糸の形で垂直に引き下げられる。プラントの出力は、ガラス溶融物の重量、ノズルを通るガラスの粘度、ノズルにより提供される孔のサイズから生じる。二酸化ケイ素造粒体の流量および温度を変化させることにより、出力は、所望の水準に設定することができる。プロセスパラメータは、表１５および表１７で、一部の場合には表１９に示されており、形成された石英ガラス体の特性は、表１６および表１８に示されている。
実施例Ｈ７－１では、ガス分散リングが溶融坩堝内に配置されており、ガス分散リングによりフラッシングガスがガラス溶融物の表面の近くに供給される。このような配置の一例が、図８に示されている。
実施例Ｈ８－ｘでは、露点をガス出口で測定する。測定原理は、図１２に示されている。溶融坩堝の出口と露点の測定位置との間で、ガス流は、１００ｃｍの距離をカバーする。
Figure 0007044454000017
Figure 0007044454000018
Figure 0007044454000019
Figure 0007044454000020
Figure 0007044454000021
Ｉ．石英ガラス体の後処理
実施例Ｈ１－１で得られ、すでに延伸された石英ガラス体（１０００ｋｇ、表面積＝１１０ｍ２、直径＝１．６５ｃｍ、全長２１２０ｍ）を、切れ目をつけ、たたくことにより、２００ｃｍの長さを有する小片に切り分ける。鋸引きにより端面を後加工して、平坦な端面を得た。得られた石英ガラス体のバッチ（Ｎ－１）を、ＨＦ浴（Ｖ＝２ｍ３）中に３０分間浸漬することにより清浄化し、次いで完全脱塩水で洗った（石英ガラス体（Ｎ－１‘）を得た）。
Ｊ．「使用済みの酸」（使用後のＨＦ浴）
実施例Ｉにおける浸漬浴内の液体（Ｖ＝２ｍ３）を、石英ガラス体（Ｎ－１‘）の処理直後に、さらなる処理なしに試験する。上記の処理のために用いる液体は、処理前および処理後に、表２０に示す特性により特徴付けられる。
Figure 0007044454000022
Ｋ．ガラス反応器の耐用寿命
作動条件下でのガラス反応器の耐用寿命についての長期間の研究を行った。このために、Ｈ１－１、Ｈ１－５、およびＨ２－１による材料のガラス反応器を調製し、シリコンウエハ上でのＡＬＤ（ＡＬＤ：ａｔｏｍｉｃ ｌａｙｅｒ ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ「原子層堆積」）プロセスのために同じ条件下で並べて用いた。表２１では、反応器の平均作動時間は、各場合に７つの反応器で、石英ガラスに依存して示されている。
Figure 0007044454000023
Ｌ．温度変化安定性
温度変化安定性についての調査を行った。評価のために、熱膨張係数であるＣＴＥを決定した。値は、表２２に示されている。
Figure 0007044454000024
ＣＴＥの決定：
ＣＴＥの決定は、マイケルソン干渉計を使用してＡＳＴＭ試験法Ｅ ２８９（２０１６）に従って遂行する。値は、０～３００℃の温度範囲について決定した。

Claims (18)

  1. 石英ガラス体の調製のための方法であって、以下の方法ステップ、
    ｉ．）二酸化ケイ素造粒体Ｉを提供するステップであって、前記提供は、以下のステップ、
    Ｉ．高熱法により生成された二酸化ケイ素粉末を提供するステップ、
    ＩＩ．二酸化ケイ素造粒体Ｉを得るために前記二酸化ケイ素粉末を加工するステップであって、前記二酸化ケイ素造粒体Ｉは、前記二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づき、１～２００ｐｐｍの範囲の炭素含有量ｗＣ（１）を有し、
    前記二酸化ケイ素造粒体Ｉは、アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）を有し、前記アルカリ土類金属の含有量は、前記二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づく、加工するステップ、
    を含む、提供するステップと、
    ｉｉ．）二酸化ケイ素造粒体ＩＩを得るために、１０００～１３００℃の範囲の温度で、前記二酸化ケイ素造粒体Ｉを反応物質で処理するステップであって、
    前記反応物質は、ＨＣｌ、Ｃｌ２又はそれらの組み合わせであり、
    前記二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、炭素含有量ｗＣ（２）およびアルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）を有し、前記含有量ｗＣ（２）およびｗＭ（２）は、各場合に前記二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づき、
    前記炭素含有量ｗＣ（２）は、前記炭素含有量ｗＣ（１）より少なく、
    前記アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）は、前記アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）より少ない、処理するステップと、
    ｉｉｉ．）前記二酸化ケイ素造粒体ＩＩからガラス溶融物を作製するステップと、
    ｉｖ．）前記ガラス溶融物の少なくとも一部から石英ガラス体を作製するステップと、
    を含む、方法。
  2. 前記二酸化ケイ素粉末が、２０～６０ｍ２／ｇの範囲、好ましくは２０～５０ｍ２／ｇのＢＥＴ表面積を有する、請求項１に記載の方法。
  3. 前記二酸化ケイ素造粒体Ｉの炭素含有量が、以下の方法、
    １］高熱法二酸化ケイ素粉末の生成時の酸素不足による方法、
    ２］造粒前のスラリーへの炭素の添加による方法、
    ３］造粒後の炭素の添加による方法、
    ４］造粒中の炭素の添加による方法、
    のうちの１つで生成されている、請求項１または２に記載の方法。
  4. 前記反応物質が、ＨＣｌ及びＣｌ２の混合物である、請求項１～３のいずれか一項に記載の方法。
  5. 前記二酸化ケイ素造粒体Ｉの少なくとも２つの粒子が、互いに対して相対的な運動を行う、請求項１～４のいずれか一項に記載の方法。
  6. 溶融エネルギーが、固体面を介して前記二酸化ケイ素造粒体ＩＩに伝達される、請求項１～５のいずれか一項に記載の方法。
  7. 前記二酸化ケイ素粉末が、シロキサン、ケイ素アルコキシド、およびハロゲン化ケイ素からなる群から選択される要素から調製することができる、請求項１～６のいずれか一項に記載の方法。
  8. 前記二酸化ケイ素粉末が、以下の特徴、
    ａ．２０～６０ｍ２／ｇの範囲のＢＥＴ表面積、
    ｂ．０．０１～０．３ｇ／ｃｍ３の範囲のかさ密度、
    ｃ．５０ｐｐｍ未満の炭素含有量、
    ｄ．２００ｐｐｍ未満の塩素含有量、
    ｅ．２００ｐｐｂ未満のアルミニウム含有量、
    ｆ．５ｐｐｍ未満の、アルミニウムとは異なる金属の総含有量、
    ｇ．粉末粒子の少なくとも７０重量％が、１０～１００ｎｍの範囲の一次粒子径を有する、
    ｈ．０．００１～０．３ｇ／ｃｍ３の範囲の重装かさ密度、
    ｉ．５重量％未満の残留水分量、
    ｊ．１～７μｍの範囲の粒子径分布Ｄ１０、
    ｋ．６～１５μｍの範囲の粒子径分布Ｄ５０、
    ｌ．１０～４０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ９０、
    のうちの少なくとも１つを有し、
    前記重量％、ｐｐｍ、およびｐｐｂが、それぞれ前記二酸化ケイ素粉末の総重量に基づく、請求項１～７のいずれか一項に記載の方法。
  9. ステップＩＩ．が、以下の方法ステップ、
    ＩＩ．１ 液体を提供するステップ、
    ＩＩ．２ スラリーを得るために高熱法により生成された二酸化ケイ素粉末を液体と混合するステップ、
    ＩＩ．３ 前記スラリーを噴霧乾燥するステップ、
    を含む、請求項１～８のいずれか一項に記載の方法。
  10. ステップＩＩ．３．の前記噴霧乾燥が、ステップＩＩ．２からの前記スラリーをノズルを通じて噴霧塔内に噴霧することにより行われ、以下の特徴、
    ａ］噴霧塔内における噴霧造粒、
    ｂ］４０ｂａｒ以下の前記ノズルにおける前記スラリーの圧力の存在、
    ｃ］１０～５０℃の範囲の、前記噴霧塔内に進入時の液滴の温度、
    ｄ］１００～４５０℃の範囲の、前記噴霧塔に向かって方向付けられた前記ノズルの側部の温度、
    ｅ］０．０５～１ｍ３／ｈの範囲の、前記ノズルを通るスラリーのスループット、
    ｆ］前記スラリーの総重量に基づき、少なくとも４０重量％の、前記スラリーの固形物量、
    ｇ］１０～１００ｋｇ／分の範囲の、前記噴霧塔に入るガス流入、
    ｈ］１００～４５０℃の範囲の、前記噴霧塔内に進入時のガス流の温度、
    ｉ］１７０℃未満の、前記噴霧塔から退出するときのガス流の温度、
    ｊ］前記ガスは、空気、窒素、およびヘリウム、またはこれらの２つ以上の組み合わせからなる群から選択される、
    ｋ］前記噴霧乾燥で作製された前記二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、５重量％未満の、前記噴霧塔から取り除く時の前記造粒体の残留水分量、
    ｌ］前記噴霧乾燥で作製された前記二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、噴霧造粒体の少なくとも５０重量％が、１～１００ｓの範囲の飛行時間を完了する、
    ｍ］前記噴霧乾燥で作製された前記二酸化ケイ素造粒体の総重量に基づき、噴霧造粒体の少なくとも５０重量％が、２０ｍ超の飛行経路をカバーする、
    ｎ］前記噴霧塔は、円筒状の幾何形状を有する、
    ｏ］１０ｍ超の前記噴霧塔の高さ、
    ｐ］前記造粒体を前記噴霧塔から取り除く前に、９０μｍ未満のサイズを有する粒子をスクリーニングにより排除する、
    ｑ］好ましくは振動シュートで前記造粒体を前記噴霧塔から取り除いた後に、５００μｍ超のサイズを有する粒子を篩い分けにより排除する、
    ｒ］前記スラリーの液滴の前記ノズルからの退出は、垂直線から３０～６０度の角度で発生する、
    のうちの少なくとも１つにより特徴付けられる、請求項９に記載の方法。
  11. 以下の方法ステップ、
    ｖｉ．）前記石英ガラス体から、少なくとも１つの開口部を有する中空体を作製するステップ、
    を含む、請求項１～１０のいずれか一項に記載の方法。
  12. 二酸化ケイ素造粒体ＩＩの調製のための方法であって、以下の方法ステップ、
    １）二酸化ケイ素造粒体Ｉを提供するステップであって、
    前記二酸化ケイ素造粒体Ｉは、高熱法により生成された二酸化ケイ素粉末から調製されており、
    前記二酸化ケイ素造粒体Ｉは、前記二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づき、１～２００ｐｐｍの範囲の炭素含有量ｗＣ（１）を有し、
    前記二酸化ケイ素造粒体Ｉは、アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）を有し、前記アルカリ土類金属の含有量は、前記二酸化ケイ素造粒体Ｉの総重量に基づく、提供するステップ、
    ２）二酸化ケイ素造粒体ＩＩを得るために、１０００～１３００℃の範囲の温度で、前記二酸化ケイ素造粒体Ｉを反応物質で処理するステップであって、
    前記反応物質は、ＨＣｌ、Ｃｌ２又はそれらの組み合わせであり、
    前記二酸化ケイ素造粒体ＩＩは、炭素含有量ｗＣ（２）およびアルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）を有し、前記含有量ｗＣ（２）およびｗＭ（２）は、各場合に前記二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づき、
    前記炭素含有量ｗＣ（２）は、前記炭素含有量ｗＣ（１）より少なく、
    前記アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（２）は、前記アルカリ土類金属の含有量ｗＭ（１）より少ない、処理するステップ、
    を含む、方法。
  13. 前記方法によって得られる二酸化ケイ素造粒体ＩＩが、５ｐｐｍ未満の炭素含有量を有し、前記ｐｐｍが、前記二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づく、請求項１２に記載の方法。
  14. 前記方法によって得られる二酸化ケイ素造粒体ＩＩが、以下の特徴、
    （Ａ）５００ｐｐｍ未満の塩素含有量、
    （Ｂ）２００ｐｐｂ未満のアルミニウム含有量、
    （Ｃ）３００ｐｐｂ未満の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量、
    （Ｄ）２０～４０ｍ２／ｇの範囲のＢＥＴ表面積、
    （Ｅ）０．１～２．５ｍ２／ｇの範囲の細孔容積、
    （Ｆ）二酸化ケイ素粒子の総重量に基づき、１重量％未満の残留水分量、
    （Ｇ）０．７～１．２ｇ／ｃｍ３の範囲のかさ密度、
    （Ｈ）０．７～１．１ｇ／ｃｍ３の範囲の重装かさ密度、
    （Ｉ）５０～１５０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ１０、
    （Ｊ）１５０～２５０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ５０、
    （Ｋ）２５０～４５０μｍの範囲の粒子径分布Ｄ９０、
    のうち少なくとも１つを有し、
    前記重量％、ｐｐｂ、およびｐｐｍが、それぞれ前記二酸化ケイ素造粒体ＩＩの総重量に基づく、請求項１２又は１３に記載の方法。
  15. 前記石英ガラス体が、以下の特徴、
    Ａ］５００ｐｐｍ未満のＯＨ含有量、および
    Ｂ］６０ｐｐｍ未満の塩素含有量、および
    Ｃ］２００ｐｐｂ未満のアルミニウム含有量、
    Ｄ］５・１０１５／ｃｍ３未満のＯＤＣ含有量、
    Ｅ］３００ｐｐｂ未満の、アルミニウムとは異なる金属の金属含有量、
    Ｆ］ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１１．４～ｌｏｇ１０（η（１２５０℃）／ｄＰａｓ）＝１２．９、またはｌｏｇ１０（η（１３００℃）／ｄＰａｓ）＝１１．１～ｌｏｇ１０（η（１３００℃）／ｄＰａｓ）＝１２．２、またはｌｏｇ１０（η（１３５０℃）／ｄＰａｓ）＝１０．５～ｌｏｇ１０（η（１３５０℃）／ｄＰａｓ）＝１１．５の範囲の粘度（ｐ＝１０１３ｈＰａ）、
    Ｇ］前記石英ガラス体の前記ＯＨ含有量Ａ］に基づき１０％以下の前記ＯＨ含有量の標準偏差、
    Ｈ］前記石英ガラス体の前記Ｃｌ含有量Ｂ］に基づき１０％以下の前記Ｃｌ含有量の標準偏差、
    Ｉ］前記石英ガラス体の前記Ａｌ含有量Ｃ］に基づき１０％以下の前記Ａｌ含有量の標準偏差、
    Ｊ］１０－４未満の屈折率均質性、
    Ｋ］円筒形状、
    Ｌ］１０００ｐｐｂ未満のタングステン含有量、
    Ｍ］１０００ｐｐｂ未満のモリブデン含有量、
    のうち少なくとも１つを有し、
    前記ｐｐｂおよびｐｐｍが、それぞれ前記石英ガラス体の総重量に基づく、請求項１～１１のいずれか一項に記載の方法。
  16. ライトガイドの調製のための方法であって、以下のステップ、
    Ａ／ 以下のものを提供するステップ、
    Ａ１／ 請求項１１に記載の方法を用いてなる、少なくとも１つの開口部を有する中空体、または
    Ａ２／ 石英ガラス体が、少なくとも１つの開口部を有する中空体を得るように最初に加工される、請求項１から１０のいずれか一項に記載の方法を用いてなる石英ガラス体、
    Ｂ／ 前駆体を得るために、前記石英ガラス体内に前記少なくとも１つの開口部を通じて１つまたは複数のコアロッドを導入するステップ、
    Ｃ／ １つまたはいくつかのコアおよびジャケットＭ１を有するライトガイドを得るために、温かい場所でステップＢ／からの前記前駆体を延伸するステップ、
    を含む、方法。
  17. 発光体の調製のための方法であって、以下のステップ、
    （ｉ）以下のものを提供するステップ、
    （ｉ－１）請求項１１に記載の方法を用いてなる中空体、または
    （ｉ－２）石英ガラス体が、中空体を得るように最初に加工される、請求項１から１０のいずれか一項に記載の方法を用いてなる石英ガラス体、
    （ｉｉ）任意追加的に前記中空体に電極を取り付けるステップ、
    （ｉｉｉ）前記中空体をガスで充填するステップ、
    を含む、方法。
  18. 成形体の調製のための方法であって、以下のステップ、
    （１）請求項１から１０のいずれか一項に記載の方法を用いてなる石英ガラス体を提供するステップ、
    （２）前記石英ガラス体から前記成形体を形成するステップ、
    を含む、方法。
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