CZ32097A3 - Polymerization process in gaseous phase - Google Patents
Polymerization process in gaseous phase Download PDFInfo
- Publication number
- CZ32097A3 CZ32097A3 CZ97320A CZ32097A CZ32097A3 CZ 32097 A3 CZ32097 A3 CZ 32097A3 CZ 97320 A CZ97320 A CZ 97320A CZ 32097 A CZ32097 A CZ 32097A CZ 32097 A3 CZ32097 A3 CZ 32097A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- polymerization zone
- polymer
- liquid component
- polymerization
- bed
- Prior art date
Links
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 title claims description 246
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 title description 4
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims abstract description 271
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 197
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 137
- 239000000178 monomer Substances 0.000 claims abstract description 127
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 107
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 262
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 136
- KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N Butadiene Chemical compound C=CC=C KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 133
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 99
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 95
- RRHGJUQNOFWUDK-UHFFFAOYSA-N Isoprene Chemical compound CC(=C)C=C RRHGJUQNOFWUDK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 claims description 23
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 claims description 23
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 23
- -1 ethylene, propylene, 1-butene Chemical group 0.000 claims description 20
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 20
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 15
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 15
- 239000002685 polymerization catalyst Substances 0.000 claims description 13
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 claims description 13
- VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N Isobutene Chemical compound CC(C)=C VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000003607 modifier Substances 0.000 claims description 10
- 239000004711 α-olefin Substances 0.000 claims description 8
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 claims description 6
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 6
- 239000003595 mist Substances 0.000 claims description 6
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 6
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 4
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000005611 electricity Effects 0.000 claims description 3
- 229920001038 ethylene copolymer Polymers 0.000 claims description 3
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 claims 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 12
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 abstract description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 93
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 65
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 56
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 54
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 44
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 40
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 35
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 33
- QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N isopentane Chemical compound CCC(C)C QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 32
- 239000005062 Polybutadiene Substances 0.000 description 27
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 27
- 229920002857 polybutadiene Polymers 0.000 description 27
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 27
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 22
- 235000019241 carbon black Nutrition 0.000 description 22
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 22
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 21
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 21
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 20
- AFABGHUZZDYHJO-UHFFFAOYSA-N dimethyl butane Natural products CCCC(C)C AFABGHUZZDYHJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 17
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 16
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- WYURNTSHIVDZCO-UHFFFAOYSA-N Tetrahydrofuran Chemical compound C1CCOC1 WYURNTSHIVDZCO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 16
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 15
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 15
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 14
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 13
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 13
- 238000012685 gas phase polymerization Methods 0.000 description 13
- CPOFMOWDMVWCLF-UHFFFAOYSA-N methyl(oxo)alumane Chemical compound C[Al]=O CPOFMOWDMVWCLF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 12
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N n-Octanol Natural products CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- UZGARMTXYXKNQR-UHFFFAOYSA-K 7,7-dimethyloctanoate;neodymium(3+) Chemical compound [Nd+3].CC(C)(C)CCCCCC([O-])=O.CC(C)(C)CCCCCC([O-])=O.CC(C)(C)CCCCCC([O-])=O UZGARMTXYXKNQR-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 11
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 11
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 11
- KWKAKUADMBZCLK-UHFFFAOYSA-N 1-octene Chemical compound CCCCCCC=C KWKAKUADMBZCLK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 10
- LIKMAJRDDDTEIG-UHFFFAOYSA-N 1-hexene Chemical compound CCCCC=C LIKMAJRDDDTEIG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- ZMZGFLUUZLELNE-UHFFFAOYSA-N 2,3,5-triiodobenzoic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC(I)=CC(I)=C1I ZMZGFLUUZLELNE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N but-2-ene Chemical compound CC=CC IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 9
- VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 1-Butene Chemical compound CCC=C VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- NLHHRLWOUZZQLW-UHFFFAOYSA-N Acrylonitrile Chemical compound C=CC#N NLHHRLWOUZZQLW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 8
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 8
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 8
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 8
- 238000005029 sieve analysis Methods 0.000 description 8
- 238000013022 venting Methods 0.000 description 8
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 description 7
- CMAOLVNGLTWICC-UHFFFAOYSA-N 2-fluoro-5-methylbenzonitrile Chemical compound CC1=CC=C(F)C(C#N)=C1 CMAOLVNGLTWICC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L Magnesium chloride Chemical compound [Mg+2].[Cl-].[Cl-] TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 6
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 6
- JLCXRPSKXNFCOX-UHFFFAOYSA-N neodymium Chemical compound [Nd].[Nd] JLCXRPSKXNFCOX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 6
- JUJWROOIHBZHMG-UHFFFAOYSA-N Pyridine Chemical compound C1=CC=NC=C1 JUJWROOIHBZHMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 150000001335 aliphatic alkanes Chemical class 0.000 description 5
- SIPUZPBQZHNSDW-UHFFFAOYSA-N bis(2-methylpropyl)aluminum Chemical compound CC(C)C[Al]CC(C)C SIPUZPBQZHNSDW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000872 buffer Substances 0.000 description 5
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 5
- VACIXPOMJJIDBM-UHFFFAOYSA-N cobalt triacetoacetate Chemical compound [Co+3].CC(=O)[CH-]C(C)=O.CC(=O)[CH-]C(C)=O.CC(=O)[CH-]C(C)=O VACIXPOMJJIDBM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- FJDJVBXSSLDNJB-LNTINUHCSA-N cobalt;(z)-4-hydroxypent-3-en-2-one Chemical compound [Co].C\C(O)=C\C(C)=O.C\C(O)=C\C(C)=O.C\C(O)=C\C(C)=O FJDJVBXSSLDNJB-LNTINUHCSA-N 0.000 description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 5
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 5
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 5
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 5
- YLQBMQCUIZJEEH-UHFFFAOYSA-N tetrahydrofuran Natural products C=1C=COC=1 YLQBMQCUIZJEEH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- VOITXYVAKOUIBA-UHFFFAOYSA-N triethylaluminium Chemical compound CC[Al](CC)CC VOITXYVAKOUIBA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 5
- AFFLGGQVNFXPEV-UHFFFAOYSA-N 1-decene Chemical compound CCCCCCCCC=C AFFLGGQVNFXPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- CRSBERNSMYQZNG-UHFFFAOYSA-N 1-dodecene Chemical compound CCCCCCCCCCC=C CRSBERNSMYQZNG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- GQEZCXVZFLOKMC-UHFFFAOYSA-N 1-hexadecene Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCC=C GQEZCXVZFLOKMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- WSSSPWUEQFSQQG-UHFFFAOYSA-N 4-methyl-1-pentene Chemical compound CC(C)CC=C WSSSPWUEQFSQQG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 4
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- USIUVYZYUHIAEV-UHFFFAOYSA-N diphenyl ether Chemical compound C=1C=CC=CC=1OC1=CC=CC=C1 USIUVYZYUHIAEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 4
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 4
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 4
- 229920001195 polyisoprene Polymers 0.000 description 4
- 229920002545 silicone oil Polymers 0.000 description 4
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 4
- XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J titanium tetrachloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)(Cl)Cl XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 4
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 4
- MCULRUJILOGHCJ-UHFFFAOYSA-N triisobutylaluminium Chemical compound CC(C)C[Al](CC(C)C)CC(C)C MCULRUJILOGHCJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- MFWFDRBPQDXFRC-LNTINUHCSA-N (z)-4-hydroxypent-3-en-2-one;vanadium Chemical compound [V].C\C(O)=C\C(C)=O.C\C(O)=C\C(C)=O.C\C(O)=C\C(C)=O MFWFDRBPQDXFRC-LNTINUHCSA-N 0.000 description 3
- OJOWICOBYCXEKR-UHFFFAOYSA-N 5-ethylidenebicyclo[2.2.1]hept-2-ene Chemical compound C1C2C(=CC)CC1C=C2 OJOWICOBYCXEKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- YPIFGDQKSSMYHQ-UHFFFAOYSA-M 7,7-dimethyloctanoate Chemical compound CC(C)(C)CCCCCC([O-])=O YPIFGDQKSSMYHQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- WFDIJRYMOXRFFG-UHFFFAOYSA-N Acetic anhydride Chemical compound CC(=O)OC(C)=O WFDIJRYMOXRFFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- YMWUJEATGCHHMB-UHFFFAOYSA-N Dichloromethane Chemical compound ClCCl YMWUJEATGCHHMB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N N-Heptane Chemical compound CCCCCCC IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- ZMANZCXQSJIPKH-UHFFFAOYSA-N Triethylamine Chemical compound CCN(CC)CC ZMANZCXQSJIPKH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229920000122 acrylonitrile butadiene styrene Polymers 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- VLLYOYVKQDKAHN-UHFFFAOYSA-N buta-1,3-diene;2-methylbuta-1,3-diene Chemical compound C=CC=C.CC(=C)C=C VLLYOYVKQDKAHN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 3
- 229920005549 butyl rubber Polymers 0.000 description 3
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 3
- YNLAOSYQHBDIKW-UHFFFAOYSA-M diethylaluminium chloride Chemical compound CC[Al](Cl)CC YNLAOSYQHBDIKW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 3
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 229920003049 isoprene rubber Polymers 0.000 description 3
- 229910001629 magnesium chloride Inorganic materials 0.000 description 3
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229920002587 poly(1,3-butadiene) polymer Polymers 0.000 description 3
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 3
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- CXWXQJXEFPUFDZ-UHFFFAOYSA-N tetralin Chemical compound C1=CC=C2CCCCC2=C1 CXWXQJXEFPUFDZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XMNIXWIUMCBBBL-UHFFFAOYSA-N 2-(2-phenylpropan-2-ylperoxy)propan-2-ylbenzene Chemical compound C=1C=CC=CC=1C(C)(C)OOC(C)(C)C1=CC=CC=C1 XMNIXWIUMCBBBL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RYPKRALMXUUNKS-UHFFFAOYSA-N 2-Hexene Natural products CCCC=CC RYPKRALMXUUNKS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- DDDWZBTYJHQJTH-UHFFFAOYSA-N C(C)C(C[Al](CC)CC)(CC)CC Chemical compound C(C)C(C[Al](CC)CC)(CC)CC DDDWZBTYJHQJTH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MQIUGAXCHLFZKX-UHFFFAOYSA-N Di-n-octyl phthalate Chemical compound CCCCCCCCOC(=O)C1=CC=CC=C1C(=O)OCCCCCCCC MQIUGAXCHLFZKX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 2
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004606 Fillers/Extenders Substances 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BAPJBEWLBFYGME-UHFFFAOYSA-N Methyl acrylate Chemical compound COC(=O)C=C BAPJBEWLBFYGME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GLUUGHFHXGJENI-UHFFFAOYSA-N Piperazine Chemical compound C1CNCCN1 GLUUGHFHXGJENI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XTXRWKRVRITETP-UHFFFAOYSA-N Vinyl acetate Chemical compound CC(=O)OC=C XTXRWKRVRITETP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XECAHXYUAAWDEL-UHFFFAOYSA-N acrylonitrile butadiene styrene Chemical compound C=CC=C.C=CC#N.C=CC1=CC=CC=C1 XECAHXYUAAWDEL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004676 acrylonitrile butadiene styrene Substances 0.000 description 2
- 239000012190 activator Substances 0.000 description 2
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 2
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 description 2
- BJQHLKABXJIVAM-UHFFFAOYSA-N bis(2-ethylhexyl) phthalate Chemical compound CCCCC(CC)COC(=O)C1=CC=CC=C1C(=O)OCC(CC)CCCC BJQHLKABXJIVAM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002981 blocking agent Substances 0.000 description 2
- WTEOIRVLGSZEPR-UHFFFAOYSA-N boron trifluoride Chemical compound FB(F)F WTEOIRVLGSZEPR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 2
- 239000013043 chemical agent Substances 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 238000007334 copolymerization reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003431 cross linking reagent Substances 0.000 description 2
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 2
- HGCIXCUEYOPUTN-UHFFFAOYSA-N cyclohexene Chemical compound C1CCC=CC1 HGCIXCUEYOPUTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 description 2
- DIOQZVSQGTUSAI-UHFFFAOYSA-N decane Chemical compound CCCCCCCCCC DIOQZVSQGTUSAI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 150000001993 dienes Chemical class 0.000 description 2
- 125000000118 dimethyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 description 2
- XNMQEEKYCVKGBD-UHFFFAOYSA-N dimethylacetylene Natural products CC#CC XNMQEEKYCVKGBD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- SNRUBQQJIBEYMU-UHFFFAOYSA-N dodecane Chemical compound CCCCCCCCCCCC SNRUBQQJIBEYMU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229940069096 dodecene Drugs 0.000 description 2
- SJMLNDPIJZBEKY-UHFFFAOYSA-N ethyl 2,2,2-trichloroacetate Chemical compound CCOC(=O)C(Cl)(Cl)Cl SJMLNDPIJZBEKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 2
- 238000010528 free radical solution polymerization reaction Methods 0.000 description 2
- 239000011953 free-radical catalyst Substances 0.000 description 2
- 125000005842 heteroatom Chemical group 0.000 description 2
- DCAYPVUWAIABOU-UHFFFAOYSA-N hexadecane Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCC DCAYPVUWAIABOU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- CCCMONHAUSKTEQ-UHFFFAOYSA-N octadec-1-ene Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCC=C CCCMONHAUSKTEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RZJRJXONCZWCBN-UHFFFAOYSA-N octadecane Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCC RZJRJXONCZWCBN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- YWAKXRMUMFPDSH-UHFFFAOYSA-N pentene Chemical compound CCCC=C YWAKXRMUMFPDSH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QMMOXUPEWRXHJS-UHFFFAOYSA-N pentene-2 Natural products CCC=CC QMMOXUPEWRXHJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XNGIFLGASWRNHJ-UHFFFAOYSA-L phthalate(2-) Chemical compound [O-]C(=O)C1=CC=CC=C1C([O-])=O XNGIFLGASWRNHJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229920002239 polyacrylonitrile Polymers 0.000 description 2
- 238000012643 polycondensation polymerization Methods 0.000 description 2
- 229920002959 polymer blend Polymers 0.000 description 2
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 2
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 2
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 2
- 150000003254 radicals Chemical class 0.000 description 2
- 229930195734 saturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000004819 silanols Chemical class 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 2
- 239000012265 solid product Substances 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 238000001694 spray drying Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- JOXIMZWYDAKGHI-UHFFFAOYSA-N toluene-4-sulfonic acid Chemical compound CC1=CC=C(S(O)(=O)=O)C=C1 JOXIMZWYDAKGHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 125000000391 vinyl group Chemical group [H]C([*])=C([H])[H] 0.000 description 2
- 229920002554 vinyl polymer Polymers 0.000 description 2
- RLPSARLYTKXVSE-UHFFFAOYSA-N 1-(1,3-thiazol-5-yl)ethanamine Chemical compound CC(N)C1=CN=CS1 RLPSARLYTKXVSE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SDRZFSPCVYEJTP-UHFFFAOYSA-N 1-ethenylcyclohexene Chemical compound C=CC1=CCCCC1 SDRZFSPCVYEJTP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VBICKXHEKHSIBG-UHFFFAOYSA-N 1-monostearoylglycerol Chemical class CCCCCCCCCCCCCCCCCC(=O)OCC(O)CO VBICKXHEKHSIBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XACQZFVINUCPQX-UHFFFAOYSA-N 1-n-phenyl-2-n-propan-2-ylbenzene-1,2-diamine Chemical compound CC(C)NC1=CC=CC=C1NC1=CC=CC=C1 XACQZFVINUCPQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HECLRDQVFMWTQS-RGOKHQFPSA-N 1755-01-7 Chemical compound C1[C@H]2[C@@H]3CC=C[C@@H]3[C@@H]1C=C2 HECLRDQVFMWTQS-RGOKHQFPSA-N 0.000 description 1
- VILCJCGEZXAXTO-UHFFFAOYSA-N 2,2,2-tetramine Chemical compound NCCNCCNCCN VILCJCGEZXAXTO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OBETXYAYXDNJHR-UHFFFAOYSA-N 2-Ethylhexanoic acid Chemical compound CCCCC(CC)C(O)=O OBETXYAYXDNJHR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PMAAOHONJPSASX-UHFFFAOYSA-N 2-butylperoxypropan-2-ylbenzene Chemical compound CCCCOOC(C)(C)C1=CC=CC=C1 PMAAOHONJPSASX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CYEJMVLDXAUOPN-UHFFFAOYSA-N 2-dodecylphenol Chemical compound CCCCCCCCCCCCC1=CC=CC=C1O CYEJMVLDXAUOPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CFEMBVVZPUEPPP-UHFFFAOYSA-N 2-methylbuta-1,3-diene;prop-2-enenitrile Chemical compound C=CC#N.CC(=C)C=C CFEMBVVZPUEPPP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SUWJESCICIOQHO-UHFFFAOYSA-N 4-methylhex-1-ene Chemical compound CCC(C)CC=C SUWJESCICIOQHO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AMUTYVGRCVFCCD-UHFFFAOYSA-N 5,6-diaminopyridine-3-carboxylic acid Chemical compound NC1=CC(C(O)=O)=CN=C1N AMUTYVGRCVFCCD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KLZUFWVZNOTSEM-UHFFFAOYSA-K Aluminium flouride Chemical compound F[Al](F)F KLZUFWVZNOTSEM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000005995 Aluminium silicate Substances 0.000 description 1
- CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N Ascorbic acid Chemical compound OC[C@H](O)[C@H]1OC(=O)C(O)=C1O CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N 0.000 description 1
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 229910015900 BF3 Inorganic materials 0.000 description 1
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M Bisulfite Chemical compound OS([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000089 Cyclic olefin copolymer Polymers 0.000 description 1
- XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N Cyclohexane Chemical compound C1CCCCC1 XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920002943 EPDM rubber Polymers 0.000 description 1
- 239000004605 External Lubricant Substances 0.000 description 1
- 239000004610 Internal Lubricant Substances 0.000 description 1
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000877 Melamine resin Polymers 0.000 description 1
- VVQNEPGJFQJSBK-UHFFFAOYSA-N Methyl methacrylate Chemical compound COC(=O)C(C)=C VVQNEPGJFQJSBK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006057 Non-nutritive feed additive Substances 0.000 description 1
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CGSLYBDCEGBZCG-UHFFFAOYSA-N Octicizer Chemical compound C=1C=CC=CC=1OP(=O)(OCC(CC)CCCC)OC1=CC=CC=C1 CGSLYBDCEGBZCG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YGYAWVDWMABLBF-UHFFFAOYSA-N Phosgene Chemical compound ClC(Cl)=O YGYAWVDWMABLBF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 1
- 239000002202 Polyethylene glycol Substances 0.000 description 1
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000779819 Syncarpia glomulifera Species 0.000 description 1
- GTVWRXDRKAHEAD-UHFFFAOYSA-N Tris(2-ethylhexyl) phosphate Chemical compound CCCCC(CC)COP(=O)(OCC(CC)CCCC)OCC(CC)CCCC GTVWRXDRKAHEAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920001807 Urea-formaldehyde Polymers 0.000 description 1
- QYKIQEUNHZKYBP-UHFFFAOYSA-N Vinyl ether Chemical class C=COC=C QYKIQEUNHZKYBP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000003377 acid catalyst Substances 0.000 description 1
- 125000005396 acrylic acid ester group Chemical group 0.000 description 1
- 239000002671 adjuvant Substances 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 150000004703 alkoxides Chemical class 0.000 description 1
- 125000005250 alkyl acrylate group Chemical group 0.000 description 1
- 125000005234 alkyl aluminium group Chemical group 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000012211 aluminium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 239000011952 anionic catalyst Substances 0.000 description 1
- 229940058905 antimony compound for treatment of leishmaniasis and trypanosomiasis Drugs 0.000 description 1
- 150000001463 antimony compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910000410 antimony oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 description 1
- 239000002216 antistatic agent Substances 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XOZUGNYVDXMRKW-AATRIKPKSA-N azodicarbonamide Chemical class NC(=O)\N=N\C(N)=O XOZUGNYVDXMRKW-AATRIKPKSA-N 0.000 description 1
- 239000002585 base Substances 0.000 description 1
- 238000010923 batch production Methods 0.000 description 1
- SAOKZLXYCUGLFA-UHFFFAOYSA-N bis(2-ethylhexyl) adipate Chemical compound CCCCC(CC)COC(=O)CCCCC(=O)OCC(CC)CCCC SAOKZLXYCUGLFA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- PVEOYINWKBTPIZ-UHFFFAOYSA-N but-3-enoic acid Chemical compound OC(=O)CC=C PVEOYINWKBTPIZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QNRMTGGDHLBXQZ-UHFFFAOYSA-N buta-1,2-diene Chemical compound CC=C=C QNRMTGGDHLBXQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- CJZGTCYPCWQAJB-UHFFFAOYSA-L calcium stearate Chemical class [Ca+2].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O CJZGTCYPCWQAJB-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- SHZIWNPUGXLXDT-UHFFFAOYSA-N caproic acid ethyl ester Natural products CCCCCC(=O)OCC SHZIWNPUGXLXDT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CREMABGTGYGIQB-UHFFFAOYSA-N carbon carbon Chemical compound C.C CREMABGTGYGIQB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011203 carbon fibre reinforced carbon Substances 0.000 description 1
- 239000012018 catalyst precursor Substances 0.000 description 1
- 239000011951 cationic catalyst Substances 0.000 description 1
- 125000002091 cationic group Chemical group 0.000 description 1
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 1
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 1
- 239000002666 chemical blowing agent Substances 0.000 description 1
- ZHXZNKNQUHUIGN-UHFFFAOYSA-N chloro hypochlorite;vanadium Chemical compound [V].ClOCl ZHXZNKNQUHUIGN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000003086 colorant Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000006482 condensation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 239000006184 cosolvent Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- AQEFLFZSWDEAIP-UHFFFAOYSA-N di-tert-butyl ether Chemical compound CC(C)(C)OC(C)(C)C AQEFLFZSWDEAIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LSXWFXONGKSEMY-UHFFFAOYSA-N di-tert-butyl peroxide Chemical compound CC(C)(C)OOC(C)(C)C LSXWFXONGKSEMY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCQHIEGYGGJLJU-UHFFFAOYSA-N didecyl hexanedioate Chemical compound CCCCCCCCCCOC(=O)CCCCC(=O)OCCCCCCCCCC HCQHIEGYGGJLJU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000014113 dietary fatty acids Nutrition 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- KWKXNDCHNDYVRT-UHFFFAOYSA-N dodecylbenzene Chemical compound CCCCCCCCCCCCC1=CC=CC=C1 KWKXNDCHNDYVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000975 dye Substances 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- HQQADJVZYDDRJT-UHFFFAOYSA-N ethene;prop-1-ene Chemical group C=C.CC=C HQQADJVZYDDRJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002170 ethers Chemical class 0.000 description 1
- 239000000194 fatty acid Substances 0.000 description 1
- 229930195729 fatty acid Natural products 0.000 description 1
- 150000004665 fatty acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000003063 flame retardant Substances 0.000 description 1
- IVJISJACKSSFGE-UHFFFAOYSA-N formaldehyde;1,3,5-triazine-2,4,6-triamine Chemical compound O=C.NC1=NC(N)=NC(N)=N1 IVJISJACKSSFGE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SLGWESQGEUXWJQ-UHFFFAOYSA-N formaldehyde;phenol Chemical compound O=C.OC1=CC=CC=C1 SLGWESQGEUXWJQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- AHAREKHAZNPPMI-UHFFFAOYSA-N hexa-1,3-diene Chemical compound CCC=CC=C AHAREKHAZNPPMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JQOAQUXIUNVRQW-UHFFFAOYSA-N hexane Chemical compound CCCCCC.CCCCCC JQOAQUXIUNVRQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- POPJHVWAPAEEHL-UHFFFAOYSA-N hexane Chemical compound CCCCCC.CCCCCC.CCCCCC POPJHVWAPAEEHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013628 high molecular weight specie Substances 0.000 description 1
- 229910003480 inorganic solid Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052743 krypton Inorganic materials 0.000 description 1
- DNNSSWSSYDEUBZ-UHFFFAOYSA-N krypton atom Chemical compound [Kr] DNNSSWSSYDEUBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004611 light stabiliser Substances 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- VTHJTEIRLNZDEV-UHFFFAOYSA-L magnesium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Mg+2] VTHJTEIRLNZDEV-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000347 magnesium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 229910001862 magnesium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 150000002688 maleic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- FPYJFEHAWHCUMM-UHFFFAOYSA-N maleic anhydride Chemical compound O=C1OC(=O)C=C1 FPYJFEHAWHCUMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001507 metal halide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000005309 metal halides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052987 metal hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004681 metal hydrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000012968 metallocene catalyst Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 125000005397 methacrylic acid ester group Chemical group 0.000 description 1
- 229910052754 neon Inorganic materials 0.000 description 1
- GKAOGPIIYCISHV-UHFFFAOYSA-N neon atom Chemical compound [Ne] GKAOGPIIYCISHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229940038384 octadecane Drugs 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 1
- VTRUBDSFZJNXHI-UHFFFAOYSA-N oxoantimony Chemical compound [Sb]=O VTRUBDSFZJNXHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000002530 phenolic antioxidant Substances 0.000 description 1
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 1
- 150000003003 phosphines Chemical class 0.000 description 1
- XYFCBTPGUUZFHI-UHFFFAOYSA-O phosphonium Chemical compound [PH4+] XYFCBTPGUUZFHI-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- JQCXWCOOWVGKMT-UHFFFAOYSA-N phthalic acid diheptyl ester Natural products CCCCCCCOC(=O)C1=CC=CC=C1C(=O)OCCCCCCC JQCXWCOOWVGKMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000049 pigment Substances 0.000 description 1
- 239000001739 pinus spp. Substances 0.000 description 1
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 1
- 229920001083 polybutene Polymers 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 1
- 230000000379 polymerizing effect Effects 0.000 description 1
- ODGAOXROABLFNM-UHFFFAOYSA-N polynoxylin Chemical compound O=C.NC(N)=O ODGAOXROABLFNM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920006324 polyoxymethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 1
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 1
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- UMJSCPRVCHMLSP-UHFFFAOYSA-N pyridine Natural products COC1=CC=CN=C1 UMJSCPRVCHMLSP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 239000012429 reaction media Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003381 solubilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000012453 solvate Substances 0.000 description 1
- 239000010675 spruce oil Substances 0.000 description 1
- 239000012536 storage buffer Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 125000004434 sulfur atom Chemical group 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010408 sweeping Methods 0.000 description 1
- 230000002522 swelling effect Effects 0.000 description 1
- 239000000454 talc Substances 0.000 description 1
- 229910052623 talc Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920001897 terpolymer Polymers 0.000 description 1
- PDRYUFYKDWESDM-UHFFFAOYSA-N tert-butylperoxymethylbenzene Chemical compound CC(C)(C)OOCC1=CC=CC=C1 PDRYUFYKDWESDM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CIHOLLKRGTVIJN-UHFFFAOYSA-N tert‐butyl hydroperoxide Chemical compound CC(C)(C)OO CIHOLLKRGTVIJN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000003558 thiocarbamic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 1
- 150000003613 toluenes Chemical class 0.000 description 1
- 230000002110 toxicologic effect Effects 0.000 description 1
- 231100000723 toxicological property Toxicity 0.000 description 1
- 150000003623 transition metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000005671 trienes Chemical class 0.000 description 1
- 229940036248 turpentine Drugs 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
- 229920001567 vinyl ester resin Polymers 0.000 description 1
- UKRDPEFKFJNXQM-UHFFFAOYSA-N vinylsilane Chemical class [SiH3]C=C UKRDPEFKFJNXQM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 1
- 239000008096 xylene Substances 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- PAPBSGBWRJIAAV-UHFFFAOYSA-N ε-Caprolactone Chemical compound O=C1CCCCCO1 PAPBSGBWRJIAAV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D405/00—Heterocyclic compounds containing both one or more hetero rings having oxygen atoms as the only ring hetero atoms, and one or more rings having nitrogen as the only ring hetero atom
- C07D405/02—Heterocyclic compounds containing both one or more hetero rings having oxygen atoms as the only ring hetero atoms, and one or more rings having nitrogen as the only ring hetero atom containing two hetero rings
- C07D405/12—Heterocyclic compounds containing both one or more hetero rings having oxygen atoms as the only ring hetero atoms, and one or more rings having nitrogen as the only ring hetero atom containing two hetero rings linked by a chain containing hetero atoms as chain links
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F2/00—Processes of polymerisation
- C08F2/34—Polymerisation in gaseous state
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61P—SPECIFIC THERAPEUTIC ACTIVITY OF CHEMICAL COMPOUNDS OR MEDICINAL PREPARATIONS
- A61P25/00—Drugs for disorders of the nervous system
- A61P25/06—Antimigraine agents
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61P—SPECIFIC THERAPEUTIC ACTIVITY OF CHEMICAL COMPOUNDS OR MEDICINAL PREPARATIONS
- A61P9/00—Drugs for disorders of the cardiovascular system
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
- B01J23/10—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of rare earths
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
- B01J8/1827—Feeding of the fluidising gas the fluidising gas being a reactant
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1872—Details of the fluidised bed reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D311/00—Heterocyclic compounds containing six-membered rings having one oxygen atom as the only hetero atom, condensed with other rings
- C07D311/02—Heterocyclic compounds containing six-membered rings having one oxygen atom as the only hetero atom, condensed with other rings ortho- or peri-condensed with carbocyclic rings or ring systems
- C07D311/04—Benzo[b]pyrans, not hydrogenated in the carbocyclic ring
- C07D311/58—Benzo[b]pyrans, not hydrogenated in the carbocyclic ring other than with oxygen or sulphur atoms in position 2 or 4
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D405/00—Heterocyclic compounds containing both one or more hetero rings having oxygen atoms as the only ring hetero atoms, and one or more rings having nitrogen as the only ring hetero atom
- C07D405/14—Heterocyclic compounds containing both one or more hetero rings having oxygen atoms as the only ring hetero atoms, and one or more rings having nitrogen as the only ring hetero atom containing three or more hetero rings
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D409/00—Heterocyclic compounds containing two or more hetero rings, at least one ring having sulfur atoms as the only ring hetero atoms
- C07D409/14—Heterocyclic compounds containing two or more hetero rings, at least one ring having sulfur atoms as the only ring hetero atoms containing three or more hetero rings
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D417/00—Heterocyclic compounds containing two or more hetero rings, at least one ring having nitrogen and sulfur atoms as the only ring hetero atoms, not provided for by group C07D415/00
- C07D417/02—Heterocyclic compounds containing two or more hetero rings, at least one ring having nitrogen and sulfur atoms as the only ring hetero atoms, not provided for by group C07D415/00 containing two hetero rings
- C07D417/12—Heterocyclic compounds containing two or more hetero rings, at least one ring having nitrogen and sulfur atoms as the only ring hetero atoms, not provided for by group C07D415/00 containing two hetero rings linked by a chain containing hetero atoms as chain links
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D493/00—Heterocyclic compounds containing oxygen atoms as the only ring hetero atoms in the condensed system
- C07D493/02—Heterocyclic compounds containing oxygen atoms as the only ring hetero atoms in the condensed system in which the condensed system contains two hetero rings
- C07D493/04—Ortho-condensed systems
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F10/00—Homopolymers and copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
- C08F10/14—Monomers containing five or more carbon atoms
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F210/00—Copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
- C08F210/16—Copolymers of ethene with alpha-alkenes, e.g. EP rubbers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F210/00—Copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
- C08F210/16—Copolymers of ethene with alpha-alkenes, e.g. EP rubbers
- C08F210/18—Copolymers of ethene with alpha-alkenes, e.g. EP rubbers with non-conjugated dienes, e.g. EPT rubbers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F36/00—Homopolymers and copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, at least one having two or more carbon-to-carbon double bonds
- C08F36/02—Homopolymers and copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, at least one having two or more carbon-to-carbon double bonds the radical having only two carbon-to-carbon double bonds
- C08F36/04—Homopolymers and copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, at least one having two or more carbon-to-carbon double bonds the radical having only two carbon-to-carbon double bonds conjugated
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F36/00—Homopolymers and copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, at least one having two or more carbon-to-carbon double bonds
- C08F36/02—Homopolymers and copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, at least one having two or more carbon-to-carbon double bonds the radical having only two carbon-to-carbon double bonds
- C08F36/04—Homopolymers and copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, at least one having two or more carbon-to-carbon double bonds the radical having only two carbon-to-carbon double bonds conjugated
- C08F36/06—Butadiene
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
- C08K3/00—Use of inorganic substances as compounding ingredients
- C08K3/02—Elements
- C08K3/04—Carbon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
- C08K3/00—Use of inorganic substances as compounding ingredients
- C08K3/34—Silicon-containing compounds
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S526/00—Synthetic resins or natural rubbers -- part of the class 520 series
- Y10S526/901—Monomer polymerized in vapor state in presence of transition metal containing catalyst
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Veterinary Medicine (AREA)
- Bioinformatics & Cheminformatics (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Pharmacology & Pharmacy (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Animal Behavior & Ethology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Public Health (AREA)
- Nuclear Medicine, Radiotherapy & Molecular Imaging (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Pain & Pain Management (AREA)
- Heart & Thoracic Surgery (AREA)
- Neurology (AREA)
- Neurosurgery (AREA)
- Cardiology (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
(72) Původce:
Bernier Robert Joseph Noel, Flemington, NJ, US;
Boysen Robert Lorenz, Lebanon, NJ, US; Brown Robert Cecil, Danbury, CT, US; Goode Mark Gregory, Hurricane, WV, US; Moorhouse John Henry, Kendall Park, NJ, US;
Olsen Robert Darrell, Charleston, WV, US; Scarola Leonard Sebastian, Union, NJ, US; Sprigg Thomas Edward, Cross Lanes, WV, US;
Wang Duan Fan, Somerville, NJ, US; Williams Gary Harry, Flemington, NJ, US;
(74) Zástupce:
Všetečka Miloš JUDr., Hálkova 2, Praha 2, 12000;
než je množství, které se může absorbovat v polymerních částicích, takže množství uvedené kapalné složky, které je v přebytku vzhledem k množství, které může být absorbováno částicemi polymeru, bylo schopné zůstat v kapalné fázi v celém polymerizačním pásmu; (d) se z uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně odvádí polymerní produkt; (e) se z polymerizačního pásma kontinuálně odtahují plyny, které se stlačují a chladí k recyklování do polyrizačního pásma; a dále (f) se polymerizačním pásmu kontinuálně udržuje dostatečný průtok plynu, aby se lože udrželo ve fluidním stavu, přičemž tento průtok plynu je tvořen recyklovaným plynem odtaženým z polymerizačního pásma.
>
i (o-l) Název přihlášky vynálezu:
Způsob polymerizace v plynné fázi (57) Anotace:
Způsob výroby polymeru v plynné fázi v reaktoru takovým způsobem, že se do polymerizačního pásma zavádí proud monomeru a plynu, přičemž je v polymeračním pásmu přítomna alespoň jedna kapalná složka. Při tomto postupu (a) se do uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně zavádí jeden nebo více monomerů; (b) do uvedeného polymerizačního pásma se kontinuálně nebo přerušovaně zavádí alespoň jeden polymerizační katalyzátor; (c) je v uvedeném polymerizačním pásmu přítomna alespoň jedna kapalná složka v množství větším,
320-97 A3 ofrtoá iřísťíYÍ&ůSíA aovchái (SKO PRAHA 2. HéOwwt &
Způsob polymerizace v plynné fázi
—--- | |
2ť | < r- ;u X» C3> s o |
z! τα | |
Ξ > o c O 3” <=> |
to,
J o
co. ) r<
o e/x j cn re ceΓΧ
Oblast techniky
Vynález se týká nového způsobu polymerizace v plynné fázi s použitím kapaliny v tomto polymeračním procesu probíhajícím jinak v plynné fázi, který je zejména vhodný pro přípravu polýolefinových polymerů.
Dosavadní stav techniky
Objev postupu polymerizace v plynné fázi v reaktorech s fluidním nebo míchaným ložem aplikovatelným na výrobu polymerů, zvláště olefinických polymerů, umožnil výrobu velké řady polymerů s vysoce žádoucími a zlepšenými vlastnostmi. Tyto procesy v plynné fázi, zvláště procesy s fluidním ložem, neboli ložem uváděným plynem do fluidního stavu, poskytly možnost prudkého snížení výdajů na kapitálové investice, vysokých úspor pokud se týče spotřeby energie a dále snížení provozních nákladů v porovnání s jinými dosud běžnými postupy polymerizace.
Při provádění obvyklého postupu probíhajícího ve fluidním loži, neboli postupu s ložem uváděným plynem do fluidního stavu, se proud plynu obsahující jeden monomer nebo více monomerů, prohání reaktorem s fluidním ložem obsahuj ícím v polymerizačním pásmu lože tvořené rostoucími částicemi polymeru, přičemž se do polymerizačního pásma zavádí kontinuálně nebo přerušovaně polymerizační katalyzátor. Požadovaný polymerní produkt se z polymerizačního pásma odvádí běžně známými způsoby, načež se odplynuje, stabilizuje a balí pro odeslání. Většina polymerizační ch reakcí, například polymerizace olefinů, jsou reakcemi exotermickými, takže v polymerizačním pásmu vzniká značné teplo, které se musí odvádět, aby se částice polymeru ochránily od přehřátí a slepení. Odvádění tohoto tepla se provádí kontinuálním odváděním nezreagovaných horkých plynů z polymerizačního pásma a jejich nahrazením plyny chladnějšími. Horké plyny, odváděné z polymerizačního pásma se komprimují, chladí v tepelném výměníku, doplňují dodatečným množstvím monomeru, aby se nahradil monomer, který zpolymerizoval a odvedl se z reakčního pásma, a pak se recyklují do spodní části reaktoru. Recyklované plyny se chladí v jednom stupni nebo ve více stupních, ve kterých jsou zařazeny tepelné výměníky. Sled komprimování a chlazení je věcí konstrukčního řešení, obvykle je však vhodné horké plyny před chlazením komprimovat. Rychlost průtoku plynu do reaktoru a tímto reaktorem se udržuje na takové úrovni, aby se lože částic polymeru udržovalo ve fluidním stavu. Výroba polymeru v reaktoru s míchaným ložem je velmi podobná, přičemž se liší především použitím mechanických prostředků, které napomáhaj í proudění proudu plynu ve směru vzhůru a v udržování lože polymeru ve fluidním stavu.
Běžná výroba polymerních látek v plynné fázi s fluidním ložem je v tomto oboru podle dosavadního stavu techniky všeobecně velmi dobře známa, jak je například patrné z patentů Spojených států amerických č. 4 379 758;
383 095 a 4 875 320, které zde slouží jako odkazové materiály.
Výroba polymerních látek v plynné fázi v míchaných reaktorech je v tomto oboru podle dosavadního stavu techniky rovněž velmi dobře známa, jak je například patrné z patentu Spojených států amerických č. 3 256 263.
Po mnoho let se mylně soudilo, že dovolit vstup kapaliny jakéhokoliv druhu do polymerizačního pásma reaktoru s plynnou fází by nezbytně vedlo k aglomeraci částic polymerní látky, k tvorbě velkých aglomerátů polymeru a nakonec k úplnému odstavení reaktoru. Tento názor způsobil, že výrobci polymerů v plynné fázi pečlivě zabraňovali ochlazování recyklovaného proudu plynu, který je potom znovu zaváděn do reaktoru, pod teplotu kondenzace některého z monomerů, použitých při polymerizační reakci.
Pro výrobu kopolymerů ethylenu jsou zvláště cenné takové komonomery, jako je například 1-hexen,
4-methylpenten, a l-okten. Tyto vyšší alfa-olefiny mají poměrně vysoké kondenzační teploty. Vzhledem k obavám, že přítomnost kapalných monomerů v polymerizačním pásmu by mohla vést k aglomeraci, shlukování a nakonec k odstavení reaktoru, bylo produkované množství těchto polymerů, které závisí na rychlosti odvádění tepla z polymerizačního pásma, přísně omezeno všeobecně přijatým názorem týkajícím se nutnosti udržovat teplotu proudu recyklovaného plynu, vstupujícího do reaktoru, bezpečně nad kondenzační teplotou nejvýše vroucího monomeru, který je přítomen v recyklovaném proudu plynu.
I v případě polymerizačních reakcí, prováděných v míchaných reaktorech, v reaktorech s fluidizovaným ložem, byla věnována značná pozornost udržování teploty lože polymeru nad teplotou kondenzace složek proudu recyklovaného plynu.
Ve snaze maximalizovat odvádění tepla nebylo neobvyklé rozstřikovat nebo nastřikovat kapalinu do lože polymeru, nebo na toto lože, kde se okamžitě po vystavení teplejšímu proudu recyklovaného plynu tato kapalina odpařila a přešla do plynného stavu. Tímto způsobem se pomocí Joule-Thompsonova efektu docílilo omezení výše uvedeného dodatečného chlazení, avšak stále bez chlazení proudu recyklovaného plynu na úroveň, kde by mohlo dojít ke kondenzaci. Tento přístup v obvyklém provedení zahrnoval pracné a energeticky náročné oddělené chlazení části proudu recyklovaného plynu, ve snaze získat kapalný monomer pro uchovávání a následné oddělené zavádění tohoto monomeru do polymerizačního lože nebo nad toto polymerizační lože. Příklady těchto postupů je možno nalézt v patentech
Spojených států amerických č. 3 254 070; 3 300 457;
652 527 a 4 012 573.
Na rozdíl od dlouho udržovanému názoru, že přítomnost kapaliny v proudu recyklovaného plynu by vedla k aglomeraci a k odstavení reaktoru, bylo později objeveno, že je skutečně možné ochladit celý proud recyklovaného plynu na teplotu, kdy nastává kondenzace význačné části monomeru bez očekávaných škodlivých následků, jestliže se ovšem tyto kapaliny uvedou do reaktoru v teplotní rovnováze s proudem recyklovaného plynu. Ochlazením celého proudu recyklovaného plynu se vytváří dvoufázová směs plyn-kapalina ve vzájemné teplotní rovnováze, takže kapalina, obsažená v proudu plynu se okamžitě nemění na páru. Místo toho dochází k podstatně vyššímu chlazení, protože celá hmota kapaliny a plynu vstupuje do polymerizačního pásma při podstatně nižší teplotě, než se dříve považovala za možnou. Tento postup vedl k významným zlepšením ve výtěžku polymerů, vyráběných v plynné fázi, zejména tehdy, když se používaly komonomery, které kondenzují při relativně nízké teplotě. Tento postup, běžně označovaný jako provoz v kondenzačním režimu, je podrobně popsán v patentech Spoj ených států amerických č.
543 399 a 4 588 790, které zde slouží jako odkazový materiál.
Při provozu v kondenzačním režimu se dvoufázová směs plyn-kapalina, vstupující do polymerizačního pásma, značně rychle ohřeje a zcela se odpaří ve velmi krátké vzdálenosti po vstupu do polymerizačního pásma. I v největších průmyslových reaktorech se vypařila všechna kapalina a teplota takto získaného, zcela do plynného stavu převedeného recyklovaného proudu, brzy po vstupu do polymerizačního pásma podstatně vzrostla díky exotermní povaze polymerizační reakce. Podle dosavadního stavu techniky se předpokládalo, že je možno provozovat reaktor s plynnou fází v kondenzačním režimu vzhledem k rychlého ohřátí dvoufázového proudu plyn-kapalina vstupujícího do reaktoru spolu s účinným promícháváním fluidního lože, přičemž se v loži polymeru nevyskytuje žádná kapalina kromě krátké vzdálenosti nad místem vstupu dvoufázového recyklovaného proudu plyn-kapalina.
Při provádění běžných průmyslových polymeračních procesů se po mnoho let používaly relativně vysoké úrovně kondenzátu v recyklovaném proudu a v mnoha případech to bylo více než 20 % hmotnostních kapaliny, obsažené v recyklovaném proudu, avšak vždy nad teplotou rosného bodu složek v polymerizačním pásmu, aby se zajistilo rychlé zplynění kapaliny.
V případě polymeračních postupů prováděných ve fluidním loži bylo zjištěno, že jsou zejména výhodné pro výrobu polyolefinů, přičemž ovšem typy polymerizačních katalyzátorů byly omezeny pouze na ty katalyzátory, které byly účinné v plynné fázi. Vzhledem k výše uvedenému jsou katalyzátory, které projevují účinnost při reakcích v roztoku a ty které fungují iontovým mechanismem nebo mechanizmem s volnými radikály, jsou obvykle pro polymerizační procesy prováděné v plynné fázi nevhodné.
« Podstata vynálezu
Podle předmětného vynálezu bylo nyní zjištěno, že procesy v plynné fázi je možno zdokonalit tak, že se tyto postupy provádí v přítomnosti alespoň jedné složky v polymerizačním pásmu, která je schopná se vyskytovat za teploty, tlaku a určité své koncentrace v kapalném stavu v polymerizačním pásmu (dále v tomto textu označovaná pouze jako kapalná složka). Koncentrace této kapalné složky se v procesu podle vynálezu udržuje pod hranicí koncentrace, při které by se v přílišné míře nepříznivě ovlivňovala schopnost lože polymeru k docílení fluidního stavu.
Zlepšení, které může být docíleno v souladu s tímto vynálezem, může zahrnovat jeden nebo více z následujících aspektů:
- zvýšení produkovaného množství;
- zlepšená produktivita katalyzátoru (zvláště katalyzátorů, které mají sklon k deaktivaci, nebo vykazují zvýšenou rychlost deaktivace se zvyšující se teplotou), což vede ke snížení zbytků katalyzátoru a snížení nákladů na katalyzátory;
- snížení počtu lokalizovaných míst se zvýšenou teplotou (horká místa) v polymerizačním loži, což usnadňuje kontrolu provozu, zvláště udržení požadovaných teplot;
- praktická možnost pracovat při teplotách, které jsou bližší teplotě slepování produkovaných částic polymeru, protože kapalná složka poskytuje možnost snadnější kontroly tepla;
- zlepšení provozu omezením vzniku statické elektřiny;
- zlepšená možnost výroby lepkavých polymerů;
- snížení rizika slepování polymerů v případě nouzového odstavení reaktoru;
- zlepšená schopnost pracovat při vyšších poměrech hustoty lože;
- zvýšená schopnost přeměny monomeru na polymer snížením obsahu jemných podílů, které jsou přítomny v polymerizačním pásmu, a snížené zanášení reakčního systému, které bývá vyvoláno přítomností jemných podílů;
- zvýšení schopnosti řídit inkorporování komonomeru do kopolymerů;
- možnost používání katalyzátorů, které by nebyly atraktivní pro polymerizační procesy prováděné ve fluidním loži, jako j sou například katalyzátory iontové a katalyzátory s volnými radikály;
- rozsáhlejší používáni katalyzátorů určených pro polymeraci v roztoku pro polymerace prováděné v plynné fázi;
- schopnost zlepšit polymerní produkt prostřednictvím ovlivňování jeho morfologie a inkorporování jiných polymerů a přísad;
- schopnost docílit stejnoměrnější vlastnosti produktu vzhledem k možnosti dosažení stejnoměrnějších teplot během polymerizače a stejnoměrnějších teplot různých částic přítomných v polymeračním procesu a teplot uvnitř polymerních částic prostřednictvím kontrolování morfologie a začleňováním jiných polymerů a aditiv.
Postup podle tohoto vynálezu zahrnuje výrobu polymeru reakcí, obvykle exotermní, jednoho nebo více monomerů v reakční nádobě s fluidním ložem, která má polymerizační pásmo obsahující lože vytvořené z narůstajících částic polymeru. Fluidní lože se může udržovat pouhým proháněním vzhůru proudícího proudu plynu, nebo může být použito lože promíchávané. Procesy s míchaným ložem jsou takové procesy, kde činnost míchadla je koordinována se vzhůru směřujícím proudem plynů, aby se dosáhlo udržení částic polymeru ve fluidním stavu. Obecně tento postup zahrnuje:
(a) kontinuální nebo přerušované zavádění jednoho nebo více monomerů do uvedeného polymerizačního pásma;
(b) kontinuální nebo přerušované zavádění alespoň jednoho polymerizačního katalyzátoru do uvedeného polymerizačního pásma;
(c) kontinuální nebo přerušované odebírání polymerního produktu z uvedeného polymerizačního pásma;
(d) kontinuální odvádění plynů z polymerizačního pásma, jejich stlačování a chlazení k recyklaci do uvedeného polymerizačního pásma; a (e) kontinuální udržování dostatečného průtoku plynů polymerizačním pásmem, aby se lože udržovalo ve fluidním stavu, přičemž uvedený průtok plynů je vytvořen recyklováním alespoň části plynů odváděných z polymerizačního pásma, v němž. je alespoň jedna kapalná složka. Lože je ve fluidním stavu tehdy, jestliže jsou v podstatě všechny jeho částice suspendovány v plynu a chovají se jako kapalina.
Podle jednoho z výhodných provedení vynálezu je kapalná složka přítomna v polymerizačním pásmu v množství větším,, než je podíl, který by mohl být absorbován částicemi polymeru, přičemž podíl kapalné složky, který přesahuje množství, které by mohlo být absorbováno polymerními částicemi, je schopný existovat v kapalném stavu v celém polymerizačním pásmu. Ve výhodném provedení podle vynálezu je kapalná složka v loži přítomna v množství alespoň 1 % hmotnostní, vztaženo na hmotnost lože.
Podle jiného výhodného provedení podle vynálezu je kapalná složka přítomna v celém polymerizačním pásmu v kapalné a plynné fázi a rovněž je přítomna v plynech a to v množství postačujícím k tomu, aby v polymerizačním pásmu nedocházelo k vypařování kapalné složky do plynného média.
Za těchto podmínek je tedy dosaženo podmínek provozu v ustáleném stavu, to znamená stavu, kdy je množství kapalné složky v polymerizačním pásmu v podstatě konstantní.
Podle dalšího výhodného provedení postupu podle vynálezu je přítomno dostatečné množství kapalné složky k tomu, aby výška lože mohla být snížena pod úroveň, která by mohla být dosažena v podstatě týmž procesem, kde by však kapalná složka byla nahražena inertním, nekondenzovatelným plynem. Kapalná složka na částicích, nebo v částicích polymeru může významně změnit charakteristiku fluidního stavu a sice v tom smyslu, že může být dosaženo tohoto snížení výšky lože. Snížení výšky lože umožňuje rychlý přechod od použití jednoho katalyzátoru nebo polymeru k j inému katalyzátoru nebo polymeru při minimální výrobě nestandardního polymeru.
Podle dalšího výhodného provedení postup podle předmětného vynálezu umožňuj e, aby byl provoz s kapalnou složkou prováděn v polymerizačním pásmu při vysokém poměru hustoty lože ( tak zvané hodnotě FBD, což je hustota usazeného lože, dělená hustotou lože fluidního). V tomto provedení je kapalná složka přítomna v polymerizačním pásmu v množství dostatečném ke zvýšení hustoty lože nad hustotu docílenou podobným procesem, v němž však byla kapalná složka nahražena inertním, nekondenzujícím plynem. Výhodně je tato kapalná složka přítomna v takovém množství, aby se hustota lože zvýšila o hodnotu alespoň 10 %, ve výhodném provedení podle vynálezu alespoň asi o 20 % rozdílu mezi 1,0 a FBDg, kde FBDg je hustota docílená použitím inertního, nekondenzujícího plynu místo kapalné složky.
Podle dalšího výhodného provedení podle předmětného vynálezu je v procesu přítomna alespoň jedna kapalná složka v takovém množství, že plyny odtahované z polymerizačního pásma obsahují alespoň část kapalné složky v kapalné fázi.
V dalším výhodném provedení postupu podle vynálezu je přítomna alespoň jedna kapalná složka v takovém množství, které postačuje k podstatnému odstranění tvorby statické elektřiny v polymerizačním pásmu.
Podle dalšího jiného výhodného provedení je v procesu podle vynálezu přítomna alespoň jedna-kapalná složka v množství, které postačuje k podstatnému vyloučení nebo snížení přítomnosti jemných částic v plynech, odtahovaných z polymerizačního pásma. Množství jemných částic v odtahovaných plynech z polymerizačního pásma je výhodně sníženo alespoň o asi 50 % hmotnostních ve srovnání s množstvím vyskytujícím se v podobném procesu, avšak při nahražení kapalné složky inertním nekondenzovatelným plynem. Mnohdy jsou jemné částice s největším rozměrem méně než asi 75 μπι a výhodně méně než asi 100 μπι v podstatě odstraněny z plynů, odcházejících z polymerizačního pásma, ve srovnání s podobným procesem, avšak prováděným bez použití kapalné složky.
Další výhodné provedení postupu podle tohoto vynálezu se vztahuje k výrobě polymerů, které jsou při teplotě v polymerizačním pásmu lepivé. V tomto případě je alespoň jedna kapalná složka přítomna v takovém množství, aby v polymerizačním pásmu v podstatě zabránila nevhodné aglomeraci částic polymeru . Nevhodná aglomerace vede k tvorbě částic, které jsou tak velké, že rozrušují fluidní stav lože nebo vyvolávají znečištění stěn reaktoru, nebo jsou větší než požadovaný polymerní produkt. Obecně je možno uvést, že nevhodně velké aglomeráty mají obvykle největší rozměr větší než asi 5 centimetrů, někdy větší než asi 2 centimetry. Podle tohoto charakteristického znaku postupu podle vynálezu má kapalná složka výhodně omezenou rozpustnost v polymeru, přičemž je v polymerizačním pásmu přítomna v množství překračujícím rozpustnost v polymeru.
J iné výhodné provedení postupu podle vynálezu se týká stavu výroby polymeru, kdy se po zastavení průtoku plynu, který udržuje lože ve fluidním stavu, částice polymeru v přítomnosti monomeru usadí, a exotermní polymerizační reakce .může pokračovat a zvýšit teplotu polymerních částic na hodnotu, při které se polymerní částice slepují a nataví. V tomto případě je tato alespoň jedna kapalná složka přítomna v dostatečném množství, aby zpozdila nebo zabránila vzestupu teploty v usazeném loži polymeru na teplotu, při které se taví částice polymeru, které nejsou ve fluidním stavu. Při dosažení zpomalování nežádoucího růstu teploty má být doba zpomalení dostatečně dlouhá k zavedení terminačního činidla pro zastavení polymerizace, například nejméně asi 5 minut, výhodně alespoň asi 10 minut. Termínační činidla jsou v tomto oboru podle dosavadního stavu techniky dobře známa. Ve výhodném provedení je kapalná složka přítomna v dostatečném množství k tomu, aby zabránila vytvoření omezených natavených oblastí o největším rozměru větším než asi 30. centimetrů.
Vedle sníženého rizika aglomerování polymerních částic (neboli spečení) je možné získat z tohoto výhodného znaku postupu podle vynálezu další výhody vyplývající z možnosti zvýšení teploty v polymerizačním pásmu blíže k teplotě, při které jinak dochází ke slepování částic. V průmyslových provozech s fluidním ložem se často ponechává bezpečný rozdíl mezi teplotou polymerizačního pásma a teplotou slepování polymeru, aby se vyloučilo riziko aglomerování (spékání) polymerních částic. Zvýšení teploty v polymerizačním pásmu umožňuje zvýšit produkované množství polymeru na stávaj ícím nebo novém zařízení, než by bylo možné při nižších teplotách. K tomu dochází díky vyšší kapacitě odvádění tepla vzhledem k vyššímu teplotnímu rozdílu mezi proudem recyklovaného plynu a teplotou chladicí vody. Navíc tato skutečnost umožňuje používat katalyzátor při vyšších teplotách, než tomu bylo dříve, aniž by nastalo riziko aglomerování (neboli slepování) polymerních částic.
V této nově vymezené a použitelné oblasti teplot mají některé katalyzátory vyšší produktivitu nebo j iné provozní výhody a/nebo se při jejich použití získají lepší produkty.
V jiném výhodném provedení postupu podle vynálezu je přítomna alespoň jedna kapalná složka v dostatečném množství, aby zvýšilo produkované množství polymeru i při stejné celkové teplotě v polymerizačním pásmu. Pozorovaný přírůstek produkovaného množství činí ve výhodném provedení podle vynálezu alespoň asi 5 % ve srovnání s produkovaným množstvím při použití v podstatě stejném procesu, v němž je však nahrazena tato alespoň jedna kapalná složka inertním nekondenzuj ícím plynem, přičemž teplota rosného bodu této kapalné složky za podmínek v polymerizačním pásmu je v rozsahu asi 2°C celkové průměrné teploty v polymerizačním pásmu.
Další výhodné provedení postupu podle tohoto vynálezu se týká procesů, v nichž se vlivem exotermní povahy polymerizační reakce mohou vyvíjet škodlivé místně lokalizované vysoké teploty. Takové teploty mohou například vést k deaktivaci katalyzátoru anebo mohou urychlit polymerizační reakci do takového stupně, kdy již je kapacita odvádění tepla ke kontrolování teploty polymerační reakce nedostatečné. V tomto případě je přítomna alespoň jedna kapalná složka v množství dostatečném k ochraně katalyzátoru od škodlivě vysokých teplot, při kterých dochází k lokalizovanému přehřátí. Výskytu horkých míst je možno zabránit tak, že se teplo vyvíjené polymerizační reakcí absorbuje ve hmotě přítomné kapalné složky a v případe, kdy j e kapalná složka schopná vypaření, se spotřebovává vypařením alespoň části kapalné složky v této oblasti. Část, nebo v podstatě veškerá vypařená kapalná složka může kondenzovat v chladnějších místech polymerizačního pásma, nebo mimo polymerizační pásmo. Ve výhodném provedení podle vynálezu, kdy se na katalyzátoru vyskytují vysoce aktivní místa a vzrůstá místní vývoj tepla, se kapalná složka odpařuje, čímž se zabraňuje dosažení nepříznivých vysokých škodlivých teplot. V některých případech, kde vznikly omezené oblasti s teplotami, které vyvolaly nepříznivou aglomeraci rostoucích částic polymeru, vzrůst objemu, spojený s vypařováním kapalné složky může aglomeráty fyzikálně rozrušit a umožnit tak ochlazení oblastí proudícími fluidizačními plyny.
J iné výhodné provedení postupu podle tohoto vynálezu se týká výroby kopolymerů reakcí dvou nebo více monomerů. Do polymerizační ho pásma se monomery mohou zavádět kontinuálně nebo přerušovaně a to současně nebo odděleně. Je-li na rostoucích nebo v rostoucích částicích polymeru absorbována tato alespoň jedna kapalná složka, je schopna ovlivnit rychlost inkorporování alespoň jednoho monomeru do polymeru ve srovnání s alespoň jedním jiným monomerem. Například kapalná složka, absorbovaná na rostoucích částicích, může být, jako prostředek k podporování přednostního inkorporování monomeru, bohatá na jeden nebo více monomerů v porovnání s alespoň jedním dalším monomerem. Například jeden monomer, nebo více monomerů, může být přednostně rozpustný v kapalné složce a tak může kontinuálně ovlivňovat koncentraci komonomeru na katalytickém místě a jeho relativní rychlost inkorporování do polymeru. V některém případě se může monomer v kapalné složce vyčerpávat a tedy se během jeho výskytu v polymerizačním pásmu může měnit složení částice polymeru, přičemž se do daného řetězce polymeru a po jeho délce může inkorporovat různé množství komonomeru. Ve výhodném provedení tohoto aspektu postupu podle vynálezu je použitým monomerem ethylen, přičemž alespoň jeden z dalších monomerů má reaktivní olefinickou vazbu a obsahuje od 3 do 36 atomů uhlíku.
Jiné výhodné provádění postupu podle tohoto vynálezu usnadňuje nebo umožňuje v procesu s plynnou fází používat polymeřizační katalyzátory ve formě roztoku a katalyzátory iontové nebo katalyzátory s volnými radikály. Při tomto postupu je alespoň jedna kapalná složka ve styku s katalyzátorem v množství postačujícím k tomu, aby tento katalyzátor ovlivnil polymerizaci. Kapalná složka je tedy prostředkem, umožňujícím fungování katalyzátoru nebo umožňujícím fungování účinnější.
Kapalnou složkou, která se může použít při provádění postupu podle vynálezu, je látka, která je schopná existovat v kapalné fázi při teplotách a tlacích používaných v reakčním pásmu, s přihlédnutím k materiálům a koncentracím v tomto pásmu. Jedním ze způsobů vyjádření toho, zda je složka schopná nebo neschopná existence v kapalné fázi, je její teplota rosného bodu v tomto prostředí. Rosný bod je teplota, při níž se plynné prostředí obsahující tuto složku stává nasycené touto složkou. Rosný bod tedy přihlíží k teplotě, tlaku a fyzikálním vlastnostem dalších plynů přítomných v tomto plynném prostředí. Při teplotě rosného bodu složky, nebo pod touto teplotou, se složka v daném plynovém prostředí nebude vypařovat nebo se bude odpařovat do tohoto plynného prostředí, avšak tato složka se bude vypařovat nebo odpařovat, když teplota plynného prostředí bude nad touto teplotou rosného bodu. V případech, kdy plynné prostředí obsahuje větší než saturační množství této složky, podíl složky přesahující saturační množství zkondenzuje nebo se z plynného prostředí vydělí. Pásmo polymerizace v plynné fázi je dynamickým systémem s místním kolísáním teploty, kontinuálně dodávaným plynem udržujícím fluidní stav, probíhajícími reakcemi a podobně, a tedy vypočtená teplota rosného bodu, která obráží rovnovážný * systém, nemusí přesně zobrazovat podmínky v polymerizačním pásmu. Za podmínek ustáleného stavu v polymerizačním pásmu tedy v celém polymerizačním pásmu může být přítomna kapalina i za podmínky, kdy je teplota nad vypočteným rosným bodem kapaliny v plynném prostředí za daných podmínek v polymerizačním pásmu. Nejvyšší společná průměrná teplota v polymerizačním pásmu, při níž v přítomnosti kapalné složky nedochází k vlastnímu vypařování kapaliny do plynného prostředí za podmínek ustáleného stavu, se označuje jako praktický rosný bod. Praktický rosný bod obvykle není nižší o více než 2 “Ca často není o více než 0,5 °C pod vypočteným rosným bodem. Pokud nebude uvedeno jinak, potom se v dalším textu odkaz na rosný bod bude týkat vypočteného rosného bodu.
V polymerizačním pásmu se kapalná složka používá v množství, nebo v koncentraci, postačujícím k tomu, aby za podmínek v reakčním pásmu praktický rosný bod kapalné složky v plynu, udržujícím fluidní stav, přibližně odpovídal průměrné celkové teplotě polymerizačního pásma, nikoliv však v množství, nebo koncentraci, která by nepříznivě ovlivňovala fluidní stav lože. Kapalná složka je obvykle přítomna v množství nebo v koncentraci takové, aby její vypočtený rosný bod v plynu, udržujícím fluidní stav, za podmínek v polymerizačním pásmu byl v rozmezí asi 2 °C, ve výhodném provedení asi 0,5 “C, průměrné celkové teploty reakčního pásma.
Zatímco charakteristikou fluidního nebo míchaného lože, které jsou uváděny plynem do fluidního stavu, v běžném průmyslovém měřítku je relativní stejnoměrnost teploty v celém loži vlivem cirkulujících proudů částic ve vznosu a průchodem velkého objemu plynů, který je nutný pro udržení fluidního stavu, mohou existovat a často též existují místní teplotní rozdíly. Pro účely tohoto vynálezu se průměrná celková teplota reakčního pásma stanoví zprůměrováním teploty reakčního pásma ve středu lože (to znamená v oblasti mezi 30 až 70 % hmotnosti lože) a teploty na povrchu nebo mírně nad povrchem lože. Pokud nejsou k disposici odpovídaj ící teplotní čidla pro ověření průměrné celkové teploty, může se tato teplota stanovit jako teplota plynů v oblasti blízké horní oblasti lože.
V polymerizačním pásmu se tlak mění s výškou lože. Pro účely výpočtu teploty rosného bodu se jako tlak bere hodnota tlaku plynů, opouštějících horní oblast polymerizačního pásma.
Použité množství nebo koncentrace kapalné složky jsou nižší, než jsou jejich hodnoty, které by nepříznivě ovlivňovaly fluidní vlastnosti lože. K nepříznivým účinkům patří vyvolání nevhodné aglomerace částic polymeru ve vznosu (buďto ve fluidním loži nebo na stěnách reakční nádoby) a nepříznivé vytěsňování kapalné složky z fluidního lože, které se projevuje hladinou kapalné složky na spodku reakčního pásma nebo reakční nádoby. Kapalná složka je přítomna ve výhodném provedení v množství nepřekračujícím takové množství, kdy by plynná fáze přestávala být v polymerizačním pásmu souvislou, to znamená v situaci kdy plynná fáze prochází polymeračnim pásmem po spojité dráze.
Kapalná složka může být v polymerizačním pásmu přítomna ve formě buďto parní nebo i kapalné fáze a pouze kapalné složky, které mají velmi nízký tlak par, budou ze zcela praktických důvodů v podstatě plně v kapalné fázi. Kapalná fáze může být ve formě volných kapalných kapiček, nebo jako kapalina adsorbovaná nebo absorbovaná na částicích polymeru, nebo v obojí výše uvedené formě. Absorbovanou kapalnou složka je ta složka, která vstupuje do chemické reakce s polymerem, nebo s ním vstupuje do chemické interakce, nebo asociace. Tato absorbovaná kapalná složka může být v rovnováze s kapalnou složkou v plynné fázi, avšak za jinak úplně stejných podmínek je molova frakce v inertním nekondenzovatelném plynu, který je v rovnováze s absorbovanou kapalnou složkou, podstatně nižší, než molova frakce v rovnováze s kapalnou složkou jako takovou. Je tedy možno uvést, že absorbovaná kapalná složka zahrnuj e více, než jen kapalnou složku, která je mísitelná s polymerem. Adsorbovaná kapalná složka je kapalinou, která ulpívá na polymeru pomocí fyzikální přitažlivosti nebo okluze.
Absorbovaná kapalná složka obecně nemá podstatný vliv na výpočet teploty rosného bodu a mnohdy může být vyloučena z výpočtů určujících teplotu rosného bodu na základě celkového množství kapalné složky v polymerizačním pásmu. Je-li tedy polymer, přítomný v polymerizačním pásmu, schopen absorbovat 5 kilogramů kapalné složky a plyny za podmínek v polymerizačním pásmu budou kapalnou složkou nasyceny při obsahu 7 kilogramů, pak musí být přítomno 12 kilogramů kapalné složky, aby provoz v polymerizačním pásmu probíhal při teplotě rosného bodu tohoto pásma. Každá další kapalná složka nad 12 kilogramů bude v podstatě adsorbována, nebo se bude vyskytovat ve volném stavu.
Adsorbovanou kapalinou na částicích polymeru je celkové množství mínus množství, které se může v částicích polymeru rozpustit. V závislosti na vyráběném polymeru a na provozních podmínkách může v částici polymeru existovat významný objem intersticiálních dutin. Tento volný prostor se může zvětšit, je-li polymer solvatován, například kapalnou složkou. Proto tedy často může volný prostor v částici polymeru činit asi 15 až 25 % objemových a ten je pak dostupný k adsorpci kapalné složky.
Ve výhodném provedení postupu podle vynálezu je kapalná složka přítomna v takovém množství, že její kapalná fáze je zcela obsažena na polymerních částicích nebo v polymerních částicích tvořících fluidní lože. V jiném výhodném provedení je kapalná složka přítomna v polymerizačním pásmu ve formě jemných kapiček, například jako mlha. Aby tato mlha vznikla, mají kapičky kapaliny takovou velikost, která umožňuje relativně stabilní suspensi kapiček ve vzhůru proudících plynech, to znamená, že kapičky mají takovou rychlost usazování, která je relativně nízká ve srovnání s rychlostí plynů. Je-li tato mlha přítomna, jsou obvykle kapičky kapaliny menší než asi 10 gm v průměru. Mlha proudí v podstatě s plyny udržujícími fluidní stav, přičemž je do polymerizačního pásma recyklována. Tato mlha obvykle obsahuje méně než asi 20 % hmotnostních a mnohdy méně než 10 % hmotnostních kapalné složky v kapalné fázi z celkové hmotnosti plynné složky a unášené kapaliny. Přítomnost kapalné složky v kapalné fázi v plynech odváděných z polymerizačního pásma může v určitých případech napomáhat ke snižování zanášení potrubí a zařízení pro recyklaci plynů a je výhodně přítomna v takovém množství, které je k takovému snižování zanášení dostatečné. Pokud je žádoucí zmírnit možné poškození kompresoru pró recyklování plynů v polymerizačním pásmu, mohou se plyny před vstupem do kompresoru předehřát, aby se snížilo množství přítomné kapaliny.
Veškerá kapalná složka v plynném stavu, která je přítomna v plynech odváděných z polymerizačního pásma, může být do tohoto pásma znovu recyklována. V případě potřeby se může tato vypařená kapalná složka během provozní manipulace s tímto recyklovaným proudem zkondenzovat a zavádět do polymerizačního pásma jako kapalina. V některých případech se část kapalné fáze kapalné složky může po zavedení do polymerizačního pásma prudce vypařit a tak sloužit k ochlazování polymerizačního pásma.
Podíl kapalná fáze kapalné složky, nebo celkový podíl všech kapalných složek, v případě kdy je těchto kapalných složek přítomno více než jedna, mnohdy činí alespoň asi 1 hmotnostní procento, častěji méně než asi 50 procent hmotnostních, někdy je tento podíl v rozmezí od asi 1 procenta hmotnostního do asi 40 procent hmotnostních, například v rozmezí od asi 2 procent hmotnostních do 25 procent hmotnostních, vztaženo na hmotnost fluidního lože. Tato hmotnost fluidního lože se může vypočítat z poklesu tlaku plynů, procházejících ložem, a z plochy průřezu tohoto lože. Celkové množství kapalné složky v polymerizačním pásmu (plynné i kapalné) může kolísat v širokých mezích, zvláště když je podstatná část kapalné složky v plynné fázi. Obecně je možno uvést, že celkové množství kapalné složky je alespoň asi 1 procento hmotnostní, mnohdy méně než 75 procent hmotnostních, někdy je tento podíl v rozmezí od asi 1 procenta hmotnostního do asi 60 procent hmotnostních, například v rozmezí od asi 2 procent hmotnostních do 30 procent hmotnostních, vztaženo na hmotnost fluidního lože. Mnohdy je v polymeračním pásmu v plynové fázi přítomno méně než asi 75 procent hmotnostních, výhodně méně než asi 50 procenf hmotnostních, a v mnoha případech množství prakticky nulové až asi méně než 25 hmotnostních procent kapalné složky.
Výběr látek, které jsou vhodné jako kapalné složky bude záviset na požadovaných podmínkách v polymerizačním pásmu. Při vyšší provozní teplotě a nižším tlaku budou tedy vyloučeny ty látky, které by jinak byly vhodné při vyšším provozním tlaku nebo nižší teplotě. Jinou podmínkou, ovlivňující praktický rosný bod, je koncentrace kapalné složky v reakčním pásmu. Například pro průmyslový provoz může být nevhodná kapalná složka, vyžadující příliš vysokou koncentraci v parní fázi pro dosažení vypočtené teploty rosného bodu za daných podmínek v reakčním pásmu, nebo nad nimi .
Kapalná složka může být pokud se týče vztahu k polymerizačním reakcím reaktivní nebo v podstatě nereaktivní; kapalná složka však nesmí v přílišné míře nepříznivě ovlivňovat polymeřizační katalyzátory, polymeřizační reakci nebo polymerní produkt, zvláště jeho morfologii a jiné fyzikální vlastnosti. Při výběru kapalné složky mohou hrát svou roli i ekologické a toxikologické vlastnosti. Jako příklad těchto kapalných složek je možno uvést v podstatě inertní chemické sloučeniny, rozpouštědla pro jeden monomer nebo více monomerů, nebo aditiva do polymerizačního pásma, monomery a polymery pro fyzikální nebo chemické inkorporování do polymerního produktu, například substituované a nesubstituované alkany, alkeny, alkadieny, cykloalifatické a aromatické sloučeniny obsahující až 30 atomů uhlíku, jako jě například propan, propylen, butan, isobutan, l-buten, 2-buten, isobuten,
1,2-butadien, 1,3-butadien, n-pentan, l-penten, 2-penten, isopentan, n-hexan, 2-methylpentan, 1-hexen, 2-hexen, 4-methylhexen, cyklohexan, cyklohexen, benzen, n-heptan, toluen, n-oktan, l-oktan, xylen, n-dekan, 1-decen, dodekan, 1-dodecen, cetan, minerální oleje, 1-hexadecen, oktadekan, 1-oktadecen a podobné další látky. Jako kapalná složka se rovněž mohou použít látky obsahující heteroatom. Těmito heteroatomy mohou být jeden nebo více atomů dusíku, kyslíku, křemíku, fosforu, boru, hliníku a síry. Tyto kapalné složky mají až asi 30 atomů uhlíku a mohou být necyklické nebo cyklické a mohou zahrnovat aminy, ethery, thioethery, fosfiny, atd. Příkladem takových látek jsou triethylamin, triethylentetramin, pyridin, piperazin, tetrahydrofuran, diethylether, di-t-butylether, sílaný, silikonové oleje a podobné další látky..
Pokud polymerním produktem jsou polyolefiny (polyolefiny jsou zde definovány jako polymery, vyrobené z monomerů, které mají jednu nebo více reaktivních nenasycených vazeb uhlík-uhlík a tedy zahrnují olefiny, dřeny, trieny, atd.) může kapalná složka obsahovat monomer nebo více monomerů. K příkladům takových monomerů patří:
(A) alfa-olefiny, jako je například ethylen, propylen, l-buten, isobutylen, 4-methylpenten, 1-hexen, 1-okten, 1-decen, 1-dodecen, atd. a styren.
(B) dieny, jako je například hexadien, vinylcyklohexen, dicyklopentadien, butadien, isopren, ethylidennorbornen, a podobně, a (C) polární vinylové monomery, jako je například akrylonitril, estery kyseliny maleinové, vinylacetát, estery kyseliny akrylové, estery kyseliny methakrylové, vinyltrialkylsilany, a podobně.
Podle jednoho z výhodných provedení postupu podle tohoto vynálezu je polymerním produktem polyolefin, výhodně kopolymer ethylenu, kopolymer propylenu, nebo polybutenový nebo butenový kopolymer, který se získává v kombinaci s nereaktivním alkany a alkeny, které jsou v polymerizačním pásmu kondenzovatelné. Postupy podle tohoto vynálezu tedy dovolují použití méně čistých a tedy levnějších alfa-olefinových nástřikových surovin díky schopnosti postupů podle vynálezu přizpůsobit se přítomnosti kapaliny v polymerizačním pásmu.' Mnohdy proud nástřikové suroviny obsahuje přinejmenším asi 50 procent hmotnostních, ve výhodném provedení alespoň 75 procent hmotnostních, a nej častěji alespoň asi 90 procent hmotnostních až 95 procent hmotnostních reaktivního alfa-olefinu, přičemž zbytek tohoto podílu obvykle tvoří v podstatě nereaktivní uhlovodíky, jako jsou alkany a alkeny. Je-li například požadovaným monomerem l-buten, může provozní nástřik butenu obsahovat asi 50 až 95 molových procent l-butenu, 0 až asi 40 molových procent isobutenu, 0 až asi 40 molových procent
2-butenu, 0 až asi 40 molových procent butanu a 0 až asi 40 molových procent isobutanu.
Podle jiného výhodného provedení je použitým polymerem polyolefin, zejména kopolymer ethylenu nebo kopolymer propylenu, a alespoň jedním komonomerem, který se má inkorporovat, je alfa-olefin o vysoké molekulové hmotnosti, například alfa-olefin obsahující asi 12 až 40 atomů uhlíku. Inkorpórování komonomeru poskytuje polyolefinů výhodné vlastnosti, včetně čirosti, zpracovatelnosti, pevnosti a ohebnosti. V plynné fázi je možné vyrábět polyethylen s olefinem o vysoké molekulové hmotnosti, který je co do vlastností srovnatelný s polyethylenem s dlouhým rozvětveným řetězcem, získaným vysokotlakým způsobem. Olefin s vysokou molekulovou hmotností je někdy v těchto postupech v roztoku v jiné kapalné složce, čímž se docílí požadované koncentrace olefinu s vyšší molekulovou hmotností na rostoucí částici katalyzátoru k dosažení žádoucího stupně inkorporování.
Podle aktivity katalyzátoru k inkorporování vyššího olefinu může příliš vysoká koncentrace na katalytickém místě vyvolat příliš vysoké inkorporování, přičemž příliš nízká koncentrace může vést k malému nebo vůbec žádnému inkorporování vyššího olefinu do kopolymeru. Koncentrace vyššího olefinu v celém podílu kapalné složky činí mnohdy alespoň asi 0,1 procenta hmotnostního nebo 0,5 procenta hmotnostního, konkrétně tedy je tento podíl v rozmezí od asi 1 procenta hmotnostního do asi 75 procent hmotnostních, mnohdy v rozmezí od asi 1 procenta hmotnostního do 30 procent hmotnostních, vztaženo na hmotnost polymeru.
Podle jiného výhodného provedení postupu tohoto tohoto vynálezu obsahuje kapalná složka polymer, fyzikální nebo chemický modifikátor nebo aditivum. Protože modifikátory a aditiva jsou přítomny během tvorby polymeru, může nastat jejich intimní a poměrně stejnoměrné inkorporování do polymerního produktu. Tímto způsobem se může se rovněž odstranit energeticky náročné míchání a mletí. Poměrně stejnoměrné dispergování v celém objemu polymeru může dále umožnit snížení množství aditiva ve srovnání s množstvím potřebným k docílení stejného účinku při míchání. Modifikátory a aditiva nesmějí nepatřičně nepříznivě ovlivňovat polymerizační reakci. Množství modifikátorů a aditiv obsažených v kapalné složce obecně činí alespoň asi 10 dílů, řekněme alespoň asi 100 dílů na milion dílů hmotnostních polymerního produktu až asi 25 hmotnostních procent, mnohdy až asi 15 hmotnostních procent polymerního produktu. Množství aditiv, které se mají inkorporovat do polymerního produktu, snadno určí každý odborník pracující v daném oboru.
Jako příklad modifikátorů a aditiv, které se používají v těchto polymerech, je možno uvést antioxidanty, stabilizátory, pomocné prostředky pro zpracování, pomocné prostředky pro dosažení fluidního stavu, činidla proti tvorbě bloků, činidla, která podporují tvorbu bloků, činidla pro latentní zesífování, činidla pro roubování, kompatibilizační činidla (například pro usnadnění tvorby směsí polymerů), anorganické pevné látky, plnidla, barviva, pigmenty atd. K příkladům modifikátorů a aditiv, které se používají v těchto polymerech, patří tepelné a fotooxidační stabilizátory, sterícky bráněné fenolické antioxidanty, dialkylthioesterové stabilizátory, dialkylsulfidové stabilizátory, alkyl nebo arylfosforitanové nebo fosfoniové stabilizátory a sterícky bráněné aminové stabilizátory proti rozkladu světlem: zesífovací činidla jako je například síra nebo sloučeniny síry, například thiokarbamáty kovů, dikumylperoxid, butylkumylperoxid a di-t-butylperoxid; barvicí látky jsou jsou saze a oxid titaničitý; plnidla a nastavovací plnidla jako je uhličitan vápenatý, kaolin, hlinka a mastek; plnicí a adiční činidla jako jsou sílaný a titanáty; vnitřní a vnější mazadla nebo zpracovávací činidla, jako jsou například stearáty kovů, uhlovodíkové vosky, amidy mastných kyselin, estery glycerylstearátu a silikonové oleje; olejové nastavovací látky jako jsou parafinické a naftenické minerální oleje a silikonové oleje; roubovací činidla jako je anhydrid kyseliny maleinové a vinylsilany; chemická nadouvací činidla jako je modifikovaný azodikarbonamid, azidikarbonamid a difenyloxid-4,4 -disulfohydrazid; kompatibilizační činidla, jako jsou například blokové polymery buď butadienu nebo jiných polymerizovatelných uhlovodíků, segmenty styrenové, alkylakrylátové nebo kaprolaktonové; samozhášecí přísady jako jsou hromované nebo chlorované organické látky, hydratovaný oxid hlinitý, hydroxid horečnatý a oxid antimonu; a další obvyklé látky, které mohou být podle potřeby míchány s polymerem. Ve výhodném provedení se aditiva nebo modifikátory, které by byly pevné za podmínek v polymerizačním pásmu, mohou při provádění postupu podle tohoto vynálezu výhodně použít tak, že se rozpustí nebo suspendují v kapalné složce.
Jednou z atraktivních skupin aditiv, které je možno použít při provádění postupu podle tohoto vynálezu, jsou modifikátory fyzikálních vlastností, zvláště používané pro polyolefiny. K modifikovaným vlastnostem patří zpracovatelnost, například extrudovatelnost ; čirost; a odolnost proti praskání při namáhání. Jako ilustrativní příklad modifikátorů je možno uvést minerální olej, dodecylfenol, dodecylbenzen, hexadekan, eikosan, difenyl(2-ethylhexyl)fosfát, tri(2-ethylhexyl)fosfát, diisooktylftalár, di(2-ethylhexyl)ftalát, didecylftalár, di-n-oktylftalát, di-kaprylftalát, terpentin, smrkový olej, tetralin, di-(2-ethylhexyl)adipát, polyethylenglykol-di(2-ethylhexanoát), didecyladipát a isooktylpalmitát.
Další atraktivní skupinu aditiv, které je možno použít v souladu s tímto vynálezem, jsou polymery, včetně předpolymerů, které jsou neseny kapalnou složkou a to buď jako solvatované látky nebo jako suspense. Polymery se mohou smísit s vyráběným polymerem, nebo s ním mohou reagovat. Tímto způsobem se mohou snadno optimalizovat vlastnosti konečného produktu. Například polymer z jiného polymerizačního pásma může mít řadu vlastností, které se nemohou dosáhnout v polymerizačním pásmu s fluidním ložem při provádění postupu podle tohoto vynálezu, a tento polymer se může těsně smísit s polymerem vyráběným na polymerní směs či slitinu. Pokud sraíchávané polymery mají omezenou kompatibilitu, potom kapalná složka výhodně obsahuje jejich
TJ společné rozpouštědlo, nebo kompatibilizační činidlo.
V alternativním provedení má polymer zaváděný do polymerizačního pásma obsahuje místa, která jsou za podmínek v polymerizačním pásmu reaktivní, čímž se vytváří bloková polymerní struktura. Z výše uvedeného je zcela jasně patrné, že postupy podle vynálezu umožňují spojení odlišných typů polymerizačních způsobů s postupy prováděnými v plynné fázi k docílení vyrovnání jakosti produktů v případě zaváděného polymeru s ekonomickou účinností postupů prováděných v plynné fázi. Obecně je možno uvést, že pokud se použije varianty se zaváděným polymerem, potom jeho množství je obvykle nejméně asi 1 procento hmotnostní, mnohdy alespoň 2 procenta hmotnostní, řekněme asi 2 procenta hmotnostní až asi 60 hmotnostních procent z celého množství polymerního produktu. Jedním ze zvláště atraktivních postupů je výroba slitiny polyethylenu a polypropylenu ve hmotnostním poměru pohybujícím se v rozmezí od asi 10 : 1 do asi 1 : 10, například v rozmezí od asi 5 : 1 do asi 1:5. Při tomto postupu se jeden z polymerů, například polypropylen, zavádí do polymerizačního pásma společně s kapalnou složkou, zvyšující kompatibilitu, například s minerálním olejem, přičemž polymerním produktem je slitina. Tyto postupy rovněž umožňují spojení provedení polymerizace v roztoku nebo v kapalné suspensi s polymerizačním postupem prováděným v plynné fázi bez nutnosti v mezilehlé fázi odstraňovat v podstatě veškeré kapaliny odváděné společně s polymerem z polymerizace v roztoku nebo v kapalné suspensi.
Kapalné složky mohou zlepšovat morfologii polymerního produktu. Morfologie se člení na tři obecné třídy : pravidelnost povrchu, vnitřní struktura a velikost.
V některých případech vede nedostatek pravidelnosti povrchu produktu odváděného z polymerizace v plynné fázi k potížím při manipulaci, včetně omezené sypkosti a sklonu k otírání povrchu a k tvorbě jemných podílů. Přítomnost kapalné složky často podporuje tvorbu částic polymeru se zlepšenou morfologií povrchu ve srovnávní s výrobkem, získaným v podstatě stejným postupem, avšak s inertním, nekondenzovatelným plynem, použitým místo kapalné složky. Produkt z polymerizace v plynné fázi je často zrnitý, zatímco spotřebitelé běžně požadují produkt ve formě pelet. Ke splnění těchto požadavků se zrnitý produkt zpracovává v peletizačních zařízeních. V přítomnosti kapalné složky mohou vznikat zrnité částice kulovitějšího tvaru a může se vyvolat aglomerace malého počtu částic na produkt s částicemi o velikost pelet, například s hlavním rozměrem od asi 0,5 milimetru nebo 1 milimetr do asi 10 milimetrů. Potřebné množství kapalné složky se bude měnit v závislosti na polymeru, na požadované velikosti částic polymeru a na účinnosti kapalné složky jako rozpouštědla. V případech, kdy je přítomno příliš málo nebo příliš mnoho kapalné složky, může nastat nežádoucí aglomerace. Mnoho kapalných složek má například rozpouštěcí nebo bobtnavý vliv na polymer a když se použije jejich nepřiměřeně velké množství, polymerní částice se mohou stát nepřiměřeně měkkými a lepkavými, takže může doj ít k tvorbě velkých aglomerátů nebo povlaků na stěnách reakční nádoby. Solvatační efekt však může být užitečnou vlastností pro zlepšení morfologie polymerního produktu.
Provádění postupu podle tohoto vynálezu není omezeno na některou zvláštní třídu nebo druh polymerizace či katalyzátoru. Při provádění postupu podle tohoto vynálezu může být vhodný jakýkoliv katalyzátor, který je použitelný při polymerizačních reakcích prováděných v plynné fázi, nebo katalyzátor, který se může použít v přítomnosti kapalné složky.
Tento vynález je zvláště použitelný pro polymerizace olefinů, zejména pro polymerizační reakce olefinů zahrnující homopolymerizaci a kopolymerizaci. Pojem kopolymerizace, tak jak je použit v popisu předmětného vynálezu, znamená polymerizací dvou nebo více různých monomerů. Polymerizace výhodně zahrnuje polymerizací jednoho vysokovroucího monomeru, nebo více takových monomerů. Příklady monomerů byly uvedeny výše.
Pokud se má vyrábět kopolymer, může se zvolit taková kapalná složka, která ovlivní relativní rychlosti inkorporování monomerů. Jeden monomer, nebo více monomerů, může být za podmínek polymerizace v podstatě v plynném stavu, zatímco jeden nebo další monomery mohou být za těchto podmínek v podstatě kapalné. Kapalná složka může být v podstatě tvořena kapalnými monomery, nebo rovněž může obsahovat kapalinu, která je s kapalnými monomery mísitelná. Koncentrace monomerů v kapalné složce, sorbovaných na rostoucí částici katalyzátoru může ovlivnit rychlost inkorporování těchto monomerů do řetězce polymeru. Při výrobě kopolymerú olefinů je v mnohých případech lehčím monomerem ethylen, nebo propylen, a těžším monomerem, který je alespoň částečně v kapalné fázi, je propylen (v případech, kdy komonomerem je ethylen), nebo vyšší olefin, například monomer, který má alespoň jednu reaktivní olefinickou vazbu a obsahuje od 3 do asi 36 atomů uhlíku. Monomer v kapalné fázi rovněž může obsahovat předpolyraer, vyrobený mimo polymerační pásmo. Vhodné předpolymery každý odborník pracující v daném oboru snadno určí. Kapalná složka rovněž může mít vyšší rozpouštěcí schopnost pro jeden nebo více monomerů, než pro jiné monomery. Při výrobě kopolymerú ethylen/vinylacetát se jako kapalná složka může použít například toluen nebo n-hexan pro přednostní sorbci vinylacetátu ve srovnání s ethylenem. Další příklady zahrnují používání v podstatě nereaktivních sloučenin, které jinak mají podobnou strukturu jako komonomery, jako je například hexan při komonomeru 1-hexen, n-oktan pro komonomer 1-okten, atd.
Ke katalyzátorům pro polymerizaci olefinů, kterým se dává přednost při provádění tohoto vynálezu, patří katalyzátory Ziegler-Natta, jimiž se rozumí katalyzátory, vzniklé reakcí alkylové sloučeniny kovu nebo hydridu kovu se sloučeninou přechodného kovu. Zvláště užitečné jsou katalyzátory, vytvořené reakcí alkylaluminia se sloučeninami kovů skupin I až III periodické tabulky.
Jako příklad katalyzátorů, které jsou vhodné k provádění postupu podle tohoto vynálezu, je možno uvést následuj ící látky :
.(A) Katalyzátory na bázi titanu, popsané například v patentech Spojených států amerických č. 4 376 062 a 4 379 758.
(B) Katalyzátory na bázi chrómu, popsané například v patentech Spojených států amerických č. 3 709 853;
709 954 a 4 077 904.
(C) Katalyzátory na bázi vanadu, jako je například oxychlorid vanadu, acetylacetonát vanadu a katalyzátory popsané v patentu Spojených států amerických č. 4 508 842.
(D) Metalocenové katalyzátory, které jsou například popsány v patentech Spojených států amerických č.
530 914; 4 665 047; 4 752 597; 5 218 071; 5 272 236 a 5 278 272.
(E) Kationtové formy halogenidů kovů, například trihalogenidy hliníku.
. (F) Kobaltové katalyzátory a jejich směsi, které jsou například popsány v patentech Spojených států amerických č. 4 472 559 a 4 182 814.
(G) Niklové katalyzátory a jejich směsi, které jsou například popsány v patentech Spojených států amerických č. 4 155 880 a 4 182 814.
(H) Katalyzátory obsahující kovy vzácných zemin a j ej ich směsi.
K jiným katalyzátorům, které se mohou použít díky přítomnosti kapalné složky, patří:
(A) Kationtové katalyzátory, zvláště vhodné pro polymerizaci isobutylenu, styrenu, butylkaučuku, isoprenového kaučuku, a vinyletherů, jako je například trifluorid boru (hydratovaný), trifluorid hliníku, kyselina sírová, kyselina chlorovodíková (hydratovaná), a tetrachlorid titanu.
(B) Aniontové katalyzátory, používané zejména pro polymerizaci butylkaučuku, isoprenového kaučuku, kopolymerního butyl-styrenového kaučuku a akrylonitrilu, jako jsou například alkylové sloučeniny lithia, NaNH2 a LiN(Et)2; a (C) Katalyzátory s volnou radikálovou skupinou, zejména vhodné pro polymerizaci butylkaučuku, isoprenového kaučuku, styrenu, vinylhalogenidu, kopolymerního styrenbutylového kaučuku, akrylonitril-butadien-styrenového terpolymeru a vinylesterů, jako jsou například azobisisobutyronitrll, benzoylperoxid, acetylperoxid, t-butylester kyseliny peroctové, kumylperoxid a t-butylhydroperoxid.
Podmínky pro polymerizaci olefinů se mohou měnit podle dostupnosti použitých monomerů, katalyzátorů a zařízení. Každý odborník pracující v daném oboru může tyto specifické podmínky snadno určit nebo snadno odvodit. Teploty se při této polymeraci se obvykle pohybují v rozmezí od -10 ’C do 120 °C, mnohdy v rozmezí od asi 15 ’C do asi 90 °C, přičemž použité tlaky se pohybují v rozmezí od 0,1 MPa do 10 MPa, konkrétně v rozmezí od asi 0,5 MPa do 5 MPa.
Díky přítomnosti kapalné složky mohou být postupy podle tohoto vynálezu použitelné pro přípravu kondenzačních polymerů. K polymerům, připravovaným kondenzačními způsoby, patří polyamidy, polyestery, polyurethany, polysiloxany, fenolformaldehydové polymery, močovinoformaldehydové polymery, melaminformaldehydové polymery, celulosové polymery a polyacetaly. Tyto postupy jsou charakteristické tím, že se při nich eliminují nízkomolekulární vedlejší produkty, jako je voda nebo methanol. Vzhledem k tomu, že kondenzační reakce j sou obecně reakcemi rovnovážnými, provozní postup v plynné fázi může napomoci odstraňování lehčích a značně těkavějších vedlejších produktů. Při kondenzačních polymerizacich je obecně výhodné vytvářet narůstající částice polymeru, na kterých je potom sorbována kapalná složka obsahující jeden monomer nebo více monomerů.
V některých případech se mohou použít pórovité nosiče, které představují nosič pro kapalnou složku, přičemž tyto pórovité nosiče jsou ve fluidním stavu. Částice polymeru může narůstat na pórovitém nosiči nebo tato reakce může probíhat mechanismem fázového přenosu, při kterém je alespoň jeden monomer v kapalné složce a alespoň jeden monomer je v plynné fázi, a růst polymeru probíhá na rozhraní kapalina/plyn.
V některých případech může být žádoucí, aby součástí kapalné složky byla látka, která váže vedlejší produkt.
Je-li vedlejším produktem například voda, potom kapalná složka může obsahovat dehydratační složku nebo činidlo vytvářející azeotropní směs nebo sloučeninu představující organický anhydrid, například methanol, použitou k odvodnění reakčního média. Kondenzační polymerizační reakce se často provádějí při teplotách pohybujících se v rozmezí od asi 60 °C do 250 ’C a při tlacích do asi 10 MPa. Z hlediska podpoření odstraňování vedlejšího produktu se obecně dává přednost tlakům nižším. Při provádění těchto postupů podle vynálezu se mohou používat katalyzátory, mezi které patří jak katalyzátory alkalické tak kyselé. Každý pracovník pracuj ící v daném oboru dobře zná tyto katalyzátory a podmínky jejich činnosti. Jako příklad těchto katalyzátorů je možno uvést anhydrid kyseliny octové, kyselina sulfonová, kyselina p-toluensulfonová, kyselina sírová, kyselina chlorovodíková, hydroxid vápenatý, alkoxidy vápenaté, hydroxid sodný, alkoxid sodný, hydroxidy a alkoxidy přechodných kovů, sloučeniny antimonu, alkalické soli zinku, hořčíku, hliníku a podobně.
Při provádění postupu podle tohoto vynálezu se reaktorem může recyklovat inertní plyn. Ke vhodným inertním látkám vhodným k tomuto účelu patří dusík a nasycené uhlovodíky, které zůstávají plynné při teplotách nižších, než je zvolená teplota, udržovaná v polymerizačním pásmu.
V této souvislosti je vhodné, aby součet parciálních tlaků všech složek v proudu recyklovaného plynu postačoval k tomu, aby umožnil přítomnost dostatečného množství plynu v proudu recyklovaného plynu, které by dovolilo praktický kontinuální provoz v ustáleném stavu. K tomuto účelu jsou vhodné inertní plyny, jako je například dusík, argon, neon, krypton a pod. Rovněž jsou vhodně použitelné nasycené uhlovodíky, jako je například ethan, propan, butan a podobně, jakož i halogenované alkany, jako je například freon. Za předpokladu, že jiné látky jsou v podstatě inertní, neovlivňují účinnost katalyzátoru a zůstávají plynné za požadovaných podmínek, mohou se použít i tyto látky, například oxid uhličitý.
Pro výrobu polymerů z výševroucích monomerů, jako je například styren, kyselina vinyloctová, akrylonitril, methylakrylát, methylmethakrylát a podobně, j e výhodným médiem dusík, vzhledem ke svým fyzikálním vlastnostem a nízké ceně. Rovněž se ve výhodném provedení dává přednost alkanům, jako je například ethan a propan, které zůstávají plynné při relativně nízkých teplotách.
Podle předmětného vynálezu se kapalná složka může zavádět přímo do polymerizačního pásma nebo může být do polymerizačního pásma vnášena například s proudem recyklovaného plynu, nebo s nastřikovaným katalyzátorem nebo kokatályzátorem (pokud je použit). Kapalná složka se například může rozstřikovat nad vrškem fluidního nebo míchaného lože a tak může napomáhat v odstraňování částic, unášených plyny, vycházejícími z lože. V případech, kdy je v reakční nádobě vytvořeno rozšířené pásmo, které napomáhá v odstraňování částic opouštějících společně s plyny fluidní lože, potom se může kapalná složka uvádět do styku s povrchy tohoto pásma a tím napomáhat odstraňování všech částic, které by na něm ulpěly. Kapalná složka se může rozstřikovat do lože v jednom místě nebo ve více místech. Kapalná složka se rovněž může uvádět do styku se stěnami reakční nádoby okolo polymerizačního pásma a tyto omývat, aby pomohla odstraňovat zde přítomné částice. Kapalná složka rovněž může pomáhat k přilnutí katalyzátoru k rostoucím částicím polymeru, aby se posílil další růst částic na požadovanou velikost.
Popis výkresu
Na přiloženém výkrese je schematickým způsobem znázorněno zařízení, které je vhodné k provádění procesů podle vynálezu.
Na tomto výkrese je znázorněn reakční systém s fluidnim ložem, který je zvláště vhodný pro výrobu polymerních materiálů podle předmětného vynálezu. S odkazem na tento výkres je reaktor 10 tvořen reakčním pásmem 12, a pásmem pro snižování rychlosti 14.
Poměr výšky k průměru v reakční zóně může obecně kolísat v rozmezí od asi 2,7 : 1 do asi 4,6 : 1. Tento rozsah se ovšem samozřejmě může měnit k větším nebo menším poměrům a závisí na požadované výrobní kapacitě. Plocha průřezu zóny 14 pro snižování rychlosti se obvykle pohybuje v rozmezí asi 2,6 až asi 2,8-násobku plochy průřezu reakční zóny 12 .
V reakční zóně 12 se vyskytuje lože narůstajících částic polymeru, vytvořených částic polymeru a menšího množství částic katalyzátoru, fluidizovaných kontinuálním průtokem polymerizovatelných a modifikujících plynných složek tvořeným přidávaným plynem a plynem recyklovaným reakčním pásmem. Pro udržení provozuschopného fluidního lože musí být povrchová rychlost plynu nad minimálním průtokem potřebným k fluidizaci, přičemž ve výhodném provedení podle vynálezu je alespoň o 0,03 metru/sekundu vyšší než činí minimální průtočné množství. Povrchová rychlost plynu obyčejně nepřesahuje 1,524 metru/sekundu a obvykle postačuje maximálně rychlost 0,762 metru/sekundu.
Při provádění postupu podle vynálezu je důležité, aby lože vždy obsahovalo částice, které zabraňují vzniku tak zvaných horkých míst a slouží k zachycování a rozptylování katalyzátoru reakční zónou. Při náběhu se obvykle reaktor naplní ložem tvořeným oddělenými částicemi polymeru. Tyto částice mohou být svou povahou totožné s polymerem, který bude vznikat, nebo mohou být odlišné. V případě, že se použije odlišných částic, odtahují se tyto částice z reaktoru jako první produkt společně s částicemi požadovaného vznikajícího polymeru. Případně je fluidní lože vytlačeno fluidním ložem částic požadovaného polymeru.
Částečně nebo plně aktivovaná kompozice prekurzoru a/nebo katalyzátoru, používaná ve fluidním loži, se ve výhodném provedení skladuje pro použití v zásobníku 16 pod vrstvou plynu, který je inertní vůči uložené látce, jako je například dusík, nebo argon.
Fluidizace se dociluje zaváděním velkého množství recyklovaného plynu do lože a tímto ložem, přičemž toto množství je v obvyklém provedení v rozmezí od asi
50-násobku do 150-násobku nastřikovaného množství přidávané kapaliny. Fluidní lože má obecně vzhled husté hmoty složené z individuálně se pohybujících částic vytvořené průtokem plynu ložem. Tlakový pokles (neboli spád) v loži je rovný nebo mírně větší než je hmotnost lože dělená plochou průřezu. Tato hodnota je tedy závislá na geometrických rozměrech reaktoru.
Přidávaná kapalina se může do lože zavádět v místě 18. Složení tohoto přidávaného proudu je určováno plynovým analyzátorem 21. Tento plynový analyzátor stanovuje složení recyklovaného proudu a podle této hodnoty upravuje složení přidávaného proudu takovým způsobem, aby se složení plynu v reakčním pásmu udržovalo v podstatě v ustáleném stavu.
Tento plynový analyzátor je běžný analyzátor plynu, který pracuje běžným způsobem, přičemž pomocí tohoto plynového analyzátoru se stanovuje složení recyklovaného proudu a tím se usnadní udržováni poměru složek v přidávaném proudu. Toto zařízení je k dostání z mnoha zdrojů. Plynový analyzátor 21 je obvykle umístěn tak, aby se do něj přiváděl plyn ze vzorkovacího místa, ležícího mezi zónou 14 pro snižování rychlosti a tepelným výměníkem 24.
Kapalná složka může být do polymerizační zóny zaváděna různými způsoby včetně přímého vstřikování tryskou (na výkrese neznázorněnou) do lože nebo rozstřikováním na horní povrch lože tryskou (neznázorněna), umístěnou nad ložem, což může eliminovat v určitém rozsahu unášení jemných částic proudem recyklovaného plynu. Tato kapalná složka může být zaváděna do polymerační zóny jednoduchým způsobem suspendováním v recyklovaném plynném proudu, který vstupuje do spodní části reaktoru.
Pro zajištění úplné fluidizace se vrací recyklovaný plyn, a v případě potřeby i část přidávaného proudu, do reaktoru recyklačním potrubím 22 v místě 26 pod ložem. Nad místem vstupu recyklovaného proudu je výhodně umístěna rozdělovači deska 28 plynu, která napomáhá fluidizaci lože. Při průchodu ložem recyklující proud odebírá reakční teplo vznikaj ící při polymerační reakci.
Část fluidizačního proudu, která v loži nezreagovala, je z polymerizačního pásma odváděna, ve výhodném provedení převáděním do zóny 14 pro snižování rychlosti, která je umístěna nad ložem a ve které mohou do lože zpětně spadávat unášené částice.
Recyklovaný proud je stlačován.v kompresoru 30. přičemž tento proud potom prochází teplovýměnnou zónou, kde se před návratem do lože odebírá tomuto proudu teplo. Tuto teplovýměnnou zónu obvykle tvoří tepelný výměník 24, který může být horizontálního nebo vertikálního typu. V případě potřeby je možno pro snižování teploty použít více výměníků ve zařazených ve stupních. Rovněž je možné umístit kompresor za výměník tepla nebo mezi více výměníků. Po ochlazení se recyklovaný proud vrací do reaktoru v jeho spodní části v místě 26 a potom se vede přes rozdělovači desku 28 plynu do fluidního lože. Na vstupu do reaktoru může být instalován deflektor plynu 32, pomocí kterého se zabraňuje usazování přítomných částic polymeru a jejich aglomerování na pevnou hmotu a rovněž se tímto způsobem předejde hromadění kapaliny ve spodní části reaktoru, a kromě toho se také usnadní snadný přechod na jiné postupy, které v recyklovaném plynovém proudu obsahují kapalinu, přičemž předtím bylo použito postupu, ve kterém se tato kapalina v recyklovaném proudu nevyskytuje, a naopak. Jako ilustrativní příklad plynového deflektoru, vhodného pro tento účel, je možno uvést přístroj popsaný v patentu Spojených států amerických č. 4 933 149.
Předem zvolená teplota lože se udržuje na v podstatě konstantní výši za ustálených podmínek tím, že se kontinuálně odvádí reakční teplo. V horních vrstvách lože nebyl zaznamenán patrný teplotní gradient. Ve spodní části lože může existovat ve vrstvě asi 15,2 až 30,4 centimetrů teplotní gradient, představující rozdíl teplot mezi teplotou vstupující kapaliny a teplotou zbytku lože.
V činnosti reaktoru má důležitou úlohu dobré rozptýlení plynu. Fluidní lože obsahuje narůstající a vzniklé oddělené čáátice polymeru, jakož i částice katalyzátoru. Protože částice polymeru jsou horké a případně i aktivní, musí se jim zabránit v usazování, protože když se připustí vznik klidné hmoty, potom v nich přítomný aktivní katalyzátor může pokračovat v reakci a vyvolá spečení. Proto je důležité rozptylovat recyklovaný plyn v loži v míře dostatečné k udržení fluidizace v celém loži.
Výhodným prostředkem pro docílení dobrého rozptýlení plynu je rozdělovači deska 28., přičemž touto deskou může být například síto, štěrbinová deska, děrovaná deska, deska s kloboučky a podobně. Prvky desky mohou být všechny nepohyblivé, nebo deska může být pohyblivého typu, což je například ilustrováno a popsáno v patentu Spojených států amerických č.- 3 298 792. Bez ohledu na konstrukci musí tato rozdělovači deska sloužit k rozptylování recyklované kapalinu mezi částice ve spodní části lože, čímž se lože udržuje ve fluidním stavu, a rovněž musí v případě nepracujícího reaktoru sloužit jako opora pro klidné lože částic polymeru.
Výhodným typem rozdělovači desky 28 plynu je deska kovová s otvory rozmístěnými po povrchu. Otvory mají obvykle průměr asi 12,7 milimetru. Tyto otvory prochází deskou. Nad každým otvorem je trojboký železný úhelník 36, který je upevněn k rozdělovači desce 28.. Úhelníky slouží k rozptylování proudu plynu podél povrchu desky, aby se zabránilo vznikání klidových míst v částicích. Navíc tyto prvky brání propadání polymeru otvory ve stavu, kdy je lože usazené na rozdělovači desce.
V recyklovaném proudu může být navíc přítomna jakákoliv kapalina, která je inertní vůči katalyzátoru a reagujícím složkám. Pokud se používá aktivační sloučenina, potom se tyto kapalina výhodně přidává do reakčního systému za tepelným výměníkem 24, přičemž se tato aktivační sloučenina může dodávat do tohoto recyklového systému ze zásobníku 38 potrubím 40.
Při provádění postupu podle tohoto vynálezu se mohou pracovní teploty pohybovat v rozmezí od asi -100 °C do asi 150 °C, přičemž ve výhodném provedení se používá teplot v rozmezí od asi 20 °C do asi 40 °C až asi 120 °C.
Reaktor s fluidním ložem může pracovat při tlacích až do asi 6890 kPa a ve výhodném provedení při tlaku od asi 689 kPa do asi 413 kPa. Provádění postupu při vyšším tlaku podporuje přenos tepla, protože při. rostoucím tlaku se zvyšuje jednotková tepelná kapacita plynu.
Částečně nebo úplně aktivovaná kompozice prekurzoru a/nebo katalyzátoru (v dalším textu bude tato kompozice prekurzoru a/nebo katalyzátoru označována pod společným označením katalyzátor) se nastřikuje do lože v množství rovném její spotřebě v místě 42, které je nad rozdělovači deskou 28.. Ve výhodném provedení podle vynálezu se tento katalyzátor nastřikuje v tom místě lože, kde dochází k dobrému promíchávání s částicemi polymeru. Nastřikováním katalyzátoru v místech nad rozdělovači deskou se zajistí dobrá činnost polymerizačního reaktoru s fluidním ložem. Nastřikování katalyzátoru do oblasti pod rozdělovači deskou může vyvolat počátek polymerizace a případné ucpání rozdělovači desky. Přímé nastřikování do fluidního lože napomáhá stejnoměrnému rozptýlení katalyzátoru v loži, přičemž při této metodě nastřikování se projevuje tendence zabraňovat vzniku lokalizovaných míst s vysokou koncentrací katalyzátoru, která vyvolává vznik horkých míst. Nastřikování katalyzátoru do reaktoru nad ložem může vést k nadměrnému vynášení katalyzátoru do recyklačního potrubí, kde může doj ít k polymerizaci, vedoucí k zanášení potrubí a tepelného výměníku.
Katalyzátor se může nastřikovať do reaktoru různými způsoby. Ve výhodném provedení podle vynálezu se však tento katalyzátor do reaktoru dodává kontinuálně pomocí dávkovače katalyzátoru, jak je popsán například zařízení popsané v patentu Spojených států amerických č. 3 779 712.
Katalyzátor se výhodně do reaktoru zavádí v místě vzdáleném od stěny reaktoru o 20 až 40 % průměru reaktoru a ve výšce asi 5 až 30 % výšky lože.
Pro zavádění katalyzátoru do lože se výhodně používá plyn, který je inertní vůči katalyzátoru, například dusík nebo argon.
Rychlost tvorby polymeru v loží závisí na rychlosti nastřikování katalyzátoru a na koncentraci monomeru, případně monomerů, v proudu vedeném reaktorem. Rychlost výroby je výhodně řízena pouhou úpravou rychlosti nastřikování katalyzátoru.
Protože každá změna v rychlosti nastřikování katalyzátoru změní reakčni rychlost a tedy i množství vznikajícího tepla v loži, upravuje se teplota recyklovaného proudu vstupujícího do reaktoru, směrem k vyšším nebo nižším hodnotám, a sice z toho důvodu, aby se přizpůsobila každé změně množství vznikajícího tepla. Tím se zajistí udržování v podstatě konstantní teploty v loži. Pro zjišťování jakékoliv teplotní změny v loži je užitečné úplné přístrojové vybavení jak pro fluidní lože, tak i pro recyklovaný proud, aby se umožnilo vhodné nastavení teploty recyklovaného proudu buď obsluhou nebo běžným automatickým systémem.
Za daného nastavení pracovních podmínek se fluidní lože v podstatě udržuje na stálé výšce odebíráním části lože jako produktu polymerace stejnou rychlostí, jakou vznikají částice polymerního produktu. Protože množství vznikajícího tepla j'e přímo úměrné rychlosti vytváření produktu, je měření vzrůstu teploty kapaliny napříč reaktorem (rozdíl mezi teplotou kapaliny na vstupu a na výstupu) ukazatelem rychlosti tvorby částicového polymeru za konstantní rychlosti kapaliny, pokud ve vstupující kapalině není žádná odpařitelná kapalina, nebo je přítomna v zanedbatelném množství.
Při odebírání částicového polymerního produktu z reaktoru 10 je žádoucí a výhodné od produktu oddělit kapalinu a vrátit ji do recyklačního potrubí 22. Existuje řada metod a prostředků podle dosavadního stavu techniky, jak toto zajistit. Na přiloženém výkrese je znázorněn jeden z výhodných systémů, používaných k tomuto účelu. Kapalina a produkt se odvádí z reaktoru 10 v místě 44 pro odebírání produktu a přivádí se do výstupní nádrže 46 přes ventil 48. přičemž tímto ventilem může být kulový ventil, který je konstruován tak, aby při otevření minimálně omezoval průtok. Nad a pod výstupní nádrží 46 jsou běžné ventily 50 a 52. přičemž druhý ventil je upraven tak, aby umožňoval průchod produktu do vyrovnávací nádrže 54. Vyrovnávací nádrž na produkt 54 má odvětrávací prostředky, znázorněné potrubím
56., a prostředek pro vstup plynu, znázorněný potrubím 58.. Na základně vyrovnávací nádrže 54 produktu je rovněž vypouštěcí ventil 60., který v otevřené poloze slouží k vypouštění produktu a k dalšímu transportování do skladu. Při otevřeném ventilu 50 se vypouští kapalina do vyrovnávací nádrže 62.
Z vyrovnávací nádrže 62 se tato kapalina odvádí přes filtrační absorbér 64 do kompresoru 66 a potrubím 68 do recyklačního potrubí 22.
Při běžném provozním režimu je ventil 48 otevřený a ventily 50. a 52 jsou zavřené. Produkt a kapalina vstupují do odváděči nádrže 46. Ventil 48 se uzavře a produkt se nechává usadit v této odváděči nádrži 46. Potom se otevře ventil 50 a tím se umožní odvedení kapaliny z odváděči nádrže 46 do vyrovnávací nádrže 62. odkud se kontinuálním stlačováním odvádí zpět do recyklačního potrubí 22. V další fázi postupu se ventil 50 uzavře a otevře se ventil 52 a tímto se veškerý produkt z odváděči nádrže 46 převede do vyrovnávací nádrže 54 na uchovávání produktu. Potom se ventil 52 uzavře. Produkt je pak čištěn profukováním inertním plynem, výhodně dusíkem, který vstupuje do vyrovnávací nádrže 54 na produkt potrubím 58 a odvětrává se potrubím 56.. Potom se produkt vypustí z vyrovnávací nádrže 54 ventilem 60 a potrubím 20 se dopravuje do skladu.
Vlastní sled načasování ventilů se uskutečňuje pomocí běžných programovatelných kontrolních/regulačních prostředků, které jsou v tomto oboru běžně známy. Ventily se navíc mohou udržovat v podstatě prosté aglomerovaných částic tím, že se jimi a potom zpět do reaktoru periodicky prohání proud plynu.
Jiný výhodný systém odvádění produktu, který se může alternativně použít, je popsán a nárokován v patentu Spojených států amerických č. 4 621 952. Tento systém používá alespoň jeden (paralelní) pár nádrží tvořený usazovací nádrží a převáděcí nádrží uspořádaných sériově, přičemž v tomto systému se odděluje plynná fáze, která se potom vrací z horní části usazovací nádrže do místa v blízkosti horního prostoru fluidního lože. Tento výhodný alternativní systém odvádění produktu odstraňuje potřebu rekompresního potrubí s jeho jednotkami 64, 66., 68., jak je znázorněno v systému na přiloženém výkrese.
Reaktor s fluidním ložem je vybaven odpovídajícím odvětrávacím systémem (neznázorněn), který umožňuje odvětrávání lože během náběhu a odstavování reaktoru. Tento reaktor nevyžaduje míchání a/nebo stírání stěn. Recyklační potrubí 22 a jeho součásti (kompresor .30 „ tepelný výměník 24) by měly mít hladký povrch, prostý zbytečných překážek, které by bránily průtoku recyklované kapaliny nebo unášených částic.
Při provádění postupu podle tohoto vynálezu se mohou použít běžné metody pro zabraňování znečištění reaktoru a proti aglomeraci polymerních částic. Jako ilustrativní příklad metod sloužících k zabránění aglomerace částic polymeru je možno uvést postup, při kterém se do systému zavádí jemně rozmělněný zrnitý materiál, což je popsáno v patentech Spojených států amerických č. 4 994 534 a 5 200 477; dále postup přidávání chemických činidel, vytvářejících záporný náboj k vyrovnání kladného náboje nebo přidávání chemických činidel, vytvářejících kladný náboj k vyrovnání záporných napěťových potenciálů, což je popsáno v patentu Spojených států amerických č. 4 803 251.
K zabránění tvorby statického náboje nebo k neutralizování tohoto náboje se mohou do systému rovněž přidávat antistatické látky a to buď kontinuálním způsobem nebo přerušovaně. Pro zajištění provozuschopnosti polymerizace ve fluidním loži a k napomáhání odvádění tepla se může použít provoz .v kondenzačním režimu, jak je popsán v patentech Spojených států amerických č. 4 543 399 a 4 588 790.
Příklady provedení vynálezu
Postup výroby polymerů v plynové fázi s použitím kapalné složky podle předmětného vynálezu bude v dalším ilustrován pomocí konkrétních příkladů provedení, které jsou ovšem pouze ilustrativní a nijak neomezují rozsah tohoto vynálezu.
Příklad 1
V tomto příkladu postupu podle vynálezu se reakční systém s fluidnim ložem provozoval stejným způsobem jako je popsáno výše, přičemž cílem byla výroba terpolymeru ethylen-propylenu a dienu. Tento polymer se vyráběl za těchto reakčních podmínek : teplota v reaktoru 40 °C a tlak v reaktoru 1998 kPa. Parciální tlak (teplota rosného bodu) monomerů a komonomerů v reaktoru činil 620 kPa u ethylenu
- a 1364 kPa u propylenu. Parciální tlak vodíku činil
13,78 kPa. Do polymeřizační zóny reaktoru se vstřikoval monomer ethylidennorbornenu (ENB) v množství 0,24 kg/hodinu. Objem reaktoru činil 1,557 m^ a hmotnost polymeru v reaktoru činila 50,8 kg. Katalyzátorový systém, použitý v tomto příkladu, tvořil acetylacetonát vanadu a diethylaluminiumchlorid jako kokatalyzátor a s ethyltrichloracetát jako promotor. Produkované množství polymeru bylo 9,8 kg/hodinu. Výrobek měl hodnotu viskozity Mooney 55.
Sedmdesát pět procent vstřikovaného ENB bylo inkorporováno polymerizací do polymeru. Nezreagovaný zbytek ENB se rozpustil v polymeru a činil 0', 66 % hmotnosti polymeru. Při množství pryskyřice v reaktoru 50,8 kg bylo množství celkového nezreagovaného ENB 0,34 kg. Pokud by se nezreagovaný ENB v reaktoru plně vypařil, jeho parciální tlak by činil 4,66 kPa.
Při teplotě 40 °C je tlak nasycení v případě ethylenu 15073 kPa, v případě propylenu 2323 kPa a v případě ENB
1,8 kPa. Protože parciální tlaky ethylenu a propylenu uvnitř reaktoru byly značně nižší než jejich tlaky nasycení, nebyl přítomen žádný kondenzovaný ethylen nebo propylen. Vypočtený parciální tlak nezreagovaného ENB v reaktoru byl však značně vyšší než jeho tlak nasycení. Proto ENB musel zůstat v kapalném stavu a musel se absorbovat do polymeru.
Příklad 2
Podle tohoto příkladu se v reakčním systému s fluidním ložem vyráběl ethylen-propylenový dřeňový terpolymer, což bylo prováděno stejným způsobem jako je uvedeno výše, za těchto reakčních podmínek: teplota v reaktoru 40 °C a tlak
2503.8 kPa. Parciální tlaky monomerů a komonomerů v reaktoru činily 620 kPa u ethylenu a 1364 kPa u propylenu. Parciální tlak vodíku byl 15,16 kPa a dusíku 500,5 kPa. Do polymerizačního pásma reaktoru se vstřikoval monomer ethylidennorbornenu (ENB) v množství 0,24 kg/hodinu. Objem , a reaktoru činil 1,55 m a hmotnost polymeru v reaktoru činila
50.8 kg. V tomto příkladu použitý katalytický systém byl tvořen acetylacetonátem vanadu s diethylaluminiumchloridem jako kokatalyzátorem a s ethyltrichloracetátem jako promotorem. Produkované množství bylo 9,08 kg/hodinu.
Výrobek měl hodnotu viskozity Mooney 55.
Ze vstřikovaného ENB se do polymeru při pólymerizaci inkorporovalo 75 %. Nezreagovaný zbytek ENB se rozpustil v polymeru, přičemž jeho podíl odpovídal 0,66 % z hmotnosti polymeru. Při množství polymeru přítomného uvnitř reaktoru
50,8 kg bylo množství celkového nezreagovaného ENB 0,34 kg. Pokud by se nezreagovaný ENB v reaktoru úplně vypařil, jeho parciální tlak by činil 4,66 kPa.
Při teplotě 40 ’C je tlak nasycení v případě ethylenu 15073 kPa, v případě propylenu 2323 kPa a v případě ENB 1,80 kPa. Protože parciální tlaky ethylenu a propylenu v reaktoru byly značně nižší než jsou jejich tlaky nasycení nebyl přítomen žádný kondenzovaný ethylen nebo propylen. Vypočtený parciální tlak nezreagovaného ENB v reaktoru byl však značně vyšší než jeho tlak nasycení. Proto ENB musel zůstat v kapalném stavu a musel se absorbovat do polymeru.
Příklady 3-6
Příklady 3-10 jsou dále uvedeny ve formě tabulky, kde j sou uvedeny pracovní podmínky pro výrobu různých polymerů postupem podle vynálezu. V těchto příkladech je ilustrováno provádění postupu podle vynálezu za použití různých systémů katalyzátorů a různých složení recyklovaného plynu.
Výrobek | Příklad č. | |
3 Polybutadien | 4 SBR | |
Reakční podmínky | ||
Teplota (°C) | 40 | 40 |
Tlak (kPa) | 689 | 758 |
Povrchová rychlost (m/s) | 0,53 | 0,61 |
Produkované množství (kg/h) | 13,60 | 11,34 |
Celkový objem reaktoru (m3 ) | 1,55 | 1,55 |
Objem reakční zóny (m3) | 0,21 | 0,21 |
Výška lože (m) | 2,13 | 2,13 |
Průměr lože (m) | 0,36 | 0,36 |
Hmotnost lože (kg) | 50,80 | 50,80 |
Recyklovaný plyn - složení | ||
N2 | 20 | 27,3 |
Butadien | 80 | 72,5 |
Styren | - | 0,2 |
Akrylonitril | - | - |
Katalyzátor | Co(acac)3 * | Co(acac)3 * |
Kokatalyzátor | Triethyl | Triethyl |
aluminium | aluminium |
Nastřikované množství těžkého monomeru (kg/hod) | ||
Butadien | 20 „9 | 4,36 |
Styren | - | 9,46 |
Akrylonitril | - | - |
Složení polymeru | ||
Butadien | 100 | 25 |
Styren | - | 75 |
Akrylonitril |
* Triacetylacetonát kobaltu * * Dicyklopentadienylzirkoniumdimethyl * * * Methylaluminoxan
Výrobek | Příklad č. | |
5 ABS | 6 Polystyren | |
Reakční podmínky | ||
Teplota (°C) | 40 | 40 |
Tlak (kPa) | 1378 | 689 |
Povrchová rychlost (m/s) | 0,46 | 0,46 |
Produkované množství (kg/h) | 9,07 | 18,1 |
Celkový objem reaktoru (m*’) | 1,55 | 1,55 |
Objem reakční zóny (m^) | 0,21 | 0,21 |
Výška lože (m) | 2,13 | 2,13 |
Průměr lože (m) | 0,36 | 0,36 |
Hmotnost lože (kg) | 50,80 | 50,80 |
Recyklovaný plyn - složení | ||
N2 | 58,0 | 99,7 |
Butadien | 39,9 | - |
Styren | 0,15 | 0,3 |
Akrylonitrii | 1,95 | - |
Katalyzátor | Co(acac)3‘ | Cp2ZrMe2 * * |
Kokatalyzátor | Triethyl | Triethyl |
aluminium | aluminium |
Nastřikované množství těžkého monomeru (kg/hod) | ||
Butadien | 1,12 | - |
Styren | 6,95 | 20,14 |
Akrylonitril | - | — |
Složení polymeru | ||
Butadien | 8 | - |
Styren | 69 | 100 |
Akrylonitril | 23 |
Triacetylacetonát kobaltu
Dicyklopentadienylzirkoniumdimethyl
Methylaluminoxan
Příklad 7
V tomto příkladu podle vynálezu se za pomoci dále popsaného reakčního systému s fluidním ložem vyráběn polybutadien, přičemž byl tento systém provozován za použití dále uvedených podmínek. Polymer byl vyráběn za těchto reakčních podmínek : Teplota v reaktoru 55 °C a celkový tlak 689 kPa. Parciální tlak butadienu v reaktoru byl 551 kPa. Parciální tlak dusíku byl 137,8 kPa. Jako katalytický systém byl v tomto příkladu použil tris(acetylacetonát) kobaltu. Tento katalytický systém je možno nanést na oxid křemičitý nebo je možno jej zavést do reaktoru jako roztok v methylenchloridu. Jako kokatalyzátor byl použit methylaluminoxan. Nástřik katalyzátoru a kokatalyzátoru byl upraven tak, aby molový poměr Al k Co činil 400 : 1.
V ustáleném stavu se nástřik monomeru do reakčního systému prováděl tak, že jeho nastřikované množství činilo 21,68 kg/hodinu. Sušené saze N-650 se do reaktoru dodávaly v průtočném množství 9,1 kg/hodinu. Monomer butadienu opouštěl reaktor v odváděném proudu rychlostí
6,8 kg/hodinu. Po úpravě obsahu sazí činilo produkované množství 13,61 kg/hodinu. Výrobek měl viskozitu Mooney ML (1+4 @100 °C) o hodnotě 55. Ostatní podmínky jsou pro příklad 7 uvedeny v tabulce.
Za ustáleného stavu se do reaktoru zavádělo celkem
21,7 kg/hodinu butadienu a celkem z toho 20,41 kg/hodinu opouštělo reaktor jako plyn v odváděném plynovém proudu nebo jako polymer. Rozdíl 1,27 kg/hodinu musí činit nezreagovaný kapalný butadien v polymeru opouštějícím reaktor. Protože polymer odváděný z reaktoru je totožný v polymerem v loži, musí polymer v loži obsahovat stejný podíl kapalného monomeru, to znamená, že v 50,80 kg lože polymeru musí být přítomno 4,72 kg rozpuštěného kapalného monomeru.
a
Objem reaktoru činil 1,55 m . Při parciálním tlaku 551 kPa je v plynné fázi v reaktoru obsaženo 17,05 kg butadienu. Obsah nezpolymerizovaného butadien v reaktoru činil 21,77 kg (to znamená 17,5 + 4,7 ).
Pokud by byl všechen butadien v plynné fázi tohoto reaktoru, měl by parciální tlak 716,5 kPa a jeho teplota kondenzace by byla 61 C. Proto je reaktor s teplotou 55°C provozován pod teplotou kondenzace monomeru přítomného v polymerizačním pásmu. Přítomnost tohoto kapalného monomeru v reaktoru s plynnou fází navíc nezpůsobuje aglomeraci polymeru.
Výrobek | Příklad č. | |
7 Polybutadien | 8 SBR | |
Reakční podmínky | ||
Teplota (°C) | 55 | 55 |
Tlak (kPa) | 689 | 758 |
Povrchová rychlost (m/s) | 0,53 | 0,60 |
Produkované množství (kg/h) | 13,6 | 11,34 |
Celkový objem reaktoru (m~*) | 1,55 | 1,55 |
Objem reakční zóny (m3) | 0,21 | 0,21 |
Výška lože (m) | 2,13 | 2,13 |
Průměr lože (m) | 0,36 | 0,36 |
Hmotnost lože (kg) | 50,80 | 50,80 |
Recyklovaný plyn - složení | ||
N2 | 20 | 27,3 |
Butadien | 80 | 72,5 |
Styren | - | 0,2 |
Akrylonitril | - | - |
Isopren | - | - |
Katalyzátor | Co(acac)3* | CpTiClj |
Kokatalyzátor | MAO*** | MAO*** |
Nastřikované množství | ||
monomeru (kg/hod) | ||
Butadien | 21,70 | 5,19 |
Styren | - | 9,46 |
Akrylonitril | - ' | - |
Isopren | - | - |
Celkové množství odvedeného | ||
monomeru (kg/h) | 6,81 | 0,45 |
Složení polymeru (% hmot.) | ||
Butadien | 100 | 25 |
Styren | - | 75 |
Akrylonitril |
Triacetylacetonát kobaltu rovněž difenylether
Methylaluminoxan
Výrobek | Příklad č. | |
9 ABS | 10 Polyisopren | |
Reakčni podmínky | ||
Teplota (°C) | 55 | 65 |
Tlak (kPa) | 1378 | 689 |
Povrchová rychlost (m/s) | 0,46 | 0,53 |
Produkované množství (kg/b) | 9,07 | 13,6 |
Celkový objem reaktoru (nr) | 1,55 | 1,55 |
Objem reakčni zóny (m-’) | 0,21 | 0,21 |
Výška lože (m) | 2,13 | 2,13 |
Průměr lože (m) | 0,36 | 0,36 |
Hmotnost lože (kg) | 50,80 | 50,80 |
Recyklovaný plyn - složení | ||
N2 | 58,0 | 70 |
Butadien | 39,9 | - |
Styren | 0,15 | - |
Akrylonitril | 1,95 | - |
Isopren | - | 30 |
Katalyzátor | CpTiCl3 | tíci4 |
Kokatalyzátor | MAO*** | TEAL** |
Nastřikované množství | ||
monomeru (kg/hod) | ||
Butadien | 0,18 | - |
Styren | 6,96 | - |
Akrylonitril | 3,21 ’ | - |
Isopren | - | 16,07 |
Celkové množství odvedeného | ||
monomeru (kg/h) | 0,45 | 0,90 |
Složení polymeru (% hmot.) | ||
Butadien | 8 | - |
Styren | 69 | - |
Akrylonitril | 100 |
Triacetylacetonát kobaltu rovněž difenylether Methylaluminoxan
Příklady 11 až 21
Příklad 11
Do reaktoru s plynnou fází a s promíchávaným ložem, který byl udržován na konstantní teplotě 22 °C, bylo podle tohoto postupu přidáno 1,91 kg sušených sazí ve formě prášku jako pomocné látky pro fluidizaci. K tomuto podílu bylo přidáno 0,017 kg ethylaluminiumseskvichloridu (EASC).
V další fázi postupu bylo přidáno 0,28 kg 1,3-butadienu a dostatečné množství dusíku, aby byl celkový tlak v reaktoru upraven na 2170 kPa. V další fázi bylo zahájeno nastřikování malého množství naneseného katalyzátoru C0CI2(pyridin)4. Současně bylo zahájeno nastřikování malého množství roztoku kokatalyzátoru ethylaluminiumseskvichloridu v isopentanu o koncentraci 10 % hmotnostních. Nastřikovaná množství byla upravena tak, aby bylo dosaženo molárního poměru Al : Co 15 : 1. Během 2,2 hodiny, kdy probíhala polymerizační reakce, bylo přidáno celkem 3,11 kg dodatečně přidávaného butadienu, který nahradil butadien, který zpolymeroval nebo byl odveden. Prostřednictvím malého odventilovávaného proudu z reaktoru bylo odstraněno během polymerizace celkem 0,1 kg butadienu. Na konci polymerizace se zastavilo přidávání katalyzátoru a kokatalyzátoru. Potom byl reaktor odtlakován a obsah reaktoru byl zbaven zbylého butadienu propláchnutím dusíkem. Z reaktoru byl potom vypuštěn polymer. V produktu se nevyskytovaly žádné hrudky, které by naznačovaly, že došlo k aglomeraci. Produkt byl naopak ve formě sypkého, jemného zrnitého prášku. Reaktor se otevřel a vyčistil, aby se zajistilo odvedení veškerého produktu. Celková hmotnost získaného produktu byla upravena vzhledem k sazím, které byly na počátku přidány. Zbytek (2,60 kg) bylo množství polymeru butadienu, který vznikl
-Λběhem vsázkového procesu, a který byl přítomen při zastavení reaktoru. Protože se do reaktoru přidalo celkem 3,38 kg (to znamená 3,1 + 0,28) butadienu a po výstupu z reaktoru bylo získáno celkem 2,7 kg (to znamená 2,6 + 0,1) butadienu, který byl odveden z reaktoru ve formě polymeru a v kontinuálním odvětrávání, muselo po ukončení polymerizace v reaktoru zůstat 0,68 kg monomeru butadienu. Tento podíl monomeru se odvedl při odtlakovávání reaktoru a při proplachování reaktoru.
Objem reaktoru byl 61,7 litrů. Při teplotě 22 °C činil tlak par 1,3-butadienu 241,2 kPa. Hmotnost butadienu, který byl přítomen v reaktoru jako plyn ve stavu nasycení, by tedy činila 0,33 kg. Z celkového množství 0,68 kg nezpolymerovaného butadienu, který byl přítomen v reaktoru při zastavení, muselo být nejvýše 0,33 kg ve fázi páry a zbytek (0,35 kg) musel být přítomen ve formě zkondenzované fáze rozpuštěné v polymeru. Reaktor tedy pracoval při teplotě pod teplotou kondenzace přítomného monomeru. Podíl 0,35 kilogramu kapalného monomeru společně s 2,6 kilogramu polymeru dalo dohromady 6,1 kg zkondenzovaného monomeru butadienu na 45,36 kg polybutadienu. Přesto přítomnost kapalného monomeru v reaktoru s plynnou fází nevyvolala aglomeraci polymeru. Další podrobnosti postupu podle tohoto příkladu jsou uvedeny v tabulce.
Postupy podle příkladů 12 - 21 byly provedeny stejně jako postup v příkladu 11, avšak se změnami, uvedenými v tabulce. Některé konkrétní detaily těchto změn jsou uvedeny v následujícím popisu.
Postup přípravy naneseného katalyzátoru pro příklad 12
Do baňky o objemu 500 mililitrů propláchnuté suchým dusíkem bylo přidáno 31,0 gramu oxidu křemičitého (aktivovaný při teplotě 600 ’C) a 7,272 g CoCl2(pyridin)4.
K tomuto podílu bylo přidáno 150 mililitrů CH2C12. Takto získaná suspenze byla potom několik minut promíchávána a potom bylo odstraněno rozpouštědlo za použití vakua.
Příprava roztoku katalyzátoru pro příklad 18
Do baňky propláchnuté suchým dusíkem bylo přidáno 1,684 gramu kobalttrisacetylacetonátu. K tomuto podílu bylo potom přidáno 100 mililitrů suchého CH2Cl2· Takto získaná směs byla potom několik minut promíchávána a přelita do natlakovaného kovového válce, přičemž takto byla potom dávkována do reaktoru ve formě roztoku.
Příklad 14
Do reaktoru v plynné fázi a s míchaným ložem bylo podle tohoto provedení jako pomocné látky pro dosažení fluidního stavu použito 1,90 kilogramu suchých práškových sazí. K tomuto podílu bylo potom přidáno 0,020 kilogramu methylaluminoxanu (MAO). Potom bylo přidáno 0,46 kilogramu
1,3-butadienu a přivedeno bylo dostatečné množství dusíku, aby se docílil celkový tlak v reaktoru 2171,9 kPa. Potom bylo zahájeno přidávání malých množství katalyzátoru CoCl2(pyridin)4. Současně se začalo s přidáváním malých množství kokatalyzátoru MAO ve formě roztoku o koncentraci 10 % hmotnostních v toluenu. Nastřikování těchto látek bylo nastaveno tak, aby bylo dosaženo molárního poměru Al ; Co o hodnotě 607 : 1. Během 1,33 hodiny polymerizační reakce se přidalo dalších 2,94 kilogramu butadienu, aby se nahradil butadien, který zpolymerizoval nebo se odvětral. V počáteční dávce a v plynule prováděných nastřikovaných množstvích MAO roztoku bylo přivedeno celkem 0,46 kg toluenu. Malý odvětrávací proud z reaktoru odnesl během polymerizace celkem 0,095 kg butadienu a 0,002 kg toluenu. Na konci polymerizace sa zastavilo přidávání katalyzátoru a kokatalyzátoru. Reaktor byl potom odtlakován a obsah reaktoru byl vyčištěn od zbylého butadienu a toluenu propláchnutím dusíkem. Polymer byl z reaktoru odveden. Produkt neobsahoval shluky, které by naznačovaly, že došlo k aglomeraci. Produkt byl naopak ve formě sypkého, jemného prášku. Reaktor byl potom otevřen a vyčištěn, aby se zajistilo získání veškerého produktu. Celková hmotnost získaného pevného produktu se upravila vzhledem k sazím, které byly vneseny na počátku. Zbytek (2,63 kg) představoval množství butadienového polymeru vyrobeného během šarže, který byl v reaktoru přítomen při jeho zastavení. Protože se do reaktoru přidalo celkem 3,40 kilogramu (to znamená 2,94 + 0,46 kilogramu) butadienu a protože reaktor opustilo celkem 2,73 kilogramu (to znamená 2,63 + 0,1 kilogramu) butadienu jako polymer a v kontinuálním odvětrávanéra proudu, muselo po polymerizaci zůstat v reaktoru 0,67 kg monomeru butadienu. Tento monomer se odstranil z reaktoru při jeho odtlakování a při proplachování jeho obsahu.
Objem reaktoru činil 61,7 duP. Při teplotě 20°C byl tlak par 1,3-butadienu 241 kPa. Hmotnost butadienu, přítomného v reaktoru jako plyn ve stavu nasycení, tedy činí 0,33 kg. Z celkového množství 0,67 kg nezpolymerizovaného butadienu, který byl v reaktoru přítomen při zastavení, může být nejvýše 0,67 kg ve fázi páry a zbytek (0,34 kg) musel být přítomen v kondenzované fázi rozpuštěné například v polymeru. Reaktor tedy pracoval při teplotě pod teplotou kondenzace přítomného monomeru. Množství 0,34 kg kapalného monomeru spolu s 2,63 kg polymeru znamená, že na 45,3 kg polybutadienu připadá 5,93 kg zkondenzovaného monomeru butadienu.
Podobně, protože se do reaktoru vneslo 0,46 kg toluenu a celkem reaktor v kontinuálním odvětrávání opustilo 0,002 kg toluenu, muselo být v reaktoru při ukončení polymerizače přítomno 0,46 kg toluenu. Tento toluen se mohl odstranit z reaktoru při jeho odtlakování a proplachování obsahu. Při teplotě 20°C je tlak par toluenu 3,17 kPa. Hmotnost toluenu v reaktoru ve formě plynu by tedy činila 0,007 kg. Z celkových 0,46 kg toluenu, přítomného v reaktoru při jeho zastavení, může být tedy nejvýše 0,007 kg ve formě páry a zbytek (0,45 kg) musel být přítomen v kondenzované formě, například rozpuštěný v polymeru. Reaktor tedy pracoval při teplotě pod teplotou kondenzace přítomného toluenu. Množství 0,45 kg kapalného toluenu s 2,63 kg polymeru tedy dává 7,79 kg kondenzovaného monomeru butadienu na 45,3 kg polybutadienu.
V tomto příkladu bylo tedy v reaktorů s plynnou fází celkem 13,73 kg zkondenzovaného butadienu a toluenu na 45,3 kg polybutadienu a přesto přítomnost těchto kapalných složek nevyvolala aglomeraci polymeru. Další podrobnosti o tomto příkladu jsou v tabulce.
Příklad č.
12
Produkt Polybutadien Polybutadien
Podrobnosti o katalyzátorech
Katalyzátor Kobaltdichloridpyridin na oxidu křemičitém
Kokatalyzátor | 10 % EASC v isopentanu | 15 % DEACO v toluenu |
Pracovní podmínky Teplota reakce (”C) | 22 | 23 |
Parciální tlak BD (kPa) | 207 | 207 |
Vyrobený polymer (kg) | 2,59 | 2,86 |
Doba reakce 2 | hodiny 10 minut | 3 hodiny |
Analýza produktu % sazí, analýza N-650 | 44 | 38 |
Průměrná velikost částic sítovou analýzou (mm) | 0,016 | 0,048 |
Nastřikovaný poměr hliník/katalyzátor* | 15 | 28 |
Obsah kobaltu v polymeru (ppm) 55 | 81 | |
Redukovaná viskozita (dl/g) | 1,5 | 1,0 |
Viskozita Mooney ML (1+4 @ 100°C) % cis-1,4 | 93 | 42 92 |
molární poměr Al k přechodovému kovu při kontinuálním nastřikovánx
Produkt | Příklad č. | |
13 Polybutadien | 14 Polybutadien | |
Podrobnosti o katalyzátorech | ||
Katalyzátor | kobaltacetyl- | kobaltdichlo- |
acetonát na | ridpyridin na | |
oxidu křemi- | oxidu křemi- | |
čitém | čitém | |
Kokatalyzátor | 10 % EASC | 15 % MAO |
v isopentanu | v toluenu | |
Pracovní podmínky | ||
Teplota reakce (°C) | 20 | 20 |
Parciální tlak BD (kPa) | 207 | 207 |
Vyrobený polymer (kg) | 2,45 | 2,63 |
Doba reakce 2 Analýza produktu | hodiny 15 minut | 1 hodina 20 minut |
% sazí, analýza N-650 | 44 | 45 |
Průměrná velikost částic | ||
sítovou analýzou (mm) | 0,038 | 0,086 |
Nastřikovaný poměr | ||
hliník/katalyzátor | 11 | 607 |
Obsah kobaltu v polymeru (ppra | i) 94 | 19 |
Redukovaná viskozita (dl/g) | 1,0 | 3,6 |
Viskozita Mooney ML | ||
(1+4 @ 100°C) | 42 | |
% cis-1,4 | 92 | 98,4 |
* molární poměr Al k přechodovému kovu při kontinuálním nastřikování
Produkt | Příklad č. | |
15 Polybutadien | 16 Polybutadien | |
Podrobnosti o katalyzátorech | ||
Katalyzátor | kobaldichlo- | kobaltdichlo- |
ridpyridin na | ridpyridin-IPPD | |
oxidu křemi- | diamin na oxidu | |
čitém | křemičitém | |
Kokatalyzátor | 10 % MAO | 15 % EASC |
v toluenu | v toluenu | |
Pracovní podmínky | ||
Teplota reakce (°C) | 20 | 20 |
Parciální tlak BD (kPa) | 207 | 207 |
Vyrobený polymer (kg) | 1,91 | 2,95 |
Doba reakce Analýza produktu | 1 hodina | 4 hodiny 30 minut |
% sazí, analýza N-650 | 56 | 44 |
Průměrná velikost částic | ||
sítovou analýzou (mm) | 0,091 | 0,040 |
Nastřikovaný poměr | ||
hliník/katalyzátor | 385 | 62 |
Obsah kobaltu v polymeru (ppm) 45 | 84 | |
Redukovaná viskozita (dl/g) | 1,0 | 1,1 |
Viskozita Mooney ML | ||
(1+4 @ 100’C) | 40 | |
% cis-1,4 | 95,7 | 96 |
x V katalyzátoru byl přítomen N-isopropyl-N’-fenyl-pfenylendiamin v množství 15 molu na mol kobaltu * molární poměr Al k přechodovému kovu při kontinuálním nastřikování
Příklad č. | ||
Produkt | 17 Polybutadien | 18 Polybutadien |
Podrobnosti o katalyzátorech | ||
Katalyzátor | kobaltoktoát na oxidu křemičitém čitém | kobaltacetylacetonát na oxidu křemi- čitém |
Kokatalyzátor | 15 % DEACO v toluenu | 15 % DEAC v isopentanu |
Pracovní podmínky | ||
Teplota reakce (eC) | 20 | 20 |
Parciální tlak BD (kPa) | 207 | 172 |
Vyrobený polymer (kg) | 3,09 | 2,59 |
Doba reakce 3 Analýza produktu | hodiny 10 minut | 4 hodiny 30 minut |
% sazí, analýza N-650 | 41 | 44 |
Průměrná velikost částic | ||
sítovou analýzou (mm) Nastřikovaný poměr | 0,033 | velikost nezměřena |
hliník/katalyzátor * | 10 | 45 |
Obsah kobaltu v polymeru (ppm) 195 | 45 | |
Redukovaná viskozita (dl/g) Viskozita Mooney ML (1+4 @ 100°C) | 1,0 | 0,7 |
% cis-1,4 | 92,1 | 90 |
* molární poměr Al k přechodovému kovu při kontinuálním nastřikování
Produkt | Příklad č. | |
19 Polybutadien | 20 Polybutadien | |
Podrobnosti o katalyzátorech | ||
Katalyzátor | cyklopenta- dientitanium- trichlorid | oktoát niklu |
Kokatalyzátor | 10 % MAO | 10 % TEAL |
Pracovní podmínky | v toluenu | 10 % bf3 etherát |
Teplota reakce (’C) | 50 | 50 |
Parciální tlak monomeru (kPa) | 413 | 413 |
Doba reakce Analýza produktu | 2 hodiny | 4 hodiny |
% sazí, analýza N-650 | 40 | 40 |
Nastřikovaný poměr | ||
hliník/katalyzátor* | 385 | 62 |
Molární poměr hliníku k přechodnému kovu v kontinuálně prováděném nástřiku
Produkt | Příklad č. 21 Polyisopren |
Podrobnosti o katalyzátorech | |
Katalyzátor | TÍCI4-difenylether |
Kokatalyzátor | TIBA |
Pracovní podmínky | > |
Teplota reakce (°C) | 50 |
Parciální tlak monomeru (kPa) | 172 |
Doba reakce | 4 hodiny |
Analýza produktu | |
% sazí, analýza N-650 | 40 |
Nastřikovaný poměr hliník/katalyzátor* | 10 |
Molární poměr hliníku k přechodnému kovu v kontinuálně prováděném nástřiku
Příklady 22 až 29
Příklad 22
Podle tohoto příkladu bylo do reaktoru s plynnou fází a s míchaným ložem, který byl udržován na konstantní teplotě 60 °C, jako pomocné látky pro udržení fluidního stavu použito 1,72 kilogramu sušených práškových sazí. K tomu se přidalo 0,025 kilogramu TIBA, to znamená triisobutylaluminia. Potom bylo přidáno 0,84 kilogramu
1,3-butadienu a dostatek dusíku, aby se ustavil celkový tlak v reaktoru na 2171,9 kPa abs. Potom bylo zahájeno přidávání malých množství neodekanoátu neodymu na oxidu křemičitém zpracovaném DEAC. Současně bylo zahájeno přidávání malých množství roztoku obsahujícího 10 % hmotnostních triisobutylaluminia v isopentanu jako kokatalyzátoru. Nastřikované množství bylo upraveno tak, aby se docílil molový poměr Al : Nd na 7 : 1. Během polymerizační reakce, která probíhala po dobu 2,8 hodiny, bylo přidáno celkem 3,14 kilogramu dodatečného množství butadienu jako náhrada butadienu, který zpolymerizoval při reakci, nebo se odvětral. Malý odvětrávaný proud z reaktoru odnesl během polymerizace celkem 0,43 kilogramu butadienu. Na konci polymerizace se zastavilo přidávání katalyzátoru a kokatalyzátoru. Reaktor se odtlakoval a jeho obsah se zbavil zbytkového butadienu propláchnutím dusíkem. Polymer se z reaktoru odvedl. Produkt neobsahoval aglomeráty, které by naznačovaly spečení katalytických částic. Produkt byl naopak ve formě sypkého, jemného prášku. Reaktor se otevřel a vyčistil, aby se zajistilo, zda byl získán všechen produkt. Celková hmotnost pevného produktu, který se vyrobil tímto postupem, se upravila s ohledem na podíl sazí, které byly na počátku vneseny. Zbytek (2,42 kg) bylo množství butadienového polymeru, které se během šarže vytvořilo a které bylo přítomno při zastavení reaktoru. Protože bylo do reaktoru přivedeno celkem 3,98 kilogramu butadienu a reaktor opustilo celkem 2,85 kilogramu butadienu ve formě polymeru a v kontinuálním odvětrávaném proudu, muselo být v reaktoru po ukončení činnosti přítomno 1,13 kilogramu monomeru butadienu. Tento monomer musel být tedy z reaktoru odstraněn při jeho odtlakovávání a při proplachování jeho obsahu.
Objem reaktoru činil 61,7 dm^. Při teplotě 60 ’C byl tlak par butadienu 710,2 kPa. Hmotnost butadienu, který byl v reaktoru přítomen jako nasycený plyn, by tedy činila 0,85 kg. Z celkového množství 1,13 kilogramu nezpolymerizovaného butadienu, který byl přítomen při zastavení reaktoru, by tedy mohlo být nejvýše 0,85 kilogramu ve formě páry a zbytek (0,28 kilogramu) musel být přítomen ve fázi zkondenzované, například rozpuštěné v polymeru. Reaktor se tedy provozoval při teplotě, která byla nižší, než teplota kondenzace přítomného monomeru.
Podíl 0,28 kilogramu kapalného monomeru spolu s 2,42 kilogramu polymeru tedy činí 5,16 kilogramu zkondenzovaného monomeru butadienu na '54,36 kg polybutadienu. Přesto přítomnost tohoto kapalného monomeru v reaktoru, pracujícího v plynné fázi, nevyvolala aglomeraci polymeru.
Postupy podle příkladů 23 až 29 byly prováděny stejným způsobem jako postup podle příkladu 22, avšak se změnami, vyznačenými v tabulce.
Postup přípravy roztoku katalyzátoru pro příklad 23.
Podle tohoto provedení bylo do baňky, vypláchnuté suchým dusíkem, vloženo 12,32 gramu roztoku neodekanoátu neodymu v hexanu (5,4 % hmotnostního Nd v hexanu). K tomu se přidalo 85 mililitru suchého hexanu. K tomuto roztoku se přidaly 3 mililitry 1,5 M Et2AlCl (1,0 ekvivalent Al/Nd). Směs se promíchala, přelila do tlakového kovového válce a do reaktoru byla tato směs nastřikována ve formě roztoku.
Postup přípravy naneseného katalyzátoru pro příklad 24.
Podle tohoto provedení bylo do baňky o objemu 500 mililitrů, propláchnuté suchým dusíkem, přidáno 78,15 gramu oxidu křemičitého (aktivace při 600 eC) a 250 mililitrů suchého hexanu. Potom bylo pomalu přidáváno 40 mililitrů
1,5 M Et2AlCl a tato směs byla promíchávána po dobu 60 minut při teplotě místnosti. Roztok se ochladil a pomalu se přidalo 117 gramů roztoku versatátu neodymu v hexanu (4,9 % hmotnostní Nd). Tento roztok byl potom promícháván po dobu 30 minut míchal a pak se použité rozpouštědlo odstranilo za použití vakua.
Příklad
24
Produkt Poiybutadien Poiybutadien
Katalyzátory podrobně
Katalyzátor
Neodekanoát neodymu v hexanu
Kokatalyzátor % TIBA v isopentanu
Versatát neodymu na oxidu křemičitém zpracovaném
DEAC % TIBA v isopentanu
Pracovní podmínky
Teplota při reakci (°C)
Parciální tlak monomeru (kPa)
Vyrobený polymer (kg) Doba reakce
434
3,1 5 hodin
434
2,6 hodiny 30 minut
Analýza produktu % sazí N-650 42 (zjištěno analýzou)
Průměrná velikost částic sítovou analýzou (mm) 1,93
Poměr přidávání katalyzátor/kokatalyzátor* 21
Obsah Nd v polymeru (ppm) 132
Redukovaná viskozita (dl/g) 12,8 Viskozita Mooney (gum.)
ML(l+4 @ 100°C) % 1,4-cis 99,1
0,43
288
10,3 molární poměr Al ke kovu vzácných zemin v kontinuálním nástřiku
Produkt | Příklad | |
25 Polybutadien | 26 Polybutadien | |
Katalyzátory podrobně | ||
Katalyzátor | Versatát | Neodekanoát |
neodymu | neodymu | |
na oxidu | na oxidu | |
křemičitém | křemičitém | |
zpracovaném | zpracovaném | |
DEAC | DEAC | |
Kokatalyzátor | DIBAH : TIBA | 10 % DIBAH |
v poměru 1 3 v isopentanu | v isopentanu | |
Pracovní podmínky | ||
Teplota při reakci (’C) | 60 | 60 |
Parciální tlak monomeru (kPa) | 434 | 434 |
Vyrobený polymer (kg) | 2,9 | 2,03 |
Doba reakce | 2 hodiny 15 minut | 3 hodiny |
Analýza produktu | ||
% sazí N-650 (zjištěno analýzou) | 41 | 42 |
Průměrná velikost částic sítovou analýzou (mm) Poměr přidávání | 0,45 | 0,33 |
katalyzátor/kokatalyzátor | * 9,5 | 11 |
Obsah Nd v polymeru (ppm) | 179 | 415 |
Redukovaná viskozita (dl/g) 7,6 | 4,9 | |
Viskozita Mooney (gum.) ML(l+4 .@ 100°C) | 90 | |
% 1,4-cis | 96,2 | 97 |
molární poměr Al ke kovu vzácných zemin v kontinuálním nástřiku
Produkt | Příklad | |
27 Polybutadien | 28 Polybutadien | |
Katalyzátory podrobně | ||
Katalyzátor | Neodekanoát neodymu na oxidu křemičitém | Neodekanoát neodymu na oxidu křemičitém |
zpracovaném DEAC | zpracovaném DEAC | |
Kokatalyzátor | 10 % DIBAH | 10 % DIBAH |
v | isopentanu | v isopentanu |
Pracovní podmínky | ||
Teplota při reakci (°C) | 60 | 60 |
Parciální tlak | ||
monomeru (kPa) | 434 | 434 |
Vyrobený polymer (kg) | 2,62 | 1,81 |
Doba reakce 1 hodina 45 minut | 1 hodina 35 mim | |
Analýza produktu | ||
% sazí N-650 (zjištěno analýzou) | 36 | 39 |
Průměrná velikost částic | ||
sítovou analýzou (mm) Poměr přidávání | 0,69 | 0,76 |
katalyzátor/kokatalyzátor* | 28 | 29 |
Obsah Nd v polymeru (ppm) | 150 | 200 |
Redukovaná viskozita (dl/g) Viskozita Mooney (gum.) | 4,2 | 3,7 |
ML(l+4 @ 100°C) | 62 | 39 |
% 1,4-cis | 96,5 | 95,6 |
molární poměr Al ke kovu vzácných zemin v kontinuálním nástřiku
Produkt | Příklad 29 Polyisopren |
Katalyzátory podrobně | |
Katalyzátor | Neodekanoát neodymu na oxidu křemičitém zpracovaném DEAC |
Kokatalyzátor | 10 % DIBAH v isopentanu |
Pracovní podmínky | |
Teplota při reakci (’C) | 65 |
Parciální tlak monomeru (kPa) | 241 |
Vyrobený polymer (kg) Doba reakce | 4 hodiny |
Analýza produktu | |
% sazí N-650 (zjištěno analýzou) | 40 |
Průměrná velikost částic sítovou analýzou (mm) Poměr přidávání katalyzátor/kokatalyzátor * Obsah Nd v polymeru (ppm) Redukovaná viskozita (dl/g) Viskozita Mooney (gum.) ML(l+4- @ 100C) % 1,4-cis |
molárni poměr Al ke kovu vzácných zemin v kontinuálním nástřiku
Příklad 30
Podle tohoto provedení postupu podle vynálezu se výše popsaný reakční systém s fluidním ložem provozoval způsobem popsaným níže, přičemž vyráběným produktem byl polybutadien. Polymer se vyráběl za těchto reakčních podmínek: teplota v reaktoru 60°C a celkový tlak 827,4 kPa. Parciální tlak monomeru butadienu uvnitř reaktoru byl 655 kPa. Parciální tlak dusíku byl 165,5 kPa. Při provádění postupu podle tohoto příkladu se používal katalytický systém, tvořený neodekanoátem neodymu naneseným na oxidu křemičitém zpracovaném DEAC, s triisobutylaluminiem jako kokatalyzátorem. Nástřik katalyzátoru a kokatalyzátoru se upravil tak, aby molární poměr Al k Nd činil 60 : 1.
V ustáleném stavu se monomer dodával do reakčního systém v množství 20,9 kilogramu/hodinu. Sušené saze N-650 se do reaktoru dodávaly v množství 9,1 kilogramu/hodinu.
V odvětrávacích proudech odcházel monomer butadienu z reaktoru v množství 5,9 kilogramu/hodinu. Po úpravě na obsah sazi se polymer vyráběl v množství 13,6 kg/h. Produkt měl viskozitu Mooney ML(l+4@ 100°C) 55. Další podmínky postupu podle příkladu 30 jsou uvedeny v tabulce.
V ustáleném stavu se do reaktoru dodávalo
20,9 kilogramu/hodinu butadienu a celkem 19,5 kilogramu opouštělo reaktor jako plyn v odvětrávaném proudu nebo jako polymer. Rozdíl 1,4 kilogramu/hodinu musel být nezreagovaný monomer butadienu v polymeru, který opouštěl reaktor.
Protože odebíraný polymer byl totožný s polymerem v loži, musel polymer v loži obsahovat stejný podíl kapalného monomeru, to znamená, že zde muselo být v loži o hmotnosti
50,7 kilogramu polymeru rozpuštěno 5,4 kilogramu kapalného monomeru.
«3
Objem reaktoru byl 1557,6 dm . Při parciálním tlaku
661,9 kPa bylo v plynné fázi reaktoru 20,1 kg butadienu. Celkové množství nezpolymerizovaného butadienu v reaktoru tedy činilo 25,5 kilogramu (to znamená 20,1 + 5,4). Kdyby všechen tento butadien byl naráz v plynné fázi reaktoru, měl by parciální tlak 861,9 kPa a jeho teplota kondenzace by byla 69 °C. Proto reaktor při teplotě 60°C pracoval pod teplotou kondenzace monomeru, který byl přítomen v polymerizačním pásmu. Přítomnost tohoto kapalného monomeru navíc nevyvolala aglomeraci polymeru.
Příklad 31
Podle tohoto provedení postupu podle vynálezu se polymerizace prováděla stejným způsobem jako je uvedeno v příkladu 30, ovšem s tím rozdílem, že se katalyzátor neodekanoát neodymu dodával jako roztok v hexanu. Další podrobnosti tohoto příkladu jsou v tabulce.
Příklad 32
Podle tohoto provedení postupu podle vynálezu se v reakčním systému s fluidním ložem, popsaném výše, vyráběl polyisopren postupem popsaným detailněji v dalším textu. Polymer se vyráběl za těchto reakčních podmínek; Teplota v reaktoru 65 “Ca celkový tlak 689,5 kPa. Parciální tlak monomeru isoprenu v reaktoru činil 206,9 kPa. Parciální tlak dusíku byl 482,7 kPa. V tomto příkladu se použil katalytický systém, tvořený neodekanoátem neodymu naneseným na oxidu křemičitém, který byl zpracován DEAC, s triisobutyl-aluminiem jako kokatalyzátorem. Nástřik katalyzátoru a kokatalyzátoru se upravil tak, aby molový poměr Al k Nd byl 60 : 1. V ustáleném stavu se do reakčního systému dodával monomer v množství 16 kilogramů/hodinu. Sušené saze N-650 se do reaktoru dodávaly v množství 9,1 kilogramu/hodinu. Monomer isoprenu odcházel z reaktoru v odvětrávacím proudu v množství 0,91 kilogramu/hodinu. Polymer se vyráběl v množství 13,6 kilogramu/hodinu, přičemž tato hodnota je upravena na obsah sazí. Výrobek měl viskozitu Mooney ML(l+4@, 100 °C) 55. Další podmínky jsou uvedeny pro příklad 32 v následující tabulce.
V ustáleném stavu se do reaktoru dodávalo 16 kilogramu/hodinu isoprenu a celkem 14,5 kilogramu/hodinu opouštělo reaktor v odvětrávacím proudu nebo jako polymer. Rozdíl 1,5 kilogramu/hodinu musel být nezreagovaný kapalný monomer isoprenu v polymeru, odcházejícím z reaktoru.
Protože odcházející polymer byl totožný s polymerem v loži, musel polymer v loži obsahovat stejný podíl kapalného monomeru, to znamená, že v 50,7 kilogramech lože polymeru muselo být 5,8 kilogramu rozpuštěného kapalného monomeru.
Objem reaktoru činil 1557,6 dm3. Při parciálním tlaku
206,9 kPa bylo v plynné fázi reaktoru 7,79 kilogramu isoprenu. Nezpolymerizovaný isopren ν’ reaktoru tedy činil celkem 13,5 kilogramu (to znamená 7,8 + 5,7). Pokud by tento isopren byl naráz v plynné fázi reaktoru, měl by parciální tlak 375,8 kPa a jeho teplota kondenzace by činila 80 “C, Proto reaktor při 65 *C pracoval pod teplotou kondenzace monomeru přítomného v polymerizačním pásmu. Přítomnost tohoto kapalného monomeru v plynné fázi reaktoru navíc nevyvolala aglomeraci polymeru.
Příklad 33
Podle tohoto provedení postupu podle vynálezu se polymerizače prováděla stejným způsobem jako je uvedeno v příkladu 32 s tím rozdílem, že použitým katalyzátorem byl neodekanoát neodymu, dodávaný jako roztok v hexanu. Další podrobnosti provedení podle tohoto příkladu jsou uvedeny v následující tabulce.
Výrobek
Příklad
31
Polybutadien Polybutadien
Reakční podmínky
Teplota (°C) | 60 | 60 |
Tlak (kPa) | 827,4 | 827,4 |
Povrchová rychlost (cm/s) | 50,3 | 50,3 |
Produkované množství (kg/h) | 13,6 | 13,6 |
Celkový objem reaktoru (dm3) | 1557,6 | 1557,6 |
Objem reakčního pásma (dm3) | 212,4 | 212,4 |
Výška lože (m) | 2,13 | 2,13 |
Průměr lože (m) | 0,36 | 0,36 |
Hmotnost lože (kg) | 50,8 | 50,8 |
Recyklovaný plyn-složení (mol %)
N2 | 20 | 20 |
Butadien | 80 | 80 |
Isopren | - | - |
Katalyzátor | Neodekanoát | Neodekanoát |
neodymu na | neodymu | |
oxidu křemičitém zpracovaném DEAC | v hexanu | |
Kokatalyzátor Nastřikované množství monomeru (kg/hod) | TIBA . | TIBA |
Butadien | 20,9 | 20,9 |
Isopren | - | - |
Odvětrávání monomeru (kg/h) | 5,9 | 5,9 |
Složení polymeru (% hmot) | ||
Butadien | 100 | 100 |
Isopren | - | - |
Výrobek | Příklad 32 Polybutadien | 33 Polybutadien |
Reakční podmínky | |||
Teplota (°C) | 65 | 65 | |
Tlak (kPa) | 689,5 | 689,5 | |
Povrchová rychlost (cm/s) | 50,3 | 50,3 | |
Produkované množství | (kg/h) u (dm3) (dm3) | 13,6 | 13,6 |
Celkový objem reaktor | 1557,6 | 1557,6 | |
Objem reakčního pásma | 212,4 | 212,4 | |
Výška lože (m) | 2,13 | 2,13 | |
Průměr lože (m) | 0,36 | 0,36 | |
Hmotnost lože (kg) | 50,8 | 50,8 |
Recyklovaný plyn-složení (mol %)
N2 | 70 | 70 |
Butadien | - | - |
Isopren | 30 | 30 |
Katalyzátor | Neodekanoát neodymu na oxidu křemičitém zpracovaném DEAC | Neodekanoát neodymu v hexanu |
Kokatalyzátor | TIBA | TIBA |
Nastřikované množství monomeru (kg/hod) | ||
Butadien | __ | |
Isopren | 16 | 16 |
Odvětrávání monomeru (kg/h) | 0,91 | 0,91 |
Složení polymeru (% hmot) | ||
Butadien | - | - |
Isopren | 100 | 100 |
Příklad 34
V tomto příkladu byl použit reaktor s fluidním ložem, obecně znázorněný na obrázku. Reaktor měl spodní část o výšce asi 3 metry a průměru 0,36 metru a horní část o výšce asi 4,5 metru a průměru 0,6 metru. Ke katalyzování reakce podle tohoto příkladu byl použit prekursor katalyzátoru. Tento prekursor se připravil rozstřikovacím sušením roztoku chloridu hořečnatého, chloridu titanu a tetrahydrofuranu s oxidem křemičitým získaným pyrolýzou. Výsledná pevná látka se suspendovala v minerálním olej i Kaydol při koncentraci asi 28 % hmotnostních pevných látek. Prekursor se zaváděl do polymerizačního pásma pomocí isopentanu a dusíku jako nosných plynů. Povrchová rychlost plynu činila asi 0,55 metrů/sekundu. Do reaktoru se rovněž přidávalo triethylaluminium ve formě roztoku v isopentanu o koncentraci 5 % hmotnostních. Minerální olej (Kaydol) se použil jako kapalná složka a přidával se do recyklovaného plynu bezprostředně před vstupem do reakční nádoby. Výsledky podle tohoto příkladu j sou souhrnně uvedeny v následuj ící tabulce.
Katalyzátor :
Titan (% hmotnostní pevných látek) 2,47
THF (% hmot. pevných látek) 25
Koncentrace pevných látek v prekursoru (% hmotnostní) 28
Reakčni podmínky :
Teplota v reaktoru (°C) 85
Tlak v reaktoru (kPa) 2413,3
H2/C2(mol) 0,009
C6/C2 (mol) 0,035
Parciální tlak C2 (kPa) 227,5
Koncentrace iC^ ( mol %) 10
Doba prodlevy (hodiny) 2,6
Rychlost přidávání katalyzátoru (cnr/hodinu) 8,5
-a
Rychlost přidávání kokatalyzátoru (cm /hodinu) 190 Kapalná složka v loži (% hmotnostní) 9,05
I
Příklady 35* až 37
V těchto příkladech byl použil reaktor, který je obecně znázorněný na obrázku. Tento reaktor měl dolní oddíl o výšce asi 3 metry a průměru 0,33 metru a horní oddíl o výšce asi 4,8 metru a průměru 0,6 metru. Ve všech příkladech byl použit katalyzátor, který byl získán z prekurzoru vyrobeného impregnováním oxidu křemičitého jako nosičového materiálu, zpracovaného triethylaluminiem, komplexem chlorid hořečnatý/chlorid titanu/tetrahydrofuran, Nejprve se oxid křemičitý sušil při teplotě 600 “C, aby se odstranila voda a většina povrchových silanolů, potom se tento materiál zpracoval chemicky triethylaluminiem, aby se dále pasivovaly zbývající silanoly. Usušený sypký prekursor se pak dále redukoval roztokem diethylaluminiumchloridu v tetrahydrofuranu na konečný katalyzátor. Katalyzátor byl potom zaváděn do polymerizačního pásma reaktoru pomocí dusíku jako nosného plynu. Povrchová rychlost plynu činila asi 0,55 metrů za sekundu. Do reaktoru se rovněž dodával roztok triethylaluminia v isopentanu o koncentraci 5 % hmotnostních.
Jako kapalná složka byl v postupu podle příkladu 35 použit silikonový olej (L-45, 500 cSt, produkt firmy OSi Specialty Chemicals lne., Danbury, Connecticut, USA).
V příkladu 36 byl jako kapalná složka použit n-oktan.
V příkladu 37 byl použit roztok alfa-olefinů C^g (asi 75 % cetenu) v minerálním oleji (Nujol) o koncentraci 35 % hmotnostních. Výsledky jsou souhrnně uvedeny v následující tabulce.
TABULKA
Příklad | 35 | 36 | 37 |
Složení katalyzátoru : Titan (% hmot.) | 1,22 | 1,08 | 1,15 |
DEAC/THF (mol) | 0,6 | 0,2 | 0,4 |
TnHAL/THF (mol) | 0,6 | 0,23 | 0,16 |
Reakční podmínky : Teplota reaktoru (°C) | 82 | 69 | 80 |
Tlak v reaktoru (kPa) | 2171,9 | 2171,9 | 2171,9 |
H2/C2 (mol) | 0,253 | 0,218 | 0,202 |
C6/C2 (mol) | 0,073 | 0,075 | 0,0 |
Kapalná složka v loži (% hmot.) | 10,23 | 12,53 | 9,27 |
Parciální tlak C2 (kPa) | 262 | 241 | 220,6 |
N2 % obj. | 82 | 81,6 | 87 |
Doba prodlevy (hodiny) | 3,2 | 3,8 | 3,4 |
Nástřik kokatalyzátoru (cm^/hod.) | 135 | 135 | 135 |
V každém z těchto příkladů bylo lože udržováno ve fluidním stavu, přičemž byl podle těchto postupů získán sypký produkt. V provedení postupu podle příkladu 37 byl do polyethylenového polymeru inkorporován ceten. V provedení postupu podle příkladu 36 byl z lože odebrán vzorek asi 500 mililitrů částic polymeru a reakčních plynů a tyto částice se nechaly usadit bez chlazení v přítomnosti ethylenu o tlaku asi 2171,9 kPa. Vzorek byl mírně exotermní, ale částice se neslepily, přičemž oktan se odpařil. Inkorporování hexenu do kopolymerů v postupu podle příkladu 36 bylo mírně vyšší než v podobných postupech, v nichž však nebyl přítomen oktan. V každém z příkladů bylo množství jemných podílů omezeno ve srovnání s podobnými postupy, kde se nepoužila kapalná složka. To potvrzuje, že kapalná složka může v polymerizačním pásmu ovlivnit morfologii částic polymeru.
Příklad 38
Podle tohoto postupu byl proveden studený modelový test, aby byl vyhodnocen vliv volné kapaliny ve fluidním loži. Tento systém udržovaný ve fluidním stavu plynem měl objem 907 dmJ obsahoval 25 kilogramů polymeru z příkladu 2. Docílení fluidního stavu bylo provedeno za pomoci cirkulujícího dusíku, přičemž teplota se udržovala na asi 40 °C. Do fluidní směsi bylo přidáno 4,2 kg oktenu. Při teplotě 40 'C činilo množství oktenu, potřebné k nasyceni fluidního systému 155 gramů a množství, které mohlo být absorbováno polymerem činilo asi 2,75 kilogramu. V celém systému cirkulovaly mikrokapičky oktenu. Test byl prováděn po dobu 5 hodin.
Příklady 39 až 43
V těchto příkladech byl použit reaktor, obecně znázorněný na obrázku. Reaktor měl dolní oddíl o výšce asi 12,3 metru a průměru 3,9 metru. Ke katalyzování reakce byl použit prekursor. Tento prekursor byl připraven rozstřikovacím sušením roztoku chloridu hořečnatého/chloridu titanu/tetrahydrofuranu s oxidem křemičitým získaným pyrolýzou, přičemž tento prekurzor byl podobný prekursoru, který byl použit v postupu podle příkladu 35. Výsledná pevná látka byla suspendována v minerálním oleji Kaydol, přičemž konečná koncentrace pevných látek byla asi 28 % hmotnostních. Tento prekursor byl zavádě do polymerizačního pásma pomocí n-hexanu a dusíku jako nosných plynů. Povrchová rychlost plynů v reaktoru byla asi 0,63 metru/sekundu. Do reaktoru byl rovněž přidáván roztok triethylaluminia v n-hexanu o koncentraci 5 % hmotnostních nastřikováním do proudu recyklovaného plynu bezprostředně před vstupem do reaktoru. Do tohoto recyklovaného plynného proudu byl rovněž nastřikován bezprostředně před vstupem do reakční nádoby kapalný n-hexan. Tento proud byl dodáván při teplotě okolí. Množství dodávaného n-hexanu postačovalo na doplnění n-hexanu, ztraceného v polymerizačním pásmu ve formě odebíraného polyethylenu, tak aby hmotnostní procentický podíl kondenzátu v plynech, vháněných do reaktoru, byl v podstatě konstantní. Výsledky postupů podle těchto příkladů jsou souhrnně uvedeny v následující tabulce.
Příklad | 39’ | 40 | 41* |
Produkt: Hustota (g/cm3) | 0,963 | 0,963 | 0,926 |
Index toku taveniny | 8,2 | 8,2 | 49 |
Reakční podmínky: Teplota (°C) | 108 | 108 | 89 |
Tlak (kPa) | 2413,3 | 2413,3 | 2413,3 |
Tlak C2 (kPa) | 1227,3 | 1206,6 | 744,6 |
Komonomer C4/C2 . H2/C2 | 0,33 | 0,32 | buten 0,32 0,80 |
Produktivita katalyzátoru (kg produktu/kg katalyzátoru) | 4960 | 5630 | 2960 |
Kapalná složka | n-hexan | n-hexan | n-hexan |
Vstupní teplota reaktoru (°C) | 64 | 85 | 49 |
Hustota recyklovaného plynu (g/cm3) | 0,02 | 0,028 | 0,022 |
Ethylen (mol %) | 49 | 49 | 30 |
Dusík (mol %) | 15,4 | 10,6 | 22,9 |
1-buten (mol %) Vodík (mol %) | 16 | 16 | 9,6 24 |
Zkondenzovaná kapalina v recyklovaném plynu na vstupu do reaktoru (% hmot) | 0 | 21,5 | 0 |
Vypočtená teplota rosného bodu (’C) | -35 | 108 | 22 |
Produkované množství (kg/hodinu) | 13665 | 24334 | 14346 |
* Porovnávací příklad |
Příklad | 42 | 43 |
Produkt Hustota (g/cm3) | 0,963 | 0,926 |
Index toku taveniny | 48 | 52 |
Reakční podmínky: Teplota (°C) | 88 | 87 |
Tlak (kPa) | 2413,3 | 2413,3 |
Tlak C2 (kPa) | 758,4 | 758,4 |
Komonomer | buten | buten |
c4/c2 | 0,32 | 0,32 |
h2/c2 | 0,79 | 0,79 |
Produktivita katalyzátoru (kg produktu/kg katalyzátoru) | 3220 | 3990 |
Kapalná složka | n-hexan | n-hexan |
Vstupní teplota reaktoru (’C) | 65 | 65 |
Hustota recyklovaného | • | |
plynu (g/cm3) | 0,026 | 0,028 |
Ethylen (mol %) | 30 | 30 |
Dusík (mol %) | 20,8 | 19,1 |
l-buten (mol %) | • 9,7 | 9,7 |
Vodík (mol %) | 24 | 24 |
Zkondenzovaná kapalina v recyklovaném plynu na vstupu do reaktoru, (% hmotnostní) | 17,9 | 23,9 |
Vypočtená teplota rosného bodu (°C) | 89 | 95 |
Produkované množství (kilogramy/hodinu) | 21338 | 22563 |
V příkladech 39 až 43 je dokumentována zvýšená produktivita postupu podle vynálezu, jestliže se pracuje v reaktoru s teplotou blížící-se teplotě rosného bodu.
V této souvislosti je třeba poznamenat, že v příkladech 42 a 43 vyhodnocení rosného bodu převyšuje skutečnou provozní teplotu. Ve skutečnosti tato teplota rosného bodu odpovídá provozní teplotě v polymerační zóně a zkondenzovaný hexan je v kapalné fázi. Tento hexan je absorbován v polymeru a neprojevuje se ve vyhodnocení teploty rosného bodu.
V příkladech 42 a 43 se určitý podíl strženého kapalného hexanu objevuje v plynech na výstupu z reaktoru. Na základě hmotnostní bilance v reaktoru je v plynech opouštějících reaktor v příkladu 42 přítomno asi 0,5 až asi 0,7 hmotnostního procenta kapaliny, a v příkladu 43 je přítomno asi 5 až asi 8 procent hmotnostních kapaliny v těchto plynech odváděných z reaktoru.
SíitoŽ advoJtóí £23 OQ F8AHA 2, HMťWS i
-o x>( χ: ό r- 70 > σ> σ) s C· --1 7i £ > o 5 σ —< c; c x —' o
O co
ÍO’
PATENTOVÉ σ
o czx
NÁROKY
Claims (36)
- r<íc n<1. Způsob výroby polymeru reakcí jednoho monomeru nebo více monomerů ve fluidním loži reakční nádoby, která má polymerizační pásmo, obsahující lože z rostoucích částic polymeru, vyznačující se tím, že se (a) do uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně zavádí jeden monomer, nebo více monomerů;(b) do uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně zavádí alespoň jeden polymerizační katalyzátor;(c) je v uvedeném polymerizačním pásmu přítomna alespoň jedna kapalná složka v množství větším, než je množství, které se může absorbovat v polymerních částicích, takže množství uvedené kapalné složky, které je v přebytku vzhledem k množství, které může být absorbováno částicemi polymeru, bylo schopné zůstat v kapalné fázi v celém polymerizačním pásmu;(d) se z uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně odvádí polymerní produkt;(e) se z polymerizačního pásma kontinuálně odtahují plyny, které se stlačují a chladí k recyklování do polymerizačního pásma; a dále (f) se polymerizačním pásmem kontinuálně udržuje dostatečný průtok plynu, aby se lože udrželo ve fluidním stavu, přičemž tento průtok plynu je tvořen recyklovaným plynem, odtaženým z polymerizačního pásma.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se přidává kapalná složka v množství alespoň 1 % hmotnostní vztaženo na hmotnost fluidního lože.
- 3. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že kapalná složka je přítomna v množství v rozmezí od asi 1 % hmotnostního do asi 40 % hmotnostních, vztaženo na hmotnost fluidního lože.
- 4. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že v podstatě všechna kapalná složka, přítomná v polymerizačním pásmu, je absorbována nebo adsorbována v částicích nebo na částicích polymeru.
- 5. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že polymerem je polyolefin, který je vyroben exotermickou reakcí.
- 6. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že alespoň j eden monomer j e zvolen ze skupiny zahrnuj ící ethylen, propylen, 1-buten, isobuten, 1,3-butadien a isopren.
- 7. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že polyolefinem je kopolymer ethylenu, a v kapalné složce je přítomen jeden komonomer nebo více komonomerů.-
- 8. Způsob podle nároku 7, vyznačující setím, že . uvedený j eden komonomer nebo více komonomerů zahrnuj i alfa-olefiny, které obsahují asi 12 až asi 40 atomů uhlíku.
- 9. Produkt získaný podle nároku 8.
- 10. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že kapalná složka obsahuje alespoň jeden z fyzikálních nebo chemických modifikátorů, nebo jedno aditivum pro polymer.
- 11. Produkt získaný podle nároku 11.
- 12. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že vypočtená teplota rosného bodu není o více než 2 °C pod průměrnou celkovou teplotou polymeračního pásma.
- 13. Způsob podle nároku 12, vyznačující se tím, že vypočtená teplota rosného bodu kapalného monomeru není o více než 0,5 “C pod celkovou průměrnou teplotou v polymerizačním pásmu.
- 14. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že kapalná složka je přítomna v množství dostatečném ke zvýšení produkovaného množství polymeru alespoň o asi 5 % ve srovnání s výrobou podle v podstatě téhož způsobu, kde však byla nahražena alespoň jedna kapalná složka inertním, nekondenzovatelným plynem.
- 15. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že kapalná složka je přítomna v množství, postačujícím k tomu, aby se podstatně vyloučila přítomnost částic polymeru, které mají největší rozměr nižší než asi 100 μπι, v plynech odtahovaných z polymerizačního pásma.
- 16. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že je přítomen dostatek kapalné složky, aby umožnil snížit výšku lože na úroveň nižší než by byla úroveň získaná při v podstatě stejném způsobu, avšak při nahražení uvedené kapalné složky inertním nekondenzovatelným plynem.
- 17. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že katalyzátor obsahuje metalocenovou sloučeninu.
- 18. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že alespoň část alespoň jedné kapalné složky je ve styku se stěnami reakční nádoby, obklopujícími polymerizační pásmo.
- 19. Způsob výroby polymeru reakcí jednoho monomeru nebo více monomerů ve fluidním loži reakční nádoby, která má polymerizační pásmo, obsahující lože z rostoucích částic polymeru, vyznačující se tím, že (a) se do uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně zavádí jeden monomer, nebo více monomerů;(b) se do uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně zavádí alespoň jeden polymerizační katalyzátor;(c) se z uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně odvádí polymerní produkt;(d) se z polymerizačního pásma kontinuálně odtahují plyny, které se stlačují a chladí, aby se do polymerizačního pásma recyklovaly;(e) je v polymerizačním pásmu přítomna alespoň jedna kapalná složka, přičemž tato uvedená kapalná složka je schopna existovat v polymerizačním pásmu v kapalné fázi v takovém množství, aby plyny, odtahované z polymerizačního pásma, obsahovaly alespoň část alespoň jedné kapalné složky v plynné fázi; a že (f) se polymerizačním pásmem kontinuálně udržuje dostatečný průtok plynu, aby se lože udrželo ve fluidním stavu, přičemž tento průtok plynu je tvořen recyklovaným plynem, odtaženým z polymerizačního pásma.
- 20. Způsob podle nároku 19, vyznačující se tím, že uvedeným polymerem je polyolefin.
- 21. Způsob podle nároku 20, vyznačující se tím, že alespoň jeden monomer je zvolen ze skupiny zahrnující ethylen, propylen, l-buten, isobuten, 1,3-butadien a isoprenem.
- 22. Způsob podle nároku 21, vyznačující se tím, že v plynech, odtahovaných z polymerizačního pásma, je přítomen dostatek kapalné složky a stržené kapaliny, aby se snížilo zanášení potrubí a zařízení, používaných k recyklování plynů do polymerizačního pásma.
- 23. Způsob podle nároku 20, vyznačující se tím, že kapalná fáze kapalné složky v plynech odtahovaných z polymerizačního pásma vytváří mlhu.
- 24. Způsob výroby polymeru reakcí jednoho monomeru nebo více monomerů ve fluidním loži reakční nádoby, která má polymerizační pásmo, obsahující lože z rostoucích částic polymeru, vyznačující se tím, že (a) se do uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně zavádí jeden monomer, nebo více monomerů;(b) se do uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně zavádí alespoň jeden polymerizační katalyzátor;(c) je v uvedeném polymerizačním pásmu přítomna alespoň jedna kapalná složka, která je schopná existovat v polymerizačním pásmu v kapalné fázi v množství, postačujícím k tomu, aby se v polymerizačním pásmu podstatně odstranila tvorba statické elektřiny.(d) se z uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně odvádí polymerní produkt;(e) se z polymerizačního pásma kontinuálně odtahují plyny, které se stlačují a chladí, aby se do polymerizačního pásma recyklovaly; a že (f) se polymerizačním pásmem kontinuálně udržuje dostatečný průtok plynu, aby se lože udrželo ve fluidním stavu, přičemž tento průtok plynu je tvořen recyklovaným plynem odtaženým z polymerizačního pásma.
- 25. Způsob podle nároku 24, vyznačující se tím, že se alespoň část jedné kapalné složky zavádí nad lože polymeru.
- 26. Způsob podle nároku 24, vyznačující se tím, že alespoň část alespoň jedné kapalné složky je ve styku se stěnami reakční nádoby, které obklopují polymerizační pásmo.
- 27. Způsob výroby polymeru reakcí jednoho monomeru nebo více monomerů ve fluidním loži reakční nádoby, která má polymerizační pásmo, obsahující lože z rostoucích částic polymeru, vyznačující se tím, že (a) se do uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně zavádí jeden monomer, nebo více monomerů;(b) se do uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně zavádí alespoň jeden polymerizační katalyzátor;(c) se z uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně odvádí polymerní produkt;(d) se z polymerizačního pásma kontinuálně odtahují plyny, které se stlačují a chladí, aby se do polymerizačního pásma recyklovaly;(e) je v polymerizačním pásmu alespoň jedna kapalná složka, která je schopná existence v kapalné fázi v polymerizačním pásmu v množství postačuj ícím k podstatnému snížení přítomnosti částic polymeru, které mají největší rozměr nižší než asi 100 μπι v plynech, odtahovaných z polymerizačního pásma; a že (f) se polymerizačním pásmem kontinuálně udržuje dostatečný průtok plynu, aby se lože udrželo ve fluidním stavu, přičemž tento průtok plynu je tvořen recyklovaným plynem, odtaženým z polymerizačního pásma.
- 28. Způsob podle nároku 27, vyznačující se tím, že uvedeným polymerem je polyolefin, přičemž reakce je exotermická.
- 29. Způsob podle nároku 28, vyznačující se tím, že alespoň jedna kapalná složka je schopna absorbování polymerem.
- 30. Způsob podle nároku 28, vyznačující se tím, že v podstatě všechna kapalná složka, přítomná v polymerizačním pásmu, je absorbována nebo adsorbována v částicích nebo na částicích polymeru.
- 31. Způsob výroby polymeru reakcí jednoho monomeru nebo více monomerů ve fluidnim loži reakční nádoby, která má polymeřizační pásmo, obsahující lože z rostoucích částic polymeru, které jsou při teplotě v polymerizačním pásmu lepkavé, vyznačující se tím, že (a) se do uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně zavádí jeden monomer nebo více monomerů;(b) se do uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně zavádí alespoň jeden polymeřizační katalyzátor;(c) je v polymerizačním pásmu přítomna alespoň jedna kapalná složka, schopná existovat v kapalné fázi v polymerizačním pásmu v množství dostatečném k tomu, aby v podstatě zabránila nežádoucí aglomeraci částic polymeru v polymerizačním pásmu;(d) se z uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně odvádí polymerní produkt;(e) se z polymerizačního pásma kontinuálně odtahují plyny, které se stlačují a chladí, aby se do polymerizačního pásma recyklovaly;(f) se polymerizačním pásmem kontinuálně udržuje dostatečný průtok plynu, aby se lože udrželo ve fluidním stavu, přičemž tento průtok plynu je tvořen recyklovaným plynem, odtaženým z polymerizačního pásma.
- 32. Způsob podle nároku 31, vyznačující se tím, že uvedeným polymerem je polyolefin, přičemž polymerizace je exotermická.
- 33. Způsob podle nároku 32, vyznačující se tím, že alespoň jedna kapalná složka má omezenou rozpustnost v polymeru a že uvedená kapalná složka je v polymerizačním pásmu přítomna v množství, převyšujícím množství, které se může v polymeru rozpustit.
- 34. Způsob podle nároku 32, vyznačující se tím, že uvedený polymerizační proces se provádí v přítomnosti inertního částicového materiálu.
- 35. Způsob podle nároku 32, vyznačující se tím, je v tomto procesu přítomno dostatečné množství alespoň jedné kapalné složky ke zlepšení morfologie částic polymeru ve srovnání s postupem, který je v podstatě stejný, ale ve kterém je kapalná složka nahražena inertním, nekondenzovatelným plynem.
- 36. Způsob výroby polymeru exotermickou reakcí jednoho monomeru, nebo více monomerů v reakčni nádobě s fluidním ložem,, která má polymerizační pásmo, obsahující lože z rostoucích částic polymeru, vyznačující se tím, že (a) se do uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně zavádí jeden monomer, nebo více monomerů;(b) se do uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně zavádí alespoň jeden polymerizační katalyzátor;(c) se z uvedeného polymerizačního pásma kontinuálně nebo přerušovaně odvádí polymerní produkt;(d) se z polymerizačního pásma kontinuálně odtahují plyny, které se stlačují a chladí pro recyklování do
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08284797 US5453471B1 (en) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | Gas phase polymerization process |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ32097A3 true CZ32097A3 (en) | 1997-06-11 |
Family
ID=23091570
Family Applications (3)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ97320A CZ32097A3 (en) | 1994-08-02 | 1995-08-02 | Polymerization process in gaseous phase |
CZ97297A CZ29797A3 (en) | 1994-08-02 | 1995-08-02 | Process for preparing polydienes in gaseous phase |
CZ97296A CZ29697A3 (en) | 1994-08-02 | 1995-08-02 | Process for preparing polydienes in gaseous phase |
Family Applications After (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ97297A CZ29797A3 (en) | 1994-08-02 | 1995-08-02 | Process for preparing polydienes in gaseous phase |
CZ97296A CZ29697A3 (en) | 1994-08-02 | 1995-08-02 | Process for preparing polydienes in gaseous phase |
Country Status (22)
Country | Link |
---|---|
US (3) | US5453471B1 (cs) |
EP (6) | EP0856530B1 (cs) |
JP (4) | JP3819933B2 (cs) |
KR (4) | KR100240565B1 (cs) |
CN (3) | CN1171793A (cs) |
AT (4) | ATE197055T1 (cs) |
AU (3) | AU691957B2 (cs) |
BR (3) | BR9503534A (cs) |
CA (4) | CA2196675A1 (cs) |
CZ (3) | CZ32097A3 (cs) |
DE (4) | DE69530872T2 (cs) |
ES (4) | ES2194244T3 (cs) |
FI (1) | FI970457A (cs) |
HU (3) | HUT78022A (cs) |
MX (3) | MX9700804A (cs) |
MY (1) | MY115976A (cs) |
NO (1) | NO970464L (cs) |
PL (3) | PL318527A1 (cs) |
SK (1) | SK14897A3 (cs) |
TW (3) | TW311142B (cs) |
WO (3) | WO1996004321A1 (cs) |
ZA (3) | ZA956458B (cs) |
Families Citing this family (368)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6025448A (en) | 1989-08-31 | 2000-02-15 | The Dow Chemical Company | Gas phase polymerization of olefins |
US6538080B1 (en) | 1990-07-03 | 2003-03-25 | Bp Chemicals Limited | Gas phase polymerization of olefins |
US5733988A (en) * | 1994-06-29 | 1998-03-31 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Process for reducing polymer build-up in recycle lines and heat exchangers during polymerizations employing butadiene, isoprene, and/or styrene |
US5859156A (en) * | 1995-08-31 | 1999-01-12 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Vapor phase synthesis of rubbery polymers |
US5652304A (en) * | 1995-08-31 | 1997-07-29 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Vapor phase synthesis of rubbery polymers |
CA2190301A1 (en) | 1995-11-22 | 1997-05-23 | Robert Joseph Noel Bernier | Curable ethylene-alpha olefin-diene elastomer |
CA2190678A1 (en) | 1995-11-22 | 1997-05-23 | Robert Joseph Noel Bernier | Process for preparing elastomeric compounds from granular elastomers and polymers and articles manufactured therefrom |
CA2190302A1 (en) | 1995-11-22 | 1997-05-23 | Gregory George Smith | Process for preparing vulcanizable elastomeric compounds from granular elastomer blends and elastomeric articles manufactured therefrom |
CN1173503A (zh) | 1995-12-01 | 1998-02-18 | 联合碳化化学品及塑料技术公司 | 烯烃聚合催化剂组合物 |
CA2192862A1 (en) | 1995-12-15 | 1997-06-16 | Frederick John Karol | Process for the production of long-chain branched polyolefins |
EP0814100A1 (en) * | 1996-06-21 | 1997-12-29 | Bp Chemicals S.N.C. | Polymerisation process |
EP0803519A1 (en) * | 1996-04-26 | 1997-10-29 | Bp Chemicals S.N.C. | Polymerisation process |
US5693727A (en) * | 1996-06-06 | 1997-12-02 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Method for feeding a liquid catalyst to a fluidized bed polymerization reactor |
US6211310B1 (en) | 1997-06-05 | 2001-04-03 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Manufacture of stereoregular polymers |
AU718884B2 (en) | 1996-06-17 | 2000-04-20 | Exxon Chemical Patents Inc. | Mixed transition metal catalyst systems for olefin polymerization |
US6759499B1 (en) * | 1996-07-16 | 2004-07-06 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Olefin polymerization process with alkyl-substituted metallocenes |
US5731381A (en) * | 1996-11-01 | 1998-03-24 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Termination of gas phase polymerizations of conjugated dienes, vinyl-substituted aromatic compounds and mixtures thereof |
US5763541A (en) * | 1996-12-04 | 1998-06-09 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Process for feeding particulate material to a fluidized bed reactor |
JP3710247B2 (ja) * | 1997-04-10 | 2005-10-26 | 三井化学株式会社 | 気相重合装置 |
FI111846B (fi) | 1997-06-24 | 2003-09-30 | Borealis Tech Oy | Menetelmä ja laitteisto polypropeeniseosten valmistamiseksi |
AU8382698A (en) * | 1997-07-08 | 1999-02-08 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Method for reducing sheeting during olefin polymerization |
WO1999003901A1 (en) * | 1997-07-16 | 1999-01-28 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Low bed-level transition, start-up, and reactor residence time control using sound waves |
US6063877A (en) * | 1997-07-31 | 2000-05-16 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Control of gas phase polymerization reactions |
US6001478A (en) * | 1997-08-08 | 1999-12-14 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Resin particle produced by diene polymerization with rare earth and transition metal catalysts |
US6004677A (en) * | 1997-08-08 | 1999-12-21 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Gas phase production of polydienes with pre-activated nickel catalysts |
DE19735794A1 (de) * | 1997-08-18 | 1999-02-25 | Bayer Ag | Neuer Cobalt-Träger-Katalysator, dessen Herstellung sowie seine Verwendung zur Polymerisation ungesättigter Verbindungen |
US5879805A (en) * | 1997-09-09 | 1999-03-09 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Gas phase polymerization of vinylpolybutadiene |
DE59807820D1 (de) | 1997-09-19 | 2003-05-15 | Bayer Ag | Zwei-Komponenten-Trägerkatalysatoren und ihre Verwendung für die Gasphasenpolymerisation |
DE19744710A1 (de) | 1997-10-10 | 1999-04-15 | Bayer Ag | Gasphasenpolymerisation in einem Kelchreaktor |
DE19754789A1 (de) * | 1997-12-10 | 1999-07-01 | Bayer Ag | Katalysator, dessen Herstellung und Verwendung zur Gasphasenpolymerisation von konjugierten Dienen |
DE19801857A1 (de) | 1998-01-20 | 1999-07-22 | Bayer Ag | Katalysatorsystem zur Gasphasenpolymerisation von konjugierten Dienen |
DE19801859A1 (de) * | 1998-01-20 | 1999-07-22 | Bayer Ag | Verfahren zur Vermeidung von Instabilitäten bei der Gasphasenpolymerisation von Kautschuk |
AU1320699A (en) * | 1998-03-11 | 1999-09-23 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Reduced sheeting in single-site and single-site like polymerization by employing a chromium containing compound |
US6136914A (en) * | 1998-03-13 | 2000-10-24 | Bridgestone Corporation | Anionic polymerization initiators for preparing macro-branched diene rubbers |
US6071847A (en) | 1998-03-13 | 2000-06-06 | Bridgestone Corporation | Gas phase anionic polymerization of diene elastomers |
US6114475A (en) * | 1998-04-06 | 2000-09-05 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Reactor drying by addition of compound that lowers boiling point of water |
JP2002515516A (ja) | 1998-05-15 | 2002-05-28 | バーゼル、ポリオレフィン、ゲゼルシャフト、ミット、ベシュレンクテル、ハフツング | 気相流動層反応器 |
US6136919A (en) * | 1998-05-27 | 2000-10-24 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Rubber composition and tire having tread thereof |
US6245868B1 (en) | 1998-05-29 | 2001-06-12 | Univation Technologies | Catalyst delivery method, a catalyst feeder and their use in a polymerization process |
WO1999064325A1 (en) | 1998-06-09 | 1999-12-16 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Process and apparatus for improved solids flowability by reducing the consolidation force |
DE19825589A1 (de) | 1998-06-09 | 1999-12-16 | Elenac Gmbh | Gasphasenwirbelschichtreaktor |
US6200509B1 (en) | 1998-06-26 | 2001-03-13 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Form of synthetic rubber |
EP1098934A1 (en) | 1998-07-01 | 2001-05-16 | Exxon Chemical Patents Inc. | Elastic blends comprising crystalline polymer and crystallizable polymers of propylene |
DE19835785A1 (de) * | 1998-08-07 | 2000-02-17 | Bayer Ag | Verfahren zur Polymerisation von Dienen mittels chlorierter Titanverbindungen |
IL135868A0 (en) * | 1998-09-26 | 2001-05-20 | Montell Technology Company Bv | Catalyst components for the polymerization of dienes, catalyst obtained therefrom, and process for the preparation of polydienes using the same |
US6403773B1 (en) * | 1998-09-30 | 2002-06-11 | Exxon Mobil Chemical Patents Inc. | Cationic group 3 catalyst system |
US6486088B1 (en) | 1998-10-23 | 2002-11-26 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | High activity carbenium-activated polymerization catalysts |
EP1159320B1 (en) | 1998-11-02 | 2011-01-12 | Dow Global Technologies Inc. | Shear thinning ethylene/alpha-olefin/diene interpolymers and their preparation |
US6189236B1 (en) * | 1998-11-05 | 2001-02-20 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Process for drying a reactor system employing a fixed bed adsorbent |
FI111953B (fi) * | 1998-11-12 | 2003-10-15 | Borealis Tech Oy | Menetelmä ja laite polymerointireaktoreiden tyhjentämiseksi |
US6112777A (en) * | 1998-11-19 | 2000-09-05 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Process for bulk handling elastomeric materials via temperature control |
US6441107B1 (en) | 1998-12-18 | 2002-08-27 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Molecular weight control of gas phase polymerized polybutadiene when using a rare earth catalyst |
US6111034A (en) * | 1998-12-31 | 2000-08-29 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Static control in olefin polymerization |
US6300429B1 (en) * | 1998-12-31 | 2001-10-09 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Method of modifying near-wall temperature in a gas phase polymerization reactor |
US6218484B1 (en) | 1999-01-29 | 2001-04-17 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Fluidized bed reactor and polymerization process |
BR9917247B1 (pt) | 1999-03-30 | 2010-11-30 | processo para a polimerização de uma olefina e/ou uma olefina e pelo menos uma ou mais outra(s) olefina(s), processo para reduzir a carga eletrostática gerada na polimerização de uma olefina e/ou uma olefina e pelo menos uma ou mais outra(s) olefina(s), pelìcula, e, artigo. | |
US6313236B1 (en) | 1999-03-30 | 2001-11-06 | Eastman Chemical Company | Process for producing polyolefins |
US6300432B1 (en) | 1999-03-30 | 2001-10-09 | Eastman Chemical Company | Process for producing polyolefins |
US6255411B1 (en) | 1999-04-07 | 2001-07-03 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Reactor product discharge system |
KR20010039657A (ko) * | 1999-06-14 | 2001-05-15 | 조셉 에스. 바이크 | 폴리올레핀 내에서의 올리고머 및 겔 형성 감소 |
US6255412B1 (en) | 1999-06-29 | 2001-07-03 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Polymerization of a sticky polymer in the presence of a treated carbon black |
US6180738B1 (en) | 1999-06-29 | 2001-01-30 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Production of a sticky polymer using an improved carbon black |
US6187879B1 (en) | 1999-08-31 | 2001-02-13 | Eastman Chemical Company | Process for producing polyolefins |
WO2001016189A1 (en) | 1999-08-31 | 2001-03-08 | Eastman Chemical Company | Process for producing polyolefins |
US6191238B1 (en) | 1999-08-31 | 2001-02-20 | Eastman Chemical Company | Process for producing polyolefins |
EP1083192A1 (en) * | 1999-09-10 | 2001-03-14 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Process for feeding liquid comonomer to a polymerization conducted in a fluidized bed reactor |
FR2799394A1 (fr) | 1999-10-11 | 2001-04-13 | Michelin Soc Tech | Catalyseur solide supporte utilisable pour la polymerisation de dienes conjugues, son procede de preparation et procede de polymerisation de dienes conjugues utilisant ce catalyseur |
US6255420B1 (en) * | 1999-11-22 | 2001-07-03 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Start-up process for gas phase production of polybutadiene |
US6822057B2 (en) * | 1999-12-09 | 2004-11-23 | Exxon Mobil Chemical Patents Inc. | Olefin polymerization catalysts derived from Group-15 cationic compounds and processes using them |
US6489480B2 (en) | 1999-12-09 | 2002-12-03 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Group-15 cationic compounds for olefin polymerization catalysts |
US6281306B1 (en) | 1999-12-16 | 2001-08-28 | Univation Technologies, Llc | Method of polymerization |
US6444605B1 (en) | 1999-12-28 | 2002-09-03 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Mixed metal alkoxide and cycloalkadienyl catalysts for the production of polyolefins |
US6455644B1 (en) | 2000-02-28 | 2002-09-24 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Polyolefin production using condensing mode in fluidized beds, with liquid phase enrichment and bed injection |
US6815512B2 (en) * | 2000-02-28 | 2004-11-09 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Polyolefin production using condensing mode in fluidized beds, with liquid phase enrichment and bed injection |
US6472483B1 (en) | 2000-02-28 | 2002-10-29 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Dry product discharge from a gas phase polymerization reactor operating in the condensing mode |
US6809209B2 (en) | 2000-04-07 | 2004-10-26 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Nitrogen-containing group-13 anionic compounds for olefin polymerization |
CN1249109C (zh) | 2001-02-28 | 2006-04-05 | 株式会社普利司通 | 用于生产具有窄分子量分布的共轭二烯聚合物的连续方法和由其制成的产品 |
US6723888B2 (en) | 2001-03-14 | 2004-04-20 | Bridgestone Corporation | Humidification of hydrocarbon mixtures for use in polymer synthesis |
WO2002077045A2 (en) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Gas phase process for polymers with group 4 metal complex catalyst addition |
JP5156167B2 (ja) | 2001-04-12 | 2013-03-06 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | プロピレン−エチレンポリマー及び製造法 |
EP1406761B1 (en) | 2001-06-20 | 2016-11-02 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Polyolefins made by catalyst comprising a noncoordinating anion and articles comprising them |
WO2003000790A1 (en) * | 2001-06-22 | 2003-01-03 | Exxonmobil Chemical Patents, Inc. | Metallocene-produced very low density polyethylenes or linear lowdensity polyethylenes as impact modifiers |
EP1927617A1 (en) | 2001-07-19 | 2008-06-04 | Univation Technologies, LLC | Polyethylene films with improved physical properties. |
JP4606671B2 (ja) * | 2001-09-25 | 2011-01-05 | 三井化学株式会社 | エチレン・α−オレフィン共重合体の製造方法 |
EP1308464A1 (en) * | 2001-10-19 | 2003-05-07 | BP Chemicals S.N.C. | Process for the gas-phase (co-)polymerisation of olefins in a fluidised bed reactor |
US6927256B2 (en) | 2001-11-06 | 2005-08-09 | Dow Global Technologies Inc. | Crystallization of polypropylene using a semi-crystalline, branched or coupled nucleating agent |
EP1444276A1 (en) | 2001-11-06 | 2004-08-11 | Dow Global Technologies, Inc. | Isotactic propylene copolymers, their preparation and use |
DE10163154A1 (de) * | 2001-12-20 | 2003-07-03 | Basell Polyolefine Gmbh | Pyrogene Kieselsäuren enthaltender Katalysatorfeststoff zur Olefinpolymerisation |
ATE405594T1 (de) * | 2002-01-15 | 2008-09-15 | Advanced Elastomer Systems | Thermoplastische elastomere |
EP1348719B2 (en) † | 2002-03-25 | 2010-11-17 | Mitsui Chemicals, Inc. | Process for producing polyolefin |
US7943700B2 (en) * | 2002-10-01 | 2011-05-17 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Enhanced ESCR of HDPE resins |
US7223822B2 (en) | 2002-10-15 | 2007-05-29 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Multiple catalyst and reactor system for olefin polymerization and polymers produced therefrom |
WO2004046214A2 (en) | 2002-10-15 | 2004-06-03 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Multiple catalyst system for olefin polymerization and polymers produced therefrom |
US7459500B2 (en) | 2002-11-05 | 2008-12-02 | Dow Global Technologies Inc. | Thermoplastic elastomer compositions |
US7579407B2 (en) | 2002-11-05 | 2009-08-25 | Dow Global Technologies Inc. | Thermoplastic elastomer compositions |
WO2004094487A1 (en) | 2003-03-21 | 2004-11-04 | Dow Global Technologies, Inc. | Morphology controlled olefin polymerization process |
US6759489B1 (en) | 2003-05-20 | 2004-07-06 | Eastern Petrochemical Co. | Fluidized bed methods for making polymers |
WO2004111097A1 (en) * | 2003-05-30 | 2004-12-23 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Gas phase polymerization and method of controlling same |
JP4231357B2 (ja) * | 2003-07-17 | 2009-02-25 | リケンテクノス株式会社 | 熱可塑性エラストマー組成物 |
US7737205B2 (en) * | 2003-07-28 | 2010-06-15 | Dow Global Technologies Inc | Thermoplastic vulcanizates and process to prepare them |
US8013093B2 (en) * | 2003-11-14 | 2011-09-06 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Articles comprising propylene-based elastomers |
US7410926B2 (en) * | 2003-12-30 | 2008-08-12 | Univation Technologies, Llc | Polymerization process using a supported, treated catalyst system |
DE602005013949D1 (de) * | 2004-03-16 | 2009-05-28 | Union Carbide Chem Plastic | Oligomerisierung von ethylen mit aluminiumphosphat-geträgerten gruppe 6 metallamidkatalysatoren |
AR048104A1 (es) | 2004-03-17 | 2006-03-29 | Dow Global Technologies Inc | Composicion catalizadora que comprende un agente de enlace para la formacion de copolimeros superiores de olefina en bloques multiples |
BRPI0508161B1 (pt) | 2004-03-17 | 2015-11-17 | Dow Global Technologies Inc | Composição, processo para preparar um homopolímero em multibloco de alto peso molecular e processo para preparar um copolímero em multibloco de alto peso molecular |
SG183749A1 (en) | 2004-03-17 | 2012-09-27 | Dow Global Technologies Llc | Catalyst composition comprising shuttling agent for ethylene multi-block copolymer formation |
US7270791B2 (en) * | 2004-05-17 | 2007-09-18 | Univation Technologies, Llc | Angular flow distribution bottom head |
US7754830B2 (en) | 2004-05-20 | 2010-07-13 | Univation Technologies, Llc | Polymerization reaction monitoring with determination of induced condensing agent concentration for preventing discontinuity events |
US7683140B2 (en) * | 2004-05-20 | 2010-03-23 | Univation Technologies, Llc | Method for determining temperature value indicative of resin stickiness from data generated by polymerization reaction monitoring |
CA2566855A1 (en) | 2004-05-20 | 2005-12-01 | Robert O. Hagerty | Gas olefin polymerization process |
GB0411742D0 (en) | 2004-05-26 | 2004-06-30 | Exxonmobil Chem Patents Inc | Transition metal compounds for olefin polymerization and oligomerization |
US7157531B2 (en) * | 2004-06-21 | 2007-01-02 | Univation Technologies, Llc | Methods for producing polymers with control over composition distribution |
US7414100B2 (en) * | 2004-06-21 | 2008-08-19 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymerization process |
WO2006009945A1 (en) | 2004-06-21 | 2006-01-26 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Impact copolymers |
US7858736B2 (en) * | 2004-06-21 | 2010-12-28 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymer recovery method |
AU2005262843B2 (en) * | 2004-06-21 | 2007-11-15 | Univation Technologies, Llc | Methods for producing polymers with control over composition distribution |
WO2006083303A1 (en) * | 2004-06-21 | 2006-08-10 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymerization process |
US20080051537A1 (en) * | 2004-08-09 | 2008-02-28 | Carnahan Edmund M | Supported Bis(Hydroxylarylaryloxy) Catalysts For Manufacture Of Polymers |
US7253239B2 (en) | 2004-10-29 | 2007-08-07 | Westlake Longview Corporation | Method for preventing or inhibiting fouling in a gas-phase polyolefin polymerization process |
WO2006049699A1 (en) | 2004-10-29 | 2006-05-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc | Catalyst compound containing divalent tridentate ligand |
CA2582264C (en) | 2004-11-01 | 2013-07-09 | Ube Industries, Ltd. | Yttrium catalyst for polymerization of conjugated dienes |
US7829623B2 (en) * | 2004-11-05 | 2010-11-09 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Thermoplastic vulcanizates having improved fabricability |
US7745526B2 (en) | 2004-11-05 | 2010-06-29 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Transparent polyolefin compositions |
ATE404628T1 (de) * | 2004-12-16 | 2008-08-15 | Exxonmobil Chem Patents Inc | Polymerzusammensetzungen einschliesslich ihrer verwendungen und herstellungsverfahren |
US6987152B1 (en) | 2005-01-11 | 2006-01-17 | Univation Technologies, Llc | Feed purification at ambient temperature |
US7803876B2 (en) * | 2005-01-31 | 2010-09-28 | Exxonmobil Chemical Patent Inc. | Processes for producing polymer blends and polymer blend pellets |
ZA200708785B (en) * | 2005-03-17 | 2009-01-28 | Dow Global Technologies Inc | Catalyst composition comprising shuttling agent for regio-irregular multi-block copolymer formation |
US9410009B2 (en) | 2005-03-17 | 2016-08-09 | Dow Global Technologies Llc | Catalyst composition comprising shuttling agent for tactic/ atactic multi-block copolymer formation |
ZA200708784B (en) | 2005-03-17 | 2009-01-28 | Dow Global Technologies Inc | Catalyst composition comprising shuttling agent for tactic/atactic multi-block copolymer formation |
US20060247394A1 (en) * | 2005-04-29 | 2006-11-02 | Fina Technology, Inc. | Process for increasing ethylene incorporation into random copolymers |
US7799882B2 (en) * | 2005-06-20 | 2010-09-21 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymerization process |
US7634937B2 (en) | 2005-07-01 | 2009-12-22 | Symyx Solutions, Inc. | Systems and methods for monitoring solids using mechanical resonator |
AR058448A1 (es) * | 2005-09-15 | 2008-02-06 | Dow Global Technologies Inc | Control de arquitectura del polimero y distribucoin de peso molecular va el agente de transferencia multi- centrado |
SG156614A1 (en) | 2005-09-15 | 2009-11-26 | Dow Global Technologies Inc | Catalytic olefin block copolymers via polymerizable shuttling agent |
US7714082B2 (en) * | 2005-10-04 | 2010-05-11 | Univation Technologies, Llc | Gas-phase polymerization process to achieve a high particle density |
US7737206B2 (en) | 2005-11-18 | 2010-06-15 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polyolefin composition with high filler loading capacity |
WO2007070041A1 (en) | 2005-12-14 | 2007-06-21 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Halogen substituted metallocene compounds for olefin polymerization |
EP1803747A1 (en) | 2005-12-30 | 2007-07-04 | Borealis Technology Oy | Surface-modified polymerization catalysts for the preparation of low-gel polyolefin films |
DE102006004429A1 (de) * | 2006-01-31 | 2007-08-02 | Advanced Micro Devices, Inc., Sunnyvale | Halbleiterbauelement mit einem Metallisierungsschichtstapel mit einem porösen Material mit kleinem ε mit einer erhöhten Integrität |
US7714083B2 (en) * | 2006-03-08 | 2010-05-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Recycle of hydrocarbon gases from the product tanks to a reactor through the use of ejectors |
US7696289B2 (en) * | 2006-05-12 | 2010-04-13 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Low molecular weight induced condensing agents |
US8450438B2 (en) | 2006-05-17 | 2013-05-28 | Dow Global Technologies, Llc | High temperature polyethylene solution polymerization process |
BRPI0716245B1 (pt) * | 2006-09-07 | 2018-07-31 | Univation Technologies, Llc | Método para determinação do valor da temperatura, indicativo de pegajosidade de resina, a partir de dados gerados por monitoração da reação de polimerização |
JP2010502812A (ja) * | 2006-09-07 | 2010-01-28 | ユニベーション・テクノロジーズ・エルエルシー | 溶融開始温度の降下に対するモデルを用いた樹脂粘着性の程度のオンライン決定のための方法 |
US8198373B2 (en) * | 2006-10-02 | 2012-06-12 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Plastic toughened plastics |
BRPI0717152B1 (pt) * | 2006-10-03 | 2018-07-03 | Univation Technologies, Llc. | Método para polimerização de olefina e sistema de reação para polimerização de olefina |
US7754834B2 (en) * | 2007-04-12 | 2010-07-13 | Univation Technologies, Llc | Bulk density promoting agents in a gas-phase polymerization process to achieve a bulk particle density |
US7872090B2 (en) * | 2007-07-12 | 2011-01-18 | Eastman Chemical Company | Reactor system with optimized heating and phase separation |
JP2009024074A (ja) * | 2007-07-19 | 2009-02-05 | Japan Polypropylene Corp | ポリプロピレンの製造方法 |
TW200932762A (en) | 2007-10-22 | 2009-08-01 | Univation Tech Llc | Polyethylene compositions having improved properties |
US7875685B2 (en) * | 2007-11-07 | 2011-01-25 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Gas phase polymerization and distributor plate passivation treatment |
TW200936564A (en) * | 2007-11-15 | 2009-09-01 | Univation Tech Llc | Methods for the removal of impurities from polymerization feed streams |
EP2219756B1 (en) | 2007-11-27 | 2017-03-15 | Univation Technologies, LLC | Method of using an integrated hydrocarbons feed stripper |
EP2112173A1 (en) | 2008-04-16 | 2009-10-28 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Catalyst compounds and use thereof |
KR101555726B1 (ko) * | 2007-12-31 | 2015-09-25 | 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 | 에틸렌-기재 중합체 조성물, 그의 제조 방법 및 그로부터 제조된 물품 |
JP5179899B2 (ja) * | 2008-02-26 | 2013-04-10 | 住友化学株式会社 | 気相流動層装置、気相流動化方法及び重合体の製造方法 |
US20090214395A1 (en) * | 2008-02-27 | 2009-08-27 | The Dow Chemical Company | Raw Material Efficiency Method and Process |
EP2119732A1 (en) | 2008-05-16 | 2009-11-18 | Borealis Technology Oy | Metallocene catalyst compositions with improved properties, process for its preparation and use for preparing polyolefin homo- or copolymers |
US8580902B2 (en) * | 2008-08-01 | 2013-11-12 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Catalyst system, process for olefin polymerization, and polymer compositions produced therefrom |
SG195587A1 (en) | 2008-08-01 | 2013-12-30 | Exxonmobil Chem Patents Inc | Catalyst system and process for olefin polymerization |
DE102008039218A1 (de) | 2008-08-22 | 2010-02-25 | Woco Industrietechnik Gmbh | Vulkanisierbare Kautschukmischungen sowie Elastomerformteile, erhältlich aus diesen Kautschukmischungen |
JP2009013428A (ja) * | 2008-10-22 | 2009-01-22 | Riken Technos Corp | 熱可塑性エラストマー組成物 |
US20100119855A1 (en) * | 2008-11-10 | 2010-05-13 | Trazollah Ouhadi | Thermoplastic Elastomer with Excellent Adhesion to EPDM Thermoset Rubber and Low Coefficient of Friction |
ES2392698T3 (es) | 2008-11-10 | 2012-12-13 | Borealis Ag | Proceso para la preparación de un sistema catalizador metalocénico sólido, sin soporte, y su uso en la polimerización de olefinas |
EP2186831B1 (en) | 2008-11-10 | 2013-01-02 | Borealis AG | Process for the preparation of an unsupported, solid olefin polymerisation catalyst and use in polymerisation of olefins |
US8202952B2 (en) * | 2008-11-21 | 2012-06-19 | Equistar Chemicals, Lp | Process for making ethylene homopolymers |
RU2531959C2 (ru) | 2008-12-22 | 2014-10-27 | Юнивейшн Текнолоджиз, Ллк | Системы и способы производства полимеров |
US8101691B2 (en) | 2008-12-22 | 2012-01-24 | Univation Technologies, Llc | Systems and methods for fabricating polymers |
BRPI1007430B1 (pt) | 2009-01-08 | 2020-05-12 | Univation Technologies, Llc | Processo de polimerização de poliolefina |
WO2010080871A1 (en) | 2009-01-08 | 2010-07-15 | Univation Technologies, Llc | Additive for gas phase polymerization processes |
RU2011152483A (ru) | 2009-07-23 | 2013-06-27 | Юнивейшн Текнолоджиз, Ллк | Реакционная система для полимеризации |
MY158186A (en) | 2009-07-28 | 2016-09-15 | Univation Tech Llc | Polymerization process using a supported constrained geometry catalyst |
CN102498133B (zh) | 2009-07-29 | 2013-10-30 | 陶氏环球技术有限责任公司 | 双头基或多头基的链穿梭剂以及它们用于制备嵌段共聚物的用途 |
US8425924B2 (en) * | 2009-11-24 | 2013-04-23 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Propylene compositions containing a pyrethroid and products made therefrom |
RU2552083C2 (ru) * | 2009-11-25 | 2015-06-10 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Центробежное сжатие влажного газа или расширение с устройством защиты от жидкого поршня и/или распылительным устройством |
RU2012128353A (ru) | 2009-12-07 | 2014-01-20 | Юнивейшн Текнолоджиз, Ллк | Способы уменьшения статического заряда катализатора и способы применения такого катализатора для производства полиолефинов |
WO2011078923A1 (en) | 2009-12-23 | 2011-06-30 | Univation Technologies, Llc | Methods for producing catalyst systems |
RU2573325C2 (ru) | 2010-02-22 | 2016-01-20 | Инеос Коммершиал Сервисиз Юк Лимитед | Усовершенствованный способ производства полиолефина |
US8058461B2 (en) | 2010-03-01 | 2011-11-15 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Mono-indenyl transition metal compounds and polymerization therewith |
WO2011136492A2 (ko) | 2010-04-30 | 2011-11-03 | 대림산업 주식회사 | 알파-올레핀의 기상중합 |
US8557906B2 (en) | 2010-09-03 | 2013-10-15 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Flame resistant polyolefin compositions and methods for making the same |
CN103261239B (zh) | 2010-10-21 | 2016-04-06 | 尤尼威蒂恩技术有限责任公司 | 聚乙烯及其生产方法 |
WO2012068703A1 (en) | 2010-11-24 | 2012-05-31 | Exxonmobil Asia Pacific Research & Development Co., Ltd. | High filler loaded polymer composition |
EP2646481B1 (en) | 2010-11-30 | 2015-04-22 | Univation Technologies, LLC | Catalyst composition having improved flow characteristics and methods of making and using the same |
JP5941476B2 (ja) | 2010-11-30 | 2016-06-29 | ユニベーション・テクノロジーズ・エルエルシー | 抽出された金属カルボキシレート塩を用いたオレフィンの重合方法 |
CA2734167C (en) | 2011-03-15 | 2018-03-27 | Nova Chemicals Corporation | Polyethylene film |
CN103596997B (zh) | 2011-05-09 | 2016-08-24 | 株式会社普利司通 | 用于制备高顺式聚二烯的方法 |
CA2739969C (en) | 2011-05-11 | 2018-08-21 | Nova Chemicals Corporation | Improving reactor operability in a gas phase polymerization process |
ES2641112T3 (es) | 2011-05-13 | 2017-11-07 | Univation Technologies, Llc | Composiciones de catalizadores secadas por atomización y procedimientos de polimerización que las usan |
CA2740755C (en) | 2011-05-25 | 2019-01-15 | Nova Chemicals Corporation | Chromium catalysts for olefin polymerization |
EP2785749B1 (en) | 2011-11-30 | 2017-08-30 | Univation Technologies, LLC | Methods and systems for catalyst delivery |
CA2760264C (en) | 2011-12-05 | 2018-08-21 | Nova Chemicals Corporation | Passivated supports for use with olefin polymerization catalysts |
CN102675513B (zh) * | 2012-06-06 | 2013-08-07 | 吉林众鑫化工集团有限公司 | 溶液法生产三元乙丙橡胶聚合反应器及工艺过程控制方法 |
US9115233B2 (en) | 2012-06-21 | 2015-08-25 | Nova Chemicals (International) S.A. | Ethylene copolymer compositions, film and polymerization processes |
CA2798855C (en) | 2012-06-21 | 2021-01-26 | Nova Chemicals Corporation | Ethylene copolymers having reverse comonomer incorporation |
LU92037B1 (fr) * | 2012-07-06 | 2014-01-07 | Wurth Paul Sa | Dispositif de depressuration d'un reservoir sous pression de stockage de matiere granuleuse ou pulverulente, et installation de distribution de matiere pulverulente par transport pneumatique comportant un tel dispositif |
US9243325B2 (en) | 2012-07-18 | 2016-01-26 | Rohm And Haas Electronic Materials Llc | Vapor delivery device, methods of manufacture and methods of use thereof |
JP6015758B2 (ja) * | 2012-07-30 | 2016-10-26 | 宇部興産株式会社 | 変性シス−1,4−ポリブタジエンの製造方法 |
JP6101021B2 (ja) * | 2012-08-29 | 2017-03-22 | 株式会社ブリヂストン | 変性カーボンブラックの製造方法 |
JP6034623B2 (ja) * | 2012-08-29 | 2016-11-30 | 株式会社ブリヂストン | 重合触媒組成物の製造方法及び重合触媒組成物 |
IN2015DN01430A (cs) | 2012-10-26 | 2015-07-03 | Exxonmobil Chem Patents Inc | |
BR112015009194B1 (pt) | 2012-11-01 | 2022-04-26 | Univation Technologies, Llc | Sistema de catalisador e processo para produzir polímeros baseados em olefina |
BR112015009968A2 (pt) | 2012-11-12 | 2017-07-11 | Univation Tech Llc | sistemas resfriadores de gás de reciclagem para processos de polimerização em fase gasosa |
BR112015011528A2 (pt) | 2012-11-21 | 2017-07-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc | películas que compreendem polímeros à base de etileno e métodos para produzir as mesmas |
CA2797620C (en) | 2012-12-03 | 2019-08-27 | Nova Chemicals Corporation | Controlling resin properties in a gas phase polymerization process |
US11413855B2 (en) | 2012-12-05 | 2022-08-16 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Ethylene-based polymers and articles made therefrom |
WO2014099356A2 (en) | 2012-12-18 | 2014-06-26 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polyethylene films and method of making same |
CA2800056A1 (en) | 2012-12-24 | 2014-06-24 | Nova Chemicals Corporation | Polyethylene blend compositions |
CN105189566A (zh) | 2013-01-30 | 2015-12-23 | 尤尼威蒂恩技术有限责任公司 | 制造具有改进的流动的催化剂组合物的方法 |
KR101462466B1 (ko) | 2013-03-07 | 2014-11-17 | 대림산업 주식회사 | 올레핀의 중합 방법 |
US9493591B2 (en) | 2013-05-14 | 2016-11-15 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Ethylene based polymers and articles made therefrom |
US20160102429A1 (en) | 2013-07-02 | 2016-04-14 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Carpet Backing Compositions and Carpet Backing Comprising the Same |
US9433914B2 (en) | 2013-12-20 | 2016-09-06 | Chevron Phillips Chemical Company, Lp | Polyolefin reactor system having a gas phase reactor |
RU2677897C2 (ru) | 2014-04-02 | 2019-01-22 | ЮНИВЕЙШН ТЕКНОЛОДЖИЗ, ЭлЭлСи | Композиции обеспечения непрерывности и способы изготовления и использования таковых |
EP3209724B1 (en) | 2014-10-24 | 2022-08-17 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Thermoplastic vulcanizate compositions |
CA2870027C (en) | 2014-11-07 | 2022-04-26 | Matthew Zaki Botros | Blow molding composition and process |
CA2871463A1 (en) | 2014-11-19 | 2016-05-19 | Nova Chemicals Corporation | Passivated supports: catalyst, process and product |
WO2016094870A1 (en) | 2014-12-12 | 2016-06-16 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Olefin polymerization catalyst system comprising mesoporous organosilica support |
WO2016094861A1 (en) | 2014-12-12 | 2016-06-16 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Olefin polymerization catalyst system comprising mesoporous organosilica support |
CN107001945B (zh) | 2014-12-12 | 2020-12-18 | 埃克森美孚研究工程公司 | 芳烃氢化催化剂及其用途 |
WO2016094843A2 (en) | 2014-12-12 | 2016-06-16 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Olefin polymerization catalyst system comprising mesoporous organosilica support |
CA2874344C (en) | 2014-12-15 | 2021-08-31 | Nova Chemicals Corporation | Spheroidal catalyst for olefin polymerization |
WO2016171807A1 (en) | 2015-04-20 | 2016-10-27 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Catalyst composition comprising fluorided support and processes for use thereof |
EP3268399B1 (en) | 2015-03-10 | 2021-01-20 | Univation Technologies, LLC | Spray dried catalyst compositions, methods for preparation and use in olefin polymerization processes |
US10618989B2 (en) | 2015-04-20 | 2020-04-14 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polyethylene composition |
ES2741625T3 (es) | 2015-04-20 | 2020-02-11 | Univation Tech Llc | Ligandos bi-aromáticos con puente y catalizadores de polimerización de olefinas preparados a partir de los mismos |
WO2016171810A1 (en) | 2015-04-20 | 2016-10-27 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Supported catalyst systems and processes for use thereof |
CA2982901A1 (en) | 2015-04-20 | 2016-10-27 | Univation Technologies, Llc | Bridged bi-aromatic ligands and transition metal compounds prepared therefrom |
CN107531840B (zh) | 2015-04-27 | 2022-11-18 | 尤尼威蒂恩技术有限责任公司 | 具有改进流动特性的负载型催化剂组合物及其制备 |
CA2890606C (en) | 2015-05-07 | 2022-07-19 | Nova Chemicals Corporation | Process for polymerization using dense and spherical ziegler-natta type catalyst |
JP6621845B2 (ja) | 2015-05-08 | 2019-12-18 | エクソンモービル ケミカル パテンツ インコーポレイテッド | 重合方法 |
DE102015005943A1 (de) * | 2015-05-12 | 2016-11-17 | Dräger Safety AG & Co. KGaA | Festbettreaktor, Verfahren zur Herstellung eines Festbettreaktors und Verwendung eines Festbettreaktors |
CA2891693C (en) | 2015-05-21 | 2022-01-11 | Nova Chemicals Corporation | Controlling the placement of comonomer in an ethylene copolymer |
CA2892552C (en) | 2015-05-26 | 2022-02-15 | Victoria Ker | Process for polymerization in a fluidized bed reactor |
WO2016195824A1 (en) | 2015-05-29 | 2016-12-08 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymerization process using bridged metallocene compounds supported on organoaluminum treated layered silicate supports |
KR102001758B1 (ko) | 2015-06-05 | 2019-10-01 | 엑손모빌 케미칼 패턴츠 인코포레이티드 | 프로필렌계 엘라스토머 조성물을 포함하는 스펀본드 패브릭 및 이의 제조 방법 |
US9861955B2 (en) | 2015-06-11 | 2018-01-09 | Chevron Phillips Chemical Company, Lp | Treater regeneration |
US9289748B1 (en) | 2015-06-11 | 2016-03-22 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Treater regeneration |
WO2017032535A1 (en) | 2015-08-26 | 2017-03-02 | Sabic Global Technologies B.V. | Ethylene gas phase polymerisation process |
US10308736B2 (en) | 2015-09-17 | 2019-06-04 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polyethylene polymers and articles made therefrom |
WO2017049064A1 (en) * | 2015-09-17 | 2017-03-23 | Dow Global Technologies Llc | Polymer coatings compositions with reduced ignition sensitivity |
WO2017052847A1 (en) | 2015-09-24 | 2017-03-30 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymerization process using pyridyldiamido compounds supported on organoaluminum treated layered silicate supports |
JP6832348B2 (ja) | 2015-09-30 | 2021-02-24 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | 連鎖シャトリングに有用な多頭性または二頭性組成物、及びそれを調製するためのプロセス |
JP6414032B2 (ja) * | 2015-11-25 | 2018-10-31 | 日本ポリプロ株式会社 | プロピレン系重合体の製造方法 |
CN108473693A (zh) | 2016-02-10 | 2018-08-31 | 埃克森美孚化学专利公司 | 聚乙烯收缩膜及其制备方法 |
KR102359117B1 (ko) | 2016-03-29 | 2022-02-08 | 유니베이션 테크놀로지즈, 엘엘씨 | 금속 착물 |
JP2019513307A (ja) | 2016-03-30 | 2019-05-23 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | 太陽電池用途向けの熱可塑性加硫物組成物 |
CN109071844A (zh) | 2016-04-22 | 2018-12-21 | 埃克森美孚化学专利公司 | 聚乙烯片材 |
US10844529B2 (en) | 2016-05-02 | 2020-11-24 | Exxonmobil Chemicals Patents Inc. | Spunbond fabrics comprising propylene-based elastomer compositions and methods for making the same |
US9803037B1 (en) | 2016-05-03 | 2017-10-31 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Tetrahydro-as-indacenyl catalyst composition, catalyst system, and processes for use thereof |
EP3452521B1 (en) | 2016-05-03 | 2023-07-12 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Tetrahydroindacenyl catalyst composition, catalyst system, and processes for use thereof |
CN109312013A (zh) | 2016-05-27 | 2019-02-05 | 埃克森美孚化学专利公司 | 茂金属催化剂组合物和使用其的聚合方法 |
WO2017216047A1 (en) | 2016-06-13 | 2017-12-21 | Sabic Global Technologies B.V. | A catalyst for ethylene gas phase polymerization process |
KR101856202B1 (ko) * | 2016-07-12 | 2018-05-10 | 대림산업 주식회사 | 개질된 담체를 포함하는 폴리올레핀 중합 촉매 및 이를 이용한 폴리올레핀의 제조 방법 |
WO2018017180A1 (en) | 2016-07-21 | 2018-01-25 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Rotomolded compositions, articles, and processes for making the same |
WO2018063765A1 (en) | 2016-09-27 | 2018-04-05 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymerization process |
WO2018063764A1 (en) | 2016-09-27 | 2018-04-05 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymerization process |
CN110023346B (zh) | 2016-09-27 | 2021-10-29 | 埃克森美孚化学专利公司 | 聚合方法 |
US11041036B2 (en) | 2016-09-27 | 2021-06-22 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymerization process |
WO2018063767A1 (en) | 2016-09-27 | 2018-04-05 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymerization process |
CN109996818B (zh) | 2016-09-27 | 2021-08-06 | 埃克森美孚化学专利公司 | 聚合方法 |
WO2018064546A1 (en) | 2016-09-30 | 2018-04-05 | Dow Global Technologies Llc | Capped multi- or dual-headed compositions useful for chain shuttling and process to prepare the same |
JP7123040B2 (ja) | 2016-09-30 | 2022-08-22 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | 連鎖シャトリングに有用な多頭または二頭組成物の調製方法 |
US11174329B2 (en) | 2016-09-30 | 2021-11-16 | Dow Global Technologies Llc | Multi- or dual-headed compositions useful for chain shuttling and process to prepare the same |
WO2018067289A1 (en) | 2016-10-05 | 2018-04-12 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Sterically hindered metallocenes, synthesis and use |
EP3523336A1 (en) | 2016-10-05 | 2019-08-14 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Metallocene catalysts, catalyst systems, and methods for using the same |
WO2018071250A1 (en) | 2016-10-14 | 2018-04-19 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Oriented films comprising ethylene-based and methods of making same |
EP3529287A1 (en) | 2016-10-19 | 2019-08-28 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Mixed catalyst systems and methods of using the same |
WO2018075243A1 (en) | 2016-10-19 | 2018-04-26 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Supported catalyst systems and methods of using same |
CA3043531A1 (en) | 2016-11-17 | 2018-05-24 | Univation Technologies, Llc | Methods of measuring solids content in a slurry catalyst composition |
EP3541858B1 (en) | 2016-11-18 | 2022-11-09 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Polymerization processes utilizing chromium-containing catalysts |
WO2018102080A1 (en) | 2016-12-02 | 2018-06-07 | Exxonmobil Chemical Patens Inc. | Olefin polymerization catalyst systems and methods for making the same |
WO2018102091A1 (en) | 2016-12-02 | 2018-06-07 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polyethylene films |
WO2018118155A1 (en) | 2016-12-20 | 2018-06-28 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymerization process |
EP3559051B1 (en) | 2016-12-20 | 2021-03-24 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Polymerization process |
US10563055B2 (en) | 2016-12-20 | 2020-02-18 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Carpet compositions and methods of making the same |
CN114395065A (zh) | 2016-12-22 | 2022-04-26 | 埃克森美孚化学专利公司 | 喷雾干燥的烯烃聚合催化剂组合物和使用其的聚合方法 |
BR112019012967B1 (pt) * | 2017-01-20 | 2022-09-06 | Basell Poliolefine Italia S.R.L. | Método para prover um fluido a um reator de polimerização de fase gasosa, reator de polimerização de fase gasosa de leito fluidizado e processo para a preparação de poliolefinas |
WO2018144139A1 (en) | 2017-02-03 | 2018-08-09 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Methods for making polyethylene polymers |
CA3052770C (en) | 2017-02-07 | 2021-09-07 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Processes for reducing the loss of catalyst activity of a ziegler-natta catalyst |
SG11201906927PA (en) | 2017-02-20 | 2019-09-27 | Exxonmobil Chemical Patents Inc | Group 4 catalyst compounds and process for use thereof |
WO2018151904A1 (en) | 2017-02-20 | 2018-08-23 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Group 4 catalyst compounds and process for use thereof |
WO2018151790A1 (en) | 2017-02-20 | 2018-08-23 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Hafnocene catalyst compounds and process for use thereof |
WO2018151903A1 (en) | 2017-02-20 | 2018-08-23 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Supported catalyst systems and processes for use thereof |
KR102648625B1 (ko) | 2017-03-15 | 2024-03-19 | 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 | 다중-블록 공중합체 형성을 위한 촉매 시스템 |
CN110603274B (zh) | 2017-03-15 | 2022-09-30 | 陶氏环球技术有限责任公司 | 用于形成多嵌段共聚物的催化剂体系 |
KR102631009B1 (ko) | 2017-03-15 | 2024-01-30 | 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 | 다중-블록 공중합체 형성을 위한 촉매 시스템 |
BR112019019130B1 (pt) | 2017-03-15 | 2023-03-28 | Dow Global Technologies Llc | Sistema catalisador de polimerização de olefina e processo para preparar um copolímero de múltiplos blocos |
SG11201908306TA (en) | 2017-03-15 | 2019-10-30 | Dow Global Technologies Llc | Catalyst system for multi-block copolymer formation |
US20200108539A1 (en) | 2017-04-06 | 2020-04-09 | ExxonMobil Chemica Patents Inc. | Cast Films and Processes for Making the Same |
US11193008B2 (en) | 2017-04-10 | 2021-12-07 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Methods for making polyolefin polymer compositions |
WO2018203928A1 (en) | 2017-05-03 | 2018-11-08 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Regeneration of a desiccant in an off-line treater of a polyolefin production process |
US10947329B2 (en) | 2017-05-10 | 2021-03-16 | Univation Technologies, Llc | Catalyst systems and processes for using the same |
EP3624931A1 (en) | 2017-05-17 | 2020-03-25 | Basell Polyolefine GmbH | Fluidized-bed reactor having multiple recycle gas inlet nozzles |
CA2969627C (en) | 2017-05-30 | 2024-01-16 | Nova Chemicals Corporation | Ethylene copolymer having enhanced film properties |
WO2018226311A1 (en) | 2017-06-08 | 2018-12-13 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polyethylene blends and extrudates and methods of making the same |
WO2019022801A1 (en) | 2017-07-24 | 2019-01-31 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | POLYETHYLENE FILMS AND METHODS OF PRODUCING THE SAME |
CN111108130B (zh) | 2017-08-04 | 2022-06-28 | 埃克森美孚化学专利公司 | 具有含-CH2-SiMe3部分的非桥连二茂铪的混合催化剂 |
WO2019027587A1 (en) | 2017-08-04 | 2019-02-07 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | POLYETHYLENE COMPOSITIONS AND FILMS PREPARED THEREFROM |
WO2019027586A1 (en) | 2017-08-04 | 2019-02-07 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | MIXED CATALYSTS COMPRISING 2,6-BIS (IMINO) PYRIDYL-IRON COMPLEXES AND BRONZED HAFNOCENES |
WO2019027605A1 (en) | 2017-08-04 | 2019-02-07 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | FILMS MANUFACTURED FROM POLYETHYLENE COMPOSITIONS AND METHODS OF MAKING THE SAME |
JP6986163B2 (ja) | 2017-10-23 | 2021-12-22 | エクソンモービル ケミカル パテンツ インコーポレイテッド | 触媒系およびそれを使用する重合方法 |
US10927203B2 (en) | 2017-11-13 | 2021-02-23 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polyethylene compositions and articles made therefrom |
US10927202B2 (en) | 2017-11-13 | 2021-02-23 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polyethylene compositions and articles made therefrom |
WO2019099577A1 (en) | 2017-11-15 | 2019-05-23 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymerization processes |
EP3710502A1 (en) | 2017-11-15 | 2020-09-23 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Polymerization processes |
EP3710501A2 (en) | 2017-11-15 | 2020-09-23 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Polymerization processes |
CN111356869B (zh) | 2017-11-17 | 2022-02-22 | 埃克森美孚化学专利公司 | Pe-rt管道及其制造方法 |
WO2019108314A1 (en) | 2017-11-28 | 2019-06-06 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polyethylene compositions and films made therefrom |
US20190161559A1 (en) | 2017-11-28 | 2019-05-30 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Catalyst Systems and Polymerization Processes for Using the Same |
WO2019108327A1 (en) | 2017-12-01 | 2019-06-06 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Films comprising polyethylene composition |
WO2019108977A1 (en) | 2017-12-01 | 2019-06-06 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Catalyst systems and polymerization processes for using the same |
WO2019118073A1 (en) | 2017-12-13 | 2019-06-20 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Deactivation methods for active components from gas phase polyolefin polymerization process |
US10202537B1 (en) | 2018-01-12 | 2019-02-12 | Saudi Arabian Oil Company | Cement compositions comprising high viscosity elastomers on a solid support |
EP3749707A1 (en) | 2018-02-05 | 2020-12-16 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Enhanced processability of lldpe by addition of ultra-high molecular weight high density polyethylene |
EP3755705A1 (en) | 2018-02-19 | 2020-12-30 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Catalysts, catalyst systems, and methods for using the same |
WO2019173030A1 (en) | 2018-03-08 | 2019-09-12 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Methods of preparing and monitoring a seed bed for polymerization reactor startup |
CN108380141A (zh) * | 2018-03-16 | 2018-08-10 | 安丽华 | 鼓泡床反应器、甲基丙烯酸甲酯生产设备 |
CN112004841B (zh) | 2018-03-19 | 2023-05-26 | 埃克森美孚化学专利公司 | 使用四氢引达省基催化剂体系制备具有低的玻璃化转变温度的高丙烯含量pedm的方法 |
US11518825B2 (en) | 2018-03-23 | 2022-12-06 | Univation Technologies, Llc | Catalyst formulations |
WO2019206602A1 (en) * | 2018-04-24 | 2019-10-31 | Sabic Global Technologies B.V. | Method for drying wet polymer composition |
EP3784677A4 (en) | 2018-04-26 | 2022-03-09 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | NON-COORDINATING ANION ACTIVATORS CONTAINING A CATION WITH LARGE ALKYL GROUPS |
US11441023B2 (en) | 2018-04-27 | 2022-09-13 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polyethylene films and methods of making the same |
US11447587B2 (en) | 2018-05-02 | 2022-09-20 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Methods for scale-up from a pilot plant to a larger production facility |
CN112055720B (zh) | 2018-05-02 | 2022-11-22 | 埃克森美孚化学专利公司 | 从中试装置放大到较大生产设施的方法 |
US10792609B2 (en) | 2018-05-07 | 2020-10-06 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Nitrogen conservation in polymerization processes |
CN112154174B (zh) | 2018-05-22 | 2024-02-06 | 埃克森美孚化学专利公司 | 形成膜的方法及其相关的计算装置 |
CN110559844B (zh) * | 2018-06-06 | 2022-06-28 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种含有苯乙烯组分有机废气的化学预处理方法 |
CN110559845B (zh) * | 2018-06-06 | 2022-06-28 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种含有丁二烯组分有机废气的化学处理方法 |
WO2019246069A1 (en) | 2018-06-19 | 2019-12-26 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polyethylene compositions and films prepared therefrom |
WO2020046406A1 (en) | 2018-08-30 | 2020-03-05 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymerization processes and polymers made therefrom |
CN111100226B (zh) * | 2018-10-25 | 2023-03-28 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种可调节抗冲聚丙烯刚韧平衡的生产方法 |
CN113039212B (zh) | 2018-11-01 | 2023-04-14 | 埃克森美孚化学专利公司 | 干燥催化剂进料的管线内修整 |
US11168157B2 (en) | 2018-12-04 | 2021-11-09 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Melt flow index response in polyethylene reactors |
CN113227244A (zh) | 2018-12-27 | 2021-08-06 | 埃克森美孚化学专利公司 | 具有较快结晶时间的基于丙烯的纺粘织物 |
EP3941950A1 (en) | 2019-03-21 | 2022-01-26 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Methods for improving production in gas phase polymerization |
CN113677713A (zh) | 2019-03-21 | 2021-11-19 | 埃克森美孚化学专利公司 | 改进气相聚合的方法 |
EP3956387A1 (en) | 2019-04-17 | 2022-02-23 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Method for improving uv weatherability of thermoplastic vulcanizates |
US10717061B1 (en) | 2019-06-26 | 2020-07-21 | X Energy, Llc | Fluidized bed reactor system allowing particle sampling during an ongoing reaction |
CN114341255B (zh) | 2019-07-17 | 2024-03-12 | 埃克森美孚化学专利公司 | 用于层状制品的基于乙烯的共聚物和丙烯-α-烯烃-二烯组合物 |
US11820841B2 (en) | 2020-01-28 | 2023-11-21 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Reducing accumulation of C6+ hydrocarbon components in polyolefin gas-phase reactors |
WO2021154442A1 (en) | 2020-01-31 | 2021-08-05 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Polyethylene films having high tear strength |
CN115427464A (zh) | 2020-02-24 | 2022-12-02 | 埃克森美孚化学专利公司 | 路易斯碱催化剂及其方法 |
EP4110833A1 (en) | 2020-02-26 | 2023-01-04 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Highly efficient c6 inert vent for gas phase polyethylene production |
WO2021188256A1 (en) | 2020-03-18 | 2021-09-23 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Extrusion blow molded articles and processes for making same |
WO2021188361A1 (en) | 2020-03-20 | 2021-09-23 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Linear alpha-olefin copolymers and impact copolymers thereof |
MX2022012093A (es) | 2020-04-07 | 2022-10-13 | Nova Chem Int Sa | Polietileno de alta densidad para articulos rigidos. |
CN111285947B (zh) * | 2020-04-29 | 2021-03-16 | 东莞巨正源科技有限公司 | 绿色环保聚丙烯薄壁注塑料生产工艺及生产线 |
WO2021236322A1 (en) | 2020-05-19 | 2021-11-25 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Extrusion blow molded containers and processes for making same |
EP4171791A1 (en) * | 2020-06-24 | 2023-05-03 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Processes for reducing shutdown time of sub-systems in low-density polyethylene production |
WO2022010622A1 (en) | 2020-07-07 | 2022-01-13 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Processes for making 3-d objects from blends of polyethylene and polar polymers |
US20230357454A1 (en) | 2020-08-10 | 2023-11-09 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Methods for Delivery of Non-Aromatic Solutions to Polymerization Reactors |
EP4204465A1 (en) | 2020-08-25 | 2023-07-05 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | High density polyethylene compositions with exceptional physical properties |
EP4225816A1 (en) | 2020-10-08 | 2023-08-16 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Supported catalyst systems and processes for use thereof |
EP4247532A1 (en) | 2020-11-19 | 2023-09-27 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Polyolefin discharge process and apparatus |
CN116438212A (zh) | 2020-11-23 | 2023-07-14 | 埃克森美孚化学专利公司 | 不含甲苯的负载型甲基铝氧烷前体 |
CN116670146A (zh) | 2020-11-23 | 2023-08-29 | 埃克森美孚化学专利公司 | 使用不含芳族溶剂的载体制备的茂金属聚丙烯 |
WO2022108972A1 (en) | 2020-11-23 | 2022-05-27 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Improved process to prepare catalyst from in-situ formed alumoxane |
CN116568389A (zh) * | 2020-12-09 | 2023-08-08 | 巴塞尔聚烯烃股份有限公司 | 用于气相烯烃聚合的反应器 |
WO2022260896A1 (en) | 2021-06-10 | 2022-12-15 | Dow Global Technologies Llc | Catalyst compositions that have modified activity and processes to make them |
KR20240058932A (ko) | 2021-09-20 | 2024-05-07 | 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 | 촉매-활성 예비중합체 조성물의 제조 방법 및 이에 의해서 제조된 조성물 |
WO2023042155A1 (en) | 2021-09-20 | 2023-03-23 | Nova Chemicals (International) S.A. | Olefin polymerization catalyst system and polymerization process |
WO2023081577A1 (en) | 2021-11-02 | 2023-05-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polyethylene compositions, articles thereof, and methods thereof |
CA3221979A1 (en) | 2022-03-22 | 2023-10-05 | Nova Chemicals Corporation | Organometallic complex, olefin polymerization catalyst system and polymerization process |
WO2023244901A1 (en) | 2022-06-15 | 2023-12-21 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Ethylene-based polymers, articles made therefrom, and processes for making same |
WO2023250240A1 (en) | 2022-06-24 | 2023-12-28 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Low cost processes of in-situ mao supportation and the derived finished polyolefin catalysts |
WO2024056538A1 (en) | 2022-09-12 | 2024-03-21 | Basell Poliolefine Italia S.R.L. | Fluidized-bed reactor for the gas-phase polymerization of olefins |
WO2024056539A1 (en) | 2022-09-12 | 2024-03-21 | Basell Poliolefine Italia S.R.L. | Fluidized-bed reactor for the gas-phase polymerization of olefins |
Family Cites Families (50)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE539302A (cs) * | 1954-06-25 | |||
NL248023A (cs) * | 1956-02-08 | 1900-01-01 | ||
NL137126C (cs) * | 1961-09-28 | |||
BE632184A (cs) * | 1962-05-11 | |||
GB1288230A (cs) * | 1968-09-24 | 1972-09-06 | ||
DE1805765C3 (de) * | 1968-10-29 | 1980-09-11 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur Polymerisation von Propylen |
US3709954A (en) | 1970-03-16 | 1973-01-09 | Union Carbide Corp | Preparation of liquid polymers of olefins |
AU445455B2 (en) * | 1970-10-02 | 1974-02-06 | Union Carbide Australia Ltd | Continuous process for producing solid particulate polymers of olefinically unsaturated compounds |
US4012573A (en) * | 1970-10-09 | 1977-03-15 | Basf Aktiengesellschaft | Method of removing heat from polymerization reactions of monomers in the gas phase |
US3709853A (en) | 1971-04-29 | 1973-01-09 | Union Carbide Corp | Polymerization of ethylene using supported bis-(cyclopentadienyl)chromium(ii)catalysts |
US3779712A (en) * | 1971-11-26 | 1973-12-18 | Union Carbide Corp | Particulate solids injector apparatus |
US4110525A (en) * | 1975-02-27 | 1978-08-29 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Polymerization process |
US4077904A (en) | 1976-06-29 | 1978-03-07 | Union Carbide Corporation | Olefin polymerization process and catalyst therefor |
DE2848964A1 (de) * | 1978-11-11 | 1980-05-22 | Bayer Ag | Katalysator, dessen herstellung und verwendung zur loesungspolymerisation von butadien |
US4383095A (en) * | 1979-02-16 | 1983-05-10 | Union Carbide Corporation | Process for the preparation of high density ethylene polymers in fluid bed reactor |
JPS564608A (en) * | 1979-06-26 | 1981-01-19 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | Vapor-phase polymerization of olefin |
US4376062A (en) | 1979-11-28 | 1983-03-08 | Union Carbide Corporation | Spheroidal polymerization catalyst, process for preparing, and use for ethylene polymerization |
US4379758A (en) * | 1980-12-24 | 1983-04-12 | Union Carbide Corporation | Catalyst composition for polymerizing ethylene |
US4876320A (en) * | 1981-03-26 | 1989-10-24 | Union Carbide Chemicals And Plastics Company Inc. | Process for reducing sheeting during polymerization of alpha-olefins |
JPS5861107A (ja) * | 1981-10-07 | 1983-04-12 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | 共役ジエン重合体の製造方法 |
US4543399A (en) * | 1982-03-24 | 1985-09-24 | Union Carbide Corporation | Fluidized bed reaction systems |
US4588790A (en) * | 1982-03-24 | 1986-05-13 | Union Carbide Corporation | Method for fluidized bed polymerization |
DZ520A1 (fr) * | 1982-03-24 | 2004-09-13 | Union Carbide Corp | Procédé perfectionné pour accroitre le rendement espace temps d'une réaction de polymérisation exothermique en lit fluidisé. |
DE3239883A1 (de) * | 1982-10-28 | 1984-05-10 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zum kontinuierlichen herstellen von copolymerisaten des ethylens mit hoeheren (alpha)-monoolefinen |
US4530914A (en) | 1983-06-06 | 1985-07-23 | Exxon Research & Engineering Co. | Process and catalyst for producing polyethylene having a broad molecular weight distribution |
US4933149A (en) * | 1984-08-24 | 1990-06-12 | Union Carbide Chemicals And Plastics Company Inc. | Fluidized bed polymerization reactors |
US4575538A (en) * | 1984-12-20 | 1986-03-11 | Phillips Petroleum Company | Olefin polymerization |
US4752597A (en) | 1985-12-12 | 1988-06-21 | Exxon Chemical Patents Inc. | New polymerization catalyst |
US4981929A (en) * | 1986-06-23 | 1991-01-01 | Union Carbide Chemicals And Plastics Company, Inc. | Catalyst productivity in the polymerization of olefins |
US4665047A (en) | 1986-08-15 | 1987-05-12 | Shell Oil Company | Stabilization of metallocene/aluminoxane catalysts |
US4803251A (en) * | 1987-11-04 | 1989-02-07 | Union Carbide Corporation | Method for reducing sheeting during polymerization of alpha-olefins |
FR2634486B1 (fr) * | 1988-07-22 | 1992-07-31 | Bp Chimie Sa | Appareillage et procede de polymerisation d'olefines en phase gazeuse dans un reacteur a lit fluidise, avec introduction d'un compose organometallique |
US5218071A (en) | 1988-12-26 | 1993-06-08 | Mitsui Petrochemical Industries, Ltd. | Ethylene random copolymers |
IT1230756B (it) * | 1989-02-17 | 1991-10-29 | Enichem Elastomers | Metodo per la preparazione di polibutadiene a lavorabilita' migliorata. |
US4994534A (en) * | 1989-09-28 | 1991-02-19 | Union Carbide Chemicals And Plastics Company Inc. | Process for producing sticky polymers |
JPH0415111A (ja) * | 1990-05-07 | 1992-01-20 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 安全タイヤ |
US5272236A (en) | 1991-10-15 | 1993-12-21 | The Dow Chemical Company | Elastic substantially linear olefin polymers |
DD296496A5 (de) * | 1990-07-12 | 1991-12-05 | Buna Ag,De | Katalysatorsystem fuer die loesungsmittelfreie polymerisation von 1,3-dienen zu polydienen |
JP2923383B2 (ja) * | 1991-10-01 | 1999-07-26 | 出光石油化学株式会社 | スチレン系重合体の製造方法 |
US5200477A (en) * | 1991-02-22 | 1993-04-06 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Process for producing sticky polymers |
GB9107378D0 (en) * | 1991-04-08 | 1991-05-22 | Ici Plc | Olefin polymerisation |
US5278272A (en) | 1991-10-15 | 1994-01-11 | The Dow Chemical Company | Elastic substantialy linear olefin polymers |
EP0552946B1 (en) * | 1992-01-23 | 1997-04-16 | Mitsui Petrochemical Industries, Ltd. | Ethylene/alpha-olefin/7-methyl-1,6-octadiene copolymer rubber and composition of the same |
US5436304A (en) * | 1992-03-19 | 1995-07-25 | Exxon Chemical Patents Inc. | Process for polymerizing monomers in fluidized beds |
US5352749A (en) * | 1992-03-19 | 1994-10-04 | Exxon Chemical Patents, Inc. | Process for polymerizing monomers in fluidized beds |
US5317036A (en) * | 1992-10-16 | 1994-05-31 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Gas phase polymerization reactions utilizing soluble unsupported catalysts |
FR2698290B1 (fr) * | 1992-11-23 | 1995-03-24 | Michelin & Cie | Catalyseur de polymérisation de dioléfines, son procédé de préparation et son application à la préparation de polymères. |
US5376743A (en) * | 1993-03-11 | 1994-12-27 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Process for the production of sticky polymers |
WO1994025495A1 (en) * | 1993-05-20 | 1994-11-10 | Exxon Chemical Patents Inc. | Process for polymerizing monomers in fluidized beds |
DE4334045A1 (de) * | 1993-10-06 | 1995-04-13 | Bayer Ag | Katalysator, dessen Herstellung und Verwendung zur Gasphasenpolymerisation von konjugierten Dienen |
-
1994
- 1994-08-02 US US08284797 patent/US5453471B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-08-12 JP JP50675295A patent/JP3819933B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-08-02 CA CA002196675A patent/CA2196675A1/en not_active Abandoned
- 1995-08-02 US US08/510,375 patent/US5834571A/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-08-02 ES ES98105784T patent/ES2194244T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-02 JP JP50675196A patent/JP3398959B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1995-08-02 MY MYPI95002253A patent/MY115976A/en unknown
- 1995-08-02 PL PL95318527A patent/PL318527A1/xx unknown
- 1995-08-02 KR KR1019950023735A patent/KR100240565B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1995-08-02 EP EP98105784A patent/EP0856530B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-02 PL PL95318526A patent/PL318526A1/xx unknown
- 1995-08-02 EP EP98105783A patent/EP0856531A3/en not_active Withdrawn
- 1995-08-02 DE DE69530872T patent/DE69530872T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-02 WO PCT/US1995/009832 patent/WO1996004321A1/en not_active Application Discontinuation
- 1995-08-02 KR KR1019970700667A patent/KR100250842B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1995-08-02 AT AT95928725T patent/ATE197055T1/de not_active IP Right Cessation
- 1995-08-02 AT AT98105784T patent/ATE240978T1/de not_active IP Right Cessation
- 1995-08-02 PL PL95318524A patent/PL318524A1/xx unknown
- 1995-08-02 MX MX9700804A patent/MX9700804A/es unknown
- 1995-08-02 CZ CZ97320A patent/CZ32097A3/cs unknown
- 1995-08-02 ZA ZA956458A patent/ZA956458B/xx unknown
- 1995-08-02 KR KR1019970700876A patent/KR100256716B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1995-08-02 DE DE69519171T patent/DE69519171T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-02 CZ CZ97297A patent/CZ29797A3/cs unknown
- 1995-08-02 EP EP95305400A patent/EP0697421A1/en not_active Withdrawn
- 1995-08-02 ES ES95928725T patent/ES2153044T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-02 MX MX9700803A patent/MX9700803A/es unknown
- 1995-08-02 SK SK148-97A patent/SK14897A3/sk unknown
- 1995-08-02 HU HU9700296A patent/HUT78022A/hu unknown
- 1995-08-02 KR KR1019970700761A patent/KR100256717B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1995-08-02 ES ES95928287T patent/ES2156943T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-02 EP EP95928287A patent/EP0773964B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-02 AU AU32113/95A patent/AU691957B2/en not_active Ceased
- 1995-08-02 AT AT95928289T patent/ATE184886T1/de active
- 1995-08-02 ZA ZA956457A patent/ZA956457B/xx unknown
- 1995-08-02 MX MX9700805A patent/MX9700805A/es unknown
- 1995-08-02 ZA ZA956456A patent/ZA956456B/xx unknown
- 1995-08-02 DE DE69520103T patent/DE69520103T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-02 CN CN95195264A patent/CN1171793A/zh active Pending
- 1995-08-02 CA CA002196676A patent/CA2196676A1/en not_active Abandoned
- 1995-08-02 AT AT95928287T patent/ATE199161T1/de not_active IP Right Cessation
- 1995-08-02 JP JP50675296A patent/JP3157166B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1995-08-02 CA CA002155236A patent/CA2155236C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-08-02 AU AU32114/95A patent/AU687604B2/en not_active Ceased
- 1995-08-02 EP EP95928289A patent/EP0773963B1/en not_active Revoked
- 1995-08-02 CA CA002196664A patent/CA2196664A1/en not_active Abandoned
- 1995-08-02 EP EP95928725A patent/EP0773965B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-02 DE DE69512421T patent/DE69512421T2/de not_active Revoked
- 1995-08-02 BR BR9503534A patent/BR9503534A/pt not_active Application Discontinuation
- 1995-08-02 WO PCT/US1995/009827 patent/WO1996004323A2/en active IP Right Grant
- 1995-08-02 HU HU9700332A patent/HUT76682A/hu unknown
- 1995-08-02 AU AU32373/95A patent/AU692586B2/en not_active Ceased
- 1995-08-02 CZ CZ97296A patent/CZ29697A3/cs unknown
- 1995-08-02 CN CN95115846A patent/CN1069323C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-08-02 ES ES95928289T patent/ES2143062T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-08-02 BR BR9508515A patent/BR9508515A/pt not_active IP Right Cessation
- 1995-08-02 HU HU9700297A patent/HUT78018A/hu unknown
- 1995-08-02 JP JP7228489A patent/JP3065234B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1995-08-02 BR BR9508517A patent/BR9508517A/pt not_active Application Discontinuation
- 1995-08-02 CN CN95195203A patent/CN1158624A/zh active Pending
- 1995-08-02 WO PCT/US1995/009826 patent/WO1996004322A1/en active IP Right Grant
- 1995-08-15 TW TW084108515A patent/TW311142B/zh active
- 1995-09-19 TW TW084109829A patent/TW293018B/zh active
- 1995-10-26 TW TW084111275A patent/TW300231B/zh active
-
1997
- 1997-02-03 NO NO970464A patent/NO970464L/no unknown
- 1997-02-03 FI FI970457A patent/FI970457A/fi not_active Application Discontinuation
-
1998
- 1998-10-27 US US09/179,218 patent/US6096840A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ32097A3 (en) | Polymerization process in gaseous phase | |
US6627713B2 (en) | Gas phase polymerization process | |
CA1143897A (en) | Preparation of ethylene copolymers in fluid bed reactor | |
EP2576636B1 (en) | Olefin gas phase polymerisation | |
SK144395A3 (en) | Continuous process for the gas phase polymerization of alpha-olefins | |
JPS6050367B2 (ja) | 微細シリカに含浸させた触媒、その製造方法及びエチレン重合に対するその使用 | |
JPH0586122A (ja) | タンデム反応器におけるバイモーダルエチレンポリマーの製造方法 | |
CN107531841B (zh) | 用于在不相容的催化剂之间转换的方法 | |
CN107530671B (zh) | 连续气体流化床聚合方法 | |
KR20100015989A (ko) | 폴리올레핀 제조 시스템 및 방법 | |
US11655316B2 (en) | Polymer flow index modifier | |
US6887957B2 (en) | Process for the gas-phase (co-)polymerization of olefins in a fluidized bed reactor | |
KR100533887B1 (ko) | 폴리올레핀의 중합방법 | |
CN108699168B (zh) | 用于不相容催化剂之间转换的方法 | |
US7332549B2 (en) | Process for the (co-)polymerisation of ethylene in the gas phase | |
US20110009577A1 (en) | Enhanced condensed mode operation in method of producing polyofefins with chromium based catalysts | |
WO2001044320A1 (en) | High activity polyethylene catalysts prepared with alkoxycarbon reagents | |
US20220195083A1 (en) | Olefin polymerization method using antistatic agent for metallocene olefin polymerization process | |
EP1366091B1 (en) | High activity polyethylene catalysts prepared with borates reagents | |
KR101956979B1 (ko) | 실리카 담지형 올레핀 중합 촉매의 제조 방법 및 이를 이용한 폴리올레핀 중합체 | |
US7276564B2 (en) | Process for the (co-)polymerization of ethylene in the gas phase | |
US20030054944A1 (en) | Catalyst for polyethylene giving an improved short chain branching distribution |