JP6784671B2 - 強化および耐久性ガラス容器の製造方法 - Google Patents

Description

関連出願の相互参照

本出願は、全体として本明細書に組み込まれる、２０１４年１１月２６日出願の米国仮特許出願第６２／０８４，８７７号に基づく優先権を主張する。

本現在の明細書は、一般に、ガラス容器の形成方法、特に、ガラス容器が剥離および損傷に対して耐性があるように、ガラス容器を形成する方法に関する。

歴史的に、ガラスは、他の材料と比較して、その気密性、光学的透明度および優れた化学的耐久性のため、医薬品の包装のための好ましい材料として使用されてきた。特に、医薬品包装で使用されるガラスは、その中に含まれる医薬品組成物の安定性に影響を及ぼさないように、適切な化学的耐久性を有さなければならない。適切な化学的耐久性を有するガラスとしては、歴史的に化学的耐久性が証明されている、ＡＳＴＭ規格Ｅ４３８．９２「タイプＩＡ」および「タイプＩＢ」ガラス組成物の範囲内のガラス組成物が含まれる。一般的に、化学的耐久性ガラスは、ガラスが長時間溶液に暴露された時に、その構成成分がガラスから溶解しないガラスである。

タイプＩＡおよびタイプＩＢガラス組成物は、それらの化学的耐久性のため、医薬品の包装において一般に使用されるが、それらは、医薬品包装の内部表面が、医薬品溶液への暴露後に、ガラス粒子を流出させる、または「離層する」傾向を含む、いくつかの欠陥を起こす。

したがって、離層特性の減少を示す別のガラス容器が必要とされている。

一実施形態によると、ガラス容器の形成方法は、内部容積を少なくとも部分的に包囲する側面を含んでなり、側面の内部表面の少なくとも一部分が、内部表面層を有する、ガラス容器を形成するステップと；側面の内部表面から約１００ｎｍ〜約１．０μｍの厚さを有する内部表面層の薄層を除去するために、ガラス容器を、実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させるステップとを含んでなる。側壁の内部表面は、耐剥離性である。

別の実施形態によると、ガラス容器の形成方法は、内部容積を少なくとも部分的に包囲する側面を含んでなり、側面が、外部表面層を含んでなる外部表面を有する、ガラス容器を形成するステップと；側面の外部表面から約１００ｎｍ〜約１．０μｍの厚さを有する外部表面層の薄層を除去するために、ガラス容器を、実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させるステップとを含んでなる。ガラス容器を、実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させる前に、側面の外部表面は、第１の形状を有する強度限界表面欠陥を含んでなり、かつ側面の外部表面を、実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させた後、強度限界表面欠陥は、第２の形状を有する。

追加的な特徴および利点は、以下の詳細な説明において明らかにされ、そして一部は、この説明から当業者に容易に明白であるか、または以下の詳細な説明、請求の範囲、ならびに添付の図面を含む、本明細書に記載の実施形態を実施することによって認識されるであろう。

上記の一般的な説明および以下の詳細な説明の両方が種々の実施形態を説明し、そして主張された対象の性質および特徴を理解するための概観またはフレーム構造を提供するように意図されることは理解されるべきである。添付の図面は、種々の実施形態のさらなる理解を提供するために含まれ、そして本明細書の一部に組み込まれ、かつそれを構成する。図面は、本明細書に記載の種々の実施形態を例示しており、かつ説明と一緒に、主張された対象の原理および操作を説明するために有用となる。

本明細書に記載の１つまたはそれ以上の実施形態によるガラス容器、特にガラスバイアルの断面を概略的に示す。 本明細書に記載の１つまたはそれ以上の実施形態による内部表面層の除去の前の、図１のガラス容器の側面の一部を概略的に示す。

以下、その実施例が添付の図面に例示されている、改善された剥離耐性および強度を有するガラス容器の形成方法の種々の実施形態が詳細に参照されるであろう。可能な場合は常に、同一および同様の部分を参照するために、同じ参照番号が図画全体で使用されるであろう。一実施形態において、ガラス容器の形成方法は、内部容積を少なくとも部分的に包囲する側面を含んでなり、側面の内部表面の少なくとも一部分が、内部表面層を有する、ガラス容器を形成するステップと；側面の内部表面から約１００ｎｍ〜約１．０μｍの厚さを有する内部表面層の薄層を除去するために、ガラス容器を、実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させるステップとを含んでなる。別の実施形態によると、ガラス容器の形成方法は、内部容積を少なくとも部分的に包囲する側面を含んでなり、側面が、外部表面層を含んでなる外部表面を有する、ガラス容器を形成するステップと；側面の外部表面から約１００ｎｍ〜約１．０μｍの厚さを有する外部表面層の薄層を除去するために、ガラス容器を、実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させるステップとを含んでなる。ガラス容器を、実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させる前に、側面の外部表面は、第１の形状を有する強度限界表面欠陥を含んでなり、かつ側面の外部表面を、実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させた後、強度限界表面欠陥は、第２の形状を有する。耐剥離性であるガラス容器の形成方法およびガラス容器の特性については、添付の図面を具体的に参照することによって、本明細書により詳細に説明されるであろう。

「化学的耐久性」という用語は、本明細書で使用される場合、指定された化学的条件への暴露時の分解に耐性を示す、ガラス組成物の能力を意味する。特に、本明細書に記載のガラス組成物の化学的耐久性は、３つの確立された材料試験規格：２００１年３月付の「Ｔｅｓｔｉｎｇ ｏｆ ｇｌａｓｓ−Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｔｏ ａｔｔａｃｋ ｂｙ ａ ｂｏｉｌｉｎｇ ａｑｕｅｏｕｓ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｏｆ ｈｙｄｒｏｃｈｌｏｒｉｃ ａｃｉｄ−Ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ」と題されたＤＩＮ １２１１６；「Ｇｌａｓｓ−Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｔｏ ａｔｔａｃｋ ｂｙ ａ ｂｏｉｌｉｎｇ ａｑｕｅｏｕｓ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｘｅｄ ａｌｋａｌｉ−Ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ」と題されたＩＳＯ ６９５：１９９１；「Ｇｌａｓｓ−Ｈｙｄｒｏｌｙｔｉｃ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｇｌａｓｓ ｇｒａｉｎｓ ａｔ １２１ ｄｅｇｒｅｅｓ Ｃ−Ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ」と題されたＩＳＯ ７２０：１９８５；ならびに「Ｇｌａｓｓ−Ｈｙｄｒｏｌｙｔｉｃ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｇｌａｓｓ ｇｒａｉｎｓ ａｔ ９８ ｄｅｇｒｅｅｓ Ｃ−Ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ」と題されたＩＳＯ ７１９：１９８５に従って評価された。それぞれの規格およびそれぞれの規格内の分類は、本明細書においてさらに詳細に説明される。あるいは、ガラス組成物の化学的耐久性は「Ｓｕｒｆａｃｅ Ｇｌａｓｓ Ｔｅｓｔ」と題されたＵＳＰ＜６６０＞および／またはガラスの表面の耐久性を評価する「Ｇｌａｓｓ Ｃｏｎｔａｉｎｅｒｓ Ｆｏｒ Ｐｈａｒｍａｃｅｕｔｉｃａｌ Ｕｓｅ」と題されたＥｕｒｏｐｅａｎ Ｐｈａｒｍａｃｏｐｅｉａ ３．２．１に従って評価されてもよい。

医薬品組成物を含有するための従来のガラス容器またはガラス包装は、一般に、タイプＩＢアルカリボロシリケートガラスなどの、化学的耐久性および低い熱膨張を示すことが知られているガラス組成物から形成される。アルカリボロシリケートガラスは、良好な化学的耐久性を示すが、容器製造者は、ガラス容器中に含まれる溶液中に分散したシリカが豊富なガラスフレークを観察している。この現象は、本明細書中、剥離と呼ばれる。剥離は特に、溶液が長期間（数カ月〜数年）ガラス表面と直接接触して貯蔵される場合に生じる。したがって、良好な化学的耐久性を示すガラスが、必ずしも剥離に対して耐性があるわけではない。

剥離は、ガラス粒子がガラスの表面から放出し、続いて、浸出、腐食および／または風化反応が生じる現象を意味する。一般に、ガラス粒子は、容器内に含まれる溶液中への変性剤イオンの浸出の結果として、容器の内部表面に由来する、ガラスのシリカが豊富なフレークである。これらのフレークは、一般に、約１ｎｍ〜約２μｍの厚さであり、約５０μｍより大きい幅を有し得る。これらのフレークは、主にシリカから構成されるため、ガラスの表面から放出された後、フレークは一般に、さらに分解しない。

これまでに、剥離は、容器の形状にガラスを再形成するために使用される高温にガラスが暴露される時に、アルカリボロシリケートガラスにおいて生じる相分離のためであることが仮定されてきた。しかしながら、ここで、ガラス容器の内部表面からのシリカが豊富なガラスフレークの剥離は、その形成されたままの状態におけるガラス容器の組成特徴のためであると考えられる。特に、アルカリボロシリケートガラスの高いシリカ含有量のため、ガラスは、比較的高い融解および形成温度を有する。しかしながら、ガラス組成物中のアルカリおよびボレート成分は、さらにより低い温度において融解および／または蒸発する。特に、ガラスのボレート種は、非常に揮発性であり、ガラスを形成および再形成するために必要な高温においてガラスの表面から蒸発する。

特に、ガラス管などのガラスストックは、高温で、そして直火で、ガラス容器に再形成される。より高い装置速度において必要とされる高温は、より揮発性のボレート種を、ガラスの表面の部分から蒸発させる。このような蒸発が、ガラス容器の内部容積内で生じる場合、揮発性ボレート種は、ガラス容器表面の他の領域において再堆積し、特にガラス容器の内部の近表面領域（すなわち、ガラス容器の内部表面におけるか、またはそれに直接接触する領域）に関して、ガラス容器表面における組成不均質性を引き起こす。

例示として、図１を参照すると、医薬品組成物を貯蔵するためのガラス容器などのガラス容器の断面が概略的に示される。ガラス容器１００は、一般に、ガラス体１０２を有するガラス物品を含んでなる。ガラス体１０２は、内部表面１０４と外部表面１０６との間に延在し、そして一般に、内部容積１０８を包囲する。図１で示されるガラス容器１００の実施形態において、ガラス体１０２は、一般に、壁部分１１０および床部分１１２を含んでなる。壁部分１１０および床部分１１２は、一般に、約０．５ｍｍ〜約３．０ｍｍの範囲の厚さを有し得る。壁部分１１０は、ヒール部分１１４を通して、床部分１１２へと移行する。内部表面１０４および床部分１１２は、未コーティングであり（すなわち、それらは、いずれの無機コーティングまたは有機コーティングも含有しない）、そして、そのようなものとして、ガラス容器１００の内部容積１０８に貯蔵される含有物は、ガラス容器１００が形成されるガラスと直接接触する。ガラス容器１００は、図１中、特異的形状（すなわち、バイアル）を有するものとして示されているが、ガラス容器１００が、限定されないが、バキュテナー、カートリッジ、シリンジ、シリンジバレル、アンプル、ボトル、フラスコ、フィアル、チューブ、ビーカーなどを含む他の形状を有し得ることは理解されるべきである。

本明細書に記載される通り、ガラス容器１００は、ガラス管を容器形状へと変換することによって形成され得る。例えば、ガラス管を閉鎖し、そして容器１００の底部または床部分１１２を形成維するために、ガラス管の一端を加熱する場合、ボレート種および／またはアルカリ種などのより高度に揮発性である種は、管の底部分から蒸発し得、そして管の他の部分に再堆積し得る。容器のこれらの領域が最も大規模な再形成を受け、そして、そのようなものとして、最高温度に暴露されるため、容器のヒールおよび床部分からの材料の蒸発は特に顕著である。結果として、床部分１１２などの、より高い温度に暴露される容器の領域が、シリカ豊富表面を有し得る。壁部分１１０などの揮発した種の堆積を受けることが可能な容器の内部表面１０４の他の領域は、揮発した種の凝結によって形成された内部表面層１０５（概略的に図２に示される）を有し得、そして、そのようなものとして、表面はシリカが乏しい。例えば、ボレート種の場合、ガラス組成物の焼鈍し点より高いが、ガラスが再形成の間に受ける最高温度よりも低い温度にある、ホウ素堆積を受けることが可能な領域は、ガラスの表面上でのホウ素組み込みを導く可能性がある。

ここで、図１および２を参照すると、図２に示される実施形態は、堆積した揮発種を含む内部表面層１０５を含む、ガラス容器１００の一部の内部表面１０４を概略的に示す。内部表面層１０５の組成は、壁部分１１０の中点ＭＰなどの、壁部分のより深いガラスの組成とは異なっている。特に、図２は、図１のガラス容器１００の壁部分１１０の部分的断面を概略的に示す。ガラス容器１００のガラス体１０２は、ガラス容器の内部表面１０４から深さＤＳＬまで、ガラス容器１００の内部表面１０４から壁部分１１０の厚さまで延在する、内部表面層１０５を含む。内部表面層１０５内のガラス組成物は、壁部分の中点ＭＰにおけるガラスと比較して、持続的な層不均質性を有し、そして、そのようなものとして、内部表面層１０５におけるガラスの組成は、壁部分１１０の中点ＭＰにおけるガラスとは異なることは理解されるべきである。いくつかの実施形態において、内部表面層の厚さＴ_ＳＬは、少なくとも約３０ｎｍである。いくつかの実施形態において、内部表面層の厚さＴ_ＳＬは、少なくとも約５０ｎｍである。いくつかの実施形態において、内部表面層の厚さＴ_ＳＬは、少なくとも約１００ｎｍである。いくつかの実施形態において、内部表面層の厚さＴ_ＳＬは、少なくとも約１５０ｎｍである。いくつかの他の実施形態において、内部表面層の厚さＴ_ＳＬは、少なくとも約２００ｎｍまたはさらには約２５０ｎｍである。いくつかの他の実施形態において、内部表面層の厚さＴ_ＳＬは、少なくとも約３００ｎｍまたはさらには約３５０ｎｍである。なお他の実施形態において、内部表面層の厚さＴ_ＳＬは、少なくとも約５００ｎｍである。いくつかの実施形態において、内部表面層は、少なくとも約１μｍまたはさらには少なくとも約２μｍの厚さＴ_ＳＬまで延在し得る。

本明細書に記載の実施形態において、「持続的な層不均質性」という句は、内部表面層１０５中のガラス組成の構成成分（例えば、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｎａ_２Ｏなど）の濃度が、ガラス体の厚さの中点における（すなわち、内部表面１０４と外部表面１０６との間でガラス体を均等に二分する中点線ＭＰに沿った点における）同一構成成分の濃度から、ガラス容器内に含まれる溶液への長期間の暴露時にガラス体の剥離を引き起こす量まで変動することを意味する。本明細書に記載の実施形態において、ガラス体の内部表面層における持続的な層不均質性は、内部表面層１０５におけるガラス組成物のそれぞれの構成成分の層濃度の極限（すなわち、最小または最大）が、ガラス容器１００が、形成されたままの状態にある場合、ガラス体の厚さの中点における同一構成成分の約９２％未満または約１０８％より高いようなものである。他の実施形態において、ガラス体の内部表面層１０５における持続的な層不均質性は、内部表面層１０５におけるガラス組成物のそれぞれの構成成分の層濃度の極限が、ガラス容器１００が、形成されたままの状態にある場合、ガラス体の厚さの中点における同一構成成分の約９０％未満または約１１０％より高いようなものである。なお他の実施形態において、ガラス体の内部表面層１０５における持続的な層不均質性は、内部表面層１０５におけるガラス組成物のそれぞれの構成成分の層濃度の極限が、ガラス容器１００が、形成されたままの状態にある場合、ガラス体の厚さの中点における同一構成成分の約８０％未満または約１２０％より高いようなものである。いくつかの実施形態において、持続的な層不均質性は、約２モル％未満の量で存在するガラス組成物の構成成分を除く。また、持続的な層不均質性は、ガラス組成物中に存在し得るいずれの水分も同じく除く。

本明細書に記載の実施形態において、「持続的な層均質性」という句は、内部領域中のガラス組成の構成成分（例えば、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｎａ_２Ｏなど）の濃度が、ガラス体の厚さの中点における（すなわち、変性された内部表面１０４’’と外部表面１０６との間でガラス体を均等に二分する中点線ＭＰに沿った点における）同一構成成分の濃度から、ガラス容器内に含まれる溶液への長期間の暴露時にガラス体の剥離を引き起こす量まで変動しないことを意味する。本明細書に記載の実施形態において、ガラス体の内部領域における持続的な層均質性は、内部領域１２０におけるガラス組成物のそれぞれの構成成分の層濃度の極限（すなわち、最小または最大）が、持続的な層均質性を有する内部表面層がガラス容器から除去された後、ガラス体の厚さの中点における同一構成成分の約８０％以上または約１２０％以下であるようなものである。他の実施形態において、ガラス体の内部領域における持続的な層均質性は、内部領域１２０におけるガラス組成物のそれぞれの構成成分の層濃度の極限が、持続的な層均質性を有する内部表面層がガラス容器から除去された後、ガラス体の厚さの中点における同一構成成分の約９０％以上または約１１０％以下であるようなものである。なお他の実施形態において、ガラス体の内部領域における持続的な層均質性は、内部領域１２０におけるガラス組成物のそれぞれの構成成分の層濃度の極限が、持続的な層均質性を有する内部表面層がガラス容器から除去された後、ガラス体の厚さの中点における同一構成成分の約９２％以上または約１０８％以下であるようなものである。いくつかの実施形態において、持続的な層均質性は、約２モル％未満の量で存在するガラス組成物の構成成分を除く。また、持続的な層均質性は、ガラス組成物中に存在し得るいずれの水分も同じく除く。

「形成されたままの状態」という用語は、本明細書で使用される場合、ガラス容器がガラスストックから形成された後であるが、容器が、イオン交換強化、コーティング、硫酸アンモニウム処理、酸エッチングおよび／またはいずれかの他の表面変性などのいずれかの追加的な加工ステップを受ける前のガラス容器１００の組成物を指す。本明細書に記載の実施形態において、ガラス組成物中の構成成分の層濃度は、動的二次イオン質量分析（「Ｄ−ｓｉｍｓ」）を使用して、関心のある領域におけるガラス体の厚さを通して組成物試料を回収することによって決定される。本明細書に記載の実施形態において、組成プロフィールは、ガラス体１０２の内部表面１０４の領域からサンプリングされる。サンプリングされた領域は、１ｍｍ２の最大面積を有する。この技術によって、サンプリングされた領域のガラス体の内部表面からの深さの関数として、ガラス中の種の組成プロフィールが得られる。

ガラス容器が、（タイプＩＢガラス組成物などの）ボロシリケートガラス組成物から形成される場合、堆積した揮発性の種を含有する内部表面層１０５の存在も定性的に確認され得る。特に、ガラス容器１００に、メチレン青色染料の溶液を充填してもよい。メチレン青色染料は、ガラス表面のホウ素が豊富な領域に反応して化学結合し、視覚的に、その領域を青色に着色する。適切なメチレン青色染料溶液としては、限定されないが、水中１％メチレン溶液が含まれる。

堆積した揮発種のこのような内部表面層１０５が内部表面１０４に残る場合、堆積した揮発種は、内部表面層１０５から、容器中に含まれる溶液に浸出し得る。これらの揮発種がガラスから浸出すると、高シリカガラスネットワーク（ゲル）が、内部表面１０４に残り、これは、水和の間に膨潤および浸出し、最終的に表面から破砕し（すなわち、ガラス容器１００の内部表面１０４は剥離する）、潜在的にガラス容器内に含まれる溶液中へ粒子状物質を導入する。

剥離への１つの従来の解決策は、ＳｉＯ_２などの無機コーティングによってガラス容器のガラス体の内部表面をコーティングすることである。このコーティングは、約１００ｎｍ〜２００ｎｍの厚さを有し得、そして容器の含有物がガラス体の内部表面と接触すること、および剥離を引き起こすことを防ぐ。しかしながら、このようなコーティングの適用は困難であり、かつ追加的な製造および／または点検ステップを必要とし、それによって、容器製造の全費用が増加し得る。さらに、容器の含有物が、例えば、コーティングの不連続点を通して、コーティングを浸透し、そしてガラス体の内部表面と接触する場合、結果として生じるガラス体の剥離によって、コーティングの部分がガラス体の内部表面から脱着し得る。

本明細書に記載の実施形態において、ガラス容器が剥離する性質は、変性内部表面（すなわち、薄い内部表面層の除去後のガラス容器の内部表面）に、ガラスから浸出する可能性のある揮発種が少なくなり、究極的に、暴露されたシリカネットワークの破砕が引き起こされるように、ガラス容器から内部表面層１０５の非常に薄い部分を除去することによって軽減される。さらに、内部表面層の薄層を除去することによって、表面に存在し、かつガラスネットワークに統合されなかった超過のシリカが除去される。薄い内部表面層１０５が除去された後、ガラス容器１００は、剥離に対する改善された耐性を示す。

いくつかの実施形態において、内部表面層１０５は、エッチングによってガラス容器の壁部分１１０から除去される。例えば、水性処理媒体が内部容積１０８中に導入され得、そして薄い内部表面層１０５を除去するために十分な時間で、内部容積中に残ることが可能となり得る。適適切な水性処理媒体は、薄い内部表面層１０５を均一に溶解するであろう。特に、ガラス容器１００は、一般に、一次ネットワーク形成剤としてのシリカ（ＳｉＯ_２）およびシリカネットワーク中に存在維する追加的な構成成分（例えば、Ｂ_２Ｏ_３、酸化アルカリ、酸化アルカリ土類など）を含むガラス組成物から形成される。しかしながら、シリカおよび構成成分は、必ずしも同一溶液中に可溶性ではある必要はなく、または溶液中に同一速度で溶解する必要はない。したがって、水性処理媒体は、内部表面層１０５に含まれるガラスネットワークおよび追加的な構成成分の均一溶解を促進するために、フッ化物イオンおよび／または１種またはそれ以上の酸を含み得る。

実施形態において、水性処理媒体の組成物は、実質的にフッ化物を含まない。「実質的にフッ化物を含まない」という句は、本明細書で使用される場合、処理媒体が、媒体の全重量に基づき、約０．１５重量％（すなわち、１５００ｐｐｍ）以下のフッ化物イオンを含んでなることを意味する。いくつかの実施形態において、水性処理媒体は、約０．１０重量％（すなわち、１０００ｐｐｍ）以下のフッ化物イオンなどの約０．１２重量％（すなわち、１２００ｐｐｍ）以下のフッ化物イオンを含んでなる。他の実施形態において、水性処理媒体は、約０．０９重量％（すなわち、９００ｐｐｍ）以下のフッ化物イオンなどの約０．０９５重量％（すなわち、９５０ｐｐｍ）以下のフッ化物イオンを含んでなる。さらに、いくつかの実施形態において、水性処理媒体は、フッ化物イオンを含まないことが可能である。フッ化物イオンを含有する実施形態において、フッ化物イオンの供給源は、ＨＦ、ＮａＦ、ＮＨ_４ＨＦ_２などから選択される。フッ化物を含有する実施形態において、実質的にフッ化物を含まない水性酸処理媒体は、約０．００１〜約０．１２重量％のフッ化物イオンなどの、約０．００１〜約０．１５重量％のフッ化物イオンを含むことが可能である。他の実施形態において、実質的にフッ化物を含まない水性酸処理媒体は、約０．００１〜約０．０１０重量％のフッ化物イオンまたは約０．００１〜約０．００９０重量％のフッ化物イオンなどの、約０．００１〜約０．１５重量％のフッ化物イオンを含むことが可能である。

実施形態において、実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体は、実質的にフッ化物を含まない酸性水性処理媒体であり得る。本明細書に開示される実施形態において、薄い内部表面層を除去するために適切である実質的にフッ化物を含まない水性酸性処理媒体を配合するために、様々な酸性化合物が、単独で、または組合せのいずれかにおいて使用可能である。特定の実施形態において、水性酸性処理媒体は、酸の水溶液などの無機酸またはキレート化有機酸を含む有機酸を含んでなる。実施形態で使用される例示的な酸としては、ＨＣｌ、ＨＢｒ、ＨＮＯ_３、Ｈ_２ＳＯ_４、Ｈ_２ＳＯ_３、Ｈ_３ＰＯ_４、Ｈ_３ＰＯ_２、ＨＯＡｃ、クエン酸、酒石酸、アスコルビン酸、ＥＤＴＡ、メタンスルホン酸、トルエンスルホン酸、それらの混合物および上記の少なくとも１つを含んでなる組合せが含まれる。

実施形態において、実質的にフッ化物を含まない水性酸性処理媒体は、約２．５以下などの、約３以下のｐＨを有する。他の実施形態において、実質的にフッ化物を含まない水性酸性処理媒体は、約０．５以下などの、約１以下のｐＨを有するであろう。

他の実施形態において、実質的にフッ化物を含まない処理媒体は、酸性ではないか、またはわずかに酸性であり得る。例えば、実施形態において、実質的にフッ化物を含まない処理媒体は、約６〜約１２のｐＨなどの、約４〜約１２のｐＨを有し得る。いくつかの実施形態において、実質的にフッ化物を含まない処理媒体は、約６〜約１０、または約８〜約１０のｐＨを有する。

本明細書に開示される実施形態において、薄い内部表面層を除去するために適切である実質的にフッ化物を含まない処理媒体を配合するために、様々な化合物が、単独で、または組合せのいずれかにおいて使用可能である。特定の実施形態において、実質的にフッ化物を含まない処理媒体は、水およびフッ化物イオンを含んでなる水溶液であり得る。いくつかの実施形態において、実質的にフッ化物を含まない処理媒体は、ＮＨ_３などの塩基性成分、あるいは（例えば、ＮａＯＨ、ＫＯＨ、ＬｉＯＨなどの）水酸化アルカリまたは（例えば、Ｃａ（ＯＨ）_２もしくはＢａ（ＯＨ）_２などの）水酸化アルカリ土類金属を含んでなる水溶液である。

内部表面層の薄層を除去するために、実質的にフッ化物を含まない処理媒体を、ガラス容器の内部表面と接触させる。接触のステップは、実質的にフッ化物を含まない処理媒体を、ガラス容器上に噴霧すること、またはガラス容器を、実質的にフッ化物を含まない処理媒体を含んでなる容器に、部分的に、または完全に含浸すること、あるいは固体表面に液体を適用するための他の同様の技術を含む、種々の技術によって実行されることが可能である。

本明細書に記載の実施形態において、加工条件は、実質的にフッ化物を含まない処理媒体中のガラスのエッチング速度に影響を与え得、かつガラスの溶解速度を制御するように調整され得ることは理解されるべきである。例えば、実質的にフッ化物を含まない処理媒体および／またはガラス容器の温度は、実質的にフッ化物を含まない処理媒体中のガラスのエッチング速度を増加し得、それによって、加工時間が減少し得る。あるいは、実質的にフッ化物を含まない処理媒体の濃度は、水性処理媒体中のガラスのエッチング速度を増加し得、それによって、加工時間が減少し得る。

特定の場合、実質的にフッ化物を含まない処理媒体は、キレート化を促進することが知られている化合物を含有し得る。キレート化剤は、溶液中に溶解された金属の活性を減少させることを補助するために添加される。「金属」という用語は、実質的にフッ化物を含まない処理媒体によって溶解されたガラス成分（Ｓｉ、Ａｌ、Ｂ、Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｒなど）を意味する。実質的にフッ化物を含まない処理媒体中の金属の活性／濃度を減少させることによって、実質的にフッ化物を含まない処理媒体は、ガラス表面をより均一に溶解し、そして均一ガラス表面化学の形成を促進する。別々に記載された通り、キレート化剤は、優先的なエッチングのため、深さにおいて組成不均質性を形成する分解溶解を限定するために添加され得る。

同様に、ルシャトリエの原理を使用して、実質的にフッ化物を含まない処理媒体から金属種を沈殿することも可能である。キレート化剤と異なっていて、反応性アニオン（または官能基）を、実質的にフッ化物を含まない処理媒体に添加して、実質的にフッ化物を含まない処理媒体から金属の種の沈殿を促進し、そして実質的にフッ化物を含まない処理媒体中の低い金属濃度を維持することが可能である。金属濃度が十分に低い場合、実質的にフッ化物を含まない処理媒体は、均一ガラス表面化学の形成を促進する。

表面組成物中のいくつかの不純物は、有機および無機粒子状物質の表層堆積物と関連する。界面活性剤は、エッチングプロセスの一部として、ガラス表面からのこれらの不純物のすすぎ／除去を促進するために、実質的にフッ化物を含まない処理媒体溶液に添加することが可能である。界面活性剤の適切な選択によって、不純物濃度は減少し、そして均一表面化学の形成を補助することが可能である。

上記において、水性処理媒体は、ガラス容器の内部容積中に導入されると記載されるが、他の実施形態が可能であることは理解されるべきである。例えば、水性処理媒体が、ガラス容器の内部表面およびガラス容器の外部表面の両方と直接接触するように、ガラス容器が水性処理媒体中に完全に浸漬されてもよい。これによって、ガラスの層が、ガラスの外部表面から同時に除去されることが可能となり、そしてガラス容器の機械的特性を改善することができる。特に、擦傷、砕片などの欠陥は、その形成されたままの状態で、ガラス容器の外部中に導入され得る。そのような欠陥は、加工装置などによる機械的取り扱いの結果であり得る。これらの欠陥は、「応力集中部」として作用し、かつ亀裂開始部位として機能し、ガラス容器の強度を効果的に減少させ得る。このような実施形態において、ガラス容器の外部表面は、エッチングによって表面欠陥の幾何学が変化する点までエッチングされる。例えば、形成されたままの表面欠陥は第１の幾何学を有し得るが、実質的にフッ化物を含まない酸処理媒体によるエッチング後、表面欠陥は第２の幾何学を有し、これは、実施形態において、表面欠陥の幅対深さ比を増加させることなどによって、表面欠陥を鈍化させる。上記の通り、ガラス容器の外部表面をエッチングして、欠陥を含有するガラスの層を除去することによって、欠陥の幾何学を変化させることが可能であり、それによって、既存の欠陥により、ガラス容器が破損する可能性が減少する。加えて、ガラス容器の外部表面をエッチングすることによって、限定されないが、有機および無機コーティングを含む、外部表面にその後適用されるコーティングの付着性が改善され得る。

いくつかの実施形態において、水性処理溶液は、ガラス容器のいずれかの層を除去することなく、表面欠陥の幾何学を変化させ得る。むしろ、水性処理媒体は表面欠陥に入り込み、そして表面から層を除去することなく、表面欠陥の幅対深さ比を増加させる。

いずれかの特定の理論に拘束されないが、強度改善の基礎にある機構は、ガラスバイアルの亀裂生長特徴の変化によって、実質的にフッ化物を含まない処理媒体の作用によってガラス中に存在する強度限界表面欠陥の少なくともいくつかの鈍化により達成されると考えられる。他方、そのような除去は、ガラス表面品質の減少をもたらす恐れがあり、かつ／またはガラス容器の厚さを減少させる可能性があるため、処理されたバイアルから表面ガラスの有意な量を除去するほど、接触が長時間に及ぶことは望ましくない。

上記の理由のため、例示的な実施形態において、接触ステップは、ガラスにおける少なくともより大きい強度限界表面欠陥の生長傾向を減少させるために少なくとも十分であるが、ガラス容器の平均厚さを本質的に減少させるためには不十分である時間で実行されるべきである。本明細書で使用される場合、平均厚さにおける「材料減少」は、平均厚さにおいて１．０μｍより大きい減少であると考えられる。実施形態において、接触ステップによって、約１００ｎｍ〜約７５０ｎｍなどの、約１００ｎｍ〜約１．０μｍのガラス容器の平均厚さにおける減少がもたらされる。他の実施形態において、接触ステップによって、約２００ｎｍ〜約５００ｎｍまたは約３００ｎｍのガラス容器の平均厚さにおける減少がもたらされる。上記接触は、どの表面が、実質的にフッ化物を含まない酸処理媒体と接触するか次第で、ガラス容器の内部表面の厚さおよび／またはガラス容器の外部表面の厚さを減少させるために使用することが可能である。

処理されたガラスバイアルにおける強度限界表面欠陥の生長傾向の減少は、例えば、処理されたバイアルの破壊強度または破壊点の有意な増加によって示される。「破壊点」という用語は、曲げ強度試験下でのガラス容器の破損（破壊）における力および／または応力の負荷を意味する。

実施形態において、一端、接触ステップが完了したら、実質的にフッ化物を含まない水性酸性媒体のいずれの存在も除去するために強化された酸処理ガラス容器をすすぐステップが実行されてよい。すすぎは、脱イオン水、滅菌水または注射用水（ＷＦＩ）を含む水、あるいはアセトンなどのいずれかの適切な溶液によって実行されてもよい。

容器が事前にテンパリング処理を受けたかどうかにかかわらず、表面欠陥を有するガラス容器の強度を増加させるために、この方法を使用することができるが、ガラス容器がテンパリング処理されたガラス容器である実施形態、特にテンパリング処理された容器が、イオン交換−強化ガラス容器である実施形態が特に価値を有する。

本明細書に記載されるいくつかの実施形態において、ガラス体１０２は、イオン交換強化などによって強化されている。実施形態において、ガラス体１０２は、ガラスの表面において、約２５０Ｍｐａ以上、３００Ｍｐａまたはさらに約３５０Ｍｐａ以上の圧縮応力を有し得る。実施形態において、圧縮応力は、ガラスの表面において約４００Ｍｐａ以上、またはガラスの表面においてさらに約４５０Ｍｐａ以上であり得る。いくつかの実施形態において、圧縮応力は、ガラスの表面において約５００Ｍｐａ以上、またはガラスの表面においてさらに約５５０Ｍｐａ以上であり得る。なお他の実施形態において、圧縮応力は、ガラスの表面において約６５０Ｍｐａ以上、またはガラスの表面においてさらに約７５０Ｍｐａ以上であり得る。ガラス体１０２の圧縮応力は、一般に、少なくとも約１０μｍの層の深さ（ＤＯＬ）まで延在する。いくつかの実施形態において、ガラス体１０２は、約２５μｍより大きい、または約５０μｍより大きい層の深さを有し得る。いくつかの他の実施形態において、層の深さは、約７５μｍまたは約１００μｍまでであり得る。イオン交換強化は、約３５０℃〜約６００℃の温度で維持された溶融塩浴で実行され得る。望ましい圧縮応力を達成するために、形成されたままの状態のガラス容器を塩浴に、約３０時間未満、または約２０時間未満で浸漬させてよい。実施形態において、容器は、約１５時間未満、または約１２時間未満浸漬させてよい。他の実施形態において、容器は、１０時間未満浸漬させてよい。例えば、一実施形態において、ガラス容器は、ガラス組成物の化学的耐久性を維持しながら、所望の層の深さおよび圧縮応力を達成するために、約５時間〜約８時間、約４５０℃において１００％ＫＮＯ_３塩浴に浸漬される。

これらの実施形態における表面ガラス除去の最小化は、テンパリングされたガラスにおける表面圧縮層の厚さおよび応力レベルの望ましくない減少を回避する。したがって、そのようなガラスの処理のため、接触ステップは、ガラス容器の表面圧縮のレベルにおける材料減少を防ぐ時間のみ実行される。本明細書で使用される場合、「表面圧縮における材料減少」という用語は、接触ステップ後、表面圧縮のレベルの約４％以下の減少が観察されることを意味する。実施形態において、表面圧縮のレベルは、約０．１％〜約４％、例えば、約０．１％〜約３．５％または約０．１％〜約３％の量で減少する。他の実施形態において、表面圧縮のレベルは、約０．１％〜約２．５％、例えば、約０．１％〜約２％または約０．１％〜約１．５％の量で減少する。なお他の実施形態において、表面圧縮のレベルは、約０．１％〜約１％、例えば、約０．１％〜約０．５％または約０．１％〜約０．２５％の量で減少する。

上記で開示されたイオン交換処理は、ガラス容器の薄層を除去する前または後に実行されてよい。いくつかの実施形態において、ガラス容器の内部表面の薄層は、本明細書に記載される実質的にフッ化物を含まない酸処理媒体を容器の内部に接触させ、その後、ガラス容器の少なくとも外面上でイオン交換を実行し、続いて、容器の外部の薄層を除去し、上記で開示されたガラス容器の外部上の表面欠陥の幾何学を変化させることによって除去され得る。

上記の通り、強化された、酸処理されたガラス容器は、未処理のガラス容器と実質的に同じ厚さを有し、かつ未処理のガラス容器よりも高い破壊点を示す。未処理のガラス容器における強度限界表面欠陥の少なくとも部分集合は、それらの幾何学における変化のため、酸処理後、生長傾向の減少を示す。一般に、酸処理後に幾何学の変化を受け、かつ亀裂先端が鈍化した、それらの強度限界表面欠陥は、光学顕微鏡法などの表面特徴決定技術によって証拠づけることができる。「鈍化」という用語は、２倍以上増加する亀裂先端の角度を意味する。いくつかの実施形態において、亀裂先端の角度は、５倍以上、例えば、１０倍以上増加する。いくつかの実施形態において、亀裂先端の角度は２０度より大きくなるまで増加する。他の実施形態において、亀裂先端の角度は、４０度より大きく、例えば、６０度より大きくなるまで増加する。なお他の実施形態において、亀裂先端の角度は、８０度より大きく、例えば、１００度より大きくなるまで増加する。

加えて、いくつかの実施形態において、本明細書において製造された、強化された酸処理されたガラス容器は、ガラス容器が強化のために高フッ化物イオン含有媒体で処理される場合よりも高い破壊点を有することが可能である。例えば、いくつかの実施形態において、高フッ化物イオン含有媒体は、ガラスにおける応力、ガラスにおける不均質性および／または表面汚染（ほこりまたは指紋など）であり得る、不均等なエッチングの結果として、高度のガラス表面の荒れまたはガラス表面フロストをもたらす可能性がある。このようなガラス表面の荒れまたはフロストは、本明細書に開示および記載される低フッ化物イオン媒体を使用して製造することができる、より少ない表面荒れまたはフロストを有するガラス物品比較して、ガラス表面強度を低下し得る。

持続的な層不均質性または持続的な層均質性を有する内部表面層の薄層を除去することによって、一般に、ガラス容器の剥離に対する耐性が改善する。特に、内部表面層の表面からの揮発した種の除去によって、ガラス容器の使用時に内部表面層から分離し得るこれらの揮発した種の量は減少する。

上記の通り、剥離は、溶液への長期暴露後、シリカが豊富なガラスフレークが、ガラス容器内に含まれる溶液中に放出される結果をもたらす。したがって、剥離に対する耐性は、特定の条件下で溶液に暴露した後にガラス容器に含まれる溶液に存在するガラス粒子の数によって特徴づけられてよい。ガラス容器の剥離に対する長期耐性を評価するために、促進剥離試験が利用された。この試験は、イオン交換されたガラス容器およびイオン交換されていないガラス容器の両方に関して実行された。この試験は、ガラス容器を室温で１分間洗浄するステップと、約３２０℃で１時間、容器を脱パイロジェン化するステップとからなった。その後、ｐＨ１０を有する２０ｍＭグリシン水溶液を、８０〜９０％充填までガラス容器中に配置し、そして１００℃まで急速に加熱し、次いで、２気圧の圧力で１度／分の上昇速度において１００℃から１２１℃まで加熱する。ガラス容器および溶液をこの温度で６０分間保持し、０．５度／分の速度で室温まで冷却し、そして加熱サイクルおよび保持を繰り返す。次いで、ガラス容器を５０℃まで加熱し、そして高温調整のために１０日間以上保持する。加熱後、ガラス容器を、積層タイル床などの強固な表面上に、少なくとも１８インチ（４５．７ｃｍ）の距離から落下させ、ガラス容器の内部表面に弱く接着したいずれのフレークまたは粒子も移動させる。落下の距離は、より大きいサイズのバイアルが衝撃時に破壊することを防ぐために、適切に調整されてよい。

その後、ガラス容器に含まれる溶液は、溶液１リットルあたりに存在するガラス粒子の数を決定するために分析される。特に、ガラス容器からの溶液を、５ｍＬを１０〜１５秒以内でフィルターを通して溶液を吸引する真空吸引に取り付けられた、Ｍｉｌｌｉｐｏｒｅ Ｉｓｏｐｏｒｅ Ｍｅｍｂｒａｎｅフィルター（部品＃ＡＰ１００２５００および＃Ｍ００００２５Ａ０を有するアセンブリに保持されたＭｉｌｌｉｐｏｒｅ ＃ＡＴＴＰ０２５００）に直接注入される。その後、リンスとして別の５ｍＬの水を使用して、フィルター媒体から緩衝残留物を除去した。次いで、Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｓ ｏｆ ｌｉｇｈｔ ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ ａｎｄ ｄｉｇｉｔａｌ ｉｍａｇｉｎｇ．Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ：Ｗｉｌｅｙ−Ｌｉｓｓ，ｐｐ １５３−１６８からの「Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｉｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅ ｃｏｎｔｒａｓｔ（ＤＩＣ）ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ ａｎｄ ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ ｃｏｎｔｒａｓｔ ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ」に記載される通り、反射モードで、微分干渉顕微鏡（ＤＩＣ）によって微粒状フレークスの数を数えた。視野は、約１．５ｍｍ×１．ｍｍに設定され、そして５０μｍより大きい粒子は手作業で数えられる。イメージ間の重なりがないように、３×３パターンにおけるそれぞれのフィルターメンブランの中心で実行された、９つのそのような測定が行われる。フィルター媒体のより大きい面積が分析される場合、結果を、等しい面積（すなわち、２０．２５ｍｍ２）に標準化することができる。光学顕微鏡から集められた像は、存在するガラスフレークスの数を測定し、数えるために、象分析プログラム（Ｍｅｄｉａ Ｃｙｂｅｒｎｅｔｉｃ’ｓ ＩｍａｇｅＰｒｏ Ｐｌｕｓ バージョン６．１）によって試験される。これは次のように達成された：単純なグレースケールセグメンテーションによって、背景より暗いように現われた象内の特徴の全てがハイライトされ；次いで、２５マイクロメートルより長い長さを有するハイライトされた特徴の全ての長さ、幅、面積および全周が測定され；次いで、いずれの明らかな非ガラス粒子をデータから除去し；次いで、測定データは、スプレッドシートにエクスポートされる。次いで、長さが２５マイクロメートルより長く、かつ背景より明るい特徴の全てを抽出し、そして測定し；２５マイクロメートルより長い長さを有するハイライトされた特徴の全ての長さ、幅、面積、全周およびＸ−Ｙアスペクト比を測定し；いずれの明らかな非ガラス粒子をデータから除去し；そして測定データは、スプレッドシートの以前にエクスポートされたデータに添付される。スプレッドシート内のデータは、次いで、特徴長さによって分類され、そして径によって区分けされる。報告された結果は、長さが５０マイクロメートルより長い特徴に関する。これらの群のそれぞれは、次いで、数を数えられ、そして試料のそれぞれに関する数が報告された。

最小限の１００ｍＬの溶液が試験される。そのようなものとして、複数の小型容器からの溶液は、溶液の全量を１００ｍＬにさせるように共同利用されてよい。１０ｍＬより高い容積を有する容器に関して、同一加工条件下で同一ガラス組成物から形成された１０個の容器の試験のために、試験を繰り返し、粒子数の結果を、１０個の容器に関して平均し、平均粒子数を決定する。あるいは、小型容器の場合、１０個のバイアルの試験のために、試験を繰り返し、そのそれぞれを分析し、そして粒子数を複数の試験に対して平均して、試験あたりの平均粒子数を決定する。複数の容器に対して粒子数を平均することによって、個々の容器の剥離挙動における可能な変動が考慮される。表１に、試験用の容器の試料容積のおよび数の非限定的な例を要約する。

上記試験は、形成プロセスから容器に存在する浮遊粒子、または溶液とガラスとの間の反応の結果としてガラス容器に含まれる溶液から沈殿する粒子ではなく、剥離のため、ガラスの内壁から流出する粒子を識別するために使用されることは理解されるべきである。特に、剥離粒子は、粒子のアスペクト比（すなわち、粒子の厚さに対する粒子の最大長さの比率、または最大および最小寸法の比率）に基づいて浮遊ガラス粒子とは区別され得る。剥離によって、不規則形状であり、かつ典型的に、約５０μｍより大きいが、しばしば約２００μｍより大きい最大長さを有する微粒状フレークスまたはラメラが生じる。フレークスの厚さは、通常、約１００ｎｍより大きく、かつ約１μｍと同程度の大きさであり得る。したがって、フレークスの最小アスペクト比は、典型的に、約５０より高い。アスペクト比は約１００より高くてもよく、時には約１０００より高いこともある。それとは対照的に、浮遊ガラス粒子は、一般に、約３以下の低いアスペクト比を有するであろう。したがって、剥離の結果として生じる粒子は、顕微鏡の観測の間に、アスペクト比に基づいて浮遊粒子から区別され得る。他の普通の非ガラス粒子としては、体毛、繊維、金属粒子、プラスチック粒子および他の汚染物質が含まれ、したがって、検査の間に除外される。結果の確認は、試験された容器の内部領域を評価することによって、達成することができる。観測時に、Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｐｈａｒｍａｃｅｕｔｉｃａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅｓ １０１（４），２０１２，ｐａｇｅｓ １３７８−１３８４からの「Ｎｏｎｄｅｓｔｒｕｃｔｉｖｅ Ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｇｌａｓｓ Ｖｉａｌ Ｉｎｎｅｒ Ｓｕｒｆａｃｅ Ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ ｗｉｔｈ Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ Ｉｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅ Ｃｏｎｔｒａｓｔ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ」に記載の通り、スキン侵食／ピッチング／フレーク除去の証拠が見られる。

本明細書に記載される実施形態において、促進剥離試験後に存在する粒子の数は、試験されたバイアルのセットに関する剥離係数を確定するために利用され得る。本明細書に記載される実施形態において、平均すると、促進剥離試験後に試験あたり約５０μｍの最小長さおよび約５０より高いアスペクト比を有する１０個未満のガラス粒子を有するガラス容器の試験は、１０の剥離係数を有すると考えられる。本明細書に記載される実施形態において、平均すると、促進剥離試験後に試験あたり約５０μｍの最小長さおよび約５０より高いアスペクト比を有する９個未満のガラス粒子を有するガラス容器の試験は、９の剥離係数を有すると考えられる。本明細書に記載される実施形態において、平均すると、促進剥離試験後に試験あたり約５０μｍの最小長さおよび約５０より高いアスペクト比を有する８個未満のガラス粒子を有するガラス容器の試験は、８の剥離係数を有すると考えられる。本明細書に記載される実施形態において、平均すると、促進剥離試験後に試験あたり約５０μｍの最小長さおよび約５０より高いアスペクト比を有する７個未満のガラス粒子を有するガラス容器の試験は、７の剥離係数を有すると考えられる。本明細書に記載される実施形態において、平均すると、促進剥離試験後に試験あたり約５０μｍの最小長さおよび約５０より高いアスペクト比を有する６個未満のガラス粒子を有するガラス容器の試験は、６の剥離係数を有すると考えられる。本明細書に記載される実施形態において、平均すると、促進剥離試験後に試験あたり約５０μｍの最小長さおよび約５０より高いアスペクト比を有する５個未満のガラス粒子を有するガラス容器の試験は、５の剥離係数を有すると考えられる。本明細書に記載される実施形態において、平均すると、促進剥離試験後に試験あたり約５０μｍの最小長さおよび約５０より高いアスペクト比を有する４個未満のガラス粒子を有するガラス容器の試験は、４の剥離係数を有すると考えられる。本明細書に記載される実施形態において、平均すると、促進剥離試験後に試験あたり約５０μｍの最小長さおよび約５０より高いアスペクト比を有する３個未満のガラス粒子を有するガラス容器の試験は、３の剥離係数を有すると考えられる。本明細書に記載される実施形態において、平均すると、促進剥離試験後に試験あたり約５０μｍの最小長さおよび約５０より高いアスペクト比を有する２個未満のガラス粒子を有するガラス容器の試験は、２の剥離係数を有すると考えられる。本明細書に記載される実施形態において、平均すると、促進剥離試験後に試験あたり約５０μｍの最小長さおよび約５０より高いアスペクト比を有する１個未満のガラス粒子を有するガラス容器の試験は、１の剥離係数を有すると考えられる。本明細書に記載される実施形態において、促進剥離試験後に試験あたり約５０μｍの最小長さおよび約５０より高いアスペクト比を有する０個のガラス粒子を有するガラス容器の試験は、０の剥離係数を有すると考えられる。したがって、剥離係数が低いほど、剥離に対するガラス容器の耐性が良好であることは理解されるべきである。本明細書に記載される実施形態において、ガラス容器は、持続的な層不均質性を有する内部表面層の薄層がガラス容器から除去された後、１０以下の剥離係数（すなわち、３、２、１または０の剥離係数）を有する。

上記された特徴を有するガラス容器は、本明細書に記載される通り、持続的な層不均質性を有する内部表面層の薄層がガラス容器から除去されることによって得られる。特に、実施形態において、ガラス容器が、ガラス容器の内部表面に延在する持続的な層不均質性（すなわち、内部表面層の組成が壁部分の中点におけるガラスの組成物と異なる）を有する内部表面層を有するように、容器は、最初にタイプＩＢガラス組成物から形成される。容器は、ガラス管、ガラスシートなどのガラスストック材料を提供し、そしてガラス容器の少なくとも内部表面が、持続的な層不均質性を有する内部表面層を有するように、従来の成形技術を使用して、ガラス容器へとガラスストック材料を形成することによって、最初に形成される。その後、本明細書に記載される通り、持続的な層不均質性を有する内部表面層の薄層を、ガラス容器の内部表面から除去する。

本明細書に記載される実施形態において、ガラス容器は、「Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｆｏｒ Ｇｌａｓｓｅｓ ｉｎ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ Ａｐｐａｒａｔｕｓ」と題されたＡＳＴＭ規格Ｅ４３８−９２（２０１１）において、タイプＩ、クラスＡ（タイプＩＡ）またはタイプＩ、クラスＢ（タイプＩＢ）ガラスの基準を満たすガラス組成物から形成され得る。ボロシリケートガラスは、タイプＩ（ＡまたはＢ）基準を満たし、そして医薬品包装用に日常的に使用される。ボロシリケートガラスの例としては、限定されないが、Ｃｏｒｎｉｎｇ（登録商標）Ｐｙｒｅｘ（登録商標）７７４０、７８００、Ｗｈｅａｔｏｎ １８０、２００および４００、Ｓｃｈｏｔｔ Ｄｕｒａｎ（登録商標）、Ｓｃｈｏｔｔ Ｆｉｏｌａｘ（登録商標）、ＫＩＭＡＸ（登録商標）Ｎ−５１Ａ、Ｇｅｒｒｅｓｈｅｉｍｅｒ ＧＸ−５１ Ｆｌｉｎｔが含まれる。

ガラス容器が形成されるガラス組成物は、持続的な層不均質性を有する内部表面層の薄層がガラス容器から除去された後、化学的に耐久性であり、かつＩＳＯ ７２０規格によって決定される通り、分解に対して耐性がある。ＩＳＯ ７２０規格は、蒸留水中での分解に対するガラスの耐性（すなわち、ガラスの加水分解耐性）の基準である。簡単に説明すると、ＩＳＯ ７２０規格プロトコルは、粉砕されたガラス粒子を利用して、これをオートクレーブ条件下（１２１℃、２気圧）で３０分間、１８ＭΩの水と接触させる。次いで、溶液を、比色測定によって、希釈ＨＣｌを用いて中性ｐＨまで倍散する。次いで、中性溶液になるまで倍散するために必要とされたＨＣｌの量を、ガラスから抽出され、ガラスのμｍで報告されるＮａ２Ｏの当量に変換した。この値が低いほど、高い耐久性を示す。「Ｔｅｓｔｉｎｇ ｏｆ ｇｌａｓｓ−Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｔｏ ａｔｔａｃｋ ｂｙ ａ ｂｏｉｌｉｎｇ ａｑｕｅｏｕｓ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｏｆ ｈｙｄｒｏｃｈｌｏｒｉｃ ａｃｉｄ−Ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ」と題されたＩＳＯ ７２０；「Ｇｌａｓｓ−Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｔｏ ａｔｔａｃｋ ｂｙ ａ ｂｏｉｌｉｎｇ ａｑｕｅｏｕｓ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｘｅｄ ａｌｋａｌｉ−Ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ」と題されたＩＳＯ ６９５：１９９１；「Ｇｌａｓｓ−Ｈｙｄｒｏｌｙｔｉｃ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｇｌａｓｓ ｇｒａｉｎｓ ａｔ １２１ ｄｅｇｒｅｅｓ Ｃ−Ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ」と題されたＩＳＯ ７２０：１９８５；および「Ｇｌａｓｓ−Ｈｙｄｒｏｌｙｔｉｃ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｇｌａｓｓ ｇｒａｉｎｓ ａｔ ９８ ｄｅｇｒｅｅｓ Ｃ−Ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ」と題されたＩＳＯ ７１９：１９８５。それぞれの規格およびそれぞれの分類規格によって、個々の種類へと分類される。タイプＨＧＡ１は、６２μｇまでのＮａ_２Ｏの抽出された当量を示し；タイプＨＧＡ２は、６２μｇより多く、かつ５２７μｇまでのＮａ_２Ｏの抽出された当量を示し；そしてタイプＨＧＡ３は、５２７μｇより多く、かつ９３０μｇまでのＮａ_２Ｏの抽出された当量を示す。本明細書に記載されるガラス容器は、持続的な層不均質性を有する内部表面層の薄層がガラス容器から除去された後、ＩＳＯ ７２０ タイプＨＧＡ１加水分解耐性を示す。

ガラス容器が形成されるガラス組成物は、持続的な層不均質性を有する内部表面層の薄層がガラス容器から除去された後、化学的に耐久性であり、かつＩＳＯ ７１９規格によって決定される通り、分解に対して耐性がある。ＩＳＯ ７１９規格は、蒸留水中での分解に対するガラスの耐性（すなわち、ガラスの加水分解耐性）の基準である。簡単に説明すると、ＩＳＯ ７１９規格プロトコルは、粉砕されたガラス粒子を利用して、これを２気圧の圧力および９８℃の温度で６０分間、１８ＭΩの水と接触させる。次いで、溶液を、比色測定によって、希釈ＨＣｌを用いて中性ｐＨまで倍散する。次いで、中性溶液になるまで倍散するために必要とされたＨＣｌの量を、ガラスから抽出され、ガラスのμｇで報告されるＮａ_２Ｏの当量に変換した。この値が低いほど、高い耐久性を示す。ＩＳＯ ７１９規格によって、個々の種類へと分類される。タイプＨＧＢ１は、３１μｇまでのＮａ_２Ｏの抽出された当量を示し；タイプＨＧＢ２は、３１μｇより多く、かつ６２μｇまでのＮａ_２Ｏの抽出された当量を示し；タイプＨＧＢ３は、６２μｇより多く、かつ２６４μｇまでのＮａ_２Ｏの抽出された当量を示し；タイプＨＧＢ４は、２６４μｇより多く、かつ６２０μｇまでのＮａ_２Ｏの抽出された当量を示し；かつタイプＨＧＢ５は、６２０μｇより多く、かつ１０８５μｇまでのＮａ_２Ｏの抽出された当量を示す。本明細書に記載されるガラス容器は、持続的な層不均質性を有する内部表面層の薄層がガラス容器から除去された後、ＩＳＯ ７１９ タイプＨＧＢ１加水分解耐性を示す。

ＵＳＰ＜６６０＞試験および／またはＥｕｒｏｐｅａｎ Ｐｈａｒｍａｃｏｐｅｉａ ３．２．１試験に関して、本明細書に記載されるガラス容器は、持続的な層不均質性を有する内部表面層の薄層がガラス容器から除去された後、タイプ１の化学的耐久性を有する。上記の通り、ＵＳＰ＜６６０＞試験およびＥｕｒｏｐｅａｎ Ｐｈａｒｍａｃｏｐｅｉａ ３．２．１試験は、粉砕されたガラスの粒子ではなく、未変化のガラス容器上で実行され、そのようなものとして、ＵＳＰ＜６６０＞試験およびＥｕｒｏｐｅａｎ Ｐｈａｒｍａｃｏｐｅｉａ ３．２．１試験は、ガラス容器の内部表面の化学的耐久性を直接評価するために使用され得る。

ガラス容器が形成されるガラス組成物は、持続的な層不均質性を有する内部表面層の薄層がガラス容器から除去された後、化学的に耐久性であり、かつＤＩＮ １２１１６規格によって決定される通り、酸性溶液中での分解に対して耐性がある。簡単に説明すると、ＤＩＮ １２１１６規格は、既知の表面積を有する研磨されたガラス試料を利用し、次いで、この重量を計量し、６時間、比例量の沸騰６Ｍ塩酸と接触するように配置する。次いで、試料を溶液から除去し、乾燥させ、再び重量を計量する。酸性溶液への暴露の間のガラス質量損失は、試料の酸耐久性の基準である。この数値が低いほど、より高い耐久性を示す。試験の結果は、表面積あたりの半質量の単位、具体的にはｍｇ／ｄｍ^２で報告される。ＤＩＮ １２１１６規格によって、個々の種類へと分類される。クラスＳ１は、０．７ｍｇ／ｄｍ^２までの重量損失を示し；クラスＳ２は、０．７ｍｇ／ｄｍ^２から１．５ｍｇ／ｄｍ^２までの重量損失を示し；クラスＳ３は、１．５ｍｇ／ｄｍ^２から１５ｍｇ／ｄｍ^２までの重量損失を示し；そしてクラスＳ４は、１５ｍｇ／ｄｍ^２より多くの重量損失を示す。本明細書に記載されるガラス容器は、持続的な層不均質性を有する内部表面層の薄層がガラス容器から除去された後、ＤＩＮ １２１１６ クラスＳ２またはそれより良好な酸耐性を示す。

ガラス容器が形成されるガラス組成物は、持続的な層不均質性を有する内部表面層の薄層がガラス容器から除去された後、化学的に耐久性であり、かつＩＳＯ ６９５規格によって決定される通り、塩基性溶液中での分解に対して耐性がある。簡単に説明すると、ＩＳＯ ６９５規格は、既知の表面積を有する研磨されたガラス試料を利用し、次いで、この重量を計量し、３時間、沸騰１Ｍ ＮａＯＨ＋０．５Ｍ Ｎａ_２ＣＯ_３溶液中に配置する。次いで、試料を溶液から除去し、乾燥させ、再び重量を計量する。塩基性溶液への暴露の間のガラス質量損失は、試料の塩基耐久性の基準である。この数値が低いほど、より高い耐久性を示す。ＤＩＮ １２１１６規格と同様に、ＩＳＯ ６９５規格の結果は、表面積あたりの半質量の単位、具体的にはｍｇ／ｄｍ^２で報告される。ＩＳＯ ６９５規格によって、個々の種類へと分類される。クラスＡ１は、７５ｍｇ／ｄｍ^２までの重量損失を示し；クラスＡ２は、７５ｍｇ／ｄｍ^２から１７５ｍｇ／ｄｍ^２までの重量損失を示し；そしてクラスＡ３は、１７５ｍｇ／ｄｍ^２より多くの重量損失を示す。本明細書に記載されるガラス容器は、持続的な層不均質性を有する内部表面層の薄層がガラス容器から除去された後、クラスＡ２またはそれより良好なＩＳＯ ６９５塩基耐性を示す。

ＩＳＯ ６９５、ＩＳＯ ７１９、ＩＳＯ ７２０またはＤＩＮ １２１１６による上記分類を参照する時、指定された分類「またはそれより良好」を有するガラス組成物またはガラス容器は、ガラス組成物の性能が、指定された分類と同等に良好であるか、またはそれ以上に良好であることを意味することは理解されるべきである。例えば、ＩＳＯ ６９５基準の「クラスＡ２」またはそれより良好な耐性を有するガラス容器は、クラスＡ２またはクラスＡ１のＩＳＯ ６９５分類を有し得る。

ガラス容器は、容器が加工および充填される時に、衝撃損傷、擦傷および／または摩擦などの損傷を受け得る。そのような損傷は、しばしば、個別のガラス容器間の接触、またはガラス容器と製造装置との間の接触によって生じる。このような損傷は、一般に、容器の機械的強度を減少させ、そして貫通亀裂を導き得、これは容器の含有物の完全性を損なう可能性がある。したがって、本明細書に記載されるいくつかの実施形態において、ガラス容器は、がガラス体の外側表面の少なくとも一部の周囲に配置された低摩擦コーティングをさらに含む。いくつかの実施形態においては、低摩擦コーティングは、ガラス容器のガラス体の外側表面の少なくとも一部において配置され得るが、他の実施形態においては、無機コーティング利用されて、ガラス体の表面に圧縮応力を与えられる場合など、１つまたはそれ以上の中間コーティングが、低摩擦コーティングとガラス体の外側表面との間に配置されてよい。低摩擦コーティングは、コーティングを有するガラス体の一部分の摩擦係数を減少させ、そして、そのようなものとして、ガラス体の外側表面上での摩擦の出現および表面損傷を減少させる。本質的に、コーティングによって、容器が、別の物体（容器）に対して「スリップ」することが可能となり、それによって、ガラス上での表面損傷の可能性が減少する。さらに、低摩擦コーティングは、ガラス容器のガラス体を保護し、それによって、ガラス容器への鈍損傷の影響が軽減する。例示的なコーティングは、２０１３年１１月８日出願の米国特許出願第１４／０７５，６３０号明細書に開示されている。上記特許出願は、全体として参照によって本明細書に組み込まれる。

より低いか、または減少した摩擦係数は、ガラスへの摩擦損傷を軽減することによって、ガラス物品に改善された強度および耐久性を与え得る。さらに、低摩擦コーティングは、例えば、脱パイロジェン化、オートクレーブなどの医薬品包装において利用される包装および包装前ステップの間に経験するものなどの高温および他の条件への暴露後に、上記の改善された強度および耐水性特徴を維持し得る。したがって、低摩擦コーティングおよび低摩擦コーティングを有するガラス物品は、熱安定性である。

低摩擦コーティングは、一般に、シランなどのカップリング剤およびポリイミドなどのポリマー化学組成物を含んでなり得る。いくつかの実施形態において、カップリング剤は、ガラス物品の表面上に配置されるカップリング剤層中に配置され得、かつポリマー化学組成物は、カップリング剤層上に配置されたポリマー層中に配置され得る。他の実施形態において、カップリング剤およびポリマー化学組成物は、単一層中で混合され得る。適切なコーティングは、２０１３年２月２８日出願の米国特許出願第１３／７８０，７４０号明細書に記載されている。

上記実施形態を参照すると、シラン化学組成物は、芳香族化学組成物であり得る。本明細書で使用される場合、芳香族化学組成物は、ベンゼン系列に特有の、１個またはそれ以上の６員炭素環および関連有機部分を含有する。芳香族シラン化学組成物は、限定されないが、ジアルコキシシラン化学組成物、その加水分解物またそのオリゴマー、あるいはトリアルコキシシラン化学組成物、その加水分解物またはそのオリゴマーなどのアルコキシシランであり得る。いくつかの実施形態において、芳香族シランは、アミン部分を含んでなり得、かつアミン部分を含んでなるアルコキシシランであり得る。別の実施形態において、芳香族シラン化学組成物は、芳香族アルコキシシラン化学組成物、芳香族アシルオキシシラン化学組成物、芳香族ハロゲンシラン化学組成物または芳香族アミノシラン化学組成物であり得る。別の実施形態において、芳香族シラン化学組成物は、アミノフェニル、３−（ｍ−アミノフェノキシ）プロピル、Ｎ−フェニルアミノプロピルまたは（クロロメチル）フェニル置換アルコキシ、アシルオキシ、ハイロゲン（ｈｙｌｏｇｅｎ）またはアミノシランからなる群から選択され得る。例えば、芳香族アルコキシシランは、限定されないが、アミノフェニルトリメトキシシラン（本明細書中、「ＡＰｈＴＭＳ」と記載されることもある）、アミノフェニルジメトキシシラン、アミノフェニルトリエトキシシラン、アミノフェニルジエトキシシラン、３−（ｍ−アミノフェノキシ）プロピルトリメトキシシラン、３−（ｍ−アミノフェノキシ）プロピルジメトキシシラン、３−（ｍ−アミノフェノキシ）プロピルトリエトキシシラン、３−（ｍ−アミノフェノキシ）プロピルジエトキシシラン、Ｎ−フェニルアミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−フェニルアミノプロピルジメトキシシラン、Ｎ−フェニルアミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−フェニルアミノプロピルジエトキシシラン、その加水分解物、またはそのオリゴマー化学組成物であり得る。例示的な実施形態において、芳香族シラン化学組成物は、アミノフェニルトリメトキシシランであり得る。

再び、上記の実施形態を参照すると、シラン化学組成物は、脂肪族化学組成物であってもよい。本明細書で使用される場合、脂肪族化学組成物は非芳香族であり、限定されないが、アルカン、アルケンおよびアルキンなどの開鎖構造を有する化学組成物である。例えば、いくつかの実施形態において、カップリング剤は、アルコキシシランであり、かつ限定されないが、ジアルコキシシラン化学組成物、その加水分解物またそのオリゴマー、あるいはトリアルコキシシラン化学組成物、その加水分解物またはそのオリゴマーなどの脂肪族アルコキシシランであり得る化学組成物を含んでなり得る。いくつかの実施形態において、脂肪族シランは、アミン部分を含んでなり得、かつアミノアルキルトリアルコキシシランなどのアミン部分を含んでなるアルコキシシランであり得る。一実施形態において、脂肪族シラン化学組成物は、３−アミノプロピル、Ｎ−（２−アミノエチル）−３−アミノプロピル、ビニル、メチル、Ｎ−フェニルアミノプロピル、（Ｎ−フェニルアミノ）メチル、Ｎ−（２−ビニルベンジルアミノエチル）−３−アミノプロピル置換アルコキシ、アシルオキシ、ハイロゲン（ｈｙｌｏｇｅｎ）またはアミノシラン、その加水分解物またはそのオリゴマーからなる群から選択され得る。アミノアルキルトリアルコキシシランとしては、限定されないが、３−アミノプロピルトリメトキシシラン（本明細書中、「ＧＡＰＳ」と記載されることもある）、３−アミノプロピルジメトキシシラン、３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルジエトキシシラン、Ｎ−（２−アミノエチル）−３−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−（２−アミノエチル）−３−アミノプロピルジメトキシシラン、Ｎ−（２−アミノエチル）−３−アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−（２−アミノエチル）−３アミノプロピルジエトキシシラン、その加水分解物およびそのオリゴマー化学組成物が含まれる。他の実施形態において、脂肪族アルコキシシラン化学組成物は、アルキルトリアルコキシシランまたはアルキルビアルコキシシランなどのアミン部分を含有し得ない。そのようなアルキルトリアルコキシシランまたはアルキルジアルコキシシランとしては、限定されないが、ビニルトリメトキシシラン、ビニルジメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルジエトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、メチルジメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、メチルジエトキシシラン、その加水分解物またはそのオリゴマー化学組成物が含まれる。例示的な実施形態において、脂肪族シラン化学組成物は、３−アミノプロピルトリメトキシシランである。

上記の通り、低摩擦コーティングは、ポリマー化学組成物も含む。ポリマー化学組成物は、熱安定性ポリマーまたはポリマーの混合物であり得、例えば、限定されないが、ポリイミド、ポリベンゾイミダゾール、ポリスルホン、ポリエーテルエトケトン、ポリエーテルイミド、ポリアミド、ポリフェニル、ポリベンゾチアゾール、ポリベンゾキサゾール、ポリビスチアゾールおよび多芳香族複素環式ポリマーであって、有機または無機充てん剤の有無にかかわらないものであり得る。ポリマー化組成物は、他の熱安定性ポリマー、例えば、２５０℃、３００℃および３５０℃を含む２００℃〜４００℃の範囲の温度において分解しないポリマーから形成され得る。これらのポリマーは、カップリング剤の有無にかかわらず適用され得る。

一実施形態において、ポリマー化学組成物は、ポリイミド化学組成物である。低摩擦コーティングがポリイミドを含んでなる場合、ポリイミド組成物は、モノマーの重合によって溶液中で形成されるポリアミド酸から誘導され得る。１つのそのようなポリアミド酸は、（ＮｅＸｏｌｖｅから商業的に入手可能な）Ｎｏｖａｓｔｒａｔ（登録商標）８００である。硬化ステップによって、ポリアミド酸はイミド化され、ポリイミドが形成する。ポリアミド酸は、ジアミンなどのジアミンモノマーと、二無水物などの無水物モノマーとの反応から形成され得る。本明細書で使用される場合、ポリイミドモノマーは、ジアミンモノマーおよび二無水物モノマーとして記載される。しかしながら、ジアミンモノマーは２つのアミン部分を含んでなるが、以下の記載において、少なくとも２つのアミン部分を含んでなるいずれのモノマーもジアミンモノマーとして適切となり得ることは理解されるべきである。同様に、二無水物モノマーは２つの無水物部分を含んでなるが、以下の記載において、少なくとも２つの無水物部分を含んでなるいずれのモノマーも二無水物モノマーとして適切となり得ることは理解されるべきである。無水物モノマーの無水物部分とジアミンモノマーのアミン部分との間の反応によって、ポリアミド酸が形成する。したがって、本明細書で使用される場合、指定されたモノマーの重合から形成されるポリイミド化学組成物は、指定されたモノマーから形成されるポリアミド酸のイミド化後に形成されるポリイミドを意味する。一般に、全無水物モノマーおよびジアミンモノマーのモル比は、約１：１であり得る。ポリイミドは、２つのみの別個の化学組成物（１つは無水物モノマーであり、もう１つはジアミンモノマーである）から形成され得るが、少なくとも１つの無水物モノマーが重合され得、かつ少なくとも１つのジアミンモノマーが重合され得、ポリイミドが形成され得る。例えば、１つの無水物モノマーが、２つの異なるジアミンモノマーと重合され得る。いずれの数のモノマー種の組合せも使用され得る。さらに、１つの無水物モノマー対異なる無水物モノマー、または１つまたはそれ以上のジアミンモノマー対異なるジアミンモノマーの比率は、約１：０．１〜０．１：１、例えば、約１：９、１：４、３：７、２：３、１：１、３：２、７：３、４：１または１：９などのいずれの比率でもあり得る。

ジアミンモノマーと一緒にポリイミドが形成される無水物モノマーは、いずれの無水物モノマーも含んでなり得る。一実施形態において、無水物モノマーは、ベンゾフェノン構造を含んでなる。例示的な実施形態において、ベンゾフェノン−３，３’，４，４’−テトラカルボン酸二無水物は、ポリイミドが形成される無水物モノマーの少なくとも１つであり得る。他の実施形態において、ジアミンモノマーは、上記無水物の置換型を含む、アントラセン構造、フェナントレン構造、ピレン構造またはペンタセン構造を有し得る。

無水物モノマーと一緒にポリイミドが形成されるジアミンモノマーは、いずれのジアミンモノマーも含んでなり得る。一実施形態において、ジアミンモノマーは、少なくとも１つの芳香族環部分を含んでなる。ジアミンモノマーは、２つの芳香族環部分を一緒に連結する１つまたはそれ以上の炭素分子を有し得る。あるいは、ジアミンモノマーは、直接連結されて、かつ少なくとも１つの炭素分子によって分離されていない２つの芳香族環部分を有し得る。

ジアミンモノマーの２つの異なる化学組成物がポリイミドを形成し得る。一実施形態において、第１のジアミンモノマーは、直接連結されて、かつ連結炭素分子によって分離されていない２つの芳香族環部分を含んでなり、かつ第２のジアミンモノマーは、２つの芳香環部分を連結する少なくとも１つの炭素分子によって連結される２つの芳香環部分を含んでなる。１つの例示的な実施形態において、第１のジアミンモノマー、第２のジアミンモノマーおよび無水物モノマーは、約０．４６５：０．０３５：０．５のモル比（第１のジアミンモノマー：第２のジアミンモノマー：無水物モノマー）を有する。しかしながら、無水物モノマーレシオが約０．５に保持される間、第１のジアミンモノマーおよび第２のジアミンモノマーの比率は、約０．０１０．４９〜約０．４０：０．１０の範囲で変動し得る。

一実施形態において、ポリイミド組成物は、少なくとも第１のジアミンモノマー、第２のジアミンモノマーおよび無水物モノマーの重合から形成され、第１および第２のジアミンモノマーは異なる化学組成物である。一実施形態において、無水物モノマーは、ベンゾフェノンであり、第１のジアミンモノマーは、一緒に直接結合した２つの芳香環を含んでなり、かつ第２のジアミンモノマーは、第１および第２の芳香族環を連結する少なくとも１つの炭素分子と一緒に結合した２つの芳香環を含んでなる。第１のジアミンモノマー、第２のジアミンモノマーおよび無水物モノマーは、約０．４６５：０．０３５：０．５のモル比（第１のジアミンモノマー：第２のジアミンモノマー：無水物モノマー）を有し得る。

例示的な実施形態において、第１のジアミンモノマーは、オルト‐トリジンであり、第２のジアミンモノマーは、４，４’−メチレン−ビス（２−メチルアニリン）であり、かつ無水物モノマーは、ベンゾフェノン−３，３’，４，４’−テトラカルボン酸二無水物である。第１のジアミンモノマー、第２のジアミンモノマーおよび無水物モノマーは、約０．４６５：０．０３５：０．５のモル比（第１のジアミンモノマー：第２のジアミンモノマー：無水物モノマー）を有し得る。

いくつかの実施形態において、ポリイミドは、ビシクロ［２．２．１］ヘプタン−２，３，５，６−テトラカルボン酸二無水物、シクロペンタン−１，２，３，４−テトラカルボン酸１，２；３，４−二無水物、ビシクロ［２．２．２］オクタン−２，３，５，６−テトラカルボン酸二無水物、４ａｒＨ，８ａｃＨ）−デカヒドロ−１ｔ，４ｔ：５ｃ，８ｃ−ジメタノナフタレン−２ｔ，３ｔ，６ｃ，７ｃ−テトラカルボン酸２，３：６，７−二無水物、２ｃ，３ｃ，６ｃ，７ｃ−テトラカルボン酸２，３：６，７−二無水物、５−エンド−カルボキシメチルビシクロ［２．２．１］−ヘプタン−２−エキソ，３−エキソ，５−エキソ−トリカルボン酸２，３：５，５−二無水物、５−（２，５−ジオキソテトラヒドロ−３−フラニル）−３−メチル−３−シクロヘキセン−１，２−ジカルボン酸無水物、ビス（アミノメチル）ビシクロ［２．２．１］ヘプタンの異性体、または４，４’−メチレンビス（２−メチルシクロヘキシルアミン）、ピロメリト酸二無水物（ＰＭＤＡ）３，３’，４，４’−ビフェニル二無水物（４，４’−ＢＰＤＡ）、３，３’，４，４’−ベンゾフェノン二無水物（４，４’−ＢＴＤＡ）、３，３’，４，４’−オキシジフタル酸無水物（４，４’−ＯＤＰＡ）、１，４−ビス（３，４−ジカルボキシル−フェノキシ）ベンゼン二無水物（４，４’−ＨＱＤＰＡ）、１，３−ビス（２，３−ジカルボキシル−フェノキシ）ベンゼン二無水物（３，３’−ＨＱＤＰＡ）、４，４’−ビス（３，４−ジカルボキシルフェノキシフェニル）−イソプロピリデン二無水物（４，４’−ＢＰＡＤＡ）、４，４’−（２，２，２−トリフルオロ−１−ペンタフルオロフェニルエチリデン）ジフタル酸二無水物（３ＦＤＡ）、４，４’−オキシジアニリン（ＯＤＡ）、ｍ−フェニレンジアミン（ＭＰＤ）、ｐ−フェニレンジアミン（ＰＰＤ）、ｍ−トルエンジアミン（ＴＤＡ）、１，４−ビス（４−アミノフェノキシ）ベンゼン（１，４，４−ＡＰＢ）、３，３’−（ｍ−フェニレンビス（オキシ））ジアニリン（ＡＰＢ）、４，４’−ジアミノ−３，３’−ジメチルジフェニルメタン（ＤＭＭＤＡ）、２，２’−ビス（４（４−アミノフェノキシ）フェニル）プロパン（ＢＡＰＰ）、１，４−シクロヘキサンジアミン２，２’−ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］ヘキサフルオロイソプロピリデン（４−ＢＤＡＦ）、６−アミノ−１−（４’−アミノフェニル）−１，３，３−トリメチルインダン（ＤＡＰＩ）、マレイン酸無水物（ＭＡ）、シトラコン酸無水物（ＣＡ）、ナド酸無水物（ＮＡ）、４−（フェニルエチニル）−１，２−ベンゼンジカルボン酸無水物（ＰＥＰＡ）、４，４’−ジアミノベンズアニリド（ＤＡＢＡ）、４，４’−（ヘキサフルオロイソプロピリデン）ジ−フタル酸無水物（６−ＦＤＡ）、ピロメリト酸二無水物、ベンゾフェノン−３，３’，４，４’−テトラカルボン酸二無水物、３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、４，４’−（ヘキサフルオロイソプロピリデン）ジフタル酸無水物、ペリレン−３，４，９，１０−テトラカルボン酸二無水物、４，４’−オキシジフタル酸無水物、４，４の’−（ヘキサフルオロイソプロピリデン）ジフタル酸無水物、４，４’−（４，４’−イソプロピリデンジフェノキシ）ビス（フタル酸無水物）、１，４，５，８−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、２，３，６，７−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、ならびに全体として参照により本明細書に組み込まれる、米国特許第７，６１９，０４２号明細書、同第８，０５３，４９２号明細書、同第４，８８０，８９５号明細書、同第６，２３２，４２８号明細書、同第４，５９５，５４８号明細書、国際公開第２００７／０１６５１６号、米国特許出願公開第２００８／０２１４７７７号明細書、米国特許第６，４４４，７８３号明細書、同第６，２７７，９５０号明細書および同第４，６８０，３７３号明細書に記載される材料の１つまたはそれ以上の重合から形成され得る。別の実施形態において、ポリイミドが形成されるポリアミド酸溶液は、（Ａｌｄｒｉｃｈから商業的に入手可能な）ポリ（ピロメリト酸二無水物−ｃｏ−４，４−オキシジアニリン）アミド酸を含んでなり得る。

上記の通り、コーティングは低摩擦係数を有し得る。低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数（μ）は、同ガラス組成物から形成された未コーティングのガラス容器の表面よりも低い摩擦係数を有し得る。摩擦係数（μ）は、２つの表面間の摩擦の定量的測定値であり、かつ表面の粗さを含む、第１および第２の表面の機械的および化学的特性、ならびに限定されない、温度および湿度などの環境的条件の関数である。本明細書で使用される場合、被覆ガラス容器の摩擦係数測定は、第１のガラス容器の外側表面と、第１のガラス容器と同一の第２のガラス容器の外側表面との間の摩擦係数として報告され、第１および第２のガラス容器は、同一のガラス体および同一のコーティング組成物（適用される場合）を有し、かつ摩擦の前、摩擦の間および摩擦の後、同一の環境に暴露される。他に明示されない限り、摩擦係数は、バイアル−オン−バイアル試験ジグにおいて測定された、３０Ｎの標準負荷によって測定された最大摩擦係数を意味する。しかしながら、特定の適用された負荷において最大摩擦係数を示す被覆ガラス容器は、より低い負荷において同様またはより良好な（すなわち、より低い）最大摩擦係数を示すであろうことは理解されるべきである。例えば、被覆ガラスで容器は、５０Ｎの適用負荷下において０．５以下の最大摩擦係数を示し、被覆ガラス容器は、２５Ｎの適用負荷下においても０．５以下の最大摩擦係数を示すであろう。

本明細書に記載される実施形態において、（被覆および未被覆の両方の）ガラス容器の摩擦係数は、バイアル−オン−バイアル試験ジグで測定される。この測定技術および対応するデバイスは、全体として参照によって本明細書に組み込まれる、２０１３年２月２８日出願の米国特許出願第１３／７８０，７４０号明細書に記載されている。

本明細書に記載される実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分は、バイアル−オン−バイアル試験ジグで決定される場合、同様の被覆ガラス容器と比較して、約０．７以下の摩擦係数を有する。他の実施形態において、摩擦係数は、約０．６以下または約０．５以下であり得る。いくつかの実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分は、約０．４以下または約０．３以下の摩擦係数を有する。０．７以下の摩擦係数を有する被覆ガラス容器は、一般に、摩擦損傷に対する改善された体制を示し、結果として、改善された機械的特性を有する。例えば、従来のガラス容器（低摩擦コーティングを含まない）は、０．７より高い摩擦係数を有し得る。

本明細書に記載されるいくつかの実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、同ガラス組成物から形成された未被覆のガラス容器の表面の摩擦係数よりも少なくとも２０％低い。例えば、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、同ガラス組成物から形成された未被覆のガラス容器の表面の摩擦係数よりも少なくとも２０％低いか、少なくとも２５％低いか、少なくとも３０％低いか、少なくとも４０％低いか、または少なくとも５０％低くなり得る。

いくつかの実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分は、３０分間、約２６０℃、約２７０℃、約２８０℃、約２９０℃、約３００℃、約３１０℃、約３２０℃、約３３０℃、約３４０℃、約３５０℃、約３６０℃、約３７０℃、約３８０℃、約３９０℃または約４００℃の温度への暴露後、約０．７以下の摩擦係数を有し得る。他の実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分は、３０分間、約２６０℃、約２７０℃、約２８０℃、約２９０℃、約３００℃、約３１０℃、約３２０℃、約３３０℃、約３４０℃、約３５０℃、約３６０℃、約３７０℃、約３８０℃、約３９０℃または約４００℃の温度への暴露後、約０．７以下（すなわち、約０．６以下、約０．５以下、約０．４以下または約０．３以下）の摩擦係数を有し得る。いくつかの実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、３０分間、約２６０℃の温度への暴露後、約３０％より多くまで増加し得ない。他の実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、３０分間、約２６０℃、約２７０℃、約２８０℃、約２９０℃、約３００℃、約３１０℃、約３２０℃、約３３０℃、約３４０℃、約３５０℃、約３６０℃、約３７０℃、約３８０℃、約３９０℃または約４００℃の温度への暴露後、約３０％より多くまで（すなわち、約２５％、約２０％、約１５％または約１０％）増加し得ない。他の実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、３０分間、約２６０℃、約２７０℃、約２８０℃、約２９０℃、約３００℃、約３１０℃、約３２０℃、約３３０℃、約３４０℃、約３５０℃、約３６０℃、約３７０℃、約３８０℃、約３９０℃または約４００℃の温度への暴露後、約０．５より高くまで（すなわち、約０．４５、約．０４、約０．３５、約０．３、約０．２５、約０．２、約０．１５、約０．１または約０．５）増加し得ない。他の実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、３０分間、約２６０℃、約２７０℃、約２８０℃、約２９０℃、約３００℃、約３１０℃、約３２０℃、約３３０℃、約３４０℃、約３５０℃、約３６０℃、約３７０℃、約３８０℃、約３９０℃または約４００℃の温度への暴露後、全く増加し得ない。

いくつかの実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分は、１０分間、約７０℃の温度において水浴中に浸漬後、約０．７以下の摩擦係数を有し得る。他の実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分は、５分間、１０分間、２０分間、３０分間、４０分間、５０分間または１時間、７０℃の温度において水浴中に浸漬後、約０．７以下（すなわち、約０．６以下、約０．５以下、約０．４以下または約０．３以下）の摩擦係数を有し得る。いくつかの実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、１０分間、約７０℃の温度において水浴中に浸漬後、約３０％より多くまで増加し得ない。他の実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、５分間、１０分間、２０分間、３０分間、４０分間、５０分間または１時間、約７０℃の温度において水浴中に浸漬後、約３０％より多くまで（すなわち、約２５％、約２０％、約１５％または約１０％）増加し得ない。いくつかの実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、５分間、１０分間、２０分間、３０分間、４０分間、５０分間または１時間、約７０℃の温度において水浴中に浸漬後、全く増加し得ない。

いくつかの実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分は、凍結乾燥条件への暴露後、約０．７以下の摩擦係数を有し得る。他の実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分は、凍結乾燥条件への暴露後、約０．７以下（すなわち、約０．６以下、約０．５以下、約０．４以下または約０．３以下）の摩擦係数を有し得る。いくつかの実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、凍結乾燥条件への暴露後、約３０％より多くまで増加し得ない。他の実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、凍結乾燥条件への暴露後、約３０％より多くまで（すなわち、約２５％、約２０％、約１５％または約１０％）増加し得ない。いくつかの実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、凍結乾燥条件への暴露後、全く増加し得ない。

いくつかの実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分は、オートクレーブ条件への暴露後、約０．７以下の摩擦係数を有し得る。他の実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分は、オートクレーブ条件への暴露後、約０．７以下（すなわち、約０．６以下、約０．５以下、約０．４以下または約０．３以下）の摩擦係数を有し得る。いくつかの実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、オートクレーブ条件への暴露後、約３０％より多くまで増加し得ない。他の実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、オートクレーブ条件への暴露後、約３０％より多くまで（すなわち、約２５％、約２０％、約１５％または約１０％）増加し得ない。いくつかの実施形態において、低摩擦コーティングを有する被覆ガラス容器の部分の摩擦係数は、オートクレーブ条件への暴露後、全く増加し得ない。

本明細書に記載される被覆ガラス容器は、水平圧縮強度を有する。水平圧縮強度は、全体として参照によって本明細書に組み込まれる、２０１３年２月２８日出願の米国特許出願第１３／７８０，７４０号明細書に記載の通り測定される。水平圧縮強度の測定は、選択された標準圧縮負荷における破損確率として示すことができる。本明細書で使用される場合、破損は、ガラス容器が最少５０％の試料において水平圧縮下で破裂する時に生じる。いくつかの実施形態において、被覆ガラス容器は、未被覆のバイアルよりも、少なくとも１０％、２０％または３０％高い水平圧縮強度を有し得る。

水平圧縮力測定は、摩耗ガラス容器上においても実行され得る。特に、試験ジグの操作によって、被覆ガラス容器外部表面上に、被覆ガラス容器の強度を弱める表面擦傷または摩擦などの損傷が生じ得る。次いで、ガラス容器に水平圧縮手順を受けさせ、そこで容器は、２つのプレート間に配置される。擦傷は、プレートに平行に外方向へ示される。擦傷は、バイアル−オン−バイアルによって適用された選択された標準圧力および擦傷長さによって特徴づけることができる。他に明示されない限り、水平圧縮手順のための摩耗ガラス容器の擦傷は、３０Ｎの標準負荷によって作成された擦傷長さ２０ｍｍによって特徴づけられる。

被覆ガラス容器を、熱処理後、水平圧縮長さに関して評価することができる。熱処理は、３０分間、約２６０℃、約２７０℃、約２８０℃、約２９０℃、約３００℃、約３１０℃、約３２０℃、約３３０℃、約３４０℃、約３５０℃、約３６０℃、約３７０℃、約３８０℃、約３９０℃または約４００℃の温度への暴露であり得る。いくつかの実施形態において、被覆ガラス容器の水平圧縮強度は、上記されたものなどの熱処理への暴露およびその次の摩耗後、約２０％、３０％または４０％より多くまで減少しない。一実施形態において、被覆ガラス容器の水平圧縮強度は、３０分間、約２６０℃、約２７０℃、約２８０℃、約２９０℃、約３００℃、約３１０℃、約３２０℃、約３３０℃、約３４０℃、約３５０℃、約３６０℃、約３７０℃、約３８０℃、約３９０℃または約４００℃の熱処理への暴露およびその次の摩耗後、約２０％より多くまで減少しない。

本明細書に記載される被覆ガラス物品は、３０分間、少なくとも２６０℃の温度への加熱後、熱安定性であり得る。「熱安定性」という句は、本明細書で使用される場合、ガラス物品に適用された低摩擦コーティングが、暴露後、被覆ガラス物品の機械的特性、特に摩擦係数及び水平圧縮強度が、影響を受けるとしても最低限でのみ影響を受けるように、高温への暴露後、ガラス物品の表面上で実質的に変化しないままであることを意味する。これは、低摩擦コーティングが、高温暴露後にガラスの表面に接着して残り、そしてガラス物品を、摩擦、衝撃などの機械攻撃から保護し続けることを示す。

一実施形態において、被覆ガラス容器は、熱安定性であり得る。本明細書に記載される通り、被覆ガラス容器は、被覆ガラス容器を約３０分間、少なくとも２６０℃の温度に暴露した後、摩擦係数基準および水平圧縮強度基準が満たされる場合に、熱安定性である（すなわち、被覆ガラス容器は、約３０分間、少なくとも２６０℃の温度において熱安定性である）と考えられる。熱安定性は、約２６０℃〜約４００℃の温度においても評価され得る。例えば、いくつかの実施形態において、被覆ガラス容器は、約３０分間、少なくとも約２７０℃または約２８０℃の温度において基準が満たされる場合、熱安定性であると考えられるであろう。なお他の実施形態において、被覆ガラス容器は、約３０分間、少なくとも約２９０℃または約３００℃の温度において基準が満たされる場合、熱安定性であると考えられるであろう。さらなる実施形態において、被覆ガラス容器は、約３０分間、少なくとも約３１０℃または約３２０℃の温度において基準が満たされる場合、熱安定性であると考えられるであろう。なお他の実施形態において、被覆ガラス容器は、約３０分間、少なくとも約３３０℃または約３４０℃の温度において基準が満たされる場合、熱安定性であると考えられるであろう。さらに他の実施形態において、被覆ガラス容器は、約３０分間、少なくとも約３５０℃または約３６０℃の温度において基準が満たされる場合、熱安定性であると考えられるであろう。いくつかの他の実施形態において、被覆ガラス容器は、約３０分間、少なくとも約３７０℃または約３８０℃の温度において基準が満たされる場合、熱安定性であると考えられるであろう。なお他の実施形態において、被覆ガラス容器は、約３０分間、少なくとも約３９０℃または約４００℃の温度において基準が満たされる場合、熱安定性であると考えられるであろう。

本明細書に開示される被覆ガラス容器は、温度の範囲において熱安定性であり得、これは、範囲内のそれぞれの温度において、摩擦係数基準および水平圧縮強度基準を満たすことによって、被覆ガラス容器が熱安定性であることを意味する。例えば、本明細書に記載される実施形態において、被覆ガラス容器は、少なくとも約２６０℃から約４００℃以下の温度まで熱安定性であり得る。いくつかの実施形態において、被覆ガラス容器は、少なくとも約２６０℃〜約３５０℃の範囲において熱安定性であり得る。いくつかの実施形態において、被覆ガラス容器は、少なくとも約２８０℃から約３５０℃以下の温度まで熱安定性であり得る。なお他の実施形態において、被覆ガラス容器は、少なくとも約２９０℃〜約３４０℃の範囲において熱安定性であり得る。別の実施形態において、被覆ガラス容器は、少なくとも約３００℃〜約３８０℃の温度範囲において熱安定性であり得る。別の実施形態において、被覆ガラス容器は、少なくとも約３２０℃〜約３６０℃の温度範囲において熱安定性であり得る。

請求された対象の精神および範囲から逸脱することなく、本明細書に記載される実施形態に、様々な修正および変更を実施することが可能であることは、当業者に明らかであろう。したがって、そのような修正および変更が添付の請求の範囲およびそれらの同等物の範囲内にあることを条件として、本明細書が、本明細書に記載される様々な実施形態の修正および変更を包括することが意図される。

以下、本発明の好ましい実施形態を項分け記載する。

実施形態１
ガラス容器の形成方法において、
内部容積を少なくとも部分的に包囲する側面を含んでなるガラス容器であって、前記側面の内部表面の少なくとも一部分が、内部表面層を有する、ガラス容器を形成するステップと；
前記側面の前記内部表面から約１００ｎｍ〜約１．０μｍの厚さを有する前記内部表面層の薄層を除去するために、前記ガラス容器を、実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させるステップと
を含んでなり、
前記内部表面が、耐剥離性であることを特徴とする、方法。

実施形態２
前記内部表面層の前記薄層が除去された後、前記ガラス容器が１０以下の剥離係数を有することを特徴とする、実施形態１に記載の方法。

実施形態３
除去される前記内部表面層の前記薄層が、約１００ｎｍ〜約７５０ｎｍの厚さを有することを特徴とする、実施形態１に記載の方法。

実施形態４
前記実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体が、約０．００１重量パーセント〜約０．１５重量パーセントのフッ化物イオンを含んでなることを特徴とする、実施形態１に記載の方法。

実施形態５
前記実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体が、ＨＣｌ、ＨＢｒ、ＨＮＯ_３、Ｈ_２ＳＯ_４、Ｈ_２ＳＯ_３、Ｈ_３ＰＯ_４、Ｈ_３ＰＯ_２、ＨＯＡｃ、クエン酸、酒石酸、アスコルビン酸、エチレンジアミン四酢酸、メタンスルホン酸、トルエンスルホン酸、それらの混合物および前記酸の少なくとも１つを含んでなる組合せからなる群から選択される要素を含んでなる、実質的にフッ化物を含まない水性酸性処理媒体であることを特徴とする、実施形態１に記載の方法。

実施形態６
前記実質的にフッ化物を含まない水性酸性処理媒体が、ＨＣｌ、ＨＮＯ_３、Ｈ_２ＳＯ_４およびＨ_３ＰＯ_４からなる群から選択される要素を含んでなることを特徴とする、実施形態５に記載の方法。

実施形態７
前記実質的にフッ化物を含まない水性酸性処理媒体が、約３以下のｐＨを有することを特徴とする、実施形態５に記載の方法。

実施形態８
前記実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体が、約０．００１重量パーセント〜約０．０１５重量パーセントのフッ化物イオンを含んでなることを特徴とする、実施形態１に記載の方法。

実施形態９
前記ガラス容器が、ＡＳＴＭ規格Ｅ４３８−９２によるタイプＩ、クラスＡまたはタイプＩ、クラスＢガラスから形成されることを特徴とする、実施形態１に記載の方法。

実施形態１０
前記ガラス容器が、ボロシリケートガラスから形成されることを特徴とする、実施形態１に記載の方法。

実施形態１１
前記側面の外部表面を、前記実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させるステップをさらに含んでなることを特徴とする、実施形態１に記載の方法。

実施形態１２
前記側面の前記外部表面を、前記実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させる前に、前記側面の前記外部表面が、第１の形状を有する強度限界表面欠陥を含んでなり、かつ
前記側面の前記外部表面を、前記実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させた後、前記強度限界表面欠陥が、第２の形状を有することを特徴とする、実施形態１１に記載の方法。

実施形態１３
前記第２の形状が、鈍化した亀裂先端を含んでなることを特徴とする、実施形態１２に記載の方法。

実施形態１４
前記ガラス容器が、前記側面の少なくとも前記外部表面上に表面圧縮応力層を含んでなるイオン交換−強化ガラス容器であることを特徴とする、実施形態１１に記載の方法。

実施形態１５
前記側面の前記外部表面が、約２５０ＭＰａ以上の圧縮応力を有することを特徴とする、実施形態１４に記載の方法。

実施形態１６
表面圧縮のレベルが、前記側面の前記外部表面を、前記実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させることによって、約０．１％〜約４％の量低下することを特徴とする、実施形態１４に記載の方法。

実施形態１７
前記側面の少なくとも前記外部表面上に低摩擦コーティングを適用するステップをさらに含んでなることを特徴とする、実施形態１に記載の方法。

実施形態１８
前記低摩擦コーティングが、熱安定性であることを特徴とする、実施形態１７に記載の方法。

実施形態１９
ガラス容器の形成方法において、
内部容積を少なくとも部分的に包囲する側面を含んでなるガラス容器であって、前記側壁が、外部表面層を含んでなる外部表面を有する、ガラス容器を形成するステップと；
前記側面の前記外部表面から約１００ｎｍ〜約１．０μｍの厚さを有する前記外部表面層の薄層を除去するために、前記ガラス容器を、実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させるステップと
を含んでなり、
前記ガラス容器を、前記実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させる前に、前記側面の前記外部表面が、第１の形状を有する強度限界表面欠陥を含んでなり、
前記側面の前記外部表面を、前記実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させた後、前記強度限界表面欠陥が、第２の形状を有することを特徴とする、方法。

実施形態２０
前記第２の形状が、鈍化した亀裂先端を含んでなることを特徴とする、実施形態１９に記載の方法。

実施形態２１
除去される前記外部表面層の前記薄層が、約１００ｎｍ〜約７５０ｎｍの厚さを有することを特徴とする、実施形態１９に記載の方法。

実施形態２２
前記実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体が、約０．００１重量パーセント〜約０．１５重量パーセントのフッ化物イオンを含んでなることを特徴とする、実施形態１９に記載の方法。

実施形態２３
前記ガラス容器が、ＡＳＴＭ規格Ｅ４３８−９２によるタイプＩ、クラスＡまたはタイプＩ、クラスＢガラスから形成されることを特徴とする、実施形態１９に記載の方法。

実施形態２４
前記実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体が、ＨＣｌ、ＨＢｒ、ＨＮＯ_３、Ｈ_２ＳＯ_４、Ｈ_２ＳＯ_３、Ｈ_３ＰＯ_４、Ｈ_３ＰＯ_２、ＨＯＡｃ、クエン酸、酒石酸、アスコルビン酸、エチレンジアミン四酢酸、メタンスルホン酸、トルエンスルホン酸、それらの混合物および前記酸の少なくとも１つを含んでなる組合せからなる群から選択される要素を含んでなる、実質的にフッ化物を含まない水性酸性処理媒体であることを特徴とする、実施形態１９に記載の方法。

実施形態２５
前記ガラス容器が、前記側面の少なくとも前記外部表面上に表面圧縮応力層を含んでなるイオン交換−強化ガラス容器であることを特徴とする、実施形態１９に記載の方法。

実施形態２６
前記側面の前記外部表面が、約２５０ＭＰａ以上の圧縮応力を有することを特徴とする、実施形態２５に記載の方法。

実施形態２７
表面圧縮のレベルが、前記側面の前記外部表面を、前記実質的にフッ化物を含まない水性処理媒体と接触させることによって、約０．１％〜約４％の量低下することを特徴とする、実施形態２５に記載の方法。

実施形態２８
前記側面の少なくとも前記外部表面上に低摩擦コーティングを適用するステップをさらに含んでなることを特徴とする、実施形態１９に記載の方法。

実施形態２９
前記低摩擦コーティングが、熱安定性であることを特徴とする、実施形態２８に記載の方法。

Claims (9)

1. ガラス容器の形成方法において、
   内部容積を少なくとも部分的に包囲する側面を含んでなるガラス容器であって、前記側面の内部表面の少なくとも一部分が、１０以上の剥離係数を有する内部表面層を有し、ＡＳＴＭ規格Ｅ４３８−９２によるタイプＩ、クラスＡまたはタイプＩ、クラスＢガラスから形成される、ガラス容器を形成するステップと；
   前記側面の前記内部表面から約１００ｎｍ〜７５０ｎｍの厚さを有する前記内部表面層の薄層を除去するために、前記ガラス容器を、水性処理媒体と接触させるステップと
   を含んでなり、
   前記内部表面層の前記薄層が、アルカリボロシリケートガラスが高温で加熱される際前記ガラス容器の内部表面に形成されるシリカが乏しくホウ素を含む内部表面層であり、
   前記水性処理媒体が、約０．００１重量パーセント〜約０．１５重量パーセントのフッ化物イオンを含んでなり、
   前記内部表面層の前記薄層が除去された後、前記内部表面が１０以下の剥離係数を有することを特徴とする、方法。
2. 前記水性処理媒体が、ＨＣｌ、ＨＢｒ、ＨＮＯ_３、Ｈ_２ＳＯ_４、Ｈ_２ＳＯ_３、Ｈ_３ＰＯ_４、Ｈ_３ＰＯ_２、ＨＯＡｃ、クエン酸、酒石酸、アスコルビン酸、エチレンジアミン四酢酸、メタンスルホン酸、トルエンスルホン酸、それらの混合物および前記酸の少なくとも１つを含んでなる組合せからなる群から選択される要素を含んでなる、水性酸性処理媒体であることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
3. 前記水性処理媒体が、約３以下のｐＨを有することを特徴とする、請求項１または請求項２に記載の方法。
4. 前記側面の外部表面を、前記水性処理媒体と接触させるステップをさらに含んでなることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
5. 前記側面の前記外部表面を、前記水性処理媒体と接触させる前に、前記側面の前記外部表面が、所定の形状を有する強度限界表面欠陥を含んでなり、
   前記側面の前記外部表面を、前記水性処理媒体と接触させた後、前記強度限界表面欠陥が、前記所定の形状とは異なる形状を有することを特徴とする、請求項４に記載の方法。
6. 前記ガラス容器が、前記側面の少なくとも前記外部表面上に表面圧縮応力層を含んでなるイオン交換−強化ガラス容器であることを特徴とする、請求項５に記載の方法。
7. 表面圧縮のレベルが、前記側面の前記外部表面を、前記水性処理媒体と接触させることによって、約０．１％〜約４％の量低下することを特徴とする、請求項６に記載の方法。
8. 前記側面の少なくとも１つの外部表面上に、同様の被覆ガラス容器に対して０．７以下の摩擦係数を有する低摩擦コーティングを適用するステップをさらに含んでなることを特徴とする、請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。
9. 前記低摩擦コーティングが、熱安定性であることを特徴とする、請求項８に記載の方法。

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