BRPI1012615B1

BRPI1012615B1 - Sistema de purificação de exaustão de motor de combustão interna

Info

Publication number: BRPI1012615B1
Application number: BRPI1012615-5A
Authority: BR
Inventors: Yuki Bisaiji; Kohei Yoshida; Mikio Inoue
Original assignee: Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha
Priority date: 2010-03-15
Filing date: 2010-03-15
Publication date: 2020-08-11
Also published as: WO2011114499A1; US20120131908A1; BRPI1012615A2; US8671667B2; CA2750738A1; KR101383422B1; ES2534759T3; CA2750738C; CN102741515B; US9623375B2; JP4893876B2; CN102741515A; EP2402571B1; EP2402571A4; US20140105799A1; RU2479730C1; KR20110121695A; EP2402571A1; JPWO2011114499A1

Abstract

sistema de purificação de exaustão de motor de combustão interna a presente invenção se refere a um motor de combustão interna em uma passagem de exaustão do motor do qual a válvula de alimentação de hidrocarboneto (15) e um catalisador de purificação de exaustão (13) são arranjado. no catalisador de purificação de exaustão (13), platina pt (51) é portada e a camada básica (53) é formada. a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão (13) é produzida para vibrar dentro de uma faixa predeterminada de amplitude de 220 ppm ou mais e dentro de uma faixa predeterminada de período de 5 segundos ou menos com o qual nox que é contido no gás de exaustão é reduzido no catalisador de purificação de exaustão (13).

Description

CAMPO TÉCNICO

[001] A presente invenção refere-se a um sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna.

ANTECEDENTES

[002] Motor de combustão interna é conhecido na técnica que se adapta, em uma passagem de exaustão do motor, um catalisador de armazenamento de NOX que armazena NOX que é contido no gás de exaustão quando a proporção de ar-combustível do gás de exaustão afluente é pobre e que libera o NOX armazenado quando a proporção de ar-combustível do gás de exaustão afluente se torna rica, que arranja, na passagem de exaustão do motor à montante do catalisador de armazenamento de NOX, um catalisador de oxidação que tem uma função de adsorção, e que alimenta hidrocarbonetos dentro da passagem de exaustão do motor à montante do catalisador de oxidação para produzir a proporção de ar-combustível do gás de exaustão que flui para dentro do catalisador de armazenamento de NOX rica quando libera NOX a partir do catalisador de armazenamento de NOX (por exemplo, vide Literatura de Patente 1).

[003] No referido motor de combustão interna, os hidrocarbonetos que são alimentados quando da liberação de NOX a partir do catalisador de armazenamento de NOX são produzidos hidrocarbonetos gasosos no catalisador de oxidação, e os hidrocarbonetos gasosos são alimentados para o catalisador de armazenamento de NOX. Como um resultado, o NOX que é liberado a partir do catalisador de armazenamento de NOX é ser m reduzido.

LISTA DE CITAÇÃO LITERATURA DE PATENTE

[004] Literatura de Patente 1: Patente Japonesa No. 3969450

SUMÁRIO DA INVENÇÃO PROBLEMA TÉCNICO

[005] Entretanto, há um problema de quando o catalisador de armazenamento de NOX se torna uma alta temperatura, o coeficiente de purificação de NOX cai.

[006] Um objetivo da presente invenção é proporcionar um sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna que pode obter um alto coeficiente de purificação de NOX mesmo se a temperatura do catalisador de purificação de exaustão se torna uma alta temperatura.

SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA

[007] De acordo com a presente invenção, é proporcionado um sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna em que um catalisador de purificação de exaustão é arranjado em uma passagem de exaustão do motor para reagir NOX contido no gás de exaustão e hidrocarbonetos reformados, um catalisador de metal precioso é portado em uma superfície de fluxo do gás de exaustão do catalisador de purificação de exaustão e uma parte básica da superfície de fluxo do gás de exaustão é formada em torno do catalisador de metal precioso, o catalisador de purificação de exaustão tem uma propriedade de reduzir o NOx que é contido no gás de exaustão se causar a variação da concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão por dentro de uma faixa predeterminada de amplitude e dentro de uma faixa predeterminada de período e tem a propriedade de ser aumentada em quantidade de armazenamento de NOX que é contido no gás de exaustão se se alongar o período de vibração da concentração de hidrocarboneto mais do que a faixa predeterminada, e, no momento da operação do motor, a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão é produzida para vibrar dentro de uma faixa predeterminada de amplitude e dentro de uma faixa predeterminada de período e deste modo reduz o NOX que é contido no gás de exaustão no catalisador de purificação de exaustão.

EFEITOS VANTAJOSOS DA PRESENTE INVENÇÃO

[008] Mesmo se a temperatura do catalisador de purificação de exaustão se torna uma alta temperatura, um alto coeficiente de purificação de NOx pode ser obtido.

Breve Descrição dos Desenhos

[009] A FIGURA 1 é uma vista geral de um motor de combustão interna do tipo de ignição por compressão.

[0010] A FIGURA 2 é uma vista esquemática que mostra a parte de superfície de um veículo catalisador.

[0011] A FIGURA 3 é uma vista para explicar uma reação de oxidação em um catalisador de purificação de exaustão.

[0012] A FIGURA 4 é uma vista mostrando uma mudança de uma proporção de ar-combustível de gás de exaustão que flui para dentro de um catalisador de purificação de exaustão.

[0013] A FIGURA 5 é uma vista mostrando um coeficiente de purificação de NOx.

[0014] As FIGURAS 6A e 6B são vistas para explicar uma reação de redução de oxidação em um catalisador de purificação de exaustão.

[0015] As FIGURAS 7A e 7B são vistas para explicar uma reação de redução de oxidação em um catalisador de purificação de exaustão.

[0016] A FIGURA 8 é uma vista mostrando uma mudança de uma proporção de ar-combustível de gás de exaustão que flui para dentro de um catalisador de purificação de exaustão.

[0017] A FIGURA 9 é uma vista de um coeficiente de purificação de NOx.

[0018] A FIGURA 10 é um gráfico de tempo mostrando uma mudança de uma proporção de ar-combustível de gás de exaustão que flui para dentro de um catalisador de purificação de exaustão.

[0019] A FIGURA 11 é um gráfico de tempo mostrando uma mudança de uma proporção de ar-combustível de gás de exaustão que flui para dentro de um catalisador de purificação de exaustão.

[0020] A FIGURA 12 é uma vista mostrando uma relação entre uma resistência de oxidação de um catalisador de purificação de exaustão e a proporção mínima demandada de ar-combustível X.

[0021] A FIGURA 13 é uma vista mostrando uma relação entre uma concentração de oxigênio no gás de exaustão e uma amplitude ΔH da concentração de hidrocarboneto proporcionando o mesmo coeficiente de purificação de NOX.

[0022] A FIGURA 14 é uma vista mostrando uma relação entre uma amplitude ΔH da concentração de hidrocarboneto e um coeficiente de purificação de NOX.

[0023] A FIGURA 15 é uma vista mostrando uma relação de um período de vibração ΔT da concentração de hidrocarboneto e um coeficiente de purificação de NOX.

[0024] A FIGURA 16 é um gráfico de tempo mostrando mudanças em uma proporção de ar-combustível de gás de exaustão que flui para dentro de um catalisador de purificação de exaustão etc.

[0025] A FIGURA 17 é um gráfico de tempo mostrando mudanças em uma proporção de ar-combustível de gás de exaustão que flui para dentro de um catalisador de purificação de exaustão etc.

[0026] As FIGURAS 18A, 18B, e 18C são vistas mostrando mapas da quantidade de alimentação de hidrocarboneto W, um período de alimentação ΔT de hidrocarbonetos, e uma proporção de base de ar- combustível (A/F)b.

[0027] A FIGURA 19 é um gráfico de tempo mostrando mudanças em uma proporção de ar-combustível de gás de exaustão que flui para dentro de um catalisador de purificação de exaustão etc.

[0028] A FIGURA 20 é um gráfico de tempo mostrando mudanças em uma proporção de ar-combustível de gás de exaustão que flui para dentro de um catalisador de purificação de exaustão etc.

[0029] A FIGURA 21 é uma vista mostrando uma relação entre valores de coeficientes de correção WKi, ΔTKi, e AFKi e a temperatura do catalisador TC.

[0030] A FIGURA 22 é uma vista mostrando uma relação entre valores de coeficientes de correção WK2, ΔTK2, e AFK2 e uma habilidade de oxidação M.

[0031] A FIGURA 23 é um gráfico de tempo mostrando mudanças em uma proporção de ar-combustível de gás de exaustão que flui para dentro de um catalisador de purificação de exaustão etc.

[0032] A FIGURA 24 é uma vista mostrando uma relação entre um valor de um coeficiente de correção WK3 e uma quantidade de envenenamento por enxofre S.

[0033] A FIGURA 25 é um gráfico de tempo mostrando mudanças em uma proporção de ar-combustível de gás de exaustão que flui para dentro de um catalisador de purificação de exaustão etc.

[0034] A FIGURA 26 é uma vista mostrando uma relação entre um valor de um coeficiente de correção ΔTK4 e uma habilidade de manutenção intermediária N.

[0035] As FIGURAS 27 e 28 são um gráfico de fluxo para 0 controle da quantidade de alimentação de hidrocarboneto.

[0036] As FIGURAS 29A, 29B, e 29C são vistas para explicar um método de julgamento de habilidade de oxidação etc.

[0037] A FIGURA 30 é um gráfico de fluxo para julgamento de habilidade de oxidação etc.

[0038] As FIGURAS 31 A, 31B, e 31C são vistas para explicar outro método de julgamento de habilidade de oxidação etc.

[0039] A FIGURA 32 é um gráfico de fluxo para julgamento da habilidade de oxidação etc.

[0040] As FIGURAS 33A e 33B são vistas mostrando um gráfico de fluxo para calcular uma quantidade de envenenamento por enxofre S.

[0041] A FIGURA 34 é um gráfico de fluxo para calcular uma quantidade de desvio pobre Δ(A/F)in.

[0042] As FIGURAS 35A e 35B são vistas para explicar um método para achar uma habilidade de manutenção intermediária N.

[0043] A FIGURA 36 é um gráfico de fluxo para calcular uma habilidade de manutenção intermediária.

Descrição das Modalidades

[0044] A FIGURA 1 é uma vista geral de um motor de combustão interna do tipo de ignição por compressão.

[0045] Com referência à FIGURA 1, 1 indica um corpo de motor, 2 uma câmara de combustão de cada cilindro, 3 um injetor de combustível eletronicamente controlado para injetar combustível em cada câmara de combustão 2, 4 um coletor de admissão, e 5 um coletor de escape. O coletor de admissão 4 é conectado através de um duto de admissão 6 a uma saída de um compressor 7a de um turbo- compressor de exaustão 7, enquanto uma entrada do compressor 7a é conectada através de um detector de quantidade de ar de entrada 8 a um filtro de ar 9. Dentro do duto de admissão 6, uma válvula reguladora 10 direcionada por um motor escalonado é arranjado. Adicionalmente, em torno do duto de admissão 6, um dispositivo de resfriamento 11 é arranjado para resfriar o ar de admissão que flui através de dentro do duto de admissão 6. Na modalidade mostrada na FIGURA 1, a água de resfriamento do motor é guiada para o interior do dispositivo de resfriamento 11 onde a água de resfriamento do motor é usada pa- ra resfriar o ar de admissão.

[0046] Por outro lado, o coletor de escape 5 é conectado a uma entrada de uma turbina de exaustão 7b do turbo-compressor de exaustão 7. A saída da turbina de exaustão 7b é conectada através de um cano de escapamento 12 a uma entrada do catalisador de purificação de exaustão 13, enquanto a saída do catalisador de purificação de exaustão 13 é conectada a um filtro de partículas 14 para captar partículas que são contidas no gás de exaustão. Dentro do cano de escapamento 12 à montante do catalisador de purificação de exaustão 13, uma válvula de alimentação de hidrocarboneto 15 é arranjada para alimentar hidrocarbonetos compreendidos de óleo diesel ou outro combustível usado como combustível para um motor de combustão interna do tipo de ignição por compressão. Na modalidade mostrada na FIGURA 1, óleo diesel é usado como os hidrocarbonetos que são alimentados a partir da válvula de alimentação de hidrocarboneto 15. Observar que, a presente invenção pode também ser aplicada a um motor de combustão interna do tipo de ignição por centelhas no qual combustível é queimado sob uma pobre proporção de ar-combustível. Neste caso, a partir da válvula de alimentação de hidrocarboneto 15, hidrocarbonetos compreendidos de gasolina ou outro combustível usado como combustível de um motor de combustão interna do tipo de ignição por centelhas são alimentados.

[0047] Por outro lado, o coletor de escape 5 e o coletor de admissão 4 são conectados um com o outro através de uma passagem de recirculação de gás de exaustão (daqui adiante referida como uma "EGR") 16. Dentro da passagem EGR 16, uma válvula de controle EGR eletronicamente controlada 17 é arranjada. Adicionalmente, em torno da passagem EGR 16, um dispositivo de resfriamento 18 é arranjado para resfriar gás de EGR fluindo através de dentro da passagem EGR 16. Na modalidade mostrada na FIGURA 1, a água de res- friamento do motor é guiada para o interior do dispositivo de resfriamento 18 onde a água de resfriamento do motor é usada para resfriar o gás de EGR. Por outro lado, cada injetor de combustível 3 é conectado através de um tubo de alimentação de combustível 19 a um trilho comum 20. O referido trilho comum 20 é conectado através de uma bomba de combustível de descarga variável eletronicamente controlada 21 a um tanque de combustível 22. O combustível que é armazenado dentro do tanque de combustível 22 é alimentado pela bomba de combustível 21 para o interior do trilho comum 20. O combustível que é alimentado para o interior do trilho comum 20 é alimentado através de cada tubo de alimentação de combustível 19 para o injetor de combustível 3.

[0048] Uma unidade de controle eletrônica 30 é compreendida de um computador digital proporcionado com uma ROM (memória de apenas leitura) 32, uma RAM (memória de acesso aleatório) 33, a CPU (microprocessador) 34, uma porta de entrada 35, e uma porta de saída 36, que são conectadas uma com a outra por um barramento bidirecional 31. À jusante do catalisador de purificação de exaustão 13, um sensor de temperatura 23 é fixado para detectar a temperatura do gás de exaustão. O filtro de partículas 14 tem um sensor de diferencial de pressão 24 fixado para detectar o diferencial de pressão antes e após o filtro de partículas 14. Adicionalmente, na porção de coleta do coletor de escape 5, um sensor de proporção de ar-combustível 25 é arranjada. Os sinais de saída dos referidos sensores de temperatura 23, sensor de diferencial de pressão 24, sensor de proporção de ar- combustível 25, e detector de quantidade de ar de entrada 8 são informados através dos conversores de AD correspondentes 37 para a porta de entrada 35. Adicionalmente, um pedal acelerador 40 tem um sensor de carga 41 conectado ao mesmo o que gera uma voltagem de saída proporcional à quantidade de depressão L do pedal acelerador 40. A voltagem de saída do sensor de carga 41 é informada através de um conversor de AD correspondente 37 à porta de entrada 35. Adicionalmente, na porta de entrada 35, um sensor de ângulo da manivela 42 é conectado o que gera um pulso de saída a cada vez que o eixo da manivela gira, por exemplo, em 15°. Por outro lado, a porta de saída 36 é conectada através de circuitos de direcionamento correspondentes 38 a cada injetor de combustível 3, motor escalonado para direcionar a válvula reguladora 10, válvula de alimentação de hidrocarboneto 15, válvula de controle de EGR 17, e bomba de combustível 21.

[0049] A FIGURA 2 mostra de modo esquemático a parte de superfície de um veículo catalisador que é portado em um substrato do catalisador de purificação de exaustão 13. No referido catalisador de purificação de exaustão 13, como mostrado na FIGURA 2, por exemplo, é proporcionado um veículo catalisador 50 produzido de alumina no qual catalisadores de metal precioso 51 e 52 são portados. Adicionalmente, no referido veículo catalisador 50, uma camada básica 53 é formada a qual inclui pelo menos um elemento selecionado a partir de potássio K, sódio Na, césio Cs, ou outro metal alcalino, bário Ba, cálcio Ca, ou outro metal alcalino terroso, um lantanídeo ou outras terras raras e prata Ag, cobre Cu, ferro Fe, irídio Ir, ou outro metal capaz de doar elétrons a NOX. O gás de exaustão flui ao longo do topo do veículo catalisador 50, de modo que os catalisadores de metal precioso 51 e 52 podem ser ditos ser portados na superfície de fluxo do gás de exaustão do catalisador de purificação de exaustão 13. Adicionalmente, a superfície da camada básica 53 exibe basicidade, de modo que a superfície da camada básica 53 é denominada a parte básica da superfície de fluxo do gás de exaustão 54.

[0050] Por outro lado, na FIGURA 2, o catalisador de metal precioso 51 é compreendido de platina Pt, enquanto o catalisador de metal precioso 52 é compreendido de ródio Rh. Ou seja, os catalisadores de metal precioso 51 e 52 que são portados no veículo catalisador 50 são compreendidos de platina Pt e ródio Rh. Observar que, no veículo catalisador 50 do catalisador de purificação de exaustão 13, além de platina Pt e ródio Rh, paládio Pd pode ser adicionalmente portado ou, em vez de ródio Rh, paládio Pd pode ser portado. Ou seja, os catalisadores de metal precioso 51 e 52 que são portados no veículo catalisador 50 são compreendidos de platina Pt e pelo menos um de ródio Rh e paládio Pd.

[0051] Se hidrocarbonetos são injetados a partir da válvula de alimentação de hidrocarboneto 15 dentro do gás de exaustão, os hidrocarbonetos são reformados pelo catalisador de purificação de exaustão 13. Na presente invenção, neste momento, os hidrocarbonetos reformados são usados para remover o NOX no catalisador de purificação de exaustão 13. A FIGURA 3 mostra de modo esquemático a ação de reforma realizada no catalisador de purificação de exaustão 13 neste momento. Como mostrado na FIGURA 3, os hidrocarbonetos HC que são injetados a partir da válvula de alimentação de hidrocarboneto 15 se tornam radicais hidrocarbonetos HC com um pequeno número de carbono pelo catalisador 51.

[0052] Observar que, mesmo se injetar combustível, ou seja, hi-drocarbonetos, a partir do injetor de combustível 3 dentro da câmara de combustão 2 durante a última metade do golpe de expansão ou durante o golpe de exaustão, os hidrocarbonetos são reformados dentro da câmara de combustão 2 ou no catalisador de purificação de exaustão 13, e o NOx que é contido no gás de exaustão é removido pelos hidrocarbonetos reformados no catalisador de purificação de exaustão 13. Portanto, na presente invenção, em vez de alimentar hidrocarbonetos a partir da válvula de alimentação de hidrocarboneto 15 para o interior de a passagem de exaustão do motor, é também possível se alimentar hidrocarbonetos para dentro da câmara de combustão 2 durante a última metade do golpe de expansão ou durante o golpe de exaustão. Deste modo, na presente invenção, é também possível se alimentar hidrocarbonetos para o interior de a câmara de combustão 2, mas abaixo a presente invenção é explicada tomando como um exemplo o caso de injetar hidrocarbonetos a partir da válvula de alimentação de hidrocarboneto 15 para o interior da passagem de exaustão do motor.

[0053] A FIGURA 4 mostra a temporização de alimentar hidrocarbonetos a partir da válvula de alimentação de hidrocarboneto 15 e as mudanças na proporção de ar-combustível (A/F)in do gás de exaustão que flui para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13. Observar que, as mudanças na proporção de ar-combustível (A/F)in depende da mudança na concentração dos hidrocarbonetos no gás de exaustão que flui dentro do catalisador de purificação de exaustão 13, assim, pode ser que a referida mudança na proporção de ar- combustível (A/F)in mostrada na FIGURA 4 expresse a mudança na concentração dos hidrocarbonetos. Entretanto, se a concentração de hidrocarboneto se torna mais alta, a proporção de ar-combustível (A/F)in se torna menor, assim, na FIGURA 4, quanto mais para o lado rico a proporção de ar-combustível (A/F)in se torna, mais alta a concentração de hidrocarboneto.

[0054] A FIGURA 5 mostra o coeficiente de purificação de NOX pelo catalisador de purificação de exaustão 13 com relação às temperaturas do catalisador do catalisador de purificação de exaustão 13 quando periodicamente se faz a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 mudar de modo a, como mostrado na FIGURA 4, fazer uma mudança da proporção de ar-combustível (A/F)in do gás de exaustão fluindo para o catalisador de purificação de exaustão 13. Os inventores se engajaram em pesquisa relativa a purificação de NOx por um longo tempo. No processo de pesquisa, foi aprendido que se se fizer com que a con-centração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 vibre dentro de uma faixa predeterminada de amplitude e dentro de uma faixa predeterminada de período, como mostrado na FIGURA 5, um coeficiente de purificação de NOx extre-mamente alto é obtido mesmo em a 400°C ou uma região de temperatura alta mais alta.

[0055] Adicionalmente, neste momento, uma grande quantidade de intermediário de redução contendo nitrogênio e hidrocarbonetos continua a ser mantido ou adsorvido na superfície da camada básica 53, ou seja, na parte básica da superfície de fluxo do gás de exaustão 54 do catalisador de purificação de exaustão 13. É aprendido que o referido intermediário de redução desempenha um papel central para se obter um alto coeficiente de purificação de NOX. Em seguida, isto será explicado com referência às FIGURAS 6A e 6B. Observar que, as referidas FIGURAS 6A e 6B mostram de modo esquemático a parte de superfície do veículo catalisador 50 do catalisador de purificação de exaustão 13. As referidas FIGURAS 6A e 6B mostram a reação que é presumida ocorrer quando a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 é produzida para vibrar dentro de uma faixa predeterminada de amplitude e dentro de uma faixa predeterminada de período.

[0056] A FIGURA 6A mostra quando a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 é baixa, enquanto a FIGURA 6B mostra quando hidrocarbonetos são alimentados a partir da válvula de alimentação de hidrocarboneto 15 e a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 se torna alta.

[0057] Agora, como será entendido a partir da FIGURA 4, a pro- porção de ar-combustível do gás de exaustão que flui dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 é mantida pobre exceto por um instante, de modo que o gás de exaustão que flui dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 normalmente se torna um estado de excesso de oxigênio. Portanto, o NO que é contido no gás de exaustão, como mostrado na FIGURA 6A, é oxidado na platina 51 e se torna NO2. Em seguida, 0 referido NO2 é fornecido com elétrons a partir da platina51 e se torna NO2‘. Portanto, a grande quantidade de NO2‘ é produzida na platina 51. O referido NO2‘ é forte em atividade. Acima, 0 referido NO2' é denominado 0 NO2* ativo.

[0058] Por outro lado, se hidrocarbonetos são alimentados a partir da válvula de alimentação de hidrocarboneto 15, como mostrado na FIGURA 3, os hidrocarbonetos são reformados e se tornam radicalizados dentro do catalisador de purificação de exaustão 13. Como um resultado, como mostrado na FIGURA 6B, a concentração de hidrocarboneto em torno do NO2* ativo se torna mais alta. Em relação a isto, após 0 NO2* ativo é produzido, se 0 estado de uma alta concentração de oxigênio em torno do NO2* ativo continua por um predeterminado tempo ou mais, 0 NO2* ativo é oxidado e é absorvido na camada básica 53 na forma de íons nitrato NOa'. Entretanto, se a concentração de hidrocarboneto em torno do NO2* ativo é produzida mais alta antes que 0 referido predeterminado tempo passa, como mostrado na FIGURA 6B, 0 NO2* ativo reage na platina 51 com os radicais hidrocarbonetos HC com 0 qual 0 intermediário de redução é produzido. O referido intermediário de redução é aderido ou adsorvido na superfície da camada básica 53.

[0059] Observar que, neste momento, 0 intermediário de redução primeiro produzido é considerado ser um composto nitro R-NO2. Se 0 referido composto nitro R-NO2 é produzido, 0 resultado se torna um composta nitrila R-CN, mas 0 referido composto nitrila R-CN pode apenas sobreviver por um instante neste estado, assim imediatamente se torna um composto isocianato R-NCO. O referido composto isocianato R-NCO, quando hidrolisado, se torna um composta amina R-NH2. Entretanto, neste caso, 0 que é hidrolisado é considerado ser parte do composto isocianato R-NCO. Portanto, como mostrado na FIGURA 6B, a maioria do intermediário de redução que é mantido ou adsorvido na superfície da camada básica 53 acredita-se que seja 0 composto isocianato R-NCO e composto amina R-NH2.

[0060] Por outro lado, como mostrado na FIGURA 6B, se 0 intermediário de redução produzido é circundado pelos hidrocarbonetos HC, 0 intermediário de redução é bloqueado pelos hidrocarbonetos HC e a reação não irá prosseguir além. Neste caso, se a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 é reduzida e deste modo a concentração de oxigênio se torna mais alta, os hidrocarbonetos em torno do intermediário de redução serão oxidados. Como um resultado, como mostrado na FIGURA 6A, 0 intermediário de redução e 0 NO2* ativo irá reagir. Neste momento, 0 NO2* ativo reage com 0 intermediário de redução R-NCO ou R-NH2 para formar N2, CO2, e H2O e consequentemente 0 NOX é removido.

[0061] Deste modo, no catalisador de purificação de exaustão 13, ao tornar a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 mais alta, um intermediário de redução é produzido. Ao tornar a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 mais baixa e elevar a concentração de oxigênio, 0 NO2* ativo reage com 0 intermediário de redução e 0 NOX é removido. Ou seja, de modo a que 0 catalisador de purificação de exaustão 13 remova 0 NOX, a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 tem que ser periodicamente mudada.

[0062] Evidentemente, neste caso, é necessário se elevar a concentração de hidrocarbonetos para uma concentração suficientemente alta para produzir o intermediário de redução e é necessário se abaixar a concentração de hidrocarbonetos a uma concentração suficientemente baixa para fazer com que o intermediário de redução produzido reaja com o NO2* ativo. Ou seja, é necessário se fazer com que a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 vibre dentro de uma faixa predeterminada de amplitude. Observar que, neste caso, é necessário se manter uma quantidade suficiente de intermediário de redução R-NCO ou R- NH2 na camada básica 53, ou seja, a parte básica da superfície de fluxo do gás de exaustão 24, até 0 intermediário de redução produzido reagir com 0 NO2* ativo. Por este motivo, a parte básica da superfície de fluxo do gás de exaustão 24 é proporcionada.

[0063] Por outro lado, se 0 período de alimentação dos hidrocarbonetos for alongado, 0 tempo no qual a concentração de oxigênio se torna mais alta se torna mais longa no período após os hidrocarbonetos serem alimentados até os hidrocarbonetos serem em seguida alimentados. Portanto, 0 NO2* ativo é absorvido na camada básica 53 na forma de nitratos sem produzir um intermediário de redução. Para se evitar isso, é necessário se fazer com que a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 vibre dentro de uma faixa predeterminada de período.

[0064] Portanto, em uma modalidade da presente invenção, para produzir 0 NOx contido no gás de exaustão e os hidrocarbonetos reformados reagem e produzem 0 intermediário de redução R-NCO ou R-NH2 contendo nitrogênio e hidrocarbonetos, catalisadores de metal precioso 51 e 52 são portados na superfície de fluxo do gás de exaustão do catalisador de purificação de exaustão 13. Para manter 0 intermediário de redução produzido R-NCO ou R-NH2 dentro do catalisador de purificação de exaustão 13, a parte básica da superfície de fluxo do gás de exaustão 54 é formada em torno dos catalisadores de metal precioso 51 e 52. Em virtude da redução da ação do intermediário de redução R-NCO ou R-NH2 que é mantido na parte básica da superfície de fluxo do gás de exaustão 54, 0 NOX é reduzido. O período de vibração da concentração de hidrocarboneto é feito 0 período de vibração necessário para a continuação da produção do intermediário de redução R-NCO ou R-NH2. Incidentalmente, no exemplo mostrado na FIGURA 4, 0 intervalo de injeção é feito 3 segundos.

[0065] Se 0 período de vibração da concentração de hidrocarboneto, ou seja, 0 período de alimentação dos hidrocarbonetos HC, é produzido mais longa do que a faixa predeterminada de período acima, 0 intermediário de redução R-NCO ou R-NH2 desaparece a partir da superfície da camada básica 53. Neste momento, 0 NO2* ativo que é produzido na platina Pt 53, como mostrado na FIGURA 7A, se difunde na camada básica 53 na forma de íons nitrato NOs' e se torna nitratos. Ou seja, neste momento, 0 NOX no gás de exaustão é absorvido na forma de nitratos dentro da camada básica 53.

[0066] Por outro lado, a FIGURA 7B mostra 0 caso onde a proporção de ar-combustível do gás de exaustão que flui dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 é tornada a proporção estequiomé- trica de ar-combustível ou rica quando 0 NOX é absorvido na forma de nitratos dentro da camada básica 53. Neste caso, a concentração de oxigênio no gás de exaustão cai, assim a reação prossegue na direção oposta (NO3-»NO2) e consequentemente os nitratos absorvidos na camada básica 53 se tornam íons nitrato NOs' um por um e, como mostrado na FIGURA 7B, são liberados a partir da camada básica 53 na forma de NO2. Em seguida, 0 NO2 liberado é reduzido pelos hidrocarbonetos HC e CO contidos no gás de exaustão.

[0067] A FIGURA 8 mostra o caso de tornar a proporção de ar- combustível (A/F)in do gás de exaustão que flui dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 temporariamente relativamente rica antes da capacidade de absorção de NOX da camada básica 53 se tornar saturada. Observar que, no exemplo mostrado na FIGURA 8, o intervalo de tempo deste rico controle é 1 minuto ou mais. Neste caso, o NOx que foi absorvido na camada básica 53 quando a proporção de ar- combustível (A/F)in do gás de exaustão foi pobre é liberado todo de uma vez a partir da camada básica 53 e reduzido quando a proporção de ar-combustível (A/F)in do gás de exaustão é tornada temporariamente rica. Portanto, neste caso, a camada básica 53 desempenha o papel de um absorvente para temporariamente absorver NOX.

[0068] Observar que, neste momento, algumas vezes a camada básica 53 temporariamente absorve o NOX. Portanto, se for usado o termo de armazenamento como um termo incluindo não só absorção, mas também adsorção, neste momento, a camada básica 53 desempenha o papel de um agente de armazenamento de NOX para temporariamente armazenar o NOX. Ou seja, neste caso, se a proporção de ar e combustível (hidrocarbonetos) que são alimentados dentro da passagem de influxo do motor, as câmaras de combustão 2, e passagem de exaustão à montante do catalisador de purificação de exaustão 13 é denominado a proporção de ar-combustível do gás de exaustão, o catalisador de purificação de exaustão 13 funciona como um catalisador de armazenamento de NOX que armazena o NOX quando a proporção de ar-combustível do gás de exaustão é pobre e libera o NOx armazenado quando a concentração de oxigênio no gás de exaustão cai.

[0069] A FIGURA 9 mostra o coeficiente de purificação de NOX quando se faz o catalisador de purificação de exaustão 13 funcionar como um catalisador de armazenamento de NOX deste modo. Observar que, a abscissa da FIGURA 9 mostra a temperatura do catalisador TC do catalisador de purificação de exaustão 13. Quando se faz o catalisador de purificação de exaustão 13 funcionar como um catalisador de armazenamento de NOX, como mostrado na FIGURA 9, quando a temperatura do catalisador TC é 300°C a 400°C, um coeficiente de pu-rificação de NOx extremamente alto é obtido, mas quando a temperatura do catalisador TC se torna a 400°C ou mais alta do que a alta temperatura, o coeficiente de purificação de NOX cai.

[0070] Deste modo, quando a temperatura do catalisador TC se torna 400°C ou mais, o coeficiente de purificação de NOX cai porque se a temperatura do catalisador TC se torna 400°C ou mais, os nitratos se fracionam por calor e são liberados na forma de NO2 a partir do catalisador de purificação de exaustão 13. Ou seja, enquanto se armazena NOx na forma de nitratos, quando a temperatura do catalisador TC é alta, é difícil se obter um alto coeficiente de purificação de NOX. Entretanto, no novo método de purificação de NOX mostrado a partir da FIGURA 4 às FIGURAS 6A e 6B, como será entendido a partir das FIGURAS 6A e 6B, nitratos não são formados ou mesmo se formados são extremamente finos em quantidade, consequentemente, como mostrado na FIGURA 5, mesmo quando a temperatura do catalisador TC é alta, um alto coeficiente de purificação de NOX é obtido.

[0071] Portanto, na presente invenção, um catalisador de purificação de exaustão 13 é arranjado na passagem de exaustão do motor para fazer com que 0 NOX contido no gás de exaustão e os hidrocarbonetos reformados reajam. Catalisadores de metal precioso 51 e 52 são portados na superfície de fluxo do gás de exaustão do catalisador de purificação de exaustão 13. Em torno dos catalisadores de metal precioso 51 e 52, a parte básica da superfície de fluxo do gás de exaustão 54 é formada. O catalisador de purificação de exaustão 13 tem a propriedade de reduzir 0 NOX que é contido no gás de exaustão se for feito com que a concentração de hidrocarbonetos que fluem para den- tro do catalisador de purificação de exaustão 13 vibre dentro de uma faixa predeterminada de amplitude e dentro de uma faixa predeterminada de período e tem a propriedade da quantidade de armazenamento do NOx que é contido no gás de exaustão aumentando se for feito o período de vibração da concentração de hidrocarboneto mais longo do que a referida faixa predeterminada. No momento de operação do motor, a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 é feita de modo a vibrar dentro de uma faixa predeterminada de amplitude e dentro de uma faixa predeterminada de período. Em virtude disso, o NOX que é contido no gás de exaustão é reduzido no catalisador de purificação de exaustão 13.

[0072] Ou seja, o método de purificação de NOX que é mostrado a partir da FIGURA 4 às FIGURAS 6A e 6B pode ser dito como sendo um novo método de purificação de NOX projetado para remover NOX sem formar quase nenhum nitrato no caso de usar um catalisador de purificação de exaustão que porte um catalisador de metal precioso e forme uma camada básica que pode absorver NOX. De fato, quando se usa o referido novo método de purificação de NOX, os nitratos que são detectados a partir da camada básica 53 se tornam muito menores em quantidade comparado com o caso onde se faz com que o catalisador de purificação de exaustão 13 funcione como um catalisador de armazenamento de NOx.

[0073] Em seguida, com referência da FIGURA 10 à FIGURA 15, o novo método de purificação de NOX que é mostrado na FIGURA 4 às FIGURAS 6A e 6B será explicado em mais detalhes.

[0074] A FIGURA 10 mostra de forma ampliada a mudança na proporção de ar-combustível (A/F)in mostrada na FIGURA 4. Observar que, como explicado acima, a mudança na proporção de ar- combustível (A/F)in do gás de exaustão que flui para dentro do referido catalisador de purificação de exaustão 13 simultaneamente mostra a mudança na concentração dos hidrocarbonetos que fluem dentro do catalisador de purificação de exaustão 13. Observar que, na FIGURA 10, ΔH mostra a amplitude da mudança em concentração de hidrocarbonetos HC que fluem dentro do catalisador de purificação de exaustão 13, enquanto ΔT mostra o período de vibração da concentração dos hidrocarbonetos que fluem dentro do catalisador de purificação de exaustão 13.

[0075] Adicionalmente, na FIGURA 10, (A/F)b mostra a proporção de base de ar-combustível que mostra a proporção de ar-combustível do gás de combustão para gerar a produção do motor. Em outras palavras, a referida proporção de base de ar-combustível (A/F)b mostra a proporção de ar-combustível do gás de exaustão que flui dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 quando se interrompe a alimentação de hidrocarbonetos. Por outro lado, na FIGURA 10, X mostra o limite superior da proporção de ar-combustível (A/F)in que é usado para produzir o intermediário de redução sem o NO2* ativo produzido ser armazenado na forma de nitratos dentro da camada básica 53. Para produzir 0 NO2* ativo e os hidrocarbonetos reformados reagem e produzem 0 intermediário de redução, é necessário para produzir a proporção de ar-combustível (A/F)in mais baixa do que 0 limite superior X da referida proporção de ar-combustível.

[0076] Em outras palavras, na FIGURA 10, X mostra 0 limite mais baixo da concentração de hidrocarbonetos necessário para fazer com que 0 NO2* ativo e hidrocarboneto reformado reajam para produzir um intermediário de redução. Para produzir 0 intermediário de redução, a concentração de hidrocarbonetos tem de ser tornada mais alta do que 0 referido limite mais baixo X. Neste caso, a produção do intermediário de redução é determinada pela proporção da concentração de oxigênio e concentração de hidrocarboneto em torno do NO2* ativo, ou seja, a proporção de ar-combustível (A/F)in. O limite superior X da propor- ção de ar-combustível necessário para produzir o intermediário de redução será chamado abaixo de proporção mínima demandada de ar- combustível.

[0077] No exemplo mostrado na FIGURA 10, a proporção mínima demandada de ar-combustível X se torna rica. Portanto, neste caso, para produzir o intermediário de redução, a proporção de ar- combustível (A/F)in é instantaneamente tornada a proporção mínima demandada de ar-combustível X ou menos, ou seja, é tornada rica. Em oposição a isto, no exemplo mostrado na FIGURA 11, a proporção mínima demandada de ar-combustível X se torna pobre. Neste caso, o intermediário de redução é produzido ao manter a proporção de ar- combustível (A/F)in pobre e periodicamente fazer com que a proporção de ar-combustível (A/F)in caia.

[0078] Neste caso, se a proporção mínima demandada de ar- combustível X se torna rica ou se torna pobre depende da resistência da oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13. Neste caso, o catalisador de purificação de exaustão 13, por exemplo, se torna mais forte em resistência da oxidação se aumentar a quantidade portada do metal precioso 51 e se torna mais forte em resistência da oxidação se aumentar a acidez. Portanto, a resistência da oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13 muda em virtude da quantidade portada do metal precioso 51 ou da resistência da acidez.

[0079] Agora, ao se usar um catalisador de purificação de exaustão 13 com uma forte resistência da oxidação, como mostrado na FIGURA 11, se mantém a proporção de ar-combustível (A/F)in pobre enquanto periodicamente se abaixando mais a proporção de ar- combustível (A/F)in, os hidrocarbonetos terminam se tornando completamente oxidado quando a proporção de ar-combustível (A/F)in é reduzida. Como um resultado, o intermediário de redução pode não mais será produzido. Em oposição a isto, quando se usa um catalisador de purificação de exaustão 13 com uma forte resistência da oxidação, como mostrado na FIGURA 10, se torna a proporção de ar- combustível (A/F)in periodicamente rica, quando a proporção de ar- combustível (A/F)in é produzida rica, os hidrocarbonetos serão parcialmente oxidados, sem ser completamente oxidado, ou seja, os hidrocarbonetos serão reformados, consequentemente o intermediário de redução será produzido. Portanto, quando se usa um catalisador de purificação de exaustão 13 com uma forte resistência da oxidação, a proporção mínima demandada de ar-combustível X tem que ser produzidos rica.

[0080] Por outro lado, quando se usa um catalisador de purificação de exaustão 13 com uma fraca resistência da oxidação, como mostrado na FIGURA 11, se mantém a proporção de ar-combustível (A/F)in pobre enquanto periodicamente se abaixa mais a proporção de ar- combustível (A/F)in, os hidrocarbonetos serão parcialmente oxidados sem ser completamente oxidados, ou seja, os hidrocarbonetos serão reformados e consequentemente o intermediário de redução será produzido. Em oposição a isto, quando se usa um catalisador de purificação de exaustão 13 com uma fraca resistência da oxidação, como mostrado na FIGURA 10, se torna a proporção de ar-combustível (A/F)in periodicamente rica, a grande quantidade de hidrocarbonetos será descarregada a partir do catalisador de purificação de exaustão 13 sem ser oxidado e consequentemente a quantidade de hidrocarbonetos que é consumida em desperdício será aumentada. Portanto, quando se usa um catalisador de purificação de exaustão 13 com uma fraca resistência da oxidação, a proporção mínima demandada de ar- combustível X tem de ser tornada pobre.

[0081] Ou seja, é aprendido que a proporção mínima demandada de ar-combustível X, como mostrado na FIGURA 12, é reduzida quanto mais forte a resistência da oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13. Deste modo a proporção mínima demandada de ar- combustível X se torna pobre ou rica em virtude da resistência da oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13. Abaixo, tomando como exemplo o caso onde a proporção mínima demandada de ar- combustível X é rica, a amplitude da mudança na concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 e o período de vibração da concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 serão explicados.

[0082] Agora, se a proporção de base de ar-combustível (A/F)b se torna maior, ou seja, se a concentração de oxigênio no gás de exaustão antes dos hidrocarbonetos serem alimentados se torna mais alta, a alimentação da quantidade de hidrocarbonetos necessário para fazer com que a proporção de ar-combustível (A/F)in a proporção mínima demandada de ar-combustível X ou menos aumenta e junto com isto a quantidade excessiva de hidrocarbonetos que não contribuem para a produção do intermediário de redução também aumenta. Neste caso, para remover bem o NOX, como explicado acima, é necessário se fazer com que o excesso de hidrocarbonetos oxide. Portanto, para remover bem o NOx, quanto maior a quantidade de excesso de hidrocarbonetos, maior a quantidade de oxigênio que é necessária.

[0083] Neste caso, se elevar a concentração de oxigênio no gás de exaustão, a quantidade de oxigênio pode ser aumentada. Portanto, para remover bem o NOX, quando a concentração de oxigênio no gás de exaustão antes dos hidrocarbonetos serem alimentados é alta, é necessário se elevar a concentração de oxigênio no gás de exaustão após alimentar os hidrocarbonetos. Ou seja, quanto mais alta a concentração de oxigênio no gás de exaustão antes dos hidrocarbonetos serem alimentados, maior a amplitude da concentração de hidrocarboneto tem que ser realizada.

[0084] A FIGURA 13 mostra a relação entre a concentração de oxigênio no gás de exaustão antes dos hidrocarbonetos serem alimentados e a amplitude ΔH da concentração de hidrocarboneto quando o mesmo coeficiente de purificação de NOX é obtido. Para se obter o mesmo coeficiente de purificação de NOX, a partir da FIGURA 13, é sabido que quanto mais alta a concentração de oxigênio no gás de exaustão antes dos hidrocarbonetos serem alimentados, maior a amplitude ΔH da concentração de hidrocarboneto tem que ser realizada. Ou seja, para se obter o mesmo coeficiente de purificação de NOX, quanto mais alta a proporção de base de ar-combustível (A/F)b, maior a amplitude ΔT da concentração de hidrocarboneto tem que ser realizada. Em outras palavras, para remover bem o NOX, quanto mais baixa a proporção de base de ar-combustível (A/F)b, maior a amplitude ΔT da concentração de hidrocarboneto pode ser reduzida.

[0085] Com relação a isto, a proporção de base de ar-combustível (A/F)b se torna a mais baixa no momento de uma operação de aceleração. Neste momento, se a amplitude ΔH da concentração de hidrocarboneto é cerca de 200 ppm, é possível se remover bem o NOX. A proporção de base de ar-combustível (A/F)b é normalmente maior do que o tempo de operação de aceleração. Portanto, como mostrado na FIGURA 14, se a amplitude ΔH da concentração de hidrocarboneto é 200 ppm ou mais, um excelente coeficiente de purificação de NOX pode ser obtido.

[0086] Por outro lado, é sabido que quando a proporção de base de ar-combustível (A/F)b é a mais alta, se tornar a amplitude ΔH da concentração de hidrocarboneto 10000 ppm ou quase, um excelente coeficiente de purificação de NOX é obtido. Adicionalmente, se a amplitude ΔH da concentração de hidrocarboneto é superior a 10000 ppm, há o perigo de que a proporção de ar-combustível (A/F)in se tornará rica. Portanto, há o perigo de que o novo método de purificação de NOx que é mostrado a partir da FIGURA 4 às FIGURAS 6A e 6B pode não mais ser realizado. Portanto, na presente invenção, a faixa predeterminada da amplitude da concentração de hidrocarboneto é de 200 ppm a 10000 ppm.

[0087] Adicionalmente, se o período de vibração ΔT da concentração de hidrocarboneto se torna mais longo, a concentração de oxigênio em torno do NO2* ativo se torna mais alta no tempo após os hidrocarbonetos serem alimentados do que quando os hidrocarbonetos são em seguida alimentados. Neste caso, se 0 período de vibração ΔT da concentração de hidrocarboneto se torna mais longo do que cerca de 5 segundos, 0 NO2* ativo começa a ser absorvido na forma de nitratos dentro da camada básica 53. Portanto, como mostrado na FIGURA 15, se 0 período de vibração ΔT da concentração de hidrocarboneto se torna mais longo do que cerca de 5 segundos, 0 coeficiente de purificação de NOx cai. Portanto, 0 período de vibração ΔT da concentração de hidrocarboneto tem que ser de 5 segundos ou menos.

[0088] Por outro lado, se 0 período de vibração ΔT da concentração de hidrocarboneto se torna cerca de 0,3 segundos ou menos, os hidrocarbonetos alimentados começam a crescer na superfície de fluxo do gás de exaustão do catalisador de purificação de exaustão 13, portanto, como mostrado na FIGURA 15, se 0 período de vibração ΔT da concentração de hidrocarboneto se torna cerca de 0,3 segundos ou menos, 0 coeficiente de purificação de NOX cai. Portanto, na presente invenção, 0 período de vibração da concentração de hidrocarboneto é produzido a partir de 0,3 segundos a 5 segundos.

[0089] Agora, em uma modalidade da presente invenção, ao mudar a quantidade de injeção e 0 tempo de injeção de hidrocarbonetos a partir da válvula de alimentação de hidrocarboneto 15, a amplitude ΔH e 0 período de vibração ΔT da concentração de hidrocarboneto são controlados aos valores ótimos de acordo com 0 estado de operação do motor. A FIGURA 16 e a FIGURA 17 mostram a mudança na concentração ótima de hidrocarboneto de acordo com o estado de operação do motor e a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos a partir da válvula de alimentação de hidrocarboneto 15 causando as referidas mudanças. Observar que, a FIGURA 16 mostra o caso onde a proporção de base de ar-combustível (A/F)b muda, enquanto a FIGURA 17 mostra o caso onde a quantidade de ar de admissão GA, ou seja, a quantidade de gás de exaustão muda.

[0090] Como explicado acima, para remover bem o NOX, na medida em que a proporção de base de ar-combustível (A/F)b tal como mostrado na FIGURA 16 se torna mais alta, a amplitude da concentração de hidrocarboneto tem que ser tornada maior. Para aumentar a amplitude da concentração de hidrocarboneto, é necessário se aumentar a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos. Portanto, em uma modalidade da presente invenção, quanto mais alta a proporção de base de ar-combustível (A/F)b, maior é tornada a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos.

[0091] Por outro lado, quando uma determinada quantidade de hidrocarbonetos é alimentada sob uma constante proporção de base de ar-combustível (A/F)b, se a quantidade de ar de admissão GA aumenta, ou seja, se a quantidade de gás de exaustão aumenta, a concentração de hidrocarboneto no gás de exaustão cai. Neste caso, para se manter a concentração de hidrocarboneto no gás de exaustão a uma concentração constante independentemente da quantidade do ar de admissão GA, é necessário se aumentar a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos na medida em que a quantidade de ar de admissão GA aumenta. Portanto, em uma modalidade da presente invenção, como mostrado na FIGURA 17, quanto maior a quantidade de ar de admissão GA, maior a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos é necessária.

[0092] Deste modo, a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos que pode proporcionar a ótima mudança na concentração de hidrocarbonetos de acordo com o estado de operação do motor muda de acordo com o estado de operação do motor. Em uma modalidade da presente invenção, a referida quantidade de injeção W de hidrocarbonetos é armazenada como uma função do torque TQ demandado do motor e velocidade do motor N na forma de um mapa como mostrado na FIGURA 18A em avanço no ROM 32.

[0093] Adicionalmente, a amplitude de vibração ótima ΔT da concentração de hidrocarboneto, ou seja, o período de injeção ΔT dos hidrocarbonetos, é também armazenado como uma função do torque TQ demandado do motor e velocidade do motor N na forma de um mapa como mostrado na FIGURA 18B em avanço no ROM 32. Adicionalmente, a proporção alvo de base de ar-combustível (A/F)b é também armazenada como uma função do torque TQ demandado do motor e velocidade do motor N na forma de um mapa como mostrado na FIGURA 18C em avanço no ROM 32.

[0094] Agora, quando tudo está operando normalmente, ou seja, quando a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 se torna uma predeterminada concentração ótima e o catalisador de purificação de exaustão 13 é engatado em uma ação de purificação normal, se se fizer a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos a injeção que é encontrada a partir do mapa mostrado na FIGURA 18A e se se fizer o período de injeção ΔT dos hidrocarbonetos o período de injeção que é encontrado a partir da FIGURA 18B, uma excelente ação de purificação de NOX é obtida.

[0095] Entretanto, quando em virtude de alguma razão, a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 falha a se tornar a predeterminada concentração ótima ou o catalisador de purificação de exaustão 13 deteriora, mesmo se se fizer a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos a quantidade de injeção que é encontrada a partir do mapa mostrado na FIGURA 18A e fazer o período de injeção ΔT dos hidrocarbonetos o período de injeção que é encontrada a partir da FIGURA 18B, não mais se torna possível se remover o NOX de modo eficiente. Neste caso, para remover o NOx de modo eficiente, é necessário se mudar um ou ambos a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos e o período de injeção ΔT dos hidrocarbonetos a um valor diferente a partir do valor mostrada na FIGURA 18A ou na FIGURA 18B de acordo com a concentração de hidrocarbonetos ou o estado de catalisador de purificação de exaustão 13.

[0096] Portanto, na presente invenção, um ou ambos de quantidade de injeção W de hidrocarbonetos e o período de injeção ΔT dos hi-drocarbonetos é mudado de acordo com a concentração de hidrocar-bonetos ou estado de catalisador de purificação de exaustão 13. Ou seja, expresso geralmente, na presente invenção, pelo menos um de amplitude da concentração de hidrocarboneto e período de vibração da concentração de hidrocarboneto é mudado de acordo com a concentração de hidrocarbonetos ou estado de catalisador de purificação de exaustão 13. Em seguida, isto será explicado com referência à FIGURA 19 à FIGURA 36.

[0097] A FIGURA 19 mostra a mudança em concentração de hi-drocarbonetos fluindo para o catalisador de purificação de exaustão 13 em um determinado estado de operação de motor representativo quando tudo está operando normalmente, ou seja, a mudança na proporção de ar-combustível (A/F)in do gás de exaustão fluindo para o catalisador de purificação de exaustão 13, e a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos. Observar que, abaixo, o referido estado de operação de motor representativo será usado como um exemplo para explicar a amplitude da concentração de hidrocarboneto e o período de vibração da concentração de hidrocarboneto mudada de acordo com a concentração de hidrocarbonetos ou o estado do catalisador de purificação de exaustão 13.

[0098] Agora, em uma modalidade da presente invenção, a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos por injeção é controlada para controlar a amplitude da concentração de hidrocarboneto. Portanto, em uma modalidade da presente invenção, pelo menos um de uma quantidade de alimentação de hidrocarbonetos por injeção e de período de alimentação do hidrocarboneto é mudado de acordo com a concentração de hidrocarbonetos ou estado de catalisador de purificação de exaustão 13. Por exemplo, se a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13 cai, a quantidade de hidrocarbonetos que pode ser modificada por injeção é reduzida. Neste momento, se não se reduzir a quantidade de injeção por injeção, a quantidade de hidrocarbonetos consumida sem contribuir para a purificação de NOX acaba aumentando.

[0099] Portanto, em uma modalidade da presente invenção, como mostrado na FIGURA 20, quando a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13 cai, a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos por injeção é reduzida. Adicionalmente, em uma modalidade da presente invenção, para se evitar que a quantidade de hidrocarbonetos total que é alimentada mesmo se a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos por injeção seja reduzida, como mostrado na FIGURA 20, o período de alimentação de hidrocarbonetos é encurtado quando a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13 cai. Observar que, neste momento, quando, a proporção de ar-combustível (A/F)in se torna a proporção mínima demandada de ar-combustível X ou menos, como mostrado na FIGURA 20, a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13 cai, a proporção de base de ar-combustível (A/F)b é tornada menor.

[00100] Com relação a isto, se o metal precioso 51 portado no catalisador de purificação de exaustão 13 deteriora, a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13 cai. Entretanto, mesmo se o metal precioso 51 portado no catalisador de purificação de exaustão 13 não deteriora, quando o metal precioso 51 não é ativado, ou seja, quando a temperatura do catalisador de purificação de exaustão 13 é mais baixa do que a temperatura de ativação, a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13 cai. Portanto, em uma modalidade da presente invenção, quando a temperatura do catalisador de purificação de exaustão 13 é mais baixa do que a temperatura de ativação, é julgado que a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13 caiu.

[00101] A FIGURA 21 mostra a relação entre o coeficiente de correção WKi para a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos e a temperatura do catalisador TC do catalisador de purificação de exaustão 13, a relação entre o coeficiente de correção ΔTKi para o período de injeção ΔT dos hidrocarbonetos e a temperatura do catalisador TC, e a relação entre o coeficiente de correção AFKi para a proporção de base de ar-combustível (A/F)b e a temperatura do catalisador TC. Como será entendido a partir da FIGURA 21, os valores dos coeficientes de correção WKi, ΔTKi, e AFKi são produzidos 1.0 quando a temperatura do catalisador TC é mais alta do que a temperatura de ativação To e gradualmente cai quando a temperatura do catalisador TC se torna menos do que a temperatura de ativação To. Portanto, se a temperatura do catalisador TC se torna a temperatura de ativação To ou menos, a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos por injeção é reduzido, o período de injeção ΔT dos hidrocarbonetos é tornado mais curto, e a proporção de base de ar-combustível (A/F)b é reduzida.

[00102] Por outro lado, a FIGURA 22 mostra a relação entre o coeficiente de correção WK2 para a quantidade de injeção W de hidrocar- bonetos e a habilidade de oxidação M do catalisador de purificação de exaustão 13, a relação do coeficiente de correção ΔTK2 para 0 periodo de injeção ΔT dos hidrocarbonetos e a habilidade de oxidação M, e a relação entre 0 coeficiente de correção AFK2 para a proporção de base de ar-combustivel (A/F)b e a habilidade de oxidação M no caso onde a habilidade de oxidação M do catalisador de purificação de exaustão 13 muda em virtude da deterioração do metal precioso 51. Como será entendido a partir da FIGURA 22, os valores do coeficiente de correção WK2, ΔTK2, e AFK2 são produzidos 1.0 quando a habilidade de oxidação M é um valor de referência Mo ou mais e são gradualmente reduzidos quando a habilidade de oxidação M se torna 0 valor de referência Mo ou menos, ou seja, quando 0 metal precioso 51 portado no catalisador de purificação de exaustão 13 deteriora. A partir da FIGURA 22, é entendido que se a habilidade de oxidação M se torna 0 valor de referência Mo ou menos, a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos por injeção é reduzida, 0 período de injeção ΔT dos hidrocarbonetos é encurtado, e a proporção de base de ar-combustível (A/F)b é reduzida.

[00103] Por outro lado, se a quantidade de hidrocarbonetos se torna insuficiente comparada com a quantidade necessário para a redução de NOx quando se reduz NOX no catalisador de purificação de exaustão 13, 0 coeficiente de purificação de NOX cai. Portanto, quando não há suficiente de uma quantidade de hidrocarbonetos como necessário para a redução de NOX no catalisador de purificação de exaustão 13, como mostrado na FIGURA 23, a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos por injeção é aumentada.

[00104] Deste modo, um estado insuficiente de uma quantidade de hidrocarbonetos necessários para a redução de NOX no catalisador de purificação de exaustão 13 ocorre em resposta à diversas circunstâncias. O estado representativo é quando a quantidade de envenenamento por enxofre na extremidade de lado à montante do catalisador de purificação de exaustão 13 aumenta. Ou seja, o gás de exaustão contém SOx. O referido SOX é algumas vezes armazenado na forma de sulfatos na camada básica 43 quando flui para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13. A ação de armazenamento do referido SOx ocorre primeiro na extremidade de lado à montante do catalisador de purificação de exaustão 13. Portanto, na medida em que o tempo decorre, a quantidade de sulfatos que é armazenado na camada básica 53 na extremidade à montante do catalisador de purificação de exaustão 13 gradualmente aumenta.

[00105] Se a quantidade de sulfatos armazenados aumenta, a basi- cidade da camada básica 53 se torna mais fraca. Como um resultado, a habilidade de oxidação do metal precioso 51 na extremidade de lado à montante do catalisador de purificação de exaustão 13 aumenta e o local principal onde a ação de redução de NOX é realizada se desloca ao lado à jusante. Entretanto, se a habilidade de oxidação do metal precioso 51 na extremidade de lado à montante de catalisador de purificação de exaustão 13 aumenta deste modo, a grande quantidade de hidrocarbonetos termina por ser oxidado na extremidade de lado à montante de catalisador de purificação de exaustão 13, ou seja, termina por ser consumido. Como um resultado, a quantidade de hidrocarbonetos no local principal onde a ação de redução do NOX é realizada, ou seja, no lado à jusante do catalisador de purificação de exaustão 13, termina se tornando insuficiente comparado com a quantidade necessária para a redução do NOX.

[00106] Portanto, em uma modalidade da presente invenção, quando a quantidade de armazenamento de SOX, ou seja, a quantidade de envenenamento por enxofre, da extremidade de lado à montante do catalisador de purificação de exaustão 13 se torna maior do que uma quantidade predeterminada de envenenamento de referência, é julga- do que não há suficiente de uma quantidade de hidrocarbonetos quanto requerido para a redução do NOx no catalisador de purificação de exaustão 13. Neste momento, em uma modalidade da presente invenção, a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos por injeção é aumentada para produzir para o armazenamento de hidrocarbonetos. Por este motivo, em uma modalidade da presente invenção, como mostrado na FIGURA 24, quando a quantidade de envenenamento por enxofre S excede a quantidade de envenenamento de referência So, o valor do coeficiente de correção WK3 para a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos é aumentada.

[00107] De acordo com outra situação na qual não há suficiente de uma quantidade de hidrocarbonetos quanto necessário para a redução de NOx no catalisador de purificação de exaustão 13, por exemplo, 0 caso onde a porta de bocal da válvula de alimentação de hidrocarboneto 15 se torna entupida, assim a quantidade de injeção de hidrocarbonetos que é reduzida pode ser mencionada. Se a quantidade de injeção de hidrocarbonetos é reduzida deste modo, 0 coeficiente de purificação de NOx cai. Portanto, em uma modalidade da presente invenção, neste momento, a quantidade de injeção de hidrocarbonetos por injeção é aumentada assim e um excelente coeficiente de purificação de NOx é obtido. Ou seja, em uma modalidade da presente invenção, como mostrado na FIGURA 24, quando a quantidade de armazenamento de hidrocarboneto WD a partir da quantidade de hidrocarbonetos necessário para a redução de NOx excede a quantidade de referência WDo, 0 valor do coeficiente de correção WK4 para a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos é aumentado.

[00108] Ainda em outra situação onde não há suficiente hidrocarbonetos quanto necessário para a redução de NOX no catalisador de purificação de exaustão 13, 0 caso onde a proporção de base de ar- combustível (A/F)b se deslocou para 0 lado da sonda pode ser mencionado. Se a proporção de base de ar-combustível (A/F)b se desloca para o lado pobre deste modo, o coeficiente de purificação de NOX cai. Portanto, em uma modalidade da presente invenção, quando a proporção de base de ar-combustível (A/F)b se desvia em uma predeterminada quantidade ou mais para o lado pobre, a quantidade de hidrocarbonetos por injeção é aumentada de modo que um excelente coeficiente de purificação de NOX é obtido. Ou seja, em uma modalidade da presente invenção, como mostrado na FIGURA 24, quando o desvio Δ(A/F)b para o lado pobre da proporção de base de ar-combustível (A/F)b excede um valor de referência Δ(A/F)o, o valor do coeficiente de correção WKs para a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos é aumentado.

[00109] Por outro lado, se a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos por injeção excede um determinado limite, há um perigo do incremento de hidrocarbonetos injetados no catalisador de purificação de exaustão 13. Portanto, em uma modalidade da presente invenção, quando a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos por injeção se torna uma quantidade de referência predeterminada Wo ou mais, o período de injeção de hidrocarbonetos é tornado mais longo. Ou seja, em uma modalidade da presente invenção, como mostrado na FIGURA 24, quando a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos excede a quantidade de referência Wo, o valor do coeficiente de correção ΔTK3 para 0 período de injeção ΔT dos hidrocarbonetos é tornado maior.

[00110] Por outro lado, por exemplo, se 0 veículo 50 do catalisador de purificação de exaustão 13 deteriora e a área de superfície do veículo 50 se torna menor, a capacidade de sustentação do intermediário de redução que é produzido dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 cai. Se a capacidade de sustentação do intermediário de redução cai, a quantidade do intermediário de redução que é mantido na camada básica 53 é reduzido e consequentemente 0 coeficiente de purificação de NOX cai. Neste caso, para se obter um excelente coeficiente de purificação de NOx, é necessário se aumentar a quantidade do intermediário de redução mantido. Por este motivo, é necessário se encurtar o período de alimentação de hidrocarbonetos. Portanto, em uma modalidade da presente invenção, quando a capacidade de sustentação do intermediário de redução cai, como mostrado na FIGURA 25, o período de injeção de hidrocarbonetos é tornado mais curto. Ou seja, em uma modalidade da presente invenção, como mostrado na FIGURA 26, se a habilidade de manutenção intermediária N se torna um predeterminado valor de referência No ou menos, o valor do coeficiente de correção ΔTK4 para 0 período de injeção ΔT dos hidrocarbonetos é reduzido.

[00111] A FIGURA 27 e a FIGURA 28 mostram uma rotina de controle da quantidade de alimentação de hidrocarboneto. Observar que, a referida rotina de controle é executada pela interrupção de cada intervalo de tempo predeterminado.

[00112] Com referência à FIGURA 27, primeiro, na etapa 60, a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos é calculada a partir do mapa mostrado na FIGURA 18A. Em seguida, na etapa 61, 0 período de injeção ΔT dos hidrocarbonetos é calculada a partir do mapa mostrado na FIGURA 18B. Em seguida, na etapa 62, é julgado se a temperatura do catalisador TC do catalisador de purificação de exaustão 13 é mais baixa do que a temperatura de ativação To mostrada na FIGURA 21. Quando TC<To, a rotina prossegue para a etapa 63.

[00113] Na etapa 63, 0 valor do coeficiente de correção WKi que é encontrado a partir da relação mostrada na FIGURA 21 é multiplicado com W assim de modo para calcular a quantidade final de injeção W de hidrocarbonetos. Em seguida, na etapa 64, 0 valor do coeficiente de correção ΔTK1 que é encontrada a partir da relação mostrada na FIGURA 21 é multiplicado com ΔT para calcular 0 período final de inje- ção ΔT dos hidrocarbonetos. Em seguida, na etapa 65, o valor do coeficiente de correção AFKi que é encontrado a partir da relação mostrada na FIGURA 21 é multiplicado com a proporção de base de ar- combustível (A/F)b que é encontrada a partir do mapa da FIGURA 18C ou a proporção de base de ar-combustível (A/F)b calculada a partir da quantidade de injeção W de hidrocarbonetos e a quantidade de ar de admissão assim como para calcular a proporção final de base de ar- combustível (A/F)b. A válvula reguladora 10 é usada para controlar a quantidade de ar de admissão assim que a proporção de base de ar- combustível (A/F)b se torna a referida proporção final de base de ar- combustível (A/F)b.

[00114] Por outro lado, quando, na etapa 62, TC>To, a rotina prossegue para a etapa 66 onde é julgado se a habilidade de oxidação M do catalisador de purificação de exaustão 13 é mais baixa do que o valor de referência Mo mostrada na FIGURA 22. Quando M<Mo, a rotina prossegue para a etapa 67. Na etapa 67, o valor do coeficiente de correção WK2 que é encontrado a partir da relação mostrada na FIGURA 22 é multiplicado com W assim como para calcular a quantidade final de injeção W de hidrocarbonetos. Em seguida, na etapa 68, 0 valor do coeficiente de correção ΔTK2 que é encontrado a partir da relação mostrada na FIGURA 22 é multiplicado com ΔT assim como para calcular 0 período final de injeção ΔT dos hidrocarbonetos.

[00115] Em seguida, na etapa 69, 0 valor do coeficiente de correção AFK2 que é encontrado a partir da relação mostrada na FIGURA 22 é multiplicado com a proporção de base de ar-combustível (A/F)b que é encontrada a partir do mapa da FIGURA 18C ou a proporção de base de ar-combustível (A/F)b calculada a partir da quantidade de injeção W de hidrocarbonetos e a quantidade de ar de admissão assim como para calcular a proporção final de base de ar-combustível (A/F)b. A válvula reguladora 10 é usada para controlar a quantidade de ar de admissão assim que a proporção de base de ar-combustível (A/F)b se torna a referida proporção final de base de ar-combustível (A/F)b.

[00116] Por outro lado, quando é julgado, na etapa 66, que M>Mo, a rotina prossegue para a etapa 70 onde é julgado se a quantidade de envenenamento por enxofre S do catalisador de purificação de exaustão 13 se torna maior do que a quantidade de envenenamento de referência So mostrada na FIGURA 24. Quando S>So, a rotina prossegue para a etapa 71 onde o valor do coeficiente de correção WK3 que é encontrado a partir da relação mostrada na FIGURA 24 é multiplicado com W assim como para calcular a quantidade final de injeção W de hidrocarbonetos.

[00117] Por outro lado, quando é julgado na etapa 70 que S<So, a rotina prossegue para a etapa 72 onde é julgado se a quantidade de armazenamento de hidrocarboneto WD é maior do que a quantidade de referência WDo mostrada na FIGURA 24. Quando WD>WDo, a rotina prossegue para a etapa 73 onde 0 valor do coeficiente de correção WK4 que é encontrado a partir da relação mostrada na FIGURA 24 é multiplicado com W para calcular a quantidade final de injeção W de hidrocarbonetos.

[00118] Por outro lado, quando é julgado na etapa 72 que WD<WDo, a rotina prossegue para a etapa 74 onde é julgado se a quantidade de desvio pobre Δ(A/F)b da proporção de base de ar- combustível é maior do que 0 valor de referência Δ(A/F)o mostrado na FIGURA 24. Quando Δ(A/F)b>Δ(A/F)o, a rotina prossegue para a etapa 75 onde 0 valor do coeficiente de correção WK5 que é encontrado a partir da relação mostrada na FIGURA 24 é multiplicado com W assim como para calcular a quantidade final de injeção W de hidrocarbonetos.

[00119] Por outro lado, quando é julgado na etapa 74 que Δ(A/F)b<Δ(A/F)o, a rotina prossegue para a etapa 76 onde é julgado que a quantidade de injeção W de hidrocarbonetos por injeção é maior do que a quantidade de referência Wo mostrada na FIGURA 24. Quando W>Wo, a rotina prossegue para a etapa 77 onde o valor do coeficiente de correção ΔTK3 que é encontrado a partir da relação mostrada na FIGURA 24 é multiplicado com ΔT para calcular 0 período final de injeção ΔT dos hidrocarbonetos.

[00120] Por outro lado, quando é julgado na etapa 76 que W<Wo, a rotina prossegue para a etapa 78 onde é julgado que a habilidade de manutenção intermediária N se torna mais baixa do que 0 valor de referência No mostrado na FIGURA 26. Quando N<No, a rotina prossegue para a etapa 79 onde 0 valor do coeficiente de correção ΔTK4 que é encontrado a partir da relação mostrada na FIGURA 26 é multiplicado com ΔT para calcular 0 período final de injeção ΔT dos hidrocarbonetos.

[00121] A FIGURA 29A, a FIGURA 29B, e a FIGURA 29C mostram uma modalidade do meio de julgar para julgar a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13 e a quantidade de armazenamento de hidrocarboneto no catalisador de purificação de exaustão 13. Na referida modalidade, como mostrado na FIGURA 29A, além de um sensor de temperatura 23 que é arranjado na entrada do filtro de partículas 14, um sensor de temperatura 26 é arranjado na saída do filtro de partículas 14. Adicionalmente, no filtro de partículas 14, platina é portada. Portanto, 0 filtro de partículas 14 tem uma função de oxidação. Observar que, em vez do referido filtro de partículas 14, é também possível se usar um catalisador que tem uma função de oxidação. Ou seja, na referida modalidade, dentro da passagem de exaustão do motor à jusante do catalisador de purificação de exaustão 13, um catalisador tendo uma função de oxidação ou 0 filtro de partículas 14 é arranjado.

[00122] A FIGURA 29B mostra a mudança de temperatura no filtro de partículas 14 ou, no caso onde um catalisador tendo uma função de oxidação é usado em vez do filtro de partículas 14, a temperatura muda no catalisador. Mesmo quando o catalisador de purificação de exaustão 13 está operando normalmente, parte dos hidrocarbonetos passam diretamente através do catalisador de purificação de exaustão 13, assim os hidrocarbonetos fluem para dentro do filtro de partículas ou catalisador 14. Os hidrocarbonetos são oxidados dentro do filtro de partículas ou catalisador 14, assim o calor da reação de oxidação dos hidrocarbonetos faz com que a temperatura do filtro de partículas ou catalisador 14 aumente gradualmente a partir da entrada para a saída do filtro de partículas ou catalisador 14.

[00123] Na FIGURA 29B, a linha sólida "a" mostra a mudança de temperatura dentro do filtro de partículas ou catalisador 14 quando o catalisador de purificação de exaustão 13 está operando normalmente. Neste momento, a diferença de temperatura entre a temperatura de entrada e a temperatura de saída é mostrada por ΔTCo. Por outro lado, se a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13 cai, a quantidade de hidrocarbonetos que é oxidada no catalisador de purificação de exaustão 13 cai, assim a quantidade de hidrocarbonetos que fluem dentro do filtro de partículas ou catalisador 14 aumenta. Portanto, neste momento, como mostrado pela FIGURA 29B, como mostrado pela linha sólida "b", o gradiente de temperatura se torna maior. Neste momento, a diferença de temperatura entre a temperatura de entrada e a temperatura de saída, ou seja, a elevação da temperatura do gás de exaustão no tempo a partir de quando o gás de exaustão flui para dentro do filtro de partículas ou catalisador 14 para quando o mesmo flui para fora é mostrada por ΔTCi.

[00124] Em uma modalidade da presente invenção, como mostrado na FIGURA 29C, quando a elevação ΔTC da temperatura do gás de exaustão no tempo a partir de quando o gás de exaustão flui para den- tro do filtro de partículas ou catalisador 14 para quando o mesmo flui para fora é maior do que a elevação de referência predeterminada ΔTCo, é julgado que a habilidade de oxidação M do catalisador de purificação de exaustão 13 caiu.

[00125] Em oposição a isto, se a quantidade de hidrocarbonetos que é alimentada ao catalisador de purificação de exaustão 13 se torna menor comparada com a quantidade regular, a quantidade de hidrocarbonetos que flui para dentro do filtro de partículas ou catalisador 14 se torna menor. Portanto, neste momento, como mostrado pela linha sólida "c" na FIGURA 29B, o gradiente de temperatura se torna menor. Neste momento, a diferença de temperatura entre a temperatura de entrada e a temperatura de saída, ou seja, a elevação da temperatura do gás de exaustão no tempo a partir de quando o gás de exaustão flui para dentro do filtro de partículas ou catalisador 14 para quando o mesmo flui para fora, é mostrada por ΔTC2.

[00126] Em uma modalidade da presente invenção, como mostrado na FIGURA 29C, quando a elevação ΔTC na temperatura do gás de exaustão no tempo a partir de quando 0 gás de exaustão flui para dentro do filtro de partículas ou catalisador 14 para quando 0 mesmo flui para fora é menor do que a elevação de referência predeterminada ΔTCo, é julgado que não há suficiente de uma quantidade de hidrocarbonetos necessário para a redução do NOX no catalisador de purificação de exaustão 13 e a quantidade de armazenamento de hidrocarboneto DW é tornada um valor positivo.

[00127] A FIGURA 30 mostra uma rotina para executar 0 método de julgamento explicado com base na FIGURA 29A à FIGURA 29C. A referida rotina é executada pela interrupção a cada tempo predeterminado.

[00128] Com referência à FIGURA 30, primeiro, na etapa 80, é julgado se 0 estado de operação do motor é um predeterminado estado de operação adequado para julgamento ou não. Quando o estado de operação do motor é o estado de operação predeterminado adequado para julgamento, a rotina prossegue para a etapa 81. Na etapa 81, a diferença de temperatura ΔTC entre a temperatura de entrada e a temperatura de saída do filtro de partículas ou catalisador 14 é calculada a partir dos sinais de saída de um sensor de temperaturas 23 e 26. Em seguida, na etapa 82, a referida diferença de temperatura ΔTC é usada como a base para calcular a habilidade de oxidação M a partir da FIGURA 29C. Em seguida, na etapa 83, a referida diferença de temperatura ΔTC é usada como a base para calcular a quantidade de armazenamento de hidrocarboneto WD a partir da FIGURA 29C.

[00129] A FIGURA 31A, a FIGURA 31B, e a FIGURA 31C mostram outra modalidade do meio de julgar para julgar a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13 e a quantidade de armazenamento de hidrocarboneto no catalisador de purificação de exaustão 13. Na referida modalidade, como mostrado na FIGURA 31 A, um sensor de concentração de oxigênio 27 é arranjada à jusante do catalisador de purificação de exaustão 13.

[00130] Quando a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos é tornada uma predeterminada quantidade de alimentação regular e o catalisador de purificação de exaustão 13 é normal, a predeterminada quantidade de oxigênio é consumida no catalisador de purificação de exaustão 13 de acordo com o estado de operação do motor. Por outro lado, se o estado de operação do motor é determinado, a concentração de oxigênio no gás de exaustão que flui para dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 é determinada. Portanto, neste caso, se detectar a concentração de oxigênio no gás de exaustão fluindo para fora a partir do catalisador de purificação de exaustão 13 pelo sensor de concentração de oxigênio 27, é possível se encontrar a quantidade de consumo de oxigênio no catalisador de purificação de exaustão 13 a partir dos resultados de detecção.

[00131] Agora, se a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13 cai, a quantidade de consumo de oxigênio no catalisador de purificação de exaustão 13 cai. Adicionalmente, mesmo quando a quantidade de hidrocarbonetos que é alimentada para o catalisador de purificação de exaustão 13 se torna insuficiente comparado com a quantidade regular, a quantidade de consumo de oxigênio no catalisador de purificação de exaustão 13 cai. Portanto, se for detectado que a quantidade de consumo de oxigênio no catalisador de purificação de exaustão 13 caiu, é sabido que a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13 caiu ou a quantidade de hidrocarbonetos que é alimentada ao catalisador de purificação de exaustão 13 se torna insuficiente.

[00132] Portanto, na referida modalidade, primeiro, é julgado se a quantidade de consumo de oxigênio em catalisador de purificação de exaustão 13 foi reduzida a partir da quantidade de consumo de referência predeterminada determinada pelo estado de operação do motor, ou seja, a quantidade de consumo no momento de operação normal. Neste momento, quando é julgado que a quantidade de consumo de oxigênio no catalisador de purificação de exaustão 13 foi reduzida a partir da quantidade de consumo de referência, a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos é aumentada. A FIGURA 31B, D, mostra a concentração de oxigênio que é detectada pelo sensor de concentração de oxigênio 27 antes da quantidade de alimentação de hidrocarbonetos ser aumentada, enquanto a FIGURA 31B, Dd, mostra a concentração de oxigênio que é detectada pela sensor de concentração de oxigênio 27 após a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos ser aumentada. Observar que, a FIGURA 31B, ΔD, mostra a queda na concentração de oxigênio no gás de exaustão que flui para fora a partir do catalisador de purificação de exaustão 13 quando a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos aumenta.

[00133] Agora, quando a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão 13 caiu, mesmo se aumentando a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos, a quantidade de consumo por oxidação no catalisador de purificação de exaustão de oxigênio 13 não aumenta muito. Portanto, a queda ΔD na concentração de oxigênio se torna menor. Em oposição a isto, quando a quantidade de hidrocarbonetos que é alimentada ao catalisador de purificação de exaustão 13 é insuficiente, se aumentando a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos, a quantidade de consumo pela oxidação no catalisador de purificação de exaustão 13 aumenta e portanto a queda ΔD na concentração de oxigênio se torna maior.

[00134] Portanto, na referida modalidade, quando a quantidade de consumo de oxigênio dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 é menor do que a quantidade de consumo de referência predeterminada, a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos é aumentada. Neste momento, quando a queda ΔD da concentração de oxigênio no gás de exaustão que flui para fora a partir do catalisador de purificação de exaustão 13 é menor do que a queda de referência predeterminada ΔDo mostrada na FIGURA 31C, é julgado que a habilidade de oxidação M do catalisador de purificação de exaustão 13 caiu.

[00135] Por outro lado, em uma modalidade da presente invenção, quando a quantidade de consumo de oxigênio dentro do catalisador de purificação de exaustão 13 é menor do que a quantidade de consumo de referência predeterminada, a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos é aumentada. Neste momento, quando a queda ΔD da concentração de oxigênio no gás de exaustão que flui para fora a partir do catalisador de purificação de exaustão 13 é maior do que a queda de referência predeterminada ΔDo, é julgado que a quantidade de hidrocarbonetos que é necessário para a redução do NOX no catalisador de purificação de exaustão 13 é insuficiente e a quantidade de arma-zenamento de hidrocarboneto WD é tornada um valor positivo.

[00136] A FIGURA 32 mostra a rotina para trabalhar o método de julgamento explicado com base na FIGURA 31A à FIGURA 31C. A referida rotina é executada pela interrupção a cada intervalo de tempo predeterminado.

[00137] Com referência à FIGURA 32, primeiro, na etapa 90, é julgado se o estado de operação do motor é um predeterminado estado de operação adequado para julgamento. Quando o estado de operação do motor é o estado de operação predeterminado adequado para julgamento, a rotina prossegue para a etapa 91 onde a sensor de concentração de oxigênio 27 é usado para detectar a concentração de oxigênio D. Em seguida, na etapa 92, a referida concentração de oxigênio D detectada é usada como a base para calcular a quantidade de consumo de oxigênio DX no catalisador de purificação de exaustão 13. Em seguida, na etapa 93, é julgado se a quantidade de consumo de oxigênio calculada DX é a quantidade de consumo de referência DXo ou mais. Quando DX<DXo, a rotina prossegue para a etapa 94.

[00138] Na etapa 94, a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos é aumentada. Em seguida, na etapa 95, a sensor de concentração de oxigênio 27 é usada para calcular a concentração de oxigênio Dd. Em seguida, na etapa 95, a queda ΔD da concentração de oxigênio no gás de exaustão que flui para fora a partir do catalisador de purificação de exaustão 13 é calculada. Em seguida, na etapa 97, a referida queda ΔD é usada como a base para calcular a habilidade de oxidação M a partir da FIGURA 31C, em seguida, na etapa 98, a referida queda ΔD é usada como a base para calcular a quantidade de armazenamento de hidrocarboneto WD a partir da FIGURA 31C.

[00139] A FIGURA 33A e a FIGURA 33B mostram um exemplo para achar uma quantidade de envenenamento por enxofre S. A quanti- dade de SOXque é contida no gás de exaustão é determinada se o estado de operação do motor é determinado. Portanto, no referido exemplo, a quantidade de SOX SOXA que é descarregada a partir do motor por unidade de tempo é armazenada como uma função dp torque necessário TQ e a velocidade do motor N do motor na forma de um mapa tal como mostrado na FIGURA 33A em avanço dentro de ROM 32. A quantidade de SOX que é armazenado no catalisador de purificação de exaustão 13 é considerada ser proporcional à quantidade de SOx SOXA que é descarregada a partir do motor. Portanto, no referido exemplo, como mostrado pela etapa 100 da rotina de cálculo para a quantidade de envenenamento por enxofre da FIGURA 33B executada a cada unidade de tempo, o produto da quantidade de SOx SOXA e a constante proporcional C é adicionada à S assim como para calcular a quantidade de envenenamento por enxofre S.

[00140] A FIGURA 34 mostra a rotina para calcular a quantidade de desvio pobre Δ(A/F)b da proporção de base de ar-combustível (A/F)b. A referida rotina é executada pela interrupção a cada intervalo de tempo predeterminado.

[00141] Com referência à FIGURA 34, primeiro, na etapa 110, é julgado se o estado de operação do motor é um estado predeterminado de operação adequado para julgamento. Quando o estado de operação do motor é um estado predeterminado de operação adequado para julgamento, a rotina prossegue para a etapa 111 onde a diferença ((AZF)in-(AZF)b) entre a proporção atual de ar-combustível (A/F)in que é detectada por um sensor de proporção de ar-combustível 25 e a proporção de base de ar-combustível (A/F)b que é calculada a partir do mapa mostrado na FIGURA 18C é tornada a quantidade de desvio pobre Δ(A/F)b.

[00142] A FIGURA 35A e a FIGURA 35B mostram uma modalidade de um meio de julgamento para julgar a habilidade de manutenção intermediária do catalisador de purificação de exaustão 13. Na referida modalidade, como mostrado na FIGURA 35A, um sensor de amónia 28 é arranjado à jusante do catalisador de purificação de exaustão 13. Adicionalmente, na referida modalidade, é preferível se arranjar em catalisador de redução seletivo de NOX 29 que absorve amónia à jusante do filtro de partículas 14.

[00143] Agora, é sabido que quando se realiza o novo método de purificação de NOX de acordo com a presente invenção, se torna a proporção de ar-combustível do gás de combustão dentro da câmara de combustão 2 temporariamente rica, amónia NH3 flui para fora a partir do catalisador de purificação de exaustão 13. O mecanismo de produção de amónia não é necessariamente claro, mas provavelmente 0 mecanismo a seguir é usado para produzir amónia NH3.

[00144] Ou seja, se torna a proporção de ar-combustível do gás de combustão dentro da câmara de combustão 2 rica, ou seja, se queima 0 combustível na câmara de combustão 2 sob oxigênio insuficiente, uma grande quantidade de monóxido de carbono CO é produzida. O referido monóxido de carbono CO faz com que um gás aquoso produza uma reação com a umidade contida no gás de exaustão no catalisador de metal precioso 51 do catalisador de purificação de exaustão 13 (CO+H2O^-H2+CO2). Como um resultado, hidrogênio H2 é produzido. O referido hidrogênio H2 reage com 0 composto amina R-NH2 que é mantido na camada básica 53 do catalisador de purificação de exaustão 13, consequentemente amónia NH3 é produzida. Adicionalmente, em virtude do referido hidrogênio H2, a ação de hidrólise do composto isocianato R-NCO que é mantido na camada básica 53 é promovida, consequentemente amónia NH3 é produzida.

[00145] Portanto, quando a proporção de ar-combustível do gás de combustão dentro da câmara de combustão 2 é tornada rica, quanto maior a quantidade de intermediário de redução R-NCO ou R-NH2 mantida na camada básica 53, maior a quantidade de amónia. Portanto, se torna possível se estimar a habilidade de manutenção intermediária N a partir da quantidade de amónia gerada neste momento. Portanto, em uma modalidade da presente invenção, quando a proporção de ar-combustível do gás de combustão dentro da câmara de combustão 2 é tornada rica, é julgado que a capacidade de sustentação do intermediário de redução N cai quando a quantidade de amónia ΣAM que flui para fora a partir do catalisador de purificação de exaustão 13 é menor do que a quantidade de referência predeterminada ΣAMO mostrada na FIGURA 35B.

[00146] A FIGURA 36 é uma vista mostrando uma rotina para trabalho do método de julgamento explicada com base na FIGURA 35A e na FIGURA 35B.

[00147] Com referência à FIGURA 36, primeiro, na etapa 120, é julgado se o estado de operação do motor é um estado predeterminado de operação adequado para julgamento. Quando o estado de operação do motor é um estado predeterminado de operação adequado para julgamento, a rotina prossegue para a etapa 121 onde a proporção de ar-combustível do gás de combustão dentro da câmara de combustão 2 é tornada rica.

[00148] Em seguida, na etapa 122, o sensor de amónia 28 é usado para detectar a concentração de amónia. Em seguida, na etapa 123, a quantidade de amónia AM é calculada a partir da quantidade de gás de exaustão, ou seja, a quantidade de ar de admissão, e a concentração de amónia. Em seguida, na etapa 124, a quantidade de amónia AM é adicionada ao valor cumulativo da quantidade de amónia ΣAM. Em seguida, na etapa 125, é julgado se o tempo predeterminado decorreu. Quando o tempo predeterminado não decorreu, a rotina retorna para a etapa 122. Em oposição a isto, quando um tempo predeterminado decorreu, a rotina prossegue para a etapa 126 onde o valor cumulativo da quantidade de amónia, ou seja, a quantidade de geração de amónia ΣAM,é usada como a base para calcular a habilidade de manutenção intermediária N a partir da FIGURA 35B.

[00149] Observar que, como em outra modalidade, na passagem de exaustão do motor à montante do catalisador de purificação de exaustão 13, um catalisador de oxidação para modificar os hidrocarbonetos pode ser arranjado. LISTA DE SINAIS DE REFERÊNCIA 4... coletor de admissão 5... coletor de escape 7... turbo-compressor de exaustão 12... cano de escapamento 13... catalisador de purificação de exaustão 14... filtro de partículas 15... válvula de alimentação de hidrocarboneto

Claims

1. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1) caracterizado pelo fato de que um catalisador de purificação de exaustão (13) é arranjado em uma passagem de exaustão do motor para reagir NOX contido no gás de exaustão e hidrocarbonetos reformados, um catalisador de metal precioso (51,52) é portado em uma superfície de fluxo do gás de exaustão do catalisador de purificação de exaustão (13) e a parte básica da superfície de fluxo do gás de exaustão (54) é formada em torno do catalisador de metal precioso (51, 52), o catalisador de purificação de exaustão (13) tem a propriedade de reduzir o NOX que é contido no gás de exaustão se causar vibração da concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão (13) dentro de uma faixa predeterminada de amplitude e dentro de uma faixa predeterminada de período e tem a propriedade de ser aumentada em quantidade de armazenamento de NOX que é contido no gás de exaustão se alongar o período de vibração da concentração de hidrocarboneto mais do que a faixa predeterminada, e, no momento de operação do motor, a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão (13) é vibrada dentro da referida faixa predeterminada de amplitude e dentro da referida faixa predeterminada de período e deste modo reduz o NOX que é contido no gás de exaustão no catalisador de purificação de exaustão (13), em que no referido catalizador de purificação de exaustão (13), o NOX contido no gás de exaustão e hidrocarbonetos reformados são reagidos enquanto um intermediário de redução contendo nitrogênio e hidrocarbonetos é produzido e em que o período de vibração da concentração de hidro-carboneto é o período de vibração necessário para continuar a produzir o intermediário de redução.

2. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o período de vibração da concentração de hidrocarboneto é entre 0,3 segundos a 5 segundos.

3. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que a faixa predeterminada da amplitude da concentração de hidrocarboneto é 200 ppm a 10000 ppm.

4. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o referido catalisador de metal precioso (51, 52) faz com que o NOX contido no gás de exaustão e os hidrocarbonetos reformados reajam para produzir o intermediário de reação contendo nitrogênio e hidrocarboneto, o intermediário de redução produzido é mantido na parte básica da superfície de fluxo do gás de exaustão (54), uma ação de redução do intermediário de redução que é mantido na parte básica da superfície de fluxo do gás de exaustão (54) reduz o NOx, e o período de vibração da concentração de hidrocarboneto é o período de vibração necessário para continuar a produzir o intermediário de redução.

5. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que pelo menos um dentre a amplitude da concentração de hidrocarboneto e o período de vibração da concentração de hidrocarboneto é mudado de acordo com a concentração de hidrocarbonetos ou um estado do catalisador de purificação de exaustão (13).

6. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que quanto mais alta uma proporção de base de ar- combustível mostrando uma proporção de ar-combustível de um gás de combustão para gerar uma descarga do motor, maior a amplitude da concentração de hidrocarboneto é tornada.

7. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que pelo alimentar intermitentemente de hidrocarbonetos a partir da válvula de alimentação de hidrocarboneto (15) dentro da passagem de exaustão do motor ou alimentar hidrocarbonetos para dentro da câmara de combustão (2) na última metade de um golpe de expansão ou durante um golpe de exaustão, a concentração de hidrocarbonetos que fluem para dentro do catalisador de purificação de exaustão (13) é vibrada dentro da referida faixa predeterminada de amplitude e dentro da referida faixa predeterminada de período, e pelo menos um de uma quantidade de alimentação de hidrocarbonetos por injeção e um período de alimentação de hidrocarbonetos é produzida para mudar de acordo com a concentração de hidrocarbonetos ou o estado do catalisador de purificação de exaustão (13).

8. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que se uma habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão (13) cai, a quantidade de alimentação de hi-drocarbonetos por injeção é reduzida.

9. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que se a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão (13) cai, o período de alimentação de hidrocarbonetos é encurtado.

10. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que se a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão (13) cai, uma proporção de base de ar- combustível mostrando uma proporção de ar-combustível de um gás de combustão para gerar uma descarga do motor é tornada menor.

11. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna, de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que quando a temperatura do catalisador de purificação de exaustão (13) é mais baixa do que a temperatura de ativação, é julgado que a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão (13) cai.

12. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que a catalisador tendo uma função de oxidação ou filtro de partículas (14) é arranjado na passagem de exaustão do motor à jusante do catalisador de purificação de exaustão (13) e em que é julgado que a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão (13) cai quando uma elevação na temperatura do gás de exaustão no tempo a partir de quando o gás de exaustão flui para dentro do catalisador tendo uma função de oxidação ou filtro de partículas (14) para quando o mesmo flui para fora é maior do que uma elevação de referência predeterminada.

13. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos é aumentada quando uma quantidade de consumo de oxigênio no catalisador de purificação de exaustão (13) é menor do que a quantidade de consumo de referência predeterminada e em que, neste momento, é julgado que a habilidade de oxidação do catalisador de purificação de exaustão (13) cai quando uma queda na concentração de oxigênio no gás de exaustão fluindo para fora a partir do catalisador de purificação de exaustão (13) é menor do que a queda de referência predeterminada.

14. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos por injeção é aumentada quando não há suficiente de uma quantidade de hidrocarbonetos necessária para a redução de NOX no catalisador de purificação de exaustão (13).

15. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que é julgado que não há suficiente de uma quantidade de hidrocarbonetos necessários quanto o requerido para a redução de NOx no catalisador de purificação de exaustão (13) quando uma quantidade de envenenamento por enxofre na extremidade de lado à montante do catalisador de purificação de exaustão (13) se torna maior do que a predeterminada quantidade de envenenamento de referência.

16. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que a catalisador tendo uma função de oxidação ou filtro de partículas (14) é arranjado na passagem de exaustão do motor à jusante do catalisador de purificação de exaustão (13), e em que é julgado que não há suficiente de uma quantidade de hidrocarbonetos quanto o requerido para a redução de NOX no catalisador de purificação de exaustão (13) quando uma elevação na temperatura do gás de exaustão no tempo a partir de quando o gás de exaustão flui para dentro do catalisador tendo uma função de oxidação ou filtro de partículas (14) para quando o mesmo flui para fora é menor do que uma predeterminada elevação de referência.

17. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos é aumentada quando uma quantidade de consumo de oxigênio no catalisador de purificação de exaustão (13) é menor do que a quantidade de consumo de referência predeterminada e em que, neste momento, é julgado que não há suficiente de uma quantidade de hidrocarbonetos quanto o requerido para a redução de NOx no catalisador de purificação de exaustão (13) quando uma queda na concentração de oxigênio no gás de exaustão fluindo para fora a partir do catalisador de purificação de exaustão (13) é maior do que uma predeterminada queda de referência.

18. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que é julgado que não há suficiente de uma quantidade de hidrocarbonetos quanto o requerido para a redução de NOX no catalisador de purificação de exaustão (13) quando uma proporção de base de ar-combustível mostrando uma proporção de ar- combustível de a gás de combustão para gerar uma descarga do motor se desloca para um lado pobre pela predeterminada quantidade ou mais.

19. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que o período de alimentação dos hidrocarbonetos é tornado mais longo quando a quantidade de alimentação de hidrocarbonetos se torna a quantidade de referência predeterminada ou mais.

20. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que o catalisador de metal precioso (51, 52) faz com que o NOx contido no gás de exaustão e os hidrocarbonetos reformados reajam e produzam um intermediário de redução contendo nitrogênio e hidrocarbonetos, o intermediário de redução produzido é mantido na parte básica da superfície de fluxo do gás de exaustão (54), e o período de alimentação dos hidrocarbonetos é tornado mais curto quando a habilidade de manutenção do intermediário de redução cai.

21. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 20, caracterizado pelo fato de que é julgado que a habilidade de manutenção do intermediário de redução cai se uma quantidade de amónia fluindo para fora a partir do catalisador de purificação de exaustão (13) é menor do que a quantidade de referência predeterminada quando uma proporção de ar-combustível de um gás de combustão na câmara de combustão (2) é tornada rica.

22. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o referido catalisador de metal precioso (51, 52) é compreendido de platina Pt e pelo menos um de ródio Rh e paládio Pd.

23. Sistema de purificação de exaustão de um motor de combustão interna (1), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que uma camada básica (53) contendo um metal alcalino, um metal alcalino terroso, uma terra rara, ou a metal que pode doar elétrons a NOX é formada na superfície de fluxo do gás de exaustão do catalisador de purificação de exaustão (13) e em que a superfície da referida camada básica (53) forma a parte básica da superfície de fluxo do gás de exaustão (54).