RU2703756C2 - Титановый сплав - Google Patents
Титановый сплав Download PDFInfo
- Publication number
- RU2703756C2 RU2703756C2 RU2017127275A RU2017127275A RU2703756C2 RU 2703756 C2 RU2703756 C2 RU 2703756C2 RU 2017127275 A RU2017127275 A RU 2017127275A RU 2017127275 A RU2017127275 A RU 2017127275A RU 2703756 C2 RU2703756 C2 RU 2703756C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alpha
- titanium alloy
- beta titanium
- cold
- pressure treatment
- Prior art date
Links
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title abstract description 25
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 252
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 252
- 229910021535 alpha-beta titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 122
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 80
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 80
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 80
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 61
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 61
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 30
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 28
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 23
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 22
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 13
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims abstract description 10
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims abstract description 7
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052691 Erbium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052688 Gadolinium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052689 Holmium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052777 Praseodymium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052772 Samarium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052775 Thulium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- UYAHIZSMUZPPFV-UHFFFAOYSA-N erbium Chemical compound [Er] UYAHIZSMUZPPFV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- UIWYJDYFSGRHKR-UHFFFAOYSA-N gadolinium atom Chemical compound [Gd] UIWYJDYFSGRHKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010931 gold Substances 0.000 claims abstract description 5
- KJZYNXUDTRRSPN-UHFFFAOYSA-N holmium atom Chemical compound [Ho] KJZYNXUDTRRSPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052741 iridium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N iridium atom Chemical compound [Ir] GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N neodymium atom Chemical compound [Nd] QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- PUDIUYLPXJFUGB-UHFFFAOYSA-N praseodymium atom Chemical compound [Pr] PUDIUYLPXJFUGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- KZUNJOHGWZRPMI-UHFFFAOYSA-N samarium atom Chemical compound [Sm] KZUNJOHGWZRPMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N scandium atom Chemical compound [Sc] SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 70
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 70
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 59
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical group [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 19
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 18
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 18
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 16
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 15
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 13
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims description 11
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 10
- 238000004049 embossing Methods 0.000 claims description 9
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 9
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 8
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims description 7
- 238000000748 compression moulding Methods 0.000 claims description 6
- 238000009987 spinning Methods 0.000 claims description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 4
- 238000004880 explosion Methods 0.000 claims description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 4
- 238000002788 crimping Methods 0.000 claims description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 229910000883 Ti6Al4V Inorganic materials 0.000 description 28
- 239000000463 material Substances 0.000 description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 17
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 15
- 239000000047 product Substances 0.000 description 15
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 12
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 11
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 10
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 10
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 6
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 5
- 229910001040 Beta-titanium Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 4
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 238000007734 materials engineering Methods 0.000 description 3
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 3
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 3
- 241001417490 Sillaginidae Species 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 2
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017061 Fe Co Inorganic materials 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 230000007123 defense Effects 0.000 description 1
- 239000002019 doping agent Substances 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- -1 for example Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000000803 paradoxical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000012265 solid product Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 235000012184 tortilla Nutrition 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Forging (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, а именно к титановым сплавам с высокой прочностью и коррозионной стойкостью. Альфа-бета титановый сплав, содержащий, мас.%: алюминиевый эквивалент от 2,0 до 10,0; молибденовый эквивалент от 2,0 до 10,0; от 0,24 до 0,5 кислорода; по меньшей мере 2,1 ванадия; от 0,3 до 5,0 кобальта; необязательно, добавку для измельчения зерна, представляющую собой один или более из церия, празеодима, неодима, самария, гадолиния, гольмия, эрбия, тулия, иттрия, скандия, бериллия и бора, в общей концентрации, которая выше 0 до 0,3; необязательно, антикоррозионную добавку, представляющую собой один или более из золота, серебра, палладия, платины, никеля и иридия, в общей концентрации, которая составляет до 0,5; необязательно, олово до 6; необязательно, кремний до 0,6; необязательно, цирконий до 10; необязательно, азот до 0,25; необязательно, углерод до 0,3; остальное - титан и случайные примеси. Титановый сплав характеризуется высоким отношением предела прочности к массе, а также высокой коррозионной стойкостью и устойчивостью к ползучести при умеренно высоких температурах. 4 н. и 25 з.п. ф-лы, 2 ил., 3 табл., 3 пр.
Description
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
[0001] Настоящее раскрытие относится к высокопрочным альфа-бета титановым сплавам.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
[0002] Титановые сплавы, как правило, демонстрируют высокое отношение предела прочности к массе, являются коррозионностойкими и устойчивыми к ползучести при умеренно высоких температурах. По этим причинам титановые сплавы используются в аэрокосмических, авиационных, оборонных, судостроительных и автомобилестроительных применениях, включая, например, компоненты посадочных устройств, рамы двигателей, броню для защиты от огнестрельного оружия, корпуса/фюзеляжи и машиностроительные крепежи.
[0003] Снижение массы воздушного судна или другого моторизованного транспортного средства приводит к экономии топлива. Соответственно, например, в аэрокосмической промышленности имеет место сильное стремление к снижению массы воздушного судна. Титан и титановые сплавы являются привлекательными материалами для достижения уменьшения массы в авиастроительных применениях благодаря своим высоким отношениям предела прочности к массе. Большинство деталей, используемых в аэрокосмических применениях, выполняют из сплава Ti-6Al-4V (сорт ASTM 5; UNS R56400; AMS 4928, AMS 4911), который представляет собой альфа-бета титановый сплав.
[0004] Сплав Ti-6Al-4V является одним из наиболее часто встречаемых производимых материалов на основе титана, на долю которого по оценкам приходится более 50% общего рынка материалов на основе титана. Сплав Ti-6Al-4V используют в ряде применений, которые извлекают выгоду из преимущественной комбинации сплава небольшой массы, коррозионной стойкости и высокой прочности при низких и умеренных температурах. Например, сплав Ti-6Al-4V используют для производства компонентов двигателей воздушных судов, компонентов конструкции воздушных судов, крепежей, автомобильных компонентов с высокими эксплуатационными характеристиками, компонентов для медицинских устройств, спортивного оборудования, компонентов для судостроительных применений и компонентов для химического технологического оборудования.
[0005] Пластичность является свойством любого металлического материала (т.е. металлов и сплавов металлов). Холодная формуемость металлического материала основана в некоторой степени на пластичности при температуре около комнатной и способности материала деформироваться без растрескивания. Высокопрочные альфа-бета титановые сплавы, такие как, например, сплав Ti-6Al-4V, как правило, характеризуются низкой холодной формуемостью при комнатной температуре или около нее. Это ограничивает их пригодность для низкотемпературной обработки, такой как холодная прокатка, так как эти сплавы подвержены растрескиванию и разрушению при обработке давлением при низких температурах. Следовательно, вследствие их ограниченной холодной формуемости при комнатной температуре или около нее альфа-бета титановые сплавы, как правило, обрабатывают методами, включающими интенсивную горячую обработку давлением.
[0006] Титановые сплавы, которые проявляют пластичность при комнатной температуре, в общем случае имеют относительно низкую прочность. Как следствие, высокопрочные сплавы, как правило, являются более дорогими и имеют пониженную регулировку толщины из-за допусков на шлифование. Эта проблема обусловлена деформацией гексагональной плотноупакованной (ГПУ) кристаллической структуры в этих высокопрочных бета сплавах при температурах ниже нескольких сотен градусов Цельсия.
[0007] ГПУ кристаллическая структура часто встречается для многих конструкционных материалов, включая магниевые, титановые, циркониевые и кобальтовые сплавы. ГПУ кристаллическая структура имеет последовательность упаковки ABABAB, тогда как другие металлические сплавы, подобные нержавеющей стали, латуни, никелевому и алюминиевому сплавам, как правило, имеют гранецентрированную кубическую (ГЦК) кристаллическую структуру с последовательностью упаковки ABCABCABC. В результате этой разницы в последовательности упаковки ГПУ металлы и сплавы имеют значительно уменьшенное число математически возможных независимых систем скольжения по сравнению с ГЦК материалами. Ряд независимых систем скольжения в ГПУ металлах и сплавах требует для активации значительно больших нагрузок, а эти «высокоустойчивые» деформационные моды активируются только в чрезвычайно редких случаях. Этот эффект является термочувствительным, поэтому при температурах ниже нескольких сотен градусов Цельсия титановые сплавы имеют значительно меньшую ковкость.
[0008] Вместе с системами скольжения, присутствующими в ГПУ материалах, в нелегированных ГПУ металлах возможен ряд систем двойникования. Комбинация систем скольжения и систем двойникования в титане обеспечивает достаточное количество независимых мод деформации, так что «технически чистый» (ТЧ) титан можно подвергать холодной обработке давлением при температурах около комнатной температуры (т.е. в приблизительном температурном диапазоне от -100°C до +200°C).
[0009] Эффекты легирования в титане и других ГПУ металлах и сплавах имеют тенденцию к повышению асимметрии или затрудненности «высокоустойчивых» мод скольжения, а также подавлению активации систем двойникования. Результатом является макроскопическая потеря способности к холодной обработке давлением сплавов, таких как сплав Ti-6Al-4V и сплав Ti-6Al-2-Sn-4Zr-2Mo-0,1Si. Сплавы Ti-6Al-4V и Ti-6Al-2-Sn-4Zr-2Mo-0,1S демонстрируют относительно высокую прочность благодаря высокой концентрации альфа-фазы и высокому уровню легирующих элементов. В частности, известно, что алюминий повышает прочность титановых сплавов как при комнатной, так и при повышенных температурах. Однако так же известно, что алюминий оказывает отрицательное влияние на способность к обработке при комнатной температуре.
[0010] В общем случае сплавы, демонстрирующие способность к холодной деформации, можно производить более эффективно как в отношении энергопотребления, так и количества отходов, образуемых при обработке. Следовательно, в общем случае выгодно разработать состав сплава, который можно обрабатывать при относительно низких температурах.
[0011] Для некоторых известных титановых сплавов была достигнута повышенная способность к обработке при комнатной температуре путем включения больших концентраций стабилизирующих бета-фазу легирующих добавок. Примеры таких добавок включают титановый сплав бета С (Ti-3Al-8V-6Cr-4Mo-4Zr; UNS R58649), который имеется в продаже в одной форме как ATI® 38-644TM бета титановый сплав от Allegheny Technologies Incorporated, Питтсбург, шт. Пенсильвания, США. Этот сплав и сплавы со сходным составом обеспечивают преимущественную способность к холодной обработке давлением путем снижения или исключения альфа-фазы из микроструктуры. Как правило, эти сплавы могут выделять альфа-фазу во время низкотемпературного старения.
[0012] Несмотря на их преимущественную способность к холодной обработке давлением, бета титановые сплавы в общем случае имеют два недостатка: дорогостоящие легирующие добавки и слабое сопротивление ползучести при повышенной температуре. Слабое сопротивление ползучести при повышенной температуре является результатом значительной концентрации бета-фазы, которую эти сплавы демонстрируют при повышенных температурах, таких как, например, 500°C. Бета-фаза не имеет устойчивости к ползучести вследствие своей объемно-центрированной кубической структуры, которая обеспечивает большое число деформационных механизмов. Также известно, что механическая обработка бета-сплавов титана затруднена вследствие относительно низкого модуля упругости сплавов, что обеспечивает более существенное пружининие. В результате этих недостатков применение бета титановых сплавов ограничено.
[0013] Титановые продукты меньшей стоимости были бы возможны, если бы существующие титановые сплавы были более устойчивы к растрескиванию во время холодной обработки давлением. Так как альфа-бета титановые сплавы представляют большую часть всего производимого легированного титана, затраты можно дополнительно снизить за счет производственных объемов этого типа сплава. Следовательно, представляющие интерес для изучения сплавы являются высокопрочными, холодно деформируемыми альфа-бета титановыми сплавами. Недавно было разработано несколько сплавов в пределах этого класса сплавов. Например, за последние 15 лет были разработаны сплав Ti-4Al-2,5V (UNS R54250), сплав Ti-4,5Al-3V-2Mo-2Fe, сплав Ti-5Al-4V-0,7Mo-0,5Fe и сплав Ti-3Al-5Mo-5V-3Cr-0,4Fe. Многие из этих сплавов характеризуются дорогими легирующими добавками, такими как V и/или Mo.
[0014] Альфа-бета титановый сплав Ti-6Al-4V представляет собой стандартный титановый сплав, используемый в аэрокосмической промышленности, и составляет значительную долю всего легированного титана с точки зрения тоннажа. В аэрокосмической промышленности известно, что этот сплав не подлежит холодной обработке давлением при комнатных температурах. Сорта сплава Ti-6Al-4V с меньшим содержанием кислорода, обозначаемые как сплавы Ti-6Al-4V ELI («с очень низкими дефектами внедрения» (от англ. «extra low interstitials»)) (UNS 56401), в общем случае демонстрируют улучшенные пластичность, вязкость и формуемость при комнатной температуре по сравнению с сортами с более высоким содержанием кислорода. Однако прочность сплава Ti-6Al-4V значительно снижается по мере уменьшения содержания кислорода. Специалист в данной области техники будет рассматривать добавление кислорода как вредное для способности к холодной формовке и преимущественное для прочности сплавов Ti-6Al-4V.
[0015] При этом известно, что, несмотря на более высокое содержание кислорода по сравнению со сплавом Ti-6Al-4V стандартного сорта, сплав Ti-4Al-2,5V-1,5Fe-0,25O (также известный как сплав Ti-4Al-2,5V) имеет превосходные способности к формовке при комнатной температуре или около нее по сравнению со сплавом Ti-6Al-4V. Сплав Ti-4Al-2,5V-1,5Fe-0,25O имеется в продаже как титановый сплав ATI 425® от Allegheny Technologies Incorporated. Преимущественная способность к формовке сплава ATI 425® при температуре около комнатной обсуждается в патентах Соединенных Штатов № 8048240, 8597442 и 8597443, и в публикации патента США № 2014-0060138 A1, которые все во всей полноте включены сюда посредством ссылки.
[0016] Другим деформируемым при низких температурах высокопрочным альфа-бета титановым сплавом является сплав Ti-4,5Al-3V-2Mo-2Fe, также известный как сплав SP-700. В отличие от сплава Ti-4Al-2,5V, сплав SP-700 содержит более дорогие легирующие ингредиенты. Аналогично сплаву Ti-4Al-2,5V, сплав SP-700 имеет сниженное сопротивление ползучести по сравнению со сплавом Ti-6Al-4V вследствие повышенного содержания бета-фазы.
[0017] Сплав Ti-3Al-5Mo-5V-3Cr также демонстрирует хорошие способности к формовке при комнатной температуре. Однако этот сплав имеет значительное содержание бета-фазы при комнатной температуре и, следовательно, демонстрирует слабое сопротивление ползучести. Кроме того, он содержит значительный уровень дорогих легирующих ингредиентов, таких как молибден и хром.
[0018] В общем случае понятно, что кобальт не значительно влияет на механическую прочность и пластичность большинства титановых сплавов по сравнению с альтернативными легирующими добавками. Было описано, что, хотя добавление кобальта повышает прочность бинарных и тройных титановых сплавов, добавление кобальта, как правило, также снижает пластичность сильнее, чем добавление железа, молибдена или ванадия (типовых легирующих добавок). Было продемонстрировано, что, хотя добавление кобальта в сплав Ti-6Al-4V может улучшать прочность и пластичность, во время старения могут образовываться интерметаллические выделения Ti3X-типа и оказывать негативное действие на другие механические свойства.
[0019] Было бы выгодно обеспечить титановый сплав, который содержит относительно низкие уровни дорогих легирующих добавок, демонстрирует преимущественную комбинацию прочности и пластичности и не проявляет значительное содержание бета-фазы.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ СУЩНОСТИ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0020] В соответствии с неограничивающим аспектом настоящего раскрытия альфа-бета титановый сплав содержит, в массовых процентах: алюминиевый эквивалент в диапазоне от 2,0 до 10,0; молибденовый эквивалент в диапазоне от 0 до 20,0; от 0,3 до 5,0 кобальта; титан; и случайные примеси. В контексте данного документа алюминиевый эквивалент выражен массовым процентом эквивалента алюминия и рассчитан по следующему уравнению, в котором содержание каждого стабилизирующего альфа-фазу элемента выражено в проценте по массе:
[Al]экв.=[Al]+1/3[Sn]+1/6[Zr+Hf]+10[O+2N+C]+[Ga]+[Ge].
[0021] В контексте данного документа молибденовый эквивалент приведен в расчете на массовый процент эквивалента молибдена и рассчитан по следующему уравнению, в котором содержание каждого стабилизирующего бета-фазу элемента выражено в проценте по массе:
[Mo]экв.=[Mo]+2/3[V]+3[Mn+Fe+Ni+Cr+Cu+Be]+1/3[Ta+Nb+W].
[0022] В соответствии с другим неограничивающим аспектом настоящего раскрытия альфа-бета титановый сплав содержит, в массовых процентах: от 2,0 до 7,0 алюминия; молибденовый эквивалент в диапазоне от 2,0 до 5,0; от 0,3 до 4,0 кобальта; до 0,5 кислорода; до 0,25 азота; до 0,3 углерода; до 0,4 случайных примесей; и титан. Молибденовый эквивалент рассчитан по уравнению:
[Mo]экв.=[Mo]+2/3[V]+3[Mn+Fe+Ni+Cr+Cu+Be]+1/3[Ta+Nb+ W].
[0023] Дополнительный неограничивающий аспект настоящего раскрытия направлен на метод формовки изделия из альфа-бета титанового сплава. В неограничивающем варианте реализации способ формовки альфа-бета титанового сплава включает холодную обработку давлением металлической формы до по меньшей мере 25-процентного уменьшения площади поперечного сечения, при этом металлическая форма не проявляет значительное растрескивание во время или после холодной обработки давлением. В неограничивающем варианте реализации металлическая форма включает альфа-бета титановый сплав, содержащий, в массовых процентах: алюминиевый эквивалент в диапазоне от 2,0 до 10,0; молибденовый эквивалент в диапазоне от 0 до 20,0; от 0,3 до 5,0 кобальта; титан; и случайные примеси. Алюминиевый эквивалент выражен массовым процентом эквивалента алюминия и рассчитан по следующему уравнению, в котором содержание каждого стабилизирующего альфа-фазу элемента выражено в проценте по массе:
[Al]экв=[Al]+1/3[Sn]+1/6[Zr+Hf]+10[O+2N+C]+[Ga]+[Ge].
[0024] Молибденовый эквивалент приведен в расчете на массовый процент эквивалента молибдена и рассчитан по следующему уравнению, в котором содержание каждого стабилизирующего бета-фазу элемента выражено в проценте по массе:
[Mo]экв=[Mo]+2/3[V]+3[Mn+Fe+Ni+Cr+Cu+Be]+1/3[Ta+Nb+W].
[0025] Другой неограничивающий аспект настоящего раскрытия направлен на метод формовки изделия из альфа-бета титанового сплава. В неограничивающем варианте реализации формовка альфа-бета титанового сплава включает обеспечение альфа-бета титанового сплава, содержащего, в массовых процентах: от 2,0 до 7,0 алюминия; молибденовый эквивалент в диапазоне от 2,0 до 5,0; от 0,3 до 4,0 кобальта; до 0,5 кислорода; до 0,25 азота; до 0,3 углерода; до 0,2 случайных примесей; и титан. Способ дополнительно включает получение пригодной для холодной обработки давлением структуры, в которой материал подвержен холодным обжатиям до 25% или более в площади поперечного сечения.
[0026] Понятно, что раскрытое и описанное в данной спецификации изобретение не ограничено вариантами реализации, приведенными в данном описании сущности изобретения.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ РИСУНКОВ
[0027] Различные признаки и характеристики неограничивающих и неисчерпывающих вариантов реализации, раскрытых и описанных в данной спецификации, будут лучше понятны со ссылкой на прилагаемые фигуры, на которых:
[0028] Фигура 1 представляет собой блок-схему неограничивающего варианта реализации способа в соответствии с настоящим раскрытием; и
[0029] Фигура 2 представляет собой блок-схему другого неограничивающего варианта реализации способа в соответствии с настоящим раскрытием.
ОПИСАНИЕ
[0030] Читателю станут понятны вышеизложенные, а также другие подробности при рассмотрении последующего подробного описания различных неограничивающих и неисчерпывающих вариантов реализации в соответствии с настоящим раскрытием.
[0031] Различные варианты реализации описаны и проиллюстрированы в данной спецификации, чтобы обеспечить полное понимание структуры, функции, эксплуатации, производства и применения раскрытых процессов и продуктов. Следует понимать, что различные варианты реализации, описанные и проиллюстрированные в данной спецификации, являются неограничивающими и неисчерпывающими. Следовательно, изобретение не ограничено описанием различных неограничивающих и неисчерпывающих вариантов реализации, описанных в данной спецификации. Скорее, изобретение определено исключительно формулой изобретения. Признаки и характеристики, проиллюстрированные и/или описанные в связи с различными вариантами реализации, могут быть скомбинированы с признаками и характеристиками других вариантов реализации. Предполагается, что такие модификации и вариации включены в объем данной спецификации. Таким образом, формула изобретения может быть изменена так, чтобы включать любые признаки или характеристики в явной форме или по определению описанные или каким-либо другим образом в явной форме или по определению подразумеваемые в данном документе. Кроме того, Заявитель оставляет за собой право изменять формулу изобретения с целью отказа от прав в отношении признаков или характеристик, которые могут присутствовать в предшествующем уровне техники. Следовательно, такие изменения соответствуют требованиям 35 U.S.C. 112, первый параграф, и 35 U.S.C. 132(a). Различные варианты реализации, раскрытые и описанные в данной спецификации, могут содержать, состоять или по существу состоять из признаков и характеристик, которые различным образом описаны здесь.
[0032] Все процентные содержания (проценты) и соотношения, приведенные для состава сплава, приведены на основе общей массы конкретного состава сплава, если не указано иное.
[0033] Любые патенты, публикации или другой материал раскрытия, про которые говорится, что они в полном объеме или частично включены сюда посредством ссылки, включены сюда только в той степени, в которой включенный материал не противоречит существующим определениям, утверждениям или другому материалу раскрытия, приведенному в данном раскрытии. Таким образом, и в той степени, в которой это необходимо, раскрытие, которое изложено здесь, заменяет любой противоречивый материал, включенный сюда посредством ссылки. Любой материал или его часть, про который говорится, что он включен сюда посредством ссылки, но который противоречит существующим определениям, утверждениям или другому материалу раскрытия, изложенным здесь, включен только в той степени, в которой не возникает противоречия между этим включенным материалом и существующим материалом раскрытия.
[0034] В данной спецификации, если не указано иное, все числовые параметры следует понимать, как такие, которым предшествует или которые модифицируются термином «около», что означает, что числовые параметры обладают присущей качеством изменчивости, лежащим в основе методов измерения, применяемых для определения числового значения параметра. Как минимум, и не пытаясь ограничивать применение доктрины эквивалентов объемом формулы изобретения, каждый описанный в настоящем описании числовой параметр следует по меньшей мере истолковывать в свете числа приведенных значимых цифр и применяя стандартные методы округления.
[0035] Также подразумевается, что любой приведенный в данной спецификации числовой диапазон включает в себя все входящие в приведенный диапазон поддиапазоны с такой же числовой точностью. Например, подразумевается, что диапазон от «1,0» до «10,0» включает в себя все поддиапазоны между (и включая) приведенным минимальным значением 1,0 и приведенным максимальным значением 10,0, то есть имеет минимальное значение, которое равно или больше 1,0, и максимальное значение, которое равно или меньше 10,0, такой как, например, от 2,4 до 7,6. Подразумевается, что любое приведенное в данной спецификации максимальное числовое ограничение включает все входящие в него меньшие числовые ограничения, а любое приведенное в данной спецификации минимальное числовое ограничение включает все входящие в него большие числовые ограничения. Соответственно, Заявитель оставляет за собой право вносить изменения в описание этой спецификации, включая формулу изобретения, с целью однозначного приведения любого поддиапазона, который входит в пределы диапазонов, однозначно приведенных здесь. Подразумевается, что все такие поддиапазоны по определению раскрыты в данной спецификации, так что внесение изменений с целью однозначного приведения любых таких поддиапазонов будет соответствовать требованиям 35 U.S.C. 112, первый параграф, и 35 U.S.C. 132(a).
[0036] Подразумевается, что грамматическая форма «один» и форма единственного числа, употребляемая в данной спецификации, включает «по меньшей мере один» или «один или более», если не указано иное. Следовательно, данная форма, употребляемая в данной спецификации, относится к одному или более чем одному (т.е. к «по меньшей мере одному») грамматическим объектам. В качестве примера, «компонент» означает один или более компонентов и, следовательно, возможно, подразумевается более одного компонента, который можно применять или использовать в осуществлении описанных вариантов реализации. Кроме того, употребление существительного в единственном числе включает множественное число, а употребление существительного во множественном числе включает единственное число, если контекст применения не требует иного.
[0037] В контексте данного документа термин «биллет» относится к твердому полупродукту, имеющему в общем случае круглое или квадратное сечение, которое подвергнуто горячей обработке давлением путем ковки, прокатки или прессования выдавливанием. Это определение согласуется с определением «биллета», например, в ASM Materials Engineering Dictionary, J.R. Davis, ed., ASM International (1992), ст. 40.
[0038] В контексте данного документа термин «пруток» относится к твердому продукту, выкованному, прокатанному или прессованному из биллета в форму, обычно имеющую симметрическое, в общем случае круглое, гексагональное, октагональное, квадратное или прямоугольное сечение с острыми или закругленными краями, и который имеет длину, превышающую размеры ее поперечного сечения. Это определение согласуется с определением «прутка», например, в ASM Materials Engineering Dictionary, J.R. Davis, ed., ASM International (1992), ст. 32. Понятно, что в контексте данного документа термин «пруток» может относиться к описанной выше форме за исключением того, что форма может иметь не симметрическое сечение, такое как, например, несимметрическое сечение прокатанного вручную прутка.
[0039] В контексте данного документа выражение «холодная обработка давлением» относится к обработке давлением металлического (т.е. из металла или сплава металла) изделия при температуре ниже той, при которой значительно уменьшается напряжение пластического течения материала. Примеры холодной обработки давлением включают обработку металлического изделия при таких температурах с использованием одного или более методов, выбранных из прокатки, ковки, прессования выдавливанием, пилигримовой прокатки, качания, вытяжки, ротационного выдавливания, жидкостной компрессионной формовки, газовой компрессионной формовки, гидроформовки, формовки выдавливанием, рельефной формовки, профилирования, штамповки, чистовой штамповки, штамповки на прессе, глубокой вытяжки, чеканки, спиннингования, ковки в обжимах, прессования ударным выдавливанием, штамповки взрывом, штамповки резиной, обратного прессования, прошивки, гибки с вытяжкой, гибки на прессе, электромагнитной формовки и холодной высадки. В контексте данного документа в связи с настоящим изобретением выражения «холодная обработка давлением», «подвергнутый холодной обработке давлением», «холодная формовка» и подобные термины, а также термин «холодный», употребляемый в связи с конкретным методом обработки давлением или формовки, относятся к обработке давлением или характеристике обработки давлением, в зависимости от ситуации, при температуре, не превышающей около 1250°F (677°C). В определенных вариантах реализации такая обработка давлением происходит при температуре, не превышающей около 1000°F (538°C). В определенных других вариантах реализации холодная обработка давлением происходит при температуре, не превышающей около 575°F (300°C). Термины «обработка давлением» и «формовка» в общем случае здесь употребляются взаимозаменяемо, как и термины «обрабатываемость давлением» и «формуемость» и тому подобные термины.
[0040] В контексте данного документа выражение «предел пластичности» относится к предельной или максимальной величине обжатия или пластической деформации, которую металлический материал может выдержать без разрушения или растрескивания. Это определение согласуется с определением «предела пластичности», например, в ASM Materials Engineering Dictionary, J.R. Davis, ed., ASM International (1992), с. 131. В контексте данного документа термин «предел пластичности при обжатии» относится к величине или степени обжатия, которую металлический материал может выдержать перед тем, как начать разрушаться или растрескиваться.
[0041] Подразумевается, что ссылка здесь на альфа-бета титановый сплав, «содержащий» конкретный состав, охватывает сплавы, «по существу состоящие из» или «состоящие из» установленного состава. Следует понимать, что описанные здесь составы альфа-бета титановых сплавов, которые «содержат», «состоят из» или «по существу состоят из» конкретного состава, также могут содержать случайные примеси.
[0042] Неограничивающий аспект настоящего раскрытия направлен на кобальтсодержащий альфа-бета титановый сплав, который проявляет некоторые свойства холодной деформации, превосходящие сплав Ti-6Al-4V, но без необходимости обеспечения дополнительной бета-фазы или дополнительного ограничения содержания кислорода по сравнению со сплавом Ti-6Al-4V. Предел пластичности сплавов по настоящему раскрытию значительно повышен по сравнению с соответствующей величиной для сплава Ti-6Al-4V.
[0043] Вопреки сегодняшнему пониманию, что добавки кислорода в титановые сплавы снижают формуемость сплавов, раскрытые здесь кобальтсодержащие альфа-бета титановые сплавы обладают большей формуемостью, чем сплав Ti-6Al-4V, при этом имея содержание кислорода, до 66% большее, чем сплав Ti-6Al-4V. Диапазон компонентного состава по раскрытым здесь вариантам реализации кобальтсодержащего альфа-бета титанового сплава обеспечивают большую гибкость применения сплава, без добавления при этом значительных затрат, связанных с добавками к сплаву. Хотя различные варианты реализации сплавов в соответствии с настоящим раскрытием могут быть более дорогими, чем сплав Ti-4Al-2,5V в контексте затрат на начальные материалы, затраты на легирующие добавки для раскрытых здесь кобальтсодержащих альфа-бета титановых сплавов могут быть меньше, чем у некоторых других поддающихся холодной формовке альфа-бета титановых сплавов.
[0044] Было обнаружено, что добавление кобальта в раскрытые здесь альфа-бета титановые сплавы повышает пластичность сплавов, когда сплавы также содержат низкие уровни алюминия. Кроме того, было обнаружено, что добавление кобальта в альфа-бета титановые сплавы в соответствии с настоящим раскрытием повышает прочность сплавов.
[0045] В соответствии с неограничивающим вариантом реализации настоящего раскрытия альфа-бета титановый сплав содержит, в массовых процентах: алюминиевый эквивалент в диапазоне от 2,0 до 10,0; молибденовый эквивалент в диапазоне от 0 до 20,0; от 0,3 до 5,0 кобальта; титан; и случайные примеси.
[0046] В другом неограничивающем варианте реализации альфа-бета титановый сплав содержит, в массовых процентах, алюминиевый эквивалент в диапазоне от 2,0 до 10,0; молибденовый эквивалент в диапазоне от 0 до 10,0; от 0,3 до 5,0 кобальта; и титан. В другом неограничивающем варианте реализации альфа-бета титановый сплав содержит, в массовых процентах, алюминиевый эквивалент в диапазоне от 1,0 до 6,0; молибденовый эквивалент в диапазоне от 0 до 10,0; от 0,3 до 5,0 кобальта; и титан. Для каждого из раскрытых здесь вариантов реализации алюминиевый эквивалент приведен относительно массовой процентной доли эквивалента алюминия и рассчитан по следующему уравнению, в котором содержание каждого стабилизирующего альфа-фазу элемента выражено в массовых процентах:
[Al]экв.=[Al]+1/3[Sn]+1/6[Zr+Hf]+10[O+2N+C]+[Ga]+[Ge].
[0047] Хотя известно, что для титана кобальт является стабилизатором бета-фазы, для всех раскрытых здесь вариантов реализации молибденовый эквивалент приведен в расчете на массовый процент эквивалента молибдена и рассчитан по следующему уравнению, в котором содержание каждого стабилизирующего бета-фазу элемента выражено в массовых процентах:
[Mo]экв.=[Mo]+2/3[V]+3[Mn +Fe+ Ni+Cr+Cu +Be]+1/3[Ta+Nb+W].
[0048] В определенных неограничивающих вариантах реализации в соответствии с настоящим раскрытием раскрытые здесь кобальтсодержащие альфа-бета титановые сплавы содержат более чем 0 до 0,3 процентов общей массы одной или более добавок для измельчения зерна. Одна или более добавок для измельчения зерна могут представлять собой любую из добавок для измельчения зерна, известных обычным специалистам в данной области техники, включая, но не обязательно ограничиваясь этим, церий, празеодим, неодим, самарий, гадолиний, гольмий, эрбий, тулий, иттрий, скандий, бериллий и бор.
[0049] В дополнительных неограничивающих вариантах реализации любой из раскрытых здесь кобальтсодержащих альфа-бета титановых сплавов может дополнительно содержать более чем 0 до 0,5 процентов общей массы одной или более антикоррозионных металлических добавок. Антикоррозионные металлические добавки могут представлять собой одну или более антикоррозионных металлических добавок, известных для применения в альфа-бета титановых сплавах. Такие присадки добавки, но не ограничиваются этим, золото, серебро, палладий, платину, никель и иридий.
[0050] В дополнительных неограничивающих вариантах реализации любой из раскрытых здесь кобальтсодержащих альфа-бета титановых сплавов может содержать одно или более из, в массовых процентах: более чем 0 до 6,0 олова; более чем 0 до 0,6 кремния; более чем 0 до 10 циркония. Считается, что добавление этих элементов в пределах этих диапазонов концентраций не повлияет на соотношение концентраций альфа- и бета-фаз в сплаве.
[0051] В определенных неограничивающих вариантах реализации альфа-бета титанового сплава в соответствии с настоящим раскрытием альфа-бета титановый сплав демонстрирует предел текучести по меньшей мере 130 килофунтов/кв. дюйм (896,3 МПа) и относительное удлинение по меньшей мере 10%. В других неограничивающих вариантах реализации альфа-бета титановый сплав демонстрирует предел текучести по меньшей мере 150 килофунтов/кв. дюйм (1034 МПа) и относительное удлинение по меньшей мере 16%.
[0052] В определенных неограничивающих вариантах реализации альфа-бета титанового сплава в соответствии с настоящим раскрытием альфа-бета титановый сплав демонстрирует предел пластичности при обжатии холодной обработкой давлением по меньшей мере 20%. В других неограничивающих вариантах реализации изобретения альфа-бета титановый сплав демонстрирует предел пластичности при обжатии холодной обработкой давлением по меньшей мере 25% или по меньшей мере 35%.
[0053] В определенных неограничивающих вариантах реализации альфа-бета титанового сплава в соответствии с настоящим раскрытием альфа-бета титановый сплав дополнительно содержит алюминий. В неограничивающем варианте реализации изобретения альфа-бета титановый сплав содержит, в массовых процентах: от 2,0 до 7,0 алюминия; молибденовый эквивалент в диапазоне от 2,0 до 5,0; от 0,3 до 4,0 кобальта; до 0,5 кислорода; до 0,25 азота; до 0,3 углерода; до 0,2 случайных примесей; и титан. Молибденовый эквивалент определяют так, как описано здесь. В определенных неограничивающих вариантах реализации изобретения альфа-бета титановый сплав, содержащий здесь алюминий, может дополнительно содержать одно или более из, в массовых процентах: более чем 0 до 6 олова; более чем 0 до 0,6 кремния; более чем 0 до 10 циркония; более чем 0 до 0,3 палладия; и более чем 0 до 0,5 бора.
[0054] В определенных неограничивающих вариантах реализации альфа-бета титанового сплава в соответствии с настоящим раскрытием, содержащего алюминий, сплавы могут дополнительно содержать более чем 0 до 0,3 процентов общей массы одной или более добавок для измельчения зерна. Одна или более добавок для измельчения зерна могут представлять собой, например, любую из добавок для измельчения зерна из церия, празеодима, неодима, самария, гадолиния, гольмия, эрбия, тулия, иттрия, скандия, бериллия и бора.
[0055] В определенных неограничивающих вариантах реализации альфа-бета титанового сплава в соответствии с настоящим раскрытием, содержащего алюминий, сплавы могут дополнительно содержать более чем 0 до 0,5 процентов общей массы одной или более антикоррозионных добавок, известных обычным специалистам в данной области техники, включая, но необязательно ограничиваясь этим, золото, серебро, палладий, платину, никель и иридий.
[0056] Определенные неограничивающие варианты реализации раскрытого здесь альфа-бета титанового сплава, содержащего кобальт и алюминий, демонстрирует предел текучести по меньшей мере 130 килофунтов/кв. дюйм (896 МПа) и относительное удлинение по меньшей мере 10%. Другие неограничивающие варианты реализации альфа-бета титановых сплавов, содержащих здесь кобальт и алюминий, демонстрируют предел текучести по меньшей мере 150 килофунтов/кв. дюйм (1034 МПа) и относительное удлинение по меньшей мере 16%.
[0057] Определенные неограничивающие варианты реализации раскрытых здесь альфа-бета титановых сплавов, содержащих кобальт и алюминий, демонстрируют предел пластичности при обжатии холодной обработкой давлением по меньшей мере 25%. Другие неограничивающие варианты реализации альфа-бета титановых сплавов, содержащих здесь кобальт и алюминий, демонстрируют предел пластичности при обжатии холодной обработкой давлением по меньшей мере 35%.
[0058] Со ссылкой на Фиг. 1, другой аспект настоящего раскрытия направлен на способ 100 формовки изделия из металлической формы, содержащей альфа-бета титановый сплав в соответствии с настоящим раскрытием. Способ 100 включает холодную обработку давлением 102 металлической формы до по меньшей мере 25-процентного уменьшения площади поперечного сечения (обжатия). Металлическая форма содержит любой из раскрытых здесь альфа-бета титановых сплавов. Во время холодной обработки давлением 102, в соответствии с аспектом настоящего раскрытия, металлическая форма не демонстрирует значительное растрескивание. Термин «значительное растрескивание» определен здесь как образование трещин, превышающих приблизительно 0,5 дюймов (1,27 см). В другом неограничивающем варианте реализации способа формовки изделия в соответствии с настоящим раскрытием металлическую форму, содержащую раскрытый здесь альфа-бета титановый сплав, подвергают холодной обработке давлением 102 до по меньшей мере 35-процентного уменьшения площади поперечного сечения. Во время холодной обработки давлением 102 металлическая форма не демонстрирует значительное растрескивание.
[0059] В конкретном варианте реализации изобретения холодная обработка давлением 102 металлической формы включает холодную прокатку металлической формы.
[0060] В неограничивающем варианте реализации способа в соответствии с настоящим раскрытием металлическую форму подвергают холодной обработке давлением 102 при температуре менее 1250°F (676,7°C). В другом неограничивающем варианте реализации способа в соответствии с настоящим раскрытием металлическую форму подвергают холодной обработке давлением 102 при температуре менее 392°F (200°C). В другом неограничивающем варианте реализации способа в соответствии с настоящим раскрытием металлическую форму подвергают холодной обработке давлением 102 при температуре, не превышающей 575°F (300°C). В еще одном неограничивающем варианте реализации способа в соответствии с настоящим раскрытием металлическую форму подвергают холодной обработке давлением 102 при температуре в диапазоне от -100°C до 200°C.
[0061] В неограничивающем варианте реализации способа в соответствии с настоящим раскрытием металлическую форму подвергают холодной обработке давлением 102 между промежуточными отжигами (не показаны) до обжатия на по меньшей мере 25% или на по меньшей мере 35%. Металлическую форму можно отжигать между несколькими промежуточными этапами холодной обработки давлением при температуре меньше температуры бета-перехода сплава для снятия внутренних напряжений и минимизации вероятности растрескивания краев. В неограничивающих вариантах реализации этап отжига (не показан) между этапами холодной обработки давлением 102 может включать отжиг металлической формы при температуре в диапазоне от Tβ - 20°C до Tβ - 300°C в течение от 5 минут до 2 часов. Tβ сплавов по настоящему раскрытию, как правило, составляет от 900°C до 1100°C. Специалист, имеющий обычный опыт в данной области техники, может определить Tβ любого конкретного сплава по настоящему раскрытию, используя традиционные методы, без проведения ненужных экспериментов.
[0062] После этапа холодной обработки давлением 102 металлической формы, в некоторых неограничивающих вариантах реализации настоящего способа, металлическую форму можно подвергать термической обработке (не показана), чтобы получить необходимые прочность и пластичность, и альфа-бета микроструктуру сплава. Термическая обработка в неограничивающем варианте реализации может включать нагревание металлической формы до температуры в диапазоне от 600°C до 930°C и выдерживание в течение от 5 минут до 2 часов.
[0063] Металлическую форму для обработки в соответствии с различными вариантами реализации раскрытых здесь способов можно выбирать из любого полученного термомеханической обработкой продукта или полученного термомеханической обработкой полупродукта. Полученный термомеханической обработкой продукт или полупродукт может быть выбран, например, из слитка, биллета, блюма, прутка, балки, сляба, стержня, проволоки, пластины, листа, прессованного профиля и отливки.
[0064] Неограничивающий вариант реализации раскрытых здесь способов дополнительно включает горячую обработку давлением (не показана) металлической формы перед холодной обработкой давлением 102 металлической формы. Специалисту в данной области техники понятно, что горячая обработка давлением включает пластическую деформацию металлической формы при температурах выше температуры рекристаллизации сплава, из которого состоит металлическая форма. В определенных неограничивающих вариантах реализации изобретения металлическую форму можно подвергать горячей обработке давлением при температуре в области бета-фазы альфа-бета титанового сплава. В одном конкретном неограничивающем варианте реализации металлическую форму нагревают до температуры по меньшей мере Tβ +30°C и подвергают горячей обработке давлением. В определенных неограничивающих вариантах реализации металлическую форму можно подвергать горячей обработке давлением при температуре в области бета-фазы титанового сплава до по меньшей мере 20-процентного обжатия. В определенных неограничивающих вариантах реализации после горячей обработки давлением металлической формы в области бета-фазы металлическую форму можно охлаждать до температуры окружающей среды со скоростью, по меньшей мере сравнимой с охлаждением воздухом.
[0065] После горячей обработки давлением при температуре в области бета-фазы в различных неограничивающих вариантах реализации способа в соответствии с настоящим раскрытием металлическую форму можно подвергать дополнительной горячей обработке давлением при температуре в области альфа-бета фазы. Горячая обработка давлением в области альфа-бета фазы может включать повторное нагревание металлической формы до температуры в области альфа-бета фазы. В альтернативном варианте после обработки давлением металлической формы в области бета-фазы металлическую форму можно охлаждать до температуры в области альфа-бета фазы, а затем подвергать дополнительной горячей обработке давлением. В неограничивающем варианте реализации температура горячей обработки давлением в области альфа-бета фазы находится в диапазоне от Tβ - 300°C до Tβ - 20°C. В неограничивающем варианте реализации металлическую форму подвергают горячей обработке давлением в области альфа-бета фазы до обжатия по меньшей мере 30%. В неограничивающем варианте реализации изобретения после горячей обработки давлением в области альфа-бета фазы металлическую форму можно охлаждать до температуры окружающей среды со скоростью, по меньшей мере сравнимой с охлаждением воздухом. После охлаждения, в неограничивающем варианте реализации металлическую форму можно отжигать при температуре в диапазоне от Tβ - 20° до Tβ - 300°C в течение от 5 минут до 2 часов.
[0066] Со ссылкой на Фиг. 2 другой неограничивающий аспект настоящего раскрытия направлен на способ 200 формовки изделия из альфа-бета титанового сплава, при этом способ включает обеспечение 202 альфа-бета титанового сплава, содержащего, в массовых процентах: от 2,0 до 7,0 алюминия; молибденовый эквивалент в диапазоне от 2,0 до 5,0; от 0,3 до 4,0 кобальта; до 0,5 кислорода; до 0,25 азота; до 0,3 углерода; до 0,2 случайных примесей; и титан. Таким образом, сплав называется кобальтсодержащим, алюминийсодержащим альфа-бета титановым сплавом. Сплав подвергают холодной обработке давлением 204 до по меньшей мере 25-процентного уменьшения площади поперечного сечения. Кобальтсодержащий, алюминийсодержащий альфа-бета титановый сплав не демонстрирует значительное растрескивание во время холодной обработки давлением 204.
[0067] Молибденовый эквивалент кобальтсодержащего, алюминийсодержащего альфа-бета титанового сплава рассчитан по следующему уравнению, в котором перечисленные в уравнении стабилизаторы бета-фазы выражены в массовых процентах:
[Mo]экв.=[Mo]+2/3[V]+3[Mn +Fe+ Ni+Cr+Cu +Be]+1/3[Ta+Nb+W].
[0068] В другом неограничивающем варианте реализации способа по настоящему раскрытию кобальтсодержащий, алюминийсодержащий альфа-бета титановый сплав подвергают холодной обработке давлением до уменьшения площади поперечного сечения на по меньшей мере 35%.
[0069] В неограничивающем варианте реализации изобретения холодная обработка давлением 204 кобальтсодержащего, алюминийсодержащего альфа-бета титанового сплава до обжатия на по меньшей мере 25% или на по меньшей мере 35% может происходить за один или более этапов холодной прокатки. Кобальтсодержащий, алюминийсодержащий альфа-бета титановый сплав можно отжигать (не показано) между несколькими этапами холодной обработки давлением 204 при температуре меньше температуры бета-перехода сплава для снятия внутренних напряжений и минимизации вероятности растрескивания краев. В неограничивающих вариантах реализации этап отжига между этапами холодной обработки давлением может включать отжиг кобальтсодержащего, алюминийсодержащего альфа-бета титанового сплава при температуре в диапазоне от Tβ - 20° до Tβ - 300°C в течение от 5 минут до 2 часов. Tβ сплавов по настоящему раскрытию, как правило, находится в диапазоне от 900°C до 1200°C. Специалист, имеющий обычный опыт в данной области техники, может определить Tβ любого конкретного сплава по настоящему раскрытию без проведения ненужных экспериментов.
[0070] После холодной обработки давлением 204 в неограничивающем варианте реализации кобальтсодержащий, алюминийсодержащий альфа-бета титановый сплав можно подвергать термической обработке (не показана), чтобы получить необходимую прочность и пластичность. Термическая обработка в неограничивающем варианте реализации изобретения может включать нагревание кобальтсодержащего, алюминийсодержащего альфа-бета титанового сплава до температуры в диапазоне от 600°C до 930°C и выдерживание в течение от 5 минут до 2 часов.
[0071] В конкретном варианте реализации изобретения холодная обработка давлением 204 раскрытого здесь кобальтсодержащего, алюминийсодержащего альфа-бета титанового сплава включает холодную прокатку.
[0072] В неограничивающем варианте реализации раскрытый здесь кобальтсодержащий, алюминийсодержащий альфа-бета титановый сплав подвергают холодной обработке давлением 204 при температуре менее 1250°F (676,7°C). В другом неограничивающем варианте реализации способа в соответствии с настоящим раскрытием раскрытый здесь кобальтсодержащий, алюминийсодержащий альфа-бета титановый сплав подвергают холодной обработке давлением 204 при температуре, не превышающей 575°F (300°C). В другом неограничивающем варианте реализации раскрытый здесь кобальтсодержащий, алюминийсодержащий альфа-бета титановый сплав подвергают холодной обработке давлением 204 при температуре менее 392°F (200°C). В еще одном неограничивающем варианте реализации раскрытый здесь кобальтсодержащий, алюминийсодержащий альфа-бета титановый сплав подвергают холодной обработке давлением 204 при температуре в диапазоне от -100°C до 200°C.
[0073] Перед этапом холодной обработки давлением 204 раскрытый здесь кобальтсодержащий, алюминийсодержащий альфа-бета титановый сплав может представлять собой полученный термомеханической обработкой продукт или полученный термомеханической обработкой полупродукт в форме, выбранной из одного из слитка, биллета, блюма, балки, сляба, стержня, прутка, трубы, проволоки, пластины, листа, прессованного профиля и отливки.
[0074] Также перед этапом холодной обработки давлением раскрытый здесь кобальтсодержащий, алюминийсодержащий альфа-бета титановый сплав можно подвергать горячей обработке давлением (не показана). Процессы горячей обработки давлением, раскрытые выше для металлической формы, также применимы к раскрытому здесь кобальтсодержащему, алюминийсодержащему альфа-бета титановому сплаву.
[0075] Способность к холодной формовке раскрытых здесь кобальтсодержащих, алюминийсодержащих альфа-бета титановых сплавов, которые содержат более высокие уровни кислорода, чем обнаружено, например, в сплаве Ti-6Al-4V, является парадоксальной. Например, известно, что титан сорта 4 ТЧ (технически чистый), который содержит относительно высокий уровень кислорода до 0,4 процентов по массе, является менее формуемым, чем другие сорта ТЧ. Хотя сплав сорта 4 ТЧ имеет более высокую прочность, чем сорта 1, 2 или 3 ТЧ, он демонстрирует меньшую прочность, чем варианты реализации сплавов, раскрытые здесь.
[0076] Методы холодной обработки давлением, которые можно применять с раскрытыми здесь кобальтсодержащими, алюминийсодержащими альфа-бета титановыми сплавами, включают, но не ограничиваются этим, например, холодную прокатку, холодную вытяжку, холодное прессование выдавливанием (экструзию), холодную ковку, качание/пилигримовую прокатку, холодную ковку в обжимах, спинингование и ротационное выдавливание. Как известно в данной области техники, холодная прокатка в общем случае состоит из прохождения ранее подвергнутых горячей прокатки изделий, таких как прутки, листы, пластины или полосы, через комплект вальцов, часто несколько раз, до получения необходимой толщины (калибра). Считается, что в зависимости от исходной структуры после горячей (альфа-бета) прокатки и отжига можно достичь по меньшей мере 35-40% уменьшения площади (УП) путем холодной прокатки кобальтсодержащего, алюминийсодержащего альфа-бета титанового сплава до того, как потребуется какой-либо отжиг перед дополнительной холодной прокаткой. Считается, что возможно последующие холодные обжатия на по меньшей мере 20-60%, или на по меньшей мере 25%, или на по меньшей мере 35% в зависимости от ширины продукта и конфигурации стана.
[0077] На основании наблюдений автора изобретения холодную прокатку прутка, стержня и проволоки на разных прутковых станах, включая станы Коха, также можно осуществлять на раскрытых здесь кобальтсодержащих, алюминийсодержащих альфа-бета титановых сплавах. Дополнительные неограничивающие примеры методов холодной обработки давлением, которые можно применять для формовки изделий из раскрытых здесь кобальтсодержащих, алюминийсодержащих альфа-бета титановых сплавов, включают пилигримовую прокатку (качание) прессованных полых труб для производства бесшовных трубок, труб и трубопроводов. На основании наблюдаемых свойств раскрытых здесь кобальтсодержащих, алюминийсодержащих альфа-бета титановых сплавов считается, что большего уменьшения площади (УП) можно достичь при формовке компрессионного типа, чем при прокатке в прямых калибрах. Также можно осуществлять вытяжку стержня, проволоки, прутка и полых труб. В частности, эффективным применением раскрытых здесь кобальтсодержащих, алюминийсодержащих альфа-бета титановых сплавов является вытяжка или пилигримовая прокатка до полых труб для производства бесшовных труб, которое очень трудно осуществить, применяя сплав Ti-6Al-4V. Поперечную прокатку на вращающейся оправке (также называемую в данной области техники раскаткой сдвигом) можно осуществлять, используя раскрытые здесь кобальтсодержащие, алюминийсодержащие альфа-бета титановые сплавы, для производства аксиально-симметрических полых форм, включая конусы, цилиндры, трубопроводов воздушных суден и другие компоненты «направляющего» типа. Можно применять различные способы формовки жидкостного или газового компрессионного типа, экспансивного типа, такие как гидроформовка и рельефная формовка. Профилирование непрерывных заготовок можно осуществлять с образованием структурных вариаций типичных конструкционных элементов в виде «уголкового профиля» или «юнистрата». Кроме того, на основании открытий автора изобретения в отношении раскрытых здесь кобальтсодержащих, алюминийсодержащих альфа-бета титановых сплавов можно применять операции, обычно связанные с обработкой листового металла, такие как штамповка, чистовая штамповка, штамповка на прессе, глубокая вытяжка и чеканка.
[0078] Считается, что кроме указанных выше методов холодной формовки, для формовки изделий из раскрытых здесь кобальтсодержащих, алюминийсодержащих альфа-бета титановых сплавов можно применять другие «холодные» методы, которые включают, но не обязательно ограничиваются этим, ковку, прессование выдавливанием, ротационное выдавливание, гидроформовку, рельефную формовку, профилирование, ковку в обжимах, прессование ударным выдавливанием, штамповку взрывом, штамповку резиной, обратное прессование, прошивку, спиннингование, гибку с вытяжкой, гибку на прессе, электромагнитную формовку и холодную высадку. Специалисты в данной области техники при рассмотрении наблюдений и заключений автора изобретения, а также других подробностей, приведенных в настоящем описании изобретения, могут легко понять дополнительные методы холодной обработки давлением/формовки, которые можно применять к раскрытым здесь кобальтсодержащим, алюминийсодержащим альфа-бета титановым сплавам. Также специалисты в данной области техники могут легко применить такие методы к сплавам без проведения ненужных экспериментов. Соответственно, здесь описаны только некоторые примеры холодной обработки сплавов давлением. Применение таких методов холодной обработки давлением и формовки может обеспечить получение различных изделий. Такие изделия включают, но не обязательно ограничиваются этим, следующее: лист, полосу, фольгу, пластину, пруток, стержень, проволоку, полую трубу, трубку, трубу, сетку, ячейку, конструкционный элемент, конус, цилиндр, трубопровод, трубку, сопло, ячеистую структуру, крепеж, заклепку и устройство для промывки.
[0079] Неожиданная холодная обрабатываемость раскрытых здесь кобальтсодержащих, алюминийсодержащих альфа-бета титановых сплавов приводит к более тщательной финишной обработке поверхности и уменьшению необходимости зачистки поверхности для удаления крупных поверхностных частиц и диффузного оксидного слоя, который, как правило, возникает на поверхности прокатанного пакетом листа из сплава Ti-6Al-4V. Учитывая уровень холодной обрабатываемости, наблюдаемый автором настоящего изобретения, считается, что из раскрытых здесь кобальтсодержащих, алюминийсодержащих альфа-бета титановых сплавов можно получать продукт толщины фольги в длину рулона со свойствами, сходными с продуктами сплава Ti-6Al-4V.
[0080] Нижеприведенные примеры предназначены для дополнительного описания определенных неограничивающих вариантов реализации и не ограничивают объем настоящего изобретения. Специалистам в данной области техники будет понятно, что возможны вариации нижеприведенных примеров в пределах объема изобретения, который определяется исключительно формулой изобретения.
ПРИМЕР 1
[0081] Получали два сплава с такими составами, что предполагалась ограниченная холодная формуемость. Составы этих сплавов в массовых процентах и их наблюдаемая способность к прокатке приведены в Таблице 1.
Таблица 1
Ti | Al | Zr | O | N | C | Fe | Co | V | Способен к горячей прокатке? | Способен к холодной прокатке? |
86,97 | 4,1 | 3,1 | 0,13 | 0,08 | 0,02 | 1,6 | 0,0 | 4,0 | Нет | Нет |
87,05 | 4,1 | 3,1 | 0,14 | 0,09 | 0,02 | 0,0 | 1,6 | 3,9 | Да | Да |
[0082] Сплавы плавили и отливали в лепешки с помощью дуговой плавки с нерасходуемым электродом. Последующую горячую прокатку проводили в области бета-фазы, а затем в области альфа-бета-фазы c получением микроструктуры, подлежащей холодной прокатке. Во время этой операции горячей прокатки не содержащий кобальт сплав показал катастрофически неудачный результат вследствие отсутствия пластичности. Для сравнения, кобальтсодержащий сплав был успешно подвергнут горячей прокатке от толщины 1,27 см (0,5 дюйма) до толщины около 0,381 см (0,15 дюйма). Затем кобальтсодержащий сплав подвергали холодной прокатке.
[0083] После этого кобальтсодержащий сплав подвергали холодной прокатке до конечной толщины менее 0,76 мм (0,030 дюйма) с промежуточным отжигом и кондиционированием. Холодную прокатку проводили до появления трещин общей длиной 0,635 см (0,25 дюйма), что определено здесь как «значительное растрескивание». Записывали относительное обжатие, достигаемое во время холодной обработки давлением, до наблюдения растрескивания краев, т.е. предел пластичности при холодном обжатии. В этом примере неожиданно наблюдали, что кобальтсодержащий альфа-бета титановый сплав успешно подвергался сначала горячей, а затем холодной прокатке, не демонстрируя значительных трещин, до по меньшей мере 25-процентного обжатия холодной прокаткой, тогда как сравнительный сплав, который не имел добавки кобальта, невозможно было подвергнуть горячей обработке без катастрофических результатов.
ПРИМЕР 2
[0084] Механические характеристики второго сплава (Плавка 5) в пределах объема настоящего раскрытия сравнивали с небольшим образцом сплава Ti-4Al-2,5V. В Таблице 2 приведен состав Плавки 5 и, в целях сравнения, состав плавки Ti-4Al-2,5V (в котором отсутствует Co). Составы в Таблице 2 приведены в массовых процентах.
Таблица 2
Сплав | Al | V | O | Fe | Co | C | ПТ (предел текучести) (килофунтов/кв. дюйм) | ППР (предел прочности при растяжении) (килофунтов/кв. дюйм) | Отн. удл. |
Ti-4Al-2,5V | 4,1 | 2,6 | 0,24 | 1,53 | 0,0 | 0,0 | 140 | 154 | 4 |
Плавка 5 | 3,6 | 2,7 | 0,26 | 0,85 | 0,95 | 0,05 | 150 | 162 | 16 |
[0085] Лепешки Плавки 5 и сравнительного расплава Ti-4Al-2,5V готовили путем расплавления, горячей прокатки и затем холодной прокатки тем же способом, что и кобальтсодержащий сплав по Примеру 1. Предел текучести (ПТ), предел прочности при растяжении (ППР) и относительное удлинение (отн. удл.) измеряли в соответствии с ASTM E8/E8M-13a и приведены в Таблице 2. Ни один сплав не демонстрировал растрескивание во время холодной прокатки. Прочность и пластичность (отн. удл.) сплава Плавки 5 превосходили значения для лепешки T-4Al-2,5V.
ПРИМЕР 3
[0086] Способность к холодной прокатке или предел пластичности при обжатии сравнивали на основании состава сплава. Лепешки сплава Плавок 1-4 сравнивали с лепешкой, имеющей такой же состав, что и сплав Ti-4Al-2,5V, используемый в Примере 2. Лепешки готовили путем расплавления, горячей прокатки и затем холодной прокатки способом, применяемым для кобальтсодержащего сплава по Примеру 1. Лепешки подвергали холодной прокатке до наблюдения значительного растрескивания, т.е. до достижения предела пластичности при обжатии холодной обработкой давлением. В Таблице 3 приведены составы (остаток приходится на титан и случайные примеси) лепешек по изобретению и сравнительных, в массовых процентах, а предел пластичности при обжатии холодной обработкой давлением выражен в относительном обжатии подвергнутых горячей прокатке лепешек.
Таблица 3
Лепешка, Плавка № | AAl | ZZr | OO | VV | NNb | CCr | FFe | CCo | SSi | Предел пластичности при холодном обжатии (%) |
Плавка 1 | 33,6 | 55,1 | 00,30 | 33,3 | 00 | 00 | 00 | 11 | 00 | 53 |
Плавка 2 | 33,5 | 55,1 | 00,30 | 22,1 | 22,6 | 00 | 00 | 11 | 00 | 51 |
Плавка 3 | 33,8 | 00 | 00,30 | 33,8 | 00 | 00 | 00 | 11 | 00,1 | 62 |
Плавка 4 | 33,8 | 00 | 00,30 | 00 | 00 | 22 | 00 | 11,6 | 00 | 55 |
Ti-4Al-2,5V | 44,1 | 00 | 00,24 | 22,6 | 00 | 00 | 11,53 | 00 | 00 | 40 |
[0087] По результатам Таблицы 3 наблюдается, что допускается более высокое содержание кислорода без потери пластичности в холодном состоянии в содержащих кобальт сплавах. Плавки альфа-бета титанового сплава по изобретению (Плавки 1-4) продемонстрировали пределы пластичности при холодном обжатии, превосходящие лепешку сплава Ti-4Al-2,5V. Для сравнения, отмечается, что сплав Ti-6Al-4V невозможно подвергать холодной прокатке в коммерческих целях без начала растрескивания, и, как правило, он содержит от 0,14 до 0,18 массовых процентов кислорода. Эти результаты явно демонстрируют, что кобальтсодержащие альфа-бета сплавы по настоящему раскрытию неожиданно проявляют прочности и пластичность в холодном состоянии, по меньшей мере сравнимые со сплавом Ti-4Al-2,5, прочности, сравнимые со сплавом Ti-6Al-4V, и пластичность в холодном состоянии, которая явно превосходит сплав Ti-6Al-4V.
[0088] В Таблице 2 кобальтсодержащие альфа-бета сплавы по настоящему раскрытию демонстрируют большую пластичность и прочность, чем сплав Ti-4Al-2,5V. Результаты, приведенные в Таблицах 1-3, показывают, что кобальтсодержащие альфа-бета сплавы по настоящему раскрытию демонстрируют значительно большую пластичность в холодном состоянии, чем сплав Ti-6Al-4V, несмотря на то, что имеет на 33-66% больше содержание примесей внедрения, что обычно снижает пластичность.
[0089] Не предполагалось, что добавление кобальта будет повышать способность к холодной прокатке сплава, содержащего высокие уровни внедренных легирующих элементов, таких как кислород. С точки зрения специалиста-практика не предполагалось, что добавки кобальта будут повышать пластичность в холодном состоянии, не снижая уровни прочности. Интерметаллические выделения типа Ti3X, где Х представляет собой металл, как правило, достаточно сильно снижают пластичность в холодном состоянии, а в данной области техники было продемонстрировано, что кобальт не повышает значительно прочность или пластичность. Большинство альфа-бета титановых сплавов содержат приблизительно 6% алюминия, который может образовывать Ti3Al при комбинации с добавками кобальта. Это может иметь негативное влияние на пластичность.
[0090] Результаты, представленные выше, неожиданно демонстрируют, что добавки кобальта в действительности улучшают пластичность и прочность в настоящих титановых сплавах по сравнению со сплавом Ti-4Al-2,5V и другими поддающимися холодной деформации альфа+бета сплавами. Варианты реализации настоящих сплавов включают комбинацию альфа-стабилизаторов, бета-стабилизаторов и кобальта.
[0091] Добавки кобальта, очевидно, работают с другими легирующими добавками, обеспечивая сплавам по настоящему раскрытию возможность иметь высокое допустимое содержание кислорода без негативного влияния на пластичность или способность к холодной прокатке. Традиционно высокое допустимое содержание кислорода не сопоставима одновременно с пластичностью в холодном состоянии и высокой прочностью.
[0092] Поддерживая высокий уровень альфа-фазы в сплаве, возможно сохранить механическую обрабатываемость кобальтсодержащих сплавов по сравнению с другими сплавами, имеющими большее содержание бета-фазы, такими как, например, сплав Ti-5553, сплав Ti-3553 и сплав SP-700. Пластичность в холодном состоянии также повышает степень размерного контроля и контроля финишной обработки поверхности, достигаемые по сравнению с другими высокопрочными альфа-бета титановыми сплавами, которые не поддаются холодной деформации, в полученных термомеханической обработкой продуктах.
[0093] Следует понимать, что настоящее описание иллюстрирует те аспекты изобретения, которые соответствуют четкому пониманию изобретения. Некоторые аспекты, которые были бы очевидными для специалистов в данной области техники и которые, следовательно, не способствовали бы лучшему пониманию изобретения, не были представлены с целью упрощения настоящего описания. Хотя здесь описано только ограниченное число вариантов реализации настоящего изобретения, специалист в данной области техники после рассмотрения вышеприведенного описания признает, что можно применять множество модификаций и вариаций изобретения. Все такие вариации и модификации изобретения предназначены для охвата вышеприведенным описанием и последующей формулой изобретения.
Claims (62)
1. Альфа-бета титановый сплав, содержащий, мас.%:
алюминиевый эквивалент в диапазоне от 2,0 до 10,0;
молибденовый эквивалент в диапазоне от 2,0 до 10,0;
от 0,24 до 0,5 кислорода;
по меньшей мере 2,1 ванадия;
от 0,3 до 5,0 кобальта;
необязательно, добавку для измельчения зерна, представляющую собой один или более из церия, празеодима, неодима, самария, гадолиния, гольмия, эрбия, тулия, иттрия, скандия, бериллия и бора, в общей концентрации, которая выше 0 до 0,3;
необязательно, антикоррозионную добавку, представляющую собой один или более из золота, серебра, палладия, платины, никеля и иридия, в общей концентрации, которая составляет до 0,5;
необязательно, олово до 6;
необязательно, кремний до 0,6;
необязательно, цирконий до 10;
необязательно, азот до 0,25;
необязательно, углерод до 0,3;
остальное - титан и случайные примеси.
2. Альфа-бета титановый сплав по п. 1, в котором альфа-бета титановый сплав демонстрирует предел пластичности при обжатии холодной обработкой давлением по меньшей мере 25%.
3. Альфа-бета титановый сплав по п. 1, в котором альфа-бета титановый сплав демонстрирует предел пластичности при обжатии холодной обработкой давлением по меньшей мере 35%.
4. Альфа-бета титановый сплав по п. 1, в котором альфа-бета титановый сплав демонстрирует предел текучести по меньшей мере 130 килофунтов/кв. дюйм (896,3 МПа) и относительное удлинение по меньшей мере 10%.
5. Альфа-бета титановый сплав по п. 1, в котором алюминиевый эквивалент составляет до 6,0.
6. Альфа-бета титановый сплав, содержащий, мас.%:
от 2,0 до 7,0 алюминия;
молибденовый эквивалент в диапазоне от 2,0 до 5,0;
от 0,3 до 4,0 кобальта;
до 0,5 кислорода;
до 0,25 азота;
до 0,3 углерода;
до 0,4 случайных примесей;
необязательно, ванадий по меньшей мере 2,1;
необязательно, добавку для измельчения зерна, представляющую собой один или более из церия, празеодима, неодима, самария, гадолиния, гольмия, эрбия, тулия, иттрия, скандия, бериллия и бора, в общей концентрации, которая выше 0 до 0,3;
необязательно, антикоррозионную добавку, представляющую собой один или более из золота, серебра, палладия, платины, никеля и иридия, в общей концентрации, которая составляет до 0,5;
необязательно, олово до 6;
необязательно, кремний до 0,6;
необязательно, цирконий до 10;
необязательно, азот до 0,25;
необязательно, углерод до 0,3; и
остальное - титан.
7. Альфа-бета титановый сплав по п. 6, в котором альфа-бета титановый сплав демонстрирует предел пластичности при обжатии холодной обработкой давлением по меньшей мере 25%.
8. Альфа-бета титановый сплав по п. 6, в котором альфа-бета титановый сплав демонстрирует предел пластичности при обжатии холодной обработкой давлением по меньшей мере 35%.
9. Альфа-бета титановый сплав по п. 6, в котором альфа-бета титановый сплав демонстрирует предел текучести по меньшей мере 130 килофунтов/кв. дюйм (896,3 МПа) и относительное удлинение по меньшей мере 10%.
10. Способ формовки изделия из металлической формы, содержащей альфа-бета титановый сплав, включающий:
холодную обработку давлением металлической формы до по меньшей мере 25%-ного уменьшения площади поперечного сечения;
при этом металлическая форма содержит альфа-бета титановый сплав по п. 1.
11. Способ по п. 10, в котором холодная обработка давлением металлической формы включает холодную обработку давлением металлической формы до по меньшей мере 35%-ного обжатия.
12. Способ по п. 10, в котором холодная обработка давлением металлической формы включает одно или более из прокатки, ковки, прессования выдавливанием, пилигримовой прокатки, качания, вытяжки, ротационного выдавливания, жидкостной компрессионной формовки, газовой компрессионной формовки, гидроформовки, рельефной формовки, профилирования, штамповки, чистовой штамповки, штамповки на прессе, глубокой вытяжки, чеканки, спиннингования, ковки в обжимах, прессования ударным выдавливанием, штамповки взрывом, штамповки резиной, обратного прессования, прошивки, гибки с вытяжкой, гибки на прессе, электромагнитной формовки и холодной высадки.
13. Способ по п. 10, в котором холодная обработка давлением металлической формы включает холодную прокатку.
14. Способ по п. 10, в котором холодная обработка давлением металлической формы включает обработку давлением металлической формы при температуре менее 1250°F (676,7°C).
15. Способ по п. 10, в котором холодная обработка давлением металлической формы включает обработку давлением металлической формы при температуре не более 575°F (300°C).
16. Способ по п. 10, в котором холодная обработка давлением металлической формы включает обработку давлением металлической формы при температуре менее 392°F (200°C).
17. Способ по п. 10, в котором холодная обработка давлением металлической формы включает обработку давлением металлической формы при температуре в диапазоне от -100°C до 200°C.
18. Способ по п. 10, в котором металлическая форма выбрана из слитка, биллета, блюма, балки, прутка, трубы, сляба, стержня, проволоки, пластины, листа, прессованного профиля и отливки.
19. Способ по п. 10, дополнительно включающий горячую обработку давлением металлической формы перед холодной обработкой давлением металлической формы.
20. Способ формовки изделия из альфа-бета титанового сплава, включающий:
обеспечение альфа-бета титанового сплава по п. 6;
холодную обработку давлением альфа-бета титанового сплава до по меньшей мере 25%-ного обжатия.
21. Способ по п. 20, в котором холодная обработка давлением альфа-бета титанового сплава включает холодную обработку давлением альфа-бета титанового сплава до обжатия на по меньшей мере 35 процентов.
22. Способ по п. 20, в котором холодная обработка давлением альфа-бета титанового сплава включает одно или более из прокатки, ковки, прессования выдавливанием, пилигримовой прокатки, качания, вытяжки, ротационного выдавливания, жидкостной компрессионной формовки, газовой компрессионной формовки, гидроформовки, рельефной формовки, профилирования, штамповки, чистовой штамповки, штамповки на прессе, глубокой вытяжки, чеканки, спиннингования, ковки в обжимах, прессования ударным выдавливанием, штамповки взрывом, штамповки резиной, обратного прессования, прошивки, гибки с вытяжкой, гибки на прессе, электромагнитной формовки и холодной высадки.
23. Способ по п. 20, в котором холодная обработка давлением альфа-бета титанового сплава включает холодную прокатку альфа-бета титанового сплава.
24. Способ по п. 20, в котором холодная обработка давлением альфа-бета титанового сплава включает обработку давлением альфа-бета титанового сплава при температуре менее 1250°F (676,7°C).
25. Способ по п. 20, в котором холодная обработка давлением альфа-бета титанового сплава включает обработку давлением альфа-бета титанового сплава при температуре менее 392°F (200°C).
26. Способ по п. 20, в котором холодная обработка давлением альфа-бета титанового сплава включает обработку давлением альфа-бета титанового сплава при температуре в диапазоне от -100°C до 200°C.
27. Способ по п. 20, в котором альфа-бета титановый сплав находится в виде, выбранном из слитка, биллета, блюма, балки, сляба, прутка, трубы, стержня, проволоки, пластины, листа, прессованного профиля и отливки.
28. Способ по п. 20, дополнительно включающий горячую обработку давлением альфа-бета титанового сплава перед холодной обработкой давлением альфа-бета титанового сплава.
29. Сплав по п. 6, в котором содержание кобальта составляет от 0,3 до 1,6 мас.%.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US14/594,300 | 2015-01-12 | ||
US14/594,300 US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2015-01-12 | Titanium alloy |
PCT/US2016/012276 WO2016114956A1 (en) | 2015-01-12 | 2016-01-06 | Titanium alloy |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2017127275A RU2017127275A (ru) | 2019-02-14 |
RU2017127275A3 RU2017127275A3 (ru) | 2019-07-17 |
RU2703756C2 true RU2703756C2 (ru) | 2019-10-22 |
Family
ID=55272636
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017127275A RU2703756C2 (ru) | 2015-01-12 | 2016-01-06 | Титановый сплав |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (5) | US10094003B2 (ru) |
EP (1) | EP3245308B1 (ru) |
JP (4) | JP6632629B2 (ru) |
CN (2) | CN107109541B (ru) |
ES (1) | ES2812760T3 (ru) |
HU (1) | HUE050206T2 (ru) |
PL (1) | PL3245308T3 (ru) |
RU (1) | RU2703756C2 (ru) |
UA (1) | UA120868C2 (ru) |
WO (1) | WO2016114956A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2023064985A1 (en) * | 2021-10-18 | 2023-04-27 | The University Of Queensland | A composition for additive manufacturing |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20040221929A1 (en) | 2003-05-09 | 2004-11-11 | Hebda John J. | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
US7837812B2 (en) | 2004-05-21 | 2010-11-23 | Ati Properties, Inc. | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
US10053758B2 (en) | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
US9255316B2 (en) | 2010-07-19 | 2016-02-09 | Ati Properties, Inc. | Processing of α+β titanium alloys |
US9206497B2 (en) | 2010-09-15 | 2015-12-08 | Ati Properties, Inc. | Methods for processing titanium alloys |
US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
US8652400B2 (en) | 2011-06-01 | 2014-02-18 | Ati Properties, Inc. | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys |
US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
US9192981B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-24 | Ati Properties, Inc. | Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material |
US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
SG11202002985UA (en) * | 2017-10-06 | 2020-04-29 | Univ Monash | Improved heat treatable titanium alloy |
RU2744837C2 (ru) | 2017-10-19 | 2021-03-16 | Зе Боинг Компани | Сплав на основе титана и способ получения комплектующей детали из сплава на основе титана с помощью аддитивного технологического процесса |
CN108203777A (zh) * | 2017-12-25 | 2018-06-26 | 柳州智臻智能机械有限公司 | 一种电子器件用耐高温钛合金及其制备方法 |
US10913991B2 (en) | 2018-04-04 | 2021-02-09 | Ati Properties Llc | High temperature titanium alloys |
US11001909B2 (en) * | 2018-05-07 | 2021-05-11 | Ati Properties Llc | High strength titanium alloys |
US20200032411A1 (en) * | 2018-07-25 | 2020-01-30 | The Boeing Company | Compositions and Methods for Activating Titanium Substrates |
US20200032412A1 (en) * | 2018-07-25 | 2020-01-30 | The Boeing Company | Compositions and Methods for Activating Titanium Substrates |
US20200032409A1 (en) * | 2018-07-25 | 2020-01-30 | The Boeing Company | Compositions and Methods for Electrodepositing Tin-Bismuth Alloys on Metallic Substrates |
US11268179B2 (en) | 2018-08-28 | 2022-03-08 | Ati Properties Llc | Creep resistant titanium alloys |
KR102452921B1 (ko) * | 2018-10-09 | 2022-10-11 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | α+β형 티타늄 합금 선재 및 α+β형 티타늄 합금 선재의 제조 방법 |
RU2710703C1 (ru) * | 2019-07-19 | 2020-01-09 | Евгений Владимирович Облонский | Броневой сплав на основе титана |
CN112626372B (zh) * | 2019-10-08 | 2022-06-07 | 大田精密工业股份有限公司 | 钛合金板材及其制造方法 |
US20210156043A1 (en) * | 2019-11-25 | 2021-05-27 | The Boeing Company | Method for plating a metallic material onto a titanium substrate |
WO2021181101A1 (en) * | 2020-03-11 | 2021-09-16 | Bae Systems Plc | Method of forming precursor into a ti alloy article |
EP3878997A1 (en) * | 2020-03-11 | 2021-09-15 | BAE SYSTEMS plc | Method of forming precursor into a ti alloy article |
WO2022081593A1 (en) * | 2020-10-12 | 2022-04-21 | Brock Usa, Llc | Expanded foam product molding process and molded products using same |
CN113462929B (zh) * | 2021-07-01 | 2022-07-15 | 西南交通大学 | 一种高强高韧α+β型钛合金材料及其制备方法 |
CN113430418B (zh) * | 2021-07-21 | 2023-05-30 | 西南交通大学 | 一种添加Ce的Ti6Al4V系钛合金及其制备方法 |
CN113355559B (zh) * | 2021-08-10 | 2021-10-29 | 北京煜鼎增材制造研究院有限公司 | 一种高强高韧高损伤容限钛合金及其制备方法 |
CN113355560B (zh) * | 2021-08-10 | 2021-12-10 | 北京煜鼎增材制造研究院有限公司 | 一种高温钛合金及其制备方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3649259A (en) * | 1969-06-02 | 1972-03-14 | Wyman Gordon Co | Titanium alloy |
US3802877A (en) * | 1972-04-18 | 1974-04-09 | Titanium Metals Corp | High strength titanium alloys |
GB2198144A (en) * | 1986-10-31 | 1988-06-08 | Sumitomo Metal Ind | Method of improving the resistance of ti-based alloys to corrosion |
JPH03166350A (ja) * | 1989-08-29 | 1991-07-18 | Nkk Corp | 冷間加工用チタン合金材の熱処理方法 |
JPH04143236A (ja) * | 1990-10-03 | 1992-05-18 | Nkk Corp | 冷間加工性に優れた高強度α型チタン合金 |
US5256369A (en) * | 1989-07-10 | 1993-10-26 | Nkk Corporation | Titanium base alloy for excellent formability and method of making thereof and method of superplastic forming thereof |
Family Cites Families (417)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2974076A (en) | 1954-06-10 | 1961-03-07 | Crucible Steel Co America | Mixed phase, alpha-beta titanium alloys and method for making same |
GB847103A (en) | 1956-08-20 | 1960-09-07 | Copperweld Steel Co | A method of making a bimetallic billet |
US3025905A (en) | 1957-02-07 | 1962-03-20 | North American Aviation Inc | Method for precision forming |
US3015292A (en) | 1957-05-13 | 1962-01-02 | Northrop Corp | Heated draw die |
US2932886A (en) | 1957-05-28 | 1960-04-19 | Lukens Steel Co | Production of clad steel plates by the 2-ply method |
US2857269A (en) | 1957-07-11 | 1958-10-21 | Crucible Steel Co America | Titanium base alloy and method of processing same |
US2893864A (en) * | 1958-02-04 | 1959-07-07 | Harris Geoffrey Thomas | Titanium base alloys |
US3060564A (en) | 1958-07-14 | 1962-10-30 | North American Aviation Inc | Titanium forming method and means |
US3082083A (en) | 1960-12-02 | 1963-03-19 | Armco Steel Corp | Alloy of stainless steel and articles |
US3117471A (en) | 1962-07-17 | 1964-01-14 | Kenneth L O'connell | Method and means for making twist drills |
US3313138A (en) | 1964-03-24 | 1967-04-11 | Crucible Steel Co America | Method of forging titanium alloy billets |
US3379522A (en) | 1966-06-20 | 1968-04-23 | Titanium Metals Corp | Dispersoid titanium and titaniumbase alloys |
US3436277A (en) | 1966-07-08 | 1969-04-01 | Reactive Metals Inc | Method of processing metastable beta titanium alloy |
DE1558632C3 (de) | 1966-07-14 | 1980-08-07 | Sps Technologies, Inc., Jenkintown, Pa. (V.St.A.) | Anwendung der Verformungshärtung auf besonders nickelreiche Kobalt-Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen |
US3489617A (en) | 1967-04-11 | 1970-01-13 | Titanium Metals Corp | Method for refining the beta grain size of alpha and alpha-beta titanium base alloys |
US3469975A (en) * | 1967-05-03 | 1969-09-30 | Reactive Metals Inc | Method of handling crevice-corrosion inducing halide solutions |
US3605477A (en) | 1968-02-02 | 1971-09-20 | Arne H Carlson | Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating |
US4094708A (en) | 1968-02-16 | 1978-06-13 | Imperial Metal Industries (Kynoch) Limited | Titanium-base alloys |
US3622406A (en) | 1968-03-05 | 1971-11-23 | Titanium Metals Corp | Dispersoid titanium and titanium-base alloys |
US3615378A (en) | 1968-10-02 | 1971-10-26 | Reactive Metals Inc | Metastable beta titanium-base alloy |
US3584487A (en) | 1969-01-16 | 1971-06-15 | Arne H Carlson | Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating |
US3635068A (en) | 1969-05-07 | 1972-01-18 | Iit Res Inst | Hot forming of titanium and titanium alloys |
GB1501622A (en) | 1972-02-16 | 1978-02-22 | Int Harvester Co | Metal shaping processes |
JPS4926163B1 (ru) | 1970-06-17 | 1974-07-06 | ||
US3676225A (en) | 1970-06-25 | 1972-07-11 | United Aircraft Corp | Thermomechanical processing of intermediate service temperature nickel-base superalloys |
US3867208A (en) | 1970-11-24 | 1975-02-18 | Nikolai Alexandrovich Grekov | Method for producing annular forgings |
US3686041A (en) | 1971-02-17 | 1972-08-22 | Gen Electric | Method of producing titanium alloys having an ultrafine grain size and product produced thereby |
DE2148519A1 (de) | 1971-09-29 | 1973-04-05 | Ottensener Eisenwerk Gmbh | Verfahren und vorrichtung zum erwaermen und boerdeln von ronden |
DE2204343C3 (de) | 1972-01-31 | 1975-04-17 | Ottensener Eisenwerk Gmbh, 2000 Hamburg | Vorrichtung zur Randzonenerwärmung einer um die zentrische Normalachse umlaufenden Ronde |
JPS5025418A (ru) | 1973-03-02 | 1975-03-18 | ||
FR2237435A5 (ru) | 1973-07-10 | 1975-02-07 | Aerospatiale | |
JPS5339183B2 (ru) | 1974-07-22 | 1978-10-19 | ||
SU534518A1 (ru) | 1974-10-03 | 1976-11-05 | Предприятие П/Я В-2652 | Способ термомеханической обработки сплавов на основе титана |
US4098623A (en) | 1975-08-01 | 1978-07-04 | Hitachi, Ltd. | Method for heat treatment of titanium alloy |
FR2341384A1 (fr) | 1976-02-23 | 1977-09-16 | Little Inc A | Lubrifiant et procede de formage a chaud des metaux |
US4053330A (en) | 1976-04-19 | 1977-10-11 | United Technologies Corporation | Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles |
GB1479855A (en) | 1976-04-23 | 1977-07-13 | Statni Vyzkumny Ustav Material | Protective coating for titanium alloy blades for turbine and turbo-compressor rotors |
US4121953A (en) | 1977-02-02 | 1978-10-24 | Westinghouse Electric Corp. | High strength, austenitic, non-magnetic alloy |
US4138141A (en) | 1977-02-23 | 1979-02-06 | General Signal Corporation | Force absorbing device and force transmission device |
US4120187A (en) | 1977-05-24 | 1978-10-17 | General Dynamics Corporation | Forming curved segments from metal plates |
SU631234A1 (ru) | 1977-06-01 | 1978-11-05 | Karpushin Viktor N | Способ правки листов из высокопрочных сплавов |
US4163380A (en) | 1977-10-11 | 1979-08-07 | Lockheed Corporation | Forming of preconsolidated metal matrix composites |
US4197643A (en) | 1978-03-14 | 1980-04-15 | University Of Connecticut | Orthodontic appliance of titanium alloy |
US4309226A (en) | 1978-10-10 | 1982-01-05 | Chen Charlie C | Process for preparation of near-alpha titanium alloys |
US4229216A (en) | 1979-02-22 | 1980-10-21 | Rockwell International Corporation | Titanium base alloy |
JPS6039744B2 (ja) | 1979-02-23 | 1985-09-07 | 三菱マテリアル株式会社 | 時効硬化型チタン合金部材の矯正時効処理方法 |
JPS5731962A (en) | 1980-08-05 | 1982-02-20 | T Hasegawa Co Ltd | Paprika coloring matter composition having excellent stability |
US4299626A (en) * | 1980-09-08 | 1981-11-10 | Rockwell International Corporation | Titanium base alloy for superplastic forming |
JPS5762846A (en) | 1980-09-29 | 1982-04-16 | Akio Nakano | Die casting and working method |
JPS5762820A (en) | 1980-09-29 | 1982-04-16 | Akio Nakano | Method of secondary operation for metallic product |
CA1194346A (en) | 1981-04-17 | 1985-10-01 | Edward F. Clatworthy | Corrosion resistant high strength nickel-base alloy |
JPS57202935A (en) | 1981-06-04 | 1982-12-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Forging method for titanium alloy |
US4639281A (en) | 1982-02-19 | 1987-01-27 | Mcdonnell Douglas Corporation | Advanced titanium composite |
JPS58167724A (ja) | 1982-03-26 | 1983-10-04 | Kobe Steel Ltd | 石油掘削スタビライザ−用素材の製造方法 |
JPS6046358B2 (ja) | 1982-03-29 | 1985-10-15 | ミツドランド−ロス・コ−ポレ−シヨン | スクラップ装荷バケットおよびそれを備えたスクラップ予熱装置 |
JPS58210158A (ja) | 1982-05-31 | 1983-12-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
JPS58210156A (ja) | 1982-05-31 | 1983-12-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
SU1088397A1 (ru) | 1982-06-01 | 1991-02-15 | Предприятие П/Я А-1186 | Способ термоправки издели из титановых сплавов |
EP0109350B1 (en) | 1982-11-10 | 1991-10-16 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Nickel-chromium alloy |
US4473125A (en) | 1982-11-17 | 1984-09-25 | Fansteel Inc. | Insert for drill bits and drill stabilizers |
FR2545104B1 (fr) | 1983-04-26 | 1987-08-28 | Nacam | Procede de recuit localise par chauffage par indication d'un flan de tole et poste de traitement thermique pour sa mise en oeuvre |
RU1131234C (ru) | 1983-06-09 | 1994-10-30 | ВНИИ авиационных материалов | Сплав на основе титана |
US4510788A (en) | 1983-06-21 | 1985-04-16 | Trw Inc. | Method of forging a workpiece |
SU1135798A1 (ru) | 1983-07-27 | 1985-01-23 | Московский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов | Способ обработки заготовок из титановых сплавов |
JPS6046358A (ja) | 1983-08-22 | 1985-03-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | α+β型チタン合金の製造方法 |
US4543132A (en) | 1983-10-31 | 1985-09-24 | United Technologies Corporation | Processing for titanium alloys |
JPS60100655A (ja) | 1983-11-04 | 1985-06-04 | Mitsubishi Metal Corp | 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Cr含有Νi基合金部材の製造法 |
US4554028A (en) | 1983-12-13 | 1985-11-19 | Carpenter Technology Corporation | Large warm worked, alloy article |
FR2557145B1 (fr) | 1983-12-21 | 1986-05-23 | Snecma | Procede de traitements thermomecaniques pour superalliages en vue d'obtenir des structures a hautes caracteristiques mecaniques |
US4482398A (en) | 1984-01-27 | 1984-11-13 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for refining microstructures of cast titanium articles |
DE3405805A1 (de) | 1984-02-17 | 1985-08-22 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Schutzrohranordnung fuer glasfaser |
JPS60190519A (ja) | 1984-03-12 | 1985-09-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 二相ステンレス棒鋼の直接軟化圧延方法 |
JPS6150871A (ja) | 1984-08-20 | 1986-03-13 | 株式会社 バンガ−ド | 運搬車 |
JPS6160871A (ja) | 1984-08-30 | 1986-03-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | チタン合金の製造法 |
US4631092A (en) | 1984-10-18 | 1986-12-23 | The Garrett Corporation | Method for heat treating cast titanium articles to improve their mechanical properties |
GB8429892D0 (en) | 1984-11-27 | 1985-01-03 | Sonat Subsea Services Uk Ltd | Cleaning pipes |
US4690716A (en) | 1985-02-13 | 1987-09-01 | Westinghouse Electric Corp. | Process for forming seamless tubing of zirconium or titanium alloys from welded precursors |
JPS61217564A (ja) | 1985-03-25 | 1986-09-27 | Hitachi Metals Ltd | NiTi合金の伸線方法 |
JPS61270356A (ja) | 1985-05-24 | 1986-11-29 | Kobe Steel Ltd | 極低温で高強度高靭性を有するオ−ステナイト系ステンレス鋼板 |
AT381658B (de) | 1985-06-25 | 1986-11-10 | Ver Edelstahlwerke Ag | Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen |
JPH0686638B2 (ja) | 1985-06-27 | 1994-11-02 | 三菱マテリアル株式会社 | 加工性の優れた高強度Ti合金材及びその製造方法 |
US4668290A (en) | 1985-08-13 | 1987-05-26 | Pfizer Hospital Products Group Inc. | Dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization |
US4714468A (en) | 1985-08-13 | 1987-12-22 | Pfizer Hospital Products Group Inc. | Prosthesis formed from dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization |
JPS62109956A (ja) | 1985-11-08 | 1987-05-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | チタン合金の製造方法 |
JPS62127074A (ja) | 1985-11-28 | 1987-06-09 | 三菱マテリアル株式会社 | TiまたはTi合金製ゴルフシヤフト素材の製造法 |
JPS62149859A (ja) | 1985-12-24 | 1987-07-03 | Nippon Mining Co Ltd | β型チタン合金線材の製造方法 |
EP0235075B1 (en) | 1986-01-20 | 1992-05-06 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Ni-based alloy and method for preparing same |
JPS62227597A (ja) | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 固相接合用2相系ステンレス鋼薄帯 |
JPS62247023A (ja) | 1986-04-19 | 1987-10-28 | Nippon Steel Corp | ステンレス厚鋼板の製造方法 |
DE3622433A1 (de) | 1986-07-03 | 1988-01-21 | Deutsche Forsch Luft Raumfahrt | Verfahren zur verbesserung der statischen und dynamischen mechanischen eigenschaften von ((alpha)+ss)-titanlegierungen |
JPS6349302A (ja) | 1986-08-18 | 1988-03-02 | Kawasaki Steel Corp | 形鋼の製造方法 |
US4799975A (en) | 1986-10-07 | 1989-01-24 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method for producing beta type titanium alloy materials having excellent strength and elongation |
JPS63188426A (ja) | 1987-01-29 | 1988-08-04 | Sekisui Chem Co Ltd | 板状材料の連続成形方法 |
FR2614040B1 (fr) | 1987-04-16 | 1989-06-30 | Cezus Co Europ Zirconium | Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane et piece obtenue |
GB8710200D0 (en) | 1987-04-29 | 1987-06-03 | Alcan Int Ltd | Light metal alloy treatment |
JPH0694057B2 (ja) | 1987-12-12 | 1994-11-24 | 新日本製鐵株式會社 | 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
JPH01272750A (ja) | 1988-04-26 | 1989-10-31 | Nippon Steel Corp | α+β型Ti合金展伸材の製造方法 |
JPH01279736A (ja) | 1988-05-02 | 1989-11-10 | Nippon Mining Co Ltd | β型チタン合金材の熱処理方法 |
US4851055A (en) | 1988-05-06 | 1989-07-25 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method of making titanium alloy articles having distinct microstructural regions corresponding to high creep and fatigue resistance |
US4808249A (en) | 1988-05-06 | 1989-02-28 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for making an integral titanium alloy article having at least two distinct microstructural regions |
US4888973A (en) | 1988-09-06 | 1989-12-26 | Murdock, Inc. | Heater for superplastic forming of metals |
US4857269A (en) | 1988-09-09 | 1989-08-15 | Pfizer Hospital Products Group Inc. | High strength, low modulus, ductile, biopcompatible titanium alloy |
CA2004548C (en) | 1988-12-05 | 1996-12-31 | Kenji Aihara | Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture |
US4957567A (en) | 1988-12-13 | 1990-09-18 | General Electric Company | Fatigue crack growth resistant nickel-base article and alloy and method for making |
US4975125A (en) | 1988-12-14 | 1990-12-04 | Aluminum Company Of America | Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation |
US5173134A (en) | 1988-12-14 | 1992-12-22 | Aluminum Company Of America | Processing alpha-beta titanium alloys by beta as well as alpha plus beta forging |
US4911884A (en) | 1989-01-30 | 1990-03-27 | General Electric Company | High strength non-magnetic alloy |
JPH02205661A (ja) | 1989-02-06 | 1990-08-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | β型チタン合金製スプリングの製造方法 |
US4980127A (en) | 1989-05-01 | 1990-12-25 | Titanium Metals Corporation Of America (Timet) | Oxidation resistant titanium-base alloy |
US4943412A (en) | 1989-05-01 | 1990-07-24 | Timet | High strength alpha-beta titanium-base alloy |
US5366598A (en) | 1989-06-30 | 1994-11-22 | Eltech Systems Corporation | Method of using a metal substrate of improved surface morphology |
JPH0823053B2 (ja) * | 1989-07-10 | 1996-03-06 | 日本鋼管株式会社 | 加工性に優れた高強度チタン合金およびその合金材の製造方法ならびにその超塑性加工法 |
US5074907A (en) | 1989-08-16 | 1991-12-24 | General Electric Company | Method for developing enhanced texture in titanium alloys, and articles made thereby |
JP2822643B2 (ja) | 1989-08-28 | 1998-11-11 | 日本鋼管株式会社 | チタン合金燒結体の熱間鍛造法 |
US5041262A (en) | 1989-10-06 | 1991-08-20 | General Electric Company | Method of modifying multicomponent titanium alloys and alloy produced |
JPH03134124A (ja) | 1989-10-19 | 1991-06-07 | Agency Of Ind Science & Technol | 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法 |
JPH03138343A (ja) | 1989-10-23 | 1991-06-12 | Toshiba Corp | ニッケル基合金部材およびその製造方法 |
US5026520A (en) | 1989-10-23 | 1991-06-25 | Cooper Industries, Inc. | Fine grain titanium forgings and a method for their production |
US5169597A (en) | 1989-12-21 | 1992-12-08 | Davidson James A | Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants |
KR920004946B1 (ko) | 1989-12-30 | 1992-06-22 | 포항종합제철 주식회사 | 산세성이 우수한 오스테나이트 스테인레스강의 제조방법 |
JPH03264618A (ja) | 1990-03-14 | 1991-11-25 | Nippon Steel Corp | オーステナイト系ステンレス鋼の結晶粒制御圧延法 |
US5244517A (en) | 1990-03-20 | 1993-09-14 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Manufacturing titanium alloy component by beta forming |
US5032189A (en) | 1990-03-26 | 1991-07-16 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles |
US5094812A (en) | 1990-04-12 | 1992-03-10 | Carpenter Technology Corporation | Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy |
JPH0436445A (ja) | 1990-05-31 | 1992-02-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性チタン合金継目無管の製造方法 |
KR920004946Y1 (ko) | 1990-06-23 | 1992-07-25 | 장문숙 | 목욕 의자 |
JP2841766B2 (ja) | 1990-07-13 | 1998-12-24 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性チタン合金溶接管の製造方法 |
JP2968822B2 (ja) | 1990-07-17 | 1999-11-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度・高延性β型Ti合金材の製法 |
JPH04103737A (ja) | 1990-08-22 | 1992-04-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靭性チタン合金およびその製造方法 |
KR920004946A (ko) | 1990-08-29 | 1992-03-28 | 한태희 | Vga의 입출력 포트 액세스 회로 |
DE69107758T2 (de) | 1990-10-01 | 1995-10-12 | Sumitomo Metal Ind | Verfahren zur Verbesserung der Zerspanbarkeit von Titan und Titanlegierungen, und Titanlegierungen mit guter Zerspanbarkeit. |
JPH04168227A (ja) | 1990-11-01 | 1992-06-16 | Kawasaki Steel Corp | オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
EP0484931B1 (en) | 1990-11-09 | 1998-01-14 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Sintered powdered titanium alloy and method for producing the same |
RU2003417C1 (ru) | 1990-12-14 | 1993-11-30 | Всероссийский институт легких сплавов | Способ получени кованых полуфабрикатов из литых сплавов системы TI - AL |
FR2675818B1 (fr) | 1991-04-25 | 1993-07-16 | Saint Gobain Isover | Alliage pour centrifugeur de fibres de verre. |
FR2676460B1 (fr) | 1991-05-14 | 1993-07-23 | Cezus Co Europ Zirconium | Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane comprenant un corroyage a chaud modifie et piece obtenue. |
US5219521A (en) | 1991-07-29 | 1993-06-15 | Titanium Metals Corporation | Alpha-beta titanium-base alloy and method for processing thereof |
US5374323A (en) | 1991-08-26 | 1994-12-20 | Aluminum Company Of America | Nickel base alloy forged parts |
US5360496A (en) | 1991-08-26 | 1994-11-01 | Aluminum Company Of America | Nickel base alloy forged parts |
US5160554A (en) | 1991-08-27 | 1992-11-03 | Titanium Metals Corporation | Alpha-beta titanium-base alloy and fastener made therefrom |
DE4228528A1 (de) | 1991-08-29 | 1993-03-04 | Okuma Machinery Works Ltd | Verfahren und vorrichtung zur metallblechverarbeitung |
JP2606023B2 (ja) | 1991-09-02 | 1997-04-30 | 日本鋼管株式会社 | 高強度高靭性α+β型チタン合金の製造方法 |
CN1028375C (zh) | 1991-09-06 | 1995-05-10 | 中国科学院金属研究所 | 一种钛镍合金箔及板材的制取工艺 |
GB9121147D0 (en) | 1991-10-04 | 1991-11-13 | Ici Plc | Method for producing clad metal plate |
JPH05117791A (ja) | 1991-10-28 | 1993-05-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靱性で冷間加工可能なチタン合金 |
US5162159A (en) | 1991-11-14 | 1992-11-10 | The Standard Oil Company | Metal alloy coated reinforcements for use in metal matrix composites |
US5201967A (en) | 1991-12-11 | 1993-04-13 | Rmi Titanium Company | Method for improving aging response and uniformity in beta-titanium alloys |
JP3532565B2 (ja) | 1991-12-31 | 2004-05-31 | ミネソタ マイニング アンド マニュファクチャリング カンパニー | 再剥離型低溶融粘度アクリル系感圧接着剤 |
JPH05195175A (ja) | 1992-01-16 | 1993-08-03 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 高疲労強度βチタン合金ばねの製造方法 |
US5226981A (en) | 1992-01-28 | 1993-07-13 | Sandvik Special Metals, Corp. | Method of manufacturing corrosion resistant tubing from welded stock of titanium or titanium base alloy |
JP2669261B2 (ja) | 1992-04-23 | 1997-10-27 | 三菱電機株式会社 | フォーミングレールの製造装置 |
US5399212A (en) | 1992-04-23 | 1995-03-21 | Aluminum Company Of America | High strength titanium-aluminum alloy having improved fatigue crack growth resistance |
US5277718A (en) | 1992-06-18 | 1994-01-11 | General Electric Company | Titanium article having improved response to ultrasonic inspection, and method therefor |
JPH0693389A (ja) | 1992-06-23 | 1994-04-05 | Nkk Corp | 耐食性及び延靱性に優れた高Si含有ステンレス鋼およびその製造方法 |
CA2119022C (en) | 1992-07-16 | 2000-04-11 | Isamu Takayama | Titanium alloy bar suited for the manufacture of engine valves |
JP3839493B2 (ja) | 1992-11-09 | 2006-11-01 | 日本発条株式会社 | Ti−Al系金属間化合物からなる部材の製造方法 |
US5310522A (en) | 1992-12-07 | 1994-05-10 | Carondelet Foundry Company | Heat and corrosion resistant iron-nickel-chromium alloy |
FR2711674B1 (fr) | 1993-10-21 | 1996-01-12 | Creusot Loire | Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations. |
US5358686A (en) | 1993-02-17 | 1994-10-25 | Parris Warren M | Titanium alloy containing Al, V, Mo, Fe, and oxygen for plate applications |
US5332545A (en) | 1993-03-30 | 1994-07-26 | Rmi Titanium Company | Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy |
FR2712307B1 (fr) | 1993-11-10 | 1996-09-27 | United Technologies Corp | Articles en super-alliage à haute résistance mécanique et à la fissuration et leur procédé de fabrication. |
JP3083225B2 (ja) | 1993-12-01 | 2000-09-04 | オリエント時計株式会社 | チタン合金製装飾品の製造方法、および時計外装部品 |
JPH07179962A (ja) | 1993-12-24 | 1995-07-18 | Nkk Corp | 連続繊維強化チタン基複合材料及びその製造方法 |
JP2988246B2 (ja) | 1994-03-23 | 1999-12-13 | 日本鋼管株式会社 | (α+β)型チタン合金超塑性成形部材の製造方法 |
JP2877013B2 (ja) | 1994-05-25 | 1999-03-31 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐摩耗性に優れた表面処理金属部材およびその製法 |
US5442847A (en) | 1994-05-31 | 1995-08-22 | Rockwell International Corporation | Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties |
JPH0859559A (ja) | 1994-08-23 | 1996-03-05 | Mitsubishi Chem Corp | ジアルキルカーボネートの製造方法 |
JPH0890074A (ja) | 1994-09-20 | 1996-04-09 | Nippon Steel Corp | チタンおよびチタン合金線材の矯直方法 |
US5472526A (en) | 1994-09-30 | 1995-12-05 | General Electric Company | Method for heat treating Ti/Al-base alloys |
AU705336B2 (en) | 1994-10-14 | 1999-05-20 | Osteonics Corp. | Low modulus, biocompatible titanium base alloys for medical devices |
US5698050A (en) | 1994-11-15 | 1997-12-16 | Rockwell International Corporation | Method for processing-microstructure-property optimization of α-β beta titanium alloys to obtain simultaneous improvements in mechanical properties and fracture resistance |
US5759484A (en) | 1994-11-29 | 1998-06-02 | Director General Of The Technical Research And Developent Institute, Japan Defense Agency | High strength and high ductility titanium alloy |
JP3319195B2 (ja) | 1994-12-05 | 2002-08-26 | 日本鋼管株式会社 | α+β型チタン合金の高靱化方法 |
US5547523A (en) | 1995-01-03 | 1996-08-20 | General Electric Company | Retained strain forging of ni-base superalloys |
KR100206504B1 (ko) | 1995-04-14 | 1999-07-01 | 다나카 미노루 | 스테인레스강스트립제조장치 |
JPH08300044A (ja) | 1995-04-27 | 1996-11-19 | Nippon Steel Corp | 棒線材連続矯正装置 |
US6059904A (en) | 1995-04-27 | 2000-05-09 | General Electric Company | Isothermal and high retained strain forging of Ni-base superalloys |
US5600989A (en) | 1995-06-14 | 1997-02-11 | Segal; Vladimir | Method of and apparatus for processing tungsten heavy alloys for kinetic energy penetrators |
EP0852164B1 (en) | 1995-09-13 | 2002-12-11 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method for manufacturing titanium alloy turbine blades and titanium alloy turbine blades |
JP3445991B2 (ja) | 1995-11-14 | 2003-09-16 | Jfeスチール株式会社 | 面内異方性の小さいα+β型チタン合金材の製造方法 |
US5649280A (en) | 1996-01-02 | 1997-07-15 | General Electric Company | Method for controlling grain size in Ni-base superalloys |
JP3873313B2 (ja) | 1996-01-09 | 2007-01-24 | 住友金属工業株式会社 | 高強度チタン合金の製造方法 |
US5759305A (en) | 1996-02-07 | 1998-06-02 | General Electric Company | Grain size control in nickel base superalloys |
JPH09215786A (ja) | 1996-02-15 | 1997-08-19 | Mitsubishi Materials Corp | ゴルフクラブヘッドおよびその製造方法 |
US5861070A (en) | 1996-02-27 | 1999-01-19 | Oregon Metallurgical Corporation | Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made using such alloys |
JP3838445B2 (ja) | 1996-03-15 | 2006-10-25 | 本田技研工業株式会社 | チタン合金製ブレーキローター及びその製造方法 |
DE69715120T2 (de) | 1996-03-29 | 2003-06-05 | Kobe Steel Ltd | Hochfeste titanlegierung, verfahren zur herstellung eines produktes daraus und produkt |
JPH1088293A (ja) | 1996-04-16 | 1998-04-07 | Nippon Steel Corp | 粗悪燃料および廃棄物を燃焼する環境において耐食性を有する合金、該合金を用いた鋼管およびその製造方法 |
DE19743802C2 (de) | 1996-10-07 | 2000-09-14 | Benteler Werke Ag | Verfahren zur Herstellung eines metallischen Formbauteils |
RU2134308C1 (ru) | 1996-10-18 | 1999-08-10 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | Способ обработки титановых сплавов |
JPH10128459A (ja) | 1996-10-21 | 1998-05-19 | Daido Steel Co Ltd | リングの後方スピニング加工方法 |
WO1998022629A2 (en) | 1996-11-22 | 1998-05-28 | Dongjian Li | A new class of beta titanium-based alloys with high strength and good ductility |
US5897830A (en) | 1996-12-06 | 1999-04-27 | Dynamet Technology | P/M titanium composite casting |
US6044685A (en) | 1997-08-29 | 2000-04-04 | Wyman Gordon | Closed-die forging process and rotationally incremental forging press |
US5795413A (en) | 1996-12-24 | 1998-08-18 | General Electric Company | Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings |
JP3959766B2 (ja) | 1996-12-27 | 2007-08-15 | 大同特殊鋼株式会社 | 耐熱性にすぐれたTi合金の処理方法 |
JP3795606B2 (ja) | 1996-12-30 | 2006-07-12 | 株式会社半導体エネルギー研究所 | 回路およびそれを用いた液晶表示装置 |
FR2760469B1 (fr) | 1997-03-05 | 1999-10-22 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Aluminium de titane utilisable a temperature elevee |
US5954724A (en) | 1997-03-27 | 1999-09-21 | Davidson; James A. | Titanium molybdenum hafnium alloys for medical implants and devices |
US5980655A (en) | 1997-04-10 | 1999-11-09 | Oremet-Wah Chang | Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom |
JPH10306335A (ja) | 1997-04-30 | 1998-11-17 | Nkk Corp | (α+β)型チタン合金棒線材およびその製造方法 |
US6071360A (en) | 1997-06-09 | 2000-06-06 | The Boeing Company | Controlled strain rate forming of thick titanium plate |
JPH11223221A (ja) | 1997-07-01 | 1999-08-17 | Nippon Seiko Kk | 転がり軸受 |
US6569270B2 (en) | 1997-07-11 | 2003-05-27 | Honeywell International Inc. | Process for producing a metal article |
KR100319651B1 (ko) | 1997-09-24 | 2002-03-08 | 마스다 노부유키 | 고주파유도가열을이용하는자동판굽힘가공장치 |
US6594355B1 (en) | 1997-10-06 | 2003-07-15 | Worldcom, Inc. | Method and apparatus for providing real time execution of specific communications services in an intelligent network |
US20050047952A1 (en) | 1997-11-05 | 2005-03-03 | Allvac Ltd. | Non-magnetic corrosion resistant high strength steels |
FR2772790B1 (fr) | 1997-12-18 | 2000-02-04 | Snecma | ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE |
ES2324063T3 (es) | 1998-01-29 | 2009-07-29 | Amino Corporation | Aparato para conformado de materiales de lamina sin matriz. |
US6258182B1 (en) | 1998-03-05 | 2001-07-10 | Memry Corporation | Pseudoelastic β titanium alloy and uses therefor |
KR19990074014A (ko) | 1998-03-05 | 1999-10-05 | 신종계 | 선체 외판의 곡면가공 자동화 장치 |
JPH11309521A (ja) | 1998-04-24 | 1999-11-09 | Nippon Steel Corp | ステンレス製筒形部材のバルジ成形方法 |
US6032508A (en) | 1998-04-24 | 2000-03-07 | Msp Industries Corporation | Apparatus and method for near net warm forging of complex parts from axi-symmetrical workpieces |
JPH11319958A (ja) | 1998-05-19 | 1999-11-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 曲がりクラッド管およびその製造方法 |
US20010041148A1 (en) | 1998-05-26 | 2001-11-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Alpha + beta type titanium alloy, process for producing titanium alloy, process for coil rolling, and process for producing cold-rolled coil of titanium alloy |
CA2272730C (en) | 1998-05-26 | 2004-07-27 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | .alpha. + .beta. type titanium alloy, a titanium alloy strip, coil-rolling process of titanium alloy, and process for producing a cold-rolled titanium alloy strip |
FR2779155B1 (fr) | 1998-05-28 | 2004-10-29 | Kobe Steel Ltd | Alliage de titane et sa preparation |
JP3452798B2 (ja) | 1998-05-28 | 2003-09-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度β型Ti合金 |
US6632304B2 (en) | 1998-05-28 | 2003-10-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Titanium alloy and production thereof |
JP3417844B2 (ja) | 1998-05-28 | 2003-06-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 加工性に優れた高強度Ti合金の製法 |
JP2000153372A (ja) | 1998-11-19 | 2000-06-06 | Nkk Corp | 施工性に優れた銅または銅合金クラッド鋼板の製造方法 |
US6334912B1 (en) | 1998-12-31 | 2002-01-01 | General Electric Company | Thermomechanical method for producing superalloys with increased strength and thermal stability |
US6409852B1 (en) | 1999-01-07 | 2002-06-25 | Jiin-Huey Chern | Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implant |
US6143241A (en) | 1999-02-09 | 2000-11-07 | Chrysalis Technologies, Incorporated | Method of manufacturing metallic products such as sheet by cold working and flash annealing |
US6187045B1 (en) | 1999-02-10 | 2001-02-13 | Thomas K. Fehring | Enhanced biocompatible implants and alloys |
JP3681095B2 (ja) | 1999-02-16 | 2005-08-10 | 株式会社クボタ | 内面突起付き熱交換用曲げ管 |
JP3268639B2 (ja) | 1999-04-09 | 2002-03-25 | 独立行政法人産業技術総合研究所 | 強加工装置、強加工法並びに被強加工金属系材料 |
RU2150528C1 (ru) | 1999-04-20 | 2000-06-10 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана |
US6558273B2 (en) | 1999-06-08 | 2003-05-06 | K. K. Endo Seisakusho | Method for manufacturing a golf club |
KR100417943B1 (ko) * | 1999-06-11 | 2004-02-11 | 가부시키가이샤 도요다 쥬오 겐큐쇼 | 티탄 합금 및 이의 제조방법 |
JP2001071037A (ja) | 1999-09-03 | 2001-03-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | マグネシウム合金のプレス加工方法およびプレス加工装置 |
US6402859B1 (en) | 1999-09-10 | 2002-06-11 | Terumo Corporation | β-titanium alloy wire, method for its production and medical instruments made by said β-titanium alloy wire |
JP4562830B2 (ja) | 1999-09-10 | 2010-10-13 | トクセン工業株式会社 | βチタン合金細線の製造方法 |
US7024897B2 (en) | 1999-09-24 | 2006-04-11 | Hot Metal Gas Forming Intellectual Property, Inc. | Method of forming a tubular blank into a structural component and die therefor |
RU2172359C1 (ru) | 1999-11-25 | 2001-08-20 | Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него |
US6387197B1 (en) | 2000-01-11 | 2002-05-14 | General Electric Company | Titanium processing methods for ultrasonic noise reduction |
RU2156828C1 (ru) | 2000-02-29 | 2000-09-27 | Воробьев Игорь Андреевич | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ ДВУХФАЗНЫХ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
US6332935B1 (en) | 2000-03-24 | 2001-12-25 | General Electric Company | Processing of titanium-alloy billet for improved ultrasonic inspectability |
US6399215B1 (en) | 2000-03-28 | 2002-06-04 | The Regents Of The University Of California | Ultrafine-grained titanium for medical implants |
JP2001343472A (ja) | 2000-03-31 | 2001-12-14 | Seiko Epson Corp | 時計用外装部品の製造方法、時計用外装部品及び時計 |
JP3753608B2 (ja) | 2000-04-17 | 2006-03-08 | 株式会社日立製作所 | 逐次成形方法とその装置 |
US6532786B1 (en) | 2000-04-19 | 2003-03-18 | D-J Engineering, Inc. | Numerically controlled forming method |
US6197129B1 (en) | 2000-05-04 | 2001-03-06 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for producing ultrafine-grained materials using repetitive corrugation and straightening |
JP2001348635A (ja) | 2000-06-05 | 2001-12-18 | Nikkin Material:Kk | 冷間加工性と加工硬化に優れたチタン合金 |
US6484387B1 (en) | 2000-06-07 | 2002-11-26 | L. H. Carbide Corporation | Progressive stamping die assembly having transversely movable die station and method of manufacturing a stack of laminae therewith |
AT408889B (de) | 2000-06-30 | 2002-03-25 | Schoeller Bleckmann Oilfield T | Korrosionsbeständiger werkstoff |
RU2169204C1 (ru) | 2000-07-19 | 2001-06-20 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава |
RU2169782C1 (ru) | 2000-07-19 | 2001-06-27 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава |
UA40852A (ru) | 2000-07-27 | 2001-08-15 | Інститут Загальної Та Неорганічної Хімії Нан України | Способ нанесения покрытий на зерна карбидов кремния и бора из ионных расплавов |
UA40862A (ru) | 2000-08-15 | 2001-08-15 | Інститут Металофізики Національної Академії Наук України | Способ термо-механической обработки высокопрочных бета-титановых сплавов |
US6877349B2 (en) | 2000-08-17 | 2005-04-12 | Industrial Origami, Llc | Method for precision bending of sheet of materials, slit sheets fabrication process |
JP2002069591A (ja) | 2000-09-01 | 2002-03-08 | Nkk Corp | 高耐食ステンレス鋼 |
UA38805A (ru) | 2000-10-16 | 2001-05-15 | Інститут Металофізики Національної Академії Наук України | Сплав на основе титана |
US6946039B1 (en) | 2000-11-02 | 2005-09-20 | Honeywell International Inc. | Physical vapor deposition targets, and methods of fabricating metallic materials |
JP2002146497A (ja) | 2000-11-08 | 2002-05-22 | Daido Steel Co Ltd | Ni基合金の製造方法 |
US6384388B1 (en) | 2000-11-17 | 2002-05-07 | Meritor Suspension Systems Company | Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar |
JP3742558B2 (ja) | 2000-12-19 | 2006-02-08 | 新日本製鐵株式会社 | 高延性で板面内材質異方性の小さい一方向圧延チタン板およびその製造方法 |
RU2259413C2 (ru) | 2001-02-28 | 2005-08-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Брусок из сплава титана и способ его изготовления |
EP1375690B1 (en) | 2001-03-26 | 2006-03-15 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | High strength titanium alloy and method for production thereof |
US6539765B2 (en) | 2001-03-28 | 2003-04-01 | Gary Gates | Rotary forging and quenching apparatus and method |
US6536110B2 (en) | 2001-04-17 | 2003-03-25 | United Technologies Corporation | Integrally bladed rotor airfoil fabrication and repair techniques |
US6576068B2 (en) | 2001-04-24 | 2003-06-10 | Ati Properties, Inc. | Method of producing stainless steels having improved corrosion resistance |
CN1201028C (zh) | 2001-04-27 | 2005-05-11 | 浦项产业科学研究院 | 具有优越热加工性能的高锰二联不锈钢及其制造方法 |
RU2203974C2 (ru) | 2001-05-07 | 2003-05-10 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана |
DE10128199B4 (de) | 2001-06-11 | 2007-07-12 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Vorrichtung zur Umformung von Metallblechen |
RU2197555C1 (ru) | 2001-07-11 | 2003-01-27 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
JP3934372B2 (ja) | 2001-08-15 | 2007-06-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度および低ヤング率のβ型Ti合金並びにその製造方法 |
JP2003074566A (ja) | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Nsk Ltd | 転動装置 |
CN1159472C (zh) | 2001-09-04 | 2004-07-28 | 北京航空材料研究院 | 钛合金准β锻造工艺 |
JP4019668B2 (ja) | 2001-09-05 | 2007-12-12 | Jfeスチール株式会社 | 高靭性チタン合金材及びその製造方法 |
SE525252C2 (sv) | 2001-11-22 | 2005-01-11 | Sandvik Ab | Superaustenitiskt rostfritt stål samt användning av detta stål |
US6663501B2 (en) | 2001-12-07 | 2003-12-16 | Charlie C. Chen | Macro-fiber process for manufacturing a face for a metal wood golf club |
JP2005527699A (ja) | 2001-12-14 | 2005-09-15 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | ベータ型チタン合金を処理する方法 |
CA2416305A1 (en) | 2002-01-31 | 2003-07-31 | Davies, John | Shaving, after-shave, and skin conditioning compositions |
JP3777130B2 (ja) | 2002-02-19 | 2006-05-24 | 本田技研工業株式会社 | 逐次成形装置 |
FR2836640B1 (fr) | 2002-03-01 | 2004-09-10 | Snecma Moteurs | Produits minces en alliages de titane beta ou quasi beta fabrication par forgeage |
JP2003285126A (ja) | 2002-03-25 | 2003-10-07 | Toyota Motor Corp | 温間塑性加工方法 |
RU2217260C1 (ru) | 2002-04-04 | 2003-11-27 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
US6786985B2 (en) | 2002-05-09 | 2004-09-07 | Titanium Metals Corp. | Alpha-beta Ti-Ai-V-Mo-Fe alloy |
JP2003334633A (ja) | 2002-05-16 | 2003-11-25 | Daido Steel Co Ltd | 段付き軸形状品の製造方法 |
US7410610B2 (en) | 2002-06-14 | 2008-08-12 | General Electric Company | Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein |
US6918974B2 (en) | 2002-08-26 | 2005-07-19 | General Electric Company | Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability |
JP4257581B2 (ja) | 2002-09-20 | 2009-04-22 | 株式会社豊田中央研究所 | チタン合金およびその製造方法 |
KR101014639B1 (ko) | 2002-09-30 | 2011-02-16 | 유겐가이샤 리나시메타리 | 금속 가공 방법 및 그 금속 가공 방법을 이용한 금속체와그 금속 가공 방법을 이용한 금속 함유 세라믹체 |
JP2004131761A (ja) | 2002-10-08 | 2004-04-30 | Jfe Steel Kk | チタン合金製ファスナー材の製造方法 |
US6932877B2 (en) | 2002-10-31 | 2005-08-23 | General Electric Company | Quasi-isothermal forging of a nickel-base superalloy |
FI115830B (fi) | 2002-11-01 | 2005-07-29 | Metso Powdermet Oy | Menetelmä monimateriaalikomponenttien valmistamiseksi sekä monimateriaalikomponentti |
US7008491B2 (en) | 2002-11-12 | 2006-03-07 | General Electric Company | Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging |
AU2003295609A1 (en) | 2002-11-15 | 2004-06-15 | University Of Utah | Integral titanium boride coatings on titanium surfaces and associated methods |
US20040099350A1 (en) | 2002-11-21 | 2004-05-27 | Mantione John V. | Titanium alloys, methods of forming the same, and articles formed therefrom |
RU2321674C2 (ru) | 2002-12-26 | 2008-04-10 | Дженерал Электрик Компани | Способ производства однородного мелкозернистого титанового материала (варианты) |
US20050145310A1 (en) | 2003-12-24 | 2005-07-07 | General Electric Company | Method for producing homogeneous fine grain titanium materials suitable for ultrasonic inspection |
US7010950B2 (en) | 2003-01-17 | 2006-03-14 | Visteon Global Technologies, Inc. | Suspension component having localized material strengthening |
JP4424471B2 (ja) | 2003-01-29 | 2010-03-03 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
DE10303458A1 (de) | 2003-01-29 | 2004-08-19 | Amino Corp., Fujinomiya | Verfahren und Vorrichtung zum Formen dünner Metallbleche |
RU2234998C1 (ru) | 2003-01-30 | 2004-08-27 | Антонов Александр Игоревич | Способ изготовления полой цилиндрической длинномерной заготовки (варианты) |
CA2502207C (en) | 2003-03-20 | 2010-12-07 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-strength stainless steel, container and hardware made of such steel |
JP4209233B2 (ja) | 2003-03-28 | 2009-01-14 | 株式会社日立製作所 | 逐次成形加工装置 |
JP3838216B2 (ja) | 2003-04-25 | 2006-10-25 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
US20040221929A1 (en) | 2003-05-09 | 2004-11-11 | Hebda John J. | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
US7073559B2 (en) | 2003-07-02 | 2006-07-11 | Ati Properties, Inc. | Method for producing metal fibers |
JP4041774B2 (ja) | 2003-06-05 | 2008-01-30 | 住友金属工業株式会社 | β型チタン合金材の製造方法 |
US7785429B2 (en) | 2003-06-10 | 2010-08-31 | The Boeing Company | Tough, high-strength titanium alloys; methods of heat treating titanium alloys |
WO2005017225A1 (en) | 2003-08-05 | 2005-02-24 | Dynamet Holdings, Inc. | Process for manufacture of fasteners from titanium or a titanium alloy |
AT412727B (de) | 2003-12-03 | 2005-06-27 | Boehler Edelstahl | Korrosionsbeständige, austenitische stahllegierung |
WO2005060631A2 (en) | 2003-12-11 | 2005-07-07 | Ohio University | Titanium alloy microstructural refinement method and high temperature, high strain rate superplastic forming of titanium alloys |
US7038426B2 (en) | 2003-12-16 | 2006-05-02 | The Boeing Company | Method for prolonging the life of lithium ion batteries |
WO2005078148A1 (ja) | 2004-02-12 | 2005-08-25 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 浸炭性ガス雰囲気下で使用するための金属管 |
JP2005281855A (ja) | 2004-03-04 | 2005-10-13 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
US7837812B2 (en) | 2004-05-21 | 2010-11-23 | Ati Properties, Inc. | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
RU2256713C1 (ru) | 2004-06-18 | 2005-07-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него |
US7449075B2 (en) | 2004-06-28 | 2008-11-11 | General Electric Company | Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article |
RU2269584C1 (ru) | 2004-07-30 | 2006-02-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Сплав на основе титана |
US20060045789A1 (en) | 2004-09-02 | 2006-03-02 | Coastcast Corporation | High strength low cost titanium and method for making same |
US7096596B2 (en) | 2004-09-21 | 2006-08-29 | Alltrade Tools Llc | Tape measure device |
US7601232B2 (en) | 2004-10-01 | 2009-10-13 | Dynamic Flowform Corp. | α-β titanium alloy tubes and methods of flowforming the same |
SE528008C2 (sv) | 2004-12-28 | 2006-08-01 | Outokumpu Stainless Ab | Austenitiskt rostfritt stål och stålprodukt |
US7360387B2 (en) | 2005-01-31 | 2008-04-22 | Showa Denko K.K. | Upsetting method and upsetting apparatus |
US20060243356A1 (en) | 2005-02-02 | 2006-11-02 | Yuusuke Oikawa | Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof |
TWI276689B (en) | 2005-02-18 | 2007-03-21 | Nippon Steel Corp | Induction heating device for a metal plate |
JP5208354B2 (ja) | 2005-04-11 | 2013-06-12 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
RU2288967C1 (ru) | 2005-04-15 | 2006-12-10 | Закрытое акционерное общество ПКФ "Проммет-спецсталь" | Коррозионно-стойкий сплав и изделие, выполненное из него |
US7984635B2 (en) | 2005-04-22 | 2011-07-26 | K.U. Leuven Research & Development | Asymmetric incremental sheet forming system |
RU2283889C1 (ru) | 2005-05-16 | 2006-09-20 | ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" | Сплав на основе титана |
JP4787548B2 (ja) | 2005-06-07 | 2011-10-05 | 株式会社アミノ | 薄板の成形方法および装置 |
DE102005027259B4 (de) | 2005-06-13 | 2012-09-27 | Daimler Ag | Verfahren zur Herstellung von metallischen Bauteilen durch Halbwarm-Umformung |
US20070009858A1 (en) | 2005-06-23 | 2007-01-11 | Hatton John F | Dental repair material |
KR100677465B1 (ko) | 2005-08-10 | 2007-02-07 | 이영화 | 판 굽힘용 장형 유도 가열기 |
US7531054B2 (en) | 2005-08-24 | 2009-05-12 | Ati Properties, Inc. | Nickel alloy and method including direct aging |
US8337750B2 (en) | 2005-09-13 | 2012-12-25 | Ati Properties, Inc. | Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties |
US7590481B2 (en) | 2005-09-19 | 2009-09-15 | Ford Global Technologies, Llc | Integrated vehicle control system using dynamically determined vehicle conditions |
JP4915202B2 (ja) | 2005-11-03 | 2012-04-11 | 大同特殊鋼株式会社 | 高窒素オーステナイト系ステンレス鋼 |
US7669452B2 (en) | 2005-11-04 | 2010-03-02 | Cyril Bath Company | Titanium stretch forming apparatus and method |
JP2009521660A (ja) | 2005-12-21 | 2009-06-04 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | ファウリングを抑制させるための耐食材料、改良された耐食性およびファウリング抵抗性を有する伝熱装置、およびファウリングを抑制させるための方法 |
US7611592B2 (en) | 2006-02-23 | 2009-11-03 | Ati Properties, Inc. | Methods of beta processing titanium alloys |
JP5050199B2 (ja) | 2006-03-30 | 2012-10-17 | 国立大学法人電気通信大学 | マグネシウム合金材料製造方法及び装置並びにマグネシウム合金材料 |
US20090165903A1 (en) | 2006-04-03 | 2009-07-02 | Hiromi Miura | Material Having Ultrafine Grained Structure and Method of Fabricating Thereof |
KR100740715B1 (ko) | 2006-06-02 | 2007-07-18 | 경상대학교산학협력단 | 집전체-전극 일체형 Ti-Ni계 합금-Ni황화물 소자 |
US7879286B2 (en) | 2006-06-07 | 2011-02-01 | Miracle Daniel B | Method of producing high strength, high stiffness and high ductility titanium alloys |
JP5187713B2 (ja) | 2006-06-09 | 2013-04-24 | 国立大学法人電気通信大学 | 金属材料の微細化加工方法 |
DE602007008420D1 (de) | 2006-06-23 | 2010-09-23 | Jorgensen Forge Corp | Austenitischer paramagnetischer korrosionsfreier stahl |
WO2008017257A1 (en) | 2006-08-02 | 2008-02-14 | Hangzhou Huitong Driving Chain Co., Ltd. | A bended link plate and the method to making thereof |
US20080103543A1 (en) | 2006-10-31 | 2008-05-01 | Medtronic, Inc. | Implantable medical device with titanium alloy housing |
JP2008200730A (ja) | 2007-02-21 | 2008-09-04 | Daido Steel Co Ltd | Ni基耐熱合金の製造方法 |
CN101294264A (zh) | 2007-04-24 | 2008-10-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种转子叶片用α+β型钛合金棒材制造工艺 |
US20080300552A1 (en) | 2007-06-01 | 2008-12-04 | Cichocki Frank R | Thermal forming of refractory alloy surgical needles |
CN100567534C (zh) | 2007-06-19 | 2009-12-09 | 中国科学院金属研究所 | 一种高热强性、高热稳定性的高温钛合金的热加工和热处理方法 |
US20090000706A1 (en) | 2007-06-28 | 2009-01-01 | General Electric Company | Method of controlling and refining final grain size in supersolvus heat treated nickel-base superalloys |
DE102007039998B4 (de) | 2007-08-23 | 2014-05-22 | Benteler Defense Gmbh & Co. Kg | Panzerung für ein Fahrzeug |
CN101372729B (zh) * | 2007-08-23 | 2010-08-11 | 宝鸡钛业股份有限公司 | 一种高强高韧钛合金 |
RU2364660C1 (ru) | 2007-11-26 | 2009-08-20 | Владимир Валентинович Латыш | Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов |
JP2009138218A (ja) | 2007-12-05 | 2009-06-25 | Nissan Motor Co Ltd | チタン合金部材及びチタン合金部材の製造方法 |
CN100547105C (zh) | 2007-12-10 | 2009-10-07 | 巨龙钢管有限公司 | 一种x80钢弯管及其弯制工艺 |
EP2245202B1 (en) | 2007-12-20 | 2011-08-31 | ATI Properties, Inc. | Austenitic stainless steel low in nickel containing stabilizing elements |
KR100977801B1 (ko) | 2007-12-26 | 2010-08-25 | 주식회사 포스코 | 강도 및 연성이 우수한 저탄성 티타늄 합금 및 그 제조방법 |
JP2009167502A (ja) | 2008-01-18 | 2009-07-30 | Daido Steel Co Ltd | 燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼 |
US8075714B2 (en) | 2008-01-22 | 2011-12-13 | Caterpillar Inc. | Localized induction heating for residual stress optimization |
RU2368695C1 (ru) | 2008-01-30 | 2009-09-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава |
RU2382686C2 (ru) | 2008-02-12 | 2010-02-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Способ штамповки заготовок из наноструктурных титановых сплавов |
DE102008014559A1 (de) | 2008-03-15 | 2009-09-17 | Elringklinger Ag | Verfahren zum bereichsweisen Umformen einer aus einem Federstahlblech hergestellten Blechlage einer Flachdichtung sowie Einrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens |
RU2368895C1 (ru) | 2008-05-20 | 2009-09-27 | Открытое Акционерное Общество "Научно-Производственное Предприятие "Буревестник" | Способ эмиссионного анализа для определения элементного состава с использованием разряда в жидкости |
EP2281908B1 (en) | 2008-05-22 | 2019-10-23 | Nippon Steel Corporation | High-strength ni-base alloy pipe for use in nuclear power plants and process for production thereof |
JP2009299110A (ja) | 2008-06-11 | 2009-12-24 | Kobe Steel Ltd | 断続切削性に優れた高強度α−β型チタン合金 |
JP5299610B2 (ja) | 2008-06-12 | 2013-09-25 | 大同特殊鋼株式会社 | Ni−Cr−Fe三元系合金材の製造方法 |
US8226568B2 (en) | 2008-07-15 | 2012-07-24 | Nellcor Puritan Bennett Llc | Signal processing systems and methods using basis functions and wavelet transforms |
RU2392348C2 (ru) | 2008-08-20 | 2010-06-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки |
JP5315888B2 (ja) | 2008-09-22 | 2013-10-16 | Jfeスチール株式会社 | α−β型チタン合金およびその溶製方法 |
CN101684530A (zh) | 2008-09-28 | 2010-03-31 | 杭正奎 | 超耐高温镍铬合金及其制造方法 |
RU2378410C1 (ru) | 2008-10-01 | 2010-01-10 | Открытое акционерное общество "Корпорация ВСПМО-АВИСМА" | Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов |
US8408039B2 (en) | 2008-10-07 | 2013-04-02 | Northwestern University | Microforming method and apparatus |
RU2383654C1 (ru) | 2008-10-22 | 2010-03-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Наноструктурный технически чистый титан для биомедицины и способ получения прутка из него |
US8430075B2 (en) | 2008-12-16 | 2013-04-30 | L.E. Jones Company | Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof |
KR20110103469A (ko) | 2009-01-21 | 2011-09-20 | 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 | 굽힘 가공 금속재 및 그 제조 방법 |
RU2393936C1 (ru) | 2009-03-25 | 2010-07-10 | Владимир Алексеевич Шундалов | Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из металлов и сплавов |
CN101503771B (zh) * | 2009-03-31 | 2010-09-08 | 中国航空工业第一集团公司北京航空材料研究院 | 一种高强度、高淬透钛合金 |
US8578748B2 (en) | 2009-04-08 | 2013-11-12 | The Boeing Company | Reducing force needed to form a shape from a sheet metal |
US8316687B2 (en) | 2009-08-12 | 2012-11-27 | The Boeing Company | Method for making a tool used to manufacture composite parts |
CN101637789B (zh) | 2009-08-18 | 2011-06-08 | 西安航天博诚新材料有限公司 | 一种电阻热张力矫直装置及矫直方法 |
RU2413030C1 (ru) | 2009-10-22 | 2011-02-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Трубная заготовка из коррозионно-стойкой стали |
JP2011121118A (ja) | 2009-11-11 | 2011-06-23 | Univ Of Electro-Communications | 難加工性金属材料を多軸鍛造処理する方法、それを実施する装置、および金属材料 |
EP2503013B1 (en) | 2009-11-19 | 2017-09-06 | National Institute for Materials Science | Heat-resistant superalloy |
KR20110069602A (ko) | 2009-12-17 | 2011-06-23 | 주식회사 포스코 | 쌍롤식 박판주조기를 이용한 오스테나이트계 스테인레스 강판의 제조방법 및 이로부터 제조된 오스테나이트계 스테인레스 강판 |
RU2425164C1 (ru) * | 2010-01-20 | 2011-07-27 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Вторичный титановый сплав и способ его изготовления |
US10053758B2 (en) | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
DE102010009185A1 (de) | 2010-02-24 | 2011-11-17 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Profilbauteil |
US20130062003A1 (en) | 2010-05-17 | 2013-03-14 | Magna International Inc. | Method and apparatus for forming materials with low ductility |
CA2706215C (en) | 2010-05-31 | 2017-07-04 | Corrosion Service Company Limited | Method and apparatus for providing electrochemical corrosion protection |
US10207312B2 (en) | 2010-06-14 | 2019-02-19 | Ati Properties Llc | Lubrication processes for enhanced forgeability |
US9255316B2 (en) * | 2010-07-19 | 2016-02-09 | Ati Properties, Inc. | Processing of α+β titanium alloys |
US8499605B2 (en) | 2010-07-28 | 2013-08-06 | Ati Properties, Inc. | Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium |
US9206497B2 (en) | 2010-09-15 | 2015-12-08 | Ati Properties, Inc. | Methods for processing titanium alloys |
US8613818B2 (en) | 2010-09-15 | 2013-12-24 | Ati Properties, Inc. | Processing routes for titanium and titanium alloys |
US20120067100A1 (en) | 2010-09-20 | 2012-03-22 | Ati Properties, Inc. | Elevated Temperature Forming Methods for Metallic Materials |
US20120076686A1 (en) | 2010-09-23 | 2012-03-29 | Ati Properties, Inc. | High strength alpha/beta titanium alloy |
US20120076611A1 (en) | 2010-09-23 | 2012-03-29 | Ati Properties, Inc. | High Strength Alpha/Beta Titanium Alloy Fasteners and Fastener Stock |
US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
RU2447185C1 (ru) | 2010-10-18 | 2012-04-10 | Владимир Дмитриевич Горбач | Высокопрочная немагнитная коррозионно-стойкая литейная сталь и способ ее термической обработки |
RU2441089C1 (ru) | 2010-12-30 | 2012-01-27 | Юрий Васильевич Кузнецов | КОРРОЗИОННО-СТОЙКИЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni, ИЗДЕЛИЕ ИЗ НЕГО И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЯ |
JP2012140690A (ja) | 2011-01-06 | 2012-07-26 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 靭性、耐食性に優れた二相系ステンレス鋼の製造方法 |
JP5733857B2 (ja) | 2011-02-28 | 2015-06-10 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | 非磁性高強度成形品とその製造方法 |
JP5861699B2 (ja) | 2011-04-25 | 2016-02-16 | 日立金属株式会社 | 段付鍛造材の製造方法 |
EP2702181B1 (en) | 2011-04-29 | 2015-08-12 | Aktiebolaget SKF | Alloy for a Bearing Component |
US8679269B2 (en) | 2011-05-05 | 2014-03-25 | General Electric Company | Method of controlling grain size in forged precipitation-strengthened alloys and components formed thereby |
CN102212716B (zh) | 2011-05-06 | 2013-03-27 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种低成本的α+β型钛合金 |
US8652400B2 (en) | 2011-06-01 | 2014-02-18 | Ati Properties, Inc. | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys |
US9034247B2 (en) | 2011-06-09 | 2015-05-19 | General Electric Company | Alumina-forming cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom |
EP2721187B1 (en) * | 2011-06-17 | 2017-02-22 | Titanium Metals Corporation | Method for the manufacture of alpha-beta ti-al-v-mo-fe alloy sheets |
US20130133793A1 (en) | 2011-11-30 | 2013-05-30 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloy heat treatments, nickel-base alloys, and articles including nickel-base alloys |
US9347121B2 (en) | 2011-12-20 | 2016-05-24 | Ati Properties, Inc. | High strength, corrosion resistant austenitic alloys |
US9050647B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-06-09 | Ati Properties, Inc. | Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys |
US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
US9192981B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-24 | Ati Properties, Inc. | Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material |
US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
JP6171762B2 (ja) | 2013-09-10 | 2017-08-02 | 大同特殊鋼株式会社 | Ni基耐熱合金の鍛造加工方法 |
US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
-
2015
- 2015-01-12 US US14/594,300 patent/US10094003B2/en active Active
-
2016
- 2016-01-06 WO PCT/US2016/012276 patent/WO2016114956A1/en active Application Filing
- 2016-01-06 CN CN201680005103.4A patent/CN107109541B/zh active Active
- 2016-01-06 ES ES16702229T patent/ES2812760T3/es active Active
- 2016-01-06 PL PL16702229T patent/PL3245308T3/pl unknown
- 2016-01-06 JP JP2017536249A patent/JP6632629B2/ja active Active
- 2016-01-06 EP EP16702229.2A patent/EP3245308B1/en active Active
- 2016-01-06 RU RU2017127275A patent/RU2703756C2/ru active
- 2016-01-06 HU HUE16702229A patent/HUE050206T2/hu unknown
- 2016-01-06 UA UAA201708246A patent/UA120868C2/uk unknown
- 2016-01-06 CN CN202110001761.9A patent/CN112813304B/zh active Active
-
2018
- 2018-09-05 US US16/122,450 patent/US10619226B2/en active Active
- 2018-09-05 US US16/122,174 patent/US10808298B2/en active Active
-
2019
- 2019-12-10 JP JP2019222955A patent/JP7021176B2/ja active Active
-
2020
- 2020-02-03 US US16/779,689 patent/US11319616B2/en active Active
-
2022
- 2022-02-02 JP JP2022014766A patent/JP7337207B2/ja active Active
- 2022-03-31 US US17/657,481 patent/US11851734B2/en active Active
-
2023
- 2023-08-22 JP JP2023134320A patent/JP2023156492A/ja active Pending
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3649259A (en) * | 1969-06-02 | 1972-03-14 | Wyman Gordon Co | Titanium alloy |
US3802877A (en) * | 1972-04-18 | 1974-04-09 | Titanium Metals Corp | High strength titanium alloys |
GB2198144A (en) * | 1986-10-31 | 1988-06-08 | Sumitomo Metal Ind | Method of improving the resistance of ti-based alloys to corrosion |
US5256369A (en) * | 1989-07-10 | 1993-10-26 | Nkk Corporation | Titanium base alloy for excellent formability and method of making thereof and method of superplastic forming thereof |
JPH03166350A (ja) * | 1989-08-29 | 1991-07-18 | Nkk Corp | 冷間加工用チタン合金材の熱処理方法 |
JPH04143236A (ja) * | 1990-10-03 | 1992-05-18 | Nkk Corp | 冷間加工性に優れた高強度α型チタン合金 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2023064985A1 (en) * | 2021-10-18 | 2023-04-27 | The University Of Queensland | A composition for additive manufacturing |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20200024697A1 (en) | 2020-01-23 |
EP3245308B1 (en) | 2020-05-27 |
CN107109541B (zh) | 2021-01-12 |
CN112813304A (zh) | 2021-05-18 |
US20160201165A1 (en) | 2016-07-14 |
RU2017127275A (ru) | 2019-02-14 |
UA120868C2 (uk) | 2020-02-25 |
RU2017127275A3 (ru) | 2019-07-17 |
JP2022062163A (ja) | 2022-04-19 |
JP7337207B2 (ja) | 2023-09-01 |
US11319616B2 (en) | 2022-05-03 |
CN107109541A (zh) | 2017-08-29 |
ES2812760T3 (es) | 2021-03-18 |
US10808298B2 (en) | 2020-10-20 |
US11851734B2 (en) | 2023-12-26 |
US20200347483A1 (en) | 2020-11-05 |
US10094003B2 (en) | 2018-10-09 |
JP2020045578A (ja) | 2020-03-26 |
US10619226B2 (en) | 2020-04-14 |
US20220316030A1 (en) | 2022-10-06 |
PL3245308T3 (pl) | 2020-11-16 |
HUE050206T2 (hu) | 2020-11-30 |
JP2023156492A (ja) | 2023-10-24 |
JP7021176B2 (ja) | 2022-02-16 |
EP3245308A1 (en) | 2017-11-22 |
JP6632629B2 (ja) | 2020-01-22 |
CN112813304B (zh) | 2023-01-10 |
JP2018505964A (ja) | 2018-03-01 |
WO2016114956A1 (en) | 2016-07-21 |
US20200024696A1 (en) | 2020-01-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2703756C2 (ru) | Титановый сплав | |
RU2725391C2 (ru) | Обработка альфа-бета-титановых сплавов | |
CA2525084C (en) | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby | |
EP2596143B1 (en) | Processing of alpha/beta titanium alloys | |
US5141566A (en) | Process for manufacturing corrosion-resistant seamless titanium alloy tubes and pipes | |
WO2004101838A1 (en) | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby | |
AU2004239246B2 (en) | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |