RU2725391C2 - Обработка альфа-бета-титановых сплавов - Google Patents
Обработка альфа-бета-титановых сплавов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2725391C2 RU2725391C2 RU2018122763A RU2018122763A RU2725391C2 RU 2725391 C2 RU2725391 C2 RU 2725391C2 RU 2018122763 A RU2018122763 A RU 2018122763A RU 2018122763 A RU2018122763 A RU 2018122763A RU 2725391 C2 RU2725391 C2 RU 2725391C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- beta
- alpha
- titanium alloy
- cold
- alloy
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 400
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 400
- 229910021535 alpha-beta titanium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 263
- 238000012545 processing Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 115
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 51
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 30
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 29
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims abstract description 25
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 64
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 claims description 55
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 32
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 31
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 31
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 29
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 29
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 29
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 29
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 29
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 29
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 29
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 29
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 29
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 28
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 28
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims description 28
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 28
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 24
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 23
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 21
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 19
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 18
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 18
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 16
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 16
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 14
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 13
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 11
- 238000002788 crimping Methods 0.000 claims description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 9
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 claims description 9
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 9
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 8
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 8
- 238000004049 embossing Methods 0.000 claims description 7
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 6
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 6
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 5
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 5
- 238000004880 explosion Methods 0.000 claims description 4
- 238000004080 punching Methods 0.000 claims description 4
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 24
- 229910001040 Beta-titanium Inorganic materials 0.000 description 14
- 229910000883 Ti6Al4V Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 13
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 9
- 239000000047 product Substances 0.000 description 9
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 6
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 5
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 5
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 5
- 238000007514 turning Methods 0.000 description 5
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 3
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- -1 for example Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000967 As alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000002902 bimodal effect Effects 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 1
- 238000012993 chemical processing Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000007123 defense Effects 0.000 description 1
- 239000002019 doping agent Substances 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 238000007655 standard test method Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B33/00—Features common to bolt and nut
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B19/00—Bolts without screw-thread; Pins, including deformable elements; Rivets
- F16B19/04—Rivets; Spigots or the like fastened by riveting
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B37/00—Nuts or like thread-engaging members
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B39/00—Locking of screws, bolts or nuts
- F16B39/22—Locking of screws, bolts or nuts in which the locking takes place during screwing down or tightening
- F16B39/24—Locking of screws, bolts or nuts in which the locking takes place during screwing down or tightening by means of washers, spring washers, or resilient plates that lock against the object
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B43/00—Washers or equivalent devices; Other devices for supporting bolt-heads or nuts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, а именно к способам обработки холоднодеформируемых альфа-бета-титановых сплавов. Заявлен способ повышения предела прочности при растяжении холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава, включающий термическую обработку на твердый раствор холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава путем нагревания альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от температуры бета-перехода альфа-бета-титанового сплава (Tβ) - 106°C до Tβ - 72,2°C в течение от 15 минут до 2 часов, охлаждение альфа-бета-титанового сплава со скоростью охлаждения не менее 3000°С в минуту до температуры окружающей среды, холодную обработку альфа-бета-титанового сплава для придания эффективной деформации в диапазоне от 13 процентов до 35 процентов и старение альфа-бета-титанового сплава путем нагревания альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от Tβ - 669°C до Tβ - 517°C в течение от 1 до 8 часов, причем после старения альфа-бета-титановый сплав обладает пределом прочности при растяжении по меньшей мере 204,2 тыс.фунтов/кв.дюйм. Сплавы характеризуются высокой прочностью, устойчивостью к образованию трещин при холодной обработке. 2 н. и 34 з.п. ф-лы, 6 ил., 1 табл., 4 пр.
Description
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
[0001] Настоящее раскрытие относится к новым способам обработки некоторых холоднодеформируемых альфа-бета титановых сплавов, к сплавам, полученным с использованием таких способов, а также к изделиям, содержащим такие сплавы. Конкретный неограничивающий аспект настоящего раскрытия относится к крепежным изделиям и заготовкам крепежных изделий, содержащим сплавы, полученные с использованием новых способов, описанных в настоящем документе.
ОПИСАНИЕ ПРЕДПОСЫЛОК ТЕХНОЛОГИИ
[0002] Титановые сплавы обычно обладают высокой удельной прочностью, являются коррозионностойкими и устойчивы к ползучести при умеренно высоких температурах. В силу этих причин титановые сплавы используют во многих аэрокосмических, авиационных, оборонных, морских и автомобильных областях применения, включая, например, элементы взлетно-посадочных устройств, рамы двигателей, бронежилеты, корпуса транспортных средств и механические крепежные изделия.
[0003] Снижение веса летательного аппарата или другого моторизованного транспортного средства позволяет обеспечить экономию топлива. Поэтому, например, в аэрокосмической промышленности, существует серьезный стимул для снижения веса летательного аппарата. Титан и титановые сплавы являются эффективными материалами в обеспечении снижения веса при использовании в летательных аппаратах благодаря их высокой удельной прочности и другим полезным механическим свойствам.
[0004] Сплав Ti-6Al-4V (ASTM Grade 5; UNS R56400; AMS 4965), представляющий собой альфа-бета титановый сплав (или, иначе, двухфазный титановый сплав с альфа-бета структурой), применяют в ряде отраслей, которые используют выгодную комбинацию небольшого веса, коррозионной стойкости и высокой прочности сплава при температурах от низких до умеренных. Например, многие детали из титанового сплава, используемые в аэрокосмических областях применениях, выполнены из сплава Ti-6Al-4V. В более широком смысле сплав Ti-6Al-4V используют для производства компонентов авиационных двигателей, конструкционных компонентов летательных аппаратов, автомобильных компонентов с высокими характеристиками, компонентов для медицинских устройств, спортивного оборудования, компонентов для морских областей применения, компонентов оборудования химической переработки и крепежных изделий. Обычными минимальными техническими характеристиками заготовки крепежных изделий небольшого диаметра из сплава Ti-6Al-4V (то есть заготовки крепежных изделий диаметром менее 0,5 дюйма (1,27 см)) являются предел прочности при растяжении (ППР) 170 тыс.фунтов/кв.дюйм (1172 МПа) (установленный в соответствии с ASTM E8/E8M 09 ("Standard Test Methods for Tension Testing of Metallic Materials" («Методы стандартных испытаний для испытаний на растяжение металлических материалов»), ASTM International, 2009)) и прочность при двойном срезе 103 тыс.фунтов/кв.дюйм (710 МПа) (ПДС) (установленная в соответствии с NASM 1312-13 (версия 2, 2013) Fastener Test Methods - Double Shear Test (Aerospace Industries Association) (Методы испытаний крепежных изделий - испытание на двойной срез (Ассоциация аэрокосмической промышленности)).
[0005] Суперсплавы на основе железа и никеля, такие как, например, суперсплав A286 (UNS S66286) на основе железа, представляют материалы, используемые в крепежных изделиях для аэрокосмических областей применения, которые имеют следующий класс прочности. Обычные задаваемые минимальные значения прочности для холоднотянутых и подвергнутых старению крепежных изделий из сплава A286 составляют 180 тыс.фунтов/кв.дюйм (1241 МПа) ППР и 108 тыс.фунтов/кв.дюйм (744 МПа) ПДС.
[0006] Суперсплав Alloy 718 (UNS N07718) на основе никеля представляет собой материал, используемый в аэрокосмических крепежных изделиях, которые имеют самый высокий класс прочности. Обычные заданные минимальные значения прочности для холоднотянутых и подвергнутых старению крепежных изделий из суперсплава Alloy 718 составляют 220 тыс.фунтов/кв.дюйм (1517 МПа) ППР и 120 тыс. фунтов/кв.дюйм (827 МПа) ПДС. В системах крепежа из никеля и стали для придания высокой прочности часто используют технологический процесс волочения и старения. В прошлом процесс волочения и старения не использовался со сплавом Ti-6Al-4V или с другими титановыми сплавами из-за низкой пластичности сплавов при комнатной температуре. Это хорошо известно в данной отрасли промышленности.
[0007] Титан имеет гораздо меньшую плотность, чем сталь или никель, что приводит к значительной экономии веса в аэрокосмическом крепежном изделии и других областях применения. Однако в некоторых областях применения с низкой температурой требуется прочность выше той, которую обычно можно достичь с современными материалами для крепежных изделий из титанового сплава. Кроме того, этапы термообработки, используемые для изготовления традиционных крепежных изделий из титанового сплава, могут быть слишком продолжительными, что приводит в результате к затруднениям во время изготовления крепежных изделий. Например, обычные времена старения готовых крепежных изделий из титанового сплава могут быть в диапазоне от 4 до 12 часов и обычно составляют от 8 до 10 часов. Было бы желательно создать материалы для крепежных изделий из титанового сплава, которые обладают высокой прочностью, например, прочностью, которая достигается крепежными изделиями из сплава Ti-6Al-4V, но требуют длительного времени старения, применяемого в настоящее время для достижения требуемых уровней прочности.
[0008] Пластичность является свойством любого данного материала с металлическими свойствами (то есть металлов и металлических сплавов). Способность к холодной деформации (также называемая «способностью к холодной обработке давлением») материала с металлическими свойствами основана на пластичности материала при температуре близкой к комнатной и способности деформироваться без образования трещин. Высокопрочные альфа-бета титановые сплавы, такие как, например, сплав Ti-6Al-4V, обычно имеют низкую способность к холодной деформации при комнатной температуре или вблизи комнатной температуры. Это ограничивает их пригодность к холодному волочению и другой низкотемпературной формовке, учитывая, что сплавы подвержены образованию трещин и других дефектов при обработке давлением при низких температурах. Из-за ограниченной способности альфа-бета-титановых сплавов к холодной деформации при комнатной температуре или вблизи комнатной температуры их обычно обрабатывают методами, включающими в себя экстенсивную горячую обработку. Титановые сплавы, обладающие относительно высокой пластичностью при комнатной температуре, обычно также обладают относительно низкой прочностью. Следствием этого является то, что высокопрочные сплавы обычно являются более сложными в изготовлении, требуя экстенсивной обработки давлением при температурах, превышающих нескольких сотен градусов Цельсия, для равномерной деформации гексагональной плотно упакованной (ГПУ) и объемно-центрированной кубической (ОЦК) кристаллических структур.
[0009] ГПУ-кристаллическая структура является типичной для многих конструкционных материалов, включая сплавы магния, титана, циркония и кобальта. ГПУ-кристаллическая структура имеет последовательность укладки слоев ABABAB, тогда как другие металлические сплавы, такие как нержавеющая сталь, латунь, никелевые сплавы и алюминиевые сплавы, как правило, имеют гране-центрированные кубические (ГЦК) кристаллические структуры с последовательностями укладки слоев ABCABCABC. Вследствие этого различия в последовательности укладки слоев, ГПУ-металлы и сплавы имеют значительно уменьшенное число математически возможных независимых систем скольжения относительно ГЦК-материалов. Ряд независимых систем скольжения в ГПУ-металлах и сплавах требует значительно более высоких напряжений для активации, и эти моды деформирования с "высоким сопротивлением" завершают свою активацию образованием трещин. Данный эффект чувствителен к температуре, так что при температурах ниже нескольких сотен градусов по Цельсию титановые сплавы обладают значительно более низкой способностью к деформированию в холодном состоянии.
[0010] В сочетании с системами скольжения, присутствующими в ГПУ-материалах, в нелегированных ГПУ-металлах возможно несколько систем двойникования. Сочетание систем скольжения и систем двойникования в титане обеспечивает достаточные независимые моды деформирования, так что «технически чистый» (ТЧ) титан можно подвергать холодной обработке при температурах вблизи комнатной температуры (то есть, в примерном температурном диапазоне от -100°C до +200°C).
[0011] Эффекты легирования в титане и других ГПУ-металлах и сплавах имеют тенденцию к увеличению асимметрии, или сложности возникновения мод скольжения с «высоким сопротивлением», а также к сдерживанию активации системы двойникования. Результатом является макроскопическая потеря способности к низкотемпературной обработке в таких сплавах, как сплав Ti-6Al-4V и сплав Ti-6Al-2-Sn-4Zr-2Mo-0,1Si. Сплав Ti-6Al-4V и сплав Ti-6Al-2-Sn-4Zr-2Mo-0,1S имеют относительно высокую прочность из-за высоких концентраций в них альфа-фазы и легирующих элементов. В частности, известно, что алюминий увеличивает прочность титановых сплавов как при комнатной, так и при повышенной температурах. Однако, известно, что алюминий отрицательно влияет на способность к обработке при комнатной температуре.
[0012] В целом, сплавы, обладающие высокой способностью к холодной деформации, могут изготавливаться более эффективно с точки зрения потребления энергии и количества отходов, образуемых во время обработки. Таким образом, в целом, предпочтительно создать сплав, который можно обрабатывать при относительно низких температурах.
[0013] Некоторые известные титановые сплавы обеспечивают повышенную способность к обработке при комнатной температуре за счет включения больших концентраций легирующих добавок, стабилизирующих бета-фазу. Примеры таких сплавов включают в себя титановый сплав Beta C (Ti-3Al-8V-6Cr-4Mo-4Zr; UNS R58649), который коммерчески доступен в одной форме в виде бета-титанового сплава ATI® 38-644TM от Allegheny Technologies Incorporated, г. Питтсбург, шт. Пенсильвания, США. Бета-титановый сплав ATI® 38-644TM и сплавы с аналогичным составом обеспечивают выгодную способность к холодной деформации за счет ограничения или исключения альфа-фазы из их микроструктуры. Как правило, эти сплавы могут осаждать альфа-фазу во время обработки низкотемпературным старением.
[0014] Несмотря на их выгодную способность к холодной деформации, бета-титановые сплавы, как правило, имеют два недостатка: дорогостоящие легирующие добавки и низкое сопротивление ползучести при повышенной температуре. Низкое сопротивление ползучести при повышенной температуре является результатом значительной концентрации бета-фазы, которую эти сплавы демонстрируют при повышенных температурах, таких как, например, 500°C. Бета-фаза не сопротивляется ползучести из-за своей объемно-центрированной кубической структуры, что обеспечивает большое количество механизмов деформирования. Известно, что механическая обработка бета-титановых сплавов является сложной из-за относительно низкого модуля упругости сплавов, который позволяет более значительный упругий возврат. В результате этих недостатков использование бета-титановых сплавов было ограничено.
[0015] Два бета-титановых сплава, используемых или рассматриваемых в качестве материалов для высокопрочных крепежных изделий, имеют минимальный ППР 180 тыс.фунтов/кв.дюйм (1241 МПа) и минимальный ПДС 108 тыс.фунтов/кв.дюйм (744,6 МПа). Компания SPS Technologies, г. Дженкинтаун, шт. Пенсильвания, США, предлагает крепежное изделие из титанового сплава, изготовленное из оптимизированного бета-титанового сплава, который соответствует химическому составу титанового сплава Ti-3Al-8V-6Cr-4Zr-4Mo (AMS 4958). SPS выпускает болты с диаметрами вплоть до 1 дюйма (2,54 см). Компания Alcoa Fastening Systems (AFS) разработала высокопрочное крепежное изделие, изготовленное из титанового сплава, который соответствует номинальному химическому составу титанового сплава Ti-5Al-5Mo-5V-3Cr-0,5Fe (также называемого сплавом Ti-5553, без присвоения UNS), из псевдо-бета-титанового сплава. По имеющимся сведениям, крепежные изделия из сплава AFS Ti-5553 обладают пределом прочности при растяжении, составляющим 190 тыс.фунтов/кв.дюйм (1309 МПа), относительным удлинением более 10% и минимальной ПДС 113 тыс.фунтов/кв.дюйм (779 МПа) для изделий без покрытия и 108 тыс.фунтов/кв.дюйм (744 МПа) для изделий с покрытием.
[0016] Как обсуждалось, бета-титановые сплавы обычно имеют высокое содержание легирующих добавок, что увеличивает стоимость компонентов и обработки по сравнению с альфа-бета-титановыми сплавами. Бета-титановые сплавы также обычно имеют более высокую плотность, чем альфа-бета-титановые сплавы. Например, альфа-бета-титановый сплав ATI 425® имеет плотность примерно 0,161 фунт/дюйм3 (4,5 г/см3), тогда как бета-титановый сплав Ti-3Al-8V-6Cr-4Zr-4Mo имеет плотность примерно 0,174 фунт/дюйм3 (4,8 г/см3), а псевдо-бета-титановый сплав Ti-5Al-5Mo-5V-3Cr-0,5Fe имеет плотность примерно 0,168 фунт/дюйм3 (4,7 г/см3). (Альфа-бета-титановый сплав ATI 425® представляет собой коммерческую версию сплава Ti-4Al-2,5V (UNS R54250) и доступен от Allegheny Technologies Incorporated, г. Питтсбург, штат Пенсильвания, США.) Крепежные изделия из титановых сплавов, имеющие меньшую плотность, могут обеспечить дополнительную экономию веса для аэрокосмических областей применения. Кроме того, бимодальная микроструктура, полученная, например, в обработанных на твердый раствор и подвергнутых старению альфа-бета-титановых сплавах, может обеспечить улучшенные механические свойства, например, многоцикловую выносливость, по сравнению с бета-титановыми сплавами. Альфа-бета-титановые сплавы также имеют более высокую температуру бета-перехода (Tβ), чем бета-титановые сплавы. Например, Tβ альфа-бета-титанового сплава ATI 425® составляет примерно 982,2°C, тогда как титановый сплав Ti-5Al-5Mo-5V-3Cr-0,5Fe имеет Tβ примерно 860°C. Обычно более высокая Tβ альфа-бета-титанового сплава позволяет использовать большее температурное окно для термомеханической обработки и термообработки в области альфа-бета фаз.
[0017] Известный из уровня техники процесс изготовления заготовки крепежных изделий и крепежных изделий из альфа-бета-титанового сплава ATI 425® (UNS R54250) раскрыт в совместно рассматриваемой заявке на патент США № 12/903851, которая в полном объеме включена в данный документ по ссылке. Обращаясь к фиг. 1, процесс 10 изготовления заготовки крепежных изделий и крепежных изделий из альфа-бета-титанового сплава включает в себя обработку на твердый раствор 12 альфа-бета-титанового сплава, который обычно выполнен в виде рулона, путем нагревания альфа-бета-титанового сплава в диапазоне температур от 843°C до 982°C в течение от 0,5 до 2 часов. После обработки на твердый раствор альфа-бета-титановый сплав закаливают 14 в воде. В некоторых случаях, обработанный на твердый раствор альфа-бета-титановый сплав можно подвергать такому процессу, как горячая или холодная высадка (не показан). Обработанный на твердый раствор альфа-бета-титановый сплав затем подвергают старению 16, нагревая обработанный на твердый раствор альфа-бета-титановый сплав в температурном диапазоне от 315°С до 537,8°С в течение от 2 до 12 часов, получая обработанную на твердый раствор и состаренную (ОТВС) заготовку крепежных изделий. После старения 16 ОТВС-заготовка крепежных изделий, содержащая сплав ATI 425®, может подвергаться процессам холодного деформирования 18, таким как, например, накатка резьбы, для формирования крепежного изделия.
[0018] Можно было бы снизить стоимость изделий из титана, если бы существующие титановые сплавы были более устойчивы к образованию трещин при холодной обработке, то есть, если бы сплавы имели повышенную способность к холодной деформации. Поскольку альфа-бета-титановые сплавы составляют большую часть всего изготавливаемого легированного титана, затраты на обработку таких сплавов можно было бы значительно уменьшить за счет повышения способности к холодной деформации. Поэтому интересные с коммерческой точки зрения сплавы включают в себя высокопрочные холоднодеформируемые альфа-бета-титановые сплавы. В последнее время было разработано несколько сплавов данного класса. Например, за последние 20 лет был разработаны сплав Ti-4Al-2,5V (UNS R54250), сплав Ti-4,5Al-3V-2Mo-2Fe, сплав Ti-5Al-4V-0,7Mo-0,5Fe (TIMETAL 54M) и сплав Ti-3Al-5Mo-5V-3Cr-0,4Fe. Сплав Ti-4,5Al-3V-2Mo-2Fe, также известный как сплав SP-700 (UNS не присвоен), представляет собой холоднодеформируемый высокопрочный альфа-бета-титановый сплав, который, в отличие от сплава Ti-4Al-2,5V, содержит относительно дорогостоящие легирующие ингредиенты. Аналогично сплаву Ti-4Al-2,5V, сплав SP-700 имеет пониженное сопротивление ползучести из-за повышенного содержания бета-фазы. Сплав Ti-3Al-5Mo-5V-3Cr-0,4Fe также обладает хорошими способностями к штамповке при комнатной температуре и, учитывая значительное содержание в нем бета-фазы при комнатной температуре, обладает относительно низким сопротивлением ползучести.
РАСКРЫТИЕ СУЩНОСТИ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0019] Понятно, что изобретения, раскрытые и описанные в данном описании, не ограничены вариантами осуществления, описанными в данном разделе «Раскрытие сущности».
[0020] В соответствии с неограничивающим аспектом настоящего раскрытия, способ увеличения предела прочности при растяжении альфа-бета-титанового сплава включает в себя термическую обработку на твердый раствор холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава путем нагревания титанового сплава в температурном диапазоне от Tβ - 106°C до Tβ - 72,2°C, где Tβ представляет собой температуру бета-перехода титанового сплава, в течение от 15 минут до 2 часов. В неограничивающем варианте осуществления способа, после нагревания титанового сплава, титановый сплав охлаждают до температуры окружающей среды со скоростью охлаждения не менее 3000°С/минуту. В другом неограничивающем варианте осуществления способа, после нагревания титанового сплава, титановый сплав охлаждают до температуры окружающей среды со скоростью охлаждения, по меньшей мере такой же высокой, как и скорость охлаждения, достигаемая при охлаждении в воде. После охлаждения титанового сплава до температуры окружающей среды, титановый сплав подвергают холодной обработке, чтобы придать эффективную деформацию в диапазоне от 5 процентов до 35 процентов. После холодной обработки титанового сплава, титановый сплав подвергают старению путем нагревания в температурном диапазоне от Tβ - 669°C до Tβ - 517°C в течение от 1 до 8 часов.
[0021] В некоторых неограничивающих вариантах осуществления вышеприведенного способа повышения прочности при растяжении альфа-бета-титанового сплава согласно настоящему изобретению, холоднодеформируемый альфа-бета-титановый сплав содержит в массовых процентах от общей массы сплава: от 2,9 до 5,0 алюминия; от 2,0 до 3,0 ванадия; от 0,4 до 2,0 железа; от 0,2 до 0,3 кислорода; от 0,005 до 0,3 углерода; необязательно, один или более из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия; титан; и примеси. В неограничивающем варианте осуществления сумма массовых процентов любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия, присутствующих в титановом сплаве, составляет менее 0,5 мас.%, причем индивидуальные концентрации любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца и кобальта, присутствующих в сплаве, составляют каждая не более 0,1 мас.%, а индивидуальные концентрации любого из бора и иттрия, присутствующих в сплаве, составляют каждая менее 0,005 мас.%.
[0022] Другой неограничивающий аспект настоящего изобретения относится к способу изготовления заготовки крепежных изделий из альфа-бета-титанового сплава, включающему в себя нагрев альфа-бета-титанового сплава в диапазоне температур от 866°C до 899°C в течение от 15 минут до 2 часов. Нагретый альфа-бета-титановый сплав закаливают в воде. После закалки в воде, альфа-бета-титановый сплав подвергают холодной обработке для придания эффективной деформации в диапазоне от 5 процентов до 35 процентов. Затем альфа-бета-титановый сплав подвергают старению путем нагрева в температурном диапазоне от 302°C до 454°C в течение от 1 до 8 часов.
[0023] В некоторых неограничивающих вариантах осуществления вышеприведенного способа, альфа-бета-титановый сплав содержит, в массовых процентах от общей массы сплава: от 2,9 до 5,0 алюминия; от 2,0 до 3,0 ванадия; от 0,4 до 2,0 железа; от 0,2 до 0,3 кислорода; от 0,005 до 0,3 углерода; необязательно, один или более из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия; титан; и примесей. В неограничивающем варианте осуществления сумма массовых процентов любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия, присутствующих в титановом сплаве, составляет менее 0,5 мас.%, причем индивидуальные концентрации любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца и кобальта, присутствующих в сплаве, составляют каждая не более 0,1 мас.%, а индивидуальные концентрации любого из бора и иттрия, присутствующих в сплаве, составляют каждая менее 0,005 мас.%.
[0024] В неограничивающем варианте осуществления способа изготовления заготовки крепежных изделий из альфа-бета-титанового сплава согласно настоящему изобретению холодная обработка включает в себя волочение альфа-бета-титанового сплава. В другом неограничивающем варианте осуществления способа изготовления заготовки крепежных изделий из альфа-бета-титанового сплава согласно настоящему изобретению холодная обработка включает в себя обжатие альфа-бета-титанового сплава.
[0025] Другой неограничивающий аспект согласно настоящему изобретению относится к изделию, выбранному из следующих: горячекатаного, обработанного на твердый раствор и подвергнутого холодной обработке крепежного изделия из альфа-бета-титанового сплава; и горячекатаной, обработанной на твердый раствор и подвергнутой холодной обработке заготовки крепежных изделий из альфа-бета-титанового сплава. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления крепежное изделие из альфа-бета-титанового сплава и заготовка крепежных изделий из альфа-бета-титанового сплава согласно настоящему изобретению содержат, в массовых процентах от общей массы сплава: от 2,9 до 5,0 алюминия; от 2,0 до 3,0 ванадия; от 0,4 до 2,0 железа; от 0,2 до 0,3 кислорода; от 0,005 до 0,3 углерода; необязательно, один или более из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия; титан; и примеси. В неограничивающем варианте осуществления сумма массовых процентов любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия, присутствующих в крепежном изделии из альфа-бета-титанового сплава или заготовке крепежного изделия из альфа-бета-титанового сплава, составляет менее 0,5 мас.%, причем индивидуальные концентрации любого из присутствующих олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца и кобальта составляют каждая не более 0,1 мас.%, а индивидуальные концентрации любого из присутствующих бора и иттрия составляют каждая менее 0,005 мас.%.
[0026] Неограничивающие варианты осуществления горячекатаного, обработанного на твердый раствор и холоднодеформированного крепежного изделия из альфа-бета-титанового сплава согласно настоящему изобретению включают в себя болт, гайку, шпильку, винт, шайбу, стопорную шайбу и заклепку. Неограничивающий вариант осуществления горячекатаной, обработанной на твердый раствор и подвергнутой холодной обработке заготовки крепежных изделий из альфа-бета-титанового сплава согласно настоящему изобретению представляет собой заготовку крепежных изделий, выполненную в форме прямого отрезка.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
[0027] Различные признаки и характеристики неограничивающих и неисчерпывающих вариантов осуществления, раскрытых и описанных в данном описании, могут быть лучше поняты при обращении к прилагаемым фигурам, на которых:
[0028] На фиг.1 показана блок-схема способа изготовления заготовки крепежных изделий и крепежных изделий из альфа-бета-титанового сплава согласно уровню техники;
[0029] На фиг.2 показана блок-схема неограничивающего варианта осуществления способа увеличения прочности при растяжении холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава согласно настоящему изобретению;
[0030] На фиг.3 показана блок-схема неограничивающего варианта осуществления способа изготовления заготовки крепежных изделий из альфа-бета-титанового сплава согласно настоящему изобретению;
[0031] Фиг. 4 представляет собой полученный при помощи сканирующего электронного микроскопа снимок, изображающий микроструктуру варианта осуществления заготовки крепежных изделий из термически обработанного сплава ATI 425®;
[0032] Фиг.5 представляет собой полученный при помощи сканирующего электронного микроскопа снимок, изображающий микроструктуру варианта осуществления заготовки крепежных изделий из сплава ATI 425®, которая была подвергнута обработке на твердый раствор и закалке в соответствии с неограничивающим вариантом осуществления настоящего изобретения; и
[0033] Фиг.6 представляет собой полученный при помощи сканирующего электронного микроскопа снимок, изображающий микроструктуру варианта осуществления заготовки крепежных изделий из сплава Ti-6Al-4V, которая была подвергнута обработке на твердый раствор и закалке в соответствии с неограничивающим вариантом осуществления настоящего изобретения.
[0034] Читатель по достоинству оценит приведенные выше, а также другие детали, рассмотрев нижеследующее подробное описание различных неограничивающих и неисчерпывающих вариантов осуществления в соответствии с настоящим раскрытием.
ОСУЩЕСТВЛЕНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0035] Для полного понимания раскрытых способов и изделий в данном описании представлены и проиллюстрированы различные варианты осуществления. Понятно, что различные варианты осуществления, описанные и проиллюстрированные в данном описании, являются неограничивающими и неисчерпывающими. Таким образом, настоящее изобретение не ограничено описанием различных неограничивающих и неисчерпывающих вариантов осуществления, раскрытых в данном описании. Напротив, изобретение охарактеризовано исключительно формулой изобретения. Признаки и характеристики, проиллюстрированные и/или описанные в связи с различными вариантами осуществления, могут быть объединены с признаками и характеристиками других вариантов осуществления. Такие модификации и варианты предполагаются включенными в объем данного описания. Соответственно, формула изобретения может быть изменена указанием любых признаков или характеристик, явно или по сути описанных в данном описании или иным образом явно или по сути подкрепленных данным описанием. Кроме того, заявитель оставляет за собой право вносить изменения в формулу изобретения, чтобы правомерно исключить из объема охраны признаки или характеристики, которые могут присутствовать в предшествующем уровне техники. Различные варианты осуществления, раскрытые и представленные в данном описании, могут содержать, включать в себя или состоять по существу из признаков и характеристик, различным образом описанных в данном документе.
[0036] Все процентные доли и соотношения, приведенные в данном документе для состава сплава, представляют собой массовые проценты в расчете на общую массу сплава конкретного состава, если не указано иное.
[0037] Любой патент, публикация или другой материал раскрытия, который указан полностью или частично включенным в данный документ по ссылке, включен в настоящее описание только в той степени, в которой включенный материал не противоречит существующим определениям, утверждениям или другому материалу раскрытия, изложенному в данном раскрытии. В этой связи, и в той степени, в которой это необходимо, изложенное ниже раскрытие заменяет любые противоречащие друг другу материалы, включенные в данный документ по ссылке. Любой материал или его часть, который, указан включенным в настоящее описание по ссылке, но который противоречит существующим определениям, утверждениям или другим материалам раскрытия, изложенным в настоящем документе, включен только в том объеме, при котором не возникает конфликт между этим включенным материалом и существующим материалом раскрытия.
[0038] В данном описании, если не указано иное, все числовые параметры следует истолковывать как предваряемые и определяемые термином «примерно», в силу чего численные параметры обладают неотъемлемым свойством изменчивости, лежащим в основе методов измерения, используемых для определения численного значения параметра. Как минимум, но не в попытке ограничить применение доктрины эквивалентов к объему формулы изобретения, каждый численный параметр, описанный в настоящем описании, должен по меньшей мере истолковываться с учетом количества приведенных значащих цифр и путем применения обычных методов округления.
[0039] Кроме того, любой диапазон числовых значений, приведенный в данном описании, предназначен включать в себя все поддиапазоны, содержащиеся в пределах приведенного диапазона, с такой же численной точностью. Например, диапазон «от 1,0 до 10,0» предназначен включать в себя все поддиапазоны между указанным минимальным значением 1,0 и указанным максимальным значением 10,0 (включая их), то есть иметь минимальное значение, равное или большее, чем 1,0, и максимальное значение, равное или меньшее, чем 10,0, например, от 2,4 до 7,6. Любое максимальное числовое ограничение, приведенное в данном описании, предназначено включать все меньшие числовые ограничения, относящиеся к рассматриваемому интервалу, а любое минимальное числовое ограничение, указанное в данном описании, предназначено включать все более высокие числовые ограничения, относящиеся к рассматриваемому интервалу. Соответственно, Заявитель оставляет за собой право вносить изменения в данное описание, включая формулу изобретения, для явного указания любого поддиапазона, входящего в диапазоны, явным образом описанные в данном документе. Все такие диапазоны предполагаются изначально описанными в данном описании, так чтобы внесение изменений с явным указанием любых таких поддиапазонов соответствовало требованиям первого абзаца § 112 раздела 35 Свода законов США (USC) и §132 (a) раздела 35 USC. Кроме того, используемая в данном документе при ссылке на диапазоны входящих в состав элементов фраза «вплоть до» включает нулевое значение, если только конкретный элемент не присутствует в качестве неизбежной примеси, или если фраза «вплоть до» не предваряется формулировкой «более нуля и».
[0040] Грамматические формы единственного числа, используемые в настоящем описании, предназначены включать в себя «по меньшей мере один» или «один или более», если не указано иное. Таким образом, формы единственного числа используются в данном описании для обозначения одного или более чем одного (то есть «по меньшей мере одного») из грамматических объектов. В качестве примера «компонент» означает один или более компонентов и, таким образом, возможно, что в реализации описанных вариантов осуществления может рассматриваться или использоваться более чем один компонент. Кроме того, использование существительного в единственном числе распространяется на множественное число, а использование существительного во множественном числе распространяется на единственное число, если только контекст использования не требует иного.
[0041] Используемые в данном документе в связи с настоящим изобретением понятия «холодная обработка», «холоднодеформированный», «холодное формование» и аналогичные термины, а также термин «холодный», используемый в связи с конкретным методом обработки или формовки, относятся к обработке давлением или характеристике того, что было обработано давлением в данном конкретном случае, в температурном диапазоне от температуры окружающей среды до не более чем примерно 677°С. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления холодная обработка происходит в температурном диапазоне от температуры окружающей среды до не более чем примерно 537,8°С. В некоторых других неограничивающих вариантах осуществления холодная обработка происходит в температурном диапазоне от температуры окружающей среды до не более чем примерно 399°С. В некоторых других неограничивающих вариантах осуществления холодная обработка происходит в температурном диапазоне от температуры окружающей среды до не более чем примерно 300°С. В неограничивающем варианте холодная обработка включает механическую обработку заготовки без предварительного нагрева заготовки. Неограничивающие примеры холодной обработки включают в себя обработку металлического изделия при таких температурах с использованием одного или более методов, выбранных из следующих: прокатка, накатка резьбы, штамповочная ковка, пилигримовая прокатка, качание, волочение, высадка, вращательное выдавливание, качание, гибка, сплющивание, ковка, штамповка, штамповка давлением сжатой жидкости, штамповка давлением сжатого газа, гидроформование, рельефная штамповка, формовка валками, штамповка, чистовая штамповка, штамповка на прессе, глубокое волочение, чеканка, обкатка, обжатие, ударное выдавливание, штамповка взрывом, штамповка резиной, обратное прессование, пробивка, обкатка, штамповка с вытяжкой, гибка под прессом и электромагнитная штамповка.
[0042] Используемый в данном документе термин «холоднодеформируемый» при употреблении в отношении титанового сплава относится к титановому сплаву, который может быть подвергнут холодной обработке (как она определена в данном документе) без повреждающего трещинообразования, макрорастрескивания и/или микрорастрескивания в обрабатываемой заготовке из титанового сплава, такой как проволока, например, с предварительным нагревом, или при температуре обработки, равной или меньшей, чем 398,9°С, или, например, при температуре обработки, равной или меньшей 300°С. Признано, что при холодной обработке листа из титанового сплава может в некоторой степени происходить растрескивание кромок, что является приемлемым для холоднодеформируемого титанового сплава. Используемый в данном документе термин «макрорастрескивание» относится к оптически видимым трещинам, а «микрорастрескивание» относится к образованию трещин по шкале размеров с размером зерна конкретного сплава.
[0043] Ссылка в данном документе на титановый сплав, «содержащий» конкретный состав, предназначена охватывать сплавы, «состоящие по существу из» или «состоящие из» указанного состава. Следует понимать, что составы титанового сплава, описанные в данном документе, «содержащие», «состоящие из» или «состоящие по существу из» конкретного состава, также могут включать примеси.
[0044] В соответствии с неограничивающим аспектом настоящего изобретения и со ссылкой на фиг.2, способ 20 повышения прочности при растяжении холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава включает в себя термическую обработку 22 на твердый раствор холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава путем нагревания альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от Tβ - 106°C до Tβ - 72,2°C в течение от 15 минут до 2 часов. Все периоды термической обработки, указанные в настоящем описании и в формуле изобретения, являются «периодами при температуре», когда изделие находится при указанной температуре или находится в пределах указанного диапазона температур по всей его толщине. В другом неограничивающем варианте осуществления термическая обработка на твердый раствор альфа-бета-титанового сплава включает в себя нагрев альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от Tβ - 97,2°C до Tβ - 83,3°C в течение от 30 минут до 1 часа.
[0045] После термической обработки 22 на твердый раствор альфа-бета-титанового сплава сплав охлаждают 24 со скоростью охлаждения по меньшей мере 3000°С/минуту. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления способа 20 альфа-бета-титановый сплав охлаждают 24 путем охлаждения в воде для достижения такой скорости охлаждения по меньшей мере 3000°С/минуту. В других неограничивающих вариантах осуществления способа 20 альфа-бета-титановый сплав охлаждают 24 одной из жидкостной закалки и газовой закалки с достижением скорости охлаждения по меньшей мере 3000°С/минуту. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления способа 20 альфа-бета-титановый сплав охлаждают 24 со скоростью охлаждения, достаточной для получения мартенсита после охлаждения.
[0046] В некоторых неограничивающих вариантах осуществления способа 20, после охлаждения 24 альфа-бета-титанового сплава, сплав подвергают холодной обработке 26 для придания эффективной деформации в диапазоне от 5 процентов до 35 процентов, или в диапазоне от 10 процентов до 30 процентов, или в диапазоне от 13 процентов до 23 процентов. Используемый в данном документе термин «эффективная деформация» относится к деформации, которая может быть достигнута во время холодной обработки из-за сочетания растягивающего, сжимающего, сдвигового и/или скручивающего нагружения альфа-бета-титанового сплава. Результирующая деформация титанового сплава придает большую прочность. Раскрытые диапазоны эффективной деформации, то есть, 5-35% или 10-30% или 13-23%, представляют собой величину эффективной деформации, которую мог бы выдерживать холоднодеформируемый альфа-бета-титановый сплав по настоящему изобретению без появления микрорастрескивания в микроструктуре. Используемая в данном документе эффективная деформация (
) определяется следующим уравнением:
где каждая из переменных относится к нормальной деформации (Ɛ) или сдвиговой деформации (γ), а эффективная деформация является сочетанием каждой из этих деформаций в одной переменной (См., например, Kobayashi et al., Metal Forming and the Finite-Element Method, Oxford Series on Advanced Manufacturing (Oxford University Press, New York, N.Y., 1989) (Кобаяши и др., Формовка металлов и метод конечных элементов, Серия Оксфорда по передовому производству (Оксфорд юниверсити пресс, Нью-Йорк, NY, 1989), стр. 48. (ISBN: 0-19-504402-9)). Снова обращаясь к способу 20, после холодной обработки 26 альфа-бета-титановый сплав подвергают старению 28 путем нагревания в температурном диапазоне от Tβ - 669°C до Tβ - 517°C в течение от 1 до 8 часов.
[0047] В некоторых неограничивающих вариантах осуществления способа 20 увеличения прочности при растяжении холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава согласно настоящему изобретению, альфа-бета-титановый сплав содержит в массовых процентах от общей массы сплава: от 2,9 до 5,0 алюминия; от 2,0 до 3,0 ванадия; от 0,4 до 2,0 железа; от 0,2 до 0,3 кислорода; от 0,005 до 0,3 углерода; необязательно, один или более из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия; титан; и примеси. Пример альфа-бета-титанового сплава, имеющего данный состав, раскрыт в патенте США № 5980655, выданном 9 ноября 1999 года, который полностью включен в данный документ по ссылке.
[0048] В некоторых неограничивающих вариантах осуществления способа 20 увеличения прочности при растяжении холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава согласно настоящему изобретению, альфа-бета-титановый сплав содержит в массовых процентах от общей массы сплава: от 2,5 до 3,5 алюминия; от 2,0 до 3,0 ванадия; вплоть до 0,20 железа; вплоть до 0,15 кислорода; вплоть до 0,050 углерода; вплоть до 0,030 азота; вплоть до 0,015 водорода; необязательно, один или более из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия; титан и примеси. В неограничивающем варианте осуществления сумма массовых процентов любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия, присутствующих в титановом сплаве, составляет менее 0,3 мас.%, причем индивидуальные концентрации любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца и кобальта, присутствующих в сплаве, составляют каждая не более 0,1 мас.%, а индивидуальные концентрации любого из бора и иттрия, присутствующих в сплаве, составляют каждая менее 0,005 мас.%. Примером сплава, имеющего вышеуказанный состав, является сплав Ti-3Al-2,5V (UNS R56320).
[0049] В различных неограничивающих вариантах осуществления способа 20 увеличения прочности при растяжении холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава согласно настоящему изобретению, альфа-бета-титановый сплав выбирают из сплава Ti-4,5Al-3V-2Mo-2Fe (также известного как сплав ʺSP-700ʺ; UNS не присвоен), сплава Ti-5Al-4V-0,7Mo-0,5Fe (также известного как сплав ʺTIMETAL 54Mʺ) и Ti-3Al-5Mo-5V-3Cr-0,4Fe. Ниже приведен перечень химических составов примерных альфа-бета-титановых сплавов, которые можно обрабатывать так, как описано в данном документе. Данный перечень приводит составы в массовых процентах от общей массы сплава. Если концентрация титана в каком-то перечисленном сплаве не указана, остальное в этом сплаве составляет титан и примеси. Во всех случаях в сплавах ожидается присутствие случайных примесей. Данный перечень не следует рассматривать как всеохватывающий, и он включает в себя: сплав Ti-6Al-4V (UNS R56400) (максимум 0,10 углерода, максимум 0,20 кислорода, алюминий 5,5-6,75, ванадий 3,5-4,5, максимум 0,025 водорода, максимум 0,30 железа, других элементов максимум 0,10 каждого, всего других элементов максимум 0,40); сплав Ti-3Al-2,5V (UNS R56320) (92,755-95,5 титана, 2,5-3,5 алюминия, 2,0-3,0 ванадия, максимум 0,25 железа, максимум 0,15 кислорода, максимум 0,1 углерода, максимум 0,03 азота, максимум 0,015 водорода, других элементов максимум 0,10 каждого, всего других элементов максимум 0,40); сплав Ti-4,5Al-3V-2Mo-2Fe (также известный как сплав SP700) (6,5-7,5 ниобия, 4,0-5,0 алюминия, 2,5-3,5 ванадия, 1,8-2,2 молибдена, 1,7-2,3 железа, максимум 0,80 углерода, максимум 0,15 кислорода, максимум 0,050 азота, максимум 0,010 водорода, максимум 0,0050 иттрия, других элементов максимум 0,10 каждого, всего других элементов максимум 0,40); сплав Ti-5Al-4V-0,7Mo-0,5Fe (также известный как сплав «TIMETAL 54M» и раскрытый в патенте США № 6786985, который в полном объеме включен в данный документ по ссылке) (алюминий 4,5-5,5, ванадий 3,0-5,0, молибден 0,3-1,8, железо 0,2-1,2, кислород 0,12-0,25, другие элементы - каждого менее 0,1, другие элементы всего менее 0,5); сплав Ti-3Al-5Mo-5V-3Cr-0,5Fe (также известный как сплав Ti-3553 и раскрытый в патенте США № 6632396, который в полном объеме включен в данный документ по ссылке) (алюминий 2,2-3,8, ванадий 4,5-5,9, молибден 4,5-5,9, хром 2,0-3,6, железо 0,2-0,8, цирконий 0,01-0,08, углерод 0,01-0,25, кислород 0,03-0,25); и сплав ATI 425® (Grade 38, доступный от Allegheny Technologies Incorporated, г. Питтсбург, шт. Пенсильвания, США) (алюминий 3,5-4,5, ванадий 2,0-3,0, железо 1,2-1,8, кислород 0,2-0,30, максимум 0,08 углерода, максимум 0,03 азота, максимум 0,015 водорода, других элементов максимум 0,10 каждого, всего других элементов максимум 0,30).
[0050] Согласно некоторым неограничивающим вариантам осуществления способа 20 увеличения прочности при растяжении холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава по настоящему изобретению холодную обработку 26 альфа-бета-титанового сплава выполняют при температуре ниже 676,7°C. В другом неограничивающем варианте осуществления способа 20 согласно настоящему изобретению альфа-бета-титановый сплав подвергают холодной обработке 26 при температуре не выше 300°С. Еще в одном неограничивающем варианте осуществления способа 20 согласно настоящему изобретению альфа-бета-титановый сплав подвергают холодной обработке 26 при температуре ниже 200°С. Еще в одном неограничивающем варианте осуществления способа 20 согласно настоящему изобретению альфа-бета-титановый сплав подвергают холодной обработке 26 в температурном диапазоне от -100°C до +200°C. Еще в одном неограничивающем варианте осуществления способа 20 согласно настоящему изобретению альфа-бета-титановый сплав подвергают холодной обработке 26 при температуре ниже 537,8°С.
[0051] В соответствии с различными неограничивающими вариантами осуществления способа 20 повышения прочности при растяжении холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава по настоящему изобретению, холодная обработка 26 альфа-бета-титанового сплава включает в себя по меньшей мере одно из следующего: прокатку, ковку, прессование (экструзию), пилигримовую прокатку, качание, волочение, вращательное выдавливание, штамповку давлением сжатой жидкости, штамповку давлением сжатого газа, гидроформование, рельефную штамповку, формовку валками, штамповку, чистовую штамповку, штамповку на прессе, глубокое волочение, чеканку, обкатку, обжатие, ударное выдавливание, штамповку взрывом, штамповку резиной, обратное прессование, пробивку, обкатку, штамповку с вытяжкой, гибку под прессом, электромагнитную штамповку и холодную высадку альфа-бета-титанового сплава. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления способа 20 повышения прочности при растяжении холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава согласно настоящему изобретению холодная обработка 26 альфа-бета-титанового сплава включает в себя волочение альфа-бета-титанового сплава. В других неограничивающих вариантах осуществления способа 20 повышения прочности при растяжении холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава согласно настоящему изобретению холодная обработка 26 альфа-бета-титанового сплава включает в себя обжатие альфа-бета-титанового сплава.
[0052] Опять обращаясь к фиг.2, после холодной обработки 26 альфа-бета-титанового сплава альфа-бета-титановый сплав подвергают старению 28. В неограничивающих вариантах осуществления способа 20 старение 28 альфа-бета-титанового сплава включает в себя нагрев альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от Тβ - 622°C до Tβ - 581°C в течение от 1 до 5 часов. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления старение 28 альфа-бета-титанового сплава включает в себя нагрев альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от 302°C до 454°C в течение от 1 до 8 часов. В других неограничивающих вариантах осуществления старение альфа-бета-титанового сплава включает в себя нагрев альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от 349°С до 391°С в течение от 1 до 5 часов. В различных вариантах осуществления способа 20 старение 28 может придавать сплаву значительно более высокую прочность, такую как, например, 1450 МПа, при этом поддерживая по меньшей мере 7%-ое относительное удлинение до разрыва в испытываемом на растяжение образце длиной 4D (4-кратный диаметр образца) при измерении в соответствии со спецификацией ASTM E8 2015.
[0053] В некоторых неограничивающих вариантах осуществления способа 20 увеличения прочности при растяжении холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава в соответствии с настоящим раскрытием, перед термической обработкой на твердый раствор 22 альфа-бета-титанового сплава, альфа-бета-титановый сплав подвергают горячей обработке (не показанной на фиг. 2). В неограничивающем варианте осуществления способа 20 горячая обработка (не показана) альфа-бета-титанового сплава включает в себя нагрев альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от Tβ - 83,3°C до Tβ - 28°C. В различных неограничивающих вариантах осуществления альфа-бета-титановый сплав может быть подвергнут горячей обработке по меньшей мере одним из прокатки, волочения, обжатия, равноканального углового прессования, прессования (экструзии), накатки резьбы, ковки, сплющивания, гибки или правки альфа-бета-титанового сплава.
[0054] Специалист в данной области понимает, что горячая обработка альфа-бета-титанового сплава включает в себя пластическое деформирование титанового сплава при температурах, превышающих температуру рекристаллизации сплава. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления альфа-бета-титановый сплав можно подвергать горячей обработке при температурах в области бета-фазы альфа-бета-титанового сплава. В конкретном неограничивающем варианте альфа-бета-титановый сплав нагревают до по меньшей мере Tβ+30°C и подвергают горячей обработке. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления альфа-бета-титановый сплав можно подвергать горячей обработке в области бета-фазы титанового сплава и подвергать по меньшей мере 20-процентному уменьшению толщины или площади поперечного сечения. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления после горячей обработки альфа-бета-титанового сплава в области бета-фазы альфа-бета-титановый сплав можно охлаждать до температуры окружающей среды со скоростью охлаждения, которая по меньшей мере такая же высокая, как и скорость охлаждения, достигаемая при охлаждении воздухом.
[0055] Между этапом охлаждения 24 альфа-бета-титанового сплава и этапом холодной обработки 26 альфа-бета-титанового сплава, в некоторых неограничивающих вариантах осуществления выполняют зачистку поверхности альфа-бета-титанового сплава (не показана на фиг. 2). В различных неограничивающих вариантах осуществления между этапом холодной обработки 26 альфа-бета-титанового сплава и этапом старения 28 альфа-бета-титанового сплава выполняют зачистку поверхности альфа-бета-титанового сплава (не показана на фиг.2). Методы зачистки поверхности известны специалистам в данной области техники и включают в себя, например, токарную обработку, фрезерование, поверхностную зачистку, шлифование песком, полирование, химическое фрезерование, электрохимическое фрезерование, электроразрядную обработку и водоструйную обработку.
[0056] В различных неограничивающих вариантах осуществления способа 20, после этапа холодной обработки 26 альфа-бета-титанового сплава и/или этапа старения 28 альфа-бета-титанового сплава, производят чистовую обработку альфа-бета-титанового сплава (не показана). Способы чистовой обработки известны специалистам в данной области техники и включают в себя, например, токарную обработку, фрезерование, поверхностную зачистку, шлифование песком, полирование, химическое фрезерование, электрохимическое фрезерование, электроразрядную обработку и водоструйную обработку. В конкретном неограничивающем варианте осуществления способа 20 чистовая обработка включает в себя механическую обработку альфа-бета-титанового сплава.
[0057] Обращаясь теперь к фиг. 3, другой аспект настоящего раскрытия относится к способу 30 изготовления заготовки крепежных изделий из альфа-бета-титанового сплава. В конкретном неограничивающем варианте осуществления способа 30, альфа-бета титановый сплав содержит альфа-бета титановый сплав ATI 425®. В различных вариантах осуществления альфа-бета титановый сплав ATI 425® содержит в массовых процентах: от 2,9 до 5,0 алюминия; от 2,0 до 3,0 ванадия; от 0,4 до 2,0 железа; от 0,2 до 0,3 кислорода; от 0,005 до 0,3 углерода; титан и примеси. Необязательно, сплав содержит один или более из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия. Сумма массовых процентов любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия, присутствующих в титановом сплаве, составляет менее 0,5 мас.%, причем индивидуальные концентрации любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца и кобальта, присутствующих в сплаве, составляют каждая не более 0,1 мас.%, а индивидуальные концентрации любого из бора и иттрия, присутствующих в сплаве, составляют каждая менее 0,005 мас.%.
[0058] Неограничивающие варианты осуществления способа 30 изготовления заготовки крепежных изделий из альфа-бета-титанового сплава включают в себя нагрев 32 альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от 866°С до 899°С в течение от 15 минут до 2 часов или, в качестве альтернативы, нагрев альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от 874°С до 888°С в течение от 30 минут до 1 часа. Специалисту в данной области техники будет понятно, что данный этап нагрева является термической обработкой на твердый раствор альфа-бета-титанового сплава, и после рассмотрения настоящего раскрытия такой специалист сможет регулировать температуры и временные интервалы для подходящей термической обработки на твердый раствор альфа-бета-титановых сплавов, не проводя ненужных экспериментов.
[0059] Обращаясь снова к способу 30, показанному на фиг.3, после нагрева 32 альфа-бета-титанового сплава выполняют закалку 34 альфа-бета-титанового сплава в воде. Можно использовать другие способы охлаждения альфа-бета-титанового сплава, известные специалисту в данной области техники. Любой такой способ охлаждения предпочтительно обеспечивает скорость охлаждения, которая по меньшей мере такая же высокая, как и скорость охлаждения, необходимая для образования мартенситной фазы в альфа-бета-титановом сплаве при охлаждении. После закалки 34 выполняют холодную обработку 36 альфа-бета-титанового сплава. В различных неограничивающих вариантах осуществления способа 30 холодная обработка 36 включает в себя по меньшей мере одно из холодного волочения и холодного обжатия альфа-бета-титанового сплава для придания эффективной деформации в диапазоне от 5 процентов до 35 процентов или в диапазоне от 10 процентов до 30 процентов, или от 13 процентов до 23 процентов. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления способа 30 холодная обработка 36 альфа-бета-титанового сплава (способом, включающим в себя холодное обжатие и/или холодное волочение, или другим способом) включает в себя обработку давлением альфа-бета-титанового сплава при температурах менее 677°C, или менее 537,8°C. В других неограничивающих вариантах осуществления способа 30 холодная обработка 36 альфа-бета-титанового сплава (способом, включающим в себя холодное обжатие и/или холодное волочение, или другим способом) включает в себя обработку давлением альфа-бета-титанового сплава при температурах, не превышающих 300°C. В других неограничивающих вариантах осуществления способа 30 холодная обработка 36 альфа-бета-титанового сплава (будь то методом холодного обжатия и/или холодного волочения или другим способом) включает в себя обработку альфа-бета-титанового сплава при температурах ниже 200°С. Еще в иных неограничивающих вариантах осуществления способа 30 альфа-бета-титановый сплав подвергают холодной обработке 36 способом, включающим в себя холодное обжатие и/или холодное волочение, или другим способом в диапазоне температур от -100°С до +200°С.
[0060] Снова обращаясь к фиг.3, после холодной обработки 36 альфа-бета-титанового сплава, сплав подвергают старению 38. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления старение альфа-бета-титанового сплава включает в себя нагрев сплава в температурном диапазоне от 302°C до 454°C в течение от 1 до 8 часов. В других неограничивающих вариантах осуществления старение 38 альфа-бета-титанового сплава включает в себя нагрев сплава в температурном диапазоне от 349°С до 391°С в течение от 1 до 5 часов. В различных неограничивающих вариантах осуществления способа 30 этап старения 38 может придавать сплаву значительно более высокую прочность, такую как, например, 1450 МПа, при этом поддерживая по меньшей мере 7%-ое относительное удлинение до разрыва в испытываемом на растяжение образце длиной 4D (4-кратный диаметр образца) при измерении в соответствии со спецификацией ASTM E8 2015.
[0061] В различных неограничивающих вариантах осуществления способа 30, перед этапом нагревания 32 альфа-бета-титанового сплава, альфа-бета-титановый сплав подвергают горячей обработке (не показано на фиг. 3). В некоторых неограничивающих вариантах осуществления этап горячей обработки включает в себя по меньшей мере одно из прокатки, прессования, равноканального углового прессования, волочения и обжатия альфа-бета-титанового сплава. В других неограничивающих вариантах осуществления этап горячей обработки включает в себя горячую прокатку альфа-бета-титанового сплава до изделия, имеющего диаметр в диапазоне от 0,25 дюйма (0,635 см) до 2,0 дюймов (5,08 см). В некоторых неограничивающих вариантах осуществления горячая обработка (не показана) альфа-бета-титанового сплава включает в себя нагрев альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от Тβ - 83,3°C до Tβ - 28°C. В неограничивающих вариантах осуществления способа 30 альфа-бета-титановый сплав представляет собой сплав Ti-4Al-2,5V (UNS R54250), например, сплав ATI 425®, а горячая обработка включает в себя обработку сплава давлением в температурном диапазоне от 888°C до 943°C.
[0062] Как отмечалось выше, специалисты в данной области техники понимают, что горячая обработка альфа-бета-титанового сплава включает в себя пластическое деформирование сплава при температурах выше температуры рекристаллизации сплава. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления способа 30 альфа-бета-титановый сплав может подвергаться горячей обработке при температурах в области бета-фазы альфа-бета-титанового сплава. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления альфа-бета-титановый сплав обрабатывают при температуре по меньшей мере Tβ+30°C. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления альфа-бета-титановый сплав можно подвергать горячей обработке при температурах в области бета-фазы титанового сплава так, чтобы обеспечить по меньшей мере 20-процентное уменьшение толщины или площади поперечного сечения. В некоторых неограничивающих вариантах осуществления способа 30, после горячей обработки альфа-бета-титанового сплава в области бета-фазы, сплав охлаждают до температуры окружающей среды со скоростью охлаждения, которая по меньшей мере такая же высокая, как и скорость охлаждения, достигаемая при охлаждении воздухом.
[0063] В некоторых неограничивающих вариантах осуществления способа 30, после горячей обработки (не показано на фиг.3), альфа-бета титановый сплав может быть разрезан на короткие, прямые отрезки или может быть смотан в рулон. Смотанный в рулон сплав может быть нарезан на прямые отрезки в промежутке между любыми двумя этапами способа 30.
[0064] В промежутке между этапом закалки 34 альфа-бета-титанового сплава и этапом холодной обработки 36 альфа-бета-титанового сплава, в некоторых неограничивающих вариантах осуществления способа 30 можно выполнять зачистку поверхности альфа-бета-титанового сплава (не показана на фиг. 3). В различных неограничивающих вариантах осуществления, в промежутке между этапом холодной обработки 36 альфа-бета-титанового сплава и этапом старения 38 альфа-бета-титанового сплава, выполняют зачистку поверхности альфа-бета-титанового сплава (не показана на фиг.3). Методы зачистки поверхности известны специалистам в данной области техники и включают в себя, например, токарную обработку, фрезерование, поверхностную зачистку, шлифование песком, полирование, химическое фрезерование, электрохимическое фрезерование, электроразрядную обработку и водоструйную обработку.
[0065] Другой аспект настоящего раскрытия включает в себя изделие, выбранное из крепежного изделия из титанового сплава и заготовки крепежных изделий из титанового сплава. Изделие может быть изготовлено способом, представленным, например, в настоящем описании. В различных вариантах осуществления изделие содержит горячекатаный, обработанный на твердый раствор и холоднокатаный альфа-бета-титановый сплав, содержащий в массовых процентах от общей массы сплава: от 2,9 до 5,0 алюминия; от 2,0 до 3,0 ванадия; от 0,4 до 2,0 железа; от 0,2 до 0,3 кислорода; от 0,005 до 0,3 углерода; от 0,001 до 0,02 азота; титан; и примеси. Необязательно, сплав содержит один или более из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия. Сумма массовых процентов любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия, присутствующих в титановом сплаве, составляет менее 0,5 мас.%, причем индивидуальные концентрации любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца и кобальта, присутствующих в сплаве, составляют каждая не более 0,1 мас.%, а индивидуальные концентрации любого из бора и иттрия, присутствующих в сплаве, составляют каждая менее 0,005 мас.%. В неограничивающем варианте осуществления изделие, содержащее горячекатаный, обработанный на твердый раствор и холоднодеформированный альфа-бета-титановый сплав, представляет собой заготовку крепежных изделий, которая может быть в форме, например, прямого отрезка. В неограничивающих вариантах осуществления изделие, содержащее горячекатаный, обработанный на твердый раствор и холоднодеформированный альфа-бета-титановый сплав, имеет форму крепежного изделия, выбранного, например, из болта, гайки, шпильки, винта, шайбы, стопорной шайбы и заклепки.
[0066] Следующие примеры предназначены дополнительно описать некоторые неограничивающие варианты осуществления, не ограничивая объем настоящего изобретения. Специалисты в данной области техники поймут, что возможны вариации следующих примеров в пределах объема настоящего изобретения, который определяется исключительно формулой изобретения.
ПРИМЕР 1
[0067] Слиток сплава ATI 425® подвергали горячей ковке и затем горячей прокатке до диаметра проволоки для заготовки крепежных изделий, составляющего 0,25 дюйма (6,35 мм). Проволоку отжигали путем нагрева проволоки до 760°C и выдержки при температуре в течение 60 минут. Микроструктура отожженной проволоки из сплава ATI 425® показана на микроснимке по фиг. 4. На фиг. 4 можно видеть, что микроструктура содержит равноосные первичные альфа-зерна с небольшим количеством линзовидной вторичной альфа-фазы.
ПРИМЕР 2
[0068] Отожженную проволоку заготовки крепежных изделий примера 1 обрабатывали на твердый раствор при температуре (760°C) в течение 60 минут (время нахождения при температуре), а затем закаливали в воде. Микроструктура обработанной на твердый раствор и закаленной заготовки крепежных изделий из сплава ATI 425® показана на микроснимке по фиг. 5. На фиг. 5 можно видеть, что микроструктура содержит меньшее количество первичных альфа-зерен, чем в примере 1, и как более многочисленную, так и меньшую игольчато-образную вторичную альфа-фазу.
ПРИМЕР 3
[0069] Сплав Ti-6Al-4V (UNS 56400, доступный от Allegheny Technologies Incorporated) подвергали горячей ковке и затем горячей прокатке до диаметра проволоки заготовки крепежных изделий, составляющего 0,25 дюйма (6,35 мм). Горячекатаную проволоку обрабатывали на твердый раствор и закаливали способом, используемым в примере 2. Микроструктура обработанной на твердый раствор и закаленной проволоки заготовки крепежных изделий из сплава Ti-6Al-4V показана на микроснимке по фиг. 6. На фиг. 6 можно видеть, что микроструктура содержит первичные альфа-зерна с матрицей игольчатой вторичной альфа-фазы, осажденной из закаленного мартенсита.
ПРИМЕР 4
[0070] Сплав ATI 425® подвергали горячей прокатке до проволоки с номинальным размером 0,25 дюйма в диаметре. После горячей прокатки проволоку либо разрезали на прямые отрезки, либо оставляли смотанной. Затем материал обрабатывали на твердый раствор в печи при температуре 865,6°C, 879,4°C или 893,3°C в течение 1 часа, после чего закаливали в воде. Затем охлажденный материал подвергали холодному волочению, придавая эффективную деформацию 10%, 15% и 20%. Эффективная деформация для этих образцов также соответствовала проценту обжатия по площади поперечного сечения. Поверхность материала после холодного волочения зачищали для удаления любых дефектов поверхности. Материал с зачищенной поверхностью затем состаривали в печи, нагревая при 350°C, 365°C или 380°C в течение 2, 3 или 4 часов. Условия процесса для образцов и результаты механических испытаний представлены в таблице 1. Испытания на растяжение проводили в соответствии с ASTM E8 2015.
| Таблица 1 - Результаты испытания на растяжение (средние) для образцов из сплава ATI 425® | ||||||||
| Образец # | Температура обработки на твердый раствор (°C) |
Эффективная деформация (обжатие по площади поперечного сечения в процентах) | Температура старения (°C) | Время старения (час.) | ППР (тыс.фунтов/кв.дюйм) | Предел текучести ПТ (тыс.фунтов/кв.дюйм) | Относительное удлинение образца длиной 4D % | %RA |
| 1 | 865,6 | 10 | 365 | 3 | 208,0 | 177,6 | 12,3 | 37,0 |
| 2 | 865,6 | 20 | 365 | 3 | 218,5 | 188,8 | 12,7 | 31,3 |
| 3 | 893,3 | 10 | 365 | 3 | 212,5 | 187,6 | 12,3 | 33,7 |
| 4 | 893,3 | 20 | 365 | 3 | 215,8 | 193,5 | 12,0 | 33,0 |
| 5 | 879,4 | 15 | 350 | 2 | 211,9 | 189,5 | 12,3 | 35,3 |
| 6 | 879,4 | 15 | 350 | 4 | 208,8 | 183,3 | 11,3 | 32,0 |
| 7 | 879,4 | 15 | 380 | 2 | 205,1 | 180,5 | 14,0 | 37,7 |
| 8 | 879,4 | 15 | 380 | 4 | 204,2 | 179,1 | 12,3 | 28,0 |
| 9 | 879,4 | 15 | 365 | 3 | 212,4 | 189,3 | 12,3 | 33,3 |
| 10 | 865,6 | 15 | 365 | 2 | 214,6 | 193,8 | 10,7 | 28,0 |
| 11 | 865,6 | 15 | 365 | 4 | 213,5 | 186,6 | 11,3 | 33,3 |
| 12 | 893,3 | 15 | 365 | 2 | 208,7 | 181,9 | 13,3 | 33,7 |
| 13 | 893,3 | 15 | 365 | 4 | 213,2 | 189,4 | 11,3 | 33,7 |
| 14 | 879,4 | 10 | 350 | 3 | 207,8 | 180,8 | 14,0 | 32,0 |
| 15 | 879,4 | 10 | 380 | 3 | 210,6 | 188,4 | 12,5 | 36,0 |
| 16 | 879,4 | 20 | 350 | 3 | 223,4 | 204,7 | 10,7 | 28,7 |
| 17 | 879,4 | 20 | 380 | 3 | 205,5 | 179,6 | 11,7 | 35,3 |
| 18 | 879,4 | 15 | 365 | 3 | 206,6 | 181,3 | 10,0 | 30,7 |
| 19 | 865,6 | 15 | 350 | 3 | 211,6 | 188,8 | 10,7 | 35,3 |
| 20 | 865,6 | 15 | 380 | 3 | 211,6 | 189,8 | 13,0 | 36,0 |
| 21 | 893,3 | 15 | 350 | 3 | 215,8 | 197,9 | 11,3 | 26,3 |
| 22 | 893,3 | 15 | 380 | 3 | 214,3 | 191,4 | 9,3 | 26,0 |
| 23 | 879,4 | 10 | 365 | 2 | 207,2 | 176,5 | 12,3 | 35,7 |
| 24 | 879,4 | 10 | 365 | 4 | 209,9 | 185,1 | 10,7 | 32,3 |
| 25 | 879,4 | 20 | 365 | 2 | 210,3 | 185,5 | 11,0 | 36,5 |
| 26 | 879,4 | 20 | 365 | 4 | 218,5 | 196,8 | 11,0 | 26,0 |
| 27 | 879,4 | 15 | 365 | 3 | 209,1 | 188,1 | 13,0 | 35,3 |
[0071] Из таблицы 1 видно, что состаренные образцы проявляют значительно более высокую прочность, чем любое коммерчески доступное титановое крепежное изделие, при этом сохраняя по меньшей мере 7%-ое относительное удлинение до разрыва в испытываемом на растяжение образце длиной 4D. Коммерчески доступные титановые крепежные изделия, например, те, которые указаны в AMS 4967 rev L, соответствуют требованиям прочности 1137 МПа (165 тыс.фунтов/кв.дюйм) и 10%-му относительному удлинению до разрыва в испытываемом на растяжение образце длиной 4D.
[0072] Следует понимать, что настоящее описание иллюстрирует те аспекты изобретения, которые имеют отношение к ясному пониманию изобретения. Некоторые аспекты, которые были бы очевидны специалистам в данной области техники и которые, следовательно, не способствовали бы лучшему пониманию изобретения, не были представлены с целью упрощения настоящего описания. Хотя в данном документе в силу необходимости описано только ограниченное число вариантов осуществления настоящего изобретения, специалист в данной области техники, рассмотрев вышеприведенное описание, признает, что можно использовать множество модификаций и вариаций изобретения. Все такие вариации и модификации изобретения подразумеваются охваченными вышеприведенным описанием и нижеследующей формулой изобретения.
Claims (80)
1. Способ повышения предела прочности при растяжении холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава, включающий:
термическую обработку на твердый раствор холоднодеформируемого альфа-бета-титанового сплава путем нагревания альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от температуры бета-перехода альфа-бета-титанового сплава (Tβ) - 106°C до Tβ - 72,2°C в течение от 15 минут до 2 часов;
охлаждение альфа-бета-титанового сплава со скоростью охлаждения не менее 3000°С в минуту до температуры окружающей среды;
холодную обработку альфа-бета-титанового сплава для придания эффективной деформации в диапазоне от 13 процентов до 35 процентов; и
старение альфа-бета-титанового сплава путем нагревания альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от Tβ - 669°C до Tβ - 517°C в течение от 1 до 8 часов, причем после старения альфа-бета-титановый сплав обладает пределом прочности при растяжении по меньшей мере 204,2 тыс.фунтов/кв.дюйм.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что альфа-бета-титановый сплав содержит, мас.%:
от 2,9 до 5,0 алюминия;
от 2,0 до 3,0 ванадия;
от 0,4 до 2,0 железа;
от 0,2 до 0,3 кислорода;
от 0,005 до 0,3 углерода;
титан;
примеси; и
необязательно, один или более из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия;
причем сумма массовых процентов любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия, присутствующих в титановом сплаве, составляет менее 0,5 мас.%;
причем индивидуальные концентрации любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца и кобальта, присутствующих в сплаве, составляют каждая не более 0,1 мас.%;
причем индивидуальные концентрации любого из бора и иттрия, присутствующих в сплаве, составляют каждая менее 0,005 мас.%.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что альфа-бета-титановый сплав содержит, мас.%:
2,5 до 3,5 алюминия;
2,0 до 3,0 ванадия;
вплоть до 0,20 железа;
вплоть до 0,15 кислорода;
вплоть до 0,050 углерода;
вплоть до 0,030 азота;
вплоть до 0,015 водорода;
титан;
примеси; и
необязательно, один или более из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия;
причем сумма массовых процентов любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия, присутствующих в титановом сплаве, составляет менее 0,3 мас.%;
причем индивидуальные концентрации любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца и кобальта, присутствующих в сплаве, составляют каждая не более 0,1 мас.%;
причем индивидуальные концентрации любого из бора и иттрия, присутствующих в сплаве, составляют каждая менее 0,005 мас.%.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что альфа-бета-титановый сплав выбран из сплава Ti-4,5Al-3V-2Mo-2Fe, сплава Ti-5Al-4V-0,7Mo-0,5Fe и сплава Ti-3Al-5Mo-5V-3Cr-0,4Fe.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что охлаждение альфа-бета-титанового сплава включает закалку альфа-бета-титанового сплава в воде.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что холодная обработка альфа-бета-титанового сплава включает обработку давлением альфа-бета-титанового сплава при температурах ниже 676,7°C.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что холодная обработка альфа-бета-титанового сплава включает обработку давлением альфа-бета-титанового сплава при температурах ниже 537,8°C.
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что холодная обработка альфа-бета-титанового сплава включает по меньшей мере одно из следующего: прокатка, ковка, прессование, пилигримовая прокатка, качание, волочение, вращательное выдавливание, штамповка давлением сжатой жидкости, штамповка давлением сжатого газа, гидроформование, рельефная штамповка, формовка валками, штамповка, чистовая штамповка, штамповка на прессе, глубокое волочение, чеканка, обкатка, обжатие, ударное выдавливание, штамповка взрывом, штамповка резиной, обратное прессование, пробивка, обкатка, штамповка с вытяжкой, гибка под прессом, электромагнитная штамповка и холодная высадка альфа-бета-титанового сплава.
9. Способ по п.1, отличающийся тем, что холодная обработка альфа-бета-титанового сплава включает волочение альфа-бета-титанового сплава.
10. Способ по п.1, отличающийся тем, что холодная обработка альфа-бета-титанового сплава включает обжатие альфа-бета-титанового сплава.
11. Способ по п.1, отличающийся тем, что холодная обработка альфа-бета-титанового сплава обеспечивает придание альфа-бета-титановому сплаву эффективной деформации в диапазоне от 13 процентов до 30 процентов.
12. Способ по п.1, отличающийся тем, что холодная обработка альфа-бета-титанового сплава обеспечивает придание альфа-бета-титановому сплаву эффективной деформации в диапазоне от 13 процентов до 23 процентов.
13. Способ по п.1, отличающийся тем, что термическая обработка на твердый раствор альфа-бета-титанового сплава включает нагрев альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от Tβ - 97,2°C до Tβ - 83,3°C в течение от 30 минут до 1 часа.
14. Способ по п.1, отличающийся тем, что старение альфа-бета-титанового сплава включает нагрев альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от Tβ - 622°C до Tβ - 581°C в течение от 1 до 5 часов.
15. Способ по п.1, отличающийся тем, что он дополнительно включает горячую обработку альфа-бета-титанового сплава перед термической обработкой на твердый раствор альфа-бета-титанового сплава.
16. Способ по п.15, отличающийся тем, что горячая обработка альфа-бета-титанового сплава включает нагрев альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от Tβ - 83,3°C до Tβ - 28°C.
17. Способ по п.15, отличающийся тем, что горячая обработка альфа-бета-титанового сплава включает по меньшей мере одно из следующего: прокатка, ковка, прессование, пилигримовая прокатка, качание, волочение, вращательное выдавливание, штамповка давлением сжатой жидкости, штамповка давлением сжатого газа, гидроформование, рельефная штамповка, формовка валками, штамповка, чистовая штамповка, штамповка на прессе, глубокое волочение, чеканка, обкатка, обжатие, ударное выдавливание, штамповка взрывом, штамповка резиной, обратное прессование, пробивка, обкатка, штамповка с вытяжкой, гибка под прессом, электромагнитная штамповка и холодная высадка альфа-бета-титанового сплава.
18. Способ по п.1, отличающийся тем, что он дополнительно включает зачистку поверхности альфа-бета-титанового сплава в промежутке между охлаждением альфа-бета-титанового сплава и холодной обработкой альфа-бета-титанового сплава.
19. Способ по п.1, отличающийся тем, что он дополнительно включает зачистку поверхности альфа-бета-титанового сплава в промежутке между этапом холодной обработки альфа-бета-титанового сплава и этапом старения альфа-бета-титанового сплава.
20. Способ по п.1, отличающийся тем, что он дополнительно включает чистовую обработку альфа-бета-титанового сплава после по меньшей мере одного из этапа холодной обработки альфа-бета-титанового сплава и этапа старения альфа-бета-титанового сплава.
21. Способ по п.20, отличающийся тем, что чистовая обработка альфа-бета-титанового сплава включает механическую обработку альфа-бета-титанового сплава.
22. Способ изготовления заготовки крепежных изделий из альфа-бета-титанового сплава, включающий:
нагрев альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от 866°C до 899°C в течение от 15 минут до 2 часов;
закалку альфа-бета-титанового сплава в воде;
холодную обработку альфа-бета-титанового сплава с использованием по меньшей мере одного из холодного волочения и холодного обжатия альфа-бета-титанового сплава для придания альфа-бета-титановому сплаву эффективной деформации в диапазоне от 5 процентов до 35 процентов; и
старение альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от 302°C до 454°C в течение от 1 до 8 часов;
причем альфа-бета-титановый сплав содержит, мас.%:
от 2,9 до 5,0 алюминия;
от 2,0 до 3,0 ванадия;
от 0,4 до 2,0 железа;
от 0,2 до 0,3 кислорода;
от 0,005 до 0,3 углерода;
титан;
примеси; и
необязательно, один или более из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия;
причем сумма массовых процентов любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца, кобальта, бора и иттрия, присутствующих в титановом сплаве, составляет менее 0,5 мас.%;
причем индивидуальные концентрации любого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца и кобальта, присутствующих в сплаве, составляют каждая не более 0,1 мас.%;
причем индивидуальные концентрации любого из бора и иттрия, присутствующих в сплаве, составляют каждая менее 0,005 мас.%.
23. Способ по п. 22, отличающийся тем, что холодная обработка альфа-бета-титанового сплава включает обработку давлением альфа-бета-титанового сплава при температурах ниже 676,7°С.
24. Способ по п.22, отличающийся тем, что холодная обработка альфа-бета-титанового сплава включает обработку давлением альфа-бета-титанового сплава при температурах ниже 537,8°С.
25. Способ по п.22, отличающийся тем, что холодная обработка альфа-бета-титанового сплава обеспечивает придание альфа-бета-титановому сплаву эффективной деформации в диапазоне от 10 процентов до 30 процентов.
26. Способ по п.22, отличающийся тем, что холодная обработка альфа-бета-титанового сплава обеспечивает придание альфа-бета-титановому сплаву эффективной деформации в диапазоне от 13 процентов до 23 процентов.
27. Способ по п.22, отличающийся тем, что нагрев альфа-бета-титанового сплава включает нагрев альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от 874°C до 888°C в течение от 30 минут до 1 часа.
28. Способ по п. 22, отличающийся тем, что старение альфа-бета-титанового сплава включает нагрев альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от 349°С до 391°С в течение от 1 до 5 часов.
29. Способ по п.22, отличающийся тем, что он дополнительно включает горячую обработку альфа-бета-титанового сплава перед нагревом альфа-бета-титанового сплава.
30. Способ по п.29, отличающийся тем, что горячая обработка альфа-бета-титанового сплава включает обработку давлением альфа-бета-титанового сплава в температурном диапазоне от 888°С до 943°С.
31. Способ по п.29, отличающийся тем, что горячая обработка альфа-бета-титанового сплава включает прокатку альфа-бета-титанового сплава до диаметра в диапазоне от 0,635 см до 5,08 см.
32. Способ по п.29, отличающийся тем, что он дополнительно включает разрезание альфа-бета-титанового сплава на прямые отрезки после горячей обработки альфа-бета-титанового сплава.
33. Способ по п.22, отличающийся тем, что он дополнительно включает зачистку поверхности альфа-бета-титанового сплава в промежутке между закалкой альфа-бета-титанового сплава и холодной обработкой альфа-бета-титанового сплава.
34. Способ по п. 22, отличающийся тем, что он дополнительно включает зачистку поверхности альфа-бета-титанового сплава в промежутке между холодной обработкой альфа-бета-титанового сплава и старением альфа-бета-титанового сплава.
35. Способ по п.22, отличающийся тем, что он дополнительно включает чистовую обработку альфа-бета-титанового сплава после по меньшей мере одного из холодной обработки альфа-бета-титанового сплава и старения альфа-бета-титанового сплава.
36. Способ по п.35, отличающийся тем, что чистовая обработка альфа-бета-титанового сплава включает механическую обработку альфа-бета-титанового сплава.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US14/948,941 US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2015-11-23 | Processing of alpha-beta titanium alloys |
| US14/948,941 | 2015-11-23 | ||
| PCT/US2016/062690 WO2017091458A1 (en) | 2015-11-23 | 2016-11-18 | Processing of alpha-beta titanium alloys |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2018122763A RU2018122763A (ru) | 2019-12-26 |
| RU2018122763A3 RU2018122763A3 (ru) | 2020-02-13 |
| RU2725391C2 true RU2725391C2 (ru) | 2020-07-02 |
Family
ID=57472098
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018122763A RU2725391C2 (ru) | 2015-11-23 | 2016-11-18 | Обработка альфа-бета-титановых сплавов |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US10502252B2 (ru) |
| EP (1) | EP3380639B1 (ru) |
| CN (1) | CN108291277B (ru) |
| RU (1) | RU2725391C2 (ru) |
| WO (1) | WO2017091458A1 (ru) |
Families Citing this family (36)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20040221929A1 (en) | 2003-05-09 | 2004-11-11 | Hebda John J. | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
| US7837812B2 (en) | 2004-05-21 | 2010-11-23 | Ati Properties, Inc. | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| US10053758B2 (en) | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
| US9255316B2 (en) | 2010-07-19 | 2016-02-09 | Ati Properties, Inc. | Processing of α+β titanium alloys |
| US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
| US8652400B2 (en) | 2011-06-01 | 2014-02-18 | Ati Properties, Inc. | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys |
| US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
| US9192981B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-24 | Ati Properties, Inc. | Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material |
| US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
| US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
| US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| CN106521236B (zh) * | 2016-10-25 | 2018-08-24 | 南京工业大学 | 一种含Fe的低成本近β型高强钛合金及其制备方法 |
| WO2019209368A2 (en) | 2017-10-23 | 2019-10-31 | Arconic Inc. | Titanium alloy products and methods of making the same |
| CN109958703B (zh) * | 2017-12-25 | 2022-03-18 | 比亚迪股份有限公司 | 一种用于螺纹连接件的防松垫圈及其制备方法 |
| CN108588472B (zh) * | 2018-05-14 | 2020-07-14 | 南昌大学 | 一种含金属氢化物无铅易切削黄铜及其制备方法 |
| CN108893630B (zh) * | 2018-08-03 | 2019-08-02 | 燕山大学 | 一种高强耐腐蚀钛合金及其制备方法 |
| WO2020046160A1 (en) * | 2018-08-31 | 2020-03-05 | The Boeing Company | High-strength titanium alloy for additive manufacturing |
| CN109136646A (zh) * | 2018-10-06 | 2019-01-04 | 广州宇智科技有限公司 | 一种新型高强度低密度耐腐蚀双相钛合金及其工艺 |
| TWI684646B (zh) * | 2019-05-10 | 2020-02-11 | 大田精密工業股份有限公司 | 鈦合金板材及其製造方法 |
| CN110616391B (zh) * | 2019-08-05 | 2021-06-04 | 宝鸡好得钛业股份有限公司 | 一种高塑性医用tc4钛合金棒材加工方法 |
| CN110373571A (zh) * | 2019-08-28 | 2019-10-25 | 浙江海洋大学 | 一种轻质合金的波浪键制备方法 |
| FR3100821B1 (fr) * | 2019-09-16 | 2021-09-24 | Lisi Aerospace | Elément de fixation en alliage de titane et procédé de fabrication |
| EP3796101A1 (fr) * | 2019-09-20 | 2021-03-24 | Nivarox-FAR S.A. | Ressort spiral pour mouvement d'horlogerie |
| CN111334729B (zh) * | 2020-02-28 | 2021-09-24 | 交大材料科技(江苏)研究院有限公司 | 一种高密度纳米孪晶高性能镍铝青铜合金板材及其制备方法 |
| CN111763850B (zh) * | 2020-07-13 | 2021-05-07 | 西北有色金属研究院 | 一种细晶超塑性ta15钛合金中厚板材的加工方法 |
| CN112481567B (zh) * | 2020-11-06 | 2021-11-30 | 东北大学 | 一种提高含铜钛合金强度和塑性的加工方法 |
| CN112775436B (zh) * | 2020-12-22 | 2022-05-03 | 西安交通大学 | 一种促进钛合金增材制造过程生成等轴晶的制造方法 |
| CN113249614A (zh) * | 2021-05-13 | 2021-08-13 | 哈尔滨工业大学 | 一种耐700℃高温钛合金及其制备方法 |
| CN113275600B (zh) * | 2021-05-17 | 2022-06-07 | 北京科技大学 | 一种在slm成形钛合金中获得三态组织的热处理方法 |
| CN114453841A (zh) * | 2022-02-14 | 2022-05-10 | 中国科学院金属研究所 | 一种航空航天用耐热钛合金螺栓的制备方法和应用 |
| CN114593995A (zh) * | 2022-03-08 | 2022-06-07 | 航天精工股份有限公司 | 一种紧固件用丝棒材镦压变形能力的评价方法 |
| CN114855107B (zh) * | 2022-05-27 | 2022-11-15 | 西北有色金属研究院 | 一种低密度Nb-Ti-Al-V-Zr-C铌合金棒材的制备方法 |
| CN115041616B (zh) * | 2022-06-29 | 2023-07-25 | 中国航发北京航空材料研究院 | 高效率和低成本的TC19钛合金β锻整体叶盘锻件制备方法 |
| CN115449665B (zh) * | 2022-07-08 | 2024-08-27 | 重庆大学 | 一种钛合金及其制备方法 |
| CN115369286B (zh) * | 2022-08-29 | 2023-04-18 | 沈阳中核舰航特材科技有限公司 | 紧固件用α+β型钛合金、制备方法及其棒材的制备方法 |
| AT526906A2 (de) * | 2023-01-30 | 2024-08-15 | Lkr Leichtmetallkompetenzzentrum Ranshofen Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Objektes aus einer alpha-beta-Titanlegierung und damit hergestelltes Objekt |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5980655A (en) * | 1997-04-10 | 1999-11-09 | Oremet-Wah Chang | Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom |
| RU2156828C1 (ru) * | 2000-02-29 | 2000-09-27 | Воробьев Игорь Андреевич | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ ДВУХФАЗНЫХ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| US20040221929A1 (en) * | 2003-05-09 | 2004-11-11 | Hebda John J. | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
| US20120076611A1 (en) * | 2010-09-23 | 2012-03-29 | Ati Properties, Inc. | High Strength Alpha/Beta Titanium Alloy Fasteners and Fastener Stock |
Family Cites Families (381)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU107328A1 (ru) | 1948-07-31 | 1956-11-30 | Г.В. Родионов | Угольный комбайн фрезерно-скалывающего действи |
| US2974076A (en) | 1954-06-10 | 1961-03-07 | Crucible Steel Co America | Mixed phase, alpha-beta titanium alloys and method for making same |
| GB847103A (en) | 1956-08-20 | 1960-09-07 | Copperweld Steel Co | A method of making a bimetallic billet |
| US3025905A (en) | 1957-02-07 | 1962-03-20 | North American Aviation Inc | Method for precision forming |
| US3015292A (en) | 1957-05-13 | 1962-01-02 | Northrop Corp | Heated draw die |
| US2932886A (en) | 1957-05-28 | 1960-04-19 | Lukens Steel Co | Production of clad steel plates by the 2-ply method |
| US2857269A (en) | 1957-07-11 | 1958-10-21 | Crucible Steel Co America | Titanium base alloy and method of processing same |
| US2893864A (en) | 1958-02-04 | 1959-07-07 | Harris Geoffrey Thomas | Titanium base alloys |
| US3060564A (en) | 1958-07-14 | 1962-10-30 | North American Aviation Inc | Titanium forming method and means |
| US3082083A (en) | 1960-12-02 | 1963-03-19 | Armco Steel Corp | Alloy of stainless steel and articles |
| US3117471A (en) | 1962-07-17 | 1964-01-14 | Kenneth L O'connell | Method and means for making twist drills |
| US3313138A (en) | 1964-03-24 | 1967-04-11 | Crucible Steel Co America | Method of forging titanium alloy billets |
| US3379522A (en) | 1966-06-20 | 1968-04-23 | Titanium Metals Corp | Dispersoid titanium and titaniumbase alloys |
| US3436277A (en) | 1966-07-08 | 1969-04-01 | Reactive Metals Inc | Method of processing metastable beta titanium alloy |
| DE1558632C3 (de) | 1966-07-14 | 1980-08-07 | Sps Technologies, Inc., Jenkintown, Pa. (V.St.A.) | Anwendung der Verformungshärtung auf besonders nickelreiche Kobalt-Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen |
| US3489617A (en) | 1967-04-11 | 1970-01-13 | Titanium Metals Corp | Method for refining the beta grain size of alpha and alpha-beta titanium base alloys |
| US3469975A (en) | 1967-05-03 | 1969-09-30 | Reactive Metals Inc | Method of handling crevice-corrosion inducing halide solutions |
| US3605477A (en) | 1968-02-02 | 1971-09-20 | Arne H Carlson | Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating |
| US4094708A (en) | 1968-02-16 | 1978-06-13 | Imperial Metal Industries (Kynoch) Limited | Titanium-base alloys |
| US3615378A (en) | 1968-10-02 | 1971-10-26 | Reactive Metals Inc | Metastable beta titanium-base alloy |
| US3584487A (en) | 1969-01-16 | 1971-06-15 | Arne H Carlson | Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating |
| US3635068A (en) | 1969-05-07 | 1972-01-18 | Iit Res Inst | Hot forming of titanium and titanium alloys |
| US3649259A (en) | 1969-06-02 | 1972-03-14 | Wyman Gordon Co | Titanium alloy |
| GB1501622A (en) | 1972-02-16 | 1978-02-22 | Int Harvester Co | Metal shaping processes |
| US3676225A (en) | 1970-06-25 | 1972-07-11 | United Aircraft Corp | Thermomechanical processing of intermediate service temperature nickel-base superalloys |
| US3686041A (en) | 1971-02-17 | 1972-08-22 | Gen Electric | Method of producing titanium alloys having an ultrafine grain size and product produced thereby |
| DE2148519A1 (de) | 1971-09-29 | 1973-04-05 | Ottensener Eisenwerk Gmbh | Verfahren und vorrichtung zum erwaermen und boerdeln von ronden |
| DE2204343C3 (de) | 1972-01-31 | 1975-04-17 | Ottensener Eisenwerk Gmbh, 2000 Hamburg | Vorrichtung zur Randzonenerwärmung einer um die zentrische Normalachse umlaufenden Ronde |
| US3802877A (en) | 1972-04-18 | 1974-04-09 | Titanium Metals Corp | High strength titanium alloys |
| JPS5025418A (ru) | 1973-03-02 | 1975-03-18 | ||
| FR2237435A5 (ru) | 1973-07-10 | 1975-02-07 | Aerospatiale | |
| JPS5339183B2 (ru) | 1974-07-22 | 1978-10-19 | ||
| SU534518A1 (ru) | 1974-10-03 | 1976-11-05 | Предприятие П/Я В-2652 | Способ термомеханической обработки сплавов на основе титана |
| US4098623A (en) | 1975-08-01 | 1978-07-04 | Hitachi, Ltd. | Method for heat treatment of titanium alloy |
| FR2341384A1 (fr) | 1976-02-23 | 1977-09-16 | Little Inc A | Lubrifiant et procede de formage a chaud des metaux |
| US4053330A (en) | 1976-04-19 | 1977-10-11 | United Technologies Corporation | Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles |
| US4138141A (en) | 1977-02-23 | 1979-02-06 | General Signal Corporation | Force absorbing device and force transmission device |
| US4120187A (en) | 1977-05-24 | 1978-10-17 | General Dynamics Corporation | Forming curved segments from metal plates |
| SU631234A1 (ru) | 1977-06-01 | 1978-11-05 | Karpushin Viktor N | Способ правки листов из высокопрочных сплавов |
| US4163380A (en) | 1977-10-11 | 1979-08-07 | Lockheed Corporation | Forming of preconsolidated metal matrix composites |
| US4197643A (en) | 1978-03-14 | 1980-04-15 | University Of Connecticut | Orthodontic appliance of titanium alloy |
| US4309226A (en) | 1978-10-10 | 1982-01-05 | Chen Charlie C | Process for preparation of near-alpha titanium alloys |
| US4229216A (en) | 1979-02-22 | 1980-10-21 | Rockwell International Corporation | Titanium base alloy |
| JPS6039744B2 (ja) | 1979-02-23 | 1985-09-07 | 三菱マテリアル株式会社 | 時効硬化型チタン合金部材の矯正時効処理方法 |
| US4299626A (en) | 1980-09-08 | 1981-11-10 | Rockwell International Corporation | Titanium base alloy for superplastic forming |
| JPS5762820A (en) | 1980-09-29 | 1982-04-16 | Akio Nakano | Method of secondary operation for metallic product |
| JPS5762846A (en) | 1980-09-29 | 1982-04-16 | Akio Nakano | Die casting and working method |
| CA1194346A (en) | 1981-04-17 | 1985-10-01 | Edward F. Clatworthy | Corrosion resistant high strength nickel-base alloy |
| US4639281A (en) | 1982-02-19 | 1987-01-27 | Mcdonnell Douglas Corporation | Advanced titanium composite |
| JPS58167724A (ja) | 1982-03-26 | 1983-10-04 | Kobe Steel Ltd | 石油掘削スタビライザ−用素材の製造方法 |
| JPS58210158A (ja) | 1982-05-31 | 1983-12-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
| SU1088397A1 (ru) | 1982-06-01 | 1991-02-15 | Предприятие П/Я А-1186 | Способ термоправки издели из титановых сплавов |
| EP0109350B1 (en) | 1982-11-10 | 1991-10-16 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Nickel-chromium alloy |
| US4473125A (en) | 1982-11-17 | 1984-09-25 | Fansteel Inc. | Insert for drill bits and drill stabilizers |
| FR2545104B1 (fr) | 1983-04-26 | 1987-08-28 | Nacam | Procede de recuit localise par chauffage par indication d'un flan de tole et poste de traitement thermique pour sa mise en oeuvre |
| RU1131234C (ru) | 1983-06-09 | 1994-10-30 | ВНИИ авиационных материалов | Сплав на основе титана |
| US4510788A (en) | 1983-06-21 | 1985-04-16 | Trw Inc. | Method of forging a workpiece |
| SU1135798A1 (ru) | 1983-07-27 | 1985-01-23 | Московский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов | Способ обработки заготовок из титановых сплавов |
| JPS6046358A (ja) | 1983-08-22 | 1985-03-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | α＋β型チタン合金の製造方法 |
| US4543132A (en) | 1983-10-31 | 1985-09-24 | United Technologies Corporation | Processing for titanium alloys |
| JPS60100655A (ja) | 1983-11-04 | 1985-06-04 | Mitsubishi Metal Corp | 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Ｃｒ含有Νｉ基合金部材の製造法 |
| US4554028A (en) | 1983-12-13 | 1985-11-19 | Carpenter Technology Corporation | Large warm worked, alloy article |
| FR2557145B1 (fr) | 1983-12-21 | 1986-05-23 | Snecma | Procede de traitements thermomecaniques pour superalliages en vue d'obtenir des structures a hautes caracteristiques mecaniques |
| US4482398A (en) | 1984-01-27 | 1984-11-13 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for refining microstructures of cast titanium articles |
| DE3405805A1 (de) | 1984-02-17 | 1985-08-22 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Schutzrohranordnung fuer glasfaser |
| JPS6160871A (ja) | 1984-08-30 | 1986-03-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | チタン合金の製造法 |
| US4631092A (en) | 1984-10-18 | 1986-12-23 | The Garrett Corporation | Method for heat treating cast titanium articles to improve their mechanical properties |
| GB8429892D0 (en) | 1984-11-27 | 1985-01-03 | Sonat Subsea Services Uk Ltd | Cleaning pipes |
| US4690716A (en) | 1985-02-13 | 1987-09-01 | Westinghouse Electric Corp. | Process for forming seamless tubing of zirconium or titanium alloys from welded precursors |
| JPS61217564A (ja) | 1985-03-25 | 1986-09-27 | Hitachi Metals Ltd | ＮｉＴｉ合金の伸線方法 |
| JPS61270356A (ja) | 1985-05-24 | 1986-11-29 | Kobe Steel Ltd | 極低温で高強度高靭性を有するオ−ステナイト系ステンレス鋼板 |
| AT381658B (de) | 1985-06-25 | 1986-11-10 | Ver Edelstahlwerke Ag | Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen |
| JPH0686638B2 (ja) | 1985-06-27 | 1994-11-02 | 三菱マテリアル株式会社 | 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法 |
| US4714468A (en) | 1985-08-13 | 1987-12-22 | Pfizer Hospital Products Group Inc. | Prosthesis formed from dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization |
| US4668290A (en) | 1985-08-13 | 1987-05-26 | Pfizer Hospital Products Group Inc. | Dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization |
| JPS62109956A (ja) | 1985-11-08 | 1987-05-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | チタン合金の製造方法 |
| JPS62127074A (ja) | 1985-11-28 | 1987-06-09 | 三菱マテリアル株式会社 | ＴｉまたはＴｉ合金製ゴルフシヤフト素材の製造法 |
| JPS62149859A (ja) | 1985-12-24 | 1987-07-03 | Nippon Mining Co Ltd | β型チタン合金線材の製造方法 |
| EP0235075B1 (en) | 1986-01-20 | 1992-05-06 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Ni-based alloy and method for preparing same |
| JPS62227597A (ja) | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 固相接合用２相系ステンレス鋼薄帯 |
| JPS62247023A (ja) | 1986-04-19 | 1987-10-28 | Nippon Steel Corp | ステンレス厚鋼板の製造方法 |
| DE3622433A1 (de) | 1986-07-03 | 1988-01-21 | Deutsche Forsch Luft Raumfahrt | Verfahren zur verbesserung der statischen und dynamischen mechanischen eigenschaften von ((alpha)+ss)-titanlegierungen |
| JPS6349302A (ja) | 1986-08-18 | 1988-03-02 | Kawasaki Steel Corp | 形鋼の製造方法 |
| US4799975A (en) | 1986-10-07 | 1989-01-24 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method for producing beta type titanium alloy materials having excellent strength and elongation |
| JPS63188426A (ja) | 1987-01-29 | 1988-08-04 | Sekisui Chem Co Ltd | 板状材料の連続成形方法 |
| FR2614040B1 (fr) | 1987-04-16 | 1989-06-30 | Cezus Co Europ Zirconium | Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane et piece obtenue |
| GB8710200D0 (en) | 1987-04-29 | 1987-06-03 | Alcan Int Ltd | Light metal alloy treatment |
| JPH0694057B2 (ja) | 1987-12-12 | 1994-11-24 | 新日本製鐵株式會社 | 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH01272750A (ja) | 1988-04-26 | 1989-10-31 | Nippon Steel Corp | α＋β型Ｔｉ合金展伸材の製造方法 |
| JPH01279736A (ja) | 1988-05-02 | 1989-11-10 | Nippon Mining Co Ltd | β型チタン合金材の熱処理方法 |
| US4808249A (en) | 1988-05-06 | 1989-02-28 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for making an integral titanium alloy article having at least two distinct microstructural regions |
| US4851055A (en) | 1988-05-06 | 1989-07-25 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method of making titanium alloy articles having distinct microstructural regions corresponding to high creep and fatigue resistance |
| US4888973A (en) | 1988-09-06 | 1989-12-26 | Murdock, Inc. | Heater for superplastic forming of metals |
| US4857269A (en) | 1988-09-09 | 1989-08-15 | Pfizer Hospital Products Group Inc. | High strength, low modulus, ductile, biopcompatible titanium alloy |
| CA2004548C (en) | 1988-12-05 | 1996-12-31 | Kenji Aihara | Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture |
| US4957567A (en) | 1988-12-13 | 1990-09-18 | General Electric Company | Fatigue crack growth resistant nickel-base article and alloy and method for making |
| US5173134A (en) | 1988-12-14 | 1992-12-22 | Aluminum Company Of America | Processing alpha-beta titanium alloys by beta as well as alpha plus beta forging |
| US4975125A (en) | 1988-12-14 | 1990-12-04 | Aluminum Company Of America | Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation |
| JPH02205661A (ja) | 1989-02-06 | 1990-08-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | β型チタン合金製スプリングの製造方法 |
| US4980127A (en) | 1989-05-01 | 1990-12-25 | Titanium Metals Corporation Of America (Timet) | Oxidation resistant titanium-base alloy |
| US4943412A (en) | 1989-05-01 | 1990-07-24 | Timet | High strength alpha-beta titanium-base alloy |
| US5366598A (en) | 1989-06-30 | 1994-11-22 | Eltech Systems Corporation | Method of using a metal substrate of improved surface morphology |
| US5256369A (en) | 1989-07-10 | 1993-10-26 | Nkk Corporation | Titanium base alloy for excellent formability and method of making thereof and method of superplastic forming thereof |
| US5074907A (en) | 1989-08-16 | 1991-12-24 | General Electric Company | Method for developing enhanced texture in titanium alloys, and articles made thereby |
| JP2536673B2 (ja) | 1989-08-29 | 1996-09-18 | 日本鋼管株式会社 | 冷間加工用チタン合金材の熱処理方法 |
| US5041262A (en) | 1989-10-06 | 1991-08-20 | General Electric Company | Method of modifying multicomponent titanium alloys and alloy produced |
| JPH03134124A (ja) | 1989-10-19 | 1991-06-07 | Agency Of Ind Science & Technol | 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法 |
| JPH03138343A (ja) | 1989-10-23 | 1991-06-12 | Toshiba Corp | ニッケル基合金部材およびその製造方法 |
| US5026520A (en) | 1989-10-23 | 1991-06-25 | Cooper Industries, Inc. | Fine grain titanium forgings and a method for their production |
| US5169597A (en) | 1989-12-21 | 1992-12-08 | Davidson James A | Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants |
| JPH03264618A (ja) | 1990-03-14 | 1991-11-25 | Nippon Steel Corp | オーステナイト系ステンレス鋼の結晶粒制御圧延法 |
| US5244517A (en) | 1990-03-20 | 1993-09-14 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Manufacturing titanium alloy component by beta forming |
| US5032189A (en) | 1990-03-26 | 1991-07-16 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles |
| US5094812A (en) | 1990-04-12 | 1992-03-10 | Carpenter Technology Corporation | Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy |
| JPH0436445A (ja) | 1990-05-31 | 1992-02-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性チタン合金継目無管の製造方法 |
| JP2841766B2 (ja) | 1990-07-13 | 1998-12-24 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性チタン合金溶接管の製造方法 |
| JP2968822B2 (ja) | 1990-07-17 | 1999-11-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度・高延性β型Ｔｉ合金材の製法 |
| JPH04103737A (ja) | 1990-08-22 | 1992-04-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靭性チタン合金およびその製造方法 |
| KR920004946A (ko) | 1990-08-29 | 1992-03-28 | 한태희 | Vga의 입출력 포트 액세스 회로 |
| DE69107758T2 (de) | 1990-10-01 | 1995-10-12 | Sumitomo Metal Ind | Verfahren zur Verbesserung der Zerspanbarkeit von Titan und Titanlegierungen, und Titanlegierungen mit guter Zerspanbarkeit. |
| JPH04143236A (ja) | 1990-10-03 | 1992-05-18 | Nkk Corp | 冷間加工性に優れた高強度α型チタン合金 |
| JPH04168227A (ja) | 1990-11-01 | 1992-06-16 | Kawasaki Steel Corp | オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
| DE69128692T2 (de) | 1990-11-09 | 1998-06-18 | Toyoda Chuo Kenkyusho Kk | Titanlegierung aus Sinterpulver und Verfahren zu deren Herstellung |
| RU2003417C1 (ru) | 1990-12-14 | 1993-11-30 | Всероссийский институт легких сплавов | Способ получени кованых полуфабрикатов из литых сплавов системы TI - AL |
| FR2675818B1 (fr) | 1991-04-25 | 1993-07-16 | Saint Gobain Isover | Alliage pour centrifugeur de fibres de verre. |
| FR2676460B1 (fr) | 1991-05-14 | 1993-07-23 | Cezus Co Europ Zirconium | Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane comprenant un corroyage a chaud modifie et piece obtenue. |
| US5219521A (en) | 1991-07-29 | 1993-06-15 | Titanium Metals Corporation | Alpha-beta titanium-base alloy and method for processing thereof |
| US5360496A (en) | 1991-08-26 | 1994-11-01 | Aluminum Company Of America | Nickel base alloy forged parts |
| US5374323A (en) | 1991-08-26 | 1994-12-20 | Aluminum Company Of America | Nickel base alloy forged parts |
| DE4228528A1 (de) | 1991-08-29 | 1993-03-04 | Okuma Machinery Works Ltd | Verfahren und vorrichtung zur metallblechverarbeitung |
| JP2606023B2 (ja) | 1991-09-02 | 1997-04-30 | 日本鋼管株式会社 | 高強度高靭性α＋β型チタン合金の製造方法 |
| CN1028375C (zh) | 1991-09-06 | 1995-05-10 | 中国科学院金属研究所 | 一种钛镍合金箔及板材的制取工艺 |
| GB9121147D0 (en) | 1991-10-04 | 1991-11-13 | Ici Plc | Method for producing clad metal plate |
| JPH05117791A (ja) | 1991-10-28 | 1993-05-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靱性で冷間加工可能なチタン合金 |
| US5162159A (en) | 1991-11-14 | 1992-11-10 | The Standard Oil Company | Metal alloy coated reinforcements for use in metal matrix composites |
| US5201967A (en) | 1991-12-11 | 1993-04-13 | Rmi Titanium Company | Method for improving aging response and uniformity in beta-titanium alloys |
| JP3532565B2 (ja) | 1991-12-31 | 2004-05-31 | ミネソタ マイニング アンド マニュファクチャリング カンパニー | 再剥離型低溶融粘度アクリル系感圧接着剤 |
| JPH05195175A (ja) | 1992-01-16 | 1993-08-03 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 高疲労強度βチタン合金ばねの製造方法 |
| US5226981A (en) | 1992-01-28 | 1993-07-13 | Sandvik Special Metals, Corp. | Method of manufacturing corrosion resistant tubing from welded stock of titanium or titanium base alloy |
| US5399212A (en) | 1992-04-23 | 1995-03-21 | Aluminum Company Of America | High strength titanium-aluminum alloy having improved fatigue crack growth resistance |
| JP2669261B2 (ja) | 1992-04-23 | 1997-10-27 | 三菱電機株式会社 | フォーミングレールの製造装置 |
| US5277718A (en) | 1992-06-18 | 1994-01-11 | General Electric Company | Titanium article having improved response to ultrasonic inspection, and method therefor |
| JPH0693389A (ja) | 1992-06-23 | 1994-04-05 | Nkk Corp | 耐食性及び延靱性に優れた高Ｓｉ含有ステンレス鋼およびその製造方法 |
| KR0148414B1 (ko) | 1992-07-16 | 1998-11-02 | 다나카 미노루 | 티타늄 합금제 엔진밸브 및, 그것의 제조방법 |
| JP3839493B2 (ja) | 1992-11-09 | 2006-11-01 | 日本発条株式会社 | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる部材の製造方法 |
| US5310522A (en) | 1992-12-07 | 1994-05-10 | Carondelet Foundry Company | Heat and corrosion resistant iron-nickel-chromium alloy |
| FR2711674B1 (fr) | 1993-10-21 | 1996-01-12 | Creusot Loire | Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations. |
| US5358686A (en) | 1993-02-17 | 1994-10-25 | Parris Warren M | Titanium alloy containing Al, V, Mo, Fe, and oxygen for plate applications |
| US5332545A (en) | 1993-03-30 | 1994-07-26 | Rmi Titanium Company | Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy |
| FR2712307B1 (fr) | 1993-11-10 | 1996-09-27 | United Technologies Corp | Articles en super-alliage à haute résistance mécanique et à la fissuration et leur procédé de fabrication. |
| JP3083225B2 (ja) | 1993-12-01 | 2000-09-04 | オリエント時計株式会社 | チタン合金製装飾品の製造方法、および時計外装部品 |
| JPH07179962A (ja) | 1993-12-24 | 1995-07-18 | Nkk Corp | 連続繊維強化チタン基複合材料及びその製造方法 |
| JP2988246B2 (ja) | 1994-03-23 | 1999-12-13 | 日本鋼管株式会社 | （α＋β）型チタン合金超塑性成形部材の製造方法 |
| JP2877013B2 (ja) | 1994-05-25 | 1999-03-31 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐摩耗性に優れた表面処理金属部材およびその製法 |
| US5442847A (en) | 1994-05-31 | 1995-08-22 | Rockwell International Corporation | Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties |
| JPH0859559A (ja) | 1994-08-23 | 1996-03-05 | Mitsubishi Chem Corp | ジアルキルカーボネートの製造方法 |
| JPH0890074A (ja) | 1994-09-20 | 1996-04-09 | Nippon Steel Corp | チタンおよびチタン合金線材の矯直方法 |
| US5472526A (en) | 1994-09-30 | 1995-12-05 | General Electric Company | Method for heat treating Ti/Al-base alloys |
| AU705336B2 (en) | 1994-10-14 | 1999-05-20 | Osteonics Corp. | Low modulus, biocompatible titanium base alloys for medical devices |
| US5698050A (en) | 1994-11-15 | 1997-12-16 | Rockwell International Corporation | Method for processing-microstructure-property optimization of α-β beta titanium alloys to obtain simultaneous improvements in mechanical properties and fracture resistance |
| US5759484A (en) | 1994-11-29 | 1998-06-02 | Director General Of The Technical Research And Developent Institute, Japan Defense Agency | High strength and high ductility titanium alloy |
| JP3319195B2 (ja) | 1994-12-05 | 2002-08-26 | 日本鋼管株式会社 | α＋β型チタン合金の高靱化方法 |
| US5547523A (en) | 1995-01-03 | 1996-08-20 | General Electric Company | Retained strain forging of ni-base superalloys |
| RU2128717C1 (ru) | 1995-04-14 | 1999-04-10 | Ниппон Стил Корпорейшн | Устройство для производства полосы из нержавеющей стали |
| US6059904A (en) | 1995-04-27 | 2000-05-09 | General Electric Company | Isothermal and high retained strain forging of Ni-base superalloys |
| JPH08300044A (ja) | 1995-04-27 | 1996-11-19 | Nippon Steel Corp | 棒線材連続矯正装置 |
| US5600989A (en) | 1995-06-14 | 1997-02-11 | Segal; Vladimir | Method of and apparatus for processing tungsten heavy alloys for kinetic energy penetrators |
| EP0852164B1 (en) | 1995-09-13 | 2002-12-11 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method for manufacturing titanium alloy turbine blades and titanium alloy turbine blades |
| JP3445991B2 (ja) | 1995-11-14 | 2003-09-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 面内異方性の小さいα＋β型チタン合金材の製造方法 |
| US5649280A (en) | 1996-01-02 | 1997-07-15 | General Electric Company | Method for controlling grain size in Ni-base superalloys |
| JP3873313B2 (ja) | 1996-01-09 | 2007-01-24 | 住友金属工業株式会社 | 高強度チタン合金の製造方法 |
| US5759305A (en) | 1996-02-07 | 1998-06-02 | General Electric Company | Grain size control in nickel base superalloys |
| JPH09215786A (ja) | 1996-02-15 | 1997-08-19 | Mitsubishi Materials Corp | ゴルフクラブヘッドおよびその製造方法 |
| US5861070A (en) | 1996-02-27 | 1999-01-19 | Oregon Metallurgical Corporation | Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made using such alloys |
| JP3838445B2 (ja) | 1996-03-15 | 2006-10-25 | 本田技研工業株式会社 | チタン合金製ブレーキローター及びその製造方法 |
| US5885375A (en) | 1996-03-29 | 1999-03-23 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High strength titanium alloy, product made of the titanium alloy and method for producing the product |
| JPH1088293A (ja) | 1996-04-16 | 1998-04-07 | Nippon Steel Corp | 粗悪燃料および廃棄物を燃焼する環境において耐食性を有する合金、該合金を用いた鋼管およびその製造方法 |
| DE19743802C2 (de) | 1996-10-07 | 2000-09-14 | Benteler Werke Ag | Verfahren zur Herstellung eines metallischen Formbauteils |
| RU2134308C1 (ru) | 1996-10-18 | 1999-08-10 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | Способ обработки титановых сплавов |
| JPH10128459A (ja) | 1996-10-21 | 1998-05-19 | Daido Steel Co Ltd | リングの後方スピニング加工方法 |
| WO1998022629A2 (en) | 1996-11-22 | 1998-05-28 | Dongjian Li | A new class of beta titanium-based alloys with high strength and good ductility |
| US6044685A (en) | 1997-08-29 | 2000-04-04 | Wyman Gordon | Closed-die forging process and rotationally incremental forging press |
| US5897830A (en) | 1996-12-06 | 1999-04-27 | Dynamet Technology | P/M titanium composite casting |
| US5795413A (en) | 1996-12-24 | 1998-08-18 | General Electric Company | Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings |
| JP3959766B2 (ja) | 1996-12-27 | 2007-08-15 | 大同特殊鋼株式会社 | 耐熱性にすぐれたＴｉ合金の処理方法 |
| FR2760469B1 (fr) | 1997-03-05 | 1999-10-22 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Aluminium de titane utilisable a temperature elevee |
| US5954724A (en) | 1997-03-27 | 1999-09-21 | Davidson; James A. | Titanium molybdenum hafnium alloys for medical implants and devices |
| JPH10306335A (ja) | 1997-04-30 | 1998-11-17 | Nkk Corp | （α＋β）型チタン合金棒線材およびその製造方法 |
| US6071360A (en) | 1997-06-09 | 2000-06-06 | The Boeing Company | Controlled strain rate forming of thick titanium plate |
| JPH11223221A (ja) | 1997-07-01 | 1999-08-17 | Nippon Seiko Kk | 転がり軸受 |
| US6569270B2 (en) | 1997-07-11 | 2003-05-27 | Honeywell International Inc. | Process for producing a metal article |
| KR100319651B1 (ko) | 1997-09-24 | 2002-03-08 | 마스다 노부유키 | 고주파유도가열을이용하는자동판굽힘가공장치 |
| US20050047952A1 (en) | 1997-11-05 | 2005-03-03 | Allvac Ltd. | Non-magnetic corrosion resistant high strength steels |
| FR2772790B1 (fr) | 1997-12-18 | 2000-02-04 | Snecma | ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE |
| ES2324063T3 (es) | 1998-01-29 | 2009-07-29 | Amino Corporation | Aparato para conformado de materiales de lamina sin matriz. |
| US6258182B1 (en) | 1998-03-05 | 2001-07-10 | Memry Corporation | Pseudoelastic β titanium alloy and uses therefor |
| KR19990074014A (ko) | 1998-03-05 | 1999-10-05 | 신종계 | 선체 외판의 곡면가공 자동화 장치 |
| JPH11309521A (ja) | 1998-04-24 | 1999-11-09 | Nippon Steel Corp | ステンレス製筒形部材のバルジ成形方法 |
| US6032508A (en) | 1998-04-24 | 2000-03-07 | Msp Industries Corporation | Apparatus and method for near net warm forging of complex parts from axi-symmetrical workpieces |
| JPH11319958A (ja) | 1998-05-19 | 1999-11-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 曲がりクラッド管およびその製造方法 |
| US20010041148A1 (en) | 1998-05-26 | 2001-11-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Alpha + beta type titanium alloy, process for producing titanium alloy, process for coil rolling, and process for producing cold-rolled coil of titanium alloy |
| EP0969109B1 (en) | 1998-05-26 | 2006-10-11 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Titanium alloy and process for production |
| US6632304B2 (en) | 1998-05-28 | 2003-10-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Titanium alloy and production thereof |
| JP3452798B2 (ja) | 1998-05-28 | 2003-09-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度β型Ｔｉ合金 |
| FR2779155B1 (fr) | 1998-05-28 | 2004-10-29 | Kobe Steel Ltd | Alliage de titane et sa preparation |
| JP3417844B2 (ja) | 1998-05-28 | 2003-06-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 加工性に優れた高強度Ｔｉ合金の製法 |
| JP2000153372A (ja) | 1998-11-19 | 2000-06-06 | Nkk Corp | 施工性に優れた銅または銅合金クラッド鋼板の製造方法 |
| US6334912B1 (en) | 1998-12-31 | 2002-01-01 | General Electric Company | Thermomechanical method for producing superalloys with increased strength and thermal stability |
| US6409852B1 (en) | 1999-01-07 | 2002-06-25 | Jiin-Huey Chern | Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implant |
| US6143241A (en) | 1999-02-09 | 2000-11-07 | Chrysalis Technologies, Incorporated | Method of manufacturing metallic products such as sheet by cold working and flash annealing |
| US6187045B1 (en) | 1999-02-10 | 2001-02-13 | Thomas K. Fehring | Enhanced biocompatible implants and alloys |
| JP3681095B2 (ja) | 1999-02-16 | 2005-08-10 | 株式会社クボタ | 内面突起付き熱交換用曲げ管 |
| JP3268639B2 (ja) | 1999-04-09 | 2002-03-25 | 独立行政法人産業技術総合研究所 | 強加工装置、強加工法並びに被強加工金属系材料 |
| RU2150528C1 (ru) | 1999-04-20 | 2000-06-10 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана |
| US6558273B2 (en) | 1999-06-08 | 2003-05-06 | K. K. Endo Seisakusho | Method for manufacturing a golf club |
| JP2001071037A (ja) | 1999-09-03 | 2001-03-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | マグネシウム合金のプレス加工方法およびプレス加工装置 |
| US6402859B1 (en) | 1999-09-10 | 2002-06-11 | Terumo Corporation | β-titanium alloy wire, method for its production and medical instruments made by said β-titanium alloy wire |
| JP4562830B2 (ja) | 1999-09-10 | 2010-10-13 | トクセン工業株式会社 | βチタン合金細線の製造方法 |
| US7024897B2 (en) | 1999-09-24 | 2006-04-11 | Hot Metal Gas Forming Intellectual Property, Inc. | Method of forming a tubular blank into a structural component and die therefor |
| RU2172359C1 (ru) | 1999-11-25 | 2001-08-20 | Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него |
| US6387197B1 (en) | 2000-01-11 | 2002-05-14 | General Electric Company | Titanium processing methods for ultrasonic noise reduction |
| US6332935B1 (en) | 2000-03-24 | 2001-12-25 | General Electric Company | Processing of titanium-alloy billet for improved ultrasonic inspectability |
| US6399215B1 (en) | 2000-03-28 | 2002-06-04 | The Regents Of The University Of California | Ultrafine-grained titanium for medical implants |
| JP2001343472A (ja) | 2000-03-31 | 2001-12-14 | Seiko Epson Corp | 時計用外装部品の製造方法、時計用外装部品及び時計 |
| JP3753608B2 (ja) | 2000-04-17 | 2006-03-08 | 株式会社日立製作所 | 逐次成形方法とその装置 |
| US6532786B1 (en) | 2000-04-19 | 2003-03-18 | D-J Engineering, Inc. | Numerically controlled forming method |
| US6197129B1 (en) | 2000-05-04 | 2001-03-06 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for producing ultrafine-grained materials using repetitive corrugation and straightening |
| JP2001348635A (ja) | 2000-06-05 | 2001-12-18 | Nikkin Material:Kk | 冷間加工性と加工硬化に優れたチタン合金 |
| US6484387B1 (en) | 2000-06-07 | 2002-11-26 | L. H. Carbide Corporation | Progressive stamping die assembly having transversely movable die station and method of manufacturing a stack of laminae therewith |
| AT408889B (de) | 2000-06-30 | 2002-03-25 | Schoeller Bleckmann Oilfield T | Korrosionsbeständiger werkstoff |
| RU2169204C1 (ru) | 2000-07-19 | 2001-06-20 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава |
| RU2169782C1 (ru) | 2000-07-19 | 2001-06-27 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава |
| UA40862A (ru) | 2000-08-15 | 2001-08-15 | Інститут Металофізики Національної Академії Наук України | Способ термо-механической обработки высокопрочных бета-титановых сплавов |
| US6877349B2 (en) | 2000-08-17 | 2005-04-12 | Industrial Origami, Llc | Method for precision bending of sheet of materials, slit sheets fabrication process |
| JP2002069591A (ja) | 2000-09-01 | 2002-03-08 | Nkk Corp | 高耐食ステンレス鋼 |
| UA38805A (ru) | 2000-10-16 | 2001-05-15 | Інститут Металофізики Національної Академії Наук України | Сплав на основе титана |
| US6946039B1 (en) | 2000-11-02 | 2005-09-20 | Honeywell International Inc. | Physical vapor deposition targets, and methods of fabricating metallic materials |
| JP2002146497A (ja) | 2000-11-08 | 2002-05-22 | Daido Steel Co Ltd | Ｎｉ基合金の製造方法 |
| US6384388B1 (en) | 2000-11-17 | 2002-05-07 | Meritor Suspension Systems Company | Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar |
| JP3742558B2 (ja) | 2000-12-19 | 2006-02-08 | 新日本製鐵株式会社 | 高延性で板面内材質異方性の小さい一方向圧延チタン板およびその製造方法 |
| JP4013761B2 (ja) | 2001-02-28 | 2007-11-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | チタン合金棒材の製造方法 |
| JP4123937B2 (ja) | 2001-03-26 | 2008-07-23 | 株式会社豊田中央研究所 | 高強度チタン合金およびその製造方法 |
| US6539765B2 (en) | 2001-03-28 | 2003-04-01 | Gary Gates | Rotary forging and quenching apparatus and method |
| US6536110B2 (en) | 2001-04-17 | 2003-03-25 | United Technologies Corporation | Integrally bladed rotor airfoil fabrication and repair techniques |
| US6576068B2 (en) | 2001-04-24 | 2003-06-10 | Ati Properties, Inc. | Method of producing stainless steels having improved corrosion resistance |
| WO2002088411A1 (en) | 2001-04-27 | 2002-11-07 | Research Institute Of Industrial Science & Technology | High manganese duplex stainless steel having superior hot workabilities and method for manufacturing thereof |
| RU2203974C2 (ru) | 2001-05-07 | 2003-05-10 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана |
| DE10128199B4 (de) | 2001-06-11 | 2007-07-12 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Vorrichtung zur Umformung von Metallblechen |
| RU2197555C1 (ru) | 2001-07-11 | 2003-01-27 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| JP3934372B2 (ja) | 2001-08-15 | 2007-06-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度および低ヤング率のβ型Ｔｉ合金並びにその製造方法 |
| JP2003074566A (ja) | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Nsk Ltd | 転動装置 |
| CN1159472C (zh) | 2001-09-04 | 2004-07-28 | 北京航空材料研究院 | 钛合金准β锻造工艺 |
| SE525252C2 (sv) | 2001-11-22 | 2005-01-11 | Sandvik Ab | Superaustenitiskt rostfritt stål samt användning av detta stål |
| US6663501B2 (en) | 2001-12-07 | 2003-12-16 | Charlie C. Chen | Macro-fiber process for manufacturing a face for a metal wood golf club |
| CN1602369A (zh) * | 2001-12-14 | 2005-03-30 | Ati资产公司 | 制造β－钛合金的方法 |
| JP3777130B2 (ja) | 2002-02-19 | 2006-05-24 | 本田技研工業株式会社 | 逐次成形装置 |
| FR2836640B1 (fr) | 2002-03-01 | 2004-09-10 | Snecma Moteurs | Produits minces en alliages de titane beta ou quasi beta fabrication par forgeage |
| JP2003285126A (ja) | 2002-03-25 | 2003-10-07 | Toyota Motor Corp | 温間塑性加工方法 |
| RU2217260C1 (ru) | 2002-04-04 | 2003-11-27 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| US6786985B2 (en) | 2002-05-09 | 2004-09-07 | Titanium Metals Corp. | Alpha-beta Ti-Ai-V-Mo-Fe alloy |
| JP2003334633A (ja) | 2002-05-16 | 2003-11-25 | Daido Steel Co Ltd | 段付き軸形状品の製造方法 |
| US7410610B2 (en) | 2002-06-14 | 2008-08-12 | General Electric Company | Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein |
| US6918974B2 (en) | 2002-08-26 | 2005-07-19 | General Electric Company | Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability |
| JP4257581B2 (ja) | 2002-09-20 | 2009-04-22 | 株式会社豊田中央研究所 | チタン合金およびその製造方法 |
| EP1570924B1 (en) | 2002-09-30 | 2009-08-12 | Rinascimetalli Ltd. | Method of working metal |
| JP2004131761A (ja) | 2002-10-08 | 2004-04-30 | Jfe Steel Kk | チタン合金製ファスナー材の製造方法 |
| US6932877B2 (en) | 2002-10-31 | 2005-08-23 | General Electric Company | Quasi-isothermal forging of a nickel-base superalloy |
| FI115830B (fi) | 2002-11-01 | 2005-07-29 | Metso Powdermet Oy | Menetelmä monimateriaalikomponenttien valmistamiseksi sekä monimateriaalikomponentti |
| US7008491B2 (en) | 2002-11-12 | 2006-03-07 | General Electric Company | Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging |
| WO2004046262A2 (en) | 2002-11-15 | 2004-06-03 | University Of Utah | Integral titanium boride coatings on titanium surfaces and associated methods |
| US20040099350A1 (en) | 2002-11-21 | 2004-05-27 | Mantione John V. | Titanium alloys, methods of forming the same, and articles formed therefrom |
| US20050145310A1 (en) | 2003-12-24 | 2005-07-07 | General Electric Company | Method for producing homogeneous fine grain titanium materials suitable for ultrasonic inspection |
| RU2321674C2 (ru) | 2002-12-26 | 2008-04-10 | Дженерал Электрик Компани | Способ производства однородного мелкозернистого титанового материала (варианты) |
| UA61348C2 (en) | 2003-01-03 | 2006-08-15 | Univ Nat Mining | High-angle belt conveyer |
| US7010950B2 (en) | 2003-01-17 | 2006-03-14 | Visteon Global Technologies, Inc. | Suspension component having localized material strengthening |
| JP4424471B2 (ja) | 2003-01-29 | 2010-03-03 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| DE10303458A1 (de) | 2003-01-29 | 2004-08-19 | Amino Corp., Fujinomiya | Verfahren und Vorrichtung zum Formen dünner Metallbleche |
| RU2234998C1 (ru) | 2003-01-30 | 2004-08-27 | Антонов Александр Игоревич | Способ изготовления полой цилиндрической длинномерной заготовки (варианты) |
| EP1605073B1 (en) | 2003-03-20 | 2011-09-14 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Use of an austenitic stainless steel |
| JP4209233B2 (ja) | 2003-03-28 | 2009-01-14 | 株式会社日立製作所 | 逐次成形加工装置 |
| JP3838216B2 (ja) | 2003-04-25 | 2006-10-25 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| US7073559B2 (en) | 2003-07-02 | 2006-07-11 | Ati Properties, Inc. | Method for producing metal fibers |
| JP4041774B2 (ja) | 2003-06-05 | 2008-01-30 | 住友金属工業株式会社 | β型チタン合金材の製造方法 |
| US7785429B2 (en) | 2003-06-10 | 2010-08-31 | The Boeing Company | Tough, high-strength titanium alloys; methods of heat treating titanium alloys |
| AT412727B (de) | 2003-12-03 | 2005-06-27 | Boehler Edelstahl | Korrosionsbeständige, austenitische stahllegierung |
| KR101237122B1 (ko) | 2003-12-11 | 2013-02-25 | 오하이오 유니버시티 | 티타늄 합금의 미세구조 정련 방법 및 티타늄 합금의 고온-고변형률 초가소성 성형방법 |
| US7038426B2 (en) | 2003-12-16 | 2006-05-02 | The Boeing Company | Method for prolonging the life of lithium ion batteries |
| CA2556128A1 (en) | 2004-02-12 | 2005-08-25 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Metal tube for use in a carburizing gas atmosphere |
| JP2005281855A (ja) | 2004-03-04 | 2005-10-13 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
| US7837812B2 (en) | 2004-05-21 | 2010-11-23 | Ati Properties, Inc. | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| US7449075B2 (en) | 2004-06-28 | 2008-11-11 | General Electric Company | Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article |
| RU2269584C1 (ru) | 2004-07-30 | 2006-02-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Сплав на основе титана |
| US20060045789A1 (en) | 2004-09-02 | 2006-03-02 | Coastcast Corporation | High strength low cost titanium and method for making same |
| US7096596B2 (en) | 2004-09-21 | 2006-08-29 | Alltrade Tools Llc | Tape measure device |
| US7601232B2 (en) | 2004-10-01 | 2009-10-13 | Dynamic Flowform Corp. | α-β titanium alloy tubes and methods of flowforming the same |
| US7360387B2 (en) | 2005-01-31 | 2008-04-22 | Showa Denko K.K. | Upsetting method and upsetting apparatus |
| US20060243356A1 (en) | 2005-02-02 | 2006-11-02 | Yuusuke Oikawa | Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof |
| TWI326713B (en) | 2005-02-18 | 2010-07-01 | Nippon Steel Corp | Induction heating device for heating a traveling metal plate |
| JP5208354B2 (ja) | 2005-04-11 | 2013-06-12 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| RU2288967C1 (ru) | 2005-04-15 | 2006-12-10 | Закрытое акционерное общество ПКФ "Проммет-спецсталь" | Коррозионно-стойкий сплав и изделие, выполненное из него |
| US7984635B2 (en) | 2005-04-22 | 2011-07-26 | K.U. Leuven Research & Development | Asymmetric incremental sheet forming system |
| RU2283889C1 (ru) | 2005-05-16 | 2006-09-20 | ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" | Сплав на основе титана |
| JP4787548B2 (ja) | 2005-06-07 | 2011-10-05 | 株式会社アミノ | 薄板の成形方法および装置 |
| DE102005027259B4 (de) | 2005-06-13 | 2012-09-27 | Daimler Ag | Verfahren zur Herstellung von metallischen Bauteilen durch Halbwarm-Umformung |
| KR100677465B1 (ko) | 2005-08-10 | 2007-02-07 | 이영화 | 판 굽힘용 장형 유도 가열기 |
| US7531054B2 (en) | 2005-08-24 | 2009-05-12 | Ati Properties, Inc. | Nickel alloy and method including direct aging |
| US8337750B2 (en) | 2005-09-13 | 2012-12-25 | Ati Properties, Inc. | Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties |
| JP4915202B2 (ja) | 2005-11-03 | 2012-04-11 | 大同特殊鋼株式会社 | 高窒素オーステナイト系ステンレス鋼 |
| US7669452B2 (en) | 2005-11-04 | 2010-03-02 | Cyril Bath Company | Titanium stretch forming apparatus and method |
| CA2634252A1 (en) | 2005-12-21 | 2007-07-05 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Corrosion resistant material for reduced fouling, heat transfer component with improved corrosion and fouling resistance, and method for reducing fouling |
| US7611592B2 (en) * | 2006-02-23 | 2009-11-03 | Ati Properties, Inc. | Methods of beta processing titanium alloys |
| JP5050199B2 (ja) | 2006-03-30 | 2012-10-17 | 国立大学法人電気通信大学 | マグネシウム合金材料製造方法及び装置並びにマグネシウム合金材料 |
| US20090165903A1 (en) | 2006-04-03 | 2009-07-02 | Hiromi Miura | Material Having Ultrafine Grained Structure and Method of Fabricating Thereof |
| KR100740715B1 (ko) | 2006-06-02 | 2007-07-18 | 경상대학교산학협력단 | 집전체-전극 일체형 Ｔｉ-Ｎｉ계 합금-Ｎｉ황화물 소자 |
| US7879286B2 (en) | 2006-06-07 | 2011-02-01 | Miracle Daniel B | Method of producing high strength, high stiffness and high ductility titanium alloys |
| JP5187713B2 (ja) | 2006-06-09 | 2013-04-24 | 国立大学法人電気通信大学 | 金属材料の微細化加工方法 |
| US20080000554A1 (en) | 2006-06-23 | 2008-01-03 | Jorgensen Forge Corporation | Austenitic paramagnetic corrosion resistant material |
| WO2008017257A1 (en) | 2006-08-02 | 2008-02-14 | Hangzhou Huitong Driving Chain Co., Ltd. | A bended link plate and the method to making thereof |
| US20080103543A1 (en) | 2006-10-31 | 2008-05-01 | Medtronic, Inc. | Implantable medical device with titanium alloy housing |
| JP2008200730A (ja) | 2007-02-21 | 2008-09-04 | Daido Steel Co Ltd | Ｎｉ基耐熱合金の製造方法 |
| CN101294264A (zh) | 2007-04-24 | 2008-10-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种转子叶片用α+β型钛合金棒材制造工艺 |
| US20080300552A1 (en) | 2007-06-01 | 2008-12-04 | Cichocki Frank R | Thermal forming of refractory alloy surgical needles |
| CN100567534C (zh) | 2007-06-19 | 2009-12-09 | 中国科学院金属研究所 | 一种高热强性、高热稳定性的高温钛合金的热加工和热处理方法 |
| US20090000706A1 (en) | 2007-06-28 | 2009-01-01 | General Electric Company | Method of controlling and refining final grain size in supersolvus heat treated nickel-base superalloys |
| DE102007039998B4 (de) | 2007-08-23 | 2014-05-22 | Benteler Defense Gmbh & Co. Kg | Panzerung für ein Fahrzeug |
| RU2364660C1 (ru) | 2007-11-26 | 2009-08-20 | Владимир Валентинович Латыш | Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов |
| JP2009138218A (ja) | 2007-12-05 | 2009-06-25 | Nissan Motor Co Ltd | チタン合金部材及びチタン合金部材の製造方法 |
| CN100547105C (zh) | 2007-12-10 | 2009-10-07 | 巨龙钢管有限公司 | 一种x80钢弯管及其弯制工艺 |
| RU2461641C2 (ru) | 2007-12-20 | 2012-09-20 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. | Аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля и содержащая стабилизирующие элементы |
| KR100977801B1 (ko) | 2007-12-26 | 2010-08-25 | 주식회사 포스코 | 강도 및 연성이 우수한 저탄성 티타늄 합금 및 그 제조방법 |
| US8075714B2 (en) | 2008-01-22 | 2011-12-13 | Caterpillar Inc. | Localized induction heating for residual stress optimization |
| RU2368695C1 (ru) | 2008-01-30 | 2009-09-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава |
| DE102008014559A1 (de) | 2008-03-15 | 2009-09-17 | Elringklinger Ag | Verfahren zum bereichsweisen Umformen einer aus einem Federstahlblech hergestellten Blechlage einer Flachdichtung sowie Einrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens |
| WO2009142228A1 (ja) | 2008-05-22 | 2009-11-26 | 住友金属工業株式会社 | 原子力用高強度Ni基合金管及びその製造方法 |
| JP2009299110A (ja) | 2008-06-11 | 2009-12-24 | Kobe Steel Ltd | 断続切削性に優れた高強度α−β型チタン合金 |
| JP5299610B2 (ja) | 2008-06-12 | 2013-09-25 | 大同特殊鋼株式会社 | Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ三元系合金材の製造方法 |
| RU2392348C2 (ru) | 2008-08-20 | 2010-06-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки |
| JP5315888B2 (ja) | 2008-09-22 | 2013-10-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | α−β型チタン合金およびその溶製方法 |
| CN101684530A (zh) | 2008-09-28 | 2010-03-31 | 杭正奎 | 超耐高温镍铬合金及其制造方法 |
| RU2378410C1 (ru) | 2008-10-01 | 2010-01-10 | Открытое акционерное общество "Корпорация ВСПМО-АВИСМА" | Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов |
| US8408039B2 (en) | 2008-10-07 | 2013-04-02 | Northwestern University | Microforming method and apparatus |
| RU2383654C1 (ru) | 2008-10-22 | 2010-03-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Наноструктурный технически чистый титан для биомедицины и способ получения прутка из него |
| US8430075B2 (en) | 2008-12-16 | 2013-04-30 | L.E. Jones Company | Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof |
| EA020263B1 (ru) | 2009-01-21 | 2014-09-30 | Сумитомо Метал Индастриз, Лтд. | Изогнутый металлический элемент и способ его изготовления |
| RU2393936C1 (ru) | 2009-03-25 | 2010-07-10 | Владимир Алексеевич Шундалов | Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из металлов и сплавов |
| US8578748B2 (en) | 2009-04-08 | 2013-11-12 | The Boeing Company | Reducing force needed to form a shape from a sheet metal |
| US8316687B2 (en) | 2009-08-12 | 2012-11-27 | The Boeing Company | Method for making a tool used to manufacture composite parts |
| CN101637789B (zh) | 2009-08-18 | 2011-06-08 | 西安航天博诚新材料有限公司 | 一种电阻热张力矫直装置及矫直方法 |
| JP2011121118A (ja) | 2009-11-11 | 2011-06-23 | Univ Of Electro-Communications | 難加工性金属材料を多軸鍛造処理する方法、それを実施する装置、および金属材料 |
| JP5696995B2 (ja) | 2009-11-19 | 2015-04-08 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 耐熱超合金 |
| RU2425164C1 (ru) | 2010-01-20 | 2011-07-27 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Вторичный титановый сплав и способ его изготовления |
| US10053758B2 (en) | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
| DE102010009185A1 (de) | 2010-02-24 | 2011-11-17 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Profilbauteil |
| EP2571637B1 (en) | 2010-05-17 | 2019-03-27 | Magna International Inc. | Method and apparatus for forming materials with low ductility |
| CA2706215C (en) | 2010-05-31 | 2017-07-04 | Corrosion Service Company Limited | Method and apparatus for providing electrochemical corrosion protection |
| US10207312B2 (en) | 2010-06-14 | 2019-02-19 | Ati Properties Llc | Lubrication processes for enhanced forgeability |
| US9255316B2 (en) | 2010-07-19 | 2016-02-09 | Ati Properties, Inc. | Processing of α+β titanium alloys |
| US8499605B2 (en) | 2010-07-28 | 2013-08-06 | Ati Properties, Inc. | Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium |
| US8613818B2 (en) | 2010-09-15 | 2013-12-24 | Ati Properties, Inc. | Processing routes for titanium and titanium alloys |
| US9206497B2 (en) | 2010-09-15 | 2015-12-08 | Ati Properties, Inc. | Methods for processing titanium alloys |
| US20120067100A1 (en) | 2010-09-20 | 2012-03-22 | Ati Properties, Inc. | Elevated Temperature Forming Methods for Metallic Materials |
| US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
| US20120076686A1 (en) | 2010-09-23 | 2012-03-29 | Ati Properties, Inc. | High strength alpha/beta titanium alloy |
| RU2441089C1 (ru) | 2010-12-30 | 2012-01-27 | Юрий Васильевич Кузнецов | КОРРОЗИОННО-СТОЙКИЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni, ИЗДЕЛИЕ ИЗ НЕГО И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЯ |
| JP2012140690A (ja) | 2011-01-06 | 2012-07-26 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 靭性、耐食性に優れた二相系ステンレス鋼の製造方法 |
| JP5861699B2 (ja) | 2011-04-25 | 2016-02-16 | 日立金属株式会社 | 段付鍛造材の製造方法 |
| US9732408B2 (en) * | 2011-04-29 | 2017-08-15 | Aktiebolaget Skf | Heat-treatment of an alloy for a bearing component |
| US8679269B2 (en) | 2011-05-05 | 2014-03-25 | General Electric Company | Method of controlling grain size in forged precipitation-strengthened alloys and components formed thereby |
| CN102212716B (zh) | 2011-05-06 | 2013-03-27 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种低成本的α+β型钛合金 |
| US8652400B2 (en) | 2011-06-01 | 2014-02-18 | Ati Properties, Inc. | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys |
| US9034247B2 (en) | 2011-06-09 | 2015-05-19 | General Electric Company | Alumina-forming cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom |
| WO2012174501A1 (en) * | 2011-06-17 | 2012-12-20 | Titanium Metals Corporation | Method for the manufacture of alpha-beta ti-al-v-mo-fe alloy sheets |
| US20130133793A1 (en) | 2011-11-30 | 2013-05-30 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloy heat treatments, nickel-base alloys, and articles including nickel-base alloys |
| US9347121B2 (en) | 2011-12-20 | 2016-05-24 | Ati Properties, Inc. | High strength, corrosion resistant austenitic alloys |
| US9050647B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-06-09 | Ati Properties, Inc. | Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys |
| US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
| US9192981B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-24 | Ati Properties, Inc. | Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material |
| US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
| JP6171762B2 (ja) | 2013-09-10 | 2017-08-02 | 大同特殊鋼株式会社 | Ｎｉ基耐熱合金の鍛造加工方法 |
| US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
| US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
-
2015
- 2015-11-23 US US14/948,941 patent/US10502252B2/en active Active
-
2016
- 2016-11-18 WO PCT/US2016/062690 patent/WO2017091458A1/en active Application Filing
- 2016-11-18 CN CN201680068418.3A patent/CN108291277B/zh active Active
- 2016-11-18 EP EP16805686.9A patent/EP3380639B1/en active Active
- 2016-11-18 RU RU2018122763A patent/RU2725391C2/ru active
-
2019
- 2019-06-13 US US16/439,859 patent/US20200032833A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5980655A (en) * | 1997-04-10 | 1999-11-09 | Oremet-Wah Chang | Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom |
| RU2156828C1 (ru) * | 2000-02-29 | 2000-09-27 | Воробьев Игорь Андреевич | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ ДВУХФАЗНЫХ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| US20040221929A1 (en) * | 2003-05-09 | 2004-11-11 | Hebda John J. | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
| US20120076611A1 (en) * | 2010-09-23 | 2012-03-29 | Ati Properties, Inc. | High Strength Alpha/Beta Titanium Alloy Fasteners and Fastener Stock |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| ATI 425-MIL Alloy, Technical Data Sheet, Version 2, 16.08.2010 * |
| ATI 425-MIL Alloy, Technical Data Sheet, Version 2, 16.08.2010;. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN108291277B (zh) | 2021-03-30 |
| WO2017091458A1 (en) | 2017-06-01 |
| RU2018122763A (ru) | 2019-12-26 |
| US20200032833A1 (en) | 2020-01-30 |
| EP3380639B1 (en) | 2020-04-29 |
| CN108291277A (zh) | 2018-07-17 |
| US10502252B2 (en) | 2019-12-10 |
| EP3380639A1 (en) | 2018-10-03 |
| US20170146046A1 (en) | 2017-05-25 |
| RU2018122763A3 (ru) | 2020-02-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2725391C2 (ru) | Обработка альфа-бета-титановых сплавов | |
| RU2703756C2 (ru) | Титановый сплав | |
| US10144999B2 (en) | Processing of alpha/beta titanium alloys | |
| CN107254603B (zh) | 高强度α/β钛合金紧固件和紧固件坯料 | |
| EP1466028A1 (en) | Method for processing beta titanium alloys | |
| Boyer | Titanium and its alloys: metallurgy, heat treatment and alloy characteristics | |
| RU2575276C2 (ru) | Обработка альфа/бета титановых сплавов |