CN114453841A - 一种航空航天用耐热钛合金螺栓的制备方法和应用 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种航空航天用耐热钛合金Ti60螺栓加工制造方法和应用,采用Ti60钛合金棒丝材制备;先采用三次热镦工艺将螺栓毛坯一端制成直径为8‑16mm的螺栓头,得到Ti60钛合金螺栓一级半成品;再将其在1000℃‑1040℃下固溶处理,得到Ti60钛合金螺栓二级半成品;对其进行尺寸加工,对尺寸加工的Ti60钛合金螺栓二级半成品的杆部进行温滚压形成螺纹段,得到Ti60钛合金螺栓三级半成品;对Ti60钛合金螺栓三级半成品在真空热处理炉中进行680℃‑720℃时效处理,得到Ti60钛合金螺栓成品。本发明通过不同的加工和热处理工艺组合,可获得拉伸强度、剪切强度、高温持久和室温、高温疲劳性能优良的钛合金螺栓,适合在600℃~650℃范围内使用。
Description
技术领域
本发明涉及钛基合金领域,具体涉及一种在600℃~650℃内使用的钛合金螺栓的加工制造方法和应用。
背景技术
钛合金由于具有比强度高、无磁性、抗腐蚀性能优异、使用温度范围广、抗疲劳性能优异等特点,非常适合在航空航天领域应用,如航空发动机热端部件、飞机蒙皮紧固件等。钛合金比合金钢更耐腐蚀,在许多环境下不需要保护涂层,因而也是应用于某些腐蚀或高温等恶劣环境下的紧固件材料。使用钛合金紧固件产生的减重效果,对提高飞行器的推进力、增加射程、节省燃料等都将产生巨大的效应。
目前,航空钛合金螺栓使用比较广泛,常见的原材料有纯钛、TC4、TC16钛合金等。国内的大部分工作对室温用钛合金螺栓进行报道,而对于航空航天用耐热钛合金螺栓的研究还没有报道。随着航空发动机推重比和航天巡航导弹马赫数的增加,传统的纯钛、TC4、TC16钛合金螺栓已经不能满足要求,因此对耐热钛合金螺栓的需求逐渐加大,特别是对600℃~650℃范围内使用的钛合金螺栓需求日益加大。作为发动机转动件材料,Ti60钛合金是国内比较成熟的600℃长时使用的钛合金,可以作为耐热钛合金螺栓的选用材料。大量的工作对Ti60钛合金发动机用整体叶盘和飞机用蒙皮板等产品都进行了非常详细的报道,但对于螺栓的加工工艺还没有报道。
对于纯钛、TC4、TC16等钛合金螺栓的制备,常采用冷镦、大变形量温镦等;为保证螺栓和螺母之间的润滑,通常采用阳极氧化、涂层或镀镍等方式。例如,中国发明专利(公开号CN 102397976A)的钛合金紧固件冷镦成型工艺,其发明人刘霆等采用的高纯钛合金铸锭对原材料要求特别高,高纯钛合金的高成本不利于产品推广;特别需要说明的是冷镦和大变形量温镦等工艺,对耐热钛合金成型不适用,特别容易造成螺栓镦头的开裂。中国发明专利(公开号CN 105798552 A)介绍了一种粉末冶金TC4钛合金螺栓的制备方法,其主要通过粉末冶金成型制备钛合金螺栓,但室温进行螺纹滚压形成螺纹段同样不适合耐热钛合金的制备,极易造成螺纹缺肉等缺陷。中国发明专利(公开号CN 109504995 A)一种航空紧固件的制备方法中,对钛合金螺栓进行阳极氧化处理,在阳极氧化层上制备二硫化钼涂层,对不锈钢螺母进行镀镍。以上工艺虽然改善了螺纹副旋合时的滞涩可能性,但工艺复杂,尤其是镀镍会造成600℃~650℃温度区间镍元素向钛基体中扩散形成钛镍相,显著影响钛合金的耐热性能。
发明内容
针对上述现有技术的不足,本发明提供了一种600℃~650℃范围内使用的航空航天用耐热钛合金螺栓的制备方法。该方法利用Ti60钛合金棒丝材,经过下料、热镦、固溶处理、机加、温滚丝、时效处理等工序,获得拉伸强度、剪切强度、高温持久(600℃,400MPa保载超过12h)和室温、高温疲劳性能优良(按HB6568,疲劳性能超过10万周次)的耐热钛合金螺栓。本方法特别适用于工业化制备Ti60螺栓,生产工序简单,易于控制螺栓的性能和质量。
本发明的技术方案是:
一种航空航天用耐热钛合金螺栓的制备方法,其特征在于,包括以下步骤:
步骤一、采用Ti60钛合金棒丝材;
步骤二、根据拟制备的Ti60钛合金螺栓长度,截取相应长度的棒丝材作为螺栓毛坯送入多工位热镦机,通过三次热镦将螺栓毛坯一端制成直径为8-16mm的螺栓头,得到Ti60钛合金螺栓一级半成品;
步骤三、Ti60钛合金螺栓一级半成品在1000℃-1040℃下进行固溶处理,得到Ti60钛合金螺栓二级半成品;
步骤四、对Ti60钛合金螺栓二级半成品进行尺寸加工,对尺寸加工的Ti60钛合金螺栓二级半成品的杆部进行温滚压形成螺纹段,滚压温度为500℃-600℃,得到Ti60钛合金螺栓三级半成品;
步骤五、Ti60钛合金螺栓三级半成品在真空热处理炉中进行时效处理,时效处理温度为680℃-720℃,得到Ti60钛合金螺栓成品。
作为优选,步骤一中,采用Ti60钛合金Φ6mm-Φ14mm直条退火态棒丝材。
作为优选,步骤二中,所述三次热镦具体工艺为:一次热镦感应加热工艺参数为电流1175A-1225A,保温时间8s-16s;二次热镦感应加热工艺参数为电流1125A-1175A,保温时间8s-16s;三次热镦感应加热工艺参数为电流1075A-1125A,保温时间8s-16s。
作为优选,步骤二中,一次热镦变形量为总变形量的45-55%;二次热镦变形量为总变形量的25-35%;三次热镦变形量为总变形量的15-25%。进一步优选为:一次热镦变形量为总变形量的50%;二次热镦变形量为总变形量的30%;三次热镦变形量为总变形量的20%。
作为优选,步骤三中,所述固溶处理的保温时间为1-3小时,固溶后油淬。
作为优选,步骤四中,所述温滚压的保温时间不低于10分钟。
作为优选,步骤五中,所述时效处理的保温时间为2-6小时,保温结束后炉冷。
本发明采用以上技术方案制备的Ti60钛合金螺栓,与传统的钛合金螺栓比,耐高温性能优异,可在600~650℃范围内使用。
本发明的耐热钛合金螺栓加工制造方法的选择,是经过多年的深入研究和反复实验而得出的,其设计思想分别说明如下:
本发明的优点及有益效果是:
1、本发明选用Ti60钛合金棒丝材作为原料,利用了Ti60钛合金的耐高温特性,尤其利用了将难变形的Ti60合金制备成丝材的工作,获得了可以制备螺栓的直条棒丝材。
2、为了获得显微组织均匀且无开裂的螺栓镦头,Ti60钛合金需要在稍低温度的α+β两相区有充分变形,又不能产生裂纹。作为航空发动机用的耐热、难变形钛合金,Ti60钛合金在较低温度变形时易开裂,在较高温度变形时易产生过热组织。本发明采用三次热顶镦技术,分三步在不同温度区间进行镦制变形,可在保证镦头完全成型不开裂的基础上,获得最终理想的等轴组织。
3、研究发现,螺栓螺纹段在滚丝成型过程中受材料的塑性影响很大。对于纯钛、TC4、TC16甚至一些高合金化的β钛合金螺栓,螺纹段滚丝成型主要是室温滚丝(也称冷滚丝),这主要是此类材料塑性好的原因。对于Ti60钛合金冷滚丝显然不适用,因此根据Ti60钛合金的耐热特点,选择500℃-600℃进行温滚丝,此温度对于纯钛、TC4、TC16或其他β钛合金不适合,表面产生明显的氧化皮,影响螺纹成型。本发明选择500℃-600℃区间不仅保证了合金具有较好的塑性满足滚丝成型的要求,还使合金表面形成很薄的蓝色氧化层,从而改善螺纹副旋合时的滞涩,提高拆卸和重复使用率。
附图说明
图1为实施例1制备的Ti60钛合金螺栓螺纹段。
图2为实施例1制备的Ti60钛合金十字槽100°沉头螺栓头部显微组织。
图3为实施例2制备的Ti60钛合金六角头螺栓。
图4为对比例1制备的Ti60钛合金十字槽100°沉头螺栓头部有裂纹的照片。
图5为对比例2制备的Ti60钛合金十字槽100°沉头螺栓头部有裂纹显微组织。
图6为对比例3制备的Ti60钛合金十字槽100°沉头螺栓头部显微组织。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明做进一步说明。
实施例1
一种航空航天用耐热钛合金螺栓的制备方法,包括以下步骤:
1)、选择Ti60合金Φ6.1mm直条丝材;
2)、根据拟制备的光杆公差带f9十字槽100°沉头螺栓长度,截取45mm的Φ6.1mm退火丝材作为螺栓毛坯送入多工位热镦机,通过感应加热将螺栓毛坯一端制成直径为12mm的螺栓头,其中一次热镦感应加热工艺参数为电流1175A,保温时间16s,变形量为总变形量的50%;二次热镦感应加热工艺参数为电流1125A,保温时间16s,变形量为总变形量的30%;三次热镦感应加热工艺参数为电流1125A,保温时间8s,变形量为总变形量的20%,得到Ti60钛合金螺栓一级半成品;
3)Ti60钛合金螺栓一级半成品进行1000℃固溶1小时油淬处理,得到Ti60钛合金螺栓二级半成品;
4)对Ti60钛合金螺栓二级半成品进行尺寸加工,头部为Φ10.8mm的圆头,头部端面中心部位加工十字槽,杆部直径为6mm,杆部总长32mm;对杆部末端10mm进行温滚压形成螺纹段,滚压温度为550℃,得到Ti60钛合金螺栓三级半成品;
5)对Ti60钛合金螺栓三级半成品在真空热处理炉中进行时效处理(700℃/2小时),得到Ti60钛合金螺栓成品;
具体力学性能见表1,螺纹段显微组织见图1,螺栓头部显微组织见图2。
表1:实施例1光杆公差带f9十字槽100°沉头螺栓性能
实施例2
一种航空航天用耐热钛合金螺栓的制备方法,包括以下步骤:
1)、选择Ti60合金Φ6.1mm直条丝材;
2)、根据拟制备的光杆公差带f9六角头螺栓长度,截取40mm的Φ6.1mm退火丝材作为螺栓毛坯送入多工位热镦机,通过感应加热将螺栓毛坯一端制成直径为12mm的螺栓头,其中一次热镦感应加热工艺参数为电流1225A,保温时间8s,变形量为总变形量的55%;二次热镦感应加热工艺参数为电流1175A,保温时间8s,变形量为总变形量的25%;三次热镦感应加热工艺参数为电流1075A,保温时间16s,变形量为总变形量的20%,得到Ti60钛合金螺栓一级半成品;
3)Ti60钛合金螺栓一级半成品进行1000℃固溶1小时油淬处理,得到Ti60钛合金螺栓二级半成品;
4)对Ti60钛合金螺栓二级半成品进行尺寸加工,头部D为10.9mm的六角头,杆部直径为6mm,杆部总长L为26mm;对杆部末端10mm进行温滚压形成螺纹段,滚压温度为600℃,得到Ti60钛合金螺栓三级半成品;
5)对Ti60钛合金螺栓三级半成品在真空热处理炉中进行时效处理(700℃/2小时),得到Ti60钛合金螺栓成品;
具体力学性能见表2,六角头螺栓见图3。
表2:实施例2六角头螺栓(MJ6)性能
实施例3
一种航空航天用耐热钛合金螺栓的制备方法,包括以下步骤:
1)、选择Ti60合金Φ6.1mm直条丝材;
2)、根据拟制备的光杆公差带f9六角头螺栓长度,截取45mm的Φ6.1mm退火丝材作为螺栓毛坯送入多工位热镦机,通过感应加热将螺栓毛坯一端制成直径为12mm的螺栓头,其中一次热镦感应加热工艺参数为电流1225A,保温时间8s,变形量为总变形量的45%;二次热镦感应加热工艺参数为电流1125A,保温时间16s,变形量为总变形量的30%;三次热镦感应加热工艺参数为电流1075A,保温时间16s,变形量为总变形量的25%,得到Ti60钛合金螺栓一级半成品;
3)Ti60钛合金螺栓一级半成品进行1030℃固溶1小时油淬处理,得到Ti60钛合金螺栓二级半成品;
4)对Ti60钛合金螺栓二级半成品进行尺寸加工,头部D为10.9mm的六角头,杆部直径为6mm,杆部总长L为32mm;对杆部末端10mm进行温滚压形成螺纹段,滚压温度为500℃,得到Ti60钛合金螺栓三级半成品;
5)对Ti60钛合金螺栓三级半成品在真空热处理炉中进行时效处理(700℃/2小时),得到Ti60钛合金螺栓成品;
具体力学性能见表3。
表3:实施例3六角头螺栓(MJ6)性能
对比例1
与实施例1的不同之处在于:
步骤2)中,根据拟制备的光杆公差带f9十字槽100°沉头螺栓长度,截取45mm的Φ6.1mm退火丝材作为螺栓毛坯送入多工位热镦机,通过感应加热将螺栓毛坯一端制成直径为12mm的螺栓头,其中采用一次热镦工艺,感应加热工艺参数为电流1175A,保温时间16s;变形量为总变形量的100%,得到Ti60钛合金螺栓一级半成品。
最终制备的Ti60钛合金十字槽100°沉头螺栓头部开裂,见图4。
对比例2
与实施例1的不同之处在于:
步骤2)中,根据拟制备的光杆公差带f9十字槽100°沉头螺栓长度,截取45mm的Φ6.1mm退火丝材作为螺栓毛坯送入多工位热镦机,通过感应加热将螺栓毛坯一端制成直径为12mm的螺栓头,其中采用两次热镦工艺,一次热镦感应加热工艺参数为电流1175A,保温时间16S;二次热镦感应加热工艺参数为电流1125A,保温时间16s;且两次镦制变形量均为总变形量的50%,得到Ti60钛合金螺栓一级半成品。
最终制备的Ti60钛合金十字槽100°沉头螺栓头部有裂纹,其显微组织见图5。
对比例3
与实施例1的不同之处在于:
步骤2)中,根据拟制备的光杆公差带f9十字槽100°沉头螺栓长度,截取45mm的Φ6.1mm退火丝材作为螺栓毛坯送入多工位热镦机,通过感应加热将螺栓毛坯一端制成直径为12mm的螺栓头,其中一次热镦感应加热工艺参数为电流1275A,保温时间16s,变形量为总变形量的50%;二次热镦感应加热工艺参数为电流1275A,保温时间8s,变形量为总变形量的30%;三次热镦感应加热工艺参数为电流1275A,保温时间8s,变形量为总变形量的20%,得到Ti60钛合金螺栓一级半成品。
最终制备的Ti60钛合金十字槽100°沉头螺栓头部组织过热、粗大,微观组织见图6。
由实施例1和对比例1~3可知,本发明采用三次热顶镦技术,分三步在不同温度区间进行镦制变形,可在保证镦头完全成型不开裂的基础上,获得最终理想的等轴组织,具体为:一次热镦感应加热工艺参数为电流1175A-1225A,保温时间8s-16s,温度在980℃-1020℃之间,镦制变形量为总变形量的45-55%,其利用的是在相变点以下60℃-20℃变形,此温度区间Ti60钛合金α相含量在40%-15%,β晶粒平均尺寸小于100μm,既保证了合金在稍高的α+β两相区较大变形量不易开裂,又保证了产生的变形热不会导致合金超过α+β/β相变点从而产生过热组织;二次热镦感应加热工艺参数为电流1125A-1175A,保温时间8s-16s,温度在940℃-980℃之间,此温度区间Ti60钛合金α相含量在50%-40%,β晶粒平均尺寸更小,镦制变形量为总变形量的25-35%,此温度和变形量的逐步降低保证了镦头的成型及组织的进一步细化;三次热镦感应加热工艺参数为电流1075A-1125A,保温时间8s-16s,温度在900℃-940℃之间,此温度区间Ti60钛合金α相含量在大于50%,β晶粒平均尺寸小于30μm,镦制变形量为总变形量的15-25%,此温度和变形量在保证镦头完全成型不开裂的基础上,获得最终理想的等轴组织。
上述实施例只为说明本发明的技术构思及特点,其目的在于让熟悉此项技术的人士能够了解本发明的内容并据以实施,并不能以此限制本发明的保护范围。
Claims (8)
1.一种航空航天用耐热钛合金螺栓的制备方法,其特征在于,包括以下步骤:
步骤一、采用Ti60钛合金棒丝材;
步骤二、根据拟制备的Ti60钛合金螺栓长度,截取相应长度的棒丝材作为螺栓毛坯送入多工位热镦机,通过三次热镦将螺栓毛坯一端制成直径为8-16mm的螺栓头,得到Ti60钛合金螺栓一级半成品;
步骤三、Ti60钛合金螺栓一级半成品在1000℃-1040℃下进行固溶处理,得到Ti60钛合金螺栓二级半成品;
步骤四、对Ti60钛合金螺栓二级半成品进行尺寸加工,对尺寸加工的Ti60钛合金螺栓二级半成品的杆部进行温滚压形成螺纹段,滚压温度为500℃-600℃,得到Ti60钛合金螺栓三级半成品;
步骤五、Ti60钛合金螺栓三级半成品在真空热处理炉中进行时效处理,时效处理温度为680℃-720℃,得到Ti60钛合金螺栓成品。
2.按权利要求1所述航空航天用耐热钛合金螺栓的制备方法,其特征在于:步骤一中,采用Ti60钛合金Φ6mm-Φ14mm直条退火态棒丝材。
3.按权利要求1所述航空航天用耐热钛合金螺栓的制备方法,其特征在于,步骤二中,所述三次热镦具体工艺为:一次热镦感应加热工艺参数为电流1175A-1225A,保温时间8s-16s;二次热镦感应加热工艺参数为电流1125A-1175A,保温时间8s-16s;三次热镦感应加热工艺参数为电流1075A-1125A,保温时间8s-16s。
4.按权利要求1或3所述航空航天用耐热钛合金螺栓的制备方法,其特征在于:步骤二中,一次热镦变形量为总变形量的45-55%;二次热镦变形量为总变形量的25-35%;三次热镦变形量为总变形量的15-25%。
5.按权利要求1所述航空航天用耐热钛合金螺栓的制备方法,其特征在于:步骤三中,所述固溶处理的保温时间为1-3小时,固溶后油淬。
6.按权利要求1所述航空航天用耐热钛合金螺栓的制备方法,其特征在于:步骤四中,所述温滚压的保温时间不低于10分钟。
7.按权利要求1所述航空航天用耐热钛合金螺栓的制备方法,其特征在于:步骤五中,所述时效处理的保温时间为2-6小时,保温结束后炉冷。
8.一种权利要求1所述方法在制备600℃~650℃范围内使用的耐热钛合金Ti60螺栓的应用。
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