RU2461641C2 - Аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля и содержащая стабилизирующие элементы - Google Patents

Аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля и содержащая стабилизирующие элементы Download PDF

Info

Publication number
RU2461641C2
RU2461641C2 RU2010130163/02A RU2010130163A RU2461641C2 RU 2461641 C2 RU2461641 C2 RU 2461641C2 RU 2010130163/02 A RU2010130163/02 A RU 2010130163/02A RU 2010130163 A RU2010130163 A RU 2010130163A RU 2461641 C2 RU2461641 C2 RU 2461641C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
stainless steel
austenitic stainless
content
alloy
present
Prior art date
Application number
RU2010130163/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2010130163A (ru
Inventor
Джеймс М. РАКОВСКИ (US)
Джеймс М. РАКОВСКИ
Дэвид С. БЕРГСТРОМ (US)
Дэвид С. БЕРГСТРОМ
Чарльз П. СТИННЕР (US)
Чарльз П. Стиннер
Джон Дж. ДАНН (US)
Джон Дж. ДАНН
Джон Ф. ГРАББ (US)
Джон Ф. ГРАББ
Original Assignee
ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. filed Critical ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК.
Publication of RU2010130163A publication Critical patent/RU2010130163A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2461641C2 publication Critical patent/RU2461641C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L11/00—Hoses, i.e. flexible pipes
    • F16L11/14—Hoses, i.e. flexible pipes made of rigid material, e.g. metal or hard plastics
    • F16L11/15—Hoses, i.e. flexible pipes made of rigid material, e.g. metal or hard plastics corrugated
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J13/00—Fittings for chimneys or flues 
    • F23J13/02—Linings; Jackets; Casings

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, а именно к составу аустенитной нержавеющей стали и изделиям, полученным с ее использованием. Сталь состоит из, в % вес.: до 0,20 С, 2,0-9,0 Mn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 1,0-7,0 Ni, 0,5-2,0 Mo, 0,05-0,35 N, до 4,0 W, (7,5(%C))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,5, до 0,01 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси остальное. Сталь имеет величину эквивалентного числа сопротивления точечной коррозии PREW более 22 до 30. Обеспечивается коррозионная стойкость, стойкость к деформации при повышенной температуре и формуемость при относительно низком содержании никеля и молибдена. 2 н. и 42 з.п. ф-лы, 1 табл., 1 пр.

Description

Перекрестная ссылка на родственные заявки
В данной заявке испрашивается приоритет согласно 35 U.S.C. § 119(е) рассматриваемой одновременно предварительной заявки на патент США серийный № 61/015264, поданной 20 декабря 2007 г.
Настоящее изобретение относится к аустенитной нержавеющей стали. В частности, настоящее изобретение относится к экономически выгодному составу аустенитной нержавеющей стали, имеющему низкое содержание никеля и молибдена, улучшенные свойства при повышенных температурах и, по меньшей мере, сравнимую коррозионную стойкость и формуемость по сравнению с высоколегированными никелевыми сплавами.
Аустенитные нержавеющие стали имеют сочетание в высшей степени желательных свойств, которые делают их широко применимыми для различных видов промышленного использования. Основу таких типов стали составляет железо, сбалансированное добавлением активирующих и стабилизирующих аустенит элементов, таких как никель, марганец и азот, позволяющих добавлять активирующие феррит элементы, такие как хром и молибден, усиливающие коррозионную стойкость аустенитной структуры при комнатной температуре. Аустенитная структура обеспечивает в высшей степени желательные механические свойства стали, в частности вязкость, пластичность и формуемость.
Конкретным примером аустенитной нержавеющей стали является нержавеющая сталь AISI класса 316 (UNS S31600), представляющая собой сплав, содержащий 16-18% хрома, 10-14% никеля и 2-3% молибдена. Содержание легирующих элементов в данном сплаве поддерживают на уровне указанных диапазонов с целью сохранения стабильной аустенитной структуры. Как понятно любому специалисту в данной области техники, добавление, например, никеля, марганца, меди и азота способствует стабильности аустенитной структуры. Однако все возрастающая стоимость никеля и молибдена вызвала необходимость разработки экономически выгодных альтернатив S31600, обладающих, тем не менее, высокой коррозионной стойкостью и хорошей формуемостью.
Другой альтернативой сплаву является тип 216 (UNS S21600), описанный в патенте США № 3171738. S21600 содержит 17,5-22% хрома, 5-7% никеля, 7,5-9% марганца и 2-3% молибдена. Несмотря на то что S21600 представляет собой вариант S31600 с меньшим содержанием никеля и большим содержанием марганца, прочность и коррозионная стойкость S21600 намного выше таких же свойств S31600. Однако, как и в двухфазных сплавах, формуемость S21600 не такая хорошая, как формуемость S31600. Также, поскольку S21600 содержит такое же количество молибдена, как и S31600, экономии затрат на молибден не происходит.
Существует также вариант S31600, прежде всего, предназначенный для использования при высоких температурах. Такой сплав обозначен как класс 316Ti (S31635). Существенное различие между S31600 и S31635 заключается в небольшом добавлении титана, сбалансированного с количеством углерода и азота, присутствующего в стали. Получаемая сталь, S31635, менее подвержена нежелательному формированию карбидов хрома при повышенных температурах и во время сварки, то есть явлению, известному как сенсибилизация. Такое добавление также способно улучшить свойства при повышенной температуре благодаря укрепляющему действию по формированию первичных и вторичных карбидов. Диапазон содержания титана в S31635 представлен следующим уравнением:
[5×(%C+%N)]≤Ti≤0,70%
Однако в S31635 используется дорогостоящее сырье.
Другие примеры включают многочисленные марки нержавеющей стали, в которых никель заменен марганцем с целью сохранения аустенитной структуры, как, например, в стали класса 201 (UNS S20100) и подобных ей марках. Однако существует потребность в получении сплава, обладающего сочетанием улучшенных свойств при повышенной температуре, подобно сплаву S31635, а также коррозионной стойкостью и формуемостью, подобно сплаву S31600, при этом содержащего небольшое количество никеля и молибдена таким образом, чтобы быть экономически выгодным. В частности, необходимо, чтобы такой сплав имел, в отличие от двухфазных сплавов, диапазон температурного использования, сравнимый с диапазоном стандартных типов аустенитной нержавеющей стали, например, от криогенных температур до 1300°F.
Соответственно, в настоящем изобретении предлагается решение, в данное время отсутствующее на рынке и относящееся к составу формуемого аустенитного нержавеющего стального сплава, имеющего коррозионную стойкость и улучшенные свойства при повышенных температурах, сравнимые с S31600 и S31635, но обеспечивающего экономию стоимости сырья. Соответственно, настоящее изобретение относится к стабилизированному аустенитному сплаву, в котором используются контролируемые количества карбидообразующих элементов для улучшения свойств при повышенных температурах. В аустенитном сплаве также используется комбинация таких элементов, как Mn, Cu и N, замещающих Ni и Мо таким образом, чтобы создать сплав со свойствами, подобными свойствам сплавов с высоким содержанием никеля и молибдена, при существенно более низкой стоимости сырья. Такие элементы, как W и Со, могут быть необязательно использованы по отдельности или в комбинации для замены таких элементов, как Мо и Ni соответственно.
Настоящее изобретение относится к аустенитной нержавеющей стали, в которой используются карбидообразующие элементы и менее дорогостоящие элементы, такие как марганец, медь и азот, в качестве заменителей более дорогостоящих элементов, таких как никель и молибден. В результате может быть получен более дешевый сплав, имеющий улучшенные свойства при повышенной температуре, а также коррозионную стойкость и формуемость, по меньшей мере, сравнимые с такими же свойствами более дорогостоящих сплавов, таких как S31600 и S31635. Заготовка из такого сплава имеет небольшую толщину и чистую микроструктуру с относительно небольшими зернами для обеспечения формуемости.
Один вариант осуществления настоящего изобретения относится к аустенитной нержавеющей стали, включающей, в % вес., до 0,20 С, 2,0-9,0 Mn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 1,0-7,0 Ni, до 3,0 Мо, до 3,0 Cu, 0,05-0,35 N, (7,5(%С))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,5, до 4,0 W, до 0,01 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси. Некоторые неограничивающие варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали включают вольфрам таким образом, чтобы 0,5≤(Mo+W/2)≤5,0. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать кобальт таким образом, чтобы 1,0≤(Ni+Co)≤8,0. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать, по меньшей мере, 0,1% ниобия, либо могут включать ниобий в количестве, составляющем, по меньшей мере, (7,5(%С)).
Другой вариант осуществления настоящего изобретения относится к аустенитной нержавеющей стали, включающей, в % вес., до 0,10 С, 2,0-8,0 Mn, до 1,00 Si, 16,0-22,0 Cr, 1,0-7,0 Ni, 0,40-2,0 Мо, до 1,00 Cu, 0,08-0,30 N, (7,5(%С))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,5, до 0,05-0,60 W, до 1,0 Со, до 0,040 Р, до 0,030 S и до 0,008 В, железо и загрязняющие примеси. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать вольфрам таким образом, чтобы 0,5≤(Mo+W/2)≤2,3. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать кобальт таким образом, чтобы 1,0≤(Ni+Co)≤8,0. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать, по меньшей мере, 0,1% ниобия, либо могут включать ниобий в количестве, составляющем, по меньшей мере, (7,5(%С)).
В альтернативном варианте осуществления настоящего изобретения аустенитная нержавеющая сталь, включает, в % вес., до 0,08 С, 3,5-6,5 Mn, до 1,00 Si, 17,0-21,0 Cr, 0,5-2,0 Мо, 4,0-6,5 Ni, 0,08-0,30 N, (7,5(%С))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,0, до 1,0 Cu, до 0,050 Р, до 0,030 S, железо и загрязняющие примеси. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать вольфрам таким образом, чтобы 0,5≤(Mo+W/2)≤4,0. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать кобальт таким образом, чтобы 4,0≤(Ni+Co)≤7,5. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать, по меньшей мере, 0,1% ниобия, либо могут включать ниобий в количестве, составляющем, по меньшей мере, (7,5(%С)).
Аустенитная сталь согласно настоящему изобретению имеет величину PREW более 22, ферритное число, составляющее менее приблизительно 10, и величину MD30, составляющую менее приблизительно 20°С.
Один из способов получения нержавеющей стали включает плавление в электродуговой печи, рафинирование в АОД (камера аргонокислотного обезуглероживания), отливку в виде слитков или непрерывно отливаемых слябов, повторное нагревание слитков или слябов и их горячую прокатку для получения плит или рулонов, холодную прокатку рулонов до заданной толщины, а также отжиг и травление материала. Могут быть также использованы и другие способы получения материала согласно настоящему изобретению, включающие плавление и/или повторное плавление в вакууме или в специальной атмосфере, отливку в виде профилей, либо получение порошка, отверждаемого в виде слябов или профилей, и подобное.
Сплавы согласно настоящему изобретению могут использоваться для самых различных целей. В соответствии с одним из примеров сплавы согласно настоящему изобретению могут быть включены в готовые изделия, пригодные для использования в низкотемпературных или криогенных условиях. Дополнительными неограничивающими примерами готовых изделий, которые могут быть изготовлены из описываемых сплавов или включать их, являются гибкие муфты для автомобилей и других конструкций, сильфоны, гибкие трубы, облицовки для дымоходов и облицовки для газоотводов.
Подразумевается, что в данном описании и формуле изобретения, в отличие от рабочих примеров и при наличии иных обозначений, все цифры, выражающие количества или характеристики ингредиентов и продуктов, условия обработки и подобное, во всех случаях сопровождаются термином “приблизительно”. Соответственно, если не указано иначе, любые цифровые параметры, указанные в дальнейшей части описания и прилагаемой формуле изобретения, представляют собой приближения, варьирующиеся в зависимости от желаемых свойств, которые должны быть приданы продукту и способам согласно настоящему изобретению. Самое малое, и не в качестве попытки ограничить применение доктрины эквивалентов к объему формулы изобретения, каждый цифровой параметр должен, по меньшей мере, толковаться в свете цифрового выражения приведенных существенных значений с применением обычных способов округления. Далее аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению описана подробно. В дальнейшей части описания, если не указано иначе, “%” означает “% вес.”.
Настоящее изобретение относится к аустенитной нержавеющей стали. В частности, настоящее изобретение относится к составу аустенитной нержавеющей стали, обладающему, по меньшей мере, коррозионной стойкостью, формуемостью и улучшенными свойствами при повышенной температуре, сравнимыми с такими же свойствами сплава S31635 и подобного. Состав аустенитной нержавеющей стали, может включать, в % вес., до 0,20 С, 2,0-9,0 Mn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 1,0-7,0 Ni, до 3,0 Мо, до 3,0 Cu, 0,1-0,35 N, (7,5(%С))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,5, до 4,0 W, до 0,01 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать, по меньшей мере, 0,1% ниобия, либо могут включать ниобий в количестве, составляющем, по меньшей мере, (7,5(%С)).
Согласно альтернативному варианту осуществления состав аустенитной нержавеющей стали может включать, в % вес., до 0,20 С, 2,0-9,0 Mn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 1,0-7,0 Ni, до 3,0 Мо, до 3,0 Cu, 0,05-0,35 N, (7,5(%С))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,5, до 0,01 В, вольфрам, железо и загрязняющие примеси, притом, что 0,5≤(Mo+W/2)≤5,0 и 1,0≤(Ni+Co)≤8,0. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать, по меньшей мере, 0,1% ниобия, либо могут включать ниобий в количестве, составляющем, по меньшей мере, (7,5(%С)).
Другой вариант настоящего изобретения относится к аустенитной нержавеющей стали, включающей, в % вес., до 0,10 С, 2,0-8,0 Mn, до 1,00 Si, 16,0-22,0 Cr, 1,0-7,0 Ni, 0,40-2,0 Мо, до 1,00 Cu, 0,08-0,30 N, (7,5(%С))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,5, до 0,05-0,60 W, до 1,0 Со, до 0,040 Р, до 0,030 S и до 0,008 В, железо и загрязняющие примеси. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать вольфрам таким образом, чтобы 0,5≤(Mo+W/2)≤2,3. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать кобальт таким образом, чтобы 1,0≤(Ni+Co)≤8,0. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать, по меньшей мере, 0,1% ниобия, либо могут включать ниобий в количестве, составляющем, по меньшей мере, (7,5(%С)).
Согласно альтернативному варианту осуществления настоящего изобретения аустенитная нержавеющая сталь, включает, в % вес., до 0,08 С, 3,5-6,5 Mn, до 1,00 Si, 17,0-21,0 Cr, 0,5-2,0 Мо, 4,0-6,5 Ni, 0,08-0,30 N, (7,5(%С))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,0, до 1,0 Cu, до 0,050 Р, до 0,030 S, железо и загрязняющие примеси. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать вольфрам таким образом, чтобы 0,5≤(Mo+W/2)≤4,0. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать кобальт таким образом, чтобы 4,0≤(Ni+Co)≤7,5. Некоторые варианты выполнения аустенитной нержавеющей стали могут включать, по меньшей мере, 0,1% ниобия, либо могут включать ниобий в количестве, составляющем, по меньшей мере, (7,5(%С)).
С: до 0,20%
С служит для стабилизации аустенитной фазы и ингибирует индуцируемую деформацией мартенситную трансформацию. Однако С также повышает вероятность формирования карбидов кремния, особенно во время сварки, что снижает коррозионную стойкость и вязкость. Соответственно, аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению содержит до 0,20% С. Согласно одному варианту осуществления настоящего изобретения содержание С может составлять 0,10% или менее, либо, в качестве альтернативы, 0,08% или менее, либо 0,03% или менее.
Si: до 2,0%
Содержание, составляющее более 2% Si, ускоряет формирование охрупчивающих фаз, таких как сигма, и снижает растворимость азота в сплаве. Si также стабилизирует ферритную фазу, поэтому содержание, составляющее более 2% Si, требует добавления дополнительных аустенитных стабилизаторов для сохранения аустенитной фазы. Соответственно, аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению содержит до 0,20% Si. Согласно одному варианту осуществления настоящего изобретения содержание Si может составлять 1,0% или менее. Si минимизирует реакционную способность некоторых легирующих элементов с ниобием и способствует фазовому балансу в сплаве. Согласно некоторым вариантам осуществления действие добавления Si уравновешивается регулированием содержания Si на уровне 0,5-1,0%.
Mn: 2,0-9,0%
Mn стабилизирует аустенитную фазу и в целом повышает растворимость азота, экономически выгодного легирующего элемента. Для того чтобы такое действие оказалось достаточным, содержание Mn должно составлять не менее 2,0%. Как марганец, так и азот эффективно заменяют такой более дорогостоящий элемент, как никель. Однако содержание Mn, составляющее более 9,0%, ухудшает обрабатываемость материала и его коррозионную стойкость в некоторых окружающих средах. Также из-за трудностей при обезуглероживании типов нержавеющей стали с высоким содержанием Mn, например более 9%, слишком высокое содержание Mn существенно повышает стоимость обработки при получении материала. Соответственно, с целью правильного регулирования коррозионной стойкости, фазового баланса, вязкости и других механических свойств аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению содержание Mn устанавливают на уровне 2,0-9,0%. Согласно одному варианту осуществления содержание Mn может составлять 2,0-8,0% или, в качестве альтернативы, 3,5-6,5%.
Ni: 1,0-7,0%
Для стабилизации аустенитной фазы относительно формирования как феррита, так и мартенсита, содержание Ni должно составлять, по меньшей мере, 1%. Ni также служит для улучшения вязкости и формуемости. Однако из-за относительно высокой стоимости никеля желательно, чтобы его содержание было как можно более низким. Несмотря на то что Mn и N могут частично заменять Ni, высокое содержание Mn и N приводит к неприемлемым уровням деформационного упрочнения, снижающего формуемость. Поэтому сплав должен включать минимальную концентрацию Ni для получения приемлемой формуемости. Авторы настоящего изобретения установили, что помимо других указанных диапазонов элементов для получения сплава, имеющего такую же или более высокую коррозионную стойкость и формуемость, как и высоколегированные никелевые сплавы, может быть использовано содержание Ni, составляющее 1,0-7,0%. Соответственно, аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению содержит 1,0-7,0% Ni. Согласно другому варианту осуществления содержание Ni может составлять 4,0-6,5%.
Cr: 16,0-23,0%
Cr добавляют с целью придания коррозионной стойкости нержавеющей стали посредством формирования пассивной пленки на поверхности сплава. Cr также оказывает действие по стабилизации аустенитной фазы относительно мартенситного превращения. Для того чтобы обеспечить адекватную коррозионную стойкость, содержание Cr должно составлять, по меньшей мере, 16%. С другой стороны, поскольку Cr является сильным стабилизатором феррита, содержание Cr более 23% требует добавления более дорогостоящих легирующих элементов, таких как никель или кобальт, для поддержания содержания феррита на приемлемо низком уровне. Содержание Cr, составляющее более 23%, также способствует формированию нежелательных фаз, таких как сигма. Соответственно, аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению содержит 16,0-23,0% Cr. Согласно одному варианту осуществления содержание Cr может составлять 16,0-22,0% или, в качестве альтернативы, 17,0-21,0%.
N: 0,05-0,35%
N включают в состав сплава в качестве частичного заместителя стабилизирующего аустенит элемента Ni и усиливающего коррозию элемента Мо. Азот увеличивает прочность сплава. Содержание N должно составлять, по меньшей мере, 0,05%, для придания прочности и коррозионной стойкости и стабилизации аустенитной фазы. Добавление более 0,35% N может превысить растворимость N во время плавления и сварки, что приводит к возникновению пористости из-за пузырьков газообразного азота. Даже при соблюдении верхнего предела растворимости содержание N в количестве более 0,35% повышает предрасположенность к осаждению частиц нитрида, что снижает коррозионную стойкость и вязкость. Авторы настоящего изобретения определили, что содержание N до 0,35% совместимо с содержанием в сплаве Nb без формирования проблематичного уровня осадков карбонитрида ниобия. Соответственно, аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению содержит 0,05-0,35% N. Согласно одному варианту осуществления содержание N может составлять 0,08-0,30%.
Мо: до 3,0%
Авторы настоящего изобретения занимались разработкой способов ограничения содержания Мо в сплаве с сохранением его приемлемых свойств. Мо эффективен для стабилизации пассивной оксидной пленки, формирующейся на поверхности различных типов нержавеющей стали, и защищает от точечной коррозии, вызванной действием хлоридов. Для оказания такого действия Мо может быть добавлен при осуществлении настоящего изобретения в количестве, составляющем до 3,0%. Из-за высокой стоимости содержание Мо может составлять 0,5-2,0%, что является достаточным для обеспечения нужной коррозионной стойкости, в сочетании с соответствующими количествами хрома и азота. Содержание Мо более 3,0% вызывает ухудшение горячей обрабатываемости, увеличивая фракцию феррита затвердевания до потенциально нежелательных уровней. Высокое содержание Мо также повышает вероятность формирования вредных интерметаллических фаз, таких как сигма-фаза. Соответственно, состав аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению содержит до 3,0% Мо. Согласно одному варианту осуществления содержание Мо может составлять около 0,40-2,0% или, в качестве альтернативы, 0,50-2,0%.
Со: до 1,0%
Со служит заменителем никеля для стабилизации аустенитной фазы. Добавление кобальта также служит для повышения прочности материала. Верхний предел содержания кобальта предпочтительно составляет 1,0%.
В: до 0,01%
Для улучшения горячей обрабатываемости и качества поверхности различных типов нержавеющей стали может быть добавлено всего лишь 0,0005% В. Однако добавление более 0,01% В ухудшает коррозионную стойкость и обрабатываемость сплава. Соответственно, состав аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению содержит до 0,01% В. Согласно одному варианту осуществления содержание В может составлять до 0,008% либо до 0,005%.
Cu: до 3,0%
Cu является стабилизатором аустенита и может быть использован для замены части никеля в данном сплаве. Он также улучшает коррозионную стойкость в восстановительных средах и улучшает формуемость, уменьшая энергию дефекта упаковки. Однако было установлено, что добавление более 3% Cu снижает горячую обрабатываемость различных типов аустенитной нержавеющей стали. Соответственно, состав аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению содержит до 3,0% Cu. Согласно одному варианту осуществления содержание Cu может составлять до 1,0%.
W: до 4,0%
W обеспечивает такое же действие, как и молибден, по улучшению стойкости к хлоридному питтингу и щелевой коррозии. W способен также уменьшить тенденцию к формированию сигма-фазы при замене молибдена. Однако добавление более 4% W может снизить горячую обрабатываемость сплава. Соответственно, состав аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению содержит до 4,0% W. Согласно одному варианту осуществления содержание W может составлять до 0,05-0,60%.
0,5≤(Mo+W/2)≤5,0
Как молибден, так и вольфрам эффективно стабилизирует пассивную оксидную пленку, формирующуюся на поверхности различных типов нержавеющей стали, и защищает от точечной коррозии, вызванной действием хлоридов. Поскольку эффективность (вес.) W по снижению коррозионной стойкости приблизительно вдвое ниже такой же эффективности Мо, для получения нужной коррозионной стойкости необходима комбинация (Мо+W/2)>0,5%. Однако слишком высокое содержание Мо также повышает вероятность формирования интерметаллических фаз, а слишком высокое содержание W снижает горячую обрабатываемость материала. Поэтому значение комбинации (Мо+W/2) должно предпочтительно составлять менее 5%. Согласно одному варианту осуществления молибден и вольфрам могут присутствовать таким образом, чтобы 0,5≤(Mo+W/2)≤2,3, либо, в качестве альтернативы, таким образом, чтобы 0,5≤(Mo+W/2)≤4,0.
1,0≤(Ni+Со)≤8,0
Как никель, так и кобальт стабилизируют аустенитную фазу при формировании феррита. Для стабилизации аустенитной фазы в присутствии ферритных стабилизирующих элементов, таких как хром и молибден, необходимо присутствие, по меньшей мере, 1,0% (Ni+Co), которые должны быть добавлены для получения нужной коррозионной стойкости. Однако как Ni, так и Со являются дорогостоящими элементами, поэтому содержание (Ni+Co) должно составлять менее 8,0%. Согласно одному варианту осуществления содержание (Ni+Co) может составлять более 4,0%, но менее 7,5%.
(7,5(%С))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,5
Nb взаимодействует с углеродом и, в меньшей степени, с азотом, образуя карбиды и карбонитриды в виде небольших частиц. Такие частицы эффективно предотвращают формирование нежелательных карбидов хрома во время воздействия при высокой температуре и во время сварки, что улучшает коррозионную стойкость при комнатной температуре. Такие частицы, будучи получены с использованием эффективной термической обработки, также способны улучшать прочность при повышенной температуре и сопротивление ползучести. Минимальное добавление (7,5×%С) обеспечивает присутствие одного атома Nb на каждый атом С, растворенный в металле. Более высокое содержание Nb расходует нужный N, поэтому желательно поддерживать содержание Nb на уровне, составляющем менее 1,5%. Другие элементы, формирующие стойкие карбиды, включая, но не ограничиваясь ими, Ti, V, Та и Zr, могут быть добавлены вместо ниобия. Однако такие заменители более сильно взаимодействуют с N, чем Nb, поэтому их положительный эффект, такой как улучшенная свариваемость, должен регулироваться. Авторы настоящего изобретения установили, что суммарное процентное содержание по весу Nb, Ti, V, Та и Zr должно поддерживаться на уровне от (7,5%(С) до 1,5%. Иными словами, (7,5(%С))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,5%. Согласно некоторым вариантам осуществления (7,5(%С))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,0%. Согласно некоторым предпочтительным вариантам осуществления сплав включает, по меньшей мере, 0,1% Nb, а суммарное процентное содержание по весу Nb, Ti, V, Ta и Zr находится в диапазоне от (7,5(%С)) до 1,5% или 1,0%. Согласно некоторым осуществления Ti, V, Ta и Zr присутствуют только в виде случайных загрязняющих примесей или на как можно более низком практическом уровне. Согласно некоторым вариантам осуществления с целью оптимизации коррозионной стойкости при комнатной температуре, прочности при повышенной температуре, сопротивления ползучести и свариваемости сплава некоторые варианты сплава имеют содержание Nb, составляющее, по меньшей мере, (7,5(%С)), а Ti, V, Ta и Zr присутствуют в виде только случайных загрязняющих примесей. Авторы настоящего изобретения установили, что содержание Nb до 1,5% подходит к содержанию N в сплаве, составляющему 0,05-0,35%, тем, что подобное сочетание не приводит к образованию такого количества осадков карбонитрида ниобия, которое ухудшает сопротивление ползучести до неприемлемой степени.
Баланс аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению включает железо и неизбежные загрязняющие примеси, такие как фосфор и сера. Как понятно любому специалисту в данной области техники, содержание неизбежных загрязняющих примесей предпочтительно поддерживают на наиболее низком практическом уровне.
Содержание элементов, формирующих очень стойкие нитриды, таких как Al, должно поддерживаться на низком уровне.
Стабилизированная аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению может быть также охарактеризована уравнениями, количественно определяющими проявляемые ею свойства, например эквивалентное число точечной коррозии, ферритное число и температура МD30.
Эквивалентное число сопротивления точечной коррозии (РREN) позволяет относительно оценить ожидаемую стойкость сплава к точечной коррозии в хлоридсодержащей среде. Чем выше PREN, тем лучше ожидаемая коррозионная стойкость сплава. РРЕN может быть рассчитано по следующей формуле:
PREN=%Cr+3,3(%Mo)+16(%N)
В качестве альтернативы, к вышеприведенной формуле может быть добавлен коэффициент, равный 1,65(%W), учитывающий присутствие вольфрама в сплаве. Вольфрам улучшает стойкость к точечной коррозии различных типов нержавеющей стали и приблизительно наполовину так же эффективен, как и молибден по весу. При включении в расчеты вольфрама эквивалентное число сопротивления точечной коррозии обозначают как PREW и рассчитывают по следующей формуле:
PREW=%Cr+3,3(%Mo)+1,65(%W)+16(%N)
Вольфрам в сплаве согласно настоящему изобретению играет такую же роль, как и молибден. Как таковой, вольфрам может быть добавлен в качестве заменителя молибдена для улучшения стойкости к точечной коррозии. Согласно уравнению для сохранения такой же стойкости к точечной коррозии два процента вольфрама должны быть добавлены на каждый процент молибдена. Сплав согласно настоящему изобретению имеет величину PREW, составляющую более 22, предпочтительно, даже до 30.
Сплав согласно настоящему изобретению также может быть охарактеризован его ферритным числом. Положительное ферритное число обычно связано с присутствием феррита, улучшающего солидификационные свойства сплава и способствующего ингибированию горячего растрескивания сплава во время операций по горячей обработке и сварке. Таким образом, в первоначально затвердевшей микроструктуре желательно присутствие небольшого количества феррита, обеспечивающего хорошую жидкотекучесть и предотвращающего горячее растрескивание во время сварки. С другой стороны, слишком большое количество феррита может вызвать возникновение проблем во время работы, включая, но не ограничиваясь ими, микроструктурную нестабильность, ограниченную пластичность и ухудшение механических свойств при высокой температуре. Ферритное число (FN) может быть рассчитано с помощью следующего уравнения:
FN=3,34(Cr+1,5Si+Mo+2Ti+0,5Co)-2,46(Ni+30N+30C+0,5Mn+0,5Cb)-28,6
Сплав согласно настоящему изобретению имеет ферритное число до 10, предпочтительно - положительное число, более предпочтительно - приблизительно от 3 до 5.
Температура MD30 сплава означает температуру, при которой происходит 30% холодная деформация 50% аустенита в мартенсит. Чем ниже температура MD30, тем выше стойкость материала к мартенситному превращению. Стойкость к мартенситному превращению обеспечивает более низкий уровень механического упрочнения, что, в свою очередь, обеспечивает хорошую формуемость, особенно при волочении. MD30 рассчитывают с помощью следующего уравнения:
MD30(°С)=413-462(С+N)-9,2(Si)-8,1(Mn)-13,7(Cr)-9,5(Ni)-17,1(Cu)-18,5(Mo)
Сплав согласно настоящему изобретению имеет температуру MD30 менее 20°С, а в предпочтительных вариантах осуществления - менее приблизительно -10°С.
Примеры
В таблице 1 указаны составы и величины рассчитанных параметров сплавов 1-5 согласно настоящему изобретению и сравнительных сплавов S31600, S31635, S21600 и S20100.
Сплавы 1-5 согласно настоящему изобретению плавят в вакуумной печи лабораторного размера и отливают в виде 50-фунтовых слитков. Полученные слитки вновь нагревают и подвергают горячей прокатке, получая материал толщиной около 0,250” (дюйма). Материал отжигают, обдувают и протравливают. Часть полученного материала подвергают холодной прокатке до толщины 0,100”, а оставшуюся часть - холодной прокатке до толщины 0,050 или 0,040”. Холоднокатаный материал отжигают и протравливают. Сравнительные сплавы S31600, S316351, S21600 и S20100 являются коммерчески доступными, поэтому данные по этим сплавам взяты из опубликованной литературы или получены в результате испытаний материала, недавно изготовленного для коммерческих целей.
Рассчитанные величины PREW для каждого сплава показаны в таблице 1. С учетом вышеприведенного уравнения ожидается, что сплавы, имеющие PREW более 24,0, имеют лучшую стойкость к точечной коррозии хлоридом, чем сравнительный материал S31635, в то время как сплавы, имеющие более низкий PREW, подвержены точечной коррозии в большей степени.
Было также рассчитано ферритное число для каждого сплава в таблице 1. Ферритное число каждого сплава 1-5 согласно настоящему изобретению имеет предпочтительное значение, составляющее менее 10.
Также были рассчитаны величины MD30 для сплавов в таблице 1. Согласно расчетам сплавы 1-5 согласно настоящему изобретению, особенно сплавы 4 и 5 согласно настоящему изобретению, проявляют такую же стойкость к формированию мартенсита, как и сравнительные сплавы S31600 и S31635.
Таблица 1
  Сплавы согласно настоящему изобретению Alloys Сравнительные сплавы
  1 2 3 4 5 S31600 S31635 S21600 S20100
С 0,017 0,015 0,014 0,014 0,016 0,017 0,016 0,018 0,02
Mn 4,7 4,8 4,7 5,1 4,9 1,24 1,81 8,3 6,7
Si 0,26 0,27 0,28 0,29 0,3 0,45 0,50 0,40 0,40
Cr 16,6 16,6 16,6 18,1 18,2 16,3 16,8 19,7 16,4
Ni 5,2 5,2 5,2 5,5 5,5 10,1 10,7 6,0 4,1
Mo 1,47 1,47 1,47 1,00 1,1 2,1 2,11 2,5 0,26
Cu 0,40 0,40 0,39 0,40 0,5 0,38 0,36 0,40 0,43
N 0,075 0,104 0,081 0,129 0,170 0,04 0,013 0,37 0,15
P 0,011 0,012 0,012 0,014 0,014 0,03 0,031 0,03 0,03
S 0,0010 0,001 0,001 0,0016 0,0016 0,0010 0,0004 0,0010 0,0010
W 0,10 0,10 0,09 0,04 0,09 0,11 0,10 0,10 0,1
В 0,001 0,001 0,0016 0,0022 0,0022 0,0025 0,0025 0,0025 0,0005
Fe Bal Bal Bal Bal Bal Bal Bal Bal Bal
Cb 0,710 0,498 0,288 0,500 0,26 0,35 0,02 0,10 0,10
Co 0,22 0,19 0,15 0,19 0,15 - -   -
Ti - - - - - - 0,22 - -
FN 8,3 5,8 7,5 6,6 3,7 4,1 6,7 -6,2 -2,3
PREw 22,9 23,4 23,1 23,6 24,7 24,0 24,0 33,9 19,7
MD30 19,3 6,6 17,2 -22,2 -46,2 -63 -72,4 -217,4 0,7
RMCI 0,63 0,63 0,62 0,59 0,60 0,96 1,00 0,80 0,41
Предел текучести 47,0 47,0 46,1 48,4 53,7 43,5 41,5 55 43
Прочность на растяжение 102,0 105,5 104,5 105,9 106,4 90,6 92,0 100 100
%Е 43 49 48 41 49 56 67 45 56
OCH 0,42 0,39 0,40 0,41 0,43 0,45 - - -
Таблица 1 также включает индекс стоимости сырья (RMCI), позволяющего сравнить стоимость материалов для каждого сплава со стоимостью материалов для сравнительного сплава S31635. RMCI рассчитывают, умножая среднюю стоимость на октябрь 2007 г. таких сырьевых материалов, как Fe, Cr, Mn, Ni, Mo, W и Со, на процентную величину каждого элемента, содержащегося в сплаве, и деля на стоимость сырьевых материалов, содержащихся в сравнительном сплаве S31635. Как показывают полученные значения, величины RMCI сплавов 1-5 согласно настоящему изобретению составляют менее 0,65, что означает, что стоимость содержащихся в них сырьевых материалов составляет менее 65% стоимости материалов в сплаве S31635. Тот факт, что материал, имеющий свойства, подобные свойствам сравнительного сплава S31635, может быть получен при существенно более низкой стоимости сырья, является неожиданным и не описанным ранее.
Определяют механические свойства сплавов 1-5 согласно настоящему изобретению и сравнивают с такими же свойствами сравнительных сплавов S31600, S31635, S21600 и S20100. Результаты измерения предела текучести, прочности на растяжение, процентная величина относительного удлинения на 2 дюймах базовой длины и высота лунки при испытаниях по Ольсену показаны в таблице 1. Испытаниям на растяжение был подвергнут материал толщиной 0,100”, испытаниям про Шарпи были подвергнуты образцы толщиной 0,197”, а луночным испытаниям по Ольсену был подвергнут материал, имеющий толщину от 0,040 до 0,050 дюймов. Все испытания было проведены при комнатной температуре. В таблице 1 были использованы следующие единицы данных: предел текучести и прочность на растяжение - ksi; удлинение - проценты; высота лунки при испытаниях по Ольсену - дюймы. Как следует из приведенных данных, сплавы 1-5 согласно настоящему изобретению, в частности, сплавы 4 и 5 согласно настоящему изобретению, имеют свойства, сравнимые со свойствами коммерчески доступного материала S31635. Сплавы по изобретению имеют меньше чем половинное содержание никеля и значительно меньшее содержание Мо, чем в сплаве S31635. Существенно более низкое содержание дорогостоящих легирующих элементов никеля и молибдена таково, что RMCI сравнительных сплавов 4 и 5, по меньшей мере, на 40% ниже RMCI сравнительного сплава S31635. Однако несмотря на существенно более низкое содержание никеля и молибдена, сплавы согласно настоящему изобретению 4 и 5 имеют аустенитную микроструктуру, а их предел текучести и прочность на растяжение существенно выше таких же характеристик сравнительного сплава S31635.
Предлагаемые новые сплавы могут быть использованы для самых различных целей. Как описано и подтверждено выше, описанные здесь составы аустенитной нержавеющей стали могут заменить S31600 и, что более существенно, S31635 во многих случаях. Кроме того, поскольку стоимость никеля и молибдена является высокой, значительная экономия может быть достигнута благодаря замене S31600 и S31635 составом сплава согласно настоящему изобретению. Другое преимущество заключается в том, что, поскольку данные сплавы являются полностью аустенитными, они не подвержены ни резкому переходу от вязкости к хрупкости (DBT) при отрицательной температуре, ни охрупчиванию при температуре 885°F при повышенных температурах. Поэтому в отличие от двухфазных сплавов они могут быть использованы при температурах выше 650°F и являются первоочередными материалами для низкотемпературного и криогенного использования. Ожидается, что коррозионная стойкость, формуемость и обрабатываемость описанных здесь сплавов очень близка таким же свойствам стандартных типов аустенитной нержавеющей стали. Конкретные примеры готовых изделий, для изготовления которых особенно подходят описываемые сплавы, включают, например, гибкие муфты для отводящих труб автомобилей и других конструкций, сильфоны, гибкие трубы, облицовки для дымоходов и для газоотводов.
Несмотря на то что в вышеприведенной части описания было представлено ограниченное число вариантов осуществления настоящего изобретения, рядовым специалистам в данной области техники понятно, что ими могут быть внесены различные изменения в устройства, методы и другие детали описанных и проиллюстрированных здесь примеров и что все подобные модификации соответствуют принципам и объему, заявленным в данном описании и прилагаемой формуле изобретения. Поэтому подразумевается, что настоящее изобретение не ограничивается описанными здесь конкретными вариантами его осуществления, а включает модификации, соответствующие принципам и объему настоящего изобретения, заявленным в формуле изобретения. Для специалистов в данной области техники также понятно, что изменения могут быть внесены в описанные выше варианты осуществления без нарушения их широкого изобретательского замысла.

Claims (44)

1. Аустенитная нержавеющая сталь, состоящая из, вес.%: до 0,20 С, 2,0-9,0 Мn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 1,0-7,0 Ni, 0,5-2,0 Mo, 0,05-0,35 N, до 4,0 W, (7,5(%C))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,5, до 0,01 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси, а также имеющая величину эквивалентного числа сопротивления точечной коррозии PREW более 22 до 30.
2. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой 0,5≤(Mo+W/2)≤5,0.
3. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой 0,5≤(Mo+W/2)≤4,0.
4. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой 1,0≤(Ni+Co)≤8,0.
5. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой 4,0≤(Ni+Co)≤7,5.
6. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой (7,5(%C))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,0.
7. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой содержание Nb составляет по меньшей мере 0,1 Nb.
8. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой (7,5(%C))≤Nb≤1,5.
9. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, имеющая ферритное число менее 10.
10. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, имеющая ферритное число более 0 и до 10.
11. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, имеющая ферритное число от 3 до 5.
12. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой величина МD30 стойкости материала к мартенситному превращению составляет около 20°С.
13. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой величина МD30 стойкости материала к мартенситному превращению составляет около -10°С.
14. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой содержание С ограничено до 0,10 вес.%.
15. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой содержание Si ограничено от 0,5 до 0,1 вес.%.
16. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой содержание Мn ограничено от 2,0 до 8,0 вес.%.
17. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой содержание Мn ограничено от 3,5 до 6,5 вес.%.
18. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой содержание Ni ограничено от 4,0 до 6,5 вес.%.
19. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой содержание Сr ограничено от 17,0 до 21,0 вес.%.
20. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, состоящая из, вес.%: до 0,10 С, 2,0-8,0 Мn, до 1,00 Si, 16,0-22,0 Cr, 1,0-7,0 Ni, 0,50-2,0 Mo, 0,08-0,30 N, (7,5(%C))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,5, до 0,05-0,60 W, до 1,0 Со, до 0,040 Р, до 0,030 S и до 0,008 В, железо и случайные загрязняющие примеси, а также имеющая величину эквивалентного числа сопротивления точечной коррозии PREW от более 22 до 30.
21. Аустенитная нержавеющая сталь по п.20, в которой 0,5≤(Mo+W/2)≤2,3.
22. Аустенитная нержавеющая сталь по п.20, в которой 1,0≤(Ni+Co)≤8,0.
23. Аустенитная нержавеющая сталь по п.20, в которой содержание Nb ограничено, по меньшей мере, 0,1 вес.%.
24. Аустенитная нержавеющая сталь по п.20, в которой (7,5(%C))≤Nb≤1,5.
25. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, состоящая из, вес.%: до 0,08 С, 3,5-6,5 Мn, до 1,00 Si, 17,0-21,0 Cr, 0,5-2,0 Mo, 4,0-6,5 Ni, 0,08-0,30 N, (7,5(%C))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,5, до 0,050 Р, до 0,030 S, железо и случайные загрязняющие примеси, имеющая величину эквивалентного числа сопротивления точечной коррозии PREW от более 22 до 30.
26. Аустенитная нержавеющая сталь по п.25, в которой 0,5≤(Mo+W/2)≤4,0.
27. Аустенитная нержавеющая сталь по п.25, в которой 4,0≤(Ni+Co)≤7,5.
28. Аустенитная нержавеющая сталь по п.25, в которой содержание Nb ограничено, по меньшей мере, 0,1 вес.%.
29. Аустенитная нержавеющая сталь по п.25, в которой (7,5(%C))≤Nb≤1,5.
30. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, имеющая предел текучести 46,1-53,7 ksi.
31. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой содержание W ограничено 0,05-0,60 вес.%.
32. Аустенитная нержавеющая сталь по п.20, имеющая предел текучести 46,1-53,7 ksi.
33. Аустенитная нержавеющая сталь по п.25, имеющая предел текучести 46,1-53,7 ksi.
34. Аустенитная нержавеющая сталь по п.30, имеющая предел текучести около 47 ksi.
35. Аустенитная нержавеющая сталь по п.30, имеющая предел текучести более высокий, чем у стали UNS S31635.
36. Изделие, включающее аустенитную нержавеющую сталь, состоящую из, вес.%: до 0,20 С, 2,0-9,0 Мn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 1,0-7,0 Ni, 0,5-2,0 Mo, 0,05-0,35 N, до 4,0 W, (7,5(%C))≤(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≤1,5, до 0,01 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси, и имеющую величину эквивалентного числа сопротивления точечной коррозии PREW от более 22 до 30.
37. Изделие по п.36, в котором в аустенитной нержавеющей стали содержание Nb ограничено, по меньшей мере, 0,1 вес.%.
38. Изделие по п.36, в котором в аустенитной нержавеющей стали содержание Nb составляет (7,5(%C))≤Nb≤1,5.
39. Изделие по п.36, в котором изделие пригодно для использования, по меньшей мере, в одной из таких окружающих сред, как низкотемпературная среда и криогенная среда.
40. Изделие по п.36, в котором изделие выбрано из группы, включающей гибкую муфту, сильфон, гибкую трубу, облицовку для дымохода и облицовку для газоотвода.
41. Изделие по п.36, в котором аустенитная нержавеющая сталь имеет предел текучести 46,1-53,7 ksi.
42. Изделие по п.41, в котором аустенитная нержавеющая сталь имеет предел текучести около 47 ksi.
43. Изделие по п.36, выполненное в виде трубы.
44. Изделие по п.36, в котором аустенитная нержавеющая сталь имеет предел текучести более высокий, чем у стали UNS S31635.
RU2010130163/02A 2007-12-20 2008-02-20 Аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля и содержащая стабилизирующие элементы RU2461641C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US1526407P 2007-12-20 2007-12-20
US61/015,264 2007-12-20

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2010130163A RU2010130163A (ru) 2012-01-27
RU2461641C2 true RU2461641C2 (ru) 2012-09-20

Family

ID=39731546

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010130163/02A RU2461641C2 (ru) 2007-12-20 2008-02-20 Аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля и содержащая стабилизирующие элементы

Country Status (17)

Country Link
US (3) US8337748B2 (ru)
EP (1) EP2245202B1 (ru)
JP (1) JP5383700B2 (ru)
KR (1) KR101535695B1 (ru)
CN (2) CN103060718B (ru)
AT (1) ATE522635T1 (ru)
AU (1) AU2008341063C1 (ru)
BR (1) BRPI0820586B1 (ru)
CA (1) CA2706473A1 (ru)
DK (1) DK2245202T3 (ru)
ES (1) ES2394980T3 (ru)
HK (1) HK1150244A1 (ru)
IL (1) IL205868A (ru)
MX (1) MX2010006038A (ru)
PL (1) PL2245202T3 (ru)
RU (1) RU2461641C2 (ru)
WO (1) WO2009082498A1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2679813C2 (ru) * 2013-07-03 2019-02-13 Й.Д. Теиле ГмбХ унд Ко. КГ Применение стального сплава для цепей и деталей цепей, а также изготовленное из него звено цепи или деталь цепи
RU2690246C2 (ru) * 2013-02-26 2019-05-31 ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи Способы обработки сплавов

Families Citing this family (46)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
KR101587392B1 (ko) 2007-11-29 2016-01-21 에이티아이 프로퍼티즈, 인코퍼레이티드 린 오스테나이트계 스테인리스 강
NO2229463T3 (ru) 2007-12-20 2018-02-03
MX2010006038A (es) 2007-12-20 2010-08-11 Ati Properties Inc Acero inoxidable austenitico con bajo contenido de niquel que contiene elementos de estabilizacion.
US8337749B2 (en) 2007-12-20 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Lean austenitic stainless steel
US9546412B2 (en) 2008-04-08 2017-01-17 Federal-Mogul Corporation Powdered metal alloy composition for wear and temperature resistance applications and method of producing same
US9162285B2 (en) 2008-04-08 2015-10-20 Federal-Mogul Corporation Powder metal compositions for wear and temperature resistance applications and method of producing same
US9624568B2 (en) 2008-04-08 2017-04-18 Federal-Mogul Corporation Thermal spray applications using iron based alloy powder
AU2015203729B2 (en) * 2009-11-02 2018-06-07 Ati Properties Llc Lean austenitic stainless steel
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
KR20120132691A (ko) * 2010-04-29 2012-12-07 오또꿈뿌 오와이제이 높은 성형성을 구비하는 페라이트-오스테나이트계 스테인리스 강의 제조 및 사용 방법
FI122657B (fi) * 2010-04-29 2012-05-15 Outokumpu Oy Menetelmä korkean muokattavuuden omaavan ferriittis-austeniittisen ruostumattoman teräksen valmistamiseksi ja hyödyntämiseksi
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
JPWO2012060208A1 (ja) * 2010-11-02 2014-05-12 学校法人同志社 金属微粒子の製造方法
CA2830586A1 (en) * 2011-03-31 2012-10-04 Kubota Corporation Austenitic stainless cast steel
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
CA2839128C (en) * 2011-07-06 2016-08-09 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Austenitic steel welded joint
CN102304674B (zh) * 2011-08-23 2013-03-06 永兴特种不锈钢股份有限公司 一种焊接用奥氏体不锈钢线材
CN102321853B (zh) * 2011-09-20 2017-04-26 上海尊马汽车管件股份有限公司 航空器及其超低温系统用不锈钢管及制备方法
UA111115C2 (uk) 2012-04-02 2016-03-25 Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. Рентабельна феритна нержавіюча сталь
WO2013176012A1 (ja) * 2012-05-24 2013-11-28 イーグル工業株式会社 容量制御弁
ITRM20120647A1 (it) * 2012-12-19 2014-06-20 Ct Sviluppo Materiali Spa ACCIAIO INOSSIDABILE AUSTENITICO AD ELEVATA PLASTICITÀ INDOTTA DA GEMINAZIONE, PROCEDIMENTO PER LA SUA PRODUZIONE, E SUO USO NELLÂeuro¿INDUSTRIA MECCANICA.
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
CN103388419A (zh) * 2013-08-13 2013-11-13 南通中正机械有限公司 火力发电厂用内衬不锈钢烟囱
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
CN103667853A (zh) * 2013-12-04 2014-03-26 蚌埠华泰特种钢有限公司 一种含钛奥氏体不锈钢的两步法冶炼方法
KR101659186B1 (ko) 2014-12-26 2016-09-23 주식회사 포스코 가요성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
JP6552385B2 (ja) * 2015-11-05 2019-07-31 日鉄ステンレス株式会社 耐熱性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板とその製造方法、および当該ステンレス鋼製排気部品
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
GB2546809B (en) * 2016-02-01 2018-05-09 Rolls Royce Plc Low cobalt hard facing alloy
GB2546808B (en) * 2016-02-01 2018-09-12 Rolls Royce Plc Low cobalt hard facing alloy
WO2017209431A1 (ko) * 2016-05-31 2017-12-07 주식회사 포스코 내식성 및 가공성이 향상된 오스테나이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법
US20190194787A1 (en) * 2016-08-30 2019-06-27 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Austenitic Stainless Steel
CN106439276A (zh) * 2016-10-28 2017-02-22 无锡市永兴金属软管有限公司 一种抗弯曲金属软管及其制备方法
CN106439277A (zh) * 2016-10-28 2017-02-22 无锡市永兴金属软管有限公司 一种液硫输送金属软管及其制备方法
CN106676407A (zh) * 2016-12-19 2017-05-17 苏州金威特工具有限公司 一种高硬度不锈钢
CN107099753B (zh) * 2017-04-13 2020-02-04 山东远大锅炉配件制造有限公司 循环流化床锅炉风帽用稀土高铬镍钨多元合金耐热钢
KR102021277B1 (ko) * 2017-11-23 2019-09-16 한국기계연구원 기계적 특성 및 내식성이 우수한 탄질소 오스테나이트계 스테인리스강
CN108411208A (zh) * 2018-04-11 2018-08-17 石英楠 一种电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法
SE541925C2 (en) * 2018-04-26 2020-01-07 Suzuki Garphyttan Ab A stainless steel
CN111218624B (zh) * 2020-01-08 2021-10-15 北京科技大学 一种耐二氧化碳腐蚀无缝钢管及其制备方法
CN113337779A (zh) * 2021-05-21 2021-09-03 烟台恒邦合金材料有限公司 一种耐磨耐腐蚀泵用不锈钢材料及其制备方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2107109C1 (ru) * 1994-10-04 1998-03-20 Акционерное общество открытого типа "Бумагоделательного машиностроения" Жаропрочная аустенитная сталь
US6274084B1 (en) * 1998-07-02 2001-08-14 Ugine Sa Corrosion-resistant low-nickel austenitic stainless steel
RU2270269C1 (ru) * 2005-02-01 2006-02-20 Закрытое акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" Сталь, изделие из стали и способ его изготовления

Family Cites Families (132)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB882983A (en) 1957-12-02 1961-11-22 Crane Co Improvements in alloy steel
US3171738A (en) * 1960-06-29 1965-03-02 Allegheny Ludlum Steel Austenitic stainless steel
US3284250A (en) * 1964-01-09 1966-11-08 Int Nickel Co Austenitic stainless steel and process therefor
GB1080886A (en) * 1965-06-22 1967-08-23 Avesta Jernverks Ab Rollable and weldable stainless steel
US3599320A (en) * 1967-12-26 1971-08-17 United States Steel Corp Metastable austenitic stainless steel
US3615365A (en) * 1968-04-18 1971-10-26 Allegheny Ludlum Steel Austenitic stainless steel
US3592634A (en) * 1968-04-30 1971-07-13 Armco Steel Corp High-strength corrosion-resistant stainless steel
USRE28645E (en) * 1968-11-18 1975-12-09 Method of heat-treating low temperature tough steel
US3645725A (en) * 1969-05-02 1972-02-29 Armco Steel Corp Austenitic steel combining strength and resistance to intergranular corrosion
US3736131A (en) * 1970-12-23 1973-05-29 Armco Steel Corp Ferritic-austenitic stainless steel
US3716691A (en) * 1971-04-27 1973-02-13 Allegheny Ludlum Ind Inc Shielded arc welding with austenitic stainless steel
US3854938A (en) * 1971-04-27 1974-12-17 Allegheny Ludlum Ind Inc Austenitic stainless steel
US3770426A (en) * 1971-09-17 1973-11-06 Republic Steel Corp Cold formable valve steel
GB1514934A (en) 1974-08-02 1978-06-21 Firth Brown Ltd Austenitic stainless steels
US4099966A (en) * 1976-12-02 1978-07-11 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Austenitic stainless steel
US4170499A (en) * 1977-08-24 1979-10-09 The Regents Of The University Of California Method of making high strength, tough alloy steel
JPS5441214A (en) 1977-09-08 1979-04-02 Nippon Yakin Kogyo Co Ltd Twoophase highhstrength stainless steel
SU874761A1 (ru) 1979-09-28 1981-10-23 Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Им. И.П.Бардина Коррозионностойка свариваема сталь
US4325994A (en) * 1979-12-29 1982-04-20 Ebara Corporation Coating metal for preventing the crevice corrosion of austenitic stainless steel and method of preventing crevice corrosion using such metal
JPS56119721A (en) 1980-02-25 1981-09-19 Sumitomo Metal Ind Ltd Solid solution treatment of two-phase stainless steel
SE453998B (sv) 1980-05-05 1988-03-21 Armco Inc Austenitiskt rostfritt stal
SE430904C (sv) * 1980-05-13 1986-04-06 Asea Ab Rostfritt, ferrit-austenitiskt stal framstellt av pulver
JPS5763666A (en) * 1981-08-12 1982-04-17 Nisshin Steel Co Ltd Warm water container with high yield strength and corrosion resistance
CA1214667A (en) 1983-01-05 1986-12-02 Terry A. Debold Duplex alloy
JPS59211556A (ja) 1983-05-18 1984-11-30 Daido Steel Co Ltd フエライト−オ−ステナイト系二相ステンレス鋼
CA1242095A (en) * 1984-02-07 1988-09-20 Akira Yoshitake Ferritic-austenitic duplex stainless steel
SE451465B (sv) 1984-03-30 1987-10-12 Sandvik Steel Ab Ferrit-austenitiskt rostfritt stal mikrolegerat med molybden och koppar och anvendning av stalet
US4568387A (en) * 1984-07-03 1986-02-04 Allegheny Ludlum Steel Corporation Austenitic stainless steel for low temperature service
US4609577A (en) * 1985-01-10 1986-09-02 Armco Inc. Method of producing weld overlay of austenitic stainless steel
SU1301868A1 (ru) 1985-05-29 1987-04-07 Институт проблем литья АН УССР Нержавеюща сталь
EP0256121A4 (en) 1986-02-10 1989-05-16 Al Tech Specialty Steel Corp CORROSION-RESISTANT STAINLESS STEEL ALLOYS OF MEDIUM STRENGTH AND GOOD WORKABILITY.
IT1219414B (it) * 1986-03-17 1990-05-11 Centro Speriment Metallurg Acciaio austenitico avente migliorata resistenza meccanica ed agli agenti aggressivi ad alte temperature
JP2602015B2 (ja) 1986-08-30 1997-04-23 愛知製鋼株式会社 耐腐食疲労性、耐海水性に優れたステンレス鋼およびその製造方法
US5259443A (en) 1987-04-21 1993-11-09 Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. Direct production process of a length of continuous thin two-phase stainless steel strip having excellent superplasticity and surface properties
US4814140A (en) * 1987-06-16 1989-03-21 Carpenter Technology Corporation Galling resistant austenitic stainless steel alloy
SE459185B (sv) 1987-10-26 1989-06-12 Sandvik Ab Ferrit-martensitiskt rostfritt staal med deformationsinducerad martensitfas
JPH0814004B2 (ja) 1987-12-28 1996-02-14 日新製鋼株式会社 耐食性に優れた高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法
US4828630A (en) * 1988-02-04 1989-05-09 Armco Advanced Materials Corporation Duplex stainless steel with high manganese
JPH0768603B2 (ja) 1989-05-22 1995-07-26 新日本製鐵株式会社 建築建材用二相ステンレス鋼
US4985091A (en) * 1990-01-12 1991-01-15 Carondelet Foundry Company Corrosion resistant duplex alloys
JPH04214842A (ja) 1990-01-19 1992-08-05 Nisshin Steel Co Ltd 加工性に優れた高強度ステンレス鋼
JP2574917B2 (ja) * 1990-03-14 1997-01-22 株式会社日立製作所 耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト鋼及びその用途
JP3270498B2 (ja) 1991-11-06 2002-04-02 株式会社クボタ 耐割れ性及び耐食性にすぐれる二相ステンレス鋼
JP2500162B2 (ja) * 1991-11-11 1996-05-29 住友金属工業株式会社 耐食性に優れた高強度二相ステンレス鋼
JP2618151B2 (ja) * 1992-04-16 1997-06-11 新日本製鐵株式会社 高強度・非磁性ステンレス鋼線材
US5254184A (en) * 1992-06-05 1993-10-19 Carpenter Technology Corporation Corrosion resistant duplex stainless steel with improved galling resistance
US5340534A (en) * 1992-08-24 1994-08-23 Crs Holdings, Inc. Corrosion resistant austenitic stainless steel with improved galling resistance
US5286310A (en) * 1992-10-13 1994-02-15 Allegheny Ludlum Corporation Low nickel, copper containing chromium-nickel-manganese-copper-nitrogen austenitic stainless steel
JPH06128691A (ja) 1992-10-21 1994-05-10 Sumitomo Metal Ind Ltd 靱性の良好な二相ステンレス鋼及びこれを素材とする厚肉鋼管
EP0595021A1 (en) 1992-10-28 1994-05-04 International Business Machines Corporation Improved lead frame package for electronic devices
JPH06235048A (ja) * 1993-02-09 1994-08-23 Nippon Steel Corp 高強度非磁性ステンレス鋼及びその製造方法
US5496514A (en) * 1993-03-08 1996-03-05 Nkk Corporation Stainless steel sheet and method for producing thereof
JP3083675B2 (ja) 1993-05-06 2000-09-04 松下電器産業株式会社 磁気ヘッドの製造方法
JPH0760523A (ja) 1993-08-24 1995-03-07 Synx Kk 開先加工機における切削装置
KR950009223B1 (ko) 1993-08-25 1995-08-18 포항종합제철주식회사 프레스 성형성, 열간가공성 및 고온내산화성이 우수한 오스테나이트계 스테인레스강
JPH07138704A (ja) * 1993-11-12 1995-05-30 Nisshin Steel Co Ltd 高強度高延性複相組織ステンレス鋼およびその製造方法
JP2783504B2 (ja) 1993-12-20 1998-08-06 神鋼鋼線工業株式会社 ステンレス鋼線状体
JP3242522B2 (ja) * 1994-02-22 2001-12-25 新日本製鐵株式会社 高冷間加工性・非磁性ステンレス鋼
JP3446294B2 (ja) * 1994-04-05 2003-09-16 住友金属工業株式会社 二相ステンレス鋼
JP3411084B2 (ja) 1994-04-14 2003-05-26 新日本製鐵株式会社 建材用フェライト系ステンレス鋼
US5514329A (en) * 1994-06-27 1996-05-07 Ingersoll-Dresser Pump Company Cavitation resistant fluid impellers and method for making same
EP0694626A1 (en) 1994-07-26 1996-01-31 Acerinox S.A. Austenitic stainless steel with low nickel content
JP3588826B2 (ja) 1994-09-20 2004-11-17 住友金属工業株式会社 高窒素含有ステンレス鋼の熱処理方法
EP0750053B1 (en) 1994-12-16 2001-10-10 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Duplex stainless steel excellent in corrosion resistance
JPH08170153A (ja) 1994-12-19 1996-07-02 Sumitomo Metal Ind Ltd 高耐食性２相ステンレス鋼
JP3022746B2 (ja) 1995-03-20 2000-03-21 住友金属工業株式会社 高耐食高靱性二相ステンレス鋼溶接用溶接材料
JPH08283915A (ja) 1995-04-12 1996-10-29 Nkk Corp 加工性に優れたオーステナイトステンレス鋼
JP3041050B2 (ja) * 1995-06-05 2000-05-15 ポハング アイアン アンド スチール カンパニー リミテッド 二相ステンレス鋼およびその製造法
US5672315A (en) * 1995-11-03 1997-09-30 Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. Superplastic dual-phase stainless steels having a small deformation resistance and excellent elongation properties
JP3241263B2 (ja) 1996-03-07 2001-12-25 住友金属工業株式会社 高強度二相ステンレス鋼管の製造方法
EP0803582B1 (en) * 1996-04-26 2002-06-19 Denso Corporation Method of stress inducing transformation of austenite stainless steel and method of producing composite magnetic members
JPH09302446A (ja) 1996-05-10 1997-11-25 Daido Steel Co Ltd 二相ステンレス鋼
JP3409965B2 (ja) 1996-05-22 2003-05-26 川崎製鉄株式会社 深絞り性に優れるオーステナイト系ステンレス熱延鋼板およびその製造方法
US6042782A (en) * 1996-09-13 2000-03-28 Sumikin Welding Industries Ltd. Welding material for stainless steels
DE69709308T2 (de) 1996-09-13 2002-08-08 Sumitomo Metal Ind Schweissmaterial für nichtrostenden stahl
RU2167953C2 (ru) 1996-09-19 2001-05-27 Валентин Геннадиевич Гаврилюк Высокопрочная нержавеющая сталь
JPH10102206A (ja) 1996-09-27 1998-04-21 Kubota Corp 高耐食・高腐食疲労強度二相ステンレス鋼
FR2765243B1 (fr) * 1997-06-30 1999-07-30 Usinor Acier inoxydable austenoferritique a tres bas nickel et presentant un fort allongement en traction
FR2766843B1 (fr) * 1997-07-29 1999-09-03 Usinor Acier inoxydable austenitique comportant une tres faible teneur en nickel
WO1999032682A1 (en) * 1997-12-23 1999-07-01 Allegheny Ludlum Corporation Austenitic stainless steel including columbium
US6395108B2 (en) * 1998-07-08 2002-05-28 Recherche Et Developpement Du Groupe Cockerill Sambre Flat product, such as sheet, made of steel having a high yield strength and exhibiting good ductility and process for manufacturing this product
EP1131472A1 (en) 1998-11-02 2001-09-12 Crs Holdings, Inc. Cr-mn-ni-cu austenitic stainless steel
JP3504518B2 (ja) 1998-11-30 2004-03-08 日鐵住金溶接工業株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼の溶接材料ならびに溶接継手およびその製造方法
JP3508095B2 (ja) 1999-06-15 2004-03-22 株式会社クボタ 耐熱疲労性・耐腐食疲労性およびドリル加工性等に優れたフェライト−オーステナイト二相ステンレス鋼および製紙用サクションロール胴部材
RU2155821C1 (ru) 1999-07-12 2000-09-10 Кузнецов Евгений Васильевич Жаростойкая, жаропрочная сталь
JP2001131713A (ja) 1999-11-05 2001-05-15 Nisshin Steel Co Ltd Ｔｉ含有超高強度準安定オーステナイト系ステンレス鋼材および製造法
GB2359095A (en) 2000-02-14 2001-08-15 Jindal Strips Ltd Stainless steel
SE517449C2 (sv) 2000-09-27 2002-06-04 Avesta Polarit Ab Publ Ferrit-austenitiskt rostfritt stål
RU2173729C1 (ru) 2000-10-03 2001-09-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина" Аустенитная коррозионностойкая сталь и изделие, выполненное из нее
JP2002173742A (ja) * 2000-12-04 2002-06-21 Nisshin Steel Co Ltd 形状平坦度に優れた高強度オーステナイト系ステンレス鋼帯およびその製造方法
FR2819526B1 (fr) * 2001-01-15 2003-09-26 Inst Francais Du Petrole Utilisation d'aciers inoxydables austenitiques dans des applications necessitant des proprietes anti-cokage
US7090731B2 (en) * 2001-01-31 2006-08-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof
SE518516C2 (sv) 2001-04-19 2002-10-22 Bofors Defence Ab Sätt och anordning för förbättring av ytterballistiken för en artillerigranat
RU2207397C2 (ru) 2001-05-03 2003-06-27 Институт физики металлов Уральского отделения РАН Аустенитная сталь
US7014719B2 (en) * 2001-05-15 2006-03-21 Nisshin Steel Co., Ltd. Austenitic stainless steel excellent in fine blankability
FR2827876B1 (fr) 2001-07-27 2004-06-18 Usinor Acier inoxydable austenitique pour deformation a froid pouvant etre suivi d'un usinage
JP2003041341A (ja) * 2001-08-02 2003-02-13 Sumitomo Metal Ind Ltd 高靱性を有する鋼材およびそれを用いた鋼管の製造方法
SE524952C2 (sv) * 2001-09-02 2004-10-26 Sandvik Ab Duplex rostfri stållegering
US6551420B1 (en) * 2001-10-16 2003-04-22 Ati Properties, Inc. Duplex stainless steel
PL197902B1 (pl) * 2001-10-30 2008-05-30 Ati Properties Stal nierdzewna wytwarzana w procesie dupleks oraz zastosowanie stali nierdzewnej wytwarzanej w procesie dupleks
JP3632672B2 (ja) * 2002-03-08 2005-03-23 住友金属工業株式会社 耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管およびその製造方法
KR100460346B1 (ko) 2002-03-25 2004-12-08 이인성 금속간상의 형성이 억제된 내식성, 내취화성, 주조성 및열간가공성이 우수한 슈퍼 듀플렉스 스테인리스강
US8158057B2 (en) * 2005-06-15 2012-04-17 Ati Properties, Inc. Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells
US7842434B2 (en) * 2005-06-15 2010-11-30 Ati Properties, Inc. Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells
US7981561B2 (en) * 2005-06-15 2011-07-19 Ati Properties, Inc. Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells
EP1534867A2 (en) * 2002-09-04 2005-06-01 Intermet Corporation Austempered cast iron article and a method of making the same
US20050103404A1 (en) * 2003-01-28 2005-05-19 Yieh United Steel Corp. Low nickel containing chromim-nickel-mananese-copper austenitic stainless steel
JP4221569B2 (ja) * 2002-12-12 2009-02-12 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
RU2246554C2 (ru) 2003-01-30 2005-02-20 Иэ Юнайтед Стил Корп. Хромоникельмарганцевомедная аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля
SE527175C2 (sv) * 2003-03-02 2006-01-17 Sandvik Intellectual Property Duplex rostfri ställegering och dess användning
WO2004111285A1 (ja) 2003-06-10 2004-12-23 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 水素ガス用オーステナイトステンレス鋼とその製造方法
BRPI0412092A (pt) 2003-06-30 2006-09-05 Sumitomo Metal Ind aço inoxidável dúplex
US7396421B2 (en) * 2003-08-07 2008-07-08 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Duplex stainless steel and manufacturing method thereof
JP4498847B2 (ja) 2003-11-07 2010-07-07 新日鐵住金ステンレス株式会社 加工性に優れたオ−ステナイト系高Ｍｎステンレス鋼
JP4760032B2 (ja) 2004-01-29 2011-08-31 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れるオーステナイト・フェライト系ステンレス鋼
EP1715073B1 (en) 2004-01-29 2014-10-22 JFE Steel Corporation Austenitic-ferritic stainless steel
JP2005281855A (ja) * 2004-03-04 2005-10-13 Daido Steel Co Ltd 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
JP4519513B2 (ja) 2004-03-08 2010-08-04 新日鐵住金ステンレス株式会社 剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線およびその製造方法
SE528008C2 (sv) 2004-12-28 2006-08-01 Outokumpu Stainless Ab Austenitiskt rostfritt stål och stålprodukt
JP4494245B2 (ja) 2005-02-14 2010-06-30 日新製鋼株式会社 耐候性に優れた低Ｎｉオーステナイト系ステンレス鋼材
EP1690957A1 (en) 2005-02-14 2006-08-16 Rodacciai S.p.A. Austenitic stainless steel
JP4657862B2 (ja) 2005-09-20 2011-03-23 日本冶金工業株式会社 次亜塩素酸塩を使用する装置用二相ステンレス鋼
JP2008127590A (ja) 2006-11-17 2008-06-05 Daido Steel Co Ltd オーステナイト系ステンレス鋼
JP5218065B2 (ja) 2007-01-15 2013-06-26 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼溶接継手およびオーステナイト系ステンレス鋼溶接材料
WO2008117680A1 (ja) 2007-03-26 2008-10-02 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 坑井内で拡管される拡管用油井管及び拡管用油井管に用いられる２相ステンレス鋼
RU72697U1 (ru) 2007-08-22 2008-04-27 Общество с ограниченной ответственностью "Каури" Пруток из нержавеющей высокопрочной стали
KR101587392B1 (ko) 2007-11-29 2016-01-21 에이티아이 프로퍼티즈, 인코퍼레이티드 린 오스테나이트계 스테인리스 강
MX2010006038A (es) 2007-12-20 2010-08-11 Ati Properties Inc Acero inoxidable austenitico con bajo contenido de niquel que contiene elementos de estabilizacion.
NO2229463T3 (ru) 2007-12-20 2018-02-03
US8337749B2 (en) 2007-12-20 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Lean austenitic stainless steel
JP5349015B2 (ja) 2008-11-19 2013-11-20 日新製鋼株式会社 Ｎｉ節約型オーステナイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法並びにスラブおよび熱延鋼板
SE533635C2 (sv) 2009-01-30 2010-11-16 Sandvik Intellectual Property Austenitisk rostfri stållegering med låg nickelhalt, samt artikel därav

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2107109C1 (ru) * 1994-10-04 1998-03-20 Акционерное общество открытого типа "Бумагоделательного машиностроения" Жаропрочная аустенитная сталь
US6274084B1 (en) * 1998-07-02 2001-08-14 Ugine Sa Corrosion-resistant low-nickel austenitic stainless steel
RU2270269C1 (ru) * 2005-02-01 2006-02-20 Закрытое акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" Сталь, изделие из стали и способ его изготовления

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2690246C2 (ru) * 2013-02-26 2019-05-31 ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи Способы обработки сплавов
RU2679813C2 (ru) * 2013-07-03 2019-02-13 Й.Д. Теиле ГмбХ унд Ко. КГ Применение стального сплава для цепей и деталей цепей, а также изготовленное из него звено цепи или деталь цепи

Also Published As

Publication number Publication date
JP5383700B2 (ja) 2014-01-08
MX2010006038A (es) 2010-08-11
EP2245202B1 (en) 2011-08-31
BRPI0820586A2 (pt) 2015-06-16
CA2706473A1 (en) 2009-07-02
US20150337422A1 (en) 2015-11-26
CN101903551A (zh) 2010-12-01
PL2245202T3 (pl) 2011-12-30
BRPI0820586B1 (pt) 2018-03-20
KR101535695B1 (ko) 2015-07-09
US8337748B2 (en) 2012-12-25
JP2011508077A (ja) 2011-03-10
US9133538B2 (en) 2015-09-15
AU2008341063B2 (en) 2013-07-04
US20090162237A1 (en) 2009-06-25
BRPI0820586A8 (pt) 2017-04-04
WO2009082498A1 (en) 2009-07-02
IL205868A0 (en) 2010-11-30
HK1150244A1 (en) 2011-11-11
DK2245202T3 (da) 2011-12-19
US9873932B2 (en) 2018-01-23
EP2245202A1 (en) 2010-11-03
AU2008341063C1 (en) 2014-05-22
KR20100099726A (ko) 2010-09-13
ES2394980T3 (es) 2013-02-07
RU2010130163A (ru) 2012-01-27
IL205868A (en) 2013-08-29
CN103060718B (zh) 2016-08-31
US20130129559A1 (en) 2013-05-23
ATE522635T1 (de) 2011-09-15
AU2008341063A1 (en) 2009-07-02
CN103060718A (zh) 2013-04-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2461641C2 (ru) Аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля и содержащая стабилизирующие элементы
RU2458178C2 (ru) Экономнолегированная аустенитная нержавеющая сталь
JP6214692B2 (ja) オーステナイト系薄ステンレス鋼
RU2450080C2 (ru) Экономнолегированная, коррозионно-стойкая аустенитная нержавеющая сталь
AU2015203729B2 (en) Lean austenitic stainless steel

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner