CN108411208A - 一种电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法 - Google Patents

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Abstract

一种电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，其特征在于，该不锈钢以质量百分比计是由C：0.06～0.07、Si：0.10～0.2、Mn：2.10～2.50、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.01‑0.02、Ni：15～16、Cr：24～25、Nb：0.1～0.2、Ta：0.05～0.60、Nd：0.001～0.20、B：0.0002～0.0005、N：0.03～0.05，稀土Sc 0.02‑0.05、Mo 1.25‑1.5、Co 0.2‑0.3、Cu 1.8‑2.1，并且Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成；最终奥氏体不锈钢产品中平均晶粒尺寸是10‑25微米，并且同时存在球形的富Cu相、Nb(C,N)、NbCrN、M23C6，其中富Cu相面积率约2‑3％且粒径范围在5‑10nm，Nb(C,N)、NbCrN面积率约3‑4％且粒径范围在20‑30nm。

Description

一种电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法
技术领域
本发明涉及一种奥氏体不锈钢，特别是涉及电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法。
背景技术
在我国的各种能源资源中，煤炭资源最为丰富。燃煤火力发电机组占发电机组总容量的75％以上，占据主导地位。近年来，随着我国国民经济高速发展，电力需求也大幅增加，发展高参数、大容量的超超临界发电技术已经成为我国火电机组提高能源利用率、减少污染排放物的必经之路。然而，提高火电机组参数和容量对使用的耐热材料提出非常高的要求，尤其是工作温度最高、运行环境最为恶劣的锅炉管，面临着高温高压水蒸气的氧化、高温腐蚀以及烟气中煤粉颗粒的腐蚀，要求材料除了有加工、焊接性能之外，还同时具备良好的抗高温蠕变性能、优异的耐高温蒸汽腐蚀性能、好的抗热疲劳性能以及抗高温氧化性能等。
超(超)临界火电机组最关键的能量转换组件是高压蒸汽管道、联箱、过热器管道和水冷壁管"水在由水冷壁管组成的炉膛处转化为蒸汽,高温高压的蒸汽经由过热器管子到联箱,这些组成部件必须满足高温蠕变强度对材料的要求,同时,由于这些重要的组件会受到热应力而引起疲劳,它们还应具有良好的持久强度。毋庸置疑,超(超)临界机组的发展是以材料的发展为基础,在高温高压下运行的材料要求具有良好的高温强度和优异的抗氧化性能等，所以随着火电机组参数的提高,机组用管材的要求也相应提高。
现有的奥氏体不锈钢由于其高温强度低，钢管成品晶粒粗大(一般在4～7级)，耐高温蒸汽腐蚀性能差等缺点，不能满足超超临界锅炉对材料的使用要求。因此，发明一种耐高温、耐高压、耐蒸汽腐蚀奥氏体不锈钢及其制品的制备方法对于我国发展超超临界发电技术是非常必要的。
发明内容
本发明鉴于这样的状况而形成，目的在于提供一种奥氏体不锈钢，通过在窄范围控制合金元素，就能够在高温环境下长期表现出优异的强度而且产品性能稳定。
本发明通过使奥氏体不锈钢在特定的数值范围含有Ta、Nd，能够使模拟锅炉等的使用环境，即，长期曝露在高温环境下的这种环境的时效热处理后的韧性优异。另外还发现，除了含有特定范围Ta、Nd以外，通过使Nb和Ta以特定，则蠕变强度提高。
本发明的电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢，其特征在于：由C：0.06～0.07、Si：0.10～0.2、Mn：2.10～2.50、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.01-0.02、Ni：15～16、Cr：24～25、Nb：0.1～0.2、Ta：0.05～0.60、Nd：0.001～0.20、B：0.0002～0.0005、N：0.03～0.05，稀土Sc0.02-0.05、Mo 1.25-1.5、Co 0.2-0.3、Cu 1.8-2.1，并且Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成；
优选的电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢，其特征在于：C：0.06～0.068、Si：0.10～0.18、Mn：2.10～2.45、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.01-0.018、Ni：15～15.8、Cr：24～24.8、Nb：0.1～0.18、Ta：0.05～0.58、Nd：0.001～0.18、B：0.0002～0.0004、N：0.03～0.048，稀土Sc 0.02-0.048、Mo 1.25-1.48、Co 0.2-0.28、Cu 1.8-2，并且Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成。
优选的电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢，其特征在于：C：0.06、Si：0.10、Mn：2.10、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.01、Ni：15、Cr：24、Nb：0.1、Ta：0.05、Nd：0.001、B：0.0002、N：0.03，稀土Sc 0.02、Mo 1.25、Co 0.2、Cu 1.8，并且Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成。
优选的电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢，其特征在于：C：0.068、Si：0.18、Mn：2.45、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.018、Ni：15.8、Cr：24.8、Nb：0.18、Ta：0.58、Nd：0.18、B：0.0004、N：0.048，稀土Sc 0.048、Mo 1.48、Co 0.28、Cu 2，并且Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成。
优选的电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢，其特征在于：由C：0.07、Si：0.2、Mn：2.50、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.02、Ni：16、Cr：25、Nb：0.2、Ta：0.60、Nd：0.20、B：0.0005、N：0.05，稀土Sc 0.05、Mo 1.5、Co 0.3、Cu 2.1，并且Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成。
电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，它包括下述依次的步骤：
(1)以250t容量的转炉为标准配置原料，其中以P≤0.07％、S≤0.02％含量的铁水占84～86％，P≤0.07％、S≤0.02％、Ti≤0.05％含量废钢占5-6％，剩下的为P≤0.07％、S≤0.02％的铁块；
(2)转炉冶炼采用转炉冶炼，终点磷≤0.01％，终点碳≥0.35％，转炉冶炼出钢温度为1600～1650℃，在吹炼中按每吨钢加入65～68kg石灰的数量加到转炉中，在转炉吹炼最后的2分钟内加入含MgO含量较高的固体渣料，使转炉渣中MgO的含量到10％～12％，出钢时随钢流加入Al含量占30～35％的Fe～Al合金5～5.5kg/吨钢进行预脱氧；将温度为1560℃～1580℃的不锈钢熔体倒入AOD炉内；
(3)AOD冶炼顶吹氧气进行脱C处理，AOD吹氮气进行搅拌，脱C过程中加入石灰70Kg/t钢～80Kg/t钢，及白云石15Kg/t钢～20Kg/t钢，比较所兑钢水铬含量与标准铬含量，对其含量进行微调；AOD炉内加入硅铁10Kg/t钢～15Kg/t钢，石灰12Kg/t钢～15Kg/t钢、CaF210Kg/t钢～15Kg/t对钢水进行还原和脱S；
(4)扒渣、调渣、调整钢水成分还原后进行扒渣，调整炉渣碱度，测量钢水温度，并取样分析钢水中合金元素的含量，根据化验结果，通过加入硅铁、锰铁、铬铁及铬镍中间合金来调整钢水的Si、Mn、Cr、Ni成分，达到规定要求；调整钢水成分后，AOD炉侧吹氩气，吹氩量为1.2m3/t钢～1.6m3/t钢，吹氩完成后取样分析；
(5)出钢出钢时，把钢水从AOD炉倒入于400-500℃温度下烘烤好的钢包，出钢量达到总钢水量2/5时，一次性向钢包内加入硼铁0.1Kg/t～0.2Kg/t，加入铝块0.4Kg/t～0.5Kg/t；出钢后测量钢水的温度和渣层厚度，钢水的温度控制为1570℃～1600℃，钢包内渣层的厚度控制为120mm～150mm；
(6)加入稀土根据钢水重量喂入Sc线，喂入量为钢水量的0.03％～0.08％；
(7)调整钢水温度并进行夹杂物控制为了进行夹杂物控制，加入稀土后，钢包低吹氩30-80L/min搅拌，根据钢水温度控制强搅拌时间不小于8min，强搅拌后，对钢水进行弱搅拌，氩气量小于25L/min，搅拌时间大于15min，钢水温度达到1510℃～1530℃时，钢包吊往连铸工序；
(8)连铸钢水到达浇铸平台在钢包取成品样，钢水成分的重量配比达到要求，并且中间钢包中钢水温度为1490℃～1520℃时，进行连铸；
(9)第一阶段轧制将步骤(8)连铸得到的铸坯先在1100-1150℃粗轧，粗轧压下率为80-90％，之后在900℃以下精轧，精轧压下率为80-85％
(10)第二阶段轧制在步骤(9)轧制之后于500-600℃冷轧，之后固溶处理温度950～1000℃，固溶后水冷，然后在500-580℃进行回火处理20-25min；
最终奥氏体不锈钢产品中平均晶粒尺寸是10-25微米，并且同时存在球形的富Cu相、Nb(C,N)、NbCrN、M23C6，其中富Cu相面积率约2-3％且粒径范围在5-10nm，Nb(C,N)、NbCrN面积率约3-4％且粒径范围在20-30nm。
优选的白云石含量是CaCO355％、MgCO344％、SiO21％，硅铁是Si 65％、Fe 35％，硼铁是B 50％、Fe 50％。
本发明的电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢即使长期存在于高温环境中，也能够维持优异的韧性。在高温环境下长期表现出很好的蠕变强度。
本发明中元素作用及含量如下：
C：0.06～0.07％C在高温的使用环境下形成碳化物，是具有使作为传热管所需要的高温强度和蠕变强度提高这一作用的元素。为了确保作为强化机构的碳化物的析出量，需要使C含有0.06％以上。但是，若C含量过剩而高于0.07％，则形成粗大的碳化物，得不到进一步的强化。C含量是C：0.06～0.07％，优选是C：0.06～0.068％。
Si：0.10～0.2％Si在钢液中是具有脱氧作用的元素。另外，即使微量的含有，仍对于耐氧化性的提高有效发挥作用。为了发挥这些效果，Si含量需要在0.1质量％以上。但是，若Si含量过剩而高于0.2％，则招致σ相的形成，带来韧性的降低。Si含量是0.10～0.2％，优选是0.10～0.18％。
Mn：2.10～2.50％Mn与Si同样，在钢液中是具有脱氧作用的元素，另外具有使奥氏体稳定化的作用。为了发挥这些效果，需要Mn含量为2.10％以上。但是，若Mn含量过剩而高于2.5％，则阻碍热加工性。Mn含量2.10～2.50％，优选是2.10～2.45％。
P≤0.002％P是不可避免的杂质。若P含量增加，则损害焊接性，因此需要在0.002％以下。
S≤0.0020％S是不可避免的杂质。若S含量增加，则使热加工性劣化，因此需要在0.002％以下。
Ni：15～16％Ni具有使奥氏体稳定化的作用，为了确保奥氏体相而需要使之含有15％以上。但是，若Ni含量变得过剩而高于16％，则增加了生产成本。Ni含量最好是15～16％，优选是15～15.8％。
Cr：24～25％Cr作为不锈钢的耐腐蚀性必须的元素。为了发挥优异的耐腐蚀性，需要使Cr含有22％以上。但是，若Cr含量变得过剩而高于23.5％，则带来高温强度的降低，铁素体相增加。Cr含量Cr 24～25％，优选是Cr 24～24.8％。
Nb：0.1～0.2％Nb使碳化物、氮化物或碳氮化物析出，是使高温强度、蠕变强度提高的元素。另外，这些析出物抑制晶粒的粗大化，促进Cr的扩散，耐腐蚀性提高。为了确保使这些效果有效地发挥所需要的析出量，Nb含量是0.1～0.2％，优选是Nb 0.1～0.18％。
Ta：0.050～0.60％析出物的形成中，有向结晶晶界的析出，和向晶粒内的析出，但是，若形成于结晶晶界的析出物成为覆盖晶界的状态，则韧性降低。若使Ta含有，则能够抑制在结晶晶界析出的析出物的析出量，可以发挥优异的时效后韧性，另一方面，在晶粒内碳化物、碳氮化物析出，因析出强化而使蠕变强度提高，并且Ta固溶到钢中析出的Z相(CrNbN)之中而使蠕变强度进一步提高。为了得到这些效果，Ta含量0.05～0.6％，优选是0.05～0.58％。
Nd：0.001～0.20％Nd是通过由Ta和Zr的复合添加所产生的协同效应来提高耐应力腐蚀开裂性所不可缺少的元素。将碳氮化物、拉夫斯相微细化、并且使得长时间稳定，通过复合添加Nd和B来强化晶界而使耐应力腐蚀开裂性提高。但是，即使以金属Nd的形式来添加Nd，如果以块状的氧化物、氮化物的形式析出，则会白白消耗掉Nd。如果Nd量低于0.001％则无法充分地得到添加效果，Nd 0.001～0.20％，优选是Nd：0.001～0.18％。Ta+0.5Nd：0.050～0.70％。
B：0.0002～0.0005％B在钢中固溶，由此具有使作为主要的强化机构之一的M23C6型碳化物(M为碳化物形成元素)的形成促进的作用。为了有效地发挥这样的效果，B含量需要为0.0002％以上。但是，若B含量变得过剩，则带来热加工性和焊接性的降低，因此需要为0.0005％以下。因此B：0.0002～0.0005％，优选是0.0002～0.0004％。
N：0.03～0.05％N在钢中固溶，具有通过固溶强化使高温强度提高的作用，是承担起本实施方式的奥氏体不锈钢的高温强度的重要元素之一。为了有效地发挥这一效果，N含量需要为0.03％以上。但是，若N含量变得过剩而高于0.05％，则阻碍热加工性。优选是N：0.03～0.048％。
稀土Sc 0.02-0.05％本发明中加入Sc主要是为了促进夹杂物的改性，在综合考虑成本和促进夹杂物的改性效果基础上，稀土Sc 0.02-0.05％，优选是0.02-0.048％。
Mo在本发明中是重要元素，是提高奥氏体系不锈钢的高温强度的元素。该作用被认为是固溶强化，Mo过量添加容易形成σ相。所以，将Mo的适当的添加范围规定为1.25-1.5％。特别是在需要高温强度时，Mo的添加量更优为1.25-1.48％。
Co置换Ni的一部分，能够使奥氏体相稳定化。要得到该效果时能够添加0.2％以上的Co。另一方面，若添加Co超过0.3％，则逐渐地使热加工性降低。因此，添加Co 0.2-0.3％，优选的0.2-0.28％。
Cu在本发明中是重要元素。Cu能够促进氧化。在升温过程中，能够均一地在钢表面形成保护性优异的Cr2O3的氧化皮，能够在其后的高温保持中维持优异的耐氧化性和韧性和加工性。因此，添加Cu1.8-2.1％，优选的Cu 1.8-2％。
具体实施方式
实施例1
一种电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，其特征在于，该不锈钢以质量百分比计是由C：0.06、Si：0.10、Mn：2.10、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.01、Ni：15、Cr：24、Nb：0.1、Ta：0.05、Nd：0.001、B：0.0002、N：0.03，稀土Sc 0.02、Mo 1.25、Co 0.2、Cu 1.8，并且，Ta含量除以Nb含量值为4.2～5.5，Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成。制备方法包括下述依次的步骤：
(1)以250t容量的转炉为标准配置原料，其中以P≤0.07％、S≤0.02％含量的铁水占84～86％，P≤0.07％、S≤0.02％、Ti≤0.05％含量废钢占5-6％，剩下的为P≤0.07％、S≤0.02％的铁块；
(2)转炉冶炼采用转炉冶炼，终点磷≤0.01％，终点碳≥0.35％，转炉冶炼出钢温度为1600～1650℃，在吹炼中按每吨钢加入65～68kg石灰的数量加到转炉中，在转炉吹炼最后的2分钟内加入含MgO含量较高的固体渣料，使转炉渣中MgO的含量到10％～12％，出钢时随钢流加入Al含量占30～35％的Fe～Al合金5～5.5kg/吨钢进行预脱氧；将温度为1560℃～1580℃的不锈钢熔体倒入AOD炉内；
(3)AOD冶炼顶吹氧气进行脱C处理，AOD吹氮气进行搅拌，脱C过程中加入石灰70Kg/t钢～80Kg/t钢，及白云石15Kg/t钢～20Kg/t钢，比较所兑钢水铬含量与标准铬含量，对其含量进行微调；AOD炉内加入硅铁10Kg/t钢～15Kg/t钢，石灰12Kg/t钢～15Kg/t钢、CaF210Kg/t钢～15Kg/t对钢水进行还原和脱S；
(4)扒渣、调渣、调整钢水成分还原后进行扒渣，调整炉渣碱度，测量钢水温度，并取样分析钢水中合金元素的含量，根据化验结果，通过加入硅铁、锰铁、铬铁及铬镍中间合金来调整钢水的Si、Mn、Cr、Ni成分，达到规定要求；调整钢水成分后，AOD炉侧吹氩气，吹氩量为1.2m3/t钢～1.6m3/t钢，吹氩完成后取样分析；
(5)出钢出钢时，把钢水从AOD炉倒入于400-500℃温度下烘烤好的钢包，出钢量达到总钢水量2/5时，一次性向钢包内加入硼铁0.1Kg/t～0.2Kg/t，加入铝块0.4Kg/t～0.5Kg/t；出钢后测量钢水的温度和渣层厚度，钢水的温度控制为1570℃～1600℃，钢包内渣层的厚度控制为120mm～150mm；
(6)加入稀土根据钢水重量喂入Sc线，喂入量为钢水量的0.03％～0.08％；
(7)调整钢水温度并进行夹杂物控制为了进行夹杂物控制，加入稀土后，钢包低吹氩30-80L/min搅拌，根据钢水温度控制强搅拌时间不小于8min，强搅拌后，对钢水进行弱搅拌，氩气量小于25L/min，搅拌时间大于15min，钢水温度达到1510℃～1530℃时，钢包吊往连铸工序；
(8)连铸钢水到达浇铸平台在钢包取成品样，钢水成分的重量配比达到要求，并且中间钢包中钢水温度为1490℃～1520℃时，进行连铸；
(9)第一阶段轧制将步骤(8)连铸得到的铸坯先在1100-1150℃粗轧，粗轧压下率为80-90％，之后在900℃以下精轧，精轧压下率为80-85％
(10)第二阶段轧制在步骤(9)轧制之后于500-600℃冷轧，之后固溶处理温度950～1000℃，固溶后水冷，然后在500-580℃进行回火处理20-25min；
实施例2
一种电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，其特征在于，该不锈钢以质量百分比计是由C：0.068、Si：0.18、Mn：2.45、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.018、Ni：15.8、Cr：24.8、Nb：0.18、Ta：0.58、Nd：0.18、B：0.0004、N：0.048，稀土Sc 0.048、Mo 1.48、Co 0.28、Cu2，并且，Ta含量除以Nb含量值为4.2～5.5，Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成；制备方法包括下述依次的步骤：
(1)以250t容量的转炉为标准配置原料，其中以P≤0.07％、S≤0.02％含量的铁水占84～86％，P≤0.07％、S≤0.02％、Ti≤0.05％含量废钢占5-6％，剩下的为P≤0.07％、S≤0.02％的铁块；
(2)转炉冶炼采用转炉冶炼，终点磷≤0.01％，终点碳≥0.35％，转炉冶炼出钢温度为1600～1650℃，在吹炼中按每吨钢加入65～68kg石灰的数量加到转炉中，在转炉吹炼最后的2分钟内加入含MgO含量较高的固体渣料，使转炉渣中MgO的含量到10％～12％，出钢时随钢流加入Al含量占30～35％的Fe～Al合金5～5.5kg/吨钢进行预脱氧；将温度为1560℃～1580℃的不锈钢熔体倒入AOD炉内；
(3)AOD冶炼顶吹氧气进行脱C处理，AOD吹氮气进行搅拌，脱C过程中加入石灰70Kg/t钢～80Kg/t钢，及白云石15Kg/t钢～20Kg/t钢，比较所兑钢水铬含量与标准铬含量，对其含量进行微调；AOD炉内加入硅铁10Kg/t钢～15Kg/t钢，石灰12Kg/t钢～15Kg/t钢、CaF210Kg/t钢～15Kg/t对钢水进行还原和脱S；
(4)扒渣、调渣、调整钢水成分还原后进行扒渣，调整炉渣碱度，测量钢水温度，并取样分析钢水中合金元素的含量，根据化验结果，通过加入硅铁、锰铁、铬铁及铬镍中间合金来调整钢水的Si、Mn、Cr、Ni成分，达到规定要求；调整钢水成分后，AOD炉侧吹氩气，吹氩量为1.2m3/t钢～1.6m3/t钢，吹氩完成后取样分析；
(5)出钢出钢时，把钢水从AOD炉倒入于400-500℃温度下烘烤好的钢包，出钢量达到总钢水量2/5时，一次性向钢包内加入硼铁0.1Kg/t～0.2Kg/t，加入铝块0.4Kg/t～0.5Kg/t；出钢后测量钢水的温度和渣层厚度，钢水的温度控制为1570℃～1600℃，钢包内渣层的厚度控制为120mm～150mm；
(6)加入稀土根据钢水重量喂入Sc线，喂入量为钢水量的0.03％～0.08％；
(7)调整钢水温度并进行夹杂物控制为了进行夹杂物控制，加入稀土后，钢包低吹氩30-80L/min搅拌，根据钢水温度控制强搅拌时间不小于8min，强搅拌后，对钢水进行弱搅拌，氩气量小于25L/min，搅拌时间大于15min，钢水温度达到1510℃～1530℃时，钢包吊往连铸工序；
(8)连铸钢水到达浇铸平台在钢包取成品样，钢水成分的重量配比达到要求，并且中间钢包中钢水温度为1490℃～1520℃时，进行连铸；
(9)第一阶段轧制将步骤(8)连铸得到的铸坯先在1100-1150℃粗轧，粗轧压下率为80-90％，之后在900℃以下精轧，精轧压下率为80-85％
(10)第二阶段轧制在步骤(9)轧制之后于500-600℃冷轧，之后固溶处理温度950～1000℃，固溶后水冷，然后在500-580℃进行回火处理20-25min；
实施例3
一种电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，其特征在于，该不锈钢以质量百分比计是由C：0.07、Si：0.2、Mn：2.50、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.02、Ni：16、Cr：25、Nb：0.2、Ta：0.60、Nd：0.20、B：0.0005、N：0.05，稀土Sc 0.05、Mo 1.5、Co 0.3、Cu 2.1，并且，Ta含量除以Nb含量值为4.2～5.5，Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成；制备方法包括下述依次的步骤：
(1)以250t容量的转炉为标准配置原料，其中以P≤0.07％、S≤0.02％含量的铁水占84～86％，P≤0.07％、S≤0.02％、Ti≤0.05％含量废钢占5-6％，剩下的为P≤0.07％、S≤0.02％的铁块；
(2)转炉冶炼采用转炉冶炼，终点磷≤0.01％，终点碳≥0.35％，转炉冶炼出钢温度为1600～1650℃，在吹炼中按每吨钢加入65～68kg石灰的数量加到转炉中，在转炉吹炼最后的2分钟内加入含MgO含量较高的固体渣料，使转炉渣中MgO的含量到10％～12％，出钢时随钢流加入Al含量占30～35％的Fe～Al合金5～5.5kg/吨钢进行预脱氧；将温度为1560℃～1580℃的不锈钢熔体倒入AOD炉内；
(3)AOD冶炼顶吹氧气进行脱C处理，AOD吹氮气进行搅拌，脱C过程中加入石灰70Kg/t钢～80Kg/t钢，及白云石15Kg/t钢～20Kg/t钢，比较所兑钢水铬含量与标准铬含量，对其含量进行微调；AOD炉内加入硅铁10Kg/t钢～15Kg/t钢，石灰12Kg/t钢～15Kg/t钢、CaF210Kg/t钢～15Kg/t对钢水进行还原和脱S；
(4)扒渣、调渣、调整钢水成分还原后进行扒渣，调整炉渣碱度，测量钢水温度，并取样分析钢水中合金元素的含量，根据化验结果，通过加入硅铁、锰铁、铬铁及铬镍中间合金来调整钢水的Si、Mn、Cr、Ni成分，达到规定要求；调整钢水成分后，AOD炉侧吹氩气，吹氩量为1.2m3/t钢～1.6m3/t钢，吹氩完成后取样分析；
(5)出钢出钢时，把钢水从AOD炉倒入于400-500℃温度下烘烤好的钢包，出钢量达到总钢水量2/5时，一次性向钢包内加入硼铁0.1Kg/t～0.2Kg/t，加入铝块0.4Kg/t～0.5Kg/t；出钢后测量钢水的温度和渣层厚度，钢水的温度控制为1570℃～1600℃，钢包内渣层的厚度控制为120mm～150mm；
(6)加入稀土根据钢水重量喂入Sc线，喂入量为钢水量的0.03％～0.08％；
(7)调整钢水温度并进行夹杂物控制为了进行夹杂物控制，加入稀土后，钢包低吹氩30-80L/min搅拌，根据钢水温度控制强搅拌时间不小于8min，强搅拌后，对钢水进行弱搅拌，氩气量小于25L/min，搅拌时间大于15min，钢水温度达到1510℃～1530℃时，钢包吊往连铸工序；
(8)连铸钢水到达浇铸平台在钢包取成品样，钢水成分的重量配比达到要求，并且中间钢包中钢水温度为1490℃～1520℃时，进行连铸；
(9)第一阶段轧制将步骤(8)连铸得到的铸坯先在1100-1150℃粗轧，粗轧压下率为80-90％，之后在900℃以下精轧，精轧压下率为80-85％
(10)第二阶段轧制在步骤(9)轧制之后于500-600℃冷轧，之后固溶处理温度950～1000℃，固溶后水冷，然后在500-580℃进行回火处理20-25min；
对比例1
一种电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，其特征在于，该不锈钢以质量百分比计是由C：0.02、Si：0.02、Mn：1.10、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.01、Ni：11、Cr：15、Nb：0.1、Ta：0.05、Nd：0.001、B：0.0002、N：0.03，稀土Sc 0.02、Mo 1.25、Co 0.2、Cu 1.8，并且Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成；制备方法包括下述依次的步骤：
(1)以250t容量的转炉为标准配置原料，其中以P≤0.07％、S≤0.02％含量的铁水占84～86％，P≤0.07％、S≤0.02％、Ti≤0.05％含量废钢占5-6％，剩下的为P≤0.07％、S≤0.02％的铁块；
(2)转炉冶炼采用转炉冶炼，终点磷≤0.01％，终点碳≥0.35％，转炉冶炼出钢温度为1600～1650℃，在吹炼中按每吨钢加入65～68kg石灰的数量加到转炉中，在转炉吹炼最后的2分钟内加入含MgO含量较高的固体渣料，使转炉渣中MgO的含量到10％～12％，出钢时随钢流加入Al含量占30～35％的Fe～Al合金5～5.5kg/吨钢进行预脱氧；将温度为1560℃～1580℃的不锈钢熔体倒入AOD炉内；
(3)AOD冶炼顶吹氧气进行脱C处理，AOD吹氮气进行搅拌，脱C过程中加入石灰70Kg/t钢～80Kg/t钢，及白云石15Kg/t钢～20Kg/t钢，比较所兑钢水铬含量与标准铬含量，对其含量进行微调；AOD炉内加入硅铁10Kg/t钢～15Kg/t钢，石灰12Kg/t钢～15Kg/t钢、CaF210Kg/t钢～15Kg/t对钢水进行还原和脱S；
(4)扒渣、调渣、调整钢水成分还原后进行扒渣，调整炉渣碱度，测量钢水温度，并取样分析钢水中合金元素的含量，根据化验结果，通过加入硅铁、锰铁、铬铁及铬镍中间合金来调整钢水的Si、Mn、Cr、Ni成分，达到规定要求；调整钢水成分后，AOD炉侧吹氩气，吹氩量为1.2m3/t钢～1.6m3/t钢，吹氩完成后取样分析；
(5)出钢出钢时，把钢水从AOD炉倒入于400-500℃温度下烘烤好的钢包，出钢量达到总钢水量2/5时，一次性向钢包内加入硼铁0.1Kg/t～0.2Kg/t，加入铝块0.4Kg/t～0.5Kg/t；出钢后测量钢水的温度和渣层厚度，钢水的温度控制为1570℃～1600℃，钢包内渣层的厚度控制为120mm～150mm；
(6)加入稀土根据钢水重量喂入Sc线，喂入量为钢水量的0.03％～0.08％；
(7)调整钢水温度并进行夹杂物控制为了进行夹杂物控制，加入稀土后，钢包低吹氩30-80L/min搅拌，根据钢水温度控制强搅拌时间不小于8min，强搅拌后，对钢水进行弱搅拌，氩气量小于25L/min，搅拌时间大于15min，钢水温度达到1510℃～1530℃时，钢包吊往连铸工序；
(8)连铸钢水到达浇铸平台在钢包取成品样，钢水成分的重量配比达到要求，并且中间钢包中钢水温度为1490℃～1520℃时，进行连铸；
(9)第一阶段轧制将步骤(8)连铸得到的铸坯先在1100-1150℃粗轧，粗轧压下率为80-90％，之后在900℃以下精轧，精轧压下率为80-85％
(10)第二阶段轧制在步骤(9)轧制之后于500-600℃冷轧，之后固溶处理温度950～1000℃，固溶后水冷，然后在500-580℃进行回火处理20-25min；
对比例2
一种电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，其特征在于，该不锈钢以质量百分比计是由C：0.068、Si：0.18、Mn：2.45、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.018、Ni：15.8、Cr：24.8、Nb：0.01、Ta：0.01、Nd：0.18、B：0.0004、N：0.048，稀土Sc 0.001、Mo 0.48、Co 0.08、Cu0.5，并且Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成；
制备方法包括下述依次的步骤：
(1)以250t容量的转炉为标准配置原料，其中以P≤0.07％、S≤0.02％含量的铁水占84～86％，P≤0.07％、S≤0.02％、Ti≤0.05％含量废钢占5-6％，剩下的为P≤0.07％、S≤0.02％的铁块；
(2)转炉冶炼采用转炉冶炼，终点磷≤0.01％，终点碳≥0.35％，转炉冶炼出钢温度为1600～1650℃，在吹炼中按每吨钢加入65～68kg石灰的数量加到转炉中，在转炉吹炼最后的2分钟内加入含MgO含量较高的固体渣料，使转炉渣中MgO的含量到10％～12％，出钢时随钢流加入Al含量占30～35％的Fe～Al合金5～5.5kg/吨钢进行预脱氧；将温度为1560℃～1580℃的不锈钢熔体倒入AOD炉内；
(3)AOD冶炼顶吹氧气进行脱C处理，AOD吹氮气进行搅拌，脱C过程中加入石灰70Kg/t钢～80Kg/t钢，及白云石15Kg/t钢～20Kg/t钢，比较所兑钢水铬含量与标准铬含量，对其含量进行微调；AOD炉内加入硅铁10Kg/t钢～15Kg/t钢，石灰12Kg/t钢～15Kg/t钢、CaF210Kg/t钢～15Kg/t对钢水进行还原和脱S；
(4)扒渣、调渣、调整钢水成分还原后进行扒渣，调整炉渣碱度，测量钢水温度，并取样分析钢水中合金元素的含量，根据化验结果，通过加入硅铁、锰铁、铬铁及铬镍中间合金来调整钢水的Si、Mn、Cr、Ni成分，达到规定要求；调整钢水成分后，AOD炉侧吹氩气，吹氩量为1.2m3/t钢～1.6m3/t钢，吹氩完成后取样分析；
(5)出钢出钢时，把钢水从AOD炉倒入于400-500℃温度下烘烤好的钢包，出钢量达到总钢水量2/5时，一次性向钢包内加入硼铁0.1Kg/t～0.2Kg/t，加入铝块0.4Kg/t～0.5Kg/t；出钢后测量钢水的温度和渣层厚度，钢水的温度控制为1570℃～1600℃，钢包内渣层的厚度控制为120mm～150mm；
(6)加入稀土根据钢水重量喂入Sc线，喂入量为钢水量的0.03％～0.08％；
(7)调整钢水温度并进行夹杂物控制为了进行夹杂物控制，加入稀土后，钢包低吹氩30-80L/min搅拌，根据钢水温度控制强搅拌时间不小于8min，强搅拌后，对钢水进行弱搅拌，氩气量小于25L/min，搅拌时间大于15min，钢水温度达到1510℃～1530℃时，钢包吊往连铸工序；
(8)连铸钢水到达浇铸平台在钢包取成品样，钢水成分的重量配比达到要求，并且中间钢包中钢水温度为1490℃～1520℃时，进行连铸；
(9)第一阶段轧制将步骤(8)连铸得到的铸坯先在1100-1150℃粗轧，粗轧压下率为80-90％，之后在900℃以下精轧，精轧压下率为80-85％
(10)第二阶段轧制在步骤(9)轧制之后于500-600℃冷轧，之后固溶处理温度950～1000℃，固溶后水冷，然后在500-580℃进行回火处理20-25min；
对比例3
一种电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，其特征在于，该不锈钢以质量百分比计是由C：0.07、Si：0.2、Mn：2.50、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.02、Ni：16、Cr：25、Nb：0.2、Ta：0.60、Nd：0.20、B：0.0005、N：0.05，稀土Sc 0.05、Mo 1.5、Co 0.3、Cu 2.1，并且Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成；
制备方法包括下述依次的步骤：
(1)以250t容量的转炉为标准配置原料，其中以P≤0.07％、S≤0.02％含量的铁水占84～86％，P≤0.07％、S≤0.02％、Ti≤0.05％含量废钢占5-6％，剩下的为P≤0.07％、S≤0.02％的铁块；
(2)转炉冶炼采用转炉冶炼，终点磷≤0.01％，终点碳≥0.35％，转炉冶炼出钢温度为1600～1650℃，在吹炼中按每吨钢加入65～68kg石灰的数量加到转炉中，在转炉吹炼最后的2分钟内加入含MgO含量较高的固体渣料，使转炉渣中MgO的含量到10％～12％，出钢时随钢流加入Al含量占30～35％的Fe～Al合金5～5.5kg/吨钢进行预脱氧；将温度为1560℃～1580℃的不锈钢熔体倒入AOD炉内；
(3)AOD冶炼顶吹氧气进行脱C处理，AOD吹氮气进行搅拌，脱C过程中加入石灰70Kg/t钢～80Kg/t钢，及白云石15Kg/t钢～20Kg/t钢，比较所兑钢水铬含量与标准铬含量，对其含量进行微调；AOD炉内加入硅铁10Kg/t钢～15Kg/t钢，石灰12Kg/t钢～15Kg/t钢、CaF210Kg/t钢～15Kg/t对钢水进行还原和脱S；
(4)扒渣、调渣、调整钢水成分还原后进行扒渣，调整炉渣碱度，测量钢水温度，并取样分析钢水中合金元素的含量，根据化验结果，通过加入硅铁、锰铁、铬铁及铬镍中间合金来调整钢水的Si、Mn、Cr、Ni成分，达到规定要求；调整钢水成分后，AOD炉侧吹氩气，吹氩量为1.2m3/t钢～1.6m3/t钢，吹氩完成后取样分析；
(5)出钢出钢时，把钢水从AOD炉倒入于400-500℃温度下烘烤好的钢包，出钢量达到总钢水量2/5时，一次性向钢包内加入硼铁0.1Kg/t～0.2Kg/t，加入铝块0.4Kg/t～0.5Kg/t；出钢后测量钢水的温度和渣层厚度，钢水的温度控制为1570℃～1600℃，钢包内渣层的厚度控制为120mm～150mm；
(6)加入稀土根据钢水重量喂入Sc线，喂入量为钢水量的0.03％～0.08％；
(7)调整钢水温度并进行夹杂物控制为了进行夹杂物控制，加入稀土后，钢包低吹氩30-80L/min搅拌，根据钢水温度控制强搅拌时间不小于8min，强搅拌后，对钢水进行弱搅拌，氩气量小于25L/min，搅拌时间大于15min，钢水温度达到1510℃～1530℃时，钢包吊往连铸工序；
(8)连铸钢水到达浇铸平台在钢包取成品样，钢水成分的重量配比达到要求，并且中间钢包中钢水温度为1490℃～1520℃时，进行连铸；
(9)第一阶段轧制将步骤(8)连铸得到的铸坯先在1100-1150℃粗轧，粗轧压下率为60-70％，之后在900℃以下精轧，精轧压下率为70-75％
(10)第二阶段轧制在步骤(9)轧制之后于500-600℃冷轧，之后固溶处理温度1050～1100℃，固溶后水冷，然后在400-480℃进行回火处理20-25min；
对比例4
一种电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，其特征在于，该不锈钢以质量百分比计是由C：0.02、Si：0.02、Mn：1.10、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.01、Ni：11、Cr：15、Nb：0.1、Ta：0.05、Nd：0.001、B：0.0002、N：0.03，稀土Sc 0.02、Mo 1.25、Co 0.2、Cu 1.8，并且Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成；制备方法包括下述依次的步骤：
(1)以250t容量的转炉为标准配置原料，其中以P≤0.07％、S≤0.02％含量的铁水占84～86％，P≤0.07％、S≤0.02％、Ti≤0.05％含量废钢占5-6％，剩下的为P≤0.07％、S≤0.02％的铁块；
(2)转炉冶炼采用转炉冶炼，终点磷≤0.01％，终点碳≥0.35％，转炉冶炼出钢温度为1600～1650℃，在吹炼中按每吨钢加入65～68kg石灰的数量加到转炉中，在转炉吹炼最后的2分钟内加入含MgO含量较高的固体渣料，使转炉渣中MgO的含量到10％～12％，出钢时随钢流加入Al含量占30～35％的Fe～Al合金5～5.5kg/吨钢进行预脱氧；将温度为1560℃～1580℃的不锈钢熔体倒入AOD炉内；
(3)AOD冶炼顶吹氧气进行脱C处理，AOD吹氮气进行搅拌，脱C过程中加入石灰70Kg/t钢～80Kg/t钢，及白云石15Kg/t钢～20Kg/t钢，比较所兑钢水铬含量与标准铬含量，对其含量进行微调；AOD炉内加入硅铁10Kg/t钢～15Kg/t钢，石灰12Kg/t钢～15Kg/t钢、CaF210Kg/t钢～15Kg/t对钢水进行还原和脱S；
(4)扒渣、调渣、调整钢水成分还原后进行扒渣，调整炉渣碱度，测量钢水温度，并取样分析钢水中合金元素的含量，根据化验结果，通过加入硅铁、锰铁、铬铁及铬镍中间合金来调整钢水的Si、Mn、Cr、Ni成分，达到规定要求；调整钢水成分后，AOD炉侧吹氩气，吹氩量为1.2m3/t钢～1.6m3/t钢，吹氩完成后取样分析；
(5)出钢出钢时，把钢水从AOD炉倒入于400-500℃温度下烘烤好的钢包，出钢量达到总钢水量2/5时，一次性向钢包内加入硼铁0.1Kg/t～0.2Kg/t，加入铝块0.4Kg/t～0.5Kg/t；出钢后测量钢水的温度和渣层厚度，钢水的温度控制为1570℃～1600℃，钢包内渣层的厚度控制为120mm～150mm；
(6)加入稀土根据钢水重量喂入Sc线，喂入量为钢水量的0.03％～0.08％；
(7)调整钢水温度并进行夹杂物控制为了进行夹杂物控制，加入稀土后，钢包低吹氩30-80L/min搅拌，根据钢水温度控制强搅拌时间不小于8min，强搅拌后，对钢水进行弱搅拌，氩气量小于25L/min，搅拌时间大于15min，钢水温度达到1510℃～1530℃时，钢包吊往连铸工序；
(8)连铸钢水到达浇铸平台在钢包取成品样，钢水成分的重量配比达到要求，并且中间钢包中钢水温度为1490℃～1520℃时，进行连铸；
(9)第一阶段轧制将步骤(8)连铸得到的铸坯先在1100-1150℃粗轧，粗轧压下率为80-90％，之后在900℃以下精轧，精轧压下率为80-85％
(10)第二阶段轧制在步骤(9)轧制之后于500-600℃冷轧，得到产品；以下对本发明的电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的其他性能评价试验方法进行详细说明。
对最终固溶处理后的样板进行取样及高温力学性能的测试。测试仪器为INSTRON5982，检验依据GB/T4338-2006执行。将室温和测试温度为1000℃时测得的力学性能列于表1中。
抗氧化性能实验按GB/T13303-91进行，试样为40×20mm，在炉子自然气氛中分别保温50、100、150、200、250和300小时，保温结束后，从炉膛取出，加坩埚盖自然冷却，冷却至室温后称重，计算样品的增重及氧化速率，实验结果如表2所示。
表1
表2
项目 氧化增重g/m2 氧化速率g/(m2*h)
实施例1 50.1 0.41
实施例2 46.8 0.38
实施例3 43.5 0.35
对比例1 68.0 0.58
对比例2 62.6 0.54
对比例3 61.5 0.52
对比例4 60.8 0.50
综上所述，本发明的电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢具有很好的强度、高温性能、抗氧化性能。以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于上述实施方式中的具体细节，在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，这些简单变型均属于本发明的保护范围。
另外需要说明的是，在上述具体实施方式中所描述的各个具体技术特征，在不矛盾的情况下，可以通过任何合适的方式进行组合，为了避免不必要的重复，本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。
此外，本发明的各种不同的实施方式之间也可以进行任意组合，只要其不违背本发明的思想，其同样应当视为本发明所公开的内容。

Claims (8)

1.一种电厂发电机组用奥室体耐热不锈钢的制备方法，其特征在于，该不锈钢以质量百分比计是由C：0.06～0.07、Si：0.10～0.2、Mn：2.10～2.50、S≤0.0020、P≤0.002、Al0.01-0.02、Ni：15～16、Cr：24～25、Nb：0.1～0.2、Ta：0.05～0.60、Nd：0.001～0.20、B：0.0002～0.0005、N：0.03～0.05，稀土Sc 0.02-0.05、Mo 1.25-1.5、Co 0.2-0.3、Cu 1.8-2.1，并且，Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成；制备方法包括下述依次的步骤：
(1)以250t容量的转炉为标准配置原料，其中以P≤0.07％、S≤0.02％含量的铁水占84～86％，P≤0.07％、S≤0.02％、Ti≤0.05％含量废钢占5-6％，剩下的为P≤0.07％、S≤0.02％的铁块；
(2)转炉冶炼采用转炉冶炼，终点磷≤0.01％，终点碳≥0.35％，转炉冶炼出钢温度为1600～1650℃，在吹炼中按每吨钢加入65～68kg石灰的数量加到转炉中，在转炉吹炼最后的2分钟内加入含MgO含量较高的固体渣料，使转炉渣中MgO的含量到10％～12％，出钢时随钢流加入Al含量占30～35％的Fe～Al合金5～5.5kg/吨钢进行预脱氧；将温度为1560℃～1580℃的不锈钢熔体倒入AOD炉内；
(3)AOD冶炼顶吹氧气进行脱C处理，AOD吹氮气进行搅拌，脱C过程中加入石灰70Kg/t钢～80Kg/t钢，及白云石15Kg/t钢～20Kg/t钢，比较所兑钢水铬含量与标准铬含量，对其含量进行微调；AOD炉内加入硅铁10Kg/t钢～15Kg/t钢，石灰12Kg/t钢～15Kg/t钢、CaF210Kg/t钢～15Kg/t对钢水进行还原和脱S；
(4)扒渣、调渣、调整钢水成分还原后进行扒渣，调整炉渣碱度，测量钢水温度，并取样分析钢水中合金元素的含量，根据化验结果，通过加入硅铁、锰铁、铬铁及铬镍中间合金来调整钢水的Si、Mn、Cr、Ni成分，达到规定要求；调整钢水成分后，AOD炉侧吹氩气，吹氩量为1.2m3/t钢～1.6m3/t钢，吹氩完成后取样分析；
(5)出钢出钢时，把钢水从AOD炉倒入于400-500℃温度下烘烤好的钢包，出钢量达到总钢水量2/5时，一次性向钢包内加入硼铁0.1Kg/t～0.2Kg/t，加入铝块0.4Kg/t～0.5Kg/t；出钢后测量钢水的温度和渣层厚度，钢水的温度控制为1570℃～1600℃，钢包内渣层的厚度控制为120mm～150mm；
(6)加入稀土根据钢水重量喂入Sc线，喂入量为钢水量的0.03％～0.08％；
(7)调整钢水温度并进行夹杂物控制为了进行夹杂物控制，加入稀土后，钢包低吹氩30-80L/min搅拌，根据钢水温度控制强搅拌时间不小于8min，强搅拌后，对钢水进行弱搅拌，氩气量小于25L/min，搅拌时间大于15min，钢水温度达到1510℃～1530℃时，钢包吊往连铸工序；
(8)连铸钢水到达浇铸平台在钢包取成品样，钢水成分的重量配比达到要求，并且中间钢包中钢水温度为1490℃～1520℃时，进行连铸；
(9)第一阶段轧制将步骤(8)连铸得到的铸坯先在1100-1150℃粗轧，粗轧压下率为80-90％，之后在900℃以下精轧，精轧压下率为80-85％
(10)第二阶段轧制在步骤(9)轧制之后于500-600℃冷轧，之后固溶处理温度950～1000℃，固溶后水冷，然后在500-580℃进行回火处理20-25min；
最终奥氏体不锈钢产品中平均晶粒尺寸是10-25微米，并且同时存在球形的富Cu相、Nb(C,N)、NbCrN、M23C6，其中富Cu相面积率约2-3％且粒径范围在5-10nm，Nb(C,N)、NbCrN面积率约3-4％且粒径范围在20-30nm。
2.根据权利要求1中电厂发电机组用奥室体耐热不锈钢的制备方法，其特征在于不锈钢以质量百分比计是由C：0.06～0.068、Si：0.10～0.18、Mn：2.10～2.45、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.01-0.018、Ni：15～15.8、Cr：24～24.8、Nb：0.1～0.18、Ta：0.05～0.58、Nd：0.001～0.18、B：0.0002～0.0004、N：0.03～0.048，稀土Sc 0.02-0.048、Mo 1.25-1.48、Co0.2-0.28、Cu 1.8-2，并且Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成。
3.根据权利要求1中电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，其特征在于不锈钢以质量百分比计是由C：0.06、Si：0.10、Mn：2.10、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.01、Ni：15、Cr：24、Nb：0.1、Ta：0.05、Nd：0.001、B：0.0002、N：0.03，稀土Sc 0.02、Mo 1.25、Co 0.2、Cu1.8，并且Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成。
4.根据权利要求1中电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，其特征在于不锈钢以质量百分比计是由C：0.068、Si：0.18、Mn：2.45、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.018、Ni：15.8、Cr：24.8、Nb：0.18、Ta：0.58、Nd：0.18、B：0.0004、N：0.048，稀土Sc 0.048、Mo 1.48、Co0.28、Cu 2，并且Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成。
5.根据权利要求1中电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，其特征在于不锈钢以质量百分比计是由C：0.07、Si：0.2、Mn：2.50、S≤0.0020、P≤0.002、Al 0.02、Ni：16、Cr：25、Nb：0.2、Ta：0.60、Nd：0.20、B：0.0005、N：0.05，稀土Sc 0.05、Mo 1.5、Co 0.3、Cu2.1，并且Ta+0.5Nd：0.050～0.70％，余量由铁和不可避免的杂质构成。
6.根据权利要求1中电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，其中白云石含量是CaCO355％、MgCO344％、SiO21％。
7.根据权利要求1中电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，其中硅铁是Si65％、Fe 35％。
8.根据权利要求1中电厂发电机组用奥氏体耐热不锈钢的制备方法，其中硼铁是B50％、Fe 50％。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109622613A (zh) * 2018-12-18 2019-04-16 佛山市三水晨曦不锈钢有限公司 201冷轧不锈钢带的加工方法
CN109848423A (zh) * 2018-10-29 2019-06-07 宁波科森净化器制造有限公司 一种尾气净化器外壳
CN113186445A (zh) * 2021-03-31 2021-07-30 中北大学 不锈钢产品夹杂物含量控制方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1540026A (zh) * 2003-04-25 2004-10-27 住友金属工业株式会社 奥氏体系不锈钢
CN1833043A (zh) * 2003-06-10 2006-09-13 住友金属工业株式会社 氢气用奥氏体不锈钢及其制造方法
CN101109059A (zh) * 2007-07-20 2008-01-23 四川大学 一种高电阻率高导磁马氏体-铁素体双相不锈钢及其热处理工艺
US20090162237A1 (en) * 2007-12-20 2009-06-25 Ati Properties, Inc. Lean austenitic stainless steel containing stabilizing elements
CN101768701A (zh) * 2010-01-15 2010-07-07 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种镍耐热不锈钢及其制造方法
US20100183475A1 (en) * 2009-01-21 2010-07-22 Roman Radon Chromium manganese - nitrogen bearing stainless alloy having excellent thermal neutron absorption ability

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1540026A (zh) * 2003-04-25 2004-10-27 住友金属工业株式会社 奥氏体系不锈钢
CN1833043A (zh) * 2003-06-10 2006-09-13 住友金属工业株式会社 氢气用奥氏体不锈钢及其制造方法
CN101109059A (zh) * 2007-07-20 2008-01-23 四川大学 一种高电阻率高导磁马氏体-铁素体双相不锈钢及其热处理工艺
US20090162237A1 (en) * 2007-12-20 2009-06-25 Ati Properties, Inc. Lean austenitic stainless steel containing stabilizing elements
US20100183475A1 (en) * 2009-01-21 2010-07-22 Roman Radon Chromium manganese - nitrogen bearing stainless alloy having excellent thermal neutron absorption ability
CN101768701A (zh) * 2010-01-15 2010-07-07 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种镍耐热不锈钢及其制造方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109848423A (zh) * 2018-10-29 2019-06-07 宁波科森净化器制造有限公司 一种尾气净化器外壳
CN109622613A (zh) * 2018-12-18 2019-04-16 佛山市三水晨曦不锈钢有限公司 201冷轧不锈钢带的加工方法
CN113186445A (zh) * 2021-03-31 2021-07-30 中北大学 不锈钢产品夹杂物含量控制方法

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