CN115369286B - 紧固件用α+β型钛合金、制备方法及其棒材的制备方法 - Google Patents

紧固件用α+β型钛合金、制备方法及其棒材的制备方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种紧固件用高强度α+β型钛合金，属于钛合金材料技术领域，按质量百分比计，包括下述成分：Al：1.70‑3.90％，V：3.90‑5.60％，Mo：4.40‑5.60％，Zr：0.35‑0.60％，RE：0.03‑0.05％，余量为Ti。本发明以铝为稳定α相组织，以钒、钼为稳定β相组织，以微量的中性元素锆提高钛合金的加工性能，以微量的稀土元素细化晶粒组织。

Description

紧固件用α+β型钛合金、制备方法及其棒材的制备方法
技术领域
本发明属于钛合金材料技术领域，更具体的说是涉及一种紧固件用高强度α+β型钛合金、制备方法及其棒材制备方法。
背景技术
钛合金棒材是钛合金加工材的重要品种之一，在军工和民用领域有广泛的应用，特别是以Ti-6Al-4V牌号为主α+β型钛合金的棒材，以其综合性能好，国内外使用量比较大。但是，Ti-6Al-4V牌号钛合金还无法在高强度高抗蠕变性能方面的场合应用，特别是紧固件用钛合金，强度要求高，抗蠕变性能要好，使用在关键持续受力场合，质量要求很高，因此紧固件用钛合金必须单独开发。
国内外紧固件钛合金一般按组织分可以是近α型钛合金，α+β型钛合金，近β型钛合金，由于紧固件是钛合金在航空航天、军工、化工等非常重要的结构件。紧固件是以棒材为主加工的，棒材质量的优劣取决于铸锭制造质量，钛合金铸锭的成分的高度均匀，杂质含量低，一致性和稳定性好，才能保证钛合金棒材的质量，进而保证钛合金紧固件的高质量和高可靠性。
钛合金铸锭生产普遍采用真空自耗炉熔炼，必须2次以上真空自耗熔炼才能完成铸锭生产。钛合金铸锭质量不仅取决于钛合金熔炼炉状态，而且与原料控制和中间合金的制备和加入方法息息相关。钛合金铸锭的合金成分的均匀性、一致性、稳定性对钛合金棒材及紧固件的质量有决定性影响。
因此如何开发一种紧固件用高强度α+β型钛合金、制备方法及其棒材制备方法是本领域技术人员亟需解决的技术问题。
发明内容
有鉴于此，本发明提供了一种紧固件用高强度α+β型钛合金、制备方法及其棒材制备方法。
为了实现上述目的，本发明采用如下技术方案：
一种紧固件用高强度α+β型钛合金，按质量百分比计，包括下述成分： Al：1.70-3.90％，V：3.90-5.60％，Mo：4.40-5.60％，Zr：0.35-0.60％，RE： 0.03-0.05％，余量为Ti。
本发明的有益效果：本发明以铝为稳定α相组织，以钒、钼为稳定β相组织，以微量的中性元素锆提高钛合金的加工性能，以微量的稀土元素细化晶粒组织。
进一步，上述一种紧固件用高强度α+β型钛合金，按质量百分比计，还包括杂质：O：＜0.13％，H：＜0.005％，N：＜0.01％，C：＜0.02％，Fe：＜ 0.10％。
采用上述进一步技术方案的技术效果：提高了钛合金紧固件的抗蠕变性能，特别是400-550℃温度范围内钛合金紧固件的可靠性和稳定性。
本发明还提供一种上述紧固件用高强度α+β型钛合金的制备方法，包括以下步骤：
(1)钛-钒-铝中间合金制备：将0级海绵钛和含钒85％以上的钒-铝合金混合，经过液压机挤压自耗电极，中间合金的自耗电极在真空自耗炉二次熔炼，制得钛-钒-铝中间合金铸锭，按质量百分比计，上述钛-钒-铝中间合金铸锭的成分为：V：25-30％，Al：3-4％，Ti：余量；
(2)钼-锆-稀土三元中间合金制备：把纯钼、海绵锆和稀土放入真空电子束熔炼炉料箱内，抽真空，在真空度为10-3pa高真空状态下将三种原料混合后匀速逐步加入坩埚中熔化，熔化完毕后，真空电子束熔炼炉冷却至常温，出炉，再次加入到真空电子束熔炼炉料箱内中进行第二次熔炼，制得钼-锆- 稀土三元中间合金锭，按质量百分比计，上述钼-锆-稀土三元中间合金锭的成分为：Mo：余量，Zr：8-12％，RE：Y+Sc：0.8-1.5％，Y和Sc的质量比为 8:2；
(3)钛合金铸锭制备：将0级海绵钛、步骤(1)所得钛-钒-铝中间合金和步骤(2)所得钼-锆-稀土三元中间合金混合，用真空自耗炉3次熔炼，得到上述紧固件用高强度α+β型钛合金。
本发明的有益效果：中间合金是钛合金加入合金元素的主要方法，传统的钛合金铸锭制造用中间合金都是铝热法生产，铝热法生产的中间合金由于在大气下熔炼，不仅杂质含量高，而且成分偏析严重，稳定性差。本发明采用纯金属二次高真空熔炼中间合金方法，国内外没有先例，充分保证了中间合金的高品质，一致性和稳定性。
铝、钒的加入方法：国内传统方法是以铝热法生产的钒-铝中间合金方法加入，本发明采用真空熔炼，钛-钒-铝合金方法加入。
钼、锆、稀土的加入方法：传统钛合金铸锭的钼，锆元素加入方法是，钼以铝热法生产的铝-钼中间合金方法加入，因此钼偏析和夹杂同时存在，对钛合金铸锭质量影响严重。锆以海绵锆形式加入，由于海绵锆化学性质非常活泼，极易氧化，因此控制难度较大。稀土以纯金属形式加入更加困难，熔炼过程中极易氧化烧损，在铸锭不同部位。偏析严重。本发明采用钼-锆-稀土中间合金的方法加入，彻底解决偏析、烧损和杂质高的问题，确保了铸锭成分的均匀性，一致性和稳定性。
进一步，步骤(1)中，上述二次熔炼中，第一次熔炼温度＞1800℃，第二次熔炼温度＞1850℃。
采用上述进一步技术方案的技术效果：真空自耗炉熔炼中间合金是本专利采用的先进技术方法，而二次自耗熔炼，保证中间合金各组元的完全合金化和均匀性。
进一步，步骤(2)中，上述纯钼的纯度为99.90％以上，海绵锆的纯度为 99.90％，稀土的纯度为99.0％。
采用上述进一步技术方案的技术效果：采用较高纯度纯金属作为中间合金的原料，保证了中间合金的低杂质含量，特别是解决了高熔点金属氧化物的夹杂问题。
进一步，步骤(2)中，上述第二次熔炼温度＞2800℃。
采用上述进一步技术方案的技术效果：钼为难熔金属之一，锆和稀土为极易氧化烧损的元素。利用高真空状态下熔炼的真空电子束炉，充分发挥电子束产生的高温，熔炼高熔点高活性钛合金的中间合金是最佳工艺新方法。
进一步，步骤(3)中，上述第一次熔炼温度＞1800℃，第二次熔炼温度＞1820℃，第三次熔炼温度＞1850℃。
采用上述进一步技术方案的技术效果：传统的钛合金铸锭普遍采用二次真空自耗炉熔炼，本专利采用3次自耗熔炼方法优点是：①新的中间合金制造方法加上3次真空自耗熔炼，钛合金铸锭的主成分在轴向和径向分布更加均匀，钛合金铸锭的一致性和成分偏析控制达到国外领先水平。②铸锭在第三次自耗熔炼过程中，采用公司自有的熔炼专利技术可以控制铸锭的冷却速度，使铸锭组织更加细化，氮、氢气体含量控制在超低的水平，达到高洁净度钛合金铸锭的目标。
本发明还提供一种紧固件用高强度α+β型钛合金棒材的制备方法，包括以下步骤：
①铸锭热锻开坯：将上述紧固件用高强度α+β型钛合金进行热锻造开坯，根据热轧机的尺寸确定开坯坯料尺寸规格，开坯在2吨以上液压快锻机上进行，制得钛合金坯料；
②热轧机轧制：将钛合金坯料修磨，定尺下料，用电阻炉加热钛合金坯料，高速热轧机轧制棒，制得热轧棒；
③温拉制：将热轧棒经过修磨进行拉制，在100吨平拔机上进行，用连续电阻炉加热，制得钛合金温拉棒；
④真空退火：将钛合金温拉棒经过扒皮处理制得光棒在真空状态下退火，制得的钛合金棒；
⑤校直、精磨光、探伤：将钛合金棒经过校直机较直后进行磨光，确保尺寸精度±0.10mm和表面无折痕和裂纹，磨光棒需经过超声探伤，确保内部无缺陷，得到上述紧固件用高强度α+β型钛合金棒材。
本发明的有益效果：本发明得到的紧固件用高强度α+β型钛合金棒材力学及物理性能σb：984.690-1180Mpa，屈服强度：900-980Mpa，δ：19-24％，Ψ：26-29％，ακ：1.20MJ/M2，密度：4.69，弹性模量：103，相变温度：850-890℃。
进一步，步骤①中，上述开坯加热温度为1150-1190℃。
采用上述进一步技术方案的技术效果：力学性能比目前普遍采用的钛合金紧固件棒材高15—20％，抗蠕变性能高20％以上。
进一步，步骤②中，上述加热温度为980-1080℃，轧制道次变形率＞30％。
采用上述进一步技术方案的技术效果：相变点以上的大变形量高速热轧，可以完全破碎铸态和热锻的大尺寸晶粒，使组织更加均匀一致。
进一步，步骤③中，上述拉制温度＞600℃，拉制总变形率＞80％。
采用上述进一步技术方案的技术效果：在相变点以下温拉，是本专利的重要加工工艺方法。大变形量的温拉使钛合金组织中位错加大，是保证紧固件用钛合金棒材的抗蠕变性能好的核心技术。
进一步，步骤④中，上述退火温度＞780℃。
采用上述进一步技术方案的技术效果：真空退火是保证钛合金棒材去应力防应力弯曲变形、稳定组织的可靠办法，是紧固件成品热处理的基础。
具体实施方式
下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
实施例1
紧固件用高强度α+β型钛合金的制备方法，包括以下步骤：
(1)钛-钒-铝中间合金制备：将0级海绵钛和含钒85％以上的钒-铝合金混合，经过液压机挤压自耗电极，中间合金的自耗电极在真空自耗炉二次熔炼，二次熔炼中，第一次熔炼温度为1805℃，第二次熔炼温度为1855℃，制得钛-钒-铝中间合金铸锭，按质量百分比计，钛-钒-铝中间合金铸锭的成分为： V：25-30％，Al：3-4％，Ti：余量；
(2)钼-锆-稀土三元中间合金制备：把纯钼、海绵锆和稀土放入真空电子束熔炼炉料箱内，纯钼的纯度为99.90％以上，海绵锆的纯度为99.90％以上，稀土的纯度为99.0％以上，抽真空，在真空度为10-3pa高真空状态下将三种原料混合后匀速逐步加入坩埚中熔化，熔化完毕后，真空电子束熔炼炉冷却至常温，出炉，再次加入到真空电子束熔炼炉料箱内中进行第二次熔炼，第二次熔炼温度为2805℃，制得钼-锆-稀土三元中间合金锭，按质量百分比计，钼-锆-稀土三元中间合金锭的成分为：Mo：余量，Zr：8-12％，RE：Y+Sc： 0.8-1.5％，Y和Sc的质量比为8:2；
(3)钛合金铸锭制备：将0级海绵钛、步骤(1)所得钛-钒-铝中间合金和步骤(2)所得钼-锆-稀土三元中间合金混合，用真空自耗炉3次熔炼，第一次熔炼温度为1805℃，第二次熔炼温度为1825℃，第三次熔炼温度为 1855℃，得到紧固件用高强度α+β型钛合金。
本实施例得到的紧固件用高强度α+β型钛合金按质量百分比计，包括下述成分：Al：1.70-3.90％，V：3.90-5.60％，Mo：4.40-5.60％，Zr：0.35-0.60％，RE：0.03-0.05％，O：＜0.13％，H：＜0.005％，N：＜0.01％，C：＜0.02％， Fe：＜0.10％，余量为Ti。
紧固件用高强度α+β型钛合金棒材的制备方法，包括以下步骤：
①铸锭热锻开坯：将紧固件用高强度α+β型钛合金进行热锻造开坯，根据热轧机的尺寸确定开坯坯料尺寸规格，开坯在2吨以上液压快锻机上进行，开坯加热温度为1150℃，制得钛合金坯料；
②热轧机轧制：将钛合金坯料修磨，定尺下料，用电阻炉加热钛合金坯料，加热温度为980℃，高速热轧机轧制棒，轧制道次变形率为32％，制得热轧棒；
③温拉制：将热轧棒经过修磨进行拉制，在100吨平拔机上进行，用连续电阻炉加热，拉制温度为605℃，总变形率为82％，制得钛合金温拉棒；
④真空退火：将钛合金温拉棒经过扒皮处理制得光棒在真空状态下退火，退火温度785℃，制得的钛合金棒；
⑤校直、精磨光、探伤：将钛合金棒经过校直机较直后进行磨光，确保尺寸精度±0.10mm和表面无折痕和裂纹，磨光棒需经过超声探伤，确保内部无缺陷，得到紧固件用高强度α+β型钛合金棒材。
本实施例得到的紧固件用高强度α+β型钛合金棒材力学及物理性能σb：984.690Mpa，σ0.2：900Mpa，δ：19％，Ψ：26％，ακ：1.20MJ/M2，密度： 4.69，弹性模量：103，相变温度：850℃。
实施例2
紧固件用高强度α+β型钛合金的制备方法，包括以下步骤：
(1)钛-钒-铝中间合金制备：将0级海绵钛和含钒85％以上的钒-铝合金混合，经过液压机挤压自耗电极，中间合金的自耗电极在真空自耗炉二次熔炼，二次熔炼中，第一次熔炼温度为1810℃，第二次熔炼温度为1860℃，制得钛-钒-铝中间合金铸锭，按质量百分比计，钛-钒-铝中间合金铸锭的成分为： V：25-30％，Al：3-4％，Ti：余量；
(2)钼-锆-稀土三元中间合金制备：把纯钼、海绵锆和稀土放入真空电子束熔炼炉料箱内，纯钼的纯度为99.90％以上，海绵锆的纯度为99.90％以上，稀土的纯度为99.0％以上，抽真空，在真空度为10-3pa高真空状态下将三种原料混合后匀速逐步加入坩埚中熔化，熔化完毕后，真空电子束熔炼炉冷却至常温，出炉，再次加入到真空电子束熔炼炉料箱内中进行第二次熔炼，第二次熔炼温度为2810℃，制得钼-锆-稀土三元中间合金锭，按质量百分比计，钼-锆-稀土三元中间合金锭的成分为：Mo：余量，Zr：8-12％，RE：Y+Sc： 0.8-1.5％，Y和Sc的质量比为8:2；
(3)钛合金铸锭制备：将0级海绵钛、步骤(1)所得钛-钒-铝中间合金和步骤(2)所得钼-锆-稀土三元中间合金混合，用真空自耗炉3次熔炼，第一次熔炼温度为1810℃，第二次熔炼温度为1830℃，第三次熔炼温度为 1860℃，得到紧固件用高强度α+β型钛合金。
本实施例得到的紧固件用高强度α+β型钛合金按质量百分比计，包括下述成分：Al：1.70-3.90％，V：3.90-5.60％，Mo：4.40-5.60％，Zr：0.35-0.60％， RE：0.03-0.05％，O：＜0.13％，H：＜0.005％，N：＜0.01％，C：＜0.02％， Fe：＜0.10％，余量为Ti。
紧固件用高强度α+β型钛合金棒材的制备方法，包括以下步骤：
①铸锭热锻开坯：将紧固件用高强度α+β型钛合金进行热锻造开坯，根据热轧机的尺寸确定开坯坯料尺寸规格，开坯在2吨以上液压快锻机上进行，开坯加热温度为1170℃，制得钛合金坯料；
②热轧机轧制：将钛合金坯料修磨，定尺下料，用电阻炉加热钛合金坯料，加热温度为1030℃，高速热轧机轧制棒，轧制道次变形率为34％，制得热轧棒；
③温拉制：将热轧棒经过修磨进行拉制，在100吨平拔机上进行，用连续电阻炉加热，拉制温度为610℃，总变形率为84％，制得钛合金温拉棒；
④真空退火：将钛合金温拉棒经过扒皮处理制得光棒在真空状态下退火，退火温度为790℃，制得的钛合金棒；
⑤校直、精磨光、探伤：将钛合金棒经过校直机较直后进行磨光，确保尺寸精度±0.10mm和表面无折痕和裂纹，磨光棒需经过超声探伤，确保内部无缺陷，得到紧固件用高强度α+β型钛合金棒材。
本实施例得到的紧固件用高强度α+β型钛合金棒材力学及物理性能σb： 1085Mpa，σ0.2：940Mpa，δ：22％，Ψ：26％，ακ：1.20MJ/M2，密度：4.69，弹性模量：103，相变温度：870℃。
实施例3
紧固件用高强度α+β型钛合金的制备方法，包括以下步骤：
(1)钛-钒-铝中间合金制备：将0级海绵钛和含钒85％以上的钒-铝合金混合，经过液压机挤压自耗电极，中间合金的自耗电极在真空自耗炉二次熔炼，二次熔炼中，第一次熔炼温度为1815℃，第二次熔炼温度为1865℃，制得钛-钒-铝中间合金铸锭，按质量百分比计，钛-钒-铝中间合金铸锭的成分为： V：25-30％，Al：3-4％，Ti：余量；
(2)钼-锆-稀土三元中间合金制备：把纯钼、海绵锆和稀土放入真空电子束熔炼炉料箱内，纯钼的纯度为99.90％以上，海绵锆的纯度为99.90％以上，稀土的纯度为99.0％以上，抽真空，在真空度为10-3pa高真空状态下将三种原料混合后匀速逐步加入坩埚中熔化，熔化完毕后，真空电子束熔炼炉冷却至常温，出炉，再次加入到真空电子束熔炼炉料箱内中进行第二次熔炼，第二次熔炼温度为2815℃，制得钼-锆-稀土三元中间合金锭，按质量百分比计，钼-锆-稀土三元中间合金锭的成分为：Mo：余量，Zr：8-12％，RE：Y+Sc： 0.8-1.5％，Y和Sc的质量比为8:2；
(3)钛合金铸锭制备：将0级海绵钛、步骤(1)所得钛-钒-铝中间合金和步骤(2)所得钼-锆-稀土三元中间合金混合，用真空自耗炉3次熔炼，第一次熔炼温度为1815℃，第二次熔炼温度为1835℃，第三次熔炼温度为 1865℃，得到紧固件用高强度α+β型钛合金。
本实施例得到的紧固件用高强度α+β型钛合金按质量百分比计，包括下述成分：Al：1.70-3.90％，V：3.90-5.60％，Mo：4.40-5.60％，Zr：0.35-0.60％， RE：0.03-0.05％，O：＜0.13％，H：＜0.005％，N：＜0.01％，C：＜0.02％， Fe：＜0.10％，余量为Ti。
紧固件用高强度α+β型钛合金棒材的制备方法，包括以下步骤：
①铸锭热锻开坯：将紧固件用高强度α+β型钛合金进行热锻造开坯，根据热轧机的尺寸确定开坯坯料尺寸规格，开坯在2吨以上液压快锻机上进行，开坯加热温度为1190℃，制得钛合金坯料；
②热轧机轧制：将钛合金坯料修磨，定尺下料，用电阻炉加热钛合金坯料，加热温度为1080℃，高速热轧机轧制棒，轧制道次变形率为36％，制得热轧棒；
③温拉制：将热轧棒经过修磨进行拉制，在100吨平拔机上进行，用连续电阻炉加热，拉制温度为615℃，总变形率为86％，制得钛合金温拉棒；
④真空退火：将钛合金温拉棒经过扒皮处理制得光棒在真空状态下退火，退火温度为795℃，制得的钛合金棒；
⑤校直、精磨光、探伤：将钛合金棒经过校直机较直后进行磨光，确保尺寸精度±0.10mm和表面无折痕和裂纹，磨光棒需经过超声探伤，确保内部无缺陷，得到紧固件用高强度α+β型钛合金棒材。
本实施例得到的紧固件用高强度α+β型钛合金棒材力学及物理性能σb： 1180Mpa，σ0.2：980Mpa，δ：24％，Ψ：29％，ακ：1.20MJ/M2，密度：4.69，弹性模量：103，相变温度：890℃。
实施例4
将实施例1制得的紧固件用高强度α+β型钛合金棒材制作燃气轮机用耐热耐腐蚀螺栓：规格Φ12-14×30-45，螺栓热处理方法：固熔+时效；抗拉强度：＞1250MPa；螺栓使用温度：400-450℃。螺栓长期使用无蠕变发生。
实施例5
将实施例1制得的紧固件用高强度α+β型钛合金棒材制作焦化工用钛换热器紧固螺栓：规格Φ18-20×160-180，螺栓热处理方法：阳极化处理，抗拉强度：＞1150MPa使用温度150-180℃，压力：20-22大气压。螺栓在换热器全寿命周期内无松动腐蚀发生，完好状态。
实施例6
将实施例1制得的紧固件用高强度α+β型钛合金棒材制作染料中间体反应釜固定螺栓：规格Φ16-18×100-120螺栓热处理方法：固溶+时效，抗拉强度＞1280MPa，使用温度360-390℃，压力30-32大气压，螺栓在反应釜设备全寿命周期无蠕变松动和变形发生。
对所公开的实施例的说明，使本领域专业技术人员能够实现或使用本发明。对这些实施例的多种修改对本领域的专业技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本发明的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本发明将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所公开的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。

Claims (6)

1.一种紧固件用高强度α+β型钛合金，其特征在于，按质量百分比计，包括下述成分：Al：1.70-3.90％，V：3.90-5.60％，Mo：4.40-5.60％，Zr：0.35-0.60％，RE：0.03-0.05％，余量为Ti；
所述紧固件用高强度α+β型钛合金的制备方法，包括以下步骤：
(1)钛-钒-铝中间合金制备：将0级海绵钛和含钒85％以上的钒-铝合金混合，经过液压机挤压自耗电极，中间合金的自耗电极在真空自耗炉二次熔炼，制得钛-钒-铝中间合金铸锭，按质量百分比计，所述钛-钒-铝中间合金铸锭的成分为：V：25-30％，Al：3-4％，Ti：余量；
(2)钼-锆-稀土三元中间合金制备：把纯钼、海绵锆和稀土放入真空电子束熔炼炉料箱内，抽真空，在真空度为10-3pa高真空状态下将三种原料混合后匀速逐步加入坩埚中熔化，熔化完毕后，真空电子束熔炼炉冷却至常温，出炉，再次加入到真空电子束熔炼炉料箱内中进行第二次熔炼，制得钼-锆-稀土三元中间合金锭，按质量百分比计，所述钼-锆-稀土三元中间合金锭的成分为：Mo：余量，Zr：8-12％，RE：Y+Sc：0.8-1.5％，Y和Sc的质量比为8:2；
(3)钛合金铸锭制备：将0级海绵钛、步骤(1)所得钛-钒-铝中间合金和步骤(2)所得钼-锆-稀土三元中间合金混合，用真空自耗炉3次熔炼，得到所述紧固件用高强度α+β型钛合金；
步骤(1)中，所述二次熔炼中，第一次熔炼温度＞1800℃，第二次熔炼温度＞1850℃；
步骤(2)中，所述第二次熔炼温度＞2800℃；
步骤(3)中，所述第一次熔炼温度＞1800℃，第二次熔炼温度＞1820℃，第三次熔炼温度＞1850℃。
2.根据权利要求1所述一种紧固件用高强度α+β型钛合金，其特征在于，按质量百分比计，还包括杂质：O：＜0.13％，H：＜0.005％，N：＜0.01％，C：＜0.02％，Fe：＜0.10％。
3.一种紧固件用高强度α+β型钛合金棒材的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：
①铸锭热锻开坯：将权利要求1所述紧固件用高强度α+β型钛合金进行热锻造开坯，根据热轧机的尺寸确定开坯坯料尺寸规格，开坯在2吨以上液压快锻机上进行，制得钛合金坯料；
②热轧机轧制：将钛合金坯料修磨，定尺下料，用电阻炉加热钛合金坯料，高速热轧机轧制棒，制得热轧棒；
③温拉制：将热轧棒经过修磨进行拉制，在100吨平拔机上进行，用连续电阻炉加热，制得钛合金温拉棒；
④真空退火：将钛合金温拉棒经过扒皮处理制得光棒在真空状态下退火，制得的钛合金棒；
⑤校直、精磨光、探伤：将钛合金棒经过校直机较直后进行磨光，确保尺寸精度±0.10mm和表面无折痕和裂纹，磨光棒需经过超声探伤，确保内部无缺陷，得到所述紧固件用高强度α+β型钛合金棒材。
4.根据权利要求3所述一种紧固件用高强度α+β型钛合金棒材的制备方法，其特征在于，步骤①中，所述开坯加热温度为1150-1190℃。
5.根据权利要求3所述一种紧固件用高强度α+β型钛合金棒材的制备方法，其特征在于，步骤②中，所述加热温度为980-1080℃，轧制道次变形率＞30％。
6.根据权利要求3所述一种紧固件用高强度α+β型钛合金棒材的制备方法，其特征在于，步骤③中，所述拉制温度＞600℃，拉制总变形率＞80％。
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