CN112247043B - 一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺 - Google Patents

一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺 Download PDF

Info

Publication number
CN112247043B
CN112247043B CN202010882080.3A CN202010882080A CN112247043B CN 112247043 B CN112247043 B CN 112247043B CN 202010882080 A CN202010882080 A CN 202010882080A CN 112247043 B CN112247043 B CN 112247043B
Authority
CN
China
Prior art keywords
forging
blank
transformation point
ingot
alnb
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202010882080.3A
Other languages
English (en)
Other versions
CN112247043A (zh
Inventor
赵子博
王清江
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Institute of Metal Research of CAS
Original Assignee
Institute of Metal Research of CAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Institute of Metal Research of CAS filed Critical Institute of Metal Research of CAS
Priority to CN202010882080.3A priority Critical patent/CN112247043B/zh
Publication of CN112247043A publication Critical patent/CN112247043A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN112247043B publication Critical patent/CN112247043B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/002—Hybrid process, e.g. forging following casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/02—Die forging; Trimming by making use of special dies ; Punching during forging
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C22C1/03—Making non-ferrous alloys by melting using master alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C14/00—Alloys based on titanium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon

Abstract

本发明公开了一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺，具体步骤为：1)铸锭制备：制备Ti2AlNb基合金铸锭，完成铸锭的去应力退火，表面扒皮和切冒口处理后完成合金铸锭的制备。2)铸锭开坯：将合金铸锭加热后出炉锻造，变形速率在0.04～0.2s‑1，总锻比不小于3，终锻温度不小于1000℃。3)锻坯制备：将坯料在β相变点以下和β相变点以上反复两次热加工，完成锻坯的制备；4)锻造成形：将锻坯在β相变点以上10～50℃模锻或β相变点以下80～5℃模锻成形，锻后空冷或油冷，得到模锻坯料；5)热处理：将模锻坯料进行固溶和时效双重热处理，得到Ti2AlNb基合金锻件毛坯。该工艺操作简单、流程短、稳定性高，适用于工业化生产。

Description

一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺
技术领域
本发明属于新材料加工领域，具体涉及到一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺。
背景技术
Ti2AlNb合金(O相)是在Ti3Al(α2相)基合金的基础上发展起来的新型钛合金。Ti2AlNb合金通常由B2/β相、O相和α2相中的两相或三相构成，合金中的相组成和含量会因为热加工工艺、成分和热处理制度的改变而发生显著变化。其中O相较α2相表现出更好的塑性、强度、蠕变和抗氧化性能，与Ti3Al基合金相比O相合金的使用温度可从650℃提高到800℃。Ti2AlNb合金因其比强度高、抗氧化性好、高温蠕变能力强等优异的性能，被认为是在航空航天工程应用领域替代传统钛合金和镍基合金的潜在材料。
传统工艺一般采用棒材作为坯料，经多火次热加工变形和热处理后得到锻件产品。由于钛合金具有较强的组织遗传性，且其性能受显微组织的影响较大，所以棒材的组织均匀性对锻件的性能及其稳定性的影响较大。受棒材组织均匀性波动的影响，传统工艺制备的锻件其冶金质量稳定性一直无法充分保证，影响了合金的使用性能和产品构件的寿命。
发明内容
本发明的目的在于提供一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺，该工艺生产周期短，提高了从铸锭到锻件的成材率。相比传统工艺，锻件的组织均匀性和冶金质量稳定性显著提高。本发明操作简单、流程短、稳定性高，适用于工业化生产。
本发明提供一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺，其特征在于，具体包括如下步骤：
1)铸锭制备：原材料采用0～1级海绵钛，合金元素Al、Nb和其他微量元素以中间合金的形式加入，然后依次进行电极压制、电极焊接和2～4次真空自耗熔炼，得到Ф350～720mm的Ti2AlNb基合金铸锭；然后合金铸锭在700～900℃保温3～15h后空冷，完成铸锭的去应力退火；最后铸锭进行表面扒皮和切冒口处理，完成合金铸锭的制备。
2)铸锭开坯：将合金铸锭加热至1150～1250℃，保温10～60h后出炉进行锻造，变形速率在0.04～0.2s-1，总锻比不小于3，终锻温度不小于1000℃。
3)锻坯制备：将步骤2)中所得坯料在β相变点以下150～20℃进行2～5火次的变形；然后将坯料加热至β相变点以上10～100℃进行1～3火次变形；再将坯料在β相变点以下150～30℃进行3～5火次的变形，然后将坯料加热至β相变点以上10～60℃进行1～3火次变形，最后将坯料在β相变点以下150～35℃进行3～10火次的变形至目标尺寸，完成锻坯的制备。
4)锻造成形：将锻坯在β相变点以上10～50℃模锻或β相变点以下80～5℃模锻成形，锻后空冷或油冷，得到模锻坯料。
5)热处理：将步骤4)得到的模锻坯料进行固溶和时效双重热处理，得到Ti2AlNb基合金锻件毛坯。
作为优选的技术方案：
所述Ti2AlNb基合金的质量百分比为，Al：9.5％～13％，Nb：37.0～46％，Mo：0～1.5％，Zr：0～1.5％，余量为Ti和其他不可避免的杂质元素。
步骤2)中铸锭完成开坯后，将坯料加热至β相变点以上10～100℃进行1～3火次的锻造变形，变形速率在0.04～0.2s-1，每火次总锻比不小于3，终锻温度不低于930℃。
步骤3)中所述坯料在β相变点以下温度的变形，要求每火次的总锻比不小于2.5，变形速率在0.03～0.1s-1；β相变点以上温度的变形，要求每火次的总锻比不小于3，变形速率在0.04～0.2s-1；步骤3)中坯料的终锻温度均不低于加热温度以下150℃。
步骤3)和步骤4)中所述坯料加热至β相变点以上的加热时间t1＝加热系数η1×δ1，δ1为锻坯截面尺寸，单位为毫米，加热系数η1＝0.3～0.6分钟/毫米；坯料加热至β相变点以下的保温时间t2＝加热系数η2×δ2，δ2为锻坯截面尺寸的最小值，单位为毫米，加热系数η2＝0.6～1分钟/毫米。
步骤4)中采用等温、近等温或热模锻成形工艺；
采用等温或近等温模锻成形工艺时，模具在坯料加热温度以下100℃～坯料加热温度范围内加热保温，变形速率为0.003s-1～0.03s-1；
采用热模锻成形工艺时，模具加热至200～600℃，变形速率为0.01s-1～0.1s-1，坯料表面采用石棉包覆。
本发明所述坯料的加热均采用电炉进行，采用水压机和油压机进行锻造变形。
步骤5)中所述的固溶热处理制度为：β相变点以下180～10℃温度范围内进行固溶处理，保温1～4小时，固溶后水冷或油冷；所述时效热处理为700℃～800℃保温6～40小时后空冷。
进一步优选的，合金在β相变点以上温度模锻成形工艺成形时，锻件的固溶制度为：β相变点以下180～30℃温度范围内进行固溶处理；合金在β相变点以下温度模锻成形工艺成形时，锻件的固溶制度为：β相变点以下150～10℃温度范围内进行固溶处理。
本发明与现有技术相比具有以下优点和有益效果：
1)本发明基于Ti2AlNb基合金再结晶和相变机制可获得直径在600mm～1400mm，高度在60mm～230mm的Ti2AlNb基合金大规格锻件，所得锻件的组织均匀，性能稳定。
2)本发明所述锻件的锻造成形工艺可以选择在β相变点以上10～50℃模锻，热处理后得到网篮组织，该组织锻件的650℃,150Mpa,100h的蠕变残余变形：εp≤0.13％；650℃,360Mpa的持久断裂时间：h≥120h；断裂韧性：KΙC≥38Mpa·m1/2，适合用于盘类转动件；也可以选择β相变点以下80～5℃模锻成形，热处理后得到双态组织，该组织锻件的室温强度：Rm≥1150Mpa，650℃的抗拉强度：Rm≥950Mpa，适合用于制作发动机叶片等部件。
附图说明
图1为实施例1制备的Ti2AlNb锻件的组织图片。
图2为实施例2制备的Ti2AlNb锻件的组织图片。
图3为实施例3制备的Ti2AlNb锻件的组织图片。
图4为实施例4制备的Ti2AlNb锻件的组织图片。
图5为实施例5制备的Ti2AlNb锻件的组织图片。
图6为实施例6制备的Ti2AlNb锻件的组织图片。
具体实施方式
实施例1：
1)铸锭制备：原材料采用0～1级海绵钛，合金元素Al、Nb和Mo以中间合金的形式加入，然后依次进行电极压制、电极焊接和3次真空自耗熔炼，得到Ф720mm的Ti2AlNb基合金铸锭；然后合金铸锭在800℃保温6h后空冷，完成铸锭的去应力退火；最后铸锭进行表面扒皮和切冒口处理，完成合金铸锭的制备。铸锭成分的重量百分比为Al：11.5％，Nb：37.5％，Mo：1.3％，余量为Ti和其他不可避免的杂质元素，金相法检测合金铸锭的β相变点为1055℃；
2)铸锭开坯：将合金铸锭加热至1200℃，保温20h后出炉进行锻造，完成一次镦粗和拔长变形，变形速率为0.1s-1，镦粗和拔长的锻比均为2，终锻温度不小于1010℃，锻后坯料表面覆盖石棉冷却；
3)锻坯制备：将步骤2)中所得坯料在1020℃进行3火次的镦、拔变形，每火次的总锻比为3.3，变形速率为0.08s-1，终锻温度均不低于900℃，锻后空冷；然后将坯料加热至1100℃进行2火次的镦、拔变形，每火次的总锻比为3.8，变形速率为0.09s-1，终锻温度均不低于980℃，锻后空冷；再将坯料在1020℃进行4火次的变形，每火次的总锻比为3.5，变形速率0.08s-1，然后将坯料加热至1090℃进行1火次镦、拔变形，镦粗和拔长锻比均为1.8，最后将坯料在1000℃进行7火次的变形至目标尺寸，要求每火次的锻比均不低于2，完成锻坯的制备；
4)模锻成形：采用近等温模锻工艺成形，模具加热温度为1000℃，锻坯加热温度为1085℃，变形速率为0.015s-1，变形量为60％，锻后空冷，得到模锻饼坯；
5)热处理：将所得到的模锻饼坯进行双重热处理，第一重热处理制度为960℃保温2小时后油冷，第二重热处理制度为760℃保温24小时后空冷。最后表面车光，得到直径800mm，高度100mm的锻件。
表1实施例1中Ti2AlNb锻件的拉伸性能
Figure BDA0002654354850000061
表2实施例1中Ti2AlNb锻件的高温蠕变和持久性能
Figure BDA0002654354850000062
实施例2：
实施例2中前期1)铸锭制备、2)铸锭开坯和3)锻坯制备工艺与实施例1均相同，不同是模锻成形工艺和热处理工艺。实施例2的模锻成形采用β相变点以下温度成形，具体如下：
4)模锻成形：采用近等温模锻工艺成形，模具加热温度为980℃，锻坯加热温度为1005℃，变形速率为0.01s-1，变形量为60％，锻后空冷，得到模锻饼坯；
5)热处理：将所得到的模锻饼坯进行双重热处理，第一重热处理制度为1030℃保温2小时后水冷，第二重热处理制度为780℃保温24小时后空冷。最后表面车光，得到锻件。
表3实施例2中Ti2AlNb锻件的拉伸性能
Figure BDA0002654354850000071
表4实施例2中Ti2AlNb锻件的高温蠕变和持久性能
Figure BDA0002654354850000072
实施例3：
实施例3中前期1)铸锭制备、2)铸锭开坯和3)锻坯制备工艺与实施例1均相同，不同是模锻成形工艺和热处理工艺。实施例3的模锻成形采用热模锻工艺成形，具体如下：
4)模锻成形：采用热模锻工艺成形，模具加热温度为550℃，锻坯加热温度为1090℃，变形速率为0.03s-1，变形量为70％，锻后空冷，得到模锻饼坯；
5)热处理：将所得到的模锻饼坯进行双重热处理，第一重热处理制度为1020℃保温2小时后油冷，第二重热处理制度为780℃保温24小时后空冷。最后表面车光，得到锻件。
表5实施例3中Ti2AlNb锻件的拉伸性能
Figure BDA0002654354850000081
表6实施例3中Ti2AlNb锻件的高温蠕变和持久性能
Figure BDA0002654354850000082
实施例4：
1)铸锭制备：原材料采用0～1级海绵钛，合金元素Al、Nb、Mo和Zr以中间合金的形式加入，然后依次进行电极压制、电极焊接和4次真空自耗熔炼，得到Ф720mm的Ti2AlNb基合金铸锭；然后合金铸锭在750℃保温10h后空冷，完成铸锭的去应力退火；最后铸锭进行表面扒皮和切冒口处理，完成合金铸锭的制备。铸锭成分的重量百分比为Al：10.5％，Nb：39％，Mo：0.5％，Zr：1％，余量为Ti和其他不可避免的杂质元素，金相法检测合金铸锭的β相变点为1060℃；
2)铸锭开坯：将合金铸锭加热至1150℃，保温48h后出炉进行锻造，完成一次镦粗和拔长变形，变形速率为0.08s-1，镦粗和拔长的锻比均为1.8，总终锻温度不小于1000℃；
3)锻坯制备：将步骤2)中所得坯料先后在1030℃和1010℃分别进行1火次的镦、拔变形，每火次的总锻比为3.5，变形速率为0.06s-1，终锻温度均不低于850℃，锻后空冷；然后坯料先后在1110℃和1080℃分别进行1火次的镦、拔变形，每火次的总锻比为4，变形速率为0.09s-1，终锻温度均不低于1060℃，锻后空冷；再将坯料在1005℃进行3火次的变形，每火次的总锻比为4，变形速率0.07s-1，然后将坯料加热至1090℃进行1火次镦、拔变形，镦粗和拔长锻比均为2，最后将坯料先后在1020℃和1000℃分别进行4火次和5火次的变形至目标尺寸，要求每火次的锻比均不低于2.5，完成锻坯的制备；
4)模锻成形：采用近等温模锻工艺成形，模具加热温度为980℃，锻坯加热温度为1020℃，变形速率为0.007s-1，变形量为60％，锻后空冷，得到模锻饼坯；
5)热处理：将所得到的模锻饼坯进行双重热处理，第一重热处理制度为980℃保温2小时后油冷，第二重热处理制度为780℃保温24小时后空冷。最后表面车光，得到锻件。
表7实施例4中Ti2AlNb锻件的拉伸性能
Figure BDA0002654354850000091
表8实施例4中Ti2AlNb锻件的高温蠕变和持久性能
Figure BDA0002654354850000101
实施例5：
实施例5中前期1)铸锭制备、2)铸锭开坯和3)锻坯制备工艺与实施例4均相同，不同是模锻成形工艺和热处理工艺。实施例5的模锻成形采用热模锻工艺成形，具体如下：
4)模锻成形：采用热模锻工艺成形，模具加热温度为450℃，锻坯加热温度为1110℃，变形速率为0.025s-1，变形量为55％，锻后空冷，得到模锻饼坯；
5)热处理：将所得到的模锻饼坯进行双重热处理，第一重热处理制度为940℃保温2小时后水冷，第二重热处理制度为780℃保温10小时后空冷。最后表面车光，得到锻件。
表9实施例5中Ti2AlNb锻件的拉伸性能
Figure BDA0002654354850000102
表10实施例5中Ti2AlNb锻件的高温蠕变和持久性能
Figure BDA0002654354850000111
实施例6：
实施例6中前期1)铸锭制备、2)铸锭开坯和3)锻坯制备工艺与实施例4均相同，不同是模锻成形工艺和热处理工艺。实施例6的模锻成形采用热模锻工艺成形，具体如下：
4)模锻成形：采用近等温模锻工艺成形，模具加热温度为930℃，锻坯加热温度为950℃，变形速率为0.01s-1，变形量为60％，锻后空冷，得到模锻饼坯；
5)热处理：将所得到的模锻饼坯进行双重热处理，第一重热处理制度为980℃保温2小时后水冷，第二重热处理制度为780℃保温24小时后空冷。最后表面车光，得到锻件。
表11实施例6中Ti2AlNb锻件的拉伸性能
Figure BDA0002654354850000112
表12实施例6中Ti2AlNb锻件的高温蠕变和持久性能
Figure BDA0002654354850000121
上述实施例只为说明本发明的技术构思及特点，其目的在于让熟悉此项技术的人士能够了解本发明的内容并据以实施，并不能以此限制本发明的保护范围。凡根据本发明精神实质所作的等效变化或修饰，都应涵盖在本发明的保护范围之内。

Claims (6)

1.一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺，其特征在于，所述Ti2AlNb基合金的质量百分比为，Al：9.5％～13％，Nb：37.0～46％，Mo：0～1.5％，Zr：0～1.5％，余量为Ti和其他不可避免的杂质元素，采用该工艺制备得到直径在600mm～1400mm，高度在60mm～230mm的Ti2AlNb基合金锻件，具体步骤如下：
1)铸锭制备：原材料采用0～1级海绵钛，合金元素Al、Nb和其他微量元素以中间合金的形式加入，然后依次进行电极压制、电极焊接和2～4次真空自耗熔炼，得到Ф350～720mm的Ti2AlNb基合金铸锭；然后合金铸锭在700～900℃保温3～15h后空冷，完成铸锭的去应力退火；最后铸锭进行表面扒皮和切冒口处理，完成合金铸锭的制备；
2)铸锭开坯：将合金铸锭加热至1150～1250℃，保温10～60h后出炉进行锻造，变形速率在0.04～0.2s-1，总锻比不小于3，终锻温度不小于1000℃；
3)锻坯制备：将步骤2)中所得坯料在β相变点以下150～20℃进行2～5火次的变形；然后将坯料加热至β相变点以上10～100℃进行1～3火次变形；再将坯料在β相变点以下150～30℃进行3～5火次的变形，然后将坯料加热至β相变点以上10～60℃进行1～3火次变形，最后将坯料在β相变点以下150～35℃进行3～10火次的变形至目标尺寸，完成锻坯的制备；
4)模锻成形：将锻坯在β相变点以上10～50℃模锻或β相变点以下80～5℃模锻成形，锻后空冷或油冷，得到模锻坯料；
5)热处理：将步骤4)得到的模锻坯料进行固溶和时效双重热处理，得到Ti2AlNb基合金锻件毛坯。
2.按照权利要求1中所述Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺，其特征在于：步骤2)中铸锭完成开坯后，将坯料加热至β相变点以上10～100℃进行1～3火次的锻造变形，变形速率在0.04～0.2s-1，每火次总锻比不小于3，终锻温度不低于930℃。
3.按照权利要求1中所述Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺，其特征在于：步骤3)中所述坯料在β相变点以下温度的变形，要求每火次的总锻比不小于2.5，变形速率在0.03～0.1s-1；β相变点以上温度的变形，要求每火次的总锻比不小于3，变形速率在0.04～0.2s-1；步骤3)中坯料的终锻温度均不低于加热温度以下150℃。
4.按照权利要求1中所述Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺，其特征在于：步骤3)和步骤4)中所述坯料加热至β相变点以上的加热时间t1＝加热系数η1×δ1，δ1为锻坯截面尺寸，单位为毫米，加热系数η1＝0.3～0.6分钟/毫米；坯料加热至β相变点以下的保温时间t2＝加热系数η2×δ2，δ2为锻坯截面尺寸的最小值，单位为毫米，加热系数η2＝0.6～1分钟/毫米。
5.按照权利要求1中所述Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺，其特征在于：步骤4)中，采用等温、近等温或热模锻成形工艺；
采用等温或近等温模锻成形工艺时，模具在坯料加热温度以下100℃～坯料加热温度范围内加热保温，变形速率为0.003s-1～0.03s-1；
采用热模锻成形工艺时，模具加热至200～600℃，变形速率为0.01s-1～0.1s-1，坯料表面采用石棉包覆。
6.按照权利要求1中所述Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺，其特征在于：步骤5)中，所述的固溶热处理制度为：β相变点以下180～10℃温度范围内进行固溶处理，保温1～4小时，固溶后水冷或油冷；所述时效热处理为700℃～800℃保温6～40小时后空冷。
CN202010882080.3A 2020-08-28 2020-08-28 一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺 Active CN112247043B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010882080.3A CN112247043B (zh) 2020-08-28 2020-08-28 一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010882080.3A CN112247043B (zh) 2020-08-28 2020-08-28 一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN112247043A CN112247043A (zh) 2021-01-22
CN112247043B true CN112247043B (zh) 2022-04-12

Family

ID=74224525

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010882080.3A Active CN112247043B (zh) 2020-08-28 2020-08-28 一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN112247043B (zh)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114150242B (zh) * 2021-11-25 2023-07-18 南京理工大学 一种抑制轻质高强TiAl合金片层粗化的方法
CN114262852B (zh) * 2021-12-23 2022-05-31 北京钢研高纳科技股份有限公司 一种Ti2AlNb基合金棒材及其制备方法和应用
CN113981297B (zh) * 2021-12-28 2022-03-22 北京钢研高纳科技股份有限公司 铸造用Ti2AlNb基合金及其制备方法和铸件
CN114378233B (zh) * 2022-01-12 2023-04-14 上海交通大学 一种Ti2AlNb基合金双性能整体叶盘的制造方法
CN114769480B (zh) * 2022-04-09 2024-03-22 中国科学院金属研究所 一种Ti2AlNb基合金环件的制备工艺
CN114833285B (zh) * 2022-04-09 2024-03-22 中国科学院金属研究所 一种高均匀低损耗Ti2AlNb基合金大规格棒材的制备工艺
CN114790524B (zh) * 2022-04-09 2023-11-10 中国科学院金属研究所 一种高断裂韧性Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺
CN115044835B (zh) * 2022-07-29 2023-04-21 张家港海锅新能源装备股份有限公司 一种齿轮箱锻件用合金钢及其锻件的制造方法和应用
CN115449731B (zh) * 2022-09-15 2023-10-24 西安三角防务股份有限公司 一种近α型钛合金锻件长针状网篮组织的制备工艺

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2772790B1 (fr) * 1997-12-18 2000-02-04 Snecma ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE
RU2644830C2 (ru) * 2015-12-17 2018-02-14 Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз) Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой
CN105506525B (zh) * 2015-12-30 2017-05-17 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 一种Ti2AlNb基合金大规格均匀细晶棒材的制备方法
CN106048486A (zh) * 2016-08-02 2016-10-26 天津大学 一种Ti2AlNb合金（O+B2）两相区时效组织细化方法
CN106319236B (zh) * 2016-11-01 2018-08-17 西北有色金属研究院 一种Ti2AlNb合金材料的制备方法
CN106854725B (zh) * 2016-12-23 2019-03-19 西部超导材料科技股份有限公司 一种Ti2AlNb基合金及其铸锭的制备方法
CN111235506B (zh) * 2020-03-19 2022-02-15 中国科学院金属研究所 一种tc25g钛合金锻件的热加工工艺

Also Published As

Publication number Publication date
CN112247043A (zh) 2021-01-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112247043B (zh) 一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺
CN111235506B (zh) 一种tc25g钛合金锻件的热加工工艺
CN109355530B (zh) 一种耐热钛合金丝材的制备方法和应用
WO2021174727A1 (zh) 一种高温使用的镍基变形高温合金轮盘锻件的制备方法
WO2021174726A1 (zh) 一种高铝含量的镍基变形高温合金及制备方法
CN110551920B (zh) 一种高性能易加工镍基变形高温合金及其制备方法
CN111390081B (zh) 一种高蠕变抗力、高断裂韧性tc25g钛合金锻件的制备工艺
CN112207220B (zh) 一种Ti2AlNb基合金环件的制备工艺
CN109234554B (zh) 一种高温钛合金棒材的制备方法
CN112195364A (zh) 一种高温、高强钛合金及其加工方法
CN106636746B (zh) 一种高强度高延伸率高温钛合金及其制备工艺
WO2021046928A1 (zh) 一种含微量元素的大管径Ni-V旋转靶材及其制备方法
CN114790524B (zh) 一种高断裂韧性Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺
CN110205572B (zh) 一种两相Ti-Al-Zr-Mo-V钛合金锻棒的制备方法
CN111790866B (zh) 一种无包套TiAl合金大尺寸饼坯的锻造方法及应用
CN115233038A (zh) 一种高铝含量镍基高温合金及其制备方法
CN112191785B (zh) 一种高品质钛合金大规格棒材的锻造工艺
CN113025844B (zh) 高温钛合金及其制备方法
CN112708788B (zh) 一种提高k403合金塑性的方法，模具材料和制品
CN115121993A (zh) 一种高性能镍基合金焊丝的制备方法
CN114540731A (zh) 一种gh4169合金棒材及其制备方法和紧固件
JP6185347B2 (ja) Ｎｉ基超耐熱合金の分塊用中間素材及びその製造方法、Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法
CN111254274A (zh) 一种铁素体高温合金环件晶粒细化方法
Bhowal et al. Full scale gatorizing of fine grain inconel 718
CN114346137B (zh) 具有均匀细带状组织大尺寸钛合金棒料的热加工制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant