JPS58210158A - 耐食性の優れた油井管用高強度合金 - Google Patents
耐食性の優れた油井管用高強度合金Info
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- JPS58210158A JPS58210158A JP9233082A JP9233082A JPS58210158A JP S58210158 A JPS58210158 A JP S58210158A JP 9233082 A JP9233082 A JP 9233082A JP 9233082 A JP9233082 A JP 9233082A JP S58210158 A JPS58210158 A JP S58210158A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高強度兼びに優れた耐食性、特に優れた耐
応力腐食割れ性をＭＬ、これらの特性が要求される苛酷
な条件下での石油および天然ガスの採掘に用いられる油
井管用とし、て用いるのに適した合金に関するものであ
る。
応力腐食割れ性をＭＬ、これらの特性が要求される苛酷
な条件下での石油および天然ガスの採掘に用いられる油
井管用とし、て用いるのに適した合金に関するものであ
る。
近年、油井および天然ガス井は深井戸化の傾向が著しく
、刀ｎえて産出油や産出ガス中には湿潤な硫化水素（山
Ｓ）をはじめとして、炭酸ガス（Ｃｏ宏）や塩素イオン
（Ｃｆ）などの腐食性成分が含まれることが多くなって
きている。
、刀ｎえて産出油や産出ガス中には湿潤な硫化水素（山
Ｓ）をはじめとして、炭酸ガス（Ｃｏ宏）や塩素イオン
（Ｃｆ）などの腐食性成分が含まれることが多くなって
きている。
このように井戸深さが増大すると、産出する原油やガス
の圧力、さらに地１の土庄が増加するようになると共に
１便用される油井管自身の自重による引張荷重も増加す
るようになることから、これに使用される油井管には、
これらの力に耐え得る高強度が要求されるばかりでなく
−Ｈ２Ｓ 、Ｃｏｗ ’。
の圧力、さらに地１の土庄が増加するようになると共に
１便用される油井管自身の自重による引張荷重も増加す
るようになることから、これに使用される油井管には、
これらの力に耐え得る高強度が要求されるばかりでなく
−Ｈ２Ｓ 、Ｃｏｗ ’。
およびＣＩ−などの腐食性成分を含有する油井およびガ
ス井環境（以下Ｈｓ Ｓ −Ｃ（ｈ −Ｃｌ−油井環境
という）下での腐食の主たるものが応力腐食割れである
ことから、優れた耐応力腐食割れ性を具備することが要
求される。
ス井環境（以下Ｈｓ Ｓ −Ｃ（ｈ −Ｃｌ−油井環境
という）下での腐食の主たるものが応力腐食割れである
ことから、優れた耐応力腐食割れ性を具備することが要
求される。
一方、油井管の防食には、インヒビタと呼ばれる腐食抑
制剤を油井管内に投入する方法が一般的方法として用い
られているが、この方法は油井およびガス井が海上にあ
る場合などには有効に活用できな贋ことも多く、また十
分な成果も期待できない。さらに油井管を保饅皮膜で被
覆する方法を用いる場合もあるが、この場合も十分な防
食成果は期待できない。
制剤を油井管内に投入する方法が一般的方法として用い
られているが、この方法は油井およびガス井が海上にあ
る場合などには有効に活用できな贋ことも多く、また十
分な成果も期待できない。さらに油井管を保饅皮膜で被
覆する方法を用いる場合もあるが、この場合も十分な防
食成果は期待できない。
このような事情に鑑み、最近ではステンレス鋼をはじめ
とし、インコロイやハステロイ（いずれも商品名）など
の高級な材料を油井管の製造に用いる試みもなされてい
るが、これらの材料のうち特にインコロイやハステロイ
は、いずれも高価なＮｉを多量に含有するために高価な
ものとなるばかりでなく、いずれの材料もＨｓ Ｓ −
Ｃ０ｓ−ＣＩ−油井環境下での腐食挙動についての詳細
は十分に解明されるに至っておらず、しかも深井戸用油
井管に要求される高強度を具備していないものである。
とし、インコロイやハステロイ（いずれも商品名）など
の高級な材料を油井管の製造に用いる試みもなされてい
るが、これらの材料のうち特にインコロイやハステロイ
は、いずれも高価なＮｉを多量に含有するために高価な
ものとなるばかりでなく、いずれの材料もＨｓ Ｓ −
Ｃ０ｓ−ＣＩ−油井環境下での腐食挙動についての詳細
は十分に解明されるに至っておらず、しかも深井戸用油
井管に要求される高強度を具備していないものである。
そこで１本発明者等は、上述のような観点から。
深井戸や、苛酷な腐食環境、特に迅５−ＣＯ＊−ＣＡｔ
−油井環境下での石油および天然ガスの採掘に十分耐え
得る高強度と優れ念坩応力腐食割れ性を具備した油井青
用材料を得べく研究を行った結果。
−油井環境下での石油および天然ガスの採掘に十分耐え
得る高強度と優れ念坩応力腐食割れ性を具備した油井青
用材料を得べく研究を行った結果。
（ａｌ Ｈｓ Ｓ −Ｃ（ｈ −Ｃ１−油井環境下に
おける腐食の主九るものは応力腐食割れであるが、この
場合の応力腐食割れは、オーステナイトステンレス鋼に
おける一般的な応力腐食割れとは挙動を全く異にするも
のであること。すなわち、一般の応力腐食割れがＣＩ−
の存在と深く係わるものであるのに対して、迅５−Ｃｏ
叩−ＣＩ’ 油井環境ＶＬ↓Φｔ９Ｃは、Ｃｌ−もさ
ることながら、それ以上に′ＨｓＳの影響が大きらこと
。
おける腐食の主九るものは応力腐食割れであるが、この
場合の応力腐食割れは、オーステナイトステンレス鋼に
おける一般的な応力腐食割れとは挙動を全く異にするも
のであること。すなわち、一般の応力腐食割れがＣＩ−
の存在と深く係わるものであるのに対して、迅５−Ｃｏ
叩−ＣＩ’ 油井環境ＶＬ↓Φｔ９Ｃは、Ｃｌ−もさ
ることながら、それ以上に′ＨｓＳの影響が大きらこと
。
（ｂｌ 油井管として実用に供される鋼管は、一般に
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
（ｅｌ ＨＩ３−ＣヘーＣ１−油井環境での鋼の溶出
速度（腐食速度）は、 Ｍｎ５Ｃｒ＋Ｎｉ＋Ｍｏ＋およ
びＷの含有飯に依存し、これらの成分からなる表面皮膜
によって耐食性が保持され、かつこれらの成分は応力腐
食割れに対してもその抵抗杆を高め、特に。
速度（腐食速度）は、 Ｍｎ５Ｃｒ＋Ｎｉ＋Ｍｏ＋およ
びＷの含有飯に依存し、これらの成分からなる表面皮膜
によって耐食性が保持され、かつこれらの成分は応力腐
食割れに対してもその抵抗杆を高め、特に。
Ｃｒｔ％ｌ＋Ｍｏｅ５６１＋ ＬＷｅ％ｌ ： ２５％
以と。
以と。
Ｍｏ １９６１ ＋ −Ｗｅ％ｌ ： １．５〜４．０
％ 。
％ 。
を満足すると共に＊ Ｍｎ ： ２−０〜ｌ ５−０９
ｂ ａ Ｃｒ ： ２ Ｌ５％超〜３５．０％、Ｎｉ：
１５．０〜２５．０％を含有し、負らにＭｏ：４．０％
以下およびＷ：Ｓ、０％以下のう旭の１種ｔたＦ！２種
を含有すると、冷間加工材であっても、きわめて腐食性
の強いＨｓ Ｂ−Ｃｏｔ−ＣＩ−油井ｌｉ！境下、特に
１５０℃以下の＆Ｓ−Ｃｏｗ−（Ｊ−油井環境下におい
て、応力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面皮膜
が得られること。
ｂ ａ Ｃｒ ： ２ Ｌ５％超〜３５．０％、Ｎｉ：
１５．０〜２５．０％を含有し、負らにＭｏ：４．０％
以下およびＷ：Ｓ、０％以下のう旭の１種ｔたＦ！２種
を含有すると、冷間加工材であっても、きわめて腐食性
の強いＨｓ Ｂ−Ｃｏｔ−ＣＩ−油井ｌｉ！境下、特に
１５０℃以下の＆Ｓ−Ｃｏｗ−（Ｊ−油井環境下におい
て、応力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面皮膜
が得られること。
ｌｄＪ Ｎｉ成分は１表面皮膜に対する作用だけでな
く１組織的にも耐応力腐食割れ性を高める作用をもつこ
と。
く１組織的にも耐応力腐食割れ性を高める作用をもつこ
と。
（ｅｌ 合金成分としてＮｂを０．０５〜４．０ ％
含有させると一段と合金強度が向上するようになること
。
含有させると一段と合金強度が向上するようになること
。
（ｆｌ 同じく合金成分としてＮを０．０３〜０．４
０％含有させると合金強度が向上するようになると共に
、Ｃとの共存において合金組織が改′善されること。
０％含有させると合金強度が向上するようになると共に
、Ｃとの共存において合金組織が改′善されること。
瞳； 合金成分としてＣｏｅ＜１．０５〜３．０％含有
させると１合金は一段と固溶強化および加工強化するよ
うになると共に、耐応力腐食割れ性も向上するようにな
ること。
させると１合金は一段と固溶強化および加工強化するよ
うになると共に、耐応力腐食割れ性も向上するようにな
ること。
伽）合金成分としてＣｕｔｏ、０５〜３．０％含有させ
ると合金の強度および耐食性が一段と向上するようにな
ること。
ると合金の強度および耐食性が一段と向上するようにな
ること。
（ｉｔ 合金成分として希土類元紫、特に望ましくは
原子番号５７〜７エの希土類元累のうちの１種または２
種以上（以下これらを総称して希土類元累という） ：
０．００１〜０．１θ％、Ｙ：０．００１〜０．２０
％、 Ｍｇ ： ０．００１〜０．１０％、 Ｃａ ：
０．００１〜０．１０％。
原子番号５７〜７エの希土類元累のうちの１種または２
種以上（以下これらを総称して希土類元累という） ：
０．００１〜０．１θ％、Ｙ：０．００１〜０．２０
％、 Ｍｇ ： ０．００１〜０．１０％、 Ｃａ ：
０．００１〜０．１０％。
およびＴｉ：０．００５〜０．５０％のうちの１種また
は２ｍを含有させると１合金の熱間加工性が一段と改善
されるようになること。
は２ｍを含有させると１合金の熱間加工性が一段と改善
されるようになること。
以上１ａｌ〜（ｉｌに示される知見ｔ−得たのである、
したがって、この発明は、上記知見にもとづいてなされ
たものであって、Ｃ：０．ｌＯ〜０．２５％、Ｓｉ：１
．０％以下、 Ｍｎ：２．Ｏ〜１５．０％、Ｐ：０．０
３０ ％以下、Ｓ ： ０．０１０％以下、 ｇｏｌ、
ＡＡ’ ： ０．５％以下、Ｃｒ：２２．５％超〜３５
．０％、Ｎｉ：１５．０〜２５．０％、Ｎｂ：０．０５
〜４．０％、Ｎ：０．０３〜０．４０％を含有し、ＭＯ
＝４．０％以下およびｗ：ｇ、ｏ％以下のうちの１ｓま
たは２種を含有し、さらに必要に応じて、ＣＯ：０．０
５〜３．０％、 Ｃｕ ： ０．０５〜３．０％、希土
類元累二０．００１〜０．１０．％、Ｙ：０．００１〜
０．２０％、Ｍｇ：０．００１〜０−１０ ％ ＋ Ｃ
ａ ： ０−００１〜Ｏ−１０％、およびＴｉ：０．０
０５〜０．５０％のうちのｌｅｔたは２ｓ以上を含有し
。
したがって、この発明は、上記知見にもとづいてなされ
たものであって、Ｃ：０．ｌＯ〜０．２５％、Ｓｉ：１
．０％以下、 Ｍｎ：２．Ｏ〜１５．０％、Ｐ：０．０
３０ ％以下、Ｓ ： ０．０１０％以下、 ｇｏｌ、
ＡＡ’ ： ０．５％以下、Ｃｒ：２２．５％超〜３５
．０％、Ｎｉ：１５．０〜２５．０％、Ｎｂ：０．０５
〜４．０％、Ｎ：０．０３〜０．４０％を含有し、ＭＯ
＝４．０％以下およびｗ：ｇ、ｏ％以下のうちの１ｓま
たは２種を含有し、さらに必要に応じて、ＣＯ：０．０
５〜３．０％、 Ｃｕ ： ０．０５〜３．０％、希土
類元累二０．００１〜０．１０．％、Ｙ：０．００１〜
０．２０％、Ｍｇ：０．００１〜０−１０ ％ ＋ Ｃ
ａ ： ０−００１〜Ｏ−１０％、およびＴｉ：０．０
０５〜０．５０％のうちのｌｅｔたは２ｓ以上を含有し
。
かつ。
２ Ｍｎ ｆ！ｉｂ） ＋ Ｎｌ ｆｓ） ： ２０％
以上。
以上。
を満足し、残りがＦｅ とその他の不可避不純物から
なる組成（以上重量％）を有する耐応力腐食割れ性に優
れた油井管用高強度合金に特徴を有するものである。
なる組成（以上重量％）を有する耐応力腐食割れ性に優
れた油井管用高強度合金に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の合金において、成分組成範囲を上記
の通りに駆足した理由を説明する。
の通りに駆足した理由を説明する。
（ａン Ｃ
Ｃ成分には合金の強度を向上させる作用があるが、その
含有ｌが０．１０％未満では所望の高強度を得ることが
できず、一方０．２５％を越えて含有させると溶体化処
理後急冷しても炭化物が析出し。
含有ｌが０．１０％未満では所望の高強度を得ることが
できず、一方０．２５％を越えて含有させると溶体化処
理後急冷しても炭化物が析出し。
耐食性劣化の原因となることから、その含有量管０．１
θ〜０．２５％と足めた。
θ〜０．２５％と足めた。
（ｂｌ ５ｉ
Ｓｔ酸成分脱醗成分として必要な成分であるが。
その含有量が１．０％を越えると熱間加工性および延性
が劣化するようになることから、その上限値を１．０％
と定めた、 ｌｃ） Ｍｎ Ｍｎ成分には、上記の通りＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、およびＷ
との共存において耐応力腐食割れ性を改善するほか、冷
間加工による強度向上を促進し、さらにＮの固溶を促進
するほか１合金組繊を改善する作用があるが、その含有
量が２．０％未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方１５．０％を越えて含有させると熱間加工性が劣
化するようになることから、その含有量を２．０〜１５
．０％と足めた。
が劣化するようになることから、その上限値を１．０％
と定めた、 ｌｃ） Ｍｎ Ｍｎ成分には、上記の通りＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、およびＷ
との共存において耐応力腐食割れ性を改善するほか、冷
間加工による強度向上を促進し、さらにＮの固溶を促進
するほか１合金組繊を改善する作用があるが、その含有
量が２．０％未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方１５．０％を越えて含有させると熱間加工性が劣
化するようになることから、その含有量を２．０〜１５
．０％と足めた。
ｌｄＪ Ｐ
Ｐ成分には、応力腐食割れに対する感受性を高める作用
があり、この作用は、その含有量が０．０３０％を越え
ると大きく現われるようになることから。
があり、この作用は、その含有量が０．０３０％を越え
ると大きく現われるようになることから。
その上限値を０．０３０％と足めた。
ｉ６） Ｓ
Ｓ成分には１合金の熱間加工性を劣化させる作用があり
、この作用は、その含有量が０．０１０％管越えると顕
著に現われる傾向にあり、し九がってその含有量の上限
値を０．０１０％と足めた。
、この作用は、その含有量が０．０１０％管越えると顕
著に現われる傾向にあり、し九がってその含有量の上限
値を０．０１０％と足めた。
Ｉｆ） ｓｏｌ、ＡＪ
ＭはＳｔと同様に脱酸成分として有効な成分であり、
ｓｏｌ、ＡＡ！含有量で０．５％°まで含有させても
合金特性を何らそこなうものではなめことから、その含
有量の上限値を、 ｓｏｌ、ＡＪで０．５％と定めた
。
ｓｏｌ、ＡＡ！含有量で０．５％°まで含有させても
合金特性を何らそこなうものではなめことから、その含
有量の上限値を、 ｓｏｌ、ＡＪで０．５％と定めた
。
瞳Ｉ Ｃｒ
Ｃｒ成分−は、 Ｍｎ＋Ｎｉ、ＭｏおよびＷ成分との共
存において耐応力腐食割れ性を著しく改善する作用があ
るが、その含有量が２２．５％以下では相対的に低いＮ
ｉ含有量との関係で所望の優れた耐応力腐食割れ性を確
保することができず、一方３５．０％を越えて含有させ
ると熱間加工性が低下するようになることから、その含
有量ｔ２２．５％超〜３５．０％と足めた。
存において耐応力腐食割れ性を著しく改善する作用があ
るが、その含有量が２２．５％以下では相対的に低いＮ
ｉ含有量との関係で所望の優れた耐応力腐食割れ性を確
保することができず、一方３５．０％を越えて含有させ
ると熱間加工性が低下するようになることから、その含
有量ｔ２２．５％超〜３５．０％と足めた。
（ｈｌ Ｎｉ
Ｎｉ成分には合金の耐応力腐食割れ性を向上させる作用
があるが、その含有量が１５．０％未満では所望の優れ
た耐応力腐食割れ性を確保することができず、また組織
面から熱間加工性を劣化させる場合があり、一方２５．
０％ｔＳえて含有させても後述の第１図や第２表の環境
下では耐応力腐食割れ性により、−陣の向上効果が現わ
れないことから。
があるが、その含有量が１５．０％未満では所望の優れ
た耐応力腐食割れ性を確保することができず、また組織
面から熱間加工性を劣化させる場合があり、一方２５．
０％ｔＳえて含有させても後述の第１図や第２表の環境
下では耐応力腐食割れ性により、−陣の向上効果が現わ
れないことから。
経済性をも考慮して、その含有量を１５．０〜２５．０
％と定めた。
％と定めた。
（ｔｌ Ｎｂ
Ｎｂ成分には合金の強度を著しく同上させる作用がある
が、その含有量が０．０５ ％未満では所望の強度向上
効果が得られず、一方４．０％を越えて含有させると、
＃間加工性が劣化するようになることから、その含有量
を０．０５〜４．０％と足めた。
が、その含有量が０．０５ ％未満では所望の強度向上
効果が得られず、一方４．０％を越えて含有させると、
＃間加工性が劣化するようになることから、その含有量
を０．０５〜４．０％と足めた。
ｊｌ Ｎ
Ｎ成分には、Ｃ成分との共存において合金組織を改善し
、かつ素地に固溶して、これを強化大、る作用があるが
、その含有量が０．０３％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方その含有量が０．４０％を越えると
１合金の浴製および造塊が困・難°； になることから、その含有量を０．０３〜０．４０％と
定めた。
、かつ素地に固溶して、これを強化大、る作用があるが
、その含有量が０．０３％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方その含有量が０．４０％を越えると
１合金の浴製および造塊が困・難°； になることから、その含有量を０．０３〜０．４０％と
定めた。
仮） ＭｏおよびＷ
王妃の通０．これらの成分には、Ｍｎ、Ｃｒ、およびＮ
ｉとの共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的
作用があるが、Ｍｏ：４．０％およびＷ：８．０％をそ
れぞれ越えて含有させても、Ｓに１５０℃以下の）ｈＳ
−ＣＯｚ−（Ｊ−泊井墳境ではより一階の向上効果が現
われないことから、＃２済性を考慮して、その含有ｉを
Ｍｏ：４．０％以下、およびＷ：８．０ ％以下とそれ
ぞれ足めた。
ｉとの共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的
作用があるが、Ｍｏ：４．０％およびＷ：８．０％をそ
れぞれ越えて含有させても、Ｓに１５０℃以下の）ｈＳ
−ＣＯｚ−（Ｊ−泊井墳境ではより一階の向上効果が現
われないことから、＃２済性を考慮して、その含有ｉを
Ｍｏ：４．０％以下、およびＷ：８．０ ％以下とそれ
ぞれ足めた。
（ＩＩ Ｃ。
ＣＯ酸成分は、素地に固溶して、これを強化するばが９
でなく、加工強化を促進し、さらに合金の耐応力腐食割
れ性を向上させる作用があるので。
でなく、加工強化を促進し、さらに合金の耐応力腐食割
れ性を向上させる作用があるので。
これらの特性が要求される場合に必要に応じて含有され
るが、その含有量が０．０５％未満では前記作用に所望
の向上効果が得られなＣ０一方ＣＯは高価であるためこ
こでは経済性を考慮して、その含有量’Ｉｋ０．０５〜
３．０％と定めた。
るが、その含有量が０．０５％未満では前記作用に所望
の向上効果が得られなＣ０一方ＣＯは高価であるためこ
こでは経済性を考慮して、その含有量’Ｉｋ０．０５〜
３．０％と定めた。
（ｍｌ Ｃｕ
Ｃｕ成分には１合金の強度および耐食性を同上させる作
用があるので０％にこれらの特性が要求される場合に必
要に応じて含有されるが、その含有量が０．０５％未満
では前記作用に所望の向上効果が現われず、一方３．０
％を越えて含有させると合金の熱間加工性が劣化するよ
うになることから。
用があるので０％にこれらの特性が要求される場合に必
要に応じて含有されるが、その含有量が０．０５％未満
では前記作用に所望の向上効果が現われず、一方３．０
％を越えて含有させると合金の熱間加工性が劣化するよ
うになることから。
その含有量を０．０５〜３．０％と足めた。
ｌｎｌ 希土類元素、 Ｙ、Ｍｇ、Ｃａ、およびＴｉ
これらの成分Ｅｌ−１．．熱間児工性を改善する作用が
あるので、特に厳しい条件下で熱間加工を行なう必要が
ある場合などに含有されるが、その含有量がそれぞれ希
土類元素：ｏ、ｏｏｉ％未満、Ｙ：０．００１％未満、
Ｍｇ ： ０．００１％未満、 Ｃａ ： ０．００
１％未満、およびＴｉ ： ０．（１０５％未満では所
望の熱間加工性改善効果が得られず、一方希土類元素：
０．１０％、 Ｙ ： ０．２０％、Ｍｇ ： ０．
１０％、ＣＩＬ ： （１，１０％、゛およびＴｉ：０
．５０％をそれぞれ越えて含有させると。
これらの成分Ｅｌ−１．．熱間児工性を改善する作用が
あるので、特に厳しい条件下で熱間加工を行なう必要が
ある場合などに含有されるが、その含有量がそれぞれ希
土類元素：ｏ、ｏｏｉ％未満、Ｙ：０．００１％未満、
Ｍｇ ： ０．００１％未満、 Ｃａ ： ０．００
１％未満、およびＴｉ ： ０．（１０５％未満では所
望の熱間加工性改善効果が得られず、一方希土類元素：
０．１０％、 Ｙ ： ０．２０％、Ｍｇ ： ０．
１０％、ＣＩＬ ： （１，１０％、゛およびＴｉ：０
．５０％をそれぞれ越えて含有させると。
せっかくの熱間加工性改善効果に劣化傾向が現われるよ
うになることから、それぞれの含有量を。
うになることから、それぞれの含有量を。
希土類元素：０．００１〜０．ｌＯ％、Ｙ：０．００１
〜０．２０％ 、Ｍｇ ： ０．００１〜０．１０％ｓ
ｃａ：ｏ、ｏｏｉ 〜０．１０％。
〜０．２０％ 、Ｍｇ ： ０．００１〜０．１０％ｓ
ｃａ：ｏ、ｏｏｉ 〜０．１０％。
およびＴｉ：０．００５〜０．５０％と定めた。
（ｏ） Ｊ−Ｍｎ Ｓｔ ＋ Ｎｉ−およびＣｒ ｍ
ｌ 十Ｍｏ ％） ＋ ＬＷＴｈ１２ 第１図は、厳しめ腐食環境下、すなわちＨ２Ｓ−ＣＯ２
−Ｃ１−油井環境に相当する環境下での耐応力腐食割れ
性に関して−Ｃｒ ｔｐｂ） 十Ｍｏ Ｈ＋ Ｔ Ｗ−
とＪ−Ｍｎ Ｉ％Ｊ ＋Ｎｉ−との関係を示したもので
るる。すなわちｓ Ｍｎ ｇ Ｃｒ ＠ Ｎ ｉｌ Ｍ
ＯａおよびＷの含有量を種々変化させたＦｅ −Ｍｎ
−Ｃｒ −Ｎｉ−Ｍｏ４ Ｆｅ −Ｍｎ −Ｃｒ −
Ｎｉ−Ｗ系、およびＦｅ −Ｍｎ−Ｃｒ−Ｎｉ −Ｍｏ
−Ｗ系の合金を溶製し、ａ造し、鍛伸および熱間圧延
を施して板厚＝１０協の熱延板とし、ついでとの熱延板
に、温度： １０７５℃〜１１２５℃に３０〜９０分間
保持後水冷の溶体化処理を施した後１強度向上の目的で
、圧延率：２０％の冷間圧延を施し、この結果得られた
冷延板から圧延方向と直角に、厚さ：２ ｓｓ ｘ幅：
１０ｓｓｘ長さニア５ｍ１１の試験片を切り出し、この
試験片について、Ｉ！２図に示す３点支持ビーム治具を
用す、前記試験片Ｓに降伏強さく０．２％耐力）に相当
する引張応力を付加した状態で、迅Ｓを７気圧の圧力で
、Ｃ０２を１０に圧の圧力て飽和させたｌＯ％ＮａＣｌ
溶液（温Ｆ：Ｊ５０℃）中に９６０時間浸漬の応力腐食
割れ試験を行ない、試験後、前記試験片における割れ発
生の肩無を観察した。これらの結果にもとづき、 ’
Ｍｎ ％１＋Ｎ１ｅ９６１とＣｒ Ｎ ＋ Ｍｏ％Ｉ＋
！−Ｗｅ％Ｉとの関係１（おいてプロットしたところ、
応力腐食割れに関して第１図に示される結果を示したの
である。なお、第１図におりて、Ｑ印は割れ発生なし、
Ｘ印は＋ｆ！Ｉｎ発生ありをそれぞれ示すものである。
ｌ 十Ｍｏ ％） ＋ ＬＷＴｈ１２ 第１図は、厳しめ腐食環境下、すなわちＨ２Ｓ−ＣＯ２
−Ｃ１−油井環境に相当する環境下での耐応力腐食割れ
性に関して−Ｃｒ ｔｐｂ） 十Ｍｏ Ｈ＋ Ｔ Ｗ−
とＪ−Ｍｎ Ｉ％Ｊ ＋Ｎｉ−との関係を示したもので
るる。すなわちｓ Ｍｎ ｇ Ｃｒ ＠ Ｎ ｉｌ Ｍ
ＯａおよびＷの含有量を種々変化させたＦｅ −Ｍｎ
−Ｃｒ −Ｎｉ−Ｍｏ４ Ｆｅ −Ｍｎ −Ｃｒ −
Ｎｉ−Ｗ系、およびＦｅ −Ｍｎ−Ｃｒ−Ｎｉ −Ｍｏ
−Ｗ系の合金を溶製し、ａ造し、鍛伸および熱間圧延
を施して板厚＝１０協の熱延板とし、ついでとの熱延板
に、温度： １０７５℃〜１１２５℃に３０〜９０分間
保持後水冷の溶体化処理を施した後１強度向上の目的で
、圧延率：２０％の冷間圧延を施し、この結果得られた
冷延板から圧延方向と直角に、厚さ：２ ｓｓ ｘ幅：
１０ｓｓｘ長さニア５ｍ１１の試験片を切り出し、この
試験片について、Ｉ！２図に示す３点支持ビーム治具を
用す、前記試験片Ｓに降伏強さく０．２％耐力）に相当
する引張応力を付加した状態で、迅Ｓを７気圧の圧力で
、Ｃ０２を１０に圧の圧力て飽和させたｌＯ％ＮａＣｌ
溶液（温Ｆ：Ｊ５０℃）中に９６０時間浸漬の応力腐食
割れ試験を行ない、試験後、前記試験片における割れ発
生の肩無を観察した。これらの結果にもとづき、 ’
Ｍｎ ％１＋Ｎ１ｅ９６１とＣｒ Ｎ ＋ Ｍｏ％Ｉ＋
！−Ｗｅ％Ｉとの関係１（おいてプロットしたところ、
応力腐食割れに関して第１図に示される結果を示したの
である。なお、第１図におりて、Ｑ印は割れ発生なし、
Ｘ印は＋ｆ！Ｉｎ発生ありをそれぞれ示すものである。
第１図に示％未満にして、’ＭＭ〜ｌ＋Ｎｉｔ％）の値
が２０％未満の範囲では所望の耐応力腐食割ｌれ性が得
られないことが明らかである。以上の結果か′ら、ｆれ
ｆｃＴｈ応力腐食割れ性を確保するためには、Ｃｒ ｋ
ｌ 十Ｍｕ−）十−Ｗｅ％Ｉ：２５％以上、！−Ｍｎｔ
％ｌ ＋ Ｎｌ Ｎｌ ： ２０９ｈ２ 以上とする必要がある。
が２０％未満の範囲では所望の耐応力腐食割ｌれ性が得
られないことが明らかである。以上の結果か′ら、ｆれ
ｆｃＴｈ応力腐食割れ性を確保するためには、Ｃｒ ｋ
ｌ 十Ｍｕ−）十−Ｗｅ％Ｉ：２５％以上、！−Ｍｎｔ
％ｌ ＋ Ｎｌ Ｎｌ ： ２０９ｈ２ 以上とする必要がある。
Ｌｐｌ Ｍｏ ％）＋ンＷＴｐｂ）
ＭＯとＷの含有量に関して、Ｍｏ１％４＋ＬＷｍ）で規
定するの杜、ＷがＭＯに対し原子飯が約２倍で、効果の
点では約半分で均等となることからで、この値が１．５
％未満では所望の耐応力腐食割れ性を確保することがで
きず、一方、この値が４．０％を越えてＭｏおよびＷｔ
−含有させても、上記の通りよりｍ−の耐応力腐食割れ
性同上効果拡現われず。
定するの杜、ＷがＭＯに対し原子飯が約２倍で、効果の
点では約半分で均等となることからで、この値が１．５
％未満では所望の耐応力腐食割れ性を確保することがで
きず、一方、この値が４．０％を越えてＭｏおよびＷｔ
−含有させても、上記の通りよりｍ−の耐応力腐食割れ
性同上効果拡現われず。
実質的に不必要な量Ｃ） ＭｏおよびＷの含有となり、
コスト高の原因となって経済的でないことから。
コスト高の原因となって経済的でないことから。
Ｍｏ Ｈ＋ ＨＷ−の値を１．５〜４．０％と足めた。
なお、この発明の合金において、その他の不可避不純物
としてＢ、Ｓｎ、Ｐｂ、およびｚｎ ｔ−それぞれ０．
０５％以下の範囲で含有しても、この発明の合金の特性
が何らそこなわれるもので杜ない。
としてＢ、Ｓｎ、Ｐｂ、およびｚｎ ｔ−それぞれ０．
０５％以下の範囲で含有しても、この発明の合金の特性
が何らそこなわれるもので杜ない。
また、この発明の合金より油井管を製造するに際しては
、まず通常の電気炉、アルゴン−散票脱炭炉（ＡＯＤ炉
）、エレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）などを使用し
て所定の成分組成を有する溶鋼を浴製し、重１１ ：
２ ｔｏｎ程度の鋼塊とした後、１（１＝５０〜１２５
０℃の温度に均熱した状態で、直径：１５０〜３００腸
φＯビレクトに分塊し、引続いて１０５０〜１２５０℃
の温度に加熱し、熱間加工によって管材とされるが、そ
の際強度を付与する目的で、再結晶の進まない１（１０
０℃以下の温度範囲での肉厚減少率が３０％以上となる
条件で熱間加工することによって管材とする工程が好ま
しい。この結果の管材は、熱間加工ままの状態か、ある
いは８５０〜１１５０℃の温度で溶体化処理した状態で
、さらに肉厚減少率：５〜７０％、望ましくは１０〜５
０％の冷間加工を施した状態で実用に供されるが。
、まず通常の電気炉、アルゴン−散票脱炭炉（ＡＯＤ炉
）、エレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）などを使用し
て所定の成分組成を有する溶鋼を浴製し、重１１ ：
２ ｔｏｎ程度の鋼塊とした後、１（１＝５０〜１２５
０℃の温度に均熱した状態で、直径：１５０〜３００腸
φＯビレクトに分塊し、引続いて１０５０〜１２５０℃
の温度に加熱し、熱間加工によって管材とされるが、そ
の際強度を付与する目的で、再結晶の進まない１（１０
０℃以下の温度範囲での肉厚減少率が３０％以上となる
条件で熱間加工することによって管材とする工程が好ま
しい。この結果の管材は、熱間加工ままの状態か、ある
いは８５０〜１１５０℃の温度で溶体化処理した状態で
、さらに肉厚減少率：５〜７０％、望ましくは１０〜５
０％の冷間加工を施した状態で実用に供されるが。
この状態の管材は、降伏強さく０．２％耐力）ニア０Ｋ
ｇｆ／ｍ−以上の高強度を有し、かつ延性および靭性は
勿論のこと耐応力腐食割れ性に優れたものである。
ｇｆ／ｍ−以上の高強度を有し、かつ延性および靭性は
勿論のこと耐応力腐食割れ性に優れたものである。
つぎに、この発明の合金を実施例により比較例と対比し
ながら説明する。
ながら説明する。
実施例
それぞれ第１表に示される成分組成をもった溶鋼を通常
の溶解法にて調製した後、鋼塊となし。
の溶解法にて調製した後、鋼塊となし。
この鋼塊を１０５０〜１２００℃の温度に均熱し、熱１
Ｍ鍛造を施してビレットとし、この場合熱間加工１性を
評価する目的でビレットに割れの発生があるか否かを観
察し、さらにビレットを中ぐｐした後。
Ｍ鍛造を施してビレットとし、この場合熱間加工１性を
評価する目的でビレットに割れの発生があるか否かを観
察し、さらにビレットを中ぐｐした後。
１０５０〜１２００ Ｃの温度に加熱して、熱間押出加
工を施して管材とし、さらにこの管材に１強度を付与す
る目的で、熱間加工ｔまの状態もしくは１０５０〜１１
２５ ℃のＢ匿で溶体化処理した状態で同じく第１表に
示される肉厚減少率にて冷間抽伸加工を施すことによっ
て６本発明合金管材１〜２１゜比較合金管材１−１０．
および従来合金管材１〜４をそれぞれ製造した。
工を施して管材とし、さらにこの管材に１強度を付与す
る目的で、熱間加工ｔまの状態もしくは１０５０〜１１
２５ ℃のＢ匿で溶体化処理した状態で同じく第１表に
示される肉厚減少率にて冷間抽伸加工を施すことによっ
て６本発明合金管材１〜２１゜比較合金管材１−１０．
および従来合金管材１〜４をそれぞれ製造した。
なお、比較合金管材１−１０は、いずれも構成成分のう
ちのいずれかの成分含有ｆＩｋあるいは条件式（第１表
に※印を付して表示）が、この発明の範囲から外′れた
組成をもつものであり、また従来合金管材１は５ＵＳ３
１６に、従来合金管材２は５ＵＳ３１０８に、従来合金
管材３は１９ＵＳ３２９Ｊ１ に、さらに従来合金管
材４はインコロイ８００にそれぞれ相当する組成をもつ
ものである。
ちのいずれかの成分含有ｆＩｋあるいは条件式（第１表
に※印を付して表示）が、この発明の範囲から外′れた
組成をもつものであり、また従来合金管材１は５ＵＳ３
１６に、従来合金管材２は５ＵＳ３１０８に、従来合金
管材３は１９ＵＳ３２９Ｊ１ に、さらに従来合金管
材４はインコロイ８００にそれぞれ相当する組成をもつ
ものである。
ついで、この結果得られた各種の管材より長さ：２０１
１にの試験片をそれぞれ切出し、この試験片より長さ方
向にそって中心角で６０°に相当する部分を切落し、こ
の状態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボル
トを貫通し、ナツトで締めつけて管外表面に降伏強さく
０．２％耐力）に相白する引張応力を付加し、この状態
の試験片Ｓに対して、迅Ｓ′ｔそれぞれ０．１気圧、ｌ
気圧、およびｌＯ気圧で、 ＣｏＲをいずれも１０気圧
で含有させた３種のＨＩ３−Ｃｏ！含有のｌＯ％Ｎａｃ
ｌ 溶液（液温：ＩＦｉＯ’Ｃ）中に９６０時間浸漬の
応力腐食割れ試験を行な−、試験後における応力腐食割
れの有無を観察した。これらの結果會、上記の熱間鍛造
時の割れ発生の有無、降伏強さく０．２％・耐力）およ
び伸びと共に、第２表に合せて示した。なお、第２表に
おいて、Ｏ印はいずれも割れ発生のない場合。
１にの試験片をそれぞれ切出し、この試験片より長さ方
向にそって中心角で６０°に相当する部分を切落し、こ
の状態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボル
トを貫通し、ナツトで締めつけて管外表面に降伏強さく
０．２％耐力）に相白する引張応力を付加し、この状態
の試験片Ｓに対して、迅Ｓ′ｔそれぞれ０．１気圧、ｌ
気圧、およびｌＯ気圧で、 ＣｏＲをいずれも１０気圧
で含有させた３種のＨＩ３−Ｃｏ！含有のｌＯ％Ｎａｃ
ｌ 溶液（液温：ＩＦｉＯ’Ｃ）中に９６０時間浸漬の
応力腐食割れ試験を行な−、試験後における応力腐食割
れの有無を観察した。これらの結果會、上記の熱間鍛造
時の割れ発生の有無、降伏強さく０．２％・耐力）およ
び伸びと共に、第２表に合せて示した。なお、第２表に
おいて、Ｏ印はいずれも割れ発生のない場合。
ｘ印は割れ発生のある場合を示すものである。
第２表に示される結果から、比較合金管材１〜ｌＯは、
熱間加工性、耐応力腐食割れ性、およ５び強度のうちの
少なくともいずれかの性質が劣ったものであるのに対し
て１本発明合金管材１〜２１は、いずれも高強度および
高延性、並びに優ねた熱間加工性および耐応力腐食割れ
性を有し、特に腐食条件の厳しいＩＯ気圧Ｈａ Ｓ−１
０気圧ＣＯｘ−１０％ＮａＣ１ｆ＆液液中も割れ発生は
皆無であり。
熱間加工性、耐応力腐食割れ性、およ５び強度のうちの
少なくともいずれかの性質が劣ったものであるのに対し
て１本発明合金管材１〜２１は、いずれも高強度および
高延性、並びに優ねた熱間加工性および耐応力腐食割れ
性を有し、特に腐食条件の厳しいＩＯ気圧Ｈａ Ｓ−１
０気圧ＣＯｘ−１０％ＮａＣ１ｆ＆液液中も割れ発生は
皆無であり。
相対的に耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材１〜４と
比較しても一段とすぐれた特性を有することが明らかで
ある。
比較しても一段とすぐれた特性を有することが明らかで
ある。
上述のように、この発明の合金は、特に高強度並びに優
れたＩｔ応力腐食割れ性を有して―るので。
れたＩｔ応力腐食割れ性を有して―るので。
これらの特性が要求される笥酷な環境下での石油および
天然ガス採掘に用いられる油井管として。
天然ガス採掘に用いられる油井管として。
さらに地熱井管などとして使用した場合にきわめて凝れ
比性能を発揮するのである。
比性能を発揮するのである。
、６
シ
４、図面の簡単な説明 番
した図、第２図および第３図はそれぞれ板状および管状
試験片を用いる応力腐食割れ試験の態様を示す正面図で
ある。
した図、第２図および第３図はそれぞれ板状および管状
試験片を用いる応力腐食割れ試験の態様を示す正面図で
ある。
出願人 住友金属工業株式会社
代理人 富 １） 和 夫（ほか１名）第
１図
１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１Ｃ： ０．１０〜０．２５％、 Ｓｉ ： １．
０％以下＊ Ｍｎ ：２．０〜１５．０％、Ｐ：０．０
３０％以下、 ８ ： ０．０１０ ％以下、 ａｏ
ｌ、Ａｅ： ０．５％以下、Ｃｒ：２２．５％超〜３５
．０％ 、 Ｎｉ ： ｌ ５．０〜２５．０％、Ｎｂ
：０．０５〜４．０％。 Ｎ ： ０．０３〜０．４０％を含有し、Ｍｏ：４．０
％以下およびＷ ： ８．０％以下のうちのｌ積または
２棟を宮肩し、かつ。 Ｃｒ９％ｌ＋Ｍｏｔ％）＋２Ｗ％）：２５％以上。 Ｍｏ Ｈ＋’ Ｗ２Ｎ） ： １．５〜４．０ ％ 。 を満足し、残りがＦｅ とその他の不可避不純物から
なる組成（以上ｘｉ％）を有することを特徴とする耐食
性の優れた油井管用高強度合金。 １２１ Ｃ： ０．１０〜０．２５％、Ｂ＞ ： Ｊ
、０％以下、Ｍｎ：。 ２．０〜１５．０％、 Ｐ ： Ｕ、０３０％以ド、Ｓ
： ０．０１０％以下、 ａｏｌ、ＡＪ ： ０．５
％以下、Ｃｒ：２２．５％超〜３５．０％、Ｎｉ ：
Ｊ ５．０〜２５．０％、Ｎｂ ： ０．０５〜４．０
％。 Ｎ ： Ｕ、０３〜０．４０％を含有し、 ＭＯ：４．
Ｏｑ６以下およびＷ ： Ｓ、０％以下のうちのｌ極ま
たは２柚を首肩し、さらにＣｏ ： ０．０５〜３．０
％を含有し、かつ。 Ｍｏ ｅ％ｌ ＋ ’ Ｗ（％Ｊ ： １．５〜４．０
％。 を満足し、残りがＦｅ とその他の不ｉ」避不純物か
らなる組成（以上電波％）を有すること’ｉ＊＊とする
耐食性の優れた油井管用高強度合金。 （３１Ｃ： ０．１０〜０．２５％、ｓｔ：１．ｏ％以
下、Ｍｎ：２．０〜１５．０ ％ 、 Ｐ ：
０．０ ３ ０ ％ 以 −Ｆ 、 Ｓ
： ０．０１０ ％以下１ ｓｏｌ、Ａ／ ：
Ｕ、５ ％以下＋ Ｃｒ ： ２２．５ ％、超〜３
５．０％、Ｎｉ：１５．０〜２５．０％、Ｎｂ：０．０
５〜４．０％。 Ｎ ： Ｕ、０３〜０．４ Ｕ％′５ｒ含有し、 Ｍｏ
： ４＊０ ％以下およびｗ：ｓ、ｏ％以下のうち
のＩ ４１１ｉまたは２イｔｌ−言有し、さらにＣｕ：
０．０５〜３．０％を含有し、・かつ。 ” Ｍｎ１％）＋Ｎｉ ％） ： ２０ ％以上。 ２ ＭＯ←リトト Ｌ ％Ｖ％Ｊ：１．５ 〜４．０ ％
。 を満足し、＊ｐがＦｅ とその他の不可避不純物から
なる組成（以上憲漱％）ｔ−有することを特徴とする耐
食性の優れた油井管用高強度合金。 １４１ Ｃ：０．ｌＯ〜０．２５％、 Ｓｉ ： １
．０％以下、 Ｍｎ ：２．０〜１５．０％、 Ｐ ：
０．（３３０％以下、８ ： ０．０１Ｕ％以下、
ｓｏｌ、Ａｌ： ０．５ ％以下、 Ｏｒ ： ２２．
５％超〜３５．０％、Ｎｉ：１５．０〜２５．０％、Ｎ
ｂ：０．０５〜４．０％。 Ｎ：す、０３〜０．４０ ％ ｔ”含有し＊ Ｍｏ ：
４−０ ％以下シよびＷ ： ８．０％以下のうちの
口１またＬ２柚を含有し、さらに希土類元素： ０．０
０１〜０．１θ％、Ｙ：０．００ ｊ 〜０．２０％、
Ｍｇ：０．００１〜０．１０％、Ｃａ：０．００１〜ｔ
１．１０９ｉ、およびＴｉ：０．００５〜０．５０％の
うちのｔＳｔたは２棟以上を含有し、かつ。 ！−ＭｎｋＪ十Ｎ１１％Ｊ：２０％、以上。 Ｃｒ ｅ％Ｉ＋Ｍｏ １％Ｊ ＋’ Ｗ１％Ｊ ： ２
５％以上。 Ｍｏ ｐ＝ｌ ＋ ＬＷ ｔ％ｌ ： １．５〜４ｅＯ
％。 ｔ−幽足し、残りが勤゛ｅ とその他の不可避不純物力
・らなる組成（以上７Ｂ Ｊ１９Ｑ）を有することを特
徴とする耐＊性の攪ｔｌｆｃ／ｉｌｌ ＋ｔ−管用高強
度合並０（５１Ｃ：０．ＪＯ〜０．２５％、Ｓｉ ：
１．Ｏｑｂ以下、Ｍｕ：２．０〜１５．０％、Ｐ：０．
０３０％以下、Ｓ ： ０．０１０％以下、 ｓｏｌ、
ＡＪ ： ０．５ ’、ｂ Ｓ’）、下、 Ｃｒ ：
２２．５ ％超〜３５．０％、 Ｎｔ ： １５．０
〜２５．０％、 Ｎｂ ： ０．０５〜４．０％。 Ｎ：０．０３〜０．４０％を含有し、Ｍｏ ： ４．０
９ｂ 以下およびＷ ： ８．１）％以下のうちのｊ稙
または２１１１’ｌｒ含有し１．さらにＣｏ ： ０．
０５〜３．０％と、 Ｃｕ： （１，０５−３，０チと
を含有し、かつ。 ＬＭｎ１９Ｌｌ＋Ｎｉｔ％Ｊ： ２０ ％以上。 Ｍｏ ｅｊ６１ ＋ＬＷ１％ｌ：１．５〜４．０％。 を満足し、残りがＦｅ とその他の不可避不純物から
なる組成（以」；重Ｗ１９＆’）′ｔ−有することを特
徴とする耐食性の優れた油井管用高強度合金。 、（
６１Ｃ：（１，Ｊｏ 〜ｏ、ｚｓ％、ｓｔ：Ｊ、ｏ％以
下、 Ｍｎ 二２．０〜１５．０％、 Ｐ ： ０．０
３０％以下、 Ｓ ： ｌＪ、０１０ ％以下、 ｓ
ｏｌ、ＡＪ ： ０．５％以下、Ｏｒ：２２．５％超〜
′１３５．０％、 Ｎｉ ： Ｊ ５．０〜２５．０％
、 Ｎｂ ： ０．０５〜４．０％。 Ｎ二〇、０３〜０．４０ ＄ １−含有し、Ｍｏ： ４
．（１−以１およびＷ ： ８．０−以下のうちの１檀
または２柚を１＋し、さらｔｉｃ Ｇｏ 二〇、０５〜
３．０ ％と、希土類］し索： ０．００１〜０．１０
チ、 Ｙ ： ０．００１〜０．２０チ１Ｍｇ：０．０
０１〜０．１０％、Ｃａ：０．００１〜０．１０チ、お
よびＴｉ：０．００５〜ｏ、ｓ Ｏ９ｇのうち０１種ま
たは２種以上とを含有し、かつ。 ”Ｍｌｘ（チｌ＋Ｎｉｔチ）：２０−以上、Ｃｒ１％ｌ
＋Ｍｏｌ優１＋’ Ｗ（％） ： ２５ ％以上、Ｍｏ
１５曙；）＋（シー１７Ｍ％） 二 １．５〜４．０
％。 を満基し、残・りがＦ＠ とその他の不可避不純物から
なる組成（以上Ｍ＊％ ）を有することを％徴とする耐
食性の優れた油井管用高強度合金。 （７） Ｃ：０．１０〜０．２５％、 ｓｔ：ｉ、ｏ
ｎ以下、 Ｍｎ ：２．０〜１５．０％、Ｐ ： ０．
０３０％以下、Ｓ ： ０．０１０％以下、ｓｏｌ、Ａ
ｔ： ０．５ ｆｉｒ以下、Ｃｒ：２２．５％超〜３５
．０≠、Ｎｉ：１５．０〜２５．０チ、Ｎｂ：０．０５
〜４．０％、Ｎ ： ０．０３〜ｏ、４０％を含有し、
Ｍｏ ： ４．０ ％以ＦおよびＷ ： ８．０チ以下
Ｏうちの１種また１２棟を１自し、さらにＣｕ ： ０
．０５〜３．Ｕ％と、希土類元素：０、旧■〜０．ｌＯ
％、 Ｙ： ０．（Ｊｕｌ ｉ−０，２０％、Ｍｇ：亀
Ｌｔ１０１〜０．１０％、 Ｃａ ： （Ｊ、００１〜
０．１°％、＄・よひ１°ｉ ： ０．００５〜０．５
０ ％のうちの１棟または２棟以上とを含有゛し、かつ
。 Ｍｏ Ｎ ＋ ＨＷ％ｌ：１．５〜４．０％。 を満量し、残りがＦ、 とその他の４＼口ｊ趨４くに
詠物力＼らなる組成（以上］［ｉｉｌ ９ｉ・）金山す
ることを％信とする耐食性の優扛た油井管用高強度合金
。 −８１Ｃ：０．１ｔ）〜０．２５％ 、 Ｓｉ ：
１．０％ 以−Ｆ 、 Ｍｌｌ：２．０〜１５
．０％、 Ｐ ： ０．０３０％以下、 Ｓ ： ０．
０１０％以下、 ｓｏｌ、ＡＡ！ ： ０．５％以下、
ｅｒ：２２．５ ｓ超〜３５．０％、Ｎｉ：１５．０
〜２５．０％、 Ｎｂ ： ０．０５〜４．０％。 Ｎ： ０．０３〜０．４０％を含有し、Ｍｏ：４．０％
以−ト°ふ）よびＷ：Ｓ、Ｏ％％以下うちの１柚または
２柚を含有し、さらにＣｏ ： ０．０５〜３．０％と
、 Ｃｕ ： ０．０５〜３．０％と、希土類元素：０
．Ｉｈ〜０．ｌＯ％、ｙ：ｏ、ｏｕｒ〜０．２０％、
Ｍｇ ： ０．０（１１〜（１，１０％、Ｃａ：Ｕ、Ｏ
Ｕｌ〜０．１０％、およびＴｉ：０．００５〜０．５０
％のうちの１１ま友は２ｓ以上とを含有し、かつ。 Ｍｏ Ｎ ＋ ｚ Ｗ ｆ％Ｊ ： １．５〜４．０％
。 を満足し、残りがＦｅ とその他の不可避不純物から
なる組成（以上ｍｔ％）′ｆＩ−有することを特徴とす
る耐食性の優れた油井管用高強度合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9233082A JPS58210158A (ja) | 1982-05-31 | 1982-05-31 | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9233082A JPS58210158A (ja) | 1982-05-31 | 1982-05-31 | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58210158A true JPS58210158A (ja) | 1983-12-07 |
Family
ID=14051376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9233082A Pending JPS58210158A (ja) | 1982-05-31 | 1982-05-31 | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58210158A (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016513184A (ja) * | 2013-02-26 | 2016-05-12 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | 合金を処理するための方法 |
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| US10287655B2 (en) | 2011-06-01 | 2019-05-14 | Ati Properties Llc | Nickel-base alloy and articles |
| US10337093B2 (en) | 2013-03-11 | 2019-07-02 | Ati Properties Llc | Non-magnetic alloy forgings |
| WO2019146504A1 (ja) | 2018-01-26 | 2019-08-01 | 日本製鉄株式会社 | Ｃｒ－Ｎｉ合金及びＣｒ－Ｎｉ合金からなる継目無鋼管 |
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