JPS61104054A - ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 - Google Patents
ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管Info
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- JPS61104054A JPS61104054A JP22328284A JP22328284A JPS61104054A JP S61104054 A JPS61104054 A JP S61104054A JP 22328284 A JP22328284 A JP 22328284A JP 22328284 A JP22328284 A JP 22328284A JP S61104054 A JPS61104054 A JP S61104054A
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- Japan
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- welded
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- pipe
- alloy steel
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- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、製管時の溶接ままの状態で、内側材が、特
に湿潤な硫化水素をはじめ、炭酸ガスや塩素イオンなど
の腐食性成分を含有する石油や天然ガスなどにさらされ
る環境（以下、Ｈ２Ｓ −ＣＯ２−Ｃ４−環境という）
下で優れた耐応力腐食割れ性を示し、さらに外側材が高
強度と高靭性を有すると共に、優れた耐硫化水素誘起割
れ性を有し、したがってこれらの特性が要求されるライ
ンパイプとして使用するのに適した溶接クラッド鋼管に
関するものである。
に湿潤な硫化水素をはじめ、炭酸ガスや塩素イオンなど
の腐食性成分を含有する石油や天然ガスなどにさらされ
る環境（以下、Ｈ２Ｓ −ＣＯ２−Ｃ４−環境という）
下で優れた耐応力腐食割れ性を示し、さらに外側材が高
強度と高靭性を有すると共に、優れた耐硫化水素誘起割
れ性を有し、したがってこれらの特性が要求されるライ
ンパイプとして使用するのに適した溶接クラッド鋼管に
関するものである。
一般に、内側材がオーステナイト系ステンレス鋼で構成
され、かつ外側材が低合金鋼で構成された溶接クラッド
鋼管がラインパイプとして用いられている。
され、かつ外側材が低合金鋼で構成された溶接クラッド
鋼管がラインパイプとして用いられている。
上記の従来溶接クラッド鋼管においてはクラッド鋼板よ
りの溶接による製管に際して、特に内側材であるステン
レス鋼中に炭化物が粒界析出し、この炭化物は特に上記
のＨ２Ｓ −Ｇｏ□−ＣＺ−環境において耐応力腐食割
れ性（以下、耐ＳＣＣ性という）を劣化させる原因とな
るものであることから、耐食性向上をはかる目的で、製
管後の溶接クラッド鋼管に対して溶体化処理を施し、前
記炭化物を素地中に固溶させる処理を行なうことが検討
された。
りの溶接による製管に際して、特に内側材であるステン
レス鋼中に炭化物が粒界析出し、この炭化物は特に上記
のＨ２Ｓ −Ｇｏ□−ＣＺ−環境において耐応力腐食割
れ性（以下、耐ＳＣＣ性という）を劣化させる原因とな
るものであることから、耐食性向上をはかる目的で、製
管後の溶接クラッド鋼管に対して溶体化処理を施し、前
記炭化物を素地中に固溶させる処理を行なうことが検討
された。
しかし、この溶体化処理によって前記内側材の耐食性は
向上するようになるが、外側材である低合金鋼は、その
組織が焼入れ組織となり、硬化することから、特に靭性
が劣化するようになり、したがって高強度と高靭性、並
びに優れた耐食性が要求される上記Ｈ２Ｓ −ＣＯ２−
ｃｔ−ｍ壇上のラインパイプとして使用するには、靭性
の点で問題がある。
向上するようになるが、外側材である低合金鋼は、その
組織が焼入れ組織となり、硬化することから、特に靭性
が劣化するようになり、したがって高強度と高靭性、並
びに優れた耐食性が要求される上記Ｈ２Ｓ −ＣＯ２−
ｃｔ−ｍ壇上のラインパイプとして使用するには、靭性
の点で問題がある。
また、この場合、溶体化処理後に、さらに焼戻し処理を
施すことも検討されたが、焼戻し処理を施すと、内側材
であるステンレス鋼にも焼戻し処理が施されることにな
り、この結果、再び炭化物が粒界析出するようになって
耐食性が劣化するようになるという問題が生じ、したが
って現実的には溶接クラッド鋼管には溶体化処理を行な
わず、耐食性に問題があっても製管時の溶接ままの状態
で実用に供しているのが現状である。
施すことも検討されたが、焼戻し処理を施すと、内側材
であるステンレス鋼にも焼戻し処理が施されることにな
り、この結果、再び炭化物が粒界析出するようになって
耐食性が劣化するようになるという問題が生じ、したが
って現実的には溶接クラッド鋼管には溶体化処理を行な
わず、耐食性に問題があっても製管時の溶接ままの状態
で実用に供しているのが現状である。
Ｃ問題点を解決するだめの手段〕
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、製管時
の溶接ままの状態で、高強度と高靭性を有し、かつ耐食
性にも優れた溶接クラッド鋼管を得べく研究を行なった
結果、溶接クラッド鋼管の内側となる部分（内側材）が
、重量係で（以下係は重量係を示す）、 Ｃ：０．０２係以下、 Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ二２％以
下、 Ｐ：０．０３％以下、’ Ｓ：０．００
５％以下、 ｅａｔ、Ａ１： ０．３ ％以下、Ｎｉ
： ２７〜４０ ％、 Ｃｒ：１Ｂ 〜２５
％、Ｃｕ：０，３〜３ ％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｎ 二 Ｏ，０５〜 ０．３％ 、希土類元素
：Ｏ，００１〜０．１％、 Ｙ ： ０．００１〜０．１％、 Ｍｇ： ０．００
１〜０．１％、ＣＩＩＬ： ＯＯ０．１〜０．１％、
Ｔｉ：０．０１ 〜０．５％、のうちの１種または２
種以上、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％’） ＋５ Ｗ（％）２４０
％、２％≦Ｍｏ（チ） ＋ ’／２！ Ｗ（％）≦５％
、の組成条件を満足する高合金鋼で構成され、一方間外
側材となる部分（外側材）が、 ｃ ： ０．０２〜０．２５ ％、、Ｓｉ：００１〜１
％、Ｍｎ：０．５〜２．５％、 Ｐ：０．０２５％
以下、Ｓ：０．０１５９６以下、 ＳＯｔ、Ａｇ ：
、０．１９１を以下、を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃｕ二 ０． ０ １ 〜 Ｏ，’５ ％
、 Ｃｒ：０．０１ 〜１ ％ 、Ｎｉ
：Ｏ，０１〜２％、 Ｍｏ：０．００５〜１％、Ｎｂ
：０．００５〜０１％、 Ｖ：０．００５〜０．１％
、Ｔｉ：Ｏ，００１〜０．１％、 Ｂ ： ０．００
０５〜０．００５％、のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有する低合金鋼で構成されたクラッド鋼板より製
造された溶接クラッド鋼管においては、製管時の溶接ま
まの状態で、上記内側材に炭化物の粒界析出がないので
、特にＨ２Ｓ −Ｃｏ□−ｃｌ−環境下で優れた耐ＳＣ
Ｃ性を示し、かつ上記外側材は高強度と高靭性を有する
ことから、これを、これらの特性が要求される石油や天
然ガスなどのラインパイプとして用いた場合に優れた性
能を著しく長期に亘って発揮するという知見を得たので
ある。
の溶接ままの状態で、高強度と高靭性を有し、かつ耐食
性にも優れた溶接クラッド鋼管を得べく研究を行なった
結果、溶接クラッド鋼管の内側となる部分（内側材）が
、重量係で（以下係は重量係を示す）、 Ｃ：０．０２係以下、 Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ二２％以
下、 Ｐ：０．０３％以下、’ Ｓ：０．００
５％以下、 ｅａｔ、Ａ１： ０．３ ％以下、Ｎｉ
： ２７〜４０ ％、 Ｃｒ：１Ｂ 〜２５
％、Ｃｕ：０，３〜３ ％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｎ 二 Ｏ，０５〜 ０．３％ 、希土類元素
：Ｏ，００１〜０．１％、 Ｙ ： ０．００１〜０．１％、 Ｍｇ： ０．００
１〜０．１％、ＣＩＩＬ： ＯＯ０．１〜０．１％、
Ｔｉ：０．０１ 〜０．５％、のうちの１種または２
種以上、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％’） ＋５ Ｗ（％）２４０
％、２％≦Ｍｏ（チ） ＋ ’／２！ Ｗ（％）≦５％
、の組成条件を満足する高合金鋼で構成され、一方間外
側材となる部分（外側材）が、 ｃ ： ０．０２〜０．２５ ％、、Ｓｉ：００１〜１
％、Ｍｎ：０．５〜２．５％、 Ｐ：０．０２５％
以下、Ｓ：０．０１５９６以下、 ＳＯｔ、Ａｇ ：
、０．１９１を以下、を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃｕ二 ０． ０ １ 〜 Ｏ，’５ ％
、 Ｃｒ：０．０１ 〜１ ％ 、Ｎｉ
：Ｏ，０１〜２％、 Ｍｏ：０．００５〜１％、Ｎｂ
：０．００５〜０１％、 Ｖ：０．００５〜０．１％
、Ｔｉ：Ｏ，００１〜０．１％、 Ｂ ： ０．００
０５〜０．００５％、のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有する低合金鋼で構成されたクラッド鋼板より製
造された溶接クラッド鋼管においては、製管時の溶接ま
まの状態で、上記内側材に炭化物の粒界析出がないので
、特にＨ２Ｓ −Ｃｏ□−ｃｌ−環境下で優れた耐ＳＣ
Ｃ性を示し、かつ上記外側材は高強度と高靭性を有する
ことから、これを、これらの特性が要求される石油や天
然ガスなどのラインパイプとして用いた場合に優れた性
能を著しく長期に亘って発揮するという知見を得たので
ある。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に溶接クラッド鋼管におりる内側材および外側
材の成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を説明す
る。
て、以下に溶接クラッド鋼管におりる内側材および外側
材の成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を説明す
る。
Ａ、内側材
（ａ） Ｃ
Ｃ成分の含有量が０．０２ ％を越えると、溶接による
癲管時に、粒界に炭化物が析出するようになり、応力腐
食割れを起し易くなることから、その含有量を０．０２
％以下に定めた。
癲管時に、粒界に炭化物が析出するようになり、応力腐
食割れを起し易くなることから、その含有量を０．０２
％以下に定めた。
（１）） Ｓｉ：
、Ｓｉ成分は脱酸成分として不可欠の成分であるが、そ
の含有量が１チを越えると熱間加工性が劣化するように
なることから、その含有量を１％以下と定めた。
の含有量が１チを越えると熱間加工性が劣化するように
なることから、その含有量を１％以下と定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分にｉＳｉ成分と同様に脱酸作用があり、２％ま
で含有させても特性に悪影響を及ぼさないことから、２
チまでの含有が許容される。
で含有させても特性に悪影響を及ぼさないことから、２
チまでの含有が許容される。
、（ｄ）′Ｐ
Ｐ成分には、応力腐食割れに対する感受性を高める作用
があり、この作用は、その含有量が０．０３チを越える
と急激に現われるようになることからミその含有量を０
，０３％以下と定めた。
があり、この作用は、その含有量が０．０３チを越える
と急激に現われるようになることからミその含有量を０
，０３％以下と定めた。
（ｅ） Ｓ
、。
、。
Ｓ成分には熱間加工性を劣化させる作用があシ、この作
用は、その含有量が０．０．０５％を越えると著しく現
われるようになることから、その含有量を０．００５チ
以下と定めた。
用は、その含有量が０．０．０５％を越えると著しく現
われるようになることから、その含有量を０．００５チ
以下と定めた。
（ｆ） ｓｏｚ、ＡＭ
Ｍ成分は、ＳｉおよびＭｎ成分と同様に脱酸作用をもつ
ので必要な成分であるが、その含有量がｓｏｚ、 ｕ”
で０．３チを越えると特性に悪影響を及ぼすようになる
こ°とから、その含有量を８０ｔ、Ａｇで０３％以下と
定めた。
ので必要な成分であるが、その含有量がｓｏｚ、 ｕ”
で０．３チを越えると特性に悪影響を及ぼすようになる
こ°とから、その含有量を８０ｔ、Ａｇで０３％以下と
定めた。
（ｇ） Ｎｉ
Ｎｉ成分には耐食性、特に耐ＳＣＣ性を向上させる作用
があるが、その含有量が２７チ未満では所望の優れた耐
ＳＣＣ性を確保することができず、一方４０％を越えて
含有させても耐ＳＣＣ性にさらに一段の向上効果が現わ
れず、経済性を考慮して、その含有量を２７〜４０゛チ
と定めた。
があるが、その含有量が２７チ未満では所望の優れた耐
ＳＣＣ性を確保することができず、一方４０％を越えて
含有させても耐ＳＣＣ性にさらに一段の向上効果が現わ
れず、経済性を考慮して、その含有量を２７〜４０゛チ
と定めた。
色）Ｃｒ
Ｃｒ成分には、Ｎｉ、並びに後述のＭｏおよびＷ成分と
の共存において、耐食性を著しく向上させる作用がある
が、その含有量が１８％未満では所望の優れた耐食性を
確保することができないので、１８チ以上の含有が必要
であるが、２５％を越えて含有させてもより一層の向上
効果は現われず、したがって経済性をも考慮して、その
含有量を１８〜２５チと定めた。
の共存において、耐食性を著しく向上させる作用がある
が、その含有量が１８％未満では所望の優れた耐食性を
確保することができないので、１８チ以上の含有が必要
であるが、２５％を越えて含有させてもより一層の向上
効果は現われず、したがって経済性をも考慮して、その
含有量を１８〜２５チと定めた。
（ｉ） ＭｏおよびＷ
上記のように、これらの成分には、ＮｉおよびＣｒとの
共存において耐食性を向上させる作用があるが、それぞ
れＭｏ：５％およびＷ：１０％を越えて含有させても、
環境温度が１５０℃以下のＨ，８−・Ｃｏ２− Ｃ４−
環境下では、さらに一段の、向上効果が現われないこと
から、経済性を考慮して、その含有量を、それぞれＭｏ
：５％以下、Ｗ：１０％以下と定めた。
共存において耐食性を向上させる作用があるが、それぞ
れＭｏ：５％およびＷ：１０％を越えて含有させても、
環境温度が１５０℃以下のＨ，８−・Ｃｏ２− Ｃ４−
環境下では、さらに一段の、向上効果が現われないこと
から、経済性を考慮して、その含有量を、それぞれＭｏ
：５％以下、Ｗ：１０％以下と定めた。
また、ＭｏとＷの含有量に関して、条件式二Ｍｏ（４）
＋ １／ Ｗ（％）で規定するのは、ＷがＭｏに対し原
子量が約２倍で、効果の点では約４で均等となるという
理由によるもので、この値が２％未満では、特に上記の
１５０℃以下のＨ２Ｓ −Ｃｏ□−Ｃｔ−環境下で所望
の耐食性を確保することができず、一方この値が５％を
越えるものとしても上記の通り実質的に不必要な量のＭ
ｏおよびＷの含有となり、経済的でなく、シたがってＭ
ｏ（％） ＋ ３ Ｗ（％）の値を２〜５％と定めたの
である。
＋ １／ Ｗ（％）で規定するのは、ＷがＭｏに対し原
子量が約２倍で、効果の点では約４で均等となるという
理由によるもので、この値が２％未満では、特に上記の
１５０℃以下のＨ２Ｓ −Ｃｏ□−Ｃｔ−環境下で所望
の耐食性を確保することができず、一方この値が５％を
越えるものとしても上記の通り実質的に不必要な量のＭ
ｏおよびＷの含有となり、経済的でなく、シたがってＭ
ｏ（％） ＋ ３ Ｗ（％）の値を２〜５％と定めたの
である。
（ｊ） Ｃｕ
Ｃｕ成分は耐食性を向上させる作用があるが、その含有
量が０．３ ％未満では所望の耐食性を確保することが
できず、一方３％を越えて含有させると、熱間加工性が
劣化するようになることから、その含有量を０．３〜３
％と定めた。
量が０．３ ％未満では所望の耐食性を確保することが
できず、一方３％を越えて含有させると、熱間加工性が
劣化するようになることから、その含有量を０．３〜３
％と定めた。
（ｋ） Ｎ
Ｎ成分には、組織を改善し、かつ素地に固溶して、これ
を強化する作用があるので、特により一層の高強度が要
求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有量
が０．０５％未満では所望の 。
を強化する作用があるので、特により一層の高強度が要
求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有量
が０．０５％未満では所望の 。
強度向上効果が得られず、一方０．３％を越えて含有さ
せると熱間加工性が劣化するようになることからその含
有量を０．０５〜０．３％と定めた。
せると熱間加工性が劣化するようになることからその含
有量を０．０５〜０．３％と定めた。
（ρ 希土類元素、Ｙ、Ｍｇ、Ｃａ、およびＴｉこれら
の成分には、熱間加工性を改善する作用があるので、特
に厳しい条件下で熱間加工を行なう必要がある場合に、
必要に応じて含有されるが、その含有量が、それぞれ希
土類元素：Ｏ，００１１未満、Ｙ ： Ｏ，００１１未
満、Ｍｇ：０．ｏｏ１％未満、Ｃａ：０．００１チ未満
、およびＴｉ：０．０１％未満では熱間加工性に所望の
向上効果が得られず、一方、その含有量が、それぞれ希
土類元素：１％、Ｙ：０．１ ％、Ｍｇ： Ｏ，ｌ ４
６１Ｃａ： ０． １ ％、およびＴｉ：０．５チを越
えると、熱間加工性に劣化傾向が現われるようになるこ
とから、その含有量を、それぞれ希土類元素： ０．０
０１〜Ｏ，１％、 Ｙ ： ０．００１〜０．１％、Ｍ
ｇ ： ０．ｏ ０．１〜０．１％、（４： ０．００
１〜０．１％、およびＴｉ：０．０１〜０．５チと定め
た。
の成分には、熱間加工性を改善する作用があるので、特
に厳しい条件下で熱間加工を行なう必要がある場合に、
必要に応じて含有されるが、その含有量が、それぞれ希
土類元素：Ｏ，００１１未満、Ｙ ： Ｏ，００１１未
満、Ｍｇ：０．ｏｏ１％未満、Ｃａ：０．００１チ未満
、およびＴｉ：０．０１％未満では熱間加工性に所望の
向上効果が得られず、一方、その含有量が、それぞれ希
土類元素：１％、Ｙ：０．１ ％、Ｍｇ： Ｏ，ｌ ４
６１Ｃａ： ０． １ ％、およびＴｉ：０．５チを越
えると、熱間加工性に劣化傾向が現われるようになるこ
とから、その含有量を、それぞれ希土類元素： ０．０
０１〜Ｏ，１％、 Ｙ ： ０．００１〜０．１％、Ｍ
ｇ ： ０．ｏ ０．１〜０．１％、（４： ０．００
１〜０．１％、およびＴｉ：０．０１〜０．５チと定め
た。
（ｍ）ＣｒＣ’ｌ） ＋ １０Ｍｏ（％） ＋ ５ Ｗ
（％）Ｎｉ、並びにＣｒ、Ｍ０．およびＷの含有量を種
々変化させたＮｉ −Ｃｒ −Ｍｏ系、Ｎｉ−Ｃ６−Ｗ
系、およびＮｉ −Ｃｒ−Ｍｏ −Ｗ系の鋼を溶製し、
鋳造し、鍛伸し、熱間圧延して板厚ニアＢの熱圧鋼板と
し、ついでこの熱延鋼板に、溶接鋼管製造時の冷間加工
、例えばＵ−Ｑフォーミングを考慮して２０％の加工率
で冷間圧延を施し、この冷延鋼板より圧唾方向と直角に
厚さ二２．雇Ｘ幅：１０ｍ、Ｘ長さニア５朋の寸法をも
った試験片を切出し、この試験片について、４点曲げ冶
具を用い、０２％耐力に相当する引張応力を付加した状
態で、１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧のＣＯ２でＨ２
ＳおよびＣＯ，を飽和させた２ ０ ％ＮａＣ／、溶液
（液温：１５０℃）中に１０００時間浸漬の応力腐食割
れ試験を行ない、試験後、前記試験中における割れ発生
の有無を観察し、この観察結果にもとづき、発明者等が
独自に設定した条件式： ｃｒ（＠ ＋ １０ Ｍｏ
（％） ＋ ５ Ｗ（％）とＮｉ含有量との関係を、Ｃ
ｒ（１＋ １０Ｍｏ（％） ＋ ５Ｗ（％）を横軸にと
り、一方Ｎｉ（イ）を縦軸にとりゾロットしたところ、
Ｎ ｉ （％）≧２７％、ｃｒ（＠＋ １０ Ｍｏ（％
） ＋ ５ Ｗ（％）≧４０％の範囲で所望の優れた耐
応力腐食割れ性を示したのである。これらの結果にもと
づき、Ｎｉの含有量の下限値を２７％、ｃｒ＠） ＋
１０ Ｍｏ （％） ＋ ５ Ｗ＠）の含有量の下限値
を４０％と定めたのである。
（％）Ｎｉ、並びにＣｒ、Ｍ０．およびＷの含有量を種
々変化させたＮｉ −Ｃｒ −Ｍｏ系、Ｎｉ−Ｃ６−Ｗ
系、およびＮｉ −Ｃｒ−Ｍｏ −Ｗ系の鋼を溶製し、
鋳造し、鍛伸し、熱間圧延して板厚ニアＢの熱圧鋼板と
し、ついでこの熱延鋼板に、溶接鋼管製造時の冷間加工
、例えばＵ−Ｑフォーミングを考慮して２０％の加工率
で冷間圧延を施し、この冷延鋼板より圧唾方向と直角に
厚さ二２．雇Ｘ幅：１０ｍ、Ｘ長さニア５朋の寸法をも
った試験片を切出し、この試験片について、４点曲げ冶
具を用い、０２％耐力に相当する引張応力を付加した状
態で、１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧のＣＯ２でＨ２
ＳおよびＣＯ，を飽和させた２ ０ ％ＮａＣ／、溶液
（液温：１５０℃）中に１０００時間浸漬の応力腐食割
れ試験を行ない、試験後、前記試験中における割れ発生
の有無を観察し、この観察結果にもとづき、発明者等が
独自に設定した条件式： ｃｒ（＠ ＋ １０ Ｍｏ
（％） ＋ ５ Ｗ（％）とＮｉ含有量との関係を、Ｃ
ｒ（１＋ １０Ｍｏ（％） ＋ ５Ｗ（％）を横軸にと
り、一方Ｎｉ（イ）を縦軸にとりゾロットしたところ、
Ｎ ｉ （％）≧２７％、ｃｒ（＠＋ １０ Ｍｏ（％
） ＋ ５ Ｗ（％）≧４０％の範囲で所望の優れた耐
応力腐食割れ性を示したのである。これらの結果にもと
づき、Ｎｉの含有量の下限値を２７％、ｃｒ＠） ＋
１０ Ｍｏ （％） ＋ ５ Ｗ＠）の含有量の下限値
を４０％と定めたのである。
Ｂ、外側材
（ａ） Ｃ
Ｃ成分は強度を確保する上で必要な成分であるが、その
含有量が０．０２％未満では所望の強度を確保すること
ができず、一方０２５％を越えて含有させると、溶接性
および靭性が低下するようになることから、その含有量
を０．０２〜０．２５％と定めた。
含有量が０．０２％未満では所望の強度を確保すること
ができず、一方０２５％を越えて含有させると、溶接性
および靭性が低下するようになることから、その含有量
を０．０２〜０．２５％と定めた。
（ｂ） Ｓｉ：
Ｓ１成分には脱酸作用があるが、その含有量が００１チ
未満では所望の脱酸効果を確保することができず、一方
その含有量が１チを越えると靭性が低下するようになる
ことから、その含有量を０．０１〜１チと定めた。
未満では所望の脱酸効果を確保することができず、一方
その含有量が１チを越えると靭性が低下するようになる
ことから、その含有量を０．０１〜１チと定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分は鋼の強度を向上させる作用のほか、脱酸作用
をもつが、その含有量が０５チ未満では所望の強度を確
保することができず、一方２．５％を越えて含有させる
と異常組織が発生するようになることから、その含有量
を０５〜２．５％と定めた。
をもつが、その含有量が０５チ未満では所望の強度を確
保することができず、一方２．５％を越えて含有させる
と異常組織が発生するようになることから、その含有量
を０５〜２．５％と定めた。
（ａ） ｐ
その含有量が０．０１５％を越えると、熱間および冷間
加工性が劣化するようになるので、その含有量を００１
５チ以下と定めた。
加工性が劣化するようになるので、その含有量を００１
５チ以下と定めた。
（ｅ） Ｓ
Ｓ成分もＰ成分と同様に加工性を劣化させる成分なので
、良好な加工性を確保するためには０．００５％を越え
て含有させてはならない。
、良好な加工性を確保するためには０．００５％を越え
て含有させてはならない。
（ｆ） ｓｏｌ、 Ａ１
Ｍ成分は、強力な脱酸作用をもつので、有用な成分であ
るが、その含有量が０．１％を越えると、鋼塊に表面傷
が発生するようになるので、Ｏ，１％を越えて含有させ
てはならない。
るが、その含有量が０．１％を越えると、鋼塊に表面傷
が発生するようになるので、Ｏ，１％を越えて含有させ
てはならない。
（ｇ） Ｃｕ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍ０．Ｎｂ、 Ｖ、Ｔｉ
、およびＢこれらの成分には、鋼の強度を向上させる作
用があるので、特に外側材に高強度が要求される場合に
必要に応じて含有させるが、その含有量が、それぞれＣ
ｕ；０．ｏ１％未満、Ｃｒ：０．０１％未満、Ｎｉ：０
．０１チ未満、Ｍｏ：０．．００５チ未満、Ｎｂ：０．
．００５チ未満、Ｖ：０．００５％未満、Ｔ１：０．ｏ
ｏ１％未満、およびＢ：Ｏ，０．００５％未満では、所
望の強度向上効果が得られず、一方、その含有量が、そ
れぞれＣｕ：ｏ５％、Ｃｒ ： １ ％、Ｎｉ：２％、
Ｍｏ：１％、Ｎｂ：０１％、■＝０１％、Ｔ１：０１％
、およびＢ：０．００５％を越えると溶接性や靭性が劣
化したり、溶接部に高温割れが生じたシするようになる
ことから、その含有量を、それぞれＣｕ：０．０１〜０
，５り１； 、 Ｃ！−：０．０１ 〜１％ 、
Ｎｉ 二 ０．０ １ 〜２ ％ 、 Ｍｏ
二０００５〜１％、Ｎｂ： ０．ｏ Ｏ５〜０．１ ％
、Ｖ：０．００５〜０１％、Ｔｉ ： ０．００１〜０
．１％、およびＢ：０．０００５〜０．００５％と定め
た。なお、これらの盛外を総称して強度向上成分という
。
、およびＢこれらの成分には、鋼の強度を向上させる作
用があるので、特に外側材に高強度が要求される場合に
必要に応じて含有させるが、その含有量が、それぞれＣ
ｕ；０．ｏ１％未満、Ｃｒ：０．０１％未満、Ｎｉ：０
．０１チ未満、Ｍｏ：０．．００５チ未満、Ｎｂ：０．
．００５チ未満、Ｖ：０．００５％未満、Ｔ１：０．ｏ
ｏ１％未満、およびＢ：Ｏ，０．００５％未満では、所
望の強度向上効果が得られず、一方、その含有量が、そ
れぞれＣｕ：ｏ５％、Ｃｒ ： １ ％、Ｎｉ：２％、
Ｍｏ：１％、Ｎｂ：０１％、■＝０１％、Ｔ１：０１％
、およびＢ：０．００５％を越えると溶接性や靭性が劣
化したり、溶接部に高温割れが生じたシするようになる
ことから、その含有量を、それぞれＣｕ：０．０１〜０
，５り１； 、 Ｃ！−：０．０１ 〜１％ 、
Ｎｉ 二 ０．０ １ 〜２ ％ 、 Ｍｏ
二０００５〜１％、Ｎｂ： ０．ｏ Ｏ５〜０．１ ％
、Ｖ：０．００５〜０１％、Ｔｉ ： ０．００１〜０
．１％、およびＢ：０．０００５〜０．００５％と定め
た。なお、これらの盛外を総称して強度向上成分という
。
つぎに、この発明の溶接クラッド鋼管を実施例により具
体的に説明する。
体的に説明する。
それぞれ第１表および第２表に示される成分組成をもっ
た溶鋼を通常の溶解法にて調製し、７５０ｍｍＸ２５０
１１ＮＨの偏平インゴットに鋳造し、このインゴットに
加工開始温度： １２８０℃にて熱間鍛造および熱間鍛
伸加工を施して板厚：６０ｍｘの板材とし、さらにこの
板材に１１５０℃の圧延開始温度にて熱間圧延を施して
、それぞれ製造せんとする溶接クラッド鋼管の内側材お
よび外側材となる熱延鋼板を製造し、ついで、これらの
内側材および外側材を、それぞれ第３表に示される組合
せにて重ね合わせ、 加熱温度＝９００〜１１００℃、 クラッド圧延温度＝６５０〜８５０℃、の条件にてクラ
ッドして板厚：１３．、のクラッド鋼板とし、引続いて
、このクラッド鋼板よシ通常のＵ−Ｑフォーミング製管
法にて、外径：４０６龍×内径：３９４ｍ１１！Ｘ長さ
： ６０００順の寸法を有し、かつ内側材厚さ： ３．
７ 、、および外側材厚さ＝８．３朋の本発明溶接クラ
ッド鋼管１〜２４および従来溶接２ラツド鋼管をそれぞ
れ製造した。
た溶鋼を通常の溶解法にて調製し、７５０ｍｍＸ２５０
１１ＮＨの偏平インゴットに鋳造し、このインゴットに
加工開始温度： １２８０℃にて熱間鍛造および熱間鍛
伸加工を施して板厚：６０ｍｘの板材とし、さらにこの
板材に１１５０℃の圧延開始温度にて熱間圧延を施して
、それぞれ製造せんとする溶接クラッド鋼管の内側材お
よび外側材となる熱延鋼板を製造し、ついで、これらの
内側材および外側材を、それぞれ第３表に示される組合
せにて重ね合わせ、 加熱温度＝９００〜１１００℃、 クラッド圧延温度＝６５０〜８５０℃、の条件にてクラ
ッドして板厚：１３．、のクラッド鋼板とし、引続いて
、このクラッド鋼板よシ通常のＵ−Ｑフォーミング製管
法にて、外径：４０６龍×内径：３９４ｍ１１！Ｘ長さ
： ６０００順の寸法を有し、かつ内側材厚さ： ３．
７ 、、および外側材厚さ＝８．３朋の本発明溶接クラ
ッド鋼管１〜２４および従来溶接２ラツド鋼管をそれぞ
れ製造した。
ついで、この結果得られた本発明溶接クラッド鋼管１〜
２４および従来溶接クラッド鋼管から、それぞれ引張試
験用、シャルピー衝撃試験（ｖＥ−２０）用、およびＳ
ＣＣ試験用の試験片をそれぞれ切出し、それぞれの試験
を行なった。
２４および従来溶接クラッド鋼管から、それぞれ引張試
験用、シャルピー衝撃試験（ｖＥ−２０）用、およびＳ
ＣＣ試験用の試験片をそれぞれ切出し、それぞれの試験
を行なった。
なお、ＳＣＣ試験は、
試験片寸法−幅：１０ｆｉ、Ｘ厚さ：２ｇＸ長さニア−
５１１Ｋ 。
５１１Ｋ 。
使用治具：４点曲げ治具、
付加圧カニ０．２％耐力に相当する引張応力、使用溶液
：１’Ｏ気圧のＨ，Ｓおよび１０気圧のＣＯ□でＨ，Ｓ
およびＣＯ，を飽和させた２０％ＮａＣ６溶液、溶液温
度：１５０℃ 試験時間：３３６時間、 の条件で行ない、試験後の内側材における割れ発生の有
無を観察した。これらの結果を第３表に示した。なお、
溶接クラッド鋼管の機械的性質は外側材によってきまる
ので、第３表には゛外側材の機械的性質を示し、かつ内
側材における炭化物の粒界析出の有無についての観察結
果も示しだ。
：１’Ｏ気圧のＨ，Ｓおよび１０気圧のＣＯ□でＨ，Ｓ
およびＣＯ，を飽和させた２０％ＮａＣ６溶液、溶液温
度：１５０℃ 試験時間：３３６時間、 の条件で行ない、試験後の内側材における割れ発生の有
無を観察した。これらの結果を第３表に示した。なお、
溶接クラッド鋼管の機械的性質は外側材によってきまる
ので、第３表には゛外側材の機械的性質を示し、かつ内
側材における炭化物の粒界析出の有無についての観察結
果も示しだ。
第３表に示される結果から、本発明溶接クラッド鋼管１
〜２４においては、いずれも製管時の溶接ままの状態で
、特に外側材によって高強度と高靭性が確保され、さら
に内側材には炭化物の粒界析出が全く見られないので、
優れた耐ＳＣＣ性を示すのに対して、従来溶接クラッド
鋼管においては、高強度および高靭性を示すものの、溶
接時に内側材に炭化物が粒界析出するのを避けることが
できないので、耐ＳＣＣ性の劣ったものになっているこ
とが明らかである。
〜２４においては、いずれも製管時の溶接ままの状態で
、特に外側材によって高強度と高靭性が確保され、さら
に内側材には炭化物の粒界析出が全く見られないので、
優れた耐ＳＣＣ性を示すのに対して、従来溶接クラッド
鋼管においては、高強度および高靭性を示すものの、溶
接時に内側材に炭化物が粒界析出するのを避けることが
できないので、耐ＳＣＣ性の劣ったものになっているこ
とが明らかである。
上記のように、この発明の溶接クラッド鋼管は、溶接ま
まの状態で、高強度および高靭性を有し、かつ耐ＳＣＣ
性にも優れているので、これらの特性が要求される、特
にＨ２Ｓ −Ｃｏ２− ｃｔ−環境にさらされる石油や
天然ガスなどのラインパイプとして使用した場合に優れ
た性能を著しく長期に亘って発揮するのである。
まの状態で、高強度および高靭性を有し、かつ耐ＳＣＣ
性にも優れているので、これらの特性が要求される、特
にＨ２Ｓ −Ｃｏ２− ｃｔ−環境にさらされる石油や
天然ガスなどのラインパイプとして使用した場合に優れ
た性能を著しく長期に亘って発揮するのである。
Claims (8)
- （１）内側材が、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、 Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、
Ｎｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．
３〜３％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋（１）／（２）Ｗ（％）≦５％、の組
成条件を満足する高合金鋼で構成され、一方外側材が、 Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜１％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．５％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０
．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、を含有
し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる組成（
以上重量％）を有する低合金鋼で構成されたことを特徴
とする溶接ままで優れた耐食性を有する高強度高靭性溶
接クラッド鋼管。 - （２）内側材が、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、 Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、
Ｎｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．
３〜３％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋（１）／（２）Ｗ（％）≦５％、の組
成条件を満足する高合金鋼で構成され、一方外側材が、 Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜１％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．５％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０
．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、を含有
し、さらに、 Ｃｕ：０．０１〜０．５％、Ｃｒ：０．０１〜１％、Ｎ
ｉ：０．０１〜２％、Ｍｏ：０．００５〜１％、Ｎｂ：
０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．１％、Ｔ
ｉ：０．００１〜０．１％、Ｂ：０．０００５〜０．０
０５％、のうちの１種または２種、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有する低合金鋼で構成されたこと
を特徴とする溶接ままで優れた耐食性を有する高強度高
靭性溶接クラッド鋼管。 - （３）内側材が、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、 Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、
Ｎｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．
３〜３％、 Ｍｏ：５％以下およびＭｏ：１０％以下のうちの１種ま
たは２種、 を含有し、さらに、 Ｎ：０．０５〜０．３％、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋（１）／（２）Ｗ（％）≦５％、の組
成条件を満足する高合金鋼で構成され、一方外側材が、 Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜１％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．５％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０
．０１５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、を含有
し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる組成（
以上重量％）を有する低合金鋼で構成されたことを特徴
とする溶接ままで優れた耐食性を有する高強度高靭性溶
接クラッド鋼管。 - （４）内側材が、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、 Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、
Ｎｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．
３〜３％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、さらに、 Ｎ：０．０５〜０．３％、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋（１）／（２）Ｗ（％）≦５％、の組
成条件を満足する高合金鋼で構成され、一方外側材が、 Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜１％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．５％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０
．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、を含有
し、さらに、 Ｃｕ：０．０１〜０．５％、Ｃｒ：０．０１〜１％、Ｎ
ｉ：０．０１〜２％、Ｍｏ：０．００５〜１％、Ｎｂ：
０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．１％、Ｔ
ｉ：０．００１〜０．１％、Ｂ：０．０００５〜０．０
０５％、のうちの１種または２種、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有する低合金鋼で構成されたこと
を特徴とする溶接ままで優れた耐食性を有する高強度高
靭性溶接クラッド鋼管。 - （５）内側材が、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、 Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、
Ｎｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．
３〜３％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、さらに、 希土類元素：０．００１〜０．１％、Ｙ：０．００１〜
０．１％、Ｍｇ：０．００１〜０．１％、 Ｃａ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．０１〜０．５
％、のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋（１）／（２）Ｗ（％）≦５％、の組
成条件を満足する高合金鋼で構成され、一方外側材が、 Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜１％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．５％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０
．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、を含有
し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる組成（
以上重量％）を有する低合金鋼で構成されたことを特徴
とする溶接ままで優れた耐食性を有する高強度高靭性溶
接クラッド鋼管。 - （６）内側材が、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、 Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、
Ｎｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．
３〜３％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、さらに、 希土類元素：０．００１〜０．１％、Ｙ：０．００１〜
０．１％、Ｍｇ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．０
０１〜０．１％、Ｔｉ：０．０１〜０．５％、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有し、かつ Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋（１）／（２）Ｗ（％）≦５％、の組
成条件を満足する高合金鋼で構成され、一方外側材が、 Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜１％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．５％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０
．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、を含有
し、さらに、 Ｃｕ：０．０１〜０．５％、Ｃｒ：０．０１〜１％、Ｎ
ｉ：０．０１〜２％、Ｍｏ：０．００５〜１％、Ｎｂ：
０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．１％、Ｔ
ｉ：０．００１〜０．１％、Ｂ：０．０００５〜０．０
０５％、のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有する低合金鋼で構成されたこと
を特徴とする溶接ままで優れた耐食性を有する高強度高
靭性溶接クラッド鋼管。 - （７）内側材が、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、 Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、
Ｎｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．
３〜３％ Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、さらに、 Ｎ：０．０５〜０．３％と、 希土類元素：０．００１〜０．１％、Ｙ：０．００１〜
０．１％、Ｍｇ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．０
０１〜０．１％、Ｔｉ：０．０１〜０．５％、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋（１）／（２）Ｗ（％）≦５％、の組
成条件を満足する高合金鋼で構成され、一方外側材が、 Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜１％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．５％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０
．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、を含有
し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる組成（
以上重量％）を有する低合金鋼で構成されたことを特徴
とする溶接ままで優れた耐食性を有する高強度高靭性溶
接クラッド鋼管。 - （８）内側材が、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、 Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、
Ｎｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．
３〜３％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、さらに、 Ｎ：０．０５〜０．３％と、 希土類元素：０．００１〜０．１％、Ｙ：０．００１〜
０．１％、Ｍｇ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．０
０１〜０．１％、Ｔｉ：０．０１〜０．５％、 のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋（１）／（２）Ｗ（％）≦５％、の組
成条件を満足する高合金鋼で構成され、一方外側材が、 Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜１％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．５％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０
．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、を含有
し、さらに、 Ｃｕ：０．０１〜０．５％、Ｃｒ：０．０１〜１％、Ｎ
ｉ：０．０１〜２％、Ｍｏ：０．００５〜１％、Ｎｂ：
０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．１％、Ｔ
ｉ：０．００１〜０．１％、Ｂ：０．０００５〜０．０
０５％、のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有する低合金鋼で構成されたこと
を特徴とする溶接ままで優れた耐食性を有する高強度高
靭性溶接クラッド鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22328284A JPS61104054A (ja) | 1984-10-24 | 1984-10-24 | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22328284A JPS61104054A (ja) | 1984-10-24 | 1984-10-24 | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61104054A true JPS61104054A (ja) | 1986-05-22 |
Family
ID=16795683
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22328284A Pending JPS61104054A (ja) | 1984-10-24 | 1984-10-24 | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61104054A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6320436A (ja) * | 1986-07-15 | 1988-01-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 熱間加工性の優れたオ−ステナイト系高合金ステンレス鋼 |
| JPS6369941A (ja) * | 1986-09-09 | 1988-03-30 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐デイスボンデイング性の優れたオ−バ−レイクラツド鋼 |
| JPH05163554A (ja) * | 1991-12-11 | 1993-06-29 | Nippon Steel Corp | 耐食性および溶接性の優れたラインパイプ |
| JPH05230591A (ja) * | 1992-02-20 | 1993-09-07 | Nippon Steel Corp | 耐サワー性と低温靱性に優れたクラッド鋼板のクラッド材用の高Ｎｉ合金 |
| EP3549760A4 (en) * | 2016-11-30 | 2020-05-13 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | LAMINATED COMPOSITE STEEL PLATE OF SUPER-AUSTENITIC STAINLESS STEEL AND PROCESS FOR PRODUCING THE SAME |
| CN114752724A (zh) * | 2022-05-25 | 2022-07-15 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种低内应力焊接性能优良的750MPa级桥梁钢及其制备方法 |
-
1984
- 1984-10-24 JP JP22328284A patent/JPS61104054A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6320436A (ja) * | 1986-07-15 | 1988-01-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 熱間加工性の優れたオ−ステナイト系高合金ステンレス鋼 |
| JPS6369941A (ja) * | 1986-09-09 | 1988-03-30 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐デイスボンデイング性の優れたオ−バ−レイクラツド鋼 |
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| JPH05230591A (ja) * | 1992-02-20 | 1993-09-07 | Nippon Steel Corp | 耐サワー性と低温靱性に優れたクラッド鋼板のクラッド材用の高Ｎｉ合金 |
| EP3549760A4 (en) * | 2016-11-30 | 2020-05-13 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | LAMINATED COMPOSITE STEEL PLATE OF SUPER-AUSTENITIC STAINLESS STEEL AND PROCESS FOR PRODUCING THE SAME |
| CN114752724A (zh) * | 2022-05-25 | 2022-07-15 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种低内应力焊接性能优良的750MPa级桥梁钢及其制备方法 |
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