UA120868C2 - Титановий сплав - Google Patents
Титановий сплав Download PDFInfo
- Publication number
- UA120868C2 UA120868C2 UAA201708246A UAA201708246A UA120868C2 UA 120868 C2 UA120868 C2 UA 120868C2 UA A201708246 A UAA201708246 A UA A201708246A UA A201708246 A UAA201708246 A UA A201708246A UA 120868 C2 UA120868 C2 UA 120868C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- alpha
- titanium alloy
- beta titanium
- cold
- cobalt
- Prior art date
Links
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 23
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 333
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 333
- 229910021535 alpha-beta titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 205
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 94
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 94
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 93
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 79
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 79
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 56
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 39
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 39
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 39
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims abstract description 39
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 38
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 38
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 36
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims abstract description 23
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 12
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 78
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 78
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 48
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 30
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 30
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 28
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 23
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 21
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 238000007792 addition Methods 0.000 claims description 18
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 18
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 16
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 13
- 238000002788 crimping Methods 0.000 claims description 13
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims description 7
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 6
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 claims description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 claims description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 claims description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims description 2
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 38
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 28
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims 21
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 claims 19
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims 18
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 15
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims 15
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 14
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 14
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 claims 14
- 239000010931 gold Substances 0.000 claims 14
- 229910052741 iridium Inorganic materials 0.000 claims 14
- GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N iridium atom Chemical compound [Ir] GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 14
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims 14
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 claims 14
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims 14
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims 14
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 12
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims 10
- 229910052691 Erbium Inorganic materials 0.000 claims 10
- 229910052688 Gadolinium Inorganic materials 0.000 claims 10
- 229910052689 Holmium Inorganic materials 0.000 claims 10
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 claims 10
- 229910052777 Praseodymium Inorganic materials 0.000 claims 10
- 229910052772 Samarium Inorganic materials 0.000 claims 10
- 229910052775 Thulium Inorganic materials 0.000 claims 10
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 10
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 claims 10
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 10
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 10
- UYAHIZSMUZPPFV-UHFFFAOYSA-N erbium Chemical compound [Er] UYAHIZSMUZPPFV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 10
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims 10
- UIWYJDYFSGRHKR-UHFFFAOYSA-N gadolinium atom Chemical compound [Gd] UIWYJDYFSGRHKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 10
- KJZYNXUDTRRSPN-UHFFFAOYSA-N holmium atom Chemical compound [Ho] KJZYNXUDTRRSPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 10
- QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N neodymium atom Chemical compound [Nd] QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 10
- PUDIUYLPXJFUGB-UHFFFAOYSA-N praseodymium atom Chemical compound [Pr] PUDIUYLPXJFUGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 10
- KZUNJOHGWZRPMI-UHFFFAOYSA-N samarium atom Chemical compound [Sm] KZUNJOHGWZRPMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 10
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 claims 10
- SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N scandium atom Chemical compound [Sc] SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims 10
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims 10
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims 10
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 10
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims 10
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims 9
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims 9
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims 9
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims 5
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims 4
- 238000000071 blow moulding Methods 0.000 claims 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims 4
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims 4
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims 4
- 238000009987 spinning Methods 0.000 claims 4
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 claims 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 3
- 238000004049 embossing Methods 0.000 claims 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims 3
- 238000010068 moulding (rubber) Methods 0.000 claims 3
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims 3
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 claims 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 claims 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims 2
- 229910001295 No alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910001278 Sr alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000003466 anti-cipated effect Effects 0.000 claims 1
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 claims 1
- 210000003850 cellular structure Anatomy 0.000 claims 1
- NNSIWZRTNZEWMS-UHFFFAOYSA-N cobalt titanium Chemical compound [Ti].[Co] NNSIWZRTNZEWMS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 claims 1
- 238000000641 cold extrusion Methods 0.000 claims 1
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 claims 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 claims 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 claims 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 claims 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims 1
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 claims 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 claims 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 claims 1
- 230000000803 paradoxical effect Effects 0.000 claims 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims 1
- 239000012265 solid product Substances 0.000 claims 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 claims 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 3
- 229910000549 Am alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- -1 for example Substances 0.000 description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001040 Beta-titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000008450 motivation Effects 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Forging (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Альфа-бета титановий сплав містить у масових відсотках: алюмінієвий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 10,0; молібденовий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 10,0; від 0,3 до 5,0 кобальту і титан. В певних варіантах реалізації винаходу альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні у разі холодної обробки тиском щонайменше 25 %, межу текучості щонайменше 130 кілофунтів/кв. дюйм (896,3 МПа) і відносне відсоткове подовження щонайменше 10 %. Спосіб формування виробу, який містить кобальтовмісний альфа-бета титановий сплав, включає холодну обробку тиском кобальтовмісного альфа-бета титанового сплаву щонайменше до 25-відсоткового зменшення площі поперечного перерізу. Кобальтовмісний альфа-бета титановий сплав не демонструє значного розтріскування під час холодної обробки тиском.
Description
роз
Машьи
Провести холодну обробку металевої форми щонайменше до 25-відсоткового зменшення площі поперечного перерізу; при цьому металева форма містить альфа-бета титановий сплав, який містить, у масових відсотках: алюмінієвий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 19,0; молібденовий еквівалент у діапазоні від 0 до 20,0; від 0,3 до 5,0 кобальту; і титан. Алюмінієвий еквівалент розраховано за наступним рівняння м, а усі одиниці наведено у масових відсотках:
ГАПекв. - ТАЦІ як 179(5п1 жк 162 я НП я 12 з (Са) » (Се).
Молібденовий еквівалент розраховано за наступним рівнянням, а усі одиниці наведено у масових відсотках:
ІМо|екв. - (Мо) я 273ГЛ я ЗІМпя-Ре-МінСтсСуя Ве) ж 173(Таннь я МД.
Металева форма не демонструє значного розтріскування після холодної обробки.
ФІГ. 1
ГАЛУЗЬ ТЕХНІКИ
ІО00О1| Даний винахід відноситься до високоміцних альфа-бета титанових сплавів.
РІВЕНЬ ТЕХНІКИ
І0002)| Сплави титану, як правило, демонструють високе значення відношення межі міцності до ваги, є стійкими до корозії та стійкими до повзучості за помірно високих температур. З цих причин сплави титану використовуються в аерокосмічних, авіаційних, військових, суднобудівних і автомобілебудівних застосуваннях, включаючи, наприклад, компоненти посадочних пристроїв, рами двигунів, броню для захисту від вогнепальної зброї, корпуси та машинобудівні кріплення.
Ї0003| Зменшення маси повітряного судна або іншого моторного засобу пересування призводить до економії палива. Відповідно, наприклад, у аерокосмічній індустрії має місце сильна мотивація до зменшення маси повітряних суден. Титан і сплави титану є привабливими матеріалами для досягнення зменшення маси в авіабудівних застосуваннях завдяки своїм високим значенням відношення межі міцності до ваги. Більшість компонентів, які виготовлені із титанових сплавів, що використовуються в аерокосмічних застосуваннях, отримують із сплаву
ТІ-6АІ-4М (сорт АБТМ 5; ОМ К56400; АМ5 4928, АМ5 4911), який є альфа-бета титановим сплавом.
І0004| Сплав Ті-6АІ-4М є одним з найбільш звичайних вироблюваних матеріалів на основі титану, на долю якого за оцінками припадає більше 50 95 загальної кількості матеріалів на основі титану на ринку. Сплав Ті-6АІ-4М використовують у великій кількості застосувань, у яких перевага забезпечується вигідною комбінацією невеликої маси сплаву, його стійкості до корозії та високої міцності за низьких і помірних температур. Наприклад, сплав Ті-6АІ-4М використовують для виробництва компонентів двигунів повітряних суден, компонентів конструкції повітряних суден, кріплень, автомобільних компонентів 3 високими експлуатаційними характеристиками, компонентів для медичних пристроїв, спортивного устаткування, компонентів для суднобудівних застосувань і компонентів для хімічного устаткування. 0005) Пластичність є властивістю будь-якого металевого матеріалу (тобто металів і сплавів металів). Холодна формованість металевого матеріалу грунтується деякою мірою на пластичності за температури близько кімнатної та здатності матеріалу деформуватися без
Зо розтріскування. Високоміцні альфа-бета титанові сплави, такі як, наприклад, сплав Ті-бАІ-4У, як правило, характеризуються низькою холодною формованістю за кімнатної температури або близько неї. Це обмежує їх придатність до низькотемпературної обробки, такої як холодне прокатування, оскільки ці сплави схильні до розтріскування та руйнування у випадку обробки за низьких температур. Отже, внаслідок їх обмеженої холодної формованості за кімнатної температури або близько неї альфа-бета титанові сплави, як правило, обробляють методами, які включають інтенсивну гарячу обробку. 0006) Титанові сплави, які проявляють пластичність за кімнатної температури, у загальному випадку мають відносно низьку міцність. Як наслідок, високоміцні сплави, як правило, є дорожчими та мають зменшену придатність до регулювання товщини внаслідок шліфування. Ця проблема зумовлена деформацією гексагональної щільноупакованої (ГЩУ) кристалічної структури у цих високоміцних бета сплавах за температур нижче декількох сотень градусів
Цельсія.
ІЇ0007| ГІЩУ кристалічна структура притаманна багатьом конструкційним матеріалам, включаючи сплави магнію, титану, цирконію та кобальту. ГЩУ кристалічна структура характеризується послідовністю упаковки АВАВАВ, тоді як інші металеві сплави, такі як сплави із нержавіючої сталі, латуні, нікелю та алюмінію, як правило, мають гранецентровану кубічну (ГЦК) кристалічну структуру з послідовністю упаковки АВСАВСАВС. У результаті цієї різниці у послідовності упаковки ГІЩУ сплави та метали характеризуються значно меншою кількістю математично можливих незалежних систем ковзання у порівнянні з ГЦК матеріалами. Деяка кількість незалежних систем ковзання у ГЩУ металах вимагає для активації значно більших навантажень, а ці "високостійкі" деформаційні моди активуються тільки у дуже окремих випадках. Цей ефект є термочутливим, тому за температур нижче декількох сотень градусів
Цельсія титанові сплави мають значно знижену пластичність. 0008) Разом із системами ковзання, які присутні в ГЦУ матеріалах, у нелегованих ГЩУ металах можливе існування деякої кількості систем двійникування. Комбінація систем ковзання та систем двійникування у титані забезпечує достатню кількість незалежних мод деформації, внаслідок чого "комерційно чистий" (КЧ) титан можна піддавати холодній обробці за температур близько кімнатної температури (тобто приблизно у температурному діапазоні від -100 "С до -200 с). бо ІЇ0009| Ефекти легування у титані та інших ПЦУ металах і сплавах мають тенденцію до підвищення ступеня асиметрії або ускладненості "високостійких" мод ковзання, а також пригнічення активації систем двійникування. Результатом є макроскопічна втрата можливості холодної обробки сплавів, таких як сплав Ті-6АІ-4М і сплав Ті-6АІ-2-5п-421-2Мо-0.151і. Сплави Ті- бАІ-4М і Ті-6АІ-2-5п-471-2Мо-0.15 демонструють відносно високу міцність завдяки високій концентрації альфа-фази та високому рівню легуючих елементів. Зокрема, відомо, що алюміній підвищує міцність титанових сплавів як за кімнатної, так і за підвищеної температури. Проте так само відомо, що алюміній чинить негативний вплив на можливість обробки за кімнатної температури. 0010) У загальному випадку сплави, які демонструють здатність до холодної деформації, можна виробляти більш ефективно як щодо енергетичних витрат, так і щодо кількості відходів, які утворюються під час обробки. Отже, у загальному випадку вигідно створювати сплав, який можна оброблювати за відносно низьких температур. 0011) Для деяких відомих титанових сплавів було досягнуто поліпшену можливість обробки за кімнатної температури шляхом включення великих концентрацій стабілізуючих легуючих присадок бета-фази. Приклади подібних присадок включають бета С сплав титану (Ті-ЗАІ-ВУ- 6Сі-4Мо-42г; ОМ 58649), який доступний на комерційній основі в одній формі як АТІЮ 38- 644ТМ бета-сплав титану від АПедпепу Тесппоїодіє5 Іпсогрогаїед, Пітсобург, шт. Пенсільванія,
США. Цей сплав і сплави із схожим вмістом забезпечують переважну можливість холодної обробки шляхом зниження або виключення альфа-фази з мікроструктури. Як правило, ці сплави можуть преципітувати альфа-фазу під час низькотемпературного старіння.
І0012| Незважаючи на переважну можливість холодної обробки, бета-сплави титану в загальному випадку мають два недоліки: дорогі легуючі добавки та слабкий опір повзучості за підвищеної температури. Слабкий опір повзучості за підвищеної температури є результатом значної концентрації бета-фази, яку ці сплави демонструють за підвищених температур, таких як, наприклад, 500С. Бета-фаза не має стійкості до повзучості внаслідок своєї об'ємноцентрованої кубічної структури, яка забезпечує велику кількість деформаційних механізмів. Також відомо, що механічна обробка бета-сплавів титану ускладнена внаслідок відносно низького модуля пружності сплаву, що призводить до більш істотного пружинення. У результаті цих недоліків застосування бета-сплавів титану є обмеженим.
Зо І0013| Здешевлення виробів із титану було б можливе, якби існуючі титанові сплави були стійкішими до розтріскування під час холодної обробки. Оскільки альфа-бета титанові сплави складають більшу частину усього вироблюваного легованого титану, витрати можна додатково зменшити за рахунок масштабності у випадку збереження цього типу сплаву. Отже, сплави, які представляють інтерес для вивчення, є високоміцними, здатними деформуватися за низьких температур альфа-бета титановими сплавами. Нещодавно було розроблено декілька сплавів, які належать до цього класу сплавів. Наприклад, за останні 15 років було розроблено сплав Ті- 4АІ-2.5М (М К54250), сплав Ті-4.5АІ-3М-2Мо-2РЕе, сплав Ті-5АІ-4У-0.7Мо-0.5Ре і сплав Ті-ЗАЇ!-
БМо-5У-301-0.4Ее. У багатьох із цих сплавів присутні дорогі легуючі добавки, такі як М та/або
Мо.
І0014| Альфа-бета титановий сплав Ті-БАІ-4М є стандартним титановим сплавом, що використовується у аерокосмічній індустрії та складає значну долю усього легованого титану в термінах тоннажу. У аерокосмічній індустрії відомо, що цей сплав не підлягає холодній обробці за кімнатних температур. Сорти сплаву Ті-6АІ-АМ з меншим вмістом кисню, які позначають як сплави Ті-6АІ-4/ ЕІ ("з дуже низьким укоріненням" (від англ. "ехіга Іом/ іпіегвійіаіІв")) (М5 56401), у загальному випадку демонструють поліпшену пластичність, в'язкість і формованість за кімнатної температури у порівнянні із сортами з більш високим вмістом кисню. Проте міцність сплаву Ті-6АІ-4М є значно зниженою, оскільки зменшено вміст кисню. Фахівцеві у даній області техніки зрозуміло, що додавання кисню негативно позначається на можливості формування та позитивно - на міцності сплавів Ті-6АІ-4У. 00151) При цьому відомо, що, незважаючи на більш високий вміст кисню у порівнянні із сплавом Ті-6АІ-4М стандартного сорту, сплав Ті-4АІ-2.5М-1.5Ре-0.250 (також відомий як сплав
ТІ-4АІ-2.5М) характеризується більшою можливістю формування за кімнатної температури або близько неї у порівнянні із сплавом Ті-6АІ-4М. Сплав Ті-4АІ-2.5М-1.5Ре-0.25О доступний на комерційній основі як титановий сплав АТІ 4259 від АПедпепу ТесппоїЇодіез Іпсогрогаїгеа.
Переважна можливість формування сплаву АТІ 4259: за температури близько кімнатної обговорюється у патентах США Мо 8048240, 8597442 і 8597443, а також у патентній публікації
США Мо 2014-0060138 АТ, які усі у повному обсязі включено у даний документ за допомогою посилання. 0016) Іншим високоміцним альфа-бета титановим сплавом, який деформується за низьких 60 температур, є сплав Ті-4.5АІ-3М-2Мо-2ГЕе, також відомий як сплав 5Р-700. На відміну від сплаву
ТІ-4АІ-2.5М, сплав 5Р-700 містить дорожчі легуючі інгредієнти. Аналогічно із сплавом Ті-4А1І-2.5У, сплав 5Р-700 має зменшений опір повзучості у порівнянні із сплавом Ті-бАІ-4М внаслідок підвищеного вмісту бета-фази.
І0017| Сплав Ті-ЗАІ-5мМо-5М-3Ст також демонструє хорошу можливість формування за кімнатної температури. Проте цей сплав характеризується значним вмістом бета-фази за кімнатної температури і, отже, демонструє слабкий опір повзучості. Крім того, він містить значний рівень коштовних легуючих інгредієнтів, таких як молібден і хром. 0018) У загальному випадку зрозуміло, що кобальт не чинить значного впливу на механічну міцність і пластичність більшості титанових сплавів у порівнянні з альтернативними легуючими добавками. Було описано, що, хоча додавання кобальту підвищує міцність бінарних і потрійних титанових сплавів, додавання кобальту, як правило, також зменшує пластичність сильніше, ніж додавання заліза, молібдену або ванадію (типових легуючих добавок). Було продемонстровано, що, хоча додавання кобальту у сплав Ті-бАІ-АМ може покращувати міцність і пластичність, під час старіння може утворюватися інтерметалевий преципітат ТізХ-типу та чинити негативну дію на інші механічні властивості.
І0019| Було б доцільно забезпечити титановий сплав, який містить відносно низькі рівні дорогих легуючих добавок, демонструє переважну комбінацію міцності та пластичності та не демонструє значного вмісту бета-фази.
СКОРОЧЕНИЙ ОПИС СУТІ ВИНАХОДУ
І002091| Відповідно до необмежуючого аспекту даного винаходу альфа-бета титановий сплав містить, у масових відсотках: алюмінієвий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 10,0; молібденовий еквівалент у діапазоні від 0 до 20,0; від 0,3 до 5,0 кобальту; титан; і випадкові домішки. У контексті даного документу алюмінієвий еквівалент наведено у величинах еквівалентної масової відсоткової долі алюмінію та розраховано за наступним рівнянням, у якому вміст кожного стабілізуючого елементу альфа-фази виражено у масових відсотках:
ІАЦекв. - ТА 44 1/3(5п1) -- 1/6(2 АНЯ 4 19(О--2М--СІ -- (Са) -- (Се).
ІЇ0021| У контексті даного документу молібденовий еквівалент наведено у величинах еквівалентної масової відсоткової долі молібдену та розраховано за наступним рівнянням, у якому вміст кожного стабілізуючого елементу бета-фази виражено у масових відсотках:
Зо ІМо|екв. - (Мо) -- 2/3ІМ| 4 ЗІМп--Ре-Мі-Ст--Си--Ве| -- 1/31та-МЬ--У. (00221 Відповідно до іншого необмежуючого аспекту даного винаходу альфа-бета титановий сплав містить, у масових відсотках: від 2,0 до 7,0 алюмінію; молібденовий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 5,0; від 0,3 до 4,0 кобальту; до 0,5 кисню; до 0,25 азоту; до 0,3 вуглецю; до 0,4 випадкових домішок; і титан. Молібденовий еквівалент розраховано за рівнянням:
ІМо|екв. - (Мо) -- 2/3ІМ| 4 ЗІМп--Ре-Мі-Ст--Си--Веї| -- 1731.Га-Мр-АМІ.
Ї0023| Додатковий необмежуючий аспект даного винаходу відноситься до методу формування виробу з альфа-бета титанового сплаву. У необмежуючому варіанті реалізації винаходу спосіб формування альфа-бета титанового сплаву включає холодну обробку металевої форми щонайменше до 25-відсоткового зменшення площі поперечного перерізу, при цьому металева форма не проявляє значного розтріскування під час або після холодної обробки. У необмежуючому варіанті реалізації винаходу металева форма включає альфа-бета титановий сплав, який містить, у масових відсотках: алюмінієвий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 10,0; молібденовий еквівалент у діапазоні від О до 20,0; від 0,3 до 5,0 кобальту; титан; і випадкові домішки. Алюмінієвий еквівалент наведено у величинах еквівалентної масової відсоткової долі алюмінію та розраховано за наступним рівнянням, у якому вміст кожного стабілізуючого елементу альфа-фази виражено у масових відсотках:
ІАЦекв. - ТА 44 1/3(5п1 4 1/6(2 АНЯ 4 19(0--2М--СІЇ -- (Са) -- (Се.
І0024| Молібденовий еквівалент наведено у величинах еквівалентної масової відсоткової долі молібдену та розраховано за наступним рівнянням, у якому вміст кожного стабілізуючого елементу бета-фази виражено у масових відсотках:
ІМо|екв. - (Мо) -- 2/3ІМ| 4 ЗІМп--Ре-Мі-Ст-Си--Ве| 4 1731Га-МЬ-АМІ. 0025) Інший необмежуючий аспект даного винаходу відноситься до методу формування виробу з альфа-бета титанового сплаву. У необмежуючому варіанті реалізації винаходу формування альфа-бета титанового сплаву включає забезпечення альфа-бета титанового сплаву, який містить, у масових відсотках: від 2,0 до 7,0 алюмінію; молібденовий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 5,0; від 0,3 до 4,0 кобальту; до 0,5 кисню; до 0,25 азоту; до 0,3 вуглецю; до 0,2 випадкових домішок; і титан. Спосіб додатково включає отримання придатної до холодної обробки структури, у якій матеріал піддається холодному обтисканню до 25 95 або більше в області поперечного перерізу. бо І0026| Зрозуміло, що розкритий та описаний у даному документі винахід не обмежено варіантами реалізації, наведеними у даному описі суті винаходу.
СКОРОЧЕНИЙ ОПИС ГРАФІЧНИХ МАТЕРІАЛІВ
І0027| Різні ознаки та характеристики необмежуючих і невичерпних варіантів реалізації винаходу, розкритих і описаних у даному документі, будуть зрозумілішими з посиланням на додані фігури, на яких: 0028) Фіг. 1 є технологічною схемою необмежуючого варіанту реалізації способу відповідно до даного винаходу; і 00291 Фіг. 2 є технологічною схемою іншого необмежуючого варіанту реалізації способу відповідно до даного винаходу.
ДЕТАЛЬНИЙ ОПИС СУТІ ВИНАХОДУ
0030) Читачеві стануть зрозумілі вищевикладені, а також інші подробиці після вивчення детального опису різних необмежуючих і невичерпних варіантів реалізації відповідно до даного винаходу. 00311) Різні варіанти реалізації описано та проілюстровано у даному документі, щоб забезпечити повне розуміння структури, функції, експлуатації, виробництва та застосування розкритих процесів і продуктів. Слід розуміти, що різні варіанти реалізації, які описані та проілюстровані у даному документі, є необмежуючими та невичерпними. Отже, винахід не обмежено описом різних необмежуючих і невичерпних варіантів реалізації, описаних у даному документі Швидше, винахід визначено виключно формулою винаходу. Ознаки або характеристики, що проілюстровані і/або описані у зв'язку з різними варіантами реалізації, можуть бути скомбіновані з ознаками та характеристиками інших варіантів реалізації винаходу.
Передбачається, що такі модифікації та варіації включені в об'єм даного винаходу. Отже,
Claims (82)
- формула винаходу може бути змінена так, щоб включати будь-які ознаки або характеристики, які в явній формі або за визначенням описані або якимось іншим чином в явній формі або за визначенням передбачаються у даному документі. Крім того, Заявник залишає за собою право змінювати формулу винаходу з метою відмови від прав щодо ознак або характеристик, які можуть бути присутніми у попередньому рівні техніки. Отже, такі зміни відповідають вимогам 35О.5.0. 5 112, перший параграф, і 35 0.5.0. 5 132 (а). Різні варіанти реалізації винаходу, які розкриті та описані у даному документі, можуть містити, складатися або переважно складатися Зо із ознак і характеристик, що описані у даному документі. 0032 Усі відсоткові долі та співвідношення, наведені для вмісту сплаву, наведені на основі загальної маси конкретного вмісту сплаву, якщо не вказане інше. 0033) Будь-які патенти, публікації або інший описовий матеріал, про які повідомляється, що вони у повному об'ємі або частково включені у даний документ за допомогою посилання, включено у даний документ тільки у тому ступені, в якому включений матеріал не суперечить визначенням, твердженням або іншому описовому матеріалу, який наведений у даному описі. Отже, і в тому ступені, в якому це необхідно, наведений у даному документі опис винаходу виключає будь-який суперечливий матеріал, включений у даний документ за допомогою посилання. Будь-який матеріал або його частина, про який повідомляється, що він включений у даний документ за допомогою посилання, але який суперечить визначенням, твердженням або іншому описовому матеріалу, наведеним у даному документі, включено тільки в тому ступені, в якому не виникає протиріч між цим включеним матеріалом і даним описовим матеріалом. 0034) У даному винаході, якщо не вказане інше, усі числові параметри слід розуміти, як такі, яким передує або які модифікуються терміном "близько", що свідчить про те, що числові параметри характеризуються природною мінливістю характеристик, пов'язаною із методами виміру, які вживаються для визначення числового значення або параметра. Як мінімум, і не намагаючись обмежувати доктрину еквівалентів об'ємом формули винаходу, кожен описаний у даному описі числовий параметр слід сприймати щонайменше у світлі кількості наведених значимих цифр і застосовуючи стандартні методи округлення. ЇОО35| Також мається на увазі, що будь-який наведений у даному документі числовий діапазон включає усі піддіапазони, що входять до наведеного діапазону, з такою ж числовою точністю. Наприклад, мається на увазі, що діапазон від "1,0" до "10,0" включає усі піддіапазони між (ії включно) наведеним мінімальним значенням 1,0 і наведеним максимальним значенням 10,0, тобто, що мають мінімальне значення, яке рівне або більше 1,0, і максимальне значення, яке рівне або менше 10,0, наприклад, від 2,4 до 7,6. Мається на увазі, що будь-яке наведене у даному документі максимальне числове обмеження містить усі менші числові обмеження, що входять до нього, а будь-яке наведене у даному документі мінімальне числове обмеження містить усі більші числові обмеження, що входять до нього. Відповідно, Заявник залишає за собою право вносити зміни до опису даного винаходу, включаючи формулу винаходу, з метою 60 однозначного визначення будь-якого піддіапазону, який входить в рамки діапазонів, однозначно визначених у даному документі.Мається на увазі, що усі такі піддіапазони за визначенням розкриті у даному документі, і тому внесення змін з метою однозначного визначення будь-яких таких піддіапазонів відповідає вимогам 35 0.5.С. 5 112, перший параграф, і 35 0.5.0. 5 132(а). І0036| Мається на увазі, що граматична форма "один" і форма однини, яка вживана у даному документі, містить "цонайменше один" або "один або більше", якщо не вказане інше.Отже, ця форма, вживана у даному документі, відноситься до одного або більш ніж одного (тобто до "щонайменше одного") граматичного об'єкта.Як приклад, "компонент" означає один або більше компонентів і, отже, можливо, мається на увазі більше одного компоненту, який можна застосовувати або використовувати у здійсненні описаних варіантів реалізації винаходу.Крім того, вживання іменника в однині включає множину, а вживання іменника в множині включає однину, якщо контекст застосування не вимагає іншого.І0037| У контексті даного документу термін "заготовка" відноситься до твердого проміжного виробу, що має в загальному випадку круглий або квадратний переріз, який оброблювали шляхом кування, прокатування або екструзії.Це визначення узгоджується з визначенням"заготовки", наприклад, у АБМ МаїегіаІі5 Епдіпеегіпу Оісііопагу, 9У.К.Оамі5, ед., АБМ Іпіегпайіопаї! (1992), ст. 40.І0038| У контексті даного документу термін "прут" відноситься до твердого продукту, викуваного, прокатаного або екструдованого із заготовки у форму, що зазвичай має симетричний, у загальному випадку круглий, гексагональний, октагональний, квадратний або прямокутний переріз із гострими або закругленими краями, і яка має довжину, що перевищує розміри її поперечного перерізу.Це визначення узгоджується з визначенням "прута", наприклад, у АБМ МаїегіаІ5 Епдіпеегіпу Оісііопагу, 9.К.Оамів5, еа., АЗМ Іпгегпайопаї (1992), ст. 32. Зрозуміло, що у контексті даного документу термін "прут" може відноситися до описаної вище форми за винятком того, що форма може не мати симетричного перерізу, наприклад, як у разі несиметричного перерізу прокатаного вручну прута.Ї0039| У контексті даного документу вираз "холодна обробка" відноситься до обробки металевого (тобто з металу або сплаву металу) виробу за температури нижче тієї, за якої значно зменшується напруга пластичного плину матеріалу.Приклади холодної обробки включають обробку металевого виробу за таких температур одним або більше способом,Зо вибраним із прокатування, кування, екструзії, пілігримового прокатування, періодичного прокатування, витягування, спінінгування, рідинного компресійного формування, газового компресійного формування, гідроформування, формування витискуванням, рельєфного формування, профілізації штампування, чистового штампування, штампування на пресі, глибокого витягування, тиснення, ротаційного витискування, кування в обтискачах, ударної екструзії, формування вибухом, формування гумою, зворотної екструзії, прошивки, формування витягуванням, формування на згинальному пресі, електромагнітного формування та холодної висадки.Вживані у даному документі у зв'язку із даним винаходом вирази "холодна обробка", "підданий холодній обробці" "холодне формування" та подібні терміни, а також термін "холодний", вживаний у зв'язку з конкретним способом обробки або формування, відносяться до обробки або характеристики обробки, залежно від ситуації, за температури, що не перевищує близько 1250"Е (6772С). У певних варіантах реалізації винаходу така обробка відбувається за температури, що не перевищує близько Т0002Е (5382). У визначених інших варіантах реалізації винаходу холодна обробка відбувається за температури, що не перевищує близько 5759 (3002С). Терміни "обробка" та "формування" у загальному випадку взаємозамінно вживаються у даному документі, як і терміни "оброблюваність" і "формованість" і схожі терміни.0040) У контексті даного документу вираз "межа пластичності" відноситься до граничної або максимальної величини обтискання або пластичної деформації, яку металевий матеріал може витримати без руйнування або розтріскування.Це визначення узгоджується із визначенням "межі пластичності", наприклад, у АЗМ МаїегіаІ5 Епдіпеегіпуд Оісіопагу, 9.8. Рамів, ед., А5МІпсегпайопа! (1992), ст. 131. У контексті даного документу термін "межа пластичності при обтисканні" відноситься до максимальної міри або максимального ступеня обтискання, які металевий матеріал може витримати перед тим, як почати руйнуватися або розтріскуватися.0041) Мається на увазі, що згадування у даному документі альфа-бета титанового сплаву, який "містить" конкретну композицію, включає сплави, які "переважно складаються із" або які"складаються із" заявленої композиції.Слід розуміти, що описані у даному документі композиції альфа-бета титанового сплаву, які "містять", "складаються із" або "переважно складаються із" конкретної композиції, також можуть містити випадкові домішки.І0042| Необмежуючий аспект даного винаходу відноситься до кобальтовмісного альфа-бета титанового сплаву, який проявляє деякі властивості холодної деформації, що перевершують60 властивості сплаву Ті-6АІ-4М, але без необхідності забезпечення додаткової бета-фази або додаткового обмеження вмісту кисню у порівнянні із сплавом Ті-6АІ-4М.Межу пластичності сплавів згідно із даним винаходом значно підвищено у порівнянні з відповідною величиною для сплаву Ті-6АІ-4У.(0043) Усупереч сьогоднішньому розумінню, що додавання кисню у титанові сплави знижує формованість сплавів, розкриті у даному документі кобальтовмісні альфа-бета титанові сплави характеризуються більшою формованістю, ніж сплав Ті-6АІ-4М, і при цьому мають вміст кисню, до 66 95 більший, ніж у разі сплаву Ті-БАІ-4У.Діапазон компонентного вмісту розкритих у даному документі варіантів реалізації кобальтовмісного альфа-бета титанового сплаву забезпечує велику гнучкість застосування сплаву, не додаючи при цьому значних витрат, пов'язаних з добавками до сплаву.Хоча різні варіанти реалізації сплавів відповідно до даного винаходу можуть бути дорожчими, ніж сплав Ті-4АІ-2.5М у контексті початкових матеріальних витрат, витрати на легуючі добавки для розкритих у даному документі кобальтовмісних альфа-бета титанових сплавів можуть бути меншими, ніж у випадку деяких інших альфа-бета титанових сплавів, що піддаються холодному формуванню.І0044| Було виявлено, що додавання кобальту до розкритих у даному документі альфа-бета титанових сплавів підвищує пластичність сплавів, коли сплави також містять низькі рівні алюмінію.Крім того, було виявлено, що додавання кобальту до альфа-бета титанових сплавів відповідно до даного винаходу підвищує міцність сплавів.І0045| Відповідно до необмежуючого варіанту реалізації даного винаходу альфа-бета титановий сплав містить, у масових відсотках: алюмінієвий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 10,0; молібденовий еквівалент у діапазоні від О до 20,0; від 0,3 до 5,0 кобальту; титан; і випадкові домішки.(0046) У іншому необмежуючому варіанті реалізації винаходу альфа-бета титановий сплав містить, у масових відсотках, алюмінієвий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 10,0; молібденовий еквівалент у діапазоні від 0 до 10,0; від 0,3 до 5,0 кобальту; і титан.У іншому необмежуючому варіанті реалізації винаходу альфа-бета титановий сплав містить, у масових відсотках, алюмінієвий еквівалент у діапазоні від 1,0 до 6,0; молібденовий еквівалент у діапазоні від 0 до 10,0; від 0,3 до 5,0 кобальту; і титан.У разі кожного з розкритих у даному документі варіантів реалізації винаходу алюмінієвий еквівалент наведено у величинах еквівалентної масовоїЗо відсоткової долі алюмінію та розраховано за наступним рівнянням, у якому вміст кожного стабілізуючого елементу альфа-фази виражено у масових відсотках:ІАЦекв. - ТАЇЇ 44 1/3(5п1 4 1/6(2 АНЯ 4 19(0--2М--СІ -- (Са) - (сеї.І0047| Хоча відомо, що для титану кобальт є стабілізатором бета-фази, у випадку всіх розкритих у даному документі варіантів реалізації винаходу молібденовий еквівалент наведено у величинах еквівалентної масової відсоткової долі молібдену та розраховано за наступним рівнянням, в якому вміст кожного стабілізуючого елементу бета-фази виражено у масових відсотках:ІМо|екв. - (Мо) -- 2/3ІМ| 4 ЗІМп--Ре-Мі-Ст--Си--Ве| -- 1/31та-МЬ--У.0048) У певних необмежуючих варіантах реалізації відповідно до даного винаходу розкриті у даному документі кобальтовмісні альфа-бета титанові сплави містять більш ніж від 0 до 0,3 відсотків від загальної маси однієї або більше присадок для подрібнення зерна.Одна або більше присадок для подрібнення зерна можуть являти собою будь-яку із присадок для подрібнення зерна, відомих фахівцям у даній області техніки, включаючи, але не обов'язково обмежуючись цим, церій, празеодим, неодим, самарій, гадоліній, гольмій, ербій, тулій, ітрій,скандій, берилій і бор.Ї0049| У додаткових необмежуючих варіантах реалізації винаходу будь-який із розкритих у даному документі кобальтовмісних альфа-бета титанових сплавів може додатково містити більш ніж від 0 до 0,5 відсотків від загальної маси однієї або більше антикорозійних металевих присадок.Антикорозійні металеві присадки можуть являти собою одну або більше антикорозійних металевих присадок, відомих для застосування в альфа-бета титанових сплавах.Такі присадки включають, але не обмежуються цим, золото, срібло, паладій, платину, нікель та іридій.0050) У додаткових необмежуючих варіантах реалізації винаходу будь-який із розкритих у даному документі кобальтовмісних альфа-бета титанових сплавів може містити одне або більше із, у масових відсотках: більш ніж від 0 до 6,0 олова; більш ніж від 0 до 6,0 кремнію; більш ніж від 0 до 10 цирконію.Вважається, що додавання цих елементів у межах цих концентраційних діапазонів не вплине на співвідношення концентрацій альфа та бета фаз у сплаві.ЇОО51| У певних необмежуючих варіантах реалізації альфа-бета титанового сплаву60 відповідно до даного винаходу альфа-бета титановий сплав демонструє межу текучості щонайменше 130 кілофунт/кв. дюйм (896,3 МПа) і відносне відсоткове подовження щонайменше 1095. У інших необмежуючих варіантах реалізації винаходу альфа-бета титановий сплав демонструє межу текучості щонайменше 150 кілофунт/кв. дюйм (1034 МПа) і відносне відсоткове подовження щонайменше 16 95.ІЇ0052| У певних необмежуючих варіантах реалізації альфа-бета титанового сплаву відповідно до даного винаходу альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні у разі холодної обробки щонайменше 2095. У інших необмежуючих варіантах реалізації винаходу альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні у разі холодної обробки щонайменше 25 95 або щонайменше 35 95.Ї0053| У певних необмежуючих варіантах реалізації альфа-бета титанового сплаву відповідно до даного винаходу альфа-бета титановий сплав додатково містить алюміній.У необмежуючому варіанті реалізації винаходу альфа-бета титановий сплав містить, у масових відсотках: від 2,0 до 7,0 алюмінію; молібденовий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 5,0; від 0,3 до 4,0 кобальту; до 0,5 кисню; до 0,25 азоту; до 0,3 вуглецю; до 0,2 випадкових домішок; і титан.Молібденовий еквівалент визначають так, як описано у даному документі.У певних необмежуючих варіантах реалізації винаходу альфа-бета титановий сплав згідно з даним документом, що містить алюміній, може додатково містити одне або більше із, у масових відсотках: більш ніж від 0 до 6 олова; більш ніж від 0 до 0,6 кремнію; більш ніж від 0 до 10 цирконію; більш ніж від 0 до 0,3 паладію; і більш ніж від 0 до 0,5 бору.Ї0054| У певних необмежуючих варіантах реалізації альфа-бета титанового сплаву відповідно до даного винаходу, який містить алюміній, сплави можуть додатково містити більш ніж від 0 до 0,3 відсотків від загальної маси однієї або більше присадок для подрібнення зерна.Одна або більше присадок для подрібнення можуть являти собою будь-яку із присадок для подрібнення зерна із церію, празеодиму, неодиму, самарію, гадолінію, гольмію, ербію, тулію,ітрію, скандію, берилію та бору.Ї0055| У певних необмежуючих варіантах реалізації альфа-бета титанового сплаву відповідно до даного винаходу, який містить алюміній, сплави можуть додатково містити більш ніж від 0 до 0,5 відсотків від загальної маси однієї або більше антикорозійних присадок, відомих фахівцям у даній області техніки, включаючи, але необов'язково обмежуючись цим, золото,срібло, паладій, платину, нікель та іридій.0056) У певних необмежуючих варіантах реалізації винаходу розкритий у даному документі альфа-бета титановий сплав, який містить кобальт і алюміній, демонструє межу текучості щонайменше 130 кілофунт/кв. дюйм (896 МПа) і відносне відсоткове подовження щонайменше 1095. У інших необмежуючих варіантах реалізації винаходу розкритий у даному документі альфа-бета титановий сплав, який містить кобальт і алюміній, демонструє межу текучості щонайменше 150 кілофунт/кв. дюйм (1034 МПа) і відносне відсоткове подовження щонайменше 16 95.І0057| У певних необмежуючих варіантах реалізації винаходу розкритий у даному документі альфа-бета титановий сплав, який містить кобальт і алюміній, демонструє межу пластичності при обтисканні у разі холодної обробки щонайменше 25 95. У інших необмежуючих варіантах реалізації винаходу альфа-бета титановий сплав згідно з даним документом, який містить кобальт і алюміній, демонструє межу пластичності при обтисканні у разі холодної обробки щонайменше 35 95.(0058) Як проілюстровано на фіг. 1, інший аспект даного винаходу відноситься до способу100 формування виробу з металевої форми, що містить альфа-бета титановий сплав відповідно до даного винаходу.Спосіб 100 включає холодну обробку 102 металевої форми щонайменше до 25-відсоткового зменшення площі поперечного перерізу.Металева форма містить будь-який із розкритих у даному документі альфа-бета титанових сплавів.Під час холодної обробки 102, відповідно до аспекту даного винаходу, металева форма не демонструє значного розтріскування.Термін "значне розтріскування" визначено у даному документі як утворення тріщин, що перевищують приблизно 0,5 дюйма (1,27 см). У іншому необмежуючому варіанті реалізації способу формування виробу відповідно до даного винаходу металеву форму, що містить розкритий у даному документі альфа-бета титановий сплав, піддають холодній обробці 102 щонайменше до 35-відсоткового зменшення площі поперечного перерізу.Під час холодної обробки 102 металева форма не демонструє значного розтріскування.0059) У конкретному варіанті реалізації винаходу холодна обробка 102 металевої форми включає холодне прокатування металевої форми.ІЇ0060| У необмежуючому варіанті реалізації способу відповідно до даного винаходу металеву форму піддають холодній обробці 102 за температури менше 12502Е (676,72С). У бо іншому необмежуючому варіанті реалізації способу відповідно до даного винаходу металеву форму піддають холодній обробці 102 за температури менше 392 (20022). У іншому необмежуючому варіанті реалізації способу відповідно до даного винаходу металеву форму піддають холодній обробці 102 за температури, що не перевищує 575" (3002С). У іншому необмежуючому варіанті реалізації способу відповідно до даного винаходу металеву форму піддають холодній обробці 102 за температури у діапазоні від -1009С до 20096.ІЇОО61| У необмежуючому варіанті реалізації способу відповідно до даного винаходу металеву форму піддають холодній обробці 102 між проміжними етапами відпалювання (не показано) до обтискання щонайменше на 25 95 або щонайменше на 35 95. Металеву форму можна відпалювати між декількома проміжними етапами холодної обробки за температури менше температури бета-переходу сплаву з метою зменшення внутрішньої напруги та мінімізації ймовірності розтріскування країв.У необмежуючих варіантах реалізації винаходу етап відпалювання (не показано) між проміжними етапами холодної обробки 102 може включати відпалювання металевої форми за температури ТВ - 202С і Тр - 3002С упродовж від 5 хвилин до 2 годин.ТД сплавів згідно із даним винаходом, як правило, знаходиться у діапазоні від 9009С до 11009С.Фахівець у даній області техніки може визначити ТВ будь-якого конкретного сплаву згідно із даним винаходом, використовуючи традиційні методики, без проведення непотрібних експериментів.І0062| Після етапу холодної обробки 102 металевої форми, у деяких необмежуючих варіантах реалізації даного способу, металеву форму можна піддавати термічній обробці (не показано), щоб отримати необхідну міцність і пластичність альфа-бета мікроструктури сплаву.Термічна обробка у необмежуючому варіанті реалізації винаходу може включати нагрівання металевої форми до температури у діапазоні від 6002 до 9302С і витримування упродовж від 5 хвилин до 2 годин.ІЇ0063| Металеву форму для обробки відповідно до різних варіантів реалізації винаходу розкритих у даному документі способів можна вибирати з будь-якого продукту прокату або напівобробленого продукту прокату.Продукт прокату або напівоброблений продукт прокату може бути вибраний, наприклад, із зливка, заготовки, блюма, прута, балки, сляба, стержня, дроту, товстого листа, листа, екструдованого профілю та литого виробу.І0064| Необмежуючий варіант реалізації розкритих у даному документі способів додатковоЗо включає гарячу обробку (не показано) металевої форми перед холодною обробкою 102 металевої форми.Фахівцеві у даній області техніки зрозуміло, що гаряча обробка включає пластичну деформацію металевої форми за температури, яка вище за температуру рекристалізації сплаву, з якого складається металева форма.У певних необмежуючих варіантах реалізації винаходу металеву форму можна піддавати гарячій обробці заЗ5 температури в області бета-фази альфа-бета титанового сплаву.В одному конкретному необмежуючому варіанті реалізації винаходу металеву форму нагрівають до температури щонайменше ТВ 302 і піддають гарячій обробці.У певних необмежуючих варіантах реалізації винаходу металеву форму можна піддавати гарячій обробці за температури в області бета- фази титанового сплаву щонайменше до 20-відсоткового обтискання.У певних необмежуючих варіантах реалізації винаходу після гарячої обробки металевої форми в області бета-фази металеву форму можна охолоджувати до температури навколишнього середовища зі швидкістю, щонайменше порівнянною з охолодженням повітрям.0065) Після гарячої обробки за температури в області бета-фази у різних необмежуючих варіантах реалізації способу відповідно до даного винаходу металеву форму можна піддавати додатковій гарячій обробці за температури в області альфа-бета фази.Гаряча обробка в області альфа-бета фази може включати повторне нагрівання металевої форми до температури в області альфа-бета фази.В альтернативному варіанті після обробки металевої форми в області бета-фази металеву форму можна охолоджувати до температури в області альфа-бета фази, а потім піддавати додатковій гарячій обробці.У необмежуючому варіанті реалізації винаходу температура гарячої обробки в області альфа-бета фази знаходиться у діапазоні від ТВ - З009С до ТВ - 2020. У необмежуючому варіанті реалізації винаходу металеву форму піддають гарячій обробці в області альфа-бета фази до обтискання, що становить щонайменше 3095. У необмежуючому варіанті реалізації винаходу після гарячої обробки в області альфа-бета фази металеву форму можна охолоджувати до температури навколишнього середовища зі швидкістю, щонайменше порівнянною з охолодженням повітрям.Після охолодження, у необмежуючому варіанті реалізації винаходу, металеву форму можна відпалювати за температури у діапазоні від ТВ - 202 до Тр - 3002 упродовж від 5 хвилин до 2 годин.ІЇ006б| Як проілюстровано на Фіг. 2, інший необмежуючий аспект даного винаходу бо відноситься до способу 200 формування виробу з альфа-бета титанового сплаву, при цьому спосіб включає забезпечення 202 альфа-бета титанового сплаву, що містить, у масових відсотках: від 2,0 до 7,0 алюмінію; молібденовий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 5,0; від 0,3 до4,0 кобальту; до 0,5 кисню; до 0,25 азоту; до 0,3 вуглецю; до 0,2 випадкових домішок; і титан.Отже, сплав називається кобальтовмісним, алюмінієвмісним альфа-бета титановим сплавом.Сплав піддають холодній обробці 204 щонайменше до 25-відсоткового зменшення площі поперечного перерізу.Кобальтовмісний, алюмінієвмісний альфа-бета титановий сплав не демонструє значного розтріскування під час холодної обробки 204.І0067| Молібденовий еквівалент кобальтовмісного, алюмінієвмісного альфа-бета титанового сплаву розраховано за наступним рівнянням, у якому наведені в рівнянні стабілізатори бета-фази виражено у масових відсотках:ІМо|екв. - (Мо) -- 2/3ІМ| 4 ЗІМп--Ре-Мі-Ст--Си--Ве| -- 1/31та-МЬ--У.І0068| В іншому необмежуючому варіанті реалізації даного винаходу кобальтовмісний, алюмінієвмісний альфа-бета титановий сплав піддають холодній обробці до зменшення площі поперечного перерізу щонайменше на 35 відсотків.Ї0069| У необмежуючому варіанті реалізації винаходу холодна обробка 204 кобальтовмісного, алюмінієвмісного альфа-бета титанового сплаву до обтискання щонайменше на 25 95 або щонайменше на 35 95 може відбуватися за один або більше етапів холодного прокатування.Кобальтовмісний, алюмінієвмісний альфа-бета титановий сплав можна відпалювати (не показано) між декількома проміжними етапами холодної обробки 204 за температури менше температури бета-переходу сплаву з метою зниження внутрішньої напруги та мінімізації ймовірності розтріскування країв.У необмежуючих варіантах реалізації винаходу етап відпалювання між проміжними етапами холодної обробки може включати відпалювання кобальтовмісного, алюмінієвмісного альфа-бета титанового сплаву за температури у діапазоні від ТВ - 202 до ТВ - З3009С упродовж від 5 хвилин до 2 годин.ТВ сплавів згідно із даним винаходом, як правило, знаходиться у діапазоні від 9002 до 12002С.Фахівець у даній області техніки може визначити ТВ будь-якого конкретного сплаву згідно із даним винаходом без проведення непотрібних експериментів.ІЇ0070| Після холодної обробки 204 у необмежуючому варіанті реалізації винаходу кобальтовмісний, алюмінієвмісний альфа-бета титановий сплав можна піддавати термічнійЗо обробці (не показано), щоб отримати необхідну міцність і пластичність.Термічна обробка у необмежуючому варіанті реалізації винаходу може включати нагрівання кобальтовмісного, алюмінієвмісного альфа-бета титанового сплаву до температури у діапазоні від 6002С до 930С і витримування упродовж від 5 хвилин до 2 годин.0071) У конкретному варіанті реалізації винаходу холодна обробка 204 розкритого у даному документі кобальтовмісного, алюмінієвмісного альфа-бета титанового сплаву включає холодне прокатування.І0072| У необмежуючому варіанті реалізації винаходу розкритий у даному документі кобальтовмісний, алюмінієвмісний альфа-бета титановий сплав піддають холодній обробці 204 за температури менше 1250"Е (676,7"С). В іншому необмежуючому варіанті реалізації способу відповідно до даного винаходу розкритий у даному документі кобальтовмісний, алюмінієвмісний альфа-бета титановий сплав піддають холодній обробці 204 за температури, що не перевищує 575" (30022). В іншому необмежуючому варіанті реалізації винаходу розкритий у даному документі кобальтовмісний, алюмінієвмісний альфа-бета титановий сплав піддають холодній обробці 204 за температури менше 392"Е (2002С). В іншому необмежуючому варіанті реалізації винаходу розкритий у даному документі кобальтовмісний, алюмінієвмісний альфа-бета титановий сплав піддають холодній обробці 204 за температури у діапазоні від -1009С до 20096.0073) Перед етапом холодної обробки 204 розкритий у даному документі кобальтовмісний, алюмінієвмісний альфа-бета титановий сплав може являти собою продукт прокату або напівоброблений продукт прокату у формі, вибраній з одного із: зливка, заготовки, блюма,балки, сляба, стержня, прута, труби, дроту, товстого листа, листа, екструдованого профілю та литого виробу.ІЇ0074| Також перед етапом холодної обробки розкритий у даному документі кобальтовмісний, алюмінієвмісний альфа-бета титановий сплав можна піддавати гарячій обробці (не показано). Процес гарячої обробки, розкритий вище для металевої форми, також застосовний до розкритого у даному документі кобальтовмісного, алюмінієвмісного альфа-бета титановому сплаву.І0075| Можливість холодного формування розкритих у даному документі кобальтовмісних, алюмінієвмісних альфа-бета титанових сплавів, які містять вищі рівні кисню, ніж, наприклад, сплав Ті-6АІ-4М, є парадоксальною.Наприклад, відомо, що титан сорту 4 СР (від англ.бо "Соттегсіайу Риге" - "комерційно чистий"), який містить відносно високий рівень кисню, що становить до 0,4 масових відсотків, є найменш формованим серед інших сортів СР.Хоча сплав сорту 2 СР має більш високу міцність, ніж сорти 1, 2 або З СР, він демонструє меншу міцність, ніж варіанти реалізації сплавів, розкриті у даному документі.І0076| Методи холодної обробки, які можна застосовувати у випадку розкритих у даному документі кобальтовмісних, алюмінієвмісних альфа-бета титанових сплавів включають, але не обмежуються цим, наприклад, холодне прокатування, холодне витягування, холодну екструзію, холодне кування, періодичне/пілігримове прокатування, кування в обтискачах, ротаційне витискування та спінінгування.Як відомо у даній області техніки, холодне прокатування у загальному випадку складається із протягування раніше підданих гарячому прокатуванню виробів, таких як прути, листи, товсті листи або смуги, через комплект вальців, часто декілька разів, до отримання необхідної товщини.Вважається, що залежно від початкової структури після гарячого (альфа-бета) прокатування та відпалювання можна досягти щонайменше 35- 4095 зменшення площі (ЗП) шляхом холодного прокатування кобальтовмісного, алюмінієвмісного альфа-бета титанового сплаву перед тим, як виникатиме необхідність у відпалюванні перед додатковим холодним прокатуванням.Вважається, що можливе подальше холодне обтискання щонайменше на 20-60 95, або щонайменше на 25 95, або щонайменше на 35 96 залежно від ширини продукту та конфігурації стану.І0077| На підставі спостережень автора винаходу холодне прокатування прута, стержня та дроту у різних пруткових станах, включаючи стани Коха, також можна здійснювати у випадку розкритих у даному документі кобальтовмісних, алюмінієвмісних альфа-бета титанових сплавів.Додаткові необмежуючі приклади методів холодної обробки, які можна застосовувати для формування виробів із розкритих у даному документі кобальтовмісних, алюмінієвмісних альфа- бета титанових сплавів включають пілігримове прокатування (періодичне прокатування) екструдованих порожнистих труб для виробництва безшовних труб, труб і трубопроводів.На підставі спостережуваних властивостей розкритих у даному документі кобальтовмісних, алюмінієвмісних альфа-бета титанових сплавів вважається, що у разі формування компресійного типу можна досягти більшого зменшення площі (ЗП), ніж у разі плющення в прямих калібрах.Також можна здійснювати витягування стержня, дроту, прута та порожнистих труб.Зокрема, ефективним застосуванням розкритих у даному документі кобальтовмісних, Зо алюмінієвмісних альфа-бета титанових сплавів є витягування або пілігримове прокатування до порожнистих труб для виробництва безшовних труб, яке дуже важко здійснити шляхом застосування сплаву Ті-6АІ-4/. Поперечне прокатування на обертальній оправці (яке також називається у даній області техніки ротаційним витискуванням) можна здійснювати, використовуючи розкриті у даному документі кобальтовмісні, алюмінієвмісні альфа-бета З5 титанові сплави, для виробництва аксіально-симетричних порожнистих форм, включаючи конуси, циліндри, контури двигунів повітряних суден і інші компоненти "направляючого" типу.Можна застосовувати різні способи формування рідинного або газового компресійного типу, експансивного типу, такі як гідроформування та рельєфне формування.Профілізацію довгих заготовок можна здійснювати для отримання структурних варіацій "кутових" або "юністратових" типових конструкцій.Крім того, на підставі відкриттів автора винаходу щодо розкритих у даному документі кобальтовмісних, алюмінієвмісних альфа-бета титанових сплавів можна застосовувати способи, які зазвичай асоціюються з обробкою листового металу, такі як штампування, чистове штампування, штампування на пресі, глибоке витягування та тиснення. 0078) Окрім вказаних вище методів холодного формування вважається, що інші "холодні" методи, які можна застосовувати для формування виробів із розкритих у даному документі кобальтовмісних, алюмінієвмісних альфа-бета титанових сплавів включають, але не обов'язково обмежуються цим, кування, екструзію, формування витискуванням, гідроформування, рельєфне формування, профілізацію, кування в обтискачах, ударну екструзію, формування вибухом, формування гумою, зворотну екструзію, прошивку, ротаційне витискування, формування витягуванням, формування на згинальному пресі, електромагнітне формування та холодну висадку.Фахівцям у даній області техніки після вивчення спостережень і висновків автора винаходу, а також інших подробиць, наведених у даному описі, стануть зрозумілими додаткові методи холодної обробки/формування, які можна застосовувати щодо розкритих у даному документі кобальтовмісних, алюмінієвмісних альфа-бета титанових сплавів.Також фахівці у даній області техніки можуть легко застосовувати такі методи до сплавів без проведення непотрібних експериментів.Відповідно, у даному документі описані тільки деякі приклади холодної обробки сплавів.Застосування таких методів холодної обробки та формування може забезпечити отримання різних виробів.Такі вироби включають, але не обов'язково обмежуються цим, наступне: лист, смугу, фольгу, товстий лист, прут, стержень, бо дріт, порожнисту трубу, трубку, трубу, сітку, комірку, структурний елемент, конус, циліндр,трубопровід, трубку, сопло, комірчасту структуру, кріплення, заклепку та пристрій для промивання.І0079| Несподівана холодна оброблюваність розкритих у даному документі кобальтовмісних, алюмінієвмісних альфа-бета титанових сплавів призводить до ретельнішої обробки поверхні та зменшення необхідності зачистки поверхні для видалення великих поверхневих частинок і дифузної оксидної плівки, яка, як правило, виникає на поверхні прокатаного пакетом листа із сплаву Ті-ЄАІ-4М.Враховуючи рівень холодної оброблюваності, спостережуваний автором даного винаходу, вважається, що із розкритих у даному документі кобальтовмісних, алюмінієвмісних альфа-бета титанових сплавів можна виробляти продукт товщини фольги із властивостями, схожими з продуктами, які вироблені зі сплаву Ті-6АІ-4У.(0080) Наведені нижче приклади призначені для додаткового опису певних необмежуючих варіантів реалізації і не обмежують об'єму даного винаходу.Фахівцям у даній області техніки зрозуміло, що можливі варіації наведених нижче прикладів, які входять до об'єму винаходу, який визначається виключно формулою винаходу.ПРИКЛАД 1ІЇ0081| Було отримано два сплави із вмістом, який передбачає обмеження холодної формованості.Вмісти цих сплавів у масових відсотках і їх спостережувану прокатуваність наведено у Таблиці 1.Таблиця 1 Підлягає Підлягає Ті АЇ й М (0; Ее | Со М гарячому холодному прокатуванню? прокатуванню? 8697 | 41 |зл1|о0и3008|002|16|00|40|Нні 7777777 ні 8705 41|з1|0л41009|002|00|161|39|так. |так7/7/7І0082| Сплави плавили та виплавляли витопки за допомогою дугової плавки з електродом, що не витрачається.Подальше гаряче прокатування проводили в області бета-фази, а потім в області альфа-бета-фази, щоб отримати мікроструктуру, що підлягає холодному прокатуванню.Під час цієї операції гарячого прокатування сплав, який не містив кобальт, показав катастрофічно невдалий результат внаслідок відсутності пластичності.Для порівняння, кобальтовмісний сплав було успішно піддано гарячому прокатуванню від товщини 1,27 см (0,5 дюйма) до товщини близько 0,381 см (0,15 дюйма). Потім кобальтовмісний сплав піддавали холодному прокатуванню.0083) Після цього кобальтовмісний сплав піддавали холодному прокатуванню до кінцевоїЗо товщини менше 0,76 мм (0,030 дюйма) з проміжним відпалюванням і кондиціонуванням.Холодне прокатування проводили до появи тріщин загальною довжиною 0,635 см (0,25 дюйма), які визначаються у даному документі як "значне розтріскування". Було записано відсоток обтискання, який досягається під час холодної обробки до спостереження розтріскування країв, тобто межу пластичності при холодному ообтисканні.У даному прикладі несподівано спостерігали, що кобальтовмісний альфа-бета титановий сплав було успішно піддано спочатку гарячому, а потім холодному прокатуванню без проявів значного розтріскування щонайменше до 25-відсоткового обтискання холодним прокатуванням, тоді як порівняльний сплав, у який не було додано кобальт, неможливо було піддати гарячій обробці без отримання катастрофічних наслідків.ПРИКЛАД 20084) Механічні характеристики другого сплаву (Розплав 5), що входить до об'єму даного винаходу, порівнювали з невеликим зразком сплаву Ті-4АІ-2.5М.У Таблиці 2 наведено вміст Розплаву 5 і, в цілях порівняння, вміст розплаву Ті-4АІ-2.5М (у якому відсутній кобальт Со). Вміст у Таблиці 2 наведено у масових відсотках.Таблиця 2 Мт ММР Сплав А М Ее Со (0; (фунт/кв.| (фунт/кв.Фо Под. дюйм) | дюйм) тідАг25М | 4126 | 024 | 153 | 00 | 00 / 7140 | 154 | 40085) Витопки Розплаву 5 і порівняльного розплаву Ті-4АІ-2.5М готували шляхом плавлення, гарячого прокатування та потім холодного прокатування таким самим чином, що і кобальтовмісний сплав у Прикладі 1. Межа текучості (МТ), межа міцності на розрив (ММР) і відносне відсоткове подовження (9о0Под.) визначені відповідно до АТМ ЕВ/ЕВМ-13а і наведені у Таблиці 2. Жоден сплав не демонстрував розтріскування під час холодного прокатування. Міцність і пластичність (96 Под.) сплаву Розплаву 5 перевершували значення для витопка Т-4АЇ-
- 2.БМ. ПРИКЛАД З І0086| Холодну прокатуваність або межу пластичності при обтисканні порівнювали на підставі вмісту сплаву. Витопки сплаву Розплавів 1-4 порівнювали з витопком, що має такий самий вміст, що і сплав Ті-4АІ-2.5М, використовуваний у Прикладі 2. Витопки готували шляхом плавлення, гарячого прокатування та потім холодного прокатування способом, застосовуваним для кобальтовмісного сплаву у Прикладі 1. Витопки піддавали холодному прокатуванню до спостереження значного розтріскування, що означає досягнення межі пластичності при обтисканні у разі холодної обробки. У Таблиці З наведено вміст (залишок доводиться на титан і випадкові домішки) витопків згідно з винаходом і витопків, використовуваних для порівняння, у масових відсотках, а межу пластичності при обтисканні у разі холодної обробки виражено як відсоток обтискання для витопків після горячого прокатування. Таблиця З Межа Витопок, | дд) 77 ММ | ммь | СС) ЕБе ССо | 551 пластичності при Розплав Мо холодному обтисканні (90) тетет || ююряе| 0015 Теттт |з вірю т те ю ю| нію тез ев о юю юю и ю | в тетет яв сою ю| ою 2 ю|п5|ю в таяаві яті Дю юю тю| юю І0087| За результатами Таблиці З спостерігається, що допускається більш високий вміст кисню без втрати холодної пластичності у сплавах, які містять кобальт. Розплави альфа-бета титанового сплаву згідно з винаходом (Розплави 1-4) демонстрували межі пластичності при холодному обтисканні, які перевершували витопок сплаву Ті-4АІ-2.5М. Для порівняння, відзначалося, що сплав Ті-6АІ-4М неможливо піддавати холодному прокатуванню у комерційних цілях без початку розтріскування, і, як правило, він містить від 0,14 до 0,18 масових відсотків кисню. Ці результати ясно демонструють, що кобальтовмісні альфа-бета сплави згідно із даним винаходом несподівано проявляють міцність і холодну пластичність, щонайменше порівнянну із сплавом Ті-4А!-2.5, міцність, порівнянну із сплавом Ті-бА!І-4У, і холодну пластичність, яка явно Зо перевершує сплав Ті-6АІ-4У. (0088) Як проілюстровано в Таблиці 2, кобальтовмісні альфа-бета сплави згідно із даним винаходом демонструють більшу пластичність і міцність, ніж сплав Ті-4АІ-2.5М. Результати, наведені у Таблицях 1-3, ілюструють, що кобальтовмісні альфа-бета сплави згідно із даним винаходом демонструють значно більшу холодну пластичність, ніж сплав Ті-бАІ-4М, незважаючи на те, що вміст домішок укорінення перевищено на 33-66 90, що зазвичай знижує пластичність. І0089| Не передбачалося, що додавання кобальту підвищуватиме холодну прокатуваність сплаву, який містить високі рівні укорінених легуючих елементів, таких як кисень. З точки зору фахівця-практика не передбачалося, що додавання кобальту підвищуватиме холодну пластичність, не знижуючи рівень міцності. Інтерметалеві преципітати типу ТіЗ3Х, де Х є металом, як правило, досить сильно зменшують холодну пластичність, а у даній області техніки було продемонстровано, що кобальт значно не підвищує міцності або пластичності. Більшість альфа-бета титанових сплавів містять приблизно 6 95 алюмінію, який може утворювати ТІіЗАЇ у разі комбінації з добавками кобальту. Це може чинити негативний вплив на пластичність. І0090| Результати, представлені вище, несподівано демонструють, що добавки кобальту насправді покращують пластичність і міцність цих титанових сплавів у порівнянні із сплавом Ті- 4АІ-2.5М і іншими альфанбета сплавами, які піддаються холодній деформації. Варіанти реалізації даних сплавів включають комбінацію альфа-стабілізаторів, бета-стабілізаторів і кобальту. ІЇО091| Добавки кобальту, вочевидь, взаємодіють з іншими легуючими добавками, забезпечуючи для сплавів згідно із даним винаходом можливість високого вмісту кисню без негативного впливу на пластичність або холодну прокатуваність. Традиційно можливість високого вмісту кисню не зіставна одночасно із холодною пластичністю та високою міцністю. І0092| Шляхом підтримки високого рівня альфа-фази у сплаві, можливо зберегти механічну оброблюваність кобальтовмісних сплавів у порівнянні з іншими сплавами, які мають більший вміст бета-фази, такими як, наприклад, сплав Ті-5553, сплав Ті-3553 і сплав 5Р-700. Холодна пластичність також підвищує міру розмірного контролю та контролю обробки поверхні, що досягаються в порівнянні з іншими високоміцними альфа-бета титановими сплавами, які не піддаються холодній деформації з отриманням продуктів прокату. 0093) Слід розуміти, що даний опис ілюструє ті аспекти винаходу, які відповідають чіткому розумінню винаходу. Деякі аспекти, які були б очевидними для фахівців у даній області техніки і, отже, не сприяли б кращому розумінню винаходу, не було представлено з метою спрощення даного опису. Хоча у даному документі описано тільки обмежену кількість варіантів реалізації даного винаходу, фахівцеві у даній області техніки після розгляду наведеного вище опису буде зрозуміло, що можливе застосування великого числа модифікацій і варіацій винаходу. Усі такі варіації та модифікації винаходу включені до наведеного вище опису і наведеної нижче формули винаходу. ФОРМУЛА ВИНАХОДУ1. Альфа-бета титановий сплав, який містить у масових відсотках: алюмінієвий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 10,0, молібденовий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 10,0, від 0,24 до 0,5 кисню, Ко) від 0,3 до 5,0 кобальту, титані випадкові домішки.2. Альфа-бета титановий сплав за п. 1, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 25 905.
- 3. Альфа-бета титановий сплав за п. 1, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 35 90.
- 4. Альфа-бета титановий сплав за п. 1, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу текучості щонайменше 130 кілофунтів/кв. дюйм (896,3 МПа) і відносне відсоткове подовження щонайменше 10 95.
- 5. Альфа-бета титановий сплав за п. 1, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,3 відсотків від загальної маси одного або більше з церію, празеодиму, неодиму, самарію, гадолінію, гольмію, ербію, тулію, ітрію, скандію, берилію та бору.
- 6. Альфа-бета титановий сплав за п. 1, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,5 відсотків від загальної маси одного або більше із золота, срібла, паладію, платини, нікелю та іридію.
- 7. Альфа-бета титановий сплав за п. 6, який відрізняється тим, що алюмінієвий еквівалент знаходиться у діапазоні від 1,0 до 6,0.
- 8. Альфа-бета титановий сплав за п. 5, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,5 відсотків БО від загальної маси одного або більше із золота, срібла, паладію, платини, нікелю та іридію.
- 9. Альфа-бета титановий сплав за п. 1, який додатково містить одне або більше з: більш ніж від 0 до 6 олова, більш ніж від 0 до 0,6 кремнію, і більш ніж від 0 до 10 цирконію.
- 10. Альфа-бета титановий сплав, який містить, у масових відсотках: від 2,0 до 7,0 алюмінію, молібденовий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 5,0, від 0,3 до 4,0 кобальту, від 0,24 до 0,5 кисню, 60 до 0,25 азоту,до 0,3 вуглецю, до 0,4 випадкових домішок, і титан.
- 11. Альфа-бета титановий сплав за п. 10, який додатково містить одне або більше з: більш ніж від 0 до 6 олова, більш ніж від 0 до 0,6 кремнію, більш ніж від 0 до 10 цирконію, більш ніж від 0 до 0,3 паладію, і більш ніж від 0 до 0,5 бору.
- 12. Альфа-бета титановий сплав за п. 10, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,3 відсотків від загальної маси одного або більше з церію, празеодиму, неодиму, самарію, гадолінію, гольмію, ербію, тулію, ітрію, скандію, берилію та бору.
- 13. Альфа-бета титановий сплав за п. 10, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,5 відсотків від загальної маси одного або більше із золота, срібла, паладію, платини, нікелю та іридію.
- 14. Альфа-бета титановий сплав за п. 10, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 25 95.
- 15. Альфа-бета титановий сплав за п. 10, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 35 95.
- 16. Альфа-бета титановий сплав за п. 10, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу текучості щонайменше 130 кілофунтів/кв. дюйм (896,3 МПа) і відносне відсоткове подовження щонайменше 10 95.
- 17. Альфа-бета титановий сплав, який містить у масових відсотках: приблизно до 4,1 алюмінію, щонайменше 2,1 ванадію, від 0,24 до 0,5 кисню, від 0,3 до 5,0 кобальту, алюмінієвий еквівалент в діапазоні приблизно від 6,7 до 10,0, молібденовий еквівалент в діапазоні від 2,0 до 10,0, титані випадкові домішки.
- 18. Альфа-бета титановий сплав за п. 17, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 25 95.
- 19. Альфа-бета титановий сплав за п. 17, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 35 95.
- 20. Альфа-бета титановий сплав за п. 17, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу текучості щонайменше 130 кілофунтів/кв. дюйм (896,3 МПа) і відсоткове подовження щонайменше 10 95.
- 21. Альфа-бета титановий сплав за п. 17, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,3 відсотків від загальної маси одного або більше з церію, празеодиму, неодиму, самарію, гадолінію, гольмію, ербію, тулію, ітрію, скандію, берилію та бору.
- 22. Альфа-бета титановий сплав за п. 17, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,5 відсотків від загальної маси одного або більше із золота, срібла, паладію, платини, нікелю та іридію.
- 23. Альфа-бета титановий сплав за п. 21, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,5 відсотків від загальної маси одного або більше із золота, срібла, паладію, платини, нікелю та іридію.
- 24. Альфа-бета титановий сплав за п. 17, який додатково містить одне або більше з: БО більш ніж від 0 до 6 олова, більш ніж від 0 до 0,6 кремнію, і більш ніж від 0 до 10 цирконію.
- 25. Альфа-бета титановий сплав, який містить у масових відсотках: від 2,0 до приблизно 4,1 алюмінію, щонайменше 2,1 ванадію, алюмінієвий еквівалент в діапазоні від 6,7 до 10,0, молібденовий еквівалент в діапазоні від 2,0 до 5,0, від 0,3 до 4,0 кобальту, до 0,5 кисню, 60 до 0,25 азоту,до 0,3 вуглецю, до 0,4 випадкових домішок, і титан.
- 26. Альфа-бета титановий сплав за п. 25, який додатково містить одне або більше з: більш ніж від 0 до 6 олова, більш ніж від 0 до 0,6 кремнію, більш ніж від 0 до 10 цирконію, більш ніж від 0 до 0,3 паладію, і більш ніж від 0 до 0,5 бору.
- 27. Альфа-бета титановий сплав за п. 25, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,3 відсотків від загальної маси одного або більше з церію, празеодиму, неодиму, самарію, гадолінію, гольмію, ербію, тулію, ітрію, скандію, берилію та бору.
- 28. Альфа-бета титановий сплав за п. 25, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,5 відсотків від загальної маси одного або більше із золота, срібла, паладію, платини, нікелю та іридію.
- 29. Альфа-бета титановий сплав за п. 25, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 25 95.
- 30. Альфа-бета титановий сплав за п. 25, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 35 95.
- 31. Альфа-бета титановий сплав за п. 25, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу текучості щонайменше 130 кілофунтів/кв. дюйм (896,3 МПа) і відсоткове подовження щонайменше 10 95.
- 32. Альфа-бета титановий сплав, який містить у масових відсотках: щонайменше 2,1 ванадію, приблизно від 0,24 до 0,5 кисню, алюмінієвий еквівалент в діапазоні від 2,0 до 10,0, молібденовий еквівалент в діапазоні від 2,0 до 10,0, від 0,3 до 5,0 кобальту, Зо титані випадкові домішки.
- 33. Альфа-бета титановий сплав за п. 32, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 25 95.
- 34. Альфа-бета титановий сплав за п. 32, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 35 95.
- 35. Альфа-бета титановий сплав за п. 32, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу текучості щонайменше 130 кілофунтів/кв. дюйм (896,3 МПа) і відсоткове подовження щонайменше 10 95.
- 36. Альфа-бета титановий сплав за п. 32, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,3 відсотків від загальної маси одного або більше з церію, празеодиму, неодиму, самарію, гадолінію, гольмію, ербію, тулію, ітрію, скандію, берилію та бору.
- 37. Альфа-бета титановий сплав за п. 32, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,5 відсотків від загальної маси одного або більше із золота, срібла, паладію, платини, нікелю та іридію.
- 38. Альфа-бета титановий сплав за п. 37, який відрізняється тим, що алюмінієвий еквівалент знаходиться в діапазоні від 2,0 до 6,0.
- 39. Альфа-бета титановий сплав за п. 37, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,5 відсотків від загальної маси одного або більше із золота, срібла, паладію, платини, нікелю та іридію. БО
- 40. Альфа-бета титановий сплав за п. 32, який додатково містить одне або більше з: більш ніж від 0 до 6 олова, більш ніж від 0 до 0,6 кремнію, і більш ніж від 0 до 10 цирконію.
- 41. Альфа-бета титановий сплав, який містить у масових відсотках: від 2,0 до 7,0 алюмінію, щонайменше 2,1 ванадію, молібденовий еквівалент в діапазоні від 2,0 до 5,0, від 0,3 до 4,0 кобальту, приблизно від 0,24 до 0,5 кисню, 60 до 0,25 азоту,до 0,3 вуглецю, до 0,4 випадкових домішок, і титану.
- 42. Альфа-бета титановий сплав за п. 41, який додатково містить одне або більше з: більш ніж від 0 до 6 олова, більш ніж від 0 до 0,6 кремнію, більш ніж від 0 до 10 цирконію, більше ніж від 0 до 0,3 паладію, і більше ніж 0 до 0,5 бору.
- 43. Альфа-бета титановий сплав за п. 41, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,3 відсотків від загальної маси одного або більше з церію, празеодиму, неодиму, самарію, гадолінію, гольмію, ербію, тулію, ітрію, скандію, берилію та бору.
- 44. Альфа-бета титановий сплав за п. 41, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,5 відсотків від загальної маси одного або більше із золота, срібла, паладію, платини, нікелю та іридію.
- 45. Альфа-бета титановий сплав за п. 41, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 25 95.
- 46. Альфа-бета титановий сплав за п. 41, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 35 95.
- 47. Альфа-бета титановий сплав за п. 41, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу текучості щонайменше 130 кілофунтів/кв. дюйм (896,3 МПа) і відносне відсоткове подовження щонайменше 10 95.
- 48. Альфа-бета титановий сплав, який містить у масових відсотках: алюмінієвий еквівалент в діапазоні від 2,0 до 10,0, молібденовий еквівалент в діапазоні від 2,0 до 5,0, щонайменше 2,1 ванадію, від 0,24 до 0,5 кисню, від 0,3 до 5,0 кобальту, титан, і випадкові домішки, і де альфа-бета титановий сплав містить не більше ніж випадкову концентрацію молібдену.
- 49. Альфа-бета титановий сплав за п. 48, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 25 95.
- 50. Альфа-бета титановий сплав за п. 48, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 35 95.
- 51. Альфа-бета титановий сплав за п. 48, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу текучості щонайменше 130 кілофунтів/кв. дюйм (896,3 МПа) і відсоткове подовження щонайменше 10 95.
- 52. Альфа-бета титановий сплав за п. 48, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,3 відсотків від загальної маси одного або більше з церію, празеодиму, неодиму, самарію, гадолінію, гольмію, ербію, тулію, ітрію, скандію, берилію та бору.
- 53. Альфа-бета титановий сплав за п. 48, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,5 відсотків від загальної маси одного або більше із золота, срібла, паладію, платини, нікелю та іридію.
- 54. Альфа-бета титановий сплав за п. 53, який відрізняється тим, що алюмінієвий еквівалент знаходиться в діапазоні від 2,0 до 6,0.
- 55. Альфа-бета титановий сплав за п. 52, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,5 відсотків БО від загальної маси одного або більше із золота, срібла, паладію, платини, нікелю та іридію.
- 56. Альфа-бета титановий сплав за п. 55, який додатково містить одне або більше з: більш ніж від 0 до 6 олова; більш ніж від 0 до 0,6 кремнію, і більш ніж від 0 до 10 цирконію.
- 57. Альфа-бета титановий сплав, який містить у масових відсотках: від 2,0 до 7,0 алюмінію, щонайменше 2,1 ванадію, молібденовий еквівалент в діапазоні від 2,0 до 5,0, від 0,3 до 4,0 кобальту, 60 до 0,5 кисню,до 0,25 азоту, до 0,3 вуглецю, до 0,4 випадкових домішок, та титані, де альфа-бета титановий сплав містить не більше ніж випадкову концентрацію молібдену.
- 58. Альфа-бета титановий сплав за п. 57, який додатково містить одне або більше з: більш ніж від 0 до 6,0 олова, більш ніж від 0 до 0,6 кремнію, більш ніж від 0 до 10 цирконію, більш ніж від 0 до 0,3 паладію, і більш ніж від 0 до 0,5 бору.
- 59. Альфа-бета титановий сплав за п. 57, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,3 відсотків від загальної маси одного або більше з церію, празеодиму, неодиму, самарію, гадолінію, гольмію, ербію, тулію, ітрію, скандію, берилію та бору.
- 60. Альфа-бета титановий сплав за п. 57, який додатково містить більш ніж від 0 до 0,5 відсотків від загальної маси одного або більше із золота, срібла, паладію, платини, нікелю та іридію.
- 61. Альфа-бета титановий сплав за п. 57, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 25 905.
- 62. Альфа-бета титановий сплав за п. 57, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу пластичності при обтисканні холодною обробкою тиском щонайменше 35 9.
- 63. Альфа-бета титановий сплав за п. 57, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав демонструє межу текучості щонайменше 130 кілофунтів/кв. дюйм (896,3 МПа) і відносне відсоткове подовження щонайменше 10 95.
- 64. Спосіб формування виробу з металевої форми, що містить альфа-бета титановий сплав, який включає: холодну обробку тиском металевої форми щонайменше до 25-відсоткового обтискання, при цьому металева форма не демонструє значного розтріскування після холодної обробки тиском, і при цьому металева форма містить альфа-бета титановий сплав, який містить в масових відсотках: алюмінієвий еквівалент в діапазоні від 2,0 від 10,0, молібденовий еквівалент в діапазоні від 2,0 до 10,0, від 0,24 до 0,5 кисню, від 0,3 до 5,0 кобальту, титан і випадкові домішки.
- 65. Спосіб за п. 64, який відрізняється тим, що холодна обробка тиском металевої форми включає холодну обробку тиском металевої форми щонайменше до З5-відсоткового обтискання.
- 66. Спосіб за п. 64, який відрізняється тим, що холодна обробка тиском металевої форми включає одне або більше із прокатування, кування, пресування видавлюванням, пілігримового прокатування, періодичного прокатування, витягування, спінінгування, рідинного компресійного формування, газового компресійного формування, гідроформування, рельєфного формування, профілювання, штампування, чистового штампування, штампування на пресі, глибокого витягування, карбування, ротаційного видавлювання, кування в обтискачах, ударної екструзії, формування вибухом, формування гумою, зворотної екструзії прошивки, формування витягуванням, формування на згинальному пресі, електромагнітного формування та холодної висадки.
- 67. Спосіб за п. 64, який відрізняється тим, що холодна обробка тиском металевої форми включає холодне прокатування.
- 68. Спосіб за п. 64, який відрізняється тим, що холодна обробка тиском металевої форми включає обробку тиском металевої форми за температури менше 1250 "Е (676,7 С).
- 69. Спосіб за п. 64, який відрізняється тим, що холодна обробка тиском металевої форми включає обробку тиском металевої форми за температури, що не перевищує 575 "Е (300 "С).
- 70. Спосіб за п. 64, який відрізняється тим, що холодна обробка тиском металевої форми включає обробку тиском металевої форми за температури менше 392 "РЕ (200 С).
- 71. Спосіб за п. 64, який відрізняється тим, що холодна обробка тиском металевої форми включає обробку тиском металевої форми за температури у діапазоні від -148 "Е (-100 "С) до 392 "Е (200 7С).
- 72. Спосіб за п. 64, який відрізняється тим, що металева форма вибрана із зливка, заготовки, блюма, балки, прута, труби, сляба, стрижню, дроту, товстого листа, листа, екструдованого профілю та литого виробу.
- 73. Спосіб за п. 64, який додатково включає гарячу обробку тиском металевої форми перед холодною обробкою тиском металевої форми.
- 74. Спосіб формування виробу з альфа-бета титанового сплаву, який включає: забезпечення альфа-бета титанового сплаву, що містить у масових відсотках: від 2,0 до 7,0 алюмінію, молібденовий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 5,0, від 0,3 до 4,0 кобальту, до 0,5 кисню, до 0,25 азоту, до 0,3 вуглецю, до 0,4 випадкових домішок, та титан, і холодну обробку альфа-бета титанового сплаву щонайменше до 25-відсоткового обтискання, при цьому альфа-бета титановий сплав не демонструє значного розтріскування після холодної обробки тиском.
- 75. Спосіб за п. 74, який відрізняється тим, що холодна обробка тиском альфа-бета титанового сплаву включає холодну обробку тиском альфа-бета титанового сплаву щонайменше до 35-відсоткового обтискання.
- 76. Спосіб за п. 74, який відрізняється тим, що холодна обробка тиском металевої форми включає одне або більше із прокатування, кування, пресування видавлюванням, пілігримового прокатування, періодичного прокатування, витягування, спінінгування, рідинного компресійного формування, газового компресійного формування, гідроформування, рельєфного формування, профілювання, штампування, чистового штампування, штампування на пресі, глибокого Зо витягування, карбування, ротаційного видавлювання, кування в обтискачах, ударної екструзії, формування вибухом, формування гумою, зворотної екструзії, прошивки, формування витягуванням, формування на згинальному пресі, електромагнітного формування та холодної висадки.
- 77. Спосіб за п. 74, який відрізняється тим, що холодна обробка тиском альфа-бета титанового сплаву включає холодне прокатування альфа-бета титанового сплаву.
- 78. Спосіб за п. 74, який відрізняється тим, що холодна обробка тиском альфа-бета титанового сплаву включає обробку тиском альфа-бета титанового сплаву за температури менше 1250 "Е (676,7 7С).
- 79. Спосіб за п. 74, який відрізняється тим, що холодна обробка тиском альфа-бета титанового сплаву включає обробку тиском альфа-бета титанового сплаву за температури менше 392 "Е (200 С).
- 80. Спосіб за п. 74, який відрізняється тим, що холодна обробка тиском альфа-бета титанового сплаву включає обробку тиском альфа-бета титанового сплаву за температури у діапазоні від -148 "РЕ (-100 "С) до 392 "РЕ (200 "С).
- 81. Спосіб за п. 74, який відрізняється тим, що альфа-бета титановий сплав знаходиться у формі, вибраній із зливка, заготовки, блюма, балки, сляба, прута, груби, стрижня, дроту, товстого листа, листа, екструдованого профілю та литого виробу.
- 82. Спосіб за п. 74, який додатково включає гарячу обробку тиском альфа-бета титанового сплаву перед холодною обробкою альфа-бета титанового сплаву.ро Провести холодну обробку металевої форми щонайменше до 25-відсоткового зменшення площі поперечного перерізу; при цьому металева форма містить альфа-бета титановий сплав, який містить, у масових відсотках: алюмінієвий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 10,0; молібденовий еквівалент у діапазоні від 0 до 20,0; від 0,3 до 5,0 кобальту; І титан. Алюмінієвий еквівалент розраховано за наступним рівняння м, а усі одиниці наведено у масових відсотках: (АПекв. - (А я 173|5п). 162 я НІ я 1408 2МаС я |За) - (Се). Молібденовий еквівалент розраховано за наступним рівнянням, а усі одиниці наведено у масових відсотках: ІМо|екв. - (Мо) ж 23ГИ я ЗМ п-ЕезміСтесСиьВе) я 123|1тТанмь з МА. Металева форма не демонструє значного розтріскування після холодної обробки.ФІГ. 1 202 Забезпечити альфа-бета титановий сплав, який містить, у масових відсотках: від 2,0 до 7,0 алюмінію; молібденовий еквівалент у діапазоні від 2,0 до 5,0; від 0,3 до 4,0 кобальту; до 0,5 кисню; до 0,25 азоту; до 0,3 вуглецю; до 0,2 випадкових домішок; і титан. Молібденовий еквівалент розраховано за наступним рівнянням, а усі одиниці наведено у масових відсотках: (Моекв. - (Мої ж 2731 я ЗІМпеБеяМінстеСиеВеї ж 173(Танмь УМ. ау Провести холодну обробку альфа-бета титанового сплаву щонайменше до 25-відсоткового зменшення площі поперечного перерізу; Альфа-бета титановий сплав не демонструє значного розтріскування після холодної обробки.ФІГ. 2
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US14/594,300 US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2015-01-12 | Titanium alloy |
| PCT/US2016/012276 WO2016114956A1 (en) | 2015-01-12 | 2016-01-06 | Titanium alloy |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA120868C2 true UA120868C2 (uk) | 2020-02-25 |
Family
ID=55272636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA201708246A UA120868C2 (uk) | 2015-01-12 | 2016-01-06 | Титановий сплав |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (5) | US10094003B2 (uk) |
| EP (1) | EP3245308B1 (uk) |
| JP (4) | JP6632629B2 (uk) |
| CN (2) | CN112813304B (uk) |
| ES (1) | ES2812760T3 (uk) |
| HU (1) | HUE050206T2 (uk) |
| PL (1) | PL3245308T3 (uk) |
| RU (1) | RU2703756C2 (uk) |
| UA (1) | UA120868C2 (uk) |
| WO (1) | WO2016114956A1 (uk) |
Families Citing this family (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20040221929A1 (en) | 2003-05-09 | 2004-11-11 | Hebda John J. | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
| US7837812B2 (en) | 2004-05-21 | 2010-11-23 | Ati Properties, Inc. | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| US10053758B2 (en) | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
| US9255316B2 (en) | 2010-07-19 | 2016-02-09 | Ati Properties, Inc. | Processing of α+β titanium alloys |
| US9206497B2 (en) | 2010-09-15 | 2015-12-08 | Ati Properties, Inc. | Methods for processing titanium alloys |
| US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
| US8652400B2 (en) | 2011-06-01 | 2014-02-18 | Ati Properties, Inc. | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys |
| US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
| US9192981B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-24 | Ati Properties, Inc. | Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material |
| US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
| US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
| US10094003B2 (en) * | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
| AU2018344767B2 (en) * | 2017-10-06 | 2021-03-04 | Monash University | Improved heat treatable titanium alloy |
| RU2744837C2 (ru) | 2017-10-19 | 2021-03-16 | Зе Боинг Компани | Сплав на основе титана и способ получения комплектующей детали из сплава на основе титана с помощью аддитивного технологического процесса |
| CN108203777A (zh) * | 2017-12-25 | 2018-06-26 | 柳州智臻智能机械有限公司 | 一种电子器件用耐高温钛合金及其制备方法 |
| US10913991B2 (en) | 2018-04-04 | 2021-02-09 | Ati Properties Llc | High temperature titanium alloys |
| US11001909B2 (en) * | 2018-05-07 | 2021-05-11 | Ati Properties Llc | High strength titanium alloys |
| US20200032411A1 (en) * | 2018-07-25 | 2020-01-30 | The Boeing Company | Compositions and Methods for Activating Titanium Substrates |
| US20200032409A1 (en) * | 2018-07-25 | 2020-01-30 | The Boeing Company | Compositions and Methods for Electrodepositing Tin-Bismuth Alloys on Metallic Substrates |
| US20200032412A1 (en) * | 2018-07-25 | 2020-01-30 | The Boeing Company | Compositions and Methods for Activating Titanium Substrates |
| US11268179B2 (en) | 2018-08-28 | 2022-03-08 | Ati Properties Llc | Creep resistant titanium alloys |
| EP3822376A4 (en) * | 2018-10-09 | 2022-04-27 | Nippon Steel Corporation | ?+? TYPE TITANIUM ALLOY WIRE AND METHOD OF PRODUCTION OF ?+? TYPE TITANIUM ALLOY WIRE |
| RU2710703C1 (ru) * | 2019-07-19 | 2020-01-09 | Евгений Владимирович Облонский | Броневой сплав на основе титана |
| CN112626372B (zh) * | 2019-10-08 | 2022-06-07 | 大田精密工业股份有限公司 | 钛合金板材及其制造方法 |
| US20210156043A1 (en) * | 2019-11-25 | 2021-05-27 | The Boeing Company | Method for plating a metallic material onto a titanium substrate |
| GB2594573B (en) * | 2020-03-11 | 2022-09-21 | Bae Systems Plc | Thermomechanical forming process |
| EP3878997A1 (en) * | 2020-03-11 | 2021-09-15 | BAE SYSTEMS plc | Method of forming precursor into a ti alloy article |
| EP4225552A1 (en) * | 2020-10-12 | 2023-08-16 | Brock USA, LLC | Expanded foam product molding process and molded products using same |
| CN113462929B (zh) * | 2021-07-01 | 2022-07-15 | 西南交通大学 | 一种高强高韧α+β型钛合金材料及其制备方法 |
| CN113430418B (zh) * | 2021-07-21 | 2023-05-30 | 西南交通大学 | 一种添加Ce的Ti6Al4V系钛合金及其制备方法 |
| CN113355560B (zh) * | 2021-08-10 | 2021-12-10 | 北京煜鼎增材制造研究院有限公司 | 一种高温钛合金及其制备方法 |
| CN113355559B (zh) * | 2021-08-10 | 2021-10-29 | 北京煜鼎增材制造研究院有限公司 | 一种高强高韧高损伤容限钛合金及其制备方法 |
| WO2023064985A1 (en) * | 2021-10-18 | 2023-04-27 | The University Of Queensland | A composition for additive manufacturing |
Family Cites Families (423)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2974076A (en) | 1954-06-10 | 1961-03-07 | Crucible Steel Co America | Mixed phase, alpha-beta titanium alloys and method for making same |
| GB847103A (en) | 1956-08-20 | 1960-09-07 | Copperweld Steel Co | A method of making a bimetallic billet |
| US3025905A (en) | 1957-02-07 | 1962-03-20 | North American Aviation Inc | Method for precision forming |
| US3015292A (en) | 1957-05-13 | 1962-01-02 | Northrop Corp | Heated draw die |
| US2932886A (en) | 1957-05-28 | 1960-04-19 | Lukens Steel Co | Production of clad steel plates by the 2-ply method |
| US2857269A (en) | 1957-07-11 | 1958-10-21 | Crucible Steel Co America | Titanium base alloy and method of processing same |
| US2893864A (en) * | 1958-02-04 | 1959-07-07 | Harris Geoffrey Thomas | Titanium base alloys |
| US3060564A (en) | 1958-07-14 | 1962-10-30 | North American Aviation Inc | Titanium forming method and means |
| US3082083A (en) | 1960-12-02 | 1963-03-19 | Armco Steel Corp | Alloy of stainless steel and articles |
| US3117471A (en) | 1962-07-17 | 1964-01-14 | Kenneth L O'connell | Method and means for making twist drills |
| US3313138A (en) | 1964-03-24 | 1967-04-11 | Crucible Steel Co America | Method of forging titanium alloy billets |
| US3379522A (en) | 1966-06-20 | 1968-04-23 | Titanium Metals Corp | Dispersoid titanium and titaniumbase alloys |
| US3436277A (en) | 1966-07-08 | 1969-04-01 | Reactive Metals Inc | Method of processing metastable beta titanium alloy |
| DE1558632C3 (de) | 1966-07-14 | 1980-08-07 | Sps Technologies, Inc., Jenkintown, Pa. (V.St.A.) | Anwendung der Verformungshärtung auf besonders nickelreiche Kobalt-Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen |
| US3489617A (en) | 1967-04-11 | 1970-01-13 | Titanium Metals Corp | Method for refining the beta grain size of alpha and alpha-beta titanium base alloys |
| US3469975A (en) * | 1967-05-03 | 1969-09-30 | Reactive Metals Inc | Method of handling crevice-corrosion inducing halide solutions |
| US3605477A (en) | 1968-02-02 | 1971-09-20 | Arne H Carlson | Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating |
| US4094708A (en) | 1968-02-16 | 1978-06-13 | Imperial Metal Industries (Kynoch) Limited | Titanium-base alloys |
| US3622406A (en) | 1968-03-05 | 1971-11-23 | Titanium Metals Corp | Dispersoid titanium and titanium-base alloys |
| US3615378A (en) | 1968-10-02 | 1971-10-26 | Reactive Metals Inc | Metastable beta titanium-base alloy |
| US3584487A (en) | 1969-01-16 | 1971-06-15 | Arne H Carlson | Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating |
| US3635068A (en) | 1969-05-07 | 1972-01-18 | Iit Res Inst | Hot forming of titanium and titanium alloys |
| US3649259A (en) | 1969-06-02 | 1972-03-14 | Wyman Gordon Co | Titanium alloy |
| GB1501622A (en) | 1972-02-16 | 1978-02-22 | Int Harvester Co | Metal shaping processes |
| JPS4926163B1 (uk) * | 1970-06-17 | 1974-07-06 | ||
| US3676225A (en) | 1970-06-25 | 1972-07-11 | United Aircraft Corp | Thermomechanical processing of intermediate service temperature nickel-base superalloys |
| US3867208A (en) | 1970-11-24 | 1975-02-18 | Nikolai Alexandrovich Grekov | Method for producing annular forgings |
| US3686041A (en) | 1971-02-17 | 1972-08-22 | Gen Electric | Method of producing titanium alloys having an ultrafine grain size and product produced thereby |
| DE2148519A1 (de) | 1971-09-29 | 1973-04-05 | Ottensener Eisenwerk Gmbh | Verfahren und vorrichtung zum erwaermen und boerdeln von ronden |
| DE2204343C3 (de) | 1972-01-31 | 1975-04-17 | Ottensener Eisenwerk Gmbh, 2000 Hamburg | Vorrichtung zur Randzonenerwärmung einer um die zentrische Normalachse umlaufenden Ronde |
| US3802877A (en) | 1972-04-18 | 1974-04-09 | Titanium Metals Corp | High strength titanium alloys |
| JPS5025418A (uk) | 1973-03-02 | 1975-03-18 | ||
| FR2237435A5 (uk) | 1973-07-10 | 1975-02-07 | Aerospatiale | |
| JPS5339183B2 (uk) | 1974-07-22 | 1978-10-19 | ||
| SU534518A1 (ru) | 1974-10-03 | 1976-11-05 | Предприятие П/Я В-2652 | Способ термомеханической обработки сплавов на основе титана |
| US4098623A (en) | 1975-08-01 | 1978-07-04 | Hitachi, Ltd. | Method for heat treatment of titanium alloy |
| FR2341384A1 (fr) | 1976-02-23 | 1977-09-16 | Little Inc A | Lubrifiant et procede de formage a chaud des metaux |
| US4053330A (en) | 1976-04-19 | 1977-10-11 | United Technologies Corporation | Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles |
| GB1479855A (en) | 1976-04-23 | 1977-07-13 | Statni Vyzkumny Ustav Material | Protective coating for titanium alloy blades for turbine and turbo-compressor rotors |
| US4121953A (en) | 1977-02-02 | 1978-10-24 | Westinghouse Electric Corp. | High strength, austenitic, non-magnetic alloy |
| US4138141A (en) | 1977-02-23 | 1979-02-06 | General Signal Corporation | Force absorbing device and force transmission device |
| US4120187A (en) | 1977-05-24 | 1978-10-17 | General Dynamics Corporation | Forming curved segments from metal plates |
| SU631234A1 (ru) | 1977-06-01 | 1978-11-05 | Karpushin Viktor N | Способ правки листов из высокопрочных сплавов |
| US4163380A (en) | 1977-10-11 | 1979-08-07 | Lockheed Corporation | Forming of preconsolidated metal matrix composites |
| US4197643A (en) | 1978-03-14 | 1980-04-15 | University Of Connecticut | Orthodontic appliance of titanium alloy |
| US4309226A (en) | 1978-10-10 | 1982-01-05 | Chen Charlie C | Process for preparation of near-alpha titanium alloys |
| US4229216A (en) | 1979-02-22 | 1980-10-21 | Rockwell International Corporation | Titanium base alloy |
| JPS6039744B2 (ja) | 1979-02-23 | 1985-09-07 | 三菱マテリアル株式会社 | 時効硬化型チタン合金部材の矯正時効処理方法 |
| JPS5731962A (en) | 1980-08-05 | 1982-02-20 | T Hasegawa Co Ltd | Paprika coloring matter composition having excellent stability |
| US4299626A (en) * | 1980-09-08 | 1981-11-10 | Rockwell International Corporation | Titanium base alloy for superplastic forming |
| JPS5762820A (en) | 1980-09-29 | 1982-04-16 | Akio Nakano | Method of secondary operation for metallic product |
| JPS5762846A (en) | 1980-09-29 | 1982-04-16 | Akio Nakano | Die casting and working method |
| CA1194346A (en) | 1981-04-17 | 1985-10-01 | Edward F. Clatworthy | Corrosion resistant high strength nickel-base alloy |
| JPS57202935A (en) | 1981-06-04 | 1982-12-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Forging method for titanium alloy |
| US4639281A (en) | 1982-02-19 | 1987-01-27 | Mcdonnell Douglas Corporation | Advanced titanium composite |
| JPS58167724A (ja) | 1982-03-26 | 1983-10-04 | Kobe Steel Ltd | 石油掘削スタビライザ−用素材の製造方法 |
| JPS6046358B2 (ja) | 1982-03-29 | 1985-10-15 | ミツドランド−ロス・コ−ポレ−シヨン | スクラップ装荷バケットおよびそれを備えたスクラップ予熱装置 |
| JPS58210156A (ja) | 1982-05-31 | 1983-12-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
| JPS58210158A (ja) | 1982-05-31 | 1983-12-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
| SU1088397A1 (ru) | 1982-06-01 | 1991-02-15 | Предприятие П/Я А-1186 | Способ термоправки издели из титановых сплавов |
| EP0109350B1 (en) | 1982-11-10 | 1991-10-16 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Nickel-chromium alloy |
| US4473125A (en) | 1982-11-17 | 1984-09-25 | Fansteel Inc. | Insert for drill bits and drill stabilizers |
| FR2545104B1 (fr) | 1983-04-26 | 1987-08-28 | Nacam | Procede de recuit localise par chauffage par indication d'un flan de tole et poste de traitement thermique pour sa mise en oeuvre |
| RU1131234C (ru) | 1983-06-09 | 1994-10-30 | ВНИИ авиационных материалов | Сплав на основе титана |
| US4510788A (en) | 1983-06-21 | 1985-04-16 | Trw Inc. | Method of forging a workpiece |
| SU1135798A1 (ru) | 1983-07-27 | 1985-01-23 | Московский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов | Способ обработки заготовок из титановых сплавов |
| JPS6046358A (ja) | 1983-08-22 | 1985-03-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | α＋β型チタン合金の製造方法 |
| US4543132A (en) | 1983-10-31 | 1985-09-24 | United Technologies Corporation | Processing for titanium alloys |
| JPS60100655A (ja) | 1983-11-04 | 1985-06-04 | Mitsubishi Metal Corp | 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Ｃｒ含有Νｉ基合金部材の製造法 |
| US4554028A (en) | 1983-12-13 | 1985-11-19 | Carpenter Technology Corporation | Large warm worked, alloy article |
| FR2557145B1 (fr) | 1983-12-21 | 1986-05-23 | Snecma | Procede de traitements thermomecaniques pour superalliages en vue d'obtenir des structures a hautes caracteristiques mecaniques |
| US4482398A (en) | 1984-01-27 | 1984-11-13 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for refining microstructures of cast titanium articles |
| DE3405805A1 (de) | 1984-02-17 | 1985-08-22 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Schutzrohranordnung fuer glasfaser |
| JPS60190519A (ja) | 1984-03-12 | 1985-09-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 二相ステンレス棒鋼の直接軟化圧延方法 |
| JPS6150871A (ja) | 1984-08-20 | 1986-03-13 | 株式会社 バンガ−ド | 運搬車 |
| JPS6160871A (ja) | 1984-08-30 | 1986-03-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | チタン合金の製造法 |
| US4631092A (en) | 1984-10-18 | 1986-12-23 | The Garrett Corporation | Method for heat treating cast titanium articles to improve their mechanical properties |
| GB8429892D0 (en) | 1984-11-27 | 1985-01-03 | Sonat Subsea Services Uk Ltd | Cleaning pipes |
| US4690716A (en) | 1985-02-13 | 1987-09-01 | Westinghouse Electric Corp. | Process for forming seamless tubing of zirconium or titanium alloys from welded precursors |
| JPS61217564A (ja) | 1985-03-25 | 1986-09-27 | Hitachi Metals Ltd | ＮｉＴｉ合金の伸線方法 |
| JPS61270356A (ja) | 1985-05-24 | 1986-11-29 | Kobe Steel Ltd | 極低温で高強度高靭性を有するオ−ステナイト系ステンレス鋼板 |
| AT381658B (de) | 1985-06-25 | 1986-11-10 | Ver Edelstahlwerke Ag | Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen |
| JPH0686638B2 (ja) | 1985-06-27 | 1994-11-02 | 三菱マテリアル株式会社 | 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法 |
| US4668290A (en) | 1985-08-13 | 1987-05-26 | Pfizer Hospital Products Group Inc. | Dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization |
| US4714468A (en) | 1985-08-13 | 1987-12-22 | Pfizer Hospital Products Group Inc. | Prosthesis formed from dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization |
| JPS62109956A (ja) | 1985-11-08 | 1987-05-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | チタン合金の製造方法 |
| JPS62127074A (ja) | 1985-11-28 | 1987-06-09 | 三菱マテリアル株式会社 | ＴｉまたはＴｉ合金製ゴルフシヤフト素材の製造法 |
| JPS62149859A (ja) | 1985-12-24 | 1987-07-03 | Nippon Mining Co Ltd | β型チタン合金線材の製造方法 |
| EP0235075B1 (en) | 1986-01-20 | 1992-05-06 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Ni-based alloy and method for preparing same |
| JPS62227597A (ja) | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 固相接合用２相系ステンレス鋼薄帯 |
| JPS62247023A (ja) | 1986-04-19 | 1987-10-28 | Nippon Steel Corp | ステンレス厚鋼板の製造方法 |
| DE3622433A1 (de) | 1986-07-03 | 1988-01-21 | Deutsche Forsch Luft Raumfahrt | Verfahren zur verbesserung der statischen und dynamischen mechanischen eigenschaften von ((alpha)+ss)-titanlegierungen |
| JPS6349302A (ja) | 1986-08-18 | 1988-03-02 | Kawasaki Steel Corp | 形鋼の製造方法 |
| US4799975A (en) | 1986-10-07 | 1989-01-24 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method for producing beta type titanium alloy materials having excellent strength and elongation |
| JPH0784632B2 (ja) * | 1986-10-31 | 1995-09-13 | 住友金属工業株式会社 | 油井環境用チタン合金の耐食性改善方法 |
| JPS63188426A (ja) | 1987-01-29 | 1988-08-04 | Sekisui Chem Co Ltd | 板状材料の連続成形方法 |
| FR2614040B1 (fr) | 1987-04-16 | 1989-06-30 | Cezus Co Europ Zirconium | Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane et piece obtenue |
| GB8710200D0 (en) | 1987-04-29 | 1987-06-03 | Alcan Int Ltd | Light metal alloy treatment |
| JPH0694057B2 (ja) | 1987-12-12 | 1994-11-24 | 新日本製鐵株式會社 | 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH01272750A (ja) | 1988-04-26 | 1989-10-31 | Nippon Steel Corp | α＋β型Ｔｉ合金展伸材の製造方法 |
| JPH01279736A (ja) | 1988-05-02 | 1989-11-10 | Nippon Mining Co Ltd | β型チタン合金材の熱処理方法 |
| US4851055A (en) | 1988-05-06 | 1989-07-25 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method of making titanium alloy articles having distinct microstructural regions corresponding to high creep and fatigue resistance |
| US4808249A (en) | 1988-05-06 | 1989-02-28 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for making an integral titanium alloy article having at least two distinct microstructural regions |
| US4888973A (en) | 1988-09-06 | 1989-12-26 | Murdock, Inc. | Heater for superplastic forming of metals |
| US4857269A (en) | 1988-09-09 | 1989-08-15 | Pfizer Hospital Products Group Inc. | High strength, low modulus, ductile, biopcompatible titanium alloy |
| CA2004548C (en) | 1988-12-05 | 1996-12-31 | Kenji Aihara | Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture |
| US4957567A (en) | 1988-12-13 | 1990-09-18 | General Electric Company | Fatigue crack growth resistant nickel-base article and alloy and method for making |
| US5173134A (en) | 1988-12-14 | 1992-12-22 | Aluminum Company Of America | Processing alpha-beta titanium alloys by beta as well as alpha plus beta forging |
| US4975125A (en) | 1988-12-14 | 1990-12-04 | Aluminum Company Of America | Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation |
| US4911884A (en) | 1989-01-30 | 1990-03-27 | General Electric Company | High strength non-magnetic alloy |
| JPH02205661A (ja) | 1989-02-06 | 1990-08-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | β型チタン合金製スプリングの製造方法 |
| US4943412A (en) | 1989-05-01 | 1990-07-24 | Timet | High strength alpha-beta titanium-base alloy |
| US4980127A (en) | 1989-05-01 | 1990-12-25 | Titanium Metals Corporation Of America (Timet) | Oxidation resistant titanium-base alloy |
| US5366598A (en) | 1989-06-30 | 1994-11-22 | Eltech Systems Corporation | Method of using a metal substrate of improved surface morphology |
| JPH0823053B2 (ja) * | 1989-07-10 | 1996-03-06 | 日本鋼管株式会社 | 加工性に優れた高強度チタン合金およびその合金材の製造方法ならびにその超塑性加工法 |
| US5256369A (en) | 1989-07-10 | 1993-10-26 | Nkk Corporation | Titanium base alloy for excellent formability and method of making thereof and method of superplastic forming thereof |
| US5074907A (en) | 1989-08-16 | 1991-12-24 | General Electric Company | Method for developing enhanced texture in titanium alloys, and articles made thereby |
| JP2822643B2 (ja) | 1989-08-28 | 1998-11-11 | 日本鋼管株式会社 | チタン合金燒結体の熱間鍛造法 |
| JP2536673B2 (ja) | 1989-08-29 | 1996-09-18 | 日本鋼管株式会社 | 冷間加工用チタン合金材の熱処理方法 |
| US5041262A (en) | 1989-10-06 | 1991-08-20 | General Electric Company | Method of modifying multicomponent titanium alloys and alloy produced |
| JPH03134124A (ja) | 1989-10-19 | 1991-06-07 | Agency Of Ind Science & Technol | 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法 |
| US5026520A (en) | 1989-10-23 | 1991-06-25 | Cooper Industries, Inc. | Fine grain titanium forgings and a method for their production |
| JPH03138343A (ja) | 1989-10-23 | 1991-06-12 | Toshiba Corp | ニッケル基合金部材およびその製造方法 |
| US5169597A (en) | 1989-12-21 | 1992-12-08 | Davidson James A | Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants |
| KR920004946B1 (ko) | 1989-12-30 | 1992-06-22 | 포항종합제철 주식회사 | 산세성이 우수한 오스테나이트 스테인레스강의 제조방법 |
| JPH03264618A (ja) | 1990-03-14 | 1991-11-25 | Nippon Steel Corp | オーステナイト系ステンレス鋼の結晶粒制御圧延法 |
| US5244517A (en) | 1990-03-20 | 1993-09-14 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Manufacturing titanium alloy component by beta forming |
| US5032189A (en) | 1990-03-26 | 1991-07-16 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles |
| US5094812A (en) | 1990-04-12 | 1992-03-10 | Carpenter Technology Corporation | Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy |
| JPH0436445A (ja) | 1990-05-31 | 1992-02-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性チタン合金継目無管の製造方法 |
| KR920004946Y1 (ko) | 1990-06-23 | 1992-07-25 | 장문숙 | 목욕 의자 |
| JP2841766B2 (ja) | 1990-07-13 | 1998-12-24 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性チタン合金溶接管の製造方法 |
| JP2968822B2 (ja) | 1990-07-17 | 1999-11-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度・高延性β型Ｔｉ合金材の製法 |
| JPH04103737A (ja) | 1990-08-22 | 1992-04-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靭性チタン合金およびその製造方法 |
| KR920004946A (ko) | 1990-08-29 | 1992-03-28 | 한태희 | Vga의 입출력 포트 액세스 회로 |
| DE69107758T2 (de) | 1990-10-01 | 1995-10-12 | Sumitomo Metal Ind | Verfahren zur Verbesserung der Zerspanbarkeit von Titan und Titanlegierungen, und Titanlegierungen mit guter Zerspanbarkeit. |
| JPH04143236A (ja) * | 1990-10-03 | 1992-05-18 | Nkk Corp | 冷間加工性に優れた高強度α型チタン合金 |
| JPH04168227A (ja) | 1990-11-01 | 1992-06-16 | Kawasaki Steel Corp | オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
| EP0484931B1 (en) | 1990-11-09 | 1998-01-14 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Sintered powdered titanium alloy and method for producing the same |
| RU2003417C1 (ru) | 1990-12-14 | 1993-11-30 | Всероссийский институт легких сплавов | Способ получени кованых полуфабрикатов из литых сплавов системы TI - AL |
| FR2675818B1 (fr) | 1991-04-25 | 1993-07-16 | Saint Gobain Isover | Alliage pour centrifugeur de fibres de verre. |
| FR2676460B1 (fr) | 1991-05-14 | 1993-07-23 | Cezus Co Europ Zirconium | Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane comprenant un corroyage a chaud modifie et piece obtenue. |
| US5219521A (en) | 1991-07-29 | 1993-06-15 | Titanium Metals Corporation | Alpha-beta titanium-base alloy and method for processing thereof |
| US5374323A (en) | 1991-08-26 | 1994-12-20 | Aluminum Company Of America | Nickel base alloy forged parts |
| US5360496A (en) | 1991-08-26 | 1994-11-01 | Aluminum Company Of America | Nickel base alloy forged parts |
| US5160554A (en) | 1991-08-27 | 1992-11-03 | Titanium Metals Corporation | Alpha-beta titanium-base alloy and fastener made therefrom |
| DE4228528A1 (de) | 1991-08-29 | 1993-03-04 | Okuma Machinery Works Ltd | Verfahren und vorrichtung zur metallblechverarbeitung |
| JP2606023B2 (ja) | 1991-09-02 | 1997-04-30 | 日本鋼管株式会社 | 高強度高靭性α＋β型チタン合金の製造方法 |
| CN1028375C (zh) | 1991-09-06 | 1995-05-10 | 中国科学院金属研究所 | 一种钛镍合金箔及板材的制取工艺 |
| GB9121147D0 (en) | 1991-10-04 | 1991-11-13 | Ici Plc | Method for producing clad metal plate |
| JPH05117791A (ja) | 1991-10-28 | 1993-05-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靱性で冷間加工可能なチタン合金 |
| US5162159A (en) | 1991-11-14 | 1992-11-10 | The Standard Oil Company | Metal alloy coated reinforcements for use in metal matrix composites |
| US5201967A (en) | 1991-12-11 | 1993-04-13 | Rmi Titanium Company | Method for improving aging response and uniformity in beta-titanium alloys |
| JP3532565B2 (ja) | 1991-12-31 | 2004-05-31 | ミネソタ マイニング アンド マニュファクチャリング カンパニー | 再剥離型低溶融粘度アクリル系感圧接着剤 |
| JPH05195175A (ja) | 1992-01-16 | 1993-08-03 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 高疲労強度βチタン合金ばねの製造方法 |
| US5226981A (en) | 1992-01-28 | 1993-07-13 | Sandvik Special Metals, Corp. | Method of manufacturing corrosion resistant tubing from welded stock of titanium or titanium base alloy |
| US5399212A (en) | 1992-04-23 | 1995-03-21 | Aluminum Company Of America | High strength titanium-aluminum alloy having improved fatigue crack growth resistance |
| JP2669261B2 (ja) | 1992-04-23 | 1997-10-27 | 三菱電機株式会社 | フォーミングレールの製造装置 |
| US5277718A (en) | 1992-06-18 | 1994-01-11 | General Electric Company | Titanium article having improved response to ultrasonic inspection, and method therefor |
| JPH0693389A (ja) | 1992-06-23 | 1994-04-05 | Nkk Corp | 耐食性及び延靱性に優れた高Ｓｉ含有ステンレス鋼およびその製造方法 |
| DE69330781T2 (de) | 1992-07-16 | 2002-04-18 | Nippon Steel Corp | Stab aus titanlegierung zur herstellung von motorenventilen |
| JP3839493B2 (ja) | 1992-11-09 | 2006-11-01 | 日本発条株式会社 | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる部材の製造方法 |
| US5310522A (en) | 1992-12-07 | 1994-05-10 | Carondelet Foundry Company | Heat and corrosion resistant iron-nickel-chromium alloy |
| FR2711674B1 (fr) | 1993-10-21 | 1996-01-12 | Creusot Loire | Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations. |
| US5358686A (en) | 1993-02-17 | 1994-10-25 | Parris Warren M | Titanium alloy containing Al, V, Mo, Fe, and oxygen for plate applications |
| US5332545A (en) | 1993-03-30 | 1994-07-26 | Rmi Titanium Company | Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy |
| FR2712307B1 (fr) | 1993-11-10 | 1996-09-27 | United Technologies Corp | Articles en super-alliage à haute résistance mécanique et à la fissuration et leur procédé de fabrication. |
| JP3083225B2 (ja) | 1993-12-01 | 2000-09-04 | オリエント時計株式会社 | チタン合金製装飾品の製造方法、および時計外装部品 |
| JPH07179962A (ja) | 1993-12-24 | 1995-07-18 | Nkk Corp | 連続繊維強化チタン基複合材料及びその製造方法 |
| JP2988246B2 (ja) | 1994-03-23 | 1999-12-13 | 日本鋼管株式会社 | （α＋β）型チタン合金超塑性成形部材の製造方法 |
| JP2877013B2 (ja) | 1994-05-25 | 1999-03-31 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐摩耗性に優れた表面処理金属部材およびその製法 |
| US5442847A (en) | 1994-05-31 | 1995-08-22 | Rockwell International Corporation | Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties |
| JPH0859559A (ja) | 1994-08-23 | 1996-03-05 | Mitsubishi Chem Corp | ジアルキルカーボネートの製造方法 |
| JPH0890074A (ja) | 1994-09-20 | 1996-04-09 | Nippon Steel Corp | チタンおよびチタン合金線材の矯直方法 |
| US5472526A (en) | 1994-09-30 | 1995-12-05 | General Electric Company | Method for heat treating Ti/Al-base alloys |
| AU705336B2 (en) | 1994-10-14 | 1999-05-20 | Osteonics Corp. | Low modulus, biocompatible titanium base alloys for medical devices |
| US5698050A (en) | 1994-11-15 | 1997-12-16 | Rockwell International Corporation | Method for processing-microstructure-property optimization of α-β beta titanium alloys to obtain simultaneous improvements in mechanical properties and fracture resistance |
| US5759484A (en) | 1994-11-29 | 1998-06-02 | Director General Of The Technical Research And Developent Institute, Japan Defense Agency | High strength and high ductility titanium alloy |
| JP3319195B2 (ja) | 1994-12-05 | 2002-08-26 | 日本鋼管株式会社 | α＋β型チタン合金の高靱化方法 |
| US5547523A (en) | 1995-01-03 | 1996-08-20 | General Electric Company | Retained strain forging of ni-base superalloys |
| CA2192834C (en) | 1995-04-14 | 2001-02-13 | Shinichi Teraoka | Apparatus for producing strip of stainless steel |
| JPH08300044A (ja) | 1995-04-27 | 1996-11-19 | Nippon Steel Corp | 棒線材連続矯正装置 |
| US6059904A (en) | 1995-04-27 | 2000-05-09 | General Electric Company | Isothermal and high retained strain forging of Ni-base superalloys |
| US5600989A (en) | 1995-06-14 | 1997-02-11 | Segal; Vladimir | Method of and apparatus for processing tungsten heavy alloys for kinetic energy penetrators |
| EP0852164B1 (en) | 1995-09-13 | 2002-12-11 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method for manufacturing titanium alloy turbine blades and titanium alloy turbine blades |
| JP3445991B2 (ja) | 1995-11-14 | 2003-09-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 面内異方性の小さいα＋β型チタン合金材の製造方法 |
| US5649280A (en) | 1996-01-02 | 1997-07-15 | General Electric Company | Method for controlling grain size in Ni-base superalloys |
| JP3873313B2 (ja) | 1996-01-09 | 2007-01-24 | 住友金属工業株式会社 | 高強度チタン合金の製造方法 |
| US5759305A (en) | 1996-02-07 | 1998-06-02 | General Electric Company | Grain size control in nickel base superalloys |
| JPH09215786A (ja) | 1996-02-15 | 1997-08-19 | Mitsubishi Materials Corp | ゴルフクラブヘッドおよびその製造方法 |
| US5861070A (en) | 1996-02-27 | 1999-01-19 | Oregon Metallurgical Corporation | Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made using such alloys |
| JP3838445B2 (ja) | 1996-03-15 | 2006-10-25 | 本田技研工業株式会社 | チタン合金製ブレーキローター及びその製造方法 |
| EP0834586B1 (en) | 1996-03-29 | 2002-09-04 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High strength titanium alloy, product made therefrom and method for producing the same |
| JPH1088293A (ja) | 1996-04-16 | 1998-04-07 | Nippon Steel Corp | 粗悪燃料および廃棄物を燃焼する環境において耐食性を有する合金、該合金を用いた鋼管およびその製造方法 |
| DE19743802C2 (de) | 1996-10-07 | 2000-09-14 | Benteler Werke Ag | Verfahren zur Herstellung eines metallischen Formbauteils |
| RU2134308C1 (ru) | 1996-10-18 | 1999-08-10 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | Способ обработки титановых сплавов |
| JPH10128459A (ja) | 1996-10-21 | 1998-05-19 | Daido Steel Co Ltd | リングの後方スピニング加工方法 |
| WO1998022629A2 (en) | 1996-11-22 | 1998-05-28 | Dongjian Li | A new class of beta titanium-based alloys with high strength and good ductility |
| US6044685A (en) | 1997-08-29 | 2000-04-04 | Wyman Gordon | Closed-die forging process and rotationally incremental forging press |
| US5897830A (en) | 1996-12-06 | 1999-04-27 | Dynamet Technology | P/M titanium composite casting |
| US5795413A (en) | 1996-12-24 | 1998-08-18 | General Electric Company | Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings |
| JP3959766B2 (ja) | 1996-12-27 | 2007-08-15 | 大同特殊鋼株式会社 | 耐熱性にすぐれたＴｉ合金の処理方法 |
| JP3795606B2 (ja) | 1996-12-30 | 2006-07-12 | 株式会社半導体エネルギー研究所 | 回路およびそれを用いた液晶表示装置 |
| FR2760469B1 (fr) | 1997-03-05 | 1999-10-22 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Aluminium de titane utilisable a temperature elevee |
| US5954724A (en) | 1997-03-27 | 1999-09-21 | Davidson; James A. | Titanium molybdenum hafnium alloys for medical implants and devices |
| US5980655A (en) | 1997-04-10 | 1999-11-09 | Oremet-Wah Chang | Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom |
| JPH10306335A (ja) | 1997-04-30 | 1998-11-17 | Nkk Corp | （α＋β）型チタン合金棒線材およびその製造方法 |
| US6071360A (en) | 1997-06-09 | 2000-06-06 | The Boeing Company | Controlled strain rate forming of thick titanium plate |
| JPH11223221A (ja) | 1997-07-01 | 1999-08-17 | Nippon Seiko Kk | 転がり軸受 |
| US6569270B2 (en) | 1997-07-11 | 2003-05-27 | Honeywell International Inc. | Process for producing a metal article |
| NO312446B1 (no) | 1997-09-24 | 2002-05-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Automatisk plateböyingssystem med bruk av höyfrekvent induksjonsoppvarming |
| US6594355B1 (en) | 1997-10-06 | 2003-07-15 | Worldcom, Inc. | Method and apparatus for providing real time execution of specific communications services in an intelligent network |
| US20050047952A1 (en) | 1997-11-05 | 2005-03-03 | Allvac Ltd. | Non-magnetic corrosion resistant high strength steels |
| FR2772790B1 (fr) | 1997-12-18 | 2000-02-04 | Snecma | ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE |
| KR100319767B1 (ko) | 1998-01-29 | 2002-01-05 | 아미노 히로유키 | 판재의 다이 없는 성형장치 |
| KR20010041604A (ko) | 1998-03-05 | 2001-05-25 | 메므리 코퍼레이션 | 의사탄성 베타티타늄합금 및 그의 용도 |
| KR19990074014A (ko) | 1998-03-05 | 1999-10-05 | 신종계 | 선체 외판의 곡면가공 자동화 장치 |
| JPH11309521A (ja) | 1998-04-24 | 1999-11-09 | Nippon Steel Corp | ステンレス製筒形部材のバルジ成形方法 |
| US6032508A (en) | 1998-04-24 | 2000-03-07 | Msp Industries Corporation | Apparatus and method for near net warm forging of complex parts from axi-symmetrical workpieces |
| JPH11319958A (ja) | 1998-05-19 | 1999-11-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 曲がりクラッド管およびその製造方法 |
| EP0969109B1 (en) | 1998-05-26 | 2006-10-11 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Titanium alloy and process for production |
| US20010041148A1 (en) | 1998-05-26 | 2001-11-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Alpha + beta type titanium alloy, process for producing titanium alloy, process for coil rolling, and process for producing cold-rolled coil of titanium alloy |
| JP3452798B2 (ja) | 1998-05-28 | 2003-09-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度β型Ｔｉ合金 |
| FR2779155B1 (fr) | 1998-05-28 | 2004-10-29 | Kobe Steel Ltd | Alliage de titane et sa preparation |
| US6632304B2 (en) | 1998-05-28 | 2003-10-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Titanium alloy and production thereof |
| JP3417844B2 (ja) | 1998-05-28 | 2003-06-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 加工性に優れた高強度Ｔｉ合金の製法 |
| JP2000153372A (ja) | 1998-11-19 | 2000-06-06 | Nkk Corp | 施工性に優れた銅または銅合金クラッド鋼板の製造方法 |
| US6334912B1 (en) | 1998-12-31 | 2002-01-01 | General Electric Company | Thermomechanical method for producing superalloys with increased strength and thermal stability |
| US6409852B1 (en) | 1999-01-07 | 2002-06-25 | Jiin-Huey Chern | Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implant |
| US6143241A (en) | 1999-02-09 | 2000-11-07 | Chrysalis Technologies, Incorporated | Method of manufacturing metallic products such as sheet by cold working and flash annealing |
| US6187045B1 (en) | 1999-02-10 | 2001-02-13 | Thomas K. Fehring | Enhanced biocompatible implants and alloys |
| JP3681095B2 (ja) | 1999-02-16 | 2005-08-10 | 株式会社クボタ | 内面突起付き熱交換用曲げ管 |
| JP3268639B2 (ja) | 1999-04-09 | 2002-03-25 | 独立行政法人産業技術総合研究所 | 強加工装置、強加工法並びに被強加工金属系材料 |
| RU2150528C1 (ru) | 1999-04-20 | 2000-06-10 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана |
| US6558273B2 (en) | 1999-06-08 | 2003-05-06 | K. K. Endo Seisakusho | Method for manufacturing a golf club |
| DE60030246T2 (de) | 1999-06-11 | 2007-07-12 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Titanlegierung und verfahren zu deren herstellung |
| JP2001071037A (ja) | 1999-09-03 | 2001-03-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | マグネシウム合金のプレス加工方法およびプレス加工装置 |
| US6402859B1 (en) | 1999-09-10 | 2002-06-11 | Terumo Corporation | β-titanium alloy wire, method for its production and medical instruments made by said β-titanium alloy wire |
| JP4562830B2 (ja) | 1999-09-10 | 2010-10-13 | トクセン工業株式会社 | βチタン合金細線の製造方法 |
| US7024897B2 (en) | 1999-09-24 | 2006-04-11 | Hot Metal Gas Forming Intellectual Property, Inc. | Method of forming a tubular blank into a structural component and die therefor |
| RU2172359C1 (ru) | 1999-11-25 | 2001-08-20 | Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него |
| US6387197B1 (en) | 2000-01-11 | 2002-05-14 | General Electric Company | Titanium processing methods for ultrasonic noise reduction |
| RU2156828C1 (ru) | 2000-02-29 | 2000-09-27 | Воробьев Игорь Андреевич | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ ДВУХФАЗНЫХ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| US6332935B1 (en) | 2000-03-24 | 2001-12-25 | General Electric Company | Processing of titanium-alloy billet for improved ultrasonic inspectability |
| US6399215B1 (en) | 2000-03-28 | 2002-06-04 | The Regents Of The University Of California | Ultrafine-grained titanium for medical implants |
| JP2001343472A (ja) | 2000-03-31 | 2001-12-14 | Seiko Epson Corp | 時計用外装部品の製造方法、時計用外装部品及び時計 |
| JP3753608B2 (ja) | 2000-04-17 | 2006-03-08 | 株式会社日立製作所 | 逐次成形方法とその装置 |
| US6532786B1 (en) | 2000-04-19 | 2003-03-18 | D-J Engineering, Inc. | Numerically controlled forming method |
| US6197129B1 (en) | 2000-05-04 | 2001-03-06 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for producing ultrafine-grained materials using repetitive corrugation and straightening |
| JP2001348635A (ja) | 2000-06-05 | 2001-12-18 | Nikkin Material:Kk | 冷間加工性と加工硬化に優れたチタン合金 |
| US6484387B1 (en) | 2000-06-07 | 2002-11-26 | L. H. Carbide Corporation | Progressive stamping die assembly having transversely movable die station and method of manufacturing a stack of laminae therewith |
| AT408889B (de) | 2000-06-30 | 2002-03-25 | Schoeller Bleckmann Oilfield T | Korrosionsbeständiger werkstoff |
| RU2169204C1 (ru) | 2000-07-19 | 2001-06-20 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава |
| RU2169782C1 (ru) | 2000-07-19 | 2001-06-27 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава |
| UA40852A (uk) | 2000-07-27 | 2001-08-15 | Інститут Загальної Та Неорганічної Хімії Нан України | Спосіб нанесення покриттів на зерна карбідів кремнію та бору з іонних розплавів |
| UA40862A (uk) | 2000-08-15 | 2001-08-15 | Інститут Металофізики Національної Академії Наук України | Спосіб термо-механічної обробки високоміцних бета-титанових сплавів |
| US6877349B2 (en) | 2000-08-17 | 2005-04-12 | Industrial Origami, Llc | Method for precision bending of sheet of materials, slit sheets fabrication process |
| JP2002069591A (ja) | 2000-09-01 | 2002-03-08 | Nkk Corp | 高耐食ステンレス鋼 |
| UA38805A (uk) | 2000-10-16 | 2001-05-15 | Інститут Металофізики Національної Академії Наук України | Сплав на основі титану |
| US6946039B1 (en) | 2000-11-02 | 2005-09-20 | Honeywell International Inc. | Physical vapor deposition targets, and methods of fabricating metallic materials |
| JP2002146497A (ja) | 2000-11-08 | 2002-05-22 | Daido Steel Co Ltd | Ｎｉ基合金の製造方法 |
| US6384388B1 (en) | 2000-11-17 | 2002-05-07 | Meritor Suspension Systems Company | Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar |
| JP3742558B2 (ja) | 2000-12-19 | 2006-02-08 | 新日本製鐵株式会社 | 高延性で板面内材質異方性の小さい一方向圧延チタン板およびその製造方法 |
| EP1382695A4 (en) | 2001-02-28 | 2004-08-11 | Jfe Steel Corp | TIT ALLOY BAR AND METHOD FOR PRODUCING IT |
| CN1639366A (zh) | 2001-03-26 | 2005-07-13 | 株式会社丰田中央研究所 | 高强度钛合金及其制备方法 |
| US6539765B2 (en) | 2001-03-28 | 2003-04-01 | Gary Gates | Rotary forging and quenching apparatus and method |
| US6536110B2 (en) | 2001-04-17 | 2003-03-25 | United Technologies Corporation | Integrally bladed rotor airfoil fabrication and repair techniques |
| US6576068B2 (en) | 2001-04-24 | 2003-06-10 | Ati Properties, Inc. | Method of producing stainless steels having improved corrosion resistance |
| KR100444248B1 (ko) | 2001-04-27 | 2004-08-16 | 한국산업기술평가원 | 열간가공성이 우수한 고망간 듀플렉스 스텐레스강과 그제조방법 |
| RU2203974C2 (ru) | 2001-05-07 | 2003-05-10 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана |
| DE10128199B4 (de) | 2001-06-11 | 2007-07-12 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Vorrichtung zur Umformung von Metallblechen |
| RU2197555C1 (ru) | 2001-07-11 | 2003-01-27 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| JP3934372B2 (ja) | 2001-08-15 | 2007-06-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度および低ヤング率のβ型Ｔｉ合金並びにその製造方法 |
| JP2003074566A (ja) | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Nsk Ltd | 転動装置 |
| CN1159472C (zh) | 2001-09-04 | 2004-07-28 | 北京航空材料研究院 | 钛合金准β锻造工艺 |
| JP4019668B2 (ja) | 2001-09-05 | 2007-12-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高靭性チタン合金材及びその製造方法 |
| SE525252C2 (sv) | 2001-11-22 | 2005-01-11 | Sandvik Ab | Superaustenitiskt rostfritt stål samt användning av detta stål |
| US6663501B2 (en) | 2001-12-07 | 2003-12-16 | Charlie C. Chen | Macro-fiber process for manufacturing a face for a metal wood golf club |
| JP2005527699A (ja) | 2001-12-14 | 2005-09-15 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | ベータ型チタン合金を処理する方法 |
| CA2416305A1 (en) | 2002-01-31 | 2003-07-31 | Davies, John | Shaving, after-shave, and skin conditioning compositions |
| JP3777130B2 (ja) | 2002-02-19 | 2006-05-24 | 本田技研工業株式会社 | 逐次成形装置 |
| FR2836640B1 (fr) | 2002-03-01 | 2004-09-10 | Snecma Moteurs | Produits minces en alliages de titane beta ou quasi beta fabrication par forgeage |
| JP2003285126A (ja) | 2002-03-25 | 2003-10-07 | Toyota Motor Corp | 温間塑性加工方法 |
| RU2217260C1 (ru) | 2002-04-04 | 2003-11-27 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| US6786985B2 (en) | 2002-05-09 | 2004-09-07 | Titanium Metals Corp. | Alpha-beta Ti-Ai-V-Mo-Fe alloy |
| JP2003334633A (ja) | 2002-05-16 | 2003-11-25 | Daido Steel Co Ltd | 段付き軸形状品の製造方法 |
| US7410610B2 (en) | 2002-06-14 | 2008-08-12 | General Electric Company | Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein |
| US6918974B2 (en) | 2002-08-26 | 2005-07-19 | General Electric Company | Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability |
| JP4257581B2 (ja) | 2002-09-20 | 2009-04-22 | 株式会社豊田中央研究所 | チタン合金およびその製造方法 |
| CN100566871C (zh) | 2002-09-30 | 2009-12-09 | 有限会社里那西美特利 | 金属加工方法 |
| JP2004131761A (ja) | 2002-10-08 | 2004-04-30 | Jfe Steel Kk | チタン合金製ファスナー材の製造方法 |
| US6932877B2 (en) | 2002-10-31 | 2005-08-23 | General Electric Company | Quasi-isothermal forging of a nickel-base superalloy |
| FI115830B (fi) | 2002-11-01 | 2005-07-29 | Metso Powdermet Oy | Menetelmä monimateriaalikomponenttien valmistamiseksi sekä monimateriaalikomponentti |
| US7008491B2 (en) | 2002-11-12 | 2006-03-07 | General Electric Company | Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging |
| EP1587676A4 (en) | 2002-11-15 | 2010-07-21 | Univ Utah Res Found | INTEGRATED TITANIUM BORON COATINGS APPLIED ON TITANIUM SURFACES AND RELATED METHODS |
| US20040099350A1 (en) | 2002-11-21 | 2004-05-27 | Mantione John V. | Titanium alloys, methods of forming the same, and articles formed therefrom |
| US20050145310A1 (en) | 2003-12-24 | 2005-07-07 | General Electric Company | Method for producing homogeneous fine grain titanium materials suitable for ultrasonic inspection |
| RU2321674C2 (ru) | 2002-12-26 | 2008-04-10 | Дженерал Электрик Компани | Способ производства однородного мелкозернистого титанового материала (варианты) |
| US7010950B2 (en) | 2003-01-17 | 2006-03-14 | Visteon Global Technologies, Inc. | Suspension component having localized material strengthening |
| DE10303458A1 (de) | 2003-01-29 | 2004-08-19 | Amino Corp., Fujinomiya | Verfahren und Vorrichtung zum Formen dünner Metallbleche |
| JP4424471B2 (ja) | 2003-01-29 | 2010-03-03 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| RU2234998C1 (ru) | 2003-01-30 | 2004-08-27 | Антонов Александр Игоревич | Способ изготовления полой цилиндрической длинномерной заготовки (варианты) |
| KR100617465B1 (ko) | 2003-03-20 | 2006-09-01 | 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 | 고압 수소 가스용 스테인레스강, 그 강으로 이루어지는 용기 및 기기 |
| JP4209233B2 (ja) | 2003-03-28 | 2009-01-14 | 株式会社日立製作所 | 逐次成形加工装置 |
| JP3838216B2 (ja) | 2003-04-25 | 2006-10-25 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| US20040221929A1 (en) | 2003-05-09 | 2004-11-11 | Hebda John J. | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
| US7073559B2 (en) | 2003-07-02 | 2006-07-11 | Ati Properties, Inc. | Method for producing metal fibers |
| JP4041774B2 (ja) | 2003-06-05 | 2008-01-30 | 住友金属工業株式会社 | β型チタン合金材の製造方法 |
| US7785429B2 (en) | 2003-06-10 | 2010-08-31 | The Boeing Company | Tough, high-strength titanium alloys; methods of heat treating titanium alloys |
| ATE378436T1 (de) | 2003-08-05 | 2007-11-15 | Dynamet Holdings Inc | Verfahren zur herstellung von teilen aus titan oder einer titanlegierung |
| AT412727B (de) | 2003-12-03 | 2005-06-27 | Boehler Edelstahl | Korrosionsbeständige, austenitische stahllegierung |
| US8128764B2 (en) | 2003-12-11 | 2012-03-06 | Miracle Daniel B | Titanium alloy microstructural refinement method and high temperature, high strain rate superplastic forming of titanium alloys |
| US7038426B2 (en) | 2003-12-16 | 2006-05-02 | The Boeing Company | Method for prolonging the life of lithium ion batteries |
| WO2005078148A1 (ja) | 2004-02-12 | 2005-08-25 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 浸炭性ガス雰囲気下で使用するための金属管 |
| JP2005281855A (ja) | 2004-03-04 | 2005-10-13 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
| US7837812B2 (en) | 2004-05-21 | 2010-11-23 | Ati Properties, Inc. | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| RU2256713C1 (ru) | 2004-06-18 | 2005-07-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него |
| US7449075B2 (en) | 2004-06-28 | 2008-11-11 | General Electric Company | Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article |
| RU2269584C1 (ru) | 2004-07-30 | 2006-02-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Сплав на основе титана |
| US20060045789A1 (en) | 2004-09-02 | 2006-03-02 | Coastcast Corporation | High strength low cost titanium and method for making same |
| US7096596B2 (en) | 2004-09-21 | 2006-08-29 | Alltrade Tools Llc | Tape measure device |
| US7601232B2 (en) | 2004-10-01 | 2009-10-13 | Dynamic Flowform Corp. | α-β titanium alloy tubes and methods of flowforming the same |
| SE528008C2 (sv) | 2004-12-28 | 2006-08-01 | Outokumpu Stainless Ab | Austenitiskt rostfritt stål och stålprodukt |
| US7360387B2 (en) | 2005-01-31 | 2008-04-22 | Showa Denko K.K. | Upsetting method and upsetting apparatus |
| US20060243356A1 (en) | 2005-02-02 | 2006-11-02 | Yuusuke Oikawa | Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof |
| TWI276689B (en) | 2005-02-18 | 2007-03-21 | Nippon Steel Corp | Induction heating device for a metal plate |
| JP5208354B2 (ja) | 2005-04-11 | 2013-06-12 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| RU2288967C1 (ru) | 2005-04-15 | 2006-12-10 | Закрытое акционерное общество ПКФ "Проммет-спецсталь" | Коррозионно-стойкий сплав и изделие, выполненное из него |
| WO2006110962A2 (en) | 2005-04-22 | 2006-10-26 | K.U.Leuven Research And Development | Asymmetric incremental sheet forming system |
| RU2283889C1 (ru) | 2005-05-16 | 2006-09-20 | ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" | Сплав на основе титана |
| JP4787548B2 (ja) | 2005-06-07 | 2011-10-05 | 株式会社アミノ | 薄板の成形方法および装置 |
| DE102005027259B4 (de) | 2005-06-13 | 2012-09-27 | Daimler Ag | Verfahren zur Herstellung von metallischen Bauteilen durch Halbwarm-Umformung |
| US20070009858A1 (en) | 2005-06-23 | 2007-01-11 | Hatton John F | Dental repair material |
| KR100677465B1 (ko) | 2005-08-10 | 2007-02-07 | 이영화 | 판 굽힘용 장형 유도 가열기 |
| US7531054B2 (en) | 2005-08-24 | 2009-05-12 | Ati Properties, Inc. | Nickel alloy and method including direct aging |
| US8337750B2 (en) | 2005-09-13 | 2012-12-25 | Ati Properties, Inc. | Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties |
| US7590481B2 (en) | 2005-09-19 | 2009-09-15 | Ford Global Technologies, Llc | Integrated vehicle control system using dynamically determined vehicle conditions |
| JP4915202B2 (ja) | 2005-11-03 | 2012-04-11 | 大同特殊鋼株式会社 | 高窒素オーステナイト系ステンレス鋼 |
| US7669452B2 (en) | 2005-11-04 | 2010-03-02 | Cyril Bath Company | Titanium stretch forming apparatus and method |
| US8037928B2 (en) | 2005-12-21 | 2011-10-18 | Exxonmobil Research & Engineering Company | Chromium-enriched oxide containing material and preoxidation method of making the same to mitigate corrosion and fouling associated with heat transfer components |
| US7611592B2 (en) | 2006-02-23 | 2009-11-03 | Ati Properties, Inc. | Methods of beta processing titanium alloys |
| JP5050199B2 (ja) | 2006-03-30 | 2012-10-17 | 国立大学法人電気通信大学 | マグネシウム合金材料製造方法及び装置並びにマグネシウム合金材料 |
| WO2007114439A1 (ja) | 2006-04-03 | 2007-10-11 | National University Corporation The University Of Electro-Communications | 超微細粒組織を有する材料およびその製造方法 |
| KR100740715B1 (ko) | 2006-06-02 | 2007-07-18 | 경상대학교산학협력단 | 집전체-전극 일체형 Ｔｉ-Ｎｉ계 합금-Ｎｉ황화물 소자 |
| US7879286B2 (en) | 2006-06-07 | 2011-02-01 | Miracle Daniel B | Method of producing high strength, high stiffness and high ductility titanium alloys |
| JP5187713B2 (ja) | 2006-06-09 | 2013-04-24 | 国立大学法人電気通信大学 | 金属材料の微細化加工方法 |
| DE602007008420D1 (de) | 2006-06-23 | 2010-09-23 | Jorgensen Forge Corp | Austenitischer paramagnetischer korrosionsfreier stahl |
| WO2008017257A1 (en) | 2006-08-02 | 2008-02-14 | Hangzhou Huitong Driving Chain Co., Ltd. | A bended link plate and the method to making thereof |
| US20080103543A1 (en) | 2006-10-31 | 2008-05-01 | Medtronic, Inc. | Implantable medical device with titanium alloy housing |
| JP2008200730A (ja) | 2007-02-21 | 2008-09-04 | Daido Steel Co Ltd | Ｎｉ基耐熱合金の製造方法 |
| CN101294264A (zh) | 2007-04-24 | 2008-10-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种转子叶片用α+β型钛合金棒材制造工艺 |
| US20080300552A1 (en) | 2007-06-01 | 2008-12-04 | Cichocki Frank R | Thermal forming of refractory alloy surgical needles |
| CN100567534C (zh) | 2007-06-19 | 2009-12-09 | 中国科学院金属研究所 | 一种高热强性、高热稳定性的高温钛合金的热加工和热处理方法 |
| US20090000706A1 (en) | 2007-06-28 | 2009-01-01 | General Electric Company | Method of controlling and refining final grain size in supersolvus heat treated nickel-base superalloys |
| CN101372729B (zh) * | 2007-08-23 | 2010-08-11 | 宝鸡钛业股份有限公司 | 一种高强高韧钛合金 |
| DE102007039998B4 (de) | 2007-08-23 | 2014-05-22 | Benteler Defense Gmbh & Co. Kg | Panzerung für ein Fahrzeug |
| RU2364660C1 (ru) | 2007-11-26 | 2009-08-20 | Владимир Валентинович Латыш | Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов |
| JP2009138218A (ja) | 2007-12-05 | 2009-06-25 | Nissan Motor Co Ltd | チタン合金部材及びチタン合金部材の製造方法 |
| CN100547105C (zh) | 2007-12-10 | 2009-10-07 | 巨龙钢管有限公司 | 一种x80钢弯管及其弯制工艺 |
| DK2245202T3 (da) | 2007-12-20 | 2011-12-19 | Ati Properties Inc | Austenitisk rustfrit stål med lavt nikkelindhold indeholdende stabiliserende grundstoffer |
| KR100977801B1 (ko) | 2007-12-26 | 2010-08-25 | 주식회사 포스코 | 강도 및 연성이 우수한 저탄성 티타늄 합금 및 그 제조방법 |
| JP2009167502A (ja) | 2008-01-18 | 2009-07-30 | Daido Steel Co Ltd | 燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼 |
| US8075714B2 (en) | 2008-01-22 | 2011-12-13 | Caterpillar Inc. | Localized induction heating for residual stress optimization |
| RU2368695C1 (ru) | 2008-01-30 | 2009-09-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава |
| RU2382686C2 (ru) | 2008-02-12 | 2010-02-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Способ штамповки заготовок из наноструктурных титановых сплавов |
| DE102008014559A1 (de) | 2008-03-15 | 2009-09-17 | Elringklinger Ag | Verfahren zum bereichsweisen Umformen einer aus einem Federstahlblech hergestellten Blechlage einer Flachdichtung sowie Einrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens |
| RU2368895C1 (ru) | 2008-05-20 | 2009-09-27 | Открытое Акционерное Общество "Научно-Производственное Предприятие "Буревестник" | Способ эмиссионного анализа для определения элементного состава с использованием разряда в жидкости |
| CN102016090B (zh) | 2008-05-22 | 2012-09-26 | 住友金属工业株式会社 | 原子能用高强度Ni基合金管及其制造方法 |
| JP2009299110A (ja) | 2008-06-11 | 2009-12-24 | Kobe Steel Ltd | 断続切削性に優れた高強度α−β型チタン合金 |
| JP5299610B2 (ja) | 2008-06-12 | 2013-09-25 | 大同特殊鋼株式会社 | Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ三元系合金材の製造方法 |
| US8226568B2 (en) | 2008-07-15 | 2012-07-24 | Nellcor Puritan Bennett Llc | Signal processing systems and methods using basis functions and wavelet transforms |
| RU2392348C2 (ru) | 2008-08-20 | 2010-06-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки |
| JP5315888B2 (ja) | 2008-09-22 | 2013-10-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | α−β型チタン合金およびその溶製方法 |
| CN101684530A (zh) | 2008-09-28 | 2010-03-31 | 杭正奎 | 超耐高温镍铬合金及其制造方法 |
| RU2378410C1 (ru) | 2008-10-01 | 2010-01-10 | Открытое акционерное общество "Корпорация ВСПМО-АВИСМА" | Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов |
| US8408039B2 (en) | 2008-10-07 | 2013-04-02 | Northwestern University | Microforming method and apparatus |
| RU2383654C1 (ru) | 2008-10-22 | 2010-03-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Наноструктурный технически чистый титан для биомедицины и способ получения прутка из него |
| US8430075B2 (en) | 2008-12-16 | 2013-04-30 | L.E. Jones Company | Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof |
| EP2390018B1 (en) | 2009-01-21 | 2016-11-16 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Curved metallic material and process for producing same |
| RU2393936C1 (ru) | 2009-03-25 | 2010-07-10 | Владимир Алексеевич Шундалов | Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из металлов и сплавов |
| CN101503771B (zh) * | 2009-03-31 | 2010-09-08 | 中国航空工业第一集团公司北京航空材料研究院 | 一种高强度、高淬透钛合金 |
| US8578748B2 (en) | 2009-04-08 | 2013-11-12 | The Boeing Company | Reducing force needed to form a shape from a sheet metal |
| US8316687B2 (en) | 2009-08-12 | 2012-11-27 | The Boeing Company | Method for making a tool used to manufacture composite parts |
| CN101637789B (zh) | 2009-08-18 | 2011-06-08 | 西安航天博诚新材料有限公司 | 一种电阻热张力矫直装置及矫直方法 |
| RU2413030C1 (ru) | 2009-10-22 | 2011-02-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Трубная заготовка из коррозионно-стойкой стали |
| JP2011121118A (ja) | 2009-11-11 | 2011-06-23 | Univ Of Electro-Communications | 難加工性金属材料を多軸鍛造処理する方法、それを実施する装置、および金属材料 |
| EP2503013B1 (en) | 2009-11-19 | 2017-09-06 | National Institute for Materials Science | Heat-resistant superalloy |
| KR20110069602A (ko) | 2009-12-17 | 2011-06-23 | 주식회사 포스코 | 쌍롤식 박판주조기를 이용한 오스테나이트계 스테인레스 강판의 제조방법 및 이로부터 제조된 오스테나이트계 스테인레스 강판 |
| RU2425164C1 (ru) | 2010-01-20 | 2011-07-27 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Вторичный титановый сплав и способ его изготовления |
| US10053758B2 (en) * | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
| DE102010009185A1 (de) | 2010-02-24 | 2011-11-17 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Profilbauteil |
| CA2799232C (en) | 2010-05-17 | 2018-11-27 | Magna International Inc. | Method and apparatus for roller hemming sheet materials having low ductility by localized laser heating |
| CA2706215C (en) | 2010-05-31 | 2017-07-04 | Corrosion Service Company Limited | Method and apparatus for providing electrochemical corrosion protection |
| US10207312B2 (en) | 2010-06-14 | 2019-02-19 | Ati Properties Llc | Lubrication processes for enhanced forgeability |
| US9255316B2 (en) | 2010-07-19 | 2016-02-09 | Ati Properties, Inc. | Processing of α+β titanium alloys |
| US8499605B2 (en) | 2010-07-28 | 2013-08-06 | Ati Properties, Inc. | Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium |
| US9206497B2 (en) | 2010-09-15 | 2015-12-08 | Ati Properties, Inc. | Methods for processing titanium alloys |
| US8613818B2 (en) | 2010-09-15 | 2013-12-24 | Ati Properties, Inc. | Processing routes for titanium and titanium alloys |
| US20120067100A1 (en) | 2010-09-20 | 2012-03-22 | Ati Properties, Inc. | Elevated Temperature Forming Methods for Metallic Materials |
| US20120076611A1 (en) | 2010-09-23 | 2012-03-29 | Ati Properties, Inc. | High Strength Alpha/Beta Titanium Alloy Fasteners and Fastener Stock |
| US20120076686A1 (en) | 2010-09-23 | 2012-03-29 | Ati Properties, Inc. | High strength alpha/beta titanium alloy |
| US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
| RU2447185C1 (ru) | 2010-10-18 | 2012-04-10 | Владимир Дмитриевич Горбач | Высокопрочная немагнитная коррозионно-стойкая литейная сталь и способ ее термической обработки |
| RU2441089C1 (ru) | 2010-12-30 | 2012-01-27 | Юрий Васильевич Кузнецов | КОРРОЗИОННО-СТОЙКИЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni, ИЗДЕЛИЕ ИЗ НЕГО И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЯ |
| JP2012140690A (ja) | 2011-01-06 | 2012-07-26 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 靭性、耐食性に優れた二相系ステンレス鋼の製造方法 |
| JP5733857B2 (ja) | 2011-02-28 | 2015-06-10 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | 非磁性高強度成形品とその製造方法 |
| WO2012147742A1 (ja) | 2011-04-25 | 2012-11-01 | 日立金属株式会社 | 段付鍛造材の製造方法 |
| EP2702182B1 (en) | 2011-04-29 | 2015-08-12 | Aktiebolaget SKF | A Method for the Manufacture of a Bearing |
| US8679269B2 (en) | 2011-05-05 | 2014-03-25 | General Electric Company | Method of controlling grain size in forged precipitation-strengthened alloys and components formed thereby |
| CN102212716B (zh) | 2011-05-06 | 2013-03-27 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种低成本的α+β型钛合金 |
| US8652400B2 (en) | 2011-06-01 | 2014-02-18 | Ati Properties, Inc. | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys |
| US9034247B2 (en) | 2011-06-09 | 2015-05-19 | General Electric Company | Alumina-forming cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom |
| ES2620310T3 (es) | 2011-06-17 | 2017-06-28 | Titanium Metals Corporation | Método para la fabricación de chapas de aleación alfa-beta de Ti-Al-V-Mo-Fe |
| US20130133793A1 (en) | 2011-11-30 | 2013-05-30 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloy heat treatments, nickel-base alloys, and articles including nickel-base alloys |
| US9347121B2 (en) | 2011-12-20 | 2016-05-24 | Ati Properties, Inc. | High strength, corrosion resistant austenitic alloys |
| US9050647B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-06-09 | Ati Properties, Inc. | Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys |
| US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
| US9192981B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-24 | Ati Properties, Inc. | Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material |
| US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
| JP6171762B2 (ja) | 2013-09-10 | 2017-08-02 | 大同特殊鋼株式会社 | Ｎｉ基耐熱合金の鍛造加工方法 |
| US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
| US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
| US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
-
2015
- 2015-01-12 US US14/594,300 patent/US10094003B2/en active Active
-
2016
- 2016-01-06 UA UAA201708246A patent/UA120868C2/uk unknown
- 2016-01-06 HU HUE16702229A patent/HUE050206T2/hu unknown
- 2016-01-06 EP EP16702229.2A patent/EP3245308B1/en active Active
- 2016-01-06 JP JP2017536249A patent/JP6632629B2/ja active Active
- 2016-01-06 CN CN202110001761.9A patent/CN112813304B/zh active Active
- 2016-01-06 ES ES16702229T patent/ES2812760T3/es active Active
- 2016-01-06 CN CN201680005103.4A patent/CN107109541B/zh active Active
- 2016-01-06 WO PCT/US2016/012276 patent/WO2016114956A1/en active Application Filing
- 2016-01-06 RU RU2017127275A patent/RU2703756C2/ru active
- 2016-01-06 PL PL16702229T patent/PL3245308T3/pl unknown
-
2018
- 2018-09-05 US US16/122,174 patent/US10808298B2/en active Active
- 2018-09-05 US US16/122,450 patent/US10619226B2/en active Active
-
2019
- 2019-12-10 JP JP2019222955A patent/JP7021176B2/ja active Active
-
2020
- 2020-02-03 US US16/779,689 patent/US11319616B2/en active Active
-
2022
- 2022-02-02 JP JP2022014766A patent/JP7337207B2/ja active Active
- 2022-03-31 US US17/657,481 patent/US11851734B2/en active Active
-
2023
- 2023-08-22 JP JP2023134320A patent/JP2023156492A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20220316030A1 (en) | 2022-10-06 |
| US11851734B2 (en) | 2023-12-26 |
| JP2020045578A (ja) | 2020-03-26 |
| RU2703756C2 (ru) | 2019-10-22 |
| US20200024697A1 (en) | 2020-01-23 |
| US20200024696A1 (en) | 2020-01-23 |
| US10808298B2 (en) | 2020-10-20 |
| US10619226B2 (en) | 2020-04-14 |
| EP3245308B1 (en) | 2020-05-27 |
| PL3245308T3 (pl) | 2020-11-16 |
| JP2018505964A (ja) | 2018-03-01 |
| EP3245308A1 (en) | 2017-11-22 |
| CN107109541A (zh) | 2017-08-29 |
| US11319616B2 (en) | 2022-05-03 |
| CN112813304A (zh) | 2021-05-18 |
| ES2812760T3 (es) | 2021-03-18 |
| JP7021176B2 (ja) | 2022-02-16 |
| US20160201165A1 (en) | 2016-07-14 |
| RU2017127275A (ru) | 2019-02-14 |
| US20200347483A1 (en) | 2020-11-05 |
| JP6632629B2 (ja) | 2020-01-22 |
| CN112813304B (zh) | 2023-01-10 |
| HUE050206T2 (hu) | 2020-11-30 |
| US10094003B2 (en) | 2018-10-09 |
| JP2022062163A (ja) | 2022-04-19 |
| JP2023156492A (ja) | 2023-10-24 |
| JP7337207B2 (ja) | 2023-09-01 |
| CN107109541B (zh) | 2021-01-12 |
| RU2017127275A3 (uk) | 2019-07-17 |
| WO2016114956A1 (en) | 2016-07-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7021176B2 (ja) | チタン合金 | |
| CN108291277B (zh) | α-β钛合金的加工 | |
| TWI572721B (zh) | 高強度α／β鈦合金 | |
| CN110144496A (zh) | 具有改良性能的钛合金 | |
| TW201718895A (zh) | 鎳-鈦合金之熱機械處理 | |
| EP3256613B1 (en) | Methods for producing titanium and titanium alloy articles | |
| KR102334071B1 (ko) | 티타늄판 |