JPS58210156A - 耐食性の優れた油井管用高強度合金 - Google Patents
耐食性の優れた油井管用高強度合金Info
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- JPS58210156A JPS58210156A JP9232882A JP9232882A JPS58210156A JP S58210156 A JPS58210156 A JP S58210156A JP 9232882 A JP9232882 A JP 9232882A JP 9232882 A JP9232882 A JP 9232882A JP S58210156 A JPS58210156 A JP S58210156A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高強度並びに優れた耐食性、特に優れた耐
応力腐食割れ性を有し、これらの特性が要求される苛酷
な条件下での石油および天然ガスの採掘に用いられる油
井管用として用いるのに適した合金に関するものである
。
応力腐食割れ性を有し、これらの特性が要求される苛酷
な条件下での石油および天然ガスの採掘に用いられる油
井管用として用いるのに適した合金に関するものである
。
近年、油井および天然ガス井は深井戸化の傾向が著しく
、加えて産出前や産出ガス中には湿潤な硫化水素（Ｈ，
Ｓ）をはじめとして、炭酸ガス（ＣＯ２）や塩素イオン
（ＣＡ！−）などの腐食性成分が含まれることが多く１
士ってきている。
、加えて産出前や産出ガス中には湿潤な硫化水素（Ｈ，
Ｓ）をはじめとして、炭酸ガス（ＣＯ２）や塩素イオン
（ＣＡ！−）などの腐食性成分が含まれることが多く１
士ってきている。
このように井戸深さが増大すると、産出する原油やガス
の圧力、さらに地層の土圧が増加するようになると共に
、使用される油井管自身の自重による引張荷重も増加す
るようになることから これに使用される油井管には、
これらの力に耐え得る高強度が要求されるばかりでなく
、Ｈ２Ｓ、Ｃ４Ｔ）２、および（Ｊ−などの腐食性成分
を含有する油井およびガス井環境（以下→２Ｓ −ＣＣ
ｈ −Ｃａｌ 油井環境という）下での腐食の主たるも
のが応力腐食割れであることから、優れた耐応力腐食割
れ性を具備することが要求される。
の圧力、さらに地層の土圧が増加するようになると共に
、使用される油井管自身の自重による引張荷重も増加す
るようになることから これに使用される油井管には、
これらの力に耐え得る高強度が要求されるばかりでなく
、Ｈ２Ｓ、Ｃ４Ｔ）２、および（Ｊ−などの腐食性成分
を含有する油井およびガス井環境（以下→２Ｓ −ＣＣ
ｈ −Ｃａｌ 油井環境という）下での腐食の主たるも
のが応力腐食割れであることから、優れた耐応力腐食割
れ性を具備することが要求される。
一方、油井管の防食には、インヒビタと呼ばれる腐食抑
制剤を油井管内に投入する方法が一般的方法として用い
ら１ているが、この方法は油井およびガス井が海上にあ
る場合などには有効に活用できないことも多く、また十
分な成果も期待できない。さらに油井管を保護皮膜で被
覆する方法を用いる場合もあ・るが、この場合も十分な
防食成果は期待できない。
制剤を油井管内に投入する方法が一般的方法として用い
ら１ているが、この方法は油井およびガス井が海上にあ
る場合などには有効に活用できないことも多く、また十
分な成果も期待できない。さらに油井管を保護皮膜で被
覆する方法を用いる場合もあ・るが、この場合も十分な
防食成果は期待できない。
このような事情に鑑み、最近ではステンレス鋼をはじめ
とし、インコロイやハステロイ（いずれも商品名）など
の高級な材料を油井管の製造に用いる試みもなされて、
いるが、これらの材料のうち特にインコロイやハステロ
イは、いずれも高価なＮｉを多量に含有するために高価
なものとなるばかりでなく、いずれの材料もＨ２Ｓ −
Ｃａ−Ｃｔ−油井環境下での腐食挙動についての詳細は
十分に解明されるに至っておらず、しかも深井戸用油井
管に要求される高強度を具備していないものである。
とし、インコロイやハステロイ（いずれも商品名）など
の高級な材料を油井管の製造に用いる試みもなされて、
いるが、これらの材料のうち特にインコロイやハステロ
イは、いずれも高価なＮｉを多量に含有するために高価
なものとなるばかりでなく、いずれの材料もＨ２Ｓ −
Ｃａ−Ｃｔ−油井環境下での腐食挙動についての詳細は
十分に解明されるに至っておらず、しかも深井戸用油井
管に要求される高強度を具備していないものである。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、深井戸
や、苛酷な腐食環境、特にＨ２ｓ −ＣＯ２−Ｃ６−油
井環境下での石油および天然ガスの採掘に十分耐え得る
高強度と優れた耐応力腐食割れ性を具備した油井管用材
料を得べく研究を行った結果、（ａ） ）Ｌ！Ｓ −
ＣＩＤ２− Ｃ１！−油井環境下における腐食の主たる
ものは応力腐食割れであるが、この場合の応力腐食割れ
は、オーステナイトステンレス鋼における一般的な応力
腐食割れとは挙動を全く異にするものであること。すな
わち、一般の応力腐食割れがＣ１−の存在と深く係わる
ものであるのに対して、Ｈ２Ｓ −ＣＯ２−Ｃ１−油井
環境によるものでは、Ｃｒ−もさることながら、それ以
上に）（２Ｓの影響が大きいこと。
や、苛酷な腐食環境、特にＨ２ｓ −ＣＯ２−Ｃ６−油
井環境下での石油および天然ガスの採掘に十分耐え得る
高強度と優れた耐応力腐食割れ性を具備した油井管用材
料を得べく研究を行った結果、（ａ） ）Ｌ！Ｓ −
ＣＩＤ２− Ｃ１！−油井環境下における腐食の主たる
ものは応力腐食割れであるが、この場合の応力腐食割れ
は、オーステナイトステンレス鋼における一般的な応力
腐食割れとは挙動を全く異にするものであること。すな
わち、一般の応力腐食割れがＣ１−の存在と深く係わる
ものであるのに対して、Ｈ２Ｓ −ＣＯ２−Ｃ１−油井
環境によるものでは、Ｃｒ−もさることながら、それ以
上に）（２Ｓの影響が大きいこと。
（ｂ） 油井管として実用に供される鋼管は、一般に
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
（ｃ） Ｈ２Ｓ −ＣＯ２−Ｃｌ−油井環境での鋼の
溶出速度（腐食速度）は、扁、Ｃｒ＝Ｎｉ、 Ｍｏ 、
およびＷの含有量に依存し、これらの成分からなる表面
皮膜によって耐食性が 保持され、かつこれらの成分は
応力腐食割れに対してもその抵抗性を高め、特の効果を
もち、さらにＷ Ｉ４ ’ｔｏｏの１の効果をもっこＣ
ｒ （４） ＋Ｍｏ （４） ＋ ’ Ｎ （％） ：
２５％以上、’ｖｉｏ（％＞ ＋−２−ｖｖ （％）
： １．５〜４．０％。
溶出速度（腐食速度）は、扁、Ｃｒ＝Ｎｉ、 Ｍｏ 、
およびＷの含有量に依存し、これらの成分からなる表面
皮膜によって耐食性が 保持され、かつこれらの成分は
応力腐食割れに対してもその抵抗性を高め、特の効果を
もち、さらにＷ Ｉ４ ’ｔｏｏの１の効果をもっこＣ
ｒ （４） ＋Ｍｏ （４） ＋ ’ Ｎ （％） ：
２５％以上、’ｖｉｏ（％＞ ＋−２−ｖｖ （％）
： １．５〜４．０％。
を満足すると共に、Ｍｎ ： ３．０〜１５．０％、Ｃ
ｒ：２２．５％超〜３０．０％、Ｎｉ：１５．０〜２５
０％を含有し、さらにＭｏ：４．０％以下およびＷ：８
．０％以下のうちの１種または２種を含有すると、冷間
加工材であっても、きわめて腐食性の強いＴ（，５−Ｃ
Ｏ２−Ｃ１−油井環境下、特に１５０℃以下の迅５−ｃ
ｏ２−ｃｌ−油井環境下において、応力腐食割れに対し
て優れた抵抗性を示す表面皮膜が得られること。
ｒ：２２．５％超〜３０．０％、Ｎｉ：１５．０〜２５
０％を含有し、さらにＭｏ：４．０％以下およびＷ：８
．０％以下のうちの１種または２種を含有すると、冷間
加工材であっても、きわめて腐食性の強いＴ（，５−Ｃ
Ｏ２−Ｃ１−油井環境下、特に１５０℃以下の迅５−ｃ
ｏ２−ｃｌ−油井環境下において、応力腐食割れに対し
て優れた抵抗性を示す表面皮膜が得られること。
（ｄ） Ｎｉ成分は、表面皮膜に対する作用だけでな
く、組織的にも耐応力腐食割れ性を高める作用をもつこ
と。
く、組織的にも耐応力腐食割れ性を高める作用をもつこ
と。
（、） 合金成分としてＮを０．１〜０．４％含有さ
せると一段と合金強度が向上するようになること。
せると一段と合金強度が向上するようになること。
（ｆ）合金成分としてＣｏ’！ｉ０．０５〜３．０チ含
有させると、合金は一段と固溶強化および加工強化する
ようになると共に、耐応力腐食割れ性も向上するように
なること。
有させると、合金は一段と固溶強化および加工強化する
ようになると共に、耐応力腐食割れ性も向上するように
なること。
（ｇ） 合金成分としてＣｕを０・０５〜３・０％含
有させると合金の強度および耐食性が一段と向上するよ
うになること。
有させると合金の強度および耐食性が一段と向上するよ
うになること。
（ｈ） 合金成分として希土類元素、特に望ましくは
原子番号５７〜７１の希土類元素めうちの１種または２
種以上（以下これらを総称して希土類元素という） ：
０．００１〜０．１０係、ｙ ： ｏ、ｏ ｏ ｉ〜
０．２ ０４、Ｍｇ： ０．０ ０ １−０．１ ０
％、Ｃａ：０ＩＪ０１〜０．１０％、およびＴｉ ：
（１，００５〜０．５０ ％）うちの１種または２種
を含有させると、合金の熱間加工性が一段と改善される
ようになること。
原子番号５７〜７１の希土類元素めうちの１種または２
種以上（以下これらを総称して希土類元素という） ：
０．００１〜０．１０係、ｙ ： ｏ、ｏ ｏ ｉ〜
０．２ ０４、Ｍｇ： ０．０ ０ １−０．１ ０
％、Ｃａ：０ＩＪ０１〜０．１０％、およびＴｉ ：
（１，００５〜０．５０ ％）うちの１種または２種
を含有させると、合金の熱間加工性が一段と改善される
ようになること。
以上（９，）〜（ｈ）に示される知見を得たのである。
したがって、この発明は、上記知見にもとづいてなされ
たものであって、Ｃ： ０．１％以下、Ｓｌ：１．０％
以下、Ｍｎ：３．０〜１５．０％、Ｐ ： ０．０３０
チ以下、Ｓ ： ０．０１０ ％以下、ｓｏｌ、 ｋｌ
ｌ ： ０．５％以下、Ｃｒ：２２．５％超〜３．０．
０％、Ｎ１：１５．０〜２５．０％、Ｎ ： ０．１〜
０．４ ％を含有し、Ｍｏ：４−０チ以下およびＷ：Ｓ
、Ｏ％％以下うちの１種または２種を含有し、さらに必
要に応じて、Ｃｏ ： ０．０５〜３．０％、Ｃｕ ：
０．０５〜３．０ ％、希土類元素二０．００１〜０
．１０チ、Ｙ ： ０．００１〜０．２０％、Ｍｇ：
０．００１〜０．１０％、Ｃａ：０．００１〜０．１０
チ、およびＴｉ：０．００５〜（１，５０％のうちの１
種または２種以上を含有し、かつ、 ２ ＶｉｒＬ（％） 十Ｎｌ （％）＝２０％以上、Ｍ
ｏ （４） 十−Ｗ （％） ： １．５〜４．０％、
ヲ満足ｉ−１残シがＦｅとその他の不可避不純物からな
る組成（以上重量％）ｆ有する耐応力腐食割れ性に優れ
た油井管用高強度合金に特徴を有するものである○ ツキに、この発明の合金において、成分組成範囲を上記
の通シに限定した理由’を説明する。
たものであって、Ｃ： ０．１％以下、Ｓｌ：１．０％
以下、Ｍｎ：３．０〜１５．０％、Ｐ ： ０．０３０
チ以下、Ｓ ： ０．０１０ ％以下、ｓｏｌ、 ｋｌ
ｌ ： ０．５％以下、Ｃｒ：２２．５％超〜３．０．
０％、Ｎ１：１５．０〜２５．０％、Ｎ ： ０．１〜
０．４ ％を含有し、Ｍｏ：４−０チ以下およびＷ：Ｓ
、Ｏ％％以下うちの１種または２種を含有し、さらに必
要に応じて、Ｃｏ ： ０．０５〜３．０％、Ｃｕ ：
０．０５〜３．０ ％、希土類元素二０．００１〜０
．１０チ、Ｙ ： ０．００１〜０．２０％、Ｍｇ：
０．００１〜０．１０％、Ｃａ：０．００１〜０．１０
チ、およびＴｉ：０．００５〜（１，５０％のうちの１
種または２種以上を含有し、かつ、 ２ ＶｉｒＬ（％） 十Ｎｌ （％）＝２０％以上、Ｍ
ｏ （４） 十−Ｗ （％） ： １．５〜４．０％、
ヲ満足ｉ−１残シがＦｅとその他の不可避不純物からな
る組成（以上重量％）ｆ有する耐応力腐食割れ性に優れ
た油井管用高強度合金に特徴を有するものである○ ツキに、この発明の合金において、成分組成範囲を上記
の通シに限定した理由’を説明する。
（ａ） Ｃ
Ｃ成分が０・１チを越えて含有するようになると、粒界
に応力腐食割れが生じゃすくなることがら、その含有量
の上限値を。・１％と定めた。
に応力腐食割れが生じゃすくなることがら、その含有量
の上限値を。・１％と定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｉ成分は脱酸成分として必要な成分であるうよ、その
含有１律が１・０チを越〆ると熱間加工性および延性が
劣化するようになることから、その上限値を１．０％と
定めだ。
含有１律が１・０チを越〆ると熱間加工性および延性が
劣化するようになることから、その上限値を１．０％と
定めだ。
（ｃ） Ｍｎ
胤成分には、上記の通りＮｉ、Ｃｒ、Ｈａ、およびｗと
の共存ｐｃυいて耐応力腐食割れ性を改善するほか、冷
間加工による強度向上を促進し、さらにＮの固溶を促進
させる作用があるが、その含有量が３．０チ未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方１５．０％を越え
て含有させると熱間加工性が劣化するようになることか
ら、その含有量を３．０〜１５・０％と定めた。
の共存ｐｃυいて耐応力腐食割れ性を改善するほか、冷
間加工による強度向上を促進し、さらにＮの固溶を促進
させる作用があるが、その含有量が３．０チ未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方１５．０％を越え
て含有させると熱間加工性が劣化するようになることか
ら、その含有量を３．０〜１５・０％と定めた。
（ｄ） Ｐ
Ｐ成分には、応力腐食割れに対する感受性を高める作用
があり、この作用は、その含有量が０．０３０％を越え
ると大きく現われるようになることから、その上限値を
０．０３０％と定めた。
があり、この作用は、その含有量が０．０３０％を越え
ると大きく現われるようになることから、その上限値を
０．０３０％と定めた。
（ｅ） Ｓ
Ｓ成分には、合金の熱間加工性を劣化させる作用があシ
、この作用は、その含有量が０．０１０％を越えると顕
著に現われる傾向にあり、したがってその含有量の上限
値を０．０１０％と定めた。
、この作用は、その含有量が０．０１０％を越えると顕
著に現われる傾向にあり、したがってその含有量の上限
値を０．０１０％と定めた。
（ｆ） ｇｏ＃ 、 Ａｌ
ＡｌはＳｔと同様に脱酸成分として有効な成分であり、
ｓｏｌ、 Ａｌｌ含有量で０．．５％まで含有させても
合金特性を何らそこなうものではないことがら、その含
有量の上限値を、ｓ）１．ＡＩで０．５チと定めた。
ｓｏｌ、 Ａｌｌ含有量で０．．５％まで含有させても
合金特性を何らそこなうものではないことがら、その含
有量の上限値を、ｓ）１．ＡＩで０．５チと定めた。
（ｇ） Ｃｒ
Ｃｒ成分には、庵、Ｎｉ、Ｍｏ、およびＷ成分との共存
において耐応力腐食割れ性を著しく改善する作用がある
が、その含有量が２２．５％以下では相対的に低いＮｉ
含有量との関係で所望の優れた耐応力腐食割れ性を確保
することができず、−万３０．０％ケ越えて含有させる
と、熱間加工性が劣化するようになることから、その含
有量を２２．５％超〜３０．０係と定めた。
において耐応力腐食割れ性を著しく改善する作用がある
が、その含有量が２２．５％以下では相対的に低いＮｉ
含有量との関係で所望の優れた耐応力腐食割れ性を確保
することができず、−万３０．０％ケ越えて含有させる
と、熱間加工性が劣化するようになることから、その含
有量を２２．５％超〜３０．０係と定めた。
（ｈ） Ｎｉ
Ｎｉ ｌＪＥ分には合金の耐応力腐食割れ性を向上させ
る作用があるが、その含有量が１５．０％未満では所望
の優れた耐応力腐食割れ性を確保することができず、ま
た組織面から熱間加工性を劣化させる場合があり、一方
２５．０％を越えて含有させても第１図や第２表の環境
下では耐応力腐食割れ性によシ一層の１同上効果が現わ
れないことから、経済性をも考慮して、その含有量を１
５．０〜２５．０％と〒めた。
る作用があるが、その含有量が１５．０％未満では所望
の優れた耐応力腐食割れ性を確保することができず、ま
た組織面から熱間加工性を劣化させる場合があり、一方
２５．０％を越えて含有させても第１図や第２表の環境
下では耐応力腐食割れ性によシ一層の１同上効果が現わ
れないことから、経済性をも考慮して、その含有量を１
５．０〜２５．０％と〒めた。
（ｉ）（
Ｎ成分ｌには、合金組織を改善し、かつ素地に固溶して
、これを強化する作用−ｈ；メるが、その含有量が０．
１％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方０
．４％を誠えると、合金の溶製および造塊が困難となる
ことから、その含有量を帆１〜０・４％と定めた。
、これを強化する作用−ｈ；メるが、その含有量が０．
１％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方０
．４％を誠えると、合金の溶製および造塊が困難となる
ことから、その含有量を帆１〜０・４％と定めた。
（ｊ） ＭｏおよびＷ
上記の通り、これらの成分には、庵、Ｃｒ、およびＮｉ
との共存に２いて耐応力腐食割れ性を改善する均等的作
用があるが、Ｍｏ：４．０％およびＷ：＆０チをそれぞ
れ越えて含有させても、特に１５０°Ｃ以下のＨ２Ｓ−
Ｃｏ２−Ｃ１−油井環境ではより一層の向上効果が現わ
れないことから、経済性を考慮して、その含有量をＭｏ
： ４．０ ％以下、秒よびＷ：Ｓ、Ｏ％以下とそれ
ぞれ定めた。
との共存に２いて耐応力腐食割れ性を改善する均等的作
用があるが、Ｍｏ：４．０％およびＷ：＆０チをそれぞ
れ越えて含有させても、特に１５０°Ｃ以下のＨ２Ｓ−
Ｃｏ２−Ｃ１−油井環境ではより一層の向上効果が現わ
れないことから、経済性を考慮して、その含有量をＭｏ
： ４．０ ％以下、秒よびＷ：Ｓ、Ｏ％以下とそれ
ぞれ定めた。
（ｋ）ｃ。
Ｃｏ成分に１は、素地（て固溶して、これを強化するば
かシでなく、加工強化を促進し、さらに合金の耐応力稿
食割れ性を向上させる作用があるので、これらの特性が
要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有
量が０．０５４未満では前記作用に所望の向上効果が得
られない。一方ＣＯは高価であるため、ここでは経済性
を考慮して、その含有量を０．０５〜３．０チと定めた
。
かシでなく、加工強化を促進し、さらに合金の耐応力稿
食割れ性を向上させる作用があるので、これらの特性が
要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有
量が０．０５４未満では前記作用に所望の向上効果が得
られない。一方ＣＯは高価であるため、ここでは経済性
を考慮して、その含有量を０．０５〜３．０チと定めた
。
（１） Ｃｕ
Ｃｕ成分には、合金の強度および耐食性を向上させる作
用があるので、特にこれらの特性が要求される場合に必
要に応じて含有されるが、その含有量が０．０５％未満
では前記作用に所望の向上効果が現われず、一方３．０
％を越えて含有させると合金の熱間加工性が劣化するよ
うになることから、その含有量を０．９５〜３０チと定
めた０（ハ）希土類元素、Ｙ 、 Ｍｇ、 Ｃａ、およ
びＴｉこれらの成分には、熱間加工性を改善する作用が
あるので、特に厳しい条件下で熱間加工を行なう必要が
ある場合などに含有されるが、その含有量がそれぞれ希
土類元素： （ＬＯ０１４未満、Ｙ二０．００１％未満
、Ｍｇ： ０．００１４未満、Ｃａ ：０．００１チ未
満、およびＴｉ：０．００５％未満では所望の熱間加工
性改善効果が得られず、−古希土類元素：０．１０％、
Ｙ：０．２０％、ＴＳ’１ｇ ： ０．１０ ％、Ｃａ
：０．１０％、およびＴｉ：０．５０％をそれぞれ越え
て含有させると、せっかくの熱間加工性改善効果に劣化
傾向が現われるようになることから、それぞれの含有量
を、希土類元素：０．００１〜０．１０％、Ｙ：０．０
０１〜０．２０％、Ｍｇ： ０．００１〜０．１０チ、
Ｃａ： ０．００１〜０．１０ ％、およびＴｉ ：
０．００５〜０．５０％と定めた。
用があるので、特にこれらの特性が要求される場合に必
要に応じて含有されるが、その含有量が０．０５％未満
では前記作用に所望の向上効果が現われず、一方３．０
％を越えて含有させると合金の熱間加工性が劣化するよ
うになることから、その含有量を０．９５〜３０チと定
めた０（ハ）希土類元素、Ｙ 、 Ｍｇ、 Ｃａ、およ
びＴｉこれらの成分には、熱間加工性を改善する作用が
あるので、特に厳しい条件下で熱間加工を行なう必要が
ある場合などに含有されるが、その含有量がそれぞれ希
土類元素： （ＬＯ０１４未満、Ｙ二０．００１％未満
、Ｍｇ： ０．００１４未満、Ｃａ ：０．００１チ未
満、およびＴｉ：０．００５％未満では所望の熱間加工
性改善効果が得られず、−古希土類元素：０．１０％、
Ｙ：０．２０％、ＴＳ’１ｇ ： ０．１０ ％、Ｃａ
：０．１０％、およびＴｉ：０．５０％をそれぞれ越え
て含有させると、せっかくの熱間加工性改善効果に劣化
傾向が現われるようになることから、それぞれの含有量
を、希土類元素：０．００１〜０．１０％、Ｙ：０．０
０１〜０．２０％、Ｍｇ： ０．００１〜０．１０チ、
Ｃａ： ０．００１〜０．１０ ％、およびＴｉ ：
０．００５〜０．５０％と定めた。
１ ｗ ＜％）
第１図は、厳しい腐食環境下、すなわち１（２ｓ −Ｃ
Ｏｔ−Ｃ１−油井環境に相当する環境下での耐応力腐食
割れ性に関して、Ｃｒ （％） ＋ＭＱ （％）＋、Ｔ
Ｗ（％）と”Ｍｘｒ （％） ＋ Ｎｉ （％）との関
係を示したものである・すなわち、’ｈｈ、 Ｃｒ、
Ｎｉ５Ｍｏ、およびＷの含有量を種々変化させたＦｅ
−Ｍｘｒ−Ｃｒ −Ｎｉ−Ｍｑ系、Ｆｅ −Ｍｎ −Ｃ
ｒＮｉ−Ｗ系、およびＦｅ−Ｍｎ Ｃｒ−Ｎｉ ＝Ｓ
’ｉｏ −Ｗ系の合金を溶製し、鋳造し、鍛伸および熱
間圧延を施して板厚：１２ｍｍの熱延板とし、ついでこ
の熱延板に、温度二１０７５℃に３０分間保持後水冷の
溶体化処理を施した後、強度向上の目的で、加工率：２
５チの冷間加工＞噸し、この結果得られた冷延板から圧
延方向と直角に、厚さ＝２舗×幅：１０Ｍ×長さニア５
ｍｍの試験片を切シ出し、この試験片について、第２図
に示す３点支持ビーム治具を用い、前記試験片Ｂ ＜降
伏強さく ０．２ ％耐力）に相当する引張応力を付加
した状態で、Ｈ２Ｓを７気圧の圧力で、ＣＯ２を１０気
圧の圧力で飽和させた１ ０ ％ Ｎａ（Ｊ溶液（温度
：１５０°Ｃ）２中に９６０時間浸漬の応力腐食割れ試
験を行ない、試験後、呵記試験片における割れ発生の有
無を観察した。
Ｏｔ−Ｃ１−油井環境に相当する環境下での耐応力腐食
割れ性に関して、Ｃｒ （％） ＋ＭＱ （％）＋、Ｔ
Ｗ（％）と”Ｍｘｒ （％） ＋ Ｎｉ （％）との関
係を示したものである・すなわち、’ｈｈ、 Ｃｒ、
Ｎｉ５Ｍｏ、およびＷの含有量を種々変化させたＦｅ
−Ｍｘｒ−Ｃｒ −Ｎｉ−Ｍｑ系、Ｆｅ −Ｍｎ −Ｃ
ｒＮｉ−Ｗ系、およびＦｅ−Ｍｎ Ｃｒ−Ｎｉ ＝Ｓ
’ｉｏ −Ｗ系の合金を溶製し、鋳造し、鍛伸および熱
間圧延を施して板厚：１２ｍｍの熱延板とし、ついでこ
の熱延板に、温度二１０７５℃に３０分間保持後水冷の
溶体化処理を施した後、強度向上の目的で、加工率：２
５チの冷間加工＞噸し、この結果得られた冷延板から圧
延方向と直角に、厚さ＝２舗×幅：１０Ｍ×長さニア５
ｍｍの試験片を切シ出し、この試験片について、第２図
に示す３点支持ビーム治具を用い、前記試験片Ｂ ＜降
伏強さく ０．２ ％耐力）に相当する引張応力を付加
した状態で、Ｈ２Ｓを７気圧の圧力で、ＣＯ２を１０気
圧の圧力で飽和させた１ ０ ％ Ｎａ（Ｊ溶液（温度
：１５０°Ｃ）２中に９６０時間浸漬の応力腐食割れ試
験を行ない、試験後、呵記試験片における割れ発生の有
無を観察した。
（％） ＋Ｍｏ （％） ＋ ” Ｗ （％）との関係
においてゾロントしたところ、応力腐食割れに関して第
１図に示される結果を示したのである。なお、第１図に
おいて、○印は割れ発生なし、Ｘ印は割れ発生ありをそ
れぞれ示すものである。第１図に示される結未満にして
、−Ｍｎ （％）＋Ｎｉ（チ）の値が２０％未満の範囲
では所望の耐応力腐食割れ性が得られ−いこと−が明ら
かである。以上の結果から、優れた耐応力腐食割れ性を
確保するため（（は、Ｃｒ （％） ＋Ｍ。
においてゾロントしたところ、応力腐食割れに関して第
１図に示される結果を示したのである。なお、第１図に
おいて、○印は割れ発生なし、Ｘ印は割れ発生ありをそ
れぞれ示すものである。第１図に示される結未満にして
、−Ｍｎ （％）＋Ｎｉ（チ）の値が２０％未満の範囲
では所望の耐応力腐食割れ性が得られ−いこと−が明ら
かである。以上の結果から、優れた耐応力腐食割れ性を
確保するため（（は、Ｃｒ （％） ＋Ｍ。
（％） 十−Ｗ（４） ： ２５％以上、２−Ｍｎ（４
） ＋ Ｎｒ （％ ）：２０Ｓ以上とする必要がある
Ｏ （ｏ）Ｍｏ（チ）＋ＴＷ（％） ＭＯとＷの含有量に関して、Ｍ、ｌＩ（％）＋ＴＷ（係
）で規定するのは、ＷがＭｏに対し原子量が約２倍で効
果の点では約半分で均等となることからで、この値が１
．５％未満では所望の耐応力腐食割れ性を確保すること
ができず、一方、この値が４．０係を越えてＭｏおよび
Ｗを含有させても、上記の通りより一層の耐応力腐食割
れ性向上効果は現われず、実質的に不必要な童のＭＯお
よびＷの含有となり。
） ＋ Ｎｒ （％ ）：２０Ｓ以上とする必要がある
Ｏ （ｏ）Ｍｏ（チ）＋ＴＷ（％） ＭＯとＷの含有量に関して、Ｍ、ｌＩ（％）＋ＴＷ（係
）で規定するのは、ＷがＭｏに対し原子量が約２倍で効
果の点では約半分で均等となることからで、この値が１
．５％未満では所望の耐応力腐食割れ性を確保すること
ができず、一方、この値が４．０係を越えてＭｏおよび
Ｗを含有させても、上記の通りより一層の耐応力腐食割
れ性向上効果は現われず、実質的に不必要な童のＭＯお
よびＷの含有となり。
コスト高の原因となって経済的でないことから、Ｍｏ（
係） ＋ ２ Ｗ （４）の値を１．５〜４．０チと定
めた。
係） ＋ ２ Ｗ （４）の値を１．５〜４．０チと定
めた。
なお、この発明の合金鋼において、その他の不可避不純
物としてＢ、 Ｓｎ、 Ｐｂ、およびＺｎをそれぞれ０
．０５ ％以下の範囲で含有しても、この発明の合金鋼
の特性が何らそこなわれるものではない。
物としてＢ、 Ｓｎ、 Ｐｂ、およびＺｎをそれぞれ０
．０５ ％以下の範囲で含有しても、この発明の合金鋼
の特性が何らそこなわれるものではない。
また、この発明の合金鋼よシ油井管を製造するに際して
は、まず通常の電気炉、アルボｌ酸素脱炭炉（ＡＯＤ炉
）、エレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）、すどを使用
して所定の成分組成を有する溶鋼を溶製し、重量： ２
ｔｏｎ程度の一塊とした後、１０５０〜１２５０℃の
温度に均熱した状態で、直径二１５０〜３００ ｍｍφ
のビレットに分塊し、引続いて１０５０〜１２５０℃の
温度に加熱し、熱間加工によって管材とされるが、その
際、強度を付与する目的で、再結晶の進まない１０００
’Ｃ以下の温度範囲での肉厚減少率が３０％以上とな
る条件で熱間加工することによって管材とする工程が好
ましい。この結果の管材は、熱間加工ままの状態か、あ
るいは８５０〜１１５０”Ｃの温度で溶体化処理した状
態で、さらに肉厚減少率：５〜７０チ、望ましくは１０
〜５０％の検量加工を施した状態で実用に供されるが、
この状態の管材は、降伏強さく 、０．２ ｑｂ耐力）
： ７０ｋｇｆ／ｍａｔ以上の高強度を有し、かつ延
性および靭性は勿論のこと耐応力腐食割れ性にＨａたも
のである。
は、まず通常の電気炉、アルボｌ酸素脱炭炉（ＡＯＤ炉
）、エレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）、すどを使用
して所定の成分組成を有する溶鋼を溶製し、重量： ２
ｔｏｎ程度の一塊とした後、１０５０〜１２５０℃の
温度に均熱した状態で、直径二１５０〜３００ ｍｍφ
のビレットに分塊し、引続いて１０５０〜１２５０℃の
温度に加熱し、熱間加工によって管材とされるが、その
際、強度を付与する目的で、再結晶の進まない１０００
’Ｃ以下の温度範囲での肉厚減少率が３０％以上とな
る条件で熱間加工することによって管材とする工程が好
ましい。この結果の管材は、熱間加工ままの状態か、あ
るいは８５０〜１１５０”Ｃの温度で溶体化処理した状
態で、さらに肉厚減少率：５〜７０チ、望ましくは１０
〜５０％の検量加工を施した状態で実用に供されるが、
この状態の管材は、降伏強さく 、０．２ ｑｂ耐力）
： ７０ｋｇｆ／ｍａｔ以上の高強度を有し、かつ延
性および靭性は勿論のこと耐応力腐食割れ性にＨａたも
のである。
つぎ・°て、こ（））９明の考金禰を実施例・τより比
較例と対比しながら説明する。
較例と対比しながら説明する。
実施例
それぞれ第１表１Ｆ−示される１に分組成をもった浴イ
鋼を通常の溶解法にて４周硬しｔ技、−塊となし、この
鋼塊を１０５０〜１２００−Ｃの温度に均熱し、熱間鍛
造を施してビレットとし、この場合・・“八）トη加工
性を評価する目的でビレットに割れの二中生かめるか否
かを観察し、さらにビンットｆｆｉ甲ぐりした後１０５
０〜１２００℃の温度に加熱し、熱間押出加工を施して
、に材とし、さらにこの・直材に、強晩を付与する目的
で、熱間加工ままの状態も（−＜はｆｏｓｏ〜１１２５
“Ｃの温度で溶体化した状態で、同じく第１表に示され
る閃厚減少率（Ｃて冷間抽伸加工を幅丁ことによって、
外径：６１）、３ｍｍφ×閤厚：５出厚：５）本発明合
金・Ｕ材１〜２５、比較合金管材１〜９、ｄよび従来合
金９材１〜４合それぞれ製造した。
鋼を通常の溶解法にて４周硬しｔ技、−塊となし、この
鋼塊を１０５０〜１２００−Ｃの温度に均熱し、熱間鍛
造を施してビレットとし、この場合・・“八）トη加工
性を評価する目的でビレットに割れの二中生かめるか否
かを観察し、さらにビンットｆｆｉ甲ぐりした後１０５
０〜１２００℃の温度に加熱し、熱間押出加工を施して
、に材とし、さらにこの・直材に、強晩を付与する目的
で、熱間加工ままの状態も（−＜はｆｏｓｏ〜１１２５
“Ｃの温度で溶体化した状態で、同じく第１表に示され
る閃厚減少率（Ｃて冷間抽伸加工を幅丁ことによって、
外径：６１）、３ｍｍφ×閤厚：５出厚：５）本発明合
金・Ｕ材１〜２５、比較合金管材１〜９、ｄよび従来合
金９材１〜４合それぞれ製造した。
°ｌお、比軟合金管材１〜９は、いずれも構成成分のう
ちのいずれかの成分含有社のるいは栄件式（第１表に※
印を付して表示）がこの発明の範囲から外れた組成をも
つものであり、また従来合金、管材１はＳＵＳ ３１６
に、従来合金管材２は５ＵＳ３１０Ｓに、従来合金管材
３は５ＵＳ３２９Ｊ１（Ｃ１さらに従来合金管材４はイ
ンコロイ８００にそれぞれ相当する組成をもつものであ
る。
ちのいずれかの成分含有社のるいは栄件式（第１表に※
印を付して表示）がこの発明の範囲から外れた組成をも
つものであり、また従来合金、管材１はＳＵＳ ３１６
に、従来合金管材２は５ＵＳ３１０Ｓに、従来合金管材
３は５ＵＳ３２９Ｊ１（Ｃ１さらに従来合金管材４はイ
ンコロイ８００にそれぞれ相当する組成をもつものであ
る。
ついで、この結果得られた各種の管材より長さ：２０．
の試験片をそれぞれ切出し、この試験片より長さ方向に
そって中心角で６０°に相当する部分を切落し、この状
態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボルトを
貫通し、ナツトで締めつけて管外表面に降伏強さく ０
．２ ％耐力）に相当する引張応力を付加し、この状態
の試験片Ｓ１で対して、Ｉ（、！Ｓをそれぞれ０．１気
圧、１気圧、および１０気圧で、ＣＯ２をいずれも１０
気圧で含有させた３種のＨ２Ｓ−ＣＯ２含有の１０チＮ
ａＣｌ溶液（液温：１５０℃）中に９６０時間浸漬の応
力腐食割れ試験全行ない、試験後における応力ｉ・−６
食割れの有無を観察した。こ７ｊｔらの結果を、上記の
熱間鍛造時の割れ発生の有無、降伏強さく０．２％耐力
）、および伸びと共に、第２表に合せて示した。なお、
第２表に〉いて、○印はいずれも影１れ発生のない場合
、Ｘ印は割れ発生のある場合を示すものである。
の試験片をそれぞれ切出し、この試験片より長さ方向に
そって中心角で６０°に相当する部分を切落し、この状
態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボルトを
貫通し、ナツトで締めつけて管外表面に降伏強さく ０
．２ ％耐力）に相当する引張応力を付加し、この状態
の試験片Ｓ１で対して、Ｉ（、！Ｓをそれぞれ０．１気
圧、１気圧、および１０気圧で、ＣＯ２をいずれも１０
気圧で含有させた３種のＨ２Ｓ−ＣＯ２含有の１０チＮ
ａＣｌ溶液（液温：１５０℃）中に９６０時間浸漬の応
力腐食割れ試験全行ない、試験後における応力ｉ・−６
食割れの有無を観察した。こ７ｊｔらの結果を、上記の
熱間鍛造時の割れ発生の有無、降伏強さく０．２％耐力
）、および伸びと共に、第２表に合せて示した。なお、
第２表に〉いて、○印はいずれも影１れ発生のない場合
、Ｘ印は割れ発生のある場合を示すものである。
第２表に示される結果から、比較合金管材１〜９（仁、
熱間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少
なくともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して
、本発明合金管材１〜２５は、い′？′才しも高強度お
よび高延性、並ひに優れた熱間加工性および耐応力・贋
大割れ性を有し、特に腐食条件の厳しい１０気圧山５−
１０気圧ＣＯ２−１０チＮａ（Ｊ溶液中でも割ｒし発生
は皆無であり、相対的に耐応力腐食割れ性１１：’劣る
従来合金管材１〜４と比較しても一段とすぐれた特性を
有することが明らかである。
熱間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少
なくともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して
、本発明合金管材１〜２５は、い′？′才しも高強度お
よび高延性、並ひに優れた熱間加工性および耐応力・贋
大割れ性を有し、特に腐食条件の厳しい１０気圧山５−
１０気圧ＣＯ２−１０チＮａ（Ｊ溶液中でも割ｒし発生
は皆無であり、相対的に耐応力腐食割れ性１１：’劣る
従来合金管材１〜４と比較しても一段とすぐれた特性を
有することが明らかである。
上述のように、この発明の合金は、特に高強度並びに優
れた耐応力腐食割れ性を有しているので、これらの特性
が要求される苛酷な環境下での石油および天然ガス採掘
に用いられる油井管として、ネらに地熱井管などとして
使用しＬｍ合にされめて優れた性能を発揮するのである
。
れた耐応力腐食割れ性を有しているので、これらの特性
が要求される苛酷な環境下での石油および天然ガス採掘
に用いられる油井管として、ネらに地熱井管などとして
使用しＬｍ合にされめて優れた性能を発揮するのである
。
第１図は合金の耐応力腐食割れ性に関し、７ＩｖＩｒ１
（％） ＋Ｎｉ （％）とＣｒ （％） 十Ｍｏ （＊
） ＋ −ＴＷ （％）との関係を示した図、第２図お
よび第３図はそれぞれ板状および管状試験片を用いる応
力腐食割れ試験の態様を示す正面図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫（はが１名）第°／に
− Ｃｒ（％鳥Ｍｏ（％丹工Ｗ（％］
（％） ＋Ｎｉ （％）とＣｒ （％） 十Ｍｏ （＊
） ＋ −ＴＷ （％）との関係を示した図、第２図お
よび第３図はそれぞれ板状および管状試験片を用いる応
力腐食割れ試験の態様を示す正面図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫（はが１名）第°／に
− Ｃｒ（％鳥Ｍｏ（％丹工Ｗ（％］
Claims (2)
- （１） Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍ
ｎ：＆０〜１５．０チ、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ ：
０．０１０チ以下、ｓｏＡ！ 、 ｌ’Ｊ ： ０．
５ ％以下、Ｃｒ ： ２゛２．５ ％超〜３０．０％
、Ｎｉ：１５．０〜２５．Ｏｔｓ％Ｎ：０．１〜０．４
チを含有し、Ｍｏ：４−０％以下およびＷ ： Ｓ、Ｏ
チ以下のうちの１種また゛は２種を含有し、かつ、’Ｍ
ｎ（ｎ ＋Ｎｉ （９６９： ２０１以上、Ｍｏ （＠
＋ ２ Ｗ （ｎ ： １．５〜４ 、Ｏ％ −を満足
し、残りが、Ｆｅとその他の不可避不純物からなる組成
（以上重量％）を有することを特徴とする耐食性の優れ
た油井管用高強度合金。 - （２） Ｃ： ０．１ ％以下、８ｉ ： １．０
％以下、Ｍｎ ：３．０〜１５．０チ、Ｐ ： ０．０
３０％以下、Ｓ ： ０．０１０チ以下、ｇｏｌ、 Ａ
ｌ ： ０．５％以下、Ｃｒ：２２．５％超〜３０．０
チ、Ｎｉ ： １ ５．０〜２５．Ｏｓｌ Ｎ ：
０．１〜０．４％を含有し、Ｍｏ：４．０％以下およ
びＷ ： Ｓ、Ｏ−以下のうちの１種または２種を含有
し、さらにＣｏ： ０．０５〜３．０４を含有し、かつ
、Ｍｏ （％）＋ＴＷ（％） ： １．５〜４．０ ％
、を満足し、残りが、Ｆｅとその他の不可避不純物から
なる組成（以上重量％）を有することを特徴とする耐食
性の優れた油井管用高強度合金。 ｔ、’（）ｃ：ｏ、１％以下、Ｓｉ’１．０％以下・、
ＭｎＳ＆０〜１５．０チ、Ｐ：０．０３０チ以下、Ｓ
： ０．０１０チ以下、ｓｏ１％Ａ／ ： ｕ−５％以
下、Ｃｒ：２２．５％超〜３０．０チ、Ｎｉ ： １５
．０〜２５．０チ、Ｎ ： ０．１〜α４チを含有し、
Ｍｏ ： ４．０ ％以下およびＷ：８．０％以下のう
ちの１種または２４を含有し、さらにＣｕ：０．０５〜
３．（ｌを含有し、かつ、 １ ２ Ｍｎ Ｃ係） ＋ Ｎｉ（％）： ２０％以上、Ｍ
ｏ （％） ＋ −！−Ｗ （％）：１．５〜４．０％
。 を満足し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有することを特徴とする耐食性の
優れた油井管用高強度合金。 ＋４）Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ
：３．０−−１５．Ｑ％、Ｐ ： ０．０３０％以下、
Ｓ：０．０１０チ以下、ｓｏ７．ＡＡ：、０．５％以下
、Ｃｒ：２２．５％超〜３０．０ ％、Ｎｉ ： １５
．０〜２５．０ ％、Ｎ：０．１〜０．４％を含有し、
Ｍｏ：４−０％以下およびＷ ： ８．０％以下のうち
の１種または２種を含有し、さらに希土類元素： ０．
００１〜０．１０ ％、Ｙ ： ０．００１〜０．２０
％、Ｍｇ： ０．００１〜０．１０％、Ｃａ：０−００
１〜０．１０％、およびＴｉ ： ０．００５〜０．５
０ Ｓノうちの１種または２種以上を含有し、かつ、ｉ
Ｍｎ（％） 十Ｎｉ （％）＝２０％以上、Ｍｏ （％
）十−！−Ｗ（％） ： １．５〜４．０ ’Ｉｙ、
を満准し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有することを特徴とする耐食性の
優れた油井管用高強度合金。 （５１Ｃ：０．１％以下、Ｓｊ ： １．０％以下、Ｍ
ｎ：３．０〜１５．０％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：
０Ｏ１０チ以下、ｓｏｂ 、 Ａｌ： ０．５％以下、
Ｃｒ：２２．５％超〜３０．Ｏ％、Ｎｉ：１５．Ｏ〜２
５．０％、Ｎ：０．１〜０．４チを含有し、Ｍｏ：４．
０％以下およびＷ ： Ｓ、Ｏチ以下のうちの１種また
は２種を含有し、さらにＣｏ： ０．０５〜３．０％と
、Ｃｕ ： ０．０５〜３．０％とを含有し、かつ、 ”Ｍｎ （％） ＋Ｎｉ （％）：２ｏ％以上、Ｍｏ
（％）＋−！−Ｗ （％） ： １．５〜４．Ｏｓ、を
満足し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有することを特徴とする耐食性の優
れた油井管用高強度合金。 ｆ６）Ｃ：ｏ、ｔ％％以下Ｓｉ ： １．０４以下、Ｍ
ｎ ： １０〜１５．０チ、Ｐ ： ０．０３０％以下
、Ｓ ： ０．０１０チ以下、ＳＯＡ！ 、 ｌ’Ｊ
： ０．５ ％以下、Ｃｒ：２２．５％超〜３ｏ、ｏ＊
、Ｎｉ ： １５．０〜２５．０％、Ｎ：０１〜０．４
チを含有し、ＡＩＩｏ：４．０％以下およびＷ ： ８
．０チ以下のうちの１種または２糧を含有し、さらにＣ
ｏ： ０．０５〜３．０ ％と、希土類元素：０．００
１〜０．１０％、Ｙ：０．ＯＯ１〜０．２０チ、Ｍｇ
： ０．００１〜ｏ、ｉｏ％、Ｃａ： ０．００１〜０
．１０ ｑｂ、およびＴｉ： ０．００５〜０．５０％
のうちの１種または２種以上とを含有し、かつ、 麦Ｍｎ（％）＋Ｎｉ（％）：２０’Ｓ以上、Ｍｏ （％
） 十” Ｗ （％） ： １．５〜４．０ ％、を満
足し、残シがＦｅとその他の不可避不純物からなる組成
（以上重量ｔ４）を有することを特徴とする耐食性の優
れた油井管用高強度合金。 （７１Ｃ： ０．１ ％以下、Ｓｉ ： １．０ ％以
下、Ｍｎ：＆０〜１５．０チ、Ｐ ： ０．０３０チ以
下、Ｓ ： ０．０１０チ以下、ｓｏｌ、 ＩＪ ：
０．５％以下、Ｃｒ：２２．５％超〜３０．０チ、Ｎｉ
： １５．０〜２５．０チ、Ｎ：０．１〜０．４チを
含有し、Ｍｏ：４．０チ以下およびＷ：Ｓ、Ｏチ以下の
うちの１種または２種を含有し、さらにＣｏ： ０−０
５〜３．０％と、希土類元素： ０．００１〜０．１０
％、 Ｙ： ０．００１〜０．２０％、 Ｍｇ： ０
００１〜α１０ ％ 、Ｃａ： （ＬＯ０１〜０．１
＋’） ％、およびＴｉ ：（１，００５〜０．５０％
のうちの１種または２種以上とを含有し、かつ、 ２Ｍ１１（旬＋ Ｎ＋ （４） ： ２０４１Ｊ、 上
、Ｍｏ （％） ＋ ２ Ｗ（％ ） ’ １．５〜４
．０１を匈足し、残りがＦｅとその他の不可避不純物か
らなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする耐
食性の優れた油井管用高強度合金。 ８１Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：１．０％以下、ＩＶｉｎ
：３．０〜１５．０％、Ｐ ： ０．０３０ ％以下、
Ｓ ： ０．０１０係以下、ｓｏｂ 、 Ａｌ： ０．
５ ％以下、Ｃｒ：２２．５４超〜３０．０％１．Ｎｉ
： １５．０〜２５．０％、Ｎ：０．１〜０．４％を
含有し、Ｍｏ ： ４．０ ％ ｌａ下オヨびＷ：Ｓ、
Ｏチ以下のうちの１種または２種を含有し、さらにＣ！
１１： ０．０５〜３．０ ％と、Ｃｕ ： ０．０５
〜３．０％と、希土類元素： ０．００１〜０．１０％
、Ｙ：０．００１〜０．２０％、Ｍｇ： ｏ、ｏ ｏ
１〜ｏ、ｔ ０４、Ｃａ：０．００１〜０．１０％、お
よびＴｉ： ０．００５〜０．５０ ％のうちの１種ま
たは２種以上とを含有し、かつ、Ｍつ （チ） 十
−！−Ｗ（％） ： １．５ 〜４．０ ｑ
６ 、を満足し、残りがＦｅとその他の不可避不純物か
らなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする耐
食性の優れた油井管用高強度合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9232882A JPS58210156A (ja) | 1982-05-31 | 1982-05-31 | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9232882A JPS58210156A (ja) | 1982-05-31 | 1982-05-31 | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58210156A true JPS58210156A (ja) | 1983-12-07 |
| JPH0372699B2 JPH0372699B2 (ja) | 1991-11-19 |
Family
ID=14051314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9232882A Granted JPS58210156A (ja) | 1982-05-31 | 1982-05-31 | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58210156A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102465234A (zh) * | 2010-11-18 | 2012-05-23 | 中国石油天然气集团公司 | 一种低合金n80钢级实体可膨胀管材料的制备方法 |
| JP2015507697A (ja) * | 2011-12-20 | 2015-03-12 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | 高強度の耐腐食性オーステナイト系合金 |
| JP2020041221A (ja) * | 2013-11-12 | 2020-03-19 | エイティーアイ・プロパティーズ・エルエルシー | 金属合金の加工方法 |
| US11319616B2 (en) | 2015-01-12 | 2022-05-03 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS581042A (ja) * | 1981-06-24 | 1983-01-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管用合金 |
| JPS581043A (ja) * | 1981-06-24 | 1983-01-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管用合金 |
| JPS581044A (ja) * | 1981-06-24 | 1983-01-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管用合金 |
-
1982
- 1982-05-31 JP JP9232882A patent/JPS58210156A/ja active Granted
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| JPS581043A (ja) * | 1981-06-24 | 1983-01-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管用合金 |
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| CN102465234A (zh) * | 2010-11-18 | 2012-05-23 | 中国石油天然气集团公司 | 一种低合金n80钢级实体可膨胀管材料的制备方法 |
| JP2015507697A (ja) * | 2011-12-20 | 2015-03-12 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | 高強度の耐腐食性オーステナイト系合金 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0372699B2 (ja) | 1991-11-19 |
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