SE454360B - Legering for djupborrhal och anvendning av denna till foder och ror for djupborrhal - Google Patents
Legering for djupborrhal och anvendning av denna till foder och ror for djupborrhalInfo
- Publication number
- SE454360B SE454360B SE8203629A SE8203629A SE454360B SE 454360 B SE454360 B SE 454360B SE 8203629 A SE8203629 A SE 8203629A SE 8203629 A SE8203629 A SE 8203629A SE 454360 B SE454360 B SE 454360B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- alloy
- content
- amount
- resistance
- alloy according
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 77
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 77
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 48
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 47
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 33
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims description 32
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 210000001699 lower leg Anatomy 0.000 claims 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 27
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 21
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 16
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 10
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 10
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 8
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 8
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 8
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 8
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 6
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 4
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 101100298295 Drosophila melanogaster flfl gene Proteins 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001080 W alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 2
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 241000428352 Amma Species 0.000 description 1
- 241001446467 Mama Species 0.000 description 1
- 229910003296 Ni-Mo Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 229910000856 hastalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000036651 mood Effects 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 208000035824 paresthesia Diseases 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/053—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 30% but less than 40%
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
454 360
2
eller rör för oljeborrhål att injicera ett korrosionsmotver-
kande medel kallat “inhibitor' i borrhålet. Denna åtgärd för
att förhindra korrosion kan emellertid icke användas i samt-
liga fall. Den är exempelvis icke tillämpbar för oljeborr-
hål i havet (Offshore-oljeborrhâl). '
Under senare tid har därför användning av korrosionsbestân-
diga höglegerade stål av hög kvalitet, såsom rostfria stål,
Inccloy (varumärke) och-Hastelloy (varumärke) provats.
Egenskaperna hos sådana material i korrosiv miljö innefattande
H25-C02-Cl--system liknande de som återfinnas i djupoljeborr-
hål har emellertid icke undersökts. -
Den amerikanska patentskriften 4 168 188, sökande Asphahani,
beskriver en nickelbaserad legering innehållande 12-18 %
molybden, 10-20 % krom och 10-20 % järn för användning vid
tillverkning av borrör och brunnsrör. Den amerikanska
patentskriften 4 171 217, sökande Asphahani et al, beskriver
en liknande legering, i vilken kolhalten är begränsad till
högst 0,030 %. Den amerikanska patentskriften 4 245 698,
sökande Berkowitz et al, beskriver en nickelbaserad super~
legering innehållande 10-20 % molybden för användning i
rågas- eller oljeborrhâl.
Ändamålet med föreliggande uppfinning är att åstadkomma en
legering för användning vid tillverkning av djupborrfoder
och rör, som har tillräcklig hållfasthet och tillräcklig
beständighet mot spänningskorrosionssprickning för att
uthärda djupborrning liksom kraftigt korrosiv miljö, i synner~
het sådan innehållande H25-C02-Cl--systemet (i det följande
betecknat "H25-C02-Cl_Åhaltig miljö" eller enbart
"nzs-coz-cl ~mi1jö").
Figur l visar sambandet mellan förhållandet mellan förläng-
ningen i provningsmiljön och förlängningen i luft samt
P-halten.
Figur 2 visar sambandet mellan vridtalet och S-halten.
454 360
3
Figur 3 till figur 7 visar sambandet mellan Ni-halten och
värdet av ekvationen: Cr(%) + 10 Mo(%) + 5 W(%) vad beträffar
beständigheten mot spänningskorrosionssprickning.
Figur 8 är en schematisk vy av ett prov som hålles med en
trepunktsstödande jigg av balktyp.
Figur 9 är en schematisk vy av ett prov som sättes under
dragspänning med användning av en bult och mutter.
Under våra försök har vi funnit följande;
a) I korrosiva miljöer innehållande H25, C02 och klorid-
joner (Cl ) fortskrider korrosion huvudsakligen genom spän-
ningskorrosionssprickning. Mekanismen för spänningskorro-
sionssprickning i sådana fall är emellertid helt skild från
mekanismen som allmänt återfinnas i austenitiska rostfria
stål. Sålunda är den primära orsaken till spänningskorro~
sionssprickning ifråga om austenitiska rostfria stål närvaron
av kloridjoner (Cl_). Till skillnad mot detta är den primära
orsaken till sådan spänningskorrosionssprickning i fOder
och/eller rör i djupoljeborrhâl närvaron av H25, även om när-
varon av Cl -joner även är en faktor.
b) Legerade foder och rör avsedda att användas i djup-
oljeborrhâl underkastas vanligen kallbearbetning för för-
bättring av hâllfastheten. Kallbearbetning minskar emeller-
tid kraftigt beständigheten mot spänningskorrosionssprickning.
c) Korrosionshastigheten för en legering i korrosiv
H25-C02-Cl--miljö beror på halten av Cr, Ni, Mo och W hos
legeringen. Om foder eller rör har ett ytskikt innehållande
dessa element, har legeringen icke endast bättre beständighet
mot korrosion i allmänhet utan har även förbättrad beständig-
het mot spänningskorrosionssprickning, även i den korrosiva
miljö som återfinnas i djupoljeborrhâl. I synnerhet har det
visat sig att molybden är 10 gånger effektivare än krom och
molybden är två gånger effektivare än volfram för att för-
bättra beständigheten mot spänningskorrosionssprickning. Det
har sålunda visat sig att halten av krom (%), volfram (%) och
molybden (%) bör satisfiera ekvationerna:
454 360
4
Cr(%) + 10 M0(%) + S W(%) 2 110 %
1,0 s i nom + 1/ê ma) < 12 s
Dessutom är Ni-halten 30-60 2 och kromhalten 15-35 %. Här-
vid kommer även efter inverkan av kallbearbetning_legeringens
ytskikt att bibehålla markant förbättrad beständighet mot
korrosion i H25-C02-Cl--miljö, i synnerhet en miljö innehål-
lande koncentrerad H28 vid en temperatur av 200°C eller
högre.
d) Tillsatsen av nickel är verksam icke endast för att'
förbättra beständigheten hos ytskiktet mot spänningskorro-
sionssprickning utan även för att förbättra legeringens
metallurgiska struktur i sig. Tillsatsen av nickel medför
sålunda en tydligt förbättrad beständighet mot spänningskorro-
sionssprickning.
e) Svavel är en tillfällig förorening och när S-halten
icke är högre än 0,0007 %, förbättras varmbearbetbarheten hos
den erhållna legeringen markant.
f) Fosfor är likaledes en tillfällig förorening och när
P-halten icke är mer än 0,003 %, blir känsligheten för väte-
försprödning tydligt minskad.
g) Om Cu i en mängd av icke mer än 2,0 % och/eller Co i
en mängd av icke mer än 2,0 % tillsättes till legeringen
såsom ytterligare legeringselement, förbättras beständigheten
mot korrosion ytterligare.
h) När ett eller fler av följande legeringselement till-
sättes till legeringen i den angivna proportionen, förbättras
varmbearbetbarheten ytterligare: Sällsynta jordartsmetaller
icke mer än 0,10 %, Y icke mer än 0,2 %, Mg icke mer än 0,10 %
och Ca icke mer än 0,10 %.
i) Om ett eller fler av följande legeringselement till-
sättes till legeringen, varvid den totala mängden ligger inom
området 0,5-4,0 %, förbättras hållfastheten hos legeringen
ytterligare på grund av utskiljningshärdningsverkan orsakad
av dessa tillsatser: Nb, Ti, Ta, Zr och V.
j) Om kväve avsiktligt tillsättes till legeringen i en
halt inom området 0,05-0,30 % såsom legeringselement, för-
bättras hàllfastheten hos den erhållna legeringen ytterligare
utan någon minskning av korrcsionsbeständigheten.
454 360
5
k) Den föredragna kvävehalten är från 0,05 till 0,25 %,
när minst ett av Nb och V i en total mängd av 0,5-4,0 % till-
sättes till legeringen. I detta fall förbättras hållfastheten
hos den erhållna legeringen ytterligare på grund av utskilj-
ningshärdning av dessa tillsatser utan någon minskning av
korrosionsbeständigheten.
Uppfinningen har utarbetats på basis av de ovan nämnda iakt-
tagelserna och avser en legeringssammansättning för använd-
ning vid tillverkning av höghållfasta foder och rör för djup-
hâlsborrning med förbättrad beständighet mot spänningskorro-
sionssprickning, innefattande:
C : icke mer än 0,10 %, företrädesvis icke mer än 0,05 %,
Si: icke mer än 1,0 %,
Mn: icke mer än 2,0 %,
P : icke mer än 0,030 %, företrädesvis icke mer än
0,003 %,
S : icke mer än 0,005 %, företrädesvis icke mer än
0,0007 %,
Ni: 30-60 %, företrädesvis 40-60 %,
Cr: l5-35 %,
minst ett av Mo: icke mer än 12 % och
W : icke mer än 24 %,
med följande ekvationer uppfyllda:
crm + 10 nom + s wm à no s och
1,0 z g now) + 1/2 wß) < 12 æ
samt resten järn med tillfälliga föroreningar.
Legeringen enligt uppfinningen kan vidare innefatta en kom-
bination av följande:
i) Ett av Cu, icke mer än 2,0 %, och/eller Co, icke mer
än 2,0 %, varvid Cu föredrages.
ii) En eller fler av sällsynta jordartsmetaller, icke mer
än 0,10 %, Y icke mer än 0,20 %, Mg icke mer än 0,10 %
och Ca icke mer än 0,10 %.
iii) En eller fler av Nb, Ti, Ta, Zr och V i en total mängd
av från 0,5 till 4,0 %.
iv) Kväve i en mängd av 0,05-0,30 %, företrädesvis
454 360
_-
6
0,10-0,25 %, kan avsiktligt tillsättas till legeringen.
Enligt en annan utföringsform kan kväve tillsättas i en mängd
av 0,05-0,25 % i kombination med Nb och/eller V tillsatt i
den totala mängden 0,5-4,0 %. '
Enligt en bred aspekt avser uppfinningen sålunda en legering
för tillverkning av höghâllfasta foder och rör för djupborr-
hål med förbättrad beständighet mot spänningskorrosionssprick-
ning, varvid legeringssammansättningen är:
c=§o,1% s1=šl,o%
mn: å, 2.0 z 1> = §-o,o3o s
s = § o,oo5 % s N = o~o,3o 2
Ni: 30-60 % Cr: 15-35 %
me; o-12 s w = o-z4 z
crm iownom + s wm à no s
+
7,5 s § nom + 1/2 WR) < 12 z
ou; o-2,0 % _ co: o-2,0 %
Sällsynta jord-
artsmetallerz O-O,l0 % Y : O-0,20 %
Mg: O-0,10 % Ca: 0-0,10 %
Fe och tillfälliga föroreningar: resten.
Om kväve tillsättes avsiktligt, är den lägre halten 0,05 %.
Legeringen enligt uppfinningen kan vidare innefatta minst ett
av Nb, Ti, Ta, Zr och V i den totala mängden 0,5-4,0 %.
I det följande anges orsakerna till ovanstående definition av
legeringssammansättningen5
Kol (C):
Om kolhalten är över 0,10 %, är legeringen förhållandevis
känslig för spänningskorrosionssprickning. Den övre gränsen
är 0,1 % och företrädesvis är kolhalten icke högre än 0.05 %.
Kisel (Si):
Si är ett nödvändigt element såsom desoxideringsmedel. Om
halten därav är högre än 1,0 %, försämras emellertid varm-
454 360
7
bearbetbarheten hos legeringen. Den övre gränsen härav defi-
nieras sâsom 1,0 %.
Mangan (hn):
Mn är likaledes ett desoxideringsmedel liksom Si. Det kan
observeras att tillsatsen av Mn har i huvudsak ingen effekt
på beständigheten mot spänningskorrosionssprickning. Den
övre gränsen härav har sålunda begränsats till 2,0 %.
Fosfor (Pl:
P ingår i legeringen såsom en förorening. Närvaron av P 1 en
mängd av mer än 0,030 % medför att legeringen blir känslig för
väteförsprödning. Den övre gränsen av P definieras därför
till 0,030 %, så att känsligheten för väteförsprödning kan
hållas vid en lägre nivå. Det bör observeras att om P-halten
sänkes under värdet 0,003 %, förbättras känsligheten för väte-
försprödning drastiskt. Det är därför i hög grad önskvärt
att sänka P-halten till 0,003 % eller mindre, om man önskar
erhålla en legering med markant förbättrad beständighet mot
väteförsprödning.
Figur l visar hur en sänkning av P-halten inverkar genom att
förbättra beständigheten mot väteförsprödning. En serie
25 % Cr-50 % Ni~lO % Mo-legeringar, i vilka mängden av P
varierades, göts, smiddes och varmvalsades, så att man erhöll
legeringsplåtar med tjockleken 7 mm. De erhållna plåtarna
underkastades därefter upplösningsbehandling, varvid plåtarna
hölls vid lO50°C 30 minuter och vattenkyldes. Efter avslu-
tande av upplösníngsbehandlingen genomfördes kallbearbetníng
med areareduktion 30 % för att förbättra hållfastheten. Prov-
stycken (tjocklek l,S mm x bredd 4 mm x längd 20 mm) skars av
den kallvalsade plåten i en riktning vinkelrätt mot valsnings-
riktningen.
Provstyckena underkastades dragprovning, varvid provstyckena
behandlades i en s e Neu-lösning (temperatur 25%) mättad
med H25 vid ett tryck av 10 at och en elektrisk strömtäthet
av 5 mA/cmz pålades med användning av provstycket såsom katod.
4
454 360
a
8
Dragspänning pâlades därefter på provstyckena med en konstant
töjningshastighet av 8,3 x 10-7/sekund tills provstycket brast.
Dragprovning genomfördes även i luft för bestämning av för-
längningen i luft. Förhållandet mellan förlängningen i den
H25-haltiga NaCl-lösningen och förlängningen i luft beräknades.
Om väteförsprödning uppträder, minskas förlängningen. Ett
förhållande av l innebär därför i huvudsak icke någon väte-
Resultaten är sammanställda på figur l. Såsom
framgår av de på figur l visade värdena uppvisar legeringen
markant beständighet mot väteförsprödning, när P-halten sän-
kes till 0,003 % eller mindre.
försprödning.
Svavel (S):
Om mängden S, som närvarar i stålet såsom tillfällig föro-
rening, överstiger 0,005 %, försämras varmbearbetbarheten.
Mängden S i legeringen begränsas därför till icke mer än
0,005 % för att förhindra försämring av varmbearbetbarheten.
om mängden s eänkee till o,ooó7 s eller mindre, förbättras
varmbearbetbarheten dramatiskt. Om därför varmbearbetning
under krävande betingelser kräves, är det önskvärt att sänka
S-halten till 0,0007 % eller mindre.
Figur 2 visar resultaten av torsionsprovning vid temperaturen
l200°C på en serie provstycken av 25_% Cr-SO % Ni~lO % Mo-
-legering, i vilken mängden S varierades. Provstyckenas
dimension hos den parallella delen är 8 mm diameter x 30 mm
längd och provstyckena skars av legeringsgöt av legeringarna
(vikt 150 kg). Torsionsprovningen användes vanligen för att
värdera varmbearbetbarheten hos metallmaterial. De värden
som visas på figur 2 anger att antalet torsionscykler, dvs.
torsionscykler som pålades tills materialbrott uppträder,
ökar markant, när S-halten sänkes till 0,0007 2 eller lägre,
vilket visar att varmbearbetbarheten har förbättrats markant.
Nickel (Ni):
Ni är verksamt för att förbättra beständigheten mot spännings-
Om nickel tillsättes i en mängd av
mindre än 30 %, är det emellertid omöjligt att erhålla en
korrosionssprickning.
t
454 360
9
tillräcklig grad av beständighet mot spänningskorrosions-
sprickning. Om å andra sidan nickel tillsättes i en mängd av
mer än 60 %, kan beständigheten mot spänningskorrosionssprick-
ning icke förbättras ytterligare. ned hänsyn till material-
ekonomin begränsas sålunda nickelhalten till 30-S0 %. Nickel-
halten är företrädesvis 40-60 % för att förbättra segheten.
Aluminium (Al):
Al liksom Si och Mn är verksamt såsom desoxideringsmedel.
Dessutom kan en halt av Al i en mängd av upp till 0,5 % såsom
lösligt Al tillåtas, eftersom Al icke har någon skadlig
inverkan på legeringens egenskaper.
Krom (Cr):
Cr är verksamt för att förbättra beständigheten mot spännings-
korrosion i närvaro av Ni, Mo och W. Mindre än 15 % Cr
bidrager emellertid icke till förbättring av varmbearbetbar-
heten och det är nödvändigt att tillsätta sådana andra element
som Mo och W för att upprätthålla en önskad nivå av beständig-
het mot spänningskorrosionssprickning. Från ekonomisk syn-
punkt är det därför icke önskvärt att sänka halten Cr i sådan
grad. Den lägre gränsen för Cr-halten anges till 15 %.
Om å andra sidan Cr tillsättes i en mängd av mer än 35 %, för-
sämras varmbearbetbarheten, även om mängden S sänkes till
mindre än 0,0007 %.
Molybden (Mo) och volfram (w):
Såsom redan angivits är båda elementen verksamma för att för-
bättra beständigheten mot spänningskorrosionssprickning i
närvaro av Ni och Cr. Om emellertid Mo och W tillsättes i
mängder av mer än 12 % resp. mer än 24 %, kan spänningskorro-
sionsbeständighetsegenskaperna icke förbättras mer i
H25-C02-Cl--miljö vid en temperatur av ZOOOC eller högre.
Med beaktande av materialekonomin tillsättes därför No i en
mängd av ej mer än 12 % och/eller W i en mängd av ej mer än
24 %. Beträffande halten av Mo och W har vi infört ekvationen:
I
454 360
10
Mo(%) + 1/2 W(%). Detta beror på att eftersom atomvikten av
W är två gånger atomvikten av Mo, är Mo lika verksamt som
1/2 W vad beträffar förbättringen av beständigheten mot spän-
ningskorrosionssprickning. När värdet av denna ekvation är
lägre än 7,5 8, är det omöjligt att erhålla den önskade
nivån av beständighet mot spänningskorrosionssprickning, i
synnerhet vid temperaturer av 200°C eller högre under de
krävande miljöbetingelserna. A'andra sidan är ett värde av
mer än 12 % icke önskvärt från ekonomisk synpunkt. Enligt
föreliggande uppfinning definieras värdet av ekvationen:
Mo(%) + l/2 W(%) till att vara från 7,5 % till 12 % (exkl.).
Kväve (N}:
Om N tillsättes avsiktligt till legeringen, är N verksamt för
att förbättra hållfastheten hos den erhållna legeringen. Om
N-halten är lägre än 0,05 %, är det omöjligt att uppnå en
önskad hållfasthetsnivâ hos legeringen. Å andra sidan är det
förhållandevis svårt att upplösa N i en mängd av mer än
0,30 % i legeringen. Enligt föreliggande uppfinning definie-
ras därför N-halten, när sådan tillsättes, till inom
0,05-0,30 %, företrädesvis 0,10-0,25 %.
Koppar (Cu) och kobolt (Co):
Cu och Co är verksamma för att förbättra korrosionsbeständig-
heten hos legeringen enligt uppfinningen. Cu och/eller Co
kan därför tillsättes när i synnerhet god korrosionsbeständig-
het kräves. Tillsatsen av Cu och/eller Co i en mängd av mer
än 2,0 % av respektive element tenderar emellertid att sänka
varmbearbetbarheten. I synnerhet kommer effekten av Co, som
är ett dyrbart legeringselement, att uppvisa mättnad vad
beträffar beständigheten mot korrosion, när elementet till-
sättes i en mängd av mer än 2,0 %. Den övre gränsen för
vardera av dessa är 2,0 %. Cu är den föredragna tíllsatsen.
Sällsynta jordartsmetaller, Y, Mg och Ca:
Dessa är alla verksamma för att förbättra varmbearbetbarheten.
Om legeringen skall underkastas krävande varmbearbetning, är
det därför önskvärt att införliva åtminstone ett av dessa
454 seo_
ll
element i legeringen. Om emellertid sällsynta jordartsmetal-
ler i en mängd av mer än 0,10 %, eller Y i en mängd av mer än
0,20 %, eller Mg mer än 0,10 %, eller Ca mer än 0,10 2 till-
sättes, erhålles icke någon väsentlig förbättring av varm-
bearbetbarheten. I stället erhålles i vissa fall försämrad
varmbearbetbarhet.
Tillsatsen av dessa element är därför begränsad till icke mer
än 0,l0 % av sällsynta jordartsmetaller, 0,20 % av Y, 0,10 %
av Mg och 0,10 2 av Ca.
Nb, Ti, Ta, Zr och V:
Dessa är ekvivalenta med varandra för att ge utskiljnings-
härdning genom bildning av en intermetallisk förening huvud-
sakligen med Ni. Om åtminstone ett av dessa element till-
sättes i en total mängd av mindre än 0,5 %, kan en önskad
hållfasthetsnivå icke uppnås. Om å andra sidan den totala
tillsatsmängden är mer än 4,0 %, försämras duktiliteten och
segheten hos den erhållna legeringen och varmbearbetbarheten
försämras även. Den totala mängden av tillsatsen är därför
definierad såsom inom 0,5-4,0 %.
Eftersom tillsats av dessa orsakar utskiljningshärdning av
legeringen, är det under tillverkningen av rör och foder för
användning i oljekällor nödvändigt att utnyttja åldring,
exempelvis vid en temperatur av 450-80000 under l-20 timmar
före eller efter kallbearbetningen (en tjockleksreduktion av
10-60 %) eller i någon annan lämplig punkt av tillverknings-
linjen.
Av dessa element föredrages Nb, V och kombinationen av dessa
tvâ element med N. Enligt en föredragen utföringsíorm av
uppfinningen införlivas sålunda Nb och/eller V tillsammans
med 0,05~O,25 % N, företrädesvis 0,10-0,25 % N i legerings-
sammansättningen.
Enligt uppfinningen skall vidare halten av Cr, No och W upp-
fylla följande ekvation:
454 360
_
12
IV
crß) + lo Mau) + 5 WH) _ 110 t.
Figurerna 3-7 visar sambandet mellan Cr(%) + 10 Mo(%) + S W(%)
och Ni(%) vad beträffar beständigheten mot spänningskorro-
sionssprickning under krävande korrosionsbetingelser.
För âstadkommande av de data som visas på figurerna 3-7 fram-
ställde man en serie Cr-Ni-Mo-legeringar, Cr-Ni-W-legeringar
och Cr-Ni-Mo-W-legeringar, 1 vilka samtliga proportionerna av
Cr, Ni, Mo och W varierades, samt underkastade legeringarna
gjutning, smidning och varmvalsning till legeringsplåtar med
tjockleken 7 mm. De erhållna plåtarna underkastades därefter
upplösningsbehandling i fast lösning, varvid plåten hölls vid
l050°C 30 minuter och vattenkyldes. Efter avslutande av upp-
lösningsbehandlingen genomfördes kallbearbetning med tjock-
leksreduktion av 30 % för att förbättra hâllfastheten. Prov-
stycken (tjocklek 2 mm x bredd 10 mm x längd 75 mm) skars av
den kallvalsade plåten i en mot valsningsriktningen vinkel-
rätt riktning.
Vart och ett av dessa provstycken hölls på en jigg av balk-
typ med trepunktsstöd, såsom visas på figur 8. Sålunda
underkastades provstyckena S under spänning vid en dragspän-
ningsnivâ motsvarande förlängningen 0,2 % spänningskorrosions-
sprickprovning. Provstycket tillsammans med jiggen infördes
i en 20 % NaCl-lösning (badtemperatur BOOOC) mättad med H28
och C02 vid ett trycfi av 10 at under 1000 timmars tid. Efter
behandling i lösningen lOOO timmar undersöktes uppträdandet
av sprickbildning visuellt. De erhållna värdena visar att
det finns ett tydligt samband, såsom visas på figurerna 3-7,
mellan Ni(%) och ekvationen: Cr(%) + lO Mo(%) + 5 W(%), som
är en parameter vilken först upptäckts av uppfinnarna till
denna uppfinning vad beträffar beständigheten mot spännings-
korrosionsprovning.
Pâ figurerna 3-7 visar symbolen "O" de fall varvid ingen
väsentlig sprickbildning erhölls och "X" anger förekomsten av
sprickbildning. Såsom är uppenbart från de värden som visas
454 360
13
på figurerna 3-7 kan den avsedda effekten enligt uppfinningen
icke uppnås, när denna ekvation har ett värde understigande
110 % eller Ni-halten är lägre än 30 %.
Figur 3 visar det fall vid vilket legeringen innehåller kväve
i en mängd av 0,05-0,30 %. Figur 4 visar det fall vid vilket
S-halten är begränsad till icke mer än 0,000? %. Figur 5
visar det fall vid vilket P-halten är begränsad till icke mer
än 0,003 %. Figur 6 visar det fall vid vilket Nb i en mängd
av 0,5-4,0 % tillsättes. I detta fall användes åldring vid
en temperatur av 650°C 15 timmar efter kallbearbetning.
Figur 7 visar det fall vid vilket legeringen innehåller icke
endast kväve utan även kombinationen av Nb och V. Även i
detta fall användes åldring.
Legeringen enligt uppfinningen kan såsom tillfälliga föro-
reningar innefatta B, Sn, Pb, Zn, etc., vart och ett i en
mängd av mindre än 0,1 % utan att detta medför någon skadlig
inverkan på legeringens egenskaper.
Exemgel.
Smälta legeringar, vilka var och en hade de legeringssamman-
sättningar som anges i tabellerna I, III-VI och VIII, fram-
ställdes med användning av en kombination av en vanlig
elektroljusbågsugn, en Ar-syreavkolningsugn (AOD-ugn), när
det är nödvändigt att genomföra avsvavling och tillsats av
kväve, samt en elektroslaggomsmältningsugn (ESR-ugn), när det
är nödvändigt att genomföra defosforisering. Den på detta
sätt framställda legeringen göts därefter till ett runt göt
med en diameter av 500 mm, vilken underkastades varmsmidning
vid en temperatur av l2O00C, så att man erhöll ett ämne med
diametern l5O mm.
Under varmsmidningen undersöktes ämnet visuellt beträffande
bildning av sprickor för värdering av legeringens varmbear-
betbarhet. Ämnet underkastades därefter varmsträngpressning,
så att man erhöll ett rör med dimensionen diameter 60 mm x
väggtjocklek 4 mm, och det på detta sätt erhållna röret under-
454 360
' 14
kastades därefter kallreduktion med en tjockleksreduktion av
22 % för utövande av kallbearbetning på röret. Det erhållna
röret hade diametern 55 mm och en väggtjocklek av 3,1 mm.
Sålunda framställdes rör av legeringen enligt uppfinningen,
jämförelserör i vilka vissa legeringselement låg utanför
omrâdet enligt uppfinningen samt konventionella rör._
Ett ringformat provstycke med längden 20 mm skars av vart och
ett av dessa rör och därefter bortskars ett stycke av omkret-
sen av ringen motsvarande vinkeln 60°, såsom visas på figur 9.
Det på detta sätt erhållna provstycket-S sattes under spänning
vid ytan med en dragspänningsnivå motsvarande 0,2 %-sträck-
gränsen med hjälp av bult och mutter anordnade genom mot-
stående väggdelar hos ringen. Provstycket tillsammans med
bulten och muttern behandlades i en 20 % NaCl-lösning (bad-
temperatur 30o°C) under 1000 timmar. Lösningen hölls i jäm-
vikt med atmosfären, i vilken HZS-partialtrycket var 0,1 at
eller l at eller 15 at, och partialtrycket av C02 var 10 at.
Efter avslutande av spänningskorrosionssprickprovningen 1
NaCl-lösningen fastställdes huruvida spänningskorrosion hade
" uppträtt. Försöksresultaten är sammanställda i tabellerna
II-V, VII och IX tillsammans med försöksresultaten för varm-
bearbetningssprickning under varmsmidningen, väteförsprödning
och mekaniska egenskaper hos legeringen. I tabellerna II-V,
VII och IX i varje kolumn betecknar symbolen "O" att sprick-
bildning icke ägt rum'och symbolen "X" betecknar att sprick-
bildning ägt rum.
Såsom framgår av försöksvärdena uppfyller jämförelserören icke
standardkraven för någondera av varmbearbetbarhet, brcttgräns
och spänningskorrosionssprickningsbeständighet. Å andra sidan
är rören av legeringen enligt uppfinningen tillfredsställande
beträffande alla dessa egenskaper. Rör framställda av lege-
ringen enligt uppfinningen har en önskad nivå av mekanisk
hàllfasthet och beständighet mot spänningskorrosionssprickning
liksom tillfredsställande varmbearbetbarhet och de är även vad
beträffar dessa egenskaper överlägsna konventionella rör
framställda av konventionella legeríngar.
454 360
15
_»vz~\A + ^«.oz "AN
:Sam + 72023 + 2.3.5 u: TeÉ
~.°fl n.-~ °~.°n¿ «m°.° I 1 ~.QH ~.°~ m.@« o~.o ~°°.o «Ao.Q o>.o o~.@ Ho.o @
nL
w.°H m.@- -.Q» °H°.° | 1 m.°~ w.Q~ ~.°m m~.o v°°.° mH°.° -.@ ~m.@ ~o.Q W W
73
m.m m.@~H 1. ~°Q.° 1 @.° m.m m.mH @.w< ~H.@ mH°.° wH°.= m>.o -.o ~Q.o q m
Tu
~.°~ m.@n~ .» mm°.° 1 | m.°H w.mm m.@m ~H.Q ~øo.° m~°.° æ@.o -.@ ~Q.Q M æ
@.@ «.mw wwww«Qm~°.° ~.Q ~.~ ~.@ .«.ß~ m.@v m~.° ~o°.= >Ho.° @>.@ m~.@ ~°.o N
~.> @.°m .| °~°.° 1 m.o m.@ «.@H m.m~ -.Q ~o°.° °HQ.° w~.o mm.O H°.o H
v.°H m.m~H w~°.°mz «m°.° m.° H.H w.m o.m~ @.°m «H.@ ~@°.o -o.° om.° -.o H°.O w
@.°fl @.@~H 1 -c.° 1 @.° m.o~ @.°~ m.mm ~H.o mo°0.o mH@.@ ßw.Q m~.o m@.Q m 3
U
~.~fi w.-H -°.°“w °~°.° | 1 ~.flfl w.mH m.@q mH.° @ooo.o fl~o.@ mm.° m~.o @oQ.@ > H
rD
«.m m.-~ .. @~°.° I m.° ~.m <.°~ o.m« «~.° «@°.° moQ.Q w».Q -.o ~°o.o Q 1
w~.@fia . m
~.ø« m.-H H~@ Q mH°.° @.@ | ~.oA m.mA m.m~ o~.o mo°.° mH°.@ oæ.o -.o H°.° m nu
uu+mq u
°.°H °.w- _ 1. ~vo.° >.° «.~ m.w °.@~ m.Hq °°.° Ho°.° vHo.° m~.° «~.o ~°.° V m.
Näóm.. ,m_
°.m >.~H~ @°°.°mu moo.° 1 v.H m.æ >.>~ o.mm m@.Q .~oo.° w°o.° A@.° Qm.o ~°.ø m
@.m v.°~fl @Ho.°mu mfl°.° 1 m.° H.m m.«~ @.mm -.° Ho°.Q m~°.o °w.° H~.° ~o.o N
m.°~ @.-~ H~°.°» Hflo.° <.° .. ~.oH @.mH °.~m wH.° H°°.° mHo.° @~.° °~.o ~°.Q fl
HC
.N .A »mama z nu s nå uu flz H4. . w m :E dm u mnflu
.ucmo0um»xfi>v mcficuummcmsëmmmmcfiuwmmn ummwg
. H Hawßmm.
454 360
16
Tabell II.
šïâ' id vmannfimg sprickning i H20 - lo a: oo; i zo s Nacl
nr 'åfliflg Hzs 0.1 a: H25 1 at: azs 15 at
1. 0 0 0 0
2 O 0 O O
f, 3 o o o o
å"
.ä 4 O Û Û 0
c
a 5 O 0 O O
CL
å' 6 o o o o
*å 7 o o o o
1-4
å 8 O O O O
9 0 0 0 o
1 o o x x'
2 O X
(D
g 3 x - - -
Q)
.g 4 x - - -
IH
:å S X - - -
n
6 x - - -
Anm.: Legeringsnumren motsvarar de i tabell I.
454 360
17
mcmuëo w:wmc0c:0wmm: u®m:mu:« 0.Ec<
X O O m.0m O 1 «n.00 1 m.0~ m.00 m~0.o 0000.0 000.0 m0.0 0m.o 00.0 0 m~%
0.mm 1 1 00.0 m.mA 0.00 ~o0.o 000.0 m00.0 m0.0 m~.0 00.0 M w..
1 1 1 1 x 1 1 ~.æ 1m.>m w.0m 000.0 m00o.0 000.0 mw.0 -.o 00.0 m æ
X O 0 H.om 0 1 1 0.0 0.00 «w.æ~ ma0.o m000.o m00.0 mo.0 0m.0 00.0 0
æ.mm Nno. 0 0.0.000u m.0~ 1 0.00 0.00 000.0 ~0o0.0 000.0 00.0 0m.o 00.0 NN
0.000 mN0.0"w0æ.o0:u ~.0 m.æ o.0~ N.
m.000 o~0.00mu
w0o.00m2.0Ho.00> 1 m.0~ ~.a0 o.mm 0~fi.0 000.0 m00.o 00.0 nm.0 000.0 ow H
000.080 _..
H.wm m~0.0"uU+Mm w.~ 0.0 0.0~ m.~m 0~fl.0 0000.0 000.0 m0.o æ~.o ~0.0 00 0
000.0.
0.00 000.0; 1 0.00 0.00 0.00 000.0 000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 00 m
_ 0.00 000.006 0.0 0.0 0.00 0.00 000.0 000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 00 J.
. 0.00 000.000: 1 0.0 0.00 0.00 000.0 000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 00 m
0.0.0 anod; .1 0.0 0.0.0 0.00.. Nmfió ~000.0 Nooó N00 00.0 00.0 m0 m.
0.000 00.0.9033 0.0 0.0 0.00 0.00 000.0 00000 000.0 00.0 00.0 00.0 00 .0
0.000 0.0.8 1 0.0 0.00 0.00 000.0 0000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0 0
m.0oH 0.00:U 0.00 m.w m.m0 æ.vm m00.0 000.0 000.0 00.0 0m.0 00.0 N0
w.vm 1 ~.m~ 1 0.00 m.om 000.0 m000.0 000.0 00.0 0~.0 00.0 00
0 O 0 0.00 0 1 1 0.00 0.00 æ.00 ~00.o m0o.0 mH0.0 00.0 æm.o mo0.0 00
v.mm 1 m.w0 1 m.0~ m.om mmH.0 0000.0 ~o0.0 m0.0 -.0 ~0.0 0
m.H00 1 1 0.0 m.0n m.~m Nw0.o m000.0 000.0 ~m.0 a~.0 00.0 0
<.m00 1 1 0.0 m.mm æ.mm mw0.0 ~oo0.o m00.0 00.0 ~m.0 000.0 0
0.00 1 m.~0 0.0 ~.00 m.mm 000.0 000.0 mH0.0 00.0 m0.0 00.0 0
æ.mm 1 0.0 0.0 0.00 ß.mm 000.0 ~oo.0 000.0 0m.o 0~.0 00.0 m
v.0m 1 1 0.0 m.00 m.mm 0~0.o ~00.0 000.0 00.0 m~.0 00.0 0
0.000 1 1 0.0 0.00 0.00 000.0 0000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0
0.m00 1 m.m0 1 0.0~ m.0m mw0.o 000.0 m00.o mw.o 00.0 00.0 N
0.00 1 1 0.0 0.00 0.00 000.0 000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0
00 ä ä. 0000050020
000 00 000 00m=0ë 1.000; 0250 z 0: ö 02 z 0 0 s.. 00 0 ä
w : m = w : lxuwuum U0. m 0 m 0 m:0u
.HUMZ %ON .w N8 .ud OH w N00 m5: AUEQUOH 03:50 EHCuuwmCGEEmmm CHHQ UA lwmwd
_ 0 = 0 0000060000 1060000
.HHH afiwnmß
18
wcmweø m:wm:0:c0wmms u@w:mu:« “.Ec<
454 360
n.
.>H 000309
x o o o .. 000.0 0.00 1 0.00 0.:. 00.0 00000 000.0 00.0 00.0 00.0 _.
1 000.0 1 10.0 0.00 0.00 00.0 00000 000.0 00.0 00.0 00.0 0 W.
1 1 .. x 1 000.0 1 0.0 10.00 0.00 00.0 300.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0 æ
x O O 0 I 000.0 1 0.0 0.00 40.00 00.0 0000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0
000.030
0.0":0 000.0 0.00 0.0 0.00 0.00 00.0 m000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 00
000.030 .
000.032 a
m00.0"> 000.0 1 0.0 0.00 0.00 00.0v 0000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 00 W
m00.0"mU 000.0 1 0.0 0.00 0.00 00.0 0000.0 000.0 00 0 00.0 00.0 00 I
00.022. .w
m00.0“m2 000.0 1 0.00 0.00 0.00 00.0 0000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 00 n
000.0"0A+mu .a
000.00» 000.0 1 0.0 0.00 0.00 00.0 0000.0 000.0 00.0 00.0 000. .00 0%
0.0“oo 000.0 1 0.0 0.00 0.00 00.0 0000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 00 m
0.0«:o 000.0 1 0.0 0.00 0.00 00.0 0000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0 w.
0 O O O 1 000.0 0.0 0.0 0.00 0.00 00.0 0000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0 u
1 000.0 0.00 1 0.00 0.00 00.0 0000.0 000.0 00.0 00.0 000.0 0 .w
1 000.0 . 1 0.00 0.00 0.00 00.0 0000.0 .000.0 00.0 00.0 00.0 0 u
I 000.0 1 0.0 0.00 0.00 00.0 0000.0 .000.0 00.0 00.0 00.0 m
1 000.0 1 0.00 0.00 0.00 000V 00000 000.0 00.0 00.0 00.0 0
1 000.0 0.0 0.0 0.00 0.00 00.0 0000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0
1 000.0 0.00 1 0.00 0.00 00.0 m000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0
1 000.0 1 0.0 m.00 0.00 00.0 0000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0
um um um c0:ø0H .
...0 0 0. -..S3 005.0 z z 02 ...u 0z .www 0 0 š 00 0 ä
000 000 00: . E? ..0 . 000»
000.2 w 00 0.. 000 ...w 00.0: Ûcmuoumuuflš wc0cuuwmam=ëämmmc0ummmq _ 1003
00 1 o0= 0 000020300 1000000
454 360
19
mcwwëc mcmwcwccfiwmms ußmcmu:« ".E:<
0 X O 0 O 1 o~o.o +N.mH 1 m.A~ m.mv -.o «oo.o ~oo.o om.o mv.o mo.o v www
x 1 vHo.o 1 m.m m.H~ m.æv mo.o Hoo.o ~Ho.o wo.o ~m.o ~o.o m æ m
1 1 I 1 x 1 Hmo.o 1 ß.> «m.wm o.Hm vfl.o ~ooo.o ~oo.o wa.o fi~.o No.o N H.
O x O C O 1 w~o.o 1 m.m >.mH «m.>~ -.o Hoo.o ~oo.o Hm.o m~.o ~o.o ~ a
m~o.o2w.u.m.o2.Ö omo.o Hoa må. mšà mém .So Noo.o Hood vad ßmó woo mfi
o~o.o"m2
m~o.o“mU 3
m~o.ø"» m~o.o 1 m.m m.æ~ ~.æm mH.o ~ooo.o ~oo.o ~ß.o m«.o Ho.o vfi w.
ovo.o"mu -o.o 1 o.m @.m~ w.om ~o.o oooo.o Hoo.ov mß.o o~.o mo.o mfi .m.
æN.o"flH 3
m«o.o"~x.oflo.o 1 o.flH m.mH m.«v Ho.ovmooo.o fico.o oß.o æH.ø ~o.o Nä n
m~o.o mq+uu Hm
Hmo.o"» m~o.o 1 m.m m.>H ~.av m~.o Hooo.o moo.o ov.o mm.o Ho.o flfi _a
w.fl"o0 oAo.o 1 w.m o.>~ m.wm
>.~":U >oo.o 1 a.m m.- f.Hm æH.o ~oo.o ~oo.o æm.o a~.o
o O O O O 1 wHo.o w.m m.« v.mH o.mm o~.o ~oo.o ~oo.o oß.o ~m.o ~o.o m u
1 ~Ao.o m.mH 1 o.m~ m.Am wo.o mooo.o ~oo.ov mw.o om.o æoo.o ß ß
1 <~o.o 1 n.oH m.- o.mw -.o >ooo.o ~oo.o v>.o wm.o Ho.o w u
I mmod 1 no oém mom 5.6 Nooo.o Nooó .Bo amd mod m
I ßNoo 1 mofi mšä oém and vooo mood Næo and mod w
1 w~o.o o.~ ~.m m.>~ o.mm Ho.ov ~oo.o Hoo.ov ~<.ø w~.o woo.o m
1 æoo.o o.mH 1 w.m~ m.wv «o.o fioo.o Hoo.o mß.o æH.Q Ho.o N
1 «ao.o 1 m.m w.wfl v.Hm A~.o ~oo.o fioo.o om.H m~.o >o.o ~
m m
m5: .J »M HM. mšèfifiädw, 352 z z å ö E .www w m å B u ä
1$äï mm: ma. mf ._ Éü
. ø«>
.hm 1 5.2 w oN 9:: ömß
1 I .w NWO um OH 1 lxuwumw .ucwuoumuxwï mcflcuuwmcmšzšwmmcfluwmwfl
m~= .n :Éxuflumw
.> Hawnmfi
454 360
_ H.H“Qo
>H°.°“m:
-o.=“>
«.H“=u -o.o 1 Q~.° 1 wv.° 1 ~.~ m.w ~.@~ ~.mf -.o fi@o.o mHo.Q ~w.Q H~.Q mo.o wa
m~°.o"øu
m°°.°"m:
Mwo.°"wu+mw °H°.° 1 1 nw.o 1 1 1 @.æ m.cm w.@~ mo.° «Q°.o @~Q.o Hw.H oA.o m@.o . md m
>«°.°“ á 1 1
_ m.°“=u «H°.° 1 1 1 fi~.o om.° <.H ~.m m.m~ ~.om -.Q ~0o.Q «~o.° ~m.ø wH.o H@.o fä .m.
@H°.°“~u ~«°.Q 1 1 1 °H.@ Hm.m ~.° fi.@ @.v~ @.mm mo.o ~o°.o H~o.o >m.° mfl.° ~o.o mä 1
-°.°“m: o~°.° 1 1 1 o~.o Hq.Q @.H ~.m @.ß~ ~.mm m~.o «oo.o mQo.° m>.o w~.o ~°.Q Nä .M
MW m@wßmww «~o.o °~.° °H.° 1 Hm.° 1 1 =.HH m.@« ~.@< @o.° @oo°.o -o.o @m.o ~v.o m°°.° ad Mw
.~°.=“wo+@~ wo°.= 1 1 ~>.~ °~.o 1 1 ~.°H m.mH @.@m mQ.o ~o°.o oHo.° N@.o m~.° ~o.Q OH w
°@.°"=u wH°.o 1. 1. °~.° 1 H@.o «.~ m.m ~.@H ~.A< -.o Hoo.o -o.o «@.o >~.° Ao.o .m I
1 m°=.° ~m.o QHJO 1 H~.o o«.° 1 m.@ m.w~ m.om mH.o Aooo.° @Ho.o @>.Q m~.o @Q.Q w M
1 @H°.o o~.o 1 1 °m.° 1 @.° w.o~ @.o~ @.«m H~.o wQoc.° ~Ho.o w>.Q m~.Q mo.o > W
1 m~o.° Hm.o 1 1 H~.@ om.o @.° >.@ >.o~ >.m< >A.o ~Qo.@ @oQ.o @@.o @@.o >oo.o w
1 «~o.° H~.° 1 1 1 @>.o 1 @.> H.
1 >°o.° 1 HH.o 1 mm.° 1 1 m.@ H.w~ m.@m v~.° moo°.° ~Ho.° >>.o wH.o ~o.@ <
1 wH°.Q. 1 1 Am.~ 1 1 A.H m.> ~.o~ °.mm æfi.° Ho°.° wH°.o ~m.o @Q.o Ho.0 M
1 nHo.° @~.o 1 1 ~m.Q 1 H.- 1 ~.o~ w.Q« m0.° Ho°.o HoQ.Q w«.o wfi.o mo.° N
1 mHo.° 1 1 1 1 Ao." 1 m.H~ H.m~ m.Hfl ~fi.o ~°o.° v~O.° m~.o -.o N .Q H
um==< z > MN aa fla nz 2 så nu flz .WW w m så flw U amma
^u:m00nQuxfi>. cwmcflccflwmmz umqficü mWH
. H> afimnmm.
454 360
mcwwño mcmmcflccfiwmmn uæw:mun« ".E:<
21
^u:wu0umux0>0 mc0:uumm:mE5mmwm=0uwmwA
^.muu0mv H> Hfimnmä
1 000.0 1 .. 1 1 1 1 0.0 0.00 0.0 1 000.0 000.0 00.0 00.0 0 0 mm
1 000.0 1 1 1 00.0 1 1 1 0.00 040 00.0 000.0 000.0 00.0 00.0 0 0 mm
1 000.0 1 .. 1 1 1 1 1 0.00 0.00 1 0.8.0 000.0 00.0 00.0 0 0 www
0.003 000.0 1 1 1 1 1 1 0.0 0.00 0.00 1 20.0 000.0 :Å 00.0 0 0 .1_
1 000.0 1 1 .. 1 1 1 0.0 0.00 0.00 00.0 000..0 000.0 00.0 00.0 00.0 0 må..
1 000.0 00.0 00.0 1 1 1 10.00 1 0.00 0.00 00.0 000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0 1.0.
1 000.0 00.0 1 00.0 00.0 1 1 #0 0.00 0.0.. 00.0 80.0.0000 00.0 00.0 00.0 0 m..
1 30.0 1 00.0 1 00.0 1 0.0 0.0 0.00 0.00 00.0 000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0 æ
1 000.0 1 1 1 1 00.0 0.0 0.0 0.00 00.00 00.0 000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0
umflfld Z > .MN nu.. ._09 DZ Z g hU H2 . man/WH w m :Z .ww 1.:..
. H
àc
~-4
454 360
22
Tabell VII .
2)
Sprick"Spríckning i
ning H25-10 at C02 0,2-% För- Area- Slag-
114299- vid 1 20 9 Nacl sträck- Bmtt- läng- reduk- seghec
ring varm~ H25 1128 1! S gräns gräns ning tion vid 0°C
nr 6619-- 0.1 1 1% (xp/mä (xp/mä m' (s) (km/GIF:
ning at at _at
1 121.9 129.6 12 43 7.6
2 90.4 94.9 15 63 7.5
3 115.5 120.9 14 49 6.3
4 99.9 93.7 19 79 26.6
ä s 90.4 96.4 17 72 19.1
g 6 94.6 101.2 13 _59 6.9
Tê* 7 92.6 99.7 14 64 17.2
g; 9 0 0 o 0 92.4 99.3 17 72 14.2
å: 9 90.6 96.1_ 15 59 7.9
J, 10 106.3 117.9 14 39 7.3
å" 11 93.4 99.1 15 69 10.3
5 12 93.7 99.6 14 75 7.4
13 104.2 120.6 27 34 6.2
14 94.7 99.4 15 67 11.6
15 95.4 100.3 12 52 7.7
16 99.6 97.3 17 69 11.7
m 1 0 0 0 x 99.4 92.3 14 71 6.3
f; 2 x - - - - -_ - - -
å 3 96.9 91.3 13 74 11.2
'g 4 0 o 0 x 90.0 94.3 15 74 15.1
íï s 96.9 90.7 19 79 26.6
1 71.9 72.9 19 91 26.9
åä 2 70.3 73.9 19 92 15.6
gg 3 0 x x x 73.5 76.9 17 90 23.6
233' 4 90.7 93.1 ¿16 76 119.9
Anm¿ 1) Legeringsnumren motsvarar de i tabell VI.
Åldring vid 650°C 15 h utfördes på legeringarna
enligt_uppfinningen och jämförelselegeringar
efter kallbearbetning.
454 360
mcwwëo mcwmcflccfiwmmn umwcøus+ ".E:<
I «m.vH I I ~a.o H.æH ~.cm =mc.o mco.o >fio.o wß.o w~.o wc.o m F
I I +N.ß I mw.o w.mN w.m< w~o.o moo.o -o.o m>.o Am.c
I m.H n.< «~v.c I ~.Hm m.ow -H.o Aoo.o H~o.o æm.o mm.o no.o w .J
I I fl.m
I ~.v m.m I «cv.o ~.m« m.mv mofi.o voo.o mAo.o wß.o mm.o ~o.o w W
..I m.~ m.ß no.H I :v.wm m.wm emo.o >oo.ø m~o.o ww.o «~.o mo.o m s
I I w.m Am.o vw.H m.o~ «H.w~ Hofi.ø moo.o mHo.o mm.o ßm.o Ao.o N a
I m.m ~.w I Nm.c ~.ßfl m.m« H«o.o Hoo.o H~o.o æß.o mm.o flo.o ~
Hmo.o»> .H.A2¶u .m.o":U I m.m I am.N w.om æ.om NoH.o ~oo.o æHo.o Am.o mw.o Ho.o Nm
mHo.o nu .oAo.o"5z .<.o":U w.o o.m A~.o ow.H o.fi~ m.~w oao.o ~oo.o ~Ho.o ww.o m~.o ~o.o HN
o.«“o0 .mmo.o"mu+mu m.o m.m I oß.o w.æ~ m.flm a>o.o aoo.c @Ho.o ~m.o o~.a Ao.o ow
wNo.o"mu I w.m w«.H mo.o m.oN o.mv æ«fi.o moo.o nfio.o mw.o m~.o vo.o mfi
m~o.o"Q4 I w.m ~H.o wm.o @.mH ~.mm mmH.o ~oo.o moo.o w~.H aH.o ~o.o mfi
mvo.o“> I H.øH I ~m.~ m.wfl >.æw mwo.o Noo.ø ~fio.o æm.o m~.o ~o.o ßfi 3
<.H "ou I æ.a I om.o m.mH w.mm omH.o moo.o m~o.o m>.o wm.o mo.o wa u
1. æ.a":0 w.m m.ß I mm.H m.mN w.>v m«H.o moo.o v~o.o mv.o ß«.o ~o.o md UA
2 I o.m~ I I mo.~ m.m~ m.Hm æmo.o Aoo.o
I m.~fi I I mm.H fi.om >.m< aoH.o Noo.o -o.o ~ß.o m«.o ~o.o mä
I I m.HA I >a.o m.æH m.mv wmH.o Noo.o mfio.o «m.o mo.o Ho.o NH .w
I I m.æ I mm.o m.mm >.wv -H.o >ooc.o moo.o w>.H vA.o «o.o fifi mw
I v.N m.w oa.m I m.oN a.wm NoH.o Aoo.o Hoßo.o wæ.o mN.o ~o.o od I.
I I >.m wm.o I o.>~ ~.ov mæH.o ~oo.o ~Ho.o ~a.o w~.Q «o.o m W
I ~.ß m.w I ~æ.m N.m~ m.mm amo.o moo.o mHo.o wæ.o w~.ø ~o.o w M.
I w.m a.w I vw.o m.HN ~.mm æmH.o vøo.o wHo.o m>.o -.o no.o ß .b
I m.o N.> Nß.o oø.fi H.vm ~.o< mao.o ~ooo.o o~o.o mm.o æH.o Ho.o w w
I I m.oH mm.H I m.mH w.wm wm~.o moo.o m~o.o >~.o mo.o fio.o m
I m.A w.æ I æw.~ m.o~ o.mm m>o.ø Aoo.o mooo.o H>.o HH.o ~o.o «
I H.m m.m @m.o mm.c w.m~ >.om wv~.o Aoo.o wHo.o ~m.o ~H.o ~o.o m
_ I m.~ ~.> ~>.o æw.o æ.m~ m.Hw æv~.o ~co.o æoo.c ww.o wfi.o eo.o N
I I w.m I mo.H m.wN w.om wmo.ø floo.o ~Ho.o ~m.o m~.o Ho.o fi
H:
»nanm z o: > nz ö Mz z m m :z Hm u m:
_u:000umuxfl>v mnficuuwwcmñëmwwmcfluøwwfl
GJ
01
m
.HHH> Hflwflmà
454 360
_ 24
æebe11 Ix.
äfiw- qnflmmins-
=fifl9 02»% Shflr lo 1:00; '20?°1ec1
Igge- _ I å '6 '
fi” 85%' ííïâšc H25 H29 Hg
- - 0.1 1 1 t 1 f
“I “m9 (xp/mhz) rmysfi a a .a
1 918 113
2 98.4 10.6
3 1094 4.5
4 104.8 12.3
5 90.4 11.6
6 1054 3.6
å 7 100.4 5.7
e 8 113.5 7.5
'Q 9 99.1 12.1
_5 10 o 114.8 7.1 o 0 0
0 11 99.6 3.2
ä; 12 97.1 12.0
= 13 101.4 4.2
0 14 101.8 5.8
E: 15 98.3 10.7
1; 16 101.5 7.5
w 17 101.8 7.3-
18 98.4 5.7
19 97.4 11.7
20 90.8 6.8
21 104.4 8.1
22 118.3 8.7
1 84.7 13.3 O 0 X
2 89.3 1.3
GJ
0 3 x - - - - -
Ü 4 85.0 11.2 0
.g 5 1098 02 x
-ë 6 0 90.4 2.6 o X
8 7 89.9 4.5 o
9 8 91.0 11.2
Anm.: l) Legeringsnumren motsvarar de i tabell VIII.
2) Alaring vid 65o°c 15 n utfördes efter
kallvalsning.
454 360
- 25
Såsom beskrivits utförligt i det föregående är legeringen
enligt uppfinningen överlägsen beträffande hög mekanisk håll-
fasthet och beständighet mot spänningskorrosionssprickníng
och är särskilt användbar för framställning av foder, rör.
beklädnader och borrör för användning i djupborrhål för fram-
ställning av petroleumråolja, naturgas oéh geotermiskt vatten
samt för andra ändamål.
Claims (7)
1. Legering för användning vid framställning av foder och rör för djupborrhàl med förbättrad beständighet mot spän- ningskorrosionssprickning och hög hållfasthet, k ä n n e - t e c k n a d därav, att legeringen har följande sammansätt- ning: C : É 0,1 % Si: 5 1,0 % Mn: í2,0 % P : 50,030 % S : å 0,005 % Cr: 15-35 % Ni: 30-60 % W : 0-24 % Mo: 0-12 % N : 0-0,30 % crus) + 10 now) + s ma) 2110 2, 7,5 f: á now) + 1/2 ma) á 12 s Sällsynta jord- C01 0-2 % artsmetaller: 0-0.10 % Y : O-0,20 % Mg: 0-0,l0 % ' Ca: 0-0,10 % Fe och tillfälliga föroreningar: resten, varvid legeringen innehåller kväve i en mängd av 0,05-0,30 % och/eller koppar i en mängd som förbättrar korrosionsbestän- digheten av icke mer än 2,0 %.
2. Legering enligt patentkrav l, k ä n n e t e c k - n a d därav, att nickelhalten är från 40 till 60 %.
3. Legering enligt patentkrav l, k ä n n e t e c k - n a d därav, att svavelhalten är högst 0,000? %.
4- Legering enligt något av patentkraven l-3, k ä n - n e t e c k n a d därav, att fosforhalten är högst 0,003 %.
5. Legering enligt något av föregående patentkrav, k ä n n e t e c k n a d därav,'att den dessutom innehåller ett eller fler av elementen Nb, Ti, Ta, Zr och V i en total halt av 0,5-4,0 %.
6. Legering enligt något av föregående patentkrav, Q. 4 454 360 k ä n n e t e c k n a d därav, att N-halten är 0,10-0,25 %.
7. Användning av legeringen enligt nâgøt av föregående patentkrav till foder och rör för djupborrhål.
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8910681A JPS57203737A (en) | 1981-06-10 | 1981-06-10 | Alloy of high stress corrosion cracking resistance for high-strength oil well pipe |
| JP8996181A JPS57203740A (en) | 1981-06-11 | 1981-06-11 | Precipitation hardening alloy of high stress corrosion cracking resistance for high strength oil well pipe |
| JP9060581A JPS57207144A (en) | 1981-06-12 | 1981-06-12 | Alloy for oil well pipe with superior stress corrosion cracking resistance and hot workability |
| JP9202881A JPS57207146A (en) | 1981-06-15 | 1981-06-15 | Alloy for oil well pipe with superior stress corrosion cracking resistance and hydrogen cracking resistance |
| JP9317481A JPS57210938A (en) | 1981-06-17 | 1981-06-17 | Precipitation hardening type alloy for high strength oil well pipe with superior stress corrosion cracking resistance |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8203629L SE8203629L (sv) | 1982-12-11 |
| SE454360B true SE454360B (sv) | 1988-04-25 |
| SE454360C SE454360C (sv) | 1989-05-30 |
Family
ID=27525401
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8203629A SE454360C (sv) | 1981-06-10 | 1982-06-10 | Legering foer djupborrhaal och anvaendning av denna till foder och roer foer djupborrhaal |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4400211A (sv) |
| DE (1) | DE3221857C2 (sv) |
| FR (1) | FR2507629B1 (sv) |
| GB (2) | GB2102834B (sv) |
| SE (1) | SE454360C (sv) |
Families Citing this family (47)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4489040A (en) * | 1982-04-02 | 1984-12-18 | Cabot Corporation | Corrosion resistant nickel-iron alloy |
| US4755240A (en) * | 1986-05-12 | 1988-07-05 | Exxon Production Research Company | Nickel base precipitation hardened alloys having improved resistance stress corrosion cracking |
| US5556594A (en) * | 1986-05-30 | 1996-09-17 | Crs Holdings, Inc. | Corrosion resistant age hardenable nickel-base alloy |
| US5217684A (en) * | 1986-11-28 | 1993-06-08 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Precipitation-hardening-type Ni-base alloy exhibiting improved corrosion resistance |
| US5000914A (en) * | 1986-11-28 | 1991-03-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Precipitation-hardening-type ni-base alloy exhibiting improved corrosion resistance |
| US4999158A (en) * | 1986-12-03 | 1991-03-12 | Chrysler Corporation | Oxidation resistant iron base alloy compositions |
| US4735771A (en) * | 1986-12-03 | 1988-04-05 | Chrysler Motors Corporation | Method of preparing oxidation resistant iron base alloy compositions |
| US4891183A (en) * | 1986-12-03 | 1990-01-02 | Chrysler Motors Corporation | Method of preparing alloy compositions |
| US4853185A (en) * | 1988-02-10 | 1989-08-01 | Haynes International, Imc. | Nitrogen strengthened Fe-Ni-Cr alloy |
| US4981647A (en) * | 1988-02-10 | 1991-01-01 | Haynes International, Inc. | Nitrogen strengthened FE-NI-CR alloy |
| WO1989009843A1 (en) * | 1988-04-04 | 1989-10-19 | Chrysler Motors Corporation | Oxidation resistant iron base alloy compositions |
| US4840768A (en) * | 1988-11-14 | 1989-06-20 | The Babcock & Wilcox Company | Austenitic Fe-Cr-Ni alloy designed for oil country tubular products |
| DE3907564A1 (de) * | 1989-03-09 | 1990-09-13 | Vdm Nickel Tech | Nickel-chrom-eisen-legierung |
| US6355117B1 (en) | 1992-10-30 | 2002-03-12 | United Technologies Corporation | Nickel base superalloy single crystal articles with improved performance in air and hydrogen |
| EP0648850B1 (en) * | 1993-09-20 | 1997-08-13 | Mitsubishi Materials Corporation | Nickel-based alloy |
| SE513552C2 (sv) * | 1994-05-18 | 2000-10-02 | Sandvik Ab | Användning av en Cr-Ni-Mo-legering med god bearbetbarhet och strukturstabilitet som komponent i avfallsförbränningsanläggningar |
| WO1996000310A1 (en) * | 1994-06-24 | 1996-01-04 | Teledyne Industries, Inc. | Nickel-based alloy and method |
| US6280540B1 (en) * | 1994-07-22 | 2001-08-28 | Haynes International, Inc. | Copper-containing Ni-Cr-Mo alloys |
| JP3512304B2 (ja) * | 1996-08-15 | 2004-03-29 | 日本冶金工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| US6482275B1 (en) | 1998-01-28 | 2002-11-19 | L. E. Jones Company | Nickel based alloys for internal combustion engine valve seat inserts, and the like |
| WO1999064202A1 (en) | 1998-06-12 | 1999-12-16 | L.E. Jones Company | Surface treatment of prefinished valve seat inserts |
| US6306544B1 (en) | 1999-02-25 | 2001-10-23 | Wilson Greatbatch Ltd. | Cobalt-based alloys as positive electrode current collectors in nonaqueous electrochemical cells |
| DE19929354C2 (de) * | 1999-06-25 | 2001-07-19 | Krupp Vdm Gmbh | Verwendung einer austenitischen Ni-Cr-Mo-Fe-Legierung |
| US6537393B2 (en) | 2000-01-24 | 2003-03-25 | Inco Alloys International, Inc. | High temperature thermal processing alloy |
| DE10052023C1 (de) * | 2000-10-20 | 2002-05-16 | Krupp Vdm Gmbh | Austenitische Nickel-Chrom-Cobalt-Molybdän-Wolfram-Legierung und deren Verwendung |
| JP3976003B2 (ja) * | 2002-12-25 | 2007-09-12 | 住友金属工業株式会社 | ニッケル基合金およびその製造方法 |
| EP1777313B1 (en) * | 2004-06-30 | 2012-08-01 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ni BASE ALLOY MATERIAL TUBE AND METHOD FOR PRODUCTION THEREOF |
| SE529003E (sv) * | 2005-07-01 | 2011-06-27 | Sandvik Intellectual Property | Ni-Cr-Fe-legering för högtemperaturanvändning |
| JP4800856B2 (ja) * | 2006-06-13 | 2011-10-26 | 大同特殊鋼株式会社 | 低熱膨張Ｎｉ基超合金 |
| JP5420406B2 (ja) * | 2006-08-08 | 2014-02-19 | ハンチントン、アロイス、コーポレーション | 溶接に使用するための溶接合金および製品、溶接物ならびに溶接物の製造方法 |
| WO2009119630A1 (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-01 | 住友金属工業株式会社 | Ｎｉ基合金 |
| US20100272597A1 (en) * | 2009-04-24 | 2010-10-28 | L. E. Jones Company | Nickel based alloy useful for valve seat inserts |
| US8313593B2 (en) * | 2009-09-15 | 2012-11-20 | General Electric Company | Method of heat treating a Ni-based superalloy article and article made thereby |
| DE102010026808B4 (de) | 2010-07-10 | 2013-02-07 | Technische Universität Bergakademie Freiberg | Korrosionsbeständiger austenithaltiger phosphorlegierter Stahlguss mit TRIP- bzw. TWIP-Eigenschaften und seine Verwendung |
| DE102010049781A1 (de) * | 2010-10-29 | 2012-05-03 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Ni-Fe-Cr-Mo-Legierung |
| AU2015275299B2 (en) * | 2010-10-29 | 2017-08-31 | Outokumpu Vdm Gmbh | Ni-Fe-Cr-Mo alloy |
| EP2455504A1 (en) * | 2010-11-19 | 2012-05-23 | Schmidt + Clemens GmbH + Co. KG | Nickel-chromium-iron-molybdenum alloy |
| JP6068935B2 (ja) * | 2012-11-07 | 2017-01-25 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Ｎｉ基鋳造合金及びそれを用いた蒸気タービン鋳造部材 |
| JP6337514B2 (ja) * | 2013-05-21 | 2018-06-06 | 大同特殊鋼株式会社 | 析出硬化型Ｆｅ−Ｎｉ合金及びその製造方法 |
| CN105723009B (zh) | 2013-11-12 | 2017-08-18 | 新日铁住金株式会社 | Ni‑Cr合金材料以及使用其的油井用无缝管 |
| US20150368770A1 (en) * | 2014-06-20 | 2015-12-24 | Huntington Alloys Corporation | Nickel-Chromium-Iron-Molybdenum Corrosion Resistant Alloy and Article of Manufacture and Method of Manufacturing Thereof |
| RU2580765C1 (ru) * | 2015-05-18 | 2016-04-10 | Байдуганов Александр Меркурьевич | Жаропрочный сплав |
| CA3002285C (en) | 2015-10-19 | 2024-03-12 | Sandvik Intellectual Property Ab | New austenitic stainless alloy |
| RU2661983C1 (ru) * | 2017-04-10 | 2018-07-23 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ производства конструкционной низколегированной стали |
| WO2019224287A1 (en) * | 2018-05-23 | 2019-11-28 | Ab Sandvik Materials Technology | New austenitic alloy |
| DE102020132909A1 (de) | 2020-12-10 | 2022-06-15 | Vdm Metals International Gmbh | Nickellegierung |
| DE102020132910A1 (de) | 2020-12-10 | 2022-06-15 | Vdm Metals International Gmbh | Aushärtbare Nickellegierung |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2955934A (en) * | 1959-06-12 | 1960-10-11 | Simonds Saw & Steel Co | High temperature alloy |
| FR1309587A (fr) * | 1961-12-22 | 1962-11-16 | Basf Ag | Alliage de nickel-chrome-molybdène d'une haute résistance à la corrosion, notamment à la corrosion intercristalline |
| US3160500A (en) * | 1962-01-24 | 1964-12-08 | Int Nickel Co | Matrix-stiffened alloy |
| GB976429A (en) * | 1962-05-01 | 1964-11-25 | Martin Metals Company | Composite casting of metals |
| FR1349545A (fr) * | 1963-01-23 | 1964-01-17 | Mond Nickel Co Ltd | Alliages nickel-chrome |
| FR1541462A (fr) * | 1966-10-21 | 1968-10-04 | Int Nickel Ltd | Alliages fer-nickel-chrome |
| US3492117A (en) * | 1966-10-21 | 1970-01-27 | Int Nickel Co | Corrosion resistant stainless type alloys |
| US3598638A (en) * | 1968-11-29 | 1971-08-10 | Gen Electric | Diffusion metallic coating method |
| US3668023A (en) * | 1969-06-20 | 1972-06-06 | Peshotan Sohrab Kotval | Tantalum-containing precipitation-strengthened nickel-base alloy |
| BE795564A (fr) * | 1972-02-16 | 1973-08-16 | Int Nickel Ltd | Alliage de nickel-fer resistant a la corrosion |
| US3876423A (en) * | 1973-10-29 | 1975-04-08 | Miles S Firnhaber | Nickel-chromium alloys |
| JPS5129316A (sv) * | 1974-09-06 | 1976-03-12 | Nippon Steel Corp | |
| US4095976A (en) * | 1975-12-29 | 1978-06-20 | Cabot Corporation | Weldable alloy |
| US4119456A (en) * | 1977-01-31 | 1978-10-10 | Steel Founders' Society Of America | High-strength cast heat-resistant alloy |
| JPS53108022A (en) * | 1977-03-04 | 1978-09-20 | Hitachi Ltd | Iron-nickel-chromium-molybdenum alloy of high ductility |
| US4153455A (en) * | 1977-05-19 | 1979-05-08 | Huntington Alloys, Inc. | High temperature nickel-base alloys |
| US4168188A (en) * | 1978-02-09 | 1979-09-18 | Cabot Corporation | Alloys resistant to localized corrosion, hydrogen sulfide stress cracking and stress corrosion cracking |
| US4171217A (en) * | 1978-02-21 | 1979-10-16 | Cabot Corporation | Corrosion-resistant nickel alloy |
| US4245698A (en) * | 1978-03-01 | 1981-01-20 | Exxon Research & Engineering Co. | Superalloys having improved resistance to hydrogen embrittlement and methods of producing and using the same |
| GB1602247A (en) * | 1978-05-11 | 1981-11-11 | Cabot Corp | Alloy |
-
1982
- 1982-06-01 US US06/383,630 patent/US4400211A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-06-09 DE DE3221857A patent/DE3221857C2/de not_active Expired
- 1982-06-09 GB GB08216701A patent/GB2102834B/en not_active Expired
- 1982-06-10 FR FR8210117A patent/FR2507629B1/fr not_active Expired
- 1982-06-10 SE SE8203629A patent/SE454360C/sv not_active IP Right Cessation
-
1985
- 1985-03-14 GB GB8506639A patent/GB2154611B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE454360C (sv) | 1989-05-30 |
| GB2154611B (en) | 1986-03-26 |
| FR2507629A1 (fr) | 1982-12-17 |
| GB8506639D0 (en) | 1985-04-17 |
| FR2507629B1 (fr) | 1988-10-14 |
| US4400211A (en) | 1983-08-23 |
| GB2102834B (en) | 1986-03-19 |
| GB2102834A (en) | 1983-02-09 |
| GB2154611A (en) | 1985-09-11 |
| DE3221857A1 (de) | 1983-01-27 |
| SE8203629L (sv) | 1982-12-11 |
| DE3221857C2 (de) | 1985-01-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SE454360B (sv) | Legering for djupborrhal och anvendning av denna till foder och ror for djupborrhal | |
| US4400349A (en) | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking | |
| AU2006282410B2 (en) | Seamless steel pipe for line pipe and a process for its manufacture | |
| AU2011246246B2 (en) | High-strength stainless steel for oil well and high-strength stainless steel pipe for oil well | |
| SE452477B (sv) | Legering for framstellning av hoghallfasta foder och ror for djupborrstal, anvendning av legeringen och hoghallfast ror framstellt av denna legering | |
| US20090162239A1 (en) | Martensitic stainless steel | |
| SE461986C (sv) | Foerfarande foer framstaellning av hoeghaallfasta djupborroer med bestaendighet mot spaenningskorrosion | |
| EA009108B1 (ru) | Двухфазная коррозионно-стойкая легированная сталь для использования в морской воде | |
| KR20130006546A (ko) | 원유 탱크용 열간 압연 형강 및 그의 제조 방법 | |
| JPS625977B2 (sv) | ||
| JPS625976B2 (sv) | ||
| JPH10121202A (ja) | 耐硫化物応力割れ性を必要とする環境で使用される高強度鋼材およびその製造方法 | |
| EP1026273B1 (en) | Martensite stainless steel of high corrosion resistance | |
| JPS6199660A (ja) | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 | |
| JPS6362569B2 (sv) | ||
| JPS6363608B2 (sv) | ||
| JPS6363610B2 (sv) | ||
| JPS6144135B2 (sv) | ||
| JPH0371506B2 (sv) | ||
| JPS6363609B2 (sv) | ||
| JPS61201759A (ja) | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 | |
| JPH0372698B2 (sv) | ||
| JPS6363606B2 (sv) | ||
| JPH08134593A (ja) | 耐海水腐食性と耐硫化水素腐食性に優れた高強度オーステナイト合金 | |
| JPS6144126B2 (sv) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NAL | Patent in force |
Ref document number: 8203629-4 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8203629-4 Format of ref document f/p: F |