SE513552C2 - Användning av en Cr-Ni-Mo-legering med god bearbetbarhet och strukturstabilitet som komponent i avfallsförbränningsanläggningar - Google Patents
Användning av en Cr-Ni-Mo-legering med god bearbetbarhet och strukturstabilitet som komponent i avfallsförbränningsanläggningarInfo
- Publication number
- SE513552C2 SE513552C2 SE9401695A SE9401695A SE513552C2 SE 513552 C2 SE513552 C2 SE 513552C2 SE 9401695 A SE9401695 A SE 9401695A SE 9401695 A SE9401695 A SE 9401695A SE 513552 C2 SE513552 C2 SE 513552C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- max
- alloy
- content
- use according
- waste incineration
- Prior art date
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 33
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 32
- 238000004056 waste incineration Methods 0.000 title claims description 5
- 229910003296 Ni-Mo Inorganic materials 0.000 title 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 17
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 6
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical group [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 21
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 229910001257 Nb alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 5
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 5
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 3
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 2
- IQVNEKKDSLOHHK-FNCQTZNRSA-N (E,E)-hydramethylnon Chemical compound N1CC(C)(C)CNC1=NN=C(/C=C/C=1C=CC(=CC=1)C(F)(F)F)\C=C\C1=CC=C(C(F)(F)F)C=C1 IQVNEKKDSLOHHK-FNCQTZNRSA-N 0.000 description 1
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000002076 thermal analysis method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/087—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from nickel or nickel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/04—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler and characterised by material, e.g. use of special steel alloy
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Description
10
15
20
25
30
513 552
:_ 2
avfallsförbränningsanläggningar utan även som t.ex.
överhettarmaterial i sodahuspannor, förgasare m.m.
Legeringssammansättningar i legeringen angivna i
vikts-% är som följer:
c “ max 0,025 %
Cr 20-27 %
MO 8-12 %
N max 0,10 %
Fe 7-15 %
Ti max 0,5 %
Nb max 0,5 %
Si max 0,5 %
Mn max 0,5 %
Al max 0,3 %
Ni, rest jämte sedvanliga föroreningar, varvid halterna
är så avpassade att följande villkor är uppfyllda:
45 s Cr + 3 X Mo s 57
Ii 2 1,5 vara
N
uppfyllt, där Ti resp. N angetts i viktsprocent.
Parallellt härmed bör även villkoret
Ytterligare detaljer och fördelar enligt uppfinningen
kommer att framgå närmare i anslutning till
beskrivningen av ett omfattande provprogram som
genomförts.
Stäng har tillverkats av de utvalda
försökslegeringarna. Tillverkningen innefattande
ämnestillverkning, extrusion och värmebehandling.
10
15
20
25
513 552
3
\'|'|'1i
Stängerna har i samband med extrusionen reducerats frán
en diameter på 77 mm till en diameter pà 38 mm. Från
varje stäng har sedan provbitar tagits, vilka
underkastats varmbearbetningsprov (Gleeble), statisk
hällfasthetsprovning, termisk analys samt
korrosionsprovning i en fullskaleanläggning för
avfallsförbränning. Provningarna har dessutom
kompletterats med riktiga installationer av tuber av
Sanicro 28 och A625.
Tabell 1 nedan redovisar den kemiska sammansättningen
hos de undersökta försökslegeringarna, som underkastats
alla de tre ovannämnda provningarna. Den första
legeringen i tabell 1, betecknad SS 2216 är ett
konventionellt låglegerat överhettarstàl motsvarande
internationell standard ASTM A213-Tl2. Den andra
legeringen är en av oss själva marknadsförd legering
typ Sanicro 28 motsvarande internationell beteckning
UNS 08028. Den tredje legeringen är en fràn marknaden
inköpt, under beteckning A 625 förekommande legering
med internationell beteckning UNS 06625. De därefter i
tabellen angivna legeringarna är för denna undersökning
framtagna försökslegeringar med varierande
sammansättning, som i fortsättningen enbart betecknas
med de två sista siffrorna. Sammansättningen hos dessa
försökslegeringar har varierats så att inverkan av Fe,
Cr, Ni, Nb och Mo närmare ska kunna studeras.
513 552
4
Tgbell l
SS 2216 0,12 0,25 0,50 - - - 0,95 - 0,55 - 97,5
Sanicro 28 0,01 0,45 1,7 - - 0,03 26,7 30,6 3,3 - 37,1
A 625 0,036 0,11 0,32 0,34 0,22 0,013 21,8 61,2 8,8 3,8 2,8
Sanicro 63X51 0,028 0,20 0,27 0,26 0,15 0,020 32,0 51,6 7,2 2,1 6,2
Sanicro 63X52 0,029 0,19 0,23 0,28 0,24 0,008 11,5 72,3 7,0 2,1 6,0
Sanicro 63X53 0,033 0,22 0,26 0,34 0,27 0,016 21,8 62,7 - 3,7 10,7
Sanicro 63X54 0,030 0,22 0,26 0,31 0,24 0,007 26,1 V 65,9 - 3,8 3,1
Sanicro 63X55 0,030 0,21 0,27 0,29 0,20 0,008 21,8 62,8 8,6 - 6,2
SaIÜCIO 63x56 0,029 0,23 0,27 0,29 0,19 0,008 23,7 63,8 8,6 - 2,7
SaniCro 63X57 0,031 0,23 0,26 0,32 0,22 0,005 21,6 63,0 - - 14,3
SaniClp 63x58 0,029 0,27 0,23 0,30 0,18 0,007 27,7 68,5 - - 2,7
Sanicro 63X59 0,029 0,24 7 0,25 0,32 0,20 0,011 22,1 61,6 4,0 _ - 11,1
20
25
30
Korrosionsprovningen utfördes genom att placera
aktuella legeringar pà en kyld sond. Sonderna
placerades sedan i överhettarsektionen i en av pannorna
i förbränningsanläggningen för avfall. Sondprovning har
genomförts vid 450°C materialtemperatur under 90 dygn
respektive vid 500°C materialtemperatur i 45 dygn,
varvid genomsnittlig materialförlust a (mm) uppmättes.
Resultaten frán 500°C provning visas i figur 1.
Följande kunde fastläggas av dessa och andra
provningar, nämligen
att Nb, Fe och Ni har ingen signifikant effekt pà
korrosionshastigheten inom provat legeringsintervall,
att Cr och Mo har en positiv effekt pà
korrosionsbeständigheten, och
10
15
20
25
30
513 552
_, 5
att legeringarna 51, 55 och 56 är minst likvärdiga med
A 625 ur korrosionssynpunkt. Övriga
experimentlegeringar är sämre än A 625 beträffande
korrosionshastighet.
Noggrann analys av korrosionsdata från sondprovningarna
av dessa legeringar visar ett proportionellt samband
mellan Cr+3.Mo och korrosionshastigheten, ß. Dvs
ß=-kl X (Cr+3 x Mo)+k,. En ökning av Cr + 3 x Mo ger en
närapå linjär minskning av korrosionshastigheten.
För undersökning av korrosionsbeständigheten
organiserades tillverkning av ringar till sondproverna
genom extrusion av försökslegeringarna. Resultaten
visas i Tabell 2. Stora skillnader i varmbearbetbarhet
observerades.
Tabell 2
Legering Maxkraft (bar) Utseende
51 120 Många ytsprickor
52 130 Många ytsprickor
53 115 Många ytsprickor
54 110 Många ytsprickor
55 130 Enstaka ytsprickor
56 130 Enstaka ytsprickor
57 95 Mindre ytsprickor
58 100 Mindre ytsprickor
59 110 Mindre ytsprickor
Extrusionstemperaturen var i samtliga fall 1130°C.
Av ovanstående framgår att Nb har en negativ effekt på
varmbearbetbarheten beträffande sprickbildning. Det
framgår också att Mo till viss del höjer kraftbehovet.
513 552
6
Inspektionen av materialet efter extrusion visade att
de Nb-legerade varianterna 51, 52, 53 och 54 uppvisade
betydligt fler och djupare ytsprickor än de icke Nb-
legerade.
5
För att få fram ett bredare underlag av
försökslegeringar inför varmbearbetbarhets- och
hàllfasthetsprovningen utökades antalet till att,
utöver de i Tabell 1 nämnda, även inkludera de nedan i
10 Tabell 3 nämnda legeringarna.
Tabell 3
Sanicro 63x61 0,007 0,31 0,30 0,26 0,15 0,038 25,6 55,3 6,1 - 9,8 2,0
82111616 63x62 0,005 0,42 0,34 0,21 0,10 0,034 29,6 53,1 6,2 - 10,1
811111616 63x63 0,005 0,33 0,29 0,22 0,15 0,022 25,5 53,6 10,1 - 9,9 -
Sanicro 63x64 0,008 0,29 0,31 0,24 0,14 0,018 20,5 56,5 12,2 - 9,8 -
Sanicro 63x65 0,007 0,32 0,30 0,24 0,15 0,023 25,4 51,7 12,2 - 9,7 -
Sanicro 63x66 0,008 0,32 0,30 0,23 0,13 0,012 15,2 58,5 15,0 - 10,1 -
Varmbearbetbarhetsprovningen (Gleeble) har utförts på
samtliga aktuella legeringar, dvs Sanicro 28, A 625 och
25 51-59 Och 61-66.
Underlag för att studera kraftbehovet för formning vid
höga temperaturer har framtagits ur Gleeble-kurvor
såsom illustreras i Pig 2, där en temperaturmarkering
30 gjorts vid 50 % duktilitet (TJ och en vid
duktilitetsmaximum (TJ.
Kraften avläses därefter ur Gleeble-kurvan vid T1 och
T,. Mellan dessa tvá punter dras sedan en rät linje.
lO
15
20
25
30
513 552
7
Detta illustreras i Fig 3. Det som framgår ur Fig 3 är
en väsentlig reduktion av kraftbehovet för legeringarna
utan Nb jämfört med A 625. Kraftbehovssänkning vid
borttagandet av Nb hänger till stor del samman med att
solidustemperaturen och bränningsgränsen ökar, varför
bearbetningen kan ske vid en högre temperatur, där
deformationsmotstàndet är lägre. Fig 4 visar maximal
deformationskraft Fm, (kN) vid duktilitetsmaximum.
Fig 5 visar solidus- och liquiduslinjerna för
legeringarna 51-59 och 61-66. För de icke Nb-legerade
stàlen ses en korrelation mellan dessa temperaturer och
Cr+3 x Mo. Det är erfarenhetsmässigt önskvärt ur
bearbetningssynpunkt att hålla solidustemperaturen över
ca l300°C. Fig 6 visar bränningsgränsen uppmätt vid
Gleeble-provningen och definierad som den temperatur
vid vilken duktiliteten går ned till 0 %.
en korrelation mellan bränningsgräns och Cr+3 x Mo för
Även här ses
de icke Nb-legerade stàlen. Både Fig 4 och Fig 5 visar
det ogynnsamma ur bearbetningssynpunkt med Nb-tillsats.
Jämför t ex 53 och 54 med 57 och 58.
Fig 7 visar inverkan av Mo och Nb på kontraktionen ZNX
(%). Det framgår att Mo- och Nb-halten páverkar:
duktiliteten negativt. Även i detta fall ser man
korrelationen till Cr+3 x Mo för de icke Nb-legerade
stàlen.
Genomförd provning visar alltså att Nb har en negativ
effekt på bränningsgränsen och även på maxduktiliteten.
Mo har samma negativa effekt på duktiliteten men
väsentligt mindre effekt pà bränningsgränsen än Nb.
Statisk hállfasthetsprovning har genomförts pá Sanicro
10
15
20
25
30
i s
63X5l-59 och 61-66. Brottgräns Rm och sträckgrâns RWJ
redovisas i Fig 8. För de icke Nb-legerade varianterna
gäller följande samband.
Rm «,Cr + 3 x Mo, där Rm är draghållfasthet (MPa)
Rp0,2f\/Cr + 3 x Mo, där RpO,2 är sträckgräns (vid
förlängning 0,2).
Det framgår också att de Nb-legerade materialen ligger
högre i RpO,2 och Rm vid samma Cr + 3 x Mo. Dvs givet
ett önskat Cr + 3 x Mo är RpO,2 högre med Nb-tillsats.
Ett lägre RWJ värde är fördelaktigt för
kallbearbetning.
I Fig 9 illustreras uppmätt kontraktion Z (%) som
funktion av Cr + 3 x Mo. En påtaglig skillnad mellan
Nb-legerat och icke Nb-legerat syns.
I de försökslegeringar som ej innehåller Nb har en
väsentlig minskning av korngränsutskiljningar
observerats. Detta sammanhänger med att Nb(C,N) ej
bildas. Dessa kan vid värmebehandling ge sönderfall i
en större volymfraktion Nb6(C,N). Borttagande av Nb har
således observerats ge en signifikant minskning av
instabila korngränsutskiljningar, vilket är ett uttryck
för mycket god strukturstabilitet.
Ur dessa observationer framgår att det är fördelaktigt
om Nb avlägsnas ur legeringarna, eftersom den inte har
någon positiv effekt på korrosionsegenskaperna men en
negativ effekt pà i första hand varmbearbetbarheten.
Det andra som framgår är att ur korrosionsbeständig-
hetssynpunkt är det fördelatigt att maximera Cr+3 x Mo,
medan det ur varmbearbetningssynpunkt är fördelaktigt
10
15
20
25
30
9
att minimera Cr+3 x Mo. En optimal sammansättning ur
tillverkningssynpunkt och korrosionssynpunkt kan uppnås
genom att definiera villkoret att
45 S Cr + 3 x Mo s 57. Samtidigt bör Nb-halten vara max
0,5 %.
Si-halten bör företrädesvis väljas i intervallet 0,20 -
0,40
o\°
För att sammansättningen ska bara balanserad ur
strukturstabilitetssynpunkt bör analysen fastläggas så
att C-halten är max 0,025 % och Fe-halten max 15 %.
Samtidigt bör halterna av Ti och N förhålla sig såsom
I; 2 1,5.
N
Kravet på C, Ti och N hänför sig till
utskiljningsbenägenheten. Järnhalten maximeras till 15
, företrädesvis 12 %, för att ge stabilitet mot
sigmafas.
Cr-halten uppgår företrädesvis till 20 - 24 %, och Mo-
o\°
halten uppgår företrädesvis till 8 - 10
Övriga element bör hållas mindre än 0,5 %.
En sådan legering har optimala egenskaper med avseende
på korrosion i förhållande till varmbearbetbarheten,
statisk hållfasthet och strukturstabilitet. Ovanstående
sammansättning ger ur bearbetningssynpunkt ett
väsentligt bättre material än A 625 men likvärdigt ur
korrosionssynpunkt.
513 552
___ lO
Vid en föredragen utföringsform ingår det enligt
uppfinningen angivna materialet såsom ytterkomponent i
ett av tvá skikt bestående kompoundrör, där det inre
skiktet består av ett konventionellt làglegerat
tryckkärlsstàl.
Claims (6)
- l. Användning av en Cr-Ni-Mo-Fe-legering med austenitisk struktur och innehållande i vikt-% kol max 0,025 krom ' 20-27 molybden 8-12 kisel max 0,5 mangan max 0,5 aluminium max 0,3 kväve max 0,1 järn 7-15 titan max 0,5 niob max 0,5 nickel rest (förutom sedvanliga föroreingar) varvid de ingående komponenterna är så avpassade att villkoret 45 S Cr + 3 Mo 5 57 är uppfyllt, varvid legeringen skall utgöra den yttre rörmaterialkomponenten som påtörts en inre rörkomponent av ett låglegerat tryckkärlsstål till bildande av ett kompoundrör som skall uppvisa god beständighet mot högtemperaturkorrosion för användning i överhettarmiljö liksom i avfallsfórbräriningsanläggningar.
- 2. Användning enligt krav l, k ä n n e t e c k n a d därav, att halterna av titan och kväve är så avpassade, att villkoret Ti/N 2 1,5 är uppfyllt.
- 3. Användning enligt krav 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a d därav, att Fe-halten är 8-12 %.
- 4. Använding enligt krav 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a d därav, att Si-halten är 0,20 - 0,40 %. 513 552 ll
- 5. Användíng enligt krav 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a d därav, att Mo-halten är 8-10 %.
- 6. Använding enligt krav 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a d därav, att Cr-halten är 20 - 24%.
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9401695A SE513552C2 (sv) | 1994-05-18 | 1994-05-18 | Användning av en Cr-Ni-Mo-legering med god bearbetbarhet och strukturstabilitet som komponent i avfallsförbränningsanläggningar |
| EP95920349A EP0760018B1 (en) | 1994-05-18 | 1995-05-17 | AUSTENITIC Ni-BASED ALLOY WITH HIGH CORROSION RESISTANCE, GOOD WORKABILITY AND STRUCTURE STABILITY |
| ES95920349T ES2164766T3 (es) | 1994-05-18 | 1995-05-17 | Aleacion de base niquel austenitica con alta resistencia a la corrosion, buena aptitud para ser trabajada y estabilidad estructural. |
| JP7529582A JPH10500177A (ja) | 1994-05-18 | 1995-05-17 | 高耐食性、良好な加工性と組織安定性とを有するオーステナイトＮｉ基合金 |
| PCT/SE1995/000561 WO1995031579A1 (en) | 1994-05-18 | 1995-05-17 | AUSTENITIC Ni-BASED ALLOY WITH HIGH CORROSION RESISTANCE, GOOD WORKABILITY AND STRUCTURE STABILITY |
| AT95920349T ATE211182T1 (de) | 1994-05-18 | 1995-05-17 | Austenitische ni-basislegierung mit hohem korrosionswiderstand, stabiler struktur und guter verarbeitbarkeit |
| DE69524746T DE69524746T2 (de) | 1994-05-18 | 1995-05-17 | AUSTENITISCHE Ni-BASISLEGIERUNG MIT HOHEM KORROSIONSWIDERSTAND, STABILER STRUKTUR UND GUTER VERARBEITBARKEIT |
| FI964597A FI113668B (sv) | 1994-05-18 | 1996-11-15 | Användning av en Cr-Ni-Mo-legering med god bearbetbarhet och strukturstabilitet som komponent i avfallsförbränningsanläggningar |
| US09/030,399 US6010581A (en) | 1994-05-18 | 1998-02-25 | Austenitic Ni-based alloy with high corrosion resistance, good workability and structure stability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9401695A SE513552C2 (sv) | 1994-05-18 | 1994-05-18 | Användning av en Cr-Ni-Mo-legering med god bearbetbarhet och strukturstabilitet som komponent i avfallsförbränningsanläggningar |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE9401695D0 SE9401695D0 (sv) | 1994-05-18 |
| SE9401695L SE9401695L (sv) | 1995-11-19 |
| SE513552C2 true SE513552C2 (sv) | 2000-10-02 |
Family
ID=20394030
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE9401695A SE513552C2 (sv) | 1994-05-18 | 1994-05-18 | Användning av en Cr-Ni-Mo-legering med god bearbetbarhet och strukturstabilitet som komponent i avfallsförbränningsanläggningar |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6010581A (sv) |
| EP (1) | EP0760018B1 (sv) |
| JP (1) | JPH10500177A (sv) |
| AT (1) | ATE211182T1 (sv) |
| DE (1) | DE69524746T2 (sv) |
| ES (1) | ES2164766T3 (sv) |
| FI (1) | FI113668B (sv) |
| SE (1) | SE513552C2 (sv) |
| WO (1) | WO1995031579A1 (sv) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3104622B2 (ja) * | 1996-07-15 | 2000-10-30 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性と加工性に優れたニッケル基合金 |
| SE509043C2 (sv) * | 1996-09-05 | 1998-11-30 | Sandvik Ab | Användning av ett kompoundrör med ett yttre skikt av en Ni- legering för överhettare och avfallspannor |
| DE19703035C2 (de) * | 1997-01-29 | 2000-12-07 | Krupp Vdm Gmbh | Verwendung einer austenitischen Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und Chloride |
| EP1002139B1 (en) | 1997-08-12 | 2002-10-23 | Sandvik Aktiebolag | Steel alloy for compound tubes |
| SE9702910L (sv) | 1997-08-12 | 1998-10-19 | Sandvik Ab | Användning av en ferritisk Fe-Cr-legering vid framställning av kompoundrör, samt kompoundrör och användning av röret |
| DE19929354C2 (de) * | 1999-06-25 | 2001-07-19 | Krupp Vdm Gmbh | Verwendung einer austenitischen Ni-Cr-Mo-Fe-Legierung |
| FR2820197B1 (fr) * | 2001-01-30 | 2006-01-06 | Elf Antar France | Dispositif reducteur d'encrassement d'un echangeur thermique tubulaire |
| MY138154A (en) | 2001-10-22 | 2009-04-30 | Shell Int Research | Process to prepare a hydrogen and carbon monoxide containing gas |
| KR20070012831A (ko) * | 2004-05-20 | 2007-01-29 | 펄프 앤드 페이퍼 리써치 인스티튜트 오브 캐나다 | 복합 튜브용의 내부식성 외부 합금 |
| JP6008632B2 (ja) * | 2012-07-20 | 2016-10-19 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 高強度低合金鋼の溶接構造体、ボイラ水壁パネルおよびその製造方法 |
| KR101786284B1 (ko) * | 2013-05-09 | 2017-10-17 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 내입계 부식 특성이 우수한 Ni 합금 클래드강 및 그 제조 방법 |
| CN105333236B (zh) * | 2015-11-10 | 2017-06-23 | 湖州高林不锈钢管制造有限公司 | 一种耐高温合金无缝管的制造方法 |
| CN113234964B (zh) * | 2021-05-19 | 2021-12-03 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种镍基耐蚀合金及其加工方法 |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3069258A (en) * | 1958-08-08 | 1962-12-18 | Int Nickel Co | Nickel-chromium casting alloy with niobides |
| US3160500A (en) * | 1962-01-24 | 1964-12-08 | Int Nickel Co | Matrix-stiffened alloy |
| US3510294A (en) * | 1966-07-25 | 1970-05-05 | Int Nickel Co | Corrosion resistant nickel-base alloy |
| US4171217A (en) * | 1978-02-21 | 1979-10-16 | Cabot Corporation | Corrosion-resistant nickel alloy |
| US4533414A (en) * | 1980-07-10 | 1985-08-06 | Cabot Corporation | Corrosion-resistance nickel alloy |
| US4400211A (en) * | 1981-06-10 | 1983-08-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| US4400349A (en) * | 1981-06-24 | 1983-08-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| US4421571A (en) * | 1981-07-03 | 1983-12-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Process for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| US4788036A (en) * | 1983-12-29 | 1988-11-29 | Inco Alloys International, Inc. | Corrosion resistant high-strength nickel-base alloy |
| JPS60211030A (ja) * | 1984-04-05 | 1985-10-23 | Nippon Steel Corp | 電気亜鉛メツキ用ロ−ル |
| US4765956A (en) * | 1986-08-18 | 1988-08-23 | Inco Alloys International, Inc. | Nickel-chromium alloy of improved fatigue strength |
| US4685427A (en) * | 1986-12-08 | 1987-08-11 | Inco Alloys International, Inc. | Alloy for composite tubing in fluidized-bed coal combustor |
| JPS63278690A (ja) * | 1987-05-07 | 1988-11-16 | Nippon Steel Corp | 含Ｍｏ高合金溶接管の製造方法 |
| DE3806799A1 (de) * | 1988-03-03 | 1989-09-14 | Vdm Nickel Tech | Nickel-chrom-molybdaen-legierung |
| SE9102410L (sv) * | 1991-08-21 | 1992-11-23 | Sandvik Ab | Anvaendning av en austenitisk krom-nickel-molybden- jaernlegering foer tillverkning av kompoundroer foer anvaendning som bottentuber i sodahuspannor |
| JPH073368A (ja) * | 1993-04-21 | 1995-01-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐水素脆化性高Ｎｉ基合金およびその製造方法 |
| JP2854502B2 (ja) * | 1993-04-21 | 1999-02-03 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 耐孔食性に優れたステンレス鋼 |
-
1994
- 1994-05-18 SE SE9401695A patent/SE513552C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1995
- 1995-05-17 WO PCT/SE1995/000561 patent/WO1995031579A1/en not_active Ceased
- 1995-05-17 ES ES95920349T patent/ES2164766T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-05-17 EP EP95920349A patent/EP0760018B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-05-17 DE DE69524746T patent/DE69524746T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-05-17 JP JP7529582A patent/JPH10500177A/ja active Pending
- 1995-05-17 AT AT95920349T patent/ATE211182T1/de not_active IP Right Cessation
-
1996
- 1996-11-15 FI FI964597A patent/FI113668B/sv not_active IP Right Cessation
-
1998
- 1998-02-25 US US09/030,399 patent/US6010581A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0760018B1 (en) | 2001-12-19 |
| ES2164766T3 (es) | 2002-03-01 |
| JPH10500177A (ja) | 1998-01-06 |
| DE69524746D1 (de) | 2002-01-31 |
| DE69524746T2 (de) | 2002-06-13 |
| SE9401695D0 (sv) | 1994-05-18 |
| US6010581A (en) | 2000-01-04 |
| FI964597A0 (sv) | 1996-11-15 |
| EP0760018A1 (en) | 1997-03-05 |
| ATE211182T1 (de) | 2002-01-15 |
| FI113668B (sv) | 2004-05-31 |
| FI964597L (sv) | 1996-11-15 |
| SE9401695L (sv) | 1995-11-19 |
| WO1995031579A1 (en) | 1995-11-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3518515B2 (ja) | 低・中Ｃｒ系耐熱鋼 | |
| CN104245978B (zh) | 具有良好可加工性、耐蠕变性和耐腐蚀性的镍‑铬‑铝‑合金 | |
| SE513552C2 (sv) | Användning av en Cr-Ni-Mo-legering med god bearbetbarhet och strukturstabilitet som komponent i avfallsförbränningsanläggningar | |
| JP7669364B2 (ja) | 加工性、クリープ強度および耐食性に優れたニッケル－クロム－鉄－アルミニウム合金およびその使用 | |
| CN104245977B (zh) | 具有良好可加工性、耐蠕变性和耐腐蚀性的镍-铬-合金 | |
| DE69506537T2 (de) | Rostfreier zweiphasiger stahl | |
| DE60122790T2 (de) | Hochtemperaturfeste und korrosionsbeständige ni-co-cr legierung | |
| NO20025562L (no) | Korrosjonsbestandig aluminiumslegering | |
| BR112019001287B1 (pt) | Tubo de aço inoxidável sem costura de alta resistência para bens tubulares para indústria de petróleo e método para produzir o mesmo | |
| SE527178C2 (sv) | Användning av en duplex rostfri stållegering | |
| AU2008255259A1 (en) | Weldable oxidation resistant nickel-iron-chromium-aluminum alloy | |
| JP2010265550A (ja) | Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金の時効処理 | |
| US2432615A (en) | Iron-base alloys | |
| JP4312408B2 (ja) | 耐蝕性オーステナイト合金 | |
| Niederberger et al. | Corrosion of Nickel Alloys in Quiet and Low-Velocity Seawater | |
| Persson et al. | Crevice corrosion resistance of new Alloy 35Mo compared to UNS N06625 and UNS N10276 | |
| US3627511A (en) | High chromium alloys of improved workability | |
| KR900007118B1 (ko) | 내식성 니켈 합금 | |
| JPS62267452A (ja) | 溶接部の耐食性に優れた二相ステンレス鋼 | |
| JP2018111846A (ja) | 耐粒界腐食性および耐孔食性に優れる高Ｎｉ合金 | |
| Fix et al. | Environmentally assisted cracking behavior of nickel alloys in simulated acidic and alkaline ground waters using u-bend specimens | |
| SE431660B (sv) | Smidbar austenitisk nickellegering | |
| JPS59136464A (ja) | ボイラチユ−ブ | |
| Botinha et al. | Hydrogen embrittlement of Oil Patch Alloy 718 and its correlation to the microstructure | |
| Hibner et al. | The Advantages of Nickel Alloys for Seawater Service |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |