JPS60211030A - 電気亜鉛メツキ用ロ−ル - Google Patents
電気亜鉛メツキ用ロ−ルInfo
- Publication number
- JPS60211030A JPS60211030A JP6820284A JP6820284A JPS60211030A JP S60211030 A JPS60211030 A JP S60211030A JP 6820284 A JP6820284 A JP 6820284A JP 6820284 A JP6820284 A JP 6820284A JP S60211030 A JPS60211030 A JP S60211030A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- roll
- corrosion
- alloy
- corrosion resistance
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鋼板の薄板に電気亜鉛メッキを施す〜
のに使用する通電ロールの改良に関する。
近年、亜鉛メッキ鋼板の製造に、電気メッキが多用され
るようになった。 電気亜鉛メッキは、亜鉛イオンの存
在する水溶液中に浸漬された通電ロールに薄板を接触さ
せながら通過させることによって行なう。 この通電ロ
ールは、通電下で酸性など苛酷な条件の水溶液中にあっ
て、高速で通過する鋼板と接触するため、高い耐摩耗性
と耐食性とが要求される。
るようになった。 電気亜鉛メッキは、亜鉛イオンの存
在する水溶液中に浸漬された通電ロールに薄板を接触さ
せながら通過させることによって行なう。 この通電ロ
ールは、通電下で酸性など苛酷な条件の水溶液中にあっ
て、高速で通過する鋼板と接触するため、高い耐摩耗性
と耐食性とが要求される。
従来、このロール材料としては、５ＵＳ３１６やＮ１基
合金、あるいはＮ＋ −ｃｒ−ｖｏ金合金たとえば特開
昭５７−６００４４号）が使用されてきたが、前二者は
耐摩耗性が不十分であって、たとえば７日間程度の短期
間の使用でロール表面に著しい肌荒れが生じ、再研磨の
必要がある。
合金、あるいはＮ＋ −ｃｒ−ｖｏ金合金たとえば特開
昭５７−６００４４号）が使用されてきたが、前二者は
耐摩耗性が不十分であって、たとえば７日間程度の短期
間の使用でロール表面に著しい肌荒れが生じ、再研磨の
必要がある。
後者は、これより長期にわたって使用できるが、使用原
料、とくにＭＯが高価であるため、ロールはきわめて高
価なものとなる。
料、とくにＭＯが高価であるため、ロールはきわめて高
価なものとなる。
本発明者らは、Ｎ＋ −ｃｒ−ＭＯ合金の耐食耐摩耗性
を低下させることなく、高価なＭＯの使用量を低減した
電気亜鉛メッキ用の通電ロールを提供することを意図し
て研究した結果、Ｏｒをある程度以上に増量し、若干の
Ｎｂ ＋Ｔａ 、ＡＩおよびＴ１を添加することにより
、上記の目的が達成でき、しかも従来よりすぐれた耐食
耐摩耗性が得られることを見出して本発明に至った。
を低下させることなく、高価なＭＯの使用量を低減した
電気亜鉛メッキ用の通電ロールを提供することを意図し
て研究した結果、Ｏｒをある程度以上に増量し、若干の
Ｎｂ ＋Ｔａ 、ＡＩおよびＴ１を添加することにより
、上記の目的が達成でき、しかも従来よりすぐれた耐食
耐摩耗性が得られることを見出して本発明に至った。
本発明の電気亜鉛メッキ用ロールは、Ｃ：Ｏ。
１０％以下、Ｓｉ ：２．０９ＧｊＸ下、Ｍｎ：２．０
％Ｗ下、Ｃｒ ： ２０．Ｏ〜３０．０％、ＭＯニア。
％Ｗ下、Ｃｒ ： ２０．Ｏ〜３０．０％、ＭＯニア。
０〜１２．０％、Ｎｂおよび（または）Ｔａ：１゜Ｏ〜
５．０％、Ａｌ：０．５％以下およびＴ１ 二０．５％
以下を含有し、Ｆｅ：５，０％以下であって、残部が実
質的にＮ１からなる合金で製造したことを特徴とする。
５．０％、Ａｌ：０．５％以下およびＴ１ 二０．５％
以下を含有し、Ｆｅ：５，０％以下であって、残部が実
質的にＮ１からなる合金で製造したことを特徴とする。
Ｎｉ −Ｃｒ−ＭＯ合金において、Ｃｒ量を＾めること
により相対的に低いＭＯ含有量でも耐食性が得られる事
実を示せば、添付図面のグラフのとおりである。 グラ
フの「通電上腐食量」は、後に実施例に関して説明する
亜鉛メッキ液中で通電状態においたときの腐食量である
。 Ｃ「の含有量が１７．５％の場合は、ＭＯが１８％
以上あってもなお腐食量が大きいが、Ｃｒ：２１〜２３
％の合金にあっては、ＭＯが７〜８％程度で、はるかに
低い腐食量が実現することが理解されるであろう。
により相対的に低いＭＯ含有量でも耐食性が得られる事
実を示せば、添付図面のグラフのとおりである。 グラ
フの「通電上腐食量」は、後に実施例に関して説明する
亜鉛メッキ液中で通電状態においたときの腐食量である
。 Ｃ「の含有量が１７．５％の場合は、ＭＯが１８％
以上あってもなお腐食量が大きいが、Ｃｒ：２１〜２３
％の合金にあっては、ＭＯが７〜８％程度で、はるかに
低い腐食量が実現することが理解されるであろう。
上記の合金は、上記の基本組成に加えて、ざらにＶ：３
．０％以下、Ｗ：３．０％以下、Ｍｇ：０．１％以下、
Ｚ「二０．１％以下、Ｂ：０．０１％以下、Ｎ：０．２
％以下およびＣｕ：２．０％以下の１種または２種以上
を合計で″１０．０％以下含有し、Ｆｅ：５．０％以下
、Ｃｏ：５．０％以下を含有してもよい。
．０％以下、Ｗ：３．０％以下、Ｍｇ：０．１％以下、
Ｚ「二０．１％以下、Ｂ：０．０１％以下、Ｎ：０．２
％以下およびＣｕ：２．０％以下の１種または２種以上
を合計で″１０．０％以下含有し、Ｆｅ：５．０％以下
、Ｃｏ：５．０％以下を含有してもよい。
上記の合金組成を選択した理由は、つぎのとおりである
。 まず基本組成についていえば、Ｃ：０．１０％以下 Ｃはロールに硬さを与え、含有量が増加するに従って硬
さが高くなり耐摩耗性はよくなるが、一方で耐食性は低
くなる傾向があるので、０．１０％までとする。
。 まず基本組成についていえば、Ｃ：０．１０％以下 Ｃはロールに硬さを与え、含有量が増加するに従って硬
さが高くなり耐摩耗性はよくなるが、一方で耐食性は低
くなる傾向があるので、０．１０％までとする。
Ｓｉ：２．０％以下
脱酸に必要であるが、含有量が２．０％を超えると靭延
性が劣る。
性が劣る。
Ｍｎ：２．０％以下
熱間加工性をよくする元素であるが、２．０％を超える
存在は耐食性を損う。
存在は耐食性を損う。
Ｃｒ ： ２０．０〜３０．０％
Ｎ１およびＭＯとともにマトリクスを構成し、強固な不
動態化被膜を形成して高い耐食性を実現する。 この効
果は２０％以上のＯｒの存在より著しくなるが、３０．
０％を超えると飽和し、一方で靭延性が低下する。
動態化被膜を形成して高い耐食性を実現する。 この効
果は２０％以上のＯｒの存在より著しくなるが、３０．
０％を超えると飽和し、一方で靭延性が低下する。
Ｍｏニア、Ｏ〜１２．０％
耐食性にとって最も重要な元素であるが、高価なため、
なるべく低い含有量に止めたいことは、前記のとおりで
ある。 本発明のロールの材料は２０％以上のＣｒを含
有するので、ＭＯの効果は、前述したグラフにみるとお
り、７．０％以上の含有量で得られる。 耐食性はＭＯ
の増加とともに増大するが、これもグラフに示すように
１２％内外で飽和し、しかも靭延性の低下がはじまる。
なるべく低い含有量に止めたいことは、前記のとおりで
ある。 本発明のロールの材料は２０％以上のＣｒを含
有するので、ＭＯの効果は、前述したグラフにみるとお
り、７．０％以上の含有量で得られる。 耐食性はＭＯ
の増加とともに増大するが、これもグラフに示すように
１２％内外で飽和し、しかも靭延性の低下がはじまる。
Ｎｂおよび（または）Ｔａ ：１．Ｏ〜５．０％これら
はいずれも炭化物を形成し、結晶粒界へのＯｒ炭化物の
析出を防止し、耐食性の向上に寄与する。 また、加工
硬化を促進して耐摩耗性を向上させるためにも必要な元
素である。 これらの効果は１．０％以上の添加で得ら
れるが、５．０％を超えると飽和する。
はいずれも炭化物を形成し、結晶粒界へのＯｒ炭化物の
析出を防止し、耐食性の向上に寄与する。 また、加工
硬化を促進して耐摩耗性を向上させるためにも必要な元
素である。 これらの効果は１．０％以上の添加で得ら
れるが、５．０％を超えると飽和する。
ＡＩ ０．５％以下
ＴＩ：０．５％以下
これらは脱酸剤として役立つとともに、ロールの硬さを
増して耐摩耗性を向上させるが、０．５％を超える添加
は耐食性と靭延性を低下させる金属間化合物の形成をも
たらす。
増して耐摩耗性を向上させるが、０．５％を超える添加
は耐食性と靭延性を低下させる金属間化合物の形成をも
たらす。
Ｆｅ ：５．０％以下
耐食性を低めるので有用な存在ではないが、５．０％ま
ではさしつかえない。
ではさしつかえない。
Ｎｉ ：残部
マトリクスをオーステナイト組織とし、かつ耐食性を向
上させるために必要である。 ４０％以上の存在が望ま
しい。 なお、Ｎｉ中には不純物としてＣＯが含有され
ることが多いが、５．０％以内は許容される。
上させるために必要である。 ４０％以上の存在が望ま
しい。 なお、Ｎｉ中には不純物としてＣＯが含有され
ることが多いが、５．０％以内は許容される。
前記した任意添加元素の役割と組成範囲の限定理由は、
つぎのとおりである。
つぎのとおりである。
Ｖ：３．０％以下
Ｗ：３．０％以下
これらは、前記したＮｂやＴａと同様の作用をする。
その効果は３．０％を超えると飽和する。
その効果は３．０％を超えると飽和する。
Ｍｇ：０．１％以下
Ｚｒ ：０．１％以下
脱酸と作用と同時に結晶粒を微細化する効果を有し、熱
間加工性を改善する。 ０．１％を超える添加は、それ
以上の利益をもたらさない。
間加工性を改善する。 ０．１％を超える添加は、それ
以上の利益をもたらさない。
Ｂ：０．０１％以下
ＭＱおよびＺｒと同様に、結晶粒微細化効果がある。
上記の限界を超える添加は、金属間化合物の形成、ひい
ては脆化を結果する。
上記の限界を超える添加は、金属間化合物の形成、ひい
ては脆化を結果する。
Ｎ：０．２％以下
耐食性、とくにロールの使用環境である硫酸亜鉛溶液中
での耐孔食性を高める。 多虐になると窒化物を形成し
、０．２％を超えるとかえって耐食性が悪くなる。
での耐孔食性を高める。 多虐になると窒化物を形成し
、０．２％を超えるとかえって耐食性が悪くなる。
Ｃｕ：２．０％以下
Ｎと同様の耐食性向上効果があるが、熱間加工性をそこ
なうので、２．０％までの添加に止める。
なうので、２．０％までの添加に止める。
上記の合金材料から電気亜鉛メッキ用通電ロールを製造
するには、既知の方法、たとえば鋳造−熱間鍛造−機械
加工によればよい。 その際、温間（たとえば５００〜
８００℃）または冷間の表面加工（プレスまたは表面打
撃）により表面に加工歪みを与え、結晶粒を微細化して
表面硬変を＾めることが好ましい。 いずれの製法によ
ってもロール機械加工により仕上げる必要があるので、
数１の削りしろをとっても効果が残るような厚さに、上
記の硬化を実現させるべきである。 表面の硬化は、耐
食性の若干の低下をひきおこすことがあるが、耐摩耗性
の向上が著しく、この利益は耐食性低下の不利益を十分
に補うものである。
するには、既知の方法、たとえば鋳造−熱間鍛造−機械
加工によればよい。 その際、温間（たとえば５００〜
８００℃）または冷間の表面加工（プレスまたは表面打
撃）により表面に加工歪みを与え、結晶粒を微細化して
表面硬変を＾めることが好ましい。 いずれの製法によ
ってもロール機械加工により仕上げる必要があるので、
数１の削りしろをとっても効果が残るような厚さに、上
記の硬化を実現させるべきである。 表面の硬化は、耐
食性の若干の低下をひきおこすことがあるが、耐摩耗性
の向上が著しく、この利益は耐食性低下の不利益を十分
に補うものである。
従って、温間または冷間の表面加工は一般に有用という
ことができるが、その採否はロールの使用条件に応じて
決定すればよいことは容易に理解されるであろう。
ことができるが、その採否はロールの使用条件に応じて
決定すればよいことは容易に理解されるであろう。
本発明に従ってＭＯの使用量を減らしてコストを低減し
たロールが、従来のＮｌ −Ｏｒ −Ｍｏ合金に匹敵す
る耐食性耐摩耗性を有することを、下記の実施例により
実証する。
たロールが、従来のＮｌ −Ｏｒ −Ｍｏ合金に匹敵す
る耐食性耐摩耗性を有することを、下記の実施例により
実証する。
丸ｉ１
第１表に示す組成の合金を溶製した。
Ｎ００１〜１０は本発明に従う合金組成の材料Ｎｏ、１
１は従来のＮ１合金であり、 Ｎｏ、１２は従来のＮｌ −Ｃｒ −Ｍｏ合金であり、
Ｎｏ、１３〜１５は比較例である。
１は従来のＮ１合金であり、 Ｎｏ、１２は従来のＮｌ −Ｃｒ −Ｍｏ合金であり、
Ｎｏ、１３〜１５は比較例である。
このうちＮＯ３３、ＮＯ，７、Ｎ００９およびＮｏ、１
１、Ｎｏ、１２の材料から、電気亜鉛メツキ用の通電ロ
ールを製造した。 ＮＯ１９の材料は、鋳造−熱間加工
（プレス鍛造）−機械加工による製法（９Ａ）と、熱間
加工に続いて冷間プレス鍛造により表面層の硬化を行な
う製法と、２種の製法（９Ｂ）でロールにした。
１、Ｎｏ、１２の材料から、電気亜鉛メツキ用の通電ロ
ールを製造した。 ＮＯ１９の材料は、鋳造−熱間加工
（プレス鍛造）−機械加工による製法（９Ａ）と、熱間
加工に続いて冷間プレス鍛造により表面層の硬化を行な
う製法と、２種の製法（９Ｂ）でロールにした。
第１表
に虹−−片一 江 ＭＬ 旦Ｌ 肚（１１ユ」〕−んＬ
Ｌ ０．０４ Ｇ、１０ ０．１０ ２２．５ ７．２
３．５２ ０．０３ ０．１５ Ｇ、１５ ２２．６
１０．０ ３．６ ０．０５３ ０．０５ ０．２Ｇ
０．２０ ２１．２ １２．０ ３．５ ０．３０４
０．０４ Ｇ、１５ ０．３０ ２２．４８．０３．
５５ ０．０３ ０．２５ ０．３０ ２２．０ ７．
５ ３．５６ ０．０４ ０．３０ ０．２５ ２２．
５ ８．０ １．５７ Ｇ、６５ ０．３０ ０．３０
ｇｓ、ｏ ８．２ ３．５ ０．３５８ Ｇ、０３
０．３５ ０．２１ ２９．８ ８．０ ３．４９ ０
．０５ Ｇ、２２ Ｇ、２１ ２１．８ ８．１２，５
１０ ０．０３ Ｇ、３１ ０．２６ ２２．１ ８．
５ ２．６ ０．２２１１ ０．０３ ０．５０ ０．
６０ Ｇ、５０ １．３ − −１２ ０．０４ ０．
８０ ０．５０ １７．５ １９．０ − −１３ ０
．０３ ０．１５ ０．２Ｇ ２２．５ ６．０ ３．
５ ０．２５１４ ０．０４ ０．２０ ０．２５ １
７．５ １１．５ ３．５ Ｇ、３０１５ ０．０５
０．２５ ０．３０ ２１．０ ９．７ ０．６ −Ｌ
Ｌ ｆ Ｊ！−ｕ ）Ｅｉ ＬＬ −−−４，０残 ０．１ − − − ３．５残 ０．２５− − − ２．５残 ＭＱ ： ０．０２ − −１３ ：０．０Ｇ３２．６残 Ｚｒ ： ０．０２ − − Ｎ ：０．１５３．０残 ２．５２．６ ２．８残 ０．３０−−− ３．２残 ｍ−−２，７残 −−Ｑｏ：２．２３．４残 ０１２００．３０．４ Ｃｏ ： ４．８２．５残−一
一一 −残 −０，３５−１，８残 ０．２０− −−２．７残 ０．２５− − − ３．０残 −−−−４，１残 各供試材について、硬さくビッカース硬さ）、比抵抗、
および通電下での腐食量を測定した。
Ｌ ０．０４ Ｇ、１０ ０．１０ ２２．５ ７．２
３．５２ ０．０３ ０．１５ Ｇ、１５ ２２．６
１０．０ ３．６ ０．０５３ ０．０５ ０．２Ｇ
０．２０ ２１．２ １２．０ ３．５ ０．３０４
０．０４ Ｇ、１５ ０．３０ ２２．４８．０３．
５５ ０．０３ ０．２５ ０．３０ ２２．０ ７．
５ ３．５６ ０．０４ ０．３０ ０．２５ ２２．
５ ８．０ １．５７ Ｇ、６５ ０．３０ ０．３０
ｇｓ、ｏ ８．２ ３．５ ０．３５８ Ｇ、０３
０．３５ ０．２１ ２９．８ ８．０ ３．４９ ０
．０５ Ｇ、２２ Ｇ、２１ ２１．８ ８．１２，５
１０ ０．０３ Ｇ、３１ ０．２６ ２２．１ ８．
５ ２．６ ０．２２１１ ０．０３ ０．５０ ０．
６０ Ｇ、５０ １．３ − −１２ ０．０４ ０．
８０ ０．５０ １７．５ １９．０ − −１３ ０
．０３ ０．１５ ０．２Ｇ ２２．５ ６．０ ３．
５ ０．２５１４ ０．０４ ０．２０ ０．２５ １
７．５ １１．５ ３．５ Ｇ、３０１５ ０．０５
０．２５ ０．３０ ２１．０ ９．７ ０．６ −Ｌ
Ｌ ｆ Ｊ！−ｕ ）Ｅｉ ＬＬ −−−４，０残 ０．１ − − − ３．５残 ０．２５− − − ２．５残 ＭＱ ： ０．０２ − −１３ ：０．０Ｇ３２．６残 Ｚｒ ： ０．０２ − − Ｎ ：０．１５３．０残 ２．５２．６ ２．８残 ０．３０−−− ３．２残 ｍ−−２，７残 −−Ｑｏ：２．２３．４残 ０１２００．３０．４ Ｃｏ ： ４．８２．５残−一
一一 −残 −０，３５−１，８残 ０．２０− −−２．７残 ０．２５− − − ３．０残 −−−−４，１残 各供試材について、硬さくビッカース硬さ）、比抵抗、
および通電下での腐食量を測定した。
々
通電下の腐食量は、
（１） 稀硫酸−（ｌ（２８０４： ２２Ｑ 十Ｎａ
２８０４ ：１００Ｇ ）／見 （２） 亜鉛メッキ液・・・（Ｈ２ＳＯ４： ２２Ｑ
＋Ｆｅ ２ （８０４） ３ ： ７５ｔ） ）／Ｊｌ
に浸漬し、（液温はいずれも５０℃）した供試材を陰極
として、電流密度１００ｍＡ／ｃｍ２で７日間通電し、
減量を測定することによって決定した。
２８０４ ：１００Ｇ ）／見 （２） 亜鉛メッキ液・・・（Ｈ２ＳＯ４： ２２Ｑ
＋Ｆｅ ２ （８０４） ３ ： ７５ｔ） ）／Ｊｌ
に浸漬し、（液温はいずれも５０℃）した供試材を陰極
として、電流密度１００ｍＡ／ｃｍ２で７日間通電し、
減量を測定することによって決定した。
また、試作したロールは、実機テストとして電気亜鉛メ
ッキ槽に使用し、５日ののちとり出してロール中央部に
おける最大腐食摩耗量をしらべた。
ッキ槽に使用し、５日ののちとり出してロール中央部に
おける最大腐食摩耗量をしらべた。
以上の結果を、第２表に示す。 本発明のロールが、高
価な従来材にまさるとも劣らない耐食耐摩耗性を有する
ことが、このデータから明らかである。
価な従来材にまさるとも劣らない耐食耐摩耗性を有する
ことが、このデータから明らかである。
第２表
硬さ 電気 通電下病食量 実機テストＮｏ、 抵抗
（ｏ ／ｍ ２− ｈｒ） ＩＭＩ□ ＭＬＬ 工り旦
９Ｙ 希鉄陵 Ｘヱ土欽 エ（本発明） １ １９０ １２５ ０．０４０ ０．０８２ １９５
１２５ ０．０３０ ０．０４３ ２１０ １３０
０．０３０ ０．０４ ０．０５４ １８５ １２０
０．０３８ ０．０８５ ２００ １３０ ０．０３５
０．０８６ ２０５ １３５ ０．０２２ ０．０５
７ ２１０ １３５ ０．０１５ ０．０３ ０．０５
８ １９５ １３５ ０．０１４ ０．０３９Ａ １８
５ １２９ ０．０３６ ０．０６ ０．０８９Ｂ ２
５０ １３５ ０．０４２ ０．１３ ０．０２１０
２１５ １４０ ０．０２８ ０．０５（比較例） １１ １２０ １０ １．４２ ０．４２ ０．６４１
２ １８０ １３０ ０．０３７ ０．１１ ０．１３
１３ ２００ １２５ ０．０６０ ０．１５１４ ２
００ １３０ ０．０５０ ０．１３１５ １８５ １
３０ ０．０４５ ０．１０
（ｏ ／ｍ ２− ｈｒ） ＩＭＩ□ ＭＬＬ 工り旦
９Ｙ 希鉄陵 Ｘヱ土欽 エ（本発明） １ １９０ １２５ ０．０４０ ０．０８２ １９５
１２５ ０．０３０ ０．０４３ ２１０ １３０
０．０３０ ０．０４ ０．０５４ １８５ １２０
０．０３８ ０．０８５ ２００ １３０ ０．０３５
０．０８６ ２０５ １３５ ０．０２２ ０．０５
７ ２１０ １３５ ０．０１５ ０．０３ ０．０５
８ １９５ １３５ ０．０１４ ０．０３９Ａ １８
５ １２９ ０．０３６ ０．０６ ０．０８９Ｂ ２
５０ １３５ ０．０４２ ０．１３ ０．０２１０
２１５ １４０ ０．０２８ ０．０５（比較例） １１ １２０ １０ １．４２ ０．４２ ０．６４１
２ １８０ １３０ ０．０３７ ０．１１ ０．１３
１３ ２００ １２５ ０．０６０ ０．１５１４ ２
００ １３０ ０．０５０ ０．１３１５ １８５ １
３０ ０．０４５ ０．１０
図面は本発明の効架を示すものであって、Ｎｉ−Ｃｒ−
ＭＯ合金を亜鉛メッキ液中で通電状態においたときの腐
食量と、ＭＯの含有酸との関係を、高低２種のＯｒ含有
量の合金についてプロットしたグラフである。 特許出願人 新日本製鉄株式会社 同 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 須 賀 総 夫 Ｍｏ含膚量（％）
ＭＯ合金を亜鉛メッキ液中で通電状態においたときの腐
食量と、ＭＯの含有酸との関係を、高低２種のＯｒ含有
量の合金についてプロットしたグラフである。 特許出願人 新日本製鉄株式会社 同 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 須 賀 総 夫 Ｍｏ含膚量（％）
Claims (2)
- （１） Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍ
ｎ：２．０％以下、Ｃｒ：２０．Ｏ〜３０．０％、Ｍｏ
ニア、Ｏ〜１２．０％、Ｎｂおよび（または）Ｔａ ：
１．Ｏ〜５．０％、Ａ１ ：０．５％以下およびＴｌ；
０．５％以下を含有し、Ｆｅ：５．０％以下であって、
残部が実質的にＮ１からなる合金で製造した電気亜鉛メ
ッキ用ロール。 - （２） Ｃ；０．１０％以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍ
ｎ：２．０％以下、Ｃｒ：２０．０〜３０．０％、Ｍｏ
ニア、Ｏ〜１２．０％、Ｎｂおよび（または＞Ｔａ ：
１．０〜５．０％、Ａ１ ：０．５％以下、Ｔｉ：０
．５％以下、ならびに、Ｖ：３．０％以下、Ｗ：３．０
％以下、Ｍｏ：０．１％以下、Ｚｒ ：Ｑ、１％以下、
Ｂ：０゜０１％以下、Ｎ：０．２％以下およびＣｕ：２
゜０％以下の１種または２種以上を合計で１０゜０％以
下含有し、Ｆｅ：５．０％以下、ｃｏ：５．０％以下で
あって、残部が実質的にＮｉからなる合金で製造した電
気亜鉛メッキ用ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6820284A JPS60211030A (ja) | 1984-04-05 | 1984-04-05 | 電気亜鉛メツキ用ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6820284A JPS60211030A (ja) | 1984-04-05 | 1984-04-05 | 電気亜鉛メツキ用ロ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60211030A true JPS60211030A (ja) | 1985-10-23 |
| JPH0230374B2 JPH0230374B2 (ja) | 1990-07-05 |
Family
ID=13366969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6820284A Granted JPS60211030A (ja) | 1984-04-05 | 1984-04-05 | 電気亜鉛メツキ用ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60211030A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6199650A (ja) * | 1984-10-22 | 1986-05-17 | Kubota Ltd | 通電ロ−ル用合金 |
| JPS6465241A (en) * | 1987-09-03 | 1989-03-10 | Nippon Steel Corp | Electric conducing roll material for electroplating |
| JPH01219134A (ja) * | 1988-02-26 | 1989-09-01 | Kubota Ltd | 電気メッキ設備における通電ロール用合金 |
| JPH028337A (ja) * | 1988-06-24 | 1990-01-11 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 電気めっき用通電ロールおよびその製造方法 |
| JPH0598375A (ja) * | 1991-10-04 | 1993-04-20 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 電気メツキ用通電ロール |
| JPH0617173A (ja) * | 1992-07-03 | 1994-01-25 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 電気メッキ用通電ロール |
| US6010581A (en) * | 1994-05-18 | 2000-01-04 | Sandvik Ab | Austenitic Ni-based alloy with high corrosion resistance, good workability and structure stability |
| JP2002302726A (ja) * | 2001-04-05 | 2002-10-18 | Daido Steel Co Ltd | 高硬度高耐食性Ｎｉ基合金 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04135590A (ja) * | 1990-09-27 | 1992-05-11 | Universal Design:Kk | 水流滑降装置 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57134546A (en) * | 1981-02-13 | 1982-08-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Corrosion resistant alloy |
| JPS57203739A (en) * | 1981-06-11 | 1982-12-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Precipitation hardening alloy of high stress corrosion cracking resistance for high strength oil well pipe |
| JPS58204145A (ja) * | 1982-04-05 | 1983-11-28 | テレダイン・インダストリ−ズ・インコ−ポレ−テツド | 耐食性ニツケル基合金 |
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-
1984
- 1984-04-05 JP JP6820284A patent/JPS60211030A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH0317887B2 (ja) * | 1984-10-22 | 1991-03-11 | Kubota Kk | |
| JPS6465241A (en) * | 1987-09-03 | 1989-03-10 | Nippon Steel Corp | Electric conducing roll material for electroplating |
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| JP2002302726A (ja) * | 2001-04-05 | 2002-10-18 | Daido Steel Co Ltd | 高硬度高耐食性Ｎｉ基合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0230374B2 (ja) | 1990-07-05 |
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