JPH0978187A - メッキ用快削鋼 - Google Patents
メッキ用快削鋼Info
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- JPH0978187A JPH0978187A JP26457795A JP26457795A JPH0978187A JP H0978187 A JPH0978187 A JP H0978187A JP 26457795 A JP26457795 A JP 26457795A JP 26457795 A JP26457795 A JP 26457795A JP H0978187 A JPH0978187 A JP H0978187A
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- Japan
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- cutting
- steel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】仕上げ面粗さ，耐孔食性および被削性の優れた
快削鋼を提供する． 【構成】合金元素の含有率が重量で，Ｃ：０．０２〜
０．１５％，Ｍｎ：０．６〜１．５％，Ｃｒ：０．１０
〜０．３０％，Ｐ：０．０４〜０．２０％，Ｓ：０．１
０〜０．４０％，Ｐｂ：０．１０〜０．４０％，Ｂｉ：
０．０５〜０．２０％，Ｓｎ：０．００３０〜０．０２
００％および必要に応じて，Ｔｅ：０．００５〜０．１
５％，Ｓｅ：０．０２〜０．３０％のうちから選んだ１
種または２種を含有し，残部実質的にＦｅからなり，か
つ，硫化物系介在物中のＣｒの濃度が重量で０．５〜５
％であり，メッキ前処理時の耐孔食性および低切削速度
域における仕上げ面粗さに優れることを特徴とする低炭
素快削鋼．
快削鋼を提供する． 【構成】合金元素の含有率が重量で，Ｃ：０．０２〜
０．１５％，Ｍｎ：０．６〜１．５％，Ｃｒ：０．１０
〜０．３０％，Ｐ：０．０４〜０．２０％，Ｓ：０．１
０〜０．４０％，Ｐｂ：０．１０〜０．４０％，Ｂｉ：
０．０５〜０．２０％，Ｓｎ：０．００３０〜０．０２
００％および必要に応じて，Ｔｅ：０．００５〜０．１
５％，Ｓｅ：０．０２〜０．３０％のうちから選んだ１
種または２種を含有し，残部実質的にＦｅからなり，か
つ，硫化物系介在物中のＣｒの濃度が重量で０．５〜５
％であり，メッキ前処理時の耐孔食性および低切削速度
域における仕上げ面粗さに優れることを特徴とする低炭
素快削鋼．
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は快削鋼に関し，さらに詳
しくは，被削性を向上する添加元素であるところのＳ，
ＰおよびＰｂをある程度以上含有した快削鋼において，
低速切削での仕上げ面性状に優れ，メッキの前処理とし
て行われる酸洗時の腐食ピットの発生を抑制したメッキ
処理用低炭素硫黄鉛複合快削鋼に関する．
しくは，被削性を向上する添加元素であるところのＳ，
ＰおよびＰｂをある程度以上含有した快削鋼において，
低速切削での仕上げ面性状に優れ，メッキの前処理とし
て行われる酸洗時の腐食ピットの発生を抑制したメッキ
処理用低炭素硫黄鉛複合快削鋼に関する．
【０００２】
【従来の技術】低炭素硫黄鉛複合快削鋼は電子機器など
の小物部品に使用されることが多く，一般に切削速度が
低いため構成刃先が生成しやすく，仕上げ面粗さが大き
い．このため，切削肌で使用する場合でも，メッキする
場合でもその光沢度が不足する場合がある．また，低炭
素硫黄快削鋼に含まれる介在物は被削性を向上する効果
がある一方，耐食性を劣化させることがよく知られてい
る．特にメッキなどの下地処理として行われる酸洗処理
時に，介在物起因の腐食ピットを発生しやすく，メッキ
後の表面性状を劣化させる．
の小物部品に使用されることが多く，一般に切削速度が
低いため構成刃先が生成しやすく，仕上げ面粗さが大き
い．このため，切削肌で使用する場合でも，メッキする
場合でもその光沢度が不足する場合がある．また，低炭
素硫黄快削鋼に含まれる介在物は被削性を向上する効果
がある一方，耐食性を劣化させることがよく知られてい
る．特にメッキなどの下地処理として行われる酸洗処理
時に，介在物起因の腐食ピットを発生しやすく，メッキ
後の表面性状を劣化させる．
【０００３】
【発明が解決しようとする問題点】仕上げ面粗さを小さ
くするには構成刃先の生成の抑制が有効であり，このた
めには切削速度の増大や快削性介在物の増量が有効とさ
れているが，切削速度の増大は加工物が小さいため困難
であり，介在物の増量は切削速度の特に低い領域では必
ずしも有効ではない．また，酸洗時の腐食ピットの発生
は被削性を改善する効果のある介在物を減らすことで解
決するが，被削性が劣化するので好ましくない．したが
って，低速切削における仕上げ面粗さと酸洗時の耐孔食
性および被削性をすべて満足する快削鋼は得られておら
ず，特にメッキ処理を行う部品への適用は一般には困難
であるという問題があった．
くするには構成刃先の生成の抑制が有効であり，このた
めには切削速度の増大や快削性介在物の増量が有効とさ
れているが，切削速度の増大は加工物が小さいため困難
であり，介在物の増量は切削速度の特に低い領域では必
ずしも有効ではない．また，酸洗時の腐食ピットの発生
は被削性を改善する効果のある介在物を減らすことで解
決するが，被削性が劣化するので好ましくない．したが
って，低速切削における仕上げ面粗さと酸洗時の耐孔食
性および被削性をすべて満足する快削鋼は得られておら
ず，特にメッキ処理を行う部品への適用は一般には困難
であるという問題があった．
【０００４】
【問題点を解決するための手段】本発明者はＳおよびＰ
ｂを添加した低炭素快削鋼の介在物と仕上げ面粗さや耐
孔食性の関係を調査した結果，以下のようなことを見出
した．
ｂを添加した低炭素快削鋼の介在物と仕上げ面粗さや耐
孔食性の関係を調査した結果，以下のようなことを見出
した．
【０００５】仕上げ面粗さを増大させる構成刃先は切削
速度が低くなるほど発生しやすくなるとともに，介在物
の量よりも介在物の融点が支配的となり，介在物の融点
が低いほど発生しにくくなる．硫黄鉛複合快削鋼の介在
物で最も融点が低いものは金属介在物である鉛であり，
この融点を低下させるにはＢｉとＳｎを同時に複合添加
することが有効である．一方，酸洗時の腐食ピットは非
金属介在物である硫化物が原因であり，金属介在物の影
響はほとんどない・腐食ピットの発生しやすさは硫化物
の組成によりがまり，硫化物の組成をＭｎＳから（Ｍ
ｎ，Ｃｒ）Ｓに変化させることにより，その発生が顕著
に抑制される．その効果は硫化物系介在物中のＣｒの濃
度が重量で０．５％以上で顕著となる．
速度が低くなるほど発生しやすくなるとともに，介在物
の量よりも介在物の融点が支配的となり，介在物の融点
が低いほど発生しにくくなる．硫黄鉛複合快削鋼の介在
物で最も融点が低いものは金属介在物である鉛であり，
この融点を低下させるにはＢｉとＳｎを同時に複合添加
することが有効である．一方，酸洗時の腐食ピットは非
金属介在物である硫化物が原因であり，金属介在物の影
響はほとんどない・腐食ピットの発生しやすさは硫化物
の組成によりがまり，硫化物の組成をＭｎＳから（Ｍ
ｎ，Ｃｒ）Ｓに変化させることにより，その発生が顕著
に抑制される．その効果は硫化物系介在物中のＣｒの濃
度が重量で０．５％以上で顕著となる．
【０００６】また，一般的に被削性として論じられる切
削工具寿命はＢｉおよびＳｎの複合添加の効果により従
来の快削鋼に比べて向上することも判明し，メッキ処理
用快削鋼として低速切削時の仕上げ面性状および酸洗時
の耐孔食性および被削性に優れた快削鋼の製造が可能に
なった．
削工具寿命はＢｉおよびＳｎの複合添加の効果により従
来の快削鋼に比べて向上することも判明し，メッキ処理
用快削鋼として低速切削時の仕上げ面性状および酸洗時
の耐孔食性および被削性に優れた快削鋼の製造が可能に
なった．
【０００７】すなわち，本発明にかかわる快削鋼は，重
量で，Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｍｎ：０．６〜１．
５％，Ｃｒ：０．１０〜０．３０％，Ｐ：０．０４〜
０．２０％，Ｓ：０．１０〜０．４０％，Ｐｂ：０．１
０〜０．４０％，Ｂｉ：０．０５〜０．２０％，Ｓｎ：
０．００３０〜０．０２００％を含有し，残部実質的に
Ｆｅからなり，かつ，硫化物系介在物中のＣｒの濃度が
重量で０．５〜５％である低炭素快削鋼を第１の発明と
し，これにさらに，必要に応じて，Ｔｅ：０．００５〜
０．１５％，Ｓｅ：０．０２〜０．３０％のうちから選
んだ１種または２種を含有する低炭素快削鋼を第２の発
明とする２つの発明よりなるものである．
量で，Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｍｎ：０．６〜１．
５％，Ｃｒ：０．１０〜０．３０％，Ｐ：０．０４〜
０．２０％，Ｓ：０．１０〜０．４０％，Ｐｂ：０．１
０〜０．４０％，Ｂｉ：０．０５〜０．２０％，Ｓｎ：
０．００３０〜０．０２００％を含有し，残部実質的に
Ｆｅからなり，かつ，硫化物系介在物中のＣｒの濃度が
重量で０．５〜５％である低炭素快削鋼を第１の発明と
し，これにさらに，必要に応じて，Ｔｅ：０．００５〜
０．１５％，Ｓｅ：０．０２〜０．３０％のうちから選
んだ１種または２種を含有する低炭素快削鋼を第２の発
明とする２つの発明よりなるものである．
【０００８】本発明の快削鋼の請求範囲の限定理由につ
いて以下に説明する．
いて以下に説明する．
【０００９】Ｃ：０．０２〜０．１５％ Ｃは鋼の強度を向上するが，同時に延性を低下させる元
素であり，その含有量が極めて低い領域においては鋼の
適度な延性の低下により被削性を向上する効果がある．
このためには含有量を重量で０．０２％以上とする必要
があるが，含有量が０．１５％を越えると被削材の硬度
が高くなり，被削性が劣化する．よって，Ｃの含有量は
０．０２〜０．１５％とする．
素であり，その含有量が極めて低い領域においては鋼の
適度な延性の低下により被削性を向上する効果がある．
このためには含有量を重量で０．０２％以上とする必要
があるが，含有量が０．１５％を越えると被削材の硬度
が高くなり，被削性が劣化する．よって，Ｃの含有量は
０．０２〜０．１５％とする．
【００１０】Ｍｎ：０．６〜１．５％ Ｍｎは被削性の向上に有効な（Ｍｎ，Ｃｒ）Ｓを生成さ
せるために必要な元素であり，含有量が０．６％未満で
は熱間加工性が劣化し，また，１．５％を越えると被削
材の加工硬化が顕著になり被削性が劣化する．よって，
Ｍｎの含有量は０．６〜１．５％とする．
せるために必要な元素であり，含有量が０．６％未満で
は熱間加工性が劣化し，また，１．５％を越えると被削
材の加工硬化が顕著になり被削性が劣化する．よって，
Ｍｎの含有量は０．６〜１．５％とする．
【００１１】Ｃｒ：０．１０〜０．３０％ ＣｒはＭｎＳを（Ｍｎ，Ｃｒ）Ｓに変化させて，耐孔食
性を向上する元素であり，含有量が０．１０％未満では
その効果が小さく，０．３０％を越えると硫化物の硬度
が上昇し，被削性が劣化する．よって，Ｃｒの含有量は
０．１０〜０．３０％とする．
性を向上する元素であり，含有量が０．１０％未満では
その効果が小さく，０．３０％を越えると硫化物の硬度
が上昇し，被削性が劣化する．よって，Ｃｒの含有量は
０．１０〜０．３０％とする．
【００１２】Ｐ：０．０４〜０．２０％ Ｐは鋼の延性を低下させ，切削加工時の切りくず処理性
を向上するとともに仕上げ面粗さを低減する元素である
が，含有量が０．０４％未満ではこれらの効果が小さ
く，０．２０％を越えて含有されると熱間加工における
表面欠陥が多くなる．よって，Ｐの含有量は０．０４〜
０．２０％とする．
を向上するとともに仕上げ面粗さを低減する元素である
が，含有量が０．０４％未満ではこれらの効果が小さ
く，０．２０％を越えて含有されると熱間加工における
表面欠陥が多くなる．よって，Ｐの含有量は０．０４〜
０．２０％とする．
【００１３】Ｓ：０．１０〜０．４０％ Ｓは被削性全般の向上に有効な（Ｍｎ，Ｃｒ）Ｓを形成
する元素であるが，含有量が０．１０％未満では効果が
小さく，また，０．４０％を越えると耐孔食性および熱
間加工性の低下が著しい．よって，Ｓの含有量は０．１
０〜０．４０％とする．
する元素であるが，含有量が０．１０％未満では効果が
小さく，また，０．４０％を越えると耐孔食性および熱
間加工性の低下が著しい．よって，Ｓの含有量は０．１
０〜０．４０％とする．
【００１４】Ｐｂ：０．１０〜０．４０％ Ｐｂは被削性全般の向上に有効な元素であり，含有量が
０．１０％未満では効果が小さく，また，０．４０％を
越えると熱間加工性および延性の低下が著しい．よっ
て，Ｐｂの含有量は０．１０〜０．４０％とする．
０．１０％未満では効果が小さく，また，０．４０％を
越えると熱間加工性および延性の低下が著しい．よっ
て，Ｐｂの含有量は０．１０〜０．４０％とする．
【００１５】Ｂｉ：０．０５〜０．２０％ ＢｉはＰｂと同様に金属介在物を形成し，被削性を改善
する元素であるが，ＰｂおよびＳｎと複合添加すると切
削速度が２０ｍ／ｍｉｎ以下の低速切削における構成刃
先の付着を抑制する効果がある．０．０５％未満ではそ
の効果が小さく，０．２０％を越えると熱間加工性を著
しく害する．よって，Ｂｉの含有量は０．０５〜０．２
０％とする．
する元素であるが，ＰｂおよびＳｎと複合添加すると切
削速度が２０ｍ／ｍｉｎ以下の低速切削における構成刃
先の付着を抑制する効果がある．０．０５％未満ではそ
の効果が小さく，０．２０％を越えると熱間加工性を著
しく害する．よって，Ｂｉの含有量は０．０５〜０．２
０％とする．
【００１６】Ｓｎ：０．００３０〜０．０２００％ ＳｎはＰｂおよびＢｉと複合添加すると切削速度が２０
ｍ／ｍｉｎ以下の低速切削における構成刃先の付着を抑
制する効果があるが，０．００３０％未満ではその効果
が小さく，０．０２００％を越えると熱間加工性を著し
く害する．よって，Ｓｎの含有量は０．００３０〜０．
０２００％とする．
ｍ／ｍｉｎ以下の低速切削における構成刃先の付着を抑
制する効果があるが，０．００３０％未満ではその効果
が小さく，０．０２００％を越えると熱間加工性を著し
く害する．よって，Ｓｎの含有量は０．００３０〜０．
０２００％とする．
【００１７】Ｔｅ：０．００５〜０．１５％ Ｔｅは被削性を改善する元素であり，第２の発明におい
て必要に応じて添加されるが，０．００５％未満では効
果が小さく，０．１５％を越えると熱間加工性を害す
る．よってＴｅの含有量は０．００５〜０．１５％とす
る．
て必要に応じて添加されるが，０．００５％未満では効
果が小さく，０．１５％を越えると熱間加工性を害す
る．よってＴｅの含有量は０．００５〜０．１５％とす
る．
【００１８】Ｓｅ：０．０２〜０．３０％ Ｓｅは一般にはＭｎおよびＳと化合し，ＭｎＳに比べて
耐食性に対する悪影響の小さいＭｎ（Ｓ，Ｓｅ）を形成
する元素であり，本発明においては少量の添加で耐孔食
性が向上され，増量に伴い介在物の量を増大させ，被削
性を向上する効果がある．０．０２％未満ではいずれの
効果も小さく，０．３０％を越えると熱間加工性を著し
く害するとともに，添加費用が高くなる．よって，Ｓｅ
の含有量は０．０２〜０．３０％とする．
耐食性に対する悪影響の小さいＭｎ（Ｓ，Ｓｅ）を形成
する元素であり，本発明においては少量の添加で耐孔食
性が向上され，増量に伴い介在物の量を増大させ，被削
性を向上する効果がある．０．０２％未満ではいずれの
効果も小さく，０．３０％を越えると熱間加工性を著し
く害するとともに，添加費用が高くなる．よって，Ｓｅ
の含有量は０．０２〜０．３０％とする．
【００１９】硫化物系介在物中のＣｒの濃度：０．５〜
５％ 硫化物中系介在物中のＣｒの濃度はメッキ前処理の酸洗
時の腐食ピットの抑制のため０．５％以上必要である
が，５％を越えると硫化物の硬度が上昇し，被削性が劣
化する．よって，硫化物系介在物中のＣｒの濃度は０．
５〜５％とする．
５％ 硫化物中系介在物中のＣｒの濃度はメッキ前処理の酸洗
時の腐食ピットの抑制のため０．５％以上必要である
が，５％を越えると硫化物の硬度が上昇し，被削性が劣
化する．よって，硫化物系介在物中のＣｒの濃度は０．
５〜５％とする．
【００２０】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明を説明する．表
１に示す化学組成の圧延鋼材を製造したのち，冷間引抜
き加工により直径４ｍｍの丸棒材とした．なおＤ１およ
びＣ１は７ｔｏｎのインゴット鋳造材であり，他はすべ
て連続鋳造材である．
１に示す化学組成の圧延鋼材を製造したのち，冷間引抜
き加工により直径４ｍｍの丸棒材とした．なおＤ１およ
びＣ１は７ｔｏｎのインゴット鋳造材であり，他はすべ
て連続鋳造材である．
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】表１においてＤ１からＤ４は本発明の請求
項第１項に該当する発明鋼であり，Ｄ５からＤ７は本発
明の請求項第２項に該当する発明鋼である．Ｃ１からＣ
７はそれぞれ発明鋼Ｄ１からＤ７に対してＣｒ含有量，
Ｂｉ含有量またはＳｎ含有量が本発明の請求範囲を逸脱
している比較鋼である．表１においてＣＲＳはＸ線マイ
クロアナライザー（ＥＰＭＡ）で測定した硫化物中のＣ
ｒの濃度の重量百分率の平均値である．また，ＲＺは表
２の切削条件で加工した試料の表面を触針式粗さ計にて
測定した十点平均粗さＲｚ（μｍ）であり，ＰＤは表２
の切削条件で加工後，２０℃，１Ｎの希塩酸に９０秒浸
漬した後，顕微鏡にて合計２０ｃｍ２における直径４０
μｍ以上の腐食ピット数を測定し，１ｃｍ２当たりの個
数（ピット密度）で表したものである．さらに，表中の
ＴＷは表２の切削条件で８０００個の試料を加工した工
具の逃げ面最大摩耗幅（μｍ）を示す．
項第１項に該当する発明鋼であり，Ｄ５からＤ７は本発
明の請求項第２項に該当する発明鋼である．Ｃ１からＣ
７はそれぞれ発明鋼Ｄ１からＤ７に対してＣｒ含有量，
Ｂｉ含有量またはＳｎ含有量が本発明の請求範囲を逸脱
している比較鋼である．表１においてＣＲＳはＸ線マイ
クロアナライザー（ＥＰＭＡ）で測定した硫化物中のＣ
ｒの濃度の重量百分率の平均値である．また，ＲＺは表
２の切削条件で加工した試料の表面を触針式粗さ計にて
測定した十点平均粗さＲｚ（μｍ）であり，ＰＤは表２
の切削条件で加工後，２０℃，１Ｎの希塩酸に９０秒浸
漬した後，顕微鏡にて合計２０ｃｍ２における直径４０
μｍ以上の腐食ピット数を測定し，１ｃｍ２当たりの個
数（ピット密度）で表したものである．さらに，表中の
ＴＷは表２の切削条件で８０００個の試料を加工した工
具の逃げ面最大摩耗幅（μｍ）を示す．
【００２４】発明鋼Ｄ１からＤ７の仕上げ面粗さＲＺお
よび腐食ピット密度ＰＤはいずれも低い値であり，工具
摩耗ＴＷはそれぞれの対応する比較鋼に比べて同等以下
である．
よび腐食ピット密度ＰＤはいずれも低い値であり，工具
摩耗ＴＷはそれぞれの対応する比較鋼に比べて同等以下
である．
【００２５】さらに詳細に検証すると，発明鋼Ｄ１はＳ
ｎ含有量の低い比較鋼Ｃ１に対してＰＤすなわち耐孔食
性は同等であるが，仕上げ面粗さＲＺおよび工具摩耗Ｔ
Ｗは極めて小さい．これは比較鋼Ｃ１のＣｒ含有量が本
発明の請求範囲内にあり，ＣＲＳすなわち硫化物中のＣ
ｒの濃度が発明鋼Ｄ１と同等であることおよびＳｎが添
加されていないことと対応している．また，発明鋼Ｄ２
はＣｒ含有量の低い比較鋼Ｃ２に対して仕上げ面粗さＲ
Ｚおよび工具摩耗ＴＷは同等であるが，ＰＤすなわち腐
食ピット密度は極めて低い．これは比較鋼Ｃ２のＳｎ含
有量が本発明の請求範囲内にあり，ＣＲＳすなわち硫化
物中のＣｒの濃度が低いことと対応している．さらに，
発明鋼Ｄ３はＪＩＳのＳＵＭ２３ＬおよびＡＩＳＩの１
２Ｌ１４に相当する比較鋼Ｃ３に対して腐食ピット密度
ＰＤ，仕上げ面粗さＲＺおよび工具摩耗ＴＷのいずれも
極めて低い値となっている．これは比較鋼Ｃ３のＣｒ含
有量，Ｂｉ含有量およびＳｎ含有量が本発明の請求範囲
の下限未満であり，金属介在物がＰｂ単独であることと
硫化物中のＣｒの濃度ＣＲＳが低いことと対応してい
る．発明鋼Ｄ４，Ｄ５およびＤ６はＣｒ含有量およびＳ
ｎ含有量の低い比較鋼Ｃ４，Ｃ５およびＣ６に対して，
仕上げ面粗さＲＺ，腐食ピット密度ＰＤおよび工具摩耗
ＴＷのいずれも極めて低い値となっている．また，比較
鋼Ｃ７はＣｒ含有量が本発明の請求範囲の上限を越えて
いる比較鋼であり，仕上げ面粗さＲＺおよび腐食ピット
密度は低いものの，工具摩耗ＴＷが大きい．これに対
し，発明鋼Ｄ７は，仕上げ面粗さＲＺ，腐食ピット密度
ＰＤおよび工具摩耗ＴＷのいずれも比較鋼を含む本実施
例中で最も低い値となっており，ＢｉおよびＳｎの複合
添加，高いＣＲＳ値および比較的高い快削成分量の効果
が現れている．
ｎ含有量の低い比較鋼Ｃ１に対してＰＤすなわち耐孔食
性は同等であるが，仕上げ面粗さＲＺおよび工具摩耗Ｔ
Ｗは極めて小さい．これは比較鋼Ｃ１のＣｒ含有量が本
発明の請求範囲内にあり，ＣＲＳすなわち硫化物中のＣ
ｒの濃度が発明鋼Ｄ１と同等であることおよびＳｎが添
加されていないことと対応している．また，発明鋼Ｄ２
はＣｒ含有量の低い比較鋼Ｃ２に対して仕上げ面粗さＲ
Ｚおよび工具摩耗ＴＷは同等であるが，ＰＤすなわち腐
食ピット密度は極めて低い．これは比較鋼Ｃ２のＳｎ含
有量が本発明の請求範囲内にあり，ＣＲＳすなわち硫化
物中のＣｒの濃度が低いことと対応している．さらに，
発明鋼Ｄ３はＪＩＳのＳＵＭ２３ＬおよびＡＩＳＩの１
２Ｌ１４に相当する比較鋼Ｃ３に対して腐食ピット密度
ＰＤ，仕上げ面粗さＲＺおよび工具摩耗ＴＷのいずれも
極めて低い値となっている．これは比較鋼Ｃ３のＣｒ含
有量，Ｂｉ含有量およびＳｎ含有量が本発明の請求範囲
の下限未満であり，金属介在物がＰｂ単独であることと
硫化物中のＣｒの濃度ＣＲＳが低いことと対応してい
る．発明鋼Ｄ４，Ｄ５およびＤ６はＣｒ含有量およびＳ
ｎ含有量の低い比較鋼Ｃ４，Ｃ５およびＣ６に対して，
仕上げ面粗さＲＺ，腐食ピット密度ＰＤおよび工具摩耗
ＴＷのいずれも極めて低い値となっている．また，比較
鋼Ｃ７はＣｒ含有量が本発明の請求範囲の上限を越えて
いる比較鋼であり，仕上げ面粗さＲＺおよび腐食ピット
密度は低いものの，工具摩耗ＴＷが大きい．これに対
し，発明鋼Ｄ７は，仕上げ面粗さＲＺ，腐食ピット密度
ＰＤおよび工具摩耗ＴＷのいずれも比較鋼を含む本実施
例中で最も低い値となっており，ＢｉおよびＳｎの複合
添加，高いＣＲＳ値および比較的高い快削成分量の効果
が現れている．
【００２６】
【発明の効果】以上のように本発明によれば，Ｂｉおよ
びＳｎを適量添加し，同時にＣｒ含有量を適正化するこ
とにより，低速切削時の仕上げ面粗さが小さく，酸浸漬
時の腐食ピットが発生しにくく，かつ工具摩耗が小さい
快削鋼を製造することが可能であり，これにより，硫黄
鉛複合快削鋼において従来不可能であった，被削性とメ
ッキ処理表面品質との両立が可能となり，産業上の利点
は極めて大きい．
びＳｎを適量添加し，同時にＣｒ含有量を適正化するこ
とにより，低速切削時の仕上げ面粗さが小さく，酸浸漬
時の腐食ピットが発生しにくく，かつ工具摩耗が小さい
快削鋼を製造することが可能であり，これにより，硫黄
鉛複合快削鋼において従来不可能であった，被削性とメ
ッキ処理表面品質との両立が可能となり，産業上の利点
は極めて大きい．
Claims (2)
- 【請求項１】 重量で，Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｍ
ｎ：０．６〜１．５％，Ｃｒ：０．１０〜０．３０％，
Ｐ：０．０４〜０．２０％，Ｓ：０．１０〜０．４０
％，Ｐｂ：０．１０〜０．４０％，Ｂｉ：０．０５〜
０．２０％，Ｓｎ：０．００３０〜０．０２００％を含
有し，残部実質的にＦｅからなり，かつ，硫化物系介在
物中のＣｒの濃度が重量で０．５〜５％であり，メッキ
前処理時の耐孔食性および低切削速度域における仕上げ
面粗さに優れることを特徴とする低炭素硫黄鉛複合快削
鋼． - 【請求項２】 重量で，Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｍ
ｎ：０．６〜１．５％，Ｃｒ：０．１０〜０．３０％，
Ｐ：０．０４〜０．２０％，Ｓ：０．１０〜０．４０
％，Ｐｂ：０．１０〜０．４０％，Ｂｉ：０．０５〜
０．２０％，Ｓｎ：０．００３０〜０．０２００％を含
有し，さらに，Ｔｅ：０．００５〜０．１５％，Ｓｅ：
０．０２〜０．３０％のうちから選んだ１種または２種
を含有し，残部実質的にＦｅからなり，かつ，硫化物系
介在物中のＣｒの濃度が重量で０．５〜５％であり，メ
ッキ前処理時の耐孔食性および低切削速度域における仕
上げ面粗さに優れることを特徴とする低炭素硫黄鉛複合
快削鋼．
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26457795A JPH0978187A (ja) | 1995-09-07 | 1995-09-07 | メッキ用快削鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26457795A JPH0978187A (ja) | 1995-09-07 | 1995-09-07 | メッキ用快削鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0978187A true JPH0978187A (ja) | 1997-03-25 |
Family
ID=17405226
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26457795A Pending JPH0978187A (ja) | 1995-09-07 | 1995-09-07 | メッキ用快削鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0978187A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003013188A (ja) * | 2001-07-02 | 2003-01-15 | Nippon Steel Corp | Ｂｉ快削鋼 |
| US6890389B2 (en) | 2001-10-12 | 2005-05-10 | Minebea Co., Ltd. | Method for treating sulfur free-cutting alloy steel |
| US10472394B2 (en) | 2001-10-19 | 2019-11-12 | Aurinia Pharmaceuticals Inc. | Cyclosporine analogue mixtures and their use as immunomodulating agents |
-
1995
- 1995-09-07 JP JP26457795A patent/JPH0978187A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003013188A (ja) * | 2001-07-02 | 2003-01-15 | Nippon Steel Corp | Ｂｉ快削鋼 |
| US6890389B2 (en) | 2001-10-12 | 2005-05-10 | Minebea Co., Ltd. | Method for treating sulfur free-cutting alloy steel |
| US10472394B2 (en) | 2001-10-19 | 2019-11-12 | Aurinia Pharmaceuticals Inc. | Cyclosporine analogue mixtures and their use as immunomodulating agents |
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