JP3362943B2 - 耐孔あき腐食性に優れた鋼板 - Google Patents
耐孔あき腐食性に優れた鋼板Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐食性に優れた鋼板に関
するものであり、自動車、建築、造船等、鋼板を用い腐
食が問題となる工業的分野に広く用いることができる。
するものであり、自動車、建築、造船等、鋼板を用い腐
食が問題となる工業的分野に広く用いることができる。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】鉄は大
気中においても腐食し、鋼板を工業的に使用する場合、
腐食を防止するため、また腐食が発生しても十分な特性
を確保するために、多大なコストを消費しているのが現
状である。
気中においても腐食し、鋼板を工業的に使用する場合、
腐食を防止するため、また腐食が発生しても十分な特性
を確保するために、多大なコストを消費しているのが現
状である。
【０００３】なかでも自動車は、大きな温度変化、高速
で飛来する石等、寒冷地における融雪剤等、非常に厳し
い腐食環境で使用されている。また、近年の地球環境の
保護、自動車の燃費向上、乗り心地の向上の観点から、
自動車に使用する鋼板の高強度・薄肉化傾向が強くなっ
ている。
で飛来する石等、寒冷地における融雪剤等、非常に厳し
い腐食環境で使用されている。また、近年の地球環境の
保護、自動車の燃費向上、乗り心地の向上の観点から、
自動車に使用する鋼板の高強度・薄肉化傾向が強くなっ
ている。
【０００４】特に自動車足まわり等の重要保安部品で
は、鋼板に腐食により孔があかないこと、或いは孔あき
に至らないまでも設計上強度を確保するために必要な板
厚が残存することが必要である。このため、部品の薄肉
化を行う場合には、防錆能を向上させることが必要であ
る。
は、鋼板に腐食により孔があかないこと、或いは孔あき
に至らないまでも設計上強度を確保するために必要な板
厚が残存することが必要である。このため、部品の薄肉
化を行う場合には、防錆能を向上させることが必要であ
る。
【０００５】また、高級化、高質感化の観点から、錆の
発生が少ない、耐食性の優れた鋼板の使用が要求されて
いる。特に、北米、北欧等、冬季に道路凍結防止剤(Ｎa
Ｃl、ＫＣl、ＭgＣlなど)や、滑り止めのために砂利を
道路に散布する地域では、塗膜を破壊する砂利と、鋼板
の腐食を促進するＣl-イオンの存在下で乾湿の繰り返し
となるため、特に優れた防錆能が必要となってくる。
発生が少ない、耐食性の優れた鋼板の使用が要求されて
いる。特に、北米、北欧等、冬季に道路凍結防止剤(Ｎa
Ｃl、ＫＣl、ＭgＣlなど)や、滑り止めのために砂利を
道路に散布する地域では、塗膜を破壊する砂利と、鋼板
の腐食を促進するＣl-イオンの存在下で乾湿の繰り返し
となるため、特に優れた防錆能が必要となってくる。
【０００６】一方、自動車用の鋼板では、プレスにより
打ち抜かれた時に発生するスクラップを自動車メーカ等
で溶解し、エンジン等の鋳物用原料としてリサイクルさ
れるため、鋳物の特性、特に靭性を劣化させる元素を鋼
板中に多量に含む場合には、リサイクルが限定されると
いう問題がある。
打ち抜かれた時に発生するスクラップを自動車メーカ等
で溶解し、エンジン等の鋳物用原料としてリサイクルさ
れるため、鋳物の特性、特に靭性を劣化させる元素を鋼
板中に多量に含む場合には、リサイクルが限定されると
いう問題がある。
【０００７】従来、鋼板の耐食性を向上させるために
は、Ｐ、Ｃu等の単独或いは複合添加が有効であること
が知られている(特開平２−２２４１６号)。この技術で
はＰ、Ｃuによる緻密な錆層の形成が耐食性を向上させ
ることを示している。ところが、このような鋼板から生
じるスクラップにおいては、鋳物中のＰ、Ｃu含有量が
多い場合、鋳物の靭性が劣化するため、これらをスクラ
ップ溶解時に除去する必要がある。しかし、Ｃuは現在
の精錬技術では除去が不可能であり、また、Ｐを除去す
るためにはキュポラ炉等の高価な溶解設備が必要とな
る。
は、Ｐ、Ｃu等の単独或いは複合添加が有効であること
が知られている(特開平２−２２４１６号)。この技術で
はＰ、Ｃuによる緻密な錆層の形成が耐食性を向上させ
ることを示している。ところが、このような鋼板から生
じるスクラップにおいては、鋳物中のＰ、Ｃu含有量が
多い場合、鋳物の靭性が劣化するため、これらをスクラ
ップ溶解時に除去する必要がある。しかし、Ｃuは現在
の精錬技術では除去が不可能であり、また、Ｐを除去す
るためにはキュポラ炉等の高価な溶解設備が必要とな
る。
【０００８】本発明は、かゝる事情のもとで、耐食性が
優れていると共に、スクラップとして簡単に使用できる
鋼板を提供することを目的とするものである。
優れていると共に、スクラップとして簡単に使用できる
鋼板を提供することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明者らが鋭意調査、検討した結果、鉄の腐食を
促進するＣl-イオン存在下で乾湿を繰り返す腐食環境で
の優れた耐食性と、高い強度を有し、特に自動車足まわ
り部品の軽量化を推進し、かつ容易にスクラップ利用が
可能である鋼板を開発することに成功したものである。
に、本発明者らが鋭意調査、検討した結果、鉄の腐食を
促進するＣl-イオン存在下で乾湿を繰り返す腐食環境で
の優れた耐食性と、高い強度を有し、特に自動車足まわ
り部品の軽量化を推進し、かつ容易にスクラップ利用が
可能である鋼板を開発することに成功したものである。
【００１０】すなわち、本発明は、Ｃ＜０．００５％、
Ｓｉ≦２．０％、０．１６％≦Ｍｎ≦２．５０％、Ｐ＜
０．０３％、Ｓ≦０．０１％、０．００３％≦Ａｌ≦
０．０５％、０．０２％≦固溶Ｔｉ≦０.２５％、Ｎ≦
０．００６％、を含有し、必要に応じて、更にＣｕ≦
０．５０％、Ｎｉ≦０．５０％、Ｃｒ≦０．２０％、Ｎ
ｂ≦０．１０％、Ｖ≦０．１０％、Ｚｒ≦０．０５％、
Ｍｏ≦０．２５％、Ｃａ≦０．０１００％、希土類（Ｒ
ＥＭ）≦０．０１００％のうちの１種又は２種を含有
し、残部が鉄及び不可避的不純物からなることを特徴と
する耐孔あき腐食性に優れた鋼板を要旨としている。
Ｓｉ≦２．０％、０．１６％≦Ｍｎ≦２．５０％、Ｐ＜
０．０３％、Ｓ≦０．０１％、０．００３％≦Ａｌ≦
０．０５％、０．０２％≦固溶Ｔｉ≦０.２５％、Ｎ≦
０．００６％、を含有し、必要に応じて、更にＣｕ≦
０．５０％、Ｎｉ≦０．５０％、Ｃｒ≦０．２０％、Ｎ
ｂ≦０．１０％、Ｖ≦０．１０％、Ｚｒ≦０．０５％、
Ｍｏ≦０．２５％、Ｃａ≦０．０１００％、希土類（Ｒ
ＥＭ）≦０．０１００％のうちの１種又は２種を含有
し、残部が鉄及び不可避的不純物からなることを特徴と
する耐孔あき腐食性に優れた鋼板を要旨としている。
【００１１】
【作用】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１２】鋼板が適用される分野に要求される特性と
して、強度のほか、優れた耐孔あき腐食性を備えるとい
うことと、更にスクラップとして簡単に使用できる要請
(スクラップ再使用性)を併せて満足するということは、
非常に困難な材料設計を要求されることになる。
して、強度のほか、優れた耐孔あき腐食性を備えるとい
うことと、更にスクラップとして簡単に使用できる要請
(スクラップ再使用性)を併せて満足するということは、
非常に困難な材料設計を要求されることになる。
【００１３】この点に関し、本発明者らが鋭意研究を重
ねた結果、従来知られていなかった独創的な知見を得る
に至った。すなわち、鋼板の耐孔あき腐食性が鋼板中に
固溶している固溶Ｔi量と密接な関係があり、固溶Ｔi量
をコントロールすることによって耐孔あき腐食性を顕著
に向上させ得ることが判明した。
ねた結果、従来知られていなかった独創的な知見を得る
に至った。すなわち、鋼板の耐孔あき腐食性が鋼板中に
固溶している固溶Ｔi量と密接な関係があり、固溶Ｔi量
をコントロールすることによって耐孔あき腐食性を顕著
に向上させ得ることが判明した。
【００１４】固溶Ｔiに関しては、従来より極低ＣのＩ
Ｆ鋼において、ＣやＮをＴiＣ又はＴiＮの析出物として
固定するためにＴiを添加している。このＴi添加の目的
はプレス成形性の向上が主たる狙いであり、Ｃ、Ｎの析
出・固定に要する量よりも多くＴiを添加するのは好ま
しくないことから、殆どＴiを固溶させることはない
が、製造条件によっては微量のＴi(固溶)が固溶してい
るとしても、実際には、せいぜい０.０１％程度であ
る。
Ｆ鋼において、ＣやＮをＴiＣ又はＴiＮの析出物として
固定するためにＴiを添加している。このＴi添加の目的
はプレス成形性の向上が主たる狙いであり、Ｃ、Ｎの析
出・固定に要する量よりも多くＴiを添加するのは好ま
しくないことから、殆どＴiを固溶させることはない
が、製造条件によっては微量のＴi(固溶)が固溶してい
るとしても、実際には、せいぜい０.０１％程度であ
る。
【００１５】このように、従来は、特定の鋼種において
Ｔiを添加しているが、Ｔiを添加しても比較的多量の固
溶Ｔiを意図的に鋼板中に存在させることは行われてい
なかった。
Ｔiを添加しているが、Ｔiを添加しても比較的多量の固
溶Ｔiを意図的に鋼板中に存在させることは行われてい
なかった。
【００１６】しかし、本発明者らの研究により、図１に
固溶Ｔi量と耐食性(すなわち、最大孔あき深さ)との関
係を示すように、固溶Ｔi量を０.０２％以上にコントロ
ールすることによって孔あき深さが著しく減少し始める
ことが判明した。この傾向は固溶Ｔi量が０.０４〜０.
０５％以上、更には０.０７〜０.０８％以上となると孔
あき深さがほぼ従来鋼の半分程度まで低減させることが
できる。
固溶Ｔi量と耐食性(すなわち、最大孔あき深さ)との関
係を示すように、固溶Ｔi量を０.０２％以上にコントロ
ールすることによって孔あき深さが著しく減少し始める
ことが判明した。この傾向は固溶Ｔi量が０.０４〜０.
０５％以上、更には０.０７〜０.０８％以上となると孔
あき深さがほぼ従来鋼の半分程度まで低減させることが
できる。
【００１７】本発明はかゝる新規な且つ独創的な知見に
基づいて完成したものである。以下に本発明における化
学成分の限定理由を説明する。
基づいて完成したものである。以下に本発明における化
学成分の限定理由を説明する。
【００１８】Ｃ：Ｃは鋼を強化する元素であるが、Ｃ含
有量が０．００５％以上であると、通常の製造工程で腐
食時にカソードとなるセメンタイト等の炭化物が多量に
生成し、炭化物と地鉄間の電位差により腐食が促進さ
れ、耐食性を低下させるので好ましくない。このため、
Ｃ含有量は０．００５％未満とする。
有量が０．００５％以上であると、通常の製造工程で腐
食時にカソードとなるセメンタイト等の炭化物が多量に
生成し、炭化物と地鉄間の電位差により腐食が促進さ
れ、耐食性を低下させるので好ましくない。このため、
Ｃ含有量は０．００５％未満とする。
【００１９】Ｓi：Ｓiは脱酸及びプレス加工性を確保し
ながら強度調整を行うには有効な元素であるが、２.０
％を超えて添加すると熱延時に鋼板表面に濃化し、鋼板
の酸洗性を低下させるため、Ｓi含有量は２.０％以下と
する。
ながら強度調整を行うには有効な元素であるが、２.０
％を超えて添加すると熱延時に鋼板表面に濃化し、鋼板
の酸洗性を低下させるため、Ｓi含有量は２.０％以下と
する。
【００２０】Ｍｎ：ＭｎはＳによる高温割れを防止する
こと及び強度の調整には有効な元素であるが、０．１６
％未満ではＳの高温割れを防止する効果が低く、かつ、
強化の効果が小さい。また、２．５％を超えて添加する
と全伸びが著しく低下し、加工の観点から好ましくない
ので、Ｍｎ量は０．１６％≦Ｍｎ≦２．５％の範囲とす
る。
こと及び強度の調整には有効な元素であるが、０．１６
％未満ではＳの高温割れを防止する効果が低く、かつ、
強化の効果が小さい。また、２．５％を超えて添加する
と全伸びが著しく低下し、加工の観点から好ましくない
ので、Ｍｎ量は０．１６％≦Ｍｎ≦２．５％の範囲とす
る。
【００２１】Ｐ：Ｐはプレス加工性を確保しながら強度
調整を行うには有効な元素であるが、０.０３％以上含
有させた場合、加工後の脆化の原因となる上、スクラッ
プ鋳物中で靭性を劣化させるため、Ｐ＜０.０３％とす
る。
調整を行うには有効な元素であるが、０.０３％以上含
有させた場合、加工後の脆化の原因となる上、スクラッ
プ鋳物中で靭性を劣化させるため、Ｐ＜０.０３％とす
る。
【００２２】Ｓ：Ｓは鋼中では、金属元素等と結合し、
硫化物系介在物となって存在する。この硫化物系の介在
物は、金属との間で電位差が生じ、腐食の起点となるた
め、Ｓ濃度は低い程よい。特にＳ濃度が０.０１％を超
えた場合、硫化物系の介在物の量が増加することにより
耐食性が極端に劣化するため、Ｓ含有量は０.０１％以
下とする。
硫化物系介在物となって存在する。この硫化物系の介在
物は、金属との間で電位差が生じ、腐食の起点となるた
め、Ｓ濃度は低い程よい。特にＳ濃度が０.０１％を超
えた場合、硫化物系の介在物の量が増加することにより
耐食性が極端に劣化するため、Ｓ含有量は０.０１％以
下とする。
【００２３】Ａl：Ａlは脱酸の目的で添加するが、０.
００３％未満では十分に脱酸が行われず、鋼中のＯ含有
量を低減できない、また、０.０５％を越えて添加して
もその効果が飽和するため、その添加量の範囲は０.０
０３〜０.０５％とする。
００３％未満では十分に脱酸が行われず、鋼中のＯ含有
量を低減できない、また、０.０５％を越えて添加して
もその効果が飽和するため、その添加量の範囲は０.０
０３〜０.０５％とする。
【００２４】Ｔi：鉄の錆は、まずＦeがＦe2+(Ｆe3+)イ
オンになり溶出し、その後、鉄の水酸化物或いは酸化物
へと変化したものである。ＦeがＦe2+(Ｆe3+)イオンに
なり溶出する時に、固溶元素が鉄と同時に溶出する。図
１に示すとおり、固溶Ｔiの存在により耐食性(耐孔あき
腐食性)が改善されるためＴiを添加する。そのメカニズ
ムについては必ずしも明確ではないが、Ｔi添加による
固溶Ｔiの存在により不動態化能が著しく高まると共に
Ｔiイオンによるオキシ水酸化鉄の構造・形態の改善、
具体的には緻密なα−ＦeＯＯＨの安定化や、ＴiＯ2等
の緻密な錆層の形成等が考えられる。固溶Ｔiの耐食性
改善効果は、固溶Ｔi量が０.０２％以上でないとその効
果が現われず、また、固溶Ｔi量が０.２５％を超える
と、添加するＴi量を増加させることによりＴi系介在物
の大きさが大きくなり、加工性が劣化するため、固溶Ｔ
i量の下限を０.０２％、上限を０.２５％とする。より
好ましくは０.０４％以上であり、０.０７％以上が一層
好ましい。
オンになり溶出し、その後、鉄の水酸化物或いは酸化物
へと変化したものである。ＦeがＦe2+(Ｆe3+)イオンに
なり溶出する時に、固溶元素が鉄と同時に溶出する。図
１に示すとおり、固溶Ｔiの存在により耐食性(耐孔あき
腐食性)が改善されるためＴiを添加する。そのメカニズ
ムについては必ずしも明確ではないが、Ｔi添加による
固溶Ｔiの存在により不動態化能が著しく高まると共に
Ｔiイオンによるオキシ水酸化鉄の構造・形態の改善、
具体的には緻密なα−ＦeＯＯＨの安定化や、ＴiＯ2等
の緻密な錆層の形成等が考えられる。固溶Ｔiの耐食性
改善効果は、固溶Ｔi量が０.０２％以上でないとその効
果が現われず、また、固溶Ｔi量が０.２５％を超える
と、添加するＴi量を増加させることによりＴi系介在物
の大きさが大きくなり、加工性が劣化するため、固溶Ｔ
i量の下限を０.０２％、上限を０.２５％とする。より
好ましくは０.０４％以上であり、０.０７％以上が一層
好ましい。
【００２５】Ｎ：Ｎ量が多くなると時効が発生し、また
一部のＮはＴiと結合し、ＴiＮを形成し、固溶Ｔi量を
減少させ、耐食性が劣化するため、Ｎ含有量は０.００
６％以下とする。好ましくは０.００３５％以下であ
る。
一部のＮはＴiと結合し、ＴiＮを形成し、固溶Ｔi量を
減少させ、耐食性が劣化するため、Ｎ含有量は０.００
６％以下とする。好ましくは０.００３５％以下であ
る。
【００２６】なお、上記成分を必須とするが、必要に応
じて以下の成分の１種又は２種以上を適量にて含有させ
ることができる。
じて以下の成分の１種又は２種以上を適量にて含有させ
ることができる。
【００２７】Ｃu：Ｃuは生成錆を緻密化して耐食性を向
上させる元素であるが、０.５０％を超えて添加しても
耐食性の効果は飽和し、また、加工性が低下するため、
その添加範囲は０.５０％以下とする。
上させる元素であるが、０.５０％を超えて添加しても
耐食性の効果は飽和し、また、加工性が低下するため、
その添加範囲は０.５０％以下とする。
【００２８】Ｎi：Ｃu含有量が多い鋼ではヘゲ疵が表面
に発生し易いが、Ｃu含有量の多い鋼にＮiを添加した場
合、この欠疵を防止することができるので、製品の表面
性状を向上させるために添加する。またＮiは耐食性向
上に寄与する成分である。しかし、０.５０％を超えて
添加しても表面性状及び耐食性の向上効果は飽和する
上、Ｎiは高価であるため、その含有量は０.５０％以下
とする。表面性状の観点からＣu添加量が０.２０％を超
える場合にはＮiをＣu含有量の半分から同量添加するこ
とが望ましい。
に発生し易いが、Ｃu含有量の多い鋼にＮiを添加した場
合、この欠疵を防止することができるので、製品の表面
性状を向上させるために添加する。またＮiは耐食性向
上に寄与する成分である。しかし、０.５０％を超えて
添加しても表面性状及び耐食性の向上効果は飽和する
上、Ｎiは高価であるため、その含有量は０.５０％以下
とする。表面性状の観点からＣu添加量が０.２０％を超
える場合にはＮiをＣu含有量の半分から同量添加するこ
とが望ましい。
【００２９】Ｃr：Ｃrは鋼の強化のために有効な元素で
あるが、０.２０％を超えて添加した場合、強化の効果
が飽和すると共に不均一腐食を促進することによって耐
食性が劣化するため、添加量は０.２０％以下とする。
あるが、０.２０％を超えて添加した場合、強化の効果
が飽和すると共に不均一腐食を促進することによって耐
食性が劣化するため、添加量は０.２０％以下とする。
【００３０】Ｎb：Ｎbは鋼の強化及び加工性改善のた
め、及びＮb添加による固溶Ｔi量の増加、すなわち、耐
食性改善のため添加するが、０.１０％を超えて添加し
た場合、鋼が脆化する上、高価になるため、添加量は
０.１０％以下とする。
め、及びＮb添加による固溶Ｔi量の増加、すなわち、耐
食性改善のため添加するが、０.１０％を超えて添加し
た場合、鋼が脆化する上、高価になるため、添加量は
０.１０％以下とする。
【００３１】Ｖ：Ｖは鋼の強化及び加工性改善のために
添加するが、０.１０％を超えて添加した場合、効果が
飽和し、鋼が脆化する上、高価になるため、添加量は
０.１０％以下とする。
添加するが、０.１０％を超えて添加した場合、効果が
飽和し、鋼が脆化する上、高価になるため、添加量は
０.１０％以下とする。
【００３２】Ｚr：Ｚrは鋼の強化及び加工性改善のため
に添加するが、０.０５％を超えて添加した場合、鋼が
脆化する上、高価になるため、添加量は０.０５％以下
とする。
に添加するが、０.０５％を超えて添加した場合、鋼が
脆化する上、高価になるため、添加量は０.０５％以下
とする。
【００３３】
【００３４】Ｍo：Ｍoは鋼の強化及び加工性改善のため
に極めて有効な元素であるが、０.２５％を超えて添加
しても、その効果が飽和する上、高価になるため、添加
量は０.２５％以下とする。
に極めて有効な元素であるが、０.２５％を超えて添加
しても、その効果が飽和する上、高価になるため、添加
量は０.２５％以下とする。
【００３５】Ｃa：鉄の腐食が進行している段階では、
孔食内部で、下記の反応が起こり、孔食内部が酸性化
し、更に鉄の腐食が促進されるが、Ｃaが存在した場
合、鉄と同時にＣaも溶解し、Ｃaがアルカリ金属である
ため、孔食内部を塩基性化し、孔食の進展が低減される
ため添加する。しかし、０.０１００％を超えて添加す
ると、その効果が飽和するばかりでなく、鋼の脆化を引
き起こすため、Ｃa添加量は０.０１００％以下とする。
孔食内部で、下記の反応が起こり、孔食内部が酸性化
し、更に鉄の腐食が促進されるが、Ｃaが存在した場
合、鉄と同時にＣaも溶解し、Ｃaがアルカリ金属である
ため、孔食内部を塩基性化し、孔食の進展が低減される
ため添加する。しかし、０.０１００％を超えて添加す
ると、その効果が飽和するばかりでなく、鋼の脆化を引
き起こすため、Ｃa添加量は０.０１００％以下とする。
【００３６】
【化１】
【００３７】
【化２】
【００３８】希土類元素：希土類元素(ＲＥＭ)もＣaと
同様、孔食内部で孔食内部を塩基性化し、孔食の進展が
低減されるため添加するが、０.０１００％を超えて添
加すると、その効果が飽和するばかりでなく、鋼の脆化
を引き起こすため、希土類元素添加量は０.０１００％
以下とする。
同様、孔食内部で孔食内部を塩基性化し、孔食の進展が
低減されるため添加するが、０.０１００％を超えて添
加すると、その効果が飽和するばかりでなく、鋼の脆化
を引き起こすため、希土類元素添加量は０.０１００％
以下とする。
【００３９】以上のとおり化学成分を調整することによ
り、耐食性の優れた鋼板を得ることができるが、その製
造法としては、通常の鋼板と同様、転炉或いは電炉で溶
製後、連続鋳造或いは造塊鋳造後、熱間圧延を行うこと
により熱間圧延鋼板を製造することができる。その際、
溶製後の脱ガス処理等、鋳造後の分解圧延等を行うこと
も可能である。更に、熱延後に冷間圧延、焼鈍を行い、
冷間圧延鋼板を製造することも可能である。また、熱間
圧延した鋼板、冷間圧延した鋼板、或いは熱延又は冷延
を行った後に焼鈍を施した鋼板に、溶融めっき、電気め
っき、蒸着めっき等の各種めっきや、各種の塗装、塗装
下地処理、有機皮膜処理等を行うことも可能である。
り、耐食性の優れた鋼板を得ることができるが、その製
造法としては、通常の鋼板と同様、転炉或いは電炉で溶
製後、連続鋳造或いは造塊鋳造後、熱間圧延を行うこと
により熱間圧延鋼板を製造することができる。その際、
溶製後の脱ガス処理等、鋳造後の分解圧延等を行うこと
も可能である。更に、熱延後に冷間圧延、焼鈍を行い、
冷間圧延鋼板を製造することも可能である。また、熱間
圧延した鋼板、冷間圧延した鋼板、或いは熱延又は冷延
を行った後に焼鈍を施した鋼板に、溶融めっき、電気め
っき、蒸着めっき等の各種めっきや、各種の塗装、塗装
下地処理、有機皮膜処理等を行うことも可能である。
【００４０】次に本発明の実施例を示す。
【００４１】
【００４２】表１に示す化学成分を有する鋼について、
本発明鋼板、従来鋼板とも実機レベルの溶製を行い、熱
延鋼板については仕上温度９００℃、巻取温度５００℃
の実機熱間圧延を行い、酸洗後、耐食性の評価に供し、
また冷延鋼板については仕上温度９００℃、巻取温度６
００℃の実機熱間圧延を行い、酸洗後、冷延率７０％の
冷間圧延、８００℃×１分の連続焼鈍を行い、耐食性の
評価に供した。その結果を表１に示す。
本発明鋼板、従来鋼板とも実機レベルの溶製を行い、熱
延鋼板については仕上温度９００℃、巻取温度５００℃
の実機熱間圧延を行い、酸洗後、耐食性の評価に供し、
また冷延鋼板については仕上温度９００℃、巻取温度６
００℃の実機熱間圧延を行い、酸洗後、冷延率７０％の
冷間圧延、８００℃×１分の連続焼鈍を行い、耐食性の
評価に供した。その結果を表１に示す。
【００４３】なお、耐食性は、鋼板に燐酸塩処理(日本
ペイント製ＳＤ５０００)を施した後、カチオン電着塗
装(日本ペイント製ＰＴ−Ｕ−８０、１５μm塗布)後、
素地に達するクロスカットを施し、塩水散布５０℃１６
時間→乾燥７０℃４時間→湿潤５０℃湿度８５％４時間
を１サイクルとする腐食促進テストを１００サイクル行
った際のクロスカット部の浸食深さ(最大孔あき深さ)を
mm単位で表わした。
ペイント製ＳＤ５０００)を施した後、カチオン電着塗
装(日本ペイント製ＰＴ−Ｕ−８０、１５μm塗布)後、
素地に達するクロスカットを施し、塩水散布５０℃１６
時間→乾燥７０℃４時間→湿潤５０℃湿度８５％４時間
を１サイクルとする腐食促進テストを１００サイクル行
った際のクロスカット部の浸食深さ(最大孔あき深さ)を
mm単位で表わした。
【００４４】表１より、本発明例はいずれも、比較例に
比べ、孔あき深さが著しく減少しており、優れた耐食性
(耐孔あき腐食性)を示している。図１に固溶Ｔi量と最
大孔あき深さの関係を整理して示す。
比べ、孔あき深さが著しく減少しており、優れた耐食性
(耐孔あき腐食性)を示している。図１に固溶Ｔi量と最
大孔あき深さの関係を整理して示す。
【００４５】
【表１】
【００４６】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
耐孔あき耐食性に優れた鋼板が得られ、自動車用はもと
より、建築、造船等鋼の腐食が問題となる工業分野に最
適である。この鋼板は、裸又は塗装して使用することに
より、優れた性能を発揮するが、めっき、有機皮膜塗布
等の適当な表面処理と組み合わせることにより、更に優
れた効果を発揮する。またスクラップとなったものは鋳
物用原料として鋳物の特性を劣化させることなくリサイ
クル使用が可能である。
耐孔あき耐食性に優れた鋼板が得られ、自動車用はもと
より、建築、造船等鋼の腐食が問題となる工業分野に最
適である。この鋼板は、裸又は塗装して使用することに
より、優れた性能を発揮するが、めっき、有機皮膜塗布
等の適当な表面処理と組み合わせることにより、更に優
れた効果を発揮する。またスクラップとなったものは鋳
物用原料として鋳物の特性を劣化させることなくリサイ
クル使用が可能である。
【図１】固溶Ｔi量と耐食性(最大孔あき深さ)の関係を
示す図である。
示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 竹内俊二郎
兵庫県加古川市金沢町１番地株式会社神
戸製鋼所加古川製鉄所内
(72)発明者 中山武典
兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号
株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所
内
(56)参考文献 特開 平２−1545（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−232926（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−311235（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で（以下同じ）、 Ｃ＜０．００５％、 Ｓｉ≦２．０％、０．１６％≦ Ｍｎ≦２．５０％、 Ｐ＜０．０３％、 Ｓ≦０．０１％、 ０．００３％≦Ａｌ≦０．０５％、 ０．０２％≦固溶Ｔｉ≦０.２５％、 Ｎ≦０．００６％、を含有し、残部が鉄及び不可避的不
純物からなることを特徴とする耐孔あき腐食性に優れた
鋼板。 - 【請求項２】 更に、 Ｃｕ≦０．５０％、 Ｎｉ≦０．５０％、 Ｃｒ≦０．２０％、 Ｎｂ≦０．１０％、 Ｖ≦０．１０％、 Ｚｒ≦０．０５％、 Ｍｏ≦０．２５％、 Ｃａ≦０．０１００％、 希土類（ＲＥＭ）≦０．０１００％のうちの１種又は２
種を含有する請求項１に記載の鋼板。 - 【請求項３】 鋳物原料としてスクラップ再使用性に優
れている請求項１又は２に記載の鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35210193A JP3362943B2 (ja) | 1993-12-29 | 1993-12-29 | 耐孔あき腐食性に優れた鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35210193A JP3362943B2 (ja) | 1993-12-29 | 1993-12-29 | 耐孔あき腐食性に優れた鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07197189A JPH07197189A (ja) | 1995-08-01 |
| JP3362943B2 true JP3362943B2 (ja) | 2003-01-07 |
Family
ID=18421790
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35210193A Expired - Fee Related JP3362943B2 (ja) | 1993-12-29 | 1993-12-29 | 耐孔あき腐食性に優れた鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3362943B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100957967B1 (ko) * | 2007-12-27 | 2010-05-17 | 주식회사 포스코 | 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 냉연강판,용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
| CN103834857B (zh) * | 2014-03-25 | 2016-02-17 | 攀枝花学院 | 耐热铸钢及其用途 |
-
1993
- 1993-12-29 JP JP35210193A patent/JP3362943B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07197189A (ja) | 1995-08-01 |
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