KR100957967B1 - 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 냉연강판,용융아연도금강판 및 그 제조방법 - Google Patents

항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 냉연강판,용융아연도금강판 및 그 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 자동차용 멤버류 등의 구조부재로 주로 사용되는 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
본 발명의 항복강도 이방성 특성이 우수한 냉연강판은 중량%로, C:0.08~0.12%, Mn:1.3~1.8%, S:0.01% 이하(0%를 포함하지 않음), N:0.008% 이하(0%를 포함하지 않음), Cr:0.02~0.08%, 산가용 Al:0.02~0.08%, Ti:0.005~0.025%, Nb:0.03~0.06%, V:0.003~0.03% 및 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 압연수직방향 항복강도와 압연방향 항복강도의 차가 40MPa이하인 것을 특징으로 한다.
항복강도 이방성, 냉연강판, 용융아연도금강판

Description

항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 그 제조방법{High Strength Cold Rolled Steel Sheet, Galvanized Steel Sheet having Excellent Yield Strength Anisotropic Properties}
본 발명은 자동차용 멤버류 등의 구조부재로 주로 사용되는 고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 그 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
최근 자동차의 충격 안전성 규제가 확산되면서 차체의 내충격성 향상을 위하여 멤버(Member), 빔(Beam) 및 필라(Pillar)등의 구조 부재에는 석출강화형 고항복강도의 고강도 강판이 널리 이용되고 있다. 석출경화형 고강도강판은 자동차의 충돌에너지를 흡수하기 위하여 설계되었기 때문에 인장강도 대비 항복강도가 높은 즉, 항복비(TS/TS)가 높은 것을 특징으로 하고 있다.
통상 강을 강화하는 방법에는 고용강화, 석출강화, 결정립 미세화에 의한 강화 및 변태강화 방법으로 요약할 수 있다. 하지만 고용강화 및 결정립 미세화 강화 방법은 인장강도 기준 490MPa급 이상의 고강도강을 제조하기가 매우 어렵고, 변태 강화 방법은 강도 확보 및 변태 조직 형성을 위해 다량의 합금 성분이 필요할 뿐만 아니라 그 하부 조직이 마르텐사이트로 이루어져 있기 때문에 인장강도 대비 항복강도가 낮아지는 즉 항복비가 낮아 자동차 충돌시 내충격성을 요구하는 부품에의 적용은 적절하지 못하며, 고강도에 기인한 스프링 백이 발생하는 불리함이 있다.
반면, 석출강화형 고강도강은 주로 Cu 혹은 Nb, Ti, V등과 같은 탄,질화물 형성원소 첨가에 의한 석출 강화 효과 및 결정립 미세화 효과에 의해 강도를 향상 시키는 강으로 낮은 제조 원가로도 고강도화를 쉽게 이룰 수 있다는 장점을 가지고 있다. 석출 강화 방법은 우선 강을 고온에서 용체화 처리를 행한 다음 냉각 중에 미세한 석출물들을 다수 형성 시켜 석출물 주변의 응력장에 의해 강화되는 현상이다. 통상 이러한 미세 석출물들은 열간압연 후 권취 중에 다량 형성되므로 냉간압연 후 소둔시 미세 석출물들에 의한 재결정온도가 매우 급격히 상승하여 고온 소둔을 실시하여야 하는 단점을 갖고 있다. 또한 미세 석출물에 의한 강화 효과와 더불어 Mn, P등을 첨가하여 고용강화 효과를 얻고자 다량의 합금원소를 첨가하여야 하는데 강중 인(P)은 자동차사 금형 가공시 2차가공취성을 야기시켜 최근 자동차사에서 그 함량을 엄격히 제한시키기 때문에 강도 기여에 크게 기여하지 못하는 실정이다. 한편 강중 망간(Mn)은 다량 첨가시 소둔시 재결정 온도를 상승시켜 고온 소둔이 절대적으로 필요하나 고온 소둔에 따른 표면 Mn계 산화물이 용출하여 표면 결함을 야기 시키는 주요인으로 작용하여 도금 특성을 저해하는 요소로 작용된다.
종래기술의 경우 권취온도가 너무 낮음으로 인해 극미세 석출물을 형성하여 강도 기여 효과는 높으나 열연판 형상 불량 뿐만 아니라 석출물 주변의 잔류응력의 증가로 냉간압연시 과부하 현상이 종종 발생하는 문제가 있다.
또한, 균일한 페라이트 조직 형성 대신 마르텐사이트 조직이 형성되어 항복비(항복강도/인장강도)가 저하되는 즉 항복강도가 저하되는 문제가 있다.
또한, Cu석출물을 이용한 석출강화형 고강도강 제조의 경우 Cu계 석출물에 의한 도금 강판의 합금화 불량 및 용접성에 문제가 있어 현장 적용에 문제점을 안고 있다.
그리고, 실제 자동차 부품에 적용하여, 부품 성형시 방향별 항복강도 편차는 최종 성형품의 방향별 변형후 항복강도 편차를 가져오게 되며, 이는 구조부재의 방향별 내충격 특성의 편차를 유발하는 문제점이 있다.
따라서, 본 발명에서는 미량의 Nb, Ti 및 V를 적절히 첨가하여 재결정 온도를 저온제어하여 제조비용을 낮추고, 최종 제품의 항복강도 이방성을 40MPa이하로 낮춤으로써 최종 성형품의 내충격 특성의 편차를 최소화한 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 그 제조방법을 제공하는데 그 목적이 있다.
상기 목적을 달성하기 위하여, 본 발명의 항복강도 이방성 특성이 우수한 냉연강판은 중량%로, C:0.08~0.12%, Mn:1.3~1.8%, S:0.01% 이하(0%를 포함하지 않음), N:0.008% 이하(0%를 포함하지 않음), Cr:0.02~0.08%, 산가용 Al:0.02~0.08%, Ti:0.005~0.025%, Nb:0.03~0.06%, V:0.003~0.03% 및 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 압연수직방향 항복강도와 압연방향 항복강도의 차가 40MPa이하인 것을 특징으로 한다.
나아가, 본 발명의 용융아연도금강판은 상기 냉연강판 표면에 용융아연도금이 형성되어 있는 것을 특징으로 한다.
나아가, 본 발명의 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법은 상기 조성범위로 조성되는 강을 Ar3변태점 이상에서 열간압연을 종료하고, 30℃/s 이상의 냉각속도로 냉각하여 450~580℃의 온도범위에서 권취를 행하여 열연강판을 제조한 후, 50% 이상의 압하율로 냉간압연하고, 재결정 온도 이상에서 소둔을 행하여 제조되는 것을 특징으로 한다.
나아가, 본 발명의 용융아연도금강판의 제조방법은 상기 공정에 추가적으로 냉연강판 표면에 용융아연도금을 행하는 것을 특징으로 한다.
본 발명에 의할 경우, 미량의 Ti, Nb 및 V을 적절히 첨가하여 재결정 온도를 저온제어함에 의하여 제조비용이 낮아지며, 또한 최종 제품의 항복강도 이방성을 40MPa이하로 낮춤에 의하여 최종 성형품의 내충격 특성의 편차를 최소화한 항복강도 보증형 고강도 냉연강판 및 용융아연도금강판을 제공할 수 있다.
이하, 본 발명의 조성범위에 대하여 구체적으로 설명한다.
C:0.08~0.12%(이하, 중량%)
본 발명에서 강중 C는 석출물 형성 원소로 중요한 역할을 하며, 그 함량이 0.08% 미만의 경우 충분한 석출 효과를 얻을 수 없으며, C에 의한 강화효과도 적어서 항 복강도가 낮아지는 경향을 갖는다. 또한 강중 C함량이 0.12%를 초과하게 되면 열간압연 후 코일 권취시에 베이나이트 조직이 형성되어 열연판의 강도를 현저히 상승시켜 냉간압연 부하를 가져오므로 그 함유량을 0.08~0.12%로 제한 함이 바람직하다.
Mn:1.3~1.8%
강중 Mn은 고용강화 원소로 강도 상승에 기여할 뿐만 아니라 강중 S를 MnS로 석출시켜 열간압연시 S에 의한 판파단 발생 및 고온취화를 억제시키는 중요한 역할을 한다. 그 함량이 1.3% 미만의 경우 항복강도 450MPa급을 확보하기 위한 고용강화 효과가 적어 목표로 하는 강도 확보가 곤란하며, 1.8%를 초과하게 되면 목적하는 강도는 확보되나 연신율의 급격한 감소를 가져오고, 소둔시 Mn산화물의 강판표면으로의 용출이 심하여 표면 청정도 및 내산화성에 미치는 영향이 클 뿐만 아니라, C당량 용접지수(C + Mn/6)가 증가하여 용접성에 문제가 발생하므로, 1.3~1.8%로 제한하는 것이 바람직하다.
P:0.04% 이하(0%를 포함하지 않음)
강중 P는 성형성을 크게 해치지 않으면서 강도 확보에 가장 유리한 원소이지만 과잉의 P첨가는 취성파괴 발생 가능성을 현저히 높여 열간압연 도중 슬라브의 판파단의 발생가능성이 증가될 뿐 아니라, 도금 표면 특성을 저해하는 원소로 작용하므로 그 함량을 0.04%이하로 제한한다.
S:0.01% 이하(0%를 포함하지 않음), N:0.008% 이하(0%를 포함하지 않음)
S 및 N은 강중 불순물 원소로써 불가피하게 첨가되는 원소들이기 때문에 가능한 한 낮게 관리하는 것이 중요하다. 또한 우수한 용접 특성을 확보하기 위하여 그 함량들을 가능한 한 적게 관리함이 바람직하나 강의 정련 비용이 높아진다. 따라서, 조업조건이 가능한 범위인 S함량 0.01% 이하, N함량 0.008% 이하로 유지되도록 함이 바람직하다.
Si:0.5% 이하(0%를 포함하지 않음)
강중 Si함량은 0.5%로 제한함이 바람직한데, 이를 초과하여 첨가하는 경우에는 도금 표면 특성에 매우 불리하므로 그 함량을 제한한다.
Cr:0.02~0.08%
Cr의 첨가는 석출강화강의 용접후 용접 열영향부에서의 탄질화물 용해 혹은 조대화에 의한 용접 열영향부의 강도 하락을 방지하기 위하여 첨가되는데, 0.02% 미만에서는 그 효과가 적으며, 0.08% 초과하여 첨가시에는 열연강판에서의 베이나이트 형성 촉진에 의하여 냉간압연의 부하가 증가하므로 제한한다.
산가용 Al:0.02~0.08%
산가용 Al은 강의 입도 미세화와 탈산을 위해서 첨가되는 원소이다. 그 함유량이 산가용 Al함량으로 0.02% 미만의 경우 통상의 안정된 상태로 killed강을 제조할 수 없고 그 함량이 0.08%를 초과하게 되면 결정립 미세화 효과로 강도 상승에는 유리하지만 제강 연주 조업시 개재물 과다 형성으로 인한 도금 강판 표면 불량 발생 가능성이 높아질 뿐만 아니라 제조 원가 상승을 가져 오므로 그 함량을 0.02~0.08%로 제한한다.
Ti:0.005~0.025%, Nb:0.03~0.06%, V:0.003~0.03%
상기 Ti, Nb 및 V은 열간압연중 고용 C과 결합하여 (Ti,Nb,V)C복합 석출물을 형성하여 단독 석출물 대비 재결정 온도를 낮춤에 의하여 저온 재결정 소둔이 가능하게 함으로써 도금 표면 특성을 확보 할 수 있는 역할을 한다.
Ti의 경우에 다량 첨가시 항복강도 이방성이 커지는 단점이 있으므로 상한을 0.025%로 설정하였으며 0.005% 미만으로 첨가시 상기 복합석출의 장점이 소멸되는 문제가 발생한다.
Nb함량이 0.03% 미만의 경우에는 강도 확보를 위한 미세 석출물들이 충분히 석출되지 못하여 목적 강도를 확보할 수 없고 그 함량이 0.06%를 초과하게 되면, 제강 원단위가 높아지며 냉간압연시 다량의 미세 석출물들에 의한 압연 부하가 증가하므로 그 함량을 제한한다.
V은 0.003% 하한은 상기 복합석출의 장점 소멸을 방지하기 위하여 설정하였으며, 0.03%를 초과하여 첨가시 재결정 온도의 상승 및 제강 원단위 상승이 우려되므로 상기 범위로 함량을 제한하였다.
상기 조성성분 이외의 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함한다.
이하, 본 발명의 제조방법에 대하여 구체적으로 설명한다.
본 발명의 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 냉연강판은 상기 조성범위로 조성되는 강을 Ar3변태점 이상에서 열간압연을 종료하고, 30℃/s 이상의 냉각속도로 냉각하여 450~580℃의 온도범위에서 권취를 행하여 열연강판을 제조한 후, 50% 이상의 압하율로 냉간압연하고, 연속 소둔로 또는 용융 도금 연속로에서 재결정 온도 이상에서 소둔을 행하여 제조된다.
(1) 열간압연 마무리 단계
열간압연 마무리 온도를 Ar3변태점 이상으로 정한 이유는 2상역 압연이 이루어짐을 방지하기 위함인데, 본 발명강의 경우에 2상역 압연이 행해지는 경우에 탄화물의 분포가 매우 불균일해지며, 페라이트 미세조직도 혼립으로 존재하므로 제한하였다.
(2) 냉각 및 권취단계
열간압연 마무리후 권취온도까지 30℃/s이상의 냉각속도로 냉각을 실시하는데, 이는 30℃/s 미만의 냉각속도에서는 석출물의 고온 석출 및 이를 수반한 조대화가 우려되어 제한하였다. 30℃/s이상의 빠른 냉각속도에서는 미세 석출물의 석출이 가능하며, 냉각속도가 빠를수록 고온역에서의 유지가 짧아짐에 따라서 미세 석출물의 석출이 용이해지므로 상한을 두지는 않았다. 권취온도의 경우 580℃ 초과시에는 석출물의 조대화에 의한 석출강화 효과가 떨어지며, 또한 항복강도 이방성이 커지는 단점이 있으며, 450℃ 미만에서는 베이나이트 변태에 기인한 열연강판의 강도 상승으로 냉간압연 부하가 급상승하는 단점이 있어서 그 범위를 제한하였다.
(3) 냉간압연단계
열연강판의 제조후 냉간압연에 있어 그 최소 압하율을 50% 이상으로 제한한다. 냉간압하율이 높을수록 재결정온도는 낮아지는 경향을 나타내는데, 냉간압하율이 50% 미만의 경우 재결정온도가 높아짐에 따라서 용융도금 특성을 저해하는 Mn, Si등의 표면농화에 의한 도금품질 저해가 우려되며, 또한 소둔시 재결정이 완전하게 이루어지지 못함에 기인하여 코일내 재질편차가 커지는 단점이 있어서 제한하였다.
(4) 소둔단계
소둔의 목적은 냉간압연에 의해 억제된 연성을 회복하는 단계이므로, 재결정 온도이상에서 열처리를 행하여 완전한 재결정을 이루는 것을 목적으로 하며, 상한을 두지 않은 것은 본 발명강의 경우에 집합조직 제어를 목적으로 하지 않으므로 단상 역, 2상역에서의 열처리에 영향을 받지 않기 때문이다. 상한은 설비 능력에 의하여 제한된다고 볼 수 있다.
나아가, 용융아연도금강판의 경우 상기 방법에 의해 제조된 냉간압연강판을 용융아연도금을 하여 제조한다. 이 때, 용융아연도금욕의 일반적인 조건으로 도금을 하게 되는데, 용융아연도금욕의 성분조성은 Al 0.12~0.3%, Fe농도는 0.04%이하, 도금욕의 온도는 440~490℃로 한다.
상기 제조방법에 의하여 제조된 강판은 압연수직방향 항복강도와 압연방향 항복강도의 차(항복강도 이방성)가 40MPa이하이다.
항복강도 이방성이 40MPa 초과할 경우 실제 자동차 부품에 적용하여, 부품 성형시 방향별 항복강도 차이는 최종 성형품의 방향별 변형후 항복강도 편차를 가져오게 되며, 이는 구조부재의 방향별 내충격 특성의 편차를 유발하게 된다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명한다.
[실시예]
하기 표 1에 나타낸 조성의 강괴를 진공 유도 용해에 의해 두께 30mm, 폭 175mm로 제조하고 1200℃에서 1시간 재가열을 실시한 후 열연 두께 3mm가 되도록 열간압연을 하였다. S의 함량의 경우 강종 A 내지 F 모두에 대하여 0.005중량%로 첨가하였 다. 열간압연 마무리 온도는 Ar3 변태점 이상으로 하였으며, 사상압연후 평균냉각속도 40℃/s(비교 : 10℃/s)로 목표 열연 권취온도까지 냉각한 후에 520, 600℃로 미리 가열된 로에 1시간 유지 후 로냉시킴에 의하여 열연권취를 모사하였으며, 이를 다시 60% 냉간압연을 실시하여 1.2mm두께의 냉간압연판을 제조한 후 소둔 열처리를 실시하였다.
강종 C Mn Si P Al Ti Nb V Cr N 잔부
A 0.1 1.54 - 0.01 0.041 0.05 0.04 0.02 0.004 Fe 및 불순물
B 0.07 1.55 - 0.01 0.042 0.05 0.04 0.02 0.004
C 0.1 1.56 - 0.01 0.038 0.02 0.04 0.02 0.05 0.003
D 0.09 1.55 0.31 0.01 0.041 0.02 0.04 0.02 0.05 0.004
E 0.1 1.56 0.33 0.01 0.042 0.02 0.04 0.02 0.05 0.003
F 0.07 1.55 0.32 0.01 0.035 0.05 0.04 0.02 - 0.004
상기 표 1에서 나타난 바와 같이, C, D 및 E 강종은 발명강의 성분 범위에 포함되며, 이를 제외한 기타 강종은 비교강에 해당한다.
하기 표 2는 표 1의 강종에 대하여 제조조건, 즉 사상압연후 평균 냉각속도, 권취온도 및 소둔온도에 따른 기계적 성질을 나타내었다.
강종 사상압연후 평균냉각속도 (℃/s) 권취 온도 (℃) 소둔 온도 (℃) 측정 방향 항복 강도 (MPa) 인장 강도 (MPa) 연신율 (%) △YS (MPa) 비고
A 40 520 780 압연방향 506 572 19 62 비교강1
수직방향 568 588 19
B 40 520 780 압연방향 502 579 19 44 비교강2
수직방향 546 577 18
C 10 520 780 압연방향 435 540 25 23 비교강3
수직방향 458 542 24
C 40 520 780 압연방향 479 540 24 13 발명강1
수직방향 492 544 23
C 40 600 780 압연방향 454 528 23 45 비교강4
수직방향 499 545 21
D 40 520 780 압연방향 515 578 19 22 발명강2
수직방향 537 597 18
E 40 520 780 압연방향 527 629 17 5 발명강3
수직방향 532 637 16
E 40 600 780 압연방향 528 600 18 44 비교강5
수직방향 572 621 17
F 40 520 780 압연방향 566 619 14 27 비교강6
수직방향 593 630 13
Ti함량이 0.05%로서 높은 비교강들의 경우에 항복강도가 매우 높으며, 또한 항복강도 이방성이 40MPa이상으로 재질 편차가 크다. 또한 석출물의 다량 석출에 기인하여 저온 소둔 적용시 연신율이 발명강에 비하여 낮았다. 발명강들의 경우에서도 권취온도를 600℃로 높이는 경우에 항복강도 이방성이 커지며, 사상압연후 냉각속도가 10℃/s로 낮은 경우에는 항복강도가 본 발명에서 규정하는 450MPa을 넘지 못하였다.

Claims (8)

  1. 중량%로, C:0.08~0.12%, Mn:1.3~1.8%, S:0.01% 이하(0%를 포함하지 않음), N:0.008% 이하(0%를 포함하지 않음), Cr:0.02~0.08%, 산가용 Al:0.02~0.08%, Ti:0.005~0.025%, Nb:0.03~0.06%, V:0.003~0.03% 및 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고,
    항복강도가 450MPa 이상을 만족하고, 압연수직방향 항복강도와 압연방향 항복강도의 차가 40MPa이하인 것을 특징으로 하는 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 냉연강판.
  2. 제1항에 있어서, 상기 강판에는 P:0.04% 이하(0%를 포함하지 않음) 및 Si:0.5% 이하(0%를 포함하지 않음)로 구성된 그룹으로부터 선택된 1종 또는 2종이 추가적으로 포함되는 것을 특징으로 하는 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 냉연강판.
  3. 중량%로, C:0.08~0.12%, Mn:1.3~1.8%, S:0.01% 이하(0%를 포함하지 않음), N:0.008% 이하(0%를 포함하지 않음), Cr:0.02~0.08%, 산가용 Al:0.02~0.08%, Ti:0.005~0.025%, Nb:0.03~0.06%, V:0.003~0.03% 및 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되는 강을
    Ar3변태점 이상에서 열간압연을 종료하고, 30℃/s 이상의 냉각속도로 냉각하여 450~580℃의 온도범위에서 권취를 행하여 열연강판을 제조한 후, 50% 이상의 압하 율로 냉간압연하고, 재결정 온도 이상에서 소둔을 행하여 제조되는 것을 특징으로 하는 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법.
  4. 제3항에 있어서, 상기 강판에는 P:0.04% 이하(0%를 포함하지 않음) 및 Si:0.5% 이하(0%를 포함하지 않음)로 구성된 그룹으로부터 선택된 1종 또는 2종이 추가적으로 포함되는 것을 특징으로 하는 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법.
  5. 중량%로, C:0.08~0.12%, Mn:1.3~1.8%, S:0.01% 이하(0%를 포함하지 않음), N:0.008% 이하(0%를 포함하지 않음), Cr:0.02~0.08%, 산가용 Al:0.02~0.08%, Ti:0.005~0.025%, Nb:0.03~0.06%, V:0.003~0.03% 및 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고,
    항복강도가 450MPa 이상을 만족하고, 압연수직방향 항복강도와 압연방향 항복강도의 차가 40MPa이하이고, 냉연강판 표면에 용융아연도금이 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 용융도금아연강판.
  6. 제5항에 있어서, 상기 강판에는 P:0.04% 이하(0%를 포함하지 않음) 및 Si:0.5% 이하(0%를 포함하지 않음)로 구성된 그룹으로부터 선택된 1종 또는 2종이 추가적으로 포함되는 것을 특징으로 하는 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 용융아연도금강판.
  7. 중량%로, C:0.08~0.12%, Mn:1.3~1.8%, S:0.01% 이하(0%를 포함하지 않음), N:0.008% 이하(0%를 포함하지 않음), Cr:0.02~0.08%, 산가용 Al:0.02~0.08%, Ti:0.005~0.025%, Nb:0.03~0.06%, V:0.003~0.03% 및 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되는 강을
    Ar3변태점 이상에서 열간압연을 종료하고, 30℃/s 이상의 냉각속도로 냉각하여 450~580℃의 온도범위에서 권취를 행하여 열연강판을 제조한 후, 50% 이상의 압하율로 냉간압연하고, 재결정 온도 이상에서 소둔을 행하고, 냉연강판 표면에 용융아연도금을 행하는 것을 특징으로 하는 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 용융도금아연강판의 제조방법.
  8. 제7항에 있어서, 상기 강판에는 P:0.04% 이하(0%를 포함하지 않음) 및 Si:0.5% 이하(0%를 포함하지 않음)로 구성된 그룹으로부터 선택된 1종 또는 2종이 추가적으로 포함되는 것을 특징으로 하는 항복강도 이방성 특성이 우수한 고강도 용융도금아연강판의 제조방법.
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