JP2579705B2 - 成形性に優れた亜鉛系めっき鋼板 - Google Patents
成形性に優れた亜鉛系めっき鋼板Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は優れた成形性を有し、特
に自動車用防錆鋼板として好適な成形性に優れた亜鉛系
めっき鋼板に関する。
に自動車用防錆鋼板として好適な成形性に優れた亜鉛系
めっき鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車、家電、建材などに使用される鋼
板に対しては、需要家からの寿命に対する要求が強くな
っている。自動車用鋼板に関しては、寒冷地帯における
道路凍結防止用の岩塩散布に代表されるように、その腐
食環境は特に厳しい。そのため冷延鋼板を母材として、
亜鉛めっきや亜鉛系合金めっきを施した防錆鋼板が多量
に使用され、鋼板の寿命は大幅に改善されている。
板に対しては、需要家からの寿命に対する要求が強くな
っている。自動車用鋼板に関しては、寒冷地帯における
道路凍結防止用の岩塩散布に代表されるように、その腐
食環境は特に厳しい。そのため冷延鋼板を母材として、
亜鉛めっきや亜鉛系合金めっきを施した防錆鋼板が多量
に使用され、鋼板の寿命は大幅に改善されている。
【０００３】しかしながら、岩塩散布量の増大により腐
食環境は一段と厳しくなり、また車体軽量化のために肉
厚の薄い鋼板の使用量も増加しており、母材に孔が開く
までの孔あき寿命という観点からは、めっき層だけで寿
命を延ばす方策にも限度があり、母材そのものの耐食性
が重要になってくる。
食環境は一段と厳しくなり、また車体軽量化のために肉
厚の薄い鋼板の使用量も増加しており、母材に孔が開く
までの孔あき寿命という観点からは、めっき層だけで寿
命を延ばす方策にも限度があり、母材そのものの耐食性
が重要になってくる。
【０００４】一方、自動車用鋼板の場合には、複雑な成
形加工を受けて自動車に組み込まれるため、優れた成形
性も当然具備されていなければならない。また、めっき
鋼板の場合には、機械的材質が母材よりも低下すること
は周知であり、そのため一層のこと母材の成形性を優れ
たものとする必要がある。このように、高成形性と高耐
食性を両立させた冷延鋼板を母材とする亜鉛めっき鋼板
が望まれている。
形加工を受けて自動車に組み込まれるため、優れた成形
性も当然具備されていなければならない。また、めっき
鋼板の場合には、機械的材質が母材よりも低下すること
は周知であり、そのため一層のこと母材の成形性を優れ
たものとする必要がある。このように、高成形性と高耐
食性を両立させた冷延鋼板を母材とする亜鉛めっき鋼板
が望まれている。
【０００５】母材そのものの耐食性を高めるための技術
としては、特開昭６３−１８６８５０号公報の如く高Ｐ
−高ＳとしＴｉ硫化物と高Ｐにより高耐食性をもたらそ
うとするものがあるが、高Ｐのために硬質となり、成形
性が確保できず、また高Ｓは介在物の増加により鋼の熱
間脆性を誘起し成形性をさらに劣化させる。
としては、特開昭６３−１８６８５０号公報の如く高Ｐ
−高ＳとしＴｉ硫化物と高Ｐにより高耐食性をもたらそ
うとするものがあるが、高Ｐのために硬質となり、成形
性が確保できず、また高Ｓは介在物の増加により鋼の熱
間脆性を誘起し成形性をさらに劣化させる。
【０００６】特開昭６３−２０３７４７号公報は熱延鋼
板であるが、Ｃｒを多量に含有させているために硬質と
なり、成形性が劣化する。特開平１−１５２２４１号公
報はＰを高めＮｉを添加しているが、Ｐが高すぎて硬質
となり成形性の点で問題がある。このように、従来の技
術では母材の耐食性を高めえても高度の成形性を発揮さ
せることは困難である。
板であるが、Ｃｒを多量に含有させているために硬質と
なり、成形性が劣化する。特開平１−１５２２４１号公
報はＰを高めＮｉを添加しているが、Ｐが高すぎて硬質
となり成形性の点で問題がある。このように、従来の技
術では母材の耐食性を高めえても高度の成形性を発揮さ
せることは困難である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明が課題とすると
ころは、高成形性かつ高耐食性を有する冷延鋼板を母材
とした亜鉛めっき鋼板の提供である。成形性の指標はｒ
（平均）値と伸びであり、従来の極低炭素鋼レベルが必
要である。すなわち、母材である冷延鋼板の機械的特性
は、ｒ（平均）値≧２．０，Ｅｌ≧４９％（板厚０．８
mm，Ｅｌは板厚に依存する）、めっき鋼板の場合にはめ
っき層の付与により多少低下するものの、ｒ（平均）値
≧１．７，Ｅｌ≧４６％を確保すれば、自動車のフェン
ダーなどに代表される複雑な形状のパネルでも十分成形
できる。
ころは、高成形性かつ高耐食性を有する冷延鋼板を母材
とした亜鉛めっき鋼板の提供である。成形性の指標はｒ
（平均）値と伸びであり、従来の極低炭素鋼レベルが必
要である。すなわち、母材である冷延鋼板の機械的特性
は、ｒ（平均）値≧２．０，Ｅｌ≧４９％（板厚０．８
mm，Ｅｌは板厚に依存する）、めっき鋼板の場合にはめ
っき層の付与により多少低下するものの、ｒ（平均）値
≧１．７，Ｅｌ≧４６％を確保すれば、自動車のフェン
ダーなどに代表される複雑な形状のパネルでも十分成形
できる。
【０００８】耐食性については、母材そのものの耐食性
と亜鉛めっき層の相乗効果により、めっき鋼板に孔あき
が生じるまでの時間をいかに長くするかが課題であり、
従来の極低炭素鋼を母材とするめっき鋼板の孔あき寿命
を３０％以上延長できれば実用的である。
と亜鉛めっき層の相乗効果により、めっき鋼板に孔あき
が生じるまでの時間をいかに長くするかが課題であり、
従来の極低炭素鋼を母材とするめっき鋼板の孔あき寿命
を３０％以上延長できれば実用的である。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、（１）質量割合で、Ｃ：０．００３０％以下、
Ｎ：０．００２５％以下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍ
ｎ：０．０３〜０．１５％、Ｐ：０．０１８〜０．０４
５％、Ｓ：０．００５％以下、Ａｌ：０．００５〜０．
０３５％、Ｎｂ：０．００５〜０．０２５％、Ｔｉ：
０．０２％以下、Ｔｉ／Ｎ：２〜５を含有し、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる冷延鋼板の表面に、亜鉛を
７０％以上含有するめっき層を設けたことを特徴とする
成形性に優れた亜鉛系めっき鋼板。
ろは、（１）質量割合で、Ｃ：０．００３０％以下、
Ｎ：０．００２５％以下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍ
ｎ：０．０３〜０．１５％、Ｐ：０．０１８〜０．０４
５％、Ｓ：０．００５％以下、Ａｌ：０．００５〜０．
０３５％、Ｎｂ：０．００５〜０．０２５％、Ｔｉ：
０．０２％以下、Ｔｉ／Ｎ：２〜５を含有し、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる冷延鋼板の表面に、亜鉛を
７０％以上含有するめっき層を設けたことを特徴とする
成形性に優れた亜鉛系めっき鋼板。
【００１０】（２）Ｃ：０．００３０％以下、Ｎ：０．
００２５％以下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ：０．０
３〜０．１５％、Ｐ：０．０１８〜０．０４５％、Ｓ：
０．００５％以下、Ａｌ：０．００５〜０．０３５％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０２５％、Ｔｉ：０．０２％以
下、Ｔｉ／Ｎ：２〜５、Ｃｕ：０．０５〜０．３５％、
Ｂ：０．０００１〜０．００１０％を含有し、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる冷延鋼板の表面に、亜鉛を
７０％以上含有するめっき層を設けたことを特徴とする
成形性に優れた亜鉛系めっき鋼板。
００２５％以下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ：０．０
３〜０．１５％、Ｐ：０．０１８〜０．０４５％、Ｓ：
０．００５％以下、Ａｌ：０．００５〜０．０３５％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０２５％、Ｔｉ：０．０２％以
下、Ｔｉ／Ｎ：２〜５、Ｃｕ：０．０５〜０．３５％、
Ｂ：０．０００１〜０．００１０％を含有し、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる冷延鋼板の表面に、亜鉛を
７０％以上含有するめっき層を設けたことを特徴とする
成形性に優れた亜鉛系めっき鋼板。
【００１１】（３）Ｃ：０．００３０％以下、Ｎ：０．
００２５％以下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ：０．０
３〜０．１５％、Ｐ：０．０１８〜０．０４５％、Ｓ：
０．００５％以下、Ａｌ：０．００５〜０．０３５％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０２５％、Ｔｉ：０．０２％以
下、Ｔｉ／Ｎ：２〜５、Ｃｕ：０．０５〜０．３５％、
Ｂ：０．０００１〜０．００１０％、Ｎｉ：０．０３〜
０．２５％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なる冷延鋼板の表面に、亜鉛を７０％以上含有するめっ
き層を設けたことを特徴とする成形性に優れた亜鉛系め
っき鋼板である。
００２５％以下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ：０．０
３〜０．１５％、Ｐ：０．０１８〜０．０４５％、Ｓ：
０．００５％以下、Ａｌ：０．００５〜０．０３５％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０２５％、Ｔｉ：０．０２％以
下、Ｔｉ／Ｎ：２〜５、Ｃｕ：０．０５〜０．３５％、
Ｂ：０．０００１〜０．００１０％、Ｎｉ：０．０３〜
０．２５％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なる冷延鋼板の表面に、亜鉛を７０％以上含有するめっ
き層を設けたことを特徴とする成形性に優れた亜鉛系め
っき鋼板である。
【００１２】すなわち、ＣとＮを極度に減少させ、さら
にＭｎとＳを極限まで低下させた高純度鋼をベースと
し、耐食性を高めるために成形性を阻害しない範囲でＰ
を添加し、成形性のために耐食性を阻害しない範囲でＴ
ｉとＮｂを添加した冷延鋼板を母材とし、この表面に亜
鉛を７０％以上含有するめっき層を形成させた成形性に
優れた亜鉛系めっき鋼板である。
にＭｎとＳを極限まで低下させた高純度鋼をベースと
し、耐食性を高めるために成形性を阻害しない範囲でＰ
を添加し、成形性のために耐食性を阻害しない範囲でＴ
ｉとＮｂを添加した冷延鋼板を母材とし、この表面に亜
鉛を７０％以上含有するめっき層を形成させた成形性に
優れた亜鉛系めっき鋼板である。
【００１３】
【作用】まず、母材である冷延鋼板の鋼成分の作用及び
数値限定理由について述べる。Ｃ，Ｎ：侵入型不純物元
素で熱延板中に存在すると冷延・焼鈍時にｒ（平均）値
に好ましい方位の発達を妨げる。また、製品板に残留す
るとひずみ時効により鋼の延性を劣化させる。さらに、
本鋼では低腐食速度とするためＰを微量添加するがその
ための硬質化を補う必要がある。このため本鋼ではＣ，
Ｎは極力減少させる。それぞれ０．００３０％，０．０
０２５％を上限とする。
数値限定理由について述べる。Ｃ，Ｎ：侵入型不純物元
素で熱延板中に存在すると冷延・焼鈍時にｒ（平均）値
に好ましい方位の発達を妨げる。また、製品板に残留す
るとひずみ時効により鋼の延性を劣化させる。さらに、
本鋼では低腐食速度とするためＰを微量添加するがその
ための硬質化を補う必要がある。このため本鋼ではＣ，
Ｎは極力減少させる。それぞれ０．００３０％，０．０
０２５％を上限とする。
【００１４】Ｓｉ：Ｓｉは鋼表層に存在すると安定な酸
化皮膜を形成し化成処理性、塗装性を劣化させる。その
ため不純物レベルである０．０２％以下とする。
化皮膜を形成し化成処理性、塗装性を劣化させる。その
ため不純物レベルである０．０２％以下とする。
【００１５】Ｍｎ，Ｓ：ＭｎはＳと化合して鋼中では主
としてＭｎＳとなる。このＭｎＳは腐食の核となり促進
させる。また、Ｍｎは固溶体強化により鋼を硬質にし延
性を害する上に、ｒ（平均）値にも悪影響を与える。そ
のため極力低減させ０．１５％以下とする。そしてＳは
０．００５％以下、好ましくは０．００２％以下の高純
レベルにする。Ｍｎの下限は大量に製造する転炉溶製の
現状及びＦｅＳ脆性を防止する点を考慮して０．０３％
とした。
としてＭｎＳとなる。このＭｎＳは腐食の核となり促進
させる。また、Ｍｎは固溶体強化により鋼を硬質にし延
性を害する上に、ｒ（平均）値にも悪影響を与える。そ
のため極力低減させ０．１５％以下とする。そしてＳは
０．００５％以下、好ましくは０．００２％以下の高純
レベルにする。Ｍｎの下限は大量に製造する転炉溶製の
現状及びＦｅＳ脆性を防止する点を考慮して０．０３％
とした。
【００１６】Ｐ：Ｐは腐食進行中に錆層に取込まれて錆
を緻密化、安定化させる作用を有し、腐食速度を低減さ
せる。しかしながら、鋼を硬質にし成形性に悪影響を与
える。そのため０．０４５％以下の添加とする。下限
は、腐食速度低減の観点から上記ＭｎＳ低下効果を合わ
せても０．０１８％は必要である。好ましくは０．０３
０％必要である。
を緻密化、安定化させる作用を有し、腐食速度を低減さ
せる。しかしながら、鋼を硬質にし成形性に悪影響を与
える。そのため０．０４５％以下の添加とする。下限
は、腐食速度低減の観点から上記ＭｎＳ低下効果を合わ
せても０．０１８％は必要である。好ましくは０．０３
０％必要である。
【００１７】Ａｌ：Ａｌは脱酸剤として必要であるが添
加量が増大しすぎると介在物が増加し鋼の延性・成形性
を劣化させる。そのため添加量は０．００５〜０．０３
５％とする。
加量が増大しすぎると介在物が増加し鋼の延性・成形性
を劣化させる。そのため添加量は０．００５〜０．０３
５％とする。
【００１８】Ｎｂ：ＮｂはＮｂＣとして熱延中に熱延板
結晶粒を制御するとともに有害なＣを固定する役割をに
なう。しかし多すぎると微細析出物として作用しｒ（平
均）値を劣化させるとともに鋼を硬質化する。そのため
添加量は０．００５〜０．０２５％とする。
結晶粒を制御するとともに有害なＣを固定する役割をに
なう。しかし多すぎると微細析出物として作用しｒ（平
均）値を劣化させるとともに鋼を硬質化する。そのため
添加量は０．００５〜０．０２５％とする。
【００１９】Ｔｉ：Ｔｉは主として有害なＮをＴｉＮと
して固定するため添加する。そのため０．０２％以下添
加する。その割合はＴｉ／Ｎで２〜５とする。これ以上
の添加はＴｉＣを形成し成形性を少し悪くする。また、
固溶Ｔｉも多くなり耐食性や化成処理性を劣化させる。
して固定するため添加する。そのため０．０２％以下添
加する。その割合はＴｉ／Ｎで２〜５とする。これ以上
の添加はＴｉＣを形成し成形性を少し悪くする。また、
固溶Ｔｉも多くなり耐食性や化成処理性を劣化させる。
【００２０】さらに安定して腐食速度を減じるにはＣｕ
を０．０５〜０．３５％添加する。０．０５％未満では
添加効果はなく、０．３５％を超える添加はＣｕの固溶
体強化あるいはε−Ｃｕの析出により鋼を硬質化して成
形性を減じる。
を０．０５〜０．３５％添加する。０．０５％未満では
添加効果はなく、０．３５％を超える添加はＣｕの固溶
体強化あるいはε−Ｃｕの析出により鋼を硬質化して成
形性を減じる。
【００２１】また、Ｃｕを添加する場合、中間工程であ
る熱延で割れが生じる場合があり、その場合Ｎｉを０．
０３〜０．２５％添加することが好ましい。下限値未満
では割れ防止効果がなく、上限値付近で効果は飽和す
る。
る熱延で割れが生じる場合があり、その場合Ｎｉを０．
０３〜０．２５％添加することが好ましい。下限値未満
では割れ防止効果がなく、上限値付近で効果は飽和す
る。
【００２２】また、さらに、この鋼を厳しく成形する場
合などに二次加工脆性、あるいは縦割れと呼ばれる成形
欠陥を呈することがある。これは本鋼のような高純鋼で
は粒界にも固溶炭素等粒界強化元素がなくなり、粒界強
度が低下するため生じるもので、これを補うためにはＢ
を０．０００１〜０．００１０％添加する。下限値未満
ではその効果がなく、０．００１０％を超えるとｒ（平
均）値と延性が大幅に劣化する。
合などに二次加工脆性、あるいは縦割れと呼ばれる成形
欠陥を呈することがある。これは本鋼のような高純鋼で
は粒界にも固溶炭素等粒界強化元素がなくなり、粒界強
度が低下するため生じるもので、これを補うためにはＢ
を０．０００１〜０．００１０％添加する。下限値未満
ではその効果がなく、０．００１０％を超えるとｒ（平
均）値と延性が大幅に劣化する。
【００２３】本鋼の溶製は転炉で行なわれる。転炉精錬
後、真空脱ガスにより脱炭される。そして造塊・分塊ま
たは連続鋳造にてスラブとした後熱延される。熱延条件
は加熱：１０５０〜１２５０℃、圧延終了温度：８８０
〜９５０℃、巻取温度：６００〜７８０℃程度である
が、より一層成形性を高めるには加熱温度≦１１２０
℃、巻取温度≧６９０℃とすることが望ましい。
後、真空脱ガスにより脱炭される。そして造塊・分塊ま
たは連続鋳造にてスラブとした後熱延される。熱延条件
は加熱：１０５０〜１２５０℃、圧延終了温度：８８０
〜９５０℃、巻取温度：６００〜７８０℃程度である
が、より一層成形性を高めるには加熱温度≦１１２０
℃、巻取温度≧６９０℃とすることが望ましい。
【００２４】熱延後、酸洗され続いて冷延されるが冷延
率は通常７０〜８５％であるが、本発明鋼では７８％以
上の高冷延率とすることが成形性確保の点で好ましい。
焼鈍は箱焼鈍または連続焼鈍にて行なわれる。箱焼鈍で
は６５０〜７５０℃，５〜２０ｈ程度の条件が普通であ
るが、成形性をさらに上げるという意味からは７００℃
以上の高温、１０ｈ以上の長時間が好ましい。
率は通常７０〜８５％であるが、本発明鋼では７８％以
上の高冷延率とすることが成形性確保の点で好ましい。
焼鈍は箱焼鈍または連続焼鈍にて行なわれる。箱焼鈍で
は６５０〜７５０℃，５〜２０ｈ程度の条件が普通であ
るが、成形性をさらに上げるという意味からは７００℃
以上の高温、１０ｈ以上の長時間が好ましい。
【００２５】また、連続焼鈍では７２０〜８７０℃，
０．５〜３min が通常の条件であるが、８３０℃以上、
１．５min 以上の条件が好ましい。本発明鋼においては
最終的に大きな結晶粒を得てｒ（平均）値、伸びなどの
成形性を付与させるが、この意味からはより高温焼鈍の
可能な連続焼鈍法が好ましい。焼鈍後、調質圧延を行な
うが本鋼においては調質圧延率は、０．５％以下の最小
値にとどめることが、材質確保の点で好ましい。
０．５〜３min が通常の条件であるが、８３０℃以上、
１．５min 以上の条件が好ましい。本発明鋼においては
最終的に大きな結晶粒を得てｒ（平均）値、伸びなどの
成形性を付与させるが、この意味からはより高温焼鈍の
可能な連続焼鈍法が好ましい。焼鈍後、調質圧延を行な
うが本鋼においては調質圧延率は、０．５％以下の最小
値にとどめることが、材質確保の点で好ましい。
【００２６】本発明においては、上述した鋼成分でなる
冷延鋼板を母材とし、その表面に亜鉛を７０％（質量割
合）以上含有する亜鉛系めっき層を形成させる。ここで
亜鉛系めっき層とは、純Ｚｎめっきや、Ｎｉ，Ｆｅ，Ｃ
ｏ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｃｄ，Ｍｇ
などの金属；ＳｉＯ2 ，ＴｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｓｉ
Ｃ，ＳｉＮ，ＢａＣｒＯ4 などの微粒子を１種もしくは
２種以上含有する亜鉛系合金めっきもしくは亜鉛系複合
めっきを指す。
冷延鋼板を母材とし、その表面に亜鉛を７０％（質量割
合）以上含有する亜鉛系めっき層を形成させる。ここで
亜鉛系めっき層とは、純Ｚｎめっきや、Ｎｉ，Ｆｅ，Ｃ
ｏ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｐｂ，Ｃｄ，Ｍｇ
などの金属；ＳｉＯ2 ，ＴｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｓｉ
Ｃ，ＳｉＮ，ＢａＣｒＯ4 などの微粒子を１種もしくは
２種以上含有する亜鉛系合金めっきもしくは亜鉛系複合
めっきを指す。
【００２７】亜鉛以外の成分を含有する場合、亜鉛の含
有率が低すぎるとめっき層の犠牲防食作用が低下して耐
食性が損なわれたり、めっき層の硬質化により成形性が
低下するため、亜鉛７０％以上が必要である。
有率が低すぎるとめっき層の犠牲防食作用が低下して耐
食性が損なわれたり、めっき層の硬質化により成形性が
低下するため、亜鉛７０％以上が必要である。
【００２８】亜鉛系めっき層の付着量については特に限
定されるものではないが、耐食性と成形性の観点から
は、１０〜１００ｇ／ｍ2 が好ましい。また、目的に応
じて２種類以上の成分系の異なるめっき層を重ねあわせ
た複層めっきの様態としてもよい。
定されるものではないが、耐食性と成形性の観点から
は、１０〜１００ｇ／ｍ2 が好ましい。また、目的に応
じて２種類以上の成分系の異なるめっき層を重ねあわせ
た複層めっきの様態としてもよい。
【００２９】これら亜鉛系めっき層の形成方法について
は、特に限定されるものではなく、電気めっき法、溶融
めっき法、化学めっき法、蒸着に代表される気相めっき
法などいずれの方法が用いられても差し支えないが、電
気めっき法と溶融めっき法は、冷延鋼板に連続的に高速
かつ安定してめっきを施せる点でより好ましい方法であ
る。
は、特に限定されるものではなく、電気めっき法、溶融
めっき法、化学めっき法、蒸着に代表される気相めっき
法などいずれの方法が用いられても差し支えないが、電
気めっき法と溶融めっき法は、冷延鋼板に連続的に高速
かつ安定してめっきを施せる点でより好ましい方法であ
る。
【００３０】
【実施例】表１に示す鋼を転炉で溶製し、ＲＨ脱ガスで
脱炭した。このうち、No．Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄが本発明例に
従った鋼である。No．Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，Ｉはいずれも比
較例であり、No．Ｅの鋼はＭｎ，Ｓが高く、No．ＦはＰ
が低く、No．ＧはＰが高い。No．Ｈ及びＩは従来の極低
炭素鋼及び低炭素鋼である。
脱炭した。このうち、No．Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄが本発明例に
従った鋼である。No．Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，Ｉはいずれも比
較例であり、No．Ｅの鋼はＭｎ，Ｓが高く、No．ＦはＰ
が低く、No．ＧはＰが高い。No．Ｈ及びＩは従来の極低
炭素鋼及び低炭素鋼である。
【００３１】これらの鋼を以下の条件で熱間圧延、冷間
圧延、連続焼鈍し、母材の冷延鋼板（板厚０．８mm）と
した。母材の機械的材質をＪＩＳ５号試験片を用いて調
べ、表２にまとめた。No．Ａ〜Ｆの機械的材質は、従来
の極低炭素鋼であるNo．Ｈに匹敵するレベルである。
圧延、連続焼鈍し、母材の冷延鋼板（板厚０．８mm）と
した。母材の機械的材質をＪＩＳ５号試験片を用いて調
べ、表２にまとめた。No．Ａ〜Ｆの機械的材質は、従来
の極低炭素鋼であるNo．Ｈに匹敵するレベルである。
【００３２】 熱間圧延 加熱温度；１１００〜１１３５℃ 仕上温度；８９５〜９１８℃ 巻取温度；７０５〜７３０℃ 熱延板厚；４mm 冷間圧延、連続焼鈍 冷延板厚；０．８mm 連続焼鈍；８５０℃，１．８分 調質圧延；伸び率０．２〜０．４％ その後、電気めっき法もしくは溶融めっき法で各種のめ
っきを施した。こうして得られためっき鋼板の機械的材
質及び耐食性を以下の方法で評価し、表３にまとめた。
っきを施した。こうして得られためっき鋼板の機械的材
質及び耐食性を以下の方法で評価し、表３にまとめた。
【００３３】（１）機械的材質 ・ＪＩＳ５号試験片を用いて実施 ・評価基準 ｒ（平均）値≧１．７かつ Ｅｌ≧４６
％：○ ｒ（平均）値＜１．７またはＥｌ＜４６％：× （２）耐食性 ・りん酸塩処理、カチオン電着塗装（膜厚２０μｍ）を
行ない、クロスカットを入れて、下記の複合サイクル腐
食試験を１００サイクル行ない、クロスカット部の板厚
減少量を測定 塩水噴霧（ＪＩＳ Ｚ２３７１）→ 乾燥 → 湿潤 → 冷凍 ３５℃，４hr ７０℃，２hr ５０℃，２hr −２０℃，１hr ・評価基準 No．Ｈの極低炭素鋼を母材とし同一めっき
層を有するめっき鋼板の板厚減少量との差異 ３０％以上向上 ：○ １０〜３０％向上：△ ±１０％の差異 ：×
％：○ ｒ（平均）値＜１．７またはＥｌ＜４６％：× （２）耐食性 ・りん酸塩処理、カチオン電着塗装（膜厚２０μｍ）を
行ない、クロスカットを入れて、下記の複合サイクル腐
食試験を１００サイクル行ない、クロスカット部の板厚
減少量を測定 塩水噴霧（ＪＩＳ Ｚ２３７１）→ 乾燥 → 湿潤 → 冷凍 ３５℃，４hr ７０℃，２hr ５０℃，２hr −２０℃，１hr ・評価基準 No．Ｈの極低炭素鋼を母材とし同一めっき
層を有するめっき鋼板の板厚減少量との差異 ３０％以上向上 ：○ １０〜３０％向上：△ ±１０％の差異 ：×
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【表３】
【００３７】
【表４】
【００３８】表３において、No．１〜４１は電気めっき
法、No．４２〜５２は溶融めっき法でめっきを行なっ
た。No．４６〜４９は合金化溶融めっきである。備考欄
には本発明例と比較例の区別を記した。母材がNo．Ｅで
ある比較例は母材中のＭｎ，Ｓが高いために、また母材
がNo．Ｆである比較例は母材中のＰが低いために、いず
れも機械的材質は目標レベルにあるものの耐食性向上代
は３０％未満と不十分である。母材がNo．Ｇである比較
例は母材中のＰが高いために、機械的材質が目標レベル
に達しない。母材がNo．Ｉである比較例は機械的材質、
耐食性共にレベルが低い。母材がNo．Ａ〜Ｄである本発
明例はいずれも機械的材質は目標レベルにあり、耐食性
向上代も３０％以上と良好である。但し、No．４１のよ
うに良質の母材を用いても亜鉛系めっき層の亜鉛分が少
ないと良好な結果が得られず、亜鉛分として７０％以上
が必要である。
法、No．４２〜５２は溶融めっき法でめっきを行なっ
た。No．４６〜４９は合金化溶融めっきである。備考欄
には本発明例と比較例の区別を記した。母材がNo．Ｅで
ある比較例は母材中のＭｎ，Ｓが高いために、また母材
がNo．Ｆである比較例は母材中のＰが低いために、いず
れも機械的材質は目標レベルにあるものの耐食性向上代
は３０％未満と不十分である。母材がNo．Ｇである比較
例は母材中のＰが高いために、機械的材質が目標レベル
に達しない。母材がNo．Ｉである比較例は機械的材質、
耐食性共にレベルが低い。母材がNo．Ａ〜Ｄである本発
明例はいずれも機械的材質は目標レベルにあり、耐食性
向上代も３０％以上と良好である。但し、No．４１のよ
うに良質の母材を用いても亜鉛系めっき層の亜鉛分が少
ないと良好な結果が得られず、亜鉛分として７０％以上
が必要である。
【００３９】
【発明の効果】本発明は高成形性を有しかつ耐食性の優
れた冷延鋼板を母材とする成形性に優れた亜鉛系めっき
鋼板であり、高度の孔あき寿命と複雑な成形加工性を要
求される自動車用途に好適な防錆鋼板を提供することが
できる。
れた冷延鋼板を母材とする成形性に優れた亜鉛系めっき
鋼板であり、高度の孔あき寿命と複雑な成形加工性を要
求される自動車用途に好適な防錆鋼板を提供することが
できる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ２３Ｃ 14/16 Ｃ２３Ｃ 14/16 18/48 18/48 (72)発明者 小山 一夫 君津市君津１番地 新日本製鐵株式会社 君津製鐵所内 (56)参考文献 特開 平４−246128（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−168246（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】 質量割合で、 Ｃ ：０．００３０％以下、 Ｎ ：０．００２５％以下、 Ｓｉ：０．０２％以下、 Ｍｎ：０．０３〜０．１５％、 Ｐ ：０．０１８〜０．０４５％、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．０３５％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０２５％、 Ｔｉ：０．０２％以下、Ｔｉ／Ｎ：２〜５ を含有し、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる冷延鋼
板の表面に、亜鉛を７０％以上含有するめっき層を設け
たことを特徴とする成形性に優れた亜鉛系めっき鋼板。 - 【請求項２】Ｃｕ：０．０５〜０．３５％、 Ｂ ：０．０００１〜０．００１０％ を含有することを特徴とする請求項１記載の成形性に優
れた亜鉛系めっき鋼板。 - 【請求項３】Ｃｕ：０．０５〜０．３５％、 Ｂ ：０．０００１〜０．００１０％、 Ｎｉ：０．０３〜０．２５％ を含有することを特徴とする請求項１記載の成形性に優
れた亜鉛系めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3229035A JP2579705B2 (ja) | 1991-09-09 | 1991-09-09 | 成形性に優れた亜鉛系めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3229035A JP2579705B2 (ja) | 1991-09-09 | 1991-09-09 | 成形性に優れた亜鉛系めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0565595A JPH0565595A (ja) | 1993-03-19 |
| JP2579705B2 true JP2579705B2 (ja) | 1997-02-12 |
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ID=16885727
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3229035A Expired - Fee Related JP2579705B2 (ja) | 1991-09-09 | 1991-09-09 | 成形性に優れた亜鉛系めっき鋼板 |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP2579705B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| CN1041641C (zh) * | 1993-06-29 | 1999-01-13 | 日本钢管株式会社 | 表面处理钢板及其制造方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6376848A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
| JPH01123058A (ja) * | 1987-11-06 | 1989-05-16 | Kawasaki Steel Corp | 耐２次加工脆性に優れた超深絞り加工用合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JPH0756056B2 (ja) * | 1989-09-26 | 1995-06-14 | 新日本製鐵株式会社 | 高ｒ値を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2759844B2 (ja) * | 1990-11-01 | 1998-05-28 | 新日本製鐵株式会社 | 腐食速度の低く、かつ高成形性を有する自動車用冷延鋼板 |
| JPH0757893B2 (ja) * | 1991-01-28 | 1995-06-21 | 川崎製鉄株式会社 | 耐食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
-
1991
- 1991-09-09 JP JP3229035A patent/JP2579705B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0565595A (ja) | 1993-03-19 |
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