JPH0757893B2 - 耐食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0757893B2 JPH0757893B2 JP3025238A JP2523891A JPH0757893B2 JP H0757893 B2 JPH0757893 B2 JP H0757893B2 JP 3025238 A JP3025238 A JP 3025238A JP 2523891 A JP2523891 A JP 2523891A JP H0757893 B2 JPH0757893 B2 JP H0757893B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車用鋼板等に用
いて好適な優れた深絞り性を有し、さらに引張り強さ35
Kgf/mm2 以上の高強度でかつ優れた耐食性を有する冷延
鋼板の製造方法に関するものである。
いて好適な優れた深絞り性を有し、さらに引張り強さ35
Kgf/mm2 以上の高強度でかつ優れた耐食性を有する冷延
鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】近年、自動車の車体軽量化および安全性向
上を目的として、引張強さが35〜50Kgf/mm2 でかつ優れ
た深絞り性を有する冷延鋼板が要求されるようになって
きた。これら高張力冷延鋼板の採用により、自動車用鋼
板の板厚を減少することが可能となるが、一方で板厚減
少にともなう耐食性、とくに孔食の問題が重要になる。
従って優れた深絞り性とともに耐食性に優れた高張力冷
延鋼板が要求されるようになってきた。
上を目的として、引張強さが35〜50Kgf/mm2 でかつ優れ
た深絞り性を有する冷延鋼板が要求されるようになって
きた。これら高張力冷延鋼板の採用により、自動車用鋼
板の板厚を減少することが可能となるが、一方で板厚減
少にともなう耐食性、とくに孔食の問題が重要になる。
従って優れた深絞り性とともに耐食性に優れた高張力冷
延鋼板が要求されるようになってきた。
【０００３】
【従来の技術】深絞り性に優れた高張力冷延鋼板の製造
方法について、特公昭63-9579 号公報には、ＰとCuを複
合添加して鋼板の表面性状を改善した高強度冷延鋼板が
開示されているが、耐食性に関しては何ら示唆するとこ
ろがない。
方法について、特公昭63-9579 号公報には、ＰとCuを複
合添加して鋼板の表面性状を改善した高強度冷延鋼板が
開示されているが、耐食性に関しては何ら示唆するとこ
ろがない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで自動車用鋼板
は、防食を目的とする防錆被膜が施されているが、自動
車の走行中に巻き上げた異物が飛行衝突することなどに
より、被膜が損傷して鋼素地が露出し、直接塩害による
腐食環境下に晒される場合がある。従って鋼板そのもの
にも、優れた耐食性を付与することが肝要である。そこ
でこの発明は、出発材成分及び製造条件を規制すること
により、引張り強さ35Kgf/mm2 以上でかつ耐食性、特に
耐孔食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法について
提案することを目的とする。
は、防食を目的とする防錆被膜が施されているが、自動
車の走行中に巻き上げた異物が飛行衝突することなどに
より、被膜が損傷して鋼素地が露出し、直接塩害による
腐食環境下に晒される場合がある。従って鋼板そのもの
にも、優れた耐食性を付与することが肝要である。そこ
でこの発明は、出発材成分及び製造条件を規制すること
により、引張り強さ35Kgf/mm2 以上でかつ耐食性、特に
耐孔食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法について
提案することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】発明者らは鋭意研究を重
ねた結果、出発材の成分及び製造条件を次のように限定
することにより、極めて優れた耐食性及び深絞り性を有
する高張力冷延鋼板が製造可能となることを見い出し
た。すなわちこの発明は、Ｃ：0.006wt%未満、Si：1.0w
t%以下、Mn：1.5wt%以下、Ｐ：0.03〜0.15wt% 以下、
Ｓ：0.03wt% 以下、Al：0.01〜0.10wt% 、Ｎ：0.01wt%
以下、Cu：0.18〜1.5wt%及びNb：0.001 〜0.2wt%を、 Nb/C≧３かつ0.01≦(Cu/64 + P/31)×(Nb/C)≦0.10 の関係を満足する範囲で含む鋼スラブを、熱間圧延後、
酸洗および冷間圧延を施し、ひき続き700 ℃〜Ac3 変態
点の温度範囲にて再結晶焼鈍を施すことを特徴とする耐
食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法であ
る。そして上記の鋼スラブは、さらにTi：0.01〜0.2wt
%、Ｂ：0.0001〜0.003wt%、Ni：0.01〜1.5wt%、Cr：0.0
5〜1.5 wt% 及びMo：0.001 〜0.5wt%のうちから選ばれ
る１種または２種以上を含むものであること、また連続
鋳造スラブを再加熱または連続鋳造後Ar3 変態点以下に
降温することなく直ちにもしくは保温処理を施したもの
であることが、それぞれ実施に当たり有利に適合する。
ねた結果、出発材の成分及び製造条件を次のように限定
することにより、極めて優れた耐食性及び深絞り性を有
する高張力冷延鋼板が製造可能となることを見い出し
た。すなわちこの発明は、Ｃ：0.006wt%未満、Si：1.0w
t%以下、Mn：1.5wt%以下、Ｐ：0.03〜0.15wt% 以下、
Ｓ：0.03wt% 以下、Al：0.01〜0.10wt% 、Ｎ：0.01wt%
以下、Cu：0.18〜1.5wt%及びNb：0.001 〜0.2wt%を、 Nb/C≧３かつ0.01≦(Cu/64 + P/31)×(Nb/C)≦0.10 の関係を満足する範囲で含む鋼スラブを、熱間圧延後、
酸洗および冷間圧延を施し、ひき続き700 ℃〜Ac3 変態
点の温度範囲にて再結晶焼鈍を施すことを特徴とする耐
食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法であ
る。そして上記の鋼スラブは、さらにTi：0.01〜0.2wt
%、Ｂ：0.0001〜0.003wt%、Ni：0.01〜1.5wt%、Cr：0.0
5〜1.5 wt% 及びMo：0.001 〜0.5wt%のうちから選ばれ
る１種または２種以上を含むものであること、また連続
鋳造スラブを再加熱または連続鋳造後Ar3 変態点以下に
降温することなく直ちにもしくは保温処理を施したもの
であることが、それぞれ実施に当たり有利に適合する。
【０００６】
【作用】まずこの発明の基礎となった実験結果を以下に
述べる。すなわちＣ：0.001 〜0.006wt%、Si：0.02wt%
、Mn：0.1wt%、Ｐ：0.01〜0.15wt% 、Ｓ：0.010wt%、A
l：0.05wt% 、Ｎ：0.002wt%、Nb：0.001 〜0.2wt%及びC
u：0.01〜1.5wt%を含む鋼シートバーを、1250℃に加熱
そして均熱後、880 ℃の仕上げ温度で熱間圧延を施し、
引き続き酸洗、次いで冷間圧延を施した後、850 ℃で20
秒間の再結晶焼鈍を施した。かくして得られた冷延鋼板
の耐食性について調べた結果を、鋼成分と関係させて図
１に示す。なお耐食性の評価は、0.5% NaCl,0.5% CaCl
2 及び0.125% Na2S2O5を含む腐食液に８時間浸漬後、16
時間乾燥させる腐食サイクルを30回繰返し、腐食試験後
の最大孔食深さを測定することにより行なった。同図か
ら、耐食性は鋼成分とくにＣ，Nb, Ｐ，Cu量に強く依存
し、Ｐ≧0.03wt% , Cu≧0.18wt% かつ0.01≦(Cu/64+ P/
31) ×(Nb/C)≦0.10の関係を満足することにより著しく
し向上することが判明した。
述べる。すなわちＣ：0.001 〜0.006wt%、Si：0.02wt%
、Mn：0.1wt%、Ｐ：0.01〜0.15wt% 、Ｓ：0.010wt%、A
l：0.05wt% 、Ｎ：0.002wt%、Nb：0.001 〜0.2wt%及びC
u：0.01〜1.5wt%を含む鋼シートバーを、1250℃に加熱
そして均熱後、880 ℃の仕上げ温度で熱間圧延を施し、
引き続き酸洗、次いで冷間圧延を施した後、850 ℃で20
秒間の再結晶焼鈍を施した。かくして得られた冷延鋼板
の耐食性について調べた結果を、鋼成分と関係させて図
１に示す。なお耐食性の評価は、0.5% NaCl,0.5% CaCl
2 及び0.125% Na2S2O5を含む腐食液に８時間浸漬後、16
時間乾燥させる腐食サイクルを30回繰返し、腐食試験後
の最大孔食深さを測定することにより行なった。同図か
ら、耐食性は鋼成分とくにＣ，Nb, Ｐ，Cu量に強く依存
し、Ｐ≧0.03wt% , Cu≧0.18wt% かつ0.01≦(Cu/64+ P/
31) ×(Nb/C)≦0.10の関係を満足することにより著しく
し向上することが判明した。
【０００７】さらに発明者らは以上の実験結果を基にし
て、さらに種々の検討を加えた結果、以下に示す出発材
の成分組成及び製造条件の好適範囲を知見するに到っ
た。 (1) 鋼成分 (a) Ｃ：0.006wt%以下 Ｃはその含有量が少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、含有量が0.006wt%以下では深絞り性に与える
悪影響は極めて少ないので、0.006wt%以下に限定した。 (b) Si：1.0wt%以下 Siは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量含有されるが、その含有量が1.0wt%を越えると深絞り
性および耐食性が劣化するので1.0wt%以下と限定した。 (c) Mn：1.5wt%以下 Mnは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量含有されるが、その含有量が1.5wt%を越えると深絞り
性が劣化するので1.5wt%以下と限定した。 (d) Ｐ：0.03〜0.15wt% Ｐはこの発明において重要な元素であり、鋼を強化する
作用があるとともに耐食性を向上させる効果があるので
必要量含有される。その含有量が0.03wt% 未満では耐食
性に効果がなく、一方0.15wt% を越えると深絞り性に悪
影響をおよぼすので0.03〜0.15wt% の範囲に限定した。 (e) Ｓ：0.03wt% 以下 Ｓはその含有量が少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、含有量が0.03wt% 以下では深絞り性に与える
悪影響は極めて少ないので、0.03wt% 以下に限定し
た。。 (f) Al：0.01〜0.10wt% Alは脱酸によって、炭窒化物形成元素の歩留まりを向上
するために必要に応じて含有されるが、その含有量が0.
01wt% 未満だとその効果がなく、一方0.10wt% を越えて
含有してもより一層の脱酸効果は得られないため、0.01
〜0.10wt% の範囲とした。 (g) Ｎ：0.01wt% 以下 Ｎはその含有量が少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、含有量が0.01wt% 以下では深絞り性に与える
悪影響は極めて少ないので、0.01wt% 以下 に限定し
た。 (h) Cu：0.18〜1.5 wt% Cuはこの発明において重要な元素であり、耐食性を向上
させるために含有される。その含有量が0.18wt% 未満で
は耐食性に効果がなく、一方1.5wt%を越えると深絞り性
に悪影響をおよぼすので0.18〜1.5wt%と限定した。 (i) 0.01≦(Cu/64 + P/31)×(Nb/C)≦0.10 Ｐ及びCuはこの発明において重要な元素であり、耐食性
を向上させるために含有される。その含有量はＣ及びNb
の含有量に依存し、 (Cu/64 +P/31) ×(Nb/C)＜0.01又は (Cu/64 +P/31) ×(Nb/C)＞0.10 では耐食性が劣化するので0.01≦(Cu/64 +P/31) ×(Nb/
C)≦0.10と限定した。なお、Ｃ，Nb, Ｐ，Cuの効果につ
いての詳細は明らかではないが、適正量のＣ，Nb ,
Ｐ，Cuの含有により、鋼板表面状態が変化し、耐食性特
に耐孔食性に有利な表面性状に変化するものと考えられ
る。 (j) Nb：0.001 〜0.2wt%, Nb/C≧３ Nbは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶ＣをNbＣとして
析出固定し、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的
に形成させるのに必要である。その含有量が0.001wt%未
満、又はNb/C＜３ではその効果がなく、一方0.2wt%を越
えて含有すると延性が劣化するので0.001 〜0.2wt%かつ
Nb/C≧３と限定した。 (k) Ti：0.01〜0.2wt% Tiは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）を
（TiC,TiN)として析出固定し、深絞り性に有利な｛１１
１｝方位を形成させるのに含有される。その含有量が0.
01wt% 未満では効果がなく、一方0.2wt%を越えての含有
は効果が得られず、逆に表面性状の劣化につながるの
で、0.01〜0.2wt%と限定した。 (l) Ｂ：0.0001〜0.0030wt% Ｂは鋼の耐二次加工脆性の改善のために含有されるが、
その含有量が0.0001wt% 未満では効果がなく、一方0.00
30wt% を越えての含有は深絞り性に悪影響を与えるの
で、0.0001〜0.0030wt% と限定した。 (m) Ni：0.01〜1.5wt% NiはCu含有時の鋼板表面性状の改善のために含有される
が、その含有量が0.01wt% 未満では効果がなく、一方1.
5wt%を越えて含有すると深絞り性に悪影響を与えるので
0.01〜1.5wt%と限定した。 (n) Cr：0.05〜1.5wt% Crは耐食性向上のために含有されるが、その含有量が0.
05wt% 未満では効果がなく、一方1.5wt%を越えて含有す
ると深絞り性に悪影響を与えるので0.05〜1.5wt%と限定
した。 (o) Mo：0.001 〜0.5wt% Moは耐食性向上のために含有されるが、その含有量が0.
001wt%未満では効果がなく、一方0.5wt%を越えての含有
は深絞り性に悪影響を与えるので0.001 〜0.5wt%と限定
した。
て、さらに種々の検討を加えた結果、以下に示す出発材
の成分組成及び製造条件の好適範囲を知見するに到っ
た。 (1) 鋼成分 (a) Ｃ：0.006wt%以下 Ｃはその含有量が少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、含有量が0.006wt%以下では深絞り性に与える
悪影響は極めて少ないので、0.006wt%以下に限定した。 (b) Si：1.0wt%以下 Siは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量含有されるが、その含有量が1.0wt%を越えると深絞り
性および耐食性が劣化するので1.0wt%以下と限定した。 (c) Mn：1.5wt%以下 Mnは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量含有されるが、その含有量が1.5wt%を越えると深絞り
性が劣化するので1.5wt%以下と限定した。 (d) Ｐ：0.03〜0.15wt% Ｐはこの発明において重要な元素であり、鋼を強化する
作用があるとともに耐食性を向上させる効果があるので
必要量含有される。その含有量が0.03wt% 未満では耐食
性に効果がなく、一方0.15wt% を越えると深絞り性に悪
影響をおよぼすので0.03〜0.15wt% の範囲に限定した。 (e) Ｓ：0.03wt% 以下 Ｓはその含有量が少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、含有量が0.03wt% 以下では深絞り性に与える
悪影響は極めて少ないので、0.03wt% 以下に限定し
た。。 (f) Al：0.01〜0.10wt% Alは脱酸によって、炭窒化物形成元素の歩留まりを向上
するために必要に応じて含有されるが、その含有量が0.
01wt% 未満だとその効果がなく、一方0.10wt% を越えて
含有してもより一層の脱酸効果は得られないため、0.01
〜0.10wt% の範囲とした。 (g) Ｎ：0.01wt% 以下 Ｎはその含有量が少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、含有量が0.01wt% 以下では深絞り性に与える
悪影響は極めて少ないので、0.01wt% 以下 に限定し
た。 (h) Cu：0.18〜1.5 wt% Cuはこの発明において重要な元素であり、耐食性を向上
させるために含有される。その含有量が0.18wt% 未満で
は耐食性に効果がなく、一方1.5wt%を越えると深絞り性
に悪影響をおよぼすので0.18〜1.5wt%と限定した。 (i) 0.01≦(Cu/64 + P/31)×(Nb/C)≦0.10 Ｐ及びCuはこの発明において重要な元素であり、耐食性
を向上させるために含有される。その含有量はＣ及びNb
の含有量に依存し、 (Cu/64 +P/31) ×(Nb/C)＜0.01又は (Cu/64 +P/31) ×(Nb/C)＞0.10 では耐食性が劣化するので0.01≦(Cu/64 +P/31) ×(Nb/
C)≦0.10と限定した。なお、Ｃ，Nb, Ｐ，Cuの効果につ
いての詳細は明らかではないが、適正量のＣ，Nb ,
Ｐ，Cuの含有により、鋼板表面状態が変化し、耐食性特
に耐孔食性に有利な表面性状に変化するものと考えられ
る。 (j) Nb：0.001 〜0.2wt%, Nb/C≧３ Nbは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶ＣをNbＣとして
析出固定し、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的
に形成させるのに必要である。その含有量が0.001wt%未
満、又はNb/C＜３ではその効果がなく、一方0.2wt%を越
えて含有すると延性が劣化するので0.001 〜0.2wt%かつ
Nb/C≧３と限定した。 (k) Ti：0.01〜0.2wt% Tiは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）を
（TiC,TiN)として析出固定し、深絞り性に有利な｛１１
１｝方位を形成させるのに含有される。その含有量が0.
01wt% 未満では効果がなく、一方0.2wt%を越えての含有
は効果が得られず、逆に表面性状の劣化につながるの
で、0.01〜0.2wt%と限定した。 (l) Ｂ：0.0001〜0.0030wt% Ｂは鋼の耐二次加工脆性の改善のために含有されるが、
その含有量が0.0001wt% 未満では効果がなく、一方0.00
30wt% を越えての含有は深絞り性に悪影響を与えるの
で、0.0001〜0.0030wt% と限定した。 (m) Ni：0.01〜1.5wt% NiはCu含有時の鋼板表面性状の改善のために含有される
が、その含有量が0.01wt% 未満では効果がなく、一方1.
5wt%を越えて含有すると深絞り性に悪影響を与えるので
0.01〜1.5wt%と限定した。 (n) Cr：0.05〜1.5wt% Crは耐食性向上のために含有されるが、その含有量が0.
05wt% 未満では効果がなく、一方1.5wt%を越えて含有す
ると深絞り性に悪影響を与えるので0.05〜1.5wt%と限定
した。 (o) Mo：0.001 〜0.5wt% Moは耐食性向上のために含有されるが、その含有量が0.
001wt%未満では効果がなく、一方0.5wt%を越えての含有
は深絞り性に悪影響を与えるので0.001 〜0.5wt%と限定
した。
【０００８】(2) 熱間圧延条件 熱間圧延条件は特に限定するものではないが、この発明
においては、省エネルギーの観点より、連続鋳造スラブ
を再加熱又は連続鋳造後Ar3 変態点以下に降温すること
なく直ちにもしくは保温処理を施したものを粗圧延に供
することが好ましい。また熱延仕上温度はAr3 変態点以
上であることが深絞り性には好ましいが、省エネルギー
の観点からはAr3 変態点未満の低温域の熱間圧延も可能
である。さらに巻取温度は300 〜800℃の範囲でよく、
析出の促進および粗大化による深絞り性の改善には500
℃以上の巻取温度が好適である。
においては、省エネルギーの観点より、連続鋳造スラブ
を再加熱又は連続鋳造後Ar3 変態点以下に降温すること
なく直ちにもしくは保温処理を施したものを粗圧延に供
することが好ましい。また熱延仕上温度はAr3 変態点以
上であることが深絞り性には好ましいが、省エネルギー
の観点からはAr3 変態点未満の低温域の熱間圧延も可能
である。さらに巻取温度は300 〜800℃の範囲でよく、
析出の促進および粗大化による深絞り性の改善には500
℃以上の巻取温度が好適である。
【０００９】(3) 冷間圧延条件 冷間圧延条件も特に限定するものではないが、高いラン
クフォード値（ｒ値）を得るためには60％以上の冷延圧
下率を確保することが、望ましくは70% 以上の冷延圧下
率とすることが有利である。
クフォード値（ｒ値）を得るためには60％以上の冷延圧
下率を確保することが、望ましくは70% 以上の冷延圧下
率とすることが有利である。
【００１０】(4) 焼鈍条件 焼鈍条件は特に重要であり、700 ℃以上Ac3 変態点以下
の温度域にて焼鈍することが肝要である。すなわち700
℃未満の焼鈍温度では優れた深絞り性を得ることができ
ず、一方Ac3 変態点を越える温度域にて焼鈍を行なう
と、α→γ変態により集合組織がランダム化するため深
絞り性が劣る。従って焼鈍温度を700 ℃以上（より好ま
しくは800℃以上）Ac3 変態点以下に限定した。
の温度域にて焼鈍することが肝要である。すなわち700
℃未満の焼鈍温度では優れた深絞り性を得ることができ
ず、一方Ac3 変態点を越える温度域にて焼鈍を行なう
と、α→γ変態により集合組織がランダム化するため深
絞り性が劣る。従って焼鈍温度を700 ℃以上（より好ま
しくは800℃以上）Ac3 変態点以下に限定した。
【００１１】なおこの発明における焼鈍工程には、連続
焼鈍ライン又は連続溶融亜鉛めっきラインを適用すると
よい。また連続溶融めっき法としては、非合金化溶融亜
鉛めっき及び合金化溶融亜鉛めっきが適する。さらにこ
の発明に従って得られた鋼板に、焼鈍または亜鉛めっき
後、特殊な処理を施して、化成処理性、溶接性、プレス
成形性及び耐食性等の改善を行うことも可能である。
焼鈍ライン又は連続溶融亜鉛めっきラインを適用すると
よい。また連続溶融めっき法としては、非合金化溶融亜
鉛めっき及び合金化溶融亜鉛めっきが適する。さらにこ
の発明に従って得られた鋼板に、焼鈍または亜鉛めっき
後、特殊な処理を施して、化成処理性、溶接性、プレス
成形性及び耐食性等の改善を行うことも可能である。
【００１２】
【実施例】表１に示す成分組成の鋼スラブを、1250℃で
加熱そして均熱後、又は連続鋳造後再加熱することなし
に、粗圧延を行って、次いで仕上圧延を行った。この熱
延板を引き続き酸洗後、75% の圧下率にて冷間圧延を行
って0.8mm 厚とした後、連続焼鈍ラインにて850 ℃で20
秒間の再結晶焼鈍を行った。かくして得られた冷延鋼板
につき、引張特性及び耐食性を調査した。ここに引張特
性はJIS ５号引張試験片を使用して測定し、また平均ラ
ンクフォード値（以下平均ｒ値と示す）は、15% 引張予
ひずみを与えた後、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方
向）、Ｄ方向（圧延方向に対し45°の方向）およびＣ方
向（圧延方向に対し90°の方向）の平均値を、 平均ｒ値=( rL + 2rD + r C )/4 として求めた。また耐食性試験方法は前述と同様の方法
にて評価した。これらの評価結果を表２に示すように、
この発明に従って得られた鋼板は、引張り強さが35kgf/
mm2 以上でかつ、優れた耐食性を有することが判る。
加熱そして均熱後、又は連続鋳造後再加熱することなし
に、粗圧延を行って、次いで仕上圧延を行った。この熱
延板を引き続き酸洗後、75% の圧下率にて冷間圧延を行
って0.8mm 厚とした後、連続焼鈍ラインにて850 ℃で20
秒間の再結晶焼鈍を行った。かくして得られた冷延鋼板
につき、引張特性及び耐食性を調査した。ここに引張特
性はJIS ５号引張試験片を使用して測定し、また平均ラ
ンクフォード値（以下平均ｒ値と示す）は、15% 引張予
ひずみを与えた後、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方
向）、Ｄ方向（圧延方向に対し45°の方向）およびＣ方
向（圧延方向に対し90°の方向）の平均値を、 平均ｒ値=( rL + 2rD + r C )/4 として求めた。また耐食性試験方法は前述と同様の方法
にて評価した。これらの評価結果を表２に示すように、
この発明に従って得られた鋼板は、引張り強さが35kgf/
mm2 以上でかつ、優れた耐食性を有することが判る。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【発明の効果】この発明によれば、引張り強さが35Kgf/
mm2 以上で、耐食性、特に耐孔食性に優れかつ深絞り用
として適した特性を有する冷延鋼板を提供でき、自動車
の軽量化に大きく寄与する。
mm2 以上で、耐食性、特に耐孔食性に優れかつ深絞り用
として適した特性を有する冷延鋼板を提供でき、自動車
の軽量化に大きく寄与する。
【図１】鋼板の耐食性と出発材の成分との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：0.006wt%未満、Si：1.0wt%以下、M
n：1.5wt%以下、Ｐ：0.03〜0.15wt% 以下、Ｓ：0.03wt%
以下、Al：0.01〜0.10wt% 、Ｎ：0.01wt% 以下、Cu：
0.18〜1.5wt%及びNb：0.001 〜0.2wt%を、 Nb/C≧３かつ0.01≦(Cu/64 + P/31)×(Nb/C)≦0.10 の関係を満足する範囲で含む鋼スラブを、熱間圧延後、
酸洗および冷間圧延を施し、引き続き700 ℃〜Ac3 変態
点の温度範囲にて再結晶焼鈍を施すことを特徴とする耐
食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１の方法において、鋼スラブは、
Ti：0.01〜0.2wt%、Ｂ：0.0001〜0.003wt%、Ni：0.01〜
1.5wt%、Cr：0.05〜1.5 wt% 及びMo：0.001 〜0.5wt%の
うちから選ばれる１種または２種以上をさらに含むもの
であることを特徴とする耐食性に優れた深絞り用高張力
冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１又は２の方法において、鋼スラ
ブは、連続鋳造スラブを再加熱または連続鋳造後Ar3 変
態点以下に降温することなく直ちにもしくは保温処理を
施したものであることを特徴とする深絞り性に優れた熱
延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3025238A JPH0757893B2 (ja) | 1991-01-28 | 1991-01-28 | 耐食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3025238A JPH0757893B2 (ja) | 1991-01-28 | 1991-01-28 | 耐食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04246128A JPH04246128A (ja) | 1992-09-02 |
| JPH0757893B2 true JPH0757893B2 (ja) | 1995-06-21 |
Family
ID=12160409
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3025238A Expired - Fee Related JPH0757893B2 (ja) | 1991-01-28 | 1991-01-28 | 耐食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JPH0757893B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
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|---|---|---|---|---|
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| CN106319363B (zh) * | 2015-06-29 | 2018-12-04 | 鞍钢股份有限公司 | 一种超低碳含铜汽车用高强冷轧钢板及其制造方法 |
Citations (6)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5475421A (en) * | 1977-11-28 | 1979-06-16 | Nippon Steel Corp | Highly corrosion resistant steel plate for motorcar |
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-
1991
- 1991-01-28 JP JP3025238A patent/JPH0757893B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
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| Publication number | Publication date |
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| JPH04246128A (ja) | 1992-09-02 |
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