JP2018154903A

JP2018154903A - 機械構造用鋼およびその切削方法

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Publication number: JP2018154903A
Application number: JP2017054586A
Authority: JP
Inventors: 利治間曽; Toshiharu Maso
Original assignee: Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2017-03-21
Filing date: 2017-03-21
Publication date: 2018-10-04
Anticipated expiration: 2037-03-21
Also published as: JP6801542B2

Abstract

【課題】機械的特性と断続切削時の工具寿命に優れた機械構造用鋼とその切削方法を提供することにある。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．３０〜０．７２％、Ｓｉ：０．７３〜１．４０％、Ｍｎ：０．４０〜１．０％、Ｃｒ：０．０６５〜０．６５％、Ｐ：０．００１〜０．０４５％、Ｓ：０．００１〜０．０２３％、Ｎ：０．００３６〜０．０１００％、Ａｌ：０．００１〜０．０４０％未満を含有し、さらに、Ｔｉ：０〜０．５００％、Ｎｂ：０〜０．５００％、Ｖ：０〜０．５００％のいずれか１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、０＜［Ｔｉ％］＋［Ｎｂ％］＋［Ｖ％］≦０．５００、かつ４２．５＜６６［Ｓｉ％］−３［Ｍｎ％］−５［Ｃｒ％］＜９０．９を満たすことを特徴とする機械構造用鋼。【選択図】図１

Description

本発明は、衝撃特性と断続切削性に優れた機械構造用鋼およびその切削方法に関する。

近年、鋼の高強度化が進むと共に、被削性の低下が問題となっている。機械構造用鋼から製造される自動車の主要部品、例えば歯車、ＣＶＴ、クランクシャフト、コンロッド、ＣＶＪなどの部品は、機械構造用鋼を切削加工することによって製造される。切削に関するコストは部品製造コストの多くの部分を占めることが知られており、製造コスト低減のために工具寿命を低下させない鋼に対するニーズが高まっている。この傾向はとりわけ、工具費用が高い歯車の歯切り加工やエンドミル加工などの断続切削を含む部品に対して顕著である。

従来、工具寿命を向上させるためには、切削される鋼材に合金成分としてＰｂやＳを添加する方法があるが、Ｐｂは、環境負荷上問題があり、Ｓは添加量を増大すると衝撃値等の機械的性質を劣化させるという問題がある。また、Ｃａを添加することにより、鋼中酸化物を軟質化し、切削中に工具面上に付着する、いわゆるベラーグで工具を保護する方法も必要に応じて活用されている。しかし、ベラーグの活用は、切削条件と成分の制限が多く、一般的に使用されるものではない。

このような背景の中、断続切削時の工具寿命の向上を目的とした新しい成分組成の快削鋼や、断続切削方法が開示されている。例えば、特許文献１には、機械構造用鋼の成分を所定範囲に規定するとともに、工具と機械構造用鋼の接触時間、非接触時間を所定範囲に規定し、５０ｍ／分以上の切削速度で切削することにより、工具面上に酸化物が主体の保護膜を生成させることを特徴とする、断続切削における工具寿命に優れた機械構造用鋼の切削方法が開示されている。

断続切削では工具が被削材に連続的に接触しないため、工具に付着した鋼材の新生面が空気に晒されて急速に酸化し、酸化摩耗が起きる場合がある。特許文献２には、切削される機械構造用鋼にＡｌを添加して、断続切削中の工具の酸化摩耗を抑制する発明が開示されている。特許文献２によれば、工具に付着した鋼材中のＡｌはＦｅよりも酸化されやすいため、Ａｌは断続切削時の工具の酸化摩耗を抑制するとしている。

これらの技術は、ＰｂやＳ等を活用して鋼の第二相を制御し、被削性を改善する従来技術とは異なる。すなわち、鋼材と切削条件の組合せを最適化することで切削中の界面を制御して工具摩耗を抑制する技術であり、高強度の機械構造用鋼の断続切削時の被削性改善技術として非常に重要である。

特開２００８−３６７６９号公報特開２０１０−２４５４９号公報

前述した従来の技術には、以下に示す問題点がある。
特許文献１では、工具摩耗の抑制に効果を有する保護膜を生成させるために、鋼材がＳとＡｌを所定量含むことを必須としている。しかし、Ｓは上述のように鋼の機械特性を劣化させる恐れがあるため、高強度鋼への添加は制限される。さらに、Ａｌの添加はＡｌ_２Ｏ_３などの硬質非金属介在物を生成しやすく、疲労強度等の機械的特性を低下させる恐れがある。硬質介在物は工具のアブレシブ摩耗を引き起こすことが知られており、切削条件によっては工具摩耗が促進されてしまう可能性もある。

特許文献２記載の機械構造用鋼は、Ａｌを０．０６〜０．５質量％含有することを必須としている。このＡｌ量は機械構造用鋼としては比較的多量で有り、そのため、上述のように硬質非金属介在物を生成しやすく、疲労強度低下や工具のアブレシブ摩耗増大の原因となる可能性がある。

以上のように、従来の技術は鋼材の機械的特性を維持したまま、その被削性を改善する技術としては必ずしも適当ではない。また、切削中の鋼材と工具の界面を制御して工具寿命を向上させるには、鋼材だけでなく工具側の制御も併せて重要と考えられるが、工具側からの技術改善は提案されていない。

本発明は、上述した問題点に鑑みて創案されたものであり、その目的は、機械的特性と断続切削時の工具寿命に優れた機械構造用鋼とその切削方法を提供することにある。

本発明者らは、上記課題を解決するため鋭意研究し、切削中の鋼材／工具界面を制御して工具寿命を向上させるには、鋼材側と工具側の双方の制御が重要と考えた。そこで、工具寿命に与える影響が大きいと考えられる鋼材／工具界面の潤滑メカニズムに注目し、様々な合金元素を添加した鋼材と、種々の工具材を用いて基礎研究を行った。その結果、以下の知見を得た。

（ａ）ＦｅよりもＯが結合しやすい元素を固溶元素として比較的多く含む鋼材を断続切削すると、工具上にその元素を主体とする酸化物被膜が形成される。この効果は工具材の表面粗さが小さいほど顕著である。表面粗さが大きくなると、Ｆｅの凝着が激しくなり、酸化物被膜は形成されなくなる。

（ｂ）表面粗さが比較的小さい工具材を用いてＡｌを比較的多量に含む鋼材を断続切削すると、工具寿命が大きく劣化する。工具表面をＳＥＭで詳細に観察すると、酸化物のほか、Ｆｅの凝着が多く観察された。アルミナ等のＡｌ主体の酸化物は融点が高く、高温となる切削中の界面において硬度を保ち、せん断されにくい。このため、切削中の界面に付着したＡｌ酸化物の凹凸がＦｅの凝着を促進し、工具の凝着摩耗を誘発したものと考えられる。特許文献２では、Ａｌ添加は酸化摩耗抑制に好ましいとされている。しかしながら凝着摩耗を抑制するためには、その添加量を制限すべきである。酸化摩耗では工具コーティングが徐々に摩耗するが、凝着摩耗ではコーティングが剥離を伴って急激に摩耗するため、工具寿命を向上させるという観点からは凝着摩耗の抑制がより重要である。このＡｌ添加量を制限すべきという知見は、従来知見からは全く予想できなかった結果である。

（ｃ）表面粗さが比較的小さい工具材を用いて、Ａｌ添加量をある範囲に制限しつつ、Ｓｉを比較的多量に含む鋼材を断続切削すると、Ｓｉ酸化物を主体とする酸化物が工具上に形成される。この場合、工具寿命が飛躍的に向上する。工具上のＳｉ酸化物表面をＳＥＭで詳細に観察すると非常に滑らかであるため、切削中の高温下でこの酸化物が軟化し、潤滑効果を与えたものと考えられる。ここで、Ｓｉ酸化物を主体とする酸化物とは、酸化物中に含まれる金属元素の中でＳｉの原子比が最も多い酸化物である。

本発明者らは、以上のように、鋼材成分と工具の表面粗さを適正化することにより、鋼材の断続切削時に工具上にＳｉ酸化物を主体とする酸化物を生成させることができ、その潤滑効果により工具が保護されて工具寿命が向上することを知見した。具体的には従来好ましいとされていたＡｌの添加量を本発明では低減し、さらに潤滑作用を有する元素としてＳｉを添加するという全く新しい知見である。

さらにＴｉ，Ｎｂ及び／またはＶを適量添加することで、機械構造用鋼の重要特性である衝撃特性の向上が可能であることを見出した。

すなわち、本発明に係る機械構造用鋼およびその切削方法は、つぎのとおりである。
（１）
質量％で、
Ｃ：０．３０〜０．７２％、
Ｓｉ：０．７３〜１．４０％、
Ｍｎ：０．４０〜１．０％、
Ｃｒ：０．０６５〜０．６５％、
Ｐ：０．００１〜０．０４５％、
Ｓ：０．００１〜０．０２３％、
Ｎ：０．００３６〜０．０１００％、
Ａｌ：０．００１〜０．０４０％未満、
を含有し、さらに、
Ｔｉ：０〜０．５００％、
Ｎｂ：０〜０．５００％、
Ｖ：０〜０．５００％
のいずれか１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、０＜［Ｔｉ％］＋［Ｎｂ％］＋［Ｖ％］≦０．５００、かつ４２．５＜６６［Ｓｉ％］−３［Ｍｎ％］−５［Ｃｒ％］＜９０．９を満たすことを特徴とする機械構造用鋼。
ここで、［Ｔｉ％］、［Ｎｂ％］、［Ｖ％］、［Ｓｉ％］、［Ｍｎ％］および［Ｃｒ％］は、それぞれ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｓｉ、ＭｎおよびＣｒの含有質量％を表す。
（２）
前記機械構造用鋼が、さらに、質量％で、
Ｂ：０．０００３〜０．００５０％
を含有することを特徴とする（１）に記載の機械構造用鋼。
（３）
前記機械構造用鋼が、さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜０．３０％、
Ｎｉ：０．０５〜１．０％、
および、
Ｃｕ：０．０５〜１．０％
からなる群から選択された１種または２種以上を含有することを特徴とする（１）または（２）のいずれかに記載の機械構造用鋼。
（４）
（１）〜（３）のいずれかに記載の機械構造用鋼を断続切削して素形材を得る方法であって、最表面にＰＶＤあるいはＣＶＤにてセラミクスコーティングがなされ、その表面粗さがＲａ０．８０μｍ以下である工具を用いることを特徴とする機械構造用鋼の切削方法。

本発明によれば、歯切り加工やエンドミルなどの断続切削時の工具寿命と衝撃特性に優れた機械構造用鋼及びその切削方法を提供することができる。

発明例と比較例の鋼の硬さ（ＨＶ）と被削性（工具寿命［ｍ］）との関係を示す図である。

本発明鋼の成分を限定する理由について説明する。以下、％は、質量％を意味する。

（Ｃ：０．３０〜０．７２％）
Ｃは、鋼の強度を確保するために添加する元素である。Ｃの添加量が０．３０％未満であると、最終加工品をフェライト・パーライト組織で使用する際や焼入れ、焼き戻しをして使用する際に十分な強度が得られず、一方、０．７２％より多いと、切削素材の硬さが上昇して被削性が劣化すると共に、鋼部品の靱性が低下する。このため、Ｃ量は、０．３０％〜０．７２％とする。好ましいＣ量は、０．４０％〜０．６０％である。

（Ｓｉ：０．７３〜１．４０％）
Ｓｉは本発明で最も重要な元素である。Ｓｉは、断続切削中に工具面上で大気中の酸素と化学反応を起こし、工具上にＳｉ酸化物を主体とする酸化物を生成させるために必要である。Ｓｉの添加量が０．７３％未満であると添加効果が十分に得られず、一方、１．４０％を超えると、鋼の靭性が低下し、また鋼中に硬質介在物が生成して、被削性が低下する。このため、Ｓｉ量は、０．７３％〜１．４０％とする。好ましいＳｉ量は、０．８０％〜１．２０％である。

（Ｍｎ：０．４０〜１．０％）
Ｍｎは、鋼の固溶強化元素であり、また部品を焼入れ、焼き戻しして使用する場合には、焼入れ性確保するために必要な元素である。さらに、鋼材中のＳと結合してＭｎＳ系硫化物を生成し、被削性を改善させる効果がある。しかしながら、Ｍｎ含有量が０．４０％未満であると、鋼材中のＳがＦｅと結合してＦｅＳを生成し、鋼が脆くなる。一方、Ｍｎ含有量が１．０％を超えると、素地の硬さが高くなり、加工性が低下する。さらに切削中に工具面上にＳｉを主体とする酸化物が生成するのを阻害する。よって、Ｍｎ含有量は０．４０〜１．０％とする。好ましくは０．４６〜０．８０％である。

（Ｃｒ：０．０６５〜０．６５％）
Ｃｒは、鋼の固溶強化元素であり、また部品を焼入れ、焼き戻しして使用する場合には、焼入れ性を向上すると共に、焼戻し軟化抵抗を付与して焼入れ後の疲労強度を向上させる。Ｃｒ含有量が０．０６５％未満だと、これらの効果が得られない。Ｃｒ含有量が０．６５％を超えると、Ｃｒ炭化物が生成して鋼が脆化する。さらに切削中に工具面上にＳｉを主体とする酸化物が生成するのを阻害する。よって、Ｃｒ量を０．０６５〜０．６５％とする。好ましくは０．１０〜０．３０％である。

（Ｐ：０．００１〜０．０４５％）
Ｐは、不可避的不純物である。Ｐはオーステナイト粒界に偏析して、熱間加工時に粒界割れの原因となるので、Ｐ量を０．０４５％以下にすることが望ましい。Ｐはできるだけ低減することが望ましいが、Ｐ量を０．００１％未満に制限するには過剰なコストがかかる。したがって、Ｐ量の範囲は０．００１〜０．０４５％とする。

（Ｓ：０．００１〜０．０２３％）
ＳはＭｎと結合してＭｎＳを形成する。ＭｎＳは、被削性を向上させる効果があるが、その効果を得るためには、Ｓを０．００１％以上添加する必要がある。一方、Ｓ含有量が０．０２３％を超えると、靭性や疲労強度を低下させる。よって、Ｓ含有量を０．００１〜０．０２３％とする。好ましくは０．００５〜０．０１６％である。

（Ｎ：０．００３６〜０．０１００％）
Ｎは鋼中でＡｌやＶなどと結合して炭窒化物を形成し、オーステナイト結晶粒界をピンニングすることによって粒成長を抑制し、オーステナイトから変態する組織を微細化する働きがあり、この効果を得るには０．００３６％以上添加する必要がある。一方、０．０１００％を超えて過剰に添加すると１０００℃以上の高温域における延性が低下し、連続鋳造、圧延時の歩留まり低下の原因になる。このため、Ｎ量を０．００３６〜０．０１００％とする必要がある。Ｎ量の好適な範囲は０．００４０〜０．００８０％である。

（Ａｌ：０．００１〜０．０４０％未満）
Ａｌは鋼の脱酸に有効な元素であり、その効果を得るには０．００１％以上の添加が必要である。しかしながらＡｌ量が０．０４０％以上の鋼を断続切削すると、Ａｌ酸化物を主体とする酸化物が工具面上に形成され、この酸化物が鉄の凝着を促進し、工具の凝着摩耗を促進してしまう。このため、Ａｌ量は０．００１〜０．０４０％未満とし、上限は好ましくは０．０２６％未満とする。

（Ｔｉ：０〜０．５００％、Ｎｂ：０〜０．５００％、Ｖ：０〜０．５００％のいずれか１種または２種以上を含有）
Ｔｉ、ＮｂおよびＶは、Ｃ及び／又はＮと微細な炭化物、窒化物、及び／又は、炭窒化物を形成して、オーステナイト温度域加熱時の結晶粒成長および異常粒成長を抑制して、組織の微細均質化に寄与し、衝撃特性を改善する。この効果を得るために、Ｔｉ、ＮｂおよびＶは、１種または２種以上を、それぞれ０〜０．５００％の範囲で添加する。いずれも０．５００％を超えると、硬質の炭化物が生成して被削性が低下するので０．５００％を上限とする。Ｔｉ、ＮｂおよびＶの好ましい添加量はそれぞれ０．０２０〜０．２００％、０．０１０〜０．１５０％および０．０５０〜０．３００％である。

（０＜［Ｔｉ％］＋［Ｎｂ％］＋［Ｖ％］≦０．５００）
Ｔｉ，ＮｂおよびＶによってオーステナイト温度域加熱時の結晶粒成長および異常粒成長を抑制するため、Ｔｉ，ＮｂおよびＶの１種または２種以上を含有すると共に、その合計含有量として、０＜［Ｔｉ％］＋［Ｎｂ％］＋［Ｖ％］を満たす必要がある。［Ｔｉ％］＋［Ｎｂ％］＋［Ｖ％］の好ましい範囲は０．００３〜０．５００、より好ましくは０．０１０〜０．３００である。

（４２．５＜６６［Ｓｉ％］−３［Ｍｎ％］−５［Ｃｒ％］＜９０．９）・・・式（１）
表面粗さが比較的小さい工具材を用いて断続切削した場合に、Ｓｉ酸化物を主体とする酸化物を工具上に形成して工具寿命を飛躍的に向上させるためには、鋼中のＳｉ、Ｍｎ及びＣｒの質量％（［Ｓｉ％］、［Ｍｎ％］及び［Ｃｒ％］）が上記式（１）を満たすことが必要である。

本限定は、以下のようにして定めた。すなわち、種々の成分を持つ鋼材を断続切削し、その工具摩耗量と工具上に生成した酸化物の組成を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）に付属したエネルギー分散型Ｘ線分光器（ＥＤＳ）によって調査した。その結果、同等硬さレベルの鋼材同士で比較した場合、工具摩耗量を低減させて工具寿命を向上させるためには、工具上にＳｉ酸化物を主体とする酸化物を生成させることが有効であることがわかった。Ｓｉ酸化物を主体とする酸化物は低融点となり、切削中に発熱により軟化して潤滑性を与えるため、優れた工具寿命に寄与する。また、酸化物中のＳｉの割合は、本発明の成分範囲では６６［Ｓｉ％］−３［Ｍｎ％］−５［Ｃｒ％］の式によって予測でき、この式の下限値が４２．５であれば、工具上にＳｉ酸化物を主体とする酸化物が生成されて、優れた工具寿命に寄与することが実験的に明らかになった。ここで、［Ｓｉ％］、［Ｍｎ％］および［Ｃｒ％］は、それぞれ、Ｓｉ、ＭｎおよびＣｒの含有質量％を表す。このため本式の下限値を４２．５と定めた。上限値については、本発明の請求の範囲において６６［Ｓｉ％］−３［Ｍｎ％］−５［Ｃｒ％］の最大値が９０．８７５となるため、小数点第二位を四捨五入して９０．９とした。

鋼成分として、上記の基本成分に加え、以下に示す元素のうちから選んだ１種又は２種以上を含有させると特性向上に効果的である。

（Ｂ：０．０００３〜０．００５０％）
Ｂは必要に応じて添加可能な任意成分である。オーステナイトに固溶したＢは、微量で鋼の焼入性を大きく高める効果がある。そのため、切削加工後に焼入れを行う場合に、Ｂはマルテンサイト組織を得るために有効である。この効果を得るために、本発明では、０．０００３％以上のＢを添加してもよい。一方、０．００５０％を超えて添加しても効果が飽和する。従ってＢを添加する場合、Ｂ量を０．０００３〜０．００５０％以下の範囲にする。Ｂ量の好適な範囲は０．００１０〜０．００２５％である。Ｂを添加する場合には、固溶Ｂを安定的に確保するため、Ｎを固定するＴｉやＡｌを同時に適量添加することが好ましい。

（Ｍｏ：０．０１〜０．３０％、Ｎｉ：０．０５〜１．０％、及び、Ｃｕ：０．０５〜１．０％のうちの１種又は２種）
Ｍｏ、Ｎｉ、及びＣｕは、いずれも、固溶強化元素である。この効果を得るためには、本発明鋼の優れた特性を損なわない範囲で、Ｍｏは０．０１％以上、Ｎｉ及びＣｕはそれぞれ０．０５％以上添加してもよい。Ｍｏが０．３０％を超えると、焼入れ性が高くなり、ベイナイト又は島状マルテンサイトが生成して、加工性が低下する。このため、Ｍｏ含有量は０．３０％以下とし、好ましくは０．２０％以下とする。ＮｉとＣｕがいずれも１．０％を超えると、やはり、Ｍｏと同様に、焼入れ性が高くなりすぎて、ベイナイト又は島状マルテンサイトが生成して、加工性が低下する。このため、ＮｉとＣｕの含有量の上限は、いずれも１．０％以下とする。

本発明で使用する機械構造用鋼の成分組成は以上の通りであり、残部はＦｅ及び不可避的不純物である。なお、原料、資材、製造設備等の状況によっては、不可避的不純物（例えばＡｓ、Ｃｏ等）が鋼中に混入するが、本発明の優れた特性を阻害しない範囲であれば許容される。

本発明の鋼の切削時の硬さは１５０〜２６０ＨＶの範囲であることが好ましい。１５０ＨＶ未満であると切削後の加工面の粗さが大きくなる場合があり、一方２６０ＨＶを超えると硬すぎて切削が困難になる可能性がある。しかしながら、本発明の工具保護膜の効果は硬さによって影響されるものではなく、広い硬さの範囲で得られるものである。硬さを好ましい範囲に調整するために、切削工程の前に焼鈍、球状化焼鈍等の熱処理を行ってもかまわない。

一般に組織にベイナイトやマルテンサイトが含まれると被削性が低下することが知られているため、本発明の機械構造用鋼の切削時の組織はフェライト-パーライト組織であることが好ましい。但し、本発明の工具保護膜の効果は組織によって影響されるものではなく、どのような組織でも得られるものである。

本発明の工具寿命向上効果を得るには、上述の成分を有する機械構造用鋼を所定の条件にて切削加工を行う必要がある。

本発明で最も重要な点は切削中にＳｉ酸化物主体の酸化物が工具上に形成されることである。このような酸化物が生成するためには、高温高圧となる鋼材と工具の接触界面に酸素が供給されなければならない。歯切りやエンドミルなどのように、工具と鋼材が切削中に接触と非接触を繰り返す、いわゆる断続切削の場合、非接触の間に大気から酸素が入り込む。この酸素が酸化物形成反応に寄与する。一方、旋削などのように、工具と鋼材が切削中に常に接触している連続切削の場合は、大気から酸素が供給されないため、工具の大部分において酸化物は形成されない。このような理由から、本発明では切削方法を断続切削に限定する。

切削界面は高温高圧の苛酷環境となるため、工具には耐摩耗性や耐熱性が求められる。そこで、現在では、高速度鋼、超硬、サーメットなどの基盤工具材に対してＣＶＤやＰＶＤによりセラミックコーティングを施すことで、耐摩耗性や耐熱性を高めたコーティング工具が主に使用されている。コーティングの施されていない無垢の高速度鋼工具や超硬工具も依然として使用されているが、本発明鋼はコーティング工具による切削が望ましい。コーティング工具を使用することで、工具へのＦｅ凝着が大幅に抑制され、Ｓｉ酸化物が安定的に形成されるためである。コーティングにはＴｉＮ、ＴｉＡｌＮ、ＡｌＣｒＮ、Ａｌ_２Ｏ_３、ＴｉＣ、ＴｉＣＮなど種々のセラミックスが単層あるいは複層で用いられるが、本発明の効果はコーティングの種類、膜厚や作製方法には特に限定されず、現在産業上に用いられている範囲のものを広く適用することができる。

工具上に酸化物被膜を形成するためには、工具材の表面粗さを小さくすることが重要である。表面粗さが大きくなると、工具の凹凸にＦｅが激しく凝着してしまい、酸化物被膜は形成されなくなるためである。酸化物被膜を安定的に生成させるためには工具表面粗さをＲａ０．８０μｍ以下とする必要があり、好ましくは０．４０μｍ以下、さらに好ましくは０．１０μｍ以下である。このような表面粗さは例えば工具材をコーティング後あるいはコーティング前後に研磨することで達成することができる。

本発明では大気中の酸素が切削界面に供給されることが重要であるため、切削はドライで行うことが好ましい。しかしながら、水溶性あるいは不水溶性切削油を使用した場合でもある程度の効果を有するため、本発明は潤滑方法によって特に限定されない。

次に、本発明の実施例について説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。

表１に示す成分組成の鋼を真空溶解法で溶解して１８０ｋｇインゴットに鋳造し、さらに６５φの棒鋼に熱間鍛造した。番号１〜１６が発明例であり、番号１７〜２７が比較例である。なお、番号２１〜２３は鋼材化学成分は本発明範囲内であるが、工具表面粗さＲａが範囲外もしくは工具にセラミクスコーティングがなされていないため、比較例として示した。

上記棒鋼を焼ならし処理として、９５０℃で１時間保持し、その後空冷した。続いて、棒鋼長さ方向と垂直な円形断面上の、円の中心と表面の中間位置を観察できるように試料を切り出して樹脂に埋め、研磨した後、同位置のビッカース硬さを測定した。またナイタール腐食の後、同じ位置を光学顕微鏡で組織観察した。硬さ測定の結果を表１に示す。本試験で用いた鋼材の組織はいずれもフェライト-パーライト組織であった。なおここでいうフェライト-パーライト組織とは、フェライトの面積率が１５％以下で大部分がパーライトであるものも含んでいる。焼ならし処理後の棒鋼から切り出した４０×４０×２５０ｍｍの角型試験片に対し、歯車の歯切り加工（ホブ切り）を想定して、舞いツール（フライツール）で切削試験を行った。なお、実部品製造時のホブ切り工程で用いられるカッターは、複数の切れ刃を持つ。これに対し、本実施例の舞いツールはホブ切れ刃を１枚のみ有するカッターである。複数の切れ刃を持つカッターと舞いツールとの切削結果は良い対応関係にあることが確認されている。このため、舞いツールはホブ切りの代用テストに用いられる。舞いツール切削による試験方法は、例えば、「ＴＯＹＯＴＡＴｅｃｈｎｉｃａｌＲｅｖｉｅｗＶｏｌ．５２Ｎｏ．２Ｄｅｃ．２００２Ｐ７８」に詳しく記載されている。表２に、試験条件を示す。

切削試験前の工具の表面粗さは触針式粗さ計で測定した。その後、試験片を０．５ｍ切削する毎に、工具の最大すくい面摩耗深さ（クレータ摩耗の最大深さ）を、触針式粗さ計で測定した。摩耗量が７０μｍ以上になった時点で工具寿命と判断し、それまでの切削距離を工具寿命とし、試験を終了した。また、生成酸化物の組成を調べる目的で、別途０．５ｍのみ切削した工具を準備した。工具のすくい面をＳＥＭ観察し、酸化物被膜の組成をＥＤＳにより分析した。酸化物中に含まれる金属元素のうちＳｉの割合（ａｔ％）を求めて表１に記載した。

シャルピー衝撃試験においては、上述の焼ならし処理後の棒鋼から、中心軸が棒鋼の鍛伸方向に対して垂直になるようにして、直径が２５ｍｍの円柱材を切出した。次に、各円柱材に対して、８５０℃の温度条件下で１時間保持した後、６０℃まで冷却する油焼入れを行い、更に５５０℃の温度条件下で３０分間保持した後水冷する焼戻しを行った。その後、焼戻しを行った各円柱材を機械加工して、ＪＩＳＺ２２０２に規定されているシャルピー試験片を作製し、ＪＩＳＺ２２４２に規定されている方法で、室温におけるシャルピー衝撃試験を実施した。その際、評価指標としては、単位面積当たりの吸収エネルギー（Ｊ／ｃｍ^２）を採用した。

表１中で、本発明の条件を満たさないものについては、下線を引いて示す。なお。工具寿命は切削時の鋼材硬さによって影響され、硬さが大きいほど工具寿命が短くなることは広く知られている。そこで、工具寿命の長短は、同一硬さレベルの鋼材をもって比較評価することにした。図１に、発明例と比較例の鋼の硬さ（ＨＶ）と被削性（工具寿命［ｍ］）との関係を示した。

番号１７及び１８の鋼は、Ｓｉ添加量が不足しており、かつ式（１）を満たしていないので、発明例の同一硬さレベルの鋼材に対して工具寿命が短い。
番号１９及び２０の鋼は、Ａｌ添加量が過剰であるため、発明例の同一硬さレベルの鋼材に対して工具寿命が短い。
番号２１及び２２は、工具表面粗さが大きいため、酸化物被膜が形成されず発明例の同一硬さレベルの鋼材に対して工具寿命が短い。これらの実施例から工具のＲａの影響が明らかである。
番号２３は、工具にコーティングがされていないため、酸化物被膜が形成されず発明例の同一硬さレベルの鋼材に対して工具寿命が短い。
番号２４は、Ｔｉ、Ｎｂ及びＶのいずれも添加されていないため、シャルピー試験での吸収エネルギーが小さい。
番号２５は、Ｔｉ添加量が過剰であるため、発明例の同一硬さレベルの鋼材に対して工具寿命が短い。
番号２６は、Ｎｂ添加量が過剰であるため、発明例の同一硬さレベルの鋼材に対して工具寿命が短い。
番号２７は、Ｖ添加量が過剰であるため、発明例の同一硬さレベルの鋼材に対して工具寿命が短い。
番号１〜１６は、成分組成、式（１）、工具表面粗さが本発明の範囲内となっているため、その工具寿命が長く、また十分な吸収エネルギーを示す。

本発明は、部材製造工程における断続切削時の工具寿命と最終部材の衝撃特性に優れた機械構造用鋼を提供するものである。

Claims

質量％で、
Ｃ：０．３０〜０．７２％、
Ｓｉ：０．７３〜１．４０％、
Ｍｎ：０．４０〜１．０％、
Ｃｒ：０．０６５〜０．６５％、
Ｐ：０．００１〜０．０４５％、
Ｓ：０．００１〜０．０２３％、
Ｎ：０．００３６〜０．０１００％、
Ａｌ：０．００１〜０．０４０％未満
を含有し、さらに、
Ｔｉ：０〜０．５００％、
Ｎｂ：０〜０．５００％、
Ｖ：０〜０．５００％
のいずれか１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、０＜［Ｔｉ％］＋［Ｎｂ％］＋［Ｖ％］≦０．５００、かつ４２．５＜６６［Ｓｉ％］−３［Ｍｎ％］−５［Ｃｒ％］＜９０．９を満たすことを特徴とする機械構造用鋼。
ここで、［Ｔｉ％］、［Ｎｂ％］、［Ｖ％］、［Ｓｉ％］、［Ｍｎ％］および［Ｃｒ％］は、それぞれ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｓｉ、ＭｎおよびＣｒの含有質量％を表す。
前記機械構造用鋼が、さらに、質量％で、
Ｂ：０．０００３〜０．００５０％
を含有することを特徴とする請求項１に記載の機械構造用鋼。
前記機械構造用鋼が、さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜０．３０％、
Ｎｉ：０．０５〜１．０％、
および、
Ｃｕ：０．０５〜１．０％
からなる群から選択された１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１または２のいずれかに記載の機械構造用鋼。
請求項１〜３のいずれかに記載の機械構造用鋼を断続切削して素形材を得る方法であって、最表面にＰＶＤあるいはＣＶＤにてセラミクスコーティングがなされ、その表面粗さがＲａ０．８０μｍ以下である工具を用いることを特徴とする機械構造用鋼の切削方法。