JP2017019094A - 表面被覆切削工具 - Google Patents
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Abstract
Description
最初に本開示の実施態様を列記して説明する。
以下、本発明の実施形態(以下「本実施形態」とも記す)に係る表面被覆切削工具について、図1〜図3を用いながら、さらに詳細に説明する。
図1を参照し、本実施形態の表面被覆切削工具10(以下、単に「工具10」と記す)は、すくい面1と、逃げ面2と、すくい面1と逃げ面2とが交差する刃先稜線部3とを有する。すなわち、すくい面1と逃げ面2とは、刃先稜線部3を挟んで繋がる面である。刃先稜線部3は、工具10の切刃先端部を構成する。このような工具10の形状は、後述する基材の形状に依拠する。
本実施形態の基材11は、すくい面11aと、逃げ面11bと、すくい面11aと逃げ面11bとが交差する刃先稜線部11cとを有する。すくい面11a、逃げ面11b、および刃先稜線部11cは、工具10のすくい面1、逃げ面2、および刃先稜線部3を構成する。
本実施形態の被膜12は、α−Al2O3層を含む限り、他の層を含んでいてもよい。他の層としては、たとえばTiN層、TiCN層、TiBNO層、TiCNO層、TiB2層、TiAlN層、TiAlCN層、TiAlON層、TiAlONC層等を挙げることができる。その積層の順も特に限定されない。
本実施形態の被膜12は、α−Al2O3層を含む。このα−Al2O3層は、当該被膜12中に一層または二層以上含まれることができる。
(1)すくい面側のα−Al2O3層、および逃げ面側のα−Al2O3層は各々(001)配向を示す;
(2)すくい面側のα−Al2O3層において、Σ3型結晶粒界の長さLR3は、Σ3−29型結晶粒界の長さLR3−29の80%超であり、かつLR3−29と一般粒界の長さLRGとの和である全粒界の合計長さLRの10%以上50%以下である;
(3)逃げ面側のα−Al2O3層において、Σ3型結晶粒界の長さLF3は、Σ3−29型結晶粒界の長さLF3−29の80%超であり、かつLF3−29と一般粒界の長さLFGとの和である全粒界の合計長さLFの10%以上50%以下である;
(4)長さLR3と長さLR3−29との比LR3/LR3−29は、長さLF3と長さLF3−29との比LF3/LF3−29よりも大きい。
加速電圧:6kV
照射角度:α−Al2O3層表面の法線方向(すなわち該切断面におけるα−Al2O3層の厚み方向に平行となる直線方向)から0°
照射時間:6時間。
α−Al2O3層は、2〜20μmの厚みを有することが好ましい。これにより、上記のような優れた効果を発揮することができる。その厚みは、2〜15μmであることがより好ましく、2〜10μmであることがさらに好ましい。
α−Al2O3層は、表面粗さRaが0.2μm未満であることが好ましい。これにより、切りくずと工具刃先との間の摩擦係数が低減し、耐チッピング性が向上するだけでなく、安定した切りくず排出性を発揮できる。表面粗さRaは、0.15μm未満であることがより好ましく、0.10μm未満であることがさらに好ましい。このように表面粗さRaは、低くなればなる程好ましく、その下限を規定する必要はないが、被膜は基材の表面性状の影響を受けるという観点からその下限は0.05μm以上である。
α−Al2O3層は、被膜の表面側から2μm以内の領域に圧縮応力の絶対値が最大となる地点を含み、該地点における圧縮応力の絶対値は1GPa未満であることが好ましい。これにより、断続切削加工時に発生する工具刃先の機械的、熱的疲労に伴う刃先の突発欠損が抑制され、省人/省エネルギー効果を発揮できる。該絶対値は、より好ましくは0.9GPa未満であり、さらに好ましくは0.8GPa未満である。上記絶対値の下限は、特に限定されないが、耐摩耗性と耐欠損性のバランスという観点からその下限は0.2GPa以上である。
本実施形態の被膜は、基材とα−Al2O3層との間にTiCxNy層を含むことができる。このTiCxNy層は、0.6≦x/(x+y)≦0.8という関係の原子比を満たすTiCxNyを含むことが好ましい。これにより、基材とα−Al2O3層との密着性が向上する。
本実施形態の表面被覆切削工具は、基材上に被膜を化学気相蒸着(CVD)法により形成することによって製造することができる。被膜のうち、α−Al2O3層以外の層が形成される場合、それらの層は化学気相蒸着装置を用いて従来公知の条件で形成することができる。一方、α−Al2O3層は、以下のようにして形成することができる。
以下の表1に記載の基材Pおよび基材Kの2種類の基材を準備した。具体的には、表1に記載の配合組成からなる原料粉末を均一に混合し、所定の形状に加圧成形した後、1300〜1500℃で1〜2時間焼結することにより、形状がCNMG120408NUX(住友電気工業製)の超硬合金製の基材を得た。
上記で得られた各基材に対してその表面に被膜を形成した。具体的には、基材を化学気相蒸着装置内にセットすることにより、基材上に化学気相蒸着法により被膜を形成した。基材は、すくい面がガスの噴出方向に略平行となり、逃げ面がガスの噴出方向に略直交となるように反応容器内に配置した。
上記の表2および表3の条件により基材上に被膜を形成することにより、以下の表4および表5に示した実施例1〜15および比較例1〜6の表面被覆切削工具を作製した。
上記で得られた表面被覆切削工具を用いて、以下の4種類の切削試験を行なった。以下の切削試験は、低速・高送り切削加工に類する。
以下の表6に記載した実施例および比較例の表面被覆切削工具について、以下の切削条件によりクレーター摩耗量(Kt)が0.20mmとなるまでの切削時間を測定した。その結果を表6に示す。切削時間が長いもの程、耐摩耗性に優れ、工具寿命が長くなっていることを示す。
被削材:SCM440丸棒外周切削
周速:150m/min
送り速度:0.6mm/rev
切込み量:2.0mm
切削液:あり。
以下の表7に記載した実施例および比較例の表面被覆切削工具について、以下の切削条件によりクレーター摩耗量(Kt)が0.20mmとなるまでの切削時間を測定するとともに刃先の最終損傷形態を観察した。その結果を表7に示す。切削時間が長いもの程、耐摩耗性に優れ、工具寿命が長くなっていることを示す。
被削材:SKD丸棒外周切削
周速:100m/min
送り速度:0.5mm/rev
切込み量:2.0mm
切削液:あり。
以下の表8に記載した実施例および比較例の表面被覆切削工具について、以下の切削条件により逃げ面摩耗量(Vb)が0.20mmとなるまでの切削時間を測定するとともに刃先の最終損傷形態を観察した。その結果を表8に示す。切削時間が長いもの程、耐摩耗性に優れ、工具寿命が長くなっていることを示す。また、最終損傷形態が摩耗となるものは、耐チッピング性に優れ、同じく工具寿命が長くなっていることを示す。
被削材:SCM440丸棒インフィード切削
周速:250m/min
送り速度:0.45mm/rev
切込み量:2.0mm
切削液:あり。
以下の表9に記載した実施例および比較例の表面被覆切削工具について、以下の切削条件により工具が欠損するまでの切削時間を測定した。その結果を表9に示す。切削時間が長いもの程、耐欠損性に優れ、工具寿命が長くなっていることを示す。
被削材:SKD5(90°×4溝インフォード切削)
周速:100m/min
送り速度:0.4mm/rev
切込み量:2.0mm
切削液:あり。
実施例1、実施例2、および実施例11の表面被覆切削工具に対して、α−Al2O3層の表面粗さRaをJIS B 0601(2001)に従って測定した。その結果を表10に示す。
メディア:平均粒径0.1μmのダイヤモンド砥粒を含んだ直径1mm程度の弾性ゴムメディア(商品名:「マルチコン」、ヤマシタワークス社製)
投射圧力:0.5bar
投射時間:30秒
湿式/乾式:乾式。
被削材:SS400丸棒外周切削
周速:100m/min
送り速度:0.55mm/rev
切込み量:1.0mm
切削液:なし。
実施例1、実施例2、および実施例11の表面被覆切削工具に対して、α−Al2O3層において被膜の表面側から2μm以内の領域に応力の絶対値が最大となる地点があることを確認し、その地点における応力の絶対値を測定した。その結果を表11(「応力値」の項)に示す。なお、応力の測定はX線を用いたsin2ψ法により実行し、表11の「応力値」の項において、数値は絶対値を示し、引張応力は「引張」、圧縮応力は「圧縮」と表記した。
メディア:アルミナメディア(φ50μm)
投射圧力:1〜2bar
投射時間:10秒
湿式/乾式:湿式。
被削材:SUS304(60°×3溝外周切削)
周速:80m/min
送り速度:0.50mm/rev
切込み量:1.0mm
切削液:なし。
Claims (6)
- すくい面および逃げ面を有する表面被覆切削工具であって、
基材と、前記基材上に形成された被膜とを備え、
前記被膜は、α−Al2O3層を含み、
前記α−Al2O3層は、複数のα−Al2O3の結晶粒を含み、
前記結晶粒の粒界は、CSL粒界と、一般粒界とを含み、
すくい面側のα−Al2O3層は(001)配向を示し、
前記すくい面側のα−Al2O3層において、CSL粒界のうちΣ3型結晶粒界の長さLR3は、Σ3−29型結晶粒界の長さLR3−29の80%超であり、かつ前記長さLR3−29と一般粒界LRGの長さとの和である全粒界の合計長さLRの10%以上50%以下であり、
逃げ面側のα−Al2O3層は(001)配向を示し、
前記逃げ面側のα−Al2O3層において、CSL粒界のうちΣ3型結晶粒界の長さLF3は、Σ3−29型結晶粒界の長さLF3−29の80%超であり、かつ前記長さLF3−29と一般粒界の長さLFGとの和である全粒界の合計長さLFの10%以上50%以下であり、
前記長さLR3と前記長さLR3−29との比LR3/LR3−29は、前記長さLF3と前記長さLF3−29との比LF3/LF3−29よりも大きい、表面被覆切削工具。 - 前記CSL粒界は、Σ3型結晶粒界、Σ7型結晶粒界、Σ11型結晶粒界、Σ17型結晶粒界、Σ19型結晶粒界、Σ21型結晶粒界、Σ23型結晶粒界、およびΣ29型結晶粒界からなり、
前記長さLR3−29は、前記すくい面側のα−Al2O3層におけるΣ3型結晶粒界、Σ7型結晶粒界、Σ11型結晶粒界、Σ17型結晶粒界、Σ19型結晶粒界、Σ21型結晶粒界、Σ23型結晶粒界、およびΣ29型結晶粒界のそれぞれの長さの総計であり、
前記長さLF3−29は、前記逃げ面側のα−Al2O3層におけるΣ3型結晶粒界、Σ7型結晶粒界、Σ11型結晶粒界、Σ17型結晶粒界、Σ19型結晶粒界、Σ21型結晶粒界、Σ23型結晶粒界、およびΣ29型結晶粒界のそれぞれの長さの総計である、請求項1に記載の表面被覆切削工具。 - 前記α−Al2O3層は、2〜20μmの厚みを有する、請求項1または請求項2に記載の表面被覆切削工具。
- 前記α−Al2O3層は、表面粗さRaが0.2μm未満である、請求項1から請求項3のいずれか1項に記載の表面被覆切削工具。
- 前記α−Al2O3層は、前記被膜の表面側から2μm以内の領域に圧縮応力の絶対値が最大となる地点を含み、前記地点における圧縮応力の絶対値は1GPa未満である、請求項1から請求項4のいずれか1項に記載の表面被覆切削工具。
- 前記被膜は、前記基材と前記α−Al2O3層との間にTiCxNy層を含み、
前記TiCxNy層は、0.6≦x/(x+y)≦0.8という関係の原子比を満たすTiCxNyを含む、請求項1から請求項5のいずれか1項に記載の表面被覆切削工具。
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2018154902A (ja) * | 2017-03-21 | 2018-10-04 | 新日鐵住金株式会社 | 機械構造用鋼およびその切削方法 |
JP2018154903A (ja) * | 2017-03-21 | 2018-10-04 | 新日鐵住金株式会社 | 機械構造用鋼およびその切削方法 |
JP2021084149A (ja) * | 2019-11-26 | 2021-06-03 | 株式会社アライドマテリアル | 回転切削工具 |
JP2022131058A (ja) * | 2021-02-26 | 2022-09-07 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004268251A (ja) * | 2003-02-17 | 2004-09-30 | Kyocera Corp | 表面被覆切削工具およびその製造方法 |
JP2006326713A (ja) * | 2005-05-24 | 2006-12-07 | Mitsubishi Materials Corp | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
JP2014526391A (ja) * | 2011-09-16 | 2014-10-06 | バルター アクチェンゲゼルシャフト | 結晶粒界を操作したアルファ‐アルミナでコーティングされた切削工具 |
JP2014193523A (ja) * | 2013-02-26 | 2014-10-09 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆切削工具 |
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Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004268251A (ja) * | 2003-02-17 | 2004-09-30 | Kyocera Corp | 表面被覆切削工具およびその製造方法 |
JP2006326713A (ja) * | 2005-05-24 | 2006-12-07 | Mitsubishi Materials Corp | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
JP2014526391A (ja) * | 2011-09-16 | 2014-10-06 | バルター アクチェンゲゼルシャフト | 結晶粒界を操作したアルファ‐アルミナでコーティングされた切削工具 |
JP2014193523A (ja) * | 2013-02-26 | 2014-10-09 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆切削工具 |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2018154902A (ja) * | 2017-03-21 | 2018-10-04 | 新日鐵住金株式会社 | 機械構造用鋼およびその切削方法 |
JP2018154903A (ja) * | 2017-03-21 | 2018-10-04 | 新日鐵住金株式会社 | 機械構造用鋼およびその切削方法 |
JP2021084149A (ja) * | 2019-11-26 | 2021-06-03 | 株式会社アライドマテリアル | 回転切削工具 |
JP2022131058A (ja) * | 2021-02-26 | 2022-09-07 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
JP7302617B2 (ja) | 2021-02-26 | 2023-07-04 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
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