JP2854502B2 - 耐孔食性に優れたステンレス鋼 - Google Patents
耐孔食性に優れたステンレス鋼Info
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- JP2854502B2 JP2854502B2 JP11783493A JP11783493A JP2854502B2 JP 2854502 B2 JP2854502 B2 JP 2854502B2 JP 11783493 A JP11783493 A JP 11783493A JP 11783493 A JP11783493 A JP 11783493A JP 2854502 B2 JP2854502 B2 JP 2854502B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｎを含有した高Ｃｒ高
Ｍｏオーステナイトステンレス鋼に関するものであり、
耐孔食性に優れていることから、発電プラントの復水器
や化学プラントの熱交換器の管材としての利用が考えら
れる。
Ｍｏオーステナイトステンレス鋼に関するものであり、
耐孔食性に優れていることから、発電プラントの復水器
や化学プラントの熱交換器の管材としての利用が考えら
れる。
【０００２】
【従来の技術】塩素イオンが存在する環境下でステンレ
ス鋼を使用した場合に問題とされてきた孔食は、Ｍｏや
Ｎを添加することにより改善させることが知られてき
た。そのため、溶製プロセスによるＮを含有した高Ｃ
ｒ、高Ｍｏオーステナイトステンレス鋼は、化学プラン
ト等、局部腐食性が要求される各種環境下で広く使用さ
れている。
ス鋼を使用した場合に問題とされてきた孔食は、Ｍｏや
Ｎを添加することにより改善させることが知られてき
た。そのため、溶製プロセスによるＮを含有した高Ｃ
ｒ、高Ｍｏオーステナイトステンレス鋼は、化学プラン
ト等、局部腐食性が要求される各種環境下で広く使用さ
れている。
【０００３】しかし、より一層苛酷な環境下での使用を
必要としつつある現在の状況を考慮し、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎ
の含有量をさらに多くすると、好ましくない金属間化合
物（例えばσ相やμ相等）を生成して熱間加工性および
耐食性の劣化をまねいていた。
必要としつつある現在の状況を考慮し、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎ
の含有量をさらに多くすると、好ましくない金属間化合
物（例えばσ相やμ相等）を生成して熱間加工性および
耐食性の劣化をまねいていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記した従来の溶製プ
ロセスにおけるＮを含有した高Ｃｒ、高Ｍｏオーステナ
イトステンレス鋼の問題点を解消した本発明鋼を提供す
ることで、溶製プロセスにおける凝固時のマクロ偏析を
極めて少なくし、Ｃｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ値を、溶製プロ
セスでは添加できなかったレベルまで高くしても好まし
くない化合物、例えば熱間加工性及び冷間加工性を劣化
させるσ相や偏析に起因して耐食性を劣化させるμ相等
の金属間化合物の析出を抑制する。また、ミクロ的に偏
析しやすいＭｏ、Ｃｕ等を容易に均一微細に固溶させて
ミクロ偏析の発生を抑え、塑性加工における疵の発生を
減少して、歩留りを向上させることができる。
ロセスにおけるＮを含有した高Ｃｒ、高Ｍｏオーステナ
イトステンレス鋼の問題点を解消した本発明鋼を提供す
ることで、溶製プロセスにおける凝固時のマクロ偏析を
極めて少なくし、Ｃｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ値を、溶製プロ
セスでは添加できなかったレベルまで高くしても好まし
くない化合物、例えば熱間加工性及び冷間加工性を劣化
させるσ相や偏析に起因して耐食性を劣化させるμ相等
の金属間化合物の析出を抑制する。また、ミクロ的に偏
析しやすいＭｏ、Ｃｕ等を容易に均一微細に固溶させて
ミクロ偏析の発生を抑え、塑性加工における疵の発生を
減少して、歩留りを向上させることができる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めの手段は、ガス噴霧ないし水噴霧により急冷凝固され
ることにより得られたミクロ偏析の非常に少ない均一微
細な凝固組織の下記の化学成分のアトマイズ粉末を、加
工性の良好な材質のカプセル、例えば軟鋼のカプセルに
充填した充填体を熱間押出し単独、冷間静水圧プレスま
たは熱間静水圧プレスと熱間押出しの組合せ、若しくは
熱間静水圧プレスと鍛造、圧延の組合せのいずれかの固
化工程（この一連のプロセスを粉末プロセスと称す。）
によって固化成形して成るオーステナイトステンレス鋼
を製造することである。
めの手段は、ガス噴霧ないし水噴霧により急冷凝固され
ることにより得られたミクロ偏析の非常に少ない均一微
細な凝固組織の下記の化学成分のアトマイズ粉末を、加
工性の良好な材質のカプセル、例えば軟鋼のカプセルに
充填した充填体を熱間押出し単独、冷間静水圧プレスま
たは熱間静水圧プレスと熱間押出しの組合せ、若しくは
熱間静水圧プレスと鍛造、圧延の組合せのいずれかの固
化工程（この一連のプロセスを粉末プロセスと称す。）
によって固化成形して成るオーステナイトステンレス鋼
を製造することである。
【０００６】上記のステンレス鋼アトマイズ粉末の化学
成分は、重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．０
％以下、Ｍｎ：６．０以下、Ｃｒ：１５．０〜３０．０
％、Ｎｉ：２２．０〜３５．０％、Ｍｏ：７．０〜１
２．０％、Ｎ：０．１５〜０．５０％、Ａｌ：０．０１
％未満、Ｎｂ：０．５％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物よりなり、かつ下記の数式１を満足する成
分組成であることを特徴とし、または、以上のステンレ
ス鋼アトマイズ粉末の化学成分に追加してＣｕ：３．０
％以下を含有するものである。
成分は、重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．０
％以下、Ｍｎ：６．０以下、Ｃｒ：１５．０〜３０．０
％、Ｎｉ：２２．０〜３５．０％、Ｍｏ：７．０〜１
２．０％、Ｎ：０．１５〜０．５０％、Ａｌ：０．０１
％未満、Ｎｂ：０．５％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物よりなり、かつ下記の数式１を満足する成
分組成であることを特徴とし、または、以上のステンレ
ス鋼アトマイズ粉末の化学成分に追加してＣｕ：３．０
％以下を含有するものである。
【０００７】
【数１】４０≦Ｃｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ≦６０
【０００８】
【作用】本発明鋼の耐孔食性に優れたステンレス鋼は、
ガス噴霧ないし水噴霧により急冷凝固されることにより
得られたミクロ偏析の非常に少ない均一微細な凝固組織
のアトマイズ粉末を用いて、粉末プロセスにより固化成
形して得たものであるので溶製プロセスによるマクロ偏
析は発生せず、またσ相やμ相などの好ましくない金属
間化合物の析出が抑えられ、Ｃｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ値を
高くすることができ、耐食性が非常に向上している。ま
た、粉末プロセスによるので、ミクロ的に偏析しやすい
Ｍｏ、Ｃｕなども容易に均一微細に固溶させることがで
き、諸特性が向上している。
ガス噴霧ないし水噴霧により急冷凝固されることにより
得られたミクロ偏析の非常に少ない均一微細な凝固組織
のアトマイズ粉末を用いて、粉末プロセスにより固化成
形して得たものであるので溶製プロセスによるマクロ偏
析は発生せず、またσ相やμ相などの好ましくない金属
間化合物の析出が抑えられ、Ｃｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ値を
高くすることができ、耐食性が非常に向上している。ま
た、粉末プロセスによるので、ミクロ的に偏析しやすい
Ｍｏ、Ｃｕなども容易に均一微細に固溶させることがで
き、諸特性が向上している。
【０００９】本発明の耐孔食性に優れたステンレス鋼の
成分組成の添加理由および限定理由を以下に述べる。
成分組成の添加理由および限定理由を以下に述べる。
【００１０】Ｃは溶融鋼中のＮの溶解度を著しく減少さ
せ、さらに耐食性の劣化の原因となる有害な炭化クロム
の析出傾向を増加させるため、極力低減する方が望まし
い。本発明においては、０．０５％を超えると特にこの
傾向が顕著になる。よって、Ｃ量は０．０５％以下に制
限する。
せ、さらに耐食性の劣化の原因となる有害な炭化クロム
の析出傾向を増加させるため、極力低減する方が望まし
い。本発明においては、０．０５％を超えると特にこの
傾向が顕著になる。よって、Ｃ量は０．０５％以下に制
限する。
【００１１】Ｓｉは耐孔食性の改善に有効であるが、本
発明においては、１．０％を超えると金属間化合物が析
出する傾向を増大し、冷間加工性を阻害する。よって、
Ｓｉ量は１．０％以下に制限する。
発明においては、１．０％を超えると金属間化合物が析
出する傾向を増大し、冷間加工性を阻害する。よって、
Ｓｉ量は１．０％以下に制限する。
【００１２】Ｍｎは脱酸剤として使用される。さらに、
耐孔食性向上元素として添加されているＮの固溶量を増
大させる。しかし、本発明においては、６．０％を超え
てＭｎ量が高いと耐孔食性を低下させるＭｎＳを生成す
る原因となるため、６．０％以下に制限する。
耐孔食性向上元素として添加されているＮの固溶量を増
大させる。しかし、本発明においては、６．０％を超え
てＭｎ量が高いと耐孔食性を低下させるＭｎＳを生成す
る原因となるため、６．０％以下に制限する。
【００１３】Ｃｒは耐孔食性、耐隙間腐食性および一般
耐食性の改善にかくことのできない重要な成分である。
この様な効果を維持するには、約１５％のＣｒ量が必要
であり、１５％未満では所望の耐食性は得られない。一
方３０％を超えると前述した好ましくない金属間化合物
が生成され、冷間加工性及び耐食性を劣化させる。よっ
て、Ｃｒ量は１５．０〜３０．０％に制限する。
耐食性の改善にかくことのできない重要な成分である。
この様な効果を維持するには、約１５％のＣｒ量が必要
であり、１５％未満では所望の耐食性は得られない。一
方３０％を超えると前述した好ましくない金属間化合物
が生成され、冷間加工性及び耐食性を劣化させる。よっ
て、Ｃｒ量は１５．０〜３０．０％に制限する。
【００１４】Ｎｉは耐食性を向上させる元素でありま
た、オーステナイト生成元素として必要である。このた
め金属間化合物の析出をさまたげるためには、Ｎｉ量は
少なくとも、２２％以上必要である。一方、Ｎｉは高価
な合金化元素であり、また３５％を超えると溶融鋼中の
Ｎの溶解度を低下させ、固体状態で炭化物が析出する傾
向を増大する。よって、Ｎｉ量は２２．０〜３５．０％
に制限する。
た、オーステナイト生成元素として必要である。このた
め金属間化合物の析出をさまたげるためには、Ｎｉ量は
少なくとも、２２％以上必要である。一方、Ｎｉは高価
な合金化元素であり、また３５％を超えると溶融鋼中の
Ｎの溶解度を低下させ、固体状態で炭化物が析出する傾
向を増大する。よって、Ｎｉ量は２２．０〜３５．０％
に制限する。
【００１５】ＭｏはＣｒと同様、耐孔食性、耐隙間腐食
性の改善に欠くことのできない重要な成分であって、そ
の含有量が７．０％未満では海水のようなＣｌ- 濃度の
高い環境下における耐食性が劣化する。一方、Ｍｏ含有
量が多くなるほど耐食性は向上するが１２．０％を超え
て含有させると金属間化合物が生成し、冷間加工性およ
び耐食性を劣化させる。従って、Ｍｏ量は７．０〜１
２．０％に制限する。
性の改善に欠くことのできない重要な成分であって、そ
の含有量が７．０％未満では海水のようなＣｌ- 濃度の
高い環境下における耐食性が劣化する。一方、Ｍｏ含有
量が多くなるほど耐食性は向上するが１２．０％を超え
て含有させると金属間化合物が生成し、冷間加工性およ
び耐食性を劣化させる。従って、Ｍｏ量は７．０〜１
２．０％に制限する。
【００１６】ＮはＭｏ、Ｃｒ、Ｎｉとともに耐孔食、耐
隙間腐食性を向上させる効果があるが、０．１５％未満
では効果は少ない。また、０．５０％が鋼塊に固溶する
限度である。よって、Ｎ量は０．１５〜０．５０％とし
た。
隙間腐食性を向上させる効果があるが、０．１５％未満
では効果は少ない。また、０．５０％が鋼塊に固溶する
限度である。よって、Ｎ量は０．１５〜０．５０％とし
た。
【００１７】Ａｌは脱酸剤として有効である。しかし耐
孔食性の劣化の原因となることが考えられるため、０．
０１％未満に制限する。
孔食性の劣化の原因となることが考えられるため、０．
０１％未満に制限する。
【００１８】ＮｂはＣを固定し耐食性を向上させる効果
があるが、０．５％を超えて添加すると前述した好まし
くない金属間化合物の形成を促進し、冷間加工性および
耐食性を劣化させる。よって、Ｎｂ量は０．５％以下に
制限する。
があるが、０．５％を超えて添加すると前述した好まし
くない金属間化合物の形成を促進し、冷間加工性および
耐食性を劣化させる。よって、Ｎｂ量は０．５％以下に
制限する。
【００１９】Ｃｕは高Ｃｒ高Ｎｉ高Ｍｏにおいて耐酸性
を向上させる効果がある。しかし、３．０％を超えると
冷間加工性に悪影響を与えるため、３．０％以下に制限
する。
を向上させる効果がある。しかし、３．０％を超えると
冷間加工性に悪影響を与えるため、３．０％以下に制限
する。
【００２０】Ｃｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ値を４０〜６０％に
限定した理由は、従来使用されている溶製プロセスで製
造された合金は、Ｃｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ値が約４０％以
上になると、凝固時の偏析等に起因し、前述した好まし
くない金属間化合物が生成されやすくなる。しかし、粉
末プロセスにおいては、アトマイズ時に急冷凝固するこ
とによってミクロ偏析の非常に少ない均一微細な凝固組
織を呈したステンレス鋼粉末を製造することにより、前
述した好ましくない金属間化合物の生成を抑制できるた
め、さらに高Ｃｒ、高Ｍｏ化することが可能となった。
これにより、Ｃｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ値が、従来溶製プロ
セスでは到達できなかったレベルまで添加できることが
可能となった。しかし、６０％を超えると粉末プロセス
においても好ましくない金属間化合物の生成がおこりや
すくなるため６０％以下に制限する。
限定した理由は、従来使用されている溶製プロセスで製
造された合金は、Ｃｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ値が約４０％以
上になると、凝固時の偏析等に起因し、前述した好まし
くない金属間化合物が生成されやすくなる。しかし、粉
末プロセスにおいては、アトマイズ時に急冷凝固するこ
とによってミクロ偏析の非常に少ない均一微細な凝固組
織を呈したステンレス鋼粉末を製造することにより、前
述した好ましくない金属間化合物の生成を抑制できるた
め、さらに高Ｃｒ、高Ｍｏ化することが可能となった。
これにより、Ｃｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ値が、従来溶製プロ
セスでは到達できなかったレベルまで添加できることが
可能となった。しかし、６０％を超えると粉末プロセス
においても好ましくない金属間化合物の生成がおこりや
すくなるため６０％以下に制限する。
【００２１】
【実施例】表１に本発明鋼、比較鋼及び従来鋼の化学成
分を示す。Ａ１〜Ａ８が発明鋼であり、Ｂ９〜Ｂ１６が
比較鋼、Ｃ１７〜Ｃ１８が従来鋼である。従来鋼のＣ１
７はＳＵＳ３１７Ｊ４Ｌ、Ｃ１８はＡＬ６Ｘ相当のもの
である。
分を示す。Ａ１〜Ａ８が発明鋼であり、Ｂ９〜Ｂ１６が
比較鋼、Ｃ１７〜Ｃ１８が従来鋼である。従来鋼のＣ１
７はＳＵＳ３１７Ｊ４Ｌ、Ｃ１８はＡＬ６Ｘ相当のもの
である。
【００２２】試験に用いた固化形成してなる耐孔食性に
優れたステンレス鋼は以下のプロセスで製造した。即
ち、真空溶解により１００ｋｇの溶解母材を作製し、そ
の母材を再度溶解しアトマイズして第１表に示す化学成
分のステンレス鋼粉末を製造した。製造されたステンレ
ス鋼粉末を粒径５００μm 以下に分級し加工性の良好な
外径１４９mmのカプセルに充填し、真空脱気を行い１×
１０-1Ｔｏｒｒ程度とし、その後封口して粉末を充填し
た充填体を作製した。これらの充填体を一部は冷間静水
圧プレス、一部は熱間静水圧プレスし、次いで雰囲気炉
にて１１００〜１２５０℃に均一加熱を行い、熱間押出
にて外径５０mmの棒状の固化成形体を作製した。また、
熱間静水圧プレスしたものは熱間鍛造および熱間圧延し
た。その後、酸洗にてカプセルを溶解、除去し１１６０
℃にて固溶化処理を行い、最終的に各試験に必要とされ
る試験片形状に加工し、孔食試験および冷間圧縮試験を
実施した。
優れたステンレス鋼は以下のプロセスで製造した。即
ち、真空溶解により１００ｋｇの溶解母材を作製し、そ
の母材を再度溶解しアトマイズして第１表に示す化学成
分のステンレス鋼粉末を製造した。製造されたステンレ
ス鋼粉末を粒径５００μm 以下に分級し加工性の良好な
外径１４９mmのカプセルに充填し、真空脱気を行い１×
１０-1Ｔｏｒｒ程度とし、その後封口して粉末を充填し
た充填体を作製した。これらの充填体を一部は冷間静水
圧プレス、一部は熱間静水圧プレスし、次いで雰囲気炉
にて１１００〜１２５０℃に均一加熱を行い、熱間押出
にて外径５０mmの棒状の固化成形体を作製した。また、
熱間静水圧プレスしたものは熱間鍛造および熱間圧延し
た。その後、酸洗にてカプセルを溶解、除去し１１６０
℃にて固溶化処理を行い、最終的に各試験に必要とされ
る試験片形状に加工し、孔食試験および冷間圧縮試験を
実施した。
【００２３】孔食試験は２０mm×３．５mm×３０mmの寸
法に加工した試験片を用い、以下の条件にて行った。 試験液： １０％ＦｅＣｌ3・６Ｈ2Ｏ＋Ｎ／２０ＨＣｌ 試験温度：８０℃ 試験時間：４８時間
法に加工した試験片を用い、以下の条件にて行った。 試験液： １０％ＦｅＣｌ3・６Ｈ2Ｏ＋Ｎ／２０ＨＣｌ 試験温度：８０℃ 試験時間：４８時間
【００２４】また、耐孔食性の評価は、上記試験後の肉
眼観察による孔食の有無を調査する方法により行った。
眼観察による孔食の有無を調査する方法により行った。
【００２５】
【表１】
【００２６】冷間圧縮試験はφ１４mm×２１mmの寸法に
加工した試験片を圧縮率７５％まで圧縮した。そして、
そのときの割れの発生を肉眼観察で調べることにより、
冷間加工性の評価を行った。
加工した試験片を圧縮率７５％まで圧縮した。そして、
そのときの割れの発生を肉眼観察で調べることにより、
冷間加工性の評価を行った。
【００２７】表２に孔食試験結果、金属間化合物の有
無、冷間加工性について示す。本発明鋼は孔食を発生せ
ず、従来鋼に比べて耐孔食性に優れている。比較鋼Ｂ９
は金属間化合物を形成さらには孔食の発生が観察され、
比較鋼Ｂ１３においても、孔食の発生が観察された。こ
のことは、Ｍｏ含有量が１２％を超えると金属間化合物
が生成し、冷間加工性および耐孔食性を劣化させ、７％
未満では、Ｃｌ- 濃度の高い環境下において十分な耐孔
食性が得られないことを示している。
無、冷間加工性について示す。本発明鋼は孔食を発生せ
ず、従来鋼に比べて耐孔食性に優れている。比較鋼Ｂ９
は金属間化合物を形成さらには孔食の発生が観察され、
比較鋼Ｂ１３においても、孔食の発生が観察された。こ
のことは、Ｍｏ含有量が１２％を超えると金属間化合物
が生成し、冷間加工性および耐孔食性を劣化させ、７％
未満では、Ｃｌ- 濃度の高い環境下において十分な耐孔
食性が得られないことを示している。
【００２８】
【表２】
【００２９】比較鋼Ｂ１１は、孔食の発生が観察され、
Ｃｒ量が約１５％未満では十分な耐孔食性が得られない
ことを示している。
Ｃｒ量が約１５％未満では十分な耐孔食性が得られない
ことを示している。
【００３０】また、この表２より明らかのように、本発
明においてはＣｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ値を、溶製法で従来
到達できなかったレベルまで高くしても、固化成形体に
は金属間化合物が生成しなかった。しかし、比較鋼Ｂ１
０に見るとおり、粉末プロセスにおいてもＣｒ＋３Ｍｏ
＋１０Ｎ値が６０を超えると金属間化合物が生成し、冷
間加工性および耐孔食性を劣化させることがわかる。さ
らに、比較鋼１２に見るとおり、Ｃｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ
値が４０以下では十分な耐孔食性が得られないことがわ
かる。
明においてはＣｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ値を、溶製法で従来
到達できなかったレベルまで高くしても、固化成形体に
は金属間化合物が生成しなかった。しかし、比較鋼Ｂ１
０に見るとおり、粉末プロセスにおいてもＣｒ＋３Ｍｏ
＋１０Ｎ値が６０を超えると金属間化合物が生成し、冷
間加工性および耐孔食性を劣化させることがわかる。さ
らに、比較鋼１２に見るとおり、Ｃｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ
値が４０以下では十分な耐孔食性が得られないことがわ
かる。
【００３１】図１に本発明鋼Ａ５の固溶化処理状態の代
表的ミクロ組織の４００倍の顕微鏡写真を示し、図２に
金属間化合物を形成した比較鋼Ｂ９の代表的ミクロ組織
の４００倍の顕微鏡写真を示す。図１に見るとおり、本
発明鋼Ａ５では金属間化合物の析出は観察されず、従来
鋼と同様に健全なオーステナイト組織を呈している。一
方、図２に見るとおり、比較鋼Ｂ９は粒内及び粒界を問
わず全面に金属間化合物を析出し、硬化して脆くなって
いる。
表的ミクロ組織の４００倍の顕微鏡写真を示し、図２に
金属間化合物を形成した比較鋼Ｂ９の代表的ミクロ組織
の４００倍の顕微鏡写真を示す。図１に見るとおり、本
発明鋼Ａ５では金属間化合物の析出は観察されず、従来
鋼と同様に健全なオーステナイト組織を呈している。一
方、図２に見るとおり、比較鋼Ｂ９は粒内及び粒界を問
わず全面に金属間化合物を析出し、硬化して脆くなって
いる。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明鋼である耐
孔食性に優れたステンレス鋼は好ましくない金属間化合
物の析出もなく良好なオーステナイト組織をしており、
従来の溶製プロセスにより製造したものに比べて、極め
て優れた耐食性および塑性加工性を有する。
孔食性に優れたステンレス鋼は好ましくない金属間化合
物の析出もなく良好なオーステナイト組織をしており、
従来の溶製プロセスにより製造したものに比べて、極め
て優れた耐食性および塑性加工性を有する。
【図１】本発明鋼Ａ５の固溶化処理状態の代表的ミクロ
組織の４００倍の顕微鏡写真を示す。
組織の４００倍の顕微鏡写真を示す。
【図２】金属間化合物を形成した比較鋼Ｂ９の代表的ミ
クロ組織の４００倍の顕微鏡写真を示す。
クロ組織の４００倍の顕微鏡写真を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/58 Ｂ２２Ｆ 3/02 Ｃ (56)参考文献 特開 平２−138435（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−275738（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−47817（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 B22F 3/02 C22C 33/02
Claims (6)
- 【請求項１】 ガス噴霧または水噴霧による下記化学成
分のステンレス鋼のアトマイズ粉末を加工性の良好な材
質であるカプセルに充填した充填体を固化工程により固
化形成してなることを特徴とする耐孔食性に優れたステ
ンレス鋼。記：重量％でＣ：０．０５％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：６．０％以下、Ｃｒ：１５．０〜
３０．０％、Ｎｉ：２２．０〜３５．０％、Ｍｏ：７．
０〜１２．０％、Ｎ：０．１５〜０．５０％、Ａｌ：
０．０１％未満、Ｎｂ：０．５％以下を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物よりなり、かつ下記の数式１を
満足する成分組成であるオーステナイト系ステンレス
鋼。 【数１】４０≦Ｃｒ＋３Ｍｏ＋１０Ｎ≦６０ - 【請求項２】 請求項１におけるステンレス鋼アトマイ
ズ粉末の化学成分はＣｕ：３．０％以下をさらに含有す
ることを特徴とする請求項１記載の耐孔食性に優れたス
テンレス鋼。 - 【請求項３】 固化工程が熱間押出し単独であることを
特徴とする請求項１または請求項２記載の耐孔食性に優
れたステンレス鋼。 - 【請求項４】 固化工程が冷間静水圧プレスと熱間押出
しの組合せであることを特徴とする請求項１または請求
項２記載の耐孔食性に優れたステンレス鋼。 - 【請求項５】 固化工程が熱間静水圧プレスと熱間押出
しの組合わせであることを特徴とする請求項１または請
求項２記載の耐孔食性に優れたステンレス鋼。 - 【請求項６】 固化工程が熱間静水圧プレスと鍛造、圧
延の組合せであることを特徴とする請求項１または請求
項２記載の耐孔食性に優れたステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11783493A JP2854502B2 (ja) | 1993-04-21 | 1993-04-21 | 耐孔食性に優れたステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11783493A JP2854502B2 (ja) | 1993-04-21 | 1993-04-21 | 耐孔食性に優れたステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306553A JPH06306553A (ja) | 1994-11-01 |
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