JPH07138713A - Ｆｅ基合金粉末及び高耐食性焼結体の製造方法 - Google Patents
Ｆｅ基合金粉末及び高耐食性焼結体の製造方法Info
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- JPH07138713A JPH07138713A JP5309775A JP30977593A JPH07138713A JP H07138713 A JPH07138713 A JP H07138713A JP 5309775 A JP5309775 A JP 5309775A JP 30977593 A JP30977593 A JP 30977593A JP H07138713 A JPH07138713 A JP H07138713A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C22C—ALLOYS
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Abstract
(57)【要約】
【目的】耐食性に優れたＦｅ基合金粉末及びこれを用い
た焼結体の製造方法を提供する。 【構成】同種若しくは異種粉末粒子の集合体にて粉末を
構成し且つ全体の組成を重量基準でＣ：≦０．０３％，
Ｓｉ：≦２％，Ｍｎ：≦０．５％，Ｎｉ：８〜２８％，
Ｃｒ：１５〜２５％，Ｍｏ：３〜８％，残部不可避的不
純物及びＦｅから成る組成とする。またその粉末をＡ
ｒ，Ｈ2等の不活性ガス中で焼結するか又はＮ2分圧１〜
１０torrの雰囲気下で焼結する。更にＮ2分圧１０〜２
００torrの雰囲気下で焼結を行う場合には１０００〜５
００℃までの冷却速度を５０℃／分以上の高速冷却とす
る。
た焼結体の製造方法を提供する。 【構成】同種若しくは異種粉末粒子の集合体にて粉末を
構成し且つ全体の組成を重量基準でＣ：≦０．０３％，
Ｓｉ：≦２％，Ｍｎ：≦０．５％，Ｎｉ：８〜２８％，
Ｃｒ：１５〜２５％，Ｍｏ：３〜８％，残部不可避的不
純物及びＦｅから成る組成とする。またその粉末をＡ
ｒ，Ｈ2等の不活性ガス中で焼結するか又はＮ2分圧１〜
１０torrの雰囲気下で焼結する。更にＮ2分圧１０〜２
００torrの雰囲気下で焼結を行う場合には１０００〜５
００℃までの冷却速度を５０℃／分以上の高速冷却とす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はＦｅ基合金粉末及びこ
れを用いた焼結体の製造方法に関する。
れを用いた焼結体の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】金属製
品の製造方法の一つとして粉末冶金による方法、即ち金
属（合金を含む）の粉末を所定形状に成形してこれを焼
結する方法が広く行なわれている。
品の製造方法の一つとして粉末冶金による方法、即ち金
属（合金を含む）の粉末を所定形状に成形してこれを焼
結する方法が広く行なわれている。
【０００３】ところで高耐食性の要求される製品の場
合、金属粉末として耐食性の優れたもの、例えばステン
レス粉末を用いることとなるが、粉末焼結体の場合、溶
製材から成る製品に比べて特有の困難な問題がある。
合、金属粉末として耐食性の優れたもの、例えばステン
レス粉末を用いることとなるが、粉末焼結体の場合、溶
製材から成る製品に比べて特有の困難な問題がある。
【０００４】粉末焼結体の場合、焼結体（製品）中に開
放気孔が残り、この開放気孔を起点として錆が発生し且
つ進行し易い問題がある。開放気孔の内部と外部とで酸
素濃度に差が生じ、これに起因して隙間腐食が発生する
のである。従って例えば溶製材で製造した製品に較べて
粉末焼結により製造した製品の場合、どうしても耐食性
が劣ってしまうのである。
放気孔が残り、この開放気孔を起点として錆が発生し且
つ進行し易い問題がある。開放気孔の内部と外部とで酸
素濃度に差が生じ、これに起因して隙間腐食が発生する
のである。従って例えば溶製材で製造した製品に較べて
粉末焼結により製造した製品の場合、どうしても耐食性
が劣ってしまうのである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明はこのような課題
を解決することを目的としてなされたものである。而し
て本願の第一の発明は、粉末組成を、同種若しくは異種
粉末粒子の集合体から成り、全体の組成が重量基準で
Ｃ：≦０．０３％，Ｓｉ：≦２％，Ｍｎ：≦０．５％，
Ｎｉ：８〜２８％，Ｃｒ：１５〜２５％，Ｍｏ：３〜８
％，残部不可避的不純物及びＦｅから成る組成とするこ
とを特徴とする（請求項１）。
を解決することを目的としてなされたものである。而し
て本願の第一の発明は、粉末組成を、同種若しくは異種
粉末粒子の集合体から成り、全体の組成が重量基準で
Ｃ：≦０．０３％，Ｓｉ：≦２％，Ｍｎ：≦０．５％，
Ｎｉ：８〜２８％，Ｃｒ：１５〜２５％，Ｍｏ：３〜８
％，残部不可避的不純物及びＦｅから成る組成とするこ
とを特徴とする（請求項１）。
【０００６】また本願の第二の発明は、請求項１の粉末
において更にＣｕ，Ｓｎ，Ｎｂ，Ｔｉの一種若しくは二
種以上をＣｕ：≦５％，Ｓｎ：≦３％，Ｎｂ：≦２％，
Ｔｉ：≦２％の範囲で含有させたことを特徴とする（請
求項２）。
において更にＣｕ，Ｓｎ，Ｎｂ，Ｔｉの一種若しくは二
種以上をＣｕ：≦５％，Ｓｎ：≦３％，Ｎｂ：≦２％，
Ｔｉ：≦２％の範囲で含有させたことを特徴とする（請
求項２）。
【０００７】本願の更に別の発明は焼結体の製造方法に
係るもので、請求項１又は２の粉末をＡｒ，Ｈ2等の不
活性ガス中で焼結し、Ｎ含有率が０．５％未満の焼結体
を得ることを特徴とする（請求項３）。
係るもので、請求項１又は２の粉末をＡｒ，Ｈ2等の不
活性ガス中で焼結し、Ｎ含有率が０．５％未満の焼結体
を得ることを特徴とする（請求項３）。
【０００８】本願の更に別の発明は、請求項１又は２の
粉末を、Ｎ2分圧が１〜１０torrの雰囲気下で焼結して
焼結体中のＮ含有率を０．５％未満とし若しくはＮ2分
圧が１０torrより大で２００torr以下の雰囲気下で焼結
した上、１０００〜５００℃の冷却速度を５０℃／分以
上の冷却速度とすることを特徴とする（請求項４）。
粉末を、Ｎ2分圧が１〜１０torrの雰囲気下で焼結して
焼結体中のＮ含有率を０．５％未満とし若しくはＮ2分
圧が１０torrより大で２００torr以下の雰囲気下で焼結
した上、１０００〜５００℃の冷却速度を５０℃／分以
上の冷却速度とすることを特徴とする（請求項４）。
【０００９】
【作用及び発明の効果】請求項１の発明に従って粉末組
成を上記特定組成とした場合、かかる粉末を用いて特定
条件の下で焼結体を製造したとき、良好な耐食性を確保
することができる。
成を上記特定組成とした場合、かかる粉末を用いて特定
条件の下で焼結体を製造したとき、良好な耐食性を確保
することができる。
【００１０】ここで粉末は同種粉末粒子の集合にて構成
しても良いし、また異種粉末粒子の集合にて構成しても
良い。換言すれば各粉末粒子を上記組成で予め合金化し
ておいても良いし、また種類の異なる粉末粒子を混合
し、その混合状態において上記組成となるようにしても
良い。
しても良いし、また異種粉末粒子の集合にて構成しても
良い。換言すれば各粉末粒子を上記組成で予め合金化し
ておいても良いし、また種類の異なる粉末粒子を混合
し、その混合状態において上記組成となるようにしても
良い。
【００１１】このような異種粉末粒子から成る粉末を焼
結等加熱処理したとき合金化が進行して最終的に所望の
組成の合金が得られる。
結等加熱処理したとき合金化が進行して最終的に所望の
組成の合金が得られる。
【００１２】本発明の粉末は、粉末冶金用粉末として又
は焼結フィルタ用粉末，粉末射出成形用粉末，粉末溶射
コーティング用粉末等として用い得る等、各種用途に供
することが可能である。
は焼結フィルタ用粉末，粉末射出成形用粉末，粉末溶射
コーティング用粉末等として用い得る等、各種用途に供
することが可能である。
【００１３】因みに粉末冶金用粉末として用いる場合、
通常粒径１５０μｍ以下の水噴霧法にて製造した粉末が
用いられる。大気中・比較的清浄な水中程度の腐食環境
においては、当粉末の焼結体が問題なく用いられるが、
特に塩化物イオンを大量に含んだ孔食性・隙間腐食性の
高い環境下では、隙間腐食を起し易い径の気孔の生成
（隙間腐食は真密度８５〜９０％のとき起り易い）を避
けるのが望ましい。
通常粒径１５０μｍ以下の水噴霧法にて製造した粉末が
用いられる。大気中・比較的清浄な水中程度の腐食環境
においては、当粉末の焼結体が問題なく用いられるが、
特に塩化物イオンを大量に含んだ孔食性・隙間腐食性の
高い環境下では、隙間腐食を起し易い径の気孔の生成
（隙間腐食は真密度８５〜９０％のとき起り易い）を避
けるのが望ましい。
【００１４】また焼結フィルタ用粉末として用いる場
合、通常粒径６０〜３５０μｍの水又はガス噴霧法によ
り製造した粉末を用い、これを真密度比３０〜７０％と
なるように焼結する。
合、通常粒径６０〜３５０μｍの水又はガス噴霧法によ
り製造した粉末を用い、これを真密度比３０〜７０％と
なるように焼結する。
【００１５】更に粉末射出成形用粉末として用いる場
合、通常５０μｍ以下の水噴霧粉又は１００μｍ以下の
ガス噴霧粉で、タップ密度３ｇ／ｃｍ3以上の粉末が用
いられる。
合、通常５０μｍ以下の水噴霧粉又は１００μｍ以下の
ガス噴霧粉で、タップ密度３ｇ／ｃｍ3以上の粉末が用
いられる。
【００１６】また粉末溶射コーティング用粉末として
は、通常５０μｍ以下の水噴霧粉又は１５０μｍ以下の
ガス噴霧粉で、流動度２０ｓｅｃ／５０ｇ以下の粉末が
用いられる。
は、通常５０μｍ以下の水噴霧粉又は１５０μｍ以下の
ガス噴霧粉で、流動度２０ｓｅｃ／５０ｇ以下の粉末が
用いられる。
【００１７】請求項２の発明は、上記粉末中に更にＣ
ｕ，Ｓｎ，Ｎｂ，Ｔｉの一種若しくは二種以上を含有さ
せるもので、本発明に従ってこれら成分を粉末中に含有
させた場合、耐食性を効果的に高めることができる。
ｕ，Ｓｎ，Ｎｂ，Ｔｉの一種若しくは二種以上を含有さ
せるもので、本発明に従ってこれら成分を粉末中に含有
させた場合、耐食性を効果的に高めることができる。
【００１８】次にこれら発明における化学成分の限定理
由を以下に詳述する。 Ｃ：≦０．０３％ Ｃは脱酸剤として製鋼工程で添加されるが、残留Ｃが
０．０３％を超えると結晶粒界にＣｒ炭化物を析出し、
耐食性を著しく損なうため上限を０．０３％とする。
由を以下に詳述する。 Ｃ：≦０．０３％ Ｃは脱酸剤として製鋼工程で添加されるが、残留Ｃが
０．０３％を超えると結晶粒界にＣｒ炭化物を析出し、
耐食性を著しく損なうため上限を０．０３％とする。
【００１９】Ｓｉ：≦２％ Ｓｉは脱酸剤として製鋼工程で添加されるが、必要以上
に残留すると粉末の硬さを増加し、所定形状に成形する
際の成形性を損なう。従って本発明ではその上限を２％
とする。
に残留すると粉末の硬さを増加し、所定形状に成形する
際の成形性を損なう。従って本発明ではその上限を２％
とする。
【００２０】Ｍｎ：≦０．５％ Ｍｎは脱酸・脱硫剤として製鋼工程で添加されるが、必
要以上に残留すると焼結の際Ｎの溶解度を増加し、冷却
時にＣｒ窒化物の析出を促し、耐食性を損なう。また粉
末酸素を増加し、焼結体清浄度を悪化させて腐食起点と
なる非金属介在物を生成し、耐食性を劣化させる。従っ
て本発明では上限値を０．５％とする。
要以上に残留すると焼結の際Ｎの溶解度を増加し、冷却
時にＣｒ窒化物の析出を促し、耐食性を損なう。また粉
末酸素を増加し、焼結体清浄度を悪化させて腐食起点と
なる非金属介在物を生成し、耐食性を劣化させる。従っ
て本発明では上限値を０．５％とする。
【００２１】Ｎｉ：８〜２８％ Ｎｉはオーステナイト相を安定化し、耐食性（特に非酸
化性酸中での）を向上するのに有効で、８％以上の添加
を必要とする。但し２８％を超えて添加してもその効果
は飽和する。
化性酸中での）を向上するのに有効で、８％以上の添加
を必要とする。但し２８％を超えて添加してもその効果
は飽和する。
【００２２】Ｃｒ：１５〜２５％ Ｃｒは不動態化能力が著しく高く、耐食性向上の基本元
素であり、通常１２％以上の添加を必要とする。しかし
粉末焼結体では相対的な表面積が増加し、溶製材より耐
食性が劣るため、不動態皮膜をより強くするため１５％
以上の添加が必要となる。但し２５％を超えて添加して
も耐食性向上の大きな効果は得られない。
素であり、通常１２％以上の添加を必要とする。しかし
粉末焼結体では相対的な表面積が増加し、溶製材より耐
食性が劣るため、不動態皮膜をより強くするため１５％
以上の添加が必要となる。但し２５％を超えて添加して
も耐食性向上の大きな効果は得られない。
【００２３】Ｍｏ：３〜８％ Ｍｏは不動態化を促進するとともに耐酸性を向上させ
る。Ｃｒと同じ理由で３％以上の添加が必要である。但
し８％より多く添加しても耐食性向上の大きな効果は得
られない。
る。Ｃｒと同じ理由で３％以上の添加が必要である。但
し８％より多く添加しても耐食性向上の大きな効果は得
られない。
【００２４】Ｃｕ：≦５％ Ｃｕは焼結体素地を貴合金化することにより耐酸性（特
に耐硫酸性）を向上させる。但し５％より多く添加して
も効果は飽和する。
に耐硫酸性）を向上させる。但し５％より多く添加して
も効果は飽和する。
【００２５】Ｓｎ：≦３％ Ｓｎは焼結体素地を貴合金化することにより耐酸性を向
上させる。但し３％より多く添加しても効果は飽和す
る。
上させる。但し３％より多く添加しても効果は飽和す
る。
【００２６】Ｎｂ：≦２％ Ｎｂは焼結体中のＣ，Ｎを固定し、粒界腐食を防止す
る。但し２％を超えて添加しても効果は飽和する。
る。但し２％を超えて添加しても効果は飽和する。
【００２７】Ｔｉ：≦２％ Ｔｉは焼結体中のＣ，Ｎを固定し、粒界腐食を防止す
る。但し２％を超えて添加しても効果は飽和する。
る。但し２％を超えて添加しても効果は飽和する。
【００２８】請求項３の発明は、上記粉末を用いてＡ
ｒ，Ｈ2等の不活性ガス中で焼結し、以てＮ含有率が
０．５％未満の焼結体を得るものである。
ｒ，Ｈ2等の不活性ガス中で焼結し、以てＮ含有率が
０．５％未満の焼結体を得るものである。
【００２９】焼結製品の場合、焼結時の条件によって製
品特性が左右されることが考えられる。そこで本発明者
等が製品の耐食性に及ぼす焼結条件の影響を調べた結
果、以下の事実を確認し得た。
品特性が左右されることが考えられる。そこで本発明者
等が製品の耐食性に及ぼす焼結条件の影響を調べた結
果、以下の事実を確認し得た。
【００３０】即ち、先ずＳＵＳ３１６Ｌの粉末を用い、
これを所定形状に成形した上で真空中で焼結し、その焼
結体の耐食試験（９６時間塩水噴霧試験）を行ったとこ
ろ、このものは腐食し易いものであった。
これを所定形状に成形した上で真空中で焼結し、その焼
結体の耐食試験（９６時間塩水噴霧試験）を行ったとこ
ろ、このものは腐食し易いものであった。
【００３１】その理由は、ＳＵＳ３１６Ｌ粉末を真空中
で焼結した場合、Ｃｒが表面部分から飛んで失われてし
まうことに起因するものと考えられる。即ち本発明者等
が真空焼結体の表面近傍断面のＣｒ濃度曲線を調べたと
ころ、表面部においてはＣｒの濃度が激しく低下してお
り、深部の濃度の半分程度まで低下していた。
で焼結した場合、Ｃｒが表面部分から飛んで失われてし
まうことに起因するものと考えられる。即ち本発明者等
が真空焼結体の表面近傍断面のＣｒ濃度曲線を調べたと
ころ、表面部においてはＣｒの濃度が激しく低下してお
り、深部の濃度の半分程度まで低下していた。
【００３２】換言すればＳＵＳ３１６Ｌ粉末の焼結体の
表面部は組成的に見てもＳＵＳ３１６Ｌの溶製材から成
る製品に比べて劣っており、このことが耐食性低下の大
きな要因であると考えられる。
表面部は組成的に見てもＳＵＳ３１６Ｌの溶製材から成
る製品に比べて劣っており、このことが耐食性低下の大
きな要因であると考えられる。
【００３３】そこで本発明者等はＡｒ，Ｈ2等の不活性
ガス中で焼結を行ったところ、Ｃｒが表面部位から飛ん
で失われるのを抑制できることを確認し得た。本発明は
こうした知見の下になされたもので、本発明によればＣ
ｒの有効濃度を高濃度に保持することができ、焼結体に
おける高耐食性を保持することができる。
ガス中で焼結を行ったところ、Ｃｒが表面部位から飛ん
で失われるのを抑制できることを確認し得た。本発明は
こうした知見の下になされたもので、本発明によればＣ
ｒの有効濃度を高濃度に保持することができ、焼結体に
おける高耐食性を保持することができる。
【００３４】尚上記粉末を焼結するに際してこれをＮ2
を含む雰囲気下で行うことも可能である。但しこの場合
にはＮ2分圧が１〜１０torrの雰囲気下で行うか、或い
は１０torrより大きい場合、２００torr以下で尚且つ冷
却に際して１０００〜５００℃までの冷却速度を５０℃
／分以上とする必要がある（請求項４）。その理由の詳
細は以下の通りである。
を含む雰囲気下で行うことも可能である。但しこの場合
にはＮ2分圧が１〜１０torrの雰囲気下で行うか、或い
は１０torrより大きい場合、２００torr以下で尚且つ冷
却に際して１０００〜５００℃までの冷却速度を５０℃
／分以上とする必要がある（請求項４）。その理由の詳
細は以下の通りである。
【００３５】即ち、真空中で粉末焼結を行うとＣｒが表
面部から失われてしまうことから、本発明者等はＮ2雰
囲気中で焼結を行ったところ、その焼結体は耐食試験の
結果、Ｎ2分圧によって耐食性が左右されることが判明
した。
面部から失われてしまうことから、本発明者等はＮ2雰
囲気中で焼結を行ったところ、その焼結体は耐食試験の
結果、Ｎ2分圧によって耐食性が左右されることが判明
した。
【００３６】例えばＮ2分圧が１〜１０torrの雰囲気下
で焼結を行ったとき、焼結体中のＮ含有率は０．５％未
満に抑えられ、耐食性は良好であった。
で焼結を行ったとき、焼結体中のＮ含有率は０．５％未
満に抑えられ、耐食性は良好であった。
【００３７】しかるにＮ2分圧が１０〜２００torrの下
で焼結を行ったところ、通常の冷却速度で冷却した場合
には焼結体の耐食性が損なわれることが分った。
で焼結を行ったところ、通常の冷却速度で冷却した場合
には焼結体の耐食性が損なわれることが分った。
【００３８】更に後者の場合において１０００〜５００
℃までの冷却速度を５０℃／分以上の高速冷却とした場
合、耐食性は良好に保たれることが確認された。
℃までの冷却速度を５０℃／分以上の高速冷却とした場
合、耐食性は良好に保たれることが確認された。
【００３９】これは以下の理由によるものと考えられ
る。即ち焼結雰囲気中のＮ2分圧がある程度高くなる
と、Ｎが粉末中のＣｒと反応してしまい、これによって
Ｃｒの有効濃度が低下し、これによって耐食性が低下す
るものと考えられる。
る。即ち焼結雰囲気中のＮ2分圧がある程度高くなる
と、Ｎが粉末中のＣｒと反応してしまい、これによって
Ｃｒの有効濃度が低下し、これによって耐食性が低下す
るものと考えられる。
【００４０】但しＮ2分圧が１０torrより高い場合であ
っても、焼結後の冷却過程で冷却速度を高めるとＮがＣ
ｒと反応せずに焼結体中に固溶化し、Ｃｒの固定化によ
るＣｒ濃度低下を特に来さないと考えられる。但しこの
場合においてもＮ2の分圧の上限値は２００torrまでで
ある。
っても、焼結後の冷却過程で冷却速度を高めるとＮがＣ
ｒと反応せずに焼結体中に固溶化し、Ｃｒの固定化によ
るＣｒ濃度低下を特に来さないと考えられる。但しこの
場合においてもＮ2の分圧の上限値は２００torrまでで
ある。
【００４１】
【実施例】次に本発明の実施例を以下に詳述する。表１
に示す組成の粉末（１００メッシュアンダーの水噴霧
粉）を用いて５ｔ／ｃｍ2の圧力条件でプレス成形し
た。次に成形体を５００℃×１ｈｒの条件で脱脂処理し
た後、これを表２に示す各種条件で焼結処理した。
に示す組成の粉末（１００メッシュアンダーの水噴霧
粉）を用いて５ｔ／ｃｍ2の圧力条件でプレス成形し
た。次に成形体を５００℃×１ｈｒの条件で脱脂処理し
た後、これを表２に示す各種条件で焼結処理した。
【００４２】得られた焼結体に対してＪＩＳ Ｚ ２３７
１に従い５％ＮａＣｌ溶液を用いて塩水噴霧試験を行
い、錆びの発生を観察した。結果が表２に併せて示して
ある。
１に従い５％ＮａＣｌ溶液を用いて塩水噴霧試験を行
い、錆びの発生を観察した。結果が表２に併せて示して
ある。
【００４３】
【表１】
【００４４】
【表２】
【００４５】表２の結果から、粉末の組成を請求項１，
請求項２に規定する組成とすること、また焼結をＡｒ，
Ｈ2等の不活性ガス中で行うこと、或いはＮ2分圧１〜１
０torrの雰囲気下で焼結を行うこと、又はＮ2分圧１０
〜２００torrの雰囲気下で焼結を行った場合には冷却条
件を急速冷却とすることによって良好な耐食性が得られ
ることが分る。
請求項２に規定する組成とすること、また焼結をＡｒ，
Ｈ2等の不活性ガス中で行うこと、或いはＮ2分圧１〜１
０torrの雰囲気下で焼結を行うこと、又はＮ2分圧１０
〜２００torrの雰囲気下で焼結を行った場合には冷却条
件を急速冷却とすることによって良好な耐食性が得られ
ることが分る。
【００４６】以上本発明の実施例を詳述したがこれはあ
くまで一例示であり、本発明はその主旨を逸脱しない範
囲において、当業者の知識に基づき種々変更を加えた態
様で実施可能である。
くまで一例示であり、本発明はその主旨を逸脱しない範
囲において、当業者の知識に基づき種々変更を加えた態
様で実施可能である。
Claims (4)
- 【請求項１】 同種若しくは異種粉末粒子の集合体から
成り、全体の組成が重量基準でＣ：≦０．０３％，Ｓ
ｉ：≦２％，Ｍｎ：≦０．５％，Ｎｉ：８〜２８％，Ｃ
ｒ：１５〜２５％，Ｍｏ：３〜８％，残部不可避的不純
物及びＦｅから成るＦｅ基合金粉末。 - 【請求項２】 請求項１の粉末において、更にＣｕ，Ｓ
ｎ，Ｎｂ，Ｔｉの一種若しくは二種以上をＣｕ：≦５
％，Ｓｎ：≦３％，Ｎｂ：≦２％，Ｔｉ：≦２％の範囲
で含有させたことを特徴とするＦｅ基合金粉末。 - 【請求項３】 請求項１又は２の粉末をＡｒ，Ｈ2等の
不活性ガス中で焼結し、Ｎ含有率が０．５％未満の焼結
体を得ることを特徴とする高耐食性焼結体の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１又は２の粉末を、Ｎ2分圧が１
〜１０torrの雰囲気下で焼結して焼結体中のＮ含有率を
０．５％未満とし若しくはＮ2分圧が１０torrより大で
２００torr以下の雰囲気下で焼結した上、１０００〜５
００℃の冷却速度を５０℃／分以上の冷却速度とするこ
とを特徴とする高耐食性焼結体の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5309775A JPH07138713A (ja) | 1993-11-15 | 1993-11-15 | Ｆｅ基合金粉末及び高耐食性焼結体の製造方法 |
| EP94308355A EP0665300A1 (en) | 1993-11-15 | 1994-11-11 | Fe-based alloy powder, Fe-based sintered body with high-corrosion resistance and method for producing the sintered body |
| US08/340,291 US5603072A (en) | 1993-11-15 | 1994-11-14 | Method for producing Fe-based sintered body with high-corrosion resistance |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5309775A JPH07138713A (ja) | 1993-11-15 | 1993-11-15 | Ｆｅ基合金粉末及び高耐食性焼結体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07138713A true JPH07138713A (ja) | 1995-05-30 |
Family
ID=17997110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5309775A Pending JPH07138713A (ja) | 1993-11-15 | 1993-11-15 | Ｆｅ基合金粉末及び高耐食性焼結体の製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5603072A (ja) |
| EP (1) | EP0665300A1 (ja) |
| JP (1) | JPH07138713A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013507528A (ja) * | 2009-10-16 | 2013-03-04 | ホガナス アクチボラゲット | 窒素含有低ニッケル焼結ステンレス鋼 |
| CN114540722A (zh) * | 2020-08-04 | 2022-05-27 | 湖州慧金材料科技有限公司 | 注射成型材料g19、制备方法及其在适合穿戴设备制造方面的应用 |
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| US6238455B1 (en) * | 1999-10-22 | 2001-05-29 | Crs Holdings, Inc. | High-strength, titanium-bearing, powder metallurgy stainless steel article with enhanced machinability |
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| SE0102102D0 (sv) * | 2001-06-13 | 2001-06-13 | Hoeganaes Ab | High density stainless steel products and method for the preparation thereof |
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1993
- 1993-11-15 JP JP5309775A patent/JPH07138713A/ja active Pending
-
1994
- 1994-11-11 EP EP94308355A patent/EP0665300A1/en not_active Withdrawn
- 1994-11-14 US US08/340,291 patent/US5603072A/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0665300A1 (en) | 1995-08-02 |
| US5603072A (en) | 1997-02-11 |
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