JP2793462B2 - 超耐食Ｎｉ基合金 - Google Patents
超耐食Ｎｉ基合金Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｃｒ及びＭｏを含有し
た超耐食Ｎｉ基合金に関するものであり、各種腐食環境
下、特に過酷な腐食環境下で非常に良好な耐食性、耐孔
食性及び溶接性を有するＮｉ基合金に関するものであ
る。
た超耐食Ｎｉ基合金に関するものであり、各種腐食環境
下、特に過酷な腐食環境下で非常に良好な耐食性、耐孔
食性及び溶接性を有するＮｉ基合金に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】ニッケル−クロム−モリブデン系の合金
は各種腐食、特に隙間腐食及び塩化物を有する孔食に対
して非常に優れた耐食性を示すことで知られており、石
油化学プラント等、局部腐食性が要求される各種環境下
で広く使用されている。
は各種腐食、特に隙間腐食及び塩化物を有する孔食に対
して非常に優れた耐食性を示すことで知られており、石
油化学プラント等、局部腐食性が要求される各種環境下
で広く使用されている。
【０００３】従来、Ｎｉ基超合金の溶製プロセスにおい
ては、凝固時にマクロ的に中心偏析やＶ偏析が発生し、
マクロ的な材質の不均質が生じ、また、Ｃｒ＋Ｍｏ量が
多くなると好ましくない化合物（例えばσ相やμ相等）
を形成するため、熱間加工性が劣化し、かつ、耐食性が
劣化するため均一な腐食度が得られない。そのため、Ｃ
ｒ＋Ｍｏ量は多くとも４０％以下、好ましくは３５％以
下に制限せざるをえない状態であった。また、Ｍｏ含有
量が多くなり高い変形抵抗及び乏しい延性により、製造
性も問題となる。
ては、凝固時にマクロ的に中心偏析やＶ偏析が発生し、
マクロ的な材質の不均質が生じ、また、Ｃｒ＋Ｍｏ量が
多くなると好ましくない化合物（例えばσ相やμ相等）
を形成するため、熱間加工性が劣化し、かつ、耐食性が
劣化するため均一な腐食度が得られない。そのため、Ｃ
ｒ＋Ｍｏ量は多くとも４０％以下、好ましくは３５％以
下に制限せざるをえない状態であった。また、Ｍｏ含有
量が多くなり高い変形抵抗及び乏しい延性により、製造
性も問題となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記した従来の溶製プ
ロセスにおけるＮｉ基超合金の問題点を解消した超耐食
Ｎｉ基合金を提供することで、溶製プロセスにおける凝
固時のマクロ偏析を極めて少くし、Ｃｒ＋Ｍｏの量を溶
製プロセスでは添加できなかったレベルまで増加しても
好ましくない化合物、例えば熱間加工性及び冷間加工性
を劣化させるσ相や偏析に起因して耐食性を劣化させる
μ相等の金属間化合物、の析出を抑制し、また、ミクロ
的に偏析し易いＭｏ、Ｃｕ等を均一に微細に固溶させて
ミクロ偏析の発生を抑え、また、塑性加工における疵の
発性を減少して歩留りを向上した超耐食Ｎｉ基合金を提
供することである。
ロセスにおけるＮｉ基超合金の問題点を解消した超耐食
Ｎｉ基合金を提供することで、溶製プロセスにおける凝
固時のマクロ偏析を極めて少くし、Ｃｒ＋Ｍｏの量を溶
製プロセスでは添加できなかったレベルまで増加しても
好ましくない化合物、例えば熱間加工性及び冷間加工性
を劣化させるσ相や偏析に起因して耐食性を劣化させる
μ相等の金属間化合物、の析出を抑制し、また、ミクロ
的に偏析し易いＭｏ、Ｃｕ等を均一に微細に固溶させて
ミクロ偏析の発生を抑え、また、塑性加工における疵の
発性を減少して歩留りを向上した超耐食Ｎｉ基合金を提
供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めの手段は、ガス噴霧ないし水噴霧により急冷凝固させ
ることにより得られたミクロ偏析の非常に少ない均一微
細な凝固組織の下記の化学成分の超耐食Ｎｉ基合金アト
マイズ粉末を加工性の良好な材質のカプセル、例えば軟
鋼のカプセル、に充填した充填体を熱間押出し単独、冷
間静水圧プレスまたは熱間静水圧プレスと熱間押出しの
組合せ、若しくは熱間静水圧プレスと鍛造または圧延の
組合わせのいずれかの固化工程（この一連のプロセス
を、粉末プロセスと称す。）によって固化成形して成る
超耐食Ｎｉ基合金である。
めの手段は、ガス噴霧ないし水噴霧により急冷凝固させ
ることにより得られたミクロ偏析の非常に少ない均一微
細な凝固組織の下記の化学成分の超耐食Ｎｉ基合金アト
マイズ粉末を加工性の良好な材質のカプセル、例えば軟
鋼のカプセル、に充填した充填体を熱間押出し単独、冷
間静水圧プレスまたは熱間静水圧プレスと熱間押出しの
組合せ、若しくは熱間静水圧プレスと鍛造または圧延の
組合わせのいずれかの固化工程（この一連のプロセス
を、粉末プロセスと称す。）によって固化成形して成る
超耐食Ｎｉ基合金である。
【０００６】上記の超耐食Ｎｉ基合金アトマイズ粉末の
化学成分は、重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：
０．１％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｃｒ：１９〜２
４％、Ｍｏ：１５〜２１％、Ｗ：１〜５％、Ｖ：０．０
１〜０．５％、Ｆｅ：１〜５％、Ａｌ：０．０１〜０．
５％、Ｎ：０．０２〜０．１％であり、０．５％以下の
Ｔｉ及び０．５％以下のＮｂのいずれか１種または２種
を含有し残部Ｎｉおよび不可避的不純物からなり、３５
％≦Ｃｒ＋Ｍｏ≦４５％の範囲となることを特徴とし、
または、以上の超耐食Ｎｉ基合金アトマイズ粉末の化学
成分に追加してＣｕ：１〜４％を含有するものである。
化学成分は、重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：
０．１％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｃｒ：１９〜２
４％、Ｍｏ：１５〜２１％、Ｗ：１〜５％、Ｖ：０．０
１〜０．５％、Ｆｅ：１〜５％、Ａｌ：０．０１〜０．
５％、Ｎ：０．０２〜０．１％であり、０．５％以下の
Ｔｉ及び０．５％以下のＮｂのいずれか１種または２種
を含有し残部Ｎｉおよび不可避的不純物からなり、３５
％≦Ｃｒ＋Ｍｏ≦４５％の範囲となることを特徴とし、
または、以上の超耐食Ｎｉ基合金アトマイズ粉末の化学
成分に追加してＣｕ：１〜４％を含有するものである。
【０００７】
【作用】本発明の超耐食Ｎｉ基合金は、ガス噴霧ないし
水噴霧により急冷凝固させることによりミクロ偏析の非
常に少ない均一微細な凝固組織の超耐食Ｎｉ基合金アト
マイズ粉末を用いて、粉末プロセスにより固化成形して
得たものであるので、溶製プロセスによるマクロ偏析は
発生せず、またσ相やμ相等の好ましくない金属間化合
物の析出が抑えられ、Ｃｒ＋Ｍｏの添加量が増加でき耐
食性が非常に向上している。また、粉末プロセスによる
ので、ミクロ的に偏析し易いＭｏ、Ｃｕ等も容易に均一
微細に固溶させることができ、諸特性が向上している。
水噴霧により急冷凝固させることによりミクロ偏析の非
常に少ない均一微細な凝固組織の超耐食Ｎｉ基合金アト
マイズ粉末を用いて、粉末プロセスにより固化成形して
得たものであるので、溶製プロセスによるマクロ偏析は
発生せず、またσ相やμ相等の好ましくない金属間化合
物の析出が抑えられ、Ｃｒ＋Ｍｏの添加量が増加でき耐
食性が非常に向上している。また、粉末プロセスによる
ので、ミクロ的に偏析し易いＭｏ、Ｃｕ等も容易に均一
微細に固溶させることができ、諸特性が向上している。
【０００８】本発明の超耐食Ｎｉ基合金の成分組成の添
加理由および限定理由を以下に述べる。
加理由および限定理由を以下に述べる。
【０００９】Ｃは不純物であり、炭化物が析出すること
により耐食性は劣化するので、極力低減する方が望まし
い。０．０３％を超えると炭化物の析出によって耐食性
への悪影響が出始めるため、０．０３％以下に制限す
る。
により耐食性は劣化するので、極力低減する方が望まし
い。０．０３％を超えると炭化物の析出によって耐食性
への悪影響が出始めるため、０．０３％以下に制限す
る。
【００１０】Ｓｉも不純物であり、０．１％を超えると
前述した好ましくない化合物の形成を促進するため、
０．０３％以下に制限する。
前述した好ましくない化合物の形成を促進するため、
０．０３％以下に制限する。
【００１１】Ｍｎは脱酸剤として添加するが、１％を超
えて含有した場合、耐孔食性を劣化させるので。１％以
下とする。
えて含有した場合、耐孔食性を劣化させるので。１％以
下とする。
【００１２】Ｃｒは一般的な耐食性を与えるのに重要で
あり、特に酸化性雰囲気での耐食性を付与するのに効果
がある。このような効果を維持するには、１９％のＣｒ
量が必要であり、１９％未満では所望の耐食性は得られ
ない。一方、２４％を超えると前述した好ましくない化
合物が、特により多いＭｏ量及びＮ量で形成され、塑性
加工性及び耐食性を劣化させる。従って、Ｃｒ量は１９
〜２４％に限定する。
あり、特に酸化性雰囲気での耐食性を付与するのに効果
がある。このような効果を維持するには、１９％のＣｒ
量が必要であり、１９％未満では所望の耐食性は得られ
ない。一方、２４％を超えると前述した好ましくない化
合物が、特により多いＭｏ量及びＮ量で形成され、塑性
加工性及び耐食性を劣化させる。従って、Ｃｒ量は１９
〜２４％に限定する。
【００１３】Ｍｏは耐孔食性、耐隙間腐食性を付与する
のに効果があり、また、還元性雰囲気での耐食性を付与
するのに効果がある。これらの効果はＭｏが１２％以上
で発揮されるが、好ましくは１５％以上であることが望
ましい。１２％未満ではこれらの効果が減少してしま
う。また、過剰に添加すると前述した好ましくない化合
物の形成を促進し、塑性加工性及び耐食性を劣化させ
る。従って、１５〜２１％に限定する。
のに効果があり、また、還元性雰囲気での耐食性を付与
するのに効果がある。これらの効果はＭｏが１２％以上
で発揮されるが、好ましくは１５％以上であることが望
ましい。１２％未満ではこれらの効果が減少してしま
う。また、過剰に添加すると前述した好ましくない化合
物の形成を促進し、塑性加工性及び耐食性を劣化させ
る。従って、１５〜２１％に限定する。
【００１４】Ｗは、応力腐食割れに対する抵抗性を与え
る元素である。この効果は１％以上で現れるが、特に２
％程度以上になるとその効果が大きい。しかし、５％を
超えて添加すると、前述したような好ましくない化合物
の形成を促進し、塑性加工性及び耐食性を劣化させるの
で、１〜５％に限定する。
る元素である。この効果は１％以上で現れるが、特に２
％程度以上になるとその効果が大きい。しかし、５％を
超えて添加すると、前述したような好ましくない化合物
の形成を促進し、塑性加工性及び耐食性を劣化させるの
で、１〜５％に限定する。
【００１５】ＶはＣを固定し、溶接性、耐食性を改善す
る効果がある。その効果は０．０１％以上で現れるが
０．５％以上添加してもあまり効果は望めない。従っ
て、０．０１〜０．５％に限定する。
る効果がある。その効果は０．０１％以上で現れるが
０．５％以上添加してもあまり効果は望めない。従っ
て、０．０１〜０．５％に限定する。
【００１６】Ｆｅは、塑性加工性を付与する重要な元素
であり、また、低価格の添加元素であるため数％含有さ
せることによって材料の低廉化をはかれる。しかし、５
％を超えると耐食性に悪影響を及ぼすため１〜５％とす
る。
であり、また、低価格の添加元素であるため数％含有さ
せることによって材料の低廉化をはかれる。しかし、５
％を超えると耐食性に悪影響を及ぼすため１〜５％とす
る。
【００１７】Ａｌは強力な脱酸剤であるため添加する。
また、微細な窒化物を形成し素地の強化及び結晶粒の粗
大化を抑制する。０．０１％未満ではその効果は少な
く、０．５％を超えると効果が飽和するため０．０１〜
０．５％に限定する。
また、微細な窒化物を形成し素地の強化及び結晶粒の粗
大化を抑制する。０．０１％未満ではその効果は少な
く、０．５％を超えると効果が飽和するため０．０１〜
０．５％に限定する。
【００１８】Ｎは耐孔食性、耐隙間腐食性を向上させる
効果があり、０．０２％未満では効果は少ない。しか
し、過剰に添加すると、前述した好ましくない化合物の
形成を促進させ塑性加工性及び耐食性を劣化させる。そ
のため０．０２〜０．１％に限定する。
効果があり、０．０２％未満では効果は少ない。しか
し、過剰に添加すると、前述した好ましくない化合物の
形成を促進させ塑性加工性及び耐食性を劣化させる。そ
のため０．０２〜０．１％に限定する。
【００１９】Ｔｉ及びＮｂは、炭素を固定し耐食性を向
上させる効果があるが、過剰に存在すると前述した好ま
しくない化合物の形成を促進し塑性加工性及び耐食性を
劣化させる。０．５％以下であれば特性に与える影響は
問題ない。
上させる効果があるが、過剰に存在すると前述した好ま
しくない化合物の形成を促進し塑性加工性及び耐食性を
劣化させる。０．５％以下であれば特性に与える影響は
問題ない。
【００２０】Ｃｕは硫酸に対する耐食性を向上させる効
果があり、特に耐硫酸性を必要とする場合に添加する。
１％以上でその効果が現れれるが、４％を超えると熱間
加工性に悪影響を与えるため、１〜４％に限定する。
果があり、特に耐硫酸性を必要とする場合に添加する。
１％以上でその効果が現れれるが、４％を超えると熱間
加工性に悪影響を与えるため、１〜４％に限定する。
【００２１】Ｃｒ＋Ｍｏ量を３５〜４５％に限定した理
由は、従来使用されている溶製プロセスで作製された合
金は、Ｃｒ＋Ｍｏ量が約３５％以上になると凝固時の偏
析等に起因し、前述した好ましくない化合物が形成され
易くなる。しかし、粉末プロセスにおいては、アトマイ
ズ時に急冷凝固することによってミクロ偏析の非常に少
ない均一微細な凝固組織を呈した合金粉末を製造するこ
とにより、前述した好ましくない化合物の形成を抑制で
きるため、更に高Ｃｒ、高Ｍｏ化することができるた
め、従来溶製プロセスでは到達できなかったＣｒ＋Ｍｏ
量レベルまで添加できることを見いだした。しかし、４
５％を超えると粉末プロセスにおいても好ましくない化
合物の形成がおこりやすくなるため４５％以下に限定す
る。
由は、従来使用されている溶製プロセスで作製された合
金は、Ｃｒ＋Ｍｏ量が約３５％以上になると凝固時の偏
析等に起因し、前述した好ましくない化合物が形成され
易くなる。しかし、粉末プロセスにおいては、アトマイ
ズ時に急冷凝固することによってミクロ偏析の非常に少
ない均一微細な凝固組織を呈した合金粉末を製造するこ
とにより、前述した好ましくない化合物の形成を抑制で
きるため、更に高Ｃｒ、高Ｍｏ化することができるた
め、従来溶製プロセスでは到達できなかったＣｒ＋Ｍｏ
量レベルまで添加できることを見いだした。しかし、４
５％を超えると粉末プロセスにおいても好ましくない化
合物の形成がおこりやすくなるため４５％以下に限定す
る。
【００２２】
【実施例】表１に本発明の合金、比較合金及び従来合金
の化学成分を示す。Ａ１〜Ａ１１までが本発明の合金で
あり、Ｂ１２〜Ｂ１６までが比較合金、Ｃ１７〜Ｃ１９
が従来合金である。従来合金のＣ１７はハステロイＣ−
２７６、Ｃ１８はハステロイＣ−２２、Ｃ１９はＮＣＦ
６２５である。
の化学成分を示す。Ａ１〜Ａ１１までが本発明の合金で
あり、Ｂ１２〜Ｂ１６までが比較合金、Ｃ１７〜Ｃ１９
が従来合金である。従来合金のＣ１７はハステロイＣ−
２７６、Ｃ１８はハステロイＣ−２２、Ｃ１９はＮＣＦ
６２５である。
【００２３】試験に用いた固化成形してなる超耐食Ｎｉ
基合金は以下のプロセスで製造した。即ち、真空溶解に
より１００ｋｇの溶解母材を作製し、その母材を再度溶
解しアトマイズして表１に示す化学成分の合金粉末を製
造した。製造された合金粉末を粒径５００μｍ以下に分
級し、加工性の良好な外形１４９ｍｍのカプセルに充填
し、真空脱気を行い１×１０-1Torr程度とし、その後封
口し粉末を充填した充填体を作製した。これら充填体を
真空脱気後、一部は冷間静水圧プレス、一部は熱間静水
圧プレスした。次いでこれら充填体を雰囲気炉にて１１
００〜１２５０℃に均一加熱を行い、熱間押出にて外形
５０ｍｍの棒状の固化成形体を作製した。また熱間静水
圧プレスしたものは熱間鍛造および熱間圧延した。その
後、酸洗にてカプセルを溶解除去し、１１６０℃にて固
溶化処理を行い、最終的に種々の腐食試験に必要とされ
る試験片形状に加工した。
基合金は以下のプロセスで製造した。即ち、真空溶解に
より１００ｋｇの溶解母材を作製し、その母材を再度溶
解しアトマイズして表１に示す化学成分の合金粉末を製
造した。製造された合金粉末を粒径５００μｍ以下に分
級し、加工性の良好な外形１４９ｍｍのカプセルに充填
し、真空脱気を行い１×１０-1Torr程度とし、その後封
口し粉末を充填した充填体を作製した。これら充填体を
真空脱気後、一部は冷間静水圧プレス、一部は熱間静水
圧プレスした。次いでこれら充填体を雰囲気炉にて１１
００〜１２５０℃に均一加熱を行い、熱間押出にて外形
５０ｍｍの棒状の固化成形体を作製した。また熱間静水
圧プレスしたものは熱間鍛造および熱間圧延した。その
後、酸洗にてカプセルを溶解除去し、１１６０℃にて固
溶化処理を行い、最終的に種々の腐食試験に必要とされ
る試験片形状に加工した。
【００２４】各試験片は、耐粒界腐食性を評価するため
に、ＡＳＴＭ Ｇ２８試験Ａ法において試験を行った。
また、別の試験において酸化性雰囲気での耐食性を調査
するためにＡＳＴＭ Ｇ２８ Ｂ法において試験を行っ
た。また、別の試験において試験片は還元性雰囲気での
耐食性を調査した。各試験片は３０％硫酸沸騰溶液中で
２４時間浸漬し腐食試験を行った。
に、ＡＳＴＭ Ｇ２８試験Ａ法において試験を行った。
また、別の試験において酸化性雰囲気での耐食性を調査
するためにＡＳＴＭ Ｇ２８ Ｂ法において試験を行っ
た。また、別の試験において試験片は還元性雰囲気での
耐食性を調査した。各試験片は３０％硫酸沸騰溶液中で
２４時間浸漬し腐食試験を行った。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】表２に各種腐食試験結果、溶接性及び好ま
しくない化合物の有無を示す。ＡＳＴＭ Ｇ２８ Ａ法
において本発明の合金は、従来合金のＣ１７（ハステロ
イＣ−２７６）より非常に優れており、Ｃ１８（ハステ
ロイＣ−２２）及びＣ１９（ＮＣＦ６２５）と同レベル
である。好ましくない化合物を形成した比較合金Ｂ１
２、Ｂ１３及びＢ１４は高い腐食速度を示しており、Ｂ
１５及びＢ１６は耐食性が十分でない。このことは、好
ましくない化合物の形成により耐食性が劣化し、又Ｃｒ
量が約１８％以下では十分な耐食性が得られないことを
示している。
しくない化合物の有無を示す。ＡＳＴＭ Ｇ２８ Ａ法
において本発明の合金は、従来合金のＣ１７（ハステロ
イＣ−２７６）より非常に優れており、Ｃ１８（ハステ
ロイＣ−２２）及びＣ１９（ＮＣＦ６２５）と同レベル
である。好ましくない化合物を形成した比較合金Ｂ１
２、Ｂ１３及びＢ１４は高い腐食速度を示しており、Ｂ
１５及びＢ１６は耐食性が十分でない。このことは、好
ましくない化合物の形成により耐食性が劣化し、又Ｃｒ
量が約１８％以下では十分な耐食性が得られないことを
示している。
【００２８】酸化雰囲気での試験であるＡＳＴＭ Ｇ２
８ Ｂ法においては従来合金Ｃ１９（ＮＣＦ６２５）は
Ｃ量が多いにも拘わらず非常に高い腐食速度の値を示す
が、本発明の合金は非常に良好な耐食性を示し、従来合
金の中で最も良好なＣ１８（ハステロイＣ−２２）より
優れている。しかし、好ましくない化合物を形成すれば
耐食性が劣化することがわかる。
８ Ｂ法においては従来合金Ｃ１９（ＮＣＦ６２５）は
Ｃ量が多いにも拘わらず非常に高い腐食速度の値を示す
が、本発明の合金は非常に良好な耐食性を示し、従来合
金の中で最も良好なＣ１８（ハステロイＣ−２２）より
優れている。しかし、好ましくない化合物を形成すれば
耐食性が劣化することがわかる。
【００２９】また、還元性雰囲気の試験である３０％硫
酸溶液にて沸騰２４時間浸漬させた結果、比較合金Ｂ１
２、Ｂ１３、Ｂ１４と比べて発明合金が非常に優れた耐
食性を示している。また、Ｃｕを添加した本発明の合金
Ａ１０及びＡ１１は低いＭｏ含有量にも拘わらず良好な
耐硫酸性を示しており、Ｃｕの添加によって耐硫酸性が
向上していることがわかる。
酸溶液にて沸騰２４時間浸漬させた結果、比較合金Ｂ１
２、Ｂ１３、Ｂ１４と比べて発明合金が非常に優れた耐
食性を示している。また、Ｃｕを添加した本発明の合金
Ａ１０及びＡ１１は低いＭｏ含有量にも拘わらず良好な
耐硫酸性を示しており、Ｃｕの添加によって耐硫酸性が
向上していることがわかる。
【００３０】以上、従来合金は、各種腐食試験において
優劣があったが、本発明の合金は各腐食試験において、
従来最も良好な耐食性を示す合金の特性を全て兼ね備え
ている合金であることがわかる。
優劣があったが、本発明の合金は各腐食試験において、
従来最も良好な耐食性を示す合金の特性を全て兼ね備え
ている合金であることがわかる。
【００３１】溶接性については良好であり、従来合金と
何ら遜色はない。
何ら遜色はない。
【００３２】また、この表２より明らかなように、従来
溶製プロセスでは到達できなかったＣｒ＋Ｍｏ量レベル
まで添加しても粉末プロセスで製造した固化成形体に
は、好ましくない化合物の形成が無いことがわかる。し
かし、粉末プロセスにおいてＣｒ＋Ｍｏ量が４５％を超
えると好ましくない化合物の形成が確認され、また、よ
り多いＮを含有した場合、Ｃｒ＋Ｍｏ量が４５％以下で
も好ましくない化合物の形成が確認されることより、過
剰なＮ添加は避けなければならない。
溶製プロセスでは到達できなかったＣｒ＋Ｍｏ量レベル
まで添加しても粉末プロセスで製造した固化成形体に
は、好ましくない化合物の形成が無いことがわかる。し
かし、粉末プロセスにおいてＣｒ＋Ｍｏ量が４５％を超
えると好ましくない化合物の形成が確認され、また、よ
り多いＮを含有した場合、Ｃｒ＋Ｍｏ量が４５％以下で
も好ましくない化合物の形成が確認されることより、過
剰なＮ添加は避けなければならない。
【００３３】図１の（ａ）に本発明の合金Ａ９の固溶化
処理状態、及び、図１の（ｂ）に好ましくない化合物を
形成した比較合金Ｂ１２の代表的ミクロ組織の倍率１０
０倍の顕微鏡写真を示す。本発明の合金Ａ９は好ましく
ない化合物の析出は観察されず、従来合金と同様、健全
なオーステナイト組織を呈している。比較合金Ｂ１２は
粒内及び粒界を問わず全面に好ましくない化合物が析出
し、硬さはＨＲＣ３０程度に硬化し脆くなっている。
処理状態、及び、図１の（ｂ）に好ましくない化合物を
形成した比較合金Ｂ１２の代表的ミクロ組織の倍率１０
０倍の顕微鏡写真を示す。本発明の合金Ａ９は好ましく
ない化合物の析出は観察されず、従来合金と同様、健全
なオーステナイト組織を呈している。比較合金Ｂ１２は
粒内及び粒界を問わず全面に好ましくない化合物が析出
し、硬さはＨＲＣ３０程度に硬化し脆くなっている。
【００３４】図２に、別の試験において本発明の合金Ａ
９と従来合金Ｃ１７（ハステロイＣ−２７６）の１０％
塩酸沸騰６時間試験後の腐食試験片の表面粗さを測定し
た結果を示す。従来合金Ｃ１７（ハステロイＣ−２７
６）は市販の合金を使用し、いずれの試験片も表面を３
μｍバフにて仕上げた。本発明の合金Ａ９は従来合金Ｃ
１７（ハステロイＣ−２７６）に比べて腐食面の粗さが
小さいことがわかる。このことは、本発明の合金（粉末
プロセス）が従来合金（溶製プロセス）より偏析が少な
く均一微細な組織を呈しているためと考えられ、実機環
境下において使用年月が長くなるにしたがって腐食面の
粗さに有意差が発生し、本発明の合金の優位性が更に大
きくなると考えられる。
９と従来合金Ｃ１７（ハステロイＣ−２７６）の１０％
塩酸沸騰６時間試験後の腐食試験片の表面粗さを測定し
た結果を示す。従来合金Ｃ１７（ハステロイＣ−２７
６）は市販の合金を使用し、いずれの試験片も表面を３
μｍバフにて仕上げた。本発明の合金Ａ９は従来合金Ｃ
１７（ハステロイＣ−２７６）に比べて腐食面の粗さが
小さいことがわかる。このことは、本発明の合金（粉末
プロセス）が従来合金（溶製プロセス）より偏析が少な
く均一微細な組織を呈しているためと考えられ、実機環
境下において使用年月が長くなるにしたがって腐食面の
粗さに有意差が発生し、本発明の合金の優位性が更に大
きくなると考えられる。
【００３５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の超耐食Ｎ
ｉ基合金は好ましくない化合物の析出もなく微細な均一
組織をしており、従来の溶製プロセスによる耐食Ｎｉ基
合金と比較して、極めて優れた耐食性、耐孔食性を有
し、また溶接性も遜色無い。
ｉ基合金は好ましくない化合物の析出もなく微細な均一
組織をしており、従来の溶製プロセスによる耐食Ｎｉ基
合金と比較して、極めて優れた耐食性、耐孔食性を有
し、また溶接性も遜色無い。
【図１】（ａ）は本発明の合金Ａ９の固溶化処理状態、
（ｂ）は好ましくない化合物を形成した比較合金Ｂ１２
の代表的ミクロ組織のそれぞれれ倍率１００倍の顕微鏡
写真を示す。
（ｂ）は好ましくない化合物を形成した比較合金Ｂ１２
の代表的ミクロ組織のそれぞれれ倍率１００倍の顕微鏡
写真を示す。
【図２】（ａ）は本発明の合金Ａ９の１０％塩酸沸騰６
時間試験後の腐食試験片の表面粗さの測定結果、（ｂ）
は従来合金Ｃ１７（ハステロイＣ−２７６）の１０％塩
酸沸騰６時間試験後の腐食試験片の表面粗さの測定結果
を示すグラフである。
時間試験後の腐食試験片の表面粗さの測定結果、（ｂ）
は従来合金Ｃ１７（ハステロイＣ−２７６）の１０％塩
酸沸騰６時間試験後の腐食試験片の表面粗さの測定結果
を示すグラフである。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−66607（ＪＰ，Ａ) 特公 平２−57138（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭62−61107（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 19/00 - 19/07
Claims (6)
- 【請求項１】 ガス噴霧または水噴霧による下記化学成
分の超耐食Ｎｉ基合金アトマイズ粉末を加工性の良好な
カプセルに充填した充填体を固化工程により固化成形し
て成る超耐食Ｎｉ基合金。重量％で、Ｃ：０．０３％以
下、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｃ
ｒ：１９〜２４％、Ｍｏ：１５〜２１％、Ｗ：１〜５
％、Ｖ：０．０１〜０．５％、Ｆｅ：１〜５％、Ａｌ：
０．０１〜０．５％、Ｎ：０．０２〜０．１％であり、
０．５％以下のＴｉ及び０．５％以下のＮｂのいずれか
１種または２種を含有し残部Ｎｉおよび不可避的不純物
からなり、３５％≦Ｃｒ＋Ｍｏ≦４５％の範囲となるこ
とを特徴とする化学成分。 - 【請求項２】 請求項１における超耐食Ｎｉ基合金アト
マイズ粉末の化学成分は、Ｃｕ：１〜４％を、さらに含
有することを特徴とする請求項１記載の超耐食Ｎｉ基合
金。 - 【請求項３】 固化工程が熱間押出し単独であることを
特徴とする請求項１または請求項２記載の超耐食Ｎｉ基
合金。 - 【請求項４】 固化工程が冷間静水圧プレスと熱間押出
しの組合せであることを特徴とする請求項１または請求
項２記載の超耐食Ｎｉ基合金。 - 【請求項５】 固化工程が熱間静水圧プレスと熱間押出
しの組合せであることを特徴とする請求項１または請求
項２記載の超耐食Ｎｉ基合金。 - 【請求項６】 固化工程が熱間静水圧プレスと鍛造また
は圧延の組合せであることを特徴とする請求項１または
請求項２記載の超耐食Ｎｉ基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5057835A JP2793462B2 (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 超耐食Ｎｉ基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5057835A JP2793462B2 (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 超耐食Ｎｉ基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06248378A JPH06248378A (ja) | 1994-09-06 |
| JP2793462B2 true JP2793462B2 (ja) | 1998-09-03 |
Family
ID=13067013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5057835A Expired - Lifetime JP2793462B2 (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 超耐食Ｎｉ基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2793462B2 (ja) |
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| KR970005046B1 (ko) * | 1987-10-29 | 1997-04-11 | 야마노우찌 세이야꾸 가부시끼가이샤 | 개량형 조직 플라스미노겐 활성화 인자 |
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| JP4954816B2 (ja) | 2007-07-18 | 2012-06-20 | 山陽特殊製鋼株式会社 | Ｎｉ−Ｗ系中間層用スパッタリングターゲット材の製造方法 |
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| JP6864858B2 (ja) * | 2019-03-04 | 2021-04-28 | 日立金属株式会社 | 積層造形用Ｎｉ基耐食合金粉末、この粉末を用いた積層造形品の製造方法 |
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-
1993
- 1993-02-23 JP JP5057835A patent/JP2793462B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06248378A (ja) | 1994-09-06 |
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