JP6727305B2 - めっき性に優れた高強度溶融亜鉛系めっき鋼材及びその製造方法 - Google Patents
めっき性に優れた高強度溶融亜鉛系めっき鋼材及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6727305B2 JP6727305B2 JP2018532627A JP2018532627A JP6727305B2 JP 6727305 B2 JP6727305 B2 JP 6727305B2 JP 2018532627 A JP2018532627 A JP 2018532627A JP 2018532627 A JP2018532627 A JP 2018532627A JP 6727305 B2 JP6727305 B2 JP 6727305B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel material
- galvanized steel
- dip galvanized
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 53
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 title claims description 35
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 title claims description 35
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 172
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 108
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 80
- 229910018134 Al-Mg Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 229910018467 Al—Mg Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 17
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims description 5
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 3
- 229910006639 Si—Mn Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 38
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 38
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 26
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 description 12
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 11
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 11
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 10
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 8
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 6
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 6
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 4
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 4
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 4
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 3
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 238000001878 scanning electron micrograph Methods 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910017706 MgZn Inorganic materials 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L chromic acid Substances O[Cr](O)(=O)=O KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 2
- AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N furo[3,4-b]pyrazine-5,7-dione Chemical compound C1=CN=C2C(=O)OC(=O)C2=N1 AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005279 austempering Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000003618 dip coating Methods 0.000 description 1
- 239000012153 distilled water Substances 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000009751 slip forming Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 238000006557 surface reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011573 trace mineral Substances 0.000 description 1
- 235000013619 trace mineral Nutrition 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGZADUVQMDAIAO-UHFFFAOYSA-L zinc hydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Zn+2] UGZADUVQMDAIAO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229940007718 zinc hydroxide Drugs 0.000 description 1
- 229910021511 zinc hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
- C23C2/0222—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating in a reactive atmosphere, e.g. oxidising or reducing atmosphere
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
- C23C2/36—Elongated material
- C23C2/40—Plates; Strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
- C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
- C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は、めっき性に優れた高強度溶融亜鉛系めっき鋼材及びその製造方法に関する。
高強度鋼は、通常の鋼に比べて、Ｓｉ、Ｍｎなどの酸化促進元素が多量含有されているため、焼鈍の際、表面にめっきを妨害する酸化物が簡単に形成される。
かかる表面酸化物は、亜鉛めっきを行う際に、めっき浴と素地鉄の化学反応を抑える傾向にある。そのため、近年、焼鈍条件を制御することで、表面酸化物の組成と割合を、めっきに有利になるように制御してめっき性を向上させる技術が提案されている（特許文献１：韓国公開特許第１０−２０１４−００６１６６９号公報参照）。
一方、Ａｌ及びＭｇを含む亜鉛系めっきは、通常の亜鉛めっきに比べて多量のＡｌ及びＭｇを含有しているため、素地鉄とめっき浴の反応が著しく異なる。しかし、高強度鋼を素地とする亜鉛系めっき鋼板のめっき性を向上させる技術については、未だに提案されていない。
本発明の様々な目的の一つは、めっき性に優れた高強度溶融亜鉛系めっき鋼材及びそれを製造する方法を提供することにある。
本発明の一実施形態は、Ｓｉ：０．０１〜１．６重量％及びＭｎ：１．２〜３．１重量％を含む素地鉄と、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系合金めっき層と、上記素地鉄と上記Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系合金めっき層との界面に形成されたＡｌ濃化層と、を含み、上記Ａｌ濃化層の占有面積率が７０％以上（１００％を含む）である、高強度溶融亜鉛系めっき鋼材を提供する。
また、本発明の他の実施形態は、Ｓｉ：０．０１〜１．６重量％及びＭｎ：１．２〜３．１重量％を含む素地鉄を準備する段階と、上記素地鉄を−６０〜−１０℃の露点温度の条件下、７６０〜８５０℃の温度で焼鈍熱処理する段階と、上記焼鈍熱処理された素地鉄をＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき浴に浸漬し、めっきを行うことで高強度溶融亜鉛系めっき鋼材を得る段階と、を含む、高強度溶融亜鉛系めっき鋼材の製造方法を提供する。
本発明の様々な効果の一つとして、本発明による高強度溶融亜鉛系めっき鋼材は、めっき性に優れるという利点がある。
本発明の多様で且つ有益な利点と効果は、上述の内容に限定されず、本発明の具体的な実施形態を説明する過程で、より簡単に理解されることができる。
以下、本発明の実施形態によるめっき性に優れた高強度溶融亜鉛系めっき鋼材について詳細に説明する。
本発明の溶融亜鉛系めっき鋼材は、素地鉄及びＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき層を含む。この際、素地鉄は鋼板または鋼線材であることができる。
本発明では、Ｓｉ及びＣｒを除いては、素地鉄の組成を特に限定しないが、一例として、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜１．６％、Ｍｎ：０．５〜３．１％、Ｐ：０．００１〜０．１０％、Ａｌ：０．０１〜０．８％、 Ｎ：０．００１〜０．０３％, 残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むことができる。後述する各成分の含量は、特に言及しない限り、何れも重量基準を意味する。
Ｃ：０．０５〜０．２５％
炭素は、鋼材の強度を向上させ、フェライトとマルテンサイトからなる複合組織を確保するのに非常に有用な元素である。本発明においてこのような効果を得るためには、０．０５％以上含まれることが好ましく、０．０７％以上含まれることがより好ましい。但し、その含量が過多であると、鋼材の靭性及び溶接性が低下する恐れがある。これを防止するという点からは、０．２５％以下含まれることが好ましく、０．２３％以下含まれることがより好ましい。
炭素は、鋼材の強度を向上させ、フェライトとマルテンサイトからなる複合組織を確保するのに非常に有用な元素である。本発明においてこのような効果を得るためには、０．０５％以上含まれることが好ましく、０．０７％以上含まれることがより好ましい。但し、その含量が過多であると、鋼材の靭性及び溶接性が低下する恐れがある。これを防止するという点からは、０．２５％以下含まれることが好ましく、０．２３％以下含まれることがより好ましい。
Ｓｉ：０．０１〜１．６％
シリコンは、鋼材の延性を低下させず、且つ強度を確保するのに有用な元素である。また、フェライトの形成を促進し、未変態オーステナイトへの炭素の濃縮を助長することでマルテンサイトの形成を促進する元素である。本発明においてこのような効果を得るためには、０．０１％以上含まれることが好ましく、０．０５％以上含まれることがより好ましい。但し、その含量が過多であると、表面特性及び溶接性が低下する恐れがある。これを防止するという点からは、１．６％以下含まれることが好ましく、１．４％以下含まれることがより好ましい。
シリコンは、鋼材の延性を低下させず、且つ強度を確保するのに有用な元素である。また、フェライトの形成を促進し、未変態オーステナイトへの炭素の濃縮を助長することでマルテンサイトの形成を促進する元素である。本発明においてこのような効果を得るためには、０．０１％以上含まれることが好ましく、０．０５％以上含まれることがより好ましい。但し、その含量が過多であると、表面特性及び溶接性が低下する恐れがある。これを防止するという点からは、１．６％以下含まれることが好ましく、１．４％以下含まれることがより好ましい。
Ｍｎ：０．５〜３．１％
マンガンは固溶強化元素であって、強度の向上に大きく寄与するだけでなく、フェライト及びマルテンサイトからなる複合組織の形成を促進する役割を果たす。本発明においてこのような効果を得るためには、０．５％以上含まれることが好ましく、１．２％以上含まれることがより好ましい。但し、その含量が過多であると、溶接性及び熱間圧延性が低下する恐れがある。これを防止するという点からは、３．１％以下含まれることが好ましく、２．９％以下含まれることがより好ましい。
マンガンは固溶強化元素であって、強度の向上に大きく寄与するだけでなく、フェライト及びマルテンサイトからなる複合組織の形成を促進する役割を果たす。本発明においてこのような効果を得るためには、０．５％以上含まれることが好ましく、１．２％以上含まれることがより好ましい。但し、その含量が過多であると、溶接性及び熱間圧延性が低下する恐れがある。これを防止するという点からは、３．１％以下含まれることが好ましく、２．９％以下含まれることがより好ましい。
Ｐ：０．００１〜０．１０％
リンは、マンガンとともに鋼材の強度の向上のために添加される代表的な固溶強化元素である。本発明においてこのような効果を得るためには、０．００１％以上含まれることが好ましく、０．０１％以上含まれることがより好ましい。但し、その含量が過多であると、溶接性が低下するだけでなく、連鋳の際に発生する中心偏析によって鋼材の部位毎に材質のばらつきが生じる恐れがある。これを防止するという点からは、０．１０％以下含まれることが好ましく、０．０７％以下含まれることがより好ましい。
リンは、マンガンとともに鋼材の強度の向上のために添加される代表的な固溶強化元素である。本発明においてこのような効果を得るためには、０．００１％以上含まれることが好ましく、０．０１％以上含まれることがより好ましい。但し、その含量が過多であると、溶接性が低下するだけでなく、連鋳の際に発生する中心偏析によって鋼材の部位毎に材質のばらつきが生じる恐れがある。これを防止するという点からは、０．１０％以下含まれることが好ましく、０．０７％以下含まれることがより好ましい。
Ａｌ：０．０１〜０．８％
アルミニウムは、通常、鋼の脱酸のために添加されるが、本発明では延性を向上させるために添加される。さらに、アルミニウムは、オーステンパ工程で炭化物が生成されることを抑え、強度を向上させる役割を果たす。本発明においてこのような効果を得るためには、０．０１％以上含まれることが好ましく、０．０２％以上含まれることがより好ましい。但し、その含量が過多であると、冷延板の焼鈍の際に内部酸化が発達し、合金化熱処理の際に合金化を妨害し、さらに、合金化温度を過度に上昇させる恐れがある。これを防止するという点からは、０．８％以下含まれることが好ましく、０．６％以下含まれることがより好ましい。
アルミニウムは、通常、鋼の脱酸のために添加されるが、本発明では延性を向上させるために添加される。さらに、アルミニウムは、オーステンパ工程で炭化物が生成されることを抑え、強度を向上させる役割を果たす。本発明においてこのような効果を得るためには、０．０１％以上含まれることが好ましく、０．０２％以上含まれることがより好ましい。但し、その含量が過多であると、冷延板の焼鈍の際に内部酸化が発達し、合金化熱処理の際に合金化を妨害し、さらに、合金化温度を過度に上昇させる恐れがある。これを防止するという点からは、０．８％以下含まれることが好ましく、０．６％以下含まれることがより好ましい。
Ｎ：０．００１〜０．０３％
窒素は、オーステナイトの安定化に有用な役割を果たす。本発明においてこのような効果を得るためには、０．００１％以上含まれることが好ましく、０．００２％以上含まれることがより好ましい。但し、その含量が過多であると、鋼中のＡｌとの反応により粗大なＡｌＮが晶出され、鋼材の機械的物性が劣化する恐れがある。これを防止するという点からは、０．０３％以下含まれることが好ましく、０．０２％以下含まれることがより好ましい。
窒素は、オーステナイトの安定化に有用な役割を果たす。本発明においてこのような効果を得るためには、０．００１％以上含まれることが好ましく、０．００２％以上含まれることがより好ましい。但し、その含量が過多であると、鋼中のＡｌとの反応により粗大なＡｌＮが晶出され、鋼材の機械的物性が劣化する恐れがある。これを防止するという点からは、０．０３％以下含まれることが好ましく、０．０２％以下含まれることがより好ましい。
上記組成以外に、残部はＦｅである。但し、通常の製造過程では、原料または周囲環境から意図しない不純物が不可避に混入する可能性があるため、これを排除することは難しい。これらの不純物は、本技術分野において通常の知識を有する者であれば誰でも周知のものであるため、その全ての内容を本明細書では特に言及しない。
但し、かかる不純物の代表的な例として、Ｓが挙げられるが、素地鉄中のＳ含量が多くなると延性が低下する恐れあるため、その含量を０．０３％以下に管理することが好ましい。
一方、上記組成以外に有効な成分の添加が排除されるのではなく、例えば、素地鉄は、Ｃｒ：０．９％以下（０％を除く）、Ｂ：０．００４％以下（０％を除く）、Ｍｏ：０．１％以下（０％を除く）、Ｃｏ：１．０％以下（０％を除く）、Ｔｉ：０．２％以下（０％を除く）、及びＮｂ：０．２％以下（０％を除く）からなる群から選択される１種以上をさらに含むことができる。
Ｃｒ：０．９％以下（０％を除く）
クロムは、鋼材の強度を向上させ、硬化能を向上させる役割を果たす。但し、その含量が過多であると、その効果が飽和されるだけでなく、鋼材の延性が低下する恐れがある。これを防止するという点からは、０．９％以下含まれることが好ましく、０．８％以下含まれることがより好ましい。
クロムは、鋼材の強度を向上させ、硬化能を向上させる役割を果たす。但し、その含量が過多であると、その効果が飽和されるだけでなく、鋼材の延性が低下する恐れがある。これを防止するという点からは、０．９％以下含まれることが好ましく、０．８％以下含まれることがより好ましい。
Ｂ：０．００４％以下（０％を除く）
ボロンは粒界強化元素であって、スポット溶接部の疲労特性を向上させ、リンによる粒界脆性を防止し、さらに、焼鈍中における冷却過程でオーステナイトがパーライトに変態することを遅延させる役割を果たす。但し、その含量が過多であると、鋼材の加工性が低下するだけでなく、その表面にボロンが過多に濃縮して、めっき密着性を低下させる恐れがある。これを防止するという点からは、０．００４％以下含まれることが好ましく、０．００３％以下含まれることがより好ましい。
ボロンは粒界強化元素であって、スポット溶接部の疲労特性を向上させ、リンによる粒界脆性を防止し、さらに、焼鈍中における冷却過程でオーステナイトがパーライトに変態することを遅延させる役割を果たす。但し、その含量が過多であると、鋼材の加工性が低下するだけでなく、その表面にボロンが過多に濃縮して、めっき密着性を低下させる恐れがある。これを防止するという点からは、０．００４％以下含まれることが好ましく、０．００３％以下含まれることがより好ましい。
Ｍｏ：０．１％以下（０％を除く）
モリブデンは、耐二次加工脆性及びめっき性を改善する役割を果たす。但し、その含量が０．１％を超える場合には、その効果が飽和されるため、本発明では０．１％以下含まれることが好ましい。
モリブデンは、耐二次加工脆性及びめっき性を改善する役割を果たす。但し、その含量が０．１％を超える場合には、その効果が飽和されるため、本発明では０．１％以下含まれることが好ましい。
Ｃｏ：１．０％以下（０％を除く）
コバルトは、鋼材の強度を向上させ、高温焼鈍の際に酸化物が形成されることを抑えることで溶融亜鉛の濡れ性を向上させる役割を果たす。但し、その含量が過多であると、鋼材の延性が急激に低下する恐れがある。これを防止するという点からは、１．０％以下含まれることが好ましく、０．５％以下含まれることがより好ましい。
コバルトは、鋼材の強度を向上させ、高温焼鈍の際に酸化物が形成されることを抑えることで溶融亜鉛の濡れ性を向上させる役割を果たす。但し、その含量が過多であると、鋼材の延性が急激に低下する恐れがある。これを防止するという点からは、１．０％以下含まれることが好ましく、０．５％以下含まれることがより好ましい。
Ｔｉ：０．２％以下（０％を除く）
チタンは、鋼材の強度向上及び結晶粒の微細化に有用な元素である。但し、その含量が過多であると、製造コストが上昇するだけでなく、過多な析出物の形成によってフェライトの延性が低下する恐れがある。これを防止するという点からは、０．２％以下含まれることが好ましく、０．１％以下含まれることがより好ましい。
チタンは、鋼材の強度向上及び結晶粒の微細化に有用な元素である。但し、その含量が過多であると、製造コストが上昇するだけでなく、過多な析出物の形成によってフェライトの延性が低下する恐れがある。これを防止するという点からは、０．２％以下含まれることが好ましく、０．１％以下含まれることがより好ましい。
Ｎｂ：０．２％以下（０％を除く）
ニオブは、チタンと同様に、鋼材の強度向上及び結晶粒の微細化に有用な元素である。但し、その含量が過多であると、製造コストが上昇するだけでなく、過多な析出物の形成によってフェライトの延性が低下する恐れがある。これを防止するという点からは、０．２％以下含まれることが好ましく、０．１％以下含まれることがより好ましい。
ニオブは、チタンと同様に、鋼材の強度向上及び結晶粒の微細化に有用な元素である。但し、その含量が過多であると、製造コストが上昇するだけでなく、過多な析出物の形成によってフェライトの延性が低下する恐れがある。これを防止するという点からは、０．２％以下含まれることが好ましく、０．１％以下含まれることがより好ましい。
Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき層は素地鉄の表面に形成され、腐食環境下での素地鉄の腐食を防止する役割を果たす。本発明では、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき層の組成について特に限定しないが、一例として、Ｍｇ：０．５〜３．５％、Ａｌ：０．２〜１５％、残部Ｚｎ及びその他の不可避不純物を含むことができる。
Ｍｇは、溶融亜鉛系めっき鋼材の耐食性を向上させるために非常に重要な役割を果たすものであって、腐食環境下でめっき層の表面に緻密な亜鉛水酸化物系腐食生成物を形成することで、溶融亜鉛系めっき鋼材の腐食を効果的に防止する。本発明において目的とする耐食効果を確保するためには、０．５重量％以上、より好ましくは、０．９重量％以上含まれる必要がある。但し、その含量が過多であると、Ｍｇ酸化物ドロスがめっき浴の浴面に急増して、微量元素の添加による酸化防止の効果が相殺されることがある。これを防止するという点から、Ｍｇは３．５重量％以下、より好ましくは、３．２重量％以下含まれる必要がある。
Ａｌは、めっき浴内にＭｇ酸化物ドロスが形成されることを抑えるとともに、めっき浴内のＺｎ及びＭｇと反応してＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系金属間化合物を形成することで、めっき鋼材の耐腐食性を向上させる。本発明においてこのような効果を得るためには、０．２重量％以上、より好ましくは、０．９重量％以上含まれる必要がある。但し、その含量が過多であると、めっき鋼材の溶接性及びリン酸塩処理性が低下する恐れがある。これを防止するという点から、Ａｌは１５重量％以下、より好ましくは、１２重量％以下含まれる必要がある。
本発明の溶融亜鉛系めっき鋼材は、素地鉄とＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系合金めっき層との界面に形成されたＡｌ濃化層を含み、Ａｌ濃化層の占有面積率が７０％以上（１００％を含む）、より好ましくは７３％以上（１００％を含む）であることを特徴とする。ここで、占有面積率とは、めっき鋼材の表面から素地鉄の厚さ方向に透視した際に、３次元的な屈曲などを考慮せずに平面を仮定した場合の、素地鉄の面積に対するＡｌ濃化層の面積の比を意味する。
一般に、本発明のように多量のＳｉ及びＭｎが添加された高強度鋼を素地とした溶融亜鉛系めっき鋼板は、めっき性及びめっき密着性が劣ると知られている。そこで、本発明者らは、それを解決するために鋭意研究した結果、多量のＳｉ及びＭｎが添加された高強度鋼を素地とした溶融亜鉛系めっき鋼板のめっき性及びめっき密着性の低下は、素地鉄の表面に形成された焼鈍酸化物により、緻密ではなく粗いＡｌ濃化層が、素地鉄とめっき層との界面に形成されることに起因することを見出した。さらに、Ａｌ濃化層の占有面積率を７０％以上確保する場合、Ａｌ濃化層が、微細な粒子が連続して形成された形態を有することになり、めっき性及びめっき密着性を著しく向上させることができることを見出した。
Ａｌ濃化層中のＡｌは、金属間化合物の化学量論比に近い割合でＦｅと結合して存在することが好ましいが、例えば、殆どはＡｌ４Ｆｅ１３の形態で存在し、一部はＡｌ５Ｆｅ２の形態で存在してもよい。
一例によると、Ａｌ濃化層に含まれたＡｌ及びＦｅ含量の合計は、５０重量％以上（１００重量％を除く）であってもよく、６５重量％以下（１００重量％を除く）であってもよい。Ａｌ及びＦｅ含量の合計が５０重量％未満である場合には、不純元素の影響によってＡｌ濃化層の均一な形成が難しくなるか、または、素地鉄とめっき層を繋ぐ物理的結合力が弱くなってめっき層が局所的に形成されないか、あるいは、めっき密着力が低下する恐れがある。
一方、Ａｌ濃化層には、Ａｌ及びＦｅ以外にも、Ｏ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒなどの不純元素がさらに含まれるが、これらの不純元素は、焼鈍酸化物の残留物であるか、または、素地鉄から拡散してＡｌ濃化層に残留するものである。より具体的には、素地鉄が液相のめっき浴と接触すると、めっき浴の成分のうちＭｇ及びＡｌが素地鉄の表面の酸化物を還元させる。このような還元過程により、酸素の一部が酸化物から排出され、還元された金属の一部はめっき浴に溶解されるが、その一部は素地鉄の表面に合金化される。一方、酸化物の還元と略同じタイミングで、めっき浴の成分のうちＡｌが素地鉄と直接反応してＡｌ濃化層を形成させる。この際、素地鉄の表面の酸化物が完全に還元されて消滅されることが最も好ましいが、一部は、未還元状態の小さい片として、Ａｌ濃化層の形成の際に、その下若しくはその中間に残留するようになる。また、素地鉄がＡｌと反応するときに、素地鉄の成分であるＭｎ、Ｓｉ、及びＣｒがＡｌ濃化層中に混入される。さらに、めっき浴の主成分であるＺｎ及びめっき浴の微量不純物であるＳｉなどの一部も、Ａｌ濃化層に混入される。
一例によると、Ａｌ濃化層は、下記式１または下記式２で定義されるＩが０．４０以下であってもよく、より好ましくは０．３８以下であってもよく、さらに好ましくは０．３５以下であってもよい。下記式１は素地鉄がＣｒを含まない場合に適用され、下記式２は素地鉄がＣｒを含む場合に適用される。
［式１］Ｉ＝［Ｏ］／｛［Ｓｉ］＋［Ｍｎ］＋［Ｆｅ］｝
［式２］Ｉ＝［Ｏ］／｛［Ｓｉ］＋［Ｍｎ］＋［Ｃｒ］＋［Ｆｅ］｝
（ここで、［Ｏ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、及び［Ｆｅ］はそれぞれ、Ａｌ濃化層に含まれた該当元素の含量（重量％）を意味する。）
［式１］Ｉ＝［Ｏ］／｛［Ｓｉ］＋［Ｍｎ］＋［Ｆｅ］｝
［式２］Ｉ＝［Ｏ］／｛［Ｓｉ］＋［Ｍｎ］＋［Ｃｒ］＋［Ｆｅ］｝
（ここで、［Ｏ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、及び［Ｆｅ］はそれぞれ、Ａｌ濃化層に含まれた該当元素の含量（重量％）を意味する。）
上記式１及び上記式２は、Ａｌ濃化層の占有面積率を７０％以上確保するための条件式であって、Ｉ値が高いほど、Ａｌ濃化層中における焼鈍酸化物の残存率が高いことを意味する。一方、Ｉ値が低いほど、Ａｌ濃化層の占有面積率を確保するのに有利になるため、本発明ではその下限を特に限定しない。
本発明において、Ａｌ濃化層に含まれた酸素及び金属元素の含量などを測定するための具体的な装置及び方法については特に限定しないが、例えば、ＧＤＯＥＳ（グロー放電発光分析装置）を用いて測定することができる。この際、分析対象元素は、標準試験片を用いて分析装備の較正を施してから分析することが好ましい。一方、Ａｌ濃化層は、上述のように素地鉄とＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき層との界面に存在するものであるため、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき層を除去しないと、その構造などを確認することが難しい。したがって、Ａｌ濃化層を損傷することなくその上部のＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき層のみを化学的に溶解させることができるクロム酸溶液に亜鉛系めっき鋼材を３０秒間浸してＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき層を全て溶解させた後、このように残されたＡｌ濃化層を対象として、Ａｌ濃化層に含まれた酸素及び金属元素の含量などをＧＤＯＥＳにより測定することができる。この際、上記クロム酸溶液を製造するためには、例えば、１リットルの蒸留水に２００ｇのＣｒＯ３、８０ｇのＺｎＳＯ４、及び５０ｇのＨＮＯ３を混合して製造することができる。
一方、この際、Ａｌ濃化層の基準は、分析試料の表面から内部への分析を行う際に、Ｆｅが０〜８４重量％まで観測される地点を基準とする必要がある。Ｆｅ含量が８４重量％以上である地点は、素地鉄の影響を多く受けるため、それ以上Ａｌ濃化層領域とはいえないためである。
一方、本発明者らのさらなる研究の結果、素地鉄に含まれたＭｎ含量に対するＳｉ含量の比（［Ｓｉ］／［Ｍｎ］）が０．３以上である場合、目的とするＩ値を確保するためには、Ｓｉの内部酸化を誘導して焼鈍酸化物中のＳｉ含量を低減しなければならない。これは、ＳｉＯ２がＭｎＯに比べて安定した化合物であって、めっき浴内で還元及び分解が行われにくいためであると考えられる。
一例よると、素地鉄に含まれたＭｎ含量に対するＳｉ含量の比（［Ｓｉ］／［Ｍｎ］）が０．３以上である場合、素地鉄は、その表面直下に形成された内部酸化物層を含むことができる。この場合、内部酸化物層の平均厚さ（ｎｍ）は１００×［Ｓｉ］／［Ｍｎ］以上であることが好ましい。
内部酸化物層の平均厚さ（ｎｍ）が厚いほど、鋼の表面の焼鈍酸化物中のＳｉ含量を低減させるのに有利になるため、本発明ではその上限を特に限定しない。しかし、その厚さが厚すぎる場合には、溶融めっきの際にＡｌ、Ｍｇなどの元素が内部酸化物を還元しながら内部酸化物に沿って鋼の表面に深く侵透し、クラックの欠陥が発生する恐れがある。これを防止するという点から、その上限を１，５００ｎｍに、好ましくは１，４５０ｎｍに限定することは可能である。
内部酸化物層を構成する酸化物の種類は特に限定されないが、例えば、内部酸化物層は、Ｓｉ単独酸化物及びＳｉ−Ｍｎ複合酸化物を含むことができる。
一例によると、Ｓｉ及びＭｎの内部酸化物層に含有されたＭｎ含量に対するＳｉ含量の比をａ、上記Ｓｉ及びＭｎの内部酸化物層を除いた素地鉄に含有されたＭｎ含量に対するＳｉ含量の比をｂとしたときに、ｂ／ａ＞１を満たすことができる。このように、ｂ／ａ値が１を超えるように制御すると、目的とするＩ値を確保するのに有利になる。
以上で説明した本発明の高強度溶融亜鉛系めっき鋼材は様々な方法により製造されることができ、その製造方法は特に制限されない。但し、その一実現例として、次のような方法により製造されることができる。
以下、本発明の他の側面によるめっき性に優れた高強度溶融亜鉛系めっき鋼材の製造方法について詳細に説明する。
先ず、上述の合金組成を有する素地鉄を準備する。
一例によると、素地鉄は冷延鋼板であってもよく、この際、上記冷延鋼板の表面粗さ（Ｒａ）は２．０μｍ以下であることが好ましい。本発明者らの研究結果によると、めっき前の素地鉄の表面粗さが粗いほど、表面積が増加するだけでなく、転位密度が増加して溶融めっきの際に表面反応に不利な酸化物が形成されるため、目的とするＡｌ濃化層の形成にとって不利になる可能性がある。一方、素地鉄の表面粗さが低いほど、目的とするＡｌ濃化層の形成にとって有利になるため、本発明ではその下限を特に限定しない。しかし、素地鉄の表面粗さが低すぎる場合には、圧延中における鋼材のすべり現象によって操業に支障をきたす恐れがあるため、これを防止するという点から、その下限を０．３μｍに限定することは可能である。
次に、素地鉄を焼鈍熱処理する。焼鈍熱処理は、素地鉄の組織が再結晶を回復するために行う工程である。このような焼鈍熱処理は、素地鉄の組織が再結晶を回復するのに十分な程度である７６０〜８５０℃の温度で行うことができる。
この際、目的とするＡｌ濃化層を形成するためには、露点温度の制御が重要である。これは、露点温度が変わると、それに伴って素地鉄の表面に形成される酸化皮膜の構成成分の割合が変わるだけでなく、内部酸化の割合が変わるため、本発明では、露点温度を−６０〜−１０℃に管理する。露点温度が−６０℃未満である場合には、さらに安定したＳｉＯ２酸化物が素地鉄の表面に緻密な酸化皮膜を形成するため、酸化物の成長速度が速いＭｎＯの生成が起こりにくくなり、この場合、後続工程である溶融めっきの際に酸化皮膜の還元及び分解が起こりにくくなって、目的とするＡｌ濃化層の形成が難しくなる。これに対し、露点が−１０℃を超える場合には、素地鉄の表面のＳｉＯ２の生成は少なくなるものの、内部酸化が過度になり内部酸化物層の平均厚さが厚くなりすぎて、クラックの欠陥が発生する可能性がある。
素地鉄に含まれたＭｎ含量に対するＳｉ含量の比（［Ｓｉ］／［Ｍｎ］）が０．３以上である場合、焼鈍熱処理の際における露点温度は−４０〜−１０℃に管理することがより好ましく、−３０〜−１５℃に管理することがさらに好ましい。これは、適切な厚さの内部酸化物層を形成することで、焼鈍酸化物中のＳｉ含量を低減するためである。
一例によると、焼鈍熱処理は、３〜３０体積％の水素ガス及び残部窒素ガスの雰囲気で行うことができる。水素ガスが３体積％未満である場合には、表面酸化物の抑制を効果的に行うことが難しくなる。これに対し、水素ガスが３０体積％を超える場合には、水素含量の増加によってコストが増加するだけでなく、爆発の危険が過度に増加する。
次に、焼鈍熱処理された素地鉄をＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき浴に浸漬し、めっきを行うことで、高強度溶融亜鉛系めっき鋼材を得る。本発明では、高強度溶融亜鉛系めっき鋼材を得る具体的な方法については特に限定しないが、本発明の効果をより極大化するために、次のような方法を用いることができる。
本発明者らの研究結果によると、焼鈍工程で素地鉄の表面に形成されたＳｉ、Ｍｎなどの酸化物が、めっき過程で円滑に分解され、素地鉄の表面にＡｌ濃化層が均一に形成されるためには、めっき浴の温度、めっき浴に引き込まれる素地鉄の表面温度、めっき浴の表面若しくは内部に形成されるドロス欠陥などの管理が要求される。
（ａ）めっき浴の温度及びめっき浴に引き込まれる素地鉄の表面温度
めっき浴内における成分元素の均一な配合及び流動を確保するために、めっき浴の温度は４３０℃以上に維持することが好ましく、４４０℃以上に維持することがより好ましい。一方、めっき浴の温度が高いほど、めっき特性には有利な点があるが、その温度が高すぎる場合には、めっき浴の表面からＭｇの酸化が発生する問題や、めっきポートの外壁がめっき浴から侵食される問題が引き起こされる恐れがある。これを防止するために、めっき浴の温度は４７０℃以下に維持することが好ましく、４６０℃以下に維持することが好ましい。
めっき浴内における成分元素の均一な配合及び流動を確保するために、めっき浴の温度は４３０℃以上に維持することが好ましく、４４０℃以上に維持することがより好ましい。一方、めっき浴の温度が高いほど、めっき特性には有利な点があるが、その温度が高すぎる場合には、めっき浴の表面からＭｇの酸化が発生する問題や、めっきポートの外壁がめっき浴から侵食される問題が引き起こされる恐れがある。これを防止するために、めっき浴の温度は４７０℃以下に維持することが好ましく、４６０℃以下に維持することが好ましい。
また、めっき浴に引き込まれる素地鉄の表面温度がめっき浴の温度以上であると、表面酸化物の分解とＡｌ濃化の点で有利である。特に、本発明の効果をより極大化するためには、めっき浴に引き込まれる素地鉄の表面温度を、めっき浴の温度に比べて５℃以上であるように制御することが好ましく、めっき浴の温度に比べて１５℃以上であるように制御することがより好ましい。但し、めっき浴に引き込まれる素地鉄の表面温度が高すぎる場合には、めっきポートの温度管理が難しくなるとともに、素地鉄の成分がめっき浴に過多に溶出する可能性があるため、その温度の上限を、めっき浴の温度に比べて３０℃以上にならないように制御することが好ましく、めっき浴の温度に比べて２０℃以上にならないように制御することがより好ましい。
（ｂ）めっき浴のドロス管理
めっき浴には、均一な液相以外に、固体相として混入されているドロス欠陥が存在する。特に、めっき浴の表面には、Ａｌ及びＭｇの酸化物と、冷却効果によってＭｇＺｎ２成分を主成分とするドロスが、めっき浴の表面に浮かんでいる浮遊ドロスの形態で存在する。かかるドロスがめっき鋼板の表面に混入される場合、めっき層の欠陥をもたらすだけでなく、めっき層と素地鉄との界面におけるＡｌ濃化層の形成にも支障をきたす恐れがある。表面に生成される酸化物と浮遊ドロスを低減するためには、めっき浴の表面上の大気雰囲気を、３体積％以下（０体積％を含む）の酸素及び残部不活性ガスの雰囲気に制御する必要がある。また、めっき浴の表面が、外部の冷たい大気に直接曝されないようにする必要がある。外部の冷たい大気がめっき浴の表面に直接曝されると、ＭｇＺｎ２のような金属間化合物の分解が行われにくくなるためである。
めっき浴には、均一な液相以外に、固体相として混入されているドロス欠陥が存在する。特に、めっき浴の表面には、Ａｌ及びＭｇの酸化物と、冷却効果によってＭｇＺｎ２成分を主成分とするドロスが、めっき浴の表面に浮かんでいる浮遊ドロスの形態で存在する。かかるドロスがめっき鋼板の表面に混入される場合、めっき層の欠陥をもたらすだけでなく、めっき層と素地鉄との界面におけるＡｌ濃化層の形成にも支障をきたす恐れがある。表面に生成される酸化物と浮遊ドロスを低減するためには、めっき浴の表面上の大気雰囲気を、３体積％以下（０体積％を含む）の酸素及び残部不活性ガスの雰囲気に制御する必要がある。また、めっき浴の表面が、外部の冷たい大気に直接曝されないようにする必要がある。外部の冷たい大気がめっき浴の表面に直接曝されると、ＭｇＺｎ２のような金属間化合物の分解が行われにくくなるためである。
上記のように、めっき浴の表面の雰囲気を制御し、冷たい大気との直接接触を遮断するための一実現例として、めっき浴に引き込まれた素地鉄が、めっき浴の外部に引き出される位置にシーリングボックスを設けることができる。
図３はシーリングボックスが設けられた溶融めっき装置を概略的に示した概略図である。図３を参照すると、シーリングボックスは、素地鉄がめっき浴の外部に引き出される位置のめっき浴の表面上に形成されていてもよく、シーリングボックスの一側には、不活性ガスの供給のための供給管が連結されていてもよい。
一方、このときには、素地鉄とシーリングボックスとの離隔距離ｄを５〜１００ｃｍに制限する必要がある。離隔距離が５ｃｍ未満である場合には、素地鉄の振動及び狭い空間での素地鉄の動きが引き起こす大気の不安定によってめっき液が跳ねて、却ってめっき欠陥が誘発される恐れがあり、１００ｃｍを超える場合には、管理コストが過度に増加する恐れがあるためである。
以下、実施例を挙げて本発明をより詳細に説明する。しかし、かかる実施例の記載は、本発明の実施を例示するためのものにすぎず、かかる実施例の記載によって本発明が制限されるのではない。本発明の権利範囲は、特許請求の範囲に記載の事項と、それから合理的に類推される事項によって決定されるためである。
下記表１の組成（重量％）を有する鋼材を準備した後、上記鋼材を厚さ１．５ｍｍの冷延鋼板に加工した。その後、５体積％の水素が含有された窒素ガス雰囲気下、最高７８０℃の温度で４０秒間焼鈍熱処理を行い、下記表２の組成を有する亜鉛系めっき浴に浸漬することでめっき鋼材を得た。この際、亜鉛めっき浴の温度は４５０℃に一定にした。
その後、それぞれのめっき鋼材に対して、めっき外観等級及びめっき密着性を評価して下記表２に示した。めっき外観等級及びめっき密着性の具体的な評価基準は、次のとおりである。
［めっき外観等級］
めっきばらつき、または、未めっきが発生した面積を基準として等級を分類した。この際、認知される欠陥がない場合を１等級、３面積％以下のばらつき欠陥が発生した場合を２等級、１５面積％以下のばらつき欠陥が発生した場合を３等級、３０面積％以下のばらつき欠陥が発生した場合を４等級、３０面積％を超えるばらつき若しくは未めっき欠陥が発生した場合を５等級とした。
めっきばらつき、または、未めっきが発生した面積を基準として等級を分類した。この際、認知される欠陥がない場合を１等級、３面積％以下のばらつき欠陥が発生した場合を２等級、１５面積％以下のばらつき欠陥が発生した場合を３等級、３０面積％以下のばらつき欠陥が発生した場合を４等級、３０面積％を超えるばらつき若しくは未めっき欠陥が発生した場合を５等級とした。
［めっき密着性］
それぞれのめっき鋼材に対して５個の試験片を準備した後、これらの試験片の表面に、自動車の車体に適用される構造用接着剤を１ｃｍの厚さで塗布した。それを乾燥した後、物理的な力を加えて鋼板と接着剤を分離させた際に、破断が発生した位置を基準として評価した。全ての試験片で接着剤内で破断が発生した場合を◎、２個以内の試験片で接着剤とめっき層との界面で破断が発生した場合を○、１個以内の試験片でめっき層の剥離が発生した場合を△、２個以上の試験片でめっき層の剥離が発生した場合をＸと評価した。
それぞれのめっき鋼材に対して５個の試験片を準備した後、これらの試験片の表面に、自動車の車体に適用される構造用接着剤を１ｃｍの厚さで塗布した。それを乾燥した後、物理的な力を加えて鋼板と接着剤を分離させた際に、破断が発生した位置を基準として評価した。全ての試験片で接着剤内で破断が発生した場合を◎、２個以内の試験片で接着剤とめっき層との界面で破断が発生した場合を○、１個以内の試験片でめっき層の剥離が発生した場合を△、２個以上の試験片でめっき層の剥離が発生した場合をＸと評価した。
表２を参照すると、本発明で提案する条件を全て満たす発明例１〜１１では、Ａｌ濃化層の占有面積率が７０％以上に制御されており、これによって、優れためっき性及びめっき密着性を示すことを確認することができる。
一方、図１は発明例７による溶融亜鉛系めっき鋼材の界面層を観察したＳＥＭ画像であり、図２は比較例５による溶融亜鉛系めっき鋼材の界面層を観察したＳＥＭ画像である。
Claims (13)
- 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜１．６％、Ｍｎ：０．５〜３．１％、Ｐ：０．００１〜０．１０％、Ａｌ：０．０１〜０．８％、Ｎ：０．００１〜０．０３％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含む素地鉄と、
重量％で、Ａｌ：０．２〜１５％、Ｍｇ：０．５〜３．５％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含むＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系合金めっき層と、
前記素地鉄と前記Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系合金めっき層との界面に形成されたＡｌ濃化層と、を含み、
前記Ａｌ濃化層は、合計含量で５０重量％以上（１００重量％を除く）のＡｌ及びＦｅと、前記素地鉄から流入した不純物と、を含み、
前記Ａｌ濃化層の占有面積率が７０％以上（１００％を含む）である、
高強度溶融亜鉛系めっき鋼材。 - 前記Ａｌ濃化層は、下記式１で定義されるＩが０．４０以下である、請求項１に記載の高強度溶融亜鉛系めっき鋼材。
［式１］Ｉ＝［Ｏ］／｛［Ｓｉ］＋［Ｍｎ］＋［Ｆｅ］｝
（ここで、［Ｏ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、及び［Ｆｅ］はそれぞれ、Ａｌ濃化層に含まれた該当元素の含量（重量％）を意味する。） - 前記素地鉄はＣｒ：０．９重量％以下（０重量％を除く）をさらに含み、
前記Ａｌ濃化層は、下記式２で定義されるＩが０．４０以下である、請求項１に記載の高強度溶融亜鉛系めっき鋼材。
［式２］Ｉ＝［Ｏ］／｛［Ｓｉ］＋［Ｍｎ］＋［Ｃｒ］＋［Ｆｅ］｝
（ここで、［Ｏ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、及び［Ｆｅ］はそれぞれ、Ａｌ濃化層に含まれた該当元素の含量（重量％）を意味する。） - 前記素地鉄は、重量％で、Ｃｒ：０．９％以下（０％を除く）、Ｂ：０．００４％以下（０％を除く）、Ｍｏ：０．１％以下（０％を除く）、Ｃｏ：１．０％以下（０％を除く）、Ｔｉ：０．２％以下（０％を除く）、及びＮｂ：０．２％以下（０％を除く）からなる群から選択される１種以上をさらに含む、請求項１に記載の高強度溶融亜鉛系めっき鋼材。
- 前記素地鉄に含まれたＭｎ含量に対するＳｉ含量の比（［Ｓｉ］／［Ｍｎ］）が０．３以上であり、前記素地鉄は、その表面直下に形成された内部酸化物層を含み、前記内部酸化物層の平均厚さ（ｎｍ）が１００×［Ｓｉ］／［Ｍｎ］以上である、請求項１に記載の高強度溶融亜鉛系めっき鋼材。
- 前記内部酸化物層の平均厚さが１，５００ｎｍ以下である、請求項５に記載の高強度溶融亜鉛系めっき鋼材。
- 前記内部酸化物層は、Ｓｉ単独酸化物及びＳｉ−Ｍｎ複合酸化物を含む、請求項５に記載の高強度溶融亜鉛系めっき鋼材。
- 前記Ｓｉ及びＭｎの内部酸化物層に含有されたＭｎ含量に対するＳｉ含量の比をａ、前記Ｓｉ及びＭｎの内部酸化物層を除いた素地鉄に含有されたＭｎ含量に対するＳｉ含量の比をｂとしたときに、ｂ／ａ＞１を満たす、請求項５に記載の高強度溶融亜鉛系めっき鋼材。
- 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜１．６％、Ｍｎ：０．５〜３．１％、Ｐ：０．００１〜０．１０％、Ａｌ：０．０１〜０．８％、Ｎ：０．００１〜０．０３％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含む素地鉄を準備する段階と、
前記素地鉄を、３〜３０体積％の水素ガス及び残部窒素ガスの雰囲気と−６０〜−２０℃の露点温度の条件下、７６０〜８５０℃の温度で焼鈍熱処理する段階と、
前記焼鈍熱処理された素地鉄をＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき浴に浸漬し、めっきを行うことで高強度溶融亜鉛系めっき鋼材を得る段階と、
を含み、
前記素地鉄は冷延鋼板であり、前記冷延鋼板の表面粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であり、
前記Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき浴は、重量％で、Ａｌ：０．２〜１５％、Ｍｇ：０．５〜３．５％、残部Ｚｎ及び不可避不純物を含む、
高強度溶融亜鉛系めっき鋼材の製造方法。 - 前記素地鉄に含まれたＭｎ含量に対するＳｉ含量の比（［Ｓｉ］／［Ｍｎ］）が０．３以上であり、
前記焼鈍熱処理の露点温度が−４０〜−２０℃である、請求項９に記載の高強度溶融亜鉛系めっき鋼材の製造方法。 - 前記Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき浴の温度が４３０〜４７０℃である、請求項９に記載の高強度溶融亜鉛系めっき鋼材の製造方法。
- 前記Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき浴に浸漬される素地鉄の表面温度は、前記Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき浴の温度に比べて５℃以上〜３０℃以下である、請求項９に記載の高強度溶融亜鉛系めっき鋼材の製造方法。
- 前記Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき浴の表面雰囲気は、３体積％以下（０体積％を含む）の酸素及び残部不活性ガスの雰囲気である、請求項９に記載の高強度溶融亜鉛系めっき鋼材の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR10-2015-0186561 | 2015-12-24 | ||
| KR1020150186561A KR102075182B1 (ko) | 2015-12-24 | 2015-12-24 | 도금성이 우수한 고강도 용융 아연계 도금 강재 및 그 제조방법 |
| PCT/KR2016/014983 WO2017111449A1 (ko) | 2015-12-24 | 2016-12-21 | 도금성이 우수한 고강도 용융 아연계 도금 강재 및 그 제조방법 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2019505670A JP2019505670A (ja) | 2019-02-28 |
| JP6727305B2 true JP6727305B2 (ja) | 2020-07-22 |
Family
ID=59089593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018532627A Active JP6727305B2 (ja) | 2015-12-24 | 2016-12-21 | めっき性に優れた高強度溶融亜鉛系めっき鋼材及びその製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US11306381B2 (ja) |
| EP (1) | EP3396007A1 (ja) |
| JP (1) | JP6727305B2 (ja) |
| KR (1) | KR102075182B1 (ja) |
| CN (1) | CN108474095B (ja) |
| WO (1) | WO2017111449A1 (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101758529B1 (ko) * | 2014-12-24 | 2017-07-17 | 주식회사 포스코 | 인산염 처리성과 스폿 용접성이 우수한 아연합금도금강판 및 그 제조방법 |
| KR102031466B1 (ko) * | 2017-12-26 | 2019-10-11 | 주식회사 포스코 | 표면품질 및 내식성이 우수한 아연합금도금강재 및 그 제조방법 |
| KR102031465B1 (ko) | 2017-12-26 | 2019-10-11 | 주식회사 포스코 | 가공 후 내식성 우수한 아연합금도금강재 및 그 제조방법 |
| KR102119970B1 (ko) * | 2018-11-14 | 2020-06-05 | 주식회사 포스코 | 표면품질과 연속생산성이 우수한 고강도 냉연강판과 이의 제조방법 |
| KR102178683B1 (ko) * | 2018-11-29 | 2020-11-13 | 주식회사 포스코 | 표면외관 및 저온 접합취성이 우수한 용융아연도금강판 |
| EP3827903A1 (en) * | 2019-11-29 | 2021-06-02 | Cockerill Maintenance & Ingenierie S.A. | Device and method for manufacturing a coated metal strip with improved appearance |
| KR102311502B1 (ko) * | 2019-12-20 | 2021-10-13 | 주식회사 포스코 | 가공성 및 내식성이 우수한 알루미늄계 합금 도금강판 및 이의 제조방법 |
| KR102453006B1 (ko) * | 2020-12-18 | 2022-10-12 | 주식회사 포스코 | 도금성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
| CN113025937B (zh) * | 2021-02-07 | 2023-03-17 | 首钢集团有限公司 | 一种热浸镀锌钢板及其制备方法 |
Family Cites Families (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04318157A (ja) | 1991-04-16 | 1992-11-09 | Nippon Steel Corp | 難めっき性鋼板の溶融金属めっき法 |
| CA2330010C (en) * | 1999-02-25 | 2008-11-18 | Kawasaki Steel Corporation | Steel sheets, hot-dipped steel sheets and alloyed hot-dipped steel sheets as well as method of producing the same |
| JP3675419B2 (ja) * | 2002-03-25 | 2005-07-27 | 住友金属工業株式会社 | 溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ合金めっき鋼板と成形加工品 |
| JP5098190B2 (ja) | 2006-03-08 | 2012-12-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 |
| JP5586007B2 (ja) | 2007-02-23 | 2014-09-10 | タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップ | 冷間圧延されかつ連続的に焼きなましされた高強度鋼ストリップ及び該鋼の製造方法 |
| KR101324836B1 (ko) * | 2008-10-01 | 2013-11-01 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 용융 도금 강판의 제조 방법 및 용융 도금 장치 |
| JP2010126757A (ja) * | 2008-11-27 | 2010-06-10 | Jfe Steel Corp | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP5593771B2 (ja) * | 2009-03-31 | 2014-09-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP5206705B2 (ja) * | 2009-03-31 | 2013-06-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| PL2474639T3 (pl) | 2009-08-31 | 2019-09-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Blacha stalowa cienka o dużej wytrzymałości cynkowana z przeżarzaniem |
| US9068255B2 (en) | 2009-12-29 | 2015-06-30 | Posco | Zinc-plated steel sheet for hot pressing having outstanding surface characteristics, hot-pressed moulded parts obtained using the same, and a production method for the same |
| DE102010017354A1 (de) * | 2010-06-14 | 2011-12-15 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zum Herstellen eines warmgeformten und gehärteten, mit einer metallischen Korrosionsschutzbeschichtung überzogenen Stahlbauteils aus einem Stahlflachprodukt |
| KR20120041619A (ko) | 2010-10-21 | 2012-05-02 | 주식회사 포스코 | 도금성 및 밀착성이 우수한 용융아연 도금강판 및 그 제조방법 |
| RU2553128C2 (ru) | 2010-11-26 | 2015-06-10 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | СТАЛЬНОЙ ЛИСТ С Al-Zn ПОКРЫТИЕМ, НАНЕСЁННЫМ СПОСОБОМ ГОРЯЧЕГО ОКУНАНИЯ, И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ |
| KR101115816B1 (ko) | 2010-12-29 | 2012-03-09 | 주식회사 포스코 | 표면특성이 우수한 열간 프레스용 고망간 아연도금강판 및 이를 이용한 열간 프레스 성형부품 |
| WO2013002575A2 (ko) | 2011-06-28 | 2013-01-03 | 주식회사 포스코 | 도금층의 안정성이 우수한 열간 프레스 성형용 도금강판 |
| JP6359518B2 (ja) | 2012-04-05 | 2018-07-18 | タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップＴａｔａ Ｓｔｅｅｌ Ｉｊｍｕｉｄｅｎ Ｂｖ | 低Ｓｉ含有量鋼ストリップ |
| KR101417304B1 (ko) | 2012-07-23 | 2014-07-08 | 주식회사 포스코 | 내식성 및 표면외관이 우수한 용융아연합금 도금강판 및 그 제조방법 |
| KR101528008B1 (ko) | 2012-10-23 | 2015-06-10 | 주식회사 포스코 | 표면품질 및 도금밀착성이 우수한 용융아연도금강판 및 이의 제조방법 |
| JP5907055B2 (ja) * | 2012-12-14 | 2016-04-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JP5826321B2 (ja) | 2013-03-27 | 2015-12-02 | 日新製鋼株式会社 | めっき密着性に優れた溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 |
| JP5850005B2 (ja) * | 2013-08-12 | 2016-02-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛系めっき用鋼板の製造方法 |
| CN104419867B (zh) * | 2013-09-05 | 2016-09-07 | 鞍钢股份有限公司 | 1250MPa级超高强锌铝镁镀层钢板及其生产方法 |
| KR101639843B1 (ko) | 2013-12-24 | 2016-07-14 | 주식회사 포스코 | 열간 프레스 성형용 도금강판 및 그 제조방법 |
| KR20150075323A (ko) * | 2013-12-25 | 2015-07-03 | 주식회사 포스코 | 도금 밀착성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
| KR101569505B1 (ko) * | 2014-12-24 | 2015-11-30 | 주식회사 포스코 | 내박리성이 우수한 hpf 성형부재 및 그 제조방법 |
-
2015
- 2015-12-24 KR KR1020150186561A patent/KR102075182B1/ko active IP Right Grant
-
2016
- 2016-12-21 US US16/064,757 patent/US11306381B2/en active Active
- 2016-12-21 EP EP16879316.4A patent/EP3396007A1/en active Pending
- 2016-12-21 WO PCT/KR2016/014983 patent/WO2017111449A1/ko active Application Filing
- 2016-12-21 JP JP2018532627A patent/JP6727305B2/ja active Active
- 2016-12-21 CN CN201680076292.4A patent/CN108474095B/zh active Active
-
2022
- 2022-03-15 US US17/694,942 patent/US11692259B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3396007A4 (en) | 2018-10-31 |
| CN108474095B (zh) | 2021-02-02 |
| KR20170076919A (ko) | 2017-07-05 |
| US11306381B2 (en) | 2022-04-19 |
| CN108474095A (zh) | 2018-08-31 |
| JP2019505670A (ja) | 2019-02-28 |
| WO2017111449A1 (ko) | 2017-06-29 |
| US20180371596A1 (en) | 2018-12-27 |
| KR102075182B1 (ko) | 2020-02-10 |
| EP3396007A1 (en) | 2018-10-31 |
| US11692259B2 (en) | 2023-07-04 |
| US20220195575A1 (en) | 2022-06-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6727305B2 (ja) | めっき性に優れた高強度溶融亜鉛系めっき鋼材及びその製造方法 | |
| JP5760150B2 (ja) | めっき密着性に優れた高マンガン鋼及びこれから溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法 | |
| JP6222401B2 (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、高強度溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板の製造方法、高強度溶融亜鉛めっき鋼板用冷延鋼板の製造方法、および高強度溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP5708884B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 | |
| WO2016072477A1 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| CN108603263B (zh) | 高屈服比型高强度镀锌钢板及其制造方法 | |
| JP5417797B2 (ja) | 高強度溶融亜鉛系めっき鋼板およびその製造方法 | |
| KR101647223B1 (ko) | 표면품질 및 도금밀착성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법 | |
| CN116694988A (zh) | 薄钢板和镀覆钢板、以及薄钢板的制造方法和镀覆钢板的制造方法 | |
| KR20220142518A (ko) | 핫 스탬프 성형체 | |
| KR100985285B1 (ko) | 표면품질이 우수한 고강도 극저탄소 강판, 합금화용융아연도금 강판 및 그 제조방법 | |
| US20030003322A1 (en) | Galvannealed steel sheet superior in workability | |
| JP2003328099A (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| KR101736640B1 (ko) | 도금성 및 점용접성이 우수한 아연계 도금강판 및 그 제조방법 | |
| JP6870338B2 (ja) | 燐酸塩化成処理性に優れたＺｎ−Ａｌめっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP2007070732A (ja) | 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| KR101568512B1 (ko) | 도금성이 우수한 용융아연강판의 제조방법 | |
| KR102031459B1 (ko) | 도금성이 우수한 초고강도 고망간 용융아연도금강판 및 그 제조방법 | |
| JPWO2018139191A1 (ja) | めっき密着性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP4507813B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3141761B2 (ja) | 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| KR100617807B1 (ko) | 도금 부착성이 뛰어난 변태유기소성강의 합금화 용융아연도금강판 제조방법 | |
| KR20220142517A (ko) | 핫 스탬프 성형체 | |
| JP2012012671A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180809 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20190703 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190716 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20191016 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20200107 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200407 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20200609 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200630 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6727305 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |