KR20120041619A - 도금성 및 밀착성이 우수한 용융아연 도금강판 및 그 제조방법 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 자동차용 부품 등에 사용되는 용융아연 도금강판 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 소지철과 용융아연도금층사이에 합금층을 형성함으로써 도금성 및 밀착성을 향상시킨 용융아연 도금강판 및 그 제조방법을 제공하고자 하는 것이다.
본 발명을 소지철에 용융아연도금층이 형성된 용융아연도금강판으로서, 상기 소지철로부터 차례로 Fe-Ni, Fe-Ni-Al(-Zn) 및 Fe-Al(-Zn-Ni)합금층과 Zn(-Al) 도금층이 형성되어 있는 도금성 및 밀착성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법을 그 요지로 한다.
본발명에 의하면, 소둔시 Si 및 Mn 등의 강판 표면농화에 의해 야기되는 산화물의 형성을 억제함으로써 도금성이 향상되고 Fe-Ni-Al(-Zn), Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층들이 형성됨에 따라 밀착성이 개선된 용융아연도금강판을 제공할 수 있다.
본 발명을 소지철에 용융아연도금층이 형성된 용융아연도금강판으로서, 상기 소지철로부터 차례로 Fe-Ni, Fe-Ni-Al(-Zn) 및 Fe-Al(-Zn-Ni)합금층과 Zn(-Al) 도금층이 형성되어 있는 도금성 및 밀착성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법을 그 요지로 한다.
본발명에 의하면, 소둔시 Si 및 Mn 등의 강판 표면농화에 의해 야기되는 산화물의 형성을 억제함으로써 도금성이 향상되고 Fe-Ni-Al(-Zn), Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층들이 형성됨에 따라 밀착성이 개선된 용융아연도금강판을 제공할 수 있다.
Description
본 발명은 자동차용 부품 등에 사용되는 용융아연 도금강판 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 소지철과 용융아연도금층사이에 합금층을 형성함으로써 도금성 및 밀착성을 향상시킨 용융아연 도금강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
자동차의 차체경량화와 안정성이 요구되는 자동차용 부품에 사용하기 위한 강판은 높은 강도와 내식성이 요구된다.
이러한 요구에 대응하기 위해 개발된 강판은 주로 변태조직을 이용하여 강도를 높인 고강도강(Advance High Strength Steel: 이하,'AHSS강'이라 함.)으로서 주로 Si 및 Mn을 다량(예를 들어, Si: 0.05 ~2.0 중량% 및 Mn: 0.5~25.0 중량% 포함)함유한다.
상기 Si 및 Mn은 고강도의 변태조직강 제조에는 바람직하게 사용되는 성분이지만 이들 성분은 난도금성 성분으로서, 소둔시 Si 및 Mn 등이 강판 표면에 농화되어 산화물을 형성하며, 이렇게 형서된 Si 및 Mn 산화물 피막으로 인하여 용융아연도금시 젖음성(아연도금의 부착성)을 저하시킨다.
따라서, Si 및 Mn의 표면농화 및 산화물 형성을 방지하기 위하여 여러 방법들이 제안되었는데, 그 방법중의 하나로서, 미국 특허공개 2006-108032를 들 수 있다.
상기 미국 특허공개에는 아연 도금욕에 Cr을 첨가하여 도금성을 개선하는 방법이 개시되어 있다. 그러나, 도금욕 중에 Cr을 첨가할 경우, 용융아연에 대한 고용한도의 제한으로 Cr을 충분히 첨가할 수 없고 Cr이 도금욕 표면에 산화층을 형성시켜 드로스를 발생시키는 문제점이 있다.
또한, 미국특허 제6913658호에는 소둔로의 이슬점을 제어하여 도금성을 확보하는 기술이 개시되어 있다. 그러나, 이러한 방법은 로내 이슬점을 제어하기 어려우며 다른 강종에 표면산화를 일으킬 수 있는 문제점을 가지고 있다.
한편, 일반적으로 GI강판은 소지철과 도금층 계면에 Fe-Al의 억제층을 형성하고 가공성 및 밀착성이 뒤떨어지는 Zn-Fe계 금속간 화합물의 생성을 억제한다.
그러나, 난도금성 성분인 Si 및 Mn이 다량 함유된 고강도강은 소둔시 Si 및 Mn 등이 강판 표면에 농화되어 산화물을 형성하여 Fe와 Al의 반응을 억제하기 때문에 균일한 Fe-Al의 억제층이 형성되지 않아 밀착성이 떨어진다.
이러한 밀착성 저하를 방지하기 위하여 소지철과 도금층의 밀착성을 확보하기 위한 방법들이 제안되어 있는데, 일본 특허 공개2006-299290에서는 소지철에 0.05~0.5 g/m2의 Ni 전기도금을 행하고, 430~500 ℃에 30 ℃/s이상의 승온 속도로 급속 가열 후 용융 아연도금하여 소지철 위에 Ni-Al-Zn-Fe 합금층이 형성된 용융 아연 도금강판을 개시하고 있다.
그러나, 반곡이 2R이하인 심한 가공에서는 소지철과 도금층 계면 또는 Ni-Al-Zn-Fe 합금층과 도금층 계면에서 도금박리가 발생하여 여전히 도금 밀착성의 문제점을 가지고 있다.
따라서, 난도금성과 밀착성이 개선된 새로운 용융아연도금강판이 요구되고 있다.
본 발명은 소지철과 용융아연도금층사이에 합금층을 형성함으로써 도금성 및 밀착성을 향상시킨 용융아연 도금강판 및 그 제조방법을 제공하고자 하는 것이다.
이하, 본 발명에 대하여 설명한다.
본 발명의 일 측면에 의하면, 소지철에 용융아연도금층이 형성된 용융아연도금강판으로서, 상기 소지철로부터 차례로 Fe-Ni, Fe-Ni-Al(-Zn) 및 Fe-Al(-Zn-Ni)합금층과 Zn(-Al) 도금층이 형성되어 있는 도금성 및 밀착성이 우수한 용융아연도금강판이 제공된다.
본 발명의 다른 측면에 의하면, 소지철인 강판의 표면을 청정화한 후, 50 ~ 1,000 mg/m2의 도금량으로 Ni 전기도금을 행하고 H2-N2 환원성 분위기로에서 700~900℃까지 1.5~6 ℃/s의 속도로 가열한 다음, 20초 이상 유지한 후, 400~500℃까지 -14 ~ -5 ℃/s의 냉각속도로 냉각한 다음, 도금욕 온도보다 최대 50℃까지 높은 온도까지 강판을 재가열한 후, 온도가 430~480 ℃이고 0.1~0.3 질량%의 Al 및 불가피하게 함유되는 성분을 함유한 용융 아연 도금욕에서 2.5~8초 유지한 후 꺼내 에어 와이핑(Air wiping)에 의해 원하는 도금량으로 조정한 후 냉각하는 도금성 및 밀착성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법이 제공된다.
본 발명에 의하면, 소둔시 Si 및 Mn 등의 강판 표면농화에 의해 야기되는 산화물의 형성을 억제함으로써 도금성이 향상되고 Fe-Ni-Al(-Zn), Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층들이 형성됨에 따라 밀착성이 개선된 용융아연도금강판을 제공할 수 있다.
도 1은 용융도금강판의 도금층 구조의 모식도를 나타내는 것으로서, (a)는 Si과 Mn이 다량 함유된 냉연강판을 본 발명에 따라 Ni 나노코팅 처리하여 제조된 용융도금강판의 도금층 구조의 모식도를 나타내고, (b)는 Ni 나노코팅 처리하지 않은 용융도금강판의 도금층 구조의 모식도를 나타내고, (c)는 Si과 Mn이 거의 함유되지 않은 통상의 용융도금강판의 도금층 구조의 모식도를 나타냄.
도 2는 Si과 Mn이 다량 함유된 냉연강판을 Ni 나노코팅 처리한 후 본 발명의 제조방법에 따라 제조된 용융도금강판의 템매핑(TEM Mapping)한 결과를 나타냄.
도 2는 Si과 Mn이 다량 함유된 냉연강판을 Ni 나노코팅 처리한 후 본 발명의 제조방법에 따라 제조된 용융도금강판의 템매핑(TEM Mapping)한 결과를 나타냄.
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명은 소지철로서 어느 강종도 사용할 수 있지만, 난도금성 성분을 함유하여 표면산화물이 많아 도금성이 좋지 않은 AHSS강들을 소지철로 사용하는 것이 보다 바람직하다.
상기 난도금성 성분으로는 Si 및 Mn 등을 들 수 있다.
본 발명에 보다 바람직하게 적용되는 소지철 즉, 소지강판은 C: 0.01~0.25중량%, Si: 0.05~2.0중량%, Mn: 0.5~25.0 중량%, Nb: 0~0.05중량%, N: 0~100ppm, Ti: 0~0.05중량%, Al: 0~2.0중량%를 포함하는 강판이다.
본 발명에 부합되는 용융아연도금강판에는 소지철로부터 차례로 Fe-Ni, Fe-Ni-Al(-Zn)[여기서, Ni: 10 질량%이상] 및 Fe-Al(-Zn-Ni)[여기서, Ni: 10 질량%미만]합금층과, Zn(-Al) 도금층이 형성되어 있다.
여기서, 합금층이나 도금층에서 ()내의 원소는 그 함량이 10%미만인 것을 의미하는 것이다.
이와 같이 본 발명에 따라 소지철과 도금층 계면에 여러 종류의 Ni함금층을 형성하는 경우에는 소둔시 Si 및 Mn 등이 강판 표면에 농화되어 산화물을 형성하는 것을 억제할 수 있고 용융 아연 도금을 통해 Fe-Ni-Al(-Zn) 및 Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층이 형성되어 소지철과 계면, 계면과 도금층의 밀착성을 향상시켜 아연 도금층의 밀착성을 높일 수 있다.
도 1(a)에는 Si과 Mn이 다량 함유된 냉연강판을 본 발명에 따라 Ni 나노코팅 처리하여 제조된 용융도금강판의 도금층 구조의 모식도가 나타나 있다.
도 1(a)에 나타난 바와 같이, 본 발명의 용융아연도금강판은 Fe-Ni, Fe-Ni-Al(-Zn) 및 Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층을 포함한다.
이와 같이 Fe-Ni, Fe-Ni-Al(-Zn) 및 Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층을 포함함으로써 도금성 및 밀착성 등이 향상되는 기구는 명확하지 않지만, 다음과 같이 도금성 및 밀착성이 향상되는 것으로 추측된다.
도 1(b)에 나타난 바와 같이, Ni 나노코팅 처리하지 않은 냉연강판은 700~900℃에서의 소둔과정 중에 Si 및 Mn이 표면으로 확산하여 표면 산화물을 형성하고, 이로 인해 아연 젖음성이 저해되어 미도금이 발생하지만, Ni 나노코팅 처리한 냉연강판을 본 발명에 따라 700~900℃까지 1.5 ~ 6 ℃/s의 속도로 가열한 후 20초 이상 유지하는 경우 초기에 나노코팅된 Ni이 소지철 표면의 Fe와 합금화되어 수십 ㎛이내에 Fe-Ni 합금층을 형성하므로, 이로 인해 Fe-Ni 합금층의 형성 및 확산거리가 길어짐에 따라 상대적으로 Si 및 Mn의 표면농화가 억제되어 도금성이 개선된다.
또한, 표면산화물이 적은 Fe-Ni 합금층을 가진 강판을 도금욕 온도보다 최대 50℃까지 높은 온도까지 강판을 재가열한 후, 온도가 430~480 ℃이고 0.1~0.3 질량%의 Al 및 불가피하게 함유되는 성분을 함유한 용융 아연 도금욕에서 2.5~8초 유지하여 용융아연도금강판의 제조하는 경우에는 용융아연도금강판의 Fe-Ni 합금층은 표면산화물이 적어 도금욕 중 Al과 결합이 용이하고 Fe-Ni 합금층 중 Fe 뿐만 아니라 Ni은 Al과의 결합력이 강하기 때문에 Fe, Ni, Al과 Zn 성분이 함유된 다층의 합금층을 형성하며, 이 다층의 합금층은 Ni 함량이 10 질량%이상인 Fe-Ni-Al(-Zn) 합금층과 Ni 함량이 10 질량%이하인 Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층으로 구분된다.
상기 Fe-Ni-Al(-Zn) 합금층은 소지철과 계면의 밀착성을 향상시킬 수 있다. 또한, Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층은 계면과 도금층의 밀착성을 향상시킬 수 있다.
상기 Fe-Ni 합금층의 바람직한 두께는 예를 들면, 1~2㎛이고, Fe-Ni-Al(-Zn) 합금층의 바람직한 두께는 0.1~0.3㎛이고, 그리고 Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층의 바람직한 두께는 0.1~0.3㎛이다.
상기 합금층의 바람직한 두께 비율은 Fe-Ni 합금층:Fe-Ni-Al(-Zn) 합금층:Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층= 60~85%: 10~20%: 10~20%이다.
한편, 도 2에는 Si과 Mn이 다량 함유된 냉연강판을 소지철로 사용하고 이 소지철을 Ni 나노코팅 처리한 강판의 단면을 성분에 따라 템 매핑(TEM Mapping)한 결과가 나타나 있다. 도 2에 나타난 바와 같이, Ni과 Al성분이 소지철계면에서 도금층까지 존재함을 알 수 있고, Ni량이 많은 Fe-Ni-Al(-Zn) 합금층과 Ni량이 적은 Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층이 관찰됨을 알 수 있다. 이와 같은 결과를 개략적으로 나타내 것이 도 1(a)의 모식도이다.
이하, 본 발명에 따라 용융아연도금강판을 제조하는 방법에 대하여 설명한다.
본 발명에 따라 용융아연도금강판을 제조하는 경우에는 난도금성 성분이 함유된 강판의 표면을 청정화한 후, 50 ~ 1,000 mg/m2의 Ni 전기도금을 행한다.
도 1 (a)의 도금구조는 용융 아연 도금욕에 Ni과 Al을 공존시켜서 도금하면 얻을 수 있지만, Ni을 다량 첨가할 필요가 있고 이 경우에는 도금 욕중에서 Ni과 Al이 결합하여 드로스가 다량 발생하기 때문에 바람직하지 않다.
이러한 문제를 회피하기 위해서 소지철 계면에의 Ni의 공급원으로서 Ni 나노코팅을 이용하는 것이 바람직하다.
우선, 소지철로 사용되는 난도금성 성분이 함유된 강판 표면의 청정화를 행하고 표면의 이물질이나 산화막을 제거할 필요가 있다.
이 처리가 불충분한다면 후의 나노코팅이 불균일하게 되고 도금 외관이 악화되거나 밀착성이 악화되는 경우가 있다.
상기 Ni 전기도금량의 바람직한 범위는 50 ~ 1,000 mg/m2이다.
상기 Ni 전기도금량이 50mg/m2미만인 경우에는 충분한 Fe-Ni 합금층을 형성하지 못하여 Si과 Mn의 표면농화량을 충분히 억제하지 못하고 아연 젖음성이 악화되어 미도금부가 발생될 우려가 있다.
또한, 상기 Ni 전기도금량이 1,000 mg/m2를 초과하는 경우에는 Ni량이 많은 Ni-Fe 합금층의 형성으로 표면에 Fe-Al 억제층이 줄어들고 Ni이 고가이므로 제조원가가 상승하는 문제가 있다.
다음에, 상기와 같이, Ni 나노코팅 후에 H2-N2 환원성 분위기로에서 700~900℃까지 1.5~6 ℃/s의 속도로 가열한 다음, 20초 이상 유지하여(소둔하여) Fe-Ni 합금층을 형성시킨다.
상기 유지시간이 20초미만인 경우에는 충분한 Fe-Ni 합금층이 형성되지 않아 Si과 Mn의 표면농화량을 충분히 억제하지 못할 수 있다.
다음에, 소둔된 강판을 400~500℃까지 -14 ~ -5 ℃/s의 냉각속도로 냉각하는데, 이 처리는 강판의 기계적성질을 구현하기 위해 미세조직에 변태조직을 형성하기 위한 것으로서, 이렇게 함으로써 고강도 고연성 AHSS강을 얻을 수 있다.
다음에, 상기와 같이 냉각한 후, 도금욕 온도보다 최대 50℃까지 높은 온도까지 냉각된 강판을 재가열한다.
상기 냉각된 강판을 도금욕 온도보다 50℃(도금욕 온도 + 50℃)를 초과하는 온도로 재가열하는 경우에는 강판의 Fe가 도금욕에 용출되는 양이 많아져 드로스가 다량 발생하기 때문에 바람직하지 않다.
다음에, 온도가 430~480 ℃이고 0.1~0.3 질량%의 Al 및 불가피하게 함유되는 성분을 함유한 용융 아연 도금욕에서 2.5~8초 유지한 후 꺼내 에어 와이핑(Air wiping)에 의해 원하는 도금량으로 조정한 후 냉각하여 용융아연도금강판을 제조한다.
상기 아연도금욕중의 Al 함량이 0.1질량% 미만인 경우에는 소지철과 도금층 계면에 Fe-Zn 금속간 화합물의 생성이 많아지고 Ni이 10 질량%이상인 Fe-Ni-Al(-Zn) 합금층이 많아짐에 따라 합금층과 아연 도금층의 밀착성이 악화되기 쉽고 0.3질량%를 초과하는 경우에는 지나치게 많은 Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층이 형성되어 소지철과 합금층의 밀착성이 악화되기 쉽다.
또한, 용융 아연 도금욕에서 강판의 유지시간이 2.5초 미만인 경우에는 Fe-Ni-Al(-Zn)와 Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층이 충분하지 않아 밀착성 및 가공성이 악화되기 쉽고, 8초를 초과하는 경우에는 소지철과 도금층 계면에 Fe-Zn 금속간 화합물의 생성이 많아지고 가공성 및 밀착성이 악화되기 쉽다.
상기에서는 소지철에 Ni 을 나노코팅하는 것에 대하여 설명하였지만, 본 발명은 이에 한정되지 않고, 소지철에 용액에서 양이온을 가질 수 있는 Cr, Fe 및 W등을 나노코팅하는 경우에도 Ni을 나노코팅한 것과 유사한 결과가 얻어질 수 있음은 물론이다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명한다.
(실시예)
Si과 Mn이 함유된 냉연강판을 알칼리 탈지 및 산세처리로 청정화한 후, 60℃, pH 5와 20A 전류 조건에서 하기 표 1의 목표 도금량으로 Ni 전기도금을 행했다.
그 후, 5%H2-N2, -65℃ 이슬점 분위기하에서 하기 표 1의 소둔조건(소둔온도 및 소둔유지시간)으로 소둔한 후, 400℃까지 -8.7 ℃/s속도로 급냉하고 다시 500 ℃까지 재가열을 행했다. 그 후 온도가 460℃이고 도금욕중의 Al농도가 하기 표 1과 같은 용융 아연도금욕에서 하기 표 1의 도금욕내유지시간의 조건으로 용융아연도금한 후 와이핑(wiping)하여 도금량을 60g/m2으로 하여 용융아연도금강판을 제조하였다(발명예).
위의 발명예와 비교하기 위하여 동일 성분, 동일 두께의 냉연강판을 Ni 전기도금을 행하지 않은 것을 제외하고는 상기한 발명예와 동일하게 소둔, 냉각 및 용융아연도금을 행하여 용융아연도금강판을 제조하였다(비교예).
상기 발명예 및 비교예에 의하여 제조된 용융아연도금강판에 대하여 도금층의 합금층분석, 외관분석 및 도금밀착성 평가를 행하고, 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.
하기 표2에서, 도금층의 합금층 분석은 단면을 마운팅하고 연마 후 SEM 또는 TEM분석에 의하여 행한 것이다.
또한, 도금층 외관 분석은 육안 관찰에 의하여 행한 것으로서, 미도금 등의 결함이 없으면 ◎로 나타내고, 약간 있으면 ○로 나타내고, 많이 있으면 △로 나타내고, 심하면 ×로 나타낸 것이다.
또한, 도금밀착성은 도금강판을 반곡이 2(2mm)R인 프레스로 가공 후, 180도 굽힌 것을 테이프로 도금박리를 행하여 평가한 것으로서, 도금 미박리의 경우에는 ◎로 나타내고, 도금층의 박리 면적이 10%이하면 ○로 나타내고, 도금박리 면적이 10~50%이면 △로 나타내고, 도금박리 면적이 50%이상이면 ×로 나타낸 것이다.
| 실시예 No. | Ni 부착량 (g/m2) |
소둔온도 (℃) |
소둔유지시간 (초) |
도금욕내 Al농도(%) |
도금욕내 유지시간(초) |
| 비교예1 | 0 | 800 | 42.6 | 0.22 | 3.0 |
| 비교예2 | 25 | 800 | 42.6 | 0.22 | 3.0 |
| 발명예3 | 50 | 800 | 42.6 | 0.22 | 3.0 |
| 발명예4 | 100 | 800 | 42.6 | 0.22 | 3.0 |
| 발명예5 | 500 | 800 | 42.6 | 0.22 | 3.0 |
| 발명예6 | 1000 | 800 | 42.6 | 0.22 | 3.0 |
| 비교예7 | 100 | 800 | 8.0 | 0.22 | 3.0 |
| 비교예8 | 100 | 800 | 15.0 | 0.22 | 3.0 |
| 비교예9 | 100 | 800 | 42.2 | 0.22 | 1.0 |
| 비교예10 | 100 | 400 | 42.2 | 0.22 | 3.0 |
| 비교예11 | 100 | 500 | 42.2 | 0.22 | 3.0 |
| 비교예12 | 100 | 800 | 42.2 | 0.00 | 3.0 |
| 비교예13 | 100 | 800 | 42.2 | 0.08 | 3.0 |
| 실시예 No. | 도금외관 | 도금밀착성 | 합금층구조 |
| 비교예1 | X | X | Fe, Fe-Al |
| 비교예2 | ○ | △ | Fe, Fe-Ni |
| 발명예3 | ◎ | ◎ | Fe-Ni, Fe-Ni-Al(-Zn), Fe-Al(-Zn-Ni) |
| 발명예4 | ◎ | ◎ | Fe-Ni, Fe-Ni-Al(-Zn), Fe-Al(-Zn-Ni) |
| 발명예5 | ◎ | ◎ | Fe-Ni, Fe-Ni-Al(-Zn), Fe-Al(-Zn-Ni) |
| 발명예6 | ◎ | ◎ | Fe-Ni, Fe-Ni-Al(-Zn), Fe-Al(-Zn-Ni) |
| 비교예7 | X | X | Fe, Ni-Al(-Zn-Fe) |
| 비교예8 | △ | X | Fe, Ni-Fe-Al(-Zn) |
| 비교예9 | ○ | X | Fe-Ni, Fe-Ni-Al(-Zn) |
| 비교예10 | △ | X | Fe-Ni, Fe-Ni-Al-Zn |
| 비교예11 | △ | △ | Fe-Ni, Fe-Ni-Al-Zn |
| 비교예12 | △ | X | Fe-Ni, Fe-Ni-Zn |
| 비교예13 | ○ | △ | Fe-Ni, Fe-Ni-Zn(-Al) |
상기 표 2에 나타난 바와 같이, 실시조건에 따라 합금층들의 다양하게 형성됨을 알 수 있다.
본 발명에 따라 용융아연도금강판을 제조하는 경우(발명예 3-6)에는 소지철과 도금층 계면에 다양한 Fe-Ni, Fe-Ni-Al(-Zn), Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층들이 형성됐지만, 본 발명을 벗어나는 제조방법으로 용융아연도금강판을 제조하는 경우(비교예 1-2, 7-13)에는 실시조건에 따라 Fe-Ni, Fe-Ni-Al(-Zn), Fe-Al(-Zn-Ni) 합금층들이 미형성 또는 불충분하게 형성됨을 알 수 있다.
또한, 발명예 3-6의 경우에는 미도금 등의 결함이 거의 없지만, 비교예 1-2, 7-13의 경우에는 미도금 등의 결함이 다량 관찰됨을 알 수 있다.
또한, 발명예 3-6의 경우에는 도금 박리가 일어나지 않지만, 비교예 1-2, 7-13의 경우에는 모두 도금박리가 관찰됨을 알 수 있다.
Claims (7)
- 난도금성 성분을 함유하는 소지철에 용융아연도금층이 형성된 용융아연도금강판으로서, 소지철로부터 차례로 Fe-Ni, Fe-Ni-Al(-Zn) 및 Fe-Al(-Zn-Ni)합금층과 Zn(-Al) 도금층이 형성되어 있는 도금성 및 밀착성이 우수한 용융아연도금강판.
- 제1항에 있어서, 상기 난도금성 성분이 Si 및 Mn 중 적어도 1종인 것을 특징으로 하는 도금성 및 밀착성이 우수한 용융아연도금강판.
- 제2항에 있어서, 상기 Si의 함량이 0.05~2.0중량%이고 그리고 상기 Mn의 함량이 0.5~25.0 중량%인 것을 특징으로 하는 도금성 및 밀착성이 우수한 용융아연도금강판.
- 제1항에서 제3항 중의 어느 한 항에 있어서, 상기 합금층 및 도금층의 총 Ni 및 Al의 함량이 각각 0.05~1.0 질량% 및 0.05~3.0 질량%인 것을 특징으로 하는 도금성 및 밀착성이 우수한 용융아연도금강판.
- 소지철인 강판의 표면을 청정화한 후, 50 ~ 1,000 mg/m2의 도금량으로 Ni 전기도금을 행하고 H2-N2 환원성 분위기로에서 700~900℃까지 1.5~6 ℃/s의 속도로 가열한 다음, 20초 이상 유지한 후, 400~500℃까지 -14 ~ -5 ℃/s의 냉각속도로 냉각한 다음, 도금욕 온도보다 최대 50℃까지 높은 온도까지 강판을 재가열한 후, 온도가 430~480℃이고 0.1~0.3 질량%의 Al 및 불가피하게 함유되는 성분을 함유한 용융 아연 도금욕에서 2.5~8초 유지한 후 꺼내 에어 와이핑(Air wiping)에 의해 원하는 도금량으로 조정한 후 냉각하는 도금성 및 밀착성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법.
- 제5항에 있어서, 상기 난도금성 성분이 Si 및 Mn 중 적어도 1종인 것을 특징으로 하는 도금성 및 밀착성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법.
- 제6항에 있어서, 상기 Si의 함량이 0.05~2.0중량%이고 그리고 상기 Mn의 함량이 0.5~25.0 중량%인 것을 특징으로 하는 도금성 및 밀착성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법.
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