SE452477B - Legering for framstellning av hoghallfasta foder och ror for djupborrstal, anvendning av legeringen och hoghallfast ror framstellt av denna legering - Google Patents
Legering for framstellning av hoghallfasta foder och ror for djupborrstal, anvendning av legeringen och hoghallfast ror framstellt av denna legeringInfo
- Publication number
- SE452477B SE452477B SE8203627A SE8203627A SE452477B SE 452477 B SE452477 B SE 452477B SE 8203627 A SE8203627 A SE 8203627A SE 8203627 A SE8203627 A SE 8203627A SE 452477 B SE452477 B SE 452477B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- alloy
- content
- pipes
- resistance
- alloy according
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 84
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 84
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- 235000013305 food Nutrition 0.000 title 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 title 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 49
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 47
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims description 35
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 22
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000005553 drilling Methods 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 37
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 15
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 15
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 11
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 10
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 8
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 8
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 8
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 5
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 5
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 4
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 4
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 4
- 101100298295 Drosophila melanogaster flfl gene Proteins 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 3
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 3
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001080 W alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910003296 Ni-Mo Inorganic materials 0.000 description 1
- RSPISYXLHRIGJD-UHFFFAOYSA-N OOOO Chemical compound OOOO RSPISYXLHRIGJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000270295 Serpentes Species 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 229910000856 hastalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 229910001293 incoloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 230000036651 mood Effects 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/052—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 40%
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Geology (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
Description
452 477 eller rör för oljeborrhål att injicera ett korrosionsmotver- kande medel kallat “inhibitor" i borrhålet. Denna åtgärd för att förhindra korrosion kan emellertid icke användas i samt- liga fall. Den är exempelvis icke tillämpbar för oljeborr- hål i havet (offshore-oljeborrhål).
Under senare tid har därför användning av korrosionsbestän- diga höglegerade stål av hög kvalitet, såsom rostfria stål, Incoloy (varumärke) och Hastelloy (varumärke) provats.
Egenskaperna hos sådana material i korrosiv miljö innefattande H25-C02-Cl--system liknande de som återfinnes i djupoljeborr- hål har emellertid icke undersökts.
Den amerikanska patentskriften 4 168 188, sökande Asphahani, beskriver en nickelbaserad legering innehållande 12-18 % molybden, 10-20 % krom och 10-20 % järn för användning vid tillverkning av borrör och brunnsrör. Den amerikanska patentskriften 4 l7l 217, sökande Asphahani et al, beskriver en liknande legering, i vilken kolhalten är begränsad till högst 0,030 %. Den amerikanska patentskriften 4 245 698, sökande Berkowitz et al, beskriver en nickelbaserad super- legering innehållande 10-20 % molybden för användning i râgas- eller oljeborrhål. Ändamålet med föreliggande uppfinning är att åstadkomma en legering för användning vid tillverkning av djupborrfoder och rör, som har tillräcklig hâllfasthet och tillräcklig beständighet mot spänningskorrosionssprickning för att uthärda djupborrning liksom kraftigt korrosiv miljö, i synner- het sådan innehållande HZS-C02-Cl--systemet (i det följande betecknat "H23-C02-Cl--haltig miljö" eller enbart "H28-C02-Cl_-mi1jö“), samt sådana rör och användning därav.
Figur l visar sambandet mellan förhållandet mellan förläng- ningen i provningsmiljön och förlängningen i luft samt P-halten.
Figur 2.visar sambandet mellan vridtalet och S-halten. 4527427 3 _ o Figur 3 till figur 7 visar sambandet mellan Ni-halten och värdet av ekvationen: Cr(%) + 10 Mo(%) + 5 W(%) vad beträffar beständigheten mot spänningskorrosionssprickning.
Figur 8 är en schematisk vy av ett prov som hâlles med en trepunktsstödande jigg av balktyp.
Figur 9 är en schematisk vy av ett prov som sättes under dragspänning med användning av en bult och mutter.
Under våra försök har vi funnit följande: a) I korrosiva miljöer innehållande H28, C02 och klorid- joner (Cl ) fortskrider korrosion huvudsakligen genom spän- ningskorrosionssprickning. Mekanismen för spänningskorro- sionssprickning i sådana fall är emellertid helt skild från mekanismen som allmänt återfinnes i austenitiska rostfria stål. Sålunda är den primära orsaken till spänningskorro- sionssprickning ifråga om austenitiska rostfria stål närvaron av kloridjoner (Cl_). Till skillnad mot detta är den primära orsaken till sådan spänningskorrosionssprickning i foder och/eller rör i djupoljeborrhâl närvaron av H28, även om när- varon av Cl -joner även är en faktor. b) Legerade foder och rör avsedda att användas i djup- oljeborrhål underkastas vanligen kallhearbetning för för- bättring av hållfastheten. Kallbearbetning minskar emeller- tid kraftigt beständigheten mot spänningskorrosionssprickning.
C) Korrosionshastigheten för en legering i korrosiv H28-C02-Cl--miljö beror på halten av Cr, Ni, Mo och W hos legeringen. Om foder eller rör har ett ytskikt innehållande dessa element, har legeringen icke endast bättre beständighet mot korrosion i allmänhet utan har även förbättrad beständig- het mot spänningskorrosionssprickning, även i den korrosiva miljö som âterfinnes i djupoljeborrhål. I synnerhet har det visat sig att molybden är lO gånger effektivare än krom och molybden är två gånger effektivare än volfram för att för- bättra beständigheten mot spänningskorrosionssprickning. Det har sålunda visat sig att krom (%), volfram (%) och molybden (%) satisfierar ekvationerna: 452 477 4 Cr(%) + 10 Mo(%) + 5 W(%) 2 50 % 1,o s i nom + 1/2 ms) < 3,5 s Dessutom är Ni-halten 25-60 % och kromhalten 22,5-40 %. Här- vid kommer även efter inverkan av kallbearbetning legeringens ytskikt att bibehålla markant förbättrad beständighet mot korrosion i H28-C02-Cl--miljö, i synnerhet en miljö innehål- lande koncentrerad H25 vid en temperatur av l50°C eller mindre. d) Tillsatsen av nickel är verksam icke endast för att' förbättra beständigheten hos ytskiktet mot spänningskorro- sionssprickning utan även för att förbättra legeringens metallurgiska struktur i sig. Tillsatsen av nickel medför sålunda en tydligt förbättrad beständighet mot spänningskorro- sionssprickning. e) Svavel är en tillfällig förorening och när S-halten icke är högre än 0,0007 %, förbättras varmbearbetbarheten hos den erhållna legeringen markant. I f) Fosfor är likaledes en tillfällig förorening och när P-halten icke är mer än 0,003 %, blir känsligheten för väte- försprödning tydligt minskad. g) Om Cu i en mängd av icke mer än 2,0 % och/eller Co i en mängd av icke mer än 2,0 % tillsättes till legeringen såsom ytterligare legeringselement, förbättras beständigheten mot korrosion ytterligare. h) När ett eller fler av följande legeringselement till- sättes till legeringen i den angivna proportionen, förbättras varmbearbetbarheten ytterligare: Sällsynta jordartsmetaller icke mer än 0,10 %, Y icke mer än 0,2 %, Mg icke mer än 0,10 % och Ca icke mer än 0,10 %. i) Om ett eller fler av följande legeringselement till- sättes till legeringen, varvid den totala mängden ligger inom området 0,5-4,0 %, förbättras hâllfastheten hos legeringen ytterligare på grund av utskiljningshärdningsverkan orsakad av dessa tillsatser: Nb, Ti, Ta, Zr och V. j) Om kväve avsiktligt tillsättes till legeringen i en halt inom omrâdet 0,05-0,30 % såsom legeringselement, för- bättras hâllfastheten hos den erhållna legeringen ytterligare utan någon minskning av korrosionsbeständigheten. 452 477 s 5 k) Den föredragna kvävehalten är från 0,05 till 0,25 %, när minst ett av Nb och V i en total mängd av 0,5-4,0 % till- sättes till legeringen. I detta fall förbättras hållfastheten hos den erhållna legeringen ytterligare på grund av utskilj- ningshärdning av dessa tillsatser utan någon minskning av korrosionsbeständigheten.
Uppfinningen har utarbetats på basis av de ovan nämnda iakt- tagelserna och avser en legeringssammansättning för använd- ning vid tillverkning av höghâllfasta foder och rör för djup- hålsborrning med förbättrad beständighet mot spänningskorro- sionssprickning, innefattande: C : icke mer än 0,10 %, företrädesvis icke mer än 0,05 %, Si: icke mer än 1,0 %, Mn: icke mer än 2,0 %, P : icke mer än 0,030 %, företrädesvis icke mer än 0,003 %, S : icke mer än 0,005 %, företrädesvis icke mer än 0,0007 %, Ni: 25-60 %, företrädesvis 35-60 %, Cr: 22,5-40 %, företrädesvis 24-35 %, minst ett av Mo: mindre än 3,5 % och W : mindre än 7 %, med följande ekvationer uppfyllda: orm + :Lo mom '+ 5 wm g so s, och 1,0 z 5, mom + 1/2 me) < 3,5 s samt resten järn med tillfälliga föroreningar.
Legeringen enligt uppfinningen kan vidare innefatta en kom- bination av följande: i) Ett av Cu, icke mer än 2,0 %, och/eller Co, icke mer än 2,0 %. _ ii) En eller fler av sällsynta jordartsmetaller, icke mer än 0,l0 %, Y icke mer än 0,20 %, Mg icke mer än 0,l0 % och Ca icke mer än 0,10 %. iii) En eller fler av Nb, Ti, Ta, Zr och V i en total mängd av från 0,5 till 4,0 %. iv) Kväve i en mängd av 0,05-0,30 %, företrädesvis 452 477 6 0,10-0,25 %, kan avsiktligt tillsättas till legeringen.
Enligt en annan utföringsform kan kväve tillsättas i en mängd av 0,05-0,25 % i kombination med Nb och/eller V tillsatt i den totala mängden 0,5-4,0 %.
Enligt en bred aspekt avser uppfinningen sålunda en legering för tillverkning av höghållfasta foder och rör för djupborr- hål med förbättrad beständighet mot spänningskorrosionssprick- ning, varvid legeringssammansättningen är: c = § 0,1 % si: å 1,0 % un: § 2,0 s P = § o,o3o % s = § o,oos % N = o-o,3o % Ni: zs-so % - cr: 22,5-40 s Mo: mindre än 3,5 % W : mindre än 7 % cr(%) + 10 Mo(%) + 5 w(%) å so % 1,0 % g Mo(%) + 1/2 w(%) < 3,5 % Cu: 0-2,0 % Co: O-2,0 % Sällsynta jord- artsmetaller: O-0,10 % Y : O-0,20 % Mg: O-0,10 % Ca: O-0,10 % Fe och tillfälliga föroreningar: resten.
Om kväve tillsättes avsiktligt, är den lägre halten 0,05 %.
Legeringen enligt uppfinningen kan vidare innefatta minst ett av Nb, Ti, Ta, Zr och V i den totala mängden 0,5-4,0 %.
I det följande anges orsakerna till ovanstående definition av legeringssammansättningen: Kol (C): Om kolhalten är över 0,10 %, är legeringen förhållandevis känslig för spänningskorrosionssprickning. Den övre gränsen är 0,1 % och företrädesvis är kolhalten icke högre än 0,05 %.
Kisel (Si): Si är ett nödvändigt element såsom desoxideringsmedel. Om halten därav är högre än 1,0 %, försämras emellertid varm- 452 477 7 _ s bearbetbarheten hos legeringen. Den övre gränsen härav defi- nieras såsom l,0 %.
Mangan (Mn): Mn är likaledes ett desoxideringsmedel liksom Si. Det kan observeras att tillsatsen av Mn har i huvudsak ingen effekt V på beständigheten mot spänningskorrosionssprickning. Den . övre gränsen härav har sålunda begränsats till 2,0 %.
Fosfor (P): P ingår i legeringen såsom en förorening. Närvaron av P i en mängd av mer än 0,030 % medför att legeringen blir känslig för väteförsprödning. Den övre gränsen av P definieras därför till 0,030 %, så att känsligheten för väteförsprödning kan hållas vid en lägre nivå. Det bör observeras att om P-halten sänkes under värdet 0,003 %, förbättras känsligheten för väte- försprödning drastiskt. Det är därför i hög grad önskvärt att sänka P-halten till 0,003 % eller mindre, om man önskar erhålla en legering med markant förbättrad beständighet mot väteförsprödning.
Figur 1 visar hur en sänkning av P-halten inverkar genom att förbättra beständigheten mot väteförsprödning. En serie 25 % Cr-50 % Ni-3 % Mo-legeringar, i vilka mängden av P varierades, göts, smiddes och varmvalsades, så att man erhöll legeringsplâtár med tjockleken 7 mm. De erhållna plåtarna underkastades därefter'upplösningsbehandling, varvid plâtarna hölls vid 105000 30 minuter och vattenkyldes. Efter avslu- tande av upplösningsbehandlingen genomfördes kallbearbetning med areareduktion 30 % för att förbättra hållfastheten. Prov- stycken (tjocklek 1,5 mm x bredd 4 mm x längd 20 mm) skars av den kallvalsade plåten i en riktning vinkelrätt mot valsnings- riktningen.
Provstyckena underkastades dragprovning, varvid provstyckena behandlades i en 5 % NaCl-lösning (temperatur 25°C) mättad med H28 vidgett tryck av 10 at och en elektrisk strömtäthet av 5 mA/cm2 pålades med användning av provstycket såsom katod. 452 477 8 Dragspänning pâlades därefter på provstyckena med en konstant töjningshastighet av 8,3 x 10-7/sekund tills provstycket brast.
Dragprovning genomfördes även i luft för bestämning av för- längningen i luft. Förhållandet mellan förlängningen i den H25-haltiga NaCl-lösningen och förlängningen i luft beräknades.
Om väteförsprödning uppträder, minskas förlängningen. Ett förhållande av l innebär därför i huvudsak icke någon väte- försprödning. Resultaten är sammanställda på figur l. Såsom framgår av de på figur 1 visade värdena uppvisar legeringen markant beständighet mot väteförsprödning, när P-halten sän- kes till 0,003 % eller mindre.
Svavel (5): Om mängden S, som närvarar i stålet såsom tillfällig föro- rening, överstiger 0,005 %, försämras varmbearbetbarheten.
Mängden S i legeringen begränsas därför till icke mer än 0,005 % för att förhindra försämring av varmbearbetbarheten.
Om mängden S sänkes till 0,0007 % eller mindre, förbättras varmbearbetbarheten dramatiskt. Om därför varmbearbetning under krävande betingelser kräves, är det önskvärt att sänka S-halten till 0,000? % eller mindre.
Figur 2 visar resultaten av torsionsprovning vid temperaturen l200°C på en serie provstycken av 25 % Cr-50 % Ni-3 % Mo- -legering, i vilken mängden S varierades. Provstyckenas dimension hos den parallella delen är 8 mm diameter x 30 mm längd och provstyckena skars av legeringsgöt av legeringarna (vikt 150 kg). Torsionsprovningen användes vanligen för att värdera varmbearbetbarheten hos metallmaterial. De värden som visas på figur 2 anger att antalet torsionscykler, dvs. torsionscykler som pâlades tills materialbrott uppträder, ökar markant, när S-halten sänkes till 0,0007 % eller lägre, vilket visar att varmbearbetbarheten har förbättrats markant.
Nickel (Ni): Ni är verksamt för att förbättra beständigheten mot spännings- korrosionssprickning. Om nickel tillsättes i en mängd av mindre än 25 %, är det emellertid omöjligt att erhålla en 452_477 9 I. tillräcklig grad av beständighet mot spänningskorrosions- sprickning. Om å andra sidan nickel tillsättes i en mängd av mer än 60 %, kan beständigheten mot spänningskorrcsionssprick- ning icke förbättras ytterligare. Med hänsyn till material- ekonomin begränsas sålunda nickelhalten till 25-60 %. Nickel- halten är företrädesvis 35-60 % för att förbättra segheten.
Aluminium (Al): Al liksom Si och Mn är verksamt såsom desoxideringsmedel.
Dessutom kan en halt av Al i en mängd av upp till 0,5 % såsom lösligt Al tillåtas, eftersom A1 icke har någon skadlig inverkan på legeringens egenskaper.
Krom (Cr): Cr är verksamt för att förbättra beständigheten mot spännings- korrosion i närvaro av Ni, Mo och W. Mindre än 22,5 % Cr bidrager emellertid icke till förbättring av varmbearbetbar- heten och det är nödvändigt att tillsätta sådana andra element som Mo och W för att upprätthålla en önskad nivå av beständig- het mot spänningskorrosionssprickning. Från ekonomisk syn- punkt är det därför icke önskvärt att sänka halten Cr i sådan grad. Den lägre gränsen för Cr-halten anges till 22,5 %.
Om å andra sidan Cr tillsättes i en mängd av mer än 40 %, för- sämras varmbearbetbarheten, även om mängden S sänkes till mindre än 0,0007 %. Cr-halten är företrädesvis 24-35 % för att förbättra beständigheten mot allmän korrosion liksom varmbearbetbarheten. - Molybden (Mo) och volfram (W): Såsom redan angivits är båda elementen verksamma för att för- bättra beständigheten mot spänningskorrosionssprickning i närvaro av Ni och Cr. Om emellertid Mo och W tillsättes i mängder av mer än 3,5 % resp. mer än 7 %, kan spänningskorro- sionsbeständighetsegenskaperna icke förbättras mer i H25-C02-Cl--miljö vid en temperatur av l50°C eller lägre.
Med beaktande av materialekonomin tillsättes därför Mo i en mängd av mindre än 3,5 % och/eller W i en mängd av mindre än 7 %. Beträffande halten av Mo och W har vi infört ekvationen: 452 477 10 Mo(%) + l/2 W(%). Detta beror på att eftersom atomvikten av W är tvâ gånger atomvikten av Mo, är Mo lika verksamt som l/2 W vad beträffar förbättringen av beständigheten mot spän- ningskorrosionssprickning. När värdet av denna ekvation är lägre än 1,0 %, är det omöjligt att erhålla den önskade nivån av beständighet mot spänningskorrosionssprickning, i synnerhet vid temperaturer av l50°C eller lägre under de krävande miljöbetingelserna. Å andra sidan är ett värde av mer än 3,5 % icke önskvärt från ekonomisk synpunkt. Enligt föreliggande uppfinning definieras värdet av ekvationen: Mo(%) + l/2 W(%) till att vara från 1,0 % till 3,5 % (exkl.).
Kväve (N): Om N tillsättes avsiktligt till legeringen, är N verksamt för att förbättra hållfastheten hos den erhållna legeringen. Om N-halten är lägre än 0,05 %, är det omöjligt att uppnå en önskad hållfasthetsnivå hos legeringen. Å andra sidan är det förhållandevis svårt att upplösa N i en mängd av mer än 0,30 % i legeringen. Enligt föreliggande uppfinning definie- ras därför N-halten, när sådan tillsättes, till inom 0,05-0,30 %, företrädesvis 0,10-0,25 %.
Koppar (Cu) och kobolt (Co): Cu och Co är verksamma för att förbättra korrosionsbeständig- heten hos legeringen enligt uppfinningen. Cu och/eller Co kan därför tillsättas när i synnerhet god korrosionsbeständig- het kräves. Tillsatsen av Cu och/eller Co i en mängd av mer än 2,0 % av respektive element tenderar emellertid att sänka varmbearbetbarheten. I synnerhet kommer effekten av Co, som är ett dyrbart legeringselement, att uppvisa mättnad vad beträffar beständigheten mot korrosion, när elementet till- sättes i en mängd av mer än 2,0 %. Den övre gränsen för vardera av dessa är 2,0 %.
Sällsynta jordartsmetaller, Y, Mg och Ca: Dessa är alla verksamma för att förbättra varmbearbetbarheten.
Om legeringen skall underkastas krävande varmbearbetning, är det därför önskvärt att införliva åtminstone ett av dessa 452fi477 11 Å. element i legeringen. Om emellertid sällsynta jordartsmetal- ler i en mängd av mer än 0,10 %, eller Y i en mängd av mer än 0,20 %, eller Mg mer än 0,10 %, eller Ca mer än 0,10 % till- sättes, erhålles icke någon väsentlig förbättring av varm- bearbetbarheten. I stället erhålles i vissa fall försämrad varmbearbetbarhet.
Tillsatsen av dessa element är därför begränsad till icke mer än 0,10 % av sällsynta jordartsmetaller, 0,20 % av Y, 0,10 % av Mg och 0,10 % av Ca.
Nb, Ti, Ta, Zr och V: Dessa är ekvivalenta med varandra för att ge utskiljnings- härdning genom bildning av en intermetallisk förening huvud- sakligen med Ni. Om åtminstone ett av dessa element till- sättes i en total mängd av mindre än 0,5 %, kan en önskad hållfasthetsnivå icke uppnås. Om å andra sidan den totala tillsatsmängden är mer än 4,0 %, försämras duktiliteten och segheten hos den erhållna legeringen och varmbearbetbarheten försämras även. Den totala mängden av tillsatsen är därför definierad såsom inom 0,5-4,0 %.
Eftersom tillsats av dessa orsakar utskiljningshärdning av legeringen, är det under tillverkningen av rör och foder för användning i oljekällor nödvändigt att utnyttja åldring, exempelvis vid en temperatur av 450-800°C under 1-20 timmar före eller efter kallbearbetningen (en tjockleksreduktion av 10-60 %) eller i någon annan lämplig punkt av tillverknings- linjen.
Av dessa element föredrages Nb, V och kombinationen'av dessa tvâ element med N. Enligt en föredragen utföringsform av uppfinningen införlivas sålunda Nb och/eller V tillsammans med 0,05-0,25 % N, företrädesvis 0,10-0,25 % N i legerings- sammansättningen.
Enligt uppfinningen skall vidare halten av Cr, Mo och W upp- fylla följande ekvation: 452 477 12 IV CI(%) + 10 M0(%) + 5 W(%) _ 50 %.
Figurerna 3-7 visar sambandet mellan Cr(%) + 10 Mo(%) + 5 W(%) och Ni(%) vad beträffar beständigheten mot spänningskorro- sionssprickning under krävande korrosionsbetingelser.
För åstadkommande av de data som visas på figurerna 3-7 fram- ställde man en serie Cr-Ni-Mo-legeringar, Cr-Ni-W-legeringar och Cr-Ni-Mo-W-legeringar, i vilka samtliga proportionerna av' Cr, Ni, Mo och W varierades, samt underkastade legeringarna gjutning, smidning och varmvalsning till legeringsplåtar med tjockleken 7 mm. De erhållna plàtarna underkastades därefter upplösningsbehandling i fast lösning, varvid plåten hölls vid l050°C 30 minuter och vattenkyldes. Efter avslutande av upp- lösningsbehandlingen genomfördes kallbearbetning med tjock- leksreduktion av 30 % för att förbättra hållfastheten. Prov- stycken (tjocklek 2 mm x bredd 10 mm x längd 75 mm) skars av den kallvalsade plåten i en mot valsningsriktningen vinkel- rätt riktning.
Vart och ett av dessa provstycken hölls på en jigg av balk- typ med trepunktsstöd, såsom visas på figur 8. Sålunda underkastades provstyckena S under spänning vid en dragspän- ningsnivå motsvarande förlängningen 0,2 % spänningskorrosions- sprickprovning. Provstycket tillsammans med jiggen infördes i en 20 % NaCl-lösning (badtemperatur l50°C) mättad med H28 och C02 vid ett tryck av lO at under 1000 timmars tid. Efter behandling i lösningen 1000 timmar undersöktes uppträdandet av sprickbildning visuellt. De erhållna värdena visar att det finns ett tydligt samband, såsom visas på figurerna 3-7, mellan Ni(%) och ekvationen: Cr(%) + 10 Mo(%) + 5 W(%), som är en parameter vilken först upptäckts av uppfinnarna till denna uppfinning vad beträffar beständigheten mot spännings- korrosionsprovning.
På figurerna 3-7 visar symbolen "O" de fall varvid ingen väsentlig sprickbildning erhölls och “X“ anger förekomsten av sprickbildning. Såsom är uppenbart från de värden som visas 452,47? _ s 13 på figurerna 3-7 kan den avsedda effekten enligt uppfinningen icke uppnås, när denna ekvation har ett värde understigande 50 % eller Ni-halten är lägre än 25 %.
Figur 3 visar det fall vid vilket legeringen innehåller kväve i en mängd av 0,05-0,30 %. Figur 4 visar det fall vid vilket S-halten är begränsad till icke mer än 0,0007 %. Figur 5 visar det fall vid vilket P-halten är begränsad till icke mer än 0,003 %. Figur 6 visar det fall vid vilket Nb i en mängd av 0,5-4,0 % tillsättes. I detta fall användes åldring vid en temperatur av 650°C 15 timmar efter kallbearbetning.
Figur 7 visar det fall vid vilket legeringen innehåller icke endast kväve utan även kombinationen av Nb och V. Även i detta fall användes åldring.
Legeringen enligt uppfinningen kan såsom tillfälliga föro- reningar innefatta B, Sn, Pb, Zn, etc., vart och ett i en mängd av mindre än 0,1 % utan att detta medför någon skadlig inverkan på legeringens egenskaper.
Exempel.
Smälta legeringar, vilka var och en hade de legeringssamman- sättningar som anges i tabellerna I, III-VI och VIII, fram- ställdes med användning av en kombination av en vanlig elektroljusbågsugn, en Ar-syreavkolningsugn (AOD-ugn), när det är nödvändigt att genomföra avsvavling och tillsats av kväve, samt en elektroslaggomsmältningsugn (ESR-ugn), när det är nödvändigt att genomföra defosforisering. Den på detta sätt framställda legeringen göts därefter till ett runt göt med en diameter av 500 mm, vilken underkastades varmsmidning vid en temperatur av l200°C, så att man erhöll ett ämne med diametern 150 mm.
Under varmsmidningen undersöktes ämnet visuellt beträffande bildning av sprickor för värdering av legeringens varmbear- betbarhet. Ämnet underkastades därefter varmsträngpressning, så att man erhöll ett rör med dimensionen diameter 60 mm x väggtjocklek 4 mm, och det på detta sätt erhållna röret under- 452 477 14 1. kastades därefter kallreduktion med en tjockleksreduktion av 22 % för utövande av kallbearbetning på röret. Det erhållna röret hade diametern 55 mm och en väggtjocklek av 3,1 mm.
Sålunda framställdes rör av legeringen enligt uppfinningen, jämförelserör i vilka vissa legeringselement låg utanför området enligt uppfinningen samt konventionella rör.
Ett ringformat provstycke med längden 20 mm skars av vart och ett av dessa rör och därefter bortskars ett stycke av omkret- sen av ringen motsvarande vinkeln 600, såsom visas på figur 9.
Det på detta sätt erhållna provstycket S sattes under spänning vid ytan med en dragspänningsnivâ motsvarande 0,2 %-sträck- gränsen med hjälp av bult och mutter anordnade genom mot- stående väggdelar hos ringen. Provstycket tillsammans med bulten och muttern behandlades i en 20 % NaCl-lösning (bad- temperatur l50°C) under 1000 timmar. Lösningen hölls i jäm- vikt med atmosfären, i vilken H2S-partialtrycket var 0,1 at eller l at eller 15 at, och partialtrycket av C02 var 10 at.
Efter avslutande av spänningskorrosionssprickprovningen i NaCl-lösningen fastställdes huruvida spänningskorrosion hade uppträtt. Försöksresultaten är sammanställda i tabellerna II-V, VII och IX tillsammans med försöksresultaten för varm- bearbetningssprickning under varmsmidningen, väteförsprödning och mekaniska egenskaper hos legeringen. I tabellerna II-V, VII och IX i varje kolumn betecknar symbolen "O" att sprick- bildning icke ägt rum och symbolen "X" betecknar att sprick- bildning ägt rum.
Såsom framgår av försöksvärdena uppfyller jämförelserören icke standardkraven för någondera av varmbearbetbarhet, brottgräns och spänningskorrosionssprickningsbeständighet. Å andra sidan är rören av legeringen enligt uppfinningen tillfredsställande beträffande alla dessa egenskaper. Rör framställda av lege- ringen enligt uppfinningen har en önskad nivå av mekanisk hållfasthet och beständighet mot spänningskorrosionssprickning liksom tillfredsställande varmbearbetbarhet och de är även vad beträffar dessa egenskaper överlägsna konventionella rör framställda av konventionella legeringar. 452 477 15 f. mH.o"wO+mA mNo.o 1 1 H.m m.mm m.ow mH.o mco.o fl~o.o oß.o mN.o wo.o w % wN.ø"N woo.o w.H 1 o.m N.wN m.mm mN.o ~oo.o mmo.o mw.o mN.o ~o.o m Q mHo.o~mE vHo.o I I w.N w.om N.ov mH.c Hfio.o N~o.o oæ.o Hm.o Nø.o w w wao.o"m2 ßflo.o | v.o ~.O o.mm. m.mw mH.c woo.o mHo.o aw.o om.o mc.o m % æNo.o"æ æoo.o 1 1 m.a m.wN m.w« NH.o Noo.o w~o.o ß>.o mN.o mo.o N wNo.o I | o.N m.mN æ.w~ HH.o moo.o o~o.o oæ.o mN.o ~o.o H m~o.o"m2 wNo.o I m.o m.N fl.mN N.om HN.o Noo.o mHo.c mß.o mm.o wo.c m wmc.ø m.o .m.H o.N m.wm o.æm NH.a Hoo.o N~o.o oßho. om.o No.o m ß Nmo.o“> ßoo.o I | o.m w.ßN m.ow oH.c mooo.o o~o.o flm.o Hm.o No.o ß M. ßo.o"mu mflo.o m.o 1 v.m æ.wN w.æm mH.o Noo.o wHc.c oæ.o oN.o flo.o w W om.o“HH .Hmo.o"» _«ao.o 1 m.H m.fi >.om m.wv om.o moo.o moo.o m>.o ma.o mo.o m M Hflo.c~m2.o~o.o"æ moo.o æ.o | ~.N w.mm m.mm mH.o æooo.o fl~o.o v>.o NN.o mo.o w ï HHo.o"wU+mq æmo.o | v.o w.m o.«N m.>m mo.o moo.c mHo.o Hm.o ßN.o mo.o m W mvo.o"w m~o.o | ~.H m.H N.om H.fim mfl.ø moo.o A~o.o mß.o om.o mo.o N Å æoo.o w.o m.H fl.~ m.mN o.~w NH.o Noo.o m~o.o N>.o m~.o wo.o H u umccd Z øu 3 QQ nu wz ad m m c Am 0 HG ~»:wu0nQv#fl>. Ucficvvmmflmëšdmmmfiflummmfl @%flM . H .HHQDNB 452 477 16 Tabell II. gg;- âïäizäïifg âafäizfiëïg i 1° at i nr Smldnlng l-Izs 0.1 at Hzs 1 at H25 15 at 1 o o o o 2 o o o o få 3 o o o o 3 fl 4 o o o o ä :j 5 0 o o o à f; e o o o o å* 7 o o o o r-l å- e o o 0 0 9 0 o o o 1 o o o x 2 o o 0 X å* 3 X - - - U u 4 x - - - :O E 6 x - - - Anm.: Legeringsnumren motsvarar de i tabell I. -452 477 17 mcwwšo wcwmcflflcflwmmfl HwwGm#fl« ".Em x O O wlmm O I *him I mÉw vóm omfld vooö mood Ého æNó mod v m.om I I +æ.o w.wm ß.Hm mHfi.o floo.o NHo.o mß.o wa.o fio.o m S I I I I N I I m.N ¥m.aw m.Nm wmo.o mooo.o oNo.o ßß.o wm.o No.o N É x o o 0.00 o I 0A 0.0 0.3 *HAN 02.0 000.0 20.0 N00 3.0 00.0 0 oNo.o"w m.ßNH.wHo.o"m2_oß.fi"sU I m.N m.Nm N.mm fiwN.o Hoo.o ANO.o ww.o mN.o ßoo.c NN m.om mo.o“mU.oø.o“5U I N.m c.mm m.mm omo.o moo.O wHo.o oß.o mN.o Ho.o AN NHo.o~mU m.mæ.wHo.o~mE_mfiø.c"w I m.N m.wN m.«« mæo.o Hoo.o oNo.o o>.o ß~.o mo.o oN oHo.o"mU_ W v.aNH Nmo.o"wU+mA æ.v I m.mN ß.mm mNN.o mOoo.o mHo.o mæ.o mA.o vo.o ma T 30.93 m. m.ooH _mNO.o"N I H.N w.~m m.vm mwfl.o HOoo.o moO.ø m>.o mm.o Ho.o wa 1 m.mm mvo.o"mO o.fi m.fi o.mw m.om æAfl.o møoo.o wHO.o vm.o m~.o mo.o ßfl n o.~m NHo.o"m2 v.O ß.N m.«N m.om wmH.o Hoo.o wHo.o Hw.o HN.ø No.o wa M w.wmH m~o.o"M N.H w.H N.om H.Hm HflN.o vøo.O mHo.o m>.o æN.o vo.o ma ”H m.mm mfiO.o“wU+mA m.O m.m w.wN m.wm mma.o voo.O wHo.o mß.o mN.o mo.o va U m.mm om.H":U w.H N.N w.mN m.æm chH.o Hoo.o mHO.o Nß.o om.o No.o ma W. m.vm I w.m I o.@N m.Hm mvH.o aoo.o mNo.o m>.o mH.o No.o Na .W m.om I I N.m w.wN m.mv æofl.o Hoo.o Hoo.o æv.o ow.o mo.o flfl 8 O 0 O N.oofi O I æ.H m.o w.mm m.m0 mmH.o ßooo.o mflo.o Nw.0 mm.o mo.o od u æ.æm I o.m I m.wm w.mm moH.o mooo.o Noo.o wß.o mN.o mo.o m o.NoH I I v.H «.ßm o.mm mwfi.o mooo.o. æHo.o mæ.ø Hm.o mo.o w v.mm I I ß.H o.mm ß.Nm m>o.o Nooo.o oflO.o mw.o om.o Ho.o ß v.ßw I w.w I fl.mN m.æN mæo.o voo.O oflO.o ßw.o Nw.o No.o w m.Nm I m.H o.N H.wN H.mm mHH.Q Nooo.O Noo.o mw.o w~.o moo.o m o.«m I I N.m m.mN ß.mN Nma.o mooc.O wHO.o wm.o mN.o mo.o v ß.NNH I I m.N o.mN H.ow ßwN.o Hoo.o moo.o No.H wfi.o Ho.o m è.wm I N.w I w.ßN w.ow. mwH.o moc.O oNO.o Nm.H vm.o mo.o N m.om I I. m.N a.om v.Hm. mmo.o Noo.o wNO.o oæ.o m~.o ßo.o a um um um ANEEEMV mflfid ma NH Hwo wfimH@ I¶HEm HMGÉG 3 nä HU HZ Z w W G2 flw U H: w m w x mm Ixomnuw 12mm» mfiu 0 NQO umfimfi Iæwæ w N.O www: ^ucwo0umuxfl>V mcflcuuwwcmsëøwwmcfiuwmmq rmmuw uwwnfl mcflcxoflu #xufiHmm .HHH Hfimßmñ 452 477 18 . mcwwäo wzmmnfiwnflwmmø .umwflmun« få x 0 o O .. 000.0 0.0.0 | m.0N 0.00 00.0 00000 000.0 00.0 00.0 00.0 0 | 20.0 | .00 0.00 0.00 00.0 00000 000.0 0.0.0 00.0 00.0 0 m _ I l | x .. 000.0 l 0.0 _0000 m.0m N00 N000.0 000.0 N00 0N.o 00.0 N T. x o O o .. 0N0.0 r 0.N 0.0N *mNN 00.0 00000 000.0 00.0 00.0 N00 0 æ mNo.o"mU_m.o"5U 000.0 0.0 I 0.mN 0.00 m0.o m000.0 0N0.0 00.0 00.0 N0.o m0 _0N0.0".mO .N00.0“0å_0N0.0Q0 m00.0 ... 0.0.. 0.0N móm 00.0 N000.0 NN0.0 m0.0 mmó 00.0 00 Wu 0000200 0N0.0 0.0 0.N 0.0N 0.Nm N00 00000 000.0 00.0 00.0 00.0 m0 00.300. 5 000.052 0N0.0 | 0.N 0.00 0.00 N0.0 0000.0 000.0 00.0 00.0 N0.0 N0 n. 0N0.0§ 000.0 0.0 .. 0.00 0.0.... 00.0 0000.0 000.0 00.0 00.0 N0.0 00 .m 00003300 000.0 .. 0.0 0.0N 0.00 00.0 00000 000.0 00.0 00.10 000.0 00 d 0.030 000.0 .. 0.0 0.00 0.00 mN.0 N000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0 O O O O .. 000.0 NÅN 0.0 0.00 0.00 00.0 00000 N00.0 00.0 00.0 00.0 0 .m .. 000.0 0.0 .. 0.00.. 0.00 00.0 00006. N00.0 00.0 00.0 00.0 0 _... .. 000.0 | 0.N 0.00 0.00 00.0 N000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0 | 000.0 I 0.0. 0.00 m.0m 00.0 00000 000.0 N00 0N.0 00.0 m w ... 000.0 .. 0.0 0.mN m.00 00.0 0000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0 .. 0N0.0 N10 0.N 0.00 0.00 0N.0 0000.0 000.0 00.0 0N.0 000.0 m l 000.0 0.m | N.0N 0.00 00.0 N000.0 0No.0 0m.0 00.0 N0.0 N .. 000.0 | 0.0 m.0N 0.0N 00.0 00000 000.0 00.0 N00 00.0 0 ...M 0% :m0 050005 0.2.5 z s å ö ...z .flfi 0 0 š E 0 ä . mmm .mmm mmm 0 .www .. 05.5 -0 mz wøoN 0 NOU um. 0 0P> m0: Aunmooumuvfiï mcfiflumwcmëëmwmmnfiuwmmfl G03 _.um|m Hmucø mcfiuïfl m. 100000000 0 .>H 000390. 4s2_477 19 mnmmâo wnmmnwcflfiwfiwms umwcmufl.. Tänd X O O O O I «Ho.o %m.H I H.æm N.vm mH.ø Noo.o Noo.o mw.o om.o No.o v MM%M X X I æOo.o I «>.O m.ß~ H.mm NH.0 Hoo.O flHo.o Nm.o ww.o mo.o m ä _ I I I I N I FHOIO I . m.H «m.Hv O.Hm mO.o Nooo.O moo.c oN.fi AMIO No.o N W.
X O O O O I mNo.o I æ.N w.@N *ß.Hm mH.o MOOIO moo.O mw.O ov.o Ho.o H B æNO.O"ßU~ß.O“ï%IwHO.o v.w I ß.mN m.ov v0.0 HGOIO NOo.O Oß.o mw.o No.o ma oflo. 0 vHo.O“mU.HNo.o0N æOo.o I N.m m.vm a.flm NH.O ßoc0.0 HOo.O æm.O mN.O mOO.o va ß _ mmo.O“mU mHo.o m.H O.N æ.ßN w.mm Nm.o Ho0.0 fiOo.O Nm.o mN.o Ho.o ma UM Hv.o“flB~mvo.o«m2 mHø.o I m.N N.wm m.om mA.o Noo0.0 Noo.o cm.o om.o wo.o Na 6 0099530 .I wNo.O"N ßNo.o m.w I m.Om N.wm m0.0 Hoo0.0 HOo.ov wæ.O mm.o No.o HM ü wN.o0flB vA0.o I m.N N.mN N.Hv mH.O NOOIO mOo.O Nß.O mN.O HO.o OH mr m.a"5U mOO.o I N.m o.mN m.mm Hm.O wo0.0 NOo.o Nm.o Nm.o HO.o m T.
O O O O O I ßHo.o N.m H.A H.Hm m.bw H0.0v NOOIO fiOo.O. mw.o ow.o NO.o m w I 000.0 0.0 I 0.00 0.00 00.0 000.0 000.0v 00.0 00.0 00.0 0 m.
I HNo.o I w.N æ.Hm m.mw H0.0v vo0.0 MOQIO mm.H om.o wOO.o W 5 I mNo.o I h.H w.wm H.mm æo.O æooo.O .Noo.o mß.o vN.o Ho.o m % I 50.0 I 0.0 0.00 0.00 8.9 000.0 400.9 00.0 00.0 00.0 0 I wOø.o O.H w.N v.«N w.wm mH.Q wOOo.O HOOIO wv.o mm.o ßOo.o m I mHo.o N.m I m.ßN æ.ßv m0.0 HOGIO mOo.o wm.o om.c No.o N I 000.0 I. 0.0 0.00 0.00 00.0 000.0 000.0 00.0 00.0 00.0 0 ...m um um møÉ mfi . m0 0 Hw0 Iwwumm HWWM »anna z z o: Ü flz .www w m c: ä u .IE w m wE w m LE 3 .. med. 000 wmmæfiwnommw umnm> mfi Ücwooumuxflkfv mcflcuummcmøanmwwmnfiuwmmfl Iwmmq dvs: ficuïâu n Ibñwum .> Hfimnmfi 452 477 20 8.9.9. mNo.o“N .>.o":U mHo.ø I I om.c Hm.o I I æ.N w.mm H.mm mN.o wooo.o ß~o.o w>.o w~.o ~o.o WH mvo.o"mU mooáåê NHo.o "mU+m¶ moo.o I I I m.o w.o o.o H.m m.ßN N.flw Hfl.ø vooo.o mHo.o Nm.o mN.o Ho.o ma moo.o« å wNo.o"w æoo.o m.o oH.o I H.o w.o H.A æ.N m.wm o.mm wH.o Noo.o Noo.o ww.o Nm.o mo.o wa H u mmo.o"mU vHo.o I oH.o I Hm.o fiH.o I m.m w.mN æ.wm mH.o moo.o mHo.o Nø.H vN.o No.o mfl UM HNo.o"m2 ßoo.o I I om.o fim.o I N.H w.a w.om m.vw wN.o voo.o moo.o om.o mA.o Ho.c Na fiw mwo.o“M HNo.o I I Hm.o om.o ow.o I w.m m.ßN N.Hv ~fi.o mooo.o HNo.o >m.o wm.o Ho.o aa .w ~Ho.o .d flmufwfi Hmo.o Hm.o ofl.o I Nm.o om.o v.o o.m N.mN ~.>m mo.o Noo.o mHo.o mæ.o wN.o mo.o ofl mw m.a“:U w~o.o Hm.ø I I oH.o fiv.o æ.H o.~ m.mN w.mm «H.o ~oo.o mHo.oI mm.o Nm.o vo.o m w.
I flflo.o vm.o HH.o I Hm.o Nm.o v.o o.m m.mN m.om HN.o Noo.o vHo.o mw.o mN.o mo.o m .I I wfio.o I I Nm.o I ow.o æ.v I m.>~ w.wm wH.o mooo.o NHo.ø ßm.o ~m.o mo.o ß u I moo.o I I I Nm.m NH.o I o.m w.mN N.Hw NH.o æooo.o .mHo.o NN.H mm.o Ho.o m I mmo.o H>.m I I I I m.H m.o H.mm ß.Hm mH.o mooo.o flNo.o om.o wN.o No.o m L vNo.o I Hfi.o I I I w.N m.H m.mN H.mm mN.o Noo.o mooIo wß.o mo.o No.o w I æmo.o I I mv.o I I I m.A m.ßm ß.wm mo.o moo.o mNo.o mw.o mN.o mo.o m I .N86 I I I 3.0 I md I .IÃM máwßfio 80... 3.96 id 2.0 3.0 N I woo.o I I I I HH.N I w.m m.mN m.mw NH.o Hoo.o NHo.o mß.o mN.o ao.o fl MMECÉ Z > .MN md.. HH. QZ 3 02 .HU H2 .mHn/uw... W m. .g .ww U män" ^uGw00umuxfl>. mcfluuummcmäëmmmmnwkwmmfl Immma .H> Hflmnmß 21 mswwšo mzmmnflncfiwmms Hmwcmuøæ “.Ed@ I moo.o I I I I I I ~.w w.mN «.m I oHo.o m~o.o Næ.o m«.o «o.o w m~@ I m~o.o I I I oN.o I I I m.oN m.Hm mm.o moo.o wHo.o oH.H Nm.o mo.o m W M I o«o.o I I I I I I I m.mN v.ow I ~Ho.o æ~o.o m~.A om.o mo.o N www fl.o"nU wmo.o I I I I I I w.m m.ßA w.~fl ~o.o flHo.o >~o.o av.fi Nm.o wo.o A I H~o.o I I I I I w.o m.H m.m~ ~.mm mH.o ~oo.ß. mHo.o No.fl wN.o Ho.o m @ I wHo.o I I I w.o m.ø *æ.fl I m.mm m.o« >H.o moo.o o~o.o mm.o ~m.o «o.o w MH I æHo.o I H.o m.c I I I «w.o w.ß~ m.æN ~N.o moo.o mNo.o w>.o ß~.ø mo.o Hm M I moo.o I I I m.N I m.fl. w.N «m.Hw ß.om æH.o voo.o æNo.c vw.o mm.o flo.o N %.
I A~o.o N.o I I I. w.H w.o m.N m.æN «N.mN mo.o Nco.o Nmo.o m>.o m~.o ~o.o a »N52 z > ä ä. ä. nz z oz .ö 2 Émfi w m š E u mmm» ^u:wo0HmuMfl>_ mnflnvummcmñëmmwmufluwmmfl Immufl ~.mvHOwv H> AHMQME 452 477 22 Tabell VII . 2) ššäàçkñ â:ïšc§â:ê82uïder H28 0,2 % Får- Area- Slag- ¿ege_ zàghr H25 H23 H23 stïack- Brett- lang- raduk- saghet ring ma' M l 15 ïpæ/ïåmz) Ér/ïmz) tåg ïåïn :id fcä nr nlng at at at ° Fn Cm 1 91.5 94.0 14 68 8.2 2 89.5 91.8 15 76 18.6 3 87.5 91.7 17 75 20.5 4 82.3 85.5 16 79 25.6 5 113.7 121.2 12 42 8.9 ä 6 115.4 122.5 13 46 7.8 g* 7 86.5 90.5 15 73 12.5 "å 8 84.9 88.8 14 75 16.9 å: 9 0 O ° 0 82.5 86.8 18 77 23.4 32 10 86.2 91.3 20 63 8.9 f: 11 93.7 100.2 18 60 7.6 å* 12 85.2 91.4 21 73 21.2 55 13 88.3 92.5 18 69 17.5 14 82.3 85.5 15 75 14.9 15 91.5 93.7 14 74 16.6 16 83.7 90.7 17 68 14.2 1 0 0 0 X 86.5 89.0 13 67 8.2 2 x - - - - - - - - å 3 73.5 75.0 16 82 22.5 :šš 4 0 0 0 ' X 78.2 79.9 15 81 25.4 p* 5 80.2 84.2 16 79 21.6 1 72.3 73.6 18 80 25.6 13 2 70.9 74.7 20 82 16.8 332 3 O O o X 72.6 75.1 17 81 24.6 šš 4 90.9 92.9 16 78 18.9 Anm.: l) Legeringsnumren motsvarar de i tabell VI. Åldring vid 650°C 15 h utfördes på legeringarna enligt uppfinningen och jämförelselegeringar efter kall- bearbetning. 452 477 23 mcmwäo mcwmcflccwummfl Hmucmuflx ".Em4 1 «>.H 1 1 m.H w.om æ.m~ @flo.o fioo.o mHo.o w«.o >H.o ~o.o w D 1 1 «w.o v.o fi.H m.m~ m.>~ mwo.o ~oo.o NHo.o m>.ø m~»o @o.o > W I I N.N «mw.o 1 æ.ww m.wm aNo.o moo.o æHo.o mm.o flH.o mc.o w .à I v.o w.H I *ß.v m.m~ w.mv HNø.o «oo.o m~o.o Nwuo mH.o mo.o m E 1 ~.Q w.o 1 ««w.o m.m~ m.om mmo.o Hoo.o mmo.o mm.o >m.o wo.o « a 1 1 w.H m.w m.o *o.N« N.wm moA.o woo.o H~o.o wß.c æm.o «o.o m H 1 ~.o o.~ m.H N.o m.om «m.m~ ~mH.o Hoo.o moo.o mw.o mN.o Ho.o N a 1 1 H.N 1 w.m m.ß~ m.m~ ~vo.o ~oo.o mHo.o m>.o wm.o ~Q.o H o~o.o«m2 ~oHo.o"mU .«.o“:O 1 N.m ov.o_fifi.~ H.mm m.om oNa.ø Hooo.o wfio.o o>.o mN.o ßoo.o NN mHo.o"m2 .æ.H":o 1 ß.~ 1 ~m.H m.m~ m.Hm mHH.= moo.o mHo.o wæ.c ~m.o mo.o HN ~«o.o"mo .moo.o"m2 1 fi.m wm.c vm.o ~.>~ m.~m >ofi.ø «oo.o wHo.ø >m.fl -.o Ho.o ow w.o"oU ~wmo.o"mu ~.o fi.N mfi.= wß.o m.m~ N.Hm mflH.o ~oo.o w~o.o m>.o -.o No.o mfl mHo.o"mz 1 æ.N N~.o om.o ~.m~ m.om ova.o ~oo.o «fio.o ßß.c mm.o Ho.o mfi W m~o.o"w m.o >.N 1 om.N >.«N m.o« ooH.o fiooo.o ~oc.o oß.o mN.o mo.o ßfl ng m.fi"oO .v~o.c"wu+mA 1 æ.N Nm.c mN.o ~.>~ m.mw ~NH.o Hoo.o æfio.o ma.H HN.o møo.o mfi ,n m.H"sU 1 w.N øm.o om.H w.m~ m.w« flmH.o «ooo.o Hoo.o ww.o ~m.o Ho.o mfl 4 1 v.@ 1 m~.c væ.o w.m~ m.m« mmo.o ~oo.o mHo.o Hw.o wN.o ~o.o wfi ® 1 ß.~ 1 1 ßw.o m.ßm m.m« >>o.o «øoo.o mHo.o mw.o >~.o vo.o mä d 1 I _ m.m mv.o mv.o m.mm m.o« mwo.o Noo.o fiHo.o mæ.o wN.o wo.o Na “H 1 1 m.H 1 o>.o æ.wm m.H« Hmo.o fioo.o NHo.o wæ.o vm.o mo.o HH W 1 m.o m.o «m.m 1 ß.mm w.ßm ~mH.o ~ooo.o. vHo.o Hm.o mo.o flo.o øfl I 1 m.o N.N «m.o 1 w.w~ w.om HmH.o noo.o. H~ø.o m>.ø Hm.o No.o m .W 1 ~.H ß.H 1 @m.m m.æ~ w.mm æwH.o Hoo.o moo.o mw.o w«.o mo.o w w 1 «.H w.fi 1 mm.c m.ß~ m.Hm mHH.o ~oo.o oHo.o «w.o m«.o fio.o ß . 1 N.o m.N «m.o mv.o w.wm_ m.ov vNH.o Hoo.o mfio.o æm.o wN.o moo.o m 1 1 v.m AN.o m>.o w.mN æ.>m mmo.o moo.o mHo.o mw.o mo.o mc.o m 1 v.o m.N 1 Nw.o m.m~ v.mm. mwo.o Noo.o m~o.o Nß.o mA.o ~o.o « 1 1 v.H wm.~ 1 w.wm m.o~ Hßo.o. Hoo.o w~o.o mæ.o ma.o mo.o m 1 m.o w.N o«.o mm.o w.om m.m« mwm.o moo.o ~Ho.o nß.o ~N.o «o.o N 1 ~.o H.m 1 H.m o.m~ N.mm >mo.o ~oo.o H~o.o mß.o «~.o Ho.o A umcflm E Qà > AZ HU MZ Z m m G2 flw U HG mc u _ucmooumuxH>. mcflnuummnmsëmmwmcflummwn 1omwH .HHH> HHQQMB 452 477 24 Tabell IX. priflk- , sprickning i H25 - 1o Lçgçrëååg gåäâl? :ägg-åt at C02 i 2o 8 Nacl rlng Va¥m: gräns vid O°C H25 H25 H25 nr â¶àâ (kp/mm2) (kpm/cm2) 0.1 at 1 at 15 at 1 97.3 16.9 2 103.7 12.9 3 99.5 12.5 4 88.6 20.5 5 81.2 22.5 6 99.5 11.6 7 97.7 10.5 8 127.6 8.9 c 9 92.3 16.9 å, 10 105.4 5.6 -É 11 94.5 9.3 5 12 0 87.4 12.3 o o o “å 13 93.6 12.1 fl 14 88.4 14.6 å» 15 100.6 13.0 g' 16 92.3 16.9 m 17 102.0 11.5 18 95.1 _ 11.0 19 94.4 12.3 20 96.4_ 10.4 21 93.4 ' 13.7 22 101.6 12.9 1 0 91.5 6.1 o o x 2 91.2 8.2 w 3 x - - - - - 3 4 72.7 12.9 å 5 108.0 0.2 x få 6 O 79.4 14.6 o w 7 73.5. 20.6 x 8 9 80.2 19.3 o Anm.: l) Legeringsnumren motsvarar de i tabell VIII. 2) Åldring vid 650°C 15 h utfördes efter' kallvalsning. 452_477 25 Å- Såsom beskrivits utförligt i det föregående är legeringen enligt uppfinningen överlägsen beträffande hög mekanisk håll- fasthet och beständighet møt spänningskorrosionssprickning och är särskilt användbar för framställning av foder, rör, beklädnader och borrör för användning i djupborrhål för fram- ställning av petroleumrâolja, naturgas och geotermiskt vatten samt för andra ändamål.
Claims (12)
1. l. Legering för användning vid framställning av höghåll- fasta foder och rör för djupborrhâl med förbättrad beständig- het mot spänningskorrosionssprickning, k ä n n e t e c k n a d därav, att legeringen har följande sammansättning: c=§o,1% si=š1,o% Mn=§2,o% P=§o,o3o% s = § o,oo5 % N = o-o,3o % Ni: 25-60 æ cr; 22,5-4o æ Mo: mindre än 3,5 % W : mindre än 7 % cr 2 so %, 1,0 % á Mo(%) + 1/2 w(%) § 3,5 % cu: o-2,o % co: 0-2,0 % Sällsynta jord- artsmetaller: 0-0,10 % Y : 0-0,20 % Mg: o-o,1o a, ca: o-o,1o % Fe och tillfälliga föroreningar: resten.
2. Legering enligt patentkravet 1, k ä n n e t e c k - n a d därav, att nickelhalten är från 35 till 60 % och kromhalten 24-35 %.
3. Legering enligt patentkravet l eller 2, k ä n n e - t e c k n a d därav, att svavelhalten ej är högre än 0,0007 %.
4. Legering enligt något av patentkraven l-3, k ä n n e - t e c k n a d därav, att fosforhalten ej är högre än 0,003 %.
5. Legering enligt något av föregående patentkrav, k ä n n e t e c k n a d därav, att den dessutom innehåller ett eller fler av elementen Nb, Ti, Ta, Zr och V i en total halt av 0,5-~4,0 %.
6. Legering enligt något av föregående patentkrav, k ä n n e t e c k n a d därav, att N-halten är 0,05-0,30 %. 452 477 2% Å-
7. Legering enligt patentkravet 6, k ä n n e t e c k - n a d därav, att N-halten är 0,10-0,25 %.
8. Legering enligt något av patentkraven l-6, k ä n n e - t e c k n a d därav, att N-halten är 0,05-0,30 % och att legeringen innehåller ett eller fler av elementen Nb, Ti, Ta, Zr och V i en total halt av 0,5-4,0 %.
9. Legering enligt patentkravet 8, k ä n n e t e c k - n a d därav, att kvävehalten är 0,05-0,30 % och att lege- ringen innehåller ett eller fler av elementen Nb och V i en total halt av 0,5-4,0 %.
10. Användning av legeringen enligt något av föregående patentkrav till höghållfasta rör med beständighet mot spän- ningskorrosionssprickning.
11. ll. Användning enligt patentkravet 10 till foder och rör för djupborrhål.
12. Höghållfast rör med beständighet mot spänningskorro- sionssprickning i synnerhet lämpat till foder och rör för djuphålsborrning, k ä n n e t e c k n a t därav, att det är framställt av en legering enligt något av patentkraven l-9.
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8910481A JPS57203735A (en) | 1981-06-10 | 1981-06-10 | Alloy of high stress corrosion cracking resistance for high-strength oil well pipe |
| JP8995981A JPS57203738A (en) | 1981-06-11 | 1981-06-11 | Precipitation hardening alloy of high stress corrosion cracking resistance for high-strength oil well pipe |
| JP9060381A JPS57207142A (en) | 1981-06-12 | 1981-06-12 | Alloy for oil well pipe with superior stress corrosion cracking resistance and hot workability |
| JP9203081A JPS57207148A (en) | 1981-06-15 | 1981-06-15 | Alloy for oil well pipe with superior stress corrosion cracking resistance and hydrogen cracking resistance |
| JP9317281A JPS57207149A (en) | 1981-06-17 | 1981-06-17 | Precipitation hardening type alloy for high strength oil well pipe with superior stress corrosion cracking resistance |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8203627L SE8203627L (sv) | 1982-12-11 |
| SE452477B true SE452477B (sv) | 1987-11-30 |
Family
ID=27525398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8203627A SE452477B (sv) | 1981-06-10 | 1982-06-10 | Legering for framstellning av hoghallfasta foder och ror for djupborrstal, anvendning av legeringen och hoghallfast ror framstellt av denna legering |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4400209A (sv) |
| DE (1) | DE3221878A1 (sv) |
| FR (1) | FR2507628A1 (sv) |
| GB (1) | GB2103655B (sv) |
| SE (1) | SE452477B (sv) |
Families Citing this family (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4489040A (en) * | 1982-04-02 | 1984-12-18 | Cabot Corporation | Corrosion resistant nickel-iron alloy |
| US4711665A (en) * | 1985-07-26 | 1987-12-08 | Pennsylvania Research Corporation | Oxidation resistant alloy |
| US4755240A (en) * | 1986-05-12 | 1988-07-05 | Exxon Production Research Company | Nickel base precipitation hardened alloys having improved resistance stress corrosion cracking |
| US4735771A (en) * | 1986-12-03 | 1988-04-05 | Chrysler Motors Corporation | Method of preparing oxidation resistant iron base alloy compositions |
| US4999158A (en) * | 1986-12-03 | 1991-03-12 | Chrysler Corporation | Oxidation resistant iron base alloy compositions |
| US4891183A (en) * | 1986-12-03 | 1990-01-02 | Chrysler Motors Corporation | Method of preparing alloy compositions |
| WO1989009843A1 (en) * | 1988-04-04 | 1989-10-19 | Chrysler Motors Corporation | Oxidation resistant iron base alloy compositions |
| US4840768A (en) * | 1988-11-14 | 1989-06-20 | The Babcock & Wilcox Company | Austenitic Fe-Cr-Ni alloy designed for oil country tubular products |
| JP2521579B2 (ja) * | 1990-12-21 | 1996-08-07 | 新日本製鐵株式会社 | Ｖ、Ｎａ、Ｓ、Ｃｌの存在する燃焼環境において耐食性を有する合金および複層鋼管 |
| US5211911A (en) * | 1992-03-09 | 1993-05-18 | Epri | High vanadium austenitic heat resistant alloy |
| US6355117B1 (en) | 1992-10-30 | 2002-03-12 | United Technologies Corporation | Nickel base superalloy single crystal articles with improved performance in air and hydrogen |
| DE69623488T2 (de) * | 1996-06-17 | 2003-04-24 | Sumitomo Metal Ind | Nickellegierung mit hohem chromgehalt mit hohem schwefelwasserstoffkorrosionswiderstand |
| DE19748205A1 (de) * | 1997-10-31 | 1999-05-06 | Abb Research Ltd | Verfahren zur Herstellung eines Werkstückes aus einer Chromlegierung und dessen Verwendung |
| EP0974679A3 (en) * | 1998-07-24 | 2001-07-11 | Inco Alloys International, Inc. | Ductile nickel-iron-chromium alloy |
| CA2398212A1 (en) * | 2000-01-24 | 2001-07-26 | Inco Alloys International, Inc. | High temperature thermal processing alloy |
| US6632299B1 (en) | 2000-09-15 | 2003-10-14 | Cannon-Muskegon Corporation | Nickel-base superalloy for high temperature, high strain application |
| WO2005070612A1 (ja) * | 2004-01-21 | 2005-08-04 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Ｎｉ基高Ｃｒ合金溶加材及び被覆アーク溶接用溶接棒 |
| WO2006003954A1 (ja) | 2004-06-30 | 2006-01-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ｎｉ基合金素管及びその製造方法 |
| KR101252478B1 (ko) * | 2005-01-25 | 2013-04-10 | 헌팅턴 앨로이즈 코오포레이션 | 연성 딥 균열 저항성을 갖는 피복 용접봉 및 그로부터제조된 용접부 |
| SE0600982L (sv) * | 2006-05-02 | 2007-08-07 | Sandvik Intellectual Property | En komponent för anläggningar för superkritisk vattenoxidation, tillverkad av en austenitisk rostfri stållegering |
| US8091625B2 (en) | 2006-02-21 | 2012-01-10 | World Energy Systems Incorporated | Method for producing viscous hydrocarbon using steam and carbon dioxide |
| US8568901B2 (en) * | 2006-11-21 | 2013-10-29 | Huntington Alloys Corporation | Filler metal composition and method for overlaying low NOx power boiler tubes |
| NZ588683A (en) | 2008-04-10 | 2012-03-30 | Seattle Childrens Hospital Dba Seattle Childrens Res Inst | Using the angle of a distil end of a submerged pipe with a vertical to adjust backpressure in a CPAP system |
| JP5270043B2 (ja) * | 2011-02-01 | 2013-08-21 | 三菱重工業株式会社 | Ｎｉ基高Ｃｒ合金溶接ワイヤ、被覆アーク溶接棒及び被覆アーク溶着金属 |
| US9725999B2 (en) | 2011-07-27 | 2017-08-08 | World Energy Systems Incorporated | System and methods for steam generation and recovery of hydrocarbons |
| US8733437B2 (en) | 2011-07-27 | 2014-05-27 | World Energy Systems, Incorporated | Apparatus and methods for recovery of hydrocarbons |
| DK177487B1 (en) * | 2012-07-06 | 2013-07-15 | Man Diesel & Turbo Deutschland | An exhaust valve spindle for an exhaust valve in an internal combustion engine |
| CN104611636B (zh) * | 2015-02-05 | 2016-09-21 | 苏州双金实业有限公司 | 一种耐高温耐腐蚀高强钢及其制造工艺 |
| MX2017010156A (es) | 2015-02-07 | 2017-12-20 | World Energy Systems Incorporated | Estimulación de formaciones de aceite de esquisto bituminoso estrecho ligero. |
| JP6144402B1 (ja) * | 2016-10-28 | 2017-06-07 | 株式会社クボタ | 炉床金物用の耐熱鋼 |
| CN114502757B (zh) * | 2019-10-10 | 2023-04-07 | 日本制铁株式会社 | 合金材料和油井用无缝管 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU115332A1 (ru) * | 1958-02-01 | 1958-11-30 | Ю.В. Варакин | Жаропрочный листовой сплав |
| US2955934A (en) * | 1959-06-12 | 1960-10-11 | Simonds Saw & Steel Co | High temperature alloy |
| GB1210607A (en) * | 1967-07-17 | 1970-10-28 | Int Nickel Ltd | Articles or parts of nickel-chromium or nickel-chromium-iron alloys |
| CA953947A (en) * | 1970-07-14 | 1974-09-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ni-cr stainless steels excellent in resistance to stress corrosion cracking |
| US3876423A (en) * | 1973-10-29 | 1975-04-08 | Miles S Firnhaber | Nickel-chromium alloys |
| SE7506229L (sv) * | 1974-08-08 | 1976-02-09 | Crucible Inc | Oxidationsbestendigt austenitiskt rostfritt stal med god varmbearbetbarhet. |
| US4095976A (en) * | 1975-12-29 | 1978-06-20 | Cabot Corporation | Weldable alloy |
| SE7705578L (sv) * | 1976-05-15 | 1977-11-16 | Nippon Steel Corp | Tvafasigt rostfritt stal |
| US4119456A (en) * | 1977-01-31 | 1978-10-10 | Steel Founders' Society Of America | High-strength cast heat-resistant alloy |
| JPS53108022A (en) * | 1977-03-04 | 1978-09-20 | Hitachi Ltd | Iron-nickel-chromium-molybdenum alloy of high ductility |
| DE2857118A1 (de) * | 1977-10-12 | 1980-12-04 | H Fujikawa | High temperature oxidization proof austenitic steel |
| US4168188A (en) * | 1978-02-09 | 1979-09-18 | Cabot Corporation | Alloys resistant to localized corrosion, hydrogen sulfide stress cracking and stress corrosion cracking |
| US4171217A (en) * | 1978-02-21 | 1979-10-16 | Cabot Corporation | Corrosion-resistant nickel alloy |
| US4245698A (en) * | 1978-03-01 | 1981-01-20 | Exxon Research & Engineering Co. | Superalloys having improved resistance to hydrogen embrittlement and methods of producing and using the same |
-
1982
- 1982-06-01 US US06/383,803 patent/US4400209A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-06-09 DE DE3221878A patent/DE3221878A1/de active Granted
- 1982-06-09 GB GB08216703A patent/GB2103655B/en not_active Expired
- 1982-06-10 FR FR8210116A patent/FR2507628A1/fr active Granted
- 1982-06-10 SE SE8203627A patent/SE452477B/sv not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2103655A (en) | 1983-02-23 |
| US4400209A (en) | 1983-08-23 |
| DE3221878C2 (sv) | 1992-10-22 |
| FR2507628A1 (fr) | 1982-12-17 |
| FR2507628B1 (sv) | 1984-12-21 |
| SE8203627L (sv) | 1982-12-11 |
| DE3221878A1 (de) | 1982-12-30 |
| GB2103655B (en) | 1985-10-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SE452477B (sv) | Legering for framstellning av hoghallfasta foder och ror for djupborrstal, anvendning av legeringen och hoghallfast ror framstellt av denna legering | |
| US4400349A (en) | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking | |
| SE454360C (sv) | Legering foer djupborrhaal och anvaendning av denna till foder och roer foer djupborrhaal | |
| SE461986C (sv) | Foerfarande foer framstaellning av hoeghaallfasta djupborroer med bestaendighet mot spaenningskorrosion | |
| US4400210A (en) | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking | |
| EA009108B1 (ru) | Двухфазная коррозионно-стойкая легированная сталь для использования в морской воде | |
| US4942922A (en) | Welded corrosion-resistant ferritic stainless steel tubing having high resistance to hydrogen embrittlement and a cathodically protected heat exchanger containing the same | |
| JPS625977B2 (sv) | ||
| JPS625976B2 (sv) | ||
| JPS6144133B2 (sv) | ||
| JPS6199660A (ja) | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 | |
| JPS6362569B2 (sv) | ||
| JPS6363608B2 (sv) | ||
| JPH0371506B2 (sv) | ||
| JPS6144135B2 (sv) | ||
| JPS6363610B2 (sv) | ||
| JPS6363609B2 (sv) | ||
| JPS6363606B2 (sv) | ||
| JPS6144126B2 (sv) | ||
| JPS6144128B2 (sv) | ||
| JPH0372698B2 (sv) | ||
| JPS6199656A (ja) | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 | |
| JPS62180037A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れたオ−ステナイト系合金 | |
| JPS6144125B2 (sv) | ||
| JPS6362570B2 (sv) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NAL | Patent in force |
Ref document number: 8203627-8 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8203627-8 Format of ref document f/p: F |