JPS586928A - 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 - Google Patents
耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法Info
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- JPS586928A JPS586928A JP10411281A JP10411281A JPS586928A JP S586928 A JPS586928 A JP S586928A JP 10411281 A JP10411281 A JP 10411281A JP 10411281 A JP10411281 A JP 10411281A JP S586928 A JPS586928 A JP S586928A
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- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
- C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、優れた耐応力腐食割れ性を有する高強度油
井管の製造法に関するものである。
井管の製造法に関するものである。
近年、エネルギー事情の悪化から、油井および天然ガス
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ２６０００ｍ以上、
なかには深さ：１０，０００ｍ以上の深井戸が出現して
いる。
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ２６０００ｍ以上、
なかには深さ：１０，０００ｍ以上の深井戸が出現して
いる。
また、同様な事情から、湿潤な硫化水素をはじめ、炭酸
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくされ
つつある。
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくされ
つつある。
このような厳しい環境下での石油および天然ガスの掘削
に伴い、これに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求されるように
なってきている。
に伴い、これに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求されるように
なってきている。
油井管の一般的腐食対策として、インヒビタと呼ばれる
腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、この方法
は、例えば海上油井などには有効に活用できない場合が
多い。
腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、この方法
は、例えば海上油井などには有効に活用できない場合が
多い。
かかる点から、最近では油井管の製造に、ステンレス鋼
はじめ、インコロイやハステロイ（いずれも商品名）と
いった高級な耐食性高合金鋼の採用も検討されはじめて
いるが、いまのところ、これらの合金に関して、Ｈ２Ｓ
−ｃｏ２、−ａｔ−の油井環境での腐食挙動についての
詳細は十分に解明されるに至っておらず、しかも深井戸
用油井管に要求される高強度をもつものではないのが現
状である。
はじめ、インコロイやハステロイ（いずれも商品名）と
いった高級な耐食性高合金鋼の採用も検討されはじめて
いるが、いまのところ、これらの合金に関して、Ｈ２Ｓ
−ｃｏ２、−ａｔ−の油井環境での腐食挙動についての
詳細は十分に解明されるに至っておらず、しかも深井戸
用油井管に要求される高強度をもつものではないのが現
状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、深井戸
や苛酷な腐食環境、特にＨ２Ｓ −ｃＯ２−Ｃ１−の油
井環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐれた
耐応力腐食割れ性とを有する油井管を製造すべく研究を
行なった結果、 （ａ） Ｈ２Ｓ−ｃｏ２−Ｃ１＊壇上における腐食の
主たるものは応力腐食割れでおるが、この場合の応力腐
食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼における一
般的なそれとは挙動を全く異にするものであること。す
なわち、一般の応力腐食割れがａｔ−の存在と深く係わ
るものであるのに対して、上記の油井環境によるもので
はａｔ−もさることながら、それ以上にＨ２Ｓの影響が
大きいこと。
や苛酷な腐食環境、特にＨ２Ｓ −ｃＯ２−Ｃ１−の油
井環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐれた
耐応力腐食割れ性とを有する油井管を製造すべく研究を
行なった結果、 （ａ） Ｈ２Ｓ−ｃｏ２−Ｃ１＊壇上における腐食の
主たるものは応力腐食割れでおるが、この場合の応力腐
食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼における一
般的なそれとは挙動を全く異にするものであること。す
なわち、一般の応力腐食割れがａｔ−の存在と深く係わ
るものであるのに対して、上記の油井環境によるもので
はａｔ−もさることながら、それ以上にＨ２Ｓの影響が
大きいこと。
（ｂ） 油井管として実用に供される鋼管は一般に、
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
（ｃ） Ｈ２Ｓ −ＣＯ２−ａｔ ３Ｊｌ境での鋼
の溶出速度（腐食速度）は、Ｏｒ ｌ Ｎｌ ＋ Ｍｏ
＋およびＷの含有量に依存し、これらの成分からなる
表面皮膜によって耐食性が保持され、かつこれらの成分
は、応力腐食割れに対してもその抵抗性を高め、特にＭ
。
の溶出速度（腐食速度）は、Ｏｒ ｌ Ｎｌ ＋ Ｍｏ
＋およびＷの含有量に依存し、これらの成分からなる
表面皮膜によって耐食性が保持され、かつこれらの成分
は、応力腐食割れに対してもその抵抗性を高め、特にＭ
。
はＯｒに対し１０倍の効果を、またＭＯはＷの２倍の効
果をもっておシ、シたがって、このＭＯおよびＷが、 Ｏｒ （％） −４−１０ＭＯ（ｎ ＋ ５ Ｗ （％
ｉ）≧’ｉ’ｏ％。
果をもっておシ、シたがって、このＭＯおよびＷが、 Ｏｒ （％） −４−１０ＭＯ（ｎ ＋ ５ Ｗ （％
ｉ）≧’ｉ’ｏ％。
！チ≦ＭＯ＠；）＋ＴＷ（＠く８％。
の条件式を満足すると共に、Ｎｉ含有量を２５〜６０チ
、Ｃｒ含有量を２２．５〜３０チとすると、冷間加工材
であっても、きわめて腐食性の強いＨ２Ｓ−ＣＯ２−ａ
ｔ−の油井環境下、特に２００℃以下の悪環境において
、応力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面皮膜が
得られること。
、Ｃｒ含有量を２２．５〜３０チとすると、冷間加工材
であっても、きわめて腐食性の強いＨ２Ｓ−ＣＯ２−ａ
ｔ−の油井環境下、特に２００℃以下の悪環境において
、応力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面皮膜が
得られること。
（ｄ） Ｎｉについては表面皮膜に対する効果だけで
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があ
ること。
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があ
ること。
（ｅ） 合金成分としてＮを０．０５〜０．３％の範
囲で含有させると一段と管材強度が向上するようになる
こと。
囲で含有させると一段と管材強度が向上するようになる
こと。
（ｆ） 不可避不純物としてのＳ含有量を０．０００
７チ以下に低減させると、管材の熱間加工性が著しく改
善されるようになること。
７チ以下に低減させると、管材の熱間加工性が著しく改
善されるようになること。
（→ 不可避不純物としてのＰ含有量を０．００３％以
下に低減させると、水素割れ感受性が著しく低下するよ
うになること。
下に低減させると、水素割れ感受性が著しく低下するよ
うになること。
（ｈ） 合金成分としてＯｕ： ２ ％以下およびＣ
ｏ：２゛チ以下のうちの１種または２種を含有させると
・ ７．１耐食性がさらに改善されるようになる
こと。
ｏ：２゛チ以下のうちの１種または２種を含有させると
・ ７．１耐食性がさらに改善されるようになる
こと。
（１） 合金成分として、希土類元素：０．１０％以
下、Ｙ：０．２０％以下、 Ｍｇ： ０．１０％以下、
Ｔに０．５％以下、およびＣａ： ０．１０ ｑ６以下
のうちの１種または２種以上を含有させると、熱間加工
性がさらに一段と改善されるようになること。
下、Ｙ：０．２０％以下、 Ｍｇ： ０．１０％以下、
Ｔに０．５％以下、およびＣａ： ０．１０ ｑ６以下
のうちの１種または２種以上を含有させると、熱間加工
性がさらに一段と改善されるようになること。
（Ｊ）シかし、所望の高強度を確保するためには、上記
組成の合金に、まず、望ましくは１０５０〜１２５０℃
の温度範囲内の温度に加熱して金属間化合物や炭化物を
完全に固溶した状態で、再結晶温度以下での肉厚減少率
が１０チ以上の条件で熱間加工を施し、この熱間加工は
後工程の熱処理で微細な再結晶粒を形成し、もって高強
度と良好な延性を確保するだめのものであシ、ついで経
験式：２６０贈Ｃ（イ）＋１３００で算出された下限温
度（℃）と、同じく経験式： １６Ｍ０（＠ ＋ｌ Ｏ
Ｗ（％）−）−１０Ｃｒ（（６）＋７７７で算出された
上限温度（℃）の間の温度に２時間以下保持の条件で熱
処理を施して、上記のように微細な再結晶粒を形成し、
この場合耐食性を劣化させる未固溶の炭化物が存在すれ
ば、これが固溶されるものであシ、最終的に上記熱処理
後の管材に１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工を施し
て、これを加工強化する必要があること。
組成の合金に、まず、望ましくは１０５０〜１２５０℃
の温度範囲内の温度に加熱して金属間化合物や炭化物を
完全に固溶した状態で、再結晶温度以下での肉厚減少率
が１０チ以上の条件で熱間加工を施し、この熱間加工は
後工程の熱処理で微細な再結晶粒を形成し、もって高強
度と良好な延性を確保するだめのものであシ、ついで経
験式：２６０贈Ｃ（イ）＋１３００で算出された下限温
度（℃）と、同じく経験式： １６Ｍ０（＠ ＋ｌ Ｏ
Ｗ（％）−）−１０Ｃｒ（（６）＋７７７で算出された
上限温度（℃）の間の温度に２時間以下保持の条件で熱
処理を施して、上記のように微細な再結晶粒を形成し、
この場合耐食性を劣化させる未固溶の炭化物が存在すれ
ば、これが固溶されるものであシ、最終的に上記熱処理
後の管材に１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工を施し
て、これを加工強化する必要があること。
以上（ａ）〜（ｊ）に示される知見を得たのである。
したがって、この発明は上記知見にもとづいてなされた
ものであって、Ｃ： ０．０５％以下、Ｓｌ：１．０％
以下、 Ｍｎ ： ２−０％以下、Ｐ：０．０３０’％
以下、望ましくは耐水素割れ性を一段と改善する目的で
、Ｐ：０．００３係以下、Ｓ：０．００５％以下。
ものであって、Ｃ： ０．０５％以下、Ｓｌ：１．０％
以下、 Ｍｎ ： ２−０％以下、Ｐ：０．０３０’％
以下、望ましくは耐水素割れ性を一段と改善する目的で
、Ｐ：０．００３係以下、Ｓ：０．００５％以下。
望ましくは熱間加工性を一段と改善する目的でＳ：Ｏ，
０Ｏ０７％以下＊ ｓｏｔ、Ｎ、： ０．．５％以下
、 Ｎｌ ：２５〜６０％、 Ｏｒ ：’ ２２．５〜
３０％を含有し、Ｍｏ：８チ未満およびＷ：１６％未満
のうちの１種または２種を含有し、゛さらに必要に応じ
て、Ｎ ： ０．０５〜０，３％、Ｃｕ：２％以下、Ｃ
ｏ：２％以下、希土類元素二０．１０％以下、Ｙ：０．
２０％以下、Ｍｇ：０．１０チ以下、 Ｔｉ： ０．５
％以下、およびＯａ： ０．１０％以下のうちの１種
または２種以上を含有し、残りがＦｅと不可避不純物か
らなる組成（以上重量％、以下嗟の表示はすべて重量％
を意味する）を有し、かつ、Ｏｒ （％） −１−１０
Ｍｏ （９］ ＋ ５ Ｗ（％Ｄ≧’７０％。
０Ｏ０７％以下＊ ｓｏｔ、Ｎ、： ０．．５％以下
、 Ｎｌ ：２５〜６０％、 Ｏｒ ：’ ２２．５〜
３０％を含有し、Ｍｏ：８チ未満およびＷ：１６％未満
のうちの１種または２種を含有し、゛さらに必要に応じ
て、Ｎ ： ０．０５〜０，３％、Ｃｕ：２％以下、Ｃ
ｏ：２％以下、希土類元素二０．１０％以下、Ｙ：０．
２０％以下、Ｍｇ：０．１０チ以下、 Ｔｉ： ０．５
％以下、およびＯａ： ０．１０％以下のうちの１種
または２種以上を含有し、残りがＦｅと不可避不純物か
らなる組成（以上重量％、以下嗟の表示はすべて重量％
を意味する）を有し、かつ、Ｏｒ （％） −１−１０
Ｍｏ （９］ ＋ ５ Ｗ（％Ｄ≧’７０％。
４チ≦Ｍｏ（イ）十−（イ）く８％・
の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
１ｏｇＣ（５）＋１３００で算出された下限温度（℃）
と、１６ Ｍｏ＠＋１ ｏｗ（ｎ ＋１０ ｃｒ（％ｉ
＋ ＋７７７で算出された上限温度（℃）の間の温度に
、２時間以下保持の条件で熱処理した後、１０〜６０％
の肉厚減少率で冷間加工することによって、耐応力腐食
割れ性に優れた高強度油井管を製造する方法に特徴を有
するものである。
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
１ｏｇＣ（５）＋１３００で算出された下限温度（℃）
と、１６ Ｍｏ＠＋１ ｏｗ（ｎ ＋１０ ｃｒ（％ｉ
＋ ＋７７７で算出された上限温度（℃）の間の温度に
、２時間以下保持の条件で熱処理した後、１０〜６０％
の肉厚減少率で冷間加工することによって、耐応力腐食
割れ性に優れた高強度油井管を製造する方法に特徴を有
するものである。
つぎに、この発明の油井管の製造法において、成分組成
、熱処理条件、熱間加工および冷間加工における肉厚減
少率を上記の過多に限定した理由を以下に説明する。
、熱処理条件、熱間加工および冷間加工における肉厚減
少率を上記の過多に限定した理由を以下に説明する。
Ａ 成分組成
（ａ） Ｏ
Ｃ含有量を低くすればするほど炭化物の析出が抑制され
るようになるので、熱間加工における加熱温度および熱
処理温度を低くで）き、このことは冷間加工後の強度上
昇によシ有効に作用するものである。したがって、Ｃ含
有量はできるだけ低い方が望ましいが、Ｃ含有量が０．
０５％を越えると、粒界応力腐食割れが生じ−やすくな
ることから、その上限値を０．０５％と定めた。
るようになるので、熱間加工における加熱温度および熱
処理温度を低くで）き、このことは冷間加工後の強度上
昇によシ有効に作用するものである。したがって、Ｃ含
有量はできるだけ低い方が望ましいが、Ｃ含有量が０．
０５％を越えると、粒界応力腐食割れが生じ−やすくな
ることから、その上限値を０．０５％と定めた。
（ｂ）’５ｉ
Ｓｉは脱酸成分として必要な成分であるが、その含有量
が１．０％を越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を１．０％と定めた。
が１．０％を越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を１．０％と定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分にはＳｌと同様に脱酸作用があシ、しかもこの
成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及ぼさない成分
であることから、その上限値を高めの２．０％と定めた
。
成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及ぼさない成分
であることから、その上限値を高めの２．０％と定めた
。
（ｄ） Ｐ
不可避不純物としてのＰ成分には、その含有量が０．０
３０ ％を越えると、応力腐食割れ感受性を高める作用
が現われるので、上限値を０．０３０％を定めて応力腐
食割れ感受性を低位の状態とする必要がある。また、Ｐ
含有量を低減してゆくと、０、ｅ）０３％を境にして急
激に耐水素割れ性が改善されるようになることが判明し
ており、かかる点から、特にすぐれた耐水素割れ性を必
要とする場合には、Ｐ含有量を０．００３０ｑ６以下と
するのが望−ましい。
３０ ％を越えると、応力腐食割れ感受性を高める作用
が現われるので、上限値を０．０３０％を定めて応力腐
食割れ感受性を低位の状態とする必要がある。また、Ｐ
含有量を低減してゆくと、０、ｅ）０３％を境にして急
激に耐水素割れ性が改善されるようになることが判明し
ており、かかる点から、特にすぐれた耐水素割れ性を必
要とする場合には、Ｐ含有量を０．００３０ｑ６以下と
するのが望−ましい。
（ｅ） Ｓ
不可避不純物としてのＳ成分には、その含有量が０．０
０５％を越えると、熱間加工性を劣化させる作用がある
ので、その上限値を０．００５％と定めて熱間加工性の
劣化を防止する必要がある。このようにＳ成分には、含
有量が多くなると熱間加工性を劣化させる作用があるが
、その含有量を低めてゆき、０．０００７％まで低減す
ると、逆に熱間加工性が一段と改善されるようになるこ
とがら、厳しい条件での熱間加工を必要とする場合には
、Ｓ含有量をα０００７ ｑ６以下とするのが望ましい
。
０５％を越えると、熱間加工性を劣化させる作用がある
ので、その上限値を０．００５％と定めて熱間加工性の
劣化を防止する必要がある。このようにＳ成分には、含
有量が多くなると熱間加工性を劣化させる作用があるが
、その含有量を低めてゆき、０．０００７％まで低減す
ると、逆に熱間加工性が一段と改善されるようになるこ
とがら、厳しい条件での熱間加工を必要とする場合には
、Ｓ含有量をα０００７ ｑ６以下とするのが望ましい
。
（ｆ）Ａｉ！
ＭはＳｌおよびＭｎと同様に脱酸成分として有効であり
、ｓｏｔ、Ｍ含有量で０．５％まで含有させても管材の
特性を何らそこなうものではないことから、その含有量
をｓｏｔ、Ｍ、含有量で０．５．４以下と定めた。
、ｓｏｔ、Ｍ含有量で０．５％まで含有させても管材の
特性を何らそこなうものではないことから、その含有量
をｓｏｔ、Ｍ、含有量で０．５．４以下と定めた。
（ｊ） Ｎｉ
Ｎ１成分には管材の耐応力腐食割れ性を向上させる作用
があるが、その含有量が２５％未満では所望のすぐれた
耐応力腐食割れ性を確保することができず、一方６０チ
を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段の
向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有量
を２５〜６０％と定めた。
があるが、その含有量が２５％未満では所望のすぐれた
耐応力腐食割れ性を確保することができず、一方６０チ
を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段の
向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有量
を２５〜６０％と定めた。
（ロ） ０ｒ
Ｃｒ成分は、Ｎｉ 、 Ｍｏ 、およびＷ成分との共存
において、耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分であ
るが、その含有量を２２．５ ％未満としても熱間加工
性が改善されるようになるものでもなく、逆に所望の耐
応力腐食割れ性を確保するためには、ＭＯやＷの含有量
をそれだけ増加させなければならず、経済的に不利とな
ることから、その下限値を２２．５％と定めた。一方、
その含有量が３０％を゛越えると、いくらＳ含有量を低
減させても熱間加工性の劣化は避けることができないこ
とがら、その上限値を３０％と定めた。
において、耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分であ
るが、その含有量を２２．５ ％未満としても熱間加工
性が改善されるようになるものでもなく、逆に所望の耐
応力腐食割れ性を確保するためには、ＭＯやＷの含有量
をそれだけ増加させなければならず、経済的に不利とな
ることから、その下限値を２２．５％と定めた。一方、
その含有量が３０％を゛越えると、いくらＳ含有量を低
減させても熱間加工性の劣化は避けることができないこ
とがら、その上限値を３０％と定めた。
（ｉ） ＭｏおよびＷ
上記のように、これらの成分には、Ｎ１およびＯｒとの
共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的作用が
あるが、それぞれＭＯ：８％以上、およびＷ：１６％以
上含有させても、環境温度が２００℃以下のＨ２Ｓ −
Ｃｏ２＝ ａｔ−の腐食環境では、さらに一段の改善効
果が現われず、経済性を考慮して、それぞれの含有量を
、Ｍｏ ： ８％未満、Ｗ：１６％未満と定めた。また
、ＭｏとＷの含有量に関して、条件式：ＭＯ（１）＋−
Ｗ（イ）で規定するのは、ＷがＭｏ２ に対し原子量が約２倍で、効果の点では約−で均等とな
ることからで、この値が４％未満では特に２００℃以下
の上記悪環境下で所望の耐応力腐食割れ性が得られず、
一方、この値を８％以上としても、上記の過多実質的に
不必要な量のＭＯおよびＷの含有となシ、経済的でなく
、かかる点から、Ｍｏ（イ）＋−Ｗ（４）の値を４＝８
チ未満と定めた。
共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的作用が
あるが、それぞれＭＯ：８％以上、およびＷ：１６％以
上含有させても、環境温度が２００℃以下のＨ２Ｓ −
Ｃｏ２＝ ａｔ−の腐食環境では、さらに一段の改善効
果が現われず、経済性を考慮して、それぞれの含有量を
、Ｍｏ ： ８％未満、Ｗ：１６％未満と定めた。また
、ＭｏとＷの含有量に関して、条件式：ＭＯ（１）＋−
Ｗ（イ）で規定するのは、ＷがＭｏ２ に対し原子量が約２倍で、効果の点では約−で均等とな
ることからで、この値が４％未満では特に２００℃以下
の上記悪環境下で所望の耐応力腐食割れ性が得られず、
一方、この値を８％以上としても、上記の過多実質的に
不必要な量のＭＯおよびＷの含有となシ、経済的でなく
、かかる点から、Ｍｏ（イ）＋−Ｗ（４）の値を４＝８
チ未満と定めた。
（ｊ） Ｎ
Ｎ成分には固溶強化による強度向上作用があるので、特
に高強度が要求される場合に必要に応じて含有されるが
、その含有量が０．０５％未満では所望の強度向上効果
を得ることができず、一方０．３％を越えて含有させる
と、溶製および造塊が困難となΣことから、その含有量
を０．０５〜０．３チと定めた。
に高強度が要求される場合に必要に応じて含有されるが
、その含有量が０．０５％未満では所望の強度向上効果
を得ることができず、一方０．３％を越えて含有させる
と、溶製および造塊が困難となΣことから、その含有量
を０．０５〜０．３チと定めた。
（ｋ） ＣｕおよびＧ。
これらの成分には管材の耐食性を向上させる均等的作用
が６．？、かつＣＯにはさらに固溶強化作用があるので
、特に一段とすぐれた耐食性が要求される場合に必要に
応じて含有さ°れるが、Ｏｕが２％を越えると、熱間加
工性が劣化するようになり、一方ＣＯは２％を越えて含
有させてもよシ一層の改善効果は現われないことから、
その上限値をそれぞれＯｕ：２係、 Ｃｏ： ２チと定
めた。
が６．？、かつＣＯにはさらに固溶強化作用があるので
、特に一段とすぐれた耐食性が要求される場合に必要に
応じて含有さ°れるが、Ｏｕが２％を越えると、熱間加
工性が劣化するようになり、一方ＣＯは２％を越えて含
有させてもよシ一層の改善効果は現われないことから、
その上限値をそれぞれＯｕ：２係、 Ｃｏ： ２チと定
めた。
Ｃ１’） 希土類元素、Ｙ、Ｍｇ、Ｔｉ＋およびＣａ
これらの成分には、熱間加工性をさらに改善する均等的
作用があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわれる場
合に、必要に応じて含有されるが、 １，１それぞ
れ希土類元素：０．１０％、 Ｙ ： ０．２０％。
これらの成分には、熱間加工性をさらに改善する均等的
作用があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわれる場
合に、必要に応じて含有されるが、 １，１それぞ
れ希土類元素：０．１０％、 Ｙ ： ０．２０％。
Ｍｇ、： ０．１０％、 Ｔｉ： ０．５％、およびＣ
ａ：０．１０％を越えて含有させても、熱間加工性に改
善効果は見られず、むしろ劣化現象さえ現われるように
なることから、それぞれの含有量を、希土類元素二〇、
１０ ％以下、Ｙ：０．２０％以下、Ｍｇ：０．１０％
以下、 Ｔｉ ： ０．５％以下、およびＣａ： ０．
１０ ％以下と定めた。
ａ：０．１０％を越えて含有させても、熱間加工性に改
善効果は見られず、むしろ劣化現象さえ現われるように
なることから、それぞれの含有量を、希土類元素二〇、
１０ ％以下、Ｙ：０．２０％以下、Ｍｇ：０．１０％
以下、 Ｔｉ ： ０．５％以下、およびＣａ： ０．
１０ ％以下と定めた。
（ｍ） Ｏｒ（％）＋１０Ｍｏ＠＋５Ｗ＠）第１図は
厳しい腐食環境下での耐応力腐食割れ性に関し、Ｏｒ
（＠＋ １０ Ｍｏ （％）＋ ５ Ｗ（％）とＮｉ含
有量の関係を示したものである。すなわち、Ｏｒ、Ｎｉ
。
厳しい腐食環境下での耐応力腐食割れ性に関し、Ｏｒ
（＠＋ １０ Ｍｏ （％）＋ ５ Ｗ（％）とＮｉ含
有量の関係を示したものである。すなわち、Ｏｒ、Ｎｉ
。
ＭＯ，およびＷの含有量を種々変化させたＯｒ −Ｎｉ
−Ｍｏ系、Ｃｒ−Ｎ１−Ｗ系、およびＯｒ −Ｎｉ −
Ｍｏ −Ｗ系の爾を溶製し、鋳造し、鍛伸して板厚：５
０ｍ１のスラブとした後、これを１２００℃に加熱して
熱間圧延を開始し、この熱間圧延において、板厚が１０
、、となった時点、すなわち再結晶が進行しない１００
０℃となった時点からの加工率を３０％として板厚ニア
ｍｍまで熱延し、ついでこの板材に、温度： １０００
℃に３０分保持後水冷の熱処理を施し、引続いて強度向
上の目的で加工率：２２％の冷間加工を加え、この結果
得られた鋼板から圧延方向と直角に、厚さ：２ｇＸ幅：
１０ｍ１Ｘ長さ＝７５朋の試験片を切シ出し、この試験
片について、第２図に示す３点支持ビーム冶具を用い、
前記試験片Ｓに０．２％耐力に相当する引張応力を付加
した状態で、１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧のＣＯ２
でＨ，ＳおよびＣ０２を飽和させた２０％ＮａＣ１溶液
（温度；２００℃）中に１０００時間浸漬の応力腐食割
れ試験を行ない、試験後、前記試験片における割れ発生
の有無を観察した。これらの結果に基き、発明者等が独
自に設定した条件式：Ｃｒ（＠＋１０Ｍｏ（イ）＋５Ｗ
（＠とＮ１含有量との間には、耐応力腐食割れ性に関し
て、第１図に示される関係があることが明確になったの
である。なお、第１図において、Ｏ印は割れ発生なし、
Ｘ印は割れ発生をそれぞれ示すものである。第１図に示
される結果から、Ｏｒ （’４ ＋ １０ Ｍｏ （％
） ＋ ５ Ｗ （＄）の値が７０％未満にして、Ｎｉ
含有量が２５チ未満では所望のすぐれた耐応力腐食割れ
性は得られないことが明らかである。
−Ｍｏ系、Ｃｒ−Ｎ１−Ｗ系、およびＯｒ −Ｎｉ −
Ｍｏ −Ｗ系の爾を溶製し、鋳造し、鍛伸して板厚：５
０ｍ１のスラブとした後、これを１２００℃に加熱して
熱間圧延を開始し、この熱間圧延において、板厚が１０
、、となった時点、すなわち再結晶が進行しない１００
０℃となった時点からの加工率を３０％として板厚ニア
ｍｍまで熱延し、ついでこの板材に、温度： １０００
℃に３０分保持後水冷の熱処理を施し、引続いて強度向
上の目的で加工率：２２％の冷間加工を加え、この結果
得られた鋼板から圧延方向と直角に、厚さ：２ｇＸ幅：
１０ｍ１Ｘ長さ＝７５朋の試験片を切シ出し、この試験
片について、第２図に示す３点支持ビーム冶具を用い、
前記試験片Ｓに０．２％耐力に相当する引張応力を付加
した状態で、１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧のＣＯ２
でＨ，ＳおよびＣ０２を飽和させた２０％ＮａＣ１溶液
（温度；２００℃）中に１０００時間浸漬の応力腐食割
れ試験を行ない、試験後、前記試験片における割れ発生
の有無を観察した。これらの結果に基き、発明者等が独
自に設定した条件式：Ｃｒ（＠＋１０Ｍｏ（イ）＋５Ｗ
（＠とＮ１含有量との間には、耐応力腐食割れ性に関し
て、第１図に示される関係があることが明確になったの
である。なお、第１図において、Ｏ印は割れ発生なし、
Ｘ印は割れ発生をそれぞれ示すものである。第１図に示
される結果から、Ｏｒ （’４ ＋ １０ Ｍｏ （％
） ＋ ５ Ｗ （＄）の値が７０％未満にして、Ｎｉ
含有量が２５チ未満では所望のすぐれた耐応力腐食割れ
性は得られないことが明らかである。
なお、この発明の合金において、不可避不純物としてＢ
、Ｓｎ ｇ ｐｂ ＩおよびＺｎをそれぞれ０．１
％以下の範囲で含有しても、この発明の合金の特性が何
らそこなわれるものではない。
、Ｓｎ ｇ ｐｂ ＩおよびＺｎをそれぞれ０．１
％以下の範囲で含有しても、この発明の合金の特性が何
らそこなわれるものではない。
Ｂ、熱間加工条件
熱間加工における再結晶温度以下での肉厚減少率を１０
％以上としたのは、この肉厚減少率が１０チ未満では後
工程の熱処理で、管材に所望の高強度とすぐれた延性を
付与するのに不可欠な微細再結晶粒を十分に形成するこ
とができないからである。また、熱間加工に際しては、
その加熱温度を１０５０〜１２５０℃とするのが望まし
く、これは、加熱温度が１０５０℃未満では熱間加工時
の変形抵抗が高くなシすぎて加工自体が困難になるばか
シでなく、未固溶の金属間化合物や炭化物が残留して靭
性や耐食性を劣化させる原因となシ、三方１２５０℃を
越えた加熱温度になると、熱間における変形能の著しい
低下をもたらし、熱間加工が難しくなるという理由によ
るものである。
％以上としたのは、この肉厚減少率が１０チ未満では後
工程の熱処理で、管材に所望の高強度とすぐれた延性を
付与するのに不可欠な微細再結晶粒を十分に形成するこ
とができないからである。また、熱間加工に際しては、
その加熱温度を１０５０〜１２５０℃とするのが望まし
く、これは、加熱温度が１０５０℃未満では熱間加工時
の変形抵抗が高くなシすぎて加工自体が困難になるばか
シでなく、未固溶の金属間化合物や炭化物が残留して靭
性や耐食性を劣化させる原因となシ、三方１２５０℃を
越えた加熱温度になると、熱間における変形能の著しい
低下をもたらし、熱間加工が難しくなるという理由によ
るものである。
Ｃ６熱処理条件
上述のように、この熱処理は微細な再結晶粒を十分に形
成するために施されるが、この場合の微細再結晶粒の形
成は、２６０１，０（（イ）＋１３００で算出された下
限温度（℃）と、１６Ｍｏ（＠＋１０Ｗ（＠＋１００ｒ
（４）＋７７７で算出された上限温度（℃）との間の温
度に２時間以下保持することによって行なわれるもので
ある。この下限温度の算出式：２６０１■Ｃ（慟＋１３
００および上限温度の算出式：１６Ｍ。
成するために施されるが、この場合の微細再結晶粒の形
成は、２６０１，０（（イ）＋１３００で算出された下
限温度（℃）と、１６Ｍｏ（＠＋１０Ｗ（＠＋１００ｒ
（４）＋７７７で算出された上限温度（℃）との間の温
度に２時間以下保持することによって行なわれるもので
ある。この下限温度の算出式：２６０１■Ｃ（慟＋１３
００および上限温度の算出式：１６Ｍ。
（＠ ＋ １０ Ｗ（％；）＋ １０ Ｏｒ（％ｌ ＋
７７．’７は多数の試験結果にもとづいて経験的に定め
られたものであって、上記の下限温度未満では所定の微
細再結晶の形成を十分にはかることができず、一方熱処
理温度が上記の上限温度を越えて高くなったシ、保持時
間が２時間を越えたシすると、結晶粒が粗大化して熱間
加工によってもたらされる効果が消滅してしまって所望
の高強度並びに高靭性を確保することができなくなるこ
とから、熱処理条件を上記の過多に限定したのである。
７７．’７は多数の試験結果にもとづいて経験的に定め
られたものであって、上記の下限温度未満では所定の微
細再結晶の形成を十分にはかることができず、一方熱処
理温度が上記の上限温度を越えて高くなったシ、保持時
間が２時間を越えたシすると、結晶粒が粗大化して熱間
加工によってもたらされる効果が消滅してしまって所望
の高強度並びに高靭性を確保することができなくなるこ
とから、熱処理条件を上記の過多に限定したのである。
なお、この場合未固溶の金属間化合物や炭化物が残留す
ると耐食性劣化の原因となるが、熱処理温度を上記の下
限温度以上とすることによって、これを完全に固溶する
ことができる。
ると耐食性劣化の原因となるが、熱処理温度を上記の下
限温度以上とすることによって、これを完全に固溶する
ことができる。
Ｄ、 冷間加工条件
また、この発明では、上記のように熱処理後に冷間加工
を施して強度向上をはかるが、との冷間加工が肉厚減少
率で１０％未満では所望の強度を確保することができず
、一方同じく肉厚減少率で６０％を越えた冷間加工を施
すと、延性および靭性の劣化が著しくなることから、冷
間加工を肉厚減少率で１０〜６０チと定めたのである。
を施して強度向上をはかるが、との冷間加工が肉厚減少
率で１０％未満では所望の強度を確保することができず
、一方同じく肉厚減少率で６０％を越えた冷間加工を施
すと、延性および靭性の劣化が著しくなることから、冷
間加工を肉厚減少率で１０〜６０チと定めたのである。
以上の成分組成および製造条件を適用することによって
０．２％耐力が８５ｋｇｆ／−以上の高強度をもち、か
つ延性および靭性は勿論のこと、耐応力腐食割れ性に優
れた油井管を製造することができるのである。
０．２％耐力が８５ｋｇｆ／−以上の高強度をもち、か
つ延性および靭性は勿論のこと、耐応力腐食割れ性に優
れた油井管を製造することができるのである。
つぎに、この発明の油井管製造法を実施例により比較例
と対比しながら具体的に説明する。
と対比しながら具体的に説明する。
実施例
それぞれ第１表に示される成分組成をもった溶湯を通常
の電気炉、および脱硫とＮ付加の目的でＡｒ−酸素脱炭
炉（ＡＯＤ炉）を併用し、さらに必要に応じて脱燐の目
的でエレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）を使用して溶
製した後、直径：５００朋φのインゴットに鋳造し、つ
いでこのインゴットに温度： １２００℃で熱間鍛造を
施して直径：１５０順φのビレットを成形し、この場合
熱間加工性を評価する目的でビレットに割れの発生があ
るか否かを観察し、引続いて前記ビレットにそれぞれ第
１表に示される熱間加工条件にて熱間押出加工を施して
外径：６０ｍｍφＸ肉厚：４ｍｍの素管を成形し、引続
いて、同じくそれぞれ第１表に示される熱処理条件（処
理後の冷却はいずれも水冷）および肉厚減少率で、熱処
理と冷間加工を施すことによって、本発明合金管材１〜
２７．比較合金管材１〜９．および従来合金管材１〜４
をそれぞれ製造した。
の電気炉、および脱硫とＮ付加の目的でＡｒ−酸素脱炭
炉（ＡＯＤ炉）を併用し、さらに必要に応じて脱燐の目
的でエレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）を使用して溶
製した後、直径：５００朋φのインゴットに鋳造し、つ
いでこのインゴットに温度： １２００℃で熱間鍛造を
施して直径：１５０順φのビレットを成形し、この場合
熱間加工性を評価する目的でビレットに割れの発生があ
るか否かを観察し、引続いて前記ビレットにそれぞれ第
１表に示される熱間加工条件にて熱間押出加工を施して
外径：６０ｍｍφＸ肉厚：４ｍｍの素管を成形し、引続
いて、同じくそれぞれ第１表に示される熱処理条件（処
理後の冷却はいずれも水冷）および肉厚減少率で、熱処
理と冷間加工を施すことによって、本発明合金管材１〜
２７．比較合金管材１〜９．および従来合金管材１〜４
をそれぞれ製造した。
なお、比較合金管材１〜９は、構成成分のうちのいずれ
かの成分の含有量、あるいは製造条件のうちのいずれか
の条件（第１表に※印を付して表示）がこの発明の範囲
から外れた条件で製造されたものであり、また従来合金
管材は、いずれも公知の成分組成をもつものであって、
同管材ｌは、ＪＩＳ−８ＵＳ３１６に、同２はＪＩＳ−
８ＵＳ３１Ｏ８に、同３はインコロイ８００に、同４は
ＪＩＳ・ＳＵＳ ３２９ Ｊ １にそれぞれ相当する組
成をもつものである。
かの成分の含有量、あるいは製造条件のうちのいずれか
の条件（第１表に※印を付して表示）がこの発明の範囲
から外れた条件で製造されたものであり、また従来合金
管材は、いずれも公知の成分組成をもつものであって、
同管材ｌは、ＪＩＳ−８ＵＳ３１６に、同２はＪＩＳ−
８ＵＳ３１Ｏ８に、同３はインコロイ８００に、同４は
ＪＩＳ・ＳＵＳ ３２９ Ｊ １にそれぞれ相当する組
成をもつものである。
ついで、この結果得られた本発明合金管材１〜２７、比
較合金管材１〜９．および従来合金管材１〜４よシ長さ
１２０間の試験片をそれぞれ切出し、この試験片より長
さ方向にそって６００に相当する部分を切落し、この状
態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボルトを
貫通し、ナツトでしめつけて管外表面に０．２％耐力に
相当する引張応力を付加し、この状態の試験片Ｓに対し
て、Ｈ２Ｓ分圧をそれぞれ０．１気圧、１気圧、および
２０気圧としたＨ２Ｓ−１’Ｏ気圧Ｃｏ２−２０ ｒｉ
ｂ Ｎａｐｌ溶液（液温：２００℃）中に１０００時間
浸漬の応力・腐食割れ試験を行ない、試験後における応
力腐食割れの有無を調査した。この結果を、上記の熱間
鍛造時の割れ発生の有無、引張試験結果、および衝撃試
験結果と共に、第２表に合せて示した。なお、第２表に
おいて、０印はいずれも割れ発生のないものを示し、一
方Ｘ印は割れ発生のあったものを示す。
較合金管材１〜９．および従来合金管材１〜４よシ長さ
１２０間の試験片をそれぞれ切出し、この試験片より長
さ方向にそって６００に相当する部分を切落し、この状
態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボルトを
貫通し、ナツトでしめつけて管外表面に０．２％耐力に
相当する引張応力を付加し、この状態の試験片Ｓに対し
て、Ｈ２Ｓ分圧をそれぞれ０．１気圧、１気圧、および
２０気圧としたＨ２Ｓ−１’Ｏ気圧Ｃｏ２−２０ ｒｉ
ｂ Ｎａｐｌ溶液（液温：２００℃）中に１０００時間
浸漬の応力・腐食割れ試験を行ない、試験後における応
力腐食割れの有無を調査した。この結果を、上記の熱間
鍛造時の割れ発生の有無、引張試験結果、および衝撃試
験結果と共に、第２表に合せて示した。なお、第２表に
おいて、０印はいずれも割れ発生のないものを示し、一
方Ｘ印は割れ発生のあったものを示す。
第２表に示される結果から、比較合金管材１〜９は、熱
間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少な
くともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して、
本発明合金管材１〜２７は、いずれもすぐれた熱間加工
性および耐応力腐食割れ性を有し、さらに高強度を有し
、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が低く
、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材１〜４と
比較しても一段とすぐれた特性を有するととが明らかで
ある。
間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少な
くともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して、
本発明合金管材１〜２７は、いずれもすぐれた熱間加工
性および耐応力腐食割れ性を有し、さらに高強度を有し
、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が低く
、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材１〜４と
比較しても一段とすぐれた特性を有するととが明らかで
ある。
上述のように、この発明の方法によって製造された油井
管は、特に高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有す
るので、これらの特性が要求される苛酷な環境下での石
油並びに天然ガス採掘は勿論のこと、地熱井管として用
いた場合にもきわめて優れた性能を発揮するのである。
管は、特に高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有す
るので、これらの特性が要求される苛酷な環境下での石
油並びに天然ガス採掘は勿論のこと、地熱井管として用
いた場合にもきわめて優れた性能を発揮するのである。
第１図は合金の耐応力腐食割れ性に関し、Ｎ】含有量と
Ｃｊｒ（イ）＋１０Ｍ０＄）＋５Ｗ（イ）との関係を示
した図、第２図および第３図はそれぞれ板状および管状
試験片に対する応力腐食割れ試験の態様を示す図である
。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 Ｃｒ（％ン＋ＩＯＭｏ（％〕＋５Ｗ（％ン禦２図 第３図 第１頁の続き ０発 明 者 池田昭夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ■発 明 者 諸石犬司 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内
Ｃｊｒ（イ）＋１０Ｍ０＄）＋５Ｗ（イ）との関係を示
した図、第２図および第３図はそれぞれ板状および管状
試験片に対する応力腐食割れ試験の態様を示す図である
。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 Ｃｒ（％ン＋ＩＯＭｏ（％〕＋５Ｗ（％ン禦２図 第３図 第１頁の続き ０発 明 者 池田昭夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ■発 明 者 諸石犬司 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内
Claims (8)
- （１） Ｏ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下＊
Ｍｎ ：２．０％以下、Ｐ：０．０３Ｃ１以下、Ｓ
： ０−００５％以下＃ ｓｏＬＭ ： ０．５％以下
、 Ｎｌ ：２５〜６０ ％ ＋Ｃｘ：２２．５〜３０
％を含有し、Ｍｏ：８％未満お上びＷ：１６％未満のう
ちの１種または２種を含有し、残シがＦｅと不可避不純
物からｋる組成（以上重量％）を有し、かつ、 ｃ ｒ ＠−１−１０Ｍｏ ＠＋ ５ ｗ（％）≧７０
％。 ４％≦ＭＯ（イ）十−Ｗ（イ）く８チ。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
１ｏｇＯ（１）＋１３００で算出された下限温度（℃）
と、１６ Ｍｏ（％９ ＋ １０Ｗ％ ＋ １００ｒ（
ｄ ＋ ７７７で算出された上限温度（℃）の間の温度
に２時間以下保持の条件で熱処理した後、１０〜６０％
の肉厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力腐
食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 - （２） Ｃ： ０．０５％、 Ｓｉ： １．０ ％以
下、Ｍｎ：２．０チ以下、Ｐ：０．０３０チ以下、Ｓ：
０．００５％以下、 ５ｏＬＡｌ ： ０．５％以下、
Ｎｉ： ２５〜６０％、 Ｏｒ：２２．５〜３０％を
含有し、Ｍｏ：８％未満およびＷ二１６％未満のうちの
１種または２種を含有し、さらにＣｕ：２ｇ６以下およ
びＯｏ：２ｔＩ６以゛下のうちの１糧または２種を含有
し、残りがＦｅ−・と不可避不純物から彦る組成（以上
重量％）を有し、かつ、Ｃｒ（％） ＋ １０ Ｍｏ
（％） ＋ ５Ｗ（％）≧７０チ。 ４チ≦ＭＯ（至）＋−Ｗ■く８チ。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し１、ついで２６
０１ｏｇＣ（イ）＋１３００ で算出された下限温度（
℃）と、１６’Ｍｏ（％）＋１０Ｗ＠＋１０Ｏｒ（％）
＋７ア７で算出された上限温度（℃）の間の温度に、２
時間以下保持の条件で熱処理した後、１０〜６０チの肉
厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力腐食割
れ性に優れた高強度油井管の製造法。 - （３） Ｃ：０．０５％以下、 Ｓｉ： １．０％以
下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：
、０．Ｏ０５チ以下、 ｓｏｔ、Ａｆｌ ： Ｏ−５％
以下、Ｎｉ：２５〜６０％。 Ｏｒ：２２．５〜３０％を含有し、ＭＯ二８％未満およ
びＷ：１６％未満のうちの１種または２種を含有し、さ
らに希土類元素： ０．１０％以下、 Ｙ ： ０．２
０チ以下、 Ｍｇ： ０−１０％以下、Ｔｉ：０．５％
以下、およびＯａ： ０．１０ ％以下のうちの１種ま
たは２種以上を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる組成（以上重量％）を有し、かつ、 Ｏｒ（＠＋ １０ Ｍｏ ＠＋ ５Ｗ（４２７０％。 ４％≦ＭＯ（イ）十−Ｗ（イ）く８％。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
１■Ｏ（％） ＋ １３００で算出された下限温度（℃
）と、１６ Ｍｏ（％９ ＋ １０ Ｗ（％） ＋ １
００ｒ（９り ＋’ｉ’７７で算出された上限温度（℃
）の間の温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した後
、１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工することを特徴
とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法
。 - （４） ｃ ：’ ０．０５％以下、 Ｓｉ： １．
０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０チ以下
、Ｓ ： ０．００５係以下＋ ｓｏｔ、ｆｉＪｌ
： ０．５％以下、 Ｎｉ： ２５〜６０％。 Ｃｒ：２２．５〜３０ ％を含有し、Ｍｏ２８％未満お
よびＷ： １６％未満のうちの１種または２種を含有し
、さらにＯｕ：２％以下およびＣｏ：２％以下のうちの
１種または２種と、希土類元素：Ｏ，１０％以下、Ｙ：
０．２０％以下、Ｍｇ：０．１０％以下、Ｔ１：０．５
％以下、およびＣｉａ： ０．１０％以下のうちの１種
または２種以上とを含有し、残りがＦｅと不可避不純物
からなる組成（以上重量％）を有し、かつ、Ｏｒ（＄）
＋ １０ Ｍｏ （％） ＋ ５ ｗ（％Ｄ≧７０％
。 ４（４）≦Ｍｏ（支））＋−Ｗ（ｎ＜８チ。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉・厚減
少率を１０％以上とした条件で熱間加工し、 、
８．１ついで２６０ ｌｏｇ Ｏ（イ）＋１３００で算
出された下限温度（℃）と、１６Ｍ０（％）＋１ｏｗ（
＠＋１ｏａｒ（＄）＋７７７で算出された上限温度（℃
）の間の温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した後
、１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工することを特徴
とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法
。 - （５）Ｃ：０１０５−以下、 Ｓｉ： １．０ ％以下
、Ｍｎ：２．０チ以下、Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ
： ０．００５％以下＋ ｓｏｔ、ｆｉＪｌ ： ０
．５％以下、 Ｎ ： ｏ、ｏ５−ｊｏ、３％。 Ｎｕ： ２５〜６０ ％、 Ｏｒ： ２２．５〜３０
％を含有し、Ｍｏ：８％未満およびＷ： １６％未満の
うちの１種または２種を含有し、残シがＦｅと不可避不
純物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ、Ｏｒ
（ｄ−）−１０Ｍｏ （＠ ＋ ５ Ｗ （％ｌ）≧７
０係。 ４％≦Ｍｏ （＠＋−Ｗ（イ）く８係。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
１ｏｇＯ（４）＋１３００で算出された下限温度（℃）
と、１６ Ｍｏ（％９ ＋ １０ Ｗ（％） ＋ １０
０ｒじ）、−１−’ｉ’７’７で算出された上限温度（
℃）の間の温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した
後、１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工することを特
徴とする耐応力瓶食割れ性に優れた高強度油井管の製造
法。 - （６） Ｏ’ ： Ｏ，、０５％以下、 Ｓｉ： １
．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０多以
下、Ｓ ： ０．００５％チ以下、 ｓｏＬ、Ｍ、 ：
０．５ ％以下、Ｎ：０．０５〜０．３％、Ｎｉ：２
５〜６０％、 Ｃｒ： ２２．５〜３０％を含有し、Ｍ
ｏ：８％未満およびＷ；１６％未満のうち０１種または
２種を含有し、さらにＣ！ｕ： ２％以下およびＣＯ：
２％以下のうちの１種または２種を含有し、残りがＦｅ
と不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、か
つ、 Ｏｒ （＠ ＋ １０ ＭＯ（％） ＋ ５ Ｗ’（％
）≧７０係。 ４％≦Ｍｏ（イ）’＋−Ｗ（％９＜ｓ％。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
ＩｏｇＣ（勉＋１３００で算出された下限温度（℃）と
、１６Ｍｏ（％１ｔ−４−１０Ｗ（％）＋１０Ｏｒ（％
）＋７７７で算出された上限温度（℃）の間の温度に、
２時間以下保持の条件で熱処理した後、１０〜６０％の
肉厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力腐食
割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 - （７） Ｏ： ０．０５％以下、 Ｓｉ： １．０
％以下、 Ｍｎ ：２．０係以下、Ｐ：０．０３０％以
下、Ｓ ： ０．００５％以下、 ｓｏム、Ｑ：０．
５％以下、 Ｎ ： ０．０５〜０．３ ％。 Ｎｉ ：２５〜６０ ％、 Ｏｒ： ２２．５〜３０
％を含有し、Ｍｏ：８％未満およびＷ：１６％未満のう
ちの１種または２種を含有し、さらに希土類元素： ０
．１０チ以下、Ｙ：０．２０チ以下、 Ｍｇ： ０．１
０ ％以下。 Ｔｉ：０．５％以下、およびＣ！ａ：０．１０％以下の
うちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不可
避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ、 Ｏｒ （％ ＋ １０ Ｍｏ （＃ ＋ ５ Ｗ（１２
７０％。 ４％≦ＭＯ（９１９＋−Ｗ（１＜ ｓ％。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０チ以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
１ｏｇＯ（イ）＋１３００で算出された下限温度（Ｃ）
と、１６Ｍｏ（＃＋１ｏｗ（％）＋１ｏｃｒ（ｄ＋７７
７で算出された上限温度（℃）の間の温度に、２時間以
下保持の条件で熱処理した後、１０〜６０％の肉厚減少
率で冷間加工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に
優れた高強度油井管の製造法。 - （８） Ｃ： ０．０５ ％以下、 Ｓｉ： １．０
％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下
、Ｓ：０．００５チ以下、 ５ｏＬＩＪ、 ： ０．５
％以下、 Ｎ ： ０．０５〜０．３％、 Ｎｉ： ２
５〜６０％、 Ｏｒ： ２２．５〜３０ ％を含有し、
ＭＯ二８％未満およびＷ： １６％未満のうちの１種ま
たは２種を含有し、さらにＣｕ：２％以下およびＣ○：
２％以下のうちの１種または２種と、希土類元素：０．
１０％以下、Ｙ：０．２０チ以下。 Ｍｇ：０．１０％以下、 Ｔｉ： ０．５％以下、およ
びＣａ：０．１０％以下のうちの１種まだは２種以上と
を含有し、残υがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有し、かつ、 Ｏｒ （％） ＋ １０ Ｍｏ （％；） ＋ ５ Ｗ
（％）２７０％。 ４％≦Ｍｏ（４）＋−Ｗ（慢〈８％。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、りいで２６０
ｌｏｇ Ｃ（％９ ＋ １３００で算出された下限温
度（℃）と、１’６Ｍ０（Ｓ）＋１０Ｗ（％）＋１００
ｒ（ｉ４＋７’７７で算出された上限温度（Ｃ）の間の
温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した後、１０〜
６０％の肉厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐
応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10411281A JPS586928A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
| US06/389,568 US4421571A (en) | 1981-07-03 | 1982-06-17 | Process for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| GB08217860A GB2104100B (en) | 1981-07-03 | 1982-06-21 | High strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| DE3224865A DE3224865C2 (de) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Verfahren zur Herstellung von hochbelastbaren Verrohrungen für Tiefbohrungen oder dergleichen |
| SE8204121A SE461986C (sv) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Foerfarande foer framstaellning av hoeghaallfasta djupborroer med bestaendighet mot spaenningskorrosion |
| FR8211645A FR2508930A1 (fr) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Procede de fabrication de chemisages et de tubes a haute resistance mecanique pour puits profonds |
| SE8901647A SE502102C2 (sv) | 1981-07-03 | 1989-05-09 | Förfarande för framställning av höghållfasta djupborrör med beständighet mot spänningskorrosion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10411281A JPS586928A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586928A true JPS586928A (ja) | 1983-01-14 |
| JPS6362570B2 JPS6362570B2 (ja) | 1988-12-02 |
Family
ID=14372039
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10411281A Granted JPS586928A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS586928A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009004970A1 (ja) * | 2007-07-02 | 2009-01-08 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 高合金管の製造方法 |
| WO2015072458A1 (ja) * | 2013-11-12 | 2015-05-21 | 新日鐵住金株式会社 | Ｎｉ－Ｃｒ合金材およびそれを用いた油井用継目無管 |
| WO2018225869A1 (ja) | 2017-06-09 | 2018-12-13 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系合金管及びその製造方法 |
-
1981
- 1981-07-03 JP JP10411281A patent/JPS586928A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009004970A1 (ja) * | 2007-07-02 | 2009-01-08 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 高合金管の製造方法 |
| JP2009030153A (ja) * | 2007-07-02 | 2009-02-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高合金管の製造方法 |
| US8701455B2 (en) | 2007-07-02 | 2014-04-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for manufacturing a high alloy pipe |
| WO2015072458A1 (ja) * | 2013-11-12 | 2015-05-21 | 新日鐵住金株式会社 | Ｎｉ－Ｃｒ合金材およびそれを用いた油井用継目無管 |
| JP5979320B2 (ja) * | 2013-11-12 | 2016-08-24 | 新日鐵住金株式会社 | Ｎｉ−Ｃｒ合金材およびそれを用いた油井用継目無管 |
| US10557574B2 (en) | 2013-11-12 | 2020-02-11 | Nippon Steel Corporation | Ni—Cr alloy material and seamless oil country tubular goods using the same |
| WO2018225869A1 (ja) | 2017-06-09 | 2018-12-13 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系合金管及びその製造方法 |
| US11807910B2 (en) | 2017-06-09 | 2023-11-07 | Nippon Steel Corporation | Austenitic alloy pipe and method for producing same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6362570B2 (ja) | 1988-12-02 |
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