JP5587955B2 - サンプルの周波数領域画像形成を提供するためのプロセス、構成およびシステム - Google Patents

Description

（関連出願に対する相互参照）
本出願は、２００６年５月１０日に出願された米国特許出願第６０／７９９，５１１号明細書に基づき、それから優先権の利益を主張する。その全開示は、本明細書中に参照として援用される。

（連邦政府支援の声明）
本発明に関する調査は、国立衛生研究所−国立癌研究所によって付与された認可番号Ｒ３３ ２１４０３３号によって、少なくとも一部分支持されていた。従って、米国政府は本発明において特定の権利を有し得る。

（発明の分野）
本発明は、光学顕微鏡法を用いて解剖学的構造またはサンプルに関する情報を取得するプロセス、構成およびシステムに関し、より具体的には、解剖学的構造／サンプル（例えば眼の少なくとも一部分）の光周波数領域画像形成を提供するような方法、システムおよび構成に関する。

掃引光源光コヒーレンストモグラフィー（ＯＣＴ）としてもまた公知であり得る光周波数領域画像形成（「ＯＦＤＩ」）は、一般に、組織からの後方散乱光の振幅および位相を調べるために波長掃引光源を使用するＯＣＴの概念と関連する技術である。例示的なＯＦＤＩ技術およびシステムは、特許文献１に記載されている。組織の偏光特性を測定するための方法およびシステムは、特許文献２に記載されている。ＯＦＤＩ技術は、時間領域技術より固有信号対雑音比（「ＳＮＲ」）の利点を提供することができる。なぜなら、フーリエ変換を介して干渉信号が効果的に統合され得るからである。最近開発された１３００ｎｍ領域の高速波長可変レーザーを用いて、ＯＦＤＩ技術は、例えば画像形成速度、感受性および深度範囲において従来の時間領域ＯＣＴシステムより著しい向上を可能にしてきた。例えば、このようなＯＦＤＩ方法／技術は、皮膚、冠動脈、食道および眼球前部を画像化するために使用され得る。

網膜の画像化は確立されたＯＣＴ技術の臨床的用途が存在するが、この用途はＯＦＤＩ法を用いて実行されていない。なぜなら、１３００ｎｍにおけるヒトの眼の光吸収は非常に大きくなり得るからである。従来の眼のＯＣＴ技術の標準的なスペクトル領域は、眼の中の体液を透過する８００ｎｍと９００ｎｍとの間であり、広帯域スーパールミネッセントダイオード（「ＳＬＤ」）光源が進んで利用されている。１０４０ｎｍのスペクトル領域は、網膜を画像化するためのウインドウを作動させることができる代替物であり得、高度に吸収して散乱する網膜色素上皮の下にある脈絡層へのより深い侵入を提供し得ると示唆されている。フーリエ領域ＯＣＴシステムとしてもまた公知である８００ｎｍにおける広帯域光源およびアレイ分光計を使用するスペクトル領域（「ＳＤ」）ＯＣＴシステムは、従来の時間領域ＯＣＴ技術より優れた画像獲得速度および感受性でインビボでの３次元網膜画像化を促進することを提供している。
国際特許出願番号ＰＣＴ／ＵＳ０４／０２９１４８ 国際特許出願番号ＰＣＴ／ＵＳ０５／０３９３７４

ＳＤ−ＯＣＴ技術と比較して、ＯＦＤＩ法は、いくらかの利点、例えば、動きによって誘発される信号の減衰に対する耐性、単純な偏光感受性またはダイバーシティ方式および深い深度範囲を提供する。しかしながら、主に、低吸水性ウインドウにおいて広帯域波長高速掃引光源が存在しないため、後眼部を画像化するための臨床的に実行可能なＯＦＤＩシステムはこれまでに利用されていない。実際に、網膜疾患診断についての従来のＯＣＴの広範な使用にもかかわらず、ＯＦＤＩを用いる後眼部の画像化はまだ実行されていない。

従って、上記の欠点を克服する必要性が存在する。

上記の問題および／または欠点を扱うおよび／または克服するために、システム、構成およびプロセスの例示的な実施形態が提供され得、これは、例えば、眼の少なくとも一部分を画像化するためにＯＦＤＩ技術を利用することができる。

従って、眼の少なくとも一部分を画像化するための本発明に従うＯＦＤＩ技術、システムおよびプロセスの例示的な実施形態を提供することができる。例えば、１０５０ｎｍにおける高性能掃引レーザーおよび眼科用ＯＦＤＩシステムを使用することができ、これは、１９ｋＨｚの高Ａライン速度、５５０μＷの光暴露レベルで２．５ｍｍの深度範囲にわたって９２ｄＢより大きい感受性、および脈絡膜への深い侵入を提供する。本発明に従う例示的なシステム、技術および構成を用いて、インビボにおける広範囲のヒトの網膜、視神経円板および脈絡膜を画像化することができる。これにより、外因性蛍光コントラストを用いずに、インビボでの脈絡膜血管の表示が可能となり、脈絡膜および網膜疾患を診断するのに有益になり得る。本発明の別の例示的な実施形態に従って、利用され得るＯＦＤＩシステムは、臨床眼科用画像化および分子コントラストに基づいた画像化に使用され得る８１５−８７０ｎｍ領域における掃引レーザーを使用する。

従って、本発明の１つの例示的な実施形態に従って、方法、装置およびソフトウェア構成を、光学顕微鏡法を用いて解剖学的構造またはサンプルに関する情報を取得するために提供することができる。例えば、解剖学的サンプルに与えられるように方向付けられる少なくとも１つの第１の電磁放射、および参照物に方向付けられる少なくとも１つの第２の電磁放射を含む放射を提供することができる。放射の波長は時間とともに変化することができ、その波長は約１１５０ｎｍより短い。干渉は、第１の放射と関連付けられる少なくとも１つの第３の放射と、第２の放射と関連付けられる少なくとも１つの第４の放射との間に検出され得る。サンプルの少なくとも一部分に対応する少なくとも１つの画像は、干渉と関連付けられるデータを用いて生成され得る。

例えば、第１の電磁放射の波長の変化の周期は、１ミリ秒より短くなり得る。解剖学的サンプルは、後眼部の少なくとも一部分を含み得る。その部分は、網膜、脈絡膜、視神経および／または中心窩を含み得る。波長は約９５０ｎｍより短くなり得る。波長はまた、第１の電磁放射の波長の変化の周期の間、少なくとも１０ｎｍまで変化し得る。少なくとも１つの第４の構成部はまた、第１の電磁放射が構造学的サンプルを横方向に走査できるように備えられ得る。画像は、サンプルの解剖学的構造および／または血液および／またはリンパ液の流れと関連付けられ得る。

１つの例示的な改変において、第３の構成部は、（ｉ）波長の１つの全掃引より少ない範囲にわたる干渉信号の少なくとも１つの周波数成分の少なくとも１つの位相と関連付けられた少なくとも１つの信号を取得でき、（ｉｉ）少なくとも１つの位相を少なくとも１つの特定の情報と比較できる。前記特定の情報は、信号の波長の前記掃引と異なる、波長の１つの掃引から得たさらなる信号と関連付けられ得る。前記特定の情報は一定であり得、そして／または波長の１つの全掃引より少ない範囲にわたる干渉信号の少なくとも１つのさらなる周波数成分の少なくとも１つの位相と関連付けられ得る。前記周波数成分は互いに異なり得る。

別の例示的な改変において、第３の構成部は、信号に基づいた解剖学的サンプルの２次元基底部型（ｆｕｎｄｕｓ−ｔｙｐｅ）反射率プロファイルおよび／または解剖学的サンプルの２次元基底部型画像を生成できる。備えられ得る別の構成部は第１または第２の電磁放射を受信でき、第１の電磁放射および／または第２の電磁放射と関連付けられた少なくとも１つの第５の電磁放射を与えることができる。第２の構成部はさらに、第５の放射と第４の放射との間のさらなる干渉信号を検出できる。第２の構成部はさらに、波長の１つの全掃引より少ない範囲にわたるさらなる干渉信号の少なくとも１つの第１の周波数成分のさらなる位相と関連付けられた少なくとも１つの参照信号を取得できる。特定の情報はさらなる位相であり得る。

本発明の別の例示的な実施形態に従って、備えられ得る少なくとも１つの光源構成部は、時間とともに変化する波長を有する電磁放射を与えるように構成される。少なくとも１つの第１の電磁放射の波長の変化の周期は１ミリ秒より短くなり得、波長は約１１５０ｎｍより短い。少なくとも１つの光源構成部において少なくとも１つの光学利得または光学損失を、時間とともに調節できる制御構成部が備えられ得る。光学利得は、半導体物質によって促進され得る。備えられ得る別の構成部は、波長に応じて利得および／または損失をもたらすように構成される。波長は周期の間に少なくとも１０ｎｍまで変化し得、そして／または約９５０ｎｍより短くなり得る。

本発明のさらに別の例示的な実施形態において、方法、装置およびソフトウェア構成が提供され得る。例えば、第１のデータは、サンプルの少なくとも１つの部分の１つの３次元画像のために受信され得る。第１のデータは、サンプルおよび参照物から得た信号から生成された光干渉信号と関連付けられ得る。第１のデータの全ての部分より少ない領域は、サンプルの部分と関連付けられた１つの２次元画像を生成するために第２のデータに変換され得る。その領域は、サンプルの少なくとも１つの特性に基づいて自動的に選択され得る。その全ての部分は、サンプル内の内部構造（例えば解剖学的構造）と関連付けられ得る。例えば、その領域は網膜および／または脈絡膜の少なくとも１つの部分であり得る。２次元画像は、その領域および／または血液もしくはリンパ管ネットワークのうちの少なくとも１つの統合された反射率プロファイルと関連付けられ得る。その領域は、領域内の反射率に基づいて、領域の少なくとも１つの部位の少なくとも１つの位置を決定することによって自動的に選択され得る。

本発明のさらなる例示的な実施形態に従って、与えられ得る放射は、サンプルに向けられた少なくとも１つの第１の電磁放射、および参照物に向けられた少なくとも１つの第２の電磁放射を含むことができる。放射の波長は時間とともに変化する。干渉信号は、第１の放射と関連付けられた少なくとも１つの第３の放射と、第２の放射と関連付けられた少なくとも１つの第４の放射との間に検出され得る。干渉信号の少なくとも１つの周波数成分の少なくとも１つの位相と関連付けられた少なくとも１つの信号は、波長の１つの全掃引より少ない範囲にわたって取得され得る。前記位相は少なくとも１つの特定の情報と比較され得る。

１つの例示的な改変において、第１の電磁放射はサンプルを横断する方向に走査され得、そのサンプルは後眼部の少なくとも１つの部位を含み得る。前記部位は、網膜、脈絡膜、視神経および／または中心窩を含み得る。干渉信号は、波長の前記全掃引の１つの統合された小部分と関連付けられ得る。前記全掃引の前記統合された小部分は、前記全掃引の半分または４分の１であり得る。信号はサンプル内の流速および／または解剖学的構造と関連付けられ得る。前記特定の情報は、信号の波長の前記掃引と異なる、波長の１つの掃引から取得されたさらなる信号と関連付けられ得る。前記特定の情報は一定であり得、そして／または波長の１つの全掃引より少ない範囲にわたって干渉信号の少なくとも１つのさらなる周波数成分の少なくとも１つの位相と関連付けられ得る。前記さらなる周波数成分は互いに異なり得る。

本発明のこれらならびに他の目的、特性および利点は添付の特許請求の範囲と併せて考慮される場合、本発明の実施形態の以下の詳細な説明を読むことで明らかになるであろう。

本発明のさらなる目的、特性および利点は、本発明の例示的な実施形態を示す図面と併せて以下の詳細な説明から明らかになるであろう。

別段の説明がない限りは、これらの図面を通して同じ符合や文字が、例示した実施形態について同様の特徴、要素、部品または一部を示すために用いられる。さらに、図面を参照して本発明を詳細に説明するが、これは例示した実施形態と関連して行う。添付の特許請求の範囲に示したように、本発明の実際の範囲および趣旨から逸脱せずに説明した実施形態に対して、変更および改変がなされることは意図される。

（レーザー光源システムの第１の例示的な実施形態）
図１（ａ）は、本発明に従う直線状の共振器構造において備えられるレーザー光源システム（例えば、１０５０ｎｍの掃引レーザー光源を含み得る）の例示的な実施形態を示す。この図に示されるように、４００ｍＡの注入電流レベルで駆動され得る双方向半導体光増幅器（ＱＰｈｏｔｏｎｉｃｓ，Ｉｎｃ．，ＱＳＯＡ−１０５０）のような利得媒質１０が備えられ得る。増幅器の１つのポートは、回折格子３０（１２００ライン／ｍｍ）、１００ｍｍおよび５０ｍｍの焦点距離をそれぞれ有する２つのレンズ４０、４２からなるテレスコープ、ならびに多面鏡スキャナー５０（例えば、Ｌｉｎｃｏｌｎ Ｌａｓｅｒｓ，Ｉｎｃ．，４０面）を備え得る波長走査フィルタ２０に接続され得る。フィルタの設計バンド幅および自由スペクトル領域は、それぞれ約０．１ｎｍおよび６１ｎｍであり得る。増幅器のもう一方のポートは、５０／５０カプラ６０を備え得るループミラーに接続するようにつながれ得る。サグナックループ７０もまた、出力カプラとして作動し得る。

反射率および出力結合率は相補的であり得、ループ内の複屈折によって誘導された非相互性（ｎｏｎ−ｒｅｃｉｐｒｏｃｉｔｙ）の量を調整するために偏光制御装置８０を調節することによって最適化され得る。低損失、低コストのサーキュレータおよびアイソレータは１０５０ｎｍで利用しにくいため、直線状の共振器構造はまた、従来のリング共振器設計の代わりまたは一緒に使用され得る。３６ｋＨｚまでの掃引繰り返し率は１００％のデューティサイクルで達成され得、これは、１ｋＨｚ未満の周波数を示した１０５０ｎｍ領域において以前に示された掃引レーザーよりも著しい向上を表し得る。本発明の１つの例示的な実施形態に従うＯＦＤＩシステムにおいて、レーザーは約１８．８ｋＨｚの波長掃引速度で操作され得、それによって、２．７ｍＷの平均出力で偏光出力を生成する。

（画像形成システムの例示的な実施形態）
図１（ｂ）は、本発明に従う光周波数領域画像形成（ＯＦＤＩ）システムの例示的な実施形態を示す。例えば、光源１００として使用され得る掃引レーザーを使用することができる。この例示的なシステムはさらに、光ファイバ干渉計１１０、ビームスキャナー１２０、検出器１３０およびコンピューター１４０を備える。サンプルアーム１５０（例えば３０％ポート）は、網膜の画像形成のために設計され得る２軸検流計スキャナー装置１２０に接続され得る。焦点ビームのサイズは組織において約１０μｍ（例えば指標＝１．３８）であり得る。眼１６０の入射瞳における屈折力レベルは約５５０μＷであると測定され得、これは、ＡＮＳＩレーザー安全基準に従うλ＝１０５０ｎｍでの１．９ｍＷの最大暴露レベルをはるかに下回る。参照アーム１７０（例えば７０％ポート）は、透過型可変遅延線１８０および１０％タップカプラ１８２を利用することができ、データを獲得するためのサンプリングトリガー信号を生成する。

図１（ｂ）に示されるように、ニュートラルデンシティ（ＮＤ）減衰器１８４は、最適な参照アーム電力を取得するために使用され得る。サンプルから戻ってくる光は、５０／５０カプラ１９０で参照光と合成され得る。得られた干渉信号は、ＩｎＧａＡｓ二重平衡検出器１４０（例えばＮｅｗ Ｆｏｃｕｓ，Ｉｎｃ．，１８１１）を用いて測定され得る。平衡検出器１４０によって与えられた信号はさらに（例えば１０ｄＢまで）増幅され得、ローパスフィルターをかけられ得、例えば１２ビットデータ収集ボード（Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ，Ｉｎｃ．，ＰＣＩ−６１１５）を用いて１０ＭＳ／ｓでデジタル化され得る。例えば、各Ａライン走査の間に５１２サンプルを抽出する場合、スペクトル抽出間隔によって測定された画像形成深度範囲は、空気中で約２．４４ｍｍであり得る。

（例示的なレーザー出力特性）
図２（ａ）は、ピークホールドモード（分解能＝０．１ｎｍ）において最適なスペクトル分析器を用いて測定された例示的な出力スペクトルを示す。例示的な出力スペクトルは、フィルタの自由スペクトル領域によって測定され、１０１９〜１０８１ｎｍで６２ｎｍの範囲に及んでいた。このスペクトル範囲は眼の局部の透明領域と一致した。ヒトの硝子体および房水における往復光吸収は、水の公知の吸収特性に基づいて約２ｄＢと５ｄＢとの間であると推定できる（図２（ａ）に示される）。可変遅延マイケルソン干渉計を用いて、空気中で約４．４ｍｍである、５０％の視界を生じる往復遅延として規定されるレーザー出力のコヒーレンス長を測定することは可能である。この値から、０．１１ｎｍであるレーザー出力の瞬時のライン幅を測定できる。図２（ａ）において、ピークホールド出力スペクトル２００および光吸収曲線２０５は、代表的なヒトの硝子体における往復に相当する水中で４２ｍｍの伝搬距離を与えられる。

図２（ｂ）は、１８．８ｋＨｚでの１００％チューニングデューティサイクル（シングルショット、５ＭＨｚ検出バンド幅）を示すレーザー出力の例示的なオシロスコープ出力トレース２１０の時間領域のグラフを示す。図２（ｂ）のトレースグラフのｙ軸は瞬時の屈折力を示す。多面フィルタにおいて共振器内ビームを遮断することにより測定された出力における増幅自然放出（ＡＳＥ）の全電力は、示されるように１．１ｍＷである。ＡＳＥはレージングの間に有意に抑制されるため、レーザー出力のＡＳＥレベルはごくわずかであり得ることが予想される。有意な強度変動（約１０％ｐｐ）を示したレーザー出力は、空気中で２．５ｍｍに相当する厚さを有するＳＯＡチップにおいて比較的大きな面反射からもたらされるエタロン効果に起因する。画像形成システムの例示的な実施形態において、エタロン効果は光偽信号によってゴースト像（−３０ｄＢ）を引き起こし得る。

（例示的な画像形成システムの感受性および分解能）
ＯＦＤＩシステムの例示的な実施形態および例示的な最適化操作パラメーターは、サンプルとして一部の反射体（ニュートラルデンシティフィルタおよび金属鏡）を用いてＳＮＲを最大化するために提供され得る。最大ＳＮＲについての例示的な好ましい参照アーム電力は、各検出ポートで２．６μＷであり得る。この比較的低い値は、二重平衡検出において完全に抑制されなくてよいレーザーの比較的大きな強度雑音に起因すると考えられ得る。本発明の例示的な実施形態に従う例示的なデータ処理としては、非線形ｋ−空間チューニングを補正するための参照物減算、エンベロープアポダイゼーションまたはウィンドウイング、補間、および分散補正が挙げられ得る。例えば、レーザー光源の不均一スペクトルエンベロープに起因して、干渉信号から参照物を減算することによって画像アーチファクトを除去することができる。適切なウィンドウイング技術を課すことにより干渉縞をアポダイズすることによって、点広がり関数の側帯波を減少させ、画像コントラストを向上させることができる。

本発明に従うプロセスのこの例示的な実施形態は、（減少した積分時間に起因して）分解能損失およびＳＮＲにて出現し得る。コントラストと分解能（例えば１０５０ｎｍにて）における所望の譲歩をもたらすためにガウス窓を使用することができる。検出器信号は、一定時間間隔で抽出されなくてもよいため、本発明者らのレーザーの同調曲線は、ｋ−空間において直線状ではなかったが、干渉信号を補間することは画像ぶれを減少または回避させるのに好ましくなり得る。例示的な補間を完了させる際に、信号はさらに、例えば予め決定された位相関数を乗じることにより、干渉計およびサンプルにおける色分散のために補正され得る。

図３は、干渉計の種々の経路長差で測定された例示的なＡラインプロファイルおよび／または点広がり関数２２０を示す。この測定に関して、本発明者らは、サンプルアームにおいてニュートラルデンシティ減衰器（７３ｄＢ）および金で被覆したミラーを使用し、経路長は参照ミラーを移動することによって変化させた。最大ＳＮＲは、９８ｄＢの最大感受性に相当する２５ｄＢである。感受性の理論上の散弾雑音限界を計算すると１０９ｄＢになり；本発明者らのシステムの感受性における１１ｄＢの不足は、ＳＮＲ損失に寄与する多くの他の実験の詳細のうち、残余レーザー強度雑音、サンプルと参照光との間の不完全な偏光配置およびガウスウィンドウイングと考えられ、妥当なようである。例えば、例示的なＳＮＲ分析を促進するために、各々の例示的なプロットした曲線を、一定の深度で平均５００を超える連続的な走査により取得し、雑音レベルを均一にするために簡単な数値の減算を行った。この図に示されるアスタリスク２３０として記されたゴーストアーティファクトは、レーザー光源におけるエタロン効果によって誘発された。

図３に示すように、レーザー出力の限界コヒーレンス長に起因して、経路長が２．４ｍｍの深度まで増加するにつれて検出感度は９２ｄＢまで減少した。１０４０ｎｍで広帯域光源を使用する従来の時間領域システムと比較した場合、本発明に従うシステムの例示的な実施形態は、より高い感受性、例えば、１００倍速い画像獲得速度および６分の１のサンプルアーム電力を提供する。本発明に従うシステムの例示的な実施形態の高い感受性および深度範囲は有利に、８００−９００ｎｍスペクトル範囲において広帯域光源を使用する例示的なＳＤ−ＯＣＴシステムに匹敵する。眼内の液体による吸収のために、ヒトの網膜についての実際のＳＮＲは、ミラーサンプルで測定された値より３−４ｄＢ低いようである。（図２（ａ）に示すように）使用した光源スペクトルおよびガウス窓関数に基づいて、理論上の距離分解能は空気中で約１３μｍであると測定され得；この測定された値は、深度とともに増大して１４−１６μｍになり得る。高次項に起因する補間および分散補償における誤差は相違の原因となり得る。

（インビボにおける網膜、視神経円板および脈絡膜の例示的なビデオ速度画像形成）
本発明に従うシステム、プロセスおよび構成の例示的な実施形態を用いて、例示的なＯＦＤＩ画像形成を、２人の健康的なボランティア（Ａ：３６歳のアジア人男性、Ｂ：４１歳のカフカス人男性）で行った。焦点サンプルビームが、網膜黄班部を５．２ｍｍ（垂直）と６ｍｍ（水平）の領域にわたって走査されて、例示的なＯＦＤＩシステムは１０−２０秒にわたって連続的に１８，８００のＡラインを獲得した。図４は、１０．６秒で１８．８Ｈｚのフレーム率でボランティアＡから記録されたサンプルの中心窩および視神経円板の一連の画像２５０を示す。各画像フレームは、組織内の６．０ｍｍ（水平）および１．８ｍｍ（深度）にわたる各々のフレーム範囲で４７ｄＢを超える反射率範囲まで反転グレースケールテーブル写像を用いて１，０００のＡライン走査から構築した。例えば、５．２ｍｍの垂直範囲で組織領域を画像化するために２００のフレームを１０．６秒で獲得した。網膜における解剖学的層は可視化されて、以前に公開されたＯＣＴ画像および組織学的所見との相関関係が十分に示された。

図５Ａは、本発明に従うシステム、プロセスおよび構成の例示的な実施形態を用いて３次元データセットから抽出された中心窩の拡大した例示的な画像を示す。図５Ａの例示的なＯＦＤＩ画像は、強膜との接触面近くまでの脈絡膜への深い侵入を示し、高密度に詰まった脈絡膜毛細血管および血管を可視化する。

本発明に従うシステム、プロセスおよび構成の例示的な実施形態の侵入を評価するために、２人のボランティアＡおよびＢが、ビデオ速度網膜画像化のために以前に開発されたＯＦＤＩシステムおよびＳＤ−ＯＣＴシステムの両方を用いて３次元画像化され得る。ＳＤ−ＯＣＴシステムは、８４０ｎｍの中心波長および５０ｎｍの３ｄＢスペクトルバンド幅でスーパールミネセントダイオードを使用し、空気中で８−９ｎｍの距離分解能を示した。２９ｋＨｚのＡライン速度および６００μＷのサンプルアーム電力レベルで、ＳＤ−ＯＣＴシステムは、空気中で２．２ｍｍの最大範囲の深度にて８２ｄＢまで減少するゼロ遅延において９８ｄＢのピーク感受性を示した。

図５Ａ−５Ｆは、２人のボランティアＡおよびＢの中心窩および視神経円盤付近のＯＦＤＩおよびＳＤ−ＯＣＴ画像の比較を並べて示す。例えば、図５Ａおよび５Ｃは、ボランティアＡからの中心窩および視神経頭におけるＯＦＤＩ画像を示す。図５Ｂおよび５Ｄは、同様の組織部位における同じヒトからのＳＤ−ＯＣＴ画像を示す。図５Ｅおよび５Ｆは、ボランティアＢから得たＯＦＤＩおよびＳＤ−ＯＣＴ画像をそれぞれ示す。例えば、示されるように、全てのデータセットではないにしても、大部分においてＯＦＤＩ画像はＳＤ−ＯＣＴ画像より組織内のかなり深い侵入を示す。このような大きな侵入の深度は、高システム感受性および長い波長光源の両方から生じ得る。組織内の約１１μｍの比較的大きな距離分解能にもかかわらず、ＯＦＤＩシステムは、（図５に示されるように）網膜、ＲＮＦＬ；網膜視神経線維束、ＩＰＬ；内網状層、ＩＮＬ；内顆粒層、ＯＰＬ；外網状層、ＯＮＬ；外核層、ＩＰＲＬ；光受容体層の内節と外節との接触面、ＲＰＥ；網膜色素上皮、Ｃ；脈絡膜毛細血管および脈絡膜｛ない かりゅう そう｝の解剖学的層状構造、を視覚化できる。

これらの図に示されるように、ＳＤ−ＯＣＴ画像におけるより高い距離分解能は、網膜層の間のより良いコントラストを提供するが、ＯＦＤＩ画像はＳＤ−ＯＣＴ画像と比較して脈絡膜へのかなり深い侵入を示す。８４０ｎｍに比して１０５０ｎｍにおけるＲＰＥの低い吸収および散乱は、同等の感受性を有するＳＤ−ＯＣＴシステムよりＯＦＤＩシステムの明らかに優れた侵入の原因となり得る。

（ＯＦＤＩ技術／システムを用いる網膜／脈絡膜血管の視覚化）
眼の後部の３次元トモグラフィーデータを用いて、全深度軸に沿ったピクセル値が、１つの２次元基底部型反射率画像を生成するために統合され得る。図６Ａは、従来の全範囲統合法を用いて得た２次元反射率画像（５．３×５．２ｍｍ ^２ ）である前記画像の図４に示される全ＯＦＤＩ画像シーケンスから生成された１つの例示的な統合された反射率画像を示す。前記例示的な画像は、例示的な視神経頭、中心窩、網膜血管および深い脈絡膜血管の外形を示す。しかしながら、深度情報は示されていない。従来の方法によって生成されたこの画像の欠陥を扱うために、本発明のシステム、プロセスおよび構成の例示的な実施形態を用いることによって、選択的領域のみを統合することは可能である。

例えば、本発明の１つの例示的な実施形態に従って、最大コントラストで網膜血管を可視化するために、図６Ｂに示されるようにＩＰＲＬとＲＰＥ２６０、２７０との間の範囲の反射率を統合することが可能である。この図は、基底部型反射率画像を生成するための軸方向横断統合技術の例示的な実施形態の図を示す。上記の網膜血管によって作製された信号の影または損失は、非常にはっきり見ることができる。血管を含む全ての網膜を統合することによって、しばしば、脈管構造においてより低いコントラストを生じる。なぜなら、網膜血管は強い散乱によって大きな信号を生成するからである。自動画像処理は、都合良く、ＩＰＲＬ層２６０およびＲＰＥ層２７０の自動化区分を可能にする。

図６Ｃは、網膜血管の血管系（３．８×５．２ｍｍ^２）の例示的な反射率画像（影）を示す。ＲＰＥより下の薄い統合領域を用いて、図６Ｄに示されるように脈絡膜の上部から得た十分に小さな血管および色素細胞を含む脈絡膜毛細血管層の基底部型反射率画像を得ることもまた可能である。完全な脈絡膜領域の画像を得るために、図６Ｂの参照２８０および２９０によって示される統合範囲を利用することが可能である。脈絡膜血管は、図６Ｅの例示的な生成された反射率画像に示され、これは、脈絡膜血管を明らかにする脈絡膜の中心からの統合された例示的な反射率画像である。同様の性質を有する反射率画像は、ボランティアＢから得られ得る。

（本発明の例示的な実施形態の例示的な実施）
実験結果は、１０５０ｎｍで例示的なＯＦＤＩ技術を用いて生成した画像が、高分解能および高コントラストでヒトの網膜および脈絡膜の広範囲の画像形成を提供することができることを示す。しかしながら、本発明の例示的な実施形態に従うＯＦＤＩシステムの例示的な実施形態は、従来の時間領域ＯＣＴシステムの使用より一桁高い画像獲得速度を提供することができ、８４０ｎｍでのＳＤ−ＯＣＴシステムと比べて向上したコントラストの脈絡膜画像に役立つ。向上した侵入により、脈絡膜毛細血管および血管ネットワークの深度断面反射率画像を得ることが可能となる。眼低カメラまたは走査レーザー検眼鏡は、従来通り血管系を見るために使用されている。しかしながら、このような方法は、かなり低いレベルの色素形成を有する患者を除いて脈絡膜へと接近するために蛍光またはインドシアニングリーン血管造影を必要とし得る。

本発明に従う例示的なＯＦＤＩシステムは、例えば市販のＳＯＡおよび特注の腔内走査フィルタを用いて生成された波長掃引レーザーを備える。そのようなレーザーの出力、チューニング速度および範囲は、組織内に約９８ｄＢの感受性、１９ｋＨｚのＡライン速度および１０μｍの分解能を生じ得る。飽和出力およびＳＯＡの利得を増加させること、および拡大空洞損失を減少させることによって、感受性および分解能（チューニング範囲）をさらに改良することができる。例えば、本発明に従うシステムの例示的な実施形態の電力暴露レベルは５５０μＷのみであり得、一方、１０５０ｎｍでの最大ＡＮＳＩ限界は１．９ｍＷであるようである。

（掃引レーザー光源の例示的な実施形態）
図７（ａ）は、本発明に従う、例えば８１５−８７０ｎｍのスペクトル範囲における掃引レーザー光源構成の別の例示的な実施形態を示す。掃引レーザー光源構成部は、自由空間アイソレータ３１０を有する光ファイバの単方向リング空洞３００を備え得る。利得媒質３２０は、市販の利用可能な半導体光増幅器（例えばＳＯＡ−３７２−８５０−ＳＭ、Ｓｕｐｅｒｌｕｍ Ｄｉｏｄｅｓ Ｌｔｄ．）であり得る。備えられ得る腔内スペクトルフィルタ３３０は、回折格子（例えば８３０溝／ｍｍ）３３２、４ｆ構造において２つの色消レンズ３３４、３３６、および７２面多面鏡３４０（Ｌｉｎｃｏｌｎ ｌａｓｅｒｓ，Ｉｎｃ．）を含み得る。多面鏡は１秒につき約６００回転で回転し得、４３．２ｋＨｚの繰り返し率で短波長から長波長まで一方向の掃引を生成することができる。

空洞内の自由空間平行ビームは約１ｍｍＦＷＨＭ（半値全幅）のサイズを有し得る。格子法線に対するビーム入射角は６７ｄｅｇであり得る。テレスコープ内の２つのレンズ３３４、３３６の焦点距離は、それぞれ７５（ｆ_１）ｍｍおよび４０（ｆ_２）ｍｍであり得る。５５ｎｍの自由スペクトル領域および０．１７ｎｍのＦＷＨＭフィルタバンド幅を予測することが可能である。光ファイバカプラ３５０の７０％ポートを介してレーザー出力は得られ得る。２つの偏光制御装置３６０、３６２は出力およびチューニング範囲を最大化するために使用され得る。

例えば、約４３．２ｋＨｚの掃引速度にてレーザー出力のスペクトルおよび時間特性を測定することは可能である。ＳＯＡは、約１１０ｍＡの注入電流で駆動され得る。図７（ｂ）は、０．１ｎｍの分解能バンド幅でピークホールドモードにおいて例示的な光スペクトル分析器で測定された例示的な出力スペクトル３８０、３８５を示す。全チューニング範囲は５５ｎｍであり、３８ｎｍのＦＷＨＭバンド幅で８１５ｎｍ〜８７０ｎｍである。出力の安定性は、約４３．２ｋＨｚの掃引速度および７ｍＷの平均出力という条件で、図７（ｃ）に示されるようにシングルショットオシロスコープトレース３９０において提供される。チューニングサイクルにわたるピーク出力の変化は１％未満であり得る。瞬間レーザー発光は、複数の縦モードを含み得る。

（図３（ｂ）に示されるような）コヒーレンス長の例示的な測定は、ＦＷＨＭライン幅がフィルタバンド幅に相当する約０．１７ｎｍであり得ることを示し得る。レーザー出力の強度雑音特性は、電気スペクトル分析器（例えばＭｏｄｅｌ、Ａｇｉｌｅｎｔ）および低利得シリコン検出器を用いることによってさらに特徴付けられる。測定された相対強度雑音は、約２ＭＨｚから１０ＭＨｚの周波数範囲における周波数で減少する約−１２５ｄＢ／Ｈｚから−１３５ｄＢ／Ｈｚの範囲であり得る。縦モードビーティングに起因する雑音ピークは９１ＭＨｚで現れ得る。時間平均出力は約６．９ｍＷであり得る。

例えば約７０％のレーザー光源構成部の例示的な実施形態の大きな出力連結比は、ＳＯＡでのピーク出力が約２０ｍＷ（例えばＳＯＡの規定された光損傷閾値）を超えないことを確実にし得る。この状態が満たされない場合、突然の壊滅的またはゆっくりとした処理損傷がＳＯＡチップの出力面で起こり得る。例えば新しいチップ設計によって８００ｎｍＳＯＡチップの光損傷閾値を増加させることは、チューニング速度および長時間の信頼性を向上させ得る。出力は、全平均出力の約８％（約０．５６ｍＷ）を占め得る広域幅増幅自然放出を含み得る。

（例示的な画像形成システム）
本発明に従うＯＦＤＩシステムの例示的な実施形態は、例示的な波長掃引レーザー構成部を用いて提供することができる。例示的なシステムの構造は、図１（ｂ）に示されるシステムと同様であり得る。レーザー出力は、３０／７０カプラによって干渉計内の２つの経路に分割され得る。１つの経路（例えば「サンプルアーム」と呼ばれる３０％ポート）において、２軸検流計走査（例えばＭｏｄｅｌ、Ｃａｍｂｒｉｄｇｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ）を介して生物学的サンプルを照射することができる。もう１つの経路「参照アーム」は一般に参照ビームを与える。後方散乱によってサンプルから戻ってくる信号ビームは、参照ビーム（例えば５０／５０カプラ）と合成され、それによって干渉を生成する。

干渉信号は、２重平衡シリコンレシーバ（例えばＤＣ−８０ＭＨｚ、１８０７−ＦＳ、Ｎｅｗ Ｆｏｃｕｓ）で検出され得る。レシーバ出力はローパスフィルター（３５ＭＨｚ）をかけられ、１４ビットデータ取得ボード（例えばＤＡＱ、ＮＩ−５１２２、Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ）を用いて１００ＭＳ／ｓのサンプリング速度でデジタル化される。トリガーをＤＡＱボードに与えるために参照ビームのごく一部（１０％）はタップされ、格子フィルタを通して検出され得る。各波長掃引またはＡライン走査の間に、多く（例えば２０４８サンプル）が獲得され得る。抽出されたデータは、オンボードメモリまたは別の記憶装置に初期に保存され得る。

所望の数のＡライン走査を収集する際に、データセットはホストパーソナルコンピューター、オンライン処理のためのメモリ／保存構成部のいずれか、および／またはディスプレイもしくは後処理のためのハードディスクに転送され得る。シングルフレームのみが一定の時間に獲得される場合、例示的なシステムは、約５Ｈｚのフレームリフレッシュ速度でリアルタイムにおいて画像フレームを処理および表示可能することができる。より大きなデータセットに関して、例示的な２５６ＭＢオンボードメモリは、連続して約１．３秒間、６５，５３６までのＡライン走査の獲得を与える。これは約１２８画像フレームに相当し、各々５１２のＡラインからなる。データ後処理技術としては、参照物減算、アポダイゼーション、線形ｋ−空間内への補間、およびフーリエ変換前の分散補償が挙げられ得る。

本発明に従うシステム、プロセスおよび構成の例示的な実施形態を特徴付け、最適化するために、サンプル（−５０ｄＢ反射率）として半透明ミラーを用いることによって軸点広がり関数（すなわちＡライン）を使用することが可能である。図８（ａ）は、参照屈折力の関数として測定された例示的なシステムの感受性のグラフ４００を示す。参照屈折力は、参照アームにおいて可変ニュートラルデンシティ（ＮＤ）フィルタを用いることによって変化することができる。例えば、この測定を通して、サンプルと参照アームとの間の経路長差は約０．６ｍｍであり得、減衰されたサンプルミラーから戻ってくる屈折力は、５０／５０カプラの各ポートにおいて３．３ｎＷであり得る。感受性の値は、サンプル減衰（例えば約５０ｄＢ）を測定された信号対雑音比（ＳＮＲ）に加えることによって測定され得る。参照電力は５０／５０カプラのポートの１つにおいて測定され得、各光ダイオードでの時間平均参照電力に相当する。約３０μＷと２００μＷとの間の参照電力、約９６ｄＢの最大感受性が取得され得る。

デシベルの単位における感受性は以下のように表され得る。
Ｓ_ｄＢ＝Ｓ_０−１０ｌｏｇ_１０（１＋ａ／Ｐ_ｒ＋Ｐ_ｒ／ｂ）−Δ
ここで、Ｓ_０は散弾雑音限界感受性を示し、Ｐ_ｒは参照電力レベルであり、熱雑音および強度雑音において参照電力レベルに相当するａおよびｂは、それぞれ、大きさにおいて散弾雑音のレベルと等しくなり、Δは、感受性の損失に寄与する他の要因と関連する調整パラメーターであり得る。増幅自然放出を考慮に入れると、Ｓ_０は約１０７ｄＢであり得る。例えば、検出雑音レベル（例えば３．３ｐＡ／√Ｈｚ）および変換効率（例えば１Ａ／Ｗ）からａ＝１７μＷである。レーザー（例えば−１３０ｄＢ／Ｈｚ）の相対強度雑音および平衡レシーバの抑制効率の１８ｄＢ共通雑音に基づいて、ｂ＝２８０μＷである。例えば、図８（ｂ）の実験データ４１０に最も適合するのはΔ＝８ｄＢを用いて取得され得る。図８（ｂ）は、深度の関数として測定された感受性４２０のグラフを示す。この例示的な値は、フラット参照スペクトル、サンプル光と参照光との間の偏光ミスマッチ、およびデータ処理におけるアポダイゼーション工程を想定する単純化したモデルに大部分起因し得、各々はいくらかのｄＢによる感受性の損失に起因するようである。

レーザー光源の限界コヒーレンス長に起因して、感受性は干渉遅延増加とともに減少し得る。参照アーム内の遅延を変化させることによってサンプルミラーの種々の深度部位において軸点広がり関数を測定することは可能であるが、図８（ｂ）のグラフに示されるように参照電力を光ダイオードあたり約１００μＷで維持する。例えば、各々の軸プロファイルは、サンプルアームを遮断することによって取得される雑音レベルを測定することによって調整され得、その後５０ｄＢレベルに雑音レベルを合わせる。この方法において、雑音レベルの最も適切な周波数または深度依存（約２ｄＢ）は減少され得るか、または除去され得る。従って、感受性は約１．９ｍｍの深度において約６ｄＢまで下がり得る。ガウスフィット（点線）より、瞬時レーザーライン幅は約０．１７ｎｍであり得る。軸プロファイルのＦＷＨＭまたは空気中の軸分解能は、０からＢｍｍまでの深度において約８μｍであり得る。これは、組織画像形成

において約６μｍの軸分解能に相当する。

例として、高速高分解生物学的画像形成についての本発明に従うシステム、プロセスおよび構成の例示的な実施形態の機能を確認および示すために、アフリカツメガエルのオタマジャクシの画像が、インビボにおいてサンプルビーム（Ｂモード走査）を走査することによって得られ得る。サンプルビームは、約２５０μｍの共焦点パラメーターおよび空気中の焦点（ｎ＝１）において約７μｍのＦＷＨＭビームサイズを有し得る。サンプル上の屈折力は約２．４ｍＷであり得る。画像形成処理の間、オタマジャクシ（ステージ４６）は、約０．０２％の３−アミノ安息香酸エチルエステル（ＭＳ−２２２）の滴下によりウォーターバス中で麻酔下に存在し得る。

図９は、ビームが１次元で心臓の心室の上に繰り返し走査されて得た一連の画像４５０を示す。画像シーケンスは、１．２秒間に８４．４Ｈｚ（１フレームにつき５１２Ａライン）のフレーム率で獲得されたが、１秒につき２４フレームの減少率で表示される。オリジナル（５００×１０２４ピクセル）から切り取った各フレームは、４００×２００ピクセルを有し、１．１ｍｍ（深度、ｎ＝１．３５）と３．３ｍｍ（水平方向）の寸法に及ぶ。小柱を含む心室の動きが見られ得る。高空間分解能および高時間分解能で鼓動している心臓を画像化する能力は、インビボにおける正常および異常な心臓発達を調べるのに有用であり得る。８００ｎｍ領域で開発されたＩＣＧおよび金ナノ粒子のような造影剤と組み合わせて、本発明に従うＯＦＤＩシステム、プロセスおよび構成の例示的な実施形態は、高速機能または分子画像形成を可能にする。

（例示的なレーザー電流調節）
ＯＦＤＩ画像形成についての例示的な好ましい光源構成は、一般に、均一の出力スペクトルを有する。そのような所望のスペクトルプロファイルを得るために、利得媒質の利得もしくは損失、またはレーザー空洞のフィルタ内部もしくは外部を調節することができる。フィルタは広帯域可変減衰器であり得、その送信はレーザーチューニングと同調して制御され得る。例示的なフィルタは、所望の透過スペクトルを有する受動的スペクトルフィルタであり得る。利得媒質は好ましくは半導体光増幅器であり得、その利得は注入電流をフィルタチューニングと同調して増幅器に調節することによって変化され得る。図１０（ａ）および１０（ｂ）は、それぞれ、本発明に従う調節方法の例示的な実施形態を使用する例示的な出力チューニングトレース４８０、使用ない例示的な出力チューニングトレース４９０のグラフを示す。この例示的な方法はまた、半導体利得チップの所定の光損傷閾値についての出力電力およびチューニング範囲を最大化または少なくとも増加させるために効果的であり得る。

（例示的な流量測定）
眼の網膜および脈絡膜において血流を検出および定量化する能力は、加齢性黄班変性の診断のようないくらかの臨床応用において効果を有し得る。ＯＦＤＩ信号の位相から流量情報を抽出するいくらかの方法は、当該分野において公知である。しかしながら、これらの例示的な従来の方法は、サンプリングの間にわたって、２つの連続的なＡライン走査の間に有意なビームのオーバーラップを必要とし、それによって、位相確度と画像獲得速度との間に望んでいない障害を引き起こす。本発明に従うシステム、プロセスおよび構成の例示的な実施形態を用いて２つのＡライン走査の位相値を比較する代わりに、単一のＡライン内の異なる時点または波長に対応する複数の位相値を抽出し、その値と参照位相値とを比較することができる。この例示的な手段は、単一のＡライン走査の間の多数の時点での流速の測定を提供し、より速いビーム走査および画像獲得速度を可能にする。そのような手段は、多くの用途において受け入れられるような低下した位相または速度測定精度において使用され得る。

図１１は、各波長走査の間に得た全データセットから位相および速度情報を抽出するための従来の方法のフローチャートを示す。図１０に示されるように、Ａライン走査のｋ番目から（ｋ＋１）番目が提供される。工程５１０において、このような走査の各々からのＤＦＴが受信されて、それぞれ、式

において利用される。次いで、工程５１０において測定した結果を用いて、以下の測定が工程５２０においてなされる。

次いで、工程５３０において、Ａ（ｚ）が特定の閾値より大きい場合、位相画像が強度画像にオーバーレイされる。ここで、Ａ_ｍ（ｚ）は、ｍ番目のＡライン走査の深度ｚにおいてサンプル反射率と関連付けられた信号振幅を示し、φ_ｍ（ｚ）は、ｍ番目のＡライン走査における深度ｚと関連付けられた信号位相を示し、Δ（ｚ）は、移送間の差異を示す。

図１２は、干渉縞データの半分をプロセシングすることによって位相および流量情報を得るために使用され得る本発明に従うプロセスの例示的な実施形態のフローチャートを示す。例えば、図１１に示される従来の方法と同様に、Ａライン走査のｋ番目から（ｋ＋１）番目が提供される。次いで、工程５６０において、このような走査の各々からのＤＦＴが受信され、それぞれ以下の式において利用される。

工程５６０から得た結果を用いて、以下の測定が工程５７０においてなされる。

ここで、Ａ_１（ｚ）およびＡ_２（ｚ）は、各Ａライン走査において獲得した干渉信号の２つの異なる部分から得た信号振幅を示し、φ_１（ｚ）およびφ_２（ｚ）は、干渉信号の２つの異なる部分から得た信号位相を示し、φ_ｒ，１（ｚ）およびφ_ｒ，２（ｚ）は、援助干渉信号、または異なる深度と関連付けられた位相から得た一定の位相であり得る参照位相を示す。参照位相を信号位相から減算することによって、サンプリング時間変動および動きアーチファクトと関連付けられた位相雑音は、大いに減少し得る。さらに、工程５８０において、Ａ（ｚ）が特定の閾値より大きい場合、位相画像は強度画像にオーバーレイされる。この例示的なプロセスはまた、ビーム走査位相顕微鏡検査に適用可能である。

図１３（ａ）および１３（ｂ）は、健康なボランティアから得た網膜の例示的な画像を示す。例えば、図１３（ａ）は、本発明に従うシステム、プロセスおよび構成の例示的な実施形態を用いて連続的に獲得した多数のフレームからの単一の例示的な画像を示す。画像フレームは約１０００軸のラインからなり、例示的な画像は患者の中心窩および視神経円板を示す。図１３（ｂ）は、各深度プロファイルにおいて強度を統合することによって領域を覆う複数の断面像から生成された例示的な統合された基底部画像を示し、本発明に従うシステム、プロセスおよび構成の例示的な実施形態を用いた基底部画像における一点を表す。

これらの図に示されるように、網膜ＯＦＤＩ画像形成は、４１歳のカフカス人男性被験者でインビボにおいて８００−９００ｎｍで実施される。本発明に従うＯＦＤＩシステム、プロセスおよび構成の例示的な実施形態は、焦点を合わせたサンプルビームを、網膜内の黄班領域および視神経頭領域に走査すると、１〜２秒間にわたって連続的に２３ｋＡラインを獲得した。各画像フレームは、反射率領域に対して反対のグレースケールテーブルマッピングを有する１，０００のＡライン走査から構成された。網膜内の解剖学的層は、はっきりと視覚化され、以前に公開されたＯＣＴ画像および組織学的所見と十分に相互に関連がある。

上述は本発明の原理を単に示しただけである。記載した実施形態に対して種々の改変および代替は、本明細書中に教示されている観点から当業者に明らかである。実際に、本発明の例示的な実施形態に従う構成、システムおよび方法は、例えば、２００４年９月８日に出願された国際特許出願番号ＰＣＴ／ＵＳ２００４／０２９１４８明細書、２００５年１１月２日に出願された米国特許出願第１１／２６６，７７９号明細書および２００４年７月９日に出願された米国特許出願第１０／５０１，２７６号明細書（これらの開示はその全体が本明細書中に参照として援用される）に記載されている任意のＯＣＴシステム、ＯＦＤＩシステム、ＳＤ−ＯＣＴシステムまたは他の画像形成システムを用いて使用され得る。従って当業者が、本明細書中に明確に示されるかまたは記載されない限り、本発明の原理を具現化し、それによって本発明の趣旨および範囲内に入る多数のシステム、構成および方法を考案することは理解される。さらに、従来技術の知識が本明細書中に参照として明確に援用されない限り、その全体は本明細書中に明確に援用される。本明細書中に参照した全ての刊行物は、その全体が参照として本明細書中に援用される。

図１（ａ）は、本発明に従う波長掃引レーザーシステムの例示的な実施形態のブロック図である。図１（ｂ）は、本発明に従う干渉システムの例示的な実施形態のブロック図である。 代表的なヒトの硝子体の往復に相当する特定の伝搬距離についての水中におけるピークホールド出力スペクトルおよび光吸収の測定された出力特性を示すグラフである。 時間領域出力トレースの測定された出力特性を示すグラフである。 種々の経路長差での測定された点広がり関数を示すグラフである。 本発明に従う、システム、プロセスおよび構成の例示的な実施形態を用いて、健康なボランティアから得た網膜および脈絡膜の例示的な画像である。 図５Ａは、ある部位において例示的なシステムによって形成された患者Ａの中心窩および視神経頭における第１の例示的なＯＦＤＩ画像である。図５Ｂは、そのような位置において別の例示的なシステムによって形成された患者Ａの中心窩および視神経頭における第２の例示的なＯＦＤＩ画像である。図５Ｃは、本発明に従う例示的なシステムによって形成された同様の部位における患者Ａの中心窩および視神経頭における第１の例示的なＳＤ−ＯＣＴ画像である。図５Ｄは、本発明に従う例示的なシステムによって形成された図５Ｃの部位において患者Ａの中心窩および視神経頭における第２の例示的なＳＤ−ＯＣＴ画像である。図５Ｅは、本発明に従う別の例示的なシステムによって形成された患者Ｂから得た第３の例示的なＯＦＤＩ画像である。図５Ｆは、本発明に従うさらなる例示的なシステムによって形成された患者Ｂから得た第４の例示的なＯＦＤＩ画像である。 図６Ａは、従来の完全な統合方法によって得た図４の画像と関連付けられた３次元ＯＦＤＩデータセットから抽出された網膜および脈絡膜血管の例示的な２次元反射率画像である。図６Ｂは、軸横断面統合法（ａｘｉａｌ−ｓｅｃｔｉｏｎｉｎｇ ｉｎｔｅｇｒａｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ）の例示的な実施形態を用いて得た例示的な基底部の反射率画像である。図６Ｃは、血管の影を示す例示的な網膜の反射率画像である。図６Ｄは、脈絡膜の上部から得た例示的な反射率画像である。図６Ｅは、脈絡膜血管を示す脈絡膜の中央から統合された例示的な反射率画像の例示的な画像である。 本発明に従う波長掃引レーザー構成部の例示的な実施形態の説明図である。 図７（ａ）の例示的な実施形態を用いて生成された信号のピークホールド出力スペクトルのグラフである。 図７（ａ）の例示的な実施形態を用いて生成されたオシロスコープトレースのグラフである。 参照電力に応じて測定された感応性のグラフである。 深度に応じて測定された感受性のグラフである。 本発明に従うシステム、構成およびプロセスの別の例示的な実施形態を用いて得たインビボにおけるアフリカツメガエルのオタマジャクシの例示的なＯＦＤＩ画像である。 本発明に従うシステム、構成およびプロセスの別の例示的な実施形態を用いて、波長に応じて生成された利得／損失を調節せずに成形したスペクトルの例示的な出力のグラフである。 本発明に従うシステム、構成およびプロセスの例示的な実施形態を用いて、波長に応じて生成された利得／損失を調節して成形したスペクトルの例示的な出力のグラフである。 ドップラーＯＦＤＩ信号を得るための従来の方法のフローチャートである。 本発明に従う、干渉縞の一部分をプロセシングすることによってドップラーＯＦＤＩ信号を得るためのプロセスの例示的な実施形態のフローチャートである。 多くのフレームにおいて連続的に獲得された健康なボランティアから得た中心窩および視神経円板を含む網膜の例示的な単一の画像である。 各深度プロファイルにおける強度を統合することによって領域を覆う複数の断面画像から生成された網膜の例示的な統合された基底部画像である。

Claims (14)

1. サンプルの少なくとも１つの部分の１つの３次元画像のための第１のデータを受信するように構成された少なくとも１つの構成部を備える装置であって、
   前記第１のデータは、前記サンプルおよび参照物から得られた信号から生成された光干渉信号と関連付けられ、
   前記少なくとも１つの構成部は、前記サンプルの少なくとも１つの部分と関連付けられた１つの２次元画像を生成するために前記第１のデータの全ての部分より少ない領域を第２のデータに変換するように構成され、
   前記少なくとも１つの構成部は、さらに、前記サンプルの少なくとも１つの特性に基づいて前記領域を自動的に選択するように構成され、
   前記全ての部分は、前記サンプル内の内部構造と関連付けられる、装置。
2. 前記サンプルは解剖学的構造である、請求項１に記載の装置。
3. 前記領域は、網膜または脈絡膜のうちの少なくとも１つの少なくとも１つの部分である、請求項１に記載の装置。
4. 前記２次元画像は、前記領域の統合された反射率プロファイルと関連付けられる、請求項１に記載の装置。
5. 前記２次元画像は、血液またはリンパ管ネットワークのうちの少なくとも１つと関連付けられる、請求項４に記載の装置。
6. 前記少なくとも１つの構成部は、前記領域内の反射率に基づいて、前記領域の少なくとも１つの部位の少なくとも１つの位置を決定することによって前記領域を自動的に選択する、請求項１に記載の装置。
7. サンプルの少なくとも１つの部分の１つの３次元画像のための第１のデータを受信する工程であって、前記第１のデータは、前記サンプルおよび参照物から得られた信号から生成された光干渉信号と関連付けられる工程と、
   前記サンプルの少なくとも１つの部分と関連付けられた１つの２次元画像を生成するために前記第１のデータの全ての部分より少ない領域を第２のデータに変換する工程と、
   前記サンプルの少なくとも１つの特性に基づいて、前記領域を自動的に選択する工程と、を包含するプロセスであって、前記全ての部分は、前記サンプル内の内部構造と関連付けられる、処理方法。
8. 処理装置によって実行されるプログラムであって、前記処理装置は、
   サンプルの少なくとも１つの部分の１つの３次元画像のための第１のデータを受信する、第１の命令セットであって、前記第１のデータは、前記サンプルおよび参照物から得られた信号から生成された光干渉信号と関連付けられる、第１の命令セットと、
   前記サンプルの少なくとも１つの部分と関連付けられた１つの２次元画像を生成するために、前記第１のデータの全ての部分より少ない領域を第２のデータに変換する、第２の命令セットと、
   前記サンプルの少なくとも１つの特性に基づいて、前記領域を自動的に選択する、第３の命令セットと、を含む、プログラムであって、前記全ての部分は、前記サンプル内の内部構造と関連付けられる、プログラム。
9. 前記少なくとも１つの構成部によって受信された前記第１のデータは、３次元トモグラフィーデータである、請求項１に記載の装置。
10. 前記少なくとも１つの特性は、反射率プロファイルである、請求項１に記載の装置。
11. 前記第１のデータは、３次元トモグラフィーデータである、請求項７に記載の方法。
12. 前記少なくとも１つの特性は、反射率プロファイルである、請求項７に記載の方法。
13. 前記第１のデータは、３次元トモグラフィーデータである、請求項８に記載のプログラム。
14. 前記少なくとも１つの特性は、反射率プロファイルである、請求項８に記載のプログラム。
    

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